informe14a 80+100 seguimiento geotecnico psc-pmc

DEPARTAMENTO O&M OCCIDENTE – VIT PROGRAMA DE INTEGRIDAD

POLIDUCTOS DE OCCIDENTE – ÁREA CALDAS Diciembre 18 de 2012

RECORRIDOS DE SEGUIMIENTO A PUNTOS SENSIBLES DE GEOTECNIA EN LOS POLIDUCTOS DE OCCIDENTE

INFORME No. 14 (A)

Poliducto Puerto Salgar (Mariquita) – Cartago P_PSC, y Poliducto Medellín (La Felisa) – Cartago P_MC,

ELABORADO POR: Néstor Castro Villamarín, I.C.

Vicepresidencia de Transporte – VIT Departamento O&M Occidente

Programa de Integridad

Santiago de Cali, Diciembre de 2012

DEPARTAMENTO O&M DE OCCIDENTE – VIT PROGRAMA DE INTEGRIDAD


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TABLA DE CONTENIDO

1. INTRODUCCIÓN ........................................................................................................ 3

2. OBJETIVOS ............................................................................................................... 3

3. PUNTOS EVALUADOS DEL P_PSC .......................................................................... 4

3.1 PK080+100 SECTOR PETAQUEROS (FRESNO) ........................................................ 4

3.1.1 Descripción de la condición actual ................................................................ 4

3.1.2 Aspectos críticos........................................................................................... 5

3.1.3 Recomendaciones ........................................................................................ 5

3.2 PK163+600 RÍO SAN EUGENIO (STA. ROSA DE CABAL)........................................... 8

3.2.1 Descripción de la condición actual ................................................................ 8

3.2.2 Recomendaciones ........................................................................................ 9

3.3 PK171+200 EL COFRE (DOSQUEBRADAS) ............................................................ 12

3.3.1 Descripción de la condición actual .............................................................. 12

3.3.2 Recomendaciones ...................................................................................... 13

4. CONSIDERACIONES Y CONCLUSIONES .............................................................. 15



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POLIDUCTO PUERTO SALGAR – CARTAGO (PSC)

POLIDUCTO MEDELLÍN – CARTAGO (PMC)

1. Introducción Como parte de los recorridos de línea efectuados para el Programa de Integridad del Departamento de Operación & Mantenimiento O&M Occidente de ECOPETROL S.A. se han identificado varios sitios o puntos sensibles en el derecho de vía con procesos de inestabilidad geotécnica asignados con riesgo Medio (M), Alto (H) y Muy Alto (VH). Con el propósito de realizar una valoración de algunos de estos puntos críticos se efectuó entre el 18 y 21 de diciembre del 2012 una serie de recorridos de inspección y diagnóstico geotécnico de las condiciones del terreno y del derecho de vía (DDV) del Poliducto Puerto Salgar (Mariquita) – Cartago (línea de 6") y Poliducto Medellín (La Felisa) – Cartago (línea de 10"), en los sectores de La Felisa, Neira y Chinchina (Caldas), Herveo y Petaqueros (Tolima), Santa Rosa de Cabal y Dosquebradas (Risaralda) y Cartago (Valle).

2. Objetivos El objeto de los recorridos fue realizar un diagnóstico de la condición geotécnica actual del terreno en el derecho de vía de cada punto, evaluar y cuantificar las soluciones que se deben implementar para lograr la condición de estabilidad del sitio. El alcance de este informe se encuentra fundamentado exclusivamente en la inspección y valoración visual y superficial de las condiciones y rasgos de estabilidad del terreno en cada sitio durante el momento del recorrido. Se incluyen los resultados de la evaluación de tres (3) puntos en el poliducto Puerto Salgar – Cartago y cuatro (4) del poliducto Medellín – Cartago, presentando la descripción de las características del terreno durante la visita, seguida por las medidas de mitigación geotécnica sugeridas, las cuales se deberán ajustar teniendo en cuenta las condiciones del sitio al momento del inicio de las obras. Las referencias citadas corresponden a las abscisas del listado de puntos sensibles de seguimiento semanal, a excepción de los sitios adicionales, sin embargo algunos difieren en algunos casos de los datos de recorridos y lo calculado a partir de los postes kilométricos; esto se debe verificar y corregir. A continuación se presentan preliminarmente los resultados de la inspección, integrando la información disponible entregada en el contrato de Diagnóstico geotécnico y/o los formatos VIT-GDD-F-012, VIT-GDD-F-018 y VIT-GDD-F-019.



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3. Puntos evaluados del P_PSC

3.1 PK080+100 Sector Petaqueros (Fresno)

33..11..11 DDeessccrriippcciióónn ddee llaa ccoonnddiicciióónn aaccttuuaall Esto punto corresponde a una zona de un antiguo deslizamiento tipo rotacional (diciembre del 2011) con un escarpe de aproximadamente 30 m de altura y 70 m de ancho, en donde se conformó un tramo aéreo de la tubería (adyacente a TDO) de casi 100 m de longitud y de 8 m a 14 m de altura sobre el material acumulado proveniente del movimiento, a una distancia entre los 30 m y 70 m de la base del escarpe, en donde se aprecian procesos de remoción locales y surcos por escorrentías. En las siguientes fotografías se aprecian características de la de la zona y de las condiciones de los taludes o flancos.

Fotografía 1. Características del terreno (antiguo movimiento) y cruce aéreo – PK080+100 PSC.

Fotografía 2. Detalles de los flancos de movimiento y taludes laterales – PK080+100 PSC.

Detalle frontal Detalle superior

Material acumulado

Material del deslizamiento

A Herveo

A Fresno

Escarpe

Tubería TDO

Tubería PSC

Escarpe

Tubería PSC

Talud izquierdo

Talud derecho

Escorrentías

Escorrentías

Talud izquierdo Talud

derecho

Antiguos movimientos

A Fresno

Talud izquierdo Talud

derecho

TDO

PSC

Escarpe

Material acumulado

Escorrentías

Antiguo movimiento



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En el área adyacente al sitio se aprecian rasgos de varios procesos de remoción activos (reptaciones, cicatrices, escalonamientos, etc.). Por parte de TDO se han ejecutado varias obras de mitigación para el manejo de las aguas (cortacorrientes y drenes horizontales) y control de erosión (trinchos en madera) en los taludes del cruce, además de los trabajos propios de las estructuras de soporte de la tubería. En la siguiente figura se presenta un esquema en planta de la condición general del sitio.

Figura 1. Esquema general en planta de la condición del terreno – PK080+100 PSC.

33..11..22 AAssppeeccttooss ccrrííttiiccooss La incidencia de las precipitaciones en la zona y los elevados niveles de agua subterránea que se aprecian en la parte media de los taludes, al igual que la escorrentía e infiltración, son los aspectos que se consideran de especial atención para las obras de mitigación de este sitio. La intervención del escarpe principal del evento de Diciembre del 2011 al igual que la estabilización del material deslizado y acumulado en la parte inferior y 'aguas abajo' al cruce, también se deben tener en cuenta en la evaluación de obras a implementar para reducir la susceptibilidad de nuevos procesos o movimientos progresivos en la zona.

33..11..33 RReeccoommeennddaacciioonneess Como medidas complementarias a las obras ya ejecutadas en el sitio por TDO (Transgas de Occidente) se sugiere el manejo y control de las aguas superficiales de escorrentía en los taludes y costados del cruce aéreo del poliducto y en la parte media a baja del escarpe principal mediante un sistema de cortacorrientes tipo III con separación de 3 m a 5 m y con descarga a canales laterales con disipadores (50 cm x 25 cm) y entrega final a un canal recolector en sacos de suelo-cemento (80 cm x 30 cm) en sentido longitudinal de la



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cañada en extensión aproximada de 70 m. Adicionalmente se sugiere la reconformación del terreno con barreras de trinchos de madera y la empradización con estolones en las áreas de los taludes de mayor afectación por procesos erosivos. En la zona del escarpe principal, costados del cruce y material deslizado se recomienda la captación de las aguas subsuperficiales evaluando la instalación de drenes horizontales en los taludes con longitud estimada de 6 m, separación 5 m y conexión a cortacorrientes, y un filtro francés con tubería (60 cm x 120 cm) inferior al canal previsto en el fondo de la cañada. Se sugiere realizar la reconformación del material en el extremo expuesto de la masa acumulada en la cañada, garantizando máximo una pendiente del 33% (1.0V : 3.0H) mediante terrazas confinadas con gaviones o trinchos metálicos, en una longitud de casi 15 m y al menos dos niveles, con bermas de ancho 6.0 m y taludes de altura 2.0 m o equivalentes, con un descole o entrega de las aguas del canal recolector y filtro al drenaje natural por medio de un escalonamiento o colchón de sacos de suelo-cemento. En la corona del escarpe principal se pueden implementar canales en piedrapegada (de 60 cm x 25 cm) con una longitud estimada de 70 m para evitar la escorrentía del agua sobre la cara del talud y procesos de remoción superficial. De manera complementaria se sugiere evaluar el perfilado o reconformación del talud y la empradización como medida de protección o cobertura del terreno (≈ 60 m x 30 m). En las siguientes figuras se presentan esquemas generales con las obras propuestas inicialmente.

Figura 2. Esquema general con planta de ubicación de las obras – PK080+100 PSC.



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Figura 3. Esquema general con perfil de ubicación de las obras – PK080+100 PSC.

A partir de las soluciones recomendadas inicialmente se procedió a la estimación de las cantidades de obra teniendo en cuenta los ítems disponibles y especificaciones del nuevo contrato de geotecnia. En la Tabla 1 se resumen las obras complementarias propuestas, las cuales se deberán evaluar en conjunto con las medidas ya implementadas por TDO.

Tabla 1. Tabla de ítems y cantidades de obras estimadas – PK080+100 PSC.

ÍTEM DESCRIPCIÓN UN CANT.

24 Excavación manual m3 3915 Instalación Cortacorriente III m 26045 Instalación trinchos en madera m2 15023 Instalación sacos suelo cemento (barreras, canales y und 50418 Instalación Drenes horizontales m 28826 Instalación filtro francés m3 5025 Excavación mecánica Retro oruga 220 Hr 8.028 Instalación gaviones en piedra m3 60

35 Mampostería en piedra pegada (canales, cunetas, m3 1019 Empradización con estolón m2 1,800

32 Instalación geotextil no tejido Ref. 1600 m2 66

Las obras propuestas se deberán ajustar de acuerdo con las ya existentes y previstas por TDO según los cambios en la morfología del sitio, la afectación por las escorrentías y la progresión de los rasgos de inestabilidad del terreno que se hayan presentado hasta la ejecución de los trabajos, requiriéndose del chequeo de las diferentes medidas, obras y/o tipo de estructuras recomendadas.



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3.2 PK163+600 Río San Eugenio (Sta. Rosa de Cabal)

33..22..11 DDeessccrriippcciióónn ddee llaa ccoonnddiicciióónn aaccttuuaall En este sector se encuentra el cruce del poliducto sobre el río San Eugenio, con un ancho de cauce de 11 m, taludes de 2.0 m del atura sobre la lámina de agua, caudal moderado y material de arrastre de gran tamaño; presenta estribos en concreto reforzado a cada lado (de 4.5 m a 7.0 m) y evidencias de procesos de socavación lateral de las márgenes tanto aguas arriba como aguas abajo, y la posible erosión en la base de las estructuras con asentamientos del relleno a su trasdós. Se proyecta la elevación de la tubería como protección ante una eventual creciente del río, puesto que la tubería se encuentra aproximadamente a nivel del terreno. En las fotos siguientes se aprecian características de las condiciones del cauce y de las márgenes de este tramo aéreo.

Fotografía 3. Características generales del cruce aéreo y el cauce – PK163+600 PSC.

Fotografía 4. Condiciones de las márgenes y procesos de socavación – PK163+600 PSC.

Margen derecha

Margen izquierda

Aguas arriba

Margen derecha

Margen izquierda

Tubería PSC

Cruce aéreo

Material aluvial (gran tamaño)

Margen derecha

Margen izquierda

Estribo

Estribo Socavación

A Manizales

A Pereira

Socavación

Socavación

Socavación



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El terreno del tramo superficial de la tubería hacia la margen izquierda, sentido del flujo del poliducto, evidencia procesos de erosión laminar y en surcos por escorrentía de aguas lluvias y desagües residuales del sector, lo cual puede afectar la estabilidad del suelo de cimentación de los apoyos previstos para la elevación de la tubería. En la Figura 4 se presenta un esquema general en planta de la condición actual de las márgenes del río San Eugenio y del tramo aéreo del poliducto.

Figura 4. Esquema general en planta de la condición del cruce aéreo – PK163+600 PSC.

33..22..22 RReeccoommeennddaacciioonneess El realineamiento o elevación de la tubería del cruce aéreo deberá garantizar una altura que permita una sección hidráulica libre del río para una eventual creciente sin afectación del poliducto; la capacidad del cauce se debería definir a partir de parámetros hidrológicos (caudales o niveles máximos) y teniendo en cuenta la morfología del terreno y antiguas avenidas torrenciales. Los taludes de las márgenes presentan condiciones estables a excepción de los procesos de socavación lateral identificados. Para permitir una mayor capacidad de la quebrada se sugiere inicialmente una elevación de la tubería de al menos 1.0 m para garantizar una altura libre que permita desborde de las aguas y alivio de la energía de la corriente en crecientes y así evitar impactos en el poliducto por el material de arrastre, complementado esto con el desplazamiento de los soportes más próximos a las márgenes mínimo 3.0 m del borde de cauce con pedestales de protección en la base de altura 0.50 m y de una geometría prismática en planta. La cimentación de los apoyos del realineamiento (elevación) se debe proyectar en un estrato de suelo competente o de consistencia rígida, embebidos mínimo 1.50 m.



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Como medida de protección hidráulica y de reconformación lateral de las márgenes del cauce se sugiere la construcción de muros en gaviones de tres (3) niveles ligeramente escalonados o con cara recta, con contrafuertes en sus extremos aguas arriba para evitar la erosión en su trasdós y confinamiento del material de relleno o de nivelación. Las estructuras dispuestas deberán presentar un anclaje adecuado al suelo de fondo y lateral (barras de acero con Ø = ½" y L = 1.0 m) y garantizar una mínima afectación al cauce en cuanto a la reducción de la capacidad hidráulica y cambios en la dinámica de la corriente (alineado al borde) para evitar un deterioro prematuro. Se deberá verificar el estado de la cimentación de los estribos con el objeto de evaluar su reforzamiento, lo cual se podría efectuar mediante 'submuración' en concreto de 3000 psi conservando las dimensiones de la estructura y con un nivel de empotramiento adecuado en el material aluvial del lecho del cauce (≥ 1.0 m). Para el manejo y control de las aguas del terreno en los tramos superficiales de la tubería a los costados del cauce, especialmente hacia la margen izquierda, se sugiere evaluar la construcción de un sistema de Cortacorrientes tipo I de longitud 6.0 m y separación entre 15 m y 20 m con entrega a un canal recolector longitudinal al derecho de vía (45 x 30 cm) conformado en mampostería en piedrapegada con descole al río aguas abajo del cruce aéreo del poliducto en una longitud aproximada de 70 m. Se debe evaluar la restricción de las descargas de aguas residuales existentes superficialmente en el sitio, las cuales han favorecido procesos de erosión del terreno. En las siguientes figuras se exhiben esquemas generales con detalles y la disposición de las obras de protección sugeridas preliminarmente.

Figura 5. Esquema general con planta de ubicación de las obras – PK163+600 PSC.



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Figura 6. Esquema general con perfil de ubicación de las obras – PK163+600 PSC.

En la siguiente tabla se resumen las cantidades de obra estimadas correspondientes a las medidas de mitigación geotécnica sugeridas como complemento a los trabajos previstos. No se incluyen los trabajos de realineamiento o elevación de la tubería ni mantenimiento requerido del poliducto.

Tabla 2. Tabla de ítems y cantidades de obras estimadas – PK163+600 PSC.


24 Excavación manual m3 2328 Instalación gaviones en piedra m3 5129 Instalación gaviones colchoneta reno m3 2632 Instalación geotextil no tejido Ref. 1600 m2 8439 Relleno compactado con material de préstamo m3 2310 Conformación en Concreto 3000 psi m3 171 Instalación Acero de refuerzo kg 50013 Instalación Cortacorriente I m 3035 Mampostería en piedra pegada (canales, cunetas, m3 1119 Empradización con estolón m2 66

Las obras sugeridas se deberán integrar y complementar de acuerdo con los trabajos de elevación previstos para el poliducto y según los cambios en las condiciones del sitio, la afectación por socavación del río y la progresión de los rasgos de inestabilidad del terreno que se hayan presentado hasta la ejecución de los trabajos, requiriéndose del chequeo de las diferentes medidas, obras y/o tipo de estructuras recomendadas.



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3.3 PK171+200 El Cofre (Dosquebradas)

33..33..11 DDeessccrriippcciióónn ddee llaa ccoonnddiicciióónn aaccttuuaall En este sector el derecho de vía coincide con la antigua vía férrea y acceso a la localidad "El Cofre", en donde para la conformación de la infraestructura se realizaron excavaciones en una ladera de moderada pendiente originando taludes cuasi a subverticales en el costado interno o parte superior, favoreciendo la construcción de varias viviendas (con terraceos y rellenos) hacia el talud externo o inferior. Se identifican esencialmente tres condiciones de afectación interrelacionadas en el sitio: 1) una amplia zona de un antiguo proceso de remoción en masa en el talud superior, 2) flujos de aguas subterránea, acumulación superficial e infiltración por obstrucciones y ausencia de obras de drenaje y/o mal manejo, y 3) procesos de inestabilidad locales en el talud superior de la vía y hacia el talud inferior. En las siguientes fotos se aprecian características generales de la zona.

Fotografía 5. Detalle del deslizamiento reciente al costado del DDV – PK171+200 PSC.

Fotografía 6. Rasgos de movimientos del terreno próximos al DDV – PK171+200 PSC.

Deslizamiento local reciente

Flujos de agua

Escorrentía

DDV

A Manizales

A Pereira

Flujos de agua

Escorrentía

Material removido

Antiguos movimientos

DDV

Escarpe

Escarpe

Escorrentías

Acumulación de aguas

Talud superior

Talud inferior

Escarpes

Escalones de falla

Corte (vía)

DDV

Terráceo

Flujos de agua

Escarpe



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La lámina de agua en la zona de acumulación o empozamiento es variable de acuerdo con los flujos subsuperficiales que drenan por la vía, de escorrentía por el terreno y de afloramiento directo, según las precipitaciones del sector. Al momento de la inspección la profundidad variaba con la morfología del terreno entre 20 cm y 30 cm aproximadamente. Se evidencian afloramientos de agua en el sector de escarpe del deslizamiento superficial más reciente, en el talud superior y adyacente a la vía; por la naturaleza del material en este tramo (posible coluvión de un movimiento antiguo) muy seguramente existen otros puntos de permeabilidad preferencial que favorecen el afloramiento de flujos de agua, enmascarados por la vegetación. Según información de la comunidad hay obstruida una antigua alcantarilla que servía de drenaje de las escorrentías y flujos del talud superior, la cual se localiza enterrada transversal a la vía. La condición de estabilidad general de la zona alta del talud superior se encuentra en un aparente estado de equilibrio, susceptible de afectación por factores detonantes como las lluvias. Por el contrario, se aprecian rasgos de movimientos locales hacia los costados próximos de la vía, en la corona del talud adyacente y en el talud inferior (escalones, ondulaciones, grietas, etc.). En este último, en la parte baja de la ladera y posterior a las viviendas, se aprecian escarpes de movimientos e intervención antrópica en tres niveles con leves escalones de varios procesos de remoción activos, franjas preferenciales de infiltración y con afloramiento de aguas de la parte superior (según se informa), lo cual favorece la condición de inestabilidad del sitio y un posible movimiento global que involucre la parte alta del talud y el DDV.

33..33..22 RReeccoommeennddaacciioonneess Como recomendación preliminar y fundamental se debe evaluar, según las restricciones de Gestión Inmobiliaria y Ecopetrol S.A., la implementación de obras para el adecuado manejo y control de las aguas subsuperficiales y de escorrentía en toda la zona (taludes, vía y viviendas): prolongación de las cunetas en concreto existentes en el DDV al menos 100 m en sentido hacia Cartago, rehabilitación de la alcantarilla existente (?) transversal e inferior a la vía para desagüe de los puntos de acumulación y empozamiento de agua, instalación de un sistema de drenes horizontales de longitud y separación de 5.0 m para captación de los flujos subterráneos e infiltraciones en un tramo de 60 m longitudinal al DDV, complementados con cortacorrientes tipo II (L = 60 m @ 10 m), canales recolectores laterales en sacos de suelo-cemento (bprom. x h: 50 cm x 20 cm; L = 20 a 30 m) y filtros con tubería o subdrenajes subyaciendo a las cunetas y cortacorrientes (b x h: 50 cm x 100 cm) en el talud superior (≈ 30 m); las obras de drenaje hacia la parte alta del talud inferior de la vía (≈ 20 m) de establecerán según las intervenciones previstas por la comunidad. Una vez se realice la rocería de los taludes próximos al DDV se deben identificar y localizar apropiadamente los sitios de implantación de las diferentes obras de subdrenaje. Como medida de estabilización del deslizamiento reciente se sugiere la conformación de una barrera o nivel de trinchos en madera de longitud aproximada 22 m y una altura libre de 1.0 m y la empradización con estolones del escarpe expuesto (lprom. x h prom.: 15 m x 4 m). Se requiere el monitoreo y seguimiento periódico de los rasgos de desplazamiento del terreno (aparición de grietas, fisuras en estructuras, movimiento de puntos de referencia o elementos verticales existentes, etc.), en especial en la parte baja del talud inferior. En la Figura 7 se aprecia un perfil general del terreno con ubicación esquemática inicial de las obras descritas, las cuales se deberán ajustar



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Figura 7. Esquema general con perfil de ubicación inicial de las obras – PK171+200 PSC.

En la Tabla 3 se resumen las cantidades de obra estimadas preliminarmente para las medidas de mitigación geotécnica sugeridas; no se incluyen los trabajos de monitoreo o seguimiento periódico del terreno.

Tabla 3. Tabla de ítems y cantidades de obras estimadas preliminarmente – PK171+200 PSC.


24 Excavación manual m3 2510 Conformación en Concreto 3000 psi m3 71 Instalación Acero de refuerzo kg 1454 Instalación Alcantarilla PVC 12" m 1240 Relleno compactado con material de sitio m3 7314 Instalación Cortacorriente II m 18023 Instalación sacos suelo cemento (barreras, canales y und 225

60

18 Instalación Drenes horizontales m 180

2226 Instalación filtro francés m3 11044 Instalación trincho metálico tubería 6" m19 Empradización con estolón m2

Una vez se acuerde con la comunidad se deberán definir, ajustar e implementar las obras de estabilización contempladas, especialmente en el talud inferior del DDV.



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4. Consideraciones y conclusiones Las obras propuestas preliminarmente se deberán ajustar de acuerdo con los cambios en la topografía o morfología del sitio, dinámica de la corriente en los cuerpos de agua o de las escorrentías y la progresión de los rasgos de inestabilidad del terreno que se hayan presentado hasta la ejecución de los trabajos, requiriéndose del chequeo de las diferentes medidas, obras y/o tipo de estructuras recomendadas. Por la naturaleza del proceso de remoción superficial del terreno el implementar obras que garanticen la contención total de la masa en movimiento implicaría estructuras de gran rigidez, dimensión y costos, por lo tanto las obras de mitigación geotécnica se deben enfocar es a minimizar el efecto de los factores de inestabilidad y reducir la tasa de desplazamiento, lo cual implica un seguimiento y monitoreo periódico del avance de las deformaciones y garantizar un mantenimiento adecuado de todas las obras. Se espera que con las obras para el manejo y control de las aguas de escorrentía superficial e infiltración y las aguas subsuperficiales en conjunto con las estructuras de contención parcial, se induzcan las condiciones para el equilibrio de las masas inestables, además de restablecer el confinamiento de la base del talud. La litología y estructura geológica junto con la meteorización, afectan los movimientos del terreno y la distribución de drenaje de las aguas. Igualmente, la temperatura, el clima y la evapotranspiración están relacionados con los procesos de meteorización de los materiales rocosos y la formación del suelo. Los procesos de inestabilidad se vuelven críticos cuando se combina altas o grandes susceptibilidades debidas a factores topográficos, geológicos, climáticos y sísmicos. La estratigrafía del terreno, junto con las propiedades geotécnicas de los suelos, la fábrica y el comportamiento del agua (superficial o subterránea), condiciona el tipo y la forma de la superficie de falla de una ladera. El hombre ha modificado el medio ambiente y alterado los elementos que conforman la superficie de la tierra y el efecto sobre los taludes naturales ha sido por lo general el de agente desestabilizador. Cada uno de los factores, asociados a una etapa de un proceso de inestabilidad, está relacionado con procesos mecánicos, leyes y parámetros de diversas áreas de conocimiento, las cuales pueden ser muy diferentes y deben analizarse como un todo y también en forma separada. / Elaboró: NCV

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