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PROYECTO DE EJECUCIÓN PARA LA AMPLIACION DEL CENTRO DE INNOVACION TECNOLOGICA UNIVERSIDAD CARLOS III EN LEGANES-MADRID Pág.: 1/19 MEMORIA Y ANEXOS CALCULO - INSTALACION DE CLIMATIZACION
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AMPLIACION FASE II
PARQUE TECNOLOGICO LEGANES UNIVERSIDAD CARLOS III
MEMORIA Y ANEXOS DE CALCULO DE LA INSTALACION DE
CLIMATIZACION DEL PROYECTO DE EJECUCION PARA LA
AMPLIACION DEL CENTRO DE INNOVACION TECNOLOGICA
UNIVERSIDAD CARLOS III EN LEGANES-MADRID
01
INDICE
1. - OBJETO .................................................................................................. 1
2. - NORMATIVA APLICADA ......................................................................... 1
3. - DOCUMENTOS DE PARTIDA ................................................................ 1
4. - ALCANCE ................................................................................................ 2
5. - RESULTADOS ........................................................................................ 2
5.1. - Cargas térmicas y equipos .................................................................. 2
5.2. - Distribución .......................................................................................... 3
5.3. - Grupos de bombas .............................................................................. 4
5.4. - Otros elementos .................................................................................. 4
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1. - OBJETO
El presente anexo tiene por objeto complementar los datos contenidos en el Proyecto de la instalación de climatización del Proyecto referenciado.
2. - NORMATIVA APLICADA
En la revisión de la instalación anteriormente señalada, nos hemos basado en las siguientes Normativas de obligado cumplimiento:
Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios e Instrucciones Técnicas Complementarias (RITE e ITE del R.D. 1751/1998 de 31 de julio).
Real Decreto 1218/2002, de 22 de noviembre, por el que se modifica el Real Decreto 1751/1998, de 31 de julio, por el que se aprobó el Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios e Instrucciones Técnicas Complementarias y se crea la Comisión Asesora para las Instalaciones Térmicas en los Edificios.
Normas UNE referenciadas en el RITE.
Norma Básica de la Edificación NBE-CT-79.
Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión. R.E.B.T.
3. - DOCUMENTOS DE PARTIDA
Nos hemos basado para la realización de este anexo en las
especificaciones contenidas en los siguientes documentos:
Proyecto de Arquitectura existente
Planos y referencias del edificio construido fase I
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4. - ALCANCE
Este proyecto definirá laa instalación de climatización en lo referente a
cargas térmicas, equipos, tuberías, conductos y elementos de difusión, asi como su esquema de principio y control.
5. - RESULTADOS
5.1. - Cargas térmicas y equipos
1. Se definen las cargas frigoríficas teniendo en cuenta la nueva ocupación a
razón de 6 m2/persona, las superficies de los locales, cerramientos a locales adyacentes y a zonas exteriores reales, el calor sensible y latente de las personas de acuerdo con las actividades de oficina y taller, la potencia instalada de equipos de iluminación a razón de 25 w/m2, así como un factor de seguridad del 5%. Se aportan las cargas y caudales de aire primario.
2. La aportación de aire exterior de acuerdo con la normativa es a razón de
12.5 l/s persona. Con el fin de que los locales queden presurizados se considera un caudal de aire de retorno inferior al de aportación.
3. Las cargas de ventilación debidas a la aportación de aire exterior son
combatidas en su totalidad por un climatizador de aire primario de acuerdo con las características descritas en las mediciones, a excepción de los caudales de los ventiladores, los cuales serán de 18000 m3/h en la impulsión y 16500 m3/h en el retorno con una presión disponible de 60 mmcda. El resto de cargas son combatidas por los fancoils. Se aportan los cálculos. El aire se impulsa a las temperaturas de 21 ºC en invierno y 25ºC en verano.
4. Son definen dos tipos de de fancoils del mismo modelo (a instalar en falso
techo). Las potencias serán en el primer modelo para frio 9,89 KW y 9,4 KW para calor con un caudal máximo de 1510 m3/h, a instalar en talleres, salas usos
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múltiples y módulos viveros tipos 3 y 4 y para el segundo, 5,5 kw frio y 5,3 kw calor con un caudal máximo 890 m3/h a instalar en el resto de módulos viveros. Se aporta el cálculo de las potencias y caudales de los fancoils. Se contemplan fancoils en las salas de usos múltiples, los cuales no están reflejados en planos La distri.
5. Teniendo en cuenta estos equipos s, las características de los generadores
de frio y calor son las siguientes :
Cada enfriadora tendrá una potencia frigorífica de 199 KW , se valorara en la selección de equipos que tengan mejor COP. Para satisfacer la demanda exigida se colocaran dos maquinas. enfriadoras del tipo aire-agua..
El equipo ROOF-TOP de calderas , será de 465 KW ( 2 calderas de baja temperatura ) con alimentación por gas natural .
5.2. - Distribución
1. La distribucion de agua se hace mediante tuberías de acero negro,
calorifugadas y en superficies exteriores protegidas de chapa metalica
2. Se aportan partidas correspondientes a las tuberías de acero negro que parten desde los generadores hasta los elementos terminales, las cuales figuran en planos y no están consideradas en las Mediciones, cuyo subcapítulo es el 22.05.01.
3. En este subcapítulo también se incluyen partidas con los nuevos diámetros de las tuberías de los tramos verticales hasta los generadores en cubierta, los cuales también se representan en los planos de planta en soporte digital, además de los tramos horizontales interiores existentes.
4. La partida 22.07.07 deberá referenciar a 82 unidades
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5.3. - Grupos de bombas
1. Desde la partida 22.10.01 hasta la partida 22.10.06 correspondiente al
subcapítulo 22.10 “bombas” se modifican las características de las bombas de impulsión, quedando como sigue:
Partida 22.10.01 Bomba doble, circulación primario frio, 34,3 m3/h a 10 mcda.
Partida 22.10.02 Bomba doble, circulación circuito climatizador frio, 6 m3/h a 10 mcda.
Partida 22.10.03 Bomba doble, circulación circuito fancoils frio, 72 m3/h a 30 mcda.
Partida 22.10.04 Bomba doble, circulación primario calor, 40 m3/h a10 mcda.
Partida 22.10.05 Bomba doble, circulación circuito fancoils calor, 33 m3/h a 25 mcda.
Partida 22.10.06 Bomba doble circuito climatizador calor, se mantiene el caudal a 12 mcda.
Se aportan los cálculos
5.4. - Otros elementos
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ANEXO CÁLCULOS
Aportación cargas y caudales de aire primario
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PLANTA LOCAL AIRE EXTERIOR AIRE RETORNO PERSONAS CARGA SENSIBLE CARGA TOTAL M3/H M3/H KCAL/H KCAL/H
2 1 225 190 5 2829 3465 2 225 190 5 2829 3465 3 450 380 10 5187 5763 4 225 190 5 2829 3461 5 225 190 5 2829 3461 6 450 380 10 5187 5763 7 225 190 5 2829 3461 8 225 190 5 2829 3461 9 450 380 10 5187 5765
10 225 190 5 3009 3585 11 225 190 5 3009 3585 12 450 380 10 5348 5765 13 225 190 5 3009 3585 14 225 190 5 3009 3585 15 450 380 10 5348 5924 16 225 190 5 3009 3585 17 225 190 5 3009 3580 18 450 380 10 5348 5765 19 225 190 5 5348 5924 20 225 190 5 5348 5924
1 1 225 190 5 2360 2936 2 225 190 5 2360 2936 3 450 380 10 4392 4968 4 225 190 5 2360 2936 5 225 190 5 2360 2936 6 450 380 10 4392 4968 7 225 190 5 2360 2936 8 225 190 5 2360 2936 9 450 380 10 4392 4968
10 225 190 5 2842 3418 11 225 190 5 2842 3418 12 450 380 10 5047 4968 13 225 190 5 2842 3418 14 225 190 5 2842 3418 15 450 380 10 5047 4968 16 225 190 5 2842 3418 17 225 190 5 2842 3418 18 450 380 10 5047 4968 19 225 190 5 4300 4876 20 225 190 5 4300 4876
Baja 1 468 448 10 3240 4453 2 468 448 10 3280 4453 3 468 448 10 3240 4453 4 468 448 10 3280 4453 5 468 448 10 3240 4453 6 468 448 10 3280 4453 7 468 448 10 3716 4929 8 468 448 10 3716 4929 9 468 448 10 3716 4929
10 468 448 10 3716 4929 11 468 448 10 3716 4929 12 468 448 10 3716 4929 13 468 448 10 3716 4929
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Calculo conductos y presiones ventiladores de aire primario y de fancoils
CALCULO PERDIDA DE CARGA ESTATICA EN RED DE CONDUCTOS -Red Nueva-
Fecha: SISTEMA: Impulsión aire primario OBRA: Pérdida Carga Rejilla (mmca): 5,5 Caudal Rejilla (m3/h): Area efecti. rejilla necesaria (m 2
): Extracción a Cuarto de Plenum: n (S-Sí N-No) Fijar pérdida carga lineal (mmca/m): 0,2
Fijar velocidad conducto (m/sg): TRAMO Nº Rejillas Caudal Diámetro Fijar Dimens. Cálculo Dimens. Elegir Dimens. Velocidad Real Diámetro Real ?P Lineal Real Longitud Longitud Pérdida Carga
Tramo (m3/h) Equivalente (mm) Canto b (mm) a (mm) a (mm) Tramo (m/sg) Equivalente (mm) (mmca/m) (m) Equivalente (m) Total (mmca) 1..2 468 179 200 150 200 3,3 220 0,07 2 2,40 0,17 2..3 936 233 200 225 250 5,2 246 0,15 2 2,40 0,35 3..4 1.404 271 250 250 250 6,2 275 0,18 7 8,40 1,48 4..5 1.872 302 300 275 250 6,9 301 0,19 9 10,80 2,07 5..6 2.808 351 300 350 350 7,4 357 0,18 7 8,40 1,49 6..7 3.744 391 300 425 450 7,7 403 0,16 7,5 9,00 1,47 7..8 6.084 470 300 475 650 8,7 479 0,16 4 4,80 0,78 8..9 10.764 582 550 575 650 8,4 658 0,10 4 4,80 0,50 9..cl 17.444 666 550 750 800 9,8 728 0,12 16 19,20 2,33
Expulsión Exterior TOTAL PARCIAL 10,64
PERDIDA CARGA EN ACCESORIOS (mm.c.a.) Rejilla: Marca, modelo y dimensiones: Regulador d=160 5,50 Compuertas CF: Véase Ayuda Marca, modelo y dimensiones: 300x650 mm 5,50 Compuertas Sobrepresión: Véase Ayuda Marca, modelo y dimensiones: 550x300 mm 25,00 Extracción a Cuarto Plenum: Silenciadores: Salida aire exterior: Rejilla, compuerta, etc. Ventilador: 5,00
TOTAL PARCIAL 41,00 TOTAL NECESARIO 51,64
TOTAL NECESARIO CON FACTOR SEGURIDAD 56,80 TOTAL INSTALAR
CALCULO PERDIDA DE CARGA ESTATICA EN RED DE CONDUCTOS -Red Nueva-
Fecha: SISTEMA: Retorno aire primario OBRA: Pérdida Carga Rejilla (mmca): 0,04 Caudal Rejilla (m3/h): Area efecti. rejilla necesaria (m 2
): Extracción a Cuarto de Plenum: n (S-Sí N-No) Fijar pérdida carga lineal (mmca/m): 0,2
Fijar velocidad conducto (m/sg): TRAMO Nº Rejillas Caudal Diámetro Fijar Dimens. Cálculo Dimens. Elegir Dimens. Velocidad Real Diámetro Real ?P Lineal Real Longitud Longitud Pérdida Carga
Tramo (m3/h) Equivalente (mm) Canto b (mm) a (mm) a (mm) Tramo (m/sg) Equivalente (mm) (mmca/m) (m) Equivalente (m) Total (mmca) 1..2 448 177 150 175 200 4,1 190 0,13 7 8,40 1,11 2..3 696 208 200 200 200 4,8 220 0,15 7 8,40 1,22 3..4 1.344 267 250 250 250 6,0 275 0,16 3 3,60 0,59 4..5 1.792 297 250 300 300 6,6 301 0,18 8 9,60 1,70 5..6 2.240 323 250 350 350 7,1 325 0,18 4 4,80 0,88 6..7 2.688 346 300 350 350 7,1 357 0,16 7 8,40 1,37 7..8 3.136 366 300 375 400 7,3 381 0,16 2 2,40 0,38 8..9 3.584 385 300 425 425 7,8 392 0,17 6 7,20 1,24
9..10 5.824 462 300 625 650 8,3 479 0,15 7 8,40 1,27 10..11 9.984 566 500 550 650 8,5 627 0,11 4 4,80 0,55 11..CL 16.144 644 550 650 800 8,9 728 0,10 16 19,20 1,99
TOTAL PARCIAL 12,29 PERDIDA CARGA EN ACCESORIOS (mm.c.a.) Rejilla: Marca, modelo y dimensiones: 2050x165 mm 0,04 Compuertas CF: Véase Ayuda Marca, modelo y dimensiones: 650x300 mm 7,00 Compuertas Sobrepresión: Véase Ayuda Marca, modelo y dimensiones: 550x300 mm 25,00 Extracción a Cuarto Plenum: Silenciadores: Salida aire exterior: Rejilla, compuerta, etc. Ventilador: 5,00
TOTAL PARCIAL 37,04 TOTAL NECESARIO 49,33
TOTAL NECESARIO CON FACTOR SEGURIDAD 54,26 TOTAL INSTALAR
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CALCULO PERDIDA DE CARGA ESTATICA EN RED DE CONDUCTOS
Fecha:
SISTEMA: Impulsión aire primario plantas OBRA:
Pérdida Carga Rejilla (mmca): Caudal Rejilla (m3/h):
Extracción a Cuarto de Plenum: n (S-Sí N-No) Fijar pérdida carga lineal (mmca/m):
Fijar velocidad conducto (m/sg):
TRAMONº Rejillas Caudal Diámetro Fijar Dimens. Cálculo Dimens. Elegir Dimens. Velocidad Real Diámetro Real ∆P Lineal Real
Tramo (m3/h) Equivalente (mm) Canto b (mm) a (mm) a (mm) Tramo (m/sg) Equivalente (mm) (mmca/m)
1..2 180 125 150 100 150 2,2 165 0,05
2..3 360 163 150 125 200 3,3 190 0,09
3..4 720 211 200 150 200 5,0 220 0,15
4..5 880 227 200 175 200 6,1 220 0,22
5..6 1.060 244 250 200 200 5,9 246 0,18
6..7 1.420 272 250 250 250 6,3 275 0,18
7..8 1.600 285 250 225 300 5,9 301 0,14
8..9 1.960 307 250 275 350 6,2 325 0,14
9..10 2.320 327 300 300 300 7,2 330 0,18
10..11 2.480 335 300 325 300 7,7 330 0,21
11..12 2.840 353 300 350 350 7,5 357 0,18
12..13 3.200 369 300 325 400 7,4 381 0,16
13..14 3.380 377 300 350 400 7,8 381 0,18
14..uni 4.660 425 300 525 500 8,6 424 0,19
Expulsión Exterior CALCULO PERDIDA DE CARGA ESTATICA EN RED DE CONDUCTOS
Fecha:
SISTEMA: Retorno aire primario plantas OBRA:
Pérdida Carga Rejilla (mmca): Caudal Rejilla (m3/h):
Extracción a Cuarto de Plenum: n (S-Sí N-No) Fijar pérdida carga lineal (mmca/m):
Fijar velocidad conducto (m/sg):
TRAMONº Rejillas Caudal Diámetro Fijar Dimens. Cálculo Dimens. Elegir Dimens. Velocidad Real Diámetro Real ∆P Lineal Real
Tramo (m3/h) Equivalente (mm) Canto b (mm) a (mm) a (mm) Tramo (m/sg) Equivalente (mm) (mmca/m)
1..2 160 120 150 100 150 2,0 165 0,04
2..3 320 156 150 150 150 4,0 165 0,14
3..4 640 202 200 175 200 4,4 220 0,13
4..5 960 235 200 250 250 5,3 246 0,15
5..6 1.280 262 250 250 250 5,7 275 0,15
6..7 1.440 274 250 250 300 5,3 301 0,12
7..8 1.760 295 250 300 300 6,5 301 0,17
8..9 2.080 314 250 350 350 6,6 325 0,16
9..10 2.400 331 300 325 350 6,3 357 0,13
10..11 2.720 347 300 350 350 7,2 357 0,17
11..12 2.880 355 300 350 400 6,7 381 0,13
12..13 4.160 407 300 475 475 8,1 414 0,17
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AMPLIACION FASE II
PARQUE TECNOLOGICO LEGANES UNIVERSIDAD CARLOS III
CALCULO PERDIDA DE CARGA ESTATICA EN RED DE CONDUCTOS
-Red Nueva-
Fecha:
SISTEMA: Impulsión unidad interior OBRA:
Pérdida Carga Rejilla (mmca): 0,29 Caudal Rejilla (m3/h): Area efecti. rejilla necesaria (m2):
Extracción a Cuarto de Plenum: n (S-Sí N-No) Fijar pérdida carga lineal (mmca/m): 0,2
Fijar velocidad conducto (m/sg): 5
TRAMONº Rejillas Caudal Diámetro Fijar Dimens. Cálculo Dimens. Elegir Dimens. Velocidad Real Diámetro Real ∆P Lineal Real Longitud Longitud Pérdida Carga
Tramo (m3/h) Equivalente (mm) Canto b (mm) a (mm) a (mm) Tramo (m/sg) Equivalente (mm) (mmca/m) (m) Equivalente (m) Total (mmca)
1 202 131 100 150 150 3,7 134 0,17 2 2,40 0,40
2 404 170 150 175 200 3,7 190 0,11 1,5 1,80 0,20
3 754 215 200 200 200 5,2 220 0,17 1,5 1,80 0,30
4 1.510 278 250 275 300 5,6 301 0,13 3 3,60 0,47
Expulsión Exterior
TOTAL PARCIAL 1,37
PERDIDA CARGA EN ACCESORIOS (mm.c.a.)
Rejilla: Marca, modelo y dimensiones: 1,40
Compuertas CF: Véase Ayuda Marca, modelo y dimensiones:
Compuertas Sobrepresión: Véase Ayuda Marca, modelo y dimensiones:
Extracción a Cuarto Plenum:
Silenciadores:
Salida aire exterior: Rejilla, compuerta, etc.
Ventilador:
TOTAL PARCIAL 1,40
TOTAL NECESARIO 2,77
TOTAL NECESARIO CON FACTOR SEGURIDAD 3,04
TOTAL INSTALAR CALCULO PERDIDA DE CARGA ESTATICA EN RED DE CONDUCTOS
-Red Nueva-
Fecha:
SISTEMA: Impulsión unidad interior OBRA:
Pérdida Carga Rejilla (mmca): 1,2 Caudal Rejilla (m3/h): 377 Area efecti. rejilla necesaria (m2):
Extracción a Cuarto de Plenum: n (S-Sí N-No) Fijar pérdida carga lineal (mmca/m): 0,2
Fijar velocidad conducto (m/sg):
TRAMONº Rejillas Caudal Diámetro Fijar Dimens. Cálculo Dimens. Elegir Dimens. Velocidad Real Diámetro Real ∆P Lineal Real Longitud Longitud Pérdida Carga
Tramo (m3/h) Equivalente (mm) Canto b (mm) a (mm) a (mm) Tramo (m/sg) Equivalente (mm) (mmca/m) (m) Equivalente (m) Total (mmca)
1 445 176 200 150 200 3,1 220 0,06 2 2,40 0,15
2 890 228 200 225 250 4,9 246 0,13 2,5 3,00 0,40
Expulsión Exterior
TOTAL PARCIAL 0,55
PERDIDA CARGA EN ACCESORIOS (mm.c.a.)
Rejilla: Marca, modelo y dimensiones: 1,20
Compuertas CF: Véase Ayuda Marca, modelo y dimensiones:
Compuertas Sobrepresión: Véase Ayuda Marca, modelo y dimensiones:
Extracción a Cuarto Plenum:
Silenciadores:
Salida aire exterior: Rejilla, compuerta, etc.
Ventilador:
TOTAL PARCIAL 1,20
TOTAL NECESARIO 1,75
TOTAL NECESARIO CON FACTOR SEGURIDAD 1,93
TOTAL INSTALAR
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AMPLIACION FASE II
PARQUE TECNOLOGICO LEGANES UNIVERSIDAD CARLOS III
Calculo potencias y caudales fancoils
HOJA DE CÁLCULO PARA CLIMATIZACIÓN
Temperatura seca exterior (ºC): 35
Humedad relativa exterior (%): 28,23
Temperatura interior del local (ºC): 25
Humedad relativa interior (%): 50
Temperatura seca exterior (ºC): -3,7
Humedad relativa exterior (%): 80
Temperatura interior del local (ºC): 22
Humedad relativa interior (%): 50
0,1
## 1,01325
Marcar en caso de pretratamiento del aire exterior:
Timpulsión (ºC) Qvent CSP CSVxFB CT CSP (Calor)
VERANO (m3/h) (kcal/h) (kcal/h) (kcal/h) (kcal/h)
1 13 3.240 4.453
2 13 3.280 4.493
3 13 3.240 4.453
4 13 3.280 4.493
5 13 3.240 4.453
6 13 3.280 4.493
7 13 3.716 4.929
8 13 3.716 4.929
9 13 3.716 4.929
10 13 3.716 4.929
11 13 3.716 4.929
12 13 3.716 4.929
13 13 3.716 4.929
LEGANES-P.BajaPROY.:
Temp. aire exterior pretratado en invierno (ºC):
Factor de by-pass de las baterías:
Hum. relat. aire exterior pretratado verano (%):
Presión atmosférica (bar):
Temp. aire exterior pretratado en verano (ºC):
INV
IER
NO
12
13
4
5
6
7
8
9
10
11
ENTRADA DE DATOS
1
2
3
LOCAL
Hum. relat. aire exterior pretratado invierno (%):
CO
ND
ICIO
NE
S P
RO
YE
CT
O
VE
RA
NO
____________________________________________________________
AMPLIACION FASE II
PARQUE TECNOLOGICO LEGANES UNIVERSIDAD CARLOS III
CÁLCULO DE LA POTENCIA DE LAS BATERÍAS DE REFRIGERACIÓN text= 35,0 ºC
MÉTODO DEL CSP (SE PARTE DE LA TEMPERATURA DE IMPULSIÓN DESEADA) HRext= 28,2 %
tint= 25,0 ºC
HRint= 50 %
LEGANES-P.Baja patm= 1,013 bar
Trocío
QSP Qimp Qext Text HRext Qret Tret HRret Tmezcla HRmezcla Wmezcla hmezcla (ºC) Timp HRimp Wimp himp
(kcal/h) (m3/h) (m
3/h) (ºC) (%) (m
3/h) (ºC) (%) (ºC) (%) (kgw/kga) (kcal/kg) (ºC) (%) (kgw/kga) (kcal/kg) (kcal/h) (kW)
1 3.240 931 35 28,2 931 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 4.053 4,7
2 3.280 943 35 28,2 943 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 4.103 4,8
3 3.240 931 35 28,2 931 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 4.053 4,7
4 3.280 943 35 28,2 943 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 4.103 4,8
5 3.240 931 35 28,2 931 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 4.053 4,7
6 3.280 943 35 28,2 943 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 4.103 4,8
7 3.716 1.068 35 28,2 1.068 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 4.648 5,4
8 3.716 1.068 35 28,2 1.068 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 4.648 5,4
9 3.716 1.068 35 28,2 1.068 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 4.648 5,4
10 3.716 1.068 35 28,2 1.068 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 4.648 5,4
11 3.716 1.068 35 28,2 1.068 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 4.648 5,4
12 3.716 1.068 35 28,2 1.068 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 4.648 5,4
13 3.716 1.068 35 28,2 1.068 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 4.648 5,4
A LA ENTRADA DE LA BATERÍA
CONDICIONES DEL AIRE IMPULSADO
A LA SALIDA DE LA BATERÍA
CONDICIONES DEL AIRE
PRIMARIO O EXTERIOR
CONDICIONES DEL AIRE
RETORNADO O INTERIORLOCAL
CAPACIDAD
FRIGORÍFICA DE
LA BATERÍA
CONDICIONES DEL AIRE MEZCLADO
HOJA DE CÁLCULO PARA CLIMATIZACIÓN
Temperatura seca exterior (ºC): 35
Humedad relativa exterior (%): 28,23
Temperatura interior del local (ºC): 25
Humedad relativa interior (%): 50
Temperatura seca exterior (ºC): -3,7
Humedad relativa exterior (%): 80
Temperatura interior del local (ºC): 22
Humedad relativa interior (%): 50
0,1
## 1,01325
Marcar en caso de pretratamiento del aire exterior:
Timpulsión (ºC) Qvent CSP CSVxFB CT CSP (Calor)
VERANO (m3/h) (kcal/h) (kcal/h) (kcal/h) (kcal/h)
1 13 2.360 2.936
2 13 2.360 2.936
3 13 4.392 4.968
4 13 2.360 2.396
5 13 2.360 2.936
6 13 4.392 4.968
7 13 2.360 2.936
8 13 2.360 2.936
9 13 4.392 4.968
10 13 2.842 3.418
11 13 2.842 3.418
12 13 5.047 4.968
13 13 2.842 3.418
14 13 2.842 3.418
15 13 5.047 4.968
16 13 2.842 3.418
17 13 2.842 3.418
18 13 5.047 4.968
19 13 4.300 4.876
20 13 4.300 4.876
LEGANES-P.1PROY.:
Temp. aire exterior pretratado en invierno (ºC):
Factor de by-pass de las baterías:
Hum. relat. aire exterior pretratado verano (%):
Presión atmosférica (bar):
Temp. aire exterior pretratado en verano (ºC):
INV
IER
NO
16
17
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ENTRADA DE DATOS
1
2
3
LOCAL
Hum. relat. aire exterior pretratado invierno (%):
CO
ND
ICIO
NE
S P
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CT
O
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NO
____________________________________________________________
AMPLIACION FASE II
PARQUE TECNOLOGICO LEGANES UNIVERSIDAD CARLOS III
CÁLCULO DE LA POTENCIA DE LAS BATERÍAS DE REFRIGERACIÓN text= 35,0 ºC
MÉTODO DEL CSP (SE PARTE DE LA TEMPERATURA DE IMPULSIÓN DESEADA) HRext= 28,2 %
tint= 25,0 ºC
HRint= 50 %
LEGANES-P.1 patm= 1,013 bar
Trocío
QSP Qimp Qext Text HRext Qret Tret HRret Tmezcla HRmezcla Wmezcla hmezcla (ºC) Timp HRimp Wimp himp
(kcal/h) (m3/h) (m
3/h) (ºC) (%) (m
3/h) (ºC) (%) (ºC) (%) (kgw/kga) (kcal/kg) (ºC) (%) (kgw/kga) (kcal/kg) (kcal/h) (kW)
1 2.360 678 35 28,2 678 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 2.952 3,4
2 2.360 678 35 28,2 678 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 2.952 3,4
3 4.392 1.262 35 28,2 1.262 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 5.493 6,4
4 2.360 678 35 28,2 678 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 2.952 3,4
5 2.360 678 35 28,2 678 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 2.952 3,4
6 4.392 1.262 35 28,2 1.262 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 5.493 6,4
7 2.360 678 35 28,2 678 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 2.952 3,4
8 2.360 678 35 28,2 678 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 2.952 3,4
9 4.392 1.262 35 28,2 1.262 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 5.493 6,4
10 2.842 817 35 28,2 817 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.555 4,1
11 2.842 817 35 28,2 817 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.555 4,1
12 5.047 1.450 35 28,2 1.450 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 6.313 7,3
13 2.842 817 35 28,2 817 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.555 4,1
14 2.842 817 35 28,2 817 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.555 4,1
15 5.047 1.450 35 28,2 1.450 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 6.313 7,3
16 2.842 817 35 28,2 817 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.555 4,1
17 2.842 817 35 28,2 817 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.555 4,1
18 5.047 1.450 35 28,2 1.450 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 6.313 7,3
19 4.300 1.236 35 28,2 1.236 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 5.378 6,2
20 4.300 1.236 35 28,2 1.236 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 5.378 6,2
A LA ENTRADA DE LA BATERÍA
CONDICIONES DEL AIRE IMPULSADO
A LA SALIDA DE LA BATERÍA
CONDICIONES DEL AIRE
PRIMARIO O EXTERIOR
CONDICIONES DEL AIRE
RETORNADO O INTERIORLOCAL
CAPACIDAD
FRIGORÍFICA DE
LA BATERÍA
CONDICIONES DEL AIRE MEZCLADO
____________________________________________________________
AMPLIACION FASE II
PARQUE TECNOLOGICO LEGANES UNIVERSIDAD CARLOS III
HOJA DE CÁLCULO PARA CLIMATIZACIÓN
Temperatura seca exterior (ºC): 35
Humedad relativa exterior (%): 28,23
Temperatura interior del local (ºC): 25
Humedad relativa interior (%): 50
Temperatura seca exterior (ºC): -3,7
Humedad relativa exterior (%): 80
Temperatura interior del local (ºC): 22
Humedad relativa interior (%): 50
0,1
## 1,01325
Marcar en caso de pretratamiento del aire exterior:
Timpulsión (ºC) Qvent CSP CSVxFB CT CSP (Calor)
VERANO (m3/h) (kcal/h) (kcal/h) (kcal/h) (kcal/h)
1 13 2.829 3.465
2 13 2.829 3.465
3 13 5.187 5.763
4 13 2.829 3.465
5 13 2.829 3.465
6 13 5.187 5.763
7 13 2.829 3.465
8 13 2.829 3.465
9 13 5.187 5.765
10 13 3.009 3.585
11 13 3.009 3.585
12 13 5.348 5.765
13 13 3.009 3.585
14 13 3.009 3.585
15 13 5.348 5.924
16 13 3.009 3.585
17 13 3.009 3.585
18 13 5.348 5.924
19 13 5.348 5.924
20 13 5.348 5.924
LEGANES-P.2PROY.:
Temp. aire exterior pretratado en invierno (ºC):
Factor de by-pass de las baterías:
Hum. relat. aire exterior pretratado verano (%):
Presión atmosférica (bar):
Temp. aire exterior pretratado en verano (ºC):
INV
IER
NO
16
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ENTRADA DE DATOS
1
2
3
LOCAL
Hum. relat. aire exterior pretratado invierno (%):
CO
ND
ICIO
NE
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RO
YE
CT
O
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NO
____________________________________________________________
AMPLIACION FASE II
PARQUE TECNOLOGICO LEGANES UNIVERSIDAD CARLOS III
CÁLCULO DE LA POTENCIA DE LAS BATERÍAS DE REFRIGERACIÓN text= 35,0 ºC
MÉTODO DEL CSP (SE PARTE DE LA TEMPERATURA DE IMPULSIÓN DESEADA) HRext= 28,2 %
tint= 25,0 ºC
HRint= 50 %
LEGANES-P.2 patm= 1,013 bar
Trocío
QSP Qimp Qext Text HRext Qret Tret HRret Tmezcla HRmezcla Wmezcla hmezcla (ºC) Timp HRimp Wimp himp
(kcal/h) (m3/h) (m
3/h) (ºC) (%) (m
3/h) (ºC) (%) (ºC) (%) (kgw/kga) (kcal/kg) (ºC) (%) (kgw/kga) (kcal/kg) (kcal/h) (kW)
1 2.829 813 35 28,2 813 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.538 4,1
2 2.829 813 35 28,2 813 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.538 4,1
3 5.187 1.491 35 28,2 1.491 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 6.488 7,5
4 2.829 813 35 28,2 813 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.538 4,1
5 2.829 813 35 28,2 813 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.538 4,1
6 5.187 1.491 35 28,2 1.491 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 6.488 7,5
7 2.829 813 35 28,2 813 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.538 4,1
8 2.829 813 35 28,2 813 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.538 4,1
9 5.187 1.491 35 28,2 1.491 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 6.488 7,5
10 3.009 865 35 28,2 865 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.764 4,4
11 3.009 865 35 28,2 865 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.764 4,4
12 5.348 1.537 35 28,2 1.537 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 6.689 7,7
13 3.009 865 35 28,2 865 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.764 4,4
14 3.009 865 35 28,2 865 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.764 4,4
15 5.348 1.537 35 28,2 1.537 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 6.689 7,7
16 3.009 865 35 28,2 865 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.764 4,4
17 3.009 865 35 28,2 865 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 3.764 4,4
18 5.348 1.537 35 28,2 1.537 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 6.689 7,7
19 5.348 1.537 35 28,2 1.537 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 6.689 7,7
20 5.348 1.537 35 28,2 1.537 25 50 25 50 0,00987 12,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8,392 6.689 7,7
A LA ENTRADA DE LA BATERÍA
CONDICIONES DEL AIRE IMPULSADO
A LA SALIDA DE LA BATERÍA
CONDICIONES DEL AIRE
PRIMARIO O EXTERIOR
CONDICIONES DEL AIRE
RETORNADO O INTERIORLOCAL
CAPACIDAD
FRIGORÍFICA DE
LA BATERÍA
CONDICIONES DEL AIRE MEZCLADO
Calculo tuberías caudales y presiones de grupos de bombas
CALCULO TUBERIAS PROYECTO: LEGANES
CIRCUITO ACERO: ENFRIADORA
TRAMO POTENCIA SALTO T. CAUD. CAUDAL VEL. DIAM.INT D.NOM. LONG. P.CARGA P.CAR.TR. P.CAR.ANTP.CAR.ACM.Kcal/h Grados C. l/h l/s m/s mm " m mcda/m m m m
1.. 171140 5 34228 9,51 1,21 100 4" 35 0,037 1,295 1,295
Pér. Carga Tub.: 2,58 mcda
Pérdida carga acce.: 0,5 mcda
Pérdida carga enfri.: 3,4 mcda
Pérdida carga total: 7 mcda
____________________________________________________________
AMPLIACION FASE II
PARQUE TECNOLOGICO LEGANES UNIVERSIDAD CARLOS III
CALCULO TUBERIAS PROYECTO: LEGANES
CIRCUITO ACERO: CALDERA
TRAMOPOTENCIA SALTO T.CAUD. CAUDAL VEL. DIAM.INTD.NOM. LONG. P.CARGA P.CAR.TR.P.CAR.ANTP.CAR.ACM.Kcal/h Grados C. l/h l/s m/s mm " m mcda/m m m m
1.. 400000 10 40000 11,11 2,21 80 3" 15 0,163 2,445 2,445
Pér. Carga Tub.: 4,8 mcda
Pérdida carga acce.: 0,96 mcda
Pérdida carga caldera: mcda
Pérdida carga total: 5,8 mcda
CALCULO TUBERIAS PROYECTO: LEGANES
CIRCUITO ACERO: CLIMATIZADOR FRIO
TRAMO POTENCIA SALTO T. CAUD. CAUDAL VEL. DIAM.INT D.NOM. LONG. P.CARGA P.CAR.TR. P.CAR.ANT P.CAR.ACM.Kcal/h Grados C. l/h l/s m/s mm " m mcda/m m m m
1 30000 5 6000 1,67 1,33 40 1 1/2" 13 0,064 0,832 0,832
Pér. Carga Tub.: 1,66 mcda
Pérdida carga acce.: 0,33 mcda
Pérdida carga climat.: 4,2 mcda
Pérdida carga total: 6,19 mcda
CALCULO TUBERIAS PROYECTO: LEGANES
CIRCUITO ACERO: CLIMATIZADOR CALOR
TRAMO POTENCIA SALTO T. CAUD. CAUDAL VEL. DIAM.INT D.NOM. LONG. P.CARGA P.CAR.TR. P.CAR.ANT P.CAR.ACM.Kcal/h Grados C. l/h l/s m/s mm " m mcda/m m m m
1 57300 10 5730 1,59 0,81 50 2" 13 0,04 0,52 0,52
Pér. Carga Tub.: 1,04 mcda
Pérdida carga acce.: 0,83 mcda
Pérdida carga climat.: 5,5 mcda
Pérdida carga total: 9,5 mcda
____________________________________________________________
AMPLIACION FASE II
PARQUE TECNOLOGICO LEGANES UNIVERSIDAD CARLOS III
CALCULO TUBERIAS PROYECTO: LEGANES
CIRCUITO ACERO: FANCOILS FRIO
TRAMO POTENCIA SALTO T. CAUD. CAUDAL VEL. DIAM.INT D.NOM. LONG. P.CARGA P.CAR.TR. P.CAR.ANT P.CAR.ACM.Kcal/h Grados C. l/h l/s m/s mm " m mcda/m m m m
1..2 8428 5 1686 0,47 0,96 25 1" 4 0,066 0,264 0,264
2..3 16856 5 3371 0,94 0,75 40 11/2" 7 0,024 0,168 0,264 0,432
3..4 33712 5 6742 1,87 0,95 50 2" 14 0,056 0,784 0,432 1,216
4..5 50568 5 10114 2,81 0,85 65 21/2" 7 0,031 0,217 1,216 1,433
5..6 67424 5 13485 3,75 1,13 65 21/2" 6 0,055 0,33 1,433 1,763
6..7 109564 5 21913 6,09 1,84 65 21/2" 6 0,146 0,88 1,763 2,639
7..8 233748 5 46750 12,99 2,58 80 3" 4 0,223 0,892 2,639 3,531
8..BOMBA 357932 5 71586 19,89 2,53 100 4" 30 0,163 4,89 3,531 8,421
Pér. Carga Tub.: 16,8 mcda
Pérdida carga acce.: 3,4 mcda
Pérdida carga fancoil: 3,8 mcda
Pérdida carga total: 24 mcda
CALCULO TUBERIAS PROYECTO: LEGANES
CIRCUITO ACERO: FANCOILS CALOR
TRAMO POTENCIA SALTO T. CAUD. CAUDAL VEL. DIAM.INT D.NOM. LONG. P.CARGA P.CAR.TR. P.CAR.ANT P.CAR.ACM.Kcal/h Grados C. l/h l/s m/s mm " m mcda/m m m m
1..2 7520 10 752 0,21 0,67 20 3/4" 4 0,046 0,184 0,184
2..3 15040 10 1504 0,42 0,86 25 1" 7 0,054 0,378 0,184 0,562
3..4 30080 10 3008 0,84 1,04 32 11/4" 14 0,055 0,77 0,562 1,332
4..5 45120 10 4512 1,25 0,99 40 11/2" 7 0,038 0,266 1,332 1,598
5..6 60160 10 6016 1,67 0,85 50 2" 6 0,044 0,264 1,598 1,862
6..7 97760 10 9776 2,72 1,39 50 2" 6 0,117 0,70 1,862 2,564
7..8 212616 10 21262 5,91 1,78 65 21/2" 4 0,138 0,552 2,564 3,116
8..BOMBA 327472 10 32747 9,1 1,81 80 21/2" 30 0,11 3,3 3,116 6,416
Pér. Carga Tub.: 12,8 mcda
Pérdida carga acce.: 2,5 mcda
Pérdida carga fancoil: 3 mcda
Pérdida carga total: 18,3 mcda
CALCULO TUBERIAS PROYECTO: LEGANES CIRCUITO ACERO: PLANTAS FRIO
TRAMO POTENCIA SALTO T. CAUD. CAUDAL VEL. DIAM.INT D.NOM. LONG. P.CARGA P.CAR.TR. P.CAR.ANT P.CAR.ACM. Kcal/h Grados C. l/h l/s m/s mm " m mcda/m m m m
1..2 8428 5 1686 0,47 0,96 25 1" 4 0,066 0,264 0,264 2..3 16856 5 3371 0,94 1,17 32 11/4" 5 0,068 0,34 0,264 0,604 3..4 26316 5 5263 1,46 1,16 40 11/2" 4 0,051 0,204 0,604 0,808 4..5 35776 5 7155 1,99 1,01 50 2" 6 0,063 0,378 0,808 1,186 5..6 44204 5 8841 2,46 1,25 50 2" 7 0,096 0,672 1,186 1,858 6..7 61060 5 12212 3,39 1,73 50 2" 5 0,182 0,91 1,858 2,768 7..8 70520 5 14104 3,92 1,18 65 21/2" 4 0,061 0,244 2,768 3,012 8..9 79980 5 15996 4,44 1,34 65 21/2" 6 0,078 0,468 3,012 3,48 9..10 124184 5 24837 6,9 2,08 65 21/2" 2,5 0,188 0,47 3,48 3,95
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AMPLIACION FASE II
PARQUE TECNOLOGICO LEGANES UNIVERSIDAD CARLOS III
CALCULO TUBERIAS PROYECTO: LEGANES
CIRCUITO ACERO: PLANTAS CALOR
TRAMO POTENCIA SALTO T. CAUD. CAUDAL VEL. DIAM.INT D.NOM. LONG. P.CARGA P.CAR.TR. P.CAR.ANT P.CAR.ACM.Kcal/h Grados C. l/h l/s m/s mm " m mcda/m m m m
1..2 7520 10 752 0,21 0,67 20 3/4" 4 0,046 0,184 0,184
2..3 15040 10 1504 0,42 0,52 32 11/4" 5 0,016 0,08 0,184 0,264
3..4 24156 10 2416 0,67 0,83 32 11/4" 4 0,037 0,148 0,264 0,412
4..5 33272 10 3327 0,92 1,14 32 11/4" 6 0,065 0,39 0,412 0,802
5..6 40792 10 4079 1,13 0,9 40 11/2" 7 0,033 0,231 0,802 1,033
6..7 55832 10 5583 1,55 1,23 40 11/2" 5 0,056 0,28 1,033 1,313
7..8 64948 10 6495 1,8 0,92 50 2" 4 0,051 0,204 1,313 1,517
8..9 74064 10 7406 2,06 1,05 50 2" 6 0,067 0,402 1,517 1,919
9..10 114856 10 11486 3,19 1,62 50 2" 2,5 0,162 0,405 1,919 2,324