informe evaluacion torre casuarinas_final

EVALUACIÓN DE TORRE

VENTADA DE 12.00M ESTACION Lm 222

CASUARINAS – LIMA

ESTADO ACTUAL

VELOCIDAD DE VIENTO 100 KM/H

NEXTEL DEL PERU

Contenido:

1. Generalidades. 2. Descripción de la estructura. 3. Consideraciones para la evaluación. 4. Memoria descriptiva y de cálculo. 5. Análisis estructural de la torre. 6. Conclusiones. 7. Referencias. 8. Evaluación MS Towers de la torre actual.

Lima – Febrero 2013

1) GENERALIDADES.

El objetivo del informe es mostrar los resultados del cálculo estructural de una torre ventada

triangular de 12.00m de altura, ubicada en La Estación CASUARINAS, sito en la Av. Uno Nº 230

Urb. Los Huertos de Casuarinas distrito de Santiago de Surco, provincia de Lima y

departamento de Lima; esto para la empresa Nextel del Perú.

Para el cálculo se ha considerado un análisis tridimensional de la estructura.

2) DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA.

La torre es una estructura metálica modular de 12.0 m. de altura, y presenta una sección

triangular cuya dimensión en la base es de 0.40mts de lado (medidos al eje de las

montantes) y termina a los 12.0 m. de altura con la misma sección, siendo estos 4 módulos

constantes de tres metros cada uno. Además están sujetos por vientos en varios niveles de la

torre

Fig.1 - Torre Ventada de 12.0m – Estación CASUARINAS

3) CONSIDERACIONES PARA LA EVALUACIÓN.

Materiales

Los materiales a utilizados son los siguientes: -Tramos: Acero A36. - Pernos Grado 5 o similar (ASTM A325)

Propiedades de los Materiales

Resistencia a la Fluencia del Acero Estructural (A-36): fy = 2530 Kg/cm2

Módulo de Elasticidad para el Acero Estructural: E = 2.1x106 Kg/cm2

Cargas

Carga Muerta - Se considera el peso de los perfiles que conforman la torre, el peso de las

antenas y las que se consideran que sean de carácter permanente.

Carga Viva - Se considera el peso del personal de mantenimiento e instalación (03 técnicos

de 85 Kg de peso c/u).

Cargas de Viento - Es la sobrecarga producida por la acción del viento sobre la torre y

equipos instalados. Se emplean las recomendaciones de la norma americana TIA/EIA

Standard 1996.

Cargas de Antenas - El análisis contempla la evaluación de la resistencia de la torre ante las

cargas que producen las antenas RF existentes y a ser instaladas.

Antenas:

Las antenas existentes consideradas propiedad de NEXTEL DEL PERU.

• 3 Antenas RF de 1.50m x 0.30m, ubicada a 14.40m de altura.




• 3 Equipos RRU, ubicados a 13.20m de altura

• 1 Antena MW instalado en un soporte a 9.60m.

• 1 Antena MW instalado en un soporte a 9.30m.

4) MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE CÁLCULO.

Para la evaluación estructural se preparó el modelo matemático en el programa MsTower

con la geometría, características y propiedades requeridas para representar la estructura lo

más real posible.

Hipótesis de viento: La velocidad de viento que se ha considerado en el diseño es de 100

km/h. Actuando a 0º, 30º, 45º, 90º, 180°, 270º y 300º además del peso propio de la estructura.

En función de estas velocidades y peso se calcularon las cargas sobre la estructura.

Coeficiente de Seguridad

La torre se calculará según las hipótesis anteriormente citadas y verificaremos la estructura de

forma que no haya ningún elemento que supere un porcentaje de utilización de 100%, las

combinaciones de carga consideran el incremento del peso muerto en un 20%.

Los desplazamientos máximos considerados serán:

Axial: 0.75º

Rotacional: 0.30º

Comp Cap = Esfuerzo de diseño (Fa) x Área de la sección transversal

Fa = ((1-0.5[KL/r/Cc]2)Fy)SI/SF1 KL/r <Cc

SF1 = 5/3 + (3/8)[[KL/r]/Cc] – (1/8)[[KL/r]/Cc]3

Fa = (π2

�E / (KL/r)2] SI/SF2 KL/r >Cc

SF2 = 23/12

Cc = π raíz (2 E / Fy)

SI = 1.33

Donde:

SI = Factor de incremento permisible, basado en la altura de la

Estructura (1 hasta 1.5)

Fy = Esfuerzo de fluencia mínimo

E = Módulo de elasticidad

L = Longitud no arriostrada del elemento desde ambos puntos de

Conexión

r = Radio de giro de la sección transversal

K = Coeficiente de longitud efectiva del elemento.

Cargas producidas por el viento

Aplicación de la norma TIA/EIA –222-F

El programa MS-Tower genera automáticamente las cargas de viento en la torre según esta

norma.

Diseño de la torre

En el diseño de la torre se aplicaron los criterios del manual EIA/TIA 222F.

Para el diseño de la estructura se utilizó el programa “MS-Tower” basado en el método de los

elementos finitos, en el que considera la torre como una estructura espacial. La torre se

define como un conjunto de nudos y barras y los resultados que se obtienen para cada

hipótesis de cálculo son los desplazamientos de cada nudo y los esfuerzos en cada una de

las barras.

Relaciones de esbeltez (Kl/r) de las barras

- Miembros principales a compresión: 120

- Miembros secundarios a compresión: 200

- Celosías y barras de relleno: 250

- Barras de tracción: 350

El cálculo de las uniones se realiza según el siguiente criterio

a) Cortadura C = 0.8 x Lt x π �x d2/4

b) Aplastamiento A = 2 x d x e x La

Siendo: d = Diámetro del tornillo

Lt = Límite elástico del tornillo

E = Espesor del ángulo

La = Límite elástico del acero

FORMULAS EIA / TIA

F = qz GH [CT AE + Σ (CA AA ] lbs

qz = 0.00256 kz V2 lb/pie2 para V en millas/hr (presión de la velocidad)

Kz = [Z/33]2/7 Z en pies (coeficiente de exposición)

GH = 0.65 + 0.6 / (h/33)1/7 (factor de ráfaga)

CF = 4 e2 – 5.9e + 4 Se aplica a la torre

e = (AF + AR ) / AG

AF = Área proyectado de los elementos planos proyectados en una cara de la sección.

Ar = Área proyectado de los elementos redondos proyectados en una cara de la sección.

AG = Área de una cara de la torre considerándola como sólida

AA = Área proyectada efectiva de los componentes en una cara

CA = Coeficiente de fuerza en accesorios (1.4)

a. Esfuerzos en los Elementos Estructurales

Montantes.- El esfuerzo de compresión actuante en los montantes conformados por perfiles

angulares se verifica mediante las siguientes expresiones:

El esfuerzo admisible a la compresión se determina mediante las siguientes expresiones:

Cuando: Kl/r ≤ Cc:

( )

( ) ( )3

3

2

2

88

3

35

21

Ccr

kl

Ccr

kl

FyCcr

kl

Fa

−+

⎥⎥⎥

⎦

⎤

⎢⎢⎢

⎣

⎡−

=

Cuando: Kl/r ≥ Cc:

Donde:

En cuanto a la relación de esbeltez se considerará como máximo k l/r < 200

Para este tipo de estructuras se asume k = 1.0

Las fórmulas para los esfuerzos de tensión:

Ft <= 0.6 x Fy

5) ANALISIS ESTRUCTURAL DE LA TORRE.

De acuerdo al levantamiento realizado en sitio, la torre Ventada de 12.00 m. es modelada

con una Velocidad del Viento de Supervivencia de 100 kph y una velocidad Operacional

igual de 90kph. En tal sentido, se realiza la verificación que incluye todas las antenas descritas

en el punto 3 y la descripción de la estructura del punto 2 del presente informe.

Del análisis en el programa estructural MsTower se obtiene los siguientes resultados:

Velocidad de Viento

Perfiles (Montantes y diagonales)

f/F Desplazamiento axial máximo en

X, Y

Desplazamiento rotacional máximo

en Z

100 kph incluyendo antenas RF y MW

MONTANTE 16-25 TUBO STD

1.5” 0.278 < 1 Nudo 1

0.02m = 0.10º Nudo 1

0.0048rad = 0.28º

Desplazamiento del Nudo 1

QFyECc

22π=

( )22

23

12

rkl

EFa π=

6) CONCLUSIONES.

Se ha realizado la evaluación de la torre ventada de 12m de altura que forma parte de

la Estación CASUARINAS, sito en la Av. Uno Nº 230 Urb. Los Huertos de Casuarinas distrito

de Santiago de Surco, provincia de Lima y departamento de Lima; para la empresa

Nextel del Perú.

Se ha considerado en el análisis el relevamiento de la torre existente, contemplando

cualquier refuerzo realizado con anterioridad.

Respecto a las deflexiones máximas obtenidas, para una velocidad de viento de 120kph,

esta se encuentra por debajo de los límites establecidos. En lo que respecta al ángulo de

torsión, también esta se encuentra dentro de lo establecido.

Para la estructuración de la torre actual y con la adición de nuevas cargas, la torre

estaría con esfuerzos mayores a los requeridos.

La torre fue analizada para una Velocidad de Viento de Supervivencia igual a 100kph y

considerando el estado actual, los elementos estructurales no presentan fallas de

resistencia (f/F = 0. 278 < 1). Por consiguiente la torre cumple con los parámetros

solicitados por Nextel del Perú

Para el análisis se han tenido en cuenta las recomendaciones de la Standard TIA/EIA

1996 para el Diseño de Torres Metálicas y la Norma E.090 de Diseño de Estructuras

Metálicas, 2003.

El presente informe incluye únicamente la evaluación de la superestructura, mas no así

de la sub estructura o cimientos.

7) REFERENCIAS.

Structural Standards for Steel Antenna Towers and Antenna Supporting Structures TIA/EIA

1996.

Diseño de estructuras de acero AISC (Método ASD).

Reglamento Nacional de Construcciones 2002 .

Norma de Estructura Metálicas E - 090 2003.

8) EVALUACIÓN MS TOWERS DE LA TORRE ACTUAL.

of 214 Feb 2013

4:26 a.m.

MStower [V6.00.010]C:\Documents and Settings\FER\Mis documentos\ICA\EV-2013\CASUARINAS\MSTOWERS\TVT_12MTS.td

TITL1 TAC SITE CASUARINAS - 12MTITL2 SURCO - LIMATITL3 DISENO FRT - ICA

UNITS 1 $ 1=metric, 4=US

COMPONENTSBD1 EST1.UDPEND

PROFILEFACES 3WBASE 0.4000RLBAS 0.0000

PANEL 1 HT 3.0 TW 0.40FACE @BD1

PANEL 2 HT 0.375 TW 0.40FACE DMH SPACE 8 @ 0.375 LEG 1 BR1 3 H1 6 R1 3 R2 3

PANEL 3 HT 0.375 TW 0.40FACE DMH SPACE 8 @ 0.375

PANEL 4 HT 0.375 TW 0.40FACE DMH SPACE 8 @ 0.375

END

GUYSLIB P:GUY.LIB$ ANCLAJE AXB -7.43 YB 0.13 ZB -0.10 XT -0.2309 YT 0 ZT 4.875 NO 1 TO 4 KT 1 LIB 3/8EHSXB -7.43 YB 0.13 ZB -0.10 XT -0.2309 YT 0 ZT 12.00 NO 1 TO 4 KT 1 LIB 3/8EHS

$ ANTI-TWISTING AXB -7.43 YB 0.13 ZB -0.10 XT -0.4619 YT -0.80 ZT 9.60 NO 1 TO 4 KT 1 LIB 3/8EHSXB -7.43 YB 0.13 ZB -0.10 XT -0.4619 YT 0.80 ZT 9.60 NO 1 TO 4 KT 1 LIB 3/8EHS

$ ANCLAJE BXB 5.08 YB -5.42 ZB -0.00 XT 0.1155 YT -0.200 ZT 4.875 NO 1 TO 4 KT 1 LIB 3/8EHSXB 5.08 YB -5.42 ZB -0.00 XT 0.1155 YT -0.200 ZT 12.00 NO 1 TO 4 KT 1 LIB 3/8EHS

$ ANTI-TWISTING BXB 5.08 YB -5.42 ZB -0.30 XT 0.9238 YT 0.00 ZT 9.60 NO 1 TO 4 KT 1 LIB 3/8EHSXB 5.08 YB -5.42 ZB -0.30 XT -0.4619 YT -0.80 ZT 9.60 NO 1 TO 4 KT 1 LIB 3/8EHS

$ ANCLAJE CXB 5.36 YB 6.53 ZB 0.00 XT 0.1155 YT 0.200 ZT 4.875 NO 1 TO 4 KT 1 LIB 3/8EHSXB 5.36 YB 6.53 ZB 0.00 XT 0.1155 YT 0.200 ZT 12.00 NO 1 TO 4 KT 1 LIB 3/8EHS

$ ANTI-TWISTING CXB 5.36 YB 6.53 ZB 0.00 XT 0.9238 YT 0.00 ZT 9.60 NO 1 TO 4 KT 1 LIB 3/8EHSXB 5.36 YB 6.53 ZB 0.00 XT -0.4619 YT 0.80 ZT 9.60 NO 1 TO 4 KT 1 LIB 3/8EHS

END

SECTIONS$ TODO - section list goes here$$ LIBR libr IFACT 1.0$ format of section data :LIBR P:US IFACT 1.0

1 1.5"P Y FY 250 BH 122 ROD5/8" Y FY 250 BH 123 EA1.5X1.5X3/16 Y FY N BH 184 EA1.5X1.5X3/16 Y FY N BH 185 EA2.5X2.5X3/16 Y FY N BH 186 EA2X2X3/16 Y FY N BH 18

END

BOLTDATA $ Bolt checking to EIA-222-F/AISC,(WORKING STRESS) METRIC STRESSES, AMERICAN SIZES, THREADS NOT IN SHEAR $ FOR THE SOUTH AMERICA & SAUDI ARABIA$ bolt_id grade D dia AS as FY fy FU fu FV_EIA fv [X x Y y Z z NSP nsp LJ lj]$ ASTM A325 bolts$ ASTM A490 bolts NOT allowed to EIA-222-F,cl 1.1.3.5$ If FV is not defined MSTOWER will use 0.22 Fu for FV_EIA (ASTM 1-D footnote)

of 214 Feb 2013

4:26 a.m.

MStower [V6.00.010]C:\Documents and Settings\FER\Mis documentos\ICA\EV-2013\CASUARINAS\MSTOWERS\TVT_12MTS.td

A325-11/4 A325 D 31.75 AS 791.7 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 $$ HOLE SIZE 32mmA325-1 A325 D 25.4 AS 506.7 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 $$ HOLE SIZE 27A325-3/4 A325 D 19.05 AS 285 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 $$ HOLE SIZE 21A325-5/8 A325 D 15.875 AS 197.9 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 $$ HOLE SIZE 18A325-1/2 A325 D 12.7 AS 126.6 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 $$ HOLE SIZE 14A325-3/8 A325 D 9.525 AS 70.9 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 $$ HOLE SIZE 11$$ BOLTS IN DOUBLE SHEARA325-11/4-2 A325 D 31.75 AS 791.7 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 NSP 2 $$ HOLE SIZE 32mmA325-1-2 A325 D 25.4 AS 506.7 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 NSP 2 $$ HOLE SIZE 27A325-3/4-2 A325 D 19.05 AS 285 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 NSP 2 $$ HOLE SIZE 21A325-5/8-2 A325 D 15.875 AS 197.9 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 NSP 2 $$ HOLE SIZE 18A325-1/2-2 A325 D 12.7 AS 126.6 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 NSP 2 $$ HOLE SIZE 14ENDEND

of 214 Feb 2013

4:26 a.m.

MStower [V6.00.010]C:\Documents and Settings\FER\Mis documentos\ICA\EV-2013\CASUARINAS\MSTOWERS\TVT_12MTS.twr

$ TORRE SITE CASSINELLI - Loading File

$ EIA 222F, FEBRERO 2013

PARAMETERSANGN 0.0

CODE EIA222

VB 27.78$100kph

OVERLAP 0END

$ no terrain block required for EIA-222-F

LOADS

CASE 100 Weight of tower plus ancillaries

DL$ TODO - any additional NDLDs go here

CASE 200 wind at 0 to X axisWL ANGLX 0.0 NOICE

CASE 220 wind at 30 to X axis

WL ANGLX 30 NOICE

CASE 240 wind at 45 to X axisWL ANGLX 45 NOICE





CASE 500 Max. tower weightCOMBIN 100 1.200

CASE 520 CARGA: wind at 0 to X axisCOMBIN 100 1.200COMBIN 200 1.000

CASE 540 CARGA: wind at 30 to X axisCOMBIN 100 1.200

COMBIN 220 1.000

CASE 560 CARGA: wind at 45 to X axis

COMBIN 100 1.200

COMBIN 240 1.000


COMBIN 260 1.000

CASE 600 CARGA: wind at 180 to X axis

COMBIN 100 1.200COMBIN 280 1.000


COMBIN 300 1.000


COMBIN 320 1.000

END

ANCILLARIES$ DUMMY ENTRIES FOR GUIDENCE ONLYLARGE LIBR P:ANC.LIB $ use ANC.LIB if library is in DATA area

$ParabolicasDISH-1 XA -0.60 YA -0.20 ZA 9.6 LIB SH1PR-2 ANG 180

DISH-2 XA 0.60 YA -0.25 ZA 9.3 LIB SH1PR-2 ANG 90

$Mastil

of 214 Feb 2013

4:26 a.m.

MStower [V6.00.010]C:\Documents and Settings\FER\Mis documentos\ICA\EV-2013\CASUARINAS\MSTOWERS\TVT_12MTS.twr

D1 XA 0.000 YA 0.000 ZA 13.50 LIB MAST1 ANG 0 ATTACH 1 2 3

$Antenas Celulares

SECTOR-1A XA 0.40 YA 0.00 ZA 14.40 lib A0317A ANG 0 ATTACH 1 2 3SECTOR-1B XA -0.2 YA -0.34 ZA 14.40 lib A0317A ANG 120 ATTACH 1 2 3

SECTOR-1C XA -0.2 YA 0.34 ZA 14.40 lib A0317A ANG 240 ATTACH 1 2 3

SECTOR-2A XA 0.9143 YA 0.900 ZA 11.25 lib A0317 ANG 0SECTOR-2B XA 0.9143 YA 0.00 ZA 11.25 lib A0317 ANG 0

SECTOR-2C XA 0.9143 YA -0.900 ZA 11.25 lib A0317 ANG 0SECTOR-2D XA -0.2 YA -0.34 ZA 11.25 lib A0317 ANG 120

SECTOR-2E XA -0.2 YA 0.34 ZA 11.25 lib A0317 ANG 240

SECTOR-3A XA 0.40 YA 0.00 ZA 7.0 lib A0317 ANG 0SECTOR-3B XA -0.2 YA -0.34 ZA 7.0 lib A0317 ANG 120

SECTOR-3C XA -0.2 YA 0.34 ZA 7.0 lib A0317 ANG 240

SECTOR-4A XA 0.40 YA 0.00 ZA 3.50 lib A0317 ANG 0

SECTOR-4B XA -0.2 YA -0.34 ZA 3.50 lib A0317 ANG 120

SECTOR-4C XA -0.2 YA 0.34 ZA 3.50 lib A0317 ANG 240

$RRUSECTOR-5A XA 0.40 YA 0.00 ZA 13.20 lib A0051A ANG 0 ATTACH 1 2 3

SECTOR-5B XA -0.2 YA -0.34 ZA 13.20 lib A0051A ANG 120 ATTACH 1 2 3

SECTOR-5C XA -0.2 YA 0.34 ZA 13.20 lib A0051A ANG 240 ATTACH 1 2 3

LINEAR LIBR P:LIN.LIB $ use LIN.LIB if library in DATA area

FDR-GRP1 XB 0.0 YB 0.00 ZB 0.00 XT 0.00 YT 0.00 ZT 9 LIB LDF5-50A FACT 2 ANG 0FDR-GRP2 XB 0.0 YB 0.10 ZB 0.00 XT 0.0 YT 0.10 ZT 9 LIB LDF5-50A FACT 2 ANG 0FACE

$ SCREEN6 FACE 1234 ZA 00.0 MASS 00 CN 0.0 AREA 0.0 FLATENDEND

XY

Z

theta: 105 phi: 15

Job: TVT_12MTSTAC SITE CASUARINAS - 12M SURCO - LIMA

14 Feb 201304:29 a.m.

MStower [V6.00.010] C:\Documents and Settings\FER\Mis documentos\ICA\EV-2013\CASUARINAS\MSTOWERS\TVT_12MTS

GEOMETRIA ACTUAL DE TORRE

SECTOR-1A SECTOR-1B SECTOR-1C

D1 SECTOR-5A SECTOR-5B SECTOR-5C

SECTOR-2A SECTOR-2B SECTOR-2C SECTOR-2D SECTOR-2E

DISH-1 DISH-2

SECTOR-3B SECTOR-3A SECTOR-3C

SECTOR-4A SECTOR-4B SECTOR-4C

12.00m1.5"P


14 Feb 201304:30 a.m.


ANTENAS RF Y MW EXISTENTES EN TORRE


Page 1 of 314 Feb 2013

4:27 a.m.

MStower [V6.00.010]C:\Documents and Settings\FER\Mis documentos\ICA\EV-2013\CASUARINAS\MSTOWERS\TVT_12MTS.p1

I N P U T / A N A L Y S I S R E P O R T

Job: TVT_12MTS

Title: TAC SITE CASUARINAS - 12M SURCO - LIMAType: Space frameDate: 14-FEB-13Time: 04:27:10

Nodes ............................. 115Members ........................... 336Spring supports ................... 0Sections .......................... 6Materials ......................... 2Primary load cases ................ 8Combination load cases ............ 8

Analysis: Non-linear elasticUpdate node coordinates ........... YSmall displacement theory ......... YInclude axial force effects ....... YInclude flexural shortening ....... NConvergence criterion: ResidualConvergence tolerance ......... 5.000E-04

NODE TABLE NOT PRINTED

MEMBER TABLE NOT PRINTED

SECTION PROPERTY TABLE NOT PRINTED

MATERIAL TABLE NOT PRINTED

S U P P O R T R E A C T I O N S

CASE 500: MAX. TOWER WEIGHT

Node Force-X Force-Y Force-Z Moment-X Moment-Y Moment-Z kN kN kN kNm kNm kNm 309 -0.474 0.594 13.340 -0.026 0.053 0.010 318 -0.284 -0.714 15.271 -0.040 -0.056 0.009 338 0.577 0.042 11.239 0.062 -0.014 0.010 339 -9.862 0.179 -11.725 0.000 0.000 0.000 340 3.029 -3.186 -4.449 0.000 0.000 0.000 341 2.378 -2.484 -4.804 0.000 0.000 0.000 342 4.636 5.569 -7.370 0.000 0.000 0.000

SUM: 0.000 0.000 11.502 (all nodes)

(Reactions act on structure in positive global axis directions.)


CASE 520: CARGA: WIND AT 0 TO X AXIS

Node Force-X Force-Y Force-Z Moment-X Moment-Y Moment-Z kN kN kN kNm kNm kNm 309 0.101 0.255 10.596 -0.017 0.074 0.010 318 -0.251 -0.711 12.403 -0.032 -0.041 0.011 338 1.340 0.391 19.051 0.074 0.003 0.009 339 -4.489 0.084 -4.672 0.000 0.000 0.000 340 4.565 -4.741 -7.230 0.000 0.000 0.000 341 3.507 -3.596 -6.991 0.000 0.000 0.000 342 7.056 8.332 -11.602 0.000 0.000 0.000

SUM: 11.830 0.014 11.556 (all nodes)




Node Force-X Force-Y Force-Z Moment-X Moment-Y Moment-Z kN kN kN kNm kNm kNm 309 0.020 0.375 15.393 -0.032 0.084 0.011 318 -0.248 -0.030 9.089 -0.048 -0.042 0.013 338 1.193 0.295 18.008 0.069 0.007 0.012 339 -5.570 0.117 -6.130 0.000 0.000 0.000 340 3.200 -3.277 -4.753 0.000 0.000 0.000 341 2.470 -2.437 -4.812 0.000 0.000 0.000 342 8.985 10.814 -15.259 0.000 0.000 0.000

SUM: 10.050 5.856 11.536 (all nodes)



4:27 a.m.





Node Force-X Force-Y Force-Z Moment-X Moment-Y Moment-Z kN kN kN kNm kNm kNm 309 -0.055 0.449 17.609 -0.039 0.086 0.012 318 -0.252 0.237 8.109 -0.055 -0.045 0.014 338 1.070 0.224 17.009 0.066 0.007 0.014 339 -6.634 0.145 -7.548 0.000 0.000 0.000 340 2.526 -2.565 -3.542 0.000 0.000 0.000 341 1.942 -1.866 -3.728 0.000 0.000 0.000 342 9.574 11.594 -16.389 0.000 0.000 0.000

SUM: 8.172 8.218 11.519 (all nodes)




Node Force-X Force-Y Force-Z Moment-X Moment-Y Moment-Z kN kN kN kNm kNm kNm 309 -0.327 0.679 22.672 -0.053 0.087 0.014 318 -0.293 0.568 8.897 -0.071 -0.059 0.015 338 0.574 -0.054 13.333 0.064 0.000 0.017 339 -11.453 0.230 -14.040 0.000 0.000 0.000 340 1.124 -1.128 -1.329 0.000 0.000 0.000 341 0.643 -0.566 -1.183 0.000 0.000 0.000 342 9.748 11.973 -16.840 0.000 0.000 0.000

SUM: 0.016 11.703 11.511 (all nodes)




Node Force-X Force-Y Force-Z Moment-X Moment-Y Moment-Z kN kN kN kNm kNm kNm 309 -1.034 0.946 16.779 -0.036 0.037 0.011 318 -0.332 -0.756 18.972 -0.051 -0.073 0.008 338 -0.068 -0.263 4.733 0.054 -0.031 0.011 339 -15.948 0.292 -19.866 0.000 0.000 0.000 340 1.805 -1.957 -2.346 0.000 0.000 0.000 341 1.375 -1.503 -2.872 0.000 0.000 0.000 342 2.597 3.270 -3.952 0.000 0.000 0.000

SUM: -11.605 0.030 11.448 (all nodes)




Node Force-X Force-Y Force-Z Moment-X Moment-Y Moment-Z kN kN kN kNm kNm kNm 309 -0.761 0.683 7.389 -0.004 0.037 0.009 318 -0.363 -2.255 26.873 -0.020 -0.068 0.006 338 1.053 0.316 14.139 0.080 -0.031 0.005 339 -12.160 0.233 -14.999 0.000 0.000 0.000 340 6.122 -6.509 -10.100 0.000 0.000 0.000 341 5.023 -5.422 -10.368 0.000 0.000 0.000 342 1.114 1.203 -1.443 0.000 0.000 0.000

SUM: 0.028 -11.751 11.491 (all nodes)




Node Force-X Force-Y Force-Z Moment-X Moment-Y Moment-Z kN kN kN kNm kNm kNm 309 -0.391 0.449 6.032 -0.001 0.045 0.008 318 -0.314 -2.009 22.402 -0.016 -0.055 0.007 338 1.194 0.375 16.261 0.079 -0.020 0.005 339 -8.135 0.145 -9.583 0.000 0.000 0.000



4:27 a.m.


340 6.171 -6.514 -10.190 0.000 0.000 0.000 341 4.891 -5.236 -10.035 0.000 0.000 0.000 342 2.414 2.661 -3.394 0.000 0.000 0.000

SUM: 5.831 -10.129 11.493 (all nodes)


of 514 Feb 2013

4:27 a.m.

MStower [V6.00.010]C:\Documents and Settings\FER\Mis documentos\ICA\EV-2013\CASUARINAS\MSTOWERS\TVT_12MTS.rpt

MSTOWER V6 Member checking to EIA-222-F (030216)

Job: TVT_12MTS Date: 14-FEB-13 04:25:38 TAC SITE CASUARINAS - 12M SURCO - LIMA

-- L O A D C A S E S --Case Y/N Title 100 N WEIGHT OF TOWER PLUS ANCILLARIES 200 N WIND AT 0 TO X AXIS 220 N WIND AT 30 TO X AXIS 240 N WIND AT 45 TO X AXIS 260 N WIND AT 90 TO X AXIS 280 N WIND AT 180 TO X AXIS 300 N WIND AT 270 TO X AXIS 320 N WIND AT 300 TO X AXIS 500 Y MAX. TOWER WEIGHT 520 Y CARGA: WIND AT 0 TO X AXIS 540 Y CARGA: WIND AT 30 TO X AXIS 560 Y CARGA: WIND AT 45 TO X AXIS 580 Y CARGA: WIND AT 90 TO X AXIS 600 Y CARGA: WIND AT 180 TO X AXIS 620 Y CARGA: WIND AT 270 TO X AXIS 640 Y CARGA: WIND AT 300 TO X AXIS

Y = Cases to be checked N = Not Used

Report Units: Dims., lengths, areas ... mm, mm2 Forces ..................... kN Stresses ..............N/mm2 (MPa)

Allowable stresses to EIA-222-F. Overstress factor for WL: 1.330 Safety factor for guys: 2.000 Symbols: fy = yield stress nb = no. bolts in end connection. C = Section 5.7 sub-clause used for KL/r. KL/r= Section 5.7.4 slenderness ratio. x/y/v=buckling axis. P = Axial force in member, kN. c=compression f = Axial stress in member, MPa. F = Allowable stress, MPa. * = Stress ratio > 1.0 # = Exceeds code slenderness limits.

Effective Length factors for Non-angle Members Code Legs ......................................... 1.00 na1 No rotational restraint ...................... 1.00 na2 Partial rotational restraint one end only .... 0.90 na3 Partial rotational restraint both ends ....... 0.80 na4

Pnl Members Typ Size fy nb C KL/r Case P f F f/F Bolts 1 4- 13 LEG 1.5"P 250 2na1 19x 520 21c 41 191 0.214 0.000 1 16- 25 LEG 1.5"P 250 2na1 19x 580 27c 53 191 0.278 0.000 1 27- 36 LEG 1.5"P 250 2na1 19x 620 24c 46 191 0.241 0.000 1 14 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 640 1c 3 126 0.025 0.000 1 15 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 560 1 4 198 0.018 0.000 1 26 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 620 1c 2 126 0.013 0.000 1 40 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 640 1c 3 126 0.024 0.000 1 41 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 560 1 3 198 0.013 0.000 1 42 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 620 1c 2 126 0.018 0.000 1 46 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 640 1c 3 126 0.026 0.000 1 47 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 620 1c 2 126 0.015 0.000 1 48 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 620 1c 3 126 0.024 0.000 1 52 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 620 3c 9 126 0.072 0.000 1 53 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 640 3c 10 126 0.076 0.000 1 54 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 620 6c 18 126 0.138 0.000 1 58 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 620 3c 10 126 0.076 0.000 1 59 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 640 3c 10 126 0.080 0.000 1 60 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 620 6c 19 126 0.146 0.000 1 64 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 620 3c 9 126 0.075 0.000 1 65 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 640 3c 10 126 0.080 0.000 1 66 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 620 6c 18 126 0.146 0.000 1 70 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 620 3c 9 126 0.072 0.000 1 71 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 640 3c 10 126 0.080 0.000

of 514 Feb 2013

4:27 a.m.


1 72 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 620 7c 19 126 0.151 0.000 1 76 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 620 3c 9 126 0.073 0.000 1 77 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 640 3c 10 126 0.077 0.000 1 78 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 94v 620 5c 15 126 0.122 0.000 1 91 BRC ROD5/8" 250 2na4 101x 640 3c 14 119 0.117 0.000 1 92 BRC ROD5/8" 250 2na4 101x 620 3c 13 119 0.113 0.000 1 93 BRC ROD5/8" 250 2na4 101x 580 2c 12 119 0.098 0.000 1 94 BRC EA2X2X3/16 248 2 7 111v 600 10c 21 105 0.199 0.000 1 95 BRC EA2X2X3/16 248 2 7 92v 520 1c 3 128 0.025 0.000 1 96 BRC EA2X2X3/16 248 2 7 111v 600 10c 21 105 0.197 0.000 1 97 BRC EA2X2X3/16 248 2 7 111v 620 11c 23 105 0.221 0.000 1 98 BRC EA2X2X3/16 248 2 7 111v 580 9c 19 105 0.179 0.000 1 102 BRC EA2X2X3/16 248 2 7 92v 580 2c 4 128 0.028 0.000 1 103 BRC EA2X2X3/16 248 2 7 92v 620 2c 4 128 0.030 0.000 1 104 BRC EA2X2X3/16 248 2 7 111v 620 12c 26 105 0.246 0.000 1 105 BRC EA2X2X3/16 248 2 7 111v 580 10c 21 105 0.200 0.000 1 106 BRC ROD5/8" 250 2na4 101x 640 3c 14 119 0.117 0.000 1 107 BRC ROD5/8" 250 2na4 101x 620 3c 14 119 0.121 0.000 1 108 BRC ROD5/8" 250 2na4 101x 580 2c 12 119 0.097 0.000 1 1 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 620 3 13 198 0.064 0.000 1 2 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 580 2 9 198 0.047 0.000 1 3 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 520 2 6 198 0.032 0.000 1 37 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 640 1 3 198 0.017 0.000 1 38 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 87v 560 1c 2 134 0.013 0.000 1 39 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 620 1 2 198 0.010 0.000 1 43 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 640 1 3 198 0.017 0.000 1 44 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 87v 560 1c 2 134 0.012 0.000 1 45 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 620 1 3 198 0.014 0.000 1 49 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 620 2 8 198 0.039 0.000 1 50 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 87v 580 1c 3 134 0.024 0.000 1 51 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 620 3 11 198 0.055 0.000 1 55 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 620 3 10 198 0.051 0.000 1 56 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 640 3 10 198 0.052 0.000 1 57 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 87v 580 4c 13 134 0.096 0.000 1 61 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 620 3 10 198 0.050 0.000 1 62 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 640 3 11 198 0.054 0.000 1 63 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 87v 580 5c 13 134 0.099 0.000 1 67 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 620 2 10 198 0.050 0.000 1 68 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 640 3 11 198 0.054 0.000 1 69 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 87v 580 5c 13 134 0.100 0.000 1 73 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 87v 560 2c 6 134 0.043 0.000 1 74 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 640 3 11 198 0.056 0.000 1 75 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 87v 580 4c 12 134 0.093 0.000 1 79- 80 HOR EA2.5X2.5X3/16 248 2 6 0 620 7 14 198 0.070 0.000 1 81 HOR EA2.5X2.5X3/16 248 2 7 0 600 0 1 198 0.003 0.000 1 82- 83 HOR EA2.5X2.5X3/16 248 2 6 0 620 9 19 198 0.094 0.000 1 84- 85 HOR EA2.5X2.5X3/16 248 2 6 0 580 8 16 198 0.079 0.000 1 86 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 87v 600 2c 5 134 0.039 0.000 1 87 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 620 5 21 198 0.108 0.000 1 88 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 600 3 13 198 0.065 0.000 1 89 HOR EA2.5X2.5X3/16 248 2 7 0 620 0 1 198 0.004 0.000 1 90 HOR EA2.5X2.5X3/16 248 2 7 0 580 0 1 198 0.003 0.000 1 99 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 640 2 7 198 0.036 0.000 1 100 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 620 3 11 198 0.054 0.000 1 101 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 0 580 2 7 198 0.037 0.000 1 109 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 87v 620 2c 6 134 0.048 0.000 1 110 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 87v 580 3c 8 134 0.058 0.000 1 111 HOR EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 87v 520 2c 7 134 0.052 0.000

2 201- 208 LEG 1.5"P 250 2na1 24x 580 19c 38 188 0.200 0.000 2 241- 248 LEG 1.5"P 250 2na1 24x 620 19c 37 188 0.195 0.000 2 281- 288 LEG 1.5"P 250 2na1 24x 520 18c 35 188 0.186 0.000 2 210 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 97v 620 2c 5 123 0.041 0.000 2 211 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 97v 580 2c 5 123 0.043 0.000 2 212 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 97v 620 1c 4 123 0.033 0.000 2 213 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 97v 580 2c 5 123 0.040 0.000 2 214 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 97v 620 1c 3 123 0.028 0.000 2 215 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 97v 620 2c 6 123 0.048 0.000 2 216 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 97v 580 2c 5 123 0.038 0.000 2 217 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 97v 620 2c 7 123 0.054 0.000 2 250 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 97v 540 3c 8 123 0.062 0.000 2 251 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 97v 620 2c 5 123 0.043 0.000 2 252 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 97v 540 2c 7 123 0.057 0.000 2 253 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 97v 620 2c 5 123 0.042 0.000 2 254 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 97v 540 2c 6 123 0.052 0.000 2 255 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 97v 620 1c 3 123 0.025 0.000 2 256 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 97v 500 1c 2 92 0.027 0.000 2 257 BRC EA1.5X1.5X3/16 248 2 7 97v 640 1c 3 123 0.026 0.000

of 514 Feb 2013

4:27 a.m.


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of 514 Feb 2013

4:27 a.m.


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5 705 GUY 3/8EHS 1388 2 0 600 6 64 694 0.092 0.000 5 706 GUY 3/8EHS 1388 2 0 600 8 94 694 0.135 0.000 5 707 GUY 3/8EHS 1388 2 0 600 6 70 694 0.100 0.000 5 708 GUY 3/8EHS 1388 2 0 600 6 69 694 0.099 0.000 5 709 GUY 3/8EHS 1388 2 0 620 6 65 694 0.093 0.000 5 710 GUY 3/8EHS 1388 2 0 640 8 95 694 0.137 0.000 5 711 GUY 3/8EHS 1388 2 0 620 7 82 694 0.118 0.000 5 712 GUY 3/8EHS 1388 2 0 620 6 65 694 0.093 0.000 5 713 GUY 3/8EHS 1388 2 0 580 5 55 694 0.079 0.000 5 714 GUY 3/8EHS 1388 2 0 560 7 84 694 0.122 0.000 5 715 GUY 3/8EHS 1388 2 0 580 6 70 694 0.101 0.000 5 716 GUY 3/8EHS 1388 2 0 580 5 56 694 0.081 0.000

Mass Summary Sect Size L (m) M (kg) 1 1.5"P Y 36.0 145.7 2 ROD5/8" Y 3.0 4.7 3 EA1.5X1.5X3/16 Y 89.9 240.0 5 EA2.5X2.5X3/16 Y 5.5 25.1 6 EA2X2X3/16 Y 10.5 38.0 -------- 453.4

of 514 Feb 2013

4:27 a.m.


7 3/8EHS Y 142.9 79.7 -------- 79.7

XY

Z

theta: 105 phi: 15


14 Feb 201304:28 a.m.


EVALUACION DE TORRE

Design Ratios - % of Code Capacity: <= 50 <= 95 <= 100 <= 105 <= 110 > 110