MURO DE RETENCIÓN

FACTORES DE SEGURIDAD

RELLENO GRANULAR

RELLENO COHESIVO

DESLIZAMIENTO

1.5 2

VOLCAMIENTO 2 2

DATOS DE DISEÑO-MURO GRAVEDADCORONA 300BASE 0.5H – 0.75HARRANUE 0.4HALTURA DE ZAPARA (d) 0.12H – 0.16HANCHO DE PUNTA 0.5hANCHO DE TALÓN 0.5h - h

CORTANTE VASAL EN MUROS

V=ηZ Fa I

RW

Donde:

W=peso sobre el nivel superior del talón y puntera

ηZ Fa I

R=coeficiente de carga sísmica

FUERZA ACTIVAY PASIVA

Ø puede ser tan pequeña como 0 a 10° para arcilla y 30a40 para gravas.

Por lo que Ka puede variar de 0.3 para materiales granulares y 1.0 para algunas arcillas húmedas.

Para rellenos sin inclinación:

ka=tan(45−∅2 )

2

Pa=ka∗w∗h2

2

Pp=k p∗w∗h ´ 2

2

VERIFICACIÓN ESTATICA

FSVolcamiento=M r esistente

M volteo

F eslizamiento=FV∗f

(Pa−Pp ) sobreel nivel zapata

F=factor de rugosidad = (0.45-0.55)

VERIFICACIÓN SÍSMICA

FSVolcamiento=M r esistente

M volteo+M sismo

F eslizamiento=FV∗f

(Pa−Pp+E ) sobre el nivel zapata

F=factor de rugosidad = (0.45-0.55)

Nota: Siendo el menor para limos, 0.6 para contacto con rocas y se usa 0.3-0.35 para suelo básicamente limoso.

Fssismo=1

EXCENTRECIDAD (estática)

X=MR−MVFV

e=B2−X<B

6

q=∑ FV

B (1± 6 eB )

EXCENTRECIDAD (sismo)

x=MR−MV−MSFV

e=B2−x< 2B

6

q max=2∗P3 ab

<qadm=1.33∗q

a=B2−e ;b=1m

MURO EN VOLADIZO

hs=Q

γ suelo

DATOS DE DISEÑO-MURO GRAVEDADALTURA DE MURO (H) RELLENO + DESPLANTE + hs ALTURA DE DESP. DF 1-2ESPESOR DE VÁSTAGO (7-12)%*HALTURA DE ZAPARA (d) 0.12H – 0.16HESPESOR DE BASE (7-10)%*HANCHO DE TALÓN (40-60)%H

Factor de carga 1.6D y 1.2L

Acero mínimo horizontal Ash=2.51000

∗b∗t

23

Ash , en lacara exterior debido a temperatura

Acero mínimo vertical Asv=1.51000

∗b∗t

Nota: Juntas de 6-9 m para reducir esfuerzos por contracción

DISEÑO DE ZAPATA AISLADA

Determinación de carga de servicio (Sumatoria de cargas no Mayoradas) Qs

Determinación de carga por Resistencia (sumatoria e Cargas Mayoradas) Qr

A=Qs

qadm

Acho=√ A (Cuadrada)

L= Ancho−lc2

h=L3

óL2

Peso Propio℘=h∗γconcreto armado

γ concreto armado=24KN /m3

Peso sueloWS=h∗γ suelo

WWtotal=℘+WS

Capacidad de soporte efectivo qefec

qefec=qadm−Wtotal

Determinación de área final

Af=Qs

qefec

Inmediato superior

PRESIÓN POR RESISTENCIA

Pr=Q r

Af

rmec=75+ db2

;d=h−rmec

COMPROBACIÓN POR CORTE

Lv=Ancho−lc

2−d

V u=Lv∗ancho∗Pr

V u<θV C=0.75( λ∗√ f ´ c6 )bw∗d

Sino es preciso aumentar el peralte

COMPROBACIÓN POR PUZAMIENTO

Areapuzonamiento=Af −( lc+d )2

Vu=Area puzonamiento∗Pr

Bo=( lc+d )∗4

Vc debe ser el menor entre a, b, c.

Vu<θVc

DISEÑO PARA FLEXIÓN

lF=Ancho−lc

2

Mu=P∗lF

2

2

P=Pr*ancho Define una carga lineal

Mu E6(N*mm); ancho y d en mm

Rn= Mu

θ∗ancho∗d2;Ɵ=0.9

ρ=0.85 f ´ cfy (1−√1− 2∗Rn

0.85∗f 'c )ρ= As

Ac→As= ρ∗Ac=ρ∗bw∗d

Asmin=1.4∗bw∗d

fyparafc<31MPa

Asmax=0.85∗f ' c1317

paraϵ t=5%o

Acero por contracción

ρ=1.8%o→As= 1.81000

∗bw∗d

Separación de refuerzo Principal y secundario

Sep=ancho−2∗recmn−1

Si sep. >300mm Disminuir el φ

Refuerzo principal < 450 mm

Refuerzo principal < 450 mm

Longitud de Desarrollo

ld= 910

fyλ √ f ´ c

ψ tψeψs

cb+Ktrdb

db

ψ tψe≤1.7

Limite 1 √ f ´ c<8.3MPa

Limite 2 cb+Ktr

db≤2.5

Ld>300

d=6V u

ϕλ√ f ´ c bw

ZAPATAS RECTANGULARES

Acero adoptado longitud corta

As asignado

Acero de temperatura Acero calculado de flexión Acero por temperatura

Asadoptado=γ s∗Asasignado

Fuera de la zona de confinamiento se podría poner el minimo por temperatura al igual que en en refuerzo transversal al refuerzo por flexión.

ZAPATA CARGA AXIAL MAS MOMENTO FLECTOR

Prediseño

A=WS∗F S

qadm

; A0.5=L=B

Donde:

WS= carga de Servicio

Fs=Factor de compesación por los momentos actuantes, recomendable 1.2.

Espesor de zapata

H= L−lc4

(opcional )

Calculo; PP, PS y qefec

CALCULO DE PRESIÓN MÁXIMA

qmax=WSL∗B

+ 6∗Mx

B∗L2+ 6∗My

B2∗L

qmax>qefec .OK

Sino: ITERAR-Aumentando area (evitar que una de las puntas se

leveante; e<B6

)

Calcular la nueva presión efectiva y volver a chequear.

q punta=WSL∗B

±6∗Mx

B∗L2±6∗My

B2∗L

Para el calculo de momento se elige el lado en el que los esfuerzos de las puntas son los maximos, los esfuerzos minimos correspondientes a estos se encuentran en el lado opuesto: ejemplo lado

maximo; 1 -2 valores minimos 4 y 3 respectivamente.

Por relación de triangulos se determina los valores correspondientes al tope de la columna.(a y b)

Determinar c=a+b2

∧d= punto1+ punto22

Determinar el area del trapecio formado por las alturas c y d con la correspondiente base que es la distancia entre a y 1, para convertir finalmente en una fuerza de deber multiplicar por la longitud total de la zapata (distancia entre 1 y 2); tambien se tiene que encontrar un brazo de momento (x) de la seccón c & d respecto al punto c,

Finalmente el area que representa la fuerza cortante en el punto c, es multiplica por el brazo(x) , por consecuencia este el momento Mu

Ru= Mu

0.9∗bw∗d2

Calculas As

CALCULO DE CORTANTE

El procedimiento es el mismo considerando los siguientes cambios:

Es necesario determinar las preciones a una distancia d(peralte efectivo) del borde de la columna.

Vu<θVn=0.75∗16

∗√ f ´ c∗bw∗d

ZAPATAS CON VIGA DE ENLACE

Calculo de PP

Calculo de PR

Calculo de de qefect.

Prediseño de ancho de medianera (externa)

B≈√ WSqefect

2

Prediseño de zapata interna

B=L=√ WSqefectdc

b

a

My

My

2

4

3

1

fc

b

a

My

My

2

4

3

1

d

Ri es la reacción en la zapata interna.

Re es la reacción en la zapata externa.

Se termina Re por medio sumatoria de momentos respecto Ri, ubicado en el centro de la zapata y por ende tambien de la columna.

ZAPATAS COMBINADAS

Calculo de cargas

Cargas de ServicioWS=D+L

Cargas de ResistenciaWR=1.2D+1.6 L

PREDISEÑO

Espesor de zapata ;h=L5

CALCULO RELLENO SOBRE ZAPATA

PP=ϒCONCRETO∗h

PS=ϒ SUELO∗(D¿¿F−h)∗¿¿

PT=PP+PR

CALCULO DE LA PRESÓN EFECTIVA

CALCULO CENTRO DE GRAVEDAD

Qefec=Q adm−PT

CALCULOCENTRODEGRAVEDAD

X=( A∗X1+B∗X2 )

A+B

L=2∗X+anchocol1+anchocol2

2

A1=qefec

WS

B=A1

L1≈ B2QU=

WSL1∗B2

CARGA DISTRIBUIDA=(Q¿¿u∗(L1+B2))/(B2)¿

DIAGRAMA DE MOMENTO

Peralte efectivo d=H−rec

V u<θV C=0.75( λ∗√ f ´ c6 )bw∗d

bw∧d enmm

UNA DISTANCIA D DEL BORDE DE COLUMNA

ratio=V u

θV n

bw

VERIFICACIÓN DE PUNZA MIENTO

BO= (Lc+d )∗4

Areapuzonamiento=BO∗d

Vc debe ser el menor entre a, b, c.

TORCIÓN

¿Es necesario refuerzo por torsión?

❑❑❑❑

❑❑√❑❑❑

❑

❑

❑❑√❑❑❑

❑

6

Propiedades para la sección calculada

Establecer recubrimiento Rec. Determinar Фest

❑❑❑❑

❑ ❑❑ (❑❑

❑ )

❑❑❑❑❑❑❑❑❑❑

Asumimos un Φv

❑❑❑❑

❑

❑❑❑❑❑❑

Verificamos si el tamaño de la sección es Suficiente

❑❑√❑❑ ❑❑

Ф=0.75

❑❑❑❑

❑

❑❑❑❑❑❑❑❑

❑❑❑❑

❑

❑❑

❑❑❑

❑❑

❑❑

❑❑❑

❑

❑❑

❑❑ ❑❑

❑❑

Área mínima de estribos

❑❑ √❑❑

❑

No menor a Asmin= 13∗bw∗s

fy

Refuerzo longitudinal

ESTATICO SISMOFUERZA AREA FV(Kn) FH(KN) BRAZO Mresistent

eMvolque E BRAZO M

RESUMEN DE ACERO Marca

Ø(mm)

TIPOCANT

.

DIMENSIONES LONG. PARCIA

L

LONGITUD TOTAL

a b c d g

PRESUPUESTODescripción $ Unidad Cantidad Costo $

Replanteo del muro 30 m2Excavación 3 m3

Replantillo 100mm 14

0m3

Hormigón en muro 25

0m3

Acero de refuerzo 1,6 kgRelleno compactado 25 m3Machinales 4" 2 m3Dremaje de 4" 3 m TOTAL $