UNIVERSIDAD

NACIONAL DE

INGENIERA

INFORME 01

CURSO: LABORATORIO DE INGENIERIA MECANICA

TEMA: FLUJO INTERNO

PROFESOR: ING. CHAVEZ FEDERICO

GRUPO: Huamn Vilca Elvis

Omar Velsquez Laime

Silvestre Espinoza Rusvelt

2013-II

Contenido INTRODUCCION ................................................................................................................................... 0

OBJETIVOS ........................................................................................................................................... 0

FUNDAMENTO TEORICO ..................................................................................................................... 1

MATERIALES Y EQUIPOS USADOS ....................................................................................................... 2

PARA EL ENSAYO EN EL BANCO DE TUBERIAS ................................................................................ 2

PARA EL ENSAYO EN EL SISTEMA DE DUCTOS ................................................................................ 5

PRUEBA DE VENTILADOR CON ENTRADA Y SALIDA ............................................................................ 7

DATOS.............................................................................................................................................. 7

CALCULOS ........................................................................................................................................ 7

BANCO DE TUBERAS ......................................................................................................................... 10

Datos ............................................................................................................................................. 10

Clculos: ........................................................................................................................................ 11

CONCLUSIONES Y OBSERVACIONES .................................................................................................. 16

0

INTRODUCCION

El estudio de los fluidos es de vital importancia, debido a sus caractersticas de difusin y otras

como viscosidad, densidad, caudal, etc. Es por ello que en la industria se encuentran muchos

problemas relacionados con el caudal de los fluidos, pues estos caudales generan friccin

dentro de tuberas, canales abiertos y conductos cerrados.

Estos problemas que son las responsables del estudio de la mecnica de fluidos y la hidrulica

que estudian a los fluidos en movimiento o en reposo. El flujo de los fluidos es en todos sus

aspectos un problema amplio y complejo.

OBJETIVOS El objetivo de ste experimento es de aprender el comportamiento de un fluido

lquido en la realidad y compararlo con el comportamiento terico.

Debemos identificar y aprender a emplear los dispositivos de medicin de flujo

Incompresibles como el agua para poder obtener y obtener los parmetros que nos

permitan obtener los caudales.

Adems debemos obtener el comportamiento que tiene el coeficiente de descarga

para poder decir si es constante o variable para diferentes condiciones

Verificacin de ecuaciones dadas para perdidas por friccin en flujo interno.

Verificacin de tablas de propiedades o caractersticas de materiales empleados como

tubera.

Determinar las prdidas de energa, en los diferentes conductos para transporte de

fluidos incompresibles (tuberas y codos), en este caso empleando agua a una

determinada presin y temperatura.

Verificacin de diagramas que rigen los coeficientes de friccin de los ductos en

funcin de su rugosidad relativa.

Realizar un anlisis del flujo interno aplicando los conceptos y criterios contemplados

en el curso de Mecnica de Fluidos.

1

FUNDAMENTO TEORICO

PRESIN

Definicin. En flujo de fluidos, es de vital importancia conocer la presin ya que con su

conocimiento puede controlarse y medirse el flujo. Dado que la presin, segn su definicin,

es la fuerza normal ejercida sobre una superficie, para medir la presin ser necesario insertar

una sonda en el punto donde la presin desee conocerse, sonda que consiste en exponer una

seccin. Se pueden considerar tres definiciones de presin segn el modo de medir la misma,

es decir, como se coloque la sonda medidora de la presin:

a) Presin esttica: Es la presin ejercida por el fluido sobre un plano paralelo a la

direccin de la corriente, debido a los choques de las molculas como consecuencia de

un movimiento aleatorio (p). Para un fluido en movimiento la presin esttica debe

medirse con la seccin de la sonda paralela al movimiento del fluido. En el caso de

fluidos en reposo, no hay diferencia en cmo se coloque la sonda de presin.

b) Presin de impacto o de choque o de estancamiento: Es la presin ejercida por el

fluido sobre un plano perpendicular a la direccin de la corriente, debido a los choques

de las molculas por el movimiento aleatorio y el movimiento del fluido (p+1/2v2,

siendo la densidad del fluido y v el mdulo de la velocidad puntual del fluido). Por

tanto, la sonda deber tener la seccin perpendicular y encarada a la direccin de la

corriente.

c) Presin cintica, dinmica o de velocidad: Es la diferencia entre las presiones de

impacto y esttica (1/2v2), que ser nula en el caso de fluidos en reposo.

Adems, es frecuente encontrar otras definiciones diferentes de presin en funcin de otras

causas distintas al modo de insertarse la sonda de medida, como presin absoluta,

hidrosttica, manomtrica, etc.

Para el caso de lquidos en reposo, se denomina presin hidrosttica a la presin que ejerce el

peso gravitatorio de la porcin de lquido situada por encima de la sonda medidora, siendo

realmente una diferencia de presin entre dos puntos. Sin embargo, esta presin hidrosttica

es despreciable en el caso de gases. Tambin pueden definirse otros tipos de presin en

funcin del equipo con que se mida, que se vern posteriormente en la seccin dedicada a los

equipos de medida.

NUMERO DE REYNOLDS (RE)

El nmero de Reynolds es un nmero adimensional que

relaciona las fuerzas inerciales con las fuerzas viscosas de un

2

fluido en movimiento, depende de la geometra del ducto y sus propiedades fsicas. Est dado

por:

Donde:

= Numero de Reynolds

= Dimetro Hidrulico del ducto [L]

= Velocidad promedio del lquido [L/T]

= Densidad del fluido [M/L^3]

= Viscosidad del fluido [M/L-t]

TIPOS DE FLUJO INTERNO

El comportamiento del flujo de un fluido incompresible en una tubera, vara con el nmero de

Reynolds, tal como se muestra en la siguiente tabla:

Flujo Rango(Reynolds) Caractersticas

Laminar Re2300 El ducto solo presenta esfuerzos tangenciales

Transitorio 2300Re4000 Se forman pequeas ondulaciones variables en el tiempo

Turbulento 4000Re Movimiento desordenado, no estacionario y tridimensional

T. P.D. Re10^7

Donde:

T.P.D. = Turbulento Plenamente Desarrollado

A continuacin describiremos el comportamiento del fluido para cada tipo de flujo:

FLUJO LAMINAR. En flujos con viscosidad dominante (Re bajos), las partculas siguen las

trayectorias marcadas por las paredes, el flujo es ordenado y las magnitudes solo depende de

la posicin y del tiempo; es el denominado flujo laminar. En el flujo de Poiseuille entre placas

planas, el fluido se mueve en laminas paralelas a las paredes, siendo la central la de mxima

velocidad. En el flujo en un conducto circular (tubera), el fluido se mueve en tubos

3

concntricos, con velocidad exclusivamente axial (desde velocidad nula en la pared a velocidad

mxima en el eje).

FLUJO TURBULENTO. En flujos con inercia dominante (Re altos), el flujo es agitado y

fluctuante, en cuanto a que los valores de las magnitudes oscilan en torno a un valor medio; es

el denominado flujo turbulento. En el caso del flujo por una tubera, aunque la velocidad es

fundamentalmente axial, hay componentes radiales y tangenciales, y adems con

fluctuaciones continuas.

FLUJO TRANSITORIO. En flujos intermedios sin dominio apreciable de la viscosidad o de la

inercia, se pueden presentar fluctuaciones espordicas en funcin de perturbaciones externas,

es el flujo de transicin.

PRDIDAS PRIMARIAS EN TUBERAS

Las prdidas primarias de carga representan la prdida de energa de un flujo hidrulico a lo

largo de la misma por efecto del rozamiento.

A continuacin se muestra una forma emprica de calcular la prdida de carga que tiene lugar

en tuberas:

FLUJO DE AGUA EN TUBERAS

NUMERO DE REYNOLDS (Re). El nmero de Reynolds es un nmero adimensional que

relaciona las fuerzas inerciales con las fuerzas viscosas de un fluido en movimiento, depende

de la geometra del ducto y sus propiedades fsicas. Est dado por:

Donde:

= Numero de Reynolds

= Dimetro Hidrulico del ducto [L]

= Velocidad promedio del lquido [L/T]

4

= Densidad del fluido [M/L^3]

= Viscosidad del fluido [M/L-t]

Osborne Reynolds

DIMETRO HIDRULICO (). Cuando un fluido incompresible, fluye a travs de un ducto no

circular, se emplea el dimetro equivalente o dimetro hidrulico que se define como:

Para un mejor entendimiento se presentan 2 ejemplos. Se presenta el perfil tranversal de dos

ductos, por los que circula agua

ECUACIN DE DARCY-WEISBACH (1875). Una de las frmulas ms exactas para clculos

hidrulicos es la de Darcy-Weisbach. Sin embargo por su complejidad en el clculo del

coeficiente "f" de friccin ha cado en desuso. Aun as, se puede utilizar para el clculo de la

prdida de carga en tuberas de fundicin. La frmula original es:

En funcin del caudal la expresin resultara de la siguiente forma:

Donde:

5

CALCULO DEL FACTOR DE FRICCIN (). Para el clculo del factor de friccin existen 5 o ms

ecuaciones, de las cuales rescataremos dos por considerarse de importancia para los fines a

desarrollar.

COLEBROOK-WHITE (1939). Es una ecuacin que es vlida para todo tipo de flujos y

rugosidades. Es la ms exacta y universal, pero el problema radica en su complejidad y en que

requiere de iteraciones:

Donde:

MOODY (1944). Consigui representar la expresin de Colebrook-White en un baco de fcil

manejo para calcular "f" en funcin del nmero de Reynolds (Re) y actuando la rugosidad

relativa (r) como parmetro diferenciador de las curvas:

6

RUGOSIDAD DE UNA TUBERA. La rugosidad de la tubera es otro factor importante para el

clculo del factor de friccin. Por lo tanto, a continuacin se presenta un cuadro con algunos

valores de la rugosidad absoluta para distintos materiales.

Material Material

Plstico(PE,PVC) 0,0015 Fundicin asfaltada 0,06 - 0,18

Polister reforzado con fibra de vidrio 0,01 Fundicin 0,12 - 0,60

Tubos estirados de acero 0,0024 Acero comercial soldado 0,03 - 0,09

tubos de latn o cobre 0,0015 Hierro forjado 0,03 - 0,09

Fundicin Revestida de cemento 0,0024 Hierro Galvanizado 0, 06 -0,24

Fundicin con Revestimiento bituminoso 0,0024 Madera 0,18 - 0,90

Fundicin centrifugada 0,003 Hormign 0,3 - 3,0

PRDIDAS SECUNDARIAS. Tambin denominadas perdidas de carga por singularidades, se

originan en puntos singulares de las tuberas (cambios de direccin, codos, juntas...) y que se

deben a fenmenos de turbulencia. La suma de estas prdidas de carga accidentales o

localizadas ms las prdidas por rozamiento dan las prdidas de carga totales. Salvo casos

excepcionales, las prdidas de carga localizadas slo se pueden determinar de forma

experimental, y puesto que son debidas a una disipacin de energa motivada por las

turbulencias, pueden expresarse en funcin de la altura cintica corregida mediante un

coeficiente emprico (K):

Donde:

El coeficiente "K" depende del tipo de singularidad y de la velocidad media en el interior de la

tubera. En la siguiente tabla se resumen los valores aproximados de "K" para clculos rpidos:

Accidente K L/D

Vlvula esfrica (totalmente abierta) 10 350

Vlvula en ngulo recto (Totalmente abierta) 5 175

vlvula de seguridad (Totalmente abierta) 2,5 -

vlvula de retencin (totalmente abierta) 2 135

Vlvula de compuerta (totalmente abierta) 0,2 13

7

Vlvula de mariposa (totalmente abierta) - 40

T por salida lateral 1,8 67

Codo a 90 de radio corto (con bridas) 0,9 32

Codo a 90 de radio normal (con bridas) 0,75 27

Codo a 90 de radio grande (con bridas) 0,6 20

Codo a 45 de radio corto (con bridas) 0,45 -

Codo a 45 de radio normal (con bridas) 0,4 -

Codo a 45 de radio grande (con bridas) 0,35 -

Clculo del coeficiente de prdidas secundarias (K) para un codo. Uno de los componentes

ms usados en los sistemas de tuberas es el codo, se usa para cambiar la direccin de un flujo.

Por esta razn, a continuacin se muestra la frmula emprica para el clculo del factor de

prdidas secundarias:

Donde:

Velocidades recomendadas del agua en una tubera. Hemos visto que tanto las prdidas

primarias como las secundarias estn ntimamente relacionadas con la velocidad del fluido,

entonces existen ciertas velocidades recomendadas para evitar prdidas excesivas, a

continuacin se muestra un cuadro con dichas velocidades:

Velocidad media (m/s)

Tipo de Tubera Mnima Mxima

Tubera de succin de bombas centrifugas (T

8

Redes de distribucin para agua potable industrial:

Tuberas principales 1.0 2.0

Tuberas Laterales 0.5 0.7

Tuberas Muy largas 1.5 3.0

Tuberas en instalaciones Hidroelctricas con turbinas

con inclinacin y dimetro pequeo 2.0 4.0

Con inclinacin y dimetro grande 3.6 8.0

Horizontales y gran longitud 1.0 3.0

Lneas de alturas piezomtricas y de alturas totales. Los conceptos de lnea des de alturas

piezomtricas y de alturas totales son tiles en el anlisis de problemas complejos de flujos. Si

en cada punto a lo largo de un sistema de tuberas se determina el valor de P/ y se lleva

vertical mente hacia arriba desde el centro de la tubera, el lugar de los puntos extremos es la

lnea de altura piezomtricas. Con ms generalidad, si se hace la suma P/ +z y se lleva

grficamente como ordenada, tomando como abscisa la longitud de la tubera se obtiene la

lnea de altura piezomtrica.

Altura piezomtrico: es la altura que marcara un tubo piezomtrico conectado verticalmente

en un punto de un fluido. Dicha altura es equivalente a la presin del fluido en el punto donde

est conectado el tubo piezomtrico.

Altura total: es la lnea que une la serie de puntos que sealan la energa total en cada punto

de la tubera tomada como ordenada, llevada en correspondiente a la longitud de la tubera

tomada como abscisa. Es el grafico de: P/ +z+v2/2g

Para cada punto e al conduccin. Por definicin, la lnea de altura total est siempre

verticalmente por encima de la lnea de alturas piezomtricas a una distancia de v2/2.

FLUJO DE AIRE EN UN DUCTO

El fluido de transporte no siempre corresponder a un lquido incompresible, tambin puede

darse que el fluido que necesita transportarse es un gas.

Aire como fluido incompresible. Podemos utilizar al aire como un fluido incompresible en

aquellos ductos en los que se utiliza aire acondicionado ya que las presiones a manejar son

muy reducidas con respecto a la presin absoluta del aire, por lo que es aceptable considerar

que la densidad del aire no vara en todo el trayecto.

9

La dependencia de la densidad de los gases respecto a la presin y temperatura resulta de la

ecuacin de estado de un gas. Para un gas perfecto, la expresin indica que la

densidad depende de la presin.

En ciertos casos de bajas velocidades de flujo en los gases, como en el que estamos utilizando

en la experiencia, los cambios de presin son muy pequeos como para poder ser

considerados aproximadamente flujos incompresibles.

Perdidas de carga o perdidas primarias. Para que un fluido se mueva dentro de una tubera o

de un conducto hace falta que exista una presin que lo obligue a ello y que compense los

rozamientos que se producen cuando el fluido se mueve y, al mismo tiempo, mantenga la

velocidad de circulacin.

Cuando el aire transita a lo largo de un conducto pasa tocando sus paredes lo que supone una

prdida de energa del aire que se manifiesta en una disminucin de la presin total. Esta

prdida de presin es lo que llamamos perdida de carga o cada de presin.

La presin total que es la suma entre presin dinmica y presin esttica, la presin dinmica

solo depende del caudal del flujo y del rea transversal que atraviesa y dado que la velocidad

del flujo es constante a lo largo del conducto por lo tanto la presin dinmica tambin es

constante con lo cual las perdidas debido al rozamiento afecta a la presin esttica.

Tomando como base al aire como fluido incompresible la cada de presin viene dada por:

pg. 1

Dicha ecuacin sirve solamente para tuberas horizontales sin importante variacin de altura entre

dos de sus puntos para los que se ha de calcular la perdida de carga, y para un tubo de seccin

recta constante.

Velocidades recomendadas en un ducto de aire. En general se pueden clasificar los sistemas de

conduccin de aire, atendiendo a su presin y velocidad, como se muestra en las siguientes tablas:

Ductos de Baja Presin y/o Velocidad

Clase de Ducto Presin Esttica Presin Velocidad

Baja Presin 50.8 mmca Positiva o Negativa 12.70 o Menor

Baja Presin 25.4 mmca Positiva o Negativa 12.70 o Menor

Baja Presin 12.7 mmca Positiva o Negativa 10.16 o Menor

Ductos de Alta Presin y/o Velocidad

Clase de Ducto Presin Esttica Presin Velocidad

Alta Presin 254 mmca Positiva 10.16 o Mayor

Media Presin 152 mmca Positiva 10.16 o Mayor

Media Presin 101 mmca Positiva 10.16 o Mayor

Media Presin 76 mmca Positiva o Negativa 20.32 o Menor

pg. 2

MATERIALES Y EQUIPOS USADOS

PARA EL ENSAYO EN EL BANCO DE TUBERIAS

Figura. Un medidor de caudal.

Figura. Un banco de llaves y tuberas.

Figura. Un manmetro de nivel (de agua).

Figura. Una bomba hidrulica

pg. 3

Figura. Un manmetro de nivel (de mercurio).

Figura. Conexiones de mangueras.

pg. 4

Figura. Codo 90 (radio corto).

Figura. Codo 90 (radio largo).

pg. 5

PARA EL ENSAYO EN EL SISTEMA DE DUCTOS a) Despus de encender el ventilador se escoge una velocidad de funcionamiento.

Ventilador centrfugo ducto del ventilador

b) Se toman como datos la ubicacin del tubo de pitot a lo largo de todo el dimetro del

ducto.

Regulador del tubo de pitot medida de la posicin del tubo de pitot

c) Se toman como datos de las presiones de velocidad en el dimetro donde se ubica el tubo

de pitot. Todo lo anterior para un caudal que corresponde al cono de regulacin

totalmente abierto o sin el para un RPM determinado.

pg. 6

Medida de la presin de velocidad vista lateral del manmetro

d) Se disminuye la velocidad del ventilador y se apaga el motor.

Ventilador centrifugo

pg. 7

PRUEBA DE VENTILADOR CON ENTRADA Y SALIDA

DATOS 1.1.1. Tabla de datos tomados en el laboratorio

Tabla 1

CALCULOS

Despus de obtener los datos, se proceder a calcular las respectivas presiones de vapor y

posteriormente las velocidades en la siguiente tabla:

Para el clculo de la :

Para el clculo de :

D(in) In H2O

1 2.625 0.181

2 2.75 0.203

3 2.875 0.219

4 3 0.24

5 3.125 0.242

6 4 0.272

7 5 0.28

8 6 0.272

9 7 0.272

10 8 0.282

11 8.625 0.29

pg. 8

Tabla 2

Para el clculo de la :

Luego:

Para el clculo de :

D(in) D(m) In H2O Pv (Pa) V(m/s)

1 2.625 0.066675 0.181 45.05675 29.73236

2 2.75 0.06985 0.203 50.53326 31.4875

3 2.875 0.073025 0.219 54.51617 32.70485

4 3 0.0762 0.24 59.74375 34.237

5 3.125 0.079375 0.242 60.24162 34.37936

6 4 0.1016 0.272 67.70959 36.44807

7 5 0.127 0.28 69.70104 36.98019

8 6 0.1524 0.272 67.70959 36.44807

9 7 0.1778 0.272 67.70959 36.44807

10 8 0.2032 0.282 70.19891 37.11203

11 8.625 0.219075 0.29 72.19037 37.63476

pg. 9

V = -84175(R2)2 + 501.74R2 + 36.911R = 0.9006

0

5

10

15

20

25

30

35

40

-0.01 -0.005 0 0.005 0.01

V(m/s)

V(m/s)

Polinmica (V(m/s))

Tabla 3

1.1.2. Trazando la grfica de velocidades

Tabla 4

pg. 10

Ahora la ecuacin de ajuste de la curva es:

Integramos para obtener el valor del caudal:

Entonces:

Tambin:

Adems de la (1):

Por lo tanto el Valor de K:

BANCO DE TUBERAS Datos:

rea del Tanque:

Tiempo(s) Altura(m) H(mmHg)

6.79 0.075 8

3.33 0.074 7

4.65 0.075 3.1

3.86 0.073 5.5

Tuneria de 1Tiempo(s) Altura(m) H(mmHg)

11.8 0.075 19.8

11.36 0.075 12

33.44 0.075 6.8

37.67 0.075 3.6

Tuberia de 1/2

pg. 11

Clculos: Calculo del Caudal Real:

Para Obtener el Valor del Caudal Real:

Calculo del Caudal terico:

Utilizamos la Ecuacin indicada en el Manual de Laboratorio:

Donde:

(m^3 ) Qreal(m^3s)(m^3 ) Qreal(m^3s)(m^3 ) Qreal(m^3s)(m^3 ) Qreal(m^3s)

0.00523125 0.00077043 0.00523125 0.00044333 0.00495225 0.000992430.00523125 0.00123963

0.0051615 0.00155 0.00523125 0.0004605 0.01011375 0.001399830.00497318 0.00139696

0.00523125 0.001125 0.00523125 0.00015644 0.0062775 0.00121657 0.0051615 0.00085739

0.00509175 0.001319110.00523125 0.00013887

Tuberia de 1 Tuberia de 1/2 Codo Inferior Codo Superior

Tiempo(s) Altura(m) H(mmHg)

4.99 0.071 3.2

7.225 0.145 7

5.16 0.09 5

Codo Inferior

Tiempo(s) Altura(m) H(mmHg)

4.22 0.075 13.5

3.56 0.0713 20

6.02 0.074 6.5

Codo Superior

pg. 12

y = 3112.2x1.5569

0

0.05

0.1

0.15

0.2

0.25

0.3

0 0.0005 0.001 0.0015 0.002 0.0025 0.003

hf(

m H

2O

)

Q(m3/s)

y = 2634x1.4385

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0 0.0005 0.001 0.0015 0.002 0.0025 0.003

hf(

m H

2O

)

Q(m3/s)

pg. 13

Tubera 1/2

a) Parmetros K y f para prdidas primarias y secundarias

Partimos del supuesto de que el flujo es laminar. Luego, usando el diagrama de Moody (Ver

apndice A), se procede a graficar f vs. Re.

y = 25806x1.6574

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0 0.0005 0.001 0.0015 0.002

hf(

m H

2O

)

Q(m3/s)

y = 1E+07x1.7462

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

0 0.0001 0.0002 0.0003 0.0004 0.0005 0.0006 0.0007 0.0008 0.0009

hf(

m H

2O

)

Q(m3/s)

pg. 14

K1=0.364

pg. 15

K2=4.50007

Verificamos esta ecuacin

27

1635.0131.090 D

RoK

Para cada codo 1 y 2:

2945.04/5

4/51635.0131.0

90

90 27

5K

6325.34/5

31635.0131.0

90

90 27

6K

Como podemos apreciar, los K obtenidos son similares.

pg. 16

CONCLUSIONES Y OBSERVACIONES

Se observa que las prdidas en el codo corto son mayores que las prdidas en el codo

largo.

Se observa tambin que a medida que aumentamos el caudal las perdidas aumentan.

El factor ms influyente en estas prdidas es la velocidad ya que de ella depende si el flujo

es laminar o turbulento.

En cuanto a los codos el de radio corto se produce ms prdidas debido al poco espacio

que tiene el agua para fluir producindose choques internos lo cual no sucede mucho en

el de radio largo.

Se observ que a medida que el dimetro de la tubera aumenta, la diferencia de presin

disminuye.

La grfica obtenida f vs. Re se aproxima bastante a las grficas obtenidas en los manuales

o libros.

Para una mayor apreciacin de esta caracterstica anterior, observamos que nos es

necesario tomar ms puntos de medida, con un Reynolds ms elevado.

Observamos que todos los valores calculados se encuentran dentro del flujo en transicin,

de acuerdo a su nmero Reynolds.

Las principales fuentes de error son 2 principalmente, uno a la hora de tomar el tiempo en

el tanque de afloro, y el segundo a la hora de manipular la vlvula para ajustar la

diferencia de altura en el manmetro.

Se observa, en todos los casos, un rgimen es turbulento lo cual indica que la rugosidad de

las tuberas es alta causando adems grandes prdidas a lo largo de la tubera.

Tener cuidado en que no entre aire en el manmetro diferencial de agua, porque causa

mucha demora el tratar de introducirle agua.

El error obtenido en la toma de lectura de los valores de presin esttica y de velocidad, se

debi a que el ventilador no tena un funcionamiento constante porque las RPM del motor

no permanecan estables en el valor determinado, estos errores son producidos tambin

por el ducto de succin.

pg. 17

De las grficas de perfiles de velocidades se observa que las RPM aumentan, la concavidad

de los perfiles disminuye, debido al aumento de flujo.

De la grfica de presiones tanto esttica, total versus longitud se puede observar que las

presiones tanto de succin como de descarga son mximas en las proximidades del

ventilador; esta presin va disminuyendo a lo largo del ducto debido a los esfuerzos

cortantes existentes en las paredes del mismo.

Se puede comprobar con los datos obtenidos y haciendo una grfica experimental esta

sigue una tendencia parecida a la del diagrama de Moody; a medida que el nmero de

Reynolds aumenta, el factor de rozamiento disminuye .