ejemplo_losa_perpend_trafico.pdf
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DISEO DE LOSA DE SUPERESTRUCTURA
PUENTE: SAPILLICA METODOLOGIA: AASHTO LRFD 2012
DATOS PESO DE COMPONENTESLuz= 30.0 m Pbaran= 0.050 Ton/mS dist/ejes= 2.40 m Pvereda= 0.360 Ton/measfalto= 0.05 m Wasf= 0.11 Ton/m2
ts= 0.22 m Wlosa= 0.528 Ton/m2
ts_volado= 0.22 m Wvolado= 0.528 Ton/m2
bc = 0.40 m f'c= 280 kg/cm2
fy= 4200 kg/cm2
Ubicacin200 eje apoyo viga exterior205 5/10 del apoyo viga exterior300 1er apoyo viga interior
LINEA DE INFLUENCIA EN 200
LINEA DE INFLUENCIA EN 205
2.10 .30.30
1.52
.22
.15
.03.80 .80
.60
.80 .802.40
LIM 205
200100
.20 .20
.50
.802.40
LIM 200
200100.20
1.00
.80 .201.001.00
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CARGAS PERMANENTES EN EL VOLADO
M200 :Momento negativo en Volado_Posicion 200 --> Usamos LIM200
Losa
Asfalto
Vereda y Baranda
M204 :Momento Positivo en Posicion 205 --> Usamos LIM205
Losa* (entre vigas exteriores)
W_losa= 0.552 ton/m2
.802.40
200100.20
1.00
1.00.80 .201.00
LIM 200 Cualquier carga a la derecha de 200No da efecto segn LIM 200
A= .50
M_losa= 0.276 ton-m/m
M_losa= 0.552x.50
0.80
.802.40
200100.20
1.00.80 .201.00
W_asfalto= 0.11 ton/m 2
LIM 200 Cualquier carga a la derecha de 200No da efecto segn LIM 200
A= .32
M_losa= 0.035 ton-m/m
M_losa= 0.11x.32
.60
.802.40
200100
.20
Pb=
0.05
ton/
m
M_bar= 0.08 ton-m/m
M_bar= 0.05x1.60
Pv= 0.36 ton/m1.23
1.60Pb
= 0.
05 to
n/m
Pv= 0.36 ton/m
M_ver= 0.443 ton-m/m
M_ver= 0.36x1.23
.80.201.00
LIM 200
1.00
.60
.802.40
200100
.20
.50
W_losa= 0.552 ton/m2
A= .72
M_losa= 0.397 ton-m/m
M_losa= 0.552x.72
A= .25
.80.201.00
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Losa_volado
Asfalto* (entre vigas exteriores)
Asfalto_volado
Vereda y Baranda
W_losa_vol= 0.552 ton/m
.60
.802.40
200100
.20.5
0 LIM 205
W_losa_vol= 0.552 ton/m2 2
A= .25
M_losa= 0.276 ton-m/m
M_losa= 0.552x.25x2A= .72.80.201.00
.60
.802.40
200100
.20
.50
W_asfalto= 0.11 ton/m2
A= .72
M_losa= 0.08 ton-m/m
M_losa= 0.11x.72
A= .25
.80.201.00
.40 .50
.40
Este sistema de carga se puede despreciar
.60
.802.40
200100
.20
.50
W_asfalto_vol= 0.11 ton/m
LIM 205
W_asfalto_vol= 0.11 ton/m2 2
A= .16
A= .72.80.201.00
.80.201.00
.60
.802.40
200100
.20
.50P
b= 0
.05
ton/
m
M_bar= 0.08 ton-m/m
M_bar= (0.05x.80)x2
Pv= 0.36 ton/m1.23
1.60
LIM 205
Pb=
0.05
ton/
m
Pv= 0.36 ton/m
M_ver= 0.443 ton-m/m
M_ver= (0.36x.615)x2
.50
La losa estructural comienza en posicion 100, cargas que caen fuerade la losa estructural, se trasladan a esta posicion con su efecto demomento. La solucin requiere adicionalmente un modelo de vigacon dicho momento aplicado en posicion 100, sin embargo por finesprcticos y mas desfavorables se extender la linea de influencia hastala posicin de dichas cargas que caen fuera.
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M200 M205(ton-m/m) (ton-m/m)
MLOSA (entre vigas) 0.00 0.397
MLOSA VOLADO -0.276 -0.276
MASFALTO -0.035 0.080
MVEREDA -0.443 -0.443
MBARANDA -0.080 -0.080= -0.834 -0.322
MOMENTO FLECTOR POR S/C HL-93 USANDO LINEAS DE INFLUENCIAFactores de carga (m) (A3.6.1.1.2)Para 1 carril de carga m= 1.2Para 2 carriles de carga m= 1.0
Carga Critica Puntual P(ton)= 7.27
Ancho transversal de carga de rueda (E) (Tabla A3.6.1.3.1)Para reaccion y momento en viga exterior E(m)= 1.14+0.833.XPara momento Positivos E(m)= 0.66+0.55.SPara momentos Negativos E(m)= 1.22+0.25.S
Mtodo Lineas de Influencia
M200 La ubicacin crtica para el maximo momento flector es a 0.30m del bordede berma de calzada con una carga puntual critica.
X es la distancia desde la carga critica puntual (en diseo de losas a 0.30 m del borde de sardinel) hasta la seccion de diseo de losaLa seccin de diseo de losa en puentes de viga de concreto de seccion T es el borde del alma, en puentes de viga de acero de seccion doble T es el bordedel medio central del ala superior.
X (m)= 0.50-0.4/4X (m)= 0.40E (m)= 1.473
M200 (ton-m/m)= -2.37
M204 El maximo momento flector (+) ocurre a 5/10 de la viga exterior con uno o dos carriles cargados (el mas critico)
E (m)= 1.98
M204 (ton-m/m)= 1.322
EXPmM .200
LIMEP.mM
P
m=1.20
100 200 300
0.15
.30
LIM 205.80
1.00
.50
205
.15
.15
PP.90 .90
.60
2.40
200100
.50
.80
1.00
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VERIFICACION DE REFUERZO POR CARGAS EN SERVICIOfs (ton/cm2)= 2.1
j= 0.875
Localizacion () 200 (+) 204Ms (ton-m/m)= -3.984 1.436d(m)= 0.182 0.184As(cm2/m)= -11.914 4.255
DISEO DE REFUERZO EN ESTADO LIMITE DE RESISTENCIA 1MDC1= M LosaMDC2= M Volado+M Vereda+M BarandaMDW= M AsfaltoMPL= M S/C PeatonalMLL= M Carga Viva (s/c HL-93)
As min>=(0.03xf'c/fy).b.d A.5.7.3.3.2
As transv 3840/(S)0.5 =0.75. Ag/fy A.5.10.8.2
Diseo DiseoLocalizacion ( ) 200 (+) 204
Mu(ton-m/m)= -6.24 2.82As (cm2/m)= -11.06 4.15
d (m)= 0.182 0.184As min (cm2/m)= -3.64 3.67
a (m)= 0.0195 0.0073Mn (Ton-m/m)= -7.20 2.83
Mn>=Mu OK OKAs (cm2/m)= 11.06 4.15
Ast (cm2/m)= 2.78Atemp(cm2/m)= 3.93 3.93
As_temp(por capa) = 1.960.96 0.00
ACERO A COLOCAR El Diseo del Acero se ha realizado en el estado limite de Resistencia 1
Posicin ( ) 200 (+) 204Acero Principal 5/8"@.16 5/8"@.30
As (cm2/m)= 12.38 6.60Acero Distribucion 1/2"@.30
Ast (cm2/m)= 4.23As_temp (por capa) 3/8"@.30As_temp(por capa) 2.37
)..( djfsMsAs
)2/.(. adfyAsMn MuMn
)75.15.19.025.1(95.0 21204 PLIMLLDWDCDC MMMMMu
)75.15.125.19.0(95.0 21200 PLIMLLDWDCDC MMMMMu