Download - Memorias Calculos Tareas 3,4,5
Pci poblacion r d neta k12014 10,000 0.021 125 1.2
año proyeccion geometriproyeccion + flotante perdidas d bruta (L/h2014 10,000.00 10,500.00 0.25 166.672019 11,095.04 11,649.79 0.25 166.672024 12,309.98 12,925.48 0.25 166.672029 13,657.97 14,340.87 0.25 166.672034 15,153.57 15,911.24 0.25 166.672039 16,812.94 17,653.58 0.25 166.67
promedio 13,171.58 13,830.16 0.25 166.67
L 8 0.01237A 1.5 1Hu 2.50 2.65borde libre g 981QMD 0.0243 # hazen 3
As 12
V0 0.00203 0.203 Vs 0.00608 0.608
2014 2019 2024 2029 2034 203915.00
20.00
25.00
30.00
35.00
40.00
45.00
50.00
55.00
Proyección de Caudal
Qmd (L/s)QMD (L/s)QMH (L/s)
Año
Caud
al L/
s
𝛾_(𝑤 12º𝐶)𝜌_𝑤𝜌_𝑠𝛾_(𝑤 12º𝐶)𝜌_𝑤𝜌_𝑠
d2 8.35862447101E-05d 0.009t 411.429
k21.5
Qmd (L/s) QMD (L/s) QMH (L/s)20.25 24.31 30.38 22.47 26.97 33.71 24.93 29.92 37.40 27.66 33.20 41.50 30.69 36.83 46.04 34.05 40.86 51.08 26.68 32.01 40.02
Pci poblacion r d neta k12014 10,000 0.021 125 1.2
año proyeccion geometricoproyeccion + flotante perdidas d bruta (L/h2014 10,000.00 10,500.00 0.25 166.672015 10,210.00 10,720.50 0.25 166.672016 10,424.41 10,945.63 0.25 166.672017 10,643.32 11,175.49 0.25 166.672018 10,866.83 11,410.17 0.25 166.672019 11,095.04 11,649.79 0.25 166.672020 11,328.03 11,894.43 0.25 166.672021 11,565.92 12,144.22 0.25 166.672022 11,808.80 12,399.24 0.25 166.672023 12,056.79 12,659.63 0.25 166.672024 12,309.98 12,925.48 0.25 166.672025 12,568.49 13,196.92 0.25 166.672026 12,832.43 13,474.05 0.25 166.672027 13,101.91 13,757.01 0.25 166.672028 13,377.05 14,045.90 0.25 166.672029 13,657.97 14,340.87 0.25 166.672030 13,944.79 14,642.03 0.25 166.672031 14,237.63 14,949.51 0.25 166.672032 14,536.62 15,263.45 0.25 166.672033 14,841.89 15,583.98 0.25 166.672034 15,153.57 15,911.24 0.25 166.672035 15,471.79 16,245.38 0.25 166.672036 15,796.70 16,586.53 0.25 166.672037 16,128.43 16,934.85 0.25 166.672038 16,467.13 17,290.48 0.25 166.672039 16,812.94 17,653.58 0.25 166.67
promedio 13,124.56 13,780.78 0.25 166.67
2010 2015 2020 2025 2030 2035 2040 20450
10
20
30
40
50
60
Proyección de caudales
Qmd QMD QMH
Año
Caud
al (L
/s)
2010 2015 2020 2025 2030 2035 2040 20450
10
20
30
40
50
60
Proyección de caudales
Qmd QMD QMH
Año
Caud
al (L
/s)
k2 L 8 As 12 QMD1.5 A 1.5 # hazen
Hu 2.50
Qmd (L/s) QMD (L/s) QMH (L/s) V0 Vs cm/s d2 d(cm)20.25 24.31 30.38 0.00203 0.608 8.36E-05 0.00920.68 24.82 31.02 0.00207 0.620 8.53E-05 0.00921.11 25.34 31.67 0.00211 0.633 8.71E-05 0.00921.56 25.87 32.34 0.00216 0.647 8.90E-05 0.00922.01 26.41 33.02 0.00220 0.660 9.08E-05 0.01022.47 26.97 33.71 0.00225 0.674 9.27E-05 0.01022.94 27.53 34.42 0.00229 0.688 9.47E-05 0.01023.43 28.11 35.14 0.00234 0.703 9.67E-05 0.01023.92 28.70 35.88 0.00239 0.718 9.87E-05 0.01024.42 29.30 36.63 0.00244 0.733 1.01E-04 0.01024.93 29.92 37.40 0.00249 0.748 1.03E-04 0.01025.46 30.55 38.19 0.00255 0.764 1.05E-04 0.01025.99 31.19 38.99 0.00260 0.780 1.07E-04 0.01026.54 31.84 39.81 0.00265 0.796 1.10E-04 0.01027.09 32.51 40.64 0.00271 0.813 1.12E-04 0.01127.66 33.20 41.50 0.00277 0.830 1.14E-04 0.01128.24 33.89 42.37 0.00282 0.847 1.17E-04 0.01128.84 34.61 43.26 0.00288 0.865 1.19E-04 0.01129.44 35.33 44.17 0.00294 0.883 1.22E-04 0.01130.06 36.07 45.09 0.00301 0.902 1.24E-04 0.01130.69 36.83 46.04 0.00307 0.921 1.27E-04 0.01131.34 37.61 47.01 0.00313 0.940 1.29E-04 0.01132.00 38.39 47.99 0.00320 0.960 1.32E-04 0.01132.67 39.20 49.00 0.00327 0.980 1.35E-04 0.01233.35 40.02 50.03 0.00334 1.001 1.38E-04 0.01234.05 40.86 51.08 0.00341 1.022 1.41E-04 0.01226.58 31.90 39.87
borde libre
As 12
V0 0.00203 0.203 Vs 0.00608 0.608
d2 8.358624E-05d 0.009t 411.429
0.0243 0.012373 1
2.65g 981
d(mm) t(s) t(min) Ret hidraulico (s) ret hidra (min) V tanque (m3)0.09 411.429 6.857 1,234.3 20.6 30.0 1.22 0.09 402.966 6.716 1,208.9 20.1 30.0 1.24 0.09 394.678 6.578 1,184.0 19.7 30.0 1.27 0.09 386.560 6.443 1,159.7 19.3 30.0 1.29 0.10 378.609 6.310 1,135.8 18.9 30.0 1.32 0.10 370.822 6.180 1,112.5 18.5 30.0 1.35 0.10 363.195 6.053 1,089.6 18.2 30.0 1.38 0.10 355.725 5.929 1,067.2 17.8 30.0 1.41 0.10 348.408 5.807 1,045.2 17.4 30.0 1.44 0.10 341.242 5.687 1,023.7 17.1 30.0 1.47 0.10 334.224 5.570 1,002.7 16.7 30.0 1.50 0.10 327.349 5.456 982.0 16.4 30.0 1.53 0.10 320.616 5.344 961.8 16.0 30.0 1.56 0.10 314.022 5.234 942.1 15.7 30.0 1.59 0.11 307.563 5.126 922.7 15.4 30.0 1.63 0.11 301.237 5.021 903.7 15.1 30.0 1.66 0.11 295.041 4.917 885.1 14.8 30.0 1.69 0.11 288.973 4.816 866.9 14.4 30.0 1.73 0.11 283.029 4.717 849.1 14.2 30.0 1.77 0.11 277.208 4.620 831.6 13.9 30.0 1.80 0.11 271.506 4.525 814.5 13.6 30.0 1.84 0.11 265.922 4.432 797.8 13.3 30.0 1.88 0.11 260.452 4.341 781.4 13.0 30.0 1.92 0.12 255.095 4.252 765.3 12.8 30.0 1.96 0.12 249.848 4.164 749.5 12.5 30.0 2.00 0.12 244.710 4.078 734.1 12.2 30.0 2.04
𝛾_(𝑤 12º𝐶)𝜌_𝑤𝜌_𝑠
cap hidraulica(L/s) cap hidraulica(m3/s) Carga Hidraulica 25.77 0.02577 0.002025463 175.0 26.31 0.02631 0.002067998 178.7 26.85 0.02685 0.002111426 182.4 27.41 0.02741 0.002155766 186.3 27.98 0.02798 0.002201037 190.2 28.57 0.02857 0.002247258 194.2 29.16 0.02916 0.002294451 198.2 29.77 0.02977 0.002342634 202.4 30.39 0.03039 0.00239183 206.7 31.02 0.03102 0.002442058 211.0 31.67 0.03167 0.002493341 215.4 32.33 0.03233 0.002545701 219.9 33.00 0.03300 0.002599161 224.6 33.69 0.03369 0.002653744 229.3 34.39 0.03439 0.002709472 234.1 35.11 0.03511 0.002766371 239.0 35.84 0.03584 0.002824465 244.0 36.59 0.03659 0.002883779 249.2 37.35 0.03735 0.002944338 254.4 38.13 0.03813 0.003006169 259.7 38.92 0.03892 0.003069299 265.2 39.74 0.03974 0.003133754 270.8 40.56 0.04056 0.003199563 276.4 41.41 0.04141 0.003266754 282.2 42.28 0.04228 0.003335355 288.2 43.16 0.04316 0.003405398 294.2
UNIVERSIDAD MANUELA BELTRÁNESPECIALIZACIÓN EN AGUA Y SANEAMIENTO
EJEMPLO OPTIMIZACIÓN SISTEMA DE CONDUCCIÓN
CALCULO DIAMETRO EQUIVALENTE CONDUCTOS EN SERIE Y DIFERENTES "C"
EN TERMINOS DE C = 150
Conducción 1: Tramos en serie
TRAMO L Diámetro CLASECONDUCTO (m) ( " )
1 2,000 4 PVC
2 1,500 3 AC3 1,500 2.5 AC
Diámetro Equivalente 5,000 2.78366
Conducción 2: Tramos en serie
TRAMO L Diámetro CLASECONDUCTO (m) ( " )
1 3,000 4 PVC2 2,000 3 AC
Diámetro Equivalente 5,000 3.25795
CALCULO DE DIAMETRO EQUIVALENTE. DOS CONDUCTOS EN PARALELO A UN CONDUCTO EQUIVALENTE
CONDUCTO L Diámetro CLASE(m) ( " )
1 5,000 2.7836632 5,000 3.257946
Diámetro equivalente 10,000 3.95139
UNIVERSIDAD MANUELA BELTRÁNESPECIALIZACIÓN EN AGUA Y SANEAMIENTO
EJEMPLO OPTIMIZACIÓN SISTEMA DE CONDUCCIÓN
CALCULO DIAMETRO EQUIVALENTE CONDUCTOS EN SERIE Y DIFERENTES "C"
C Diámetro(m)
150 0.1016
130 0.0762130 0.0635
0.0707050
C Diámetro(m)
150 0.1016130 0.0762
0.0827518
C Diámetro(m)
150 0.07070503150 0.082751820368150 0.1003652
UNIVERSIDAD MANUELA BELTRÁNESPECIALIZACIÓN EN AGUA Y SANEAMIENTO
EJEMPLO OPTIMIZACIÓN SISTEMA DE CONDUCCIÓN
CALCULO DIAMETRO EQUIVALENTE CONDUCTOS EN SERIE Y DIFERENTES "C"
EN TERMINOS DE C = 150
Conducción 1: Tramos en serie
TRAMO L Diámetro CLASECONDUCTO (m) ( " )
1 2,000 8 PVC2 1,500 6 AC3 1,500 6 AC
Diámetro Equivalente 5,000 6.45870
Conducción 2: Tramos en serie
TRAMO L Diámetro CLASECONDUCTO (m) ( " )
1 3,000 8 PVC2 2,000 6 AC
Diámetro Equivalente 5,000 6.78924
CALCULO DE DIAMETRO EQUIVALENTE. DOS CONDUCTOS EN PARALELO A UN CONDUCTO EQUIVALENTE
CONDUCTO L Diámetro CLASE(m) ( " )
1 5,000 6.4586982 5,000 6.789236
Diámetro equivalente 10,000 8.62578
UNIVERSIDAD MANUELA BELTRÁNESPECIALIZACIÓN EN AGUA Y SANEAMIENTO
EJEMPLO OPTIMIZACIÓN SISTEMA DE CONDUCCIÓN
CALCULO DIAMETRO EQUIVALENTE CONDUCTOS EN SERIE Y DIFERENTES "C"
C Diámetro(m)
150 0.2032150 0.1524150 0.1524
0.1640509
C Diámetro(m)
150 0.2032150 0.1524
0.1724466
DOS CONDUCTOS EN PARALELO A UN CONDUCTO EQUIVALENTE
C Diámetro(m)
150 0.16405092150 0.172446591237150 0.2190948
CALCULO HIDRAULICO DEL DESARENADOR
CONDICIONES DE DISEÑO
Caudal de Diseño Q 20.43 Lit/seg
0.0204
Diametro de Particulas a Remover 0.09 mm
Grado de Remocion 75 %
Temperatura 12 °C
Grado del Desarenador (n) 1
Calculo de la Velocidad de Sedimentacion Vs a T ºC Según Stokes
d= diametro de particulas 0.009 Cm
ps= Peso especifico de la particulas 2.65 gr/cm³
p = Peso especifico del fluido 1 gr/cm³
µ = Viscosidad cinematica del fluido 0.01237
g = Aceleracion de la gravedad 9.81 m/seg981 cm/seg
Velocidad de Sedimentacion Vs a T ºC 0.608 cm/seg
Se asume una Profundidad Util para el Desarenador H = 2.5
Sobrealtura escogida Para todos los muros 0.3
Tiempo de Caida de la Particula t = H/Vs 411.18
Calculo del Tiempo de Retencion " a "
Numero de Hazen (Vs/Vo)Condiciones
m³/seg
cm²/sg3,23
3,3310
CTCCT
2)(d
u
pp
CT
gVs s
2)(d
u
pp
CT
gVs s
Maximo Teorico Max. TeoDepositos con muy buenos deflectores n=4
Depositos con buenos deflectores n=3Deposito con deficientes deflectores o sin ellos n=1
De la Tabla "Valores de a/t" Para un Grado = 1 Y Grado de Remocion % =
a/t = 3.000a = 1233.55
0.343
Calculo de la Capacidad del Desarenador " C "
25.20
Calculo de la Superficie del Desarenador Perteneciente a la zona de Sedimentacion " As "
As = V/ H 12.00Se Compara La Superficie Disponible con la Requerida
A req = Q (m³/seg) / Vs (m/seg) 3.36
Calculo de las Dimensiones de la zona de Sedimentacion " L y b "
Relacion Longitud - Ancho
b (m) = 1.50L (m) = 8.00
Superficie del Desarenador Perteneciente a la zona de Sedimentacion " AS " Final
AS 12
Calculo de la Carga Hidraulica Superficial del Tanque " q "
q = Qd (m3/seg) / As 147.10
Calculo del Volumen de la Zona de Sedimentacion " Vzs "
Vzs = L * b * H (m3) 30.000
Calculo del Volumen de la Zona de Lodos " Vl "El Volumen de la Tolva de Lodos debe ser el 20% del Volumen de la Zona de Sedimentacion
v = Q (m3/seg) *Ɵ
bLA * bL 3 bbA *323 bA
Vl = 20% * Vzs (m3) 6.000Altura de la Tolva de Lodos Htl = 0.5
Se Utilizara Una Tolva de Doble Pendiente en el Sentido Longitudinal
L / 3 = 2.67 2L / 3 = Pendiente 1 (%) = 18.75 Pendiente 2 (%) =
Dimensiones Asumidas Para el Canal de Lodos
a (m) 0.3b (m) 0.5
Diseño de La Pantalla Deflectora
Vel max = 0.2Calculo del Area Efectiva de los Orificios
Ae = Q (m3/seg) / Vmax (m/seg)Donde Q = Caudal de diseño del Desarenador
Vmax = Velocidad de Paso del AguaAe (m2) = 0.102
Se Utilizaran Orificios Circulares
Area Orificios Ao (m2) = 0.0046Numero de Orificios = Ae / Ao 22
Pantalla de entrada
L/4 2.00
Diseño del Vertedero de Salida
Se Utilizara un Vertedero a Todo lo ancho del Desarenador y se Diseña a Partir de la Formula de FrancisQ = C* b * H^3/2
C = Coeficiente Para Vertederos de Pared Delgada = H = ((Q/( c * b))^ 2/3 0.038
4
Velocidad de salida sobre el vertedero:
V = Q / b * HV 0.359
Pantalla de salida
15Hv 0.570
bLA * bL 323 bA
Tiempo de Vaciado
Tvaciado 101516.9
hgA
STvaciado
2**
*2
CALCULO HIDRAULICO DEL DESARENADOR
Gravilla gruesa 2 mm o masGravilla fina 2 mm - 1 mm
Arena gruesa 1 mm - 0,5 mmArena media 0,5 mm - 0,25 mm
Arena fina 0,25 mm - 0,1 mmArena muy fina 0,1 mm - 0,05 mm
Limo 0,05 mm - 0,01 mmLimo fino 0,001 mm - 0,005 mm
Arcilla 0,01 mm - 0,001 mmArcilla fina 0,001 mm - 0,0001 mm
Arcilla coloidal menor de 0,0001 mm
Vs T ºC
Vs 10 ºC
m
m
Seg
Calculo del Tiempo de Retencion " a "
Numero de Hazen (Vs/Vo)Remocion 50% Remocion 75% Remocion 80% Remocion 87,5%
Clasificacion de Materiales en Suspension, Según el tamaño
Velocidad de sedimentacion de la Particula a Cualquier Temperatura del Agua, en cm/seg.
Velocidad de sedimentacion de la Particula a 10 ºC de Temperatura del Agua, en cm/seg.
2)(d
u
pp
CT
gVs s
0.500 0.750 0.8750.730 1.520 2.3700.760 1.660 2.7501.000 3.000 4.000 7.000
Y Grado de Remocion % = 75
Segh
Calculo de la Capacidad del Desarenador " C "
Calculo de la Superficie del Desarenador Perteneciente a la zona de Sedimentacion " As "
Se Compara La Superficie Disponible con la RequeridaAs > Areq OK !!!
Calculo de las Dimensiones de la zona de Sedimentacion " L y b "
1.508.00
Superficie del Desarenador Perteneciente a la zona de Sedimentacion " AS " Final
Calculo de la Carga Hidraulica Superficial del Tanque " q "
Calculo del Volumen de la Zona de Sedimentacion " Vzs "
Calculo del Volumen de la Zona de Lodos " Vl "El Volumen de la Tolva de Lodos debe ser el 20% del Volumen de la Zona de Sedimentacion
m³
m²
m²
m³/m²-dia
m³
bbA *3
Se Utilizara Una Tolva de Doble Pendiente en el Sentido Longitudinal
5.339.38
Dimensiones Asumidas Para el Canal de Lodos
Diseño de La Pantalla Deflectora
m/seg
Q = Caudal de diseño del DesarenadorVmax = Velocidad de Paso del Agua
3 pul0.0762
Orificios
Pantalla de entrada
3.25 m
Diseño del Vertedero de Salida
Se Utilizara un Vertedero a Todo lo ancho del Desarenador y se Diseña a Partir de la Formula de Francis
1.84mcm
m/sg
Pantalla de salida
1.3
m³
m²
m²
bbA *3
Tiempo de Vaciado
segmin
DISEÑO DE LA LINEA DE ADUCIÓN BOCATOMA - DESARENADOR
OPTIMIZACION TUBERIA
40.86 L/s(Q) 0.0409
0.01
80 mCota Caja Nivel de Derivacion 1055.00 msnm
Nivel agua Desarenador 1052.00 msnm0.0375
0.1536 m6.046 pulg
Se Asume pulgadas 8 pulg
Se Asume Diametro 0.2032 m0.0862
Ao 0.129
Vo 2.664 m/sRo 0.038 m
Q/Qo 0.474
Vr/V 0.834
d/D 0.542
R/Ro 1.056
Vr 2.22 m/sd 0.08 mR 0.04 m
Caudal de Diseño (Q)m³/seg
Coef. Rugosuidad de Manning (n)Longitud de Conducción (L)
Pendiente de la tuberia (S)Diametro (D)Pulgadas (D)
Caudal a tubo lleno (Qo) m³/segm²
Perdidas secundarias
0.377 m3 m
DISEÑO ADUCCIÓN DIAMETRO EQUIVALENTE
Cota Caja Nivel de Derivacion 1052
Nivel agua Desarenador 1025
27 mLongitud (L) 5000 m
Q 40.86 L/sK 10%
Tramo D" C D(m) A(m2) 1 8.41232 150 0.2137 0.035859
8.4123209948054
CAPACIDAD CONDUCCION
Cota Caja Nivel de Derivacion 1052Nivel agua Desarenador 1025
27 m
(L) 5000 m
(D) 3.47 Pulgadas
hf2
hf1
Disponible (H)
Carga Hidraulica Disponible (H)
Q 40.86 L/sK 10%
Tramo D" C D(m) A(m2) 1 10 150 0.254 0.0506722 6 150 0.1524 0.018242
CAPACIDAD ADUCCIÓN DIAMETRO EQUIVALENTE
Cota Caja Nivel de Derivacion 1052Nivel agua Desarenador 1025
27 m
3.9513853443505 PulgadasLongitud (L) 5000
Tramo D" C D(m) A(m2) 1 3.9513853443505 150 0.1003651877465 0.007912
Q 5.600 L/sK 10%
Disponible (H)Diametro (D)
DISEÑO DE LA LINEA DE ADUCIÓN BOCATOMA - DESARENADOR
EVALUACION TUBERIA CAPACIDAD HIDARULICA
Cota Caja Nivel de Derivacion 1055.00 msnmNivel agua Desarenador 1052.00 msnm
0.01(L) 80 m
4 Pulgadas(D) 0.1016 m
(H) 3.00 m
0.0375
0.013580Area 0.008108
V 1.67 m/s
0.243 m
2.76 m
0.0345
0.013018A 0.008108V 1.61 m/s
0.223 m
2.7766 m
0.0347
0.013064A 0.008108
Coef. Rugosuidad de Manning (n)
Diametro (D)
Pendiente disponible (S)Caudal a tubo lleno (Qo) m³/seg
m²
Perdidas secundarias hf2
Hdisponoble hfd
Pendiente disponible (S)Caudal a tubo lleno (Qo) m³/seg
m²
Perdidas secundarias hf2
Hdisponoble hfd
Pendiente disponible (S)Caudal a tubo lleno (Qo) m³/seg
m²
V 1.61 m/s
0.225 m
2.7750 m
0.0347
0.013060A 0.008108V 1.61 m/s
0.225 m
2.7752 m
0.0347
0.013061A 0.008108V 1.61 m/s
0.225 m
2.7751 m
0.0347
0.013061
DISEÑO ADUCCIÓN DIAMETRO EQUIVALENTE A 0.046407V 0.28 m/s
0.007 m
2.7501 m
J(m/m) L(m) Hfricción Hsecundaria hf0.0049 5000 24.55 2.45 27
Perdidas secundarias hf2
Hdisponoble hfd
Pendiente disponible (S)Caudal a tubo lleno (Qo) m³/seg
m²
Perdidas secundarias hf2
Hdisponoble hfd
Pendiente disponible (S)Caudal a tubo lleno (Qo) m³/seg
m²
Perdidas secundarias hf2
Hdisponoble hfd
Pendiente disponible (S)Caudal a tubo lleno (Qo) m³/seg
m²
Perdidas secundarias hf2
Hdisponoble hfd
J(m/m) L(m) Hfricción Hsecundaria hf0.0021 4410 9.33 0.93 10.30.0255 590 15.02 1.50 16.5
Total 5000.00 24.35 2.43 26.78
J(m/m) L(m) Hfricción Hsecundaria hf0.0049 5000 24.55 2.45 27
HORAS
6 a 7 a.m. 1.0 1.0 4.17 4.177 a 8 3.0 4.0 4.17 8.348 a 9 4.0 8.0 4.17 12.51
9 a 10 4.0 12.0 4.17 16.6810 a 11 6.0 18.0 4.17 20.8511 a 12 8.0 26.0 4.17 25.02
12 a 1 p.m. 10.5 36.5 4.17 29.191 a 2 9.0 45.5 4.17 33.362 a 3 8.0 53.5 4.17 37.533 a 4 4.0 57.5 4.17 41.704 a 5 3.0 60.5 4.17 45.875 a 6 3.0 63.5 4.17 50.04
6 a 7 p.m. 7.0 70.5 4.17 54.217 a 8 7.5 78.0 4.17 58.388 a 9 4.5 82.5 4.17 62.55
9 a 10 4.0 86.5 4.17 66.7210 a 11 3.0 89.5 4.17 70.8911 a 12 2.0 91.5 4.17 75.06
12 a 1 a.m. 2.0 93.5 4.17 79.231 a 2 1.0 94.5 4.17 83.402 a 3 0.5 95.0 4.17 87.573 a 4 0.5 95.5 4.17 91.744 a 5 0.5 96.0 4.17 95.915 a 6 2.0 98.0 4.17 100.08
Factor de variación
horaria de la demanda
(%)
Sumatoria consumo
(%)
Suministro Horario (%)
sumatoria Suministro
Horario (%)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 240.0
2.0
4.0
6.0
8.0
10.0
12.0
Chart Title
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 240.0
2.0
4.0
6.0
8.0
10.0
12.0
Chart Title
V (%) AÑO
3.17 3.17 22.95 20151.17 4.34 20.95 20160.17 4.51 19.95 20170.17 4.68 19.95 2019-1.83 2.85 17.95 2021-3.83 -0.98 15.95 2023-6.33 -7.31 13.45 2025-4.83 -12.14 14.95 2027-3.83 -15.97 15.95 20290.17 -15.80 19.95 20311.17 -14.63 20.95 20331.17 -13.46 20.95 2036-2.83 -16.29 16.95 2037-3.33 -19.62 16.45 2038-0.33 -19.95 19.45 20390.17 -19.78 19.951.17 -18.61 20.952.17 -16.44 21.952.17 -14.27 21.953.17 -11.10 22.953.67 -7.43 23.453.67 -3.76 23.453.67 -0.09 23.45
2 2 21.95
Deficit (S-C) (%)
Sumatoria Deficit (S-C) (%)
Se obtiene el volumen maximo en el punto maximo sobrante
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 240.0
2.0
4.0
6.0
8.0
10.0
12.0
Chart Title
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 240.0
2.0
4.0
6.0
8.0
10.0
12.0
Chart Title
POBLACION+FLOTANTE Qmd (L/s) QMD (L/s) QMD (m3/dia) V.REGULACION V.INCENDIO D.TOTAL
10720 20.68 24.82 2144.1 603.3 72.00 675.310946 21.11 25.34 2189.1 616.0 72.00 688.011175 21.56 25.87 2235.1 629.0 72.00 701.011650 22.47 26.97 2330.0 655.7 72.00 727.712144 23.43 28.11 2428.8 683.5 72.00 755.512660 24.42 29.30 2531.9 712.5 72.00 784.513197 25.46 30.55 2639.4 742.7 72.00 814.713757 26.54 31.84 2751.4 774.2 72.00 846.214341 27.66 33.20 2868.2 807.1 72.00 879.114950 28.84 34.61 2989.9 841.4 72.00 913.415584 30.06 36.07 3116.8 877.1 72.00 949.116587 32.00 38.39 3317.3 933.5 72.00 1005.516935 32.67 39.20 3387.0 953.1 72.00 1025.117290 33.35 40.02 3458.1 973.1 72.00 1045.117654 34.05 40.86 3530.7 993.5 72.00 1065.5
año perdidas Qmd (L/s)
2014 10000 10500 0.25 166.666667 20.25462962015 10210 10720.5 0.25 166.666667 20.67997692016 10424.41 10945.6305 0.25 166.666667 21.11425642017 10643.3226 11175.4887 0.25 166.666667 21.55765572018 10866.8324 11410.174 0.25 166.666667 22.01036652019 11095.0359 11649.7877 0.25 166.666667 22.47258422020 11328.0316 11894.4332 0.25 166.666667 22.94450852021 11565.9203 12144.2163 0.25 166.666667 23.42634322022 11808.8046 12399.2448 0.25 166.666667 23.91829642023 12056.7895 12659.629 0.25 166.666667 24.42058062024 12309.9821 12925.4812 0.25 166.666667 24.93341282025 12568.4917 13196.9163 0.25 166.666667 25.45701452026 12832.43 13474.0515 0.25 166.666667 25.99161182027 13101.9111 13757.0066 0.25 166.666667 26.53743562028 13377.0512 14045.9038 0.25 166.666667 27.09472182029 13657.9693 14340.8677 0.25 166.666667 27.66371092030 13944.7866 14642.026 0.25 166.666667 28.24464882031 14237.6271 14949.5085 0.25 166.666667 28.83778652032 14536.6173 15263.4482 0.25 166.666667 29.443382033 14841.8863 15583.9806 0.25 166.666667 30.0616912034 15153.5659 15911.2442 0.25 166.666667 30.69298652035 15471.7908 16245.3803 0.25 166.666667 31.33753922036 15796.6984 16586.5333 0.25 166.666667 31.99562752037 16128.429 16934.8505 0.25 166.666667 32.66753572038 16467.1261 17290.4824 0.25 166.666667 33.35355392039 16812.9357 17653.5825 0.25 166.666667 34.0539786
promedio 13124.5556 13780.7834 0.25 166.666667 26.5833013
proyeccion geometrico
proyeccion + flotante
d bruta (L/hab*dia)
QMD (L/s)
24.305555624.815972225.337107625.869186926.412439826.967101127.533410228.111611828.701955629.304696729.920095330.548417331.189934131.844922732.513666133.196453133.893578634.6053438
35.33205636.074029236.8315838
37.60504738.394753
39.201042840.024264740.864774331.8999615