Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R______ Fecha: 26/06/03 .
2. Solicitaciones Consideradas2.1 Definicion de cargas
2.1.1.Peso Propio: Es considerado automáticamente el peso propio de cada elementode hormigón, se calcula con una densidad de 2.5 t/m3. Sin embargo, se deben incluirlos pesos de los elementos no considerados en el modelo, como lo son la sobrelosa,considerándose 100 kg/m2 y la techumbre estimada en 30 Kg/m2.
Caso particular lo constituye la zona que inicialmente consta de un solo piso(comprendida entre ejes A-B y ejes 4-8), teniendo en cuenta la posible creación futurade un segundo piso metálico se considera un peso propio de este piso adicional de 250Kg/m2, por lo mismo a la losa de este piso se le agrega una terminación de 100 Kg/m2y una sobrecarga indicada a continuación
2.1.2.Sobrecargas: Teniendo en consideración los criterios de diseño fueronconsideradas las siguientes cargas:
Scc 300kg
m2×:= Sobrecarga de piso en comedores
Sco 250kg
m2×:= Sobrecarga de piso en baños y oficinas
Sch 400kg
m2×:= Sobrecarga de piso en Hall de acceso
Scf 250kg
m2×:= Sobrecarga de piso en zona de posible ampliación
Sct 100kg
m2×:= Sobrecarga de techo
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Constr
uApre
nde.c
omcom
Constr
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nde.c
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K
Constr
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nde.c
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Constr
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nde.c
omg/m
Constr
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nde.c
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Constr
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Constr
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nde.c
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inicialment
Constr
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ominicialmente
Constr
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Constr
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Constr
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Constr
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Constr
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Constr
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nde.c
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Constr
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nde.c
om
ración
Constr
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nde.c
om
s:
Constr
uApre
nde.c
om
s:
Sobrecarga de piso en comedores
Constr
uApre
nde.c
om
Sobrecarga de piso en comedores
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R______ Fecha: 26/06/03 .
2.1.5.Fzas. Sísmicas: Fueron incorporadas según la distribución estática, ladeterminación de las fuerzas a aplicar por piso es la siguiente:
σs 0.57ton
m2=σs Cr γhm× H×
Aog
×:=
Aceleración efectiva máxima del sueloAo 0.3 g×:=
Cr 0.45:=γhm 1.69ton
m3=H 2.5 m×:=
2.1.4.Empuje Sísmico del terreno: Es incluido un empuje sobre los muros enterrados,según lo especificado en la Nch 433 of 96, es decir una distribución uniforme de presionesdada por
σe 2.53ton
m2=σe γhm z× ko×:=
Coeficiente de empuje pasivoko 0.6:=
Densidad húmeda del sueloγhm 1.685ton
m3×:=z 2.5 m×:=
2.1.3.Empuje Pasivo del terreno: Se considera actuando simultáneamente sobre todaslas caras del edificio (en su parte enterrada), es aplicada una distribución triangularinferior, calculada como:
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Constr
uApre
nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Aceleración efectiva máxima del suelo
Constr
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nde.c
om
Aceleración efectiva máxima del suelo
Constr
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nde.c
om
1.69
Constr
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nde.c
om
1.69ton
Constr
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nde.c
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ton
m
Constr
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m3
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om
3
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om
incluido
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Constr
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om
un e
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e96
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96,
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om
, e
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nde.c
om
es
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nde.c
om
s decir
Constr
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nde.c
om
decir
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R______ Fecha: 26/06/03 .
Pt3 1.8 ton=
Sobrecarga techo: Sct3 Sct At3×:= Sct3 6 ton=
Peso Propio tercer piso: PP3 PL3 Pm3+ Pt3+:= PP3 49.8 ton=
Longitud de Vigas: Lv3 28 m×:=
Peso de Vigas Pv3 Lv3 15 30× cm2×( )× γh×:= Pv3 3.15 ton=
Peso Sismico 3er piso: Ps3 PL3 Pm3+ Pt3+ Pv3+( ) 0.25 Sct3×+:= Ps3 54.45 ton=
2do Piso:
Am2 96 m2=Am2 2.5 6× 2× 2.5 10× 2×+ 2 8×+( ) m2
×:=Area de Muros:.
PsL2 15 ton=PsL2 10 6× Sco×( ) m2×:=Sobrecarga Losa
PL2 25.5 ton=PL2 VL2 γh× 100kg
m2× A2×+:=Peso Losa:
VL2 7.8 m3=VL2 A2 e2×:=Volumen Losa:
e2 13 cm×:=Espesor Losa:A2 60 m2
=A2 10 6×( ) m2×:=Area Losa:
Area de Muros:.PL3 18 ton=PL3 VL3 γh×:=Peso Losa:VL3 7.2 m3
=VL3 A3 e3×:=Volumen Losa:e3 12 cm×:=Espesor Losa:
A3 60 m2=A3 10 6× m2
×:=Area Losa:
3er Piso:Zona A:
Densidad del H.A.γh 2.5ton
m3×:=
Estimación del peso sísmico:
Pt3 PPt3 At3×:=Peso Techumbre:
PPt3 30kg
m2×:=Peso Propio Techumbre
At3 60 m2=At3 A3:=Techumbre
Pm3 30 ton=Pm3 Vm3 γh×:=Peso Muros:Vm3 12 m3
=Vm3 Am3 em×:=Volumen muros:em 20 cm×:=Espesor de muros
Am3 60 m2=Am3 1.5 6× 2× 1.5 10× 2×+ 1.5 8×+( ) m2
×:=
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Constr
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om
Constr
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om
VL3
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nde.c
om
VL3 γ
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nde.c
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γh
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om
h×:=
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nde.c
om
×:= VL3×:= VL3
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VL3×:= VL3 γ×:= γ
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γ×:= γ
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e3
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e3×:=
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×:= e3×:= e3
Constr
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e3×:= e3
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om
Constr
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om
Pm
Constr
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om
Pm
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om
Vm
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om
Vm3
Constr
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Constr
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em 20
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20×:=
Constr
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×:= 20×:= 20
Constr
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nde.c
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Am3
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om
Am3 1.
Constr
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om
1.5 6
Constr
uApre
nde.c
om
5 65 6×5 6
Constr
uApre
nde.c
om
5 6×5 6(
Constr
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nde.c
om
(:=
Constr
uApre
nde.c
om
:=
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R______ Fecha: 26/06/03 .
PL1 24 ton=
Sobrecarga Losa PsL1 A1 Scc×:= PsL1 18 ton=
Area de Muros:. Am1 4 6× 2× 4 10× 2×+( ) m2×:= Am1 128m2
=
Espesor de muros em 20 cm×:=
Volumen muros: Vm1 Am1 em×:= Vm1 25.6 m3=
Peso Muros: Pm1 Vm1 γh×:= Pm1 64 ton=
Longitud de Vigas: Lv1 6 m×:=
Peso de Vigas Pv1 Lv1 15 30× cm2×( )× γh×:= Pv1 0.68 ton=
Peso Propio primer piso: PP1 PL1 Pm1+ Pv1+:= PP1 88.67 ton=
Peso Sismico 1er piso: Ps1 PP1 0.25 PsL1×+:= Ps1 93.17 ton=
Peso Sísmico (1): Ps Ps1 Ps2+ Ps3+:= Ps 225.55 ton=
(1) El peso sísmico fué verificado con las reacciones en los apoyos obtenidas mediante el programa Sap2000
Espesor de muros em 20 cm×:=
Volumen muros: Vm2 Am2 em×:= Vm2 19.2 m3=
Peso Muros: Pm2 Vm2 γh×:= Pm2 48 ton=
Longitud de Vigas: Lv2 6 m×:=
Peso de Vigas Pv2 Lv2 15 30× cm2×( )× γh×:= Pv2 0.68 ton=
Peso Propio segundo piso: PP2 PL2 Pm2+ Pv2+:= PP2 74.17 ton=
Peso Sísmico 2do Piso: Ps2 PP2 0.25 PsL2×+:= Ps2 77.92 ton=
1er Piso:Area Losa : A1 6 10× m2
×:= A1 60 m2=
Espesor Losa: e1 12 cm×:=
Volumen Losa: VL1 A1 e1×:= VL1 7.2 m3=
Peso Losa: PL1 VL1 γh× 100kg
m2× A1×+:=
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Constr
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om
Constr
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Constr
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Constr
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om0.25 PsL2
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omPsL2×+:=
Constr
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nde.c
om×+:= 0.25×+:= 0.25
Constr
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nde.c
om0.25×+:= 0.25 PsL2×+:= PsL2
Constr
uApre
nde.c
omPsL2×+:= PsL2
Constr
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nde.c
om
6
Constr
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6 10
Constr
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m2
Constr
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nde.c
om
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Constr
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nde.c
om
×:= 6 ×:= 6
Constr
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nde.c
om
6 ×:= 6 10×:= 10
Constr
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nde.c
om
10×:= 10× ×:= ×
Constr
uApre
nde.c
om
× ×:= ×10×10×:= 10×10
Constr
uApre
nde.c
om
10×10×:= 10×10 m×:= m
Constr
uApre
nde.c
om
m×:= m
Constr
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nde.c
om
e1
Constr
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nde.c
om
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Constr
uApre
nde.c
om
12×:=
Constr
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nde.c
om
×:= 12×:= 12
Constr
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nde.c
om
12×:= 12
Constr
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nde.c
om
VL
Constr
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nde.c
om
VL1
Constr
uApre
nde.c
om
1
Constr
uApre
nde.c
om
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R______ Fecha: 26/06/03 .
Corte en piso 1F1 9.24 ton=F1
Ak2 Pk2×( ) Qo×
Ak0 Pk0× Ak1 Pk1×+ Ak2 Pk2×+( ):=
Corte en piso 2F2 9.25 ton=F2Ak1 Pk1×( ) Qo×
Ak0 Pk0× Ak1 Pk1×+ Ak2 Pk2×+( ):=
Corte en piso 3F3 15.61 ton=F3Ak0 Pk0×( ) Qo×
Ak0 Pk0× Ak1 Pk1×+ Ak2 Pk2×+( ):=
Ak0 0.57=Ak0 1Zk1H
− 1Zk0H
−−:=
Ak1 0.24=Ak1 1Zk2H
− 1Zk1H
−−:=
Ak2 0.2=Ak2 1 1Zk2H
−−:=
Pk
54.45
77.92
93.17
÷÷
ton=
Distribución en Altura Según Nch 433 of96
Categoría del Edificio: A
Zona Sísmica: 2
Tipo de Suelo:III
R 6:= Ao 0.3 g×:=
I 1.2:=
S 1.2:=
Cmax 0.35 S×Aog
×:= Cmax 0.13=
C Cmax:= C 0.13=
Ps 225.55 ton=
Qo C I× Ps×:= Qo 34.1 ton= Corte Basal
Zk
12.7
8.6
4.5
÷÷
:= H 12.7:= Pk
Ps3
Ps2
Ps1
÷÷
:=
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Constr
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om
Constr
uApre
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om
Qo
Constr
uApre
nde.c
om
Qo 34.1
Constr
uApre
nde.c
om
34.1=
Constr
uApre
nde.c
om
=
Constr
uApre
nde.c
om
12.7Constr
uApre
nde.c
om
12.7Constr
uApre
nde.c
om
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R______ Fecha: 26/06/03 .
Espesor Losa: e3 12 cm×:=
Volumen Losa: VL3 A3 e3×:= VL3 7.2 m3=
Peso Losa: PL3 VL3 γh×:= PL3 18 ton=
Area de Muros:. Am3 3.5 6× 2× 3.5 10× 2×+( ) m2×:= Am3 112m2
=
Espesor de muros em 20 cm×:=
Volumen muros: Vm3 Am3 em×:= Vm3 22.4 m3=
Peso Muros: Pm3 Vm3 γh×:= Pm3 56 ton=
Techumbre At3 A3:= At3 60 m2=
Peso Propio Techumbre PPt3 30kg
m2×:=
Peso Techumbre: Pt3 PPt3 At3×:= Pt3 1.8 ton=
Sobrecarga techo: Sct3 Sct At3×:= Sct3 6 ton=
Torsión Accidental
Se calculan los momentos torsores a aplicar en cada nivel
bx 10 m×:= base a considerar para todos los pisos, sismo es Sentido X
by 6 m×:= base a considerar para todos los pisos, sismo es Sentido Y
Para Sismo en Sentido X
M3x F3 bx× 0.1×:= M3x 15.61 ton m×= Momento Torsor en 3er piso, Sismo en X
M2x F2 bx× 0.1×:= M2x 9.25 ton m×= Momento Torsor en 2do piso, Sismo en X
M1x F1 bx× 0.1×:= M1x 9.24 ton m×= Momento Torsor en 1er piso, Sismo en X
Para Sismo en Sentido Y
M3y F3 by× 0.1×:= M3y 9.37 ton m×= Momento Torsor en 3er piso, Sismo en Y
M2y F2 by× 0.1×:= M2y 5.55 ton m×= Momento Torsor en 2do piso, Sismo en Y
M1y F1 by× 0.1×:= M1y 5.54 ton m×= Momento Torsor en 1er piso, Sismo en Y
Zona B3er Piso:Area Losa: At3 10 6× m2
×:= A3 60 m2=
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Constr
uApre
nde.c
omMomento Torsor en 3er piso, Sismo en X
Constr
uApre
nde.c
omMomento Torsor en 3er piso, Sismo en X
Momento Torsor en 2do piso, Sismo en X
Constr
uApre
nde.c
om
Momento Torsor en 2do piso, Sismo en X
Constr
uApre
nde.c
om
to
Constr
uApre
nde.c
om
ton m
Constr
uApre
nde.c
om
n m×
Constr
uApre
nde.c
om
×n m×n m
Constr
uApre
nde.c
om
n m×n m Momento Torsor en 1er piso, Sismo en X
Constr
uApre
nde.c
om
Momento Torsor en 1er piso, Sismo en X
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
M3y
Constr
uApre
nde.c
om
M3y 9.37
Constr
uApre
nde.c
om
9.37=
Constr
uApre
nde.c
om
=
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
M2yConstr
uApre
nde.c
om
M2y
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Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R______ Fecha: 26/06/03 .
Volumen Losa:
e1 13 cm×:=Espesor Losa:
A1c 60 m2=A1c 6 10× m2
×:=Area Losa con 2do piso:
1er Piso:
Ps2 93.92 ton=Ps2 PP2 0.25 PsL2×+:=Peso Sísmico 2do Piso:
PP2 90.17 ton=PP2 PL2 Pm2+ Pv2+:=Peso Propio segundo piso:
Pv2 0.68 ton=Pv2 Lv2 15 30× cm2×( )× γh×:=Peso de Vigas
Lv2 6 m×:=Longitud de Vigas:
Pm1 96 ton=Pm1 Vm1 γh×:=Peso Muros:
Vm1 38.4 m3=Vm1 Am1 em×:=Volumen muros:
em 20 cm×:=Espesor de muros
Am1 192m2=Am1 4 6× 2× 4 18× 2×+( ) m2
×:=Area de Muros:.
PsL1 15 ton=PsL1 A1c( ) Sco×:=Sobrecarga Losa
PL1 25.5 ton=PL1 VL1 γh× 100kg
m2× A1c( )×+:=Peso Losa:
VL1 7.8 m3=VL1 A1c( ) e1×:=
Volumen Losa:e2 13 cm×:=Espesor Losa:
A2 60 m2=A2 10 6× m2
×:=Area Losa:
2do Piso:
Ps3 77.3 ton=Ps3 PL3 Pm3+ Pt3+( ) 0.25 Sct3×+:=Peso Sismico 3er piso:
PP3 76.47 ton=PP3 PL3 Pm3+ Pt3+ Pv3+:=Peso Propio tercer piso:
Pv3 0.68 ton=Pv3 Lv3 15 30× cm2×( )× γh×:=Peso de Vigas
Lv3 6 m×:=Longitud de Vigas:
Pm2 64 ton=Pm2 Vm2 γh×:=Peso Muros:Vm2 25.6 m3
=Vm2 Am2 em×:=Volumen muros:em 20 cm×:=Espesor de muros
Am2 128m2=Am2 4 6× 2× 4 10× 2×+( ) m2
×:=Area de Muros:.
PsL2 15 ton=PsL2 A2 Sco×:=Sobrecarga Losa
PL2 25.5 ton=PL2 VL2 γh× 100kg
m2× A2×+:=Peso Losa:
VL2 7.8 m3=VL2 A2 e2×:=
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Constr
uApre
nde.c
om
Constr
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Constr
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nde.c
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Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
PmConstr
uApre
nde.c
om
PmConstr
uApre
nde.c
om
Vm
Constr
uApre
nde.c
om
Vm2
Constr
uApre
nde.c
om
2
Constr
uApre
nde.c
om
em
Constr
uApre
nde.c
om
em 20
Constr
uApre
nde.c
om
20×:=
Constr
uApre
nde.c
om
×:= 20×:= 20
Constr
uApre
nde.c
om
20×:= 20
Constr
uApre
nde.c
om
Am2
Constr
uApre
nde.c
om
Am2 4 6
Constr
uApre
nde.c
om
4 64 6×4 6
Constr
uApre
nde.c
om
4 6×4 6 2
Constr
uApre
nde.c
om
2×
Constr
uApre
nde.c
om
×(
Constr
uApre
nde.c
om
(:=
Constr
uApre
nde.c
om
:=
Constr
uApre
nde.c
om
A
Constr
uApre
nde.c
om
A2
Constr
uApre
nde.c
om
2 Sco
Constr
uApre
nde.c
om
Sco×:=
Constr
uApre
nde.c
om
×:= A ×:= A
Constr
uApre
nde.c
om
A ×:= A2×:= 2
Constr
uApre
nde.c
om
2×:= 2 Sco×:= Sco
Constr
uApre
nde.c
om
Sco×:= Sco
Constr
uApre
nde.c
om
100
Constr
uApre
nde.c
om
100kg
Constr
uApre
nde.c
om
kg×+
Constr
uApre
nde.c
om
×+ 100 ×+ 100
Constr
uApre
nde.c
om
100 ×+ 100 ×+
Constr
uApre
nde.c
om
×+ × ×+ ×
Constr
uApre
nde.c
om
× ×+ ×× ×+ ×
Constr
uApre
nde.c
om
× ×+ ×
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Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R______ Fecha: 26/06/03 .
I 1.2:=
S 1.2:=
Cmax 0.35 S×Aog
×:= Cmax 0.13= C 0.13=
Ps 297.6 ton=
Qo C I× Ps×:= Qo 45 ton= Corte Basal
Zk
12.7
8.6
4.5
÷÷
:= H 12.7:= Pk
Ps3
Ps2
Ps1
÷÷
:= Pk
77.3
93.92
126.38
÷÷
ton=
Ak2 1 1Zk2H
−−:= Ak2 0.2=
Ak1 1Zk2H
− 1Zk1H
−−:= Ak1 0.24=
Ak0 1Zk1H
− 1Zk0H
−−:= Ak0 0.57=
Longitud de Vigas: Lv1 10 m×:=
Peso de Vigas Pv1 Lv1 15 30× cm2×( )× γh×:= Pv1 1.13 ton=
Peso Propio primer piso: PP1 PL1 Pm1+ Pv1+:= PP1 122.63 ton=
Peso Sismico 1er piso: Ps1 PP1 0.25 PsL1×+:= Ps1 126.38 ton=
Peso Sísmico (1): Ps Ps1 Ps2+ Ps3+:= Ps 297.6 ton=
(1) El peso sísmico fué verificado con las reacciones en los apoyos obtenidas mediante el programa Sap2000
Distribución en Altura Según Nch 433 of96
Categoría del Edificio: A
Zona Sísmica: 2
Tipo de Suelo:III
R 6:= Ao 0.3 g×:=
CONSORCIO Cade-Idepe RFA
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Constr
uApre
nde.c
om
El peso sísmico fué verificado con las reacciones en los apoyos obtenidas mediante el
Constr
uApre
nde.c
om
El peso sísmico fué verificado con las reacciones en los apoyos obtenidas mediante el
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
I
Constr
uApre
nde.c
om
I 1.2
Constr
uApre
nde.c
om
1.2:=
Constr
uApre
nde.c
om
:=
Constr
uApre
nde.c
om
SConstr
uApre
nde.c
om
S
ltura Según Nch 433 of96
Constr
uApre
nde.c
om
ltura Según Nch 433 of96
Constr
uApre
nde.c
om
R
Constr
uApre
nde.c
om
R 6
Constr
uApre
nde.c
om
6:=
Constr
uApre
nde.c
om
:=
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R______ Fecha: 26/06/03 .
base a considerar para el 1er piso, sismo es Sentido Y
Para Sismo en Sentido X
M3x F3 b3x× 0.1×:= M3x 21.75 ton m×= Momento Torsor en 3er piso, Sismo en X
M2x F2 b2x× 0.1×:= M2x 10.95 ton m×= Momento Torsor en 2do piso, Sismo en X
M1x F1 b1x× 0.1×:= M1x 12.3 ton m×= Momento Torsor en 1er piso, Sismo en X
Para Sismo en Sentido Y
M3y F3 b3y× 0.1×:= M3y 13.05 ton m×= Momento Torsor en 3er piso, Sismo en Y
M2y F2 b2y× 0.1×:= M2y 6.57 ton m×= Momento Torsor en 2do piso, Sismo en Y
M1y F1 b1y× 0.1×:= M1y 7.38 ton m×= Momento Torsor en 1er piso, Sismo en Y
F3Ak0 Pk0×( ) Qo×
Ak0 Pk0× Ak1 Pk1×+ Ak2 Pk2×+( ):= F3 21.75 ton= Corte en piso 3
F2Ak1 Pk1×( ) Qo×
Ak0 Pk0× Ak1 Pk1×+ Ak2 Pk2×+( ):= F2 10.95 ton= Corte en piso 2
F1Ak2 Pk2×( ) Qo×
Ak0 Pk0× Ak1 Pk1×+ Ak2 Pk2×+( ):= F1 12.3 ton= Corte en piso 1
Torsión Accidental
Se calculan los momentos torsores a aplicar en cada nivel
b3x 10 m×:= base a considerar para el 3er piso, sismo es Sentido X
b3y 6 m×:= base a considerar para el 3er piso, sismo es Sentido Y
b2x 10 m×:= base a considerar para el 2do piso, sismo es Sentido X
b2y 6 m×:= base a considerar para el 2do piso, sismo es Sentido Y
b1x 10 m×:= base a considerar para el 1er piso, sismo es Sentido X
b1y 6 m×:=
CONSORCIO Cade-Idepe RFA
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Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om10.95
Constr
uApre
nde.c
om10.95
Constr
uApre
nde.c
omF1
Constr
uApre
nde.c
omF1
Se calculan los momentos torsores a aplicar en cada ni
Constr
uApre
nde.c
om
Se calculan los momentos torsores a aplicar en cada ni
base a considerar para el 3er piso, sismo es Sentido X
Constr
uApre
nde.c
om
base a considerar para el 3er piso, sismo es Sentido X
base a considerar para el 3er piso, sismo es Sentido Y
Constr
uApre
nde.c
om
base a considerar para el 3er piso, sismo es Sentido Y
Constr
uApre
nde.c
om
base a considerar para el 2do piso, sismo es Sentido XConstr
uApre
nde.c
om
base a considerar para el 2do piso, sismo es Sentido X
base a considerar para el 2do piso, sismo es Sentido YCon
struA
prend
e.com
base a considerar para el 2do piso, sismo es Sentido Y
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R______ Fecha: 26/06/03 .
Pm1 99 ton=
Longitud de Vigas: Lv1 19.5 m×:=
Peso de Vigas Pv1 Lv1 15 30× cm2×( )× γh×:= Pv1 2.19 ton=
Peso Propio primer piso: PP1 PL1 Pm1+ Pv1+ Pad+:= PP1 207.03 ton=
Peso Sismico 1er piso: Ps1 PP1 0.25 PsL1×+:= Ps1 216.83 ton=
Qo C I× Ps1×:= Qo 32.79 ton= Corte Basal
Torsión Accidental
bx 10 m×:= base a considerar, sismo es Sentido X
by 19.5 m×:= base a considerar, sismo es Sentido Y
Para Sismo en Sentido X
Mx Qo bx× 0.1×:= Mx 32.79 ton m×= Momento Torsor, Sismo en X
Para Sismo en Sentido X
My Qo by× 0.1×:= My 63.93 ton m×= Momento Torsor, Sismo en Y
Zona C
1er Piso:
Area Losa:: Al1 19.6 8× m2×:= Al1 156.8 m2
=
Peso Propio piso adicional: Pad 250kg
m2× 19.6× 8× m2
×:= Pad 39.2 ton=
Espesor Losa: e1 13 cm×:=
Volumen Losa: VL1 Al1( ) e1×:= VL1 20.38 m3=
Peso Losa: PL1 VL1 γh× 100kg
m2× Al1( )×+:= PL1 66.64 ton=
Sobrecarga Losa PsL1 Al1( ) Sco×:= PsL1 39.2 ton=
Area de Muros:. Am1 36 10×
2× 3 18× 2×+
÷
m2×:= Am1 198m2
=
Espesor de muros em 20 cm×:=
Volumen muros: Vm1 Am1 em×:= Vm1 39.6 m3=
Peso Muros: Pm1 Vm1 γh×:=
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Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
γ
Constr
uApre
nde.c
om
γh
Constr
uApre
nde.c
om
h×
Constr
uApre
nde.c
om
×γ×γ
Constr
uApre
nde.c
om
γ×γ 100
Constr
uApre
nde.c
om
100kg
Constr
uApre
nde.c
om
kg×
Constr
uApre
nde.c
om
×+
Constr
uApre
nde.c
om
+
Constr
uApre
nde.c
om
Al1
Constr
uApre
nde.c
om
Al1(
Constr
uApre
nde.c
om
( )
Constr
uApre
nde.c
om
) Sco
Constr
uApre
nde.c
om
Sco×:=
Constr
uApre
nde.c
om
×:= Al1 ×:= Al1
Constr
uApre
nde.c
om
Al1 ×:= Al1 ×:=
Constr
uApre
nde.c
om
×:= ( ×:= (
Constr
uApre
nde.c
om
( ×:= ( )×:= )
Constr
uApre
nde.c
om
)×:= ) Sco×:= Sco
Constr
uApre
nde.c
om
Sco×:= Sco
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Am1
Constr
uApre
nde.c
om
Am1
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
:=
Constr
uApre
nde.c
om
:=
Constr
uApre
nde.c
om
em
Constr
uApre
nde.c
om
em
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R______ Fecha: 26/06/03 .
Definición de los estados de carga:
D: Cargas Muertas.L: Cargas Vivas. Ep: Empuje Pasivo.Es: Empuje Sísmico.S: Sismo
Los subindices que acompañan a las cargas sísmicas indican sentido o signo, siendo:x: dirección Xy: dirección Yp: excentricidad positivan: excentricidad negativa
Combinaciones de carga consideradas
C1: 1.4*D + 1.7*L + 1.7*Ep (D.L.Ep)C2: 1.4*D + 1.4*L + 1.4*Sx + 1.7*Esx + 1.7*Ep (D.L.Sx.Ep.Es)C3: 0.9*D + 1.4*Sx + 1.7*Esx + 1.7*Ep (D.Sx.Ep.Es)C4: 1.4*D + 1.4*L + 1.4*Sy + 1.7*Esy + 1.7*Ep (D.L.Sy.Ep.Es)C5: 0.9*D + 1.4*Sy + 1.7*Esy + 1.7*Ep (D.Sy.Ep.Es)C6: 1.4*D + 1.4*L + 1.4*Sxp + 1.7*Esx + 1.7*Ep (D.L.Sxp.Ep.Es)C7: 0.9*D + 1.4*Sxp + 1.7*Esx + 1.7*Ep (D.Sxp.Ep.Es)C8: 1.4*D + 1.4*L + 1.4*Sxn + 1.7*Esx + 1.7*Ep (D.L.Sxn.Ep.Es)C9: 0.9*D + 1.4*Sxn + 1.7*Esx + 1.7*Ep (D.Sxn.Ep.Es)C10: 1.4*D + 1.4*L + 1.4*Syp + 1.7*Esy + 1.7*Ep (D.L.Syp.Ep.Es)C11: 0.9*D + 1.4*Syp + 1.7*Esy + 1.7*Ep (D.Syp.Ep.Es)C12: 1.4*D + 1.4*L + 1.4*Syn + 1.7*Esy + 1.7*Ep (D.L.Syn.Ep.Es)C13: 0.9*D + 1.4*Syn + 1.7*Esy + 1.7*Ep (D.Syn.Ep.Es.N)C14: 1.4*D + 1.4*L - 1.4*Sx - 1.7*Esx + 1.7*Ep (D.L.Sx.Ep.Es.N)C15: 0.9*D - 1.4*Sx - 1.7*Esx + 1.7*Ep (D.Sx.Ep.Es.N)C16: 1.4*D + 1.4*L - 1.4*Sy - 1.7*Esy + 1.7*Ep (D.L.Sy.Ep.Es.N)C17: 0.9*D - 1.4*Sy - 1.7*Esy + 1.7*Ep (D.Sy.Ep.Es.N)C18: 1.4*D + 1.4*L - 1.4*Sxp - 1.7*Esx + 1.7*Ep (D.L.Sxp.Ep.Es.N)C19: 0.9*D - 1.4*Sxp - 1.7*Esx + 1.7*Ep (D.Sxp.Ep.Es.N)C20: 1.4*D + 1.4*L - 1.4*Sxn - 1.7*Esx + 1.7*Ep (D.L.Sxn.Ep.Es.N)C21: 0.9*D - 1.4*Sxn - 1.7*Esx + 1.7*Ep (D.Sxn.Ep.Es.N)C22: 1.4*D + 1.4*L - 1.4*Syp - 1.7*Esy + 1.7*Ep (D.L.Syp.Ep.Es.N)C23: 0.9*D - 1.4*Syp - 1.7*Esy + 1.7*Ep (D.Syp.Ep.Es.N)C24: 1.4*D + 1.4*L - 1.4*Syn - 1.7*Esy + 1.7*Ep (D.L.Syn.Ep.Es.N)C25: 0.9*D - 1.4*Syn - 1.7*Esy + 1.7*Ep (D.Syn.Ep.Es.N)
Además se agregan las siguientes combinaciones con objeto de la verificación de lastensiones en el terreno:C26: D+L+Ep (ZapEst)C27: D+L+Ep+Sx+Esx (ZapDinX)C28: D+L+Ep+Sy+Esy (ZapDinY)
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http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om Los subindices que acompañan a las cargas sísmicas indican sentido o signo, siendo:
Constr
uApre
nde.c
om Los subindices que acompañan a las cargas sísmicas indican sentido o signo, siendo:
Constr
uApre
nde.c
om
Combinaciones de carga consideradas
Constr
uApre
nde.c
om
Combinaciones de carga consideradas
.7*Ep (D.L.Ep)
Constr
uApre
nde.c
om
.7*Ep (D.L.Ep) + 1.7*Es
Constr
uApre
nde.c
om
+ 1.7*Esx
Constr
uApre
nde.c
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x + 1.7*Es
Constr
uApre
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om
+ 1.7*Esx
Constr
uApre
nde.c
om
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Constr
uApre
nde.c
om
+ 1.x + 1.x
Constr
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nde.c
om
x + 1.x 7
Constr
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nde.c
om
7.4*S
Constr
uApre
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Constr
uApre
nde.c
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y
Constr
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nde.c
om
+ 1.7*Es
Constr
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nde.c
om
+ 1.7*Esy + 1.7*Esy
Constr
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om
y + 1.7*Esy + 1.7*EsCon
struA
prend
e.com
+ 1.7*EsyConstr
uApre
nde.c
om
y + 1.Constr
uApre
nde.c
om
+ 1..4*SCon
struA
prend
e.com
.4*SxConstr
uApre
nde.c
om
x.7*EsCon
struA
prend
e.com
.7*Es
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R______ Fecha: 26/06/03 .
Resultante en cada pie de apoyoRp 532.5 kg=RpPch Pv+ Pe+( )
4:=
Peso de la estructura soportantePe 600 kg×:=
Peso del Ventilador Pv 130 kg×:=
Peso del ChilerPch 1400 kg×:=
Efectos de los equipos sobre el techo
OK!!dadm 1.04 cm=dadmlmin480
:=lmin 500 cm×:=
siendo la deformación admisible:d50 0.76 cm=d50 di 2×:=
esmimandose la deformación para 5 años como:di 0.38 cm×:=
El cálculo de la deformación diferida se realiza según lo estipulado en el ACI 318-99 . La deformación instantánea calculada con un 25% de la sobrecarga y un espesor de losa de 15 cm tuvo un valor máximo de:
di 1 cm×:=
La deformación instantánea es calculada con las cargas de servicio (PP+SC), el valor máximo obtenido para un espesor de losa de 15 cm es:
Para el cálculo de deformaciones y esfuerzos se consideran 3 estados de distribución de cargas, el primero con el paño cargado completamente, los otros dos estados consideran la alternancia de las cargas según tablero de Ajedrez.
Peso propio: espesor de la losa y una sobrelosa de 100 Kg/m2
S.C.: 600 kg/m2 (Areas con maquinaria pesada)
Cargas consideradas:
Para la determinación del espesor, se realiza un modelo de elementos finitos que considera una rigidez agrietada de la sección con un valor de un 50% del total, con esto se limita la deformación teniendo en cuenta el efecto diferido en el tiempo.
3.1.Diseño de losas
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Constr
uApre
nde.c
om
El cálculo de la deformación diferida se reali
Constr
uApre
nde.c
om
El cálculo de la deformación diferida se realideformación instantánea calculada con un 25% de la sobrecarga
Constr
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nde.c
om
deformación instantánea calculada con un 25% de la sobrecarga alor máximo de:Con
struA
prend
e.com
alor máximo de:
La deformación instantánea es calculada con las cargas de ser
Constr
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nde.c
om
La deformación instantánea es calculada con las cargas de sermáximo obtenido para un espesor de losa de 15 cm es:
Constr
uApre
nde.c
om
máximo obtenido para un espesor de losa de 15 cm es:
os se consideran 3 estados de distribución
Constr
uApre
nde.c
omos se consideran 3 estados de distribución
de cargas, el primero con el paño cargado completamente, los otros dos estados
Constr
uApre
nde.c
om
de cargas, el primero con el paño cargado completamente, los otros dos estados consideran la alternancia de las cargas según tablero de Ajedre
Constr
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nde.c
om
consideran la alternancia de las cargas según tablero de Ajedre
una sobrelosa de 100 Kg/m
Constr
uApre
nde.c
om una sobrelosa de 100 Kg/m2
Constr
uApre
nde.c
om2
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R______ Fecha: 26/06/03 .
fy 4200kg
cm2×:=Acero A63-42 H
La condición de diseño es φ*Mn > Mu, con φ=0.9 y Mn=As*fy*d*(1-(0.59*fy*As)/(fcp*b*d)), resolviendo la ecuación cuadrática para As, se tiene:
Mux 144000 kg× cm×:=
α0.531 fy2
×fcp b×
:= β 0.9 fy× d1×:= γ Mux:=
Asβ β
2 4 α× γ×−−( )2 α×
:= As 3 cm2=
Asr 0.0018 b× h×:= Asr 2.7 cm2= Armadura por retracción usar φ8a15
Muy 95000 kg× cm×:=
β 0.9 fy× d2×:= γ Muy:=
Asβ β
2 4 α× γ×−−( )2 α×
:= As 2.13 cm2= usar φ8a15
Determinación de las armadurasEl diseño se realiza por el método de tensiones últimas, considerando la losa como una viga de ancho unitario y a pesar de el cumplimiento de una losa de espesor de 15cm. Los momentos obtenidos mediante Sap2000 son modificados debido a la redistribución de momentos, la cual se realiza según lo estipulado en el ACI 318-99.:
La determinación de la armadura es mediante los siguientes pasos,se muestra un ejemplo para el cálculo de la losa 101 (cielo del Primer Piso), posteriormente se muestra el cálculode las losas de forma masiva en planillas excel.
Las dimensiones de la sección son:
r 1.5 cm×:= recubrimiento
h 15 cm×:= espesor de la losa
b 100 cm×:= ancho unitario
d1 h r− 0.5 cm×−:= d1 13 cm= altura útil en sentido X
d2 d1 1 cm×−:= d2 12 cm= altura útil en sentido Y
Propiedades de los materiales:
Hormigón H30 fcp 250kg
cm2×:=
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Constr
uApre
nde.c
omLa determinación de la armadura es mediante los siguientes pasos,se muestra un ejemplo
Constr
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nde.c
omLa determinación de la armadura es mediante los siguientes pasos,se muestra un ejemplo para el cálculo de la losa 101 (cielo del Primer Piso), posteriormente se muestra el cálculo
Constr
uApre
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ompara el cálculo de la losa 101 (cielo del Primer Piso), posteriormente se muestra el cálculo
recubrimiento
Constr
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omrecubrimiento
espesor de la losa
Constr
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om
espesor de la losa
ancho unitario
Constr
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om
ancho unitario
Constr
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om
13
Constr
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om
13 cm
Constr
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om
cm altura útil en sentido X
Constr
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nde.c
om
altura útil en sentido X
Constr
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om
d2
Constr
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nde.c
om
d2 12
Constr
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om
12 cm
Constr
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om
cm=
Constr
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om
=
Propiedades de los materiales:
Constr
uApre
nde.c
om
Propiedades de los materiales:
Constr
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nde.c
om
fcpConstr
uApre
nde.c
om
fcp
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001EDIFICIO P.M.T. DEFINICIÓN DE VIGAS Y LOSAS Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________COCHERAS INTERMEDIAS Fecha: 22/Abril/2003 Hj: 1 de: 1
CIELO DEL PRIMER PISO
CIELO DEL SEGUNDO PISO
CIELO DEL TERCER PISO
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Constr
uApre
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Constr
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Constr
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Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001Edificio P.M.T Cocheras Intermedias Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________Losas Cielo Primer Piso Fecha: 19/Marzo/2003 Hj: 1 de: 1
Datosfc' 250 kg/cm2 Resistencia cilíndrica del hormigón h 15 cm Espesor de la Losafy 4200 kg/cm2 Tensión de fluencia del acero r 1.5 cm Recubrimientob 100 cm Ancho unitario d1 13 cm Altura útil sentido corto
ρret 0.0018 Cuantia por retracción d2 12 cm Altuta útil sentido largo
Sentido Corto Sentido Largo Apoyos
α β α β α β375 49140 375 45360 375 49140
Nº Mx (tonxm) As (cm2/m) My (tonxm) As (cm2/m) Unión entre M (tonxm) As (cm2/m)101 1.44 3.00 φ8@15 0.95 2.70 φ8@15 101 102 2.40 5.08 φ12@20102 1.44 3.00 φ8@15 0.95 2.70 φ8@15 102 103 2.40 5.08 φ12@20103 1.44 3.00 φ8@15 0.95 2.70 φ8@15 102 104 2.00 4.20 φ10@15104 0.60 2.70 φ8@15 0.15 2.70 φ8@15 104 106 2.00 4.20 φ10@15105 1.23 2.70 φ8@15 0.87 2.70 φ8@15 105 107 1.60 3.34 φ10@20106 1.23 2.70 φ8@15 0.87 2.70 φ8@15 106 108 1.60 3.34 φ10@20107 1.00 2.70 φ8@15 0.68 2.70 φ8@15 107 108 2.00 4.20 φ10@15108 1.00 2.70 φ8@15 0.68 2.70 φ8@15 107 109 1.60 3.34 φ10@20109 1.00 2.70 φ8@15 0.68 2.70 φ8@15 108 110 1.60 3.34 φ10@20110 1.00 2.70 φ8@15 0.68 2.70 φ8@15 109 110 2.00 4.20 φ10@15111 1.00 2.70 φ8@15 0.68 2.70 φ8@15 109 111 1.60 3.34 φ10@20112 1.00 2.70 φ8@15 0.68 2.70 φ8@15 110 112 1.60 3.34 φ10@20
111 112 2.00 4.20 φ10@15
(*) En As se considera el máximo valor entre la armadura por cálculo y la por retracción
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
omr
Constr
uApre
nde.c
omrd
Constr
uApre
nde.c
omd1
Constr
uApre
nde.c
om1
d
Constr
uApre
nde.c
omd2
Constr
uApre
nde.c
om2
β
Constr
uApre
nde.c
om
β4536
Constr
uApre
nde.c
om
4536
As (cm
Constr
uApre
nde.c
om
As (cm
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
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om
Constr
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om
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om
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om
Constr
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om
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m)
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nde.c
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0.95
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0.95
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nde.c
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0.1
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nde.c
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nde.c
om
Constr
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om
Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001Edificio P.M.T Cocheras Intermedias Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________Losas Cielo Segundo Piso Fecha: 19/Marzo/2003 Hj: 1 de: 1
Datosfc' 250 kg/cm2 Resistencia cilíndrica del hormigón h 15 cm Espesor de la Losafy 4200 kg/cm2 Tensión de fluencia del acero r 1.5 cm Recubrimientob 100 cm Ancho unitario d1 13 cm Altura útil sentido corto
ρret 0.0018 Cuantia por retracción d2 12 cm Altuta útil sentido largo
Sentido Corto Sentido Largo Apoyos
α β α β α β375 49140 375 45360 375 49140
Nº Mx (tonxm) As (cm2/m) My (tonxm) As (cm2/m) Unión entre M (tonxm) As (cm2/m)201 1.45 3.02 φ8@15 0.95 2.70 φ8@15 201 202 2.40 5.08 φ12@20202 1.45 3.02 φ8@15 0.95 2.70 φ8@15 202 203 2.40 5.08 φ12@20203 1.45 3.02 φ8@15 0.95 2.70 φ8@15 202 204 2.00 4.20 φ10@15204 0.55 2.70 φ8@15 0.55 2.70 φ8@15 204 206 2.00 4.20 φ10@15205 1.45 3.02 φ8@15 0.95 2.70 φ8@15 205 206 2.60 5.52 φ12@20206 1.45 3.02 φ8@15 0.95 2.70 φ8@15
(*) En As se considera el máximo valor entre la armadura por cálculo y la por retracción
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
omr
Constr
uApre
nde.c
omrd
Constr
uApre
nde.c
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Constr
uApre
nde.c
om1
d
Constr
uApre
nde.c
omd2
Constr
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nde.c
om2
β
Constr
uApre
nde.c
om
β4536
Constr
uApre
nde.c
om
4536
As (cm
Constr
uApre
nde.c
om
As (cm
Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
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om
Constr
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nde.c
om
m)
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50.9
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nde.c
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0.95
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nde.c
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50.9
Constr
uApre
nde.c
om
0.95
Constr
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nde.c
om
50.5
Constr
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nde.c
om
0.5
Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001Edificio P.M.T Cocheras Intermedias Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________Losas Cielo Tercer Piso Fecha: 19/Marzo/2003 Hj: 1 de: 1
Datosfc' 250 kg/cm2 Resistencia cilíndrica del hormigón h 13 cm Espesor de la Losafy 4200 kg/cm2 Tensión de fluencia del acero r 1.5 cm Recubrimientob 100 cm Ancho unitario d1 11 cm Altura útil sentido corto
ρret 0.0018 Cuantia por retracción d2 10 cm Altuta útil sentido largo
Sentido Corto Sentido Largo Apoyos
α β α β α β375 41580 375 37800 375 41580
Nº Mx (tonxm) As (cm2/m) My (tonxm) As (cm2/m) Unión entre M (tonxm) As (cm2/m)301 0.76 2.34 φ8@20 0.60 2.34 φ8@20 301 302 1.30 3.22 φ8@15302 0.76 2.34 φ8@20 0.60 2.34 φ8@20 303 304 1.30 3.22 φ8@15303 0.64 2.34 φ8@20 0.60 2.34 φ8@20 305 306 1.30 3.22 φ8@15304 0.64 2.34 φ8@20 0.60 2.34 φ8@20 301 303 1.30 3.22 φ10@20305 0.76 2.34 φ8@20 0.60 2.34 φ8@20 302 304 1.50 3.73 φ10@20306 0.76 2.34 φ8@20 0.60 2.34 φ8@20 303 305 1.30 3.22 φ10@20
304 306 1.50 3.73 φ10@20
(*) En As se considera el máximo valor entre la armadura por cálculo y la por retracción
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
omr
Constr
uApre
nde.c
omrd
Constr
uApre
nde.c
omd1
Constr
uApre
nde.c
om1
d
Constr
uApre
nde.c
omd2
Constr
uApre
nde.c
om2
β
Constr
uApre
nde.c
om
β3780
Constr
uApre
nde.c
om
3780
As (cm
Constr
uApre
nde.c
om
As (cm
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
m)
Constr
uApre
nde.c
om
m)0.6
Constr
uApre
nde.c
om
0.60
Constr
uApre
nde.c
om
00.6
Constr
uApre
nde.c
om
0.60
Constr
uApre
nde.c
om
00.6
Constr
uApre
nde.c
om
0.60
Constr
uApre
nde.c
om
00.6
Constr
uApre
nde.c
om
0.6
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Edificio P.M.T. Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas TViga Tipo V1 .
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R.R.______ Fecha: 26/06/03 Hj: 1 de: 5 .
Longitud sentido longitudinal entre apoyos de la viga (cm)L600
:=
Longitud sentido transversal entre apoyos de la viga (cm)Lt880
:=
Recubrimiento (cm) r
5:=
Espesor del ala de la viga (cm)hf
15:=
Alto del alma de la viga (cm)hw
45:=
Espesor del alma de la viga (cm)bw
25:=
1.2.Sección:
Módulo de elasticidad del acero (kg/cm2)Es
2100000:=
Tensión de fluencia del acero (kg/cm2)Fy4200
:=
1.1.2.Acero
Densidad del H.A (kg/cm3).γh
0.0025:=
Tensión característica del hormigón (kg/cm2)f´c250
:=
1.1.1.Hormigón
1.1.Materiales:
1.Datos:
CONSORCIO Cade-Idepe RFA
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Densidad del H.A (kg/cmConstr
uApre
nde.c
om
Densidad del H.A (kg/cm
Tensión característica del hormigón (kg/cm
Constr
uApre
nde.c
om
Tensión característica del hormigón (kg/cm
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Edificio P.M.T. Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas TViga Tipo V1 .
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R.R.______ Fecha: 26/06/03 Hj: 2 de: 5 .
I 8.35 105× cm4
=I bwhw3
12× be
hf 3
12×+ bw hw×
hw2
y−
÷
2×+ be hf× hw
hf2
+ y−
÷
2×+:=
2.3.Inercia:
y 40.66 cm=ybw
hw2
2× hf be× hw
hf2
+
÷
×+
Av:=
Av 2.85 103× cm2
=Av bw hw× be hf×+:=
2.2.Centro de gravedad (medido desde la base):
be 115 cm=be min bw 2 hw×+ bw 16hf+ Lt
L4
÷
÷
:=
2.1.Ancho efectivo be:
2.Propiedades de la sección:
Corte mayorado (ton)Vu20.8
:=
Momento mayorado que produce tracción superior (ton*m)Mun20.4
:=
Momento mayorado que produce tracción inferior (ton*m)Mup20.7
:=
1.3.Solicitaciones:
CONSORCIO Cade-Idepe RFA
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
hwConstr
uApre
nde.c
om
hwhfCon
struA
prend
e.com
hf+Con
struA
prend
e.com
+ Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
2.2.Centro de gravedad (medido desde la base):
Constr
uApre
nde.c
om
2.2.Centro de gravedad (medido desde la base):
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
÷
Constr
uApre
nde.c
om
÷÷
Constr
uApre
nde.c
om
÷
Constr
uApre
nde.c
om
÷÷
Constr
uApre
nde.c
om
÷÷
Edificio P.M.T. Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas TViga Tipo V1 .
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R.R.______ Fecha: 26/06/03 Hj: 3 de: 5 .
caβ
:= c 2.05 cm=
eyFyEs
:= ey 2 10 3−×=esd c−( )
cecu×:= es 0.08=
Cf 0.85 f´c× be bw−( )× hf×:= Cf 286.87 ton= Compresión en el ala
Compresión en el almaCw 0.85 f´c× bw× a×:= Cw 9.24 ton=
Tracción en el acero inferiorT As Fy×:= T 42.5 ton=
Mn As Fy× da2
−
÷
× es ey>( ) a hf<( )×if
Cw da2
−
÷
× Cf dhf2
−
÷
×+ es ey>( ) a hf>( )×if
:= Mn 23.01 ton m×=
Mup0.9
23 ton m×=
3.Cálculo de la capacidad nominal de la sección:
β 0.85 f´ccm2
kg× 280<if
0.85 0.05f´c
cm2
kg× 280−
÷
70×− otherwise
:=
β 0.85=
ρbal 0.85 β×f´cFy
÷
×6300
6300 Fycm2
kg×+
÷÷
×:= ρbal 0.03= Cuantía de balance
ρmin max1.25
Fycm2
kg×
f´ccm2
kg×
10×
14
Fycm2
kg×
÷÷÷÷
÷÷÷÷
:= ρmin 3.33 10 3−×= Cuantía Mínima
d hw hf+ r−( ):= d 55 cm= Altura útil
Asmin ρmin bw× d×:= Asmin 4.58 cm2= Armadura mínima en tracción
As10.12
:= Area de acero en tracción (cm2)
aAs Fy×( )
0.85 f´c× be×:= a 1.74 cm=
CONSORCIO Cade-Idepe RFA
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
omρ
Constr
uApre
nde.c
omρbal
Constr
uApre
nde.c
ombal 0.03
Constr
uApre
nde.c
om0.03=
Constr
uApre
nde.c
om=
Constr
uApre
nde.c
om
cm
Constr
uApre
nde.c
om
cm2
Constr
uApre
nde.c
om
2
kg
Constr
uApre
nde.c
om
kg
Constr
uApre
nde.c
om
10
Constr
uApre
nde.c
om
10
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Edificio P.M.T. Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas TViga Tipo V1 .
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R.R.______ Fecha: 26/06/03 Hj: 4 de: 5 .
Armadura transversal Av 1.12 cm2=
Av 3.5 bw×s
Fy×
÷
Vn Vc≤if
Vs s×Fy d× sin α( ) cos α( )+( )×
Vn Vc>if
:=
Angulo de inclinaciónde los estribos con respecto a la horizontal (grados)
α90
:=
Espaciamiento escogido (cm)s20
:=
smax 27.5 cm=
Vs 12.89 ton=smax mind2
60 cm×
÷
÷
Vs 1.1 f´ckg
cm2×× bw× d×<if
mind4
30 cm×
÷
÷
Vs 1.1 f´ckg
cm2×× bw× d×≥if
:=
4.2.Espaciamiento máximo del refuerzo
Check "OK !!"=Check "OK !!" Vsadm Vs>if
"MAL !!" Vsadm Vs<if:=
Vsadm 45.66 ton=Vsadm 2.1 f´ckg
cm2×× bw× d×:=
4.1.Verificación del corte admisible del acero
Check "OK !!" 0.9 Mn× Mup>if
"MAL !!" 0.9 Mn× Mup<if:= Check "OK !!"=
4.Diseño armadura de corte
φ 0.85:= VnVuφ
:= Vn 24.41 ton= Corte nominal
Vc 0.53 f´ckg
cm2×× bw× d×:= Vc 11.52 ton= Capacidad del hormigón
V1 Vn Vc−( ) Vn Vc>if
0 kg× otherwise:=
V1 12.89 ton=
V2 0.35kg
cm2× bw× d×:= V2 0.48 ton=
Vs max V( ):= Vs 12.89 ton= Corte que toma el acero
CONSORCIO Cade-Idepe RFA
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
4.1.Verificación del corte admisible del aceroConstr
uApre
nde.c
om
4.1.Verificación del corte admisible del acero
Corte no
Constr
uApre
nde.c
omCorte no
Constr
uApre
nde.c
omton
Constr
uApre
nde.c
omton Capacidad del hor
Constr
uApre
nde.c
omCapacidad del hor
Constr
uApre
nde.c
om
12.89
Constr
uApre
nde.c
om
12.89 ton
Constr
uApre
nde.c
om
ton=
Constr
uApre
nde.c
om
=
Constr
uApre
nde.c
om
V
Constr
uApre
nde.c
om
V2
Constr
uApre
nde.c
om
2V2V
Constr
uApre
nde.c
om
V2V
Edificio P.M.T. Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas TViga Tipo V1 .
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R.R.______ Fecha: 26/06/03 Hj: 5 de: 5 .
usar φ 10 @ 20Av 1.12 cm2=
usar 2 φ 18 + suple 2φ 18Asp 10.63 cm2=
usar 2 φ 18 + suple 2φ 18As 10.12 cm2=
7.Resumen de Armaduras:
Check "OK !!"=Check "OK !!" dadm dmax>if
"MAL !!" otherwise
:=
dadm 3 cm=dadmL
200:=
Deformación máxima instantánea en la viga (cm)dmax0.96
:=
6.Verificación de Deformaciones:
Check "OK !!"=Check "OK !!" 0.9 Mn× Mun>if
"MAL !!" 0.9 Mn× Mun<if
:=
Mun0.9
22.67 ton m×=Mn 22.68 ton m×=Mn C hw hf+β2
c×− r−
÷
×:=
Tracción en el aceroT 44.65 ton=T Asp Fy×:=
Compresión en el hormigónC 44.65 ton=C 0.85 β× f´c× c× bw×:=
Posición del eje neutro medido desde la base de la viga hacia la parte superior
c 9.89 cm=cAsp Fy×( )
0.85 β× f´c× bw×:=
Armadura superior en la viga (cm2)Asp10.63
:=
5.Verificación para Momento Negativo
CONSORCIO Cade-Idepe RFA
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Deformación máxima instantánea en la viga (cm)Constr
uApre
nde.c
om
Deformación máxima instantánea en la viga (cm)
6.Verificación de Deformaciones:
Constr
uApre
nde.c
om
6.Verificación de Deformaciones:
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Mun
Constr
uApre
nde.c
om
Mun
Mun
Constr
uApre
nde.c
om
Mun<
Constr
uApre
nde.c
om
<
Constr
uApre
nde.c
om
22.68
Constr
uApre
nde.c
om
22.68 to
Constr
uApre
nde.c
om
ton m
Constr
uApre
nde.c
om
n mn m×n m
Constr
uApre
nde.c
om
n m×n m
Tracción en el acero
Constr
uApre
nde.c
omTracción en el acero
Compresión en el hormigón
Constr
uApre
nde.c
omCompresión en el hormigón
Edificio P.M.T. Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas TVigas Tipo V3
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R_____ Fecha: 26/06/03 Hj: 1 de: 5 .
Longitud sentido longitudinal entre apoyos de la viga (cm)L600
:=
Longitud sentido transversal entre apoyos de la viga (cm)Lt880
:=
Recubrimiento (cm) r
3:=
Espesor del ala de la viga (cm)hf
13:=
Alto del alma de la viga (cm)hw
40:=
Espesor del alma de la viga (cm)bw
25:=
1.2.Sección:
Módulo de elasticidad del acero (kg/cm2)Es
2100000:=
Tensión de fluencia del acero (kg/cm2)Fy4200
:=
1.1.2.Acero
Densidad del H.A (kg/cm3).γh
0.0025:=
Tensión característica del hormigón (kg/cm2)f´c250
:=
1.1.1.Hormigón
1.1.Materiales:
1.Datos:
CONSORCIO Cade-Idepe RFA
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Densidad del H.A (kg/cmConstr
uApre
nde.c
om
Densidad del H.A (kg/cm
Tensión característica del hormigón (kg/cm
Constr
uApre
nde.c
om
Tensión característica del hormigón (kg/cm
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Edificio P.M.T. Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas TVigas Tipo V3
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R_____ Fecha: 26/06/03 Hj: 2 de: 5 .
I 5.58 105× cm4
=I bwhw3
12× be
hf 3
12×+ bw hw×
hw2
y−
÷
2×+ be hf× hw
hf2
+ y−
÷
2×+:=
2.3.Inercia:
y 35.29 cm=ybw
hw2
2× hf be× hw
hf2
+
÷
×+
Av:=
Av 2.37 103× cm2
=Av bw hw× be hf×+:=
2.2.Centro de gravedad (medido desde la base):
be 105 cm=be min bw 2 hw×+ bw 16hf+ Lt
L4
÷
÷
:=
2.1.Ancho efectivo be:
2.Propiedades de la sección:
Corte mayorado (ton)Vu15.3
:=
Momento mayorado que produce tracción superior (ton*m)Mun9.6
:=
Momento mayorado que produce tracción inferior (ton*m)Mup5.2
:=
1.3.Solicitaciones:
CONSORCIO Cade-Idepe RFA
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
hwConstr
uApre
nde.c
om
hwhfCon
struA
prend
e.com
hf+Con
struA
prend
e.com
+ Constr
uApre
nde.c
om
2.2.Centro de gravedad (medido desde la base):
Constr
uApre
nde.c
om
2.2.Centro de gravedad (medido desde la base):
Constr
uApre
nde.c
om
4
Constr
uApre
nde.c
om
4 ÷
Constr
uApre
nde.c
om
÷
Constr
uApre
nde.c
om
÷÷
Constr
uApre
nde.c
om
÷÷
Constr
uApre
nde.c
om
÷
Constr
uApre
nde.c
om
÷÷
Constr
uApre
nde.c
om
÷÷÷÷
Constr
uApre
nde.c
om
÷÷÷÷
Constr
uApre
nde.c
om
÷÷÷÷÷÷
Constr
uApre
nde.c
om
÷÷÷÷÷
Constr
uApre
nde.c
om
÷
÷
Constr
uApre
nde.c
om
÷
÷÷÷
Constr
uApre
nde.c
om
÷÷÷÷÷
÷÷÷
Constr
uApre
nde.c
om
÷÷÷
÷÷÷
Edificio P.M.T. Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas TVigas Tipo V3
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R_____ Fecha: 26/06/03 Hj: 3 de: 5 .
caβ
:= c 0.92 cm=
eyFyEs
:= ey 2 10 3−×=esd c−( )
cecu×:= es 0.16=
Cf 0.85 f´c× be bw−( )× hf×:= Cf 221 ton= Compresión en el ala
Compresión en el almaCw 0.85 f´c× bw× a×:= Cw 4.17 ton=
Tracción en el acero inferiorT As Fy×:= T 17.51 ton=
Mn As Fy× da2
−
÷
× es ey>( ) a hf<( )×if
Cw da2
−
÷
× Cf dhf2
−
÷
×+ es ey>( ) a hf>( )×if
:= Mn 8.69 ton m×=
Mup0.9
5.78 ton m×=
3.Cálculo de la capacidad nominal de la sección:
β 0.85 f´ccm2
kg× 280<if
0.85 0.05f´c
cm2
kg× 280−
÷
70×− otherwise
:=
β 0.85=
ρbal 0.85 β×f´cFy
÷
×6300
6300 Fycm2
kg×+
÷÷
×:= ρbal 0.03= Cuantía de balance
ρmin max1.25
Fycm2
kg×
f´ccm2
kg×
10×
14
Fycm2
kg×
÷÷÷÷
÷÷÷÷
:= ρmin 3.33 10 3−×= Cuantía Mínima
d hw hf+ r−( ):= d 50 cm= Altura útil
Asmin ρmin bw× d×:= Asmin 4.17 cm2= Armadura mínima en tracción
As4.17
:= Area de acero en tracción (cm2)
aAs Fy×( )
0.85 f´c× be×:= a 0.78 cm=
CONSORCIO Cade-Idepe RFA
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http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
omρ
Constr
uApre
nde.c
omρbal
Constr
uApre
nde.c
ombal 0.03
Constr
uApre
nde.c
om0.03=
Constr
uApre
nde.c
om=
Constr
uApre
nde.c
om
kg
Constr
uApre
nde.c
om
kg
Constr
uApre
nde.c
om
10
Constr
uApre
nde.c
om
10
Constr
uApre
nde.c
om
14
Constr
uApre
nde.c
om
14
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
dConstr
uApre
nde.c
om
d
Edificio P.M.T. Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas TVigas Tipo V3
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R_____ Fecha: 26/06/03 Hj: 4 de: 5 .
Armadura transversal Av 0.72 cm2=
Av 3.5 bw×s
Fy×
÷
Vn Vc≤if
Vs s×Fy d× sin α( ) cos α( )+( )×
Vn Vc>if
:=
Angulo de inclinaciónde los estribos con respecto a la horizontal (grados)
α90
:=
Espaciamiento escogido (cm)s20
:=
smax 25 cm=
Vs 7.52 ton=smax mind2
60 cm×
÷
÷
Vs 1.1 f´ckg
cm2×× bw× d×<if
mind4
30 cm×
÷
÷
Vs 1.1 f´ckg
cm2×× bw× d×≥if
:=
4.2.Espaciamiento máximo del refuerzo
Check "OK !!"=Check "OK !!" Vsadm Vs>if
"MAL !!" Vsadm Vs<if:=
Vsadm 41.5 ton=Vsadm 2.1 f´ckg
cm2×× bw× d×:=
4.1.Verificación del corte admisible del acero
Check "OK !!" 0.9 Mn× Mup>if
"MAL !!" 0.9 Mn× Mup<if:= Check "OK !!"=
4.Diseño armadura de corte
φ 0.85:= VnVuφ
:= Vn 18 ton= Corte nominal
Vc 0.53 f´ckg
cm2×× bw× d×:= Vc 10.48 ton= Capacidad del hormigón
V1 Vn Vc−( ) Vn Vc>if
0 kg× otherwise:=
V1 7.52 ton=
V2 0.35kg
cm2× bw× d×:= V2 0.44 ton=
Vs max V( ):= Vs 7.52 ton= Corte que toma el acero
CONSORCIO Cade-Idepe RFA
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http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
4.1.Verificación del corte admisible del aceroConstr
uApre
nde.c
om
4.1.Verificación del corte admisible del acero
Capacidad del hor
Constr
uApre
nde.c
omCapacidad del hor
Constr
uApre
nde.c
om
7.52
Constr
uApre
nde.c
om
7.52 ton
Constr
uApre
nde.c
om
ton
Constr
uApre
nde.c
om
V
Constr
uApre
nde.c
om
V2
Constr
uApre
nde.c
om
2V2V
Constr
uApre
nde.c
om
V2V 0.44
Constr
uApre
nde.c
om
0.44=
Constr
uApre
nde.c
om
=
Edificio P.M.T. Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas TVigas Tipo V3
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M______ Rev:H.R.R_____ Fecha: 26/06/03 Hj: 5 de: 5 .
usar φ 8 @ 20Av 0.72 cm2=
usar 3 φ 16Asp 5.4 cm2=
usar 3 φ 16 As 4.17 cm2=
7.Resumen de Armaduras:
Check "OK !!"=Check "OK !!" dadm dmax>if
"MAL !!" otherwise
:=
dadm 3 cm=dadmL
200:=
Deformación máxima instantánea en la viga (cm)dmax0.45
:=
6.Verificación de Deformaciones:
Check "OK !!"=Check "OK !!" 0.9 Mn× Mun>if
"MAL !!" 0.9 Mn× Mun<if
:=
Mun0.9
10.67 ton m×=Mn 10.86 ton m×=Mn C hw hf+β2
c×− r−
÷
×:=
Tracción en el aceroT 22.68 ton=T Asp Fy×:=
Compresión en el hormigónC 22.68 ton=C 0.85 β× f´c× c× bw×:=
Posición del eje neutro medido desde la base de la viga hacia la parte superior
c 5.02 cm=cAsp Fy×( )
0.85 β× f´c× bw×:=
Armadura superior en la viga (cm2)Asp5.4
:=
5.Verificación para Momento Negativo
CONSORCIO Cade-Idepe RFA
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http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Deformación máxima instantánea en la viga (cm)Constr
uApre
nde.c
om
Deformación máxima instantánea en la viga (cm)
6.Verificación de Deformaciones:
Constr
uApre
nde.c
om
6.Verificación de Deformaciones:
Constr
uApre
nde.c
om
Check
Constr
uApre
nde.c
om
Check
Constr
uApre
nde.c
om
Mun
Constr
uApre
nde.c
om
Mun<
Constr
uApre
nde.c
om
<
Constr
uApre
nde.c
om
10.86
Constr
uApre
nde.c
om
10.86 to
Constr
uApre
nde.c
om
ton m
Constr
uApre
nde.c
om
n mn m×n m
Constr
uApre
nde.c
om
n m×n m
Tracción en el acero
Constr
uApre
nde.c
omTracción en el acero
Compresión en el hormigón
Constr
uApre
nde.c
omCompresión en el hormigón
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas Vigas Tipo V4
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R.R._____ Fecha: 26/06/03 Hj: 1 de: 5 .
Módulo de elásticidad del acero(Kg/cm2)Es2100000
:=
Resistencia cilíndrica a la compresión del hormigón(Kg/cm2) f´c250
:=
Tensión de fluencia del acero(Kg/cm2)fy4200
:=
3. Materiales
Carga axial mayorada (ton)Pu1
:=
Corte último mayorado (ton)Vu20.92
:=
Momento último mayorado traccion superior(ton*m)Mun0
:=
Momento último mayorado traccion inferior(ton*m)Mup37.2
:=
2.Solicitaciones Mayoradas
Recubrimiento Superior(cm)ds3
:=Recubrimiento inferior(cm)di3
:=
Alto(cm) h65
:=Ancho(cm) b20
:=
1 Dimensiones de la sección
Diseño basado en el ACI 318-99
Consorcio Cade Idepe - R.F.A.
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Momento último mayorado traccion inferior(ton*m)Constr
uApre
nde.c
om
Momento último mayorado traccion inferior(ton*m)
oradas
Constr
uApre
nde.c
om
oradas
Recubrimiento inferior(cm)
Constr
uApre
nde.c
om
Recubrimiento inferior(cm)
Constr
uApre
nde.c
om
h
Constr
uApre
nde.c
om
h :=
Constr
uApre
nde.c
om
:=
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas Vigas Tipo V4
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R.R._____ Fecha: 26/06/03 Hj: 2 de: 5 .
Cuantía mínima
ρmax 0.75 ρbal×:= ρmax 0.02= Cuantía máxima
φ 0.9:= MnreqMup
φ:= Mnreq 41.33 ton m×= Momento Nominal Requerido
RnMnreq
b d2×
:= Rn 5.38 105× kgm-2
= mfy
0.85 f´c×:= m 19.76=
ρ1m
÷
1 12 m× Rn
fy−−
÷
×:= ρ ρmin ρ ρmin≤if
ρmax ρ ρmax>if
ρ otherwise
:=ρ 0.02=
As ρ b× d×:= As 18.64cm2=
4.Verificación carga axial
Pa 0.1 b× h× f´c×:= Carga Axial Admisible
Check "OK !!" Pa Pu>if
"MAL !!" otherwise
:= Check "OK !!"=
5. Determinación de la armadura
d h di−:= d 62 cm= Altura útil
β1 0.85 f´ccm2
kg× 280<if
0.85 0.05f´c
cm2
kg× 280−
÷
70×− otherwise
:= β1 0.85=
5.1 Cuantías
ρbal 0.85 β1×f´cfy
÷
×6300
6300 fycm2
kg×+
÷÷÷
×:= ρbal 0.03= Cuantía de balance
ρmin max2.5fy
f´ccm2
kg×
10×
14fy
÷÷÷
÷÷÷
kg
cm2×:= ρmin 3.33 10 3−×=
Consorcio Cade Idepe - R.F.A.
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
other
Constr
uApre
nde.c
om
otherw
Constr
uApre
nde.c
om
wotherwother
Constr
uApre
nde.c
om
otherwother ise
Constr
uApre
nde.c
om
ise
Constr
uApre
nde.c
omβ
Constr
uApre
nde.c
omβ1
Constr
uApre
nde.c
om1
Constr
uApre
nde.c
om
6300
Constr
uApre
nde.c
om
6300
Constr
uApre
nde.c
om
6300Constr
uApre
nde.c
om
6300 fyConstr
uApre
nde.c
om
fy×+Constr
uApre
nde.c
om
×+ fy×+ fyConstr
uApre
nde.c
om
fy×+ fyConstr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas Vigas Tipo V4
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R.R._____ Fecha: 26/06/03 Hj: 3 de: 5 .
Asn 4.13cm2=Asn max Asn Asm( )( ):=
Asm ρmin b× d×:=Asn 0 cm2=Asn
β β2 4 α× γ×−−
2 α×:=
γ Mun:=β 0.9 fy× h ds−( )×:=α0.531 fy2
×
f´c b×:=
5.5.Armadura superior
Check "OK !!"=
Check "OK !!" Asp 0=if
"OK!!" Asp 0>( ) εsp εy>( )×if
"MAL!!" otherwise
:=
εsp 2.58 10 3−×=εsp εu
c ds−( )c
×:=
Deformación unitaria del acero en fluenciaεy 2 10 3−×=εy
fyEs
:=
Profundidad del eje neutrocaβ1
:=
5.4.Verificación de fluencia de la armadura en compresión
Armadura en compresiónAsp 0 cm2=
Armadura en tracciónAs 18.64cm2=
Asp Asadi:=
As As Asadi+:=AsadiMnreq Mn−( )
d ds−( ) fy×Mn Mnreq<if
0 cm2× otherwise
:=
5.3.Requerimiento de armadura adicional
Mn 41.33m ton=Mn As fy× da2
−
÷
×:=
a 18.42cm=aAs fy×
0.85 f´c× b×:=
5.2 Momento nominal de la sección
Consorcio Cade Idepe - R.F.A.
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
3Constr
uApre
nde.c
om
3
Profundidad del eje neutro
Constr
uApre
nde.c
om
Profundidad del eje neutro
5.4.Verificación de fluencia de la armadura en compresión
Constr
uApre
nde.c
om
5.4.Verificación de fluencia de la armadura en compresión
Armadura en compresión
Constr
uApre
nde.c
om
Armadura en compresión
Armadura en tracción
Constr
uApre
nde.c
om
Armadura en tracción
Constr
uApre
nde.c
omA
Constr
uApre
nde.c
omAs
Constr
uApre
nde.c
oms
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas Vigas Tipo V4
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R.R._____ Fecha: 26/06/03 Hj: 4 de: 5 .
Armadura tranversal Av 1.09cm2=
Av 3.5 b×sfy
×
÷
kg
cm2× Vn Vc≤if
Vs s×fy d× sin α( ) cos α( )+( )×
Vn Vc>if
:=
Angulo de inclinación de los estribos con respecto a la horizontal (grados)α90
:=
Espaciamiento escogidos20
:=
smax 31 cm=
smax mind2
60 cm×
÷
÷
Vs 1.1 f´ckg
cm2×× b× d×<if
mind4
30 cm×
÷
÷
Vs 1.1 f´ckg
cm2×× b d×≥if
:=
6.2.Espaciamiento máximo del refuerzo
Check "OK !!"=Check "OK !!" Vsadm Vs>if
"MAL !!" otherwise
:=
Vsadm 41.17 ton=Vsadm 2.1 f´ckg
cm2×× b× d×:=
6.1.Verificación del corte admisible del acero
Corte que toma el aceroVs 14.22 ton=Vs max V( ):=
V2 0.35 b× d×kg
cm2×:=V1 Vn Vc−( ) Vn Vc>if
0 ton× otherwise
:=
Capacidad del hormigónVc 10.39 ton=Vc 0.53 f´ckg
cm2×× b× d×:=
Corte nominalVn 24.61 ton=VnVuφ
:=φ 0.85:=
6.Diseño armadura de corte
Consorcio Cade Idepe - R.F.A.
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Vsad
Constr
uApre
nde.c
om
Vsadm
Constr
uApre
nde.c
om
m Vs
Constr
uApre
nde.c
om
Vs>
Constr
uApre
nde.c
om
>
otherConstr
uApre
nde.c
om
otherwConstr
uApre
nde.c
om
wotherwotherConstr
uApre
nde.c
om
otherwother iseConstr
uApre
nde.c
om
iseConstr
uApre
nde.c
om
Vsadm
Constr
uApre
nde.c
om
Vsadm =
Constr
uApre
nde.c
om
=
6.1.Verificación del corte admisible del acero
Constr
uApre
nde.c
om
6.1.Verificación del corte admisible del acero
Constr
uApre
nde.c
om
14.22
Constr
uApre
nde.c
om
14.22 ton
Constr
uApre
nde.c
om
ton
Constr
uApre
nde.c
omcm
Constr
uApre
nde.c
omcm2
Constr
uApre
nde.c
om2
Capacidad del hormigón
Constr
uApre
nde.c
omCapacidad del hormigón
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas Vigas Tipo V4
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R.R._____ Fecha: 26/06/03 Hj: 5 de: 5 .
7.Resumen de armaduras
Armadura en tracción en vano As 18.64cm2= usar 2 φ 25 + suple 2φ 25
Armadura en compresión en vano Asp 0 cm2=
Armadura en tracción en apoyo Asn 4.13cm2= usar 2 φ 12 + suple 2φ 12
Armadura de corte Av 1.09cm2=
Espaciamiento entre estribos s 20 cm= usar φ 10 @ 20
Consorcio Cade Idepe - R.F.A.
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
omusar 2
Constr
uApre
nde.c
omusar 2 φ
Constr
uApre
nde.c
om φ
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas Vigas Cielo Subterraneo
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R.R._____ Fecha: 26/06/03 Hj: 1 de: 5 .
Módulo de elásticidad del acero(Kg/cm2)Es2100000
:=
Resistencia cilíndrica a la compresión del hormigón(Kg/cm2) f´c250
:=
Tensión de fluencia del acero(Kg/cm2)fy4200
:=
3. Materiales
Carga axial mayorada (ton)Pu1
:=
Corte último mayorado (ton)Vu10.65
:=
Momento último mayorado traccion superior(ton*m)Mun0
:=
Momento último mayorado traccion inferior(ton*m)Mup21.15
:=
2.Solicitaciones Mayoradas
Recubrimiento Superior(cm)ds3
:=Recubrimiento inferior(cm)di3
:=
Alto(cm) h50
:=Ancho(cm) b20
:=
1 Dimensiones de la sección
Diseño basado en el ACI 318-99
(*)Para el diseño de estas vigas se considero una carga de 400 kg por cada perforación en la losa del cielo del subterráneo producto de los equipos y una sobrecarga de losa de 250 kg/m 2
Consorcio Cade Idepe - R.F.A.
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Constr
uApre
nde.c
om
Momento último mayorado traccion inferior(ton*m)Constr
uApre
nde.c
om
Momento último mayorado traccion inferior(ton*m)
oradas
Constr
uApre
nde.c
om
oradas
Recubrimiento inferior(cm)
Constr
uApre
nde.c
om
Recubrimiento inferior(cm)
Constr
uApre
nde.c
om
h
Constr
uApre
nde.c
om
h :=
Constr
uApre
nde.c
om
:=
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas Vigas Cielo Subterraneo
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R.R._____ Fecha: 26/06/03 Hj: 2 de: 5 .
Cuantía mínima
ρmax 0.75 ρbal×:= ρmax 0.02= Cuantía máxima
φ 0.9:= MnreqMup
φ:= Mnreq 23.5 ton m×= Momento Nominal Requerido
RnMnreq
b d2×
:= Rn 5.32 105× kgm-2
= mfy
0.85 f´c×:= m 19.76=
ρ1m
÷
1 12 m× Rn
fy−−
÷
×:= ρ ρmin ρ ρmin≤if
ρmax ρ ρmax>if
ρ otherwise
:=ρ 0.01=
As ρ b× d×:= As 13.95cm2=
4.Verificación carga axial
Pa 0.1 b× h× f´c×:= Carga Axial Admisible
Check "OK !!" Pa Pu>if
"MAL !!" otherwise
:= Check "OK !!"=
5. Determinación de la armadura
d h di−:= d 47 cm= Altura útil
β1 0.85 f´ccm2
kg× 280<if
0.85 0.05f´c
cm2
kg× 280−
÷
70×− otherwise
:= β1 0.85=
5.1 Cuantías
ρbal 0.85 β1×f´cfy
÷
×6300
6300 fycm2
kg×+
÷÷÷
×:= ρbal 0.03= Cuantía de balance
ρmin max2.5fy
f´ccm2
kg×
10×
14fy
÷÷÷
÷÷÷
kg
cm2×:= ρmin 3.33 10 3−×=
Consorcio Cade Idepe - R.F.A.
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Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
other
Constr
uApre
nde.c
om
otherw
Constr
uApre
nde.c
om
wotherwother
Constr
uApre
nde.c
om
otherwother ise
Constr
uApre
nde.c
om
ise
Constr
uApre
nde.c
omβ
Constr
uApre
nde.c
omβ1
Constr
uApre
nde.c
om1
Constr
uApre
nde.c
om
6300
Constr
uApre
nde.c
om
6300
Constr
uApre
nde.c
om
6300Constr
uApre
nde.c
om
6300 fyConstr
uApre
nde.c
om
fy×+Constr
uApre
nde.c
om
×+ fy×+ fyConstr
uApre
nde.c
om
fy×+ fyConstr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas Vigas Cielo Subterraneo
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R.R._____ Fecha: 26/06/03 Hj: 3 de: 5 .
Asn 3.13cm2=Asn max Asn Asm( )( ):=
Asm ρmin b× d×:=Asn 0 cm2=Asn
β β2 4 α× γ×−−
2 α×:=
γ Mun:=β 0.9 fy× h ds−( )×:=α0.531 fy2
×
f´c b×:=
5.5.Armadura superior
Check "OK !!"=
Check "OK !!" Asp 0=if
"OK!!" Asp 0>( ) εsp εy>( )×if
"MAL!!" otherwise
:=
εsp 2.45 10 3−×=εsp εu
c ds−( )c
×:=
Deformación unitaria del acero en fluenciaεy 2 10 3−×=εy
fyEs
:=
Profundidad del eje neutrocaβ1
:=
5.4.Verificación de fluencia de la armadura en compresión
Armadura en compresiónAsp 0 cm2=
Armadura en tracciónAs 13.95cm2=
Asp Asadi:=
As As Asadi+:=AsadiMnreq Mn−( )
d ds−( ) fy×Mn Mnreq<if
0 cm2× otherwise
:=
5.3.Requerimiento de armadura adicional
Mn 23.5m ton=Mn As fy× da2
−
÷
×:=
a 13.79cm=aAs fy×
0.85 f´c× b×:=
5.2 Momento nominal de la sección
Consorcio Cade Idepe - R.F.A.
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Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
3Constr
uApre
nde.c
om
3
Profundidad del eje neutro
Constr
uApre
nde.c
om
Profundidad del eje neutro
5.4.Verificación de fluencia de la armadura en compresión
Constr
uApre
nde.c
om
5.4.Verificación de fluencia de la armadura en compresión
Armadura en compresión
Constr
uApre
nde.c
om
Armadura en compresión
Armadura en tracción
Constr
uApre
nde.c
om
Armadura en tracción
Constr
uApre
nde.c
omA
Constr
uApre
nde.c
omAs
Constr
uApre
nde.c
oms
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas Vigas Cielo Subterraneo
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R.R._____ Fecha: 26/06/03 Hj: 4 de: 5 .
Armadura tranversal Av 0.47cm2=
Av 3.5 b×sfy
×
÷
kg
cm2× Vn Vc≤if
Vs s×fy d× sin α( ) cos α( )+( )×
Vn Vc>if
:=
Angulo de inclinación de los estribos con respecto a la horizontal (grados)α90
:=
Espaciamiento escogidos20
:=
smax 23.5cm=
smax mind2
60 cm×
÷
÷
Vs 1.1 f´ckg
cm2×× b× d×<if
mind4
30 cm×
÷
÷
Vs 1.1 f´ckg
cm2×× b d×≥if
:=
6.2.Espaciamiento máximo del refuerzo
Check "OK !!"=Check "OK !!" Vsadm Vs>if
"MAL !!" otherwise
:=
Vsadm 31.21 ton=Vsadm 2.1 f´ckg
cm2×× b× d×:=
6.1.Verificación del corte admisible del acero
Corte que toma el aceroVs 4.65ton=Vs max V( ):=
V2 0.35 b× d×kg
cm2×:=V1 Vn Vc−( ) Vn Vc>if
0 ton× otherwise
:=
Capacidad del hormigónVc 7.88ton=Vc 0.53 f´ckg
cm2×× b× d×:=
Corte nominalVn 12.53 ton=VnVuφ
:=φ 0.85:=
6.Diseño armadura de corte
Consorcio Cade Idepe - R.F.A.
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Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Vsad
Constr
uApre
nde.c
om
Vsadm
Constr
uApre
nde.c
om
m Vs
Constr
uApre
nde.c
om
Vs>
Constr
uApre
nde.c
om
>
otherConstr
uApre
nde.c
om
otherwConstr
uApre
nde.c
om
wotherwotherConstr
uApre
nde.c
om
otherwother iseConstr
uApre
nde.c
om
iseConstr
uApre
nde.c
om
Vsadm
Constr
uApre
nde.c
om
Vsadm =
Constr
uApre
nde.c
om
=
6.1.Verificación del corte admisible del acero
Constr
uApre
nde.c
om
6.1.Verificación del corte admisible del acero
Constr
uApre
nde.c
om
4.65
Constr
uApre
nde.c
om
4.65ton
Constr
uApre
nde.c
om
ton
Constr
uApre
nde.c
omcm
Constr
uApre
nde.c
omcm2
Constr
uApre
nde.c
om2
Capacidad del hormigón
Constr
uApre
nde.c
omCapacidad del hormigón
Edificio P.M.T Cocheras Intermedias
Diseño de Vigas Vigas Cielo Subterraneo
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R.R._____ Fecha: 26/06/03 Hj: 5 de: 5 .
7.Resumen de armaduras
Armadura en tracción en vano As 13.95cm2= usar 2 φ 18 + suple 2φ 25
Armadura en compresión en vano Asp 0 cm2=
Armadura en tracción en apoyo Asn 3.13cm2= usar 2 φ 18 + suple 2φ 18
Armadura de corte Av 0.47cm2=
Espaciamiento entre estribos s 20 cm= usar φ 8 @ 20
Consorcio Cade Idepe - R.F.A.
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Constr
uApre
nde.c
omusar 2
Constr
uApre
nde.c
omusar 2 φ
Constr
uApre
nde.c
om φ
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001Edificio P.M.T Cocheras intermedias Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 08/Abril/2003 Hj: 1 de: 1
DISEÑO A FLEXOCOMPRESIÓN DE ELEMENTOS CON ARMADURA SIMÉTRICA V2.0
Unidades Kg - cm
ELEMENTO Columna de H.A. Tercer Piso Eje A entre ejes 1 y 2
NUDO : Superior NUDO : Inferior
Mu Pu Vu Mu Pu Vu DLEP 43202 31749 96 43202 32220 96
DLSXEPES 42034 31071 93 42034 31542 93 DSXEPES 19603 18504 44 19603 18807 44DLSYEPES 35913 31195 80 35913 31666 80 DSYEPES 13482 18628 30 13482 18931 30DLSXPEPE 43012 31062 96 43012 31533 96DLSXNEPE 41055 31079 91 41055 31550 91DLSYPEPE 36507 31190 81 36507 31661 81DLSYNEPE 35319 31200 78 35319 31671 78DSXPEPES 20581 18495 46 20581 18798 46DSXNEPES 18624 18512 41 18624 18815 41DSYPEPES 14076 18623 31 14076 18926 31DSYNEPES 12888 18633 29 12888 18936 29
L = 400 cmb = 30 cmh = 30 cm
d' = 3 cm
f'c = 250 kg / cm2
fy = 4200 kg / cm2
Es = 2100000 kg / cm2
β1 = 0.85ρ min = 0.01ρ max = 0.06
ρ = 0.010As = 4.52 cm2
Pb = 87784 kg
Usar 3 φ 12 en cada cara de la columna
DISEÑO PARA ESFUERZO DE CORTE
Vu= 96 kg Vc= 7784 kg Vs= 0 kg
smax= 15 cm Usar e φ 8 a 15 s = 15 cm
Av= 0.38 cm2
Vsmax= 26895 kg OK !!
-100000
-50000
0
50000
100000
150000
200000
250000
0.E+00 2.E+05 4.E+05 6.E+05 8.E+05 1.E+06 1.E+06 1.E+06
Mn (kgxcm)
Pn (k
g)
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Constr
uApre
nde.c
om1880
Constr
uApre
nde.c
om18807
Constr
uApre
nde.c
om7
3166
Constr
uApre
nde.c
om31666
Constr
uApre
nde.c
om6
1893
Constr
uApre
nde.c
om18931
Constr
uApre
nde.c
om13153
Constr
uApre
nde.c
om31533
Constr
uApre
nde.c
om34105
Constr
uApre
nde.c
om41055
Constr
uApre
nde.c
om5 3155
Constr
uApre
nde.c
om3155
3650
Constr
uApre
nde.c
om36507
Constr
uApre
nde.c
om7
3531
Constr
uApre
nde.c
om35319
Constr
uApre
nde.c
om9
2058
Constr
uApre
nde.c
om
20581
Constr
uApre
nde.c
om
11862
Constr
uApre
nde.c
om
18621407
Constr
uApre
nde.c
om
1407
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
200000
Constr
uApre
nde.c
om
200000
250000
Constr
uApre
nde.c
om
250000
Constr
uApre
nde.c
om
EDIFICIO P.M.T. Cocheras Intermedias
DISEÑO MURO H.A.
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R R.______ Fecha: 26/06/03 Hj: 1 de: 4 .
Modulo de YoungEs 2.1 106×kg
cm2×:=
Tensión de fluenciafy 4200kg
cm2×:=
Acero calidad A63-42H :
Factor β1β1 0.85=β1 0.85 fc´ 300kg
cm2×≤if
0.65 fc´ 550kg
cm2×≥if
0.85 0.0008cm2
kg× fc´ 300
kg
cm2×−
÷
×−
otherwise
:=
Tensión de cortefv 8.38kg
cm2=fv 0.53 fc×
kg
cm2×:=
Tensión de compresión fc fc´cm2
kg×:=fc´ 250
kg
cm2×:=
Hormigón calidad H-30 :
2.- CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES
d h s2−:=
número decapas intermedias( )n 0:=
Aslat 0 cm2×:=
As2 4.02 cm2×:=
As1 4.02 cm2×:=
s2 5 cm×:=
s1 5 cm×:=
h 185 cm×:=
b 18 cm×:=
1.- GEOMETRIA DEL MURO
(Según Código de Diseño de Hormigón Armado - Basado en ACI-318 - 99)
Muro H.A Primer Piso Eje A Entre ejes 3 y 4
Consorcio Cade Idepe - R.F.A.
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Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
A
Constr
uApre
nde.c
om
A
Constr
uApre
nde.c
oms
Constr
uApre
nde.c
oms2
Constr
uApre
nde.c
om2 5
Constr
uApre
nde.c
om5×:=
Constr
uApre
nde.c
om×:= 5×:= 5
Constr
uApre
nde.c
om5×:= 5
Constr
uApre
nde.c
om1
Constr
uApre
nde.c
om1 5
Constr
uApre
nde.c
om5 cm
Constr
uApre
nde.c
omcm×:=
Constr
uApre
nde.c
om×:= 5×:= 5
Constr
uApre
nde.c
om5×:= 5 cm×:= cm
Constr
uApre
nde.c
omcm×:= cm
Constr
uApre
nde.c
omcm
Constr
uApre
nde.c
omcm
Constr
uApre
nde.c
om
A Constr
uApre
nde.c
om
AS DE LOS MConstr
uApre
nde.c
om
S DE LOS MAS DE LOS MA Constr
uApre
nde.c
om
AS DE LOS MA
×:=
Constr
uApre
nde.c
om×:= cm×:= cm
Constr
uApre
nde.c
omcm×:= cm
Constr
uApre
nde.c
om
EDIFICIO P.M.T. Cocheras Intermedias
DISEÑO MURO H.A.
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R R.______ Fecha: 26/06/03 Hj: 2 de: 4 .
Cálculo de centroide plástico
dp0.85 fc´× b× h× d 0.5 h×−( )× As1 fy× d s1−( )×+
0.85 fc´× b× h× As1 As2+( ) fy×+:= dp 87.5 cm=
Cálculo de capacidad máxima nominal
φPn0 0.7 0.8× 0.85 fc´× b h× Ast−( )× Ast fy×+ ×:= φPn0 414 ton=
Cálculo de esfuerzos para condición balanceada
cb0.003 Es×
0.003 Es× fy+d×:= cb 108 cm=
i 1 n 2+..:=
AiAslat
n:= A1 As1:= An 2+ As2:=
di 1+ s1h s1− s2−
n 1+i×+:= d1 s1:=
fsi
cb di−
cbEs× 0.003×:= fsi
if fsify>
fsi
fsi
fy×, fsi,
÷÷
:= fsiif fsi
0kg
cm2×> fsi
0.85 fc´×−, fsi,
÷
:=
ab β1 cb×:=
φPb 0.7 0.85 fc´× ab× b×
1
n 2+
i
Ai fsi×∑
=
+
÷÷
×:= φPb 245.197 ton=
3.- DESARROLLO
Cuantías de acero:
Ast As1 As2+ Aslat+:= Ast 8.04 cm2= Area total de acero
Ag b h×:= Ag 3330 cm2= Area bruta de hormigón
ρAst
Ag:= ρ 2.414 10 3−×= Cuantía suministrada
ρ 2.4144 10 3−×= < ρmax 0.06:= Cuantía máxima OK
ρ 2.4144 10 3−×= > ρmin 0.01:= Cuantía mínima OK
Consorcio Cade Idepe - R.F.A.
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Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
A
Constr
uApre
nde.c
om
As1
Constr
uApre
nde.c
om
s1 fy
Constr
uApre
nde.c
om
fy×
Constr
uApre
nde.c
om
×fy×fy
Constr
uApre
nde.c
om
fy×fy ( )
Constr
uApre
nde.c
om
( )d s( )d s
Constr
uApre
nde.c
om
d s( )d sd s−d s( )d s−d s
Constr
uApre
nde.c
om
d s−d s( )d s−d s×
Constr
uApre
nde.c
om
×( )×( )
Constr
uApre
nde.c
om
( )×( )
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
( )
Constr
uApre
nde.c
om
( )A( )A
Constr
uApre
nde.c
om
A( )As1( )s1
Constr
uApre
nde.c
om
s1( )s1 A( )A
Constr
uApre
nde.c
om
A( )As2( )s2
Constr
uApre
nde.c
om
s2( )s2+( )+
Constr
uApre
nde.c
om
+( )+
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Cálculo de capacidad máxima nominalConstr
uApre
nde.c
om
Cálculo de capacidad máxima nominalConstr
uApre
nde.c
omArea bruta de hormigón
Constr
uApre
nde.c
omArea bruta de hormigón
Cuantía suministrada
Constr
uApre
nde.c
omCuantía suministrada
Cuantía máxim
Constr
uApre
nde.c
omCuantía máxim
Constr
uApre
nde.c
om
0.01
Constr
uApre
nde.c
om
0.01
EDIFICIO P.M.T. Cocheras Intermedias
DISEÑO MURO H.A.
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R R.______ Fecha: 26/06/03 Hj: 3 de: 4 .
φMnjφ j 0.85 fc´× aj× b×
h2
aj2
−
÷
×
1
n 2+
i
fsi j,Ai×
h2
di−
÷
×∑=
+
×:=
Momentos
φPnjφ j Pnj
×:=
Cargas axiales
φ j 0.7 φ j 0.7<if
0.9 φ j 0.9>if
φ j otherwise
:=
φ j0.9
12 Pnj
×
fc´ Ag×+
÷÷÷
0.1 fc´× Ag× φPb<if
0.9
10.2 Pnj
×
φPb+
otherwise
:=
Factor de reducción de resistencia
Pnj0.85 fc´× aj× b×
1
n 2+
i
Ai fsi j,×∑
=
+:=
aj β1 cj×:=
fsi j,if fsi j,
0kg
cm2×> fsi j,
0.85 fc´×−, fsi j,,
÷
:=
fsi j,if fsi j,
fy>fsi j,
fsi j,
fy×, fsi j,,
÷÷
:=fsi j,
cj di−
cjEs× 0.003×:=
cjh
auxj×:=j 1 aux..:=aux 15:=
Variables auxiliares para obtención de "curva de interacción"
φMb 134.7 ton m×=φMb 0.7 0.85 fc´× ab× b×h2
ab2
−
÷
×
1
n 2+
i
fsiAi×
h2
di−
÷
×∑=
+
×:=
Consorcio Cade Idepe - R.F.A.
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Factor de reducción de resistenciaConstr
uApre
nde.c
om
Factor de reducción de resistenciaConstr
uApre
nde.c
om
1
Constr
uApre
nde.c
om
1
i
Constr
uApre
nde.c
om
i f
Constr
uApre
nde.c
om
fs
Constr
uApre
nde.c
om
si j
Constr
uApre
nde.c
om
i ji j,i j
Constr
uApre
nde.c
om
i j,i j×
Constr
uApre
nde.c
om
×f×f
Constr
uApre
nde.c
om
f×f
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
omi j
Constr
uApre
nde.c
omi ji j,i j
Constr
uApre
nde.c
omi j,i j
Constr
uApre
nde.c
omfy
Constr
uApre
nde.c
omfy×,
Constr
uApre
nde.c
om×, fy×, fy
Constr
uApre
nde.c
omfy×, fy f
Constr
uApre
nde.c
omfs
Constr
uApre
nde.c
omsi j
Constr
uApre
nde.c
omi ji j,i j
Constr
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Constr
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om,
Constr
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nde.c
om÷
Constr
uApre
nde.c
om÷÷
Constr
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nde.c
om÷÷
Constr
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nde.c
om÷÷
Constr
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nde.c
om÷
Constr
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nde.c
om÷÷
Constr
uApre
nde.c
om÷÷
EDIFICIO P.M.T. Cocheras Intermedias
DISEÑO MURO H.A.
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001 Calculó:D.P.M_____ Rev:H.R R.______ Fecha: 26/06/03 Hj: 4 de: 4 .
40 52.5 65 77.5 90 102.5 115 127.5 1400
62.5
125
187.5
250
312.5
375
437.5
500
φPnj
ton
φPn0
ton
φMnj
ton m×
Interpolación de valores de Mu, para Pu
Carga axial Momento último
Pu
29.1
14.7
28.8
29.5
14.4
15.0
22.1
36.1
22.4
21.7
÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷
ton×:= Mu
14.7
22.9
15.6
13.8
23.8
21.9
42.6
49.9
43.6
41.8
÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷
ton× m×:= < ΦMu
112
3
4
5
6
7
8
9
10
50.1140.139
49.902
50.387
39.931
40.346
45.263
54.957
45.471
44.986
ton m×= OK
Consorcio Cade Idepe - R.F.A.
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
5
Constr
uApre
nde.c
om
5 9
Constr
uApre
nde.c
om
90
Constr
uApre
nde.c
om
0 102.
Constr
uApre
nde.c
om
102.
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
φ
Constr
uApre
nde.c
om
φM
Constr
uApre
nde.c
om
Mn
Constr
uApre
nde.c
om
n
Constr
uApre
nde.c
om
alores de Mu, para PuConstr
uApre
nde.c
om
alores de Mu, para Pu
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001
Edificio P.M.T Cocheras intermedias Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 01/abril/2003 Hj: 1 de: 1
ELEMENTO Muro H.A Primer Piso Eje A entre ejes 3 y 4
Combinación Mu Pu Vu DLSXEPES 1468505 29148 3263
DSXEPES 2286334 14739 5081DLSXPEPE 1559552 28800 3466DLSXNEPE 1377458 29495 3061DSXPEPES 2377381 14391 5283DSXNEPES 2195287 15087 4878DSXEPESN 4268251 22055 9485DLXNEPEN 4995032 36115 11100DXPEPESN 4359299 22403 9687DXNEPESN 4177204 21707 9283
DISEÑO A FLEXOCOMPRESIÓN DE ELEMENTOS DE BORDE
bw = 18 cmlw = 185 cm
d' = 5 cmlp = 18 cm
bp = 18 cmhw = 450 cm
f'c = 250 kg / cm2
fy = 4200 kg / cm2
Es = 2100000 kg / cm2
β1 = 0.85ρ min = 0.01ρ max = 0.06
ρ n = 0.012 OK !!As = 4.02 cm2
Pb = 351135 kg
usar 2 φ 16
DISEÑO A ESFUERZO DE CORTE
φ = 0.6 Factor de minoraciónhw / lw = 2.432 Razón de aspecto
α = 0.530 Contribución del hormigón ( función de la razón de aspecto del muro )
Vu = 11100 kgρ hmin = 0.0025 controla !!
ρ h = 0.0000ρ v = 0.0025
Ah = 4.50 cm2 / mL refuerzo horizontal por metro linealAv = 4.50 cm2 / mL refuerzo vertical por metro lineal Usar Doble Malla φ 8 a 20
Vmax = 139528 OK !!
0
100000
200000
300000
400000
500000
600000
700000
800000
0.E+00 5.E+06 1.E+07 2.E+07 2.E+07 3.E+07
Mn (Kgxcm)
Pn (K
g)
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om1439
Constr
uApre
nde.c
om14391
Constr
uApre
nde.c
om1
1508
Constr
uApre
nde.c
om15087
Constr
uApre
nde.c
om7
2205
Constr
uApre
nde.c
om22055
Constr
uApre
nde.c
om53611
Constr
uApre
nde.c
om36115
Constr
uApre
nde.c
om52240
Constr
uApre
nde.c
om22403
Constr
uApre
nde.c
om34177204
Constr
uApre
nde.c
om4177204 21707
Constr
uApre
nde.c
om21707
OS DE BORDE
Constr
uApre
nde.c
omOS DE BORDE
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
500000
Constr
uApre
nde.c
om
500000
600000
Constr
uApre
nde.c
om
600000
700000
Constr
uApre
nde.c
om
700000
800000
Constr
uApre
nde.c
om
800000
Pn (K
g)Constr
uApre
nde.c
omPn
(Kg)Con
struA
prend
e.com
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001
Edificio P.M.T Cocheras intermedias Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 01/abril/2003 Hj: 1 de: 1
ELEMENTO Muro H.A Tercer Piso Eje 2 entre ejes A y B
Combinación Mu Pu Vu DSYEPES 1678160 5491 3729
DLSYNEPE 933412 15883 2074DSYPEPES 1528644 5926 3397DSYNEPES 1827677 5056 4062DLYEPESN 4263551 32251 9475DSYEPESN 3369285 21423 7487DLYPEPEN 4114034 31816 9142DLYNEPEN 4413067 32685 9807DYPEPESN 3219768 20989 7155DYNEPES 3518802 21858 7820
DISEÑO A FLEXOCOMPRESIÓN DE ELEMENTOS DE BORDE
bw = 18 cmlw = 260 cm
d' = 5 cmlp = 18 cm
bp = 18 cmhw = 450 cm
f'c = 250 kg / cm2
fy = 4200 kg / cm2
Es = 2100000 kg / cm2
β1 = 0.85ρ min = 0.01ρ max = 0.06
ρ n = 0.007As = 2.26 cm2
Pb = 497441 kg
usar 2 φ 12
DISEÑO A ESFUERZO DE CORTE
φ = 0.6 Factor de minoraciónhw / lw = 1.731 Razón de aspecto
α = 0.673 Contribución del hormigón ( función de la razón de aspecto del muro )
Vu = 9807 kgρ hmin = 0.0025 controla !!
ρ h = 0.0000ρ v = 0.0025
Ah = 4.50 cm2 / mL refuerzo horizontal por metro linealAv = 4.50 cm2 / mL refuerzo vertical por metro lineal Usar Doble Malla φ 8 a 20
Vmax = 196093 OK !!
0
200000
400000
600000
800000
1000000
1200000
0.E+00 1.E+07 2.E+07 3.E+07 4.E+07
Mn (Kgxcm)
Pn (K
g)
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om3225
Constr
uApre
nde.c
om32251
Constr
uApre
nde.c
om1
2142
Constr
uApre
nde.c
om21423
Constr
uApre
nde.c
om3
3181
Constr
uApre
nde.c
om31816
Constr
uApre
nde.c
om63268
Constr
uApre
nde.c
om32685
Constr
uApre
nde.c
om52098
Constr
uApre
nde.c
om20989
Constr
uApre
nde.c
om93518802
Constr
uApre
nde.c
om3518802 21858
Constr
uApre
nde.c
om21858
OS DE BORDE
Constr
uApre
nde.c
omOS DE BORDE
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
800000
Constr
uApre
nde.c
om
800000
1000000
Constr
uApre
nde.c
om
1000000
1200000
Constr
uApre
nde.c
om
1200000
Pn (K
g)
Constr
uApre
nde.c
omPn
(Kg)
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001
Edificio P.M.T Cocheras intermedias Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 01/abril/2003 Hj: 1 de: 1
ELEMENTO Muro H.A Primer Piso Eje 2 entre ejes A y B
Combinación Mu Pu Vu DSYEPES 3086933 45143 6860
DLSYPEPE 4524588 19352 10055DSYPEPES 2814106 45913 6254DSYNEPES 3359761 44373 7466DLYEPESN 4251759 20122 9448DSYEPESN 4797414 18582 10661DLYPEPEN 8308593 63917 18464DLYNEPEN 6870938 38126 15269DYPEPESN 6598112 37356 14662 DYNEPES 7143768 38896 15875
DISEÑO A FLEXOCOMPRESIÓN DE ELEMENTOS DE BORDE
bw = 18 cmlw = 380 cm
d' = 5 cmlp = 18 cm
bp = 18 cmhw = 450 cm
f'c = 250 kg / cm2
fy = 4200 kg / cm2
Es = 2100000 kg / cm2
β1 = 0.85ρ min = 0.01ρ max = 0.06
ρ n = 0.012 OK !!As = 4.02 cm2
Pb = 731531 kg
usar 2 φ 16
DISEÑO A ESFUERZO DE CORTE
φ = 0.6 Factor de minoraciónhw / lw = 1.184 Razón de aspecto
α = 0.795 Contribución del hormigón ( función de la razón de aspecto del muro )
Vu = 18464 kgρ hmin = 0.0025 controla !!
ρ h = 0.0000ρ v = 0.0025
Ah = 4.50 cm2 / mL refuerzo horizontal por metro linealAv = 4.50 cm2 / mL refuerzo vertical por metro lineal Usar Doble Malla φ 8 a 20
Vmax = 286597 OK !!
0
200000
400000
600000
800000
1000000
1200000
1400000
1600000
0.E+00 2.E+07 4.E+07 6.E+07 8.E+07
Mn (Kgxcm)
Pn (K
g)
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om2012
Constr
uApre
nde.c
om20122
Constr
uApre
nde.c
om2
1858
Constr
uApre
nde.c
om18582
Constr
uApre
nde.c
om2
6391
Constr
uApre
nde.c
om63917
Constr
uApre
nde.c
om73812
Constr
uApre
nde.c
om38126
Constr
uApre
nde.c
om63735
Constr
uApre
nde.c
om37356
Constr
uApre
nde.c
om67143768
Constr
uApre
nde.c
om7143768 38896
Constr
uApre
nde.c
om38896
OS DE BORDE
Constr
uApre
nde.c
omOS DE BORDE
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
1000000
Constr
uApre
nde.c
om
1000000
1200000
Constr
uApre
nde.c
om
1200000
1400000
Constr
uApre
nde.c
om
1400000
1600000
Constr
uApre
nde.c
om
1600000
Constr
uApre
nde.c
omPn
(Kg)
Constr
uApre
nde.c
omPn
(Kg)
Constr
uApre
nde.c
om
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001
Edificio P.M.T Cocheras intermedias Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 01/abril/2003 Hj: 1 de: 1
ELEMENTO Muro H.A Primer Piso Eje 8 entre ejes A y B
Combinación Mu Pu Vu DLSYEPES 5039843 67946 11200
DSYEPES 5026118 38910 11169DLSYPEPE 6318005 67606 14040DLSYNEPE 3761681 68286 8359DSYPEPES 6304280 38571 14010DSYNEPES 3747955 39250 8329DSYEPESN 4609179 39720 8934DLYPEPEN 6274358 69095 11744DLYNEPEN 4603431 68416 6063DYPEPESN 5298404 40060 11774
DISEÑO A FLEXOCOMPRESIÓN DE ELEMENTOS DE BORDE
bw = 18 cmlw = 1000 cm
d' = 5 cmlp = 18 cm
bp = 18 cmhw = 450 cm
f'c = 250 kg / cm2
fy = 4200 kg / cm2
Es = 2100000 kg / cm2
β1 = 0.85ρ min = 0.01ρ max = 0.06
ρ n = 0.007As = 2.26 cm2
Pb = 1940996 kg
usar 2 φ 12
DISEÑO A ESFUERZO DE CORTE
φ = 0.6 Factor de minoraciónhw / lw = 0.450 Razón de aspecto
α = 0.795 Contribución del hormigón ( función de la razón de aspecto del muro )
Vu = 14040 kgρ hmin = 0.0025 controla !!
ρ h = 0.0000ρ v = 0.0025
Ah = 4.50 cm2 / mL refuerzo horizontal por metro linealAv = 4.50 cm2 / mL refuerzo vertical por metro lineal Usar Doble Malla φ 8 a 20
Vmax = 754203 OK !!
0
500000
1000000
1500000
2000000
2500000
3000000
3500000
4000000
4500000
0.E+00 1.E+08 2.E+08 3.E+08 4.E+08 5.E+08 6.E+08
Mn (Kgxcm)
Pn (K
g)
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om3857
Constr
uApre
nde.c
om38571
Constr
uApre
nde.c
om1
3925
Constr
uApre
nde.c
om39250
Constr
uApre
nde.c
om0
3972
Constr
uApre
nde.c
om39720
Constr
uApre
nde.c
om06909
Constr
uApre
nde.c
om69095
Constr
uApre
nde.c
om56841
Constr
uApre
nde.c
om68416
Constr
uApre
nde.c
om65298404
Constr
uApre
nde.c
om5298404 40060
Constr
uApre
nde.c
om40060
OS DE BORDE
Constr
uApre
nde.c
omOS DE BORDE
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
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Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001
Edificio P.M.T Cocheras intermedias Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 01/abril/2003 Hj: 1 de: 1
ELEMENTO Muro H.A Primer Piso Eje 3 entre ejes A y B
Combinación Mu Pu Vu DSYEPES 16777481 183679 37283
DLSYPEPE 17030988 102265 37847DSYPEPES 15853887 183657 35231DSYNEPES 17701074 183701 39336DLYEPESN 16107395 102243 35794DSYEPESN 17954582 102287 39899DLYPEPEN 16940475 98920 37646DLYNEPEN 16270394 180356 36156DYPEPESN 16016882 98942 35593DYNEPES 17864069 98898 39698
DISEÑO A FLEXOCOMPRESIÓN DE ELEMENTOS DE BORDE
bw = 18 cmlw = 1000 cm
d' = 5 cmlp = 18 cm
bp = 18 cmhw = 450 cm
f'c = 250 kg / cm2
fy = 4200 kg / cm2
Es = 2100000 kg / cm2
β1 = 0.85ρ min = 0.01ρ max = 0.06
ρ n = 0.025 OK !!As = 8.04 cm2
Pb = 1940996 kg
usar 4 φ 16
DISEÑO A ESFUERZO DE CORTE
φ = 0.6 Factor de minoraciónhw / lw = 0.450 Razón de aspecto
α = 0.795 Contribución del hormigón ( función de la razón de aspecto del muro )
Vu = 39899 kgρ hmin = 0.0025 controla !!
ρ h = 0.0000ρ v = 0.0025
Ah = 4.50 cm2 / mL refuerzo horizontal por metro linealAv = 4.50 cm2 / mL refuerzo vertical por metro lineal Usar Doble Malla φ 8 a 20
Vmax = 754203 OK !!
0
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http://www.construaprende.com/
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om
Constr
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Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001
Edificio P.M.T Cocheras intermedias Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 01/abril/2003 Hj: 1 de: 1
ELEMENTO Muro H.A Primer Piso Eje 1 entre ejes A y B
Combinación Mu Pu Vu DSYEPES 10103607 46924 22452
DLSYPEPE 9756918 87234 21682DSYPEPES 9444969 47113 20989DSYNEPES 10762245 46735 23916DLYEPESN 8805515 91782 19568DSYEPESN 9117464 51661 20261DLYPEPEN 8146881 91593 18104DLYNEPEN 9464153 91971 21031DYPEPESN 8458830 51472 18797 DYNEPES 9776102 51850 21725
DISEÑO A FLEXOCOMPRESIÓN DE ELEMENTOS DE BORDE
bw = 18 cmlw = 1000 cm
d' = 5 cmlp = 18 cm
bp = 18 cmhw = 450 cm
f'c = 250 kg / cm2
fy = 4200 kg / cm2
Es = 2100000 kg / cm2
β1 = 0.85ρ min = 0.01ρ max = 0.06
ρ n = 0.025 OK !!As = 8.04 cm2
Pb = 1940996 kg
usar 4 φ 16
DISEÑO A ESFUERZO DE CORTE
φ = 0.6 Factor de minoraciónhw / lw = 0.450 Razón de aspecto
α = 0.795 Contribución del hormigón ( función de la razón de aspecto del muro )
Vu = 23916 kgρ hmin = 0.0025 controla !!
ρ h = 0.0000ρ v = 0.0025
Ah = 4.50 cm2 / mL refuerzo horizontal por metro linealAv = 4.50 cm2 / mL refuerzo vertical por metro lineal Usar Doble Malla φ 8 a 20
Vmax = 754203 OK !!
0
500000
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Constr
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Constr
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nde.c
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Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
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Constr
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nde.c
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Constr
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Constr
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Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001
Edificio P.M.T Cocheras intermedias Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 01/abril/2003 Hj: 1 de: 1
ELEMENTO Muro H.A Primer Piso Eje A entre ejes 1 y 2
Combinación Mu Pu Vu DSXEPES 9443322 34871 20985
DLSXPEPE 10289574 66447 22866DSXPEPES 9484497 36575 21077DSXNEPES 9402147 33168 20894DLXEPESN 6664388 66535 14810DSXEPESN 7469460 36664 16599DLXPEPEN 6705563 64832 14901DLXNEPEN 6623213 68239 14718DXPEPESN 7510635 34960 16690DXNEPESN 7428285 38367 16507
DISEÑO A FLEXOCOMPRESIÓN DE ELEMENTOS DE BORDE
bw = 18 cmlw = 350 cm
d' = 5 cmlp = 18 cm
bp = 18 cmhw = 450 cm
f'c = 250 kg / cm2
fy = 4200 kg / cm2
Es = 2100000 kg / cm2
β1 = 0.85ρ min = 0.01ρ max = 0.06
ρ n = 0.012 OK !!As = 4.02 cm2
Pb = 673009 kg
usar 2 φ 16
DISEÑO A ESFUERZO DE CORTE
φ = 0.6 Factor de minoraciónhw / lw = 1.286 Razón de aspecto
α = 0.795 Contribución del hormigón ( función de la razón de aspecto del muro )
Vu = 22866 kgρ hmin = 0.0025 controla !!
ρ h = 0.0000ρ v = 0.0025
Ah = 4.50 cm2 / mL refuerzo horizontal por metro linealAv = 4.50 cm2 / mL refuerzo vertical por metro lineal Usar Doble Malla φ 8 a 20
Vmax = 263971 OK !!
0
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Constr
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nde.c
om
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001
Edificio P.M.T Cocheras intermedias Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 01/abril/2003 Hj: 1 de: 1
ELEMENTO Muro H.A Primer Piso Eje 6 entre ejes A y B
Combinación Mu Pu Vu DLSYEPES 16777481 73349 14408
DSYEPES 17030988 39379 14584DLSYPEPE 15853887 73348 14915DSYPEPES 17701074 39378 15091DLYEPESN 16107395 73129 16726DSYEPESN 17954582 39159 16550DLYPEPEN 16940475 73130 17233DLYNEPEN 16270394 73128 16219DYPEPESN 16016882 39160 17057DYNEPES 17864069 39158 16043
DISEÑO A FLEXOCOMPRESIÓN DE ELEMENTOS DE BORDE
bw = 18 cmlw = 1000 cm
d' = 5 cmlp = 18 cm
bp = 18 cmhw = 450 cm
f'c = 250 kg / cm2
fy = 4200 kg / cm2
Es = 2100000 kg / cm2
β1 = 0.85ρ min = 0.01ρ max = 0.06
ρ n = 0.008 As<AsminAs = 2.56 cm2
Pb = 1940996 kg
usar 2 φ 12
DISEÑO A ESFUERZO DE CORTE
φ = 0.6 Factor de minoraciónhw / lw = 0.450 Razón de aspecto
α = 0.795 Contribución del hormigón ( función de la razón de aspecto del muro )
Vu = 17233 kgρ hmin = 0.0025 controla !!
ρ h = 0.0000ρ v = 0.0025
Ah = 4.50 cm2 / mL refuerzo horizontal por metro linealAv = 4.50 cm2 / mL refuerzo vertical por metro lineal Usar Doble Malla φ 8 a 20
Vmax = 754203 OK !!
0
500000
1000000
1500000
2000000
2500000
3000000
3500000
4000000
4500000
0.E+00 1.E+08 2.E+08 3.E+08 4.E+08 5.E+08 6.E+08
Mn (Kgxcm)
Pn (K
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http://www.construaprende.com/
Constr
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om39158
OS DE BORDE
Constr
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om
Constr
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Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
3000000
Constr
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3000000
3500000
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3500000
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Constr
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4000000
4500000
Constr
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om
4500000
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g)
Constr
uApre
nde.c
omPn
(Kg)
Constr
uApre
nde.c
om
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001
Edificio P.M.T Cocheras intermedias Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 01/abril/2003 Hj: 1 de: 1
ELEMENTO Muro H.A Segundo Piso Eje 1 entre ejes A y B
Combinación Mu Pu Vu DLSYEPES 6887934 51755 15307
DSYEPES 6799644 29651 15110DLSYPEPE 6179090 51722 13731DSYPEPES 6090804 29618 13535DLYEPESN 6292440 50543 13983DSYEPESN 6380726 28439 14179DLYPEPEN 5583596 50576 12408DLYNEPEN 7001285 50510 15558DYPEPESN 5671881 28472 12604 DYNEPES 7089570 28406 15755
DISEÑO A FLEXOCOMPRESIÓN DE ELEMENTOS DE BORDE
bw = 18 cmlw = 1000 cm
d' = 5 cmlp = 18 cm
bp = 18 cmhw = 450 cm
f'c = 250 kg / cm2
fy = 4200 kg / cm2
Es = 2100000 kg / cm2
β1 = 0.85ρ min = 0.01ρ max = 0.06
ρ n = 0.025 OK !!As = 8.04 cm2
Pb = 1940996 kg
usar 4 φ 16
DISEÑO A ESFUERZO DE CORTE
φ = 0.6 Factor de minoraciónhw / lw = 0.450 Razón de aspecto
α = 0.795 Contribución del hormigón ( función de la razón de aspecto del muro )
Vu = 15558 kgρ hmin = 0.0025 controla !!
ρ h = 0.0000ρ v = 0.0025
Ah = 4.50 cm2 / mL refuerzo horizontal por metro linealAv = 4.50 cm2 / mL refuerzo vertical por metro lineal Usar Doble Malla φ 8 a 20
Vmax = 754203 OK !!
0
500000
1000000
1500000
2000000
2500000
3000000
3500000
4000000
4500000
0.E+00 1.E+08 2.E+08 3.E+08 4.E+08 5.E+08 6.E+08
Mn
Pn
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
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uApre
nde.c
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omPnCon
struA
prend
e.com
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001
Edificio P.M.T Cocheras intermedias Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 01/abril/2003 Hj: 1 de: 1
ELEMENTO Muro H.A Primer Piso Eje B entre ejes 6 y 7
Combinación Mu Pu Vu DLSXPEPE 684107 7533 6856
DLSXNEPE 662115 8448 6539DSXPEPES 716113 422 7149DSXNEPES 694121 1337 6832DLXEPESN 812002 24023 7766DSXEPESN 779996 16913 7473DLXPEPEN 822998 24481 7925DLXNEPEN 801006 23566 7608DXPEPESN 790992 17370 7632DXNEPESN 769000 16455 7315
DISEÑO A FLEXOCOMPRESIÓN DE ELEMENTOS DE BORDE
bw = 18 cmlw = 223 cm
d' = 5 cmlp = 18 cm
bp = 18 cmhw = 450 cm
f'c = 250 kg / cm2
fy = 4200 kg / cm2
Es = 2100000 kg / cm2
β1 = 0.85ρ min = 0.01ρ max = 0.06
ρ n = 0.007As = 2.26 cm2
Pb = 425264 kg
usar 2 φ 12
DISEÑO A ESFUERZO DE CORTE
φ = 0.6 Factor de minoraciónhw / lw = 2.018 Razón de aspecto
α = 0.530 Contribución del hormigón ( función de la razón de aspecto del muro )
Vu = 7925 kgρ hmin = 0.0025 controla !!
ρ h = 0.0000ρ v = 0.0025
Ah = 4.50 cm2 / mL refuerzo horizontal por metro linealAv = 4.50 cm2 / mL refuerzo vertical por metro lineal Usar Doble Malla φ 8 a 20
Vmax = 168187 OK !!
0
100000
200000
300000
400000
500000
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Mn (Kgxcm)
Pn (K
g)
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
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(Kg)
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om
Análisis de la Zona A como una fundación cajón Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001Calculó: D.P.M _________Rev: H.R.R.___________Fecha: 12 / Marzo./ 2003 Hj: 1 de: 1
DATOS b 1100 Largo de la fundación (cm) h 700 Ancho de la fundación (cm) t 100 Espesor de la fundación (cm) H 60 Altura del dado (cm) d 80 Sobrecimiento (cm) tw 18 Espesor de los muros (cm) γs 1.8 Densidad del suelo (ton/m 3 ) lw1 1000 Longitud del muro mayor (cm) lw2 600 Longitud del muro menor (cm) σest 1.9 Tension estática admisible (kg/cm 2 ) σdin 2.4 Tensión sísmica admisible (kg/cm 2 ) fc' 250 Resistencia cilíndrica del hormigón (kg/cm 2 ) fy 4200 Tension de fluencia del acero (kg/cm 2 )
Esfuerzos en la base del muro (kg cm) Esfuerzos en la base de la fundación (kg cm)CARGA P V2 M3 CARGA P' V2' M3'
D 229781 -605 373170 D 302587 -605 288470L 47081 -79 -502010 L 47081 -79 -513070E -753 39326 32000000 E -753 39326 37505640
VERIFICACIÓN DE TENSIONES EN EL TERRENO Y PORCENTAJE DE CONTACTOCARGA P' V2' M3' σmax A(%) CombinacionesCOMB1 349668 -684 -224600 1.47 100 OK !! D+LCOMB2 348915 38642 37281040 2.11 100 OK !! D+L+ECOMB3 350421 -40010 -37730240 2.12 100 OK !! D+L-ECOMB4 301834 38721 37794110 1.94 97 OK !! D+ECOMB5 303340 -39931 -37217170 1.93 98 OK !! D-E
DISEÑO DE LA ZAPATAr 5 Recubrimiento de la zapata (cm)d 55 Esfuerzos de diseño en las
zonas críticas de la fundaciónPu' Vu' Mu' σmax σb σd Combinaciones Mu Vu
503660 -981 -468361 2.12 2.04 2.12 1,4D+1,7L 1937853 0376689 54419 52250389 2.50 2.31 2.50 0.75 (1,4D+1,7L+1,87E) 2251332 0378801 -55891 -52952931 2.52 2.33 2.52 0.75 (1,4D+1,7L-1,87E) 2270068 0270943 71815 69270001 2.08 1.87 2.08 0,9D+1,84E 1856128 0273714 -72904 -68750755 2.05 1.86 2.05 0,9D-1,84E 1836794 0
REFUERZO POR CORTE Vn (kg) Vc (kg)0 506992 No se necesita armadura por corte
PUNZONAMIENTO Pu (kg) 171702 Carga Axial última aproximada sobre muro superior σm (kg/cm2) 2.04 Tensión de compresión media∆P (kg) 164116 Carga Axial última transmitida por la sección críticaVu (kg) 7586 Corte último mayoradoVc (kg) 1624237 Resistencia al corte proporcionada por el hormigón
NO HAY PROBLEMAS DE PUNZONAMIENTOREFUERZO POR FLEXIÓN
m 19.8 ρ ret 0.0018 Cuantia por retracción ρ max 0.027
Armadura en sentido cortoRn ρ As (cm2)0.803 0.000191 11.6 Usar φ 10 @ 20 cm
Armadura en sentido largo As (cm2) 9.9 Usar 5 φ 16
RnMn
b d2
×:= m
fy0.85 fc×
:=
ρ1m
1 12 m× Rn×
fy−−
÷
×:= ρmin
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
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om
Esfuerzos en la base de la fundación (kg cm)
Constr
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Esfuerzos en la base de la fundación (kg cm)CARG
Constr
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CARGA
Constr
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AD
Constr
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Constr
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LE
Constr
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om
E
VERIFICACIÓN DE TENSIONES EN EL TERRENO Y PORCENTAJE DE CONTACTO
Constr
uApre
nde.c
om
VERIFICACIÓN DE TENSIONES EN EL TERRENO Y PORCENTAJE DE CONTACTOσ
Constr
uApre
nde.c
om
σmax
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-224600
Constr
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0 1.4
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1.437281040
Constr
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struA
prend
e.com
-3773024037794110Con
struA
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e.com
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struA
prend
e.com
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Constr
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Analisis de la Zona B como una fundación cajón Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001Calculó: D.P.M _________Rev: H.R.R.___________Fecha: 12 / Marzo./ 2003 Hj: 1 de: 1
DATOS b 1100 Largo de la fundación (cm) h 700 Ancho de la fundación (cm) t 100 Espesor de la fundación (cm) H 60 Altura del dado (cm) d 80 Sobrecimiento (cm) tw 18 Espesor de los muros (cm) γs 1.8 Densidad del suelo (ton/m 3 ) lw1 1000 Longitud del muro mayor (cm) lw2 600 Longitud del muro menor (cm) σest 1.9 Tension estática admisible (kg/cm 2 ) σdin 2.4 Tensión sísmica admisible (kg/cm 2 ) fc' 250 Resistencia cilíndrica del hormigón (kg/cm 2 ) fy 4200 Tension de fluencia del acero (kg/cm 2 )
Esfuerzos en la base del muro (kg cm) Esfuerzos en la base de la fundación (kg cm)CARGA P V2 M3 CARGA P' V2' M3'
D 282873 -1355 432679 D 355679 -1355 242979L 38061 -139 211321 L 38061 -139 191861E -27 54838 33000000 E -27 54838 40677320
VERIFICACIÓN DE TENSIONES EN EL TERRENO Y PORCENTAJE DE CONTACTOCARGA P' V2' M3' σmax A(%) CombinacionesCOMB1 393740 -1494 434840 1.66 100 OK !! D+LCOMB2 393713 53344 41112160 2.35 100 OK !! D+L+ECOMB3 393767 -56332 -40242480 2.33 100 OK !! D+L-ECOMB4 355652 53483 40920299 2.18 100 OK !! D+ECOMB5 355706 -56193 -40434341 2.17 100 OK !! D-E
DISEÑO DE LA ZAPATAr 5 Recubrimiento de la zapata (cm)d 55 ºº Esfuerzos de diseño en las
zonas críticas de la fundaciónPu' Vu' Mu' σmax σb σd Combinaciones Mu Vu
562655 -2133 666334 2.37 2.29 2.37 1,4D+1,7L 2166778 0421953 75310 57549692 2.76 2.55 2.76 0.75 (1,4D+1,7L+1,87E) 2487869 0422029 -78510 -56550191 2.74 2.54 2.74 0.75 (1,4D+1,7L-1,87E) 2474123 0320062 99682 75064950 2.30 2.09 2.30 0,9D+1,84E 2062474 0320161 -102121 -74627588 2.30 2.09 2.30 0,9D-1,84E 2063114 0
REFUERZO POR CORTE Vn (kg) Vc (kg)0 506992 No se necesita armadura por corte
PUNZONAMIENTO Pu (kg) 191814 Carga Axial última aproximada sobre muro superior σm (kg/cm2) 2.29 Tensión de compresión media∆P (kg) 183491 Carga Axial última transmitida por la sección críticaVu (kg) 8323 Corte último mayoradoVc (kg) 1624237 Resistencia al corte proporcionada por el hormigón
NO HAY PROBLEMAS DE PUNZONAMIENTOREFUERZO POR FLEXIÓN
m 19.8 ρ ret 0.0018 Cuantia por retracción ρ max 0.027
Armadura en sentido cortoRn ρ As (cm2)0.880 0.00021 12.7 Usar φ 10 @ 20 cm
Armadura en sentido largo As (cm2) 9.9 Usar 5 φ 16
RnMn
b d2
×:= m
fy0.85 fc×
:=
ρ1m
1 12 m× Rn×
fy−−
÷
×:= ρmin
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Esfuerzos en la base de la fundación (kg cm)
Constr
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om
Esfuerzos en la base de la fundación (kg cm)CARG
Constr
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CARGA
Constr
uApre
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AD
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DL
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Constr
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om
E
VERIFICACIÓN DE TENSIONES EN EL TERRENO Y PORCENTAJE DE CONTACTO
Constr
uApre
nde.c
om
VERIFICACIÓN DE TENSIONES EN EL TERRENO Y PORCENTAJE DE CONTACTOσ
Constr
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om
σmax
Constr
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om
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Constr
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434840
Constr
uApre
nde.c
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0 1.6
Constr
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nde.c
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Constr
uApre
nde.c
om
41112160 2.35
Constr
uApre
nde.c
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struA
prend
e.com
-4024248040920299Con
struA
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e.com
40920299-40434341Con
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e.com
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Constr
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nde.c
om
Edificio PMT Cocheras intermedias Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001Fundación bajo muro en eje 6 entre ejes A y B Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 14/Feb./2003 Hj: 1 de: 2
fy = 4200 kgf / cm2 h = 1060 cmβ 1 = 0.85 b = 60 cmf'c = 200 kgf / cm2 H = 60 cmγh = 2.5 ton / m3 lw= 1000 cm
σest = 2.3 kgf / cm2 tw= 18 cmσdin = 2.9 kgf / cm2 d= 0 cm
γs = 1.8 ton / m3
Esfuerzos en la base del muroEst. Cargas P Vx Vy Mx My
D 57880 0 -2707 -221625 -76638L 6209 -31 -17 -10133 -19171
Ex -38 12182 1 -81 3333761Ey -4835 1363 46 -4863 229633
Esfuerzos en la base de la fundaciónEst. Cargas P Vx Vy Mx My
D 67420 0 -2707 -384045 -76638L 6209 -31 -17 -11153 -21031
Ex -38 12182 1 -21 4064681Ey -4835 1363 46 -2103 311413
Combinaciones de carga para verificacion de tensiones en el terreno
Combinaciones cargas N V M e h / 6 h / 4 Dist. PresiónCOMB1: D+L 73629 -31 -97669 1.3 177 265 TrapezoidalCOMB2: D+L+Ex 73591 12151 3967012 53.9 177 265 TrapezoidalCOMB3: D+L-Ex 73667 -12213 -4162350 56.5 177 265 TrapezoidalCOMB4: D+Ex 67382 12182 3988043 59.2 177 265 TrapezoidalCOMB5: D-Ex 67458 -12182 -4141319 61.4 177 265 TrapezoidalCOMB6: D+L+Ey 68794 -2678 -397301 5.8 10 15 TrapezoidalCOMB7: D+L-Ey 78464 -2770 -393095 5.0 10 15 TrapezoidalCOMB8: D+Ey 62585 -2661 -386148 6.2 10 15 TrapezoidalCOMB9: D-Ey 72255 -2753 -381942 5.3 10 15 Trapezoidal
Combinaciones cargas σmax σmin a %contacto σadmCOMB1: D+L 1.166 1.149 1060 100 2.3 OK !!COMB2: D+L+Ex 1.510 0.804 1060 100 2.9 OK !!COMB3: D+L-Ex 1.529 0.788 1060 100 2.9 OK !!COMB4: D+Ex 1.414 0.705 1060 100 2.9 OK !!COMB5: D-Ex 1.429 0.692 1060 100 2.9 OK !!COMB6: D+L+Ey 1.706 0.457 60 100 2.9 OK !!COMB7: D+L-Ey 1.852 0.616 60 100 2.9 OK !!COMB8: D+Ey 1.591 0.377 60 100 2.9 OK !!COMB9: D-Ey 1.737 0.536 60 100 2.9 OK !!
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
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om
V
Constr
uApre
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Vy
Constr
uApre
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y
Constr
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-270
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-2707
Constr
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7-3
Constr
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-31
Constr
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Esfuerzos en la base de la fundación
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Esfuerzos en la base de la fundación
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Edificio PMT Cocheras intermedias Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001Fundación bajo muro en eje 5 entre ejes A y B Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 14/Feb./2003 Hj: 2 de: 2
d' = 5.00 cm Recubrimiento de la Zapata
Esfuerzos de diseño en Esfuerzos de diseño en lasla base de la fundación zonas críticas de la fundación
Combinaciones cargas Pu' (kgf) Mu' (kgf cm) e σmax σmin Mu (kgf cm) Vu (kgf)COMB1: 1.4D+1.7L 104943 -143046 1.4 1.663 1.637 44320 -2456COMB2: 0.75(1.4D+1.7L+1.87Ex) 78654 5593431 71.1 1.735 0.739 42428 -2619COMB3: 0.75(1.4D+1.7L-1.87Ex) 78761 -5808000 73.7 1.755 0.721 24053 -1064COMB4: 0.9D+1.43Ex 60624 5743520 94.7 1.464 0.442 35016 -2215COMB5: 0.9D-1.43Ex 60732 -5881468 96.8 1.478 0.431 16281 -629COMB6: 0.75(1.4D+1.7L+1.87Ey) 71926 -420417 5.8 1.792 0.470 145877 -3435COMB7: 0.75(1.4D+1.7L-1.87Ey) 85489 -414518 4.8 1.996 0.692 197380 -11644COMB8: 0.9D+1.43Ey 53764 -348648 6.5 1.394 0.297 99351 486COMB9: 0.9D-1.43Ey 53764 -348648 6.5 1.394 0.297 99351 486
Refuerzo para flexiónm = 24.71
ρ min = 0.003ρ max = 0.015ρret 0.0018
Armadura en Dirección X
Rn ρ As (*) As = 5.9 cm2 Usar 3 φ 16 0.3 0.0001 5.9 (*) Se ha empleado el menor valor entre 1.33 As y Asmin, pero
no menores que la armadura por retracciónArmadura en Dirección Y
Rn ρ As As = 1.3 cm2 Usar M φ 10 @ 200.1 0.0000 1.3
Refuerzo para cortes= 20 cm
Vn Vc Av
572 24735 0 No se requiere armadura por corte
Punzonamiento
Pu ∆ Pu Vu Vn104943 127079 -22135 -2604278654 95245 -16590 -1951878761 95374 -16613 -19545 d = 55.00 cm60624 73411 -12787 -15044 bo = 2256 cm60732 73542 -12810 -15071 α s = 2071926 87098 -15171 -17849 β c = 55.5685489 103520 -18032 -2121453764 65104 -11340 -1334253764 65104 -11340 -13342
Vc = 963502 OK !! No hay problemas de punzonamiento
RnMn
b d2.
mfy
0.85 fc.
ρ1
m1 1
2 m. Rn.
fy. ρmin
14
fy
Mínimo v alor entre:
Vc 0.53 12βc
+
÷
× fc× bo× d×:= Vc 1.06 fc× bo× d×:=
Vc 0.53 αsd
bo× 1+
÷
× fc× bo× d×:=
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
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Rn
Edificio PMT Cocheras intermedias Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001Fundación bajo muro en eje 5 entre ejes A y B Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 14/Feb./2003 Hj: 1 de: 2
fy = 4200 kgf / cm2 h = 1060 cmβ 1 = 0.85 b = 60 cmf'c = 200 kgf / cm2 H = 60 cmγh = 2.5 ton / m3 lw= 1000 cm
σest = 2.3 kgf / cm2 tw= 18 cmσdin = 2.9 kgf / cm2 d= 0 cm
γs = 1.8 ton / m3
Esfuerzos en la base del muroEst. Cargas P Vx Vy Mx My
D 33709 0 2667 154667 11709L 2201 1 -22 -6152 929
Ex 71 -629 -135 100 -90232Ey -9200 -3 1 -15958 117724
Esfuerzos en la base de la fundaciónEst. Cargas P Vx Vy Mx My
D 43249 0 2667 314687 11709L 2201 1 -22 -7472 989
Ex 71 -629 -135 -8000 -127972Ey -9200 -3 1 -15898 117544
Combinaciones de carga para verificacion de tensiones en el terreno
Combinaciones cargas N V M e h / 6 h / 4 Dist. PresiónCOMB1: D+L 45450 1 12698 0.3 177 265 TrapezoidalCOMB2: D+L+Ex 45521 -628 -115274 2.5 177 265 TrapezoidalCOMB3: D+L-Ex 45379 630 140670 3.1 177 265 TrapezoidalCOMB4: D+Ex 43320 -629 -116263 2.7 177 265 TrapezoidalCOMB5: D-Ex 43178 629 139681 3.2 177 265 TrapezoidalCOMB6: D+L+Ey 36250 2646 291317 8.0 10 15 TrapezoidalCOMB7: D+L-Ey 54650 2644 323113 5.9 10 15 TrapezoidalCOMB8: D+Ey 34049 2668 298789 8.8 10 15 TrapezoidalCOMB9: D-Ey 52449 2666 330585 6.3 10 15 Trapezoidal
Combinaciones cargas σmax σmin a %contacto σadmCOMB1: D+L 0.716 0.713 1060 100 2.3 OK !!COMB2: D+L+Ex 0.726 0.705 1060 100 2.9 OK !!COMB3: D+L-Ex 0.726 0.701 1060 100 2.9 OK !!COMB4: D+Ex 0.691 0.671 1060 100 2.9 OK !!COMB5: D-Ex 0.691 0.666 1060 100 2.9 OK !!COMB6: D+L+Ey 1.028 0.112 60 100 2.9 OK !!COMB7: D+L-Ey 1.367 0.351 60 100 2.9 OK !!COMB8: D+Ey 1.005 0.066 60 100 2.9 OK !!COMB9: D-Ey 1.344 0.305 60 100 2.9 OK !!
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
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Esfuerzos en la base de la fundación
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Esfuerzos en la base de la fundación
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Edificio PMT Cocheras intermedias Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001Fundación bajo muro en eje 5 entre ejes A y B Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 14/Feb./2003 Hj: 2 de: 2
d' = 5.00 cm Recubrimiento de la Zapata
Esfuerzos de diseño en Esfuerzos de diseño en lasla base de la fundación zonas críticas de la fundación
Combinaciones cargas Pu' (kgf) Mu' (kgf cm) e σmax σmin Mu (kgf cm) Vu (kgf)COMB1: 1.4D+1.7L 64290 18074 0.3 1.012 1.009 27322 -1519COMB2: 0.75(1.4D+1.7L+1.87Ex) 48317 -165925 3.4 0.774 0.745 20244 -1117COMB3: 0.75(1.4D+1.7L-1.87Ex) 48118 193036 4.0 0.774 0.739 20739 -1161COMB4: 0.9D+1.43Ex 39026 -172462 4.4 0.629 0.598 16289 -897COMB5: 0.9D-1.43Ex 38823 193538 5.0 0.628 0.593 16794 -942COMB6: 0.75(1.4D+1.7L+1.87Ey) 35315 298598 8.5 1.025 0.086 213911 -46521COMB7: 0.75(1.4D+1.7L-1.87Ey) 61121 343191 5.6 1.501 0.421 321313 -65103COMB8: 0.9D+1.43Ey 25768 260484 10.1 0.815 -0.004 149289 -15419COMB9: 0.9D-1.43Ey 25768 260484 10.1 0.815 -0.004 149289 -15419
Refuerzo para flexiónm = 24.71
ρ min = 0.003ρ max = 0.015ρret 0.0018
Armadura en Dirección X
Rn ρ As (*) As = 5.9 cm2 Usar 3 φ 16 @ 200.2 0.0000 5.9 (*) Se ha empleado el menor valor entre 1.33 As y Asmin, pero
no menores que la armadura por retracciónArmadura en Dirección Y
Rn ρ As As = 2.1 cm2 Usar M φ 10 @ 200.1 0.0000 2.1
Refuerzo para cortes= 20 cm
Vn Vc Av-1055 24735 0 No se requiere armadura por corte
Punzonamiento
Pu ∆ Pu Vu Vn64290 77851 -13561 -1595448317 58509 -10191 -1199048118 58268 -10149 -11941 d = 55.00 cm39026 47257 -8232 -9684 bo = 2256 cm38823 47011 -8189 -9634 α s = 2035315 42764 -7449 -8763 β c = 55.5661121 74013 -12892 -1516725768 31373 -5605 -659425768 31373 -5605 -6594
Vc = 963502 OK !! No hay problemas de punzonamiento
RnMn
b d2.
mfy
0.85 fc.
ρ1
m1 1
2 m. Rn.
fy. ρmin
14
fy
Mínimo v alor entre:
Vc 0.53 12βc
+
÷
× fc× bo× d×:= Vc 1.06 fc× bo× d×:=
Vc 0.53 αsd
bo× 1+
÷
× fc× bo× d×:=
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
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Edificio PMT Cocheras intermedias Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001Fundación bajo muro en eje 8 entre ejes A y B Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 14/Feb./2003 Hj: 1 de: 2
DISEÑO FUNDACION CON GEOMETRIA VARIABLE
Unidades: Fuerza = kgLongitud = cm
fy = 4200 kg / cm2 h = 1060 cmβ 1 = 0.85 a = 60 cmf'c = 200 kg / cm2 b = 150 cmγh = 2.5 ton / m3 t = 60 cmγs = 2.3 ton / m3 t' = 18 cm
σest = 1.9 kg / cm2 lw = 1000 cmσdin = 2.4 kg / cm2 I = 8.658E+09 cm4
A = 74400 cm2
H = 60 cmd = 80 cmi = 341 cm
Esfuerzos en la base del muro Cargas Axiales en muros Perpendiculares al analizado
CARGA P V2 M3 P1 P2D -49258 -526 -143048 D -1656 -6296L -5644 -12 -222360 L -88.36 -521E 1362 -17822 5873671 E 1672.5 -3104
Esfuerzos en la base de la fundación (kg)
CARGA P' V2' M3'D -82348 -526 -216688L -6254 -12 -224040E -70 -17822 3378591
Combinaciones de Carga
CARGA P' V2' M3' | e | 2 i 2/ h A(%)COMB1 -88601 -538 -440728 5 220 100 Trapezoidal D+LCOMB2 -88671 -18360 2937863 33 220 100 Trapezoidal D+L+ECOMB3 -88532 17284 -3819319 43 220 100 Trapezoidal D+L-ECOMB4 -82417 -18348 3161903 38 220 100 Trapezoidal D+ECOMB5 -82278 17296 -3595279 44 220 100 Trapezoidal D-E
CARGA σmax σmin σadm x Msol - MresCOMB1 1.22 1.16 1.88 OK !! 1620 0COMB2 1.37 1.01 2.35 OK !! 1620 0COMB3 1.42 0.96 2.35 OK !! 1620 0COMB4 1.30 0.91 2.35 OK !! 1620 0COMB5 1.33 0.89 2.35 OK !! 1620 0
Esfuerzos para diseño último en la base de la fundación (Combinaciones de acuerdo al código ACI-318)
CARGA P' V2' M3' | e | 2 i 2/ h A(%)COMB1 -125918 -757 -684231 5 220 100 Trapezoidal 1,4D+1,7LCOMB2 -94536 -25563 4225300 45 220 100 Trapezoidal 0.75 (1,4D+1,7L+1,87E)COMB3 -94341 24428 -5251647 56 220 100 Trapezoidal 0.75 (1,4D+1,7L-1,87E)COMB4 -74212 -25959 4636366 62 220 100 Trapezoidal 0,9D+1,84ECOMB5 -74013 25012 -5026404 68 220 100 Trapezoidal 0,9D-1,84E
CARGA σmax σmin x Msol - MresCOMB1 1.73 1.65 0 0COMB2 1.53 1.01 1508 0COMB3 1.59 0.95 1631 0COMB4 1.28 0.71 839 0COMB5 1.30 0.69 1064 0
P1
P2
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
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nde.c
om
Cargas
Constr
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nde.c
om
Cargas A
Constr
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nde.c
om
Axiales en muros Perpendiculares al analizado
Constr
uApre
nde.c
om
xiales en muros Perpendiculares al analizadoAxiales en muros Perpendiculares al analizadoA
Constr
uApre
nde.c
om
Axiales en muros Perpendiculares al analizadoA
M3
Constr
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nde.c
om
M3-143048
Constr
uApre
nde.c
om
-143048-222360
Constr
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nde.c
om
-2223605873671
Constr
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nde.c
om
5873671
Constr
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nde.c
om
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
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om
V2'
Constr
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nde.c
om
V2'
Constr
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om
-526
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om
-526-12Con
struA
prend
e.com
-12-17822Con
struA
prend
e.com
-17822Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
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nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
om
Constr
uApre
nde.c
omP2
Constr
uApre
nde.c
omP2
Para efectos de cálculo, se debe iterar el valor de " x " hasta que la diferencia entre el momento resistentey el momento solicitante en la base de la fundación sea cero.
Mrσ2 x× b×
2h2
x3
−
÷
×=
σ22 P×x b×
=
Si x a≤
Mr
x a−( )2
− P× t×h2
2 a×3
−xx
−
÷
× 2 x a−( )× P× a× b×h2
a2
−
÷
×− 2− P× x× 2 x a−( )× P×+[ ]a b×2
×h2
a3
−
÷
×+
t− x2
× 2 t× x× a×+ t a2
×− 2 a× b× x×− a2
b+=
Mr R1h2
a−x a−( )
3−
× R2h2
a2
−
÷
×+ R3h2
a3
−
÷
×+=
Cálculo del momento resistente
σ22 P× x×
t− x2
× 2 t× x× a×+ t a2
×− 2 a× b× x×− a2
b+=
Entonces,
R1 R2+ R3+ P=
Equilibrio de fuerzas verticales
R3σ22
1x a−( )
x−
× a× b×=
R2x a−( ) σ2× a× b×
x=
R1x a−( )
2σ2× t×
2 x×=
σ1x a−( ) σ2×
x=
Si x a>
2º Caso : Distribución triangular de tensiones
σ2PA
MI
h2
×+=σ1PA
MI
h2
×−=
ANEXO
Fórmulas para el cálculo de las tensiones de contacto suelo - fundación
1º Caso : Distribución trapezoidal de tensiones
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
Edificio PMT Cocheras intermedias Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001Fundación bajo muro en eje 7 entre ejes A y B Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 14/Feb./2003 Hj: 1 de: 2
fy = 4200 kgf / cm2 h = 1060 cmβ 1 = 0.85 b = 60 cmf'c = 200 kgf / cm2 H = 60 cmγh = 2.5 ton / m3 lw= 1000 cm
σest = 1.9 kgf / cm2 tw= 18 cmσdin = 2.3 kgf / cm2 d= 80 cm
γs = 1.8 ton / m3
Esfuerzos en la base del muroEst. Cargas P Vx Vy Mx My
D 33607 -233 44 6314 -157912L 7776 -77 14 2225 -24068
Ex -76 544 -2 4 94131Ey 850 219 -109 -5319 -311991
Esfuerzos en la base de la fundaciónEst. Cargas P Vx Vy Mx My
D 53313 -233 44 12474 -190532L 7776 -77 14 4185 -34848
Ex -76 544 -2 -276 170291Ey 850 219 -109 -20579 -281331
Combinaciones de carga para verificacion de tensiones en el terreno
Combinaciones cargas N V M e h / 6 h / 4 Dist. PresiónCOMB1: D+L 61089 -310 -225380 3.7 177 265 TrapezoidalCOMB2: D+L+Ex 61013 234 -55089 0.9 177 265 TrapezoidalCOMB3: D+L-Ex 61165 -854 -395671 6.5 177 265 TrapezoidalCOMB4: D+Ex 53237 311 -20241 0.4 177 265 TrapezoidalCOMB5: D-Ex 53389 -777 -360823 6.8 177 265 TrapezoidalCOMB6: D+L+Ey 61939 -51 -3920 0.1 10 15 TrapezoidalCOMB7: D+L-Ey 60239 167 37238 0.6 10 15 TrapezoidalCOMB8: D+Ey 54163 -65 -8105 0.1 10 15 TrapezoidalCOMB9: D-Ey 52463 153 33053 0.6 10 15 Trapezoidal
Combinaciones cargas σmax σmin a %contacto σadmCOMB1: D+L 0.981 0.940 1060 100 1.9 OK !!COMB2: D+L+Ex 0.964 0.954 1060 100 2.3 OK !!COMB3: D+L-Ex 0.997 0.927 1060 100 2.3 OK !!COMB4: D+Ex 0.839 0.835 1060 100 2.3 OK !!COMB5: D-Ex 0.872 0.807 1060 100 2.3 OK !!COMB6: D+L+Ey 0.980 0.968 60 100 2.3 OK !!COMB7: D+L-Ey 1.006 0.889 60 100 2.3 OK !!COMB8: D+Ey 0.864 0.839 60 100 2.3 OK !!COMB9: D-Ey 0.877 0.773 60 100 2.3 OK !!
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
nde.c
om
V
Constr
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nde.c
om
Vy
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nde.c
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y
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nde.c
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4
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-77
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Esfuerzos en la base de la fundación
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Esfuerzos en la base de la fundación
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P
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struA
prend
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uApre
nde.c
om
Edificio PMT Cocheras intermedias Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001Fundación bajo muro en eje 5 entre ejes A y B Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________
Fecha: 14/Feb./2003 Hj: 2 de: 2
d' = 5.00 cm Recubrimiento de la Zapata
Esfuerzos de diseño en Esfuerzos de diseño en lasla base de la fundación zonas críticas de la fundación
Combinaciones cargas Pu' (kgf) Mu' (kgf cm) e σmax σmin Mu (kgf cm) Vu (kgf)COMB1: 1.4D+1.7L 87858 -325986 3.7 1.410 1.352 36772 -2028COMB2: 0.75(1.4D+1.7L+1.87Ex) 65787 -5657 0.1 1.035 1.034 27919 -1551COMB3: 0.75(1.4D+1.7L-1.87Ex) 66000 -483323 7.3 1.081 0.995 27238 -1491COMB4: 0.9D+1.43Ex 47873 72037 1.5 0.759 0.746 20440 -1139COMB5: 0.9D-1.43Ex 48091 -414995 8.6 0.793 0.719 19745 -1078COMB6: 0.75(1.4D+1.7L+1.87Ey) 67086 -10428 0.2 1.071 1.038 243601 -37089COMB7: 0.75(1.4D+1.7L-1.87Ey) 64701 47296 0.7 1.092 0.943 251103 -40863COMB8: 0.9D+1.43Ey 49198 -18201 0.4 0.802 0.745 175673 -26263COMB9: 0.9D-1.43Ey 49198 -18201 0.4 0.802 0.745 175673 -26263
Refuerzo para flexiónm = 24.71
ρ min = 0.003ρ max = 0.015ρret 0.0018
Armadura en Dirección X
Rn ρ As (*) As = 5.9 cm2 Usar 3 φ 16 0.2 0.0001 5.9 (*) Se ha empleado el menor valor entre 1.33 As y Asmin, pero
no menores que la armadura por retracciónArmadura en Dirección Y
Rn ρ As As = 1.6 cm2 Usar M φ 10 @ 200.1 0.0000 1.6
Refuerzo para cortes= 20 cm
Vn Vc Av-1268 24735 0 No se requiere armadura por corte
Punzonamiento
Pu ∆ Pu Vu Vn87858 106390 -18532 -2180265787 79663 -13876 -1632566000 79921 -13921 -16378 d = 55.00 cm47873 57971 -10098 -11880 bo = 2256 cm48091 58234 -10144 -11934 α s = 2067086 81236 -14150 -16647 β c = 55.5664701 78349 -13647 -1605649198 59575 -10377 -1220849198 59575 -10377 -12208
Vc = 963502 OK !! No hay problemas de punzonamiento
RnMn
b d2.
mfy
0.85 fc.
ρ1
m1 1
2 m. Rn.
fy. ρmin
14
fy
Mínimo v alor entre:
Vc 0.53 12βc
+
÷
× fc× bo× d×:= Vc 1.06 fc× bo× d×:=
Vc 0.53 αsd
bo× 1+
÷
× fc× bo× d×:=
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
uApre
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om0.79
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uApre
nde.c
om0.793
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nde.c
om3
1.07
Constr
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nde.c
om1.071
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om1
1.09
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nde.c
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nde.c
om20.80
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uApre
nde.c
om2
As (*
Constr
uApre
nde.c
om
As (*)
Constr
uApre
nde.c
om
)5.
Constr
uApre
nde.c
om
5.9
Constr
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nde.c
om
9
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om
Constr
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om
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nde.c
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uApre
nde.c
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Constr
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om
Constr
uApre
nde.c
om
Rn
Constr
uApre
nde.c
om
Rn
Proyecto Nº: 1944-44-MCA-620-ES-001EDIFICIO P.M.T. VERIFICACIÓN DE DEFORMACIONES Calculó: D.P.M _________ Rev: H.R.R.___________COCHERAS INTERMEDIAS Fecha: 17/Abril/2003 Hj: 1 de: 1
H 400 CM Altura del piso CONDICION: DRIFT < 0.002
COMB. CARGA NODO SUP. U1 U2 NODO INF. U1 U2 DRIFTDLSXEPES 6158 6.21E-02 -6.26E-03 9509 3.79E-02 -3.02E-03 6.06E-05 OK !!DSXEPES 6158 6.73E-02 -3.20E-03 9509 4.03E-02 -1.76E-03 6.76E-05 OK !!DLSYEPES 6158 -1.20E-02 4.52E-02 9509 -5.52E-03 2.84E-02 4.20E-05 OK !!DSYEPES 6158 -6.76E-03 4.82E-02 9509 -3.13E-03 2.96E-02 4.65E-05 OK !!DLSXPEPE 6158 6.20E-02 -1.13E-02 9509 3.79E-02 -5.27E-03 6.03E-05 OK !!DLSXNEPE 6158 6.22E-02 -1.25E-03 9509 3.79E-02 -7.65E-04 6.08E-05 OK !!DLSYPEPE 6158 -1.20E-02 4.17E-02 9509 -5.50E-03 2.66E-02 3.78E-05 OK !!DLSYNEPE 6158 -1.19E-02 4.86E-02 9509 -5.55E-03 3.01E-02 4.62E-05 OK !!DSXPEPES 6158 6.72E-02 -8.21E-03 9509 4.03E-02 -4.01E-03 6.73E-05 OK !!DSXNEPES 6158 6.74E-02 1.80E-03 9509 4.03E-02 4.95E-04 6.79E-05 OK !!DSYPEPES 6158 -6.80E-03 4.48E-02 9509 -3.10E-03 2.79E-02 4.23E-05 OK !!DSYNEPES 6158 -6.71E-03 5.17E-02 9509 -3.15E-03 3.14E-02 5.07E-05 OK !!DLXEPESN 6158 -8.41E-02 -5.43E-03 9509 -4.81E-02 -1.54E-03 9.01E-05 OK !!DXEPESN 6158 -7.89E-02 -2.38E-03 9509 -4.57E-02 -2.77E-04 8.30E-05 OK !!DLYEPESN 6158 -1.00E-02 -5.69E-02 9509 -4.68E-03 -3.29E-02 5.99E-05 OK !!DSXEPESN 6158 -4.83E-03 -5.38E-02 9509 -2.29E-03 -3.17E-02 5.54E-05 OK !!DLXPEPSN 6158 -8.40E-02 -4.29E-04 9509 -4.81E-02 7.14E-04 8.98E-05 OK !!DXPEPESN 6158 -8.42E-02 -1.04E-02 9509 -4.81E-02 -3.79E-03 9.03E-05 OK !!DLXNEPSN 6158 -9.99E-03 -5.34E-02 9509 -4.71E-03 -3.12E-02 5.57E-05 OK !!DXNEPESN 6158 -1.01E-02 -6.03E-02 9509 -4.66E-03 -3.47E-02 6.41E-05 OK !!DLYPEPSN 6158 -7.88E-02 2.62E-03 9509 -4.57E-02 1.97E-03 8.27E-05 OK !!DYPESPN 6158 -7.90E-02 -7.39E-03 9509 -4.57E-02 -2.53E-03 8.33E-05 OK !!DLYNEPSN 6158 -4.78E-03 -5.04E-02 9509 -2.31E-03 -2.99E-02 5.12E-05 OK !! DYNEPSN 6158 -4.87E-03 -5.73E-02 9509 -2.26E-03 -3.34E-02 5.96E-05 OK !!
COMB. CARGA NODO SUP. U1 U2 NODO INF. U1 U2 DRIFTDLSXEPES 9509 3.79E-02 -3.02E-03 9061 1.98E-02 -1.45E-03 4.53E-05 OK !!DSXEPES 9509 4.03E-02 -1.76E-03 9061 2.05E-02 -1.09E-03 4.94E-05 OK !!DLSYEPES 9509 -5.52E-03 2.84E-02 9061 -1.95E-03 1.56E-02 3.19E-05 OK !!DSYEPES 9509 -3.13E-03 2.96E-02 9061 -1.21E-03 1.60E-02 3.42E-05 OK !!DLSXPEPE 9509 3.79E-02 -5.27E-03 9061 1.98E-02 -2.41E-03 4.52E-05 OK !!DLSXNEPE 9509 3.79E-02 -7.65E-04 9061 1.97E-02 -4.88E-04 4.54E-05 OK !!DLSYPEPE 9509 -5.50E-03 2.66E-02 9061 -1.90E-03 1.47E-02 2.99E-05 OK !!DLSYNEPE 9509 -5.55E-03 3.01E-02 9061 -2.00E-03 1.65E-02 3.40E-05 OK !!DSXPEPES 9509 4.03E-02 -4.01E-03 9061 2.06E-02 -2.05E-03 4.94E-05 OK !!DSXNEPES 9509 4.03E-02 4.95E-04 9061 2.05E-02 -1.27E-04 4.95E-05 OK !!DSYPEPES 9509 -3.10E-03 2.79E-02 9061 -1.16E-03 1.50E-02 3.21E-05 OK !!DSYNEPES 9509 -3.15E-03 3.14E-02 9061 -1.25E-03 1.69E-02 3.62E-05 OK !!DLXEPESN 9509 -4.81E-02 -1.54E-03 9061 -2.29E-02 3.93E-04 6.30E-05 OK !!DXEPESN 9509 -4.57E-02 -2.77E-04 9061 -2.22E-02 7.53E-04 5.88E-05 OK !!DLYEPESN 9509 -4.68E-03 -3.29E-02 9061 -1.19E-03 -1.67E-02 4.07E-05 OK !!DSXEPESN 9509 -2.29E-03 -3.17E-02 9061 -4.47E-04 -1.63E-02 3.84E-05 OK !!DLXPEPSN 9509 -4.81E-02 7.14E-04 9061 -2.30E-02 1.35E-03 6.29E-05 OK !!DXPEPESN 9509 -4.81E-02 -3.79E-03 9061 -2.29E-02 -5.68E-04 6.30E-05 OK !!DLXNEPSN 9509 -4.71E-03 -3.12E-02 9061 -1.23E-03 -1.57E-02 3.86E-05 OK !!DXNEPESN 9509 -4.66E-03 -3.47E-02 9061 -1.14E-03 -1.76E-02 4.27E-05 OK !!DLYPEPSN 9509 -4.57E-02 1.97E-03 9061 -2.22E-02 1.71E-03 5.88E-05 OK !!DYPESPN 9509 -4.57E-02 -2.53E-03 9061 -2.21E-02 -2.07E-04 5.89E-05 OK !!DLYNEPSN 9509 -2.31E-03 -2.99E-02 9061 -4.92E-04 -1.54E-02 3.64E-05 OK !! DYNEPSN 9509 -2.26E-03 -3.34E-02 9061 -4.01E-04 -1.72E-02 4.05E-05 OK !!
CONSORCIO Cade Idepe - R.F.A.
http://www.construaprende.com/
http://www.construaprende.com/
Constr
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