conexiones pre-calificadas a momento

8/11/2019 Conexiones Pre-calificadas a Momento

1/57

x r

Sistemas de Prticos

Ing. Luis A. NezIng. Luis A. Nez CoraoCorao


2/57

CONEXIONES PRECALIFCONEXIONES PRECALIF

Temario:Temario:

Diseo Conceptual Sismorresistente

Prticos Resistentes a Momento Tipo SMF

Antecedentes

Nociones Bsicas

Conexiones Precalificadas a Momento

Introduccon

Tipos de Conexiones

Ejemplo Conexin tipo End Plate 4S

emp o onex n po ange a e


3/57


Normativa Aplicable-

ANSI/AISC 341-05 Seismic Provisions for Structural Stee

ANSI/AISC 358-05 Prequalified Connections for Special aSteel Moment Frames for Seismic Applications

ANSI/AISC 358-05 Supplement N1 (June 2009) PrequaliConnections for Special and Intermediate Steel Moment F

Seismic Applications"


4/57


Normativa Aplicable


5/57


6/57



Propiciar Mecanismos Dctiles.

Elegir y establecer el patron de falla adecuado de los elemque entrarn en cedencia durante un evento ssmico.

Los elementos Fusibles deben ser capaces de desarrolla

inelsticas significativas y de disipar energa durante un ev Disear el resto de los elementos del sistema resistente a

condicin de que permanezcan en el rango elstico al pres

fallas dctiles (Rtulas plsticas) esperadas en los Fusibl

Las Conexiones de los elementos Fusibles deben ser dis.

Las conexiones del resto de los elementos del sistema resdeben ser diseadas para las fuerzas que se producen al

fallas ductiles Rtulas lsticas es eradas en los Fusibl


7/57



Factor de Reduccin de RPara poder utilizar del Factor de

,

debe dotar a la estructura de los

mecanismos dctiles exigidos

en el nivel de diseo respectivo


8/57


Prticos Resistentes a Momento Tipo SMFAntecedentes

Los prticos de acero resistentes a momento son un sist

comnmente usado en zonas con amenaza ssmica interme

estabilidad ante acciones ssmicas, depende de la rigidez

- .

Este sistema se consideraba uno de los ms dctiles y condescubrimiento inesperado de fallas frgiles en tales conex

uran e os s smos e or r ge y o e .

El descubrimiento de estos daos, inconsistentes con el

esperado, gener la bsqueda de nuevos detalles de cone

especificaciones para su respectivo diseo a partir de

experimentales.

las normas.


9/57


Prticos Resistentes a Momento Tipo SMFAntecedentes

Criterio de Diseo pre-Northrigde Criterio de Diseo p


10/57


Prticos Resistentes a Momento Tipo SMFNociones Bsicas

358-05 Prequalified Connections for Special and

Intermediate Steel Moment Frames for Seismic

Applications y ANSI/AISC 341 Seismic

Provisions for Structural Steel Buildings, se

requiere que las conexiones viga-columnaresistentes a momento en sistemas Special

,

Fuerzas Resistentes Mximas Probables de la

viga a conectar considerando la formacin de

rtulas plsticas en la misma ante acciones

gravitacionales y ssmicas, a fin de permitir que

la estructura incursione de manera estable en elRango inelstico y disipe energa sin que se

.


11/57



esempeo structura :esempeo structura :

Sistema capaces de desarrollar

ductilidad, disipacin de Energa

significativas.

Los mecanismos que pueden

Cedencia por flexin en lasVigas.

zona del Panel.

Cedencia por flexin y fuerza.


12/57



CRITERIOCRITERIO:

Viga Dbil Columna Fuerte

Rtula Plstica en la

columna condicinindeseable y probable


13/57



Condicin Deseada

probable colapso


14/57


Prticos Resistentes a Momento Tipo SMFCriterios Normativos

a.1) Relacin Ancho-Espesor (Perfiles Doble T): Las sec

a) Limitaciones en Vigas. (9.4 AISC Seismic Provisioa) Limitaciones en Vigas. (9.4 AISC Seismic Provisio

ser ompac as sm cas ps , a n e m ar e pan eo oc

Almas de Vigas

Alas de Vigas


15/57



A medida

la relacin

las alas, s

posibilida

de la rtuldisipar en


16/57



b.1) Relacin Ancho-Espesor (Perfiles Doble T): Las sec

b) Limitaciones en Columnas. (9.4 AISCb) Limitaciones en Columnas. (9.4 AISC SeismicSeismic ProPro

Alas de Columnas

ser ompac as sm cas ps , a n e m ar e pan eo oc

Almas de Columnas


17/57



Las Alas de las Vigas del sistema resistente a sismos

deben estar debidamente arriostradas lateralmente

c)c) ArriostramientoArriostramiento Lateral de Vigas (9.8 AISCLateral de Vigas (9.8 AISC SeismSeism

L = Distancia entre

para controlar el pandeo lateral torsional de las

mismas.

arriostramientos laterales

ry = Radio de Giro Menor


18/57



b

Arriostramiento

Lateral

Lateralmente


19/57



d.1) En las Uniones Viga-Columna deben incorporarse

continuidad de conformidad a las conexiones precalifi

d) Planchas de Continuidad (9.5 AISCd) Planchas de Continuidad (9.5 AISC SeismicSeismic ProvProv

utilizadas

tcp Mayor Valor entre (tbf-1 y tbf-2)


20/57



e.1) Para establecer un Criterio Columna Fuerte Viga

cumplirse en cada junta la Relacin de Momentos pres

e) Relacin de Momentos Columnae) Relacin de Momentos Columna--VigaViga (9.6 AISC(9.6 AISC SeSe

algunas excepciones

De no cumplirse la relacin de

momentos presentada podra

generarse un Mecanismo decolapso de piso al desarrollarse

mismo nivel.


21/57



e.2) Definicin de Momentos Mximos Probables en V

Columnas.

e) Relacin de Momentos Columnae) Relacin de Momentos Columna--VigaViga (9.6 AISC(9.6 AISC SeSe

Sumatoria de las resistencias tericas a fle

las columnas incluyendo la reduccin de lamayorada, ubicadas en los extremos (supe

las conexiones a momentos de las vi as

sobre en el punto de interseccin de los ej

de vigas y columnas que concurren al nodo

Sumatoria de las resistencias es eradas a

en las rtulas plsticas de las vigas, proyec

punto de interseccin de los ejes baricntry las columnas que concurren al nodo.


22/57


Prticos Resistentes a Momento Tipo SMFCriterios Normativose. e n c n e pry uv .


23/57



e. omen os e gas y o umnas en e pun o e n er

sus ejes baricntricos .

M*pc = M*pc-Superior+ M*pc-Inferior

M*pb = M*pb-Izquierda + M*pb-Derecha


24/57



e. cu o e pb.


25/57



e. cu o e pc


26/57



e. e n c n e pc y Vuc


27/57



e. spos c ones m n mas para e pre- mens onam en

Zxc/Zxb

Numero

de

Vigas A36 A36

(plates) A572

G42 A992 A57

Dos 2,50 2,18 1,80 1,74 1

ConectadasenlasAlas(EjeMayor)delaColumnaconZxc/Zxb

Numero

de

Vigas A36 A36

(plates) A572

G42 A992 A57

Dos 2,50 2,18 1,80 1,74 1

ConectadasenlasAlas(EjeMayor)delaColumnacon

Una 1,25 1,09 0,90 0,87 0Una 1,25 1,09 0,90 0,87 0


28/57



f.1) Distribucin de Fuerzas en la Zona del Panel (Junt

Columna)

f) Zona del Panel (9.3 AISCf) Zona del Panel (9.3 AISC SeismicSeismic ProvisionsProvisions ))


29/57


30/57



f.3) Definicin de Rv (Resistencia a Corte)


u . y

CuandoPu > 0.75Py en la Columna (No Recomendad

Pu : Carga Axial Mayorada actuando en la zona del P


31/57



f.4) Incorporacin de planchas de refuerzo en el alma d

en la zona del panel



32/57


Conexiones Precalificadas a MomentoIntroduccin

La base experimental es

fundamental para la validacin

de las formulaciones

a los procedimientos de diseo

de cada uno de los tipos deconexiones a momento

esarro a os

Rtulas p


33/57



Las evidencias experimentales demuestras la posibilidad

(cedencia) y fallas frgiles a evitar (fracturas)

Rtula Plstica enconexin End-Plate

s

neta en conexin tipo

Flange-Plate


34/57



Modelo Experimental

Despus de completa

de carga con 0.04 ra

resistencia a flexin mde la columna, debe s

p


35/57



Ejemplo onexiones tipo End-Plate

Ri idizador

Planchas de Planchason nu a Adosadas al Alma


36/57



Ejemplo de otras conexiones

Conexin tipo

Flange PlateViga de

Seccin

reducida


37/57


Conexiones Precalificadas a MomentoTipos de Conexiones (9.2 AISC Seismic Provisions )

previstos en la Norma ANSI/AISC 358-05 Prequalified

Special and Intermediate Steel Moment Frames for Seism

ANSI/AISC 341 Seismic Provisions for Structural Steel Bui

as s gu entes conex ones reca ca as.

(1) BOLTED UNSTIFFENED AND STIFFENED EXTENDMOMENT CONNECTIONS

(2) REDUCED BEAM SECTION (RBS) MOMENT CONN

ANSI/AISC

(3) BOLTED FLANGE PLATE (BFP) MOMENT CONNEC

MOMENT CONNECTION (5) KAISER BOLTED BRACKET (KBB) MOMENT CONN

ea zaremosea zaremos e emp oe emp o e ae a conex nconex n popo


38/57



onexin con Plancha Extrema End Plate . 6.0 AI

Connections for Special and Intermediate Steel Moment Fr

Applications"


39/57



onexin con Viga de eccin Reducida RB . 5.0 AI

Prequalified Connections for Special and Intermediate Stee

for Seismic Applications"


40/57



Bolted Flange Plate BFP . 7.0 AI upplement N 1




41/57



Welded Unrein orced Flange-Welded Web WUF-W : 8.0 A

N1 ANSI/AISC 358 Prequalified Connections for Special

Steel Moment Frames for Seismic Applications"


42/57



Kaiser Bolted Bracket KBB . 9.0 AI upplement N 1




43/57


Conexiones Precalificadas a MomentoEjemplos

continuacin desarrollaremos dos ejemplos:

Conexin tipo End Plate 4S

Conexin tipo Flange Plate


44/57

FECHA : BEAM COLUMN

TIPO DE CONNECCIN:

CLIENTE: ING:

Datos preliminares y predimensionado:

PROYECTO:

HOJA DE CLCULODiseo de conexines

ANSI / AISC 358-05 Prequalified Connections for Special and Intermediate Steel Moment Frames for Seismic Applications

Four-Bolt Stiffened Extended End-Plate, 4ES

ANSI / AISC 341-05 Seismic Provisions for Structural Steel Buildings

a.- Propiedades y dimensiones de la viga:

- Tipo de viga: IPE-330

Altura de la viga: 330 mm Ancho de la viga: 160 mm Espesor del ala: 11.5 mm Espesor del alma: 7.5 mm Modulo plastico de la seccin: 804

d =bfb =

twb =tfb =

Zx = cm3

- Tipo de acero: ASTM - A 36

Esfuerzo de fluencia del acero: 2530 Esfuerzo ltimo del acero: 4080

b.- Propiedades y dimesiones de la columna:

- Tipo de columna: HEB-360

Altura de la columna: 360 mm

Fub = Kg/cm2

Fyb = Kg/cm2

d =bfb =

twb =tfb =

Zx = cm3

dc =Ancho de la columna: 300 mm

Espesor del ala: 22.5 mm Espesor del alma: 12.5 mm Altura de entrepiso (Arriba): 3 m Altura de entrepiso (Abajo): 3 m Modulo plastico de la seccin: 2680

7 - Tipo de acero: ASTM - A 36

Esfuerzo de cedencia del acero: 2530

Fub = Kg/cm2

Fyb = Kg/cm2

d =bfb =

twb =tfb =

Zx = cm3

Fuc = Kg/cm2

Fyc = Kg/cm2

dc =

bfc =

twc =tfc =

ht =

hb =

Zxc = cm3

Esfuerzo ltimo del acero: 4080

c.- Propiedades y dimesiones de la plancha extrema y losrigidizadores:

Espesor tentativo de la plancha: 31 mm Ancho de la plancha: 220 mm Gramil de la columna: 140 mm e.- Propiedades de la soldadura: Dist. entre pernos int. y el ala del perfil: 50 mm Dist. entre pernos ext. y el ala del perfil: 50 mm - Tipo de electrodo: E70XX Distancia del perno al borde de la plancha: 50 mm

Fub = Kg/cm2

Fyb = Kg/cm2

d =bfb =

twb =tfb =

bp =

g =Pfi =

Pfo =

de =

Zx = cm3

Fuc = Kg/cm2

Fyc = Kg/cm2

dc =

bfc =

twc =tfc =

tp =

ht =

hb =

Zxc = cm3

Altura del los rigidizadores: 100 mm Resistencia lmite a traccin: 4920 Largo de los rigidizadores: 174 mm

f.- Fuerzas de compresin actuantes en la columna: - Tipo de acero: ASTM - A 36 Para la combinacin de cargas: 1.2CP + 0.5CV + Sx

Esfuerzo de cedencia del acero: 2530 Actuando por encima del nodo: 95 ton Esfuerzo ltimo del acero: 4080 Actuando por debajo del nodo: 95 ton

d.- Propiedades de los pernos: g.- Factores de resistencia a usar en el diseo:

Fub = Kg/cm2

Fyb = Kg/cm2

d =bfb =

twb =tfb =

bp =

g =Pfi =

Pfo =

de =

Zx =

FEXX = Kg/cm2hst =

Lst =

cm3

Fuc = Kg/cm2

Fyc = Kg/cm2

dc =

bfc =

twc =tfc =

Fup = Kg/cm2

Fyp = Kg/cm2

tp =

ht =

hb =

Zxc = cm3

Puc-bot=

Puc-top=

- po e perno: - eg n: -

Capacidad nominal a traccin: 7940 Para estado lmite ductil: 1 Capacidad nominal a corte: 4220 Para estado lmite no ductil: 0.9

Fub = Kg/cm2

Fyb = Kg/cm2

d =bfb =

twb =tfb =

bp =

g =Pfi =

Pfo =

de =

Zx =

n =

d =

FEXX = Kg/cm2hst =

Lst =

cm3

Fuc = Kg/cm2

Fyc = Kg/cm2

dc =

bfc =

twc =tfc =

Fup = Kg/cm2

Fyp = Kg/cm2

Ft = Kg/cm2

Fv = Kg/cm2

tp =

ht =

hb =

Zxc = cm3

Puc-bot=

Puc-top=


45/57


46/57

Clculo del momento lmite para la capacidad a traccin de los pernos:

40233 Kg

51256 Kg-m

El momento Mpl ser usado en el diseo de la plancha extrema para grantizar que no sedesarrollarn fuerzas de apalancamiento y asegurar un comportamiento tipo "thick plate".

Primer estado de comportamientodel modelo de Kennedy "thick plate"

4

2b

tbtt

dFAFP

102 hhPM tnp nppl MM 11.1

Clculo del espesor requerido para la plancha extrema:

185 mm

Patrn de lneas de cedencia



Si bp > bfb + 25mm usar bp = bfb + 25mm =

bp =

4

2b

tbtt

dFAFP

102 hhPM tnp

pypd

npn

YF

Mt dreqp

11.1'

nppl MM 11.1

87.75 mm

Caso 1 deS:

>

2704.38 mm


Si Pfi > S usar Pfi = S

foefi

fofi

p

p pdhSph

gSp

h

Sp

hb

Y 01

01

2

2

1111

2




bp =

4

2b

tbtt

dFAFP

102 hhPM tnp

gbS p2

1

pypd

npn

YF

Mt dreqp

11.1'

nppl MM 11.1

e

27.36 mm < 31 mm OK

Clculo de lafuerza enlasalasde lavi a:

3103.46 mm



tp req'd =

foefi

fofi

p

p pdhSph

gSp

h

Sp

hb

Y 01

01

2

2

1111

2



tp =


bp =

4

2b

tbtt

dFAFP

102 hhPM tnp

gbS p2

1

pypd

npn

YF

Mt dreqp

11.1'

fofi

fofi

p

p pShSphgSp

hSp

hb

Y 010121111

2

nppl MM 11.1

Clculo del espesor requerido para los rigidizadores de la plancha extrema:

7.50 mm

131391 Kg



tp req'd =

foefi

fofi

p

p pdhSph

gSp

h

Sp

hb

Y 01

01

2

2

1111

2



tp =


bp =

4

2b

tbtt

dFAFP

102 hhPM tnp

gbS p2

1

pypd

npn

YF

Mt dreqp

11.1'

fofi

fofi

p

p pShSphgSp

hSp

hb

Y 010121111

2

yb

wbsF

Ftt min,

fb

f

fu

td

MF

nppl MM 11.1

Espesor requerido para evitar el pandeo local

6.20 mm

8 mm



tp req'd =

foefi

fofi

p

p pdhSph

gSp

h

Sp

hb

Y 01

01

2

2

1111

2

Espesor seleccionado para los rigidizadores: ts =



tp =


bp =

4

2b

tbtt

dFAFP

102 hhPM tnp

gbS p2

1

pypd

npn

YF

Mt dreqp

11.1'

fofi

fofi

p

p pShSphgSp

hSp

hb

Y 010121111

2

ys

yb

wbsF

Ftt min,

yss

st

F

E

t

h56.0

ys

stdqres

F

E

ht

56.0

fb

f

fu

td

MF

nppl MM 11.1



tp req'd =

foefi

fofi

p

p pdhSph

gSp

h

Sp

hb

Y 01

01

2

2

1111

2

Espesor seleccionado para los rigidizadores: ts =



tp =


bp =

4

2b

tbtt

dFAFP

102 hhPM tnp

gbS p2

1

pypd

npn

YF

Mt dreqp

11.1'

fofi

fofi

p

p pShSphgSp

hSp

hb

Y 010121111

2

ys

yb

wbsF

Ftt min,

yss

st

F

E

t

h56.0

ys

stdqres

F

E

ht

56.0

fb

f

fu

td

MF

nppl MM 11.1


47/57

Chequeo de la ruptura por corte en los pernos:

Conservadoramente se asume que la resistencia a la rotura por corte es proveda por los pernos cercanos al ala comprimida de la viga.

Nmero de pernos en la zona comprimida = 4 5.07

25531 < OK76979 Kg

(nb)=

Vu= Kg

cm24

2b

b

dA

bvbn AFn

bvbnnnu AFnRV

Chequeo de la resistencia al aplastamiento y desgarramiento por corte de la plancha y el ala de la columna:

2

2

(nb)=

Vu= Kg

cm2

(ni)= Nmero de pernos internos =

(no)= Nmero de pernos externos =

4

2b

b

dA

bvbn AFn

bvbnnnu AFnRV

noonniinnnu rnrnRV

a.- Plancha extrema:

36.50 mm

< ( Controla el desgarramiento )77102 Kg55398 Kg

77102 Kg

(nb)=

Vu= Kg

cm2



Resistencia al aplastamiento:

Desgarramiento por los pernos externos:

4

2b

b

dA

bvbn AFn

bvbnnnu AFnRV

uppb Ftd4.2

2aec

ddL

uppcno FtLr 2.1

noonniinnnu rnrnRV

> ( Controla el aplastamiento )

25531 < OK238501 Kg

128251 Kg 77102 Kg

84.50 mm

(nb)=

Vu= Kg

cm2





Desgarramiento por los pernos internos:

Vu= Kg

4

2b

b

dA

bvbn AFn

bvbnnnu AFnRV

uppb Ftd4.2

afbfofic dtPPL

2aec

ddL

uppcni FtLr 2.1

uppcno FtLr 2.1

nnR

noonniinnnu rnrnRV

b.- Ala de la columna:

55961 Kg

55961 Kg

(nb)=

Vu= Kg

cm2






Vu= Kg


Por inspeccin, resulta evidente que controla el plastamiento para los pernos externos, por lo tanto:


4

2b

b

dA

bvbn AFn

bvbnnnu AFnRV

uppb Ftd4.2

afbfofic dtPPL

2aec

ddL

uppcni FtLr 2.1

uppcno FtLr 2.1

nnR

noonniinnnu rnrnRV

nor

ucfcb Ftd4.2


25531 Kg < OK

93085 Kg

201461 Kg

55961 Kg

84.50 mm

(nb)=

Vu= Kg

cm2






Vu= Kg




Vu=

4

2b

b

dA

bvbn AFn

bvbnnnu AFnRV

uppb Ftd4.2

afbfofic dtPPL

2aec

ddL

uppcni FtLr 2.1

uppcno FtLr 2.1

nnR

noonniinnnu rnrnRV

nor

afbfofic dtPPL

ucfccni FtLr 2.1

nn

R

ucfcb Ftd4.2

(nb)=

Vu= Kg

cm2






Vu= Kg




Vu=

4

2b

b

dA

bvbn AFn

bvbnnnu AFnRV

uppb Ftd4.2

afbfofic dtPPL

2aec

ddL

uppcni FtLr 2.1

uppcno FtLr 2.1

nnR

noonniinnnu rnrnRV

nor

afbfofic dtPPL

ucfccni FtLr 2.1

nn

R

ucfcb Ftd4.2


48/57

Diseo de la soldadura del ala y alma de la viga a la plancha extrema:

Esfuerzo cortante de diseo de la soldadura: 2214

a.- Soldadura de las alas de la viga:

Kg/cm2

- Fuerza de diseo para la soldadura de filete:

Se usar soldadura de ranura a penetracin completa para resistir el momento cedente inicial de la viga, ms un refuerzo de filete aambos lados para resistir el momento mximo probable a la cara de la columna, y asi garantizar que la viga desarrollara toda su capacidadplstica.

EXXw FF 60,075,0

312.50 mm

15.28 mm

74753.84 Kg56637.05 Kg

Kg/cm2

- Longitud efectiva:


- Espesor requerido de la soldadura:

Se usar soldadura de filete a ambos lados con un espesor de:Dfb =


EXXw FF 60,075,0

cedfufilete FFF fileteF

wbfbefc tbL 2

efcw

fil ete

fbLF

FD

707.0

fb

ybxb

cedtd

FSF

16 mm

b.- Soldadura del alma de la viga:

153.50 mm ( Controla )

206.20 mm

Kg/cm2

Se usar soldadura de filete a ambos lados, El Corte de diseo Vu es resistido por la soldadura del alma sobre una longitud efectiva, Lv:

L1 =

L2 =






EXXw FF 60,075,0

)2(2

2

2

1

bfifb

fbv

dptdL

tdLentremenorL


wbfbefc tbL 2

efcw

fil ete

fbLF

FD

707.0

fb

ybxb

cedtd

FSF

5.31 mm

5.45 mm Para un espesor de la plancha igual a 31 mm, el tamao mnimo de la soldadura de filete esDwb = 8 mm

Kg/cm2


L1 =

L2 =

El tamao requerido de la soldadura para desarrollar la resistencia a la flexin del alma en el rea cercana a los pernos a tensin es:






EXXw FF 60,075,0

)2(2

2

2

1

bfifb

fbv

dptdL

tdLentremenorL


wbfbefc tbL 2

efcw

fil ete

fbLF

FD

707.0

vw

wbLF

VuD

707,02

fb

ybxb

cedtd

FSF

25.1

9.0

w

wbyyb

wbF

tRFD

8 mm

Chequeo de la flexin local en las alas de la columna:


Kg/cm2


L1 =

L2 =

Se usar soldadura de filete a ambos lados con un espesor de:Dwb =







fc

cycd

npn

dreqfc tYF

Mt

11.1'

EXXw FF 60,075,0

)2(2

2

2

1

bfifb

fbv

dptdL

tdLentremenorL


wbfbefc tbL 2

efcw

fil ete

fbLF

FD

707.0

vw

wbLF

VuD

707,02

fb

ybxb

cedtd

FSF

25.1

9.0

w

wbyyb

wbF

tRFD

Espesor tentativo para los rigidizadores: 13 mm

49.25

102.47 mm

4253 mm

mm

mm

tsc =

Si Psi > S usar Psi = S


Kg/cm2


L1 =

L2 =








fc

cycd

npn

dreqfc tYF

Mt

11.1'

gbS fc2

1

sosi

sosi

fc

c

PShPSh

g

pSh

Sph

bY

01

01

2

1111

2

2

fbs

foso

ttpp

fbsisitt

pp

EXXw FF 60,075,0

)2(2

2

2

1

bfifb

fbv

dptdL

tdLentremenorL


wbfbefc tbL 2

efcw

fil ete

fbLF

FD

707.0

vw

wbLF

VuD

707,02

fb

ybxb

cedtd

FSF

25.1

9.0

w

wbyyb

wbF

tRFD

49.25

21.81 mm < 22.50 mm OK con rigidizadores

mm

mm

tfc req'd = tfc =

tsc =

Si Psi > S usar Psi = S


Kg/cm2


L1 =

L2 =








fc

cycd

npn

dreqfc tYF

Mt

11.1'

gbS fc2

1

sosi

sosi

fc

c

PShPSh

g

pSh

Sph

bY

01

01

2

1111

2

2

fbs

foso

ttpp

2

fbsfisi

ttpp

EXXw FF 60,075,0

)2(2

2

2

1

bfifb

fbv

dptdL

tdLentremenorL


wbfbefc tbL 2

efcw

fil ete

fbLF

FD

707.0

vw

wbLF

VuD

707,02

fb

ybxb

cedtd

FSF

25.1

9.0

w

wbyyb

wbF

tRFD


49/57


50/57

DETALLE DEL NODO EN LA CONEXIN VIGA - COLUMNA:

Fuerzas actuantes en el nodo: la resistencia mnima de la columna para cargas concentradas es:

- Posibles estados de carga en el nodo, considerando la reversibil idad de la carga y la inversin de momentos durante el sismo:

Estado de cargas ms desfavorable: Caso b

Diseo de las planchas de continuidad (rigidizadores de ala):

a.- Fuerzas de diseo:

b.- Resistencia al corte:

Para = 1

13 mm 300 mm315 mm 143.75 mm

30 mm

< Ok

- Espesor mnimo requerido: - Chequeo del pandeo:

11.5 mm < 11.06 < 16.13 Ok

c.- Diseo de la soldadura para los rigidizadores:

Esfuerzo cortante de diseo de la soldadura: 2214

- Soldadura de los rigidizadores a las alas de la columna:

8 mm

- Soldadura de los rigidizadores al alma de la columna:

6.30 mm

7 mm

Como el espesor del elemento ms grueso a unir es igual a 23 mm,

el tamao mnimo de la soldadura de filete es: 8 mm

116549.37 Kg

131390.89 Kg

47943 Kg

100643 Kg

6.30 mm

116549

Caso b 2472 37121 116549 25531 41848 131391

Caso a 25531 41848 131391 2472 37121

Cargas transmitidas por la viga 1 Cargas transmitidas por la viga 2

99999 Kg

tsc

Kg/cm2

Para las alas se usar soldadura de filete a ambos lados con un espesor: Dsc

=

Para el alma se usar soldadura de filete a ambos lados con un espesor: Dsc =

tsc =clip

Sb

W

wct

l

W =

clip =

EXXw FF 60,075,0

ypsc

s

F

E

t

b

56.0

gravityV

gravityV gravityV

gravityV

21

minmin nfunfuSu RFRFF SuF

suF

l

1fuF1fM 1uV 2fuF2fM 2uV

1fu

F

2fu

F

Sb

15,max s

fbsc

b

tt

clipltFR scypv 26.02 suv FR

vR

25.1

9.0'

w

scyp

dreqscF

tFD

2

60.0'

w

scypdreqsc

F

tFD

nRmin


51/57

Zona del panel en la conexin viga columna:

a.- Fuerza cortante de diseo:

3 m

26323 Kg

221617 Kg

b.- Resistencia al corte de la zona del panel:

Para v= 1

a) Cuando en el anlisis no se consideren los efectos de deformacin plstica del planel en la estabilidad del prtico:

b) Cuando en el anlisis se consideren los efectos de la deformacin plstica del panel en la estabilidad del prtico:

95000 Kg

b 0.21 ( i )

< Se deben colocar planchas adosadas al alma de la columna ( Doubler Plates )

c.- Diseo de los doubler plates:

315 mm 306 mm

- Espesor requerido para las planchas:

27.678 mm

Nmero de planchas adosadas a colocar = 2

Espesor seleccionado para las plachas adosadas: 16 mm x 2 = 32 mm

d.- Chequeo del espesor mnimo individual del alma de la columna y las plachas adosadas:

Usar soldaduras de tapn para prevenir el pandeo local del alma y las planchas adosadas: No

13 mm > 6.89 mm OK

457930 Kg

89269 Kg

( i ) Para Puc 0.4 Py ( ii ) Para Puc > 0.4 Py

( i ) Para Puc 0.75 Py ( ii ) Para Puc > 0.75

Puc=

Aplica el caso:Aplica ecuacin:

Plancha|biselada y unida a las alasde la columna consoldadura de filete.

Plancha unida a las alas de lacolumna con soldadura de

penetracin completa.

H = ( Altura promedio de entrepiso )

cV

cVZona del panel

uR

wccycv tdFR 60,0

y

uwccycv

P

PtdFR 4,160,0

y

u

wcc

fcfc

wccycvP

P

tdd

tbtdFR

2,19,1

3160,0

2

wcc

fcfc

wccycvtdd

tbtdFR

23

160,0

yccy FAP

yP

uvv RR

90zz Wdt

dpt

vvR

vvR

zyp

vvudreqdp

WF

RRt

60.0'

t

fbscz ttdd

cV

uR

cfufuu VFFR 21 H

MV

fc

fccz tdW 2

uc

P

zd

1fu

F

1fu

F

2fuF

2fuF

1

fM

2fM

fuF

zd

zW


52/57

Relacin de momentos en el nodo ( Criterio Columna Fuerte - Viga Debil ):

95000 Kg

95000 Kg

1.28 > 1 OK se destaca que: Zxc / Zxv = 3.33

53738 Kg-m

59529 Kg-m

59529 Kg-m

46444 Kg-m

46444 Kg-m

53738 Kg-m

Puc-bot=

Puc-top=

0.1*

*

pb

pc

M

M

cucycxcpc APFZM /

toppcM

botpcM

leftpbM

rigpbM

toppcM

botpcM

*

*

pb

pc

M

M

2/*

chupepb dSVMM

2/dVMM cpcpc


53/57

FECHA : BEAM COLUMN

TIPO DE CONEXIN:

CLIENTE: POR:

1.- Datos generales:

Column flange support, bolted flange plates

PROYECTO:

HOJA DE CLCULODiseo de conexiones

Supplement No.1 to ANSI/AISC 358-05Prequalified Connections for Special and Intermediate Steel Moment Frames for Seismic Applications

ANSI / AISC 360-05 - Specification For Structural Steel Buildings

1.1.- Propiedades y dimesiones de la viga:

- Tipo de viga: HEB-240

Altura de la viga: 240 mm Ancho de la viga: 240 mm Espesor del ala: 17 mm Espesor del alma: 10 mm Modulo de seccin elastico: 938 cm Modulo de seccin plstico: 1016 cm

d =bfb =

twb =tfb =

Zx =

Sx =


Esfuerzo de fluencia del acero: 2530 Esfuerzo ltimo del acero: 4080

1.2.- Propiedades y dimesiones de la columna:

- Tipo de columna: HEB-400

Altura de la columna: 400 mm

Fub = Kg/cm2

Fyb = Kg/cm2

d =bfb =

twb =tfb =

dc =

bfc =

Zx =

Sx =

Ancho de la columna: 300 mm Espesor del ala: 24 mm Espesor del alma: 13.5 mm


Esfuerzo de cedencia del acero: 2530 Esfuerzo ltimo del acero: 4080

1.3.- Propiedades y dimesiones de las planchas y pernos de conexin:

Fub = Kg/cm2

Fyb = Kg/cm2

d =bfb =

twb =tfb =

Fuc = Kg/cm2

Fyc = Kg/cm2

dc =

bfc =

twc =tfc =

Zx =

Nmero de pernos, nbw =

Sx =

Nmero de pernos, nbw = - Planchas de ala: 14 - Plancha de alma: 4

Ancho de la plancha: 250 mm Espesor de la plancha: 10 mm Gramil: 140 mm Nmero de columnas de pernos: 1

Separacin entre pernos: 70 mm Separacin vertical entre pernos: 60 mm Distancia al borde de la plancha: 50 mm Separacin horizontal entre pernos: 0 mm Distancia al borde de la viga: 50 mm Distancia a bordes superior e inferior: 40 mm Espacio libre entre viga y columna: 10 mm Distancia a bordes laterales: 40 mm Longitud de la plancha: 530 mm Altura de la plancha: 260 mm

- Tipo de acero para las planchas: ASTM - A 36 - Factores de resistencia a usar en el diseo:

Fub = Kg/cm2

Fyb = Kg/cm2

d =bfb =

twb =tfb =

Fuc = Kg/cm2

Fyc = Kg/cm2

dc =

bfc =

twc =tfc =

gf=

Sf=Le =L'e =

Zx =

Swv =

LeS =

LeL =

bfp =tpw =


nc =

Swh =

e =

Sx =


Lpf = hpw =

Esfuerzo de cedencia del acero: 2530 - Segn: ANSI / AISC 358-05 Esfuerzo ltimo del acero: 4080

Para estado lmite ductil: 1 - Tipo de acero para los pernos: A 490 (CR) Para estado lmite no ductil: 0.9

Capacidad nominal a traccin: 7940 Capacidad nominal a corte: 4220 ( Rosca incluida en los planos de corte )

1.4.- Propiedades de la soldadura:

Fub = Kg/cm2

Fyb = Kg/cm2

d =bfb =

twb =tfb =

Fuc = Kg/cm2

Fyc = Kg/cm2

dc =

bfc =

twc =tfc =

Fup = Kg/cm2

Fyp = Kg/cm2

gf=

Sf=Le =L'e =

Ft = Kg/cm2

Fv = Kg/cm2

Zx =

Swv =

LeS =

LeL =

bfp =tpw =


nc =

Swh =

e =

Sx =


Lpf = hpw =

n =

d =

- Tipo de electrodo: E 70XX

Resistencia lmite a traccin: 4920 358

Fub = Kg/cm2

Fyb = Kg/cm2

d =bfb =

twb =tfb =

Fuc = Kg/cm2

Fyc = Kg/cm2

dc =

bfc =

twc =tfc =

Fup = Kg/cm2

Fyp = Kg/cm2

gf=

Sf=Le =L'e =

Ft = Kg/cm2

Fv = Kg/cm2

Zx =

FEXX = Kg/cm2

Swv =

LeS =

LeL =

bfp =tpw =


nc =

Swh =

e =

Sx =


Lpf = hpw =

n =

d =


54/57

2.- Clculo del momento de diseo para la conexin

2.1.- Momento mximo probable en la rotula plastica de la viga

( ANSI-358, Ec. 7.6-1)

1.31 1.20

pryb

ubybpr C

F

FFC 2.1

2

xybyprpe ZFRCM

Ry= 1.5 Mpe = 46265Rt= 1.2

2.2.- Fuerza cortante en la rotula plastica

- Cortante debido a fuerzas gravitacioanles:

2500 0.583.201000

(Ver tabla I-6-1 de AISC 341-05) Kg-m

CP =

CV =

PP =

Kg / m

Kg / m

f1 =Kg / m

pryb

ubybpr C

F

FFC 2.1

2

xybyprpe ZFRCM

3599.84

Distancia entre columnas: 6.00 m

S1 = e + L'e: S1= 60 mm

Sh= 0.480 m (Ec. 7.6-5)

Distancia entre Rotulas: 4.64 m


CP =

CV =

PP =

Kg / m

W = Kg / m

Kg / m

f1 =

L =

L' =

Diagrama de cuerpo libre entre rotulas plsticas

Kg / m

pryb

ubybpr C

F

FFC 2.1

2

xybyprpe ZFRCM

- Cortante en las rotulas plasticas:

-

28294 Kg

8352 Kg


CP =

CV =

PP =

Kg / m

W = Kg / m

Kg / m

f1 =

L =

L' =


Kg / m

pryb

ubybpr C

F

FFC 2.1

2

xybyprpe ZFRCM

2

LWVgravity

gravitype

VL

MVu

'

2

. .-

( ANSI-358, Ec. 7.6-6)

( ANSI-358, Ec. 7.6-6)

3.- Mnimo espesor requerido para las planchas de ala

215275 Kg

59846 Kg-m


CP =

CV =

PP =

Kg / m

W = Kg / m

Kg / m

f1 =

L =

L' =


Kg / m

pryb

ubybpr C

F

FFC 2.1

2

xybyprpe ZFRCM

2

LWVgravity

gravitype

VL

MVu

'

2

hupef SVMM

34.04 mm Espesor de plancha tentativo: 38 mm

( ANSI-358, Ec. 7.6-9)

4.- Diseo de los pernos de unin, ( ANSI-358, Sec. 3.6.3.1 )El mximo dimetro del perno para prevenir la fractura del ala por traccin

24.0 mm usar pernos de 7/8" ( ANSI-358, Ec. 7.6-2)


CP =

CV =

PP =

Kg / m

W = Kg / m

Kg / m

f1 =

L =

L' =


Kg / m

tpf=

pryb

ubybpr C

F

FFC 2.1

2

xybyprpe ZFRCM

2

LWVgravity

gravitype

VL

MVu

'

2

hupef SVMM

g7/8 ( ANSI-358, Ec. 7.6-3)36955 Kg

Dimetro de los pernos = 22.2 mm82605 Kg

23.8 mm

rn= 17968 Kg Resistencia nominal del perno

n = 13.3 No de pernos estimados en la conexin( ANSI-358, Ec. 7.6-8)


CP =

CV =

PP =

Kg / m

W = Kg / m

Kg / m

f1 =

L =

L' =


Kg / m

tpf=

Dimetro de los agujeros =

Pernos seleccionados =

pryb

ubybpr C

F

FFC 2.1

2

xybyprpe ZFRCM

2

LWVgravity

gravitype

VL

MVu

'

2

hupef SVMM

ad

bd


55/57

5.- Chequeo de la resistencia a la traccin de la plancha de ala, ( AISC 360-05, Sec. J4, Part. 1 )

5.1.- Fluencia por traccin: Para =n

> OK ( AISC 360-05, Ec. J4-1)

5.2.- Rotura por traccin:

76.912 ( AISC 360-05, Ec. J4-2)

216315 Kg 215275 Kg

cm2

appfn dbt

AgA

2

85.0min nA

nR

> OK

6.- Chequeo de la resistencia al aplastamiento y al desgarramiento, ( AISC 360-05, Sec. J3, Part. 10, Ec. J3-a )

Para =n

122

82605 Kg

215275 Kg282421 Kg

(ni)= Nmero de pernos internos =(no)= Nmero de pernos externos =


cm2

appfn dbt

AgA

2

85.0min nA

noonniinnnpr rnrnRF

nR

nR

uppfb Ftd4.2

38.10 mm

< ( Controla el desgarramiento )

46.20 mm

82605 Kg70884 Kg





cm2

uppcno FtLr 2.1

appfn dbt

AgA

2

85.0min nA

2

aec

dLL

afc dSL

noonniinnnpr rnrnRF

nR

nR

uppfb Ftd4.2

FtLr 2.1 > ( Controla el aplastamiento )

Fpr= OK

Ala de la viga:

215275 Kg 1019729 Kg

36955 Kg

85954 Kg 82605 Kg






cm2


uppcno FtLr 2.1

nn

R nn

R

appfn dbt

AgA

2

85.0min nA

2

aec

dLL

afc dSL

noonniinnnpr rnrnRF

ubfbb Ftd4.2

ad

LL

nR

nR

uppfb Ftd4.2

uppfcno FtLr 2.1

. mm


46.20 mm


Fpr= OK

38453 Kg 36955 Kg

215275 Kg

31711 Kg

456195 Kg

36955 Kg







cm2


uppcno FtLr 2.1

nn

R nn

R

appfn dbt

AgA

2

85.0min nA

2

aec

dLL

afc dSL

noonniinnnpr rnrnRF

ubfbb Ftd4.2

2

aec

dLL

ubfbcno FtLr 2.1

ubfbcni FtLr 2.1

afc dSL

nn

R

nR

nR

uppfb Ftd4.2

uppfcno FtLr 2.1

7.- Chequeo de la resistencia por bloque de corte en la plancha y el ala de la viga, ( AISC 360-05, Sec. J4, Part. 3 )

7.1.- Plancha de ala: Para =n

( AISC 360-05, Ec. J4-5)

- Modo de falla 1:







cm2


uppcno FtLr 2.1

nn

R nn

R

appfn dbt

AgA

2

85.0min nA

2

aec

dLL

afc dSL

noonniinnnpr rnrnRF

ubfbb Ftd4.2

2

aec

dLL

ubfbcno FtLr 2.1

ubfbcni FtLr 2.1

afc dSL

nn

R

nR

nR

ntupgvyp

ntupnvup

n AFAF

AFAFR

6.0

6.0min

uppfb Ftd4.2

uppfcno FtLr 2.1

357.20

239.63

44.16







cm2


cm2

cm2

cm2

nR

uppcno FtLr 2.1

nn

R nn

R

appfn dbt

AgA

2

85.0min nA

2

aec

dLL

afc dSL

noonniinnnpr rnrnRF

ubfbb Ftd4.2

2

aec

dLL

ubfbcno FtLr 2.1

ubfbcni FtLr 2.1

afc dSL

nn

R

afpfnt dgtA

nR

nR

ntupgvyp

ntupnvup

n AFAF

AFAFR

6.0

6.0min

uppfb Ftd4.2

uppfcno FtLr 2.1

epfpfgv LLtA 2

2

1

22

bfaepffbnv

ndLLtA

> pr = 215275 Kg OK650147 Kg







cm2


cm2

cm2

cm2

nR

uppcno FtLr 2.1

nn

R nn

R

appfn dbt

AgA

2

85.0min nA

2

aec

dLL

afc dSL

noonniinnnpr rnrnRF

ubfbb Ftd4.2

2

aec

dLL

ubfbcno FtLr 2.1

ubfbcni FtLr 2.1

afc dSL

nn

R

afpfnt dgtA

nR

nR

ntupgvyp

ntupnvup

n AFAF

AFAFR

6.0

6.0min

uppfb Ftd4.2

uppfcno FtLr 2.1

epfpfgv LLtA 2

2

1

22

bfaepffbnv

ndLLtA


56/57

- Modo de falla 2:

357.20

239.63

32.76

cm2

cm2

cm2 afppfnt dgbtA

epfpfgv LLtA 2

2

1

22

bfaepffbnv

ndLLtA

608287 Kg > Fpr= 215275 Kg OK

7.2.- Ala de la viga:

Para =n ( AISC 360-05, Ec. J4-5)

cm2

cm2

cm2

cm2

nR

afppfnt dgbtA

bf LnStA 12

ntubgvyb

ntubnvub

n AFAF

AFAFR

6.0

6.0min

epfpfgv LLtA 2

2

1

22

bfaepffbnv

ndLLtA

.

107.202

12.954

265886 Kg > F r= 215275 Kg OK

cm2

cm2

cm2

cm2

cm2

cm2

nR

afppfnt dgbtA

affbfbnt dgbtA

ebf

ffbgv LnStA 1

22

2

1

21

22

bfae

bfffbnv

ndL

nStA

nR

ntubgvyb

ntubnvub

n AFAF

AFAFR

6.0

6.0min

epfpfgv LLtA 2

2

1

22

bfaepffbnv

ndLLtA

8.- Diseo de la plancha de ala comprimida, ( AISC 360-05, Sec. J4, Part. 4 )

1.10 cm 3.56 ( AISC 360-05, Ec. J4-6)

con KL = S1= 60 mm

216315 Kg > Fpr= 215275 Kg OK Para =n

8.1- Soldadura de la Flange Plate con la columnaSe realizar penetracin completa (CJP groove welds)

cm2

cm2

cm2

cm2

cm2

cm2

nR

afppfnt dgbtA

affbfbnt dgbtA

ebf

ffbgv LnStA 1

22

2

1

21

22

bfae

bfffbnv

ndL

nStA

nR

r

Kl

12

pftr 25

r

Klpara

gypn AFP

nP

ntubgvyb

ntubnvub

n AFAF

AFAFR

6.0

6.0min

epfpfgv LLtA 2

2

1

22

bfaepffbnv

ndLLtA

9.- Diseo de la plancha de alma y los pernos de unin:

9.1.- Cortante a la cara de la columna o cortante de diseo, ( ANSI-358, Sec. 3.6.3.1 )

= 28294 Kg ( ANSI-358, Ec. 7.6-13)

cm2

cm2

cm2

cm2

cm2

cm2

nR

afppfnt dgbtA

affbfbnt dgbtA

ebf

ffbgv LnStA 1

22

2

1

21

22

bfae

bfffbnv

ndL

nStA

nR

r

Kl

12

pftr 25

r

Klpara

gypn AFP

nP

ntubgvyb

ntubnvub

n AFAF

AFAFR

6.0

6.0min

epfpfgv LLtA 2

2

1

22

bfaepffbnv

ndLLtA

9.2.- Diseo a corte de los pernos, ( AISC 360-05, Sec. J3, Part. 6 )Para n = 0.9

15.40 mm 5/8 Dimetro de los pernos = 15.9 mm

17.5 mm

9.3.- Fluencia por corte en la plancha, ( AISC 360-05, Sec. J4, Part. 2 )

Para = 1 ( AISC 360-05, Ec. J4-3)

cm2

cm2

cm2

cm2

cm2

cm2



nR

afppfnt dgbtA

affbfbnt dgbtA

ebf

ffbgv LnStA 1

22

2

1

21

22

bfae

bfffbnv

ndL

nStA

nR

r

Kl

12

pftr 25

r

Klpara

gypn AFP

nP

bwv

webreqb

nF

Vd

4.

adbd

wepgypn VAFR 60.0

nR

ntubgvyb

ntubnvub

n AFAF

AFAFR

6.0

6.0min

epfpfgv LLtA 2

2

1

22

bfaepffbnv

ndLLtA

> OK

9.4.- Rotura por corte en la plancha, ( AISC 360-05, Sec. J4, Part. 2 )

Para = 0.9 ( AISC 360-05, Ec. J4-4)

19.00

39468 Kg 28294 Kg

cm2

cm2

cm2

cm2

cm2

cm2



cm2

nR

afppfnt dgbtA

affbfbnt dgbtA

ebf

ffbgv LnStA 1

22

2

1

21

22

bfae

bfffbnv

ndL

nStA

nR

r

Kl

12

pftr 25

r

Klpara

gypn AFP

nP

bwv

webreqb

nF

Vd

4.

adbd

wepgypn VAFR 60.0

nR

R

wepnvupn VAFR 60.0

c

pwappwnvn

ndhtA

ntubgvyb

ntubnvub

n AFAF

AFAFR

6.0

6.0min

epfpfgv LLtA 2

2

1

22

bfaepffbnv

ndLLtA

> OK41861 Kg 28294 Kg

cm2

cm2

cm2

cm2

cm2

cm2



cm2

nR

afppfnt dgbtA

affbfbnt dgbtA

ebf

ffbgv LnStA 1

22

2

1

21

22

bfae

bfffbnv

ndL

nStA

nR

r

Kl

12

pftr 25

r

Klpara

gypn AFP

nP

bwv

webreqb

nF

Vd

4.

adbd

wepgypn VAFR 60.0

nR

nR

wepnvupn VAFR 60.0

c

pwappwnvn

ndhtA

ntubgvyb

ntubnvub

n AFAF

AFAFR

6.0

6.0min

epfpfgv LLtA 2

2

1

22

bfaepffbnv

ndLLtA


57/57

9.5.- Chequeo de la resistencia al aplastamiento y desgarramiento, ( AISC 360-05, Sec. J3, Part. 10, Ec. J3-a )

Para = 0.9

3 1

- Plancha de alma:

15569 Kg

(ni)= Nmero de pernos internos = (no)= Nmero de pernos externos =



noonniinnnweb rnrnRV

uppwb Ftd4.2

31.25 mm


42.50 mm

>

15300 Kg

20808 Kg 15569 Kg

15569 Kg






uppwb Ftd4.2

uppwcno FtLr 2.1

2

ascdLL

uppwcni FtLr 2.1

awvc dSL

webV R< OK

- Alma de la viga:

42.5 mm


15569.28 Kg

28294 Kg 55322 Kg

20808 Kg 15569 Kg





Por inspeccin, controla el aplastamiento para los pernos externos, por lo tanto:



uppwb Ftd4.2

uppwcno FtLr 2.1

2

ascdLL

uppwcni FtLr 2.1

awvc dSL

webV nnR

awvc dSL

ubwbbno Ftdr 4.2

ubwbcni FtLr 2.1

< OK

9.6.- Falla por bloque de corte en la plancha, ( AISC 360-05, Sec. J4, Part. 3 )

Para =n ( AISC 360-05, Ec. J4-5)

28294 Kg 56049 Kg








uppwb Ftd4.2

uppwcno FtLr 2.1

2

ascdLL

uppwcni FtLr 2.1

awvc dSL

webV nnR

awvc dSL

ubwbbno Ftdr 4.2

ubwbcni FtLr 2.1

webV nnR

ntupgvyp

ntupnvup

n AFAF

AFAFR

6.0

6.0min

nweb RV

22.00

15.88

3.13







cm2

cm2

cm2

Kg


uppwb Ftd4.2

uppwcno FtLr 2.1

2

ascdLL

uppwcni FtLr 2.1

awvc dSL

webV nnR

awvc dSL

ubwbbno Ftdr 4.2

ubwbcni FtLr 2.1

webV nnR

ntupgvyp

ntupnvup

n AFAF

AFAFR

6.0

6.0min

nweb RV

21

c

bwaespwwpnvnndLhtA

espwpwgv LhtA

2

alepwnt

dLtA

R V41531 > OK

9.7.- Diseo de la soldadura:

Resistencia al corte de la soldadura: 2214

28294 Kg







cm2

cm2

cm2

Kg

Kg/cm2

Para la plancha de alma, se usar soldadura de filete a ambos lados para resisir el corte de diseo Vweb:


uppwb Ftd4.2

uppwcno FtLr 2.1

2

ascdLL

uppwcni FtLr 2.1

awvc dSL

webV nnR

awvc dSL

ubwbbno Ftdr 4.2

ubwbcni FtLr 2.1

webV nnR

ntupgvyp

ntupnvup

n AFAF

AFAFR

6.0

6.0min

nweb RV

21

c

bwaespwwpnvnndLhtA

espwpwgv LhtA

2

alepwnt

dLtA

nR webV

EXXw FF 60,075,0

webVD 3.48 mm

D = 4 mm

d b ti l i i d l f t d







cm2

cm2

cm2

Kg

Kg/cm2

Para la plancha de alma, se usar soldadura de filete a ambos lados para resisir el corte de diseo Vweb:

Por tanto, se usar soldadura de filete a ambos lados con un espesor de:


uppwb Ftd4.2

uppwcno FtLr 2.1

2

ascdLL

uppwcni FtLr 2.1

awvc dSL

webV nnR

awvc dSL

ubwbbno Ftdr 4.2

ubwbcni FtLr 2.1

webV nnR

ntupgvyp

ntupnvup

n AFAF

AFAFR

6.0

6.0min

nweb RV

21

c

bwaespwwpnvnndLhtA

espwpwgv LhtA

2

alepwnt

dLtA

nR webV

EXXw FF 60,075,0

pwwwebhF

VD2

conexiones pre-calificadas a momento

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