condiciones particulares obras · 2016-11-22 · esta licitación estará sujeta a las condiciones...

CONDICIONES PARTICULARES OBRAS

Esta licitación estará sujeta a las CONDICIONES GENERALES DE OBRAS publicadas en el Perfil

del Contratante junto con las CONDICIONES PARTICULARES expuestas en este documento.

1. OBJETO DEL CONTRATO

CUBRICIÓN DE DOS PISTAS DE TENIS INDIVIDUALES EN EL REAL GRUPO DE CULTURA

COVADONGA

Nº EXPEDIENTE: 14/2016

2. PRESCRIPCIONES TÉCNICAS:

El objeto del presente documento es describir la necesidad actual de cubrir dos pistas de tenis

en la sede de Las Mestas, del Real Grupo de Cultura Covadonga, concretamente las pistas 8 y

9.

Se pretende realizar la cubrición de dos pistas individuales separadas por un pasillo de dos

metros de ancho. La cubierta o cubiertas proyectadas englobarán las instalaciones deportivas y

el pasillo que las separa. Teniendo conciencia de que la solución ideal sería una cubierta de

obra civil, se deja a criterio del ofertante otro tipo de solución desmontable, bien sea carpa,

globo presostatico,…u otra solución novedosa. Se tendrá en cuenta los actuales usos, pero se

valorará que la solución aportada resuelva la posibilidad futura de que este espacio cubierto

albergue un pabellón polideportivo, es decir, sin elementos constructivos intermedios que

pudieran interferir.

La altura libre máxima para el juego será la misma que en las cubiertas anexas, y que se

pueden apreciar en las fotos adjuntas más adelante, concretamente 7,50 metros en su punto

más alto coincidiendo obviamente con la zona de red. Otros espacios podrán disponer de

menor altura (por ejemplo las zonas fuera de juego).

Se debe proyectar una iluminación ya que los actuales postes de luz quedarían fuera de la

cubierta.

Las características de cada una de las dos pistas son las siguientes:

• Dimensiones: 36 x 15 metros.

• Cerramiento perimetral: valla galvanizada de altura 3,70 metros.

• Seis postes de iluminación de 8,80 metros de altura con dos proyectores cada uno.

• Potencia de los proyectores: 400 Watios.

Se debe dar solución también a la posible entrada de agua por lluvias racheadas, así como los

posibles deslumbramientos debido al sol. Estos dos factores son muy importantes para evitar

tener que complementar posteriormente la instalación.

El licitador deberá incluir en su oferta los siguientes conceptos:

• Proyecto y dirección de obra (de ser necesario).

• Tipo de sistema propuesto, ya sea construcción en obra civil o un sistema desmontable(globos presostaticos, carpa con armadura de aluminio y lona de PVC, carpastelescópicas…). Especificando claramente si la solución es en una única cubierta o endos.

• Iluminación, se podrían aprovechar los actuales proyectores pero no los postes.

• Medios auxiliares necesarios.

3. PRESUPUESTO DE LICITACIÓN

Desglosar todos los conceptos indicados en el punto número 2.

4. PLAZO DE EJECUCIÓN

El menor posible desde la obtención de la licencia de obra (en caso de ser necesaria), se

valorará especialmente este concepto.

5. PLAZO DE GARANTÍA

La exigida por la normativa correspondiente.

6. DURACIÓN DEL CONTRATO

El contrato se extinguirá con la correcta presentación de los trabajos encargados y el

cumplimiento de lo especificado.

7. PENALIZACIÓN POR INCUMPLIMIENTO CONTRACTUAL

El incumplimiento del plazo establecido por causas imputables exclusivamente a la empresa

contratista puede dar lugar a penalizaciones y/o resolución del contrato.

La penalización por día laborable será del 1% del PEM.

8. SOLVENCIA EXIGIDA AL LICITADOR (ECONÓMICA, TÉCNICA Y PROFESIONAL)

El contratista deberá acreditar trabajos de similares características realizados en los tres

últimos años. Así mismo, deberá contar con el equipo tanto humano como técnico para la

ejecución de los trabajos.

9. CRITERIOS DE ADJUDICACIÓN SUJETOS A VALORACIÓN SUBJETIVA

• Diseño y funcionalidad de la propuesta: adaptación al entorno, cobertura denecesidades, flexibilidad versatilidad y de usos, costes de mantenimiento.

10. CRITERIOS DE ADJUDICACIÓN OBJETIVOS (calculados mediante fórmula numérica).

• Precio.

BAJA DESPROPORCIONADA O ANORMAL: Se podrá considerar como inadmisible la oferta que

presente unas condiciones que difícilmente puedan ser cumplidas en las condiciones legales y

de mercado establecidas.

• Plazo de ejecución.

La adjudicación recaerá en la propuesta que se considere económica y

funcionalmente más ventajosa para el RGCC, teniendo en cuenta los criterios

establecidos.

11. ADMISIÓN DE MÁS DE UNA OFERTA POR EMPRESA (variantes o alternativas):

Cada ofertante presentará tantas ofertas como esté interesado.

12. DEPARTAMENTO RESPONSABLE:

Departamento de instalaciones.

13. PLAZO DE PRESENTACIÓN DE LAS OFERTAS:

Se podrá presentar oferta antes del día 09 de diciembre de 2016 a las 15 hsSe deberá realizar visita a la instalación, previa solicitud de cita al correo [email protected].

AMPLIADO EL PLAZO

begoña

Resaltado

begoña

Resaltado

begoña

Resaltado

14. INFORMACIÓN ADJUNTA A LOS LICITADORES PARA ELABORACIÓN DE LA OFERTA:

Anexo FOTOS.

Estudio geotécnico de la zona.

PRESENTACIÓN DE LA OFERTA

DEBERÁ REALIZARSE EN EL REGISTRO DE CORRESPONDENCIA DE LAS OFICINAS GENERALES,

UBICADAS EN LA AVENIDA JESÚS REVUELTA DIEGO, NUMERO 2 DE GIJÓN.

SOBRE A

• DOCUMENTACIÓN A APORTAR PARA VERIFICACIÓN DE LA SOLVENCIA EXIGIDA AL CONTRATISTA (ECONÓMICA, TÉCNICA Y PROFESIONAL) (apartado 8).

EL OFERTANTE PRESENTARÁ UNA MEMORIA DE TRABAJOS SIMILARES REALIZADOS PARA

OTRAS ORGANIZACIONES EN LOS TRES ÚLTIMOS AÑOS.

• Declaración responsable de encontrarse al corriente de sus obligaciones con

Hacienda, TGSS y, así mismo, tener suscrita una póliza de responsabilidad civil con

recibo de pago en vigor. Esta declaración será sustituida por los documentos

acreditativos correspondientes en el caso de resultar adjudicatario, como requisito

previo a la firma del contrato.

SOBRE B

• DOCUMENTACIÓN A APORTAR PARA VERIFICACIÓN DE LAS PRESCRIPCIONES TÉCNICAS (apartado 2)

• Fichas técnicas de los materiales empleados.

• Catálogo de productos.

• Certificados.

• DOCUMENTACIÓN A APORTAR PARA VALORAR LOS CRITERIOS SUBJETIVOS (apartado 9).

• Infografía.

• Planos.

• Memoria explicativa de las características del sistema propuesto.

SOBRE C

• MODELO DE PROPOSICIÓN PARA VALORAR LOS CRITERIOS DE ADJUDICACIÓN OBJETIVOS (calculados mediante fórmula numérica) (apartado 10).

MODELO DE PROPOSICIÓN

La presentación de la oferta supone la aceptación de todas las condiciones recogidas en los

pliegos: tanto las condiciones generales de suministros como las particulares de cada

licitación (PCP).

• OFERTA SOBRE CRITERIOS OBJETIVOS (calculados mediante fórmula numérica).

PRECIO (IVA INCLUIDO) €

Desglosar en partidas unitarias.

PLAZO (DIAS NATURALES)

ANEXO: FOTOS

Vista aérea de las dos pistas a cubrir, marcadas con círculo rojo.

Vista aérea desde la zona sur.

OCTUBRE 2010OCTUBRE 2010

GIJÓN

Castilla-León

INFORME GEOTÉCNICO :INFORME GEOTÉCNICO :

PROYECTO DE CUBIERTA PARA DOS PISTAS DE TENISREAL GRUPO DE CULTURA COVADONGA - GIJÓN - ASTURIAS

PROYECTO DE CUBIERTA PARA DOS PISTAS DE TENISREAL GRUPO DE CULTURA COVADONGA - GIJÓN - ASTURIAS

GIJÓN

INFORME GEOTÉCNICO:

CONDICIONES GEOTÉCNICAS DE LOS

TERRENOS PARA APOYO DE CUBIERTA

SOBRE DOS PISTAS DE TENIS “REAL

GRUPO DE C. COVADONGA – GIJÓN”. Total

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Hoja Nº

1

INGENORT SERVICIOS GEOTÉCNICOS Y RECURSOS NATURALES S.L. www.ingenort.com Tefl. 985155877 - 696070201

1

1 INTRODUCCIÓN ___________________________________________________________________________ 2

2 SITUACIÓN _______________________________________________________________________________ 4

3 CARACTERIZACIÓN GEOLÓGICA DEL SUBSTRATO___________________________________________ 5

3.1 ESTRATIGRAFÍA. ____________________________________________________________________ 6 3.1.1 SEDIMENTOS CUATERNARIOS ______________________________________________________ 7

3.1.1.1 Rellenos antrópicos ______________________________________________________________ 7 3.1.1.2 Depósitos de estuario y marisma ( fangos y niveles turbosos) _____________________________ 8 3.1.1.3 Depósitos aluviales_______________________________________________________________ 8 3.1.1.4 Roca muy alterada _______________________________________________________________ 9

3.2 ACTIVIDAD SÍSMICA ( NEOTECTÓNICA)._____________________________________________ 10

3.3 GEOMORFOLOGÍA Y RELIEVE.______________________________________________________ 11 3.3.1 LAS FORMAS DEL RELIEVE. ________________________________________________________ 11

3.4 HIDROGEOLOGÍA___________________________________________________________________ 12

4 PROSPECCIONES REALIZADAS. ___________________________________________________________ 12

4.1 ENSAYOS DE PENETRACIÓN ________________________________________________________ 13

5 CONDICIONES DE CIMENTACIÓN Y CARGAS ADMISIBLES __________________________________ 13

5.1 ANÁLISIS DE LA CIMENTACIÓN A PARTIR DE ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA SUPERPESADA._____________________________________________________________________________ 14

5.1.1 PENETRÓMETRO 1: ________________________________________________________________ 15 5.1.2 PENETRÓMETRO 2: ________________________________________________________________ 16 5.1.3 PENETRÓMETRO 3: ________________________________________________________________ 16 5.1.4 PENETRÓMETRO 4: ________________________________________________________________ 17

5.2 ESTIMACIÓN DE ASIENTOS A PARTIR DE LOS ENSAYOS “DPSH” _____________________ 17

5.3 ENSAYOS “IN SITU Y DE LABORATORIO”.____________________________________________ 19 5.3.1 ENSAYOS DE LABORATORIO _______________________________________________________ 19 5.3.2 ENSAYOS “IN SITU”. _______________________________________________________________ 20

5.4 ANÁLISIS DE LA CIMENTACIÓN MEDIANTE PARÁMETROS DE LABORATORIO _______ 22 5.4.1 CAPACIDAD PORTANTE Y CARGA ADMISIBLE_______________________________________ 22

5.4.1.1 Formula de Hannsen (1970)_______________________________________________________ 23 5.4.1.2 Zapatas cuadradas 1,0X1,0 a 3x3 m y empotramiento 0 – 1, 0 m __________________________ 26

5.5 CARGAS DE TRABAJO_______________________________________________________________ 34 5.5.1 CIMENTACIONES CUADRADAS SOBRE TERRENO NATURAL __________________________ 34

6 MÓDULO DE BALASTO____________________________________________________________________ 35

7 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES. ___________________________________________________ 37

8 ANEXO 1: PLANOS ________________________________________________________________________ 40

9 ANEXO 2: REPORTAJE FOTOGRÁFICO._____________________________________________________ 41

10 ANEXO 3: ENSAYOS DE LABORATORIO_____________________________________________________ 42

11 ANEXO 4: ENSAYOS DE PENETRACIÓN_____________________________________________________ 43






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1 INTRODUCCIÓN

El presente informe se redacta a petición de la Sociedad PROIME S.A.U, con

domicilio en Polígono de Cancienes s/n, 33470 Corvera,C.I.F. A-74029513, para la

realización del estudio geotécnico correspondiente a la construcción de una nueva

instalación deportiva dentro del recinto de la sociedad Deportiva Real Grupo de

Cultura Covadonga de Gijón – Asturias..

La cubierta proyectada estará destinada a albergar dos pistas de tenis y

tendrá unas dimensiones aproximadas de 40 m x 35 m. Se trata de una construcción

C-1 y terreno T-2. No se han podido realizar sondeos por no poder emplazar la

máquina en el perímetro, realizando 4 penetrómetrosy completando esta infomración

con un estudio realizado en 2002.

Los terrenos presentan un desnivel mínimo, y dadas las condiciones del

terreno y del proyecto se precisa de excavación en todas las zonas de cimentación.

El estudio tiene por objeto definir las características geomecánicas de los

materiales de la zona, a efectos de establecer las condiciones de estabilidad

excavabilidad y de cimentación.

La situación de los reconocimientos de campo realizados en la investigación,

pueden verse en los planos adjuntos (planos 2 y 3). En el momento de las

investigaciones la parcela se encontraba sin excavar y se optó por la realización de

4 ensayos de penetración dinámica superpesada (DPSH) para de este modo

obtener perfiles longitudinales y transversales del terreno (plan 3). En concreto de

han realizado:

- Cuatro ensayos de penetración dinámica súper pesada (DPSH) según norma

UNE 103-801, 1994. La profundidad de los ensayos de ha realizado hasta

rechazo, alcanzando profundidades que oscilaron entre 6,6 y 9,8 m.






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3

Se ha tomado muestras inalterada con tomamuestras y se ha contado con

información de ensayos realizados en el año 2002 en las instalaciones del Grupo

C.C.. Disponiendo de ensayos de identificación (densidad, humedad, límites de

Atterberg, contenido en sulfatos), ensayos de corte directo no consolidado y no

drenado y ensayos “in situ” para medir la resistencia a compresión simple mediante

penetrómetro de mano y la resistencia al corte sin drenaje mediante el empleo de

Vane test. Los trabajos de laboratorio de análisis y caracterización de los materiales

procedentes de la toma de muestras durante la campaña de reconocimiento, se han

llevado a cabo el laboratorio O.T.Q. (Organización Técnica de Control de Calidad

S.A.), acreditado entre otras, en el área de mecánica del suelo.

Los registros de los resultados de los ensayos mencionados, se acompañan

en forma de anexo.

Se ha contado, además, con la siguiente información:

- Mapa Litológico de la Cartografía Temática Ambiental del Principado

de Asturias a escala 1/25.000, Hoja nº 14-IV: Gijón.

- Cartografía digital a escala 1/5000 del Principado de Asturias.

- Ortofotomapas digitales a escala 1/25.000 del Principado de

Asturias, Hoja 14 –IV (Gijón).

- Mapa provincial de Asturias del Ministerio de Fomento editado por el

Instituto Geográfico Nacional a escala 1/200.000.

- Norma sismo resistente NCSE – 02.

- Normas NTE de edificación (C-EC).

- Instrucción del hormigón estructural, EHE/98.

- Código Técnico de Edificación.






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- Normas UNE, Geotecnia: Ensayos de campo y de laboratorio /1999.

- Plano topográfico facilitado por Estudios y Proyectos C.B.

- Estudios geotécnico para la construcción de un polideportivo,

realizado por INGENORT SERVICIOS GEOTÉCNICOS, año 2002.

- https://www.rgcc.es/

En esta memoria se describen los trabajos realizados así como las

conclusiones y recomendaciones de los mismos.

Los reconocimientos de campo se efectuaron el día 28 de Septiembre de

2010.

2 SITUACIÓN

Figura 1. Plano general de situación

La zona de estudio está situada en la localidad de Gijón, Asturias (planos 1 y 2).






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3 CARACTERIZACIÓN GEOLÓGICA DEL SUBSTRATO

La caracterización geológica de la zona en la que sitúa la parcela y en

concreto el área de cimentación de las nuevas instalaciones, se ha hecho en base

a las observaciones realizadas en el campo, estudo geotécnico realizado en 2002,

los datos y muestras tomados y ensayados en el laboratorio, así como utilizando

como apoyo la información de la hoja del mapa geológico del MAGNA, Hoja 14-

Gijón a escala 1:50.000 y la cartografía temática ambiental del Principado de

Asturias, hoja 14-IV (Gijón) a escala 1:25.000.

El área estudiada se enmarca enteramente, como ya hemos indicado,

dentro de la Hoja nº 14 (Gijón) del Mapa Geológico Nacional (MAGNA) a escala

1:50.000, del I.G.M.E. (C.Beroiz et al). , 1972). Además, se contempla dentro de la

parte SW de la cartografía de la Hoja (Plano 4).

( ZAOL )ZONA ASTUROCCIDENTAL LEONESA

( ZC )ZONA CANTÁBRICA

ZONA ASTUROCCIDENTAL LEONESA ZONA CANTÁBRICACOBERTERA POSTECTÓNICA CUENCAS ESTEFANIENSES

CONTACTO GEOLÓGICO

FALLA

CABALGAMIENTO

U. SOMIEDO C. CARBONÍFERA CENTRAL

U. MANTO DEL PONGA

U. PICOS DE EUROPA

ROCAS IGNEASPRECÁMBRICO DEL NARCEA

D. MANTO DE MONDOÑEDO

D.NAVIA ALTO SIL U. LA SOBIA - ARAMO

ZONA DE ESTUDIO

Figura 2






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6

Desde el punto de vista geológico, el área de estudio se enmarca dentro de

la cuenca Jurásica – Permo -Triásica del monoclinal ondulado de Gijón –

Villaviciosa. El sustrato geológico del área de estudio, está constituido en su

totalidad por materiales del jurásico inferior ( J12-143-0 Lías) formados por calizas,

margas y arcillas de la Formación Gijón, aunque en este sector, el substrato

rocoso esta recubierto por una importante llanura aluvial de materiales

cuaternarios. Por tanto, la nueva edificación proyectada, se encontraría situada

sobre unos materiales de recubrimiento cartografiado como cuaternario aluvial y

de depósitos prelitorales de estuario y marisma.

En las excavaciones realizadas para la cimentación de la edificación no ha

aparecido el sustrato rocoso como tal, sino que se ha excavado un potente suelo

compuesto por diversos materiales: un primer nivel de relleno antrópico de

espesor variable, seguido de una potente serie compuesta por arcillas, arenas,

gravas, cantos, fangos y niveles de turbosos. Decir que el rechazo de los

penetrómetros, al juzgar por la homogeneidad en la profundidad podría ser

interpretado como el substrato rocoso de las propias calizas de la Formación Gijón

(plano 4).

3.1 ESTRATIGRAFÍA.

En este apartado haremos referencia tanto a los materiales del substrato

rocoso como a los materiales cuaternarios de recubrimiento que ocupan todo el

fondo de valle de la llanura del antiguo estuario del río Piles.

En la parcela de estudio bajo los materiales cuaternarios aluviales y

prelitorales, se encuentra la Formación del Gijón, la cual está constituida por calizas

dispuestas subhorizontalmente en capas rítmicas de alternancias de calizas y

margas.

Como hemos apuntado las formaciones rocosas no serán objeto de estudio,






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7

dado que la parcela y en general, toda la llanura que precede a la desembocadura

del río Piles, se encuentra situada sobre un importante depósito de sedimentos

aluviales y de estuario.

3.1.1 SEDIMENTOS CUATERNARIOS

Como ya se ha mencionado, en la zona de llanura de todo el fondo de valle,

se presentan materiales cuaternarios muy flojos de baja cohesión y compacidad,

recubiertos por rellenos antrópicos (ver fotos 9 y 9).

Bajo este epígrafe se engloba todo tipo de recubrimientos y suelos que

aparecen en la zona de estudio.

Son los depósitos que relativamente ocupan una mayor extensión y se sitúan

discordantemente sobre los materiales del substrato anteriormente descritos con un

trazado bastante irregular y con contactos, en la mayoría de los casos, de difícil

delimitación.

Se han distinguido las siguientes formaciones superficiales:

3.1.1.1 Rellenos antrópicos

En el caso que nos ocupa, los rellenos antrópicos, son tanto de espesor

como de composición variable. Estos rellenos, se han aportado al subsuelo par

mejorarlo, elevando su cota respecto al nivel freático y mejorando la capacidad

portante de los mismos. La composición observada varía de zahorras naturales

compactadas, pasando por escombros, tierras, junto con niveles de bloques de

piedra caliza y de escoria de fundición ( datos tomados de 4 calicatas ralizadas

en 2002). El espesor en la zona de estudio varía de 1,6 m en P-3 a 2, 20 m en

P-1. En P-4, no se diferencia claramente el espesor total, al haber sido

eliminados los niveles de fangos y turbas muy flojos (ver fotos 8 y 9).

Capacidad portante media de 2, 18 a 3, 0 kp/cm2.






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3.1.1.2 Depósitos de estuario y marisma ( fangos y niveles turbosos)

Se trata de un nivel bien diferenciado en los penetrómetros P-1, P-2 y P-3, en

P-4 este nivel ha sido eliminado y sustituido por rellenos antrópicos.

P-1: Espesor de 1, 4 m ( 2, 4 m a 3, 8 m) y 0, 56 kp/cm2 de capacidad

portante media.


portante media.

P-3: Espesor de 1,0 m ( 1, 4 m a 2, 4 m) y 0, 56 kp/cm2 de capacidad

portante media.

3.1.1.3 Depósitos aluviales

Se trata de los depósitos situados por debajo de los fangos y turbas y por

encima de la roca muy alterada.

El área de estudio se localiza en las proximidades a la desembocadura de l

río Piles. Estas zonas están ocupadas por extensas llanuras cubiertas por

depósitos de origen aluvial, originados por la acumulación de los materiales

erosionados por el río y sus afluentes en la parte alta de su cuenca.

Están formadas por materiales de arenas, cantos y gravas de areniscas y

calizas, bien redondeados en una matriz de arenas de grano grueso con niveles de

arenas y limos arcillosos y cierta presencia de materia orgánica (decantación).

Constituyen los depósitos de la llanura de inundación del río Piles.


portante media.

P-2: Espesor de aproximadamente 3, 2 m ( 3, 8 m a 7, 0 m) y 2, 30 kp/cm2

de capacidad portante media.






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P-3: Espesor de 1,4 m ( 2, 6 m a 4, 0 m) y 2, 4 kp/cm2 de capacidad portante

media.

P-4: Espesor de 1,4 m ( 2, 6 m a 4, 0 m) y 2, 11 kp/cm2 de capacidad

portante media.

3.1.1.4 Roca muy alterada

Se trata de los niveles de roca que han sido alterados a suelo,

predominantemente arcilloso y con posibles bloques de roca dispersos de

consistencia más dura.

P-1: Espesor de 0, 4 m ( 6, 2 m a 6, 6 m) y 4, 4 kp/cm2 de capacidad portante

media.

P-2: Espesor de aproximadamente 2, 8 m ( 7, 0 m a 9, 8 m) y 2, 07 kp/cm2

de capacidad portante media.


media.


media.






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3.2 ACTIVIDAD SÍSMICA ( NEOTECTÓNICA).

La actividad tectónica actual puede considerarse mínima, salvo pequeñas

repercusiones marginales asociadas a fenomenología reciente como es el caso de

los recientes fenómenos sísmicos que han tenido cierta notoriedad con especial

repercusión en el occidente Asturiano, y cuya naturaleza es actualmente objeto de

estudio. Así mismo, recientemente, se ha propuesto un incremento del riesgo sísmico

en toda él área Cantábrica en relación con la falla de Ventaniella, incremento que en

la actualidad todavía es difícil de evaluar (Lobato, 1990). En cualquier caso, y aún

teniendo en cuenta las posibles modificaciones que se puedan realizar, el riesgo

sísmico del área, según lo dicho y de acuerdo con la Norma Sismorresistente

PDS-1 (1974), se podría incluir el área dentro de la Zona 1ª, o Zona de intensidad

baja, cuyo grado de intensidad sísmica en la escala macro sísmica internacional

M.K.S. sería menor de VI.

La probabilidad de ocurrencia de un sismo de grado V o Riesgo Sísmico R es

1 para un periodo de 50 años. Respecto a las prescripciones, la Norma no es

obligatoria para las obras situadas en la Zona 1ª.

E l área de estudio se localiza dentro e mapa de peligrosidad sísmica en una

zona con un ab/g < 0,04 (ab = aceleración sísmica básica; g = aceleración de la

gravedad) y un K =1 (k = coeficiente de contribución), que corresponde a una zona

sin peligrosidad sísmica, donde no es obligatoria la aplicación de la Norma de

Construcción Sismorresistente (NCSE – 02).

El terreno se clasifica como suelo - Terreno tipo IV: Suelo granular suelto.

Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, Vs

=200 m/s.






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Figura. 3

3.3 GEOMORFOLOGÍA Y RELIEVE. 3.3.1 LAS FORMAS DEL RELIEVE.

La llanura de la desembocadura del río Piles, manifiesta una forma triangular

en planta. Se trata de un antiguo estuario o valle fluvial inundado, cuya última

inundación importante tuvo lugar en la fase de la transgresión Flandriense, donde

tiene lugar un progresivo ascenso del nivel del mar, lo que supuso el relleno

sedimentario y colmatación del estuario por cantos, gravas, arenas, limos arcillas y

fangos, con la formación posterior de zonas permanentemente inundadas por agua

o marismas. Intercalados con los depósitos de marisma y de estuario, aparecen

materiales gruesos que predomina una textura granosoportada con un buen

calibrado, constituida por un armazón constituido por bloques, cantos, gravas y

arenas, imbricados y con variable matriz arenosa (depósitos aluviales). .






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3.4 HIDROGEOLOGÍA

La litología, los rasgos texturales y la presencia del río Piles y el arroyo de

Viesques a una cota aproximada de - 2,0 m a 2, 5 m por debajo de la llanura actual

de la parcela condicionan las características hidrogeológicas de la zona. Los

materiales existentes por debajo de la cota –2,00 m son fundamentalmente de tipo

medio (arenas, limos y gravas con contenido variable en arcillas) presentando una

permeabilidad moderada. Las aguas meteóricas son filtradas por los rellenos

antrópicos actuales y filtradas hacia el nivel freático, cuya posición coincide

aproximadamente con la cota actual del nivel del río Piles y del arroyo de Viesques,

por lo que además de una circulación vertical de las aguas meteóricas, existe una

circulación lateral de las aguas al existir una conexión del nivel freático con las aguas

del río. Este esquema geológico es el que condiciona la presencia de agua en la

parcela a partir de 2,0 m a 2, 5 m por debajo de la cota del terreno natural. Por tanto,

estamos, ante una hidrogeología subterránea de la zona de tipo poro tanto para a su

circulación como para el almacenamiento.

4 PROSPECCIONES REALIZADAS.

Para reconocer las características geomecánicas, carga de hundimiento, y

carga admisible, se han realizado los siguientes trabajos de reconocimiento día 28 de

Septiembre de 2010 y también se han tenido en cuenta como referencia las

prospecciones realizadas en 2002:

- 4 ensayos de penetración dinámica súper pesada (DPSH) según norma UNE

103-801, 1994. La profundidad de los ensayos de ha realizado hasta rechazo,

alcanzando profundidades que oscilaron entre 6,6 y 9,8 m.






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4.1 ENSAYOS DE PENETRACIÓN

Se han realizado 4 ensayos de penetración dinámica súper pesada DPSH

conforme a la norma UNE 103-801/94 y a la Norma Internacional ISSMFE Tl-16,

hasta rechazo (ver fotos y planos 2 y 3).

Las gráficas de los ensayos de penetración dinámica se adjuntan en el

anexo 4 del presente informe.

- P-1: Rechazo a 6,6 metros de profundidad ( nivel de roca de la Fm. Gijón).

- P-2: Sin Rechazo a 9,8 metros de profundidad.



5 CONDICIONES DE CIMENTACIÓN Y CARGAS ADMISIBLES

Los registros de las actuaciones realizadas, el contexto geológico local,

permiten decir que el sustrato en la zona de implantación de la estructura presentará

una morfología sin apuntamientos rocosos próximos.

En función de la investigación geotécnica de campo y de laboratorio realizada

sobre el substrato sobre el que se pretende cimentar la estructura, se ha realizado

una estimación de las cargas admisibles de las cimentaciones. Para ello se ha

tenido en cuenta las diferentes clases de substrato presentes en las prospecciones

así como posibles diferentes dimensiones de zapatas a diferentes profundidades de

empotramiento. De este modo vamos a realizar el análisis para poder estimar la

aptitud de los materiales a diferentes profundidades para la cimentación.






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Los valores de carga admisible obtenidos mediante los ensayos de

penetración, serán validados y contrastados con los valores obtenidos de capacidad

portante a partir de los parámetros obtenidos en el laboratorio (formulación de Brich –

Hannsen ,1970). De este modo, se tomaran como válidos los parámetros y

resultados correspondientes a los menores valores obtenidos en los ensayos

realizados para de este modo estar en todo momento del lado de la seguridad.

Se han realizado diferentes perfiles estratigráficos y geotécnicos a partir de

diferentes alzados del edificio proyectado, siendo la posición de los diferentes

materiales producto de las observaciones realizadas (plano 3).

5.1 ANÁLISIS DE LA CIMENTACIÓN A PARTIR DE ENSAYOS DE

PENETRACIÓN DINÁMICA SUPERPESADA.

La capacidad portante se obtendrá a partir de los datos más desfavorables

obtenidos en los ensayos de penetración dinámica a cota de cimentación y teniendo

en cuenta los datos obtenidos de resistencia desde la cota de cimentación y hasta

roca.

La carga admisible del suelo (sadm) para el caso en que se considere la

construcción cimentación superficial, vendría dada por la expresión:

sadm= Rd/a con 15< a > 20

La carga admisible para las zapatas varía según la profundidad (Rd/20).

Estos valores serán contrastados en el siguiente capítulo con cálculos

mediante la formulación de Hannsen (1972) utilizando los parámetros de cohesión y

ángulo de rozamiento interno obtenidos en el laboratorio a partir de los ensayos de

corte directo (recomendación de Jiménez Salas). De este modo se contrastarán

resultados y se adoptarán como válidos aquellos que sean más restrictivos y por

tanto estén del lado de la seguridad.






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15

Para el caso de la construcción de pilotes la carga admisible seria: Rd/12 <

sadm> Rd/6. Se tomarán por tanto los valores de Rd/10: capacidad de carga

admisible del suelo para el caso en que se considera la construcción pilotes (en

nuestro caso se desestima la utilización de cimentaciones profundas al ser

una estructura ligera).

La ubicación de los penetrómetros realizados en la parcela se puede

consultar en los plano 2 del presente informe.

Se acompañan resultados de capacidad portante de los penetrómetros en

función de la profundidad, tanto para la cimentación mediante zapatas (Rd/20) como

para la cimentación mediante pilotes (Rd/10).

Las diferentes correlaciones y estimación de parámetros geotécnicos

tabulados que se adjuntan a continuación se han obtenido a partir del programa

DINAMIC PROBING V.1.74 , licencia nº 1363.

De los ensayos de penetración se deduce:

5.1.1 PENETRÓMETRO 1:

- De 0,0 a 2, 4 m, rellenos antrópicos de naturaleza variable (zahorras,

escorrias, escombros). Capacidad portante media de 3, 06 kp/cm2.

- De 2, 4 m a 3, 8 m, nivel de turbas y fangos saturados en agua.

Capacidad portante media de 0, 56 kp/cm2.

- De 3, 8 m a 6, 2 m, nivel aluvial de arenas, limos, gravas y cantos

dispersso. Capacidad portante media de 1, 99 kp/cm2 .

- De 6, 20 a 6, 60 m, nivel de roca muy alterada a suelo arcilloso.

Capacidad portante media 4, 4 kp/cm2.

- Rechazo a 6,6 m.






44

Hoja Nº

16


16


- De 0,0 a 2, 4 m rellenos antrópicos de naturaleza variable (zahorras,


- De 2, 4 m a 3, 6 m, fangos y turba con capacidad portante media de 0,

99 kp/cm2.

- De 3, 8 m a 7, 0 m, capacidad portante media de 2, 30 kp/cm2. Se trata

de sedimentos aluviales de arenas flojas, gravillas y cantos dispersos

saturados en agua.

- De 7, 0 m a 9, 8 m, capacida portante media de 2, 07 kp/cm2 , se trata

de roca alterada a arcillas.

- Este penetrómetro no llegó a rechazo.




- De 1, 4 m a 2, 4 m y 0, 56 kp/cm2 de capacidad portante media. Fangos y

materiales turbosos.

- De 2, 4 m a 4, 0 m y 2, 4 kp/cm2 de capacidad portante media.

Sedimentos aluviales flojos y saturados en agua. Arenas y gravillas.

- De 4, 0 m a 7, 0 m y 3, 7 kp/cm2 de capacidad portante media. Roca

alterada a arcillas y fragmentos de roca dispersos.






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Hoja Nº

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17




- De 2, 6 m a 4, 0 m y 2, 11 kp/cm2 de capacidad portante media.

Sedimenos aluviales flojos de arenas y gravillas.


alterada.

5.2 ESTIMACIÓN DE ASIENTOS A PARTIR DE LOS ENSAYOS “DPSH”

Calculo de asientos en arenas a partir del ensayo de penetración:

Este método es recomendado por Meyerhof (1965), que consiste en

calcular el valor medio del número de penetración en un espesor de terreno igual a

la anchura de la zapata y contando a partir del plano de cimentación.

El asiento se estima a partir de las siguientes fórmulas:

Para B ≤ 1,20 N

ps 13,0=

Para B ≥ 1,20 2

3,019,0

⎟⎠

⎞⎜⎝

⎛+

=B

BN

ps

Para el caso de cimentación por losa N

ps 19,0=

Siendo:

s = asiento en centímetros

p = presión media sobre la base de la cimentación en kN/m2

B = anchura de la cimentación en m.

- Los asientos se han calculado para zapatas cuadradas de dimensiones 1,5 x






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Hoja Nº

18


18

1,5 - 2x2 – 2,5x2,5 – 3x3 y 3,5 x 3,5 m, empotramientos variable de 0,25 a

1,5 m y cargas de trabajo de 0,5 a 3 kp/cm2 (con escalones de 0, 5 kp).

Decir que al asiento se incrementa con el empotramiento de la zapata, dado

que nos vamos acercando a los niveles más flojos.

De los resultados de los ensayos de penetración dinámica superpesasada y

tomando el ensayo P-2 como representativo de las condiciones más desfavorables,

podemos decir que los asientos para cargas de trabajo de 1kp/cm2 no superarán

los 3, 3 cm para empotramientos máximos de 0, 75 m.

Dadas las diferentes condiciones de consistencia de materiales detectadas

en profundidad si comparamos los resultados de los ensayos de penetración

dinámica superpesada (P-1, P-2 y P-4), para cargas de trabajo de 1kp/cm2 no

superarán los asientos diferenciales no superarán los 1, 3 cm.

Estos valores de asientos entran dentro de los valores admisibles para este

tipo de estructuras, tal y como se puede observar en la tabla adjunta.

Asientos admisibles según NBE – AE88

Se acompañan resultados de estimación de asientos a partir de los ensayos

de penetración dinámica “DPSH”.

PENETRÓMETRO 1

CIMENTACIONES SUPERFICIALES

CARGA DE TRABAJO 0,5 Kg/cm2

1,5 X 1,5 M 2,0 X ,2,0 M 2,5 X 2,5 M 3 X 3 M 3,5 X 3,5 MEMPOTRAMIENTO N- MEDIO ASIENTO ASIENTO ASIENTO ASIENTO ASIENTO

0,25 7,50 0,88 0,96 1,01 1,05 1,070,5 9,80 0,67 0,73 0,77 0,80 0,820,75 13,10 0,50 0,55 0,58 0,60 0,62

1 22,60 0,29 0,32 0,34 0,35 0,361,25 24,33 0,27 0,30 0,31 0,32 0,331,5 29,00 0,23 0,25 0,26 0,27 0,28

CARGA DE TRABAJO 1 Kg/cm2


0,25 7,50 1,76 1,92 2,02 2,09 2,150,5 9,80 1,35 1,47 1,55 1,60 1,640,75 13,10 1,01 1,10 1,16 1,20 1,23

1 22,60 0,58 0,64 0,67 0,69 0,711,25 24,33 0,54 0,59 0,62 0,65 0,661,5 29,00 0,45 0,50 0,52 0,54 0,56



0,25 7,50 2,64 2,87 3,03 3,14 3,220,5 9,80 2,02 2,20 2,32 2,40 2,470,75 13,10 1,51 1,65 1,73 1,80 1,85

1 22,60 0,88 0,95 1,01 1,04 1,071,25 24,33 0,81 0,89 0,93 0,97 0,991,5 29,00 0,68 0,74 0,78 0,81 0,83

CARGA DE TRABAJO 2,0 Kg/ cm2


0,25 7,50 3,52 3,83 4,04 4,19 4,300,5 9,80 2,69 2,93 3,09 3,20 3,290,75 13,10 2,01 2,19 2,31 2,40 2,46

1 22,60 1,17 1,27 1,34 1,39 1,431,25 24,33 1,08 1,18 1,24 1,29 1,321,5 29,00 0,91 0,99 1,04 1,08 1,11



0,25 7,50 5,28 5,75 6,06 6,28 6,450,5 9,80 4,04 4,40 4,64 4,81 4,930,75 13,10 3,02 3,29 3,47 3,60 3,69

1 22,60 1,75 1,91 2,01 2,08 2,141,25 24,33 1,63 1,77 1,87 1,94 1,991,5 29,00 1,59 1,73 1,83 1,90 1,95

PENETRÓMETRO 2




0,25 39,00 0,17 0,18 0,19 0,20 0,210,5 65,00 0,10 0,11 0,12 0,12 0,120,75 100,00 0,07 0,07 0,08 0,08 0,08

1 22,60 0,29 0,32 0,34 0,35 0,361,25 #¡DIV/0! #¡DIV/0! #¡DIV/0! #¡DIV/0! #¡DIV/0! #¡DIV/0!1,5 #¡DIV/0! #¡DIV/0! #¡DIV/0! #¡DIV/0! #¡DIV/0! #¡DIV/0!



0,25 39,00 0,34 0,37 0,39 0,40 0,410,5 65,00 0,20 0,22 0,23 0,24 0,250,75 100,00 0,13 0,14 0,15 0,16 0,16




0,25 39,00 0,51 0,55 0,58 0,60 0,620,5 65,00 0,30 0,33 0,35 0,36 0,370,75 100,00 0,20 0,22 0,23 0,24 0,24




0,25 39,00 0,85 0,92 0,97 1,01 1,030,5 65,00 0,51 0,55 0,58 0,60 0,620,75 100,00 0,33 0,36 0,38 0,39 0,40




0,25 39,00 1,01 1,11 1,17 1,21 1,240,5 65,00 0,61 0,66 0,70 0,72 0,740,75 100,00 0,40 0,43 0,45 0,47 0,48


PENETRÓMETRO 3




0,25 8,20 0,80 0,88 0,92 0,96 0,980,5 7,30 0,90 0,98 1,04 1,08 1,100,75 5,40 1,22 1,33 1,40 1,45 1,49

1 5,50 1,20 1,31 1,38 1,43 1,471,25 5,90 1,12 1,22 1,28 1,33 1,371,5 6,09 1,08 1,18 1,24 1,29 1,32



0,25 8,20 1,61 1,75 1,85 1,91 1,970,5 7,30 1,81 1,97 2,07 2,15 2,210,75 5,40 2,44 2,66 2,80 2,91 2,98

1 5,50 2,40 2,61 2,75 2,85 2,931,25 5,90 2,24 2,44 2,57 2,66 2,731,5 6,09 2,17 2,36 2,49 2,58 2,65



0,25 8,20 2,41 2,63 2,77 2,87 2,950,5 7,30 2,71 2,95 3,11 3,23 3,310,75 5,40 3,67 3,99 4,21 4,36 4,48

1 5,50 3,60 3,92 4,13 4,28 4,401,25 5,90 3,35 3,65 3,85 3,99 4,101,5 6,09 3,25 3,54 3,73 3,87 3,97



0,25 8,20 4,02 4,38 4,62 4,79 4,910,5 7,30 4,52 4,92 5,19 5,38 5,520,75 5,40 6,11 6,65 7,01 7,27 7,46

1 5,50 6,00 6,53 6,88 7,14 7,331,25 5,90 5,59 6,09 6,42 6,65 6,831,5 6,09 5,42 5,90 6,22 6,45 6,62



0,25 8,20 4,83 5,26 5,54 5,74 5,900,5 7,30 5,42 5,90 6,22 6,45 6,620,75 5,40 7,33 7,98 8,41 8,72 8,95

1 5,50 7,20 7,84 8,26 8,56 8,791,25 5,90 6,71 7,31 7,70 7,98 8,201,5 6,09 7,58 8,26 8,70 9,02 9,26

PENETRÓMETRO 4




0,25 9,00 0,73 0,80 0,84 0,87 0,900,5 8,50 0,78 0,85 0,89 0,92 0,950,75 8,30 0,79 0,87 0,91 0,95 0,97

1 7,70 0,86 0,93 0,98 1,02 1,051,25 7,30 0,90 0,98 1,04 1,08 1,101,5 7,00 0,94 1,03 1,08 1,12 1,15



0,25 9,00 1,47 1,60 1,68 1,74 1,790,5 8,50 1,55 1,69 1,78 1,85 1,900,75 8,30 1,59 1,73 1,82 1,89 1,94

1 7,70 1,71 1,87 1,97 2,04 2,091,25 7,30 1,81 1,97 2,07 2,15 2,211,5 7,00 1,88 2,05 2,16 2,24 2,30



0,25 9,00 2,20 2,39 2,52 2,62 2,690,5 8,50 2,33 2,54 2,67 2,77 2,840,75 8,30 2,38 2,60 2,74 2,84 2,91

1 7,70 2,57 2,80 2,95 3,06 3,141,25 7,30 2,71 2,95 3,11 3,23 3,311,5 7,00 2,83 3,08 3,25 3,36 3,45



0,25 9,00 3,67 3,99 4,21 4,36 4,480,5 8,50 3,88 4,23 4,45 4,62 4,740,75 8,30 3,97 4,33 4,56 4,73 4,85

1 7,70 4,28 4,66 4,92 5,10 5,231,25 7,30 4,52 4,92 5,19 5,38 5,521,5 7,00 4,71 5,13 5,41 5,61 5,76



0,25 9,00 4,40 4,79 5,05 5,23 5,370,5 8,50 4,66 5,07 5,35 5,54 5,690,75 8,30 4,77 5,19 5,47 5,68 5,83

1 7,70 5,14 5,60 5,90 6,12 6,281,25 7,30 5,42 5,90 6,22 6,45 6,621,5 7,00 6,60 7,18 7,57 7,85 8,06






44

Hoja Nº

19


19

5.3 ENSAYOS “IN SITU Y DE LABORATORIO”.

5.3.1 ENSAYOS DE LABORATORIO

Los resultados de los ensayos “de laboratorio” se han obtenido a partir de

muestras obtenidas en 4 calicatas realizas por INGENORT en el Gruco Covadonga

en el año 2002 y de una muestra inalterada obtenida el 28/9/2010

En este apartado se recogen por tanto, los resultados de los ensayos de

laboratorio, también se acompaña a continuación una tabla resumen con las

principales propiedades físicas procedentes de los ensayos de laboratorio (los

informes del laboratorio se acompañan en el anexo 3).

M.I. 1 / 2 - CATA 1 (año 2002), COTAS 2,50 – 3,00 M

LABORATORIO NORMA LUGARELEMENTO

INVESTIGADONº

ENSAYOS

COTA RESULT.

HUMEDAD NATURAL UNE 103-300 C-1 Limos, arenas y

arcillas

1 2,50 m 20,0%

CORTE DIRECTO (UU) UNE 103-401 C-1 Limos, arenas y

arcillas

1 2,50 m F= 0,9º

C= 0,37

DENSIDAD UNE 103-302 C-1 Limos, arenas y

arcillas

1 2,50 m 2,11 gr/cm3


arcillas

1 3,00 m 19,3%


arcillas

1 3,00 m F= 9,5º

C= 0,00


arcillas

1 3,00 m 2,13 gr/cm3

SULFATOS SOLUBLES) UNE 103-202 C-1 Limos, arenas y

arcillas

1 3,00 m Ausencia

TOTAL ENSAYOS: “LABORATORIO” 7






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Hoja Nº

20


20

M.I. 1 - CATA 2 (año 2002), COTA 2,50 M


INVESTIGADONº

ENSAYOS

COTA RESULT.


arcillas

1 2,5 m 12,9%


arcillas

1 2,50 m F= 5,9º

C= 0,24


arcillas

1 2,50 m 2,12 gr/cm3


M.I. 1 – P-3 (año 2010), COTAS 2,00 – 2,60 M


INVESTIGADONº

ENSAYOS

COTA RESULT.

HUMEDAD NATURAL UNE 103-300 P-3 Limos, arenas y

arcillas

1 2,60 m 12,6%

CORTE DIRECTO (UU) UNE 103-401 P-3 Limos, arenas y

arcillas

1 2,60 m F= 5,7º

C= 0,27

DENSIDAD UNE 103-302 P-3 Limos, arenas y

arcillas

1 2,60 m 2,11 gr/cm3

SULFATOS SOLUBLES) UNE 103-202 P-3 Limos, arenas y

arcillas

1 2,60 m Ausencia


5.3.2 ENSAYOS “IN SITU”.

Los resulstados de los ensayos “in situ” se han obtenido a partir de muestras

obtenidas en 4 calicatas realizas por INGENORT en el Gruco Covadonga en el año

2002






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Hoja Nº

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21

“IN

SITU”

LUGAR ELEMENTO INVESTIGADO Nº MEDIDAS COTA RESULTADO

TORVANE C-1 Limos arenas y

arcillas

5 1,00 m 1,0/0,8/0,9/0,95/0,8

Kg/cm2

PENETRÓMETRO C-1 Limos arenas y

arcillas

5 1,90 m 2,0 / 1,6 / 1,8 /1,9

/1,6/ Kg/cm2

TORVANE C-2 Arcillas rojas 4 1,60 m 0,9/0,8/0,85/1,05/1/1,

1/1 Kg/cm2

PENETRÓMETRO C-2 Arcillas rojas 7 1,60 m 1,8/1,6/1,7/2,1/2/2,2/

2 Kg/cm2

TOTAL ENSAYOS: “INSITU” 21

Tabla 1 . Ensayos realizados “in situ”.

Para el cálculo del módulo de elasticidad, se ha correlacionado con el

número de penetración estándar en campo (obtenido a partir de la resistencia a

compresión simple qu).

Se ha tomado el qu = 1,0 ( suelos flojos)

Correlaciones empleadas :

Cu: 0.5 kp/cm2.

E : 300 x Cu = 150

Ed: 100 x Cu = 50

CORRELACIÓN: MÓDULO DE ELASTICIDAD (E) - SPT N30E(Mpa) = 21 + 1.06N30

CORRELACIÓN: MÓDULO DE ELASTICICAD (E) - RESIST. AL CORTE (Cu)Butler (1974) sobreconsolidadas: E = 400CuButler (1974) sobreconsolidadas: Ed = 100Cu (edométrico)

Bjerrum Normal consolidadas: E = 300 Cu.

CORRELACIÓN: COMPRESIÓN SIMPLE (q) - RESISTENCIA AL CORTE (CU)Cu= q/2






44

Hoja Nº

22


22

5.4 ANÁLISIS DE LA CIMENTACIÓN MEDIANTE PARÁMETROS DE

LABORATORIO

Tras haber realizado los trabajos de campo y conocidos los ensayos de

laboratorio de las muestras obtenidas en las calicatas C-1 y C-2 en el año 2002 y

en muestra inalteada en 2010, pasamos a valorar la aptitud para la cimentación de

los materiales que componen el subsuelo de la parcela sobre la que se pretende

cimentar la estructura de proyecto.

Conocidas las propiedades geomecánicas de los materiales a la posible cota

de cimentación, se va a estimar la capacidad portante y los asientos de estos

materiales, evaluando la carga de servicio que deberá adoptarse en el proyecto de la

cimentación para diferentes morfologías de zapata.

5.4.1 CAPACIDAD PORTANTE Y CARGA ADMISIBLE

Los valores de capacidad portante se analizaran en función tanto de la

variación de la profundidad de cimentación (empotramiento) como en función de la

variación de las dimensiones de la cimentación. En este sentido, se ha jugado con

profundidades de empotramiento de zapatas que oscilan desde 0,0 m hasta 1,0 m,

incrementándose en 0, 1 m. Respecto a las dimensiones de las zapatas, en el caso

de las zapatas cuadradas, se ha trabajado con dimensiones que oscilan entre 1,0 m

y 2,5 m, incrementándose en 0,5 m para cada caso.

Para el cálculo de la capacidad portante nos basaremos en los parámetros

geotécnicos obtenidos a partir del ensayo de corte directo sin consolidar y sin

drenar (ángulo de rozamiento y cohesión), densidad seca, densidad aparente,

módulos de elasticidad y coeficiente de poisson. A estos efectos se utilizará un

programa informático específico par el cálculo de cimentaciones superficiales de la






44

Hoja Nº

23


23

casa GEOSTRU INTERNACIONAL con número de licencia 809, el cual nos dará

los valores de asientos totales y carga admisible según las formulaciones de

Terzaghi (1955), Meyerhof (1963), Brich – Hannsen (1970) y Vesic (1975). Decir

que pese a obtener los datos de todos estos métodos, se tomarán como

referencia los datos de Brich – Hannsen (1970) por considerarse que tiene en

cuenta un mayor número de variables en el cálculo.

5.4.1.1 Formula de Hannsen (1970)

Es una ulterior extensión de la fórmula de Meyerhof; la extensión consiste en

la introducción de bi que tiene en cuenta la eventual inclinación sobre la horizontal

del plano de apoyo de la cimentación y un factor gi para el terreno con pendiente.

La fórmula de Hannsen vale para cualquier relación D/B. Además el autor

introduce el coeficiente por medio de la interpretación del comportamiento real de

las cimentaciones, lo que supone un aumento de la carga límite con la profundidad.

2b

EA

B C

DG

F

Para valores de D/B <1

BDsind

BDd

q

c

2)1(tan21

4.01

ϕϕ −+=

+=

Para valores D/B>1:






44

Hoja Nº

24


24

BDsind

BDd

q

c

12

1

tan)1(tan21

tan4.01

−

−

−+=

+=

ϕϕ

En el caso ϕ = 0 ----------------------------------------------- D/B 0 1 1.1 2 5 10 20 100 ----------------------------------------------- d'c 0 0.40 0.33 0.44 0.55 0.59 0.61 0.62 -----------------------------------------------

Los factores siguientes de las expresiones con (') varían cuando ϕ =0. Factor de forma:

LBs

tanLBtan

LB

sLB

NN

s

LBs

c

c

qc

c

4.01

1s1s

1

1

2.0

qq

''

−

+=+=

=

+=

=

γ

ϕϕ

Factor de profundidad:

1 se

1 se

cualquier para 1

)1(214.01

4.0

1

''

>=

≤=

=

−+=+=

=

−

BD

BDtank

BD

BDk

d

ksintandkd

kd

q

c

c

ϕ

ϕϕ

γ






44

Hoja Nº

25


25

Factor en función de la inclinación de la carga

0)( cot

)450/7.0(1

0)( cot

7.01

cot5.01

11

15.05.0

5

5

5

'

>⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

+−

−=

=⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

+−=

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

+−=

−

−−=

−−=

ηϕ

η

ηϕ

ϕ

γ

γ

af

af

afq

q

qqc

afc

cAVHi

cAVHi

cAVHi

Ni

ii

cAHi

Factores de inclinación del terreno :

5

'

)tan5.10(147

1

147

β

β

β

γ ==

−=

=

gg

g

g

q

c

c

Factores de inclinación del plano de cimentación (base inclinada)

)tan7.2exp(

)tan2exp(147

1

147'

ϕη

ϕη

η

η

−=

−=°°

−=

°°

=

q

q

c

c

b

b

b

b

Formulación general:

Pu = c.Nc.Sc.dc.ic + q.Nq.Sq.dq.iq+1/2.g.B.Ng.Sg.dg.ig

Siendo “S” los coeficientes de forma de la cimentación, “d” los de

profundidad, e “i” los de inclinación de la carga. Tanto ellos como los factores “N”

dependen del ángulo de rozamiento interno del terreno “F”.






44

Hoja Nº

26


26

Este parámetro, así como la cohesión “c”, se han obtenido a partir de

ensayos de laboratorio en muestras inalteradas (corte directo), y a través de

correlaciones con determinados ensayos “in situ” (penetraciones y vane test, etc.).

5.4.1.2 Zapatas cuadradas 1,0X1,0 a 3x3 m y empotramiento 0 – 1, 0 m

Se han considerado empotramientos de 0, 0 a 1,0 m. DATOS GENERALES ====================================================== Ancho cimentación 1,5 m Largo cimentación 1,5 m Profundidad plano de cimentación 0,7 m Altura de encaje 0,7 m Inclinación plano de cimentación 0,0° Inclinación talud 0,0° Factor de seguridad (Fc) 3,0 Factor de seguridad (Fq) 3,0 Factor de seguridad (Fg) 3,0 Categoría perfil estratigráfico A Asientos después de T años 5,0 Profundidad nivel freático 2,0 ============================================================== ESTRATIGRAFIA TERRENO DH: Espesor del estrato; Gam: Peso específico; Gams:Peso específico saturado; Fi: Ángulo de rozamiento interno; Ficorr: Ángulo de rozamiento interno corregido según Terzaghi; c: Cohesión; c Corr: Cohesión corregida según Terzaghi; Ey: Módulo elástico; Ed: Módulo edométrico; Ni: Poisson; Cv: Coef. consolidac. primaria; Cs: Coef. consolidación secundaria; cu: Cohesión sin drenar

DH (m)

Gam (Kg/m³)

Gams (Kg/m³)

Fi (°)

Fi Corr. (°)

c (Kg/cm²)

c Corr. (Kg/cm²)

cu (Kg/cm²)

Ey (Kg/cm²)

Ed (Kg/cm²)

Ni Cv (cmq/s)

Cs

1,8 1800,0 0,0 14,0 14 0,3 0,3 0,0 18,0 25,0 0,35 0,0 0,04,0 2120,0 0,0 5,9 5,9 0,25 0,25 0,5 150,0 50,0 0,25 0,0 0,0

Acciones de proyecto - Estado límite de daño [S.L.D.] ====================================================== Presión normal 15295,74 Kg/m² ====================================================== Acciones de proyecto - Estado límite último [S.L.U.] ====================================================== Presión normal 15295,74 Kg/m² ======================================================






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Hoja Nº

27


27

CARGA ÚLTIMA SEGÚN HANSEN (1970) (Condición drenada) ====================================================== Factor Nq 3,59 Factor Nc 10,37 Factor Ng 0,97 Factor Sc 1,0 Factor Dc 1,19 Factor Ic 1,0 Factor Gc 1,0 Factor Bc 1,0 Factor Sq 1,25 Factor Dq 1,13 Factor Iq 1,0 Factor Gq 1,0 Factor Bq 1,0 Factor Sg 0,6 Factor Dg 1,0 Factor Ig 1,0 Factor Gg 1,0 Factor Bg 1,0 ====================================================== Presión última 4,41 Kg/cm² Presión admisible 1,47 Kg/cm² ====================================================== CARGA ÚLTIMA SEGÚN TERZAGHI (1955) (Condición drenada) ====================================================== Factor Nq 4,02 Factor Nc 12,11 Factor Ng 2,23 Factor Sc 1,3 Factor Sg 0,8 ====================================================== Presión última 5,47 Kg/cm² Presión admisible 1,82 Kg/cm² ====================================================== CARGA ÚLTIMA SEGÚN MEYERHOF (1963) (Condición drenada) ====================================================== Factor Nq 3,59 Factor Nc 10,37 Factor Ng 0,92 Factor Sc 1,33 Factor Dc 1,12 Factor Sq 1,16 Factor Dq 1,06 Factor Sg 1,16 Factor Dg 1,06 ======================================================






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Hoja Nº

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28

Presión última 5,33 Kg/cm² Presión admisible 1,78 Kg/cm² ====================================================== CARGA ÚLTIMA SEGÚN VESIC (1975) (Condición drenada) ====================================================== Factor Nq 3,59 Factor Nc 10,37 Factor Ng 2,29 Factor Sc 1,0 Factor Dc 1,19 Factor Sq 1,0 Factor Dq 1,0 Factor Sg 1,0 Factor Dg 1,25 ====================================================== Presión última 4,41 Kg/cm² Presión admisible 1,47 Kg/cm² ====================================================== Carga última EC8 (Brinch - Hansen 1970) (Condición drenada) ====================================================== Factor Nq 3,59 Factor Nc 10,37 Factor Ng 1,29 Factor Sc 1,34 Factor Dc 1,19 Factor Ic 1,0 Factor Gc 1,0 Factor Bc 1,0 Factor Sq 1,24 Factor Dq 1,13 Factor Iq 1,0 Factor Gq 1,0 Factor Bq 1,0 Factor Sg 0,7 Factor Dg 1,0 Factor Ig 1,0 Factor Gg 1,0 Factor Bg 1,0 ====================================================== Carga del proyecto[Vd] 1,53 Kg/cm² Carga última cimentación [Rd] 5,69 Kg/cm² Rd>=Vd Verificado ======================================================






44

Hoja Nº

29


29

LARGO =1,0

Carga admisible Hansen Kg/cm² ================================================================================= D B=1,0 B=1,5 B=2,0 B=2,5 ================================================================================= 0,0 1,05 1,05 1,05 1,04 0,1 1,12 1,11 1,1 1,09 0,2 1,19 1,17 1,16 1,14 0,3 1,27 1,23 1,21 1,15 0,4 1,34 1,29 1,27 1,15 0,5 1,42 1,35 1,33 1,15 0,6 1,49 1,42 1,33 1,15 0,7 1,57 1,48 1,31 1,14 0,8 1,65 1,55 1,29 1,14 0,9 1,73 1,55 1,27 1,13 ================================================================================= Carga admisible Terzaghi Kg/cm² ================================================================================= D B=1,0 B=1,5 B=2,0 B=2,5 ================================================================================= 0,0 1,63 1,31 1,34 1,38 0,1 1,65 1,34 1,37 1,4 0,2 1,68 1,36 1,39 1,43 0,3 1,7 1,38 1,42 1,39 0,4 1,72 1,41 1,44 1,35 0,5 1,75 1,43 1,47 1,32 0,6 1,77 1,46 1,43 1,28 0,7 1,8 1,48 1,37 1,24 0,8 1,82 1,5 1,32 1,21 0,9 1,84 1,46 1,27 1,17 ================================================================================= Carga admisible Meyerhof Kg/cm² ================================================================================= D B=1,0 B=1,5 B=2,0 B=2,5 ================================================================================= 0,0 1,41 1,6 1,79 1,98 0,1 1,47 1,65 1,84 2,03 0,2 1,53 1,71 1,89 2,08 0,3 1,59 1,76 1,94 2,03 0,4 1,66 1,82 2,0 1,98 0,5 1,72 1,87 2,05 1,93 0,6 1,78 1,93 2,0 1,88 0,7 1,85 1,98 1,93 1,82 0,8 1,91 2,04 1,86 1,77 0,9 1,98 2,0 1,79 1,72 =================================================================================






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Hoja Nº

30


30

Carga admisible Vesic Kg/cm² ================================================================================= D B=1,0 B=1,5 B=2,0 B=2,5 ================================================================================= 0,0 1,08 1,08 1,06 1,04 0,1 1,15 1,14 1,12 1,09 0,2 1,22 1,19 1,17 1,14 0,3 1,29 1,25 1,23 1,15 0,4 1,36 1,32 1,28 1,15 0,5 1,44 1,38 1,34 1,15 0,6 1,51 1,44 1,34 1,15 0,7 1,58 1,51 1,32 1,14 0,8 1,65 1,57 1,3 1,14 0,9 1,72 1,57 1,28 1,13 =================================================================================

LARGO =1,5 Carga admisible Hansen Kg/cm² ================================================================================= D B=1,0 B=1,5 B=2,0 B=2,5 ================================================================================= 0,0 1,06 1,06 1,06 1,06 0,1 1,13 1,12 1,11 1,11 0,2 1,19 1,17 1,16 1,16 0,3 1,26 1,23 1,22 1,16 0,4 1,34 1,29 1,27 1,15 0,5 1,41 1,35 1,32 1,15 0,6 1,48 1,41 1,32 1,14 0,7 1,56 1,47 1,3 1,14 0,8 1,64 1,53 1,28 1,13 0,9 1,72 1,53 1,26 1,12 ================================================================================= Carga admisible Terzaghi Kg/cm² ================================================================================= D B=1,0 B=1,5 B=2,0 B=2,5 ================================================================================= 0,0 1,28 1,65 1,34 1,38 0,1 1,3 1,68 1,37 1,4 0,2 1,33 1,7 1,39 1,43 0,3 1,35 1,73 1,42 1,39 0,4 1,37 1,75 1,44 1,35 0,5 1,4 1,78 1,47 1,32 0,6 1,42 1,8 1,43 1,28 0,7 1,45 1,82 1,37 1,24 0,8 1,47 1,85 1,32 1,21 0,9 1,49 1,79 1,27 1,17 =================================================================================






44

Hoja Nº

31


31

Carga admisible Meyerhof Kg/cm² ================================================================================= D B=1,0 B=1,5 B=2,0 B=2,5 ================================================================================= 0,0 1,29 1,43 1,56 1,69 0,1 1,35 1,47 1,6 1,74 0,2 1,41 1,52 1,65 1,78 0,3 1,47 1,57 1,7 1,74 0,4 1,53 1,62 1,74 1,7 0,5 1,58 1,68 1,79 1,66 0,6 1,64 1,73 1,75 1,62 0,7 1,71 1,78 1,69 1,58 0,8 1,77 1,83 1,64 1,54 0,9 1,83 1,8 1,58 1,5 ================================================================================= Carga admisible Vesic Kg/cm² ================================================================================= D B=1,0 B=1,5 B=2,0 B=2,5 ================================================================================= 0,0 1,02 1,1 1,1 1,09 0,1 1,08 1,15 1,15 1,14 0,2 1,13 1,21 1,2 1,19 0,3 1,19 1,27 1,25 1,19 0,4 1,25 1,32 1,31 1,18 0,5 1,31 1,37 1,36 1,18 0,6 1,36 1,42 1,35 1,17 0,7 1,42 1,47 1,33 1,16 0,8 1,49 1,52 1,31 1,15 0,9 1,55 1,56 1,29 1,14 =================================================================================

LARGO =2,0 Carga admisible Hansen Kg/cm² ================================================================================= D B=1,0 B=1,5 B=2,0 B=2,5 ================================================================================= 0,0 1,06 1,07 1,07 1,07 0,1 1,13 1,12 1,12 1,12 0,2 1,19 1,18 1,17 1,16 0,3 1,26 1,23 1,22 1,16 0,4 1,33 1,29 1,27 1,16 0,5 1,41 1,35 1,32 1,15 0,6 1,48 1,4 1,31 1,14 0,7 1,55 1,46 1,29 1,13 0,8 1,63 1,52 1,27 1,12 0,9 1,71 1,52 1,25 1,11 =================================================================================






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Hoja Nº

32


32

Carga admisible Terzaghi Kg/cm² ================================================================================= D B=1,0 B=1,5 B=2,0 B=2,5 ================================================================================= 0,0 1,28 1,31 1,68 1,38 0,1 1,3 1,34 1,71 1,4 0,2 1,33 1,36 1,73 1,43 0,3 1,35 1,38 1,75 1,39 0,4 1,37 1,41 1,78 1,35 0,5 1,4 1,43 1,8 1,32 0,6 1,42 1,46 1,75 1,28 0,7 1,45 1,48 1,68 1,24 0,8 1,47 1,5 1,62 1,21 0,9 1,49 1,46 1,55 1,17 ================================================================================= Carga admisible Meyerhof Kg/cm² ================================================================================= D B=1,0 B=1,5 B=2,0 B=2,5 ================================================================================= 0,0 1,24 1,34 1,44 1,54 0,1 1,29 1,39 1,48 1,59 0,2 1,35 1,43 1,53 1,63 0,3 1,4 1,48 1,57 1,59 0,4 1,46 1,53 1,62 1,56 0,5 1,52 1,58 1,66 1,52 0,6 1,57 1,63 1,63 1,49 0,7 1,63 1,67 1,58 1,45 0,8 1,69 1,72 1,53 1,42 0,9 1,75 1,69 1,48 1,38 ================================================================================= Carga admisible Vesic Kg/cm² ================================================================================= D B=1,0 B=1,5 B=2,0 B=2,5 ================================================================================= 0,0 0,97 1,05 1,12 1,12 0,1 1,02 1,09 1,16 1,17 0,2 1,08 1,14 1,2 1,21 0,3 1,13 1,18 1,25 1,21 0,4 1,18 1,23 1,29 1,2 0,5 1,24 1,27 1,33 1,19 0,6 1,29 1,32 1,36 1,18 0,7 1,35 1,36 1,34 1,17 0,8 1,41 1,41 1,31 1,16 0,9 1,47 1,56 1,29 1,14 =================================================================================






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Hoja Nº

33


33

LARGO =2,5

Carga admisible Hansen Kg/cm² ================================================================================= D B=1,0 B=1,5 B=2,0 B=2,5 ================================================================================= 0,0 1,06 1,07 1,08 1,08 0,1 1,13 1,12 1,12 1,12 0,2 1,19 1,18 1,17 1,17 0,3 1,26 1,23 1,22 1,16 0,4 1,33 1,29 1,27 1,16 0,5 1,4 1,34 1,32 1,15 0,6 1,48 1,4 1,31 1,14 0,7 1,55 1,46 1,29 1,13 0,8 1,63 1,52 1,27 1,12 0,9 1,7 1,51 1,24 1,11 ================================================================================= Carga admisible Terzaghi Kg/cm² ================================================================================= D B=1,0 B=1,5 B=2,0 B=2,5 ================================================================================= 0,0 1,28 1,31 1,34 1,71 0,1 1,3 1,34 1,37 1,73 0,2 1,33 1,36 1,39 1,76 0,3 1,35 1,38 1,42 1,71 0,4 1,37 1,41 1,44 1,66 0,5 1,4 1,43 1,47 1,61 0,6 1,42 1,46 1,43 1,56 0,7 1,45 1,48 1,37 1,52 0,8 1,47 1,5 1,32 1,47 0,9 1,49 1,46 1,27 1,42 ================================================================================= Carga admisible Meyerhof Kg/cm² ================================================================================= D B=1,0 B=1,5 B=2,0 B=2,5 ================================================================================= 0,0 1,2 1,29 1,37 1,46 0,1 1,26 1,33 1,41 1,5 0,2 1,31 1,38 1,45 1,54 0,3 1,36 1,42 1,5 1,51 0,4 1,42 1,47 1,54 1,47 0,5 1,48 1,52 1,58 1,44 0,6 1,53 1,56 1,55 1,41 0,7 1,59 1,61 1,51 1,38 0,8 1,65 1,66 1,46 1,35 0,9 1,71 1,63 1,41 1,31 =================================================================================






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Hoja Nº

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34

Carga admisible Vesic Kg/cm² ================================================================================= D B=1,0 B=1,5 B=2,0 B=2,5 ================================================================================= 0,0 0,94 1,01 1,07 1,12 0,1 0,99 1,05 1,1 1,16 0,2 1,04 1,09 1,14 1,2 0,3 1,09 1,13 1,18 1,22 0,4 1,15 1,17 1,22 1,21 0,5 1,2 1,22 1,26 1,2 0,6 1,25 1,26 1,36 1,19 0,7 1,31 1,3 1,34 1,18 0,8 1,36 1,35 1,31 1,16 0,9 1,42 1,56 1,29 1,15 ================================================================================= Los resulstados son concordantes con los valores obtenis en los ensayos de penetración dinámica “DPSH”.

5.5 CARGAS DE TRABAJO

5.5.1 CIMENTACIONES CUADRADAS SOBRE TERRENO NATURAL

Pese a que las cargas admisibles obtenidas para un factor de seguridad

F.S.= 3 arrojan valores comprendidos entre 1,0 y 1,8 kg/cm2 y teniendo en cuenta

los valores de asientos para las diferentes zapatas estudiadas, se recomienda que

la cota de cimentación se realice como máximo a -0,75 m respecto al a cota del

terreno natural y que se adopte una carga de trabajo de 1,0 kp/cm2 para las

diferentes tipologías de zapata. Sobre este nivel, los asientos esperados a corto

plazo para las diferentes tipologías de zapatas, oscilaran entre 1,80 y 3,20 cm.

Podrían producirse asientos de fluencia a largo plazo por la liberación lenta del

agua de saturación, por lo que estos asientos podrían incrementarse.

En estas condiciones, el nivel freático se encontraría por debajo de la cota de

cimentación a una profundidad comprendida entre 1,8 a 2,50 m.






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Hoja Nº

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35

6 MÓDULO DE BALASTO

Uno de los métodos de cálculo de losas flexibles es el que supone el suelo

equivalente a un número infinito de resortes elásticos -muelles-, actuando junto a

las cargas -hipótesis de cimentación flexible llamada también cimentación de

Winkler-. El método será más adecuado cuanto más 'flexible' sea la losa, lo cual

dependerá fundamentalmente de las dimensiones de ésta, y especialmente la

relación entre su canto y las dimensiones de la base en cada dirección. Los resortes

elásticos resultado de la modelización se caracterizarán por su constante k, que

representa la rigidez de estos a la deformación en su eje, y que ahora se

denominará módulo o coeficiente de balasto del terreno. En definitiva dicho

coeficiente representa la rigidez frente al asentamiento de la losa del suelo: un

coeficiente alto de balasto supondrá un suelo rígido sobre el que los asientos son

menores, y un coeficiente bajo supondrá grandes deformaciones.

El módulo de balasto de la losa se suele definir a partir de ensayo de placa

de carga realizado sobre el terreno, siendo lo más habitual que dicha placa tenga

unas dimensiones de 30x30cm (1 pié x 1 pié).

A falta de la realización de ensayos con placa de carga, daremos a título orientativo, valores estimados del módulo de balasto, así como una estimación particular para nuestro caso:

VALORES DE K30 PROPUESTOS POR TERZAGUI

Suelo k30 (kp/cm3) Arena seca o húmeda:

-Suelta 0,64-1,92 (1,3)* -Media 1,92-9,60 (4,0) -Compacta 9,60-32 (16,0)

Arena sumergida: -Suelta (0,8) -Media (2,50)






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Hoja Nº

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36

-Compacta (10,0) Arcilla:

qu=1-2 kp/cm2 1,6-3,2 (2,5) qu=2-4 kp/cm2 3,2-6,4 (5,0) qu>4 kp/cm2 >6,4 (10) *Entre paréntesis los valores medios propuestos

VALORES DE K30 PROPUESTOS POR DIVERSOS AUTORES

Suelo k30 (kp/cm3) Arena fina de playa 1,0-1,5

Arena floja, seca o húmeda 1,0-3,0 Arena media, seca o húmeda 3,0-9,0 Arena compacta, seca o húmeda 9,0-20,0

Gravilla arenosa floja 4,0-8,0 Gravilla arenosa compacta 9,0-25,0 Grava arenosa floja 7,0-12,0 Grava arenosa compacta 12,0-30,0

Margas arcillosas 20,0-40,0 Rocas blandas o algo alteradas 30,0-500 Rocas sanas 800-30.000

NOTA: 1kp corresponde aproximadamente a 9,81N

Se propone adoptar los siguientes valores.

Se propone adoptar un K30: 4 kp/cm3 (sobre los niveles de rellenos).






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Hoja Nº

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37

7 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.

1) Se proyecta una cubierta para dos pistas de tenis, para lo cual se plantea

una campaña de investigación geotécnica basada en 4 ensayos de

penetración dinámica superpesada “DPSH”, dispuestos según lo indicado en

el plano 4 (se han utilizado como apoyo prospecciones realizadas en el

R.G.C.C. en el año 2002).


- P-2: Sin Rechazo a 9,8 metros de profundidad.



2) PENETRÓMETRO 1:

- De 0,0 a 2, 4 m, rellenos antrópicos de naturaleza variable (zahorras,


- De 2, 4 m a 3, 8 m, nivel de turbas y fangos saturados en agua. Capacidad

portante media de 0, 56 kp/cm2.

- De 3, 8 m a 6, 2 m, nivel aluvial de arenas, limos, gravas y cantos dispersso.

Capacidad portante media de kp/cm2.

- De 6, 20 a 6, 60 m, nivel de roca muy alterada a suelo arcilloso. Capacidad

portante media kp/cm2.

- Rechazo a 6,6 m.

3) PENETRÓMETRO 2: - De 0,0 a 2, 4 m rellenos antrópicos de naturaleza variable (zahorras,

escorrias, escombros). Capacidad portante media de kp/cm2.

- De 2, 4 m a 3, 6 m, fangos y turba con capacidad portante media de 0, 99

kp/cm2.






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- De 3, 8 m a 7, 0 m, capacidad portante media de kp/cm2. Se trata de sedimentos aluviales de arenas flojas, gravillas y cantos dispersos saturados

en agua.

- De 7, 0 m a 9, 8 m, capacida portante media de kp/cm2, se trata de roca

alterada a arcillas.

- Este penetrómetro no llegó a rechazo.



- De 1, 4 m a 2, 4 m y 0, 56 kp/cm2 de capacidad portante media. Fangos y

materiales turbosos.

- De 2, 4 m a 4, 0 m y 2, 4 kp/cm2 de capacidad portante media. Sedimentos

aluviales flojos y saturados en agua. Arenas y gravillas.


alterada a arcillas y fragmentos de roca dispersos.



- De 2, 6 m a 4, 0 m y 2, 11 kp/cm2 de capacidad portante media. Sedimenos

aluviales flojos de arenas y gravillas.


alterada.

6) Pese a que las cargas admisibles obtenidas para un factor de seguridad

F.S.= 3 arrojan valores comprendidos entre 1,0 y 1,8 kg/cm2 y teniendo en

cuenta los valores de asientos para las diferentes zapatas estudiadas, se

recomienda que la cota de cimentación sea lo más superficial posible

(entorno a -0,70 m respecto al a cota del terreno natural) y que se adopte






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una carga de trabajo de 1,0 kp/cm2 para las diferentes tipologías de zapata.

Sobre este nivel, los asientos esperados a corto plazo para las diferentes

tipologías de zapatas, oscilaran entre 1,80 y 3,20 cm. Podrían producirse

asientos de fluencia a largo plazo por la liberación lenta del agua de

saturación, por lo que estos asientos podrían incrementarse, también

podrán influir sobrecargas verticales producidas por la acción del viento.

7) En estas condiciones, el nivel freático se encontraría por debajo de la cota

de cimentación a una profundidad comprendida entre 1,8 a 2,50 m.

8) Los materiales a la cota de cimentación propuesta no presentan

contenido en Sulfatos solubles.

9) Los materiales presentan en los niveles más flojos abundante contenido en

materia orgánica (visible a simple vista).

10) Desde el punto de vista de la excavación, los materiales se consideran

fácilmente excavables.

11) La posibilidad de existencia de encontrar materiales con una consistencia

menor a la descrita en el presente estudio, en el momento de ejecutar la

excavación para una zapata determinada, obligará a su saneo y sustitución

por hormigón pobre o ciclópeo (siempre precedido de la inspección de un

especialista en geotecnia y mecánica del suelo).

12) Se recomienda no realizar ningún tipo se bombeo prolongado de agua en

las inmediaciones dado que un descenso brusco y diferencial del nivel

freático podría provocar asientos diferenciales de importancia que podrían

afectar a las pistas, estructuras o al resto de instalaciones deportivas del

complejo.






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8 ANEXO 1: PLANOS






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9 ANEXO 2: REPORTAJE FOTOGRÁFICO.

1

Foto. 1 Situación de la zona objeto de estudio.

Foto. 2 Emplazamiento y proceso de ejecución de el ensayo de penetración dinámica “DPSH” P-1

P-2

P-1P-4

P-3

2

Foto. 3. Emplazamiento y proceso de ejecución del ensayo de penetración dinámica “DPSH” P-2

Foto. 4 Para realizar el esnayo se levantó el ladrillo y después del ensayo se volvió a colocar.

3

Foto. 5. Emplazamiento y proceso de ejecución del ensayo de penetración dinámica “DPSH” P-3

Foto. 6. Foto. 2 Emplazamiento del ensayo de penetración dinámica “DPSH” P-4

4

Foto. 7 . Arroyo situado al W de la instalación a una cota de unos 2, 0 m respecto a la rasante del

terreno natural.

Foto. 8 . Acopio de excavación de calicata realizada en 2002, donde se aprecia la naturaleza de los

rellenos encontrados en las instalaciones.

5

Foto. 9 . Interior de una de las calicatas realizadas en 2002, donde se aprecia la existencia de rellenos y en profundidad un nivel de tonos oscuros de fantos y material turboso.






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10 ANEXO 3: ENSAYOS DE LABORATORIO

12,6 %

JMG

LABORATORIO ACREDITADO EN CLASES EHA, GTL, VSF, AFC, AFH Y AMC

Suelo

Tara + suelo + agua

Fdo.: Javier Álvarez García

Director del Laboratorio

Fdo.: Rosa Rodríguez Fernández

Jefe de ensayos

Operador:

ENSAYO DE SUELOS: HUMEDAD NATURAL.

ID. Muestra: Descripción: M.I.-118310

Referencia de la Tara

36,40

1037,10

INGENORT, S.L.

C/ Severo Ochoa, 28 - 2º D

33210 GIJÓN

HUMEDAD NATURAL

Agua

288,10

Tara 749,00

Tara + suelo

28/09/2010

NORMA: UNE 103300 - 93

Referencia: Obra: Grupo Cultura Covadonga. Gijón.027-SEL18310

1

1073,50

DATOS DEL PROCEDIMIENTO

Profundidad: 2,60 mts.

Procedencia: Situación: Fecha:

IDENTIFICACIÓN

0,27

5,7

JMG


Resistencia tangencial

Kp/cm2

Fdo.: Rosa Rodríguez Fernández

Jefe de ensayos

Fdo.: Javier Álvarez García

Director del LaboratorioOperador:

Cohesión

Ángulo de rozamiento interno

19,634

TIPO DE ENSAYO:

19,634

19,634

SIN CONSOLIDAR NI DRENAR

Carga normal

Kp/cm2

Área de la pastilla

cm2

Carga de roturaKp

1

2

3

0,37

0,47

0,57

7,32

9,23

11,21

kp/cm2

º

INGENORT, S.L.


33210 GIJÓN

Fecha:

M.I.-1

28/09/2010


ENSAYO DE SUELOS:

Referencia: Obra:

CORTE DIRECTO EN SUELO.

Grupo Cultura Covadonga. Gijón.

NORMA: UNE 103401 - 98

027-SEL18310

ID. Muestra: Descripción:

Procedencia: Situación:

18310

IDENTIFICACIÓN

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1

1 2 3

Res

iste

ncia

Tan

genc

ial (

Kp/

cm2 )

Carga Normal (Kp/cm2)

2,11 gr/cm3

JMG


Operador:

Jefe de ensayos Director del Laboratorio

Fdo.: Rosa Rodríguez Fernández Fdo.: Javier Álvarez García

DATOS DEL PROCEDIMIENTO

185,70

202,80

17,10

Peso de la muestra

Peso muestra + parafina

Peso parafina

Procedencia: Situación:


Fecha: 28/09/2010

Referencia: Obra: Grupo Cultura Covadonga. Gijón.027-SEL18310

ID. Muestra: Descripción: M.I.-118310

ENSAYO DE SUELOS:

INGENORT, S.L.


33210 GIJÓN

DENSIDAD APARENTE. NORMA: UNE 103301/94

106,90

19,00

87,90

Peso en agua muestra + parafina 95,90

DENSIDAD APARENTE

Volumen de la muestra + parafina

Volumen de la parafina

Volumen de la muestra

IDENTIFICACIÓN

JMG


Fdo.: Rosa Rodríguez Fernández Fdo.: Javier Álvarez García

RESULTADO DEL ANÁLISIS

NO SE HAN DETECTADO

Operador:

Jefe de ensayos Director del Laboratorio

Procedencia: Situación: Fecha: 28/09/2010

Referencia: 027-SEL18310 Obra: Grupo Cultura Covadonga. Gijón.

ID. Muestra: 18310 Descripción: M.I.-1 Profundidad: 2,60 mts.

INGENORT, S.L.


33210 GIJÓN

ENSAYO DE SUELOS: ANÁLISIS CUALITATIVO SULFATOS SOLUBLES. NORMA: UNE 103202 - 95

IDENTIFICACIÓN






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11 ANEXO 4: ENSAYOS DE PENETRACIÓN

ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA DPSH según norma UNE 103- 801: 1994

CAPACIDAD PORTANTEObra: CUBIERTA PARA PISTAS DE TENIS R.G.C.C. GIJÓN

Penetrómetro nº: 1 Cliente: Peso de la Maza (kg): 63,5Peso accesorios (Kg): 51,3Altura de caída (cm): 75Sección de puntaza(cm2): 20Nº golpes /minuto: 15 - 30 Peso varillaje (kg/ml): 6,06Diámetro varillaje (mm) 32Fecha ejecución 28/09/2010Operador: Pablo

ZAPATAS PILOTESProfundidad Nº de golpes NSPT Rd (Kg/cm2) Rd/20 (Kg/cm2) Rd/10 (Kg/cm2)

0,2 11 14 72 3,58 7,160,4 11 14 71 3,54 7,080,6 10 13 64 3,19 6,370,8 10 13 63 3,15 6,311 10 13 62 3,12 6,25

1,2 9 11 56 2,78 5,561,4 11 14 67 3,37 6,731,6 11 14 67 3,33 6,671,8 11 14 66 3,30 6,612 10 13 59 2,97 5,95

2,2 8 10 47 2,36 4,712,4 7 9 41 2,04 4,092,6 3 4 17 0,87 1,732,8 2 3 11 0,57 1,153 2 3 11 0,57 1,14

3,2 2 3 11 0,56 1,133,4 1 1 6 0,28 0,563,6 1 1 6 0,28 0,553,8 3 4 16 0,82 1,644 6 8 33 1,63 3,26

4,2 9 11 48 2,42 4,844,4 13 16 69 3,47 6,944,6 10 13 53 2,65 5,294,8 8 10 42 2,10 4,205 6 8 31 1,56 3,12

5,2 6 8 31 1,55 3,105,4 6 8 31 1,54 3,075,6 7 9 36 1,78 3,555,8 7 9 35 1,76 3,526 6 8 30 1,50 3,00

6,2 6 8 30 1,49 2,976,4 18 23 88 4,42 8,856,6 100 126 488 24,39 48,786,87

7,27,47,67,88

8,28,48,68,89

9,29,49,69,810

0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

4

4,5

5

5,5

6

6,5

7

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75

Rd/20 (Kg/cm2)Nº de golpesRd/10 (Kg/cm2)

P - 1. Valores de Rd 10 - 20 - N



Penetrómetro nº: 2 Cliente: Peso de la Maza (kg): 63,5Peso accesorios (Kg): 51,3Altura de caída (cm): 75Sección de puntaza(cm2): 20Nº golpes /minuto: 15 - 30 Peso varillaje (kg/ml): 6,06Diámetro varillaje (mm) 32Fecha ejecución 28/09/2010Operador: PEPE


0,2 16 20 104 5,20 10,410,4 10 13 64 3,22 6,440,6 8 10 51 2,55 5,100,8 8 10 50 2,52 5,051 6 8 37 1,87 3,75

1,2 5 6 31 1,55 3,091,4 4 5 24 1,22 2,451,6 7 9 42 2,12 4,241,8 5 6 30 1,50 3,002 4 5 24 1,19 2,38

2,2 4 5 24 1,18 2,362,4 7 9 41 2,04 4,092,6 4 5 23 1,16 2,312,8 3 4 17 0,86 1,723 3 4 17 0,85 1,70

3,2 4 5 23 1,13 2,253,4 3 4 17 0,84 1,673,6 4 5 22 1,11 2,213,8 6 8 33 1,64 3,294 12 15 65 3,26 6,52

4,2 21 27 113 5,65 11,304,4 9 11 48 2,40 4,804,6 10 13 53 2,65 5,294,8 9 11 47 2,36 4,725 9 11 47 2,34 4,68

5,2 9 11 46 2,32 4,645,4 9 11 46 2,30 4,615,6 8 10 41 2,03 4,065,8 8 10 40 2,01 4,036 9 11 45 2,25 4,50

6,2 11 14 55 2,73 5,456,4 7 9 34 1,72 3,446,6 5 6 24 1,22 2,446,8 6 8 29 1,45 2,907 5 6 24 1,20 2,40

7,2 7 9 33 1,67 3,347,4 8 10 38 1,89 3,787,6 10 13 47 2,35 4,697,8 15 19 70 3,49 6,998 12 15 55 2,77 5,55

8,2 16 20 73 3,67 7,358,4 10 13 46 2,28 4,568,6 8 10 36 1,81 3,628,8 7 9 31 1,57 3,149 7 9 31 1,56 3,12

9,2 8 10 35 1,77 3,549,4 8 10 35 1,76 3,529,6 6 8 26 1,31 2,629,8 5 6 22 1,08 2,1710

0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

4

4,5

5

5,5

6

6,5

7

7,5

8

8,5

9

9,5

10

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74

P - 2. Valores de Rd 10 - 20 - N Pr

ofun

dida

d (m

)






0,2 7 9 46 2,28 4,550,4 12 15 77 3,86 7,730,6 17 21 108 5,42 10,830,8 17 21 107 5,36 10,721 11 14 69 3,43 6,87

1,2 9 11 56 2,78 5,561,4 5 6 31 1,53 3,061,6 4 5 24 1,21 2,431,8 3 4 18 0,90 1,802 1 1 6 0,30 0,59

2,2 3 4 18 0,88 1,772,4 3 4 18 0,88 1,752,6 7 9 40 2,02 4,052,8 8 10 46 2,29 4,583 12 15 68 3,41 6,81

3,2 13 16 73 3,66 7,313,4 8 10 45 2,23 4,463,6 5 6 28 1,38 2,763,8 8 10 44 2,19 4,384 9 11 49 2,44 4,89

4,2 11 14 59 2,96 5,924,4 12 15 64 3,20 6,404,6 13 16 69 3,44 6,884,8 15 19 79 3,94 7,875 17 21 88 4,42 8,85

5,2 16 20 83 4,13 8,265,4 16 20 82 4,09 8,195,6 17 21 86 4,31 8,635,8 15 19 76 3,78 7,556 15 19 75 3,75 7,49

6,2 15 19 74 3,72 7,436,4 16 20 79 3,93 7,876,6 14 18 68 3,41 6,836,8 15 19 73 3,63 7,267 14 18 67 3,36 6,72

7,2 100 126 477 23,83 47,667,47,67,88

8,28,48,68,89

9,29,49,69,810

0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

4

4,5

5

5,5

6

6,5

7

7,5

8

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74


ofun

dida

d (m

)






0,2 7 9 46 2,28 4,550,4 10 13 64 3,22 6,440,6 9 11 57 2,87 5,740,8 10 13 63 3,15 6,311 13 16 81 4,06 8,12

1,2 10 13 62 3,09 6,181,4 7 9 43 2,14 4,291,6 10 13 61 3,03 6,061,8 8 10 48 2,40 4,802 7 9 42 2,08 4,16

2,2 6 8 35 1,77 3,532,4 7 9 41 2,04 4,092,6 7 9 40 2,02 4,052,8 8 10 46 2,29 4,583 7 9 40 1,99 3,97

3,2 7 9 39 1,97 3,943,4 6 8 33 1,67 3,353,6 7 9 39 1,93 3,873,8 9 11 49 2,46 4,934 9 11 49 2,44 4,89

4,2 11 14 59 2,96 5,924,4 14 18 75 3,74 7,474,6 10 13 53 2,65 5,294,8 15 19 79 3,94 7,875 17 21 88 4,42 8,85

5,2 22 28 114 5,68 11,355,4 22 28 113 5,63 11,265,6 22 28 112 5,58 11,175,8 25 32 126 6,29 12,596 27 34 135 6,74 13,49

6,2 27 34 134 6,69 13,386,4 27 34 133 6,64 13,276,6 30 38 146 7,32 14,636,8 35 44 169 8,47 16,947 100 126 480 24,01 48,03

7,27,47,67,88

8,28,48,68,89

9,29,49,69,810

0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

4

4,5

5

5,5

6

6,5

7

7,5

8

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74


ofun

dida

d (m

)







44

Hoja Nº

44


44

En Gijón, a 18 de Octubre de 2010

Fdo. Ángel Víctor González Pando

GEÓLOGO. Master en Ingeniería Geológica U.C.M.

COLEGIADO Nº 3377

condiciones particulares obras · 2016-11-22 · esta licitación estará sujeta a las condiciones...

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