capÍtulo i de entrega - biblioteca digital de la
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Autor: Br. Rolando Antonio Araque Tutor Académico: Prof. Ing. Ernesto Mora N. Tutor Industrial: Ing. Laura Peña
CONSTRUCCIÓN DE UNA LÍNEA DE SUBTRANSMISIÒN A
34.5 KV DESDE LA S/E LAGUNILLAS, LA S/E LA AZULITA HASTA LA S/E CAÑO ZANCUDO
BAJO LAS NORMAS DE CADAFE
Trabajo presentado en cumplimiento parcial de los requisitos para optar al titulo de Ingeniero Electricista,
MARZO 2007
UNIVERSIDAD DE LOS ANDES FACULTAD DE INGENIERÍA
ESCUELA DE INGENIERÍA ELÉCTRICA Mérida - Venezuela
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DEDICATORIA
Dedico este trabajo a dios fuerza interior de mí ser, fuente de conocimiento
y energía, a mi padre que desde el cielo siempre me dio el apoyo espiritual.
A mi madre porque fuiste quien me permitió comenzar este sueño, por ser
incomparable, te debo la vida, gracias mama por tu paciencia, sacrificios,
confianza, y sobre todo por tu amor y confianza; su ejemplo de lucha constante
estuvo presente en mis adversidades; tuyo es este gran esfuerzo.
A mi esposa y mis queridos hijos; tesoro mas preciado, como su ayuda
idónea, siempre a mi lado, dándome mucho animo, amor, amistad, comprensión,
apoyo incondicional, confianza y paciencia, fortificaron cada día mas mis valores
como persona, como ser humano, enseñándome lo grandioso que tiene la vida, el
compartir día a día con los seres que mas quiero me otorgo la fortaleza que
necesitaba para ofrecerles hoy esta alegría; a mis hermanos siempre presentes este
triunfo también es de ustedes; a mis sobrinos, a toda mi familia siempre juntos.
A ustedes les debo todo lo que soy, gracias a su apoyo y profundo amor,
cumplo uno de mis sueños más anhelado.
El triunfo es nuestro.
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AGRADECIMIENTO
A Dios todo poderoso por guiarme y ayudarme todos los días de mi vida y
por darme luz y sabiduría necesaria para poder culminar esta obra.
A la ilustre UNIVERSIDAD DE LOS ANDES, por formarme y darme
todas las herramientas necesarias para lograr esta meta.
A la Facultad de Ingeniería, por permitirme mi formación como Ingeniero.
A mi ilustre Escuela de Eléctrica, por permitir complementar mi
formación
A mis padres, mi esposa, mis hijos, mis hermanos y a mi familia toda por
su apoyo y comprensión.
Al profesor Ernesto Mora, por sus recomendaciones, enseñanzas y
guiarme en este ultimo escalón de mi formación.
A la Empresa CADELA por su valiosa colaboración en la realización del
presente proyecto.
A la Coordinación de Planificación en Mérida, en especial a la Ing. Laura
Peña, al Ing. Carlos Durán y a todo su personal por su valiosa
colaboración en la culminación de este proyecto.
A mis compañeros de trabajo del Instituto Nacional de la Vivienda en
Mérida por todo el apoyo recibido, siempre presentes.
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RESUMEN
CONSTRUCCIÓN DE UNA LÍNEA DE SUBTRANSMISIÒN A 34.5 KV DESDE LA S/E LAGUNILLAS, LA S/E LA AZULITA HASTA LA S/E CAÑO ZANCUDO BAJO LAS NORMAS DE CADAFE
Autor: Br. Rolando Araque Tutor Académico: Prof. Ing. Ernesto Mora
Tutor Industrial: Ing. Laura Peña
El presente proyecto de grado constituye una aplicación de la teoría de la materia construcción de líneas. El proyecto describe el diseño de una línea de subtransmisiòn aérea a un nivel de tensión de 34,5 Kv, como interconexión entre las S/E Lagunillas, la futura S/E La Azulita hasta la S/E Caño Zancudo, la cual tiene como función principal aumentar la calidad del servicio eléctrico prestado en la zona urbana y adyacencias de La Azulita y otras ubicadas en la zona panamericana. El proyecto se desarrollara bajo el cumplimiento de las normas CADAFE, las cuales definen el procedimiento y requisitos que deben cumplir para la elaboración del mismo. El trabajo se inicia con el análisis y estudio de la selección de la ruta que provoque el menor impacto desde el punto de vista económico, técnico y ambiental, así como también la mínima incursión en terrenos de propiedad privada y el aprovechamiento del paso existente de otras líneas eléctricas. La ruta se proyectara en el primer tramo en simple terna 34.5 kv y doble terna a 34.5/13.8 kv en segundo tramo, la longitud de la misma será de _46,30_km. El conductor seleccionado técnicamente fue el Nº 4/0 AWG, por cumplir con los criterios determinados para la selección del conductor, la localización de los apoyos se realizo en el perfil longitudinal realizado a la ruta seleccionada, la zona en estudio por estar ubicada en los andes venezolanos presenta una topografía irregular con depresiones y montañas la cual da lugar para situar en las cumbres de las montañas los apoyos en gran parte de la ruta. El análisis mecánico a las diferentes estructuras utilizadas se basa en el estudio de las cargas transversales, longitudinales y verticales presentes en dichas estructuras, bajo estas condiciones se determinan las fundaciones.
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ÍNDICE GENERAL APROBACIÓN……………………………………………..…………………. ii
DEDICATORIA……..………………………………….………..……............ iii
AGRADECIMIENTO...………………………………………...……………... iv
RESUMEN……………………………………………...……………………… v
INDICE GENERAL………………………………………..….………………. vi
CAPÍTULO I: ASPECTOS GENERALES DEL PROYECTO
1.1. Identificación del proyecto……………………...……………………… 1 1.1.1. Título del proyecto……………………….................................... 1 1.1.2. Lugar de ejecución del proyecto……..………………...……….. 1
1.2. Diagnostico de la situación actual ………………………........…............ 1
1.3. Alternativa de solución…...…………………………………………….. 3
1.4. Alcance del proyecto……………………………………………............. 4
1.5. Descripción del proyecto…..………………………………………….... 4 1.5.1. Objetivo general….…………………………………................... 4 1.5.2. Objetivos específicos…………………...……………………….. 4
CAPÍTULO II: MEMORIA DESCRIPTIVA
2.1. Estudio de alternativa de ruta……………………………………........... 5
2.2. Selección final de la ruta……………………………………………….. 5
2.3. Características físicas naturales del área en estudio ...…………............. 7
2.4. Levantamiento de la ruta………………………………………............... 8
2.5. Descripción general de la línea………………………………………..... 10
2.6. Características eléctricas de la línea……………………………………. 11
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2.7. Características mecánicas del conductor………………………............ 11
2.8. Apoyos………………………………………………….……............... 12 2.8.1. Apoyos sencillos………………………………………............. 12 2.8.2. Estructura auto soportante tipo H……………………………... 12 2.8.3. Estructura auto soportante triple……………………….............. 13
2.9. Distancias mínimas a tierra……………………………………............ 14
2.10. Especificaciones técnicas.…………………………………………....... 14 2.10.1. Especificaciones del montaje………………………………….. 14 2.10.2. Especificaciones de construcción……………………………... 15
2.11. Equipos y materiales………………………………………………….. 16 2.11.1. Pararrayos para líneas de 34.5 kv.....…………………………. 16 2.11.2. Seccionador para líneas de 34.5 kv.……………………...….... 16 2.11.3. Aisladores de suspensión (15 kv)…………………………....... 16 2.11.4. Aisladores de espiga (34.5 kv)……………………………....... 17 2.11.5. Barra a tierra………………………………………………....... 17 2.11.6. Conector de aterramiento………………………………............ 18 2.11.7. Conectores a puentes aéreos.………………………………..... 18 2.11.8. Crucetas……………………………………………………….. 18 2.11.9. Grillete…………………………………………………........... 19 2.11.10. Grapas mordazas……………………………………........... 21 2.11.11. Grapas para guayas…………………………….................... 21 2.11.12. Palillos………………………………………………............ 21 2.11.13. Pletinas………………………………………………............ 22 2.11.14. Abrazaderas…………………………………………............ 23 2.11.15. Asiento para crucetas………………………………………. 23 2.11.16. Perno roscado a todo lo largo……………………….......... 24 2.11.17. Guaya de acero..……………………………………….......... 26 2.11.18. Adaptador de cruceta al poste………………………............ 26 2.11.19. Concreto de fundaciones……………………………............ 26
2.12. Instalaciones de equipos y materiales…………………………............ 26 2.12.1. Instalación de poste.………………………………….............. 26 2.12.2. Instalación de crucetas……………………………………........ 27 2.12.3. Instalación de aisladores…………………………………….... 28 2.12.4. Instalación de conductores…………………………………..... 28 2.12.5. Instalación de barras a tierras………………………………….. 29 2.12.6. Instalación de seccionador……………………………………. 29 2.12.7. Instalación de pararrayos………………………………............ 30 2.12.8. Pica, deforestación y caminos de acceso………………............ 30
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CAPÍTULO III: MEMORIA DE CÁLCULO
3.1. Perfil longitudinal……………………………………………………... 31
3.2. Selección técnica del conductor..……………………………………... 36 3.2.1. Corriente Máxima……………..………………………............. 36 3.2.2. Verificación por Capacidad al Límite Térmico……………….. 37
3.2.2.1. Criterio de capacidad térmica ..…………………………... 37 3.2.3. Verificación por caída de tensión……………………………... 38
3.3. Cálculo mecánico del conductor....……………………………............ 40 3.3.1. Definición de las temperaturas de cálculo……………………. 41 3.3.2. Definición de cargas mecánicas sobre superficies .…………. 42
3.3.3. Hipótesis de carga para el cálculo mecánico…………………. 44 3.3.4 Ecuación de cambio de estado………………………………... 44 3.3.5. Selección de la condición inicial………………………........... 45 3.3.6. Determinación del vano regulador…………………………… 46 3.3.7. Tablas de tensado………………………………………........... 47
3.4. Localización de apoyos…………….………………………………… 47 3.4.1 Vano máximo permitido por la flecha máxima………………. 47 3.3.2. Construcción de la plantilla……………………………........... 49
3.5. Cálculo mecánico de los apoyos………………………………............ 49 3.5.1. Cargas transversales...…………………………………............ 50
3.5.1.1. Cargas transversal resultante…………………………........... 50 3.5.1.2. Vano medio máximo permitido…………………………….... 51 3.5.1.3. Carga vertical....…………………………….………….. 51 3.5.1.4. Carga longitudinal….………………………………….. 53 3.5.2 Aplicación del software SAP2000-V10...……………………………. 54 3.7. Cálculo mecánico de las estructuras en H…………………….……….. 55 3.8. Cálculo mecánico de las estructuras triple…………………………….. 63 3.9 Cálculo de las fundaciones…………………………………………….. 69
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ÍNDICES DE TABLAS Páginas
Tabla Nº 1.1. Parámetros del sistema presente……..………………………… 2
Tabla Nº 2.1. Características Eléctricas de la Línea…………………............ 11
Tabla Nº 2.2. Características de los postes de acero………...………………. 14
Tabla Nº 2.3. Dimensiones de las crucetas en (mm.)………………………... 19
Tabla Nº 2.4. Dimensiones del grillete………………………………………. 20
Tabla Nº 2.5. Dimensiones de la pletina (mm.)……………………………... 23
Tabla Nº 2.6. Dimensiones de asiento para crucetas (mm.)…….……............ 24
Tabla Nº 2.7. Dimensiones de perno roscado………………………………. 25
Tabla Nº 3.1. Corriente admisible de los conductores en estudio…………… 38
Tabla Nº 3.2. Variaciones de tensión máxima permitida……………………. 39
Tabla Nº 3.3 Valores de variación [Δ%] 5 MVA conductor 2/0 …………... 39
Tabla Nº 3.4 Valores de variación [Δ%] 5 MVA conductor 3/0….………... 40
Tabla Nº 3.5. Valores de variación [Δ%] 5 MVA calibre 4/0……………….. 40
Tabla Nº 3.6. Rasgo de temperatura según norma CADAFE……………….. 41
Tabla Nº 3.7. Resumen de resultado de cálculo…………………………….. 52
Tabla Nº 3.8. Resultado de las reacciones en nodos…………..……………. 55
Tabla Nº 3.9. Reacciones en miembros……………………….…………….. 61
Tabla Nº 3.10. Esfuerzos en elementos……………………….……………... 62
Tabla Nº 3.11. Resultado de reacciones en nodos…………………………….. 64
Tabla Nº 3.12. Refuerzos en elementos…..…………………….…………….. 68
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Tabla Nº 3.13. Resultado de cálculo de fundación para poste………………. 71
Tabla Nº 3.14. Resultado de cálculo de fundación para estructura…………... 72
ÍNDICE DE FIGURAS
Fig. Nº 2.1. GPS. MAP 60CX587 00EVR………………………………… 8
Fig. Nº 2.2. Localización geográfica de la Línea…………..………............ 9
Fig. Nº 2.3. Dimensiones de los postes y estructuras de acero……............ 13
Fig. Nº 2.4. Cruceta………………………………………………………... 20
Fig. Nº 2.5. Grillete……………………………………………………….. 20
Fig. Nº 2.6. Pletina de hierro……...………………………………………. 22
Fig. Nº 2.7. Asiento para crucetas…………………………………………. 24
Fig. Nº 2.8. Perno roscado a todo lo largo..………………………………... 25
Fig. Nº 2.9. Cruceta unidas por perno roscado……………………………... 25
Fig. Nº 3.1. Menú desplegable y ventana inserción de datos………............ 32
Fig. Nº 3.2. Puntos de ubicación de postes sobre plataforma………............. 33
Fig. Nº 3.3. Identificación de la TIN.………………………..…..…............. 33
Fig. Nº 3.4. Triangulación sobre la plataforma……………………………. 34
Fig. Nº 3.5. Ventana de dialogo para secciones, perfil de referencia............. 35
Fig. Nº 3.6. Perfil de línea S/E Cano Zancudo La Azulita…………............. 36
Fig. Nº 3.7. Diagrama de fuerza resultante en un conductor……………….. 43
Fig. Nº 3.8. Vano máximo para altura mínima…………………………….. 48
Fig. Nº 3.9. Sistema de fuerza resultante del corte de un conductor……….. 53
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Fig. Nº 3.10. Modelo de la estructura H……..……..……………………….. 56
Fig. Nº 3.11. Diagrama de fuerza Axial ……………………………………. 56
Fig. Nº 3.12. Reacción en nodos de empotramiento…………………... …… 56
Fig. Nº 3.13. Resultado del coeficiente de eficiencia………………………... 57
Fig. Nº 3.14 Resultado del coeficiente de eficiencia con una Fx mayor……. 58
Fig. Nº 3.15. Numeración de nodos y elementos en apoyo tipo H………….. 59
Fig. Nº 3.16. Diagrama de Fuerzas aplicadas………………………………... 60
Fig. Nº 3.17. Modelo de estructura y numeración de nodos y elementos…… 65
Fig. Nº 3.18. Diagrama de fuerza Axial y fuerzas aplicadas………………… 66
Fig. Nº 3.19. Factor de eficiencia para cada elemento para apoyo triple……. 77
Fig. Nº 3.20. Fundación para apoyos………………………………………... 69
Conclusiones………………………………………………………………...... 73
Bibliografía……………………………………………………………………. 74
Anexos………………………………………………………………………… 75
xii
CAPÍTULO I
ASPECTOS GENERALES DEL PROYECTO
1.1. IDENTIFICACIÓN DEL PROYECTO
1.1.1. TÍTULO DEL PROYECTO
Construcción de la línea de subtransmisión a un nivel de tensión de 34.5 kv.,
desde la Subestación Lagunillas [34,5/13.8] Kv., a la Subestación La Azulita
[34,5/13.8] Kv., interconectando con la Subestación Caño Zancudo [34,5/13.8] Kv.
1.1.2. LUGAR DE EJECUCIÓN DEL PROYECTO
Comprende el trayecto desde la Subestación Lagunillas, ubicada en el sector
La Huerta a 5 km., aproximadamente de la carretera la Variante y 4 km., de la
población de Lagunillas perteneciente al Municipio Sucre, hasta la Subestación a ser
construida en el sector Bachaquero a 2 km., de la población de La Azulita
perteneciente al Municipio Andrés Bello, interconectándose con la Subestación Caño
Zancudo ubicada en la población de Santa Elena de Arenales, sector La Rinconada
Municipio Obispo Ramos de Lora, del Estado Mérida.
1.2. DIAGNÓSTICO DE LA SITUACIÓN ACTUAL
Actualmente la carga que representa la demanda eléctrica de los centros
poblados, que se encuentran ubicados entre Santa Elena de arenales, La Azulita y sus
alrededores es de aproximadamente de 2.60 MVA, la cual esta alimentada
eléctricamente por el circuito Nº 04 de la S/E Caño Zancudo y puede ser alimentado
por el circuito Nº 03 de la S/E Lagunillas a un nivel de tensión de 13.8 Kv.
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xiii
La subestación Caño Zancudo esta conformada por un transformador con una
capacidad de 10 MVA instalada, alimentada por una línea de subtransmisión de 34.5
Kv., proveniente de la S/E El Vigía y de esta misma instalación parten bajo el sistema
de barra simple cuatro alimentadores con un nivel de tensión de 13.8 Kv. Sirve
principalmente al centro poblado de Santa Elena de Arenales y sus adyacencias como
también al Municipio Andrés Bello, con una importancia relevante y estratégica para
el estado como eje de desarrollo agroindustrial en la zona Sur del Lago.
Estudios realizados por la Coordinación de Planificación de CADELA bajo
el programa Sistema Integrado de Distribución (SID), el cual arroja valores de
parámetros eléctricos como son: Corriente máxima, porcentaje de caída de tensión,
porcentaje de carga, perdidas totales del circuito y demanda total. El estudio del
sistema presente nos lleva a conocer el verdadero estado de funcionamiento del
sistema., la tabla 1.1 muestra los resultados obtenidos del estudio realizado.
Tabla 1.1. Parámetros obtenidos con el SID del sistema presente
Nº Circuito ∆VMAX ( % )
∆CMAX ( % ) PT (KW) DT (KVA) IMAX (A)
Circuito Nº 1 7.33 27.9 75.44 4782.5 78 Circuito Nº 2 6.25 43.61 49.08 1958.81 80.33 Circuito Nº 3 15.44 47.68 247.26 3350.48 133 Circuito Nº 4 16.46 43.46 267.44 2703.41 121
Del análisis de los resultados obtenidos los cuatro alimentadores se encuentran
fuera de la normativa establecida para redes de distribución con respecto a la caída de
tensión ya que todos exceden el 4% establecido. Por ser estos alimentadores muy
largos presentan consecuencias de perdidas de potencia y caídas de tensión
considerables, la cual carga la Subestación a valores muy próximos a su capacidad
nominal. Bajo estas condiciones de funcionamiento se producen fallas que originan
problemas en el servicio eléctrico prestado, tales como sobrecargas en los circuitos,
fluctuaciones considerables en los niveles de tensión, deterioro en los equipos
2
Aspectos Generales.
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instalados etc.; Esto conlleva a soluciones inmediatas como son: el racionamiento,
transferencia de carga entre los circuitos operativos que implican pérdidas
económicas considerables. De los resultados obtenidos, específicamente el
alimentador Nº 4 (La Azulita) desde todo punto de vista es el más crítico y que de
seguir funcionando como se encuentra podrá llegar a colapsar por la excesiva caída
de tensión y la gran cantidad de carga que debe suplir en todo el sector (Municipio
Andrés Bello).
Del estudio para la proyección de la demanda a corto plazo, la Subestación
Caño Zancudo ya está en su capacidad de máxima instalación, debido a esta situación
el departamento de planificación y obras de la empresa CADELA acogió la petición
formalmente hecha por la comunidad de La azulita del Municipio Andrés Bello para
la construcción de una nueva subestación en este sector de la población.
1.3. ALTERNATIVA DE SOLUCIÓN
Dentro del plan de expansión del sistema eléctrico de distribución de
CADELA contempla la ejecución de una línea de subtransmision de 34.5 Kv., para
el enlace desde la S/E Lagunillas y la S/E La Azulita a ser construida en el Municipio
Andrés Bello con una capacidad de 5 MVA, alimentada directamente de la S/E
Ejido, con 30 MVA para 115/34.8 Kv., ubicada en el sector manzano bajo de la
población de Ejido, Municipio Campo Elías del Estado Mérida.
Esta alternativa plantea la alimentación de la S/E La Azulita y de esta sus
circuitos 3∅ a un nivel de tensión de 13.8 Kv, permitiéndose con esto la alimentación
a un gran sector de la población, un mejoramiento en la calidad del servicio prestado
y un aumento en la confiabilidad del sistema de subtransmisión al interconectar esta
línea en 34,5 Kv con la S/E Caño Zancudo en la zona Panamericana. Al realizar el
estudio de caída de tensión alimentando desde la S/E Ejido las S/E de Lagunillas y la
S/E La Azulita, el valor calculado fue de 9,98 %, cumpliendo con los parámetros
establecidos.
Aspectos Generales.
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1.4. ALCANCE DEL PROYECTO
• Reducir la demanda de carga a la cual esta sometida la S/E Caño Zancudo.
• Reducir la caída de tensión (ΔV %) presente en el circuito que alimenta La Azulita y sus alrededores en el Municipio Andrés Bello.
• Mejoramiento de la calidad de servicio actualmente prestado, así como el aumento de la confiabilidad y continuidad del servicio eléctrico.
• Posibilidad de expansión futura de la población asegurando la oferta del servicio.
• Futuro crecimiento de proyectos industriales y turísticos en la zona.
1.5 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO
1.5.1 OBJETIVO GENERAL
Diseñar el alimentador de subtransmisión a 34.5 Kv con la finalidad de
interconectar desde la S/E Lagunillas, ubicada en el sector La Huerta a 4 km. de la
población de Lagunillas, con la S/E La Azulita ubicada en el sector Bachaquero a 2
km., de la población de La Azulita.
1.5.2 OBJETIVOS ESPECÍFICOS
• Seleccionar la ruta más óptima, considerando criterios técnicos, económicos y ambientales.
• Obtener el levantamiento topográfico de la ruta seleccionada.
• Realizar el perfil longitudinal de la ruta seleccionada.
• Seleccionar el conductor a utilizar en el tendido de la línea de subtransmisión.
• Realizar el diseño mecánico del conductor.
• Localizar los apoyos.
• Realizar el diseño mecánico de los apoyos.
Aspectos Generales.
5
CAPÍTULO II
MEMORIA DESCRIPTIVA
2.1. ESTUDIO DE ALTERNATIVA DE RUTA
Se determino conjuntamente con la empresa CADELA la ruta más
favorable considerando los siguientes criterios:
Mínimo paso por la propiedad privada.
Fácil acceso vial, para el mantenimiento requerido.
Evitar cruces de carreteras y líneas existente
Visibilidad de la línea a lo largo de la ruta.
2.2 SELECCIÓN DE LA RUTA
Para la selección de la ruta se procedió a realizar un recorrido por la zona de
estudio, iniciando desde la S/E Caño Zancudo tomando la vía hacia la población de
La Azulita y el sector La Osa en el Municipio Andrés Bello, siguiendo hacia la
población de La Trampa hasta llegar a la S/E Lagunillas ubicada en la población
Lagunilla del Municipio Sucre. La ruta se establece en lo mayor posible por la orilla
de carretera, para evitar conflictos con la propiedad privada, asegurar flexibilidad y
maniobralidad en las operaciones y en mantenimiento. En ciertos tramos de la línea
entre la población de Santa Elena de Arenales y La Azulita debido al alto grado de
vegetación que existe en la zona no se logro mantener esta propuesta motivado a que
la deforestación requerida produciría una degradación de gran escala al medio
ambiente.
La ruta seleccionada se obtuvo considerando producir el menor impacto
desde el punto de vista económico, técnico y ambiental. Por estar el área en estudio
en la región de los andes, zona agrícola, ganadera y turística se acordó mantener la
estética del paisaje considerando la determinación tomada conjuntamente con la
empresa CADELA de utilizar para el trazado de la línea en doble terna la ruta de la
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línea existente del circuito Nº 04 de la S/E Caño Zancudo que se acopla con el
circuito Nº 03 de la S/E Lagunillas a un nivel de tensión de 13.8 Kv, obtenida del
estudio de campo realizado, permitiendo de esta manera evitar:
Estimación del costo de deforestación tanto del derecho de paso de la línea
como la construcción de nuevas vías de acceso.
Estimación del costo de la tierra y bienhechurias en el área del derecho de paso.
La ruta seleccionada permite así un fácil acceso en la mayor parte de las
diferentes zonas de su recorrido.
Recorrido de la línea:
Se parte desde el Sector La Huerta a 4 km., de la población de Lagunillas
siguiendo en sentido oeste hacia el sector el Molino, de allí se proyecta con rumbo
noreste por la montaña hasta llegar al sector El Rinco, tomando ahora el rumbo oeste
hasta encontrar la población de La Trampa. La ruta se desvía con rumbo norte y se
comienza a descender siguiendo el mismo sentido y dirección se llega al sector “La
Sabana”, tomando el sentido noreste por el lado derecho de la vía bordeando la
montaña hasta pasar los sector el Salado y el Cacique ambos pertenecientes al
municipio Andrés Bello. Se llega a la hacienda La Osa, sector donde se encuentra el
acoplamiento de los circuitos Nº 04 de la S/E Caño Zancudo y el circuito Nº 03 de la
S/E Lagunillas en 13.8 Kv. A partir de este sitio se desciende con rumbo norte hasta
llegar al sector “las Adjuntas”, la ruta se mantiene a orilla de carretera pasando por el
sector Quebrada Azul, luego tomando el rumbo noreste y pasa por los sectores Say
Say Alto, Say Say Bajo, Mesa Alta y San Rafael Hasta llegar a la población de La
Azulita. En este ultimo recorrido la línea se mantiene al borde de la carretera debido a
que en ella se encuentra los circuitos de baja tensión y alumbrado publico que sirven
a los sectores mencionados.
Al llegar a la población de La Azulita la línea de 13.8 Kv. (existente) toma el
rumbo hacia el este, recorriendo el pueblo de La Azulita. La Línea en 34.5 Kv, se
proyecta en simple terna en un trayecto de aproximadamente 742 metros en rumbo
norte hasta llegar al sector Bachaquero, sitio en el cual se proyecta la construcción de
la nueva subestación. Desde este punto se proyecta la línea en doble tema y se
Memoria Descriptiva
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interconectara con la S/E Caño Zancudo, siguiendo la ruta proyectada del circuito
13.8 Kv. (existente). Se sigue por la montaña en el sentido norte para llegar al sector
Campo Miranda, cambiando nuevamente de dirección con rumbo noroeste hasta
llegar a la carretera panamericana que comunica a la población de El Vigía. De este
punto la línea toma el rumbo hacia el oeste bordeando la carretera panamericana
hasta llegar a la S/E Caño Zancudo lugar en el cual se acoplara con la línea en 34.5
Kv. proveniente de la S/E El Vigía.
2.3. CARACTERÍSTICAS FÍSICAS NATURALES DEL ÁREA EN ESTUDIO
El área en estudio se inicia en el Municipio Sucre situado al oeste del Estado
Mérida en las coordenadas geográficas entre 8º 16' 50'' y 8º 34' 53'' de latitud Norte y
71º 18' 23'' y 71º 29' 43'' de longitud Oeste. Las condiciones climáticas que
caracterizan el Municipio están determinadas por la temperatura promedio anual de
21.5 ºC y la precipitación media anual de 70 m.m. presentando un relieve
accidentado, cuyo rango de altitud se encuentra entre 800 y 2.500 m.s.n.m. La
vegetación que prevalece, a parte de los cultivos, varía de acuerdo a la altura del
lugar, la zona y el paisaje es semiárido, seco y calido. El tipo de bosque es húmedo
con vegetación xerófila, arbustos achaparrados y vegetación densa.
El área en estudio se extiende hacia el Municipio Andrés Bello en el que se
ubica el mayor recorrido de la ruta seleccionada, se sitúa al noroeste de la ciudad de
Mérida, 8° 38' 15” latitud norte 71° 33' 57” longitud este con temperatura media
anual de 20 ºC a 25 ºC, una Altitud 1.135 m.s.n.m. y una precipitación media e de
1.700 mm/año. Presenta un sistema montañoso que se encuentra asociado a un relieve
definido por cimas de estructuras alargadas, colinas suaves y lomas onduladas, las
pendientes promedio superan el 35%. La vegetación característica de un Bosque muy
Húmedo Premontano con predominancia de especies arbóreas como Balso, Yagrumo
entre otras, parte de esta vegetación ha sido eliminada para dar paso a las actividades
agrícolas. En zonas de mayor altitud, se aprecia un Bosque Pluvial montano bajo con
predominancia de Helechos arbóreos (Cyatheaceae), Yagrumo (Cecropia sp), Guamo.
Memoria Descriptiva
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El Municipio está servido por dos ejes principales de carreteras, el principal conecta
la población de La Azulita con la ciudad de Mérida y con la población de Santa Elena
de Arenales (Caño Zancudo), esta última en la Carretera Panamericana. El segundo
eje, conecta La Azulita con Lagunillas, población situada en el valle medio del río
Chama. De ambos ejes principales se desprende una completa red de carreteras
rurales que conectan las aldeas del municipio con La Azulita.
El área en estudio culmina en el Municipio Obispo Ramos de Lora, situado al
noroeste del Estado Mérida, entre las red de coordenadas: 8º 42' 33" y 8º 56' 20" de
latitud Norte y 71º 17' 13" y 71º 30' 20" de longitud Oeste. La temperatura media
anual es de 30º C, situándose la mínima en el mes de enero 29 ºC, y la máxima en el
mes de septiembre 32 ºC, la precipitación promedia oscila entre 1.400 y 2.050 mm.
2.4. LEVANTAMIENTO DE LA RUTA
El levantamiento de la ruta se realiza por medio del uso de la tecnología del
Sistema de Posicionamiento Global (GPS), el cual determina la ubicación
geográfica sobre la superficie terrestre de un elemento de la red eléctrica.
El sistema esta conformado por 24 satélites que orbitan la tierra dos veces al día
en una órbita muy precisa y transmiten información a la tierra. El GPS puede
determinar la distancia y posición de cualquier satélite GPS y usar esta información
para computar su posición, se necesita tener una visión clara del cielo, sin
obstrucciones para mejor resolución.
La fig. 2.1 muestra el GPS marca GPSMAP 60CX587.00EUR.
Fig. 2.1. GPSMAP 60CX587.00EUR
El GPS es un sistema que nos facilita, con una precisión
casi exacta, nuestra posición horizontal en la tierra y
nuestra altitud. Dicho cálculo se realiza a partir de los
datos que nos envía una red de satélites,
Memoria Descriptiva
9
La elaboración de la Cartografía tienen su base en las especificaciones de las
coordenadas geográficas de los distintos componentes del sistema eléctrico, para el
caso de las líneas aéreas los postes constituyen la unidad fundamental.
Las especificaciones de la base cartográfica requiere de Sistema de
Coordenadas a utilizar UTM, Datun Cartográfico: Nº 19 y Escala 1:5.000.
El proceso de Posicionamiento se inicia con la recolección de datos en el
trabajo campo, con personal capacitado de la empresa un técnico, un liniero y la
asignación del receptor GPS se toman las coordenadas de ubicación de cada poste de
la red eléctrica existente en la zona. Terminado el proceso se realizo el volcado de
los datos (coordenadas de ubicación de cada poste) al Computador generando así los
respectivos archivos de texto. Se procede a la exportación de la información a la
plataforma de Cartografía nacional sobre la base de AUTO-CAD, herramienta
computarizada basada en tecnología CAD y la aplicación del programa EZYSURF
para el diseño de curvas de nivel y perfiles longitudinales.
ESCALA GRAFICA
50 1510KMS.
LAGO DE MARACAIBO
EL VIGIA
S/E STA. CRUZ
S/E SAN CARLOS
8 20
8 40
S/E FRIA IIVIENE
S/E TOVAR
EL VIGIA IIS/E
MARAVENS/E
S/E
S/E EL BOSQUE
ZULIA
HACIA
EJIDO
MCPIO. CAMPO ELIAS
STA. TERESAS/E
LAGUNILLASS/E
MERIDA
TABAY
CAÑO ZANCUDOS/E
MUCUCHIESS/E
CAJA SECA
SAN ANTONIOS/E
S/E
71 40 71 20 71 00
EDO. ZULIA
S/EARAPUEY
RED 34.5 KV. EXISTANTE
20 25
RED 115 KV.
RED 230 KV.
S/E 34.5 KV.
S/E 230 KV.
S/E 115 KV.
S/E BUENA VISTA
TRUJILLO
MUCUBAJI
FRAILESS/E LOS
S/E ELAGUILA
S/E
MITISUSS/E LA
S/E BUENA VISTA
TIMOTESTIMOTESS/E
HACIA
S/E VALERA IIVIENE
VIENE S/E PLANTA PAEZ
70 40
S/E SABANA MENDOZAVIENE
VIENE
70 20
MCPIO. BOBURES
RED 34.5 KV. DEL PROYECTO
CADAFECADELA DE PLANIFICACIONREDES ELECTRICAS
CADAFE
COORDINACION
A T L A S E L E C T R I C O EDO. MERIDA
Fig.2.2 Ubicación geográfica de la Línea.
Memoria Descriptiva
10
Perfil longitudinal y localización de los apoyos.
Se obtiene de acuerdo a los datos obtenidos durante el estudio de campo
realizado. Con las coordenadas obtenidas, la plataforma de Cartografía nacional y sus
curvas de nivel digitalizadas por el método de pantalla a través del software
Cartalink, mediante el cual se obtienen a escalas 1/100.000 y a 1/25.000 con
equidistancias de 40 y 20 metros y la aplicación del programa EZYSURF, se elabora
el trazado de la ruta de acuerdo a las coordenadas de cada poste sobre la plataforma y
el perfil longitudinal requerido para la ubicación de los apoyos respectivos de la línea.
2.5. DESCRIPCIÓN GENERAL DE LA LÍNEA
La línea de Subtrnsmisión tiene por objeto alimentar en un nivel de tensión de
34.5 Kv, la S/E de distribución a construirse en la población de “La Azulita” siendo
esta una prolongación de la línea en 34.5 Kv. que parte de la S/E principal en
115/34.5 Kv., ubicada en el sector Manzano bajo de la población de Ejido del
Municipio Campo Elías.
La línea se proyecta aérea en doble terna (34.5/13.8) Kv., partiendo de la
S/E Lagunillas en el municipio Sucre, siguiendo la ruta del circuito Nº 03 en 13.8
Kv, hasta llegar al sector Hacienda La Osa del municipio Andrés Bello donde se
acopla con el circuito Nº 04 proveniente de la S/E Caño Zancudo. Siguiendo esta
ruta hasta llegar al sector Bachaquero de la población de La Azulita, lugar donde se
proyecta la construcción de la nueva Subestación. Se sigue desde este sector de igual
manera en doble terna para interconectarse con la S/E Caño Zancudo ubicada en el
sector La Rinconada de la población de Santa Elena de Arenales, Municipio Obispo
Ramos de Lora. Se considera seleccionar esta ruta para la línea en doble en terna,
para aprovechar los derechos de paso del alimentador existente, evitando asi
conflictos con la propiedad privada y lograr cierta flexibilidad en la construcción y
mantenimiento. El conductor seleccionado técnicamente será de aleación de
aluminio tipo arvidal, calibre AWG Nº 4/0, por cumplir con los criterios requeridos.
La disposición de los conductores será horizontal tendido sobre aisladores de espiga
Memoria Descriptiva
11
de 34.5 Kv. y cadenas de aisladores de suspensión de 34.5 Kv., los postes
seleccionados son tubulares de acero de 12.2 metros de longitud (40’). La longitud de
la línea es de 46,00 km., partiendo de la S/E Lagunillas hasta la S/E Caño Zancudo.
2.6. CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS DE LA LINEA
Las características eléctricas de la línea se especifican en la siguiente tabla.
Tabla 2-1 Características Eléctricas de la Línea
Tensión de operación DOBLE TERNA 34.5/13.8 Kv.
Frecuencia 60 Hz
Tipo de Circuito Trifásico Disposición Horizontal
Aislamiento - Aisladores Tipo Espiga para 15 y 34.5 Kv. - Aisladores de suspensión para 7.5 y 15 Kv. tipo pasador y
chaveta, uno para cada fase y 3 por cadena.
2.7. CARACTERÍSTICAS MECNÁICAS DEL CONDUCTOR.
Calibre …………………………….. 4/0 AWG
Diámetro exterior ………………………………. 14.32 mm
Sección ……………………………………… 125 mm2
Nº de hilos ……………………………………… 7
Peso ……………………………………… 344 kg/km
Carga de rotura …………………………………….. 3884 kg.
Resistencia ……………………………………… 0.310 kg/km
Reactancia ……………………………………….. 0.3127 kg/km.
Coef. de dilatación ……………………………… 0.23*10⎯³ º C⎯¹ Modulo de elasticidad final ………………………… 6450 kg/mm²
Memoria Descriptiva
12
2.8. APOYOS.
Los apoyos a ser utilizados, se clasifican en: Apoyos sencillos y Estructura auto
soportante tipo H y triple, su localización esta limitada por:
• El vano de flecha máxima.
• La carga transversal máxima de diseño.
• La carga vertical máxima de diseño.
. Los apoyos serán localizados teniendo en cuenta los obstáculos cruzados, la
distancia mínima al suelo y las cargas máximas que ellas pueden soportar. Se
recubrirán con dos (2) manos de pintura de aluminio y pintura bituminosa negra en la
base, a fin de protegerlos de las condiciones ambientales y se identifican con el
número correspondiente pintado con pintura negra a una altura de 4 m de la base del
poste. La unión de las diferentes secciones tubulares previamente seleccionadas
según la conformación indicada del poste se hará por el procedimiento de
empotramiento en caliente. Deberán someterse en la planta de fabricación a pruebas
de torsión y flexión en un porcentaje de por lo menos del 1% de los postes a ser
utilizados y terminarse razonablemente lisos, libre de rebaba y bordes cortantes.
2.8.1. APOYOS SENCILLOS
Los apoyos sencillos están constituidos por postes tabulares de acero, de tres
secciones diferentes y con las características y dimensiones dadas en la tabla 2.2 y
fig. 2.3. Son diseñados para soportar las cargas transversales resultantes y al tiro de
los conductores, podrán ser utilizados como apoyo en alineación.
2.8.2. ESTRUCTURA AUTO SOPORTANTE TIPO H
Está constituida por dos postes de tubulares de acero, de tres secciones
diferentes con las características y dimensiones dadas en las tablas 2.2 y unido por
Memoria Descriptiva
13
planchas de acero a manera de travesaños de altura y espesor indicados en la figura
2.3. Son diseñados para soportar cargas transversales resultantes debido al viento y al
tiro de los conductores, evitando la utilización de retenidas o en consecuencia podrán
ser utilizados como apoyo en amarre, en alineación, terminales y ángulos, y en cada
caso el eje de la estructura se colocará en la dirección de la fuerza resultante.
2.8.3. ESTRUCTURA AUTO SOPORTANTE TRIPLE
Esta formada por tres postes tubulares de acero, con las características y
dimensiones dadas en la tabla 2.2 y presenta una sección transversal en triangulo
equilátero, ocupando cada poste un vértice del mismo como se indica en la fig. 2.3.
Esta estructura es auto soportante para cualquier carga resultante en cualquier
dirección, por lo que resulta apropiado en vanos muy largo y en aquellos casos donde
se requiera un amarre en cualquier dirección para darle mayor rigidez mecánica.
(40
x 20
x 1)
cm(4
2 x
20x
1)cm
(44
x 20
x 1
) cm
DIM
ENSI
ON
ES D
E LO
S T
RAV
ESA
ÑO
S
0.30
m
0.15
m
1.00
m 0.15
m
0.50
m2.
00m
L1 D1
L2 D2
L3 D3
Lo
(40
x 20
x 1)
cm(4
2 x
20x
1)cm
(44
x 20
x 1
) cm
DIM
ENSI
ON
ES D
E LO
S TR
AVES
AÑ
OS
0.30
m
0.15
m
1.00
m 0.15
m
0.50
m2.
00m
0.40m
1,00 m Fig. 2-3 Dimensiones del poste y estructuras autosoportante.
Memoria Descriptiva
14
Tabla 2.2 Características de los postes de acero
Altura total del
poste(m)
Empotra (m)
Longitud de la
sección (m)
Diámetro externo
de la sección (mm)
Espesor de la
sección (mm)
Esfuerzo En
Cumbre (Kg)
Peso (Kg)
L.T LO L1 L2=L3 D1 D2 D3 E1 E2 E3 E.C. P 12.20 1.80 6.26 2.97 177.8 139.7 114.3 7 5.5 5.5 282 262 12.20 1.80 6.26 2.97 219.1 168.3 139.7 7 6.3 5.5 437 355 12.20 1.80 6.26 2.97 177.8 139.7 114.3 7 5.5 5.5 600 589 12.20 1.80 6.26 2.97 219.1 168.3 139.7 7 6.3 5.5 1230 1050
2.9. DISTANCIAS MÍNIMAS A TIERRA
Las distancias mínimas entre los conductores más bajos y el suelo no serán
menores que las permitidas por la norma CADAFE Nº 58-87 de diseño para líneas de
alimentación y redes de distribución.
Terreno abierto no transitorio 6,75 m
Carreteras 6,75 m
Vías principales 6,75 m
Vías férreas 9,15 m
2.10. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS
2.10.1. ESPECIFICACIONES DEL MONTAJE
Las especificaciones técnicas definen los parámetros básicos que se deben
seguir para la construcción de la línea de subtransmisión descrita, establecidas
siguiendo las normas generales de CADAFE. Los planos anexos están especificados
de acuerdo a estas normas, en la hoja de localización se detallan los aspectos más
importante del proyecto según lo especificado en los planos.
Los apoyos están identificados con caracteres numéricos indicándose su posición
según la progresiva y estación señalada en cada punto, los vanos entre apoyos, y el
tipo de apoyos se especifican en la hoja de localización (anexo 2).
Memoria Descriptiva
15
El tipo de montaje para cada apoyo se señala en el plano según lo siguiente:
A : Amarre en alineación.
AT: Amarre terminal.
AI: Amarre intermedio.
A1: Montaje en ángulo 170 º - 180º con cruceta doble y aisladores de espiga.
A2: Montaje en ángulo 120 º - 170º con cruceta doble y aisladores de amarre
A3: Montaje en ángulo 90 º-120º con dos cruceta doble y aisladores de amarre.
Ad: Amarre alineación en derivación.
T: Poste de transformación.
Ab: Alineación de bandera.
A2d: Montaje en ángulo 120 º - 170º, con derivación.
2.10.2. ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCIÓN
Se procederá con el mayor cuidado de hacer el tendido de los conductores,
con el fin de no dañarlos, quedando prohibida su extensión por el suelo. Para el
tendido de los conductores se utiliza poleas fijas en los postes o en las crucetas, en el
momento de tender los cables se revisan cuidadosamente para eliminar las partes que
pudiesen estar dañadas, evitando de esta manera roturas prematuras así como la
formación de nudos.
Para el tensado de los conductores deberá utilizar un dinamómetro, dándose
las tensiones mecánicas indicadas en las tablas normalizadas para conductores tipo
AA 6201 o equivalente.
En alta tensión la sujeción de los conductores en los puentes se hace con
conectores a comprensión YDS-RL, o su equivalente utilizando dos (2) por cadena o
puente en los soportes de amarre. En un mismo vano solo esta permitido un empalme
por conductor y bajo ninguna circunstancia podrán hacerse a menos de tres (3) metros
del apoyo, de todos los conductores en un vano solo la tercera podrá llevar empalmes.
Quedan prohibidos los empalmes en cruces de conductores y en los vanos inmediatos
Memoria Descriptiva
16
de ambos lados del cruce. Todo empalme del conductor en vano de línea se efectúan
con conectores tipio manguito YDS-RL o su equivalente. Cualquier otro sistema será
utilizado siempre que se compruebe que su resistencia no sea inferior al 95% de las
resistencias de rotura del conductor empalmado.
2.11. EQUIPOS Y MATERIALES
Los equipos y materiales para la construcción de la línea, poseen
requerimientos dadas por las normas CADAFE y se especifican a continuación.
2.11.1. PARARRAYOS PARA LÍNEAS DE 34.5Kv
Los pararrayos tendrán las características dadas por las normas ANCI C62 y
IEC 99. Podrán ser de las siguientes marcas: Cooper Power Sistems – VARISTARS
AZL 12 Kv rms, General Eléctrica – 12 Kv 9L23 AXX012HB, Ohio Brass –
catalogo Da III212241 O’ equivalente, se emplearan pararrayos convencionales del
tipo válvula indicados en la norma CADAFE Nº 46-87.
2.11.2. SECCIONADORES PARA LÍNEAS DE 34.5 Kv
Los seccionadores a ser utilizados serán con las características dadas por las
normas ANCI C3730, IEC 265.
2.11.3. AISLADORES DE SUSPENSIÓN (15Kv)
El aislador debe ser hecho de porcelana, la superficie del aislador que estará al
descubierto una vez ensamblado deberá ser vetrificado y relativamente libre de
imperfecciones. Las partes metálicas deberían estar galvanizadas de acuerdo con las
normas ASTM, (especificaciones de recubrimiento con zinc, (inmersión en caliente)
Memoria Descriptiva
17
para herrajes de hierro y acero, (ACTM-153). El aislador será del tipo campana con
pasador y chaveta, sus dimensiones tendrán una tolerancia de acuerdo a:
Dimensiones menores de 2 cm ± 5%
Dimensiones de 2 a 3 cm ± 1 mm
Dimensiones mayores de 3 cm ± 3%
Los mismos podrán ser de las siguiente marca: NGK – catálogo Ct-6r-2,
gamma-catálogo 8265, Ohio – Brass – catálogo 3243 o equivalente.
2.11.4. AISLDORES DE ESPIGA (34.5Kv)
El aislador debe ser hecho de porcelana y toda la superficie, con excepción de
las zonas de fijación deberá ser vitrificada y relativamente libre de imperfecciones. El
aislador tendrá una rosca de 3.49cm. con las siguientes características eléctricas:
Distancia de fuga 53.3 cm
Resistencia mecánica 1360 Kg
Tensión de descarga a baja frecuencia en seco 125 Kv
Tensión de descarga a baja frecuencia en humedad 80 Kv
Tensión de descarga a impulso crítico – positivo 200 Kv
Tensión de descarga a impulso critico – negativo 265 Kv
Tensión de perforación a baja frecuencia 165 Kv
Tensión máxima de radio influencia a 1000 KHZ 200 uVc.
Los aisladores podrán ser de las siguientes marcas: NGK – catalogo HAA
152778, gamma – catálogo 8355, Ohio Brass – catálogo 38222 o equivalente.
2.11.5. BARRA A TIERRA
La barra a tierra deberá ser manufacturada de acero laminado en caliente
revestido con una capa de cobre mediante soldadura o proceso electrolítico. La
Memoria Descriptiva
18
misma debe ser lisa con el tope biselado y la punta cónica, la barra debe ser lo
suficientemente fuerte para no doblarse y evitar la formación de hongos cuando se
este en tierra en condiciones normales. Los mismos podrán ser de las siguientes
marcas: Meica, Saien o equivalente.
2.11.6. CONECTOR DE ATERRAMIENTO
El conductor que une el poste al conductor de cobre debe ser manufacturado
en bronce, con una tolerancia de 2%. Los mismos podrán ser de la siguiente marca:
Saien, Ferrogalvan, Timelca o equivalente.
2.11.7. CONECTORES O PUENTES AÉREOS
El conector a ser utilizado para la realización de puentes y uniones de
conductores de aleación de aluminio, debe cumplir con las siguientes normas: UL
486B, EE pub TDJ 162, NEMA pub SG 14,10 1962, en caso de contradicciones se
establece la jerarquía indicada. Los conectores serán manufacturados de aluminio
fundido, altamente resistente a la tracción y a la corrosión. La resistencia mínima será
de 45 Kg/mm2 la superficie del conector deberá estar libre de burbujas que interfieren
en el buen uso, pueden ser de las siguientes marcas; fuvenca, blackburn y burnu.
2.11.8. CRUCETAS
Es una pieza que se fabrica con un ángulo de acero laminado y galvanizado en
caliente según lo establece las normas venezolanas COVENIN 1212-81. Según su
longitud se clasifican en crucetas de 1.80, 2.40, 3.0m. Este herraje deberá cumplir
para cada tipo las dimensiones especificada por las normas de CADAFE Nº 274 – 91
(ver tabla 2.3). Esta provista de perforaciones necesarias para su fijación al poste y a
la de los distintos accesorios y equipos presente en el área de distribución (ver fig,
Memoria Descriptiva
19
2.4). Las mismas deben soportar en el ensayo de flexión como mínimo una tensión de
3000 kg., en el hueco de fijación al poste, las dimensiones tendrán una tolerancia de ±
2%. El espesor del galvanizado deberá ser un mínimo de 55 micras las mismas
podrán ser de las siguientes marcas: Saien, meica, transmeca.
2.11.9. GRILLETE
Es una pieza fabricada con una barra de acero cilíndrica lisa, doblada en forma
de “U”, con dos ojos en sus extremos, por donde se introduce el pasador con cupilla
que sujeta a la cruceta. Su función principal es la de fijar las cadenas de aisladores de
suspensión a la cruceta. Los grilletes como el pasador, deben ser manufacturados en
acero laminado en caliente ó acero maleable de fundición grado SAE-1010 de calidad
comercial. La cupilla de seguridad deberá ser fabricada en bronce, cobre u otro
material de alta resistividad a la corrosión.
Este herraje esta constituido por tres piezas como lo indica la fig. (2.5). Las
dimensiones son las exigidas por las normas de CADAFE Nº 259-91 y están
especificada en la tabla (2.4), con una tolerancia de ± 2%. Las partes componentes
del grillete: la “U”, el pasador, y la cupilla deberá presentar una superficie lisa sin
bordes cortantes. El galvanizado deberá ser continuo, uniforme libre de manchas,
burbujas o grietas que puedan afectar la durabilidad de las piezas. Deberá soportar
mecánicamente, una tensión mínima de 7200 kg sin sufrir deformaciones o facturas.
Los mismo seran de las siguientes marcas: saien, meica, transmeca o equivalente.
Tabla 2.3. Dimensiones de las crucetas en (mm)
A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V
1800 50 100 400 150 200 200 150 400 100 50 100 300 260 240 240 260 3000 100 75 75 8
2400 75 200 375 150 200 200 150 575 200 75 200 540 260 300 300 300 540 100 75 75 8
Memoria Descriptiva
20
Tabla 2.4. Dimensiones del Grillete
A B C D E F G H I J K L M N 15.9 15.9 40 166 38 12.7 25 93 125 9.6 5 63.4 7 25
U
V
T
A
L M N O P Q R S
B C D E F G H I J K
Fig. 2.4 Cruceta.
I
Ver
Det
alle
1
E
L
D
A B C
CUPILLA DE 7.5 x 54
G
DETALLE 1 DIMENSIONES DEL PASADOR
F
K
H
Fig. 2.5. Grillete
Memoria Descriptiva
21
2.11.10. GRAPAS MORDAZAS
Las grapas mordazas deben ser manufacturadas de aleación de aluminio
fundido altamente resistente a tracción y corrosión, las normas a consultar serán
COVENIN UL 486B, pub TDJ 162, NEMA pub SG 14.10 1962.
El perno usará acero S.A.E. 1010 o equivalente, según norma COVENIN, se
galvaniza en caliente con un recubrimiento de por lo menos seis micras. Las grapas
mordazas deben soportar un esfuerzo de tensión mínima de 7200 kg, deben ser
razonablemente lisas en todas sus superficies, sin rebaba o filos cortantes, las mismas
podrán ser de las siguientes marcas: Burndy, funveca, tecnolet o equivalentes.
2.11.11. GRAPAS PARA GUAYAS
Es fabricada con barra cilíndrica lisa, calibrada doblada en forma de “U”, con
sus extremos roscados y por un asiento que permite realizar la función para la cual
esta diseñada: sujetar las guayas. El material utilizado para la fabricación del asiento
de la grapa para guayas deberá ser de acero al carbono, grado SAE-100, calidad
comercial, laminado en caliente, redondas y lisas grado SAE 1010, la superficie de
este herraje deberá ser recubierta mediante el proceso galvanizado en caliente, y con
un espesor de 55 micras. Las dimensiones son las exigidas por las normas de
CADAFE Nº 265-71 con una tolerancia general de ± 0.5%, deberá soportar una
carga de tracción de 5000 kg y la rosca una carga de troqué de 20 pie/libra.
2.11.12. PALILLOS
Deben fabricarse de acero forjado y la cabeza roscada debe ser de plomo, la
tuerca y la arandela deben ser galvanizadas en caliente, la base para la espiga para los
aisladores debe ser cuadrada o hexagonal. Los palillos debe ser gavalnizados por
inmersión en caliente y deben soportar un esfuerzo de tensión mínima de 1000 kg. sin
Memoria Descriptiva
22
pandearse a más de 10 grados. Las dimensiones tendrán una tolerancia + 2%, los
mismos podrán ser de las siguientes marcas: saien, meica, transmeca o equivalente.
2.11.13. PLETINAS
Es una pieza fabricada de perfil plano de acero, de dimensiones variables, con
una perforación en cada extremo. Su función consiste en reforzar, arriostrar
(mantener fijas) las crucetas, manteniéndolas en ángulo recto con el poste. Según su
longitud se clasifican en pletinas de 600, 700, 800 mm.
El material utilizado para la fabricación de las pletinas deberá ser de acero al carbono,
grado SAE-1010, calidad comercial, laminado en caliente. Esta constituido por una
sola pieza (ver fig. 2.6), sus dimensiones son las requeridas por las norma CADAFE
Nº 2645-91 indicadas en la tabla (2.5), con una tolerancia general del ± 2%.
Las pletinas deberán cumplir con los requerimientos mecánicos del acero tipo
SAE-1010 de 24.6 kg/mm, deben ser lo suficientemente resistente para doblarse 10
grados a la altura de un hueco o 140 grados en cualquier punto entre los huecos sin
deteriorarse o partirse en la parte externa del doblado. Las mismas podrán ser de las
siguientes marcas: saien, meica, transmeca o equivalente.
AF
B
GC
D E
Fig. 2.6. Pletina de hierro
Memoria Descriptiva
23
Tabla 2.5. Dimensiones de la pletina (mm)
A B C D E F G 600 31.8 28.8 17.5 11.1 6.4 25.5 700 31.8 28.8 17.5 11.1 6.4 25.5 800 31.8 28.8 17.5 11.1 6.4 25.5
2.11.14. ABRAZADERAS
Las abrazaderas deben ser manufacturadas de acero laminado en caliente y
galvanizadas por inmersión en caliente. El espesor de la capa de galvanizado de la
abrazadera debe ser de 55.27 micra por valor promedio, el galvanizado de las tuercas
y tornillos debe ser de 53.14 micras por valor promedio, según las normas. Los
tornillos deben ser manufacturados de acero templado y enfriado por inmersión,
igualmente debe ser galvanizado por inmersión en caliente.
Las abrazaderas deben soportar una tensión mecánica mínima de 4000 kg. a
7200 kg., las dimensiones tendrán una tolerancia de ± 2%. Las abrazaderas de tres
tornillos vendrán provistas de dos tornillos OPH/ de 1.27 cm. y de 6.35 cm., de largo
y un tornillo de diámetro 4.39 y 5.08 cm. de largo y las abrazaderas de cuatro
tornillos vendrán provisto de dos tornillos OPH/ de 1.27 cm., y de 6.35 cm., de largo
y dos tonillo, las mismas podrán ser de las siguientes marcas, sain, meica, transmeca
o equivalente.
2.11.15. ASIENTO PARA CRUCETAS
Es una pieza fabricada con acero laminado en caliente cuya función consiste
en adaptar la superficie plana de la cruceta a la superficie cilíndrica del poste con el
objeto de obtener mayor rigidez en la instalación. El material utilizado, debería ser de
acero al carbono, grado SAE-1010, calidad comercial, laminado en caliente. Este
herraje esta constituido por una sola pieza, según lo define la fig. (2.7), y sus
dimensiones por las norma CADAFE Nº 269-91 en la tabla (2.6), y con tolerancia
Memoria Descriptiva
24
general del ± 1%, deberá ser recubierta mediante el proceso de galvanizado en
caliente y según la norma venezolana COVENIN 1212-81, con espesor de 55 micras,
este equipo deberá soportar mecánicamente en el conjunto de sus partes una carga de
comprensión de 500 kg.-f.
A A
C B
A
F
H
I
G
J
D
K M
L
H
S E C C IO N A - A Fig. 2.7. Asiento para crucetas
Tabla 2.6. Dimensiones de asiento para crucetas (mm)
A B C D E F G H I J K L M 128 112 52 17.5 17.5 83 21 21 3 40 40 8 40
2.11.16. PERNO ROSCADO A TODO LO LARGO
Es una pieza fabricada con barra cilíndrica lisa de acero laminado en cliente,
roscada a todo lo largo, de longitud variable, provista de 4 arandelas planas y cuatro
tuercas. Su función es fijar entre si las dos crucetas y en sus extremos las tuercas de
ojo. Según su longitud se clasifican en pernos roscados de 230mm (5/8*9)”. Deben
fabricarse de barras de acero al carbono laminados en caliente redondas y lisas grado
SAE-1010. Esta constituido por una pieza, estará provisto de cuatro tuercas que
Memoria Descriptiva
25
vendrán roscadas a este y cuatro arandelas planas según se define en la Fig. (2.8), las
dimensiones están determinadas por la norma CADA FE Nº 276-91 en la tabla (2.7).
Están recubiertos mediante el proceso galvanizado en caliente, el roscado del
perno se realizará antes de galvanizarlo deben soportar una carga de tracción de 7200
kg., y la rosca del perno deberá soportar una carga de troqué de 6.33 cm/gr. (80
pie/libra), los mismos podrán ser de las siguientes marcas: saien, meica, transmeca.
B
Ver Detalle 1
Ver Detalle 2
A
E
RO
SC
A 1
1 U
NC
O F
25º
C
D
DIMENSIONES DE LA TUERCA
IG
DIMENSIONES DE LA ARANDELA PLANA Fig. 2.8. Perno roscado a todo lo largo.
Tabla 2.7. Dimensiones del perno roscado.
A B C D E F G H I 230 15.8 33 25.4 13.5 15.9 44.5 3 17.5 230 15.9 33 25.4 13.5 15.9 44.5 3 17.5
Perno Roscado PO
STE Crucetas
Fig. 2.9. Crucetas unidas por perno roscado.
Memoria Descriptiva
26
2.11.17. GUAYA DE ACERO
Las guayas serán elaboradas con alambre de acero de 3.04 mm de diámetro,
deben soportar una tensión de ruptura de 7000 kg., tendrán un acabado liso en todas
las superficies sin rebaba o filos cortantes, un recubrimiento de zinc de 73.4 micras
de espesor. Las mismas podrán ser de las siguientes marcas: Bivensa o Wireco.
2.11.18. ADAPTADORES DE CRUCETA AL POSTE
Los adaptadores deben ser manufacturados de acero laminado en caliente o en
acero maleable de función y galvanizados por inmersión en caliente. El adaptador
debe ser capaz de soportar una fuerza de comprensión, en condición de trabajo de
4000 kg, sin deformarse, la dimensiones tendrán una tolerancia de ± 2% las mismas
podrán ser de las siguientes marcas: saien, meica, transmeca, tiemca.
2.11.19. CONCRETO DE FUNDACIONES
La resistencia del concreto será de 250 Kg/cm2 a los 28 días para las
fundaciones de poste, se determinará la resistencia del concreto a emplearse por
medio de cilindros de pruebas para que el concreto cumpla con los requerimientos de
resistencias de estas especificaciones. El promedio de ensayos podrá resultar con la
resistencia menor que el 90% de la especificada. Estas se calculan según los criterios
especificados por las normas CADAFE, por volcamiento y por compresión.
2.12. INSTALACIÓN DE EQUIPO Y MATERIALES
2.12.1. INSTALACIÓN DE POSTE
El poste de acero se monta sobre una losa o placa de concreto. La losa o placa de
concreto deberá secar como mínimo 24 horas antes de ser cargado con el peso del
Memoria Descriptiva
27
poste el montaje de los mismos se efectúa de forma que ningún caso soporte los
esfuerzos para los cuales han sido construidos.
Un poste levantado deberá encontrarse en una posición tal que cumpla con las
siguientes tolerancias:
Verticalidad: 5 mm por metro
Desviación: 5 cm
Horizontalidad de las crucetas: 5 cm por metro
Orientación: la distancia entre las crucetas y la
perpendicularidad al eje de la línea.
Los postes se instarán de tal manera que el manguito de protección contra la
oxidación de la base sobresalga de la superficie del terreno 20 cm como mínimo,
deberán ser pintados con (2) dos manos de pintura de aluminio difuso y una mano de
pintura anticorrosiva de fondo.
Las medidas de las fundaciones serán indicadas en los cálculos anexos y se
harán en concreto que aseguren una resistencia de 250 kg/cm2 a los 28 días. Para la
protección de la base del poste hasta 1 metro por encima del nivel del terreno, se
deberá seguir el procedimiento siguiente:
• Limpiar el 100% de la superficie a proteger con un solvente adecuado para
remover grasa, aceite, polvo, etc., y dejar secar completamente.
• Aplicar (2) manos de pintura a base alquitrán de hullaepoxica de color negro,
aplicada con brocha, en un tiempo de secado de diez horas en tres manos y para
un espesar de 200 mm.
2.12.2. INSTALACIÓN DE CRUCETA
Las crucetas a usar serán de tipo angular, metálicas de 78*75*8*2400 mm,
para montaje horizontal. Las crucetas sencillas se utilizan para postes en alineación y
Memoria Descriptiva
28
en caso de apoyo en vértices para ángulos menores de 5º, las crucetas dobles deberán
utilizarse para poste con derivaciones, poste de amarre, poste terminales, en las de
soporte cortacorrientes, en vértices mayores de 5º y en postes utilizados para cruces
de carreteras.
2.12.3. INSTALACIÓN DE AISLADORES
Para las líneas de 34.5 Kv los aisladores serán de porcelana del tipo palillo
cadenas de porcelana de 15 Kv. Se verificará antes de la instalación que cada aislador
esté en buen estado y no haya sufrido daños durante el montaje, cualquier daño físico
que presente un aislador será suficiente para desecharlo y sustituirlo por otro. Se
deberá constatar antes del montaje de la cadena de aisladores y sus accesorios que la
calidad de elementos y los diferentes accesorios tanto de la fijación a las estructuras
como de unión entre ellos, sean los correctos y aprobados por CADAFE.
2.12.4. INSTALACIÓN DE CONDUCTORES
El conductor a utilizar será de aluminio ARDIVAL o su equivalencia calibre
Nº 4/0 AWG. Se procederá con el mayor cuidado al hacer el tendido de los
conductores con el fin de no dañarlos quedando prohibida la extensión de
conductores arrastrándolos sobre el terreno. Para los trabajos de tendido se utilizan
poleas fijadas en los postes o crucetas, los conductores se revisarán cuidadosamente
en el momento de extenderlo para eliminar las partes dañadas, evitándose de esta
manera roturas prematuras. Se evitarán especialmente la formación de nudos, para lo
cual el contratista deberá tener el mayor cuidado en la correcta colocación del carrete
de cable para extracción y montaje del conductor.
El contratista deberá suministrar todas las herramientas y equipos especiales
para empalmar, tensar y flechar el conductor, CADELA se reserva el derecho de
aprobar las herramientas y equipos a ser usados por el contratista. En los aisladores
Memoria Descriptiva
29
de palillos se fijará los conductores por medio de amarres construidos por alambres
de aluminio para atar, calibre Nº 6 AWG, en cadenas de aislamiento de amarre y
suspensión, los conductores se fijan con grapas de amarre de fabricación comercial.
El empalme de conductores debe evitarse, pero si alguno caso llegare a ser
evidente su utilización se hará bajo la supervisión y aprobación de CADELA. Quedan
prohibidos los empalmes en cruce de carreteras y en los vanos inmediatos de ambos
lados del cruce, todas las conexiones entre conductores y muy especial en
derivaciones y amarres se harán con dos conectores por extremo.
2.12.5. INSTALACIÓN DE BARRAS A TIERRAS
Las barras se colocan verticales y la parte más baja de los electrodos deberán
estar a 2.5 mts de la superficie del terreno. Se podrán sumergir los electrodos
directamente en agua, cerca de lagunas o ríos, se recomienda su colocación sobre
tierra húmeda y lo más cerca posible del agua.
La conexión de los electrodos a los conductores se hará de preferencia soldada
con estaño, en los casos que no resulte práctica la soldadura se ejecutará la conexión
con conectores a tornillo. Entre tornillo y conductor se clocará una arandela de hierro
de 3 mm de espesor, las partes a unirse deberán estar limpias y la conexión completa
se protegerá con pintura a base de asfalto para impedir oxidación. La cantidad de
barras están indicadas en los cómputos métricos de obras.
2.12.6. INSTALACIÓN DE SECCIONADORES
Para el montaje de los seccionadores se deberá tomar las precauciones
necesarias para evitar que se rompan los aisladores y componentes internos. Luego de
montado cortacorrientes seccionadores, la porcelana será limpiada con un trapo suave
para remover todo el polvo y suciedad. En el caso de presencia de aceite o grasa, se
podrá usar un solvente aprobado por el inspector. Después de utilizar cualquier
Memoria Descriptiva
30
limpiador, la porcelana deberá ser limpiada con un trapo seco. Una vez montados los
seccionadores se deberá realizar una inspección ocular para constatar el buen estado
del mismo, en especial se verifica lo siguiente:
• Rigidez del montaje.
• Rigidez de la estructura soporte.
• Estado de los aisladores.
2.12.7. INSTALACIÓN DE PARARRAYOS
Se tomaran precauciones necesarias para evitar que se rompan los aisladores y
componentes internos, antes de montarlos se verificara que no hayan sufrido daño en
el transporte. Luego de montado la porcelana será limpiada con un trapo suave para
remover todo el polvo y suciedad, en caso de presencia de aceite o grasa, se podrá
usar un solvente aprobado por el inspector. El conductor de conexión a tierra debe
ser llevado por el camino mas corto posible con un mínimo de curvas y conectado a
la varilla de aterramiento, no deberá utilizarse la puesta a tierra de los postes para la
conexión a tierra de los pararrayos.
Una vez montados los pararrayos se verifica lo siguiente:Rigidez del montaje y
de la estructura soporte, estado de los aisladores, verificación de la conexión a tierra
de los pararrayos, verificación de las conexiones a la barra y al conductor de alta
tensión.
2.12.8. PICA, DEFORESTACIÓN Y CAMINOS DE ACCESO
El instalador deberá abrir una pica de un ancho igual a la distancia medida
horizontalmente entre los conductores de los extremos aumentados en seis metros,
por cada lado. Dicha franja deberá estar libre de vegetación durante todo el tiempo de
ejecución de la obra.
Memoria Descriptiva
31
CAPÍTULO III
MEMORIA DE CÁLCULO DE LA LINEA
La memoria de cálculo se desarrollara de acuerdo a los siguientes puntos:
3.1 Perfil longitudinal
3.2 Selección técnica del conductor.
3.3 Cálculo mecánico del conductor.
3.4 Perfil longitudinal Localización de los apoyos.
3.5 Cálculo mecánico de los apoyos.
3.6 Cálculo de las fundaciones.
3.1. PERFIL LONGITUDINAL.
Se obtiene de acuerdo a los datos obtenidos durante el estudio de campo
realizado y se sigue la siguiente metodología.
Descripción de la metodología utilizada para la elaboración del perfil:
Con la plataforma cartográfica en el programa AutoCAD se inicia la aplicación
del EzySurf con el menú desplegable que muestra la figura Nº 3.1, se siguiente con:
a) INSERCION DE DATOS:
Se cargan los puntos desde el archivo de texto a AutoCAD seleccionando del
menú desplegable el comando XYZ-IN (POINTS), la siguiente ventana
aparecerá.
31
32
Fig. 3.1. Menú desplegable y ventana de inserción de datos.
* Comando SELECT FILE, seleccionar archivo:
Busca en la computadora el archivo a importar.
* Comando COLUMN FORMAT FOR FILES,
Asigna el formato de columnas para los archivos.
Dando valores para los comandos PLOT y TEXT PARAMETERS se procede a
descargar los datos de archivo sobre la plataforma cartográfica a través del comando
LOAD DATE FILE. La fig.3.2 muestra los puntos ubicados sobre la plataforma
partiendo desde la subestación Cano Zancudo.
Memoria de Calculo
33
Fig. 3.2. Puntos de ubicación de postes sobre la plataforma.
b) CREAR RED TRIANGULAR (TIN).
La triangulación es la base de las opciones de modelado del EzySurf, las líneas
del triangulo representan un cambio drástico de altura en la superficie.
Se crea la TIN seleccionando del menú desplegable el comando CREATE TIN,
se tiene la siguiente ventana.
Fig. 3.3. Identificación de la TIN.
Se introduce el nombre para identificar la TIN, el prefijo EZYTIN es añadido
se crea una capa y la triangulación es colocada en ella.
Memoria de Calculo
34
Fig. 3.4. Triangulación sobre la plataforma.
c) Se crea una polilínea en una nueva capa con los puntos ubicados sobre la
plataforma para el trazado de la ruta. Se proyecta la polilínea sobre la superficie
natural seleccionado DRAPE del menú principal, se da el nombre de la capa a
proyectar y las entidades proyectadas serán colocadas en la capa Ezysur-drape.
d) CREAR SECCION TRANSVERSAL DE POLILINEA 3D.
Se crea una sección a partir de una polilínea 3D, del menú desplegable
seleccionamos CROSS SECCION FROM TIN:
• Seleccionamos FROM 3D POLYLINE de la ventana desplegable.
• Seleccionamos la polilínea 3D a seccionar.
• Seleccionamos el punto inicial de la polilínea.
• Introducimos el valor de la progresiva para el primer punto.
• Seleccionamos la ubicación de la sección.
Se crea la siguiente ventana de dialogo de secciones.
Memoria de Calculo
35
Fig. 3.5. Ventana de dialogo para secciones y perfil de referencia.
Seleccionamos SET CHAINAGE: Dibuja el perfil con progresivas determinadas.
• Seleccionamos escala vertical.
• Seleccionamos incrementos de la progresiva.
• Seleccionamos color de líneas.
• Introducimos altura mínima (Datum)
• Introducimos información de texto.
Se aceptan los valores y se obtiene el perfil indicado en la fig. 3.6, el cual
corresponde al tramo de línea comprendido desde la S/E Caño Zancudo a la
población de La Azulita.
Procediendo de igual manera se obtiene el perfil indicado en los planos anexos
para el tramo de línea comprendido desde la Subestación Lagunillas hasta el sector el
Bachaquero lugar donde se construirá la Subestación, en la población de La Azulita.
Memoria de Calculo
36
Fig. 3.6. Perfil de la Línea desde la S/E Cano Zancudo - La Azulita.
3 .2 SELECCIÓN TÉCNICA DEL CONDUCTOR
Se analizaron los conductores arvidal normalizados de diferentes calibres
especificados por las normas CADAFE Nº [53-87] (ver anexo Nº 01). Partiendo del
calibre mínimo para la selección del conductor se aplican los criterios de capacidad
al límite térmico y caída de tensión admisible.
3.2.1 CORRIENTE MAXIMA
La corriente máxima a plena carga puede ser calculada por la siguiente expresión.
KVnom
SMAXI
*3max
= (3.1)
Donde:
Memoria de Calculo
37
Imax: Corriente máxima a plena carga (Amp)
Smax: Capacidad de potencia aparente disipada (KVA)
KVnom: Tensión de operación de la línea.
De la proyección de la demanda eléctrica el transformador a utilizar es de 5 MVA.
Calculo :
Imax 67,835.34*3
5000==
kVKVA Amp.
3.2.2. VERIFICACIÓN POR CAPACIDAD AL LÍMITE TÉRMICO
La energía absorbida en un conductor por el efecto joule, y por radiación solar
es en parte acumulada en las masas del conductor y la otra transmitida al ambiente a
través de fenómenos de conducción, convección y radiación; cuando se alcanza el
estado de régimen ya no se acumula calor, todo el calor producido es cedido al
ambiente. Debido al mínimo contacto del conductor con los herrajes de una cadena de
aisladores, las perdidas por conducción son despreciables.
La máxima temperatura a la cual un conductor de una línea de transmisión debe
ser operado se denomina Limite Térmico, la exposición de los conductores a
temperaturas mayores reduce sus características mecánicas.
3.2.2.1. CRITERIO DE CAPACIDAD TÉRMICA
Según la norma IEEE, en régimen normal de carga : Debe cumplirse:
I ADM ≥ Imaxcond (3.2)
De la ecuación de balance térmico se obtiene la corriente admisible del
conductor, dada por la siguiente expresión:
IADM = (A) (3.3) Rc
sr qq −+cq
Memoria de Calculo
38
Donde:
IADM = Capacidad máxima de conducción de corriente. qc = Potencia transferida al medio por conveccion (W/ft).
qr = Potencia transferida al medio por radiación.
qs = Potencia generada por radiación solar.
Rcond = Resistencia del conductor (Ώ/Km).
Calculamos la corriente admisible para cada conductor seleccionado considerando
las diferentes altitudes que toma la línea en su ruta, a través del programa Cálculo de
Líneas de Transmisión.
La tabla 3.1 muestra los valores de corriente máxima calculada y corriente
admisible de los conductores seleccionados para diferentes altitudes, comprobándose
que se cumple la desigualdad 3.2. Se puede afirmar que el conductor seleccionado,
transmitiendo una carga de 5 MVA a una tensión de 34.5Kv, operara a una
temperatura menor a la de diseño (60 ºC), máxima permitida.
Tabla 3.1. Corriente admisible de los conductores en estudio.
CALIBRE (AWG)
I ADM (A) ( h =500 m)
I ADM (A) (h=1000 m)
I ADM (A) (h=1500m)
I ADM (A) (h=1000 m)
I (carga máx)
2/0 293 288 283 277 83.67 3/0 288 282 277 272 83.67 4/0 302 296 290 284 83.67
3.2.3. VERIFICACIÓN POR CAÍDA DE TENSIÓN
La variación de tensión que se presenta en un punto del sistema debe estar
establecidas dentro de cierto rango para que el servicio sea considerado aceptable.
La máxima variación de tensión permitida en los sistemas de líneas de subtransmisión
según las normas CADELA Nº 42-87 y Nº 34-87 y manual de operaciones de
distribución, se muestra en la siguiente tabla.
Memoria de Calculo
39
Tabla 3.2. Variaciones de Tensión Máxima permitida
MÁXIMA VARIACIÓN DE TENSIÓN PERMITIDA
Sistema Voltaje [Kv] Normales De emergencia 66 10% 13%
34.5 10% 13% Líneas de Subtransmisión
24 10% 13%
La caída de tensión es determinada a partir de las siguientes ecuaciones:
ΔV% = KD * ME (3 .4)
ME = KVA * KM (3 .5)
Donde:
ΔV% = caída de tensión.
KD = Constante de distribución.
ME: Momento eléctrico.
Kva.: Potencia aparente Kva.: entregada.
Km.: Longitud de la línea. = 46 Km.
Calculo muestra: conductor calibre 2/0.
ME = 5 * 103 * 52 = 225* 103 [ KVA-KM ]
ΔV = 225 * 103 * 0.055 * 10-3 = 12.30
Tabla 3.3. Valores de variación [ΔV%], con 5 MVA
LONGITUD DE LA LÍNEA = 51 KM CALIBRE 2/0 % Carga [MVA]
100% 5 MVA
80% 4 MVA
60% 3 MVA
50% 2.5 MVA
40% 2 MVA
30% 1.5 MVA
25% 1.25MVA
KD [10-3 ] 0.055 0.055 0.055 0.055 0.055 0.055 0.055 ME
[KVA-KM] 255*10
3 204*103 153*103 127.5*103 102*103 76.5*103 64*103
ΔV% 14..30 11..22 8.4 7.01 5.61 4.20 3.50
Memoria de Calculo
40
Tabla 3.4. Valores de variación [ΔV%], con 5 MVA
LONGITUD DE LA LÍNEA = 51 KM CALIBRE 3/0 % Carga [MVA]
100% 5MVA
80% 4 MVA
60% 3 MVA
50% 2.5 MVA
40% 2 MVA
30% 1.5 MVA
25% 1.25MVA
K[10-3 ] 0.048 0.048 0.048 0.048 0.048 0.048 0.048 ME
[KVA-KM] 255*103 204*103 153*103 127*103 102*103 76.5*103 64*103
ΔV% 12..24 9.79 7.34 6.10 4.90 3.70 3.10
Tabla 3.5 Valores de variación [ΔV%], con 5 MVA
LONGITUD DE LA LÍNEA = 51 KM CALIBRE 4/0 % Carga [MVA]
100% 5MVA
80% 4 MVA
60% 3MVA
50% 2.5MVA
40% 2MVA
30% 1.5MVA
25% 1.25MVA
K[10-3 ] 0.042 0.042 0.042 0.042 0.042 0.042 0.042 ME
[KVA-KM] 255*103 204*103 153*103 127*103 102*103 76.5*103 64*103
ΔV% 10.71 8.60 6.43 5.30 4.30 3.20 2.70
ANALISIS DE LOS RESULTADOS:
Incrementar la carga en la línea aumenta la caída de tensión en los
conductores, para los conductores calibres Nº 2/0, 3/0 los resultados para máxima
carga son mayores que la variación permitida y para el conductor calibre Nº 4/0 los
resultados son mas favorables.
De acuerdo a los criterios aplicados los conductores seleccionados cumplen por
capacidad al límite térmico y por caída de tensión el conductor calibre 4/0 mantiene
sus valores dentro del rango permitido según las normas CADAFE. Se determina así
utilizar el conductor arvidal calibre 4/0 para la construcción de la línea por ser el
que presenta los parámetros eléctricos más favorables.
3 .3 CÁLCULO MECÁNICO DEL CONDUCTOR
El cálculo mecánico se realiza de acuerdo a las normas CADAFE., con la
finalidad de asegurarle al conductor buenas condiciones de funcionamiento en las
Memoria de Calculo
41
hipótesis que se formularan para su diseño, tiene como objetivo determinar las
condiciones de carga a las cuales estará sometido el conductor.
Los factores climatológicos determinan los límites del comportamiento del
conductor, siendo estos los siguientes:
• La máxima tensión mecánica surgida por las condiciones climáticas severas.
• La mínima tensión y por tanto, la máxima flecha del conductor.
Esta parte del diseño se determina la tabla de tensado y de ajuste de flechas
para los diferentes vanos reguladores y reales del conductor y garantizar que las
sobrecargas debido al viento y las bajas temperaturas no sometan a los conductores a
esfuerzos superiores a su limite elástico, causen un alargamiento considerable en el
conductor o produzca rotura como consecuencias de las vibraciones de origen eólico.
3 .3.1. DEFINICIÓN DE LAS TEMPERATURAS DE CÁLCULO
Los valores de temperatura a utilizar en el cálculo mecánico del conductor son
los indicados en el reglamento y normas generales para redes de distribución y
subtrasmisiòn de CADAFE. Norma NR apartado 2-04-04, el cual expresa, para todo
el territorio nacional y a los efectos de cálculo mecánico, se supondrá que los
conductores estarán sometidos al rango de temperaturas indicadas en la tabla 3-6.
Tabla 3 .6. Rangos de temperatura según Norma CADAFE
ALTURA S.N.D.M. TEMPERATURA ºC
MÁXIMA MÍNIMA
0 ------------- 500 m 60 10 500 ------------- 1000 m 50 05 1000 ------------- 2000 m 35 0 2000 ------------- 3000 m 30 - 05
La zona en estudio presenta una altura sobre el nivel del mar que oscila entre
1000 m. en Lagunillas, 2200 m. en La Trampa, 1200 m. en La Azulita hasta llegar a
Memoria de Calculo
42
400 m. en la población de Santa Elena de Arenales, con una temperatura media para
la zona según el MARNR. oscila entre 18 ºC a 26 ºC.
Se determina así el siguiente rango de temperatura para el cálculo respectivo:
• Temperatura mínima (θ min ) = 0 ºC
• Temperatura media (θ min ) = 22 ºC.
• Temperatura máxima (θ min ) = 60 ºC.
3 .3.2. DEFINICIÓN DE CARGAS MECANICAS SOBRE SUPERFICIES
Las Normas de carga mecánica de CADAFE código 55-87, específica:
a. Presión máxima del viento sobre el conductor es dada por la ecuación.
Pmaxc = 0.00472 * v 2 (5min) * ⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
⎥⎦⎤
⎢⎣⎡ 5.3
1
10Hc (kg/m2) (3 .6)
Donde:
Pmaxc = Presión máxima de viento, para diseño, sobre conductores (kg./m2)
Hc = Altura promedio del centro de gravedad de los conductores (m)
b. La velocidad del viento según a las Normas de CADAFE.
v 2
(5min) ………………………………. 95 km./H.
De la ecuación (3 -6) obtenemos: PMAX c = 38.07 [kg/m2]
c. Carga del viento sobre los conductores.
La fuerza horizontal ejercida por el viento sobre el conductor, por unidad de
longitud, se indica por la siguiente expresión dada por la Norma CADAFE.
F vc = PMAX C * Área proyectada del conductor ( kg/m ) (3 .7)
Memoria de Calculo
43
donde:
Área proyecteda = Diámetro del conductor en metros por unidad de longitud.
Fvc = Fuerza horizontal ejercida por el viento ( kg/m )
Pmaxc = Presión máxima de viento, para diseño, sobre conductores
Fvc = 38.07 * 0.01432 = 0.55 [kg/m]
La acción del viento desplaza al conductor de su plano vertical y lo coloca en
un plano inclinado un ángulo β, siguiendo la dirección de peso resultante (WR).
Fig.3.7 Diagrama de fuerzas resultantes
La fuerza resultante actuando sobre el conductor es dada la siguiente expresión:
22 FvcWcWr += (3. 8)
WcFvc
=β (3 . 9)
Fscv = WcWr
(3. 10)
Fscv: Factor de sobrecarga del viento
Cálculos: De las ecuaciones (3.8) a (3.10) obtenemos:
W r = 0.644 Kg / m. β = 57,5º
Factor de sobrecarga del viento = 1,87
B
WR = 0,644 kg/m Wc = 0,344 kg/m
Fvc = 0,55 kg/m
Memoria de Calculo
44
3 .3.3 HIPOTESIS DE CARGA PARA EL CALCULO MECANICO DEl
CONDUCTOR
Las Normas NR de CADAFE expresa lo siguiente: El cálculo de la resistencia
mecánica de los conductores se hará bajo las hipótesis siguientes:
Limite R (Tensión máxima)
Temperatura mínima (θ mm)……………………………… 0º C
Carga total, considerando la sobrecarga del viento………… 0.644 kg/m
Módulo de elasticidad final………………………………… 6450 kg/mm2
Tensión máxima……………………………………………… 50% CR.= 1942 kg
Limite V (protección contra vibraciones eólicas)
Temperatura mínima (θ mm)………………………………… 0º C
Carga total, sin considerar la sobrecarga del viento…………… 0.344 kg/m
Módulo de elasticidad final…………………………………… 6450 kg/mm2
Tensión máxima………………………………………………. 25 %CR.= 971 kg.
Limite D: (protección contra vibraciones eólicas)
Temperatura mínima (θ mm)………………………………… 22 º C
Carga total, sin considerar la sobrecarga del viento……………. 0.344 kg/m
Módulo de elasticidad final…………………………………….. 6450 kg/mm2
Tensión máxima…………………………………………… 21% CR.= 815.64 kg
3 .3.4 ECUACIÓN DE CAMBIO DE ESTADO
Una línea de subtransmisión tensada a una determinada condición de
temperatura y carga, cambiara su longitud, su tracción y con esta la fecha del
conductor, si sus condiciones iniciales son modificadas. Por tanto es necesario
conocer todos estos cambios anticipadamente a fin de conocer la flecha en un
determinado momento y de esta manera poder conservar las distancias mínimas a
tierra y los esfuerzos máximos de los conductores.
Memoria de Calculo
45
La “Ecuación de cambio de estado”, permite determinar las tensiones y
flechas del conductor en un estado 2 (final), a partir de las condiciones de operación
de un estado 1 (inicial), tal como se indica en la siguiente ecuación:
T23 + AT2
2 – B = 0 (3 .11)
T22 * [T2 + A] = B (3 .12)
=A1122
1
21
2
)(****24
***TES
TSEWa
−−+ θθα (3 .13)
24
*** 22
2 WaESB = (3 .14)
Donde: T1: Tensión de operación en el estado 1
W1: Carga del conductor en el estado 1
θ 1: Temperatura del conductor en el estado 1.
T2: Tensión de operación en el estado 2.
W2: Carga del conductor en el estado 2
θ 2: Temperatura del conductor en el estado 2.
S : Sección del conductor.
E : Módulo de elasticidad.
3 .3.5. SELECCIÓN DE LA CONDICIÓN INICIAL.
De la condición inicial seleccionada dependen las tensiones y las flechas
máximas para el diseño de la línea, se considera el límite de ruptura [Limite R] como
estado final (2) [condición más desfavorable], porque en estas condiciones la tensión
de trabajo adquiere un valor máximo, cuyo valor no debe sobrepasarse. Al tomar
como estado inicial (1), a cada una de las hipótesis limite Vy limite D lo que se
pretende es determinar cual de ellos permite obtener en el estado final (2) las
condiciones máximas menores en ese intervalo.
Memoria de Calculo
46
Determinación del estado inicial para el vano de cálculo establecido (50 m.).
Hipótesis Nº 1 : Estado inicial “Límite V ; Estado final “Límite D.
Estado1 = Límite V Estado2 = Límite D T1 = 25%Cr 971 kg T2 = 21%Cr 815,64 kg
θ1 = θmin 0 ºC θ2 = θmin 22 ºC W1 = Wc 0,334 kg/m W2 = Wsc 0,334 kg/m
De las ecuaciones (3.11) a la (3.14): A = - 552.50 ; B = 9938375
T23 - 552.50 T2
2 - 9938375 = 0
Evaluando en la ecuación de estado: T2 = 608.70 Kg < 891.00 kg
Hipótesis Nº 2 : Estado inicial “Límite V ; Estado final “Límite R.
Estado1 = Límite V Estado2 = Límite R
T1 = 25%Cr 971 kg T2 = 50%Cr 1942 kg
θ1 = θmin 0 ºC θ2 = θmin 0 ºC W1 = Wc 0,334 kg/m W2 = Wsc 0,644 kg/m
Evaluando la ecuación de estado : T2 = 1000,41 Kg < 1942 kg.
Se verifica la valides de la hipótesis, se concluye: Estado inicial Limite V.
3 .3.6. DETERMINACIÓN DEL VANO REGULADOR
Un criterio de diseño utilizado, es que los apoyos serán mecánicamente
equilibrados a lo largo de la línea, es decir que la tensión horizontal ejercida por el
conductor a lado y lado del poste sean iguales. El vano regulador para cada tramo de
la línea es calculada por:
ac ( )( )∑
∑=
aiai 3
(3 .15)
donde:
Memoria de Calculo
47
ac = Vano regulador
ai = Vano real.
Los valores del vano regulador de cada tramo se especifican en las hojas de
localización en el anexo 2.
3 .3.7. TABLAS DE TENSADO
Son requeridas durante la instalación del conductor, permiten obtener la
tensión de tensado correspondiente a una temperatura determinada y para un vano
ficticio en particular. El calculo se realizara haciendo variaciones de la temperatura
de 10ºC en 10ºC partiendo de la temperatura mínima (θmin) hasta la temperatura
máxima (θmax), para el vano regulador y las condiciones iniciales fijadas. Se obtiene
a partir del programa digital TENFLEX mostrada en la tabla 2 (anexo 1).
3.4. LOCALIZACIÓN DE LOS APOYOS
La localización de los apoyos se realiza en el perfil longitudinal presenté en los
planos anexos, se acordó con el departamento de planificación de CADELA, utilizar
postes de 40’ para los apoyos en alineación y estructuras auto soportantes con postes
de 40’ para los apoyos en ángulos debido a que el proyecto esta diseñado para una
línea en doble terna y evitar la colocación de retenidas. La selección se realiza en
base a las cargas presentes en cada apoyo, la longitud de los vanos, ángulos presentes.
La zona en estudio presenta una topografía irregular con depresiones y
montañas, la cual da lugar para situar en las cumbres los apoyos.
3.4.1. VANO MÁXIMO PERMITIDO POR FLECHA MÁXIMA
De la norma CADAFE Nº 58-87 los conductores deben localizarse a una
distancia mínima sobre el terreno, la altura del soporte esta limitada por la distancia
del conductor más bajo al terreno en las condiciones más desfavorables.
La flecha máxima es calculada por las siguientes expresiones:
Memoria de Calculo
48
Fmax = Hcb – Hmin (3 .16)
Hcb = [(Ltp –Lo) – (0.1 + 1.00)] (3 .17)
Donde:
Hcb: altura del conductor más bajo (m).
Fmax: flecha máxima (m).
Ltp: longitud total del poste (m).
Lo: longitud de empotramiento (m).
Hmin: distancia mínima al suelo (m).
Fmax.
Hmin.
Vano Max.
Lp
Fig. 3.8. Vano máximo para la altura mínima.
Calculo muestra:
Poste de 12.20 m. ; LT: 12.20 m ; Lo: 1.80 m ; Hmin: 6.75 m
Sustituyendo valores en la expresión 3.16 y 3.17 se obtiene:
Fmax = 2,55 m. ; para Hcb = 9.30 m.
De la tabla de tensado se obtiene:
Fmax = 2,55m.
amax = 150m ; θmax = 60 ºC
La temperatura (θmax) se define como la temperatura de diseño del conductor y
no debe ser excedida para garantizar la distancia mínima del conductor al terreno.
Memoria de Calculo
49
3.4.2. CONSTRUCCION DE PLANTILLA
La plantilla es una herramienta utilizada para verificar que el conductor cumple
con la altura mínima al terreno. Se construye por medio de la siguiente ecuación:
y =max*2
2
θPX (3.18)
Pθ max = Wc
T maxθ (3.19)
Donde: Tθmax: Tensión a la temperatura máxima.
Wc: Peso del conductor.
Pθmax: parámetro de la catenaria.
Con: -2* ac < x < 2* ac para ac: Vano regulador del tramo.
Se asignan valores a la variable (x) y se obtiene la parábola, paralela a esta se
traza otras dos exactamente igual una con respecto a la otra una distancia igual a la
altura mínima y a la del apoyo respectivamente. La aplicación de la plantilla consiste
en hacer que la curva de la distancia mínima al terreno quede tangente al perfil
longitudinal, de este modo los conductores quedaran como mínimo, a Hmin del suelo
cuando se presentan las condiciones de fecha máxima.
3.5. CALCULO MECÁNICO DE LOS APOYOS
Los apoyos están limitados por las cargas máximas de diseño y en consecuencia
las cargas actuantes deberán ser menores que estas según norma CADAFE. Nº 55-87,
son sometidos a cargas transversales y verticales, la tensión de los conductores sobre
el poste causa un esfuerzo en el sentido longitudinal de la línea, la acción del viento
sobre los conductores y sobre el apoyo causan un esfuerzo transversal, el peso de los
conductores y de los equipos causan cargas verticales.
Memoria de Calculo
50
El cálculo de las cargas de diseño que se realiza por el método tradicional
utilizado por la empresa CADELA se ejecuto sobre la base de una hoja de cálculo en
Excel, para obtener de manera tabulada y simplificada los resultados de:
Vano medio máximo permitido, carga vertical actuante, carga critica vertical de
pandeo y la carga transversal actuante.
Las tablas de resultados obtenidos de la hoja de cálculo se encuentran en el CD
anexo como información adicional con el procedimiento y formulas aplicadas, que
permite establecer las características de los apoyos a ser utilizados en la línea.
3.5.1. CARGAS TRANSVERSALES
3.5.1.1. CARGA TRANSVERSAL RESULTANTE EN APOYOS
Deberá cumplirse: Ec > TR (3.20)
Donde:
EC: Esfuerzo en cumbre de la estructura (kg).
TR: Carga transversal actuante (kg.).
El cálculo de la carga transversal actuante en el punto de aplicación del
esfuerzo en cumbre es determinada por:
)(*2
121 kg
H
HTTTR RR += (3.21)
Los resultados de la carga transversal resultante que actúa sobre cada apoyo
se muestran en la tabla 1, de la hoja de calculado ubicada en el CD anexo. En la
tabla 3.7 de resumen de resultados se muestra el valor del esfuerzo en cumbre para
estructura doble calculado desde la hoja de cálculo en Excel tabla 2, ubicada en el
CD anexo.
Memoria de Calculo
51
3.5.1.2. VANO MEDIO MÁXIMO PERMITIDO
La carga transversal máxima, representada por el esfuerzo en cumbre del poste
(EC), determina el vano medio máximo permitido para un apoyo en particular.
Se deberá cumplirse para cada apoyo que:
Vm ≤ Smax (3.22)
Donde: Vm: Vano medio del apoyo.
Smax: Vano medio Máximo del apoyo.
2211
1
**3**3*max
HFHFHEvcS
vcvc += (3.23)
En la tabla 3.7 de resumen de resultados se muestra el valor de Smax para cada
apoyo calculado desde la hoja de cálculo en Excel tabla 3, ubicada en el CD anexo.
3.5.1.3. CARGA VERTICAL
El pandeo es un efecto de las cargas verticales que actúan sobre un apoyo, el cual
consiste en una deformación del poste debido a que excede su resistencia mecánica.
Debe cumplirse que:
∑Fv ≤ Fvadm (3.24)
Donde:
Fv: Fuerza vertical actuante.
Fvadm: Carga critica vertical de pandeo.
La tabla 3.7 muestra el valor de la fuerza admisible para cada apoyo calculada
desde la hoja de cálculo en Excel, tabla 4 ubicada en el CD anexo.
Memoria de Calculo
52
Tabla Nº 3.7. Resumen de resultados de cálculo
Fvadm (kg) APOYO E.C.
(Kg.) Smax (m.) K=1/4 K=1
Poste de 12.2 m. 282 67.40 1512.87 6051.48 Poste de 12.2 m. 437 112.65 2328.40 9313.60
Estructura doble(liviana) 3780 1106.00 41887.00 167551.50 Estructura doble(pesada) 4960 1410.00 59252.00 237008.00
Calculo de la carga vertical total ∑Fv.
Las cargas a considerar, son todas las fuerzas verticales actuantes sobre el apoyo:
• Peso del poste.
• Peso de cruceteas, banco de transformadores, aisladores y accesorios.
• Peso del conductor, se considera como vano gravante el peso de 2 vanos
medios en apoyos de suspensión y 4 vanos medios en apoyos de amarre.
• Peso de lindero + herramientas.
Calculo Muestra:
Apoyo doble Nº 176 con Poste: 12.20 m. E.C: 282 kg. Vmedio = 132 m.
Vgravante = 2* Vmedio = 2 * 132 = 264 m.
Peso de crucetas + herrajes = 120kg
Peso de los aisladores = 55 kg.
Peso del hombre = 100 kg.
Peso del poste = 2 * 355 = 710 kg.
Peso del banco de transformadores = 150 kg.
Peso del conductor = 3*4*132*0,344 + 3*4*132*0,344 = 1089,80 kg.
∑Fv(314 + 120 + 55 + 100 +710 + 150 + 1089,8) = 2488.80 kg < 41887,00 kg.
Se cumple con la expresión (3.24)
Memoria de Calculo
53
Los valores de la carga vertical actuante para cada apoyo calculada desde la hoja
de cálculo en Excel, se muestra en la tabla 5 ubicada en el CD anexo.
3.5.1.4. CARGA LONGITUDINAL
Estas cargas actúan cuando ocurre la rotura de un conductor según la figura.
Ec
T '
Er
Fig.3.9. Sistema de fuerzas resultante del corte de un conductor.
Según normas CADAFE Nº 55-87, establece que las tensiones desequilibradas
serán calculadas de acuerdo al siguiente criterio:
* Apoyos de alineación: 50% E.D.S (tensión limite Diario).
* Apoyos en Amarre: 100% E.D.S.
Debe cumplirse que: 3.1*5.2... ≥=REEcsegdeCoef (3.25)
T ’ = 0,5 * E.D.S (3.26)
Er )'( 22 TEC += (3.27)
donde:
Coef. de seg. = 1.3 : Hipótesis de rotura.
Ec: Esfuerzo en cumbre del poste.
Er: Tensión resultante en la cumbre del poste.
T’: Tensión reducida (kg).
E.D.S : Tensión limite diario (815,64kg).
Calculo muestra: Apoyo doble Nº 07 en alineación de 12,20 m , E.C = 43780 kg.
Memoria de Calculo
54
Sustituyendo valores en las ecuaciones (3.25) a (3.27), obtenemos:
Coef.de.seg = 2,44 > 1,3 Se cumple con la expresión (3.25).
Los apoyos utilizados satisfacen el coeficiente de seguridad indicando.
3.6. APLICACION DEL SOFTWARE SAP200-V10
El análisis de la estructura por medio del software SAP2000 permite modelar
estos elementos bajo la modalidad de “frames”. SAP2000 analiza y diseña
estructuras usando un modelo que incluye las siguientes características:
• Propiedades de los materiales
• Elementos de la estructura que representen Vigas, Columnas, y Nodos
• Cargas que incluso incluyen el peso-propio, cargas térmicas, sísmicas, etc.
Cada componente del modelo (nudos, frames) tiene su propio sistema de
coordenadas local que es necesario para definir propiedades, cargas y además para las
respuestas a esas solicitaciones.
Para el análisis de estructuras de acero se debe conocer el comportamiento del
acero y para ello deben conocerse sus propiedades. Los diagramas esfuerzo-
deformación ofrecen parte de la información necesaria para entender como se
comporta el acero. Algunos conceptos importantes de considerar al momento de
estudiar un acero son los siguientes:
* Limite proporcional elástico: Corresponde al mayor esfuerzo para el cual
todavía es válida la Ley de Hooke.
* Esfuerzo de fluencia: Es el esfuerzo para el cual termina la proporcionalidad
entre el esfuerzo y la deformación.
* Deformación elástica: Corresponde a aquella deformación que se presenta
antes del esfuerzo de fluencia.
* Deformación: plástica Corresponde a aquella deformación que se presenta
después del esfuerzo de fluencia sin recuperar su geometría original.
* Endurecimiento por deformación: Situada después de la región plástica.
Memoria de Calculo
55
Se analiza el comportamiento de los miembros incorporados a la estructura, al
aumentar la carga se producen fluencias en algunos puntos y experimenta
deformaciones. Un apoyo sometido a una compresión axial creciente no debería
presentar ninguna señal de deformación transversal hasta que la carga axial iguale a
la carga critica de pandeo, momento en el cual la estructura pierde estabilidad y se
puede producir deformaciones transversales de cualquier magnitud y dirección sin
que el elemento sea capaz de recuperar su geometría original.
3.7. CALCULO MECANICO DE LA ESTRUCTURA EN H
La estructura consta de dos postes de 12,20 m, E.C de 282 kg. y sus
características indicadas en la tabla Nº 2.2. La metodología empleada para el diseño y
análisis de la estructura a través del SAP2000 se encuentra en el CD anexo como
información adicional, detallándose el procedimiento a seguir para su ejecución.
Después de que el SAP2000 analiza la estructura, se obtiene como resultado
desplazamientos, tensiones, reacciones y momentos generados debido a las cargas
aplicadas, de su análisis se define el comportamiento de la estructura. Los resultados
son mostrados a través de graficas y tablas las cuales presentamos a continuación
para su respectivo análisis. La fig. 10 muestra el modelo de la estructura en tres
dimensiones, en la fig. 11 la fuerza axial con el color amarillo para las tracciones y el
rojo las compresiones sobre los elementos, siendo mayores en el empotramiento.
Tabla 3.8. Resultado de las reacciones en nodos más desfavorables.
TABLE: Joint Reactions
Joint OutputCase CaseType F1 F2 F3 M1 M2 M3
Text Text Text Kgf Kgf Kgf Kgf-m Kgf-m Kgf-m
4 casocarga LinStatic -1999,92 0 -54215,01 0 -3839,35 0
8 casocarga LinStatic -2000,08 0 56855,69 0 -3839,44 0
Memoria de Calculo
56
Fig. 3.10. Modelo de la estructura H Fig.3.11. Diagrama de fuerza axial.
Fig.3.12. Reacciones en nodos de empotramiento.
Memoria de Calculo
57
La figura muestra valores del Coeficiente de Eficiencia de los elementos al aplicar la
carga, todos menores que 1 cumpliendo la condición establecida. Los elementos de
color rojo indican valores próximos al permitido.
Fig. 3.13. Resultado del Coeficiente de Eficiencia
Memoria de Calculo
58
La figura muestra el resultado del Coeficiente de Eficiencia de los elementos al
aplicar una fuerza mayor en el eje x (Fx = 5000 kg.) a la estructura. Los elementos en
rojo indican valores próximos al valor permitido, por tanto una fuerza mayor causaría
deformaciones en la estructura.
Fig.3.14. Resultado del Coeficiente de Eficiencia.
Memoria de Calculo
61
Tabla 3.9. Reacciones en miembros de la estructura. Frame Station OutputCase P V2 V3 T M2 M3
Text m Text Kgf Kgf KgfKgf-m
Kgf-m Kgf-m
19 0 Casocarga 4888.89 1675.04 0 0 0 1177.13 19 0.64 Casocarga 4900.54 1675.04 0 0 0 105.1 19 1.28 Casocarga 4912.19 1675.04 0 0 0 -966.92 20 0 Casocarga -2007.28 4000 0 0 0 1600 20 0.2 Casocarga -2003.64 4000 0 0 0 800 20 0.4 Casocarga -2000 4000 0 0 0 -1.016E-10 21 0 Casocarga 54215.01 1999.92 0 0 0 3839.35 21 0.95 Casocarga 54249.79 1999.92 0 0 0 1939.42 21 1.9 Casocarga 54284.57 1999.92 0 0 0 39.5 22 0 Casocarga 43575.07 1999.62 0 0 0 3253.33 22 1.18 Casocarga 43618.28 1999.62 0 0 0 893.77 22 2.36 Casocarga 43661.48 1999.62 0 0 0 -1465.78 23 0 Casocarga 32171.85 2001 0 0 0 1982.32 23 0.1 Casocarga 32175.51 2001 0 0 0 1782.22 24 1.38 Casocarga -34439.71 1999 0 0 0 -1176.83 25 0 Casocarga -25011.06 2008.66 0 0 0 1652.03 25 0.695 Casocarga -24993.56 2008.66 0 0 0 256.01 25 1.39 Casocarga -24976.07 2008.66 0 0 0 -1140.01 26 0 Casocarga -15604.69 1962.99 0 0 0 1662.49 26 0.1 Casocarga -15602.17 1962.99 0 0 0 1466.19 26 0.2 Casocarga -15599.65 1962.99 0 0 0 1269.89 27 0 Casocarga -15599.65 1962.99 0 0 0 1269.89 27 0.645 Casocarga -15587.91 1962.99 0 0 0 3.76 27 1.29 Casocarga -15576.18 1962.99 0 0 0 -1262.37 28 0 Casocarga -6959.46 2324.96 0 0 0 1388.37 28 0.64 Casocarga -6947.81 2324.96 0 0 0 -99.61 28 1.28 Casocarga -6936.17 2324.96 0 0 0 -1587.59 29 0 Casocarga -7.28 -2.328E-10 0 0 0 -5.821E-11 29 0.2 Casocarga -3.64 -2.328E-10 0 0 0 -1.164E-11 29 0.4 Casocarga -3.947E-11 -2.328E-10 0 0 0 3.492E-11 30 0 Casocarga -56855.69 2000.08 0 0 0 3839.44 30 0.95 Casocarga -56820.91 2000.08 0 0 0 1939.37 30 1.9 Casocarga -56786.13 2000.08 0 0 0 39.29 31 0 Casocarga -46067.21 2000.38 0 0 0 3253.98 31 1.18 Casocarga -46024.01 2000.38 0 0 0 893.54 31 2.36 Casocarga -45980.81 2000.38 0 0 0 -1466.9 32 0 Casocarga -34481.77 1999 0 0 0 1981.6 32 0.1 Casocarga -34478.1 1999 0 0 0 1781.69 32 0.2 Casocarga -34474.44 1999 0 0 0 1581.79
Memoria de Calculo
62
El SAP2000 realiza el diseño y análisis considerando el método de esfuerzos
admisibles y de flexo compresión. La tabla 3.8 muestra las respuestas parciales del
análisis en los elementos más críticos de la estructura.
Tabla 3.10. Esfuerzos en elementos mas desfavorables..
De los resultados el elemento Nº 30 presenta la mayor fuerza de tracción y debe
ser analizado para comprobar su resistencia mecánica.
Para el analisis deberá cumplir los siguientes criterios:
a. Por Flexión. Debe comprobarse que:
σmax T ≥ σT ( kg/cm2 ) (3.28)
σmax T = σ * 0,60 ( kg/cm2) (3.29)
σT = S
F ( kg/cm2 ) (3.30)
[ ]22 )*2(4
eDextDetxS −−=π
(cm)2 (3.31)
Donde:
σ : Esfuerzo Admisible de valor σ = 4200 kg/cm2
σT : Esfuerzo de trabajo (kg /cm2).
σmax T = 4200 * 0,60 = 2520 kg/cm2
S : Sección Transversal del elemento critico (cm2).
F : Fuerza actuante calcula por el programa (tabla Nº 3.10).
Memoria de Calculo
63
Para: F = 56855,69kg de la tabla de resultados calculamos:
S = 37,56 cm2 de la ecuación (3.31).
σT = 56,37
69,56855 = 1513,69 ( kg/cm2 ) ≤ σmax T = 2520 kg/cm2
Se comprueba que los elementos utilizados soporta el esfuerzo de trabajo mas critico,
por lo que la estructura cumple con la condición por flexión.
b. Flexo – Compresión. .
El SAP2000 realiza el diseño y chequeo de la estructura para elementos
sometidos a flexo-compresión, debe cumplirse que el factor de eficiencia debe ser
menor a 1 y está expresado de la siguiente manera:
admc
c
σσ
+ 1≤admm
cm
σσ
(3.32)
Donde:
σc = Esfuerzo a Compresión.
σadmc = Esfuerzo Admisible a Compresión.
σcm = Esfuerzo a Flexión.
σadmm = Esfuerzo Admisible a Flexión
La fig.13 muestra el Factor de Eficiencia calculado para cada elemento
resultando todos menores que la unidad.
Se comprueba así que la estructura por cumple por Flexión y Flexo – Compresión.
3.8. CALCULO MECANICO DE LAS ESTRUCTURAS TRIPLES
Estas son constituidas por postes tubulares de acero con las características
indicadas en la tabla 2.2 y travesaños tubulares con diámetro de 2” y 3mm de espesor.
La estructura a considerar consta de tres postes de 12,20 metros de longitud, E.C
de 282 kg. y se utilizan para apoyos donde las fuerzas actuantes resultan muy
Memoria de Calculo
64
elevadas debido a los cambios fuertes de la dirección de la línea y a la excesiva
longitud de los vanos.
Se realiza de igual manera el análisis de la estructura triple por medio del
software SAP2000, se obtiene como resultado tensiones, reacciones y momentos
generados debido a las cargas aplicadas. Los resultados se muestran a través de
graficas y tablas las cuales presentamos a continuación para su respectivo análisis.
Tabla 3.11. Resultado de las reacciones en nodos más desfavorables.
TABLE: Joint Reactions
Joint OutputCase CaseType F1 F2 F3 M1 M2 M3
Text Text Text Kgf Kgf Kgf Kgf-m Kgf-m Kgf-m
1 casocarga LinStatic -4237.88 -3756.72 110240.65 8694.48 -9993.52 230.84
2 casocarga LinStatic -3839.9 -4951.91 -142314.1 10806.4 -8501.55 232.81
3 casocarga LinStatic -3922.22 -3291.36 39012.38 7563.09 -8641.7 232.11
. En la tabla 3.11 se indican las mayores reacciones y momentos producidos sobre
los nodos de empotramiento por las cargas aplicadas, siento estos los mas
desfavorables. En el nodo 2 se está produciendo la mayor fuerza de tracción que debe
ser considerada en el cálculo de la fundación del mismo.
La fig. 3.17 muestra el modelo de la estructura en tres dimensiones, la numeración
de nodos y la numeración de segmentos obtenido desde el SAP2000.
En la fig. 3.18 se muestra el diagrama de fuerzas aplicadas a la estructura y el
diagrama de fuerza axial producidas por las fuerzas aplicadas, con el color amarillo
para las tracciones y el rojo las compresiones sobre cada uno de los elementos, siendo
mayores en el empotramiento.
Memoria de Calculo
67
La figura muestra el factor de eficiencia para elementos sometidos a flexo-
compresión con valores menores a 1 cumpliendo con la norma establecida. En base a
los resultados obtenidos, se puede afirmar que los elementos estructurales utilizados
en el planteamiento inicial son aptos para las cargas aplicadas.
Fig.3 19. Factor de Eficiencia para cada elemento
Memoria de Calculo
68
Consideramos para el análisis el método de esfuerzos admisibles y de flexo
compresión. La tabla Nº 3.12 muestra las respuestas parciales del análisis en los
elementos más críticos de la estructura.
Tabla 3.12. Esfuerzos en elementos más desfavorables
De los resultados el elemento Nº 17 presenta la mayor fuerza de tracción y debe
ser analizado para comprobar su resistencia mecánica.
Para el analisis deberá cumplir los siguientes criterios:
a. Por Flexión.
b. Flexo – Compresión.
Aplicando el procedimiento anterior obtenemos los siguientes resultados:
σT = 40,59
25,142420 = 2397.65 ( kg/cm2 ) ≤ σmax T = 2520 kg/cm2
La fig. 19 muestra el Factor de Eficiencia calculado para cada elemento
resultando todos menores que la unidad cumpliéndose:
admc
c
σσ
+ 1≤admm
cm
σσ
Se comprueba que la estructura analizada cumple por flexión y Flexo – compresión.
Memoria de Calculo
69
3.9. CALCULO DE LAS FUNDACIONES.
El empotramiento se efectúa en terreno firme, cuando una fuerza horizontal
externa trata de volcar una estructura (asumiendo que dicha fuerza no dobla el poste),
encuentra resistencia por parte del peso del conjunto y del volumen de tierra que
tendrá que ser removido durante el volcamiento. El coeficiente de empuje del terreno
(C), es un valor que varia en función del tipo de terreno y se incrementa
apreciablemente con la profundidad, se mide en kg/m³.
Es costumbre aplicar una fuerza en el extremo inferior de la fundación, que
es donde se ejercería la mayor acción del terreno. Por razones de seguridad para un
poste Terminal o angular se requiere por norma CADAFE. Nº 55-87, que el momento
estabilizante (Me) sea como mínimo 1,5 veces el momento de volcamiento (Mv) y
para postes en alineación de 1,3.
Fig. 3.20. Fundación para apoyos.
Calculo de fundación para los apoyos.
Se calculan por volcamiento y comprensión de acuerdo a los siguientes criterios:
a. Por volcamiento: Se construirá una base de concreto de a * b m².
Se debe que cumplir la siguiente expresión:
Memoria de Calculo
70
≥=MVMEC 1 1.3 Para caso de alineación (3.33)
1.5 Para el caso de amarre
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ +=
32** hEcMv Hp (3.34)
3**2
* hbCeaFvME +⎟⎠⎞
⎜⎝⎛= (3.35)
Fv = ∑ Fver + Pc (3.36)
Pc = δ * Vc (3.37)
Vc = Vexc - (Vp – Vp1) (3.38)
Vp = П/4 * D1² * Lo (3.39)
Vp1 = a * b * 0.20 (3.40)
Vexc = a * b * h (3.41)
h = Lo + 0.20 (3.42)
Donde:
ME = Momento estabilizante.
MV = Momento de volcamiento.
Fv = Carga vertical total incluyendo el peso de la fundación.
a = Lado de la base paralela al esfuerzo del volcamiento.
b = Lado de la base perpendicular al esfuerzo del volcamiento.
Ce = Coeficiente de empuje del terreno, Ce = 1700 Kg. /cm.
h = Profundidad de excavación.
Lo = Empotramiento, Lo = 1.80 m.
Hp = Altura libre del poste medida desde el punto de aplicación de la carga.
Pc = Peso del concreto.
δ = Densidad del concreto 2200 kg/m³.
Memoria de Calculo
71
Vc = Volumen del concreto.
Vexc = Volumen de excavación.
Vp = Volumen empotrado del poste.
Vp1 = Volumen de la placa.
b. Por compresión:
Se debe que cumplir la siguiente expresión:
0,22 ≤=funS
FC v (3.43)
Donde: Fv: Carga vertical total incluyendo el peso de la fundación.
Sfun: Área de la fundación en cm².
Calculo muestra: para apoyo sencillo.
Apoyo doble alineación, E.C. = 437 kg. D1 = 0.2191m. a = 1,40m. b = 0,80m.
Sustituyendo los valores en (3.33) a (3.43), se obtienen los resultados indicados en
la siguiente tabla 3.9.
Tabla 3 .13. Resultados de cálculo de fundación.
h = 2,00 m. Vp1 = 0.050 m³ Vc = 0.4656 m³ Fv = 2419,62 m
Vexc = 0.50 m³ Vp = 0.0844 m³ Pc = 1024,32 kg Hp = 10,30 m
ME = 7404,91 [Kg – m] ; MV = 5127,47 [Kg – m]
C1 = 1.44 > 1,30 (cumple por volcamiento).
C2 = 0,96 < 2 (cumple por compresión).
Calculo muestra: Para apoyos de estructuras tipo H.
Apoyo Nº 04 de amarre, EC = 282 kg. . D1 = 0,1778 m.
Se construirá una base de concreto de a = 1,00 m. y b = 0,60 m.
Memoria de Calculo
72
Sustituyendo los valores en (3.44) a (3.54), se obtienen los resultados indicados
en la siguiente tabla Nº 3.10.
Tabla 3 .14. Resultados de cálculo de fundación para estructura.
h = 2,00 m. Vp1 = 0.12 m³ Vc = 1.28 m³ Fv = 4397,8 m
Vexc = 1.20 m³ Vp = 0.0447 m³ Pc = 2805,7 kg Hp = 10,40 m
ME = 10358.9 [Kg – m] ; MV = 3308.80 [Kg – m]
C1 = 3,13 > 1,30 (cumple por volcamiento).
C2 = 0,73 < 2 (cumple por compresión).
Memoria de Calculo
73
CONCLUSIONES
• La selección de la ruta se obtuvo considerando los parámetros económico,
técnico y ambiental, en base a estos se determino utilizar la ruta de la línea
existente en la zona para proyectar la línea en doble terna (34.4/13.8)Kv.
• La utilización de la tecnología del Sistema de Pocisionaminto Global (GPS) y la
plataforma cartográfica nacional sobre la base de AUTO-CAD, permite obtener
en forma digitalizada el levantamiento de la ruta.
• El conductor seleccionado para el tendido eléctrico es el Nº 4/0 AWG, el cual
cumple con los criterios especificados para su selección.
• El programa Tenflex me permite elaborar las tablas de tensado, la cual determina
para una temperatura y vano en particular la tensión de tensado. Son necesarias
para la instalación del conductor.
• Los apoyos se localizaron de acuerdo a la ubicación de los existentes en la ruta
seleccionada, considerando la topografía, las cargas presentes en cada apoyo y la
tensión al tiro del conductor.
• Los apoyos utilizados son estructuras autosoportantes tipo H y del tipo triple de
40’, capaces de resistir los esfuerzos mecánicos a los cuales se ven sometidos
debido a los grandes ángulos y vanos existentes.
• La utilización del programa SAP200-V10 me permite realizar el cálculo mecánico
a los apoyos triples en forma automatizada para comprobar su resistencia a los
esfuerzos a los cuales estará sometido.
• El perfil longitudinal se realizo con la aplicación del programa EZYsur, el cual
permite dibujarlo en forma automatizada.
• El montaje de las crucetas queda determinado por el ángulo que forma el cambio
de dirección del alimentador.
74
BIBLIOGRAFIA
• Ing. Juan Bautista Ríos Profesor Asociado de la Universidad Nacional de
Ingeniería, LIMA – PERU. Líneas de Transmisión de Potencia.
• Ing. Mora Ernesto. Diseño de Líneas de transmisión
Publicaciones Universidad de los Andes, Mérida, 1977.
• Ing. Stephens Ricardo. Tabla de conductores en Alta y Baja tensión.
Publicaciones Universidad de los Andes. Mérida.
• Proyecto de tesis titulado: Estudio del Sistema Presente y predicción de la
demanda para el eje panamericano, Estado Mérida.
Autor: Eva m. Ángel. Enero 2006. U.L.A.
• Normas CADAFE, Julio 1987: Normas para Líneas de Alimentación y redes de
distribución.
• Elencor S.A. Tenflex. (programa de computación).
• Auto-CAD. (Programa computarizado).
• EZYsurf. (Programa computarizado para elaboración de perfiles).
• SAP2000-V10. (programa computarizado para el análisis estructural).
• DLT2004. (programa computarizado para el diseño de líneas de transmisión).
Autor: Carolina Díaz.
75
Tabla de características físicas, mecánicas y eléctricas de los conductores desnudos de aluminio “ARVIDAL”
CALIBRE AWC 2/0 3/0 4/0 Diámetro del conductor MM 11.35 11.80 14.32
Nº de hilos HILOS 7 7 7 Sección MM2 62.50 85.02 125
Peso KG/KM 172 323 340 Carga de ruptura KG 2020 2610 3884
Corriente continua 20ºC OHMS/KM 0.4920 0.3900 0.310 25ºC OHMS/KM 0.5054 0.5486 0.7458 50ºC OHMS/KM 0.4015 0.4354 0.4695
RESISTENCIA Corriente alerta a
60 Hz 75ºC OHMS/KM 0.3182 0.3452 0.3722
Reactancia OHMS/KM 0.3302 0.3215 0.3127 Número de fases Fase 3 3 3
Factor de potencia - 0.8 0.8 0.8 Constante de distribución [10-3] - 0.055 0.048 0.042
Constante de perdidas [10-3] - 0.52 0.041 0.033 Tensión de operación KV 34.5 34.5 34.5
Módulo de elasticidad inicial Kg/mm2 5600 5600 5600 Módulo de elasticidad final Kg/mm2 6450 6450 6450
Coeficiente de dilatación lineal 10-6 ºC-1 20 23 23 Temperatura ambiente ºC 30 30 30
Temperatura máxima del conductor ºC 75 75 75 Velocidad del viento M/SEG 0.6 0.6 0.6
76
Tabla Nº 2. Formato de salida – Tabla de Tendido de Vanos equivalentes Línea de Subtransmisión a 34.5Kv Datos del Conductor : Módulo de elast: 6450 Kp/mm2 Primera Segunda Tercera Sección: 125 mm Temperatura = 0 ºC Temperatura = 0 ºC Temperatura = 22 ºC Coeficiente dilat.: 0,000023 /ºC Peso cond. = 0.644 Kg/m peso cond. 0.344 Kg/m peso cond. = 0.340Kg/m Carga de ruptura: 3884 Kp Tensión = 1942 Kg Tensión = 971Kg Tensión = 815.64 Kg Diámetro exterior: 14.32 mm Condiciones iniciales: 3
T(ºC) = 0 W(K/m)=0.607
T(ºC )= 10 W(K/m)=0.340
T(ºC) = 20 W(K/m)=0.340
T(ºC) = 30 W(K/m)=0.340
T(ºC) = 40 W(K/m)=0.340
T(ºC) = 50 W(K/m)=0.340
T(ºC) = 60 W(K/m)=0.340
T(ºC) = 65 W(K/m)=0.340
Vano T(Kp) F(m) T(Kp) F(m) T(Kp) F(m) T(Kp) F(m) T(Kp) F(m) T(Kp) F(m) T(Kp) F(m) T(Kp) F(m)
50 995 0,20 971 0,11 616 0,17 453 0,24 317 0,34 227 0,47 174 0,62 144 0,75
100 1054 0,76 971 0,44 652 0,66 520 0,83 416 1,03 342 1,26 290 1,48 253 1,70
150 1123 1,61 971 1,00 692 1,40 583 1,66 497 1,95 431 2,25 381 2,54 342 2,83
200 1192 2,69 971 1,77 730 2,36 637 2,70 563 3,06 503 3,42 456 3,77 417 4,12
250 1256 3,99 971 2,77 763 3,52 683 3,93 617 4,35 563 4,77 519 5,18 481 5,58
300 1314 5,50 971 3,99 792 4,89 722 5,36 663 5,84 614 6,30 572 6,76 536 7,21
350 1365 7,20 971 5,42 816 6,46 754 6,98 702 7,51 657 8,02 618 8,53 584 9,02
400 1399 9,18 971 7,17 827 8,32 774 8,89 728 9,46 687 10,01 652 10,55 621 11,09
450 1415 11,49 971 9,31 825 10,55 780 11,16 740 11,76 705 12,35 674 12,92 646 13,48
500 1428 14,05 971 11,74 824 13,05 785 13,69 751 14,32 720 14,93 692 15,53 667 16,12
550 1439 16,87 971 14,45 823 15,81 789 16,48 759 17,13 732 17,77 707 18,39 685 19,00
600 1448 19,95 971 17,44 822 18,81 793 19,52 767 20,20 742 20,85 720 21,50 699 22,13
650 1457 23,28 971 20,69 821 22,13 796 22,83 772 23,52 751 24,20 731 24,86 712 25,51
700 1463 26,87 971 24,22 820 25,69 798 26,40 777 27,10 758 27,79 740 28,47 723 29,14
750 1469 30,72 971 28,02 820 29,51 800 30,23 782 30,95 764 31,65 748 32,34 732 33,02
800 1475 34,83 971 32,09 819 33,59 802 34,33 785 35,05 769 35,77 755 36,47 741 37,16
850 1479 39,20 971 36,42 819 37,94 803 38,68 788 39,42 774 40,14 760 40,85 748 41,56
900 1483 43,83 971 41,02 819 42,55 804 43,30 791 44,04 778 44,78 766 45,50 754 46,21
950 1486 48,72 971 45,88 818 47,43 805 48,18 793 48,93 781 49,67 770 50,40 759 51,12
77
0
HOJA DE LOCALIZACION
OBSERVACIONES
Apoyo doble en amarre terminal
EC (kg )MEDIO (mts )
CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA
( mts )
1186,44
1192,82x
x
A1-7 x
xA2-5
6 A1-8
407,20 0 A1-13
57,50 0 A1-12
86,25 17
12,2
Apoyo doble Suspensión en ángulo
282 Apoyo doble Suspensión en ángulo
x 12,2 282
Apoyo doble Suspensión en ángulo
282 Apoyo doble suspension en derivación
x 12,2
12,2
282
Apoyo doble Suspensión en ángulo
Ad-1 x 12,2 282 Apoyo doble suspension en derivación
x 282
282x 12,2
Apoyo doble Suspensión en ángulox 12,2
x 12,2
A1-2 x 12,2x 12,2A1-1 Apoyo doble Suspensión en ángulo
Apoyo doble de Transformación y derivación437
282 Apoyo doble amarre en ángulo
282
A1-5
282 Apoyo doble suspensión en ángulo
437 Apoyo doble amarre en ángulo
x 12,2
Apoyo doble de transformación y derivación
282
x 12,2
12,21.364,30
1.485,90
0157,15
1162,20
137,95
89,801152,72
4
1135,07
1140,84
1141,09121,60
144,20
170,10
154,30
12
13
14
31,00
87,00
192,80
558,70
895,70
1.039,90
1.210,008
9
10
11
6
7
1025,21
APOYO PROGRESIVA (mts )
COTA ( mts )
1
2
1049,13
1125,84
1007,1
1007,09
5
3
4
0
1015,19
365,90235,85
31,0015,50
80,90
29
56,00
105,80
32
15,50
43,50
AT
43,50
1.575,70
1282,15 518,06487,12
1325,79 319,29
401,50
1163,14
281,55
350,252.138,80
2.361,90
1167,56
1.661,40
1180,39
1167,12
15 2.654,70
17
29
6.732,97
16 2.908,70
3.457,70
3.944,82
Apoyo doble Suspensión en ángulo
12,2
339,48
87,75
A1-6x
VANO
12,2 282
85,70
477,40
223,10
REAL ( mts )
A2-1
ESTRUCTURA
0
4254,00
240,6
549,002 A1-9
x
Ad-2
292,80
337,00
257,95
1
3
3
32 A2-2
A1-3
7
T-1
T-2
4
A1-4
7
8
182,006.914,97 2082,5 189,70
197,40125,412083,47
53,41
452,15 7
4
104,15 3
5130,30
774,60
30
78,6028 2086,23
7.112,37
12,2 28226 6.524,67
129,7027 6.654,37 2061,08
24 5.710,27 1856,57 12,239,80
25 5.750,07 2057,78
75,20x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo
x 12,2 437 Apoyo doble amarre de transformación
23 5.635,07 1857,81 86,2597,30
363,05628,80
Apoyo doble suspension en derivación
282
22 5.537,77 1858,36
Apoyo doble Suspensión en ángulo
437x12,2
1844,29 614,60
1315,06
28212,2
12,2
282
X
xAd-3
151,450
181,88
600,40
4.096,27
4.308,57
4.908,97
28212,2
1512,43 406,35 3 A1-11212,30
18
19
20
21
Apoyo doble amarre en ángulo
Apoyo doble Suspensión en ángulo
12,2
12,2
Apoyo doble suspensión
Apoyo doble suspensión
Apoyo doble suspensión en ángulo
Apoyo doble suspencion en ángulo
282 Apoyo triple amarre en ángulo
Apoyo doble suspensión282
28212,2
Apoyo doble suspencion en ángulo
Apoyo doble suspencion en ángulo
Apoyo doble suspencion en ánguloA1-17
8 A1-18
28212,2x
282
A1-15 xA1-14
282A1-16
xx 12,2
12,2 282x
A1-10
A2-4
x
x
12,2 282
30 T-3
38
33x
A2-3
207,58
342,77
363,05
614,60
406,35
351,45
181,88
351,45
240,60
105,70
273,40
78
HOJA DE LOCALIZACION
OBSERVACIONESEC (kg )MEDIO (mts )
CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA
( mts )APOYO PROGRESIVA (mts )
COTA ( mts )
VANOREAL ( mts )
ESTRUCTURA
53,41
16 Ad-1160 14.539,10 1994,04179 74
100,0829 Apoyo doble amarre de derivación
x 12,2 282 Apoyo doble amarre en derivación
x 12,2 282Ad-10 x 12,2 437
12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo
10 Ad-9162,58
181,23
Apoyo doble amarre de derivación
16 A2-14 x14.176,64 1.972,20
262,3859 14.439,02
4 T-9 x56 13.804,77 1921,25 298,35309,10
57 14.113,87 1.934,5262,77
58
12,2 437 Apoyo doble amarre de transformación
12,2 282 Apoyo doble suspension de transformación
Apoyo doble suspensión en ángulo
55 13.517,17 1863,53287,60
30 T-8284,15 x1 A1-25 x
282x 12,2
12,2 28253 12.707,57 1794,89 317,20
528,9054 13.236,47 1.834,94 404,80
280,70
12,2 282 Apoyo doble amarre de derivación105,50
317,20 19 A2-13
19 Ad-8
Apoyo doble amarre en derivación
51 12.419,07 1739,19 214,35183,00
52 12.602,07 1744,16 144,25
282 Apoyo doble suspensión en ángulo
Apoyo doble suspensión de derivación 4 Ad-7 x12,22 A1-24 x
x
x49 11.933,37 1672,54 183,90240,00
50 12.173,37
Apoyo doble suspension de transformación12,2
12,2 282
12,2 282 Apoyo doble suspensión
1727,82 242,85245,70
127,801 T-7 2820 A1-23 x
47 11.458,17 1711,54 190,25347,40
48 11.805,57 1688,83 237,60
12,2 282 Apoyo doble suspension de derivación
3 T-6 x 12,2 282 Apoyo doble suspension de transformación
1 Ad-6 x45 11.412,37 1.806,31 259,45
12,7046 11.425,07 1.799,17 22,90
33,10
Apoyo doble suspensión506,20
12 A2-12 x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo
x 12,2 2821.808,00 417,05 0 A1-22417,05
43 10.578,27 1.934,30 193,90327,90
44 10.906,17x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo
12,2 282 Apoyo doble suspensión en ángulo
41 10.426,57 2.167,60 145,8591,80
42 10.518,37 2.122,78 75,8559,90
x 12,2 282 Apoyo triple amarre de derivación
12,2 282 Apoyo doble suspensión en ángulo
12,2 437 Apoyo doble amarre en ángulo
40 10.226,67 136,30 1 A1-20 x39 10.153,97
Apoyo doble suspension de transformación
A2-10
12,2 282 Apoyo doble suspencion en ángulo
x329,60
241,402.145,81 157,05
72,70
417,80
49 Ad-5
3 A1-19
2 A1-21 x
259,45
75,85
11 A2-11
136,30199,90
181,23
139,91
404,80
185,94
139,91
185,94
162,58
284,15
Apoyo triple amarre en ángulo
311,35
Apoyo doble amarre en ángulo
x 12,2 282123,95 12,2 282
193,90
298,35
282
x6 T-5 x
38 9.912,57 2.136,61
486,2043,00
36 9.289,87 2.118,72 123,95204,90
Apoyo doble suspension en transformación
Apoyo doble amarre en ángulo
Apoyo triple amarre de derivación
x 28212,2
28212,2 282
37 9.494,77 2.162,81
34 8.317,47
320,8612,2
12,2Ad-4
486,2
Apoyo doble amarre en ángulo437x122,91 12,233 A2-6
2159,99 686,35929,40
284,702147,12 284,70
35 9.246,87 2158,73
443,30410,1533 7.874,17 2.167,03
377,00
31 7.304,77 2124,29 122,91192,40
32 7.497,17
215,49
144,25
3
61
13 xA2-7
T-4
145,85
x
157,05 34
686,35
x14 A2-9
410,15
41 A2-8
79
HOJA DE LOCALIZACION
OBSERVACIONESEC (kg )MEDIO (mts )
CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA
( mts )APOYO PROGRESIVA (mts )
COTA ( mts )
VANOREAL ( mts )
ESTRUCTURA
179,74
163,00
106,10
194,35
187,60
192,33
144,05
197,65
144,20
219,80
282x 12,290 19.890,94 1995,5 Apoyo doble amarre de transformaciónT-16105 80
138,90
4372016,5
201,60297,45297,45
122,35
282Apoyo doble amarre en ángulo
282 Apoyo doble suspensión en ángulo
88 19.564,94 2052,41 194,35187,10
89 19.752,04
x 12,2
x 12,2
Apoyo doble amarre de derivación3
163,00
Ad-17
x 12,2
1 A1-28
A2-27
Apoyo doble suspension de transformación
x 12,2 282 Apoyo doble suspension de transformación
282 Apoyo doble amarre en ángulo
T-14 xA2-26 x
12,2 28212,2
18.710,54 2048,36259,50
183,00 10
276,91
2 T-15
2030,74
12,2 282 Apoyo doble suspensión
86 18.970,04 2.075,29393,30
87 19.363,34 2.066,63
268,5085
12,2188,90
0 T-13 x143,20
282 Apoyo doble suspensión
83 18.344,54 2.022,15 143,2097,50
84 18.442,04
x
Apoyo doble amarre en ángulo
x 12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo
x 12,2 2823
264,00 4
326,40
122,35 16
36
A2-25
214,26 0 A1-27
A1-26241,532021,6239,61
82
27
18.155,64 2024,18
224,96
12,2 282 Apoyo triple amarre en ángulo
80 17.672,58 1999,83 215,93243,45
81 17.916,03
46 A2-24 x78 17.297,38 1986,58 144,20
186,8079 17.484,18 1978,11 187,60
188,40
Apoyo doble amarre en ángulo101,60
13 A2-23 x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo
x 12,2 28268,70 68,70 30 A2-22x 12,2 282 Apoyo triple amarre en ángulo178,75 97 A3-1178,75x 12,2 282 Apoyo doble amarre de transformación197,65 16 T-12
17.159,98 2002,1835,80
77 17.195,78 2000
Apoyo doble amarre en ángulo
144,05 11 A2-21 x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo
x 12,2 282221,10 25221,10 A2-20x 12,2 437 Apoyo doble amarre de derivación236,75 33 Ad-16236,75
12,2 282 Apoyo doble suspension de transformación219,80 4 T-11 x
214,5074 16.764,68 2.008,12
73,6075 16.838,28 2.008,75
321,7076
12,2 282 Apoyo doble amarre de derivación
2.020,54245,80
72
x
16.322,48 2.000,00227,70
73 16.550,18 2.000,00
12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo
70 15.882,88 2.023,75 204,40193,80
71 16.076,68
Apoyo doble amarre de derivación
2.029,27 177,40 38 A2-19215,00
2 Ad-15x
12,2 282 Apoyo triple amarre en ángulo
106,10 1 Ad-14 x 12,2 43758 A2-18 x67 15.455,68 2.029,05
72,4068 15.528,08 2.030,04
139,8069 15.667,88
437 Apoyo doble amarre en ángulo
4 Ad-13 x 12,2 282 Apoyo doble suspensión en derivación
65 15.218,38 2.040,92 89,10125,20
66 15.343,58 2.037,87 118,65112,10
3053,00
282 Apoyo doble amarre de transformacion
89,10 36 A2-17 x 12,2
64 15.165,38 2034,83 75,7598,49
T-10 x 12,2
437 Apoyo doble amarre de derivación
10 A2-16 x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo
137,0062 14.855,84 2.005,05
211,0563 15.066,89 2027,25
12,2 437 Apoyo doble amarre en ángulo
174,03 32 Ad-12174,03 x 12,2
37 A2-15 x
179,74
75,745
92,25
158,37 158,37
154,77 154,77
118,65
92,25
61 14.718,84 2005,05
80
HOJA DE LOCALIZACION
OBSERVACIONESEC (kg )MEDIO (mts )
CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA
( mts )APOYO PROGRESIVA (mts )
COTA ( mts )
VANOREAL ( mts )
ESTRUCTURA
105,80
519,65
348,15
104,35
159,75
316,80
326,40
211,21
262,30
Apoyo doble suspension de transformación
12,2 282 Apoyo doble suspensión en ángulo
437 Apoyo doble amarre de transformación12,2T-23120 26.012,35 1.407,39100 70
108,00119 25.904,35 1444,51
105,60118
x104,35 38
106,80
Apoyo doble suspension de transformación
106,80 16 A2-38 x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo
12,2 28225.798,75 1460,06
12,2 437A2-37 x Apoyo doble amarre en ángulo186,30
145,95 145,95 6 T-22 x189,10 31
116 25.420,55 159,75191,90
189,10117 25.612,45 1463,78x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo
282 Apoyo doble amarre en ángulo115 25.292,95 1.461,36 194,20127,60
21 A2-36
A2-35 x 12,2
114 25.032,15 1463,94 179,70260,80
282 Apoyo doble amarre en ángulo98,60
56 Ad-22 x 12,2 282 Apoyo triple amarre de derivación
A2-34 x 12,2113 24.933,55 1458,77 67,0535,50
30,4025,30
112
11
30,40
22
67,05
179,70
194,20
Apoyo doble suspension de transformación
24.898,05 1.468,80 A2-33 x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo22x 12,2 28256,65 56,65 2 T-21
x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo
A2-31
25 A2-32
282 Apoyo triple amarre en ángulox 12,2109 24.692,39
90,18 90,18110 24.784,75 1493,9788,00
111 24.872,75 1501,62
1525,42 192,97 192,97 4392,36
Apoyo triple amarre de derivación205,53 102 A3-2 x 12,2 282282 Apoyo doble amarre en ángulo107 24.281,34 1520
117,48108 24.398,82 1525,76
293,57
437 Apoyo triple amarre de transformación106 24.240,54 1520 60,6540,80
x 12,2
T-20 x 12,2
12,2 282 Apoyo doble suspensión en ángulo105 24.160,04 1558,2 348,1580,50
60,65 35
Apoyo triple amarre de transformación104 23.544,24 1.581,94 519,65615,80
8 A1-35 xx 12,2 282
12,2 282 Apoyo doble suspensión en ángulo103 23.120,74 1.591,39 316,80423,50
39 T-19
2 A1-33 x102 22.910,64 1.909,08 195,90
210,10x 12,2 282
12,2 437 Apoyo doble amarre en ángulo101 22.728,94 1.661,55 223,75181,70
1 T-18
36 A2-29 x
Apoyo doble suspensión de derivación
2 A1-32 x99 22.204,34 1.716,45 248,90
258,80100 22.463,14 1.700,73 262,30
265,80
12,2 282 Apoyo triple amarre en derivación239,00
0 Ad-21 x 12,2 28272 Ad-20 x
97 21.929,54 1.769,51 326,4035,80
98 21.965,34 1.750,60 137,40
617,0010 Ad-19 x
282 Apoyo doble suspension de derivación
12,2 282 Apoyo doble amarre de derivación
12,2 282 Apoyo doble suspensión en ángulo
21.312,54 1.762,16 589,75 0 x 12,2
94 20.601,84 1.800,00 251,05148,20
95 20.750,04 1.800,00562,50
96 589,75 Ad-18
282 Apoyo doble suspensión en ángulo
12,2 282 Apoyo doble suspension de transformación
x
282 Apoyo doble amarre en ángulo
205,53
79,14 23 A2-3079,14
355,35 1 A1-31
12,2
12,2
A2-28
xT-17 x
xA1-30
12,2 282 Apoyo doble suspensión en ángulox
20.247,94 1795,71
125,60 16
353,901
220,65 987,40
93
8 A1-2991 19.996,74 1.928,57 134,80163,80
92 20.160,54 1908,71
105,80
215,94
277,61
134,80
81
HOJA DE LOCALIZACION
OBSERVACIONESEC (kg )MEDIO (mts )
CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA
( mts )APOYO PROGRESIVA (mts )
COTA ( mts )
VANOREAL ( mts )
ESTRUCTURA
100,70
82,67
99,50
99,65
75,30
61,25
64,20
x 437 Apoyo doble amarre en ánguloA2-5267,95 12,2
12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo
62 30150 29.237,99 1339,83
A2-5191,75 xx 12,2 282 Apoyo triple amarre en ánguloA3-4148 29.054,49 1337,88 113,10
109,90149 29.164,39 221.346,17
73,6091,75
39116,30
100
67,95 42
84,25
113,10
A2-50
Apoyo doble suspensión de transformación
x 12,2 437 Apoyo doble amarre en ángulo
x 12,2 282146 28.885,99 1337,26 122,3052,20
147 28.938,19 1336,5 84,25
3 T-27192,40
137,35
122,30
82,3039 Ad-29
A2-49
145 28.693,59 1.350,62 137,35
12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo
x 12,2 437 Apoyo doble amarre de derivación
x1.347,68 88,00 1288,00x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo128,10 22 A2-48
12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo
38 A2-47
121,73
74,90
114,15 1 A1-36 x142 28.355,09 1347,33162,50
143 28.517,59 1343,8393,70
144 28.611,29
437 Apoyo doble amarre en ángulo
x 12,2 437 Apoyo doble amarre en ángulo
140 28.205,29 1343,43 75,3084,00
141 28.289,29
282 Apoyo doble suspensión de transformación
1.363,95 74,9065,80
35 A2-46 x 12,2
138 28.082,79 1320 64,2055,90
139 28.138,69 1324,89 61,2566,60
282 Apoyo doble suspensión de derivación
21 Ad-28 x 12,2 282 Apoyo doble amarre de derivación
12,2
12,2
5 Ad-27 x
8 T-26 x
136 27.883,49 1320 99,50126,80
137 28.010,29 1320 99,6572,50
Apoyo triple amarre en ángulo72,20
1 A1-35 x 12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo
x 12,2 28283,40 83,40 47 A2-45
12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo
110,55 1 Ad-26 x 12,2 282 Apoyo doble suspensión de derivación167,45
xx
135 27.811,29 1338,86
126,50134
1.346,83
437 Apoyo doble amarre en ángulo
27.716,69 1343,2694,60
192,65 23 A2-44
A2-43
282 Apoyo doble amarre en ángulo
12,2132 27.331,39 1.359,79 183,25258,80
133 27.590,19
A2-42 x 12,2119,50 24107,70
36
119,50
183,25
x 12,2 437 Apoyo doble amarre en ángulo121,65 36 A2-41121,65x 12,2 282 Apoyo triple amarre en ángulo96,60 102 A3-396,601.394,49
112,00130 27.092,39 1.984,26
131,30131 27.223,69 1.379,58
282 Apoyo doble suspension de transformación
58,25 2 Ad-25 x 12,2 282 Apoyo doble suspensión de derivación
T-25 x 12,2134,35 7
150,57 16
116,69
150,57
Apoyo doble amarre en ángulo
T-24 x 12,2 282 Apoyo doble amarre de transformación
12,2 282
127 26.863,89 1.403,1935,30
128 26.899,19 1.422,8881,20
129 26.980,39
12,2 437 Apoyo doble amarre de derivación
26.630,49 1.406,84233,40
82,67 13 A2-40 x124 26.465,15 1.411,98
97,60125 26.562,75 1.408,88
67,74126
12,2 282 Apoyo doble suspensión de derivación93,90
95,75 36 Ad-2495,75 xx119,50 119,50 4 Ad-23
Apoyo doble suspensión en angulo 122 26.226,15 1412,25 129,10145,10
123 26.371,25 1.494,58x 12,2 282
113,10129,1 5 A1-34
10 A2-39 x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo
100,70
106,90 106,90121 26.113,05 1413,11
82
HOJA DE LOCALIZACION
OBSERVACIONESEC (kg )MEDIO (mts )
CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA
( mts )APOYO PROGRESIVA (mts )
COTA ( mts )
VANOREAL ( mts )
ESTRUCTURA
62,30
77,00
75,40
87,45
91,85
Apoyo doble amarre en el ángulo282x 12,2180 32.003,70 1254,86 61,3048 40
74,2012 A2-61
89,00 x 12,2 282 Apoyo triple amarre en ángulo
282
Apoyo doble suspensión en angulo
101,15 2 A1-47 Apoyo doble suspensión en angulo 101,15
179x 12,2
31.929,50 1262,59 89,00 62 A3-5
Apoyo doble suspensión de transformacion
177 31.727,20 1272,24 146,2098,50
178 31.825,70 1.265,05103,80
12,2
x 12,2
x 12,2 282
282 Apoyo doble suspensión en angulo 114,54
1288,17
282193,90
146,20 3 A1-46
6 T-35x
132,25
175 31.462,70 8 A1-45
12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo14 A2-60 x174 31.397,70 1.296,76 91,8565,00
67,8070,60
176 31.533,30 1278,03
Apoyo doble amarre en ángulo
x173 31.279,00 1.297,71 87,45 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo118,70
12,2 282172 31.222,80 1295,35 47,1556,20
15 A2-59
32 A2-58 x12,2 282 Apoyo doble de transformación y derivación64,75 3 T-34 x
57,99
91,40171 31.184,70 1293,04
38,10
12,2 282 Apoyo doble de transformación y derivación
Apoyo doble amarre en ángulo77,00
170 31.093,30 1.302,91 84,20 3 T-3384,20 x40 A2-57
437
x 12,2 437168 30.939,30 1307,13 93,95
77,00169 31.016,30 1302,98 77,00
Apoyo doble amarre de transformación110,90
93,95 42 T-32 x 12,2
87,90 6 A1-44 x167 30.828,40 1306,91 87,90 12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo
Apoyo doble amarre de derivación
5 A1-43 x 12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo
X 12,2 28281,95
84,35
21 Ad-3081,95
84,35
30.659,70 1308,58103,80
166 30.763,50 1301,4564,90
12,2 282 Apoyo doble amarre de transformación47,30 47,30 16 T-31 xApoyo triple amarre en ángulo12,2 282X46 A2-5675,40
34,50164 30.599,60 1325
163 30.565,10 1335,25
60,10165
Apoyo doble amarre en ángulo
x 12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo
x 12,2 282161 30.333,10 1.350,92 105,50115,70
162 30.448,80 1.342,39 116,00116,30
7 A1-42
95,3029 A2-55
106,15 3 A1-41
116,00
103,30x
Apoyo triple amarre de transformación
12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo
12,2 282159 30.120,80 1.368,99 137,85117,00
160 30.237,80 1.358,05
46 T-30 x4 A1-40
Apoyo triple amarre de transformación
x 12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo
12,2 282157 29.855,80 1.353,97 86,10106,30
158 29.962,10 1.366,55
71 T-29 x12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo
Apoyo doble suspensión en angulo 42,30
156 29.789,90 1.353,72 54,10 0 A1-39 x155 29.747,60 1.351,03 90,85
Apoyo doble amarre de transformación139,40
154,90 13 T-28
12,2 2826 A1-38 xx 12,2 282
153 29.437,80 1.355,15
90,85
119,80
154,90
119,80
154 29.608,20 1.343,96
69,20
54,10
86,10
132,50
65,90
132,50158,70
170,40
282 Apoyo doble suspensión en angulo
137,85
53 A2-54 x 12,2 282 Apoyo triple amarre en ángulo
437 Apoyo doble amarre en ángulo
1.344,45 68,76 68,76 7 A1-37 x 12,2
12,268,31
152 29.368,60
65,31 65,305 37 A2-53 x151 29.300,29 1340,74
62,30
83
HOJA DE LOCALIZACION
OBSERVACIONESEC (kg )MEDIO (mts )
CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA
( mts )APOYO PROGRESIVA (mts )
COTA ( mts )
VANOREAL ( mts )
ESTRUCTURA
48,40
88,20
66,05
76,91
Apoyo doble amarre de derivación
x
367 00291,50 15 Ad-40
225,18
x 12,2 282
Apoyo doble amarre en ángulo
212,50 24 A2-72 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo
x 12,2 28235.104,46 1011,76209,00
179,08 12 A2-71
209 35.313,46 969,91216,00
210 35.529,46 974,75
12,2 282 Apoyo doble suspensión de transformación
206 34.746,30 1049,20 229,50209,00
207 34.955,30 1025,84149,16
208
x
179,08x
3 T-43 x
282 Apoyo doble amarre en ángulo1077,40 193,18250,00
0 Ad-39 12,2 282 Apoyo doble suspensión de derivación
20 A2-70 12,2
159,97183,58
12,2118,96 A2-69 x118,96
x204 34.359,94 1079,33 159,97136,36
205 34.496,30
282 Apoyo doble amarre en ángulo
282
4 T-42 12,2 282 Apoyo doble suspensión de transformación
11
Apoyo triple amarre en ánguloA2-68 x 12,284,17 56
12,292,78
84,17
282 Apoyo doble amarre en ángulo92,78 11 A2-67 x12,2 282 Apoyo doble suspensión de derivación
20254,34
203 34.176,36 1080,05
34.122,02 1089,12
282 Apoyo doble amarre de derivación
34.008,02 1091,02114,00
94,27 3 Ad-38 x94,27x95,14 12,2
201
95,14 14 Ad-37
Apoyo doble amarre de derivación73,30
199 33.819,49 1102,25116,97
200 33.936,46 1096,7871,56
x 12,2 282282 Apoyo doble suspensión de transformación
160,90198 33.746,19 1105,34 117,10 117,10 11 Ad-36
T-41 x 12,2
33.233,49
180,00 180,00 6
132,55
199,10
152,70
197 33.585,29 1107,65
196 33.386,19 1108,85
195
139,90
Apoyo doble suspensión de derivación
175,90 23 Ad-35 x 12,2 282 Apoyo doble amarre de derivación
1154,7 x194 33.121,09 1168,19
15 Ad-34112,40
139,90167,40
132,05 132,05
210,19
282282
12,2
12,2
12,2
282
Apoyo doble amarre en ángulo26 A2-66 x
Apoyo doble amarre en ángulo
Apoyo doble amarre de transformación21 T-40 xx 12,2 282
193
105,75 8 T-39105,75
97,00 12 A2-65
32.953,69 1168,98
282 Apoyo doble suspensión de derivación
32.856,99 1175,4396,70
x 12,2 282 Apoyo doble suspensión de transformación
Ad-33 x 12,2
97,30192
68,75 368,75
97,00
282 Apoyo doble amarre de transformación23,30
190 32.645,49 1.190,11114,20
191 32.759,69 1.185,58
T-38 x 12,232.622,19 1.201,03 40,80 2040,80x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo66,05 10 A2-64x 12,2 282 Apoyo doble amarre de transformación88,20 18 T-37
102,60187 32.490,09 1.213,56
73,80188 32.563,89 1.211,50
58,30189
x 12,2 282 Apoyo triple amarre de derivación
282 Apoyo doble suspensión en angulo 51,21
186 32.387,49 1.217,97 76,91 111 Ad-32
A1-48 x 12,21.221,06 46,30 946,30x 12,2 437 Apoyo doble amarre de derivación45,34 41 Ad-3145,34x 12,2 282 Apoyo doble amarre de ángulo 73,95 22 A2-63
79,27 41 A2-62
18
183 32.245,60 1.235,3449,30
184 32.294,90 1.230,3141,38
185 32.336,28
x 12,2 437 Apoyo doble amarre de ángulo
T-36 x 12,2 282 Apoyo doble amarre de transformación181 32.052,10 1.245,03 71,6594,90
182 32.147,00 1.239,88 96,7598,60
48,40
84
HOJA DE LOCALIZACION
OBSERVACIONESEC (kg )MEDIO (mts )
CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA
( mts )APOYO PROGRESIVA (mts )
COTA ( mts )
VANOREAL ( mts )
ESTRUCTURA
367,00
A1-59
12,2
204,00 12,2
xx
240 43.305,16 274,57 282 Apoyo doble suspensión
Apoyo doble suspensión de derivación Ad-49 x 12,2 282
x366,15 366,15 0
204,000
204 00204,00
282 Apoyo doble suspensión de derivación
x 12,2 282 Apoyo triple amarre de derivación
239 43.101,16
Ad-47 x422,30 422,3 43 Ad-48
299,56
282 Apoyo doble amarre en ángulo
237 42.256,56 323,52316,30
238 42.572,86 336,85528,30
2x 12,2
12,2
41.902,66 374,28 280,20311,30353,90
335,10
Apoyo doble amarre en ángulo
235 41.696,16 398,55
234 41.433,76 427,92
206,50236
Apoyo doble suspensión en angulo 262,40
12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo x234,45 234,45
Apoyo doble amarre en ángulo
12,2 282 Apoyo doble suspensión de transformación
437T-46 x135,75
141,60287,50 20 A2-7841.000,36 468,15
433,40347,90
233
12,2
28212,2 282
12,2
282282
x 12,2
Apoyo doble suspensión en angulo
Apoyo doble amarre en ángulo
Apoyo doble amarre de transformación
229 40.380,96 590,10 106,80 A1-56 x26 A2-76
6 A1-57
33 A2-77
6
256,25
18
A1-58
A2-79
282T-45 x 12,2
x 12,2
Apoyo doble suspensión A1-55 x 12,2
232
230 40.486,96 584,86
40.858,76 501,48
231 40.728,86 519,35
173,95106,00
241,90
282146,10
185,90129,90
2
588,37 146,10107,60
0
5
12
282 Apoyo doble suspensión de derivación
227 40.088,76 571,99 182,20184,60
228 40.273,36
0 Ad-46 x225 39.844,86 582,89 101,10
64,10226 39.908,96 577,97 121,95
179,80
Apoyo doble suspensión en angulo 138,10
101,10 14 A2-75 x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo
12,2 282 Apoyo doble suspensión de derivación
160,75 6 A1-54 x 12,2 282223 39.523,36 611,18
183,40224 39.706,76 603,38
12,2 282 Apoyo doble suspensión de derivación 510,30
346,85 2 Ad-45346,85 x
Apoyo doble suspensión de derivación 165,80
222 39.013,06 651,62 338,05 3 Ad-44 xx 12,2 282662,47 308,60 5 Ad-43
12,2 282 Apoyo doble amarre de transformación220 38.395,86 765,63 338,85451,40
221 38.847,26
10 T-44 x219 38.169,56 789,73 255,60
226,30
Apoyo doble amarre de derivación284,90
0 A1-53 x 12,2 282 Apoyo doble suspensión
12,2 437218 37.884,66 834,34 213,45 31 Ad-42 x
216 37.581,16 826,38 130,45161,50
217 37.742,66142,00
12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo 791,90 151,75 5 A1-52 x
363,45
12,2 282 Apoyo doble suspensión 0 A1-51 x
446,35 29224,30
213 36.589,06 932,21
31 A2-74 x215 37.481,76 834,46 383,9099,40
668,40214 36.813,36 931,03 446,35
12,2 437 Apoyo doble amarre de derivación
12,2 Apoyo doble amarre en ángulo
Apoyo doble amarre en ángulo437437
12,2
Ad-41 xA2-73 x
12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo 190,00
7 A1-50 x502,60
346,30
A1-49278,50 x
32
12,2 282 Apoyo doble suspensión211 35.896,46 960,05
212 36.086,46 941,48
367,00
160,78
213,45
255,60
338,85
160,75
324,33
142,30
346,30
363,45
383,90
278,50 0
85
HOJA DE LOCALIZACION
OBSERVACIONESEC (kg )MEDIO (mts )
CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA
( mts )APOYO PROGRESIVA (mts )
COTA ( mts )
VANOREAL ( mts )
ESTRUCTURA
204,00
12,2 282 Apoyo doble terminal0º AT x252 45.769,81 58,58 107,35
114,90253 45.884,71 64,10 57,45
Apoyo doble suspensión de derivación 99,80
1 A1-65 x 12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo
x 12,2 282282 Apoyo doble amarre en ángulo
57,79 90,00187,65
101,33
386,40225,45
3 Ad-52
x 12,2
X 12,2
251 45.670,01
282 Apoyo triple amarre en ángulo254,43 96 A2-81
13 A2-82
282 Apoyo doble amarre de derivación
249 45.467,36 66,10122,45
250 45.589,81 57,0280,20
Ad-51 x 12,2248 45.080,96 97,91 225,45
282 Apoyo doble suspensión en angulo
A1-64 x 12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo
12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo
310,00 6 A1-63 x310,00 12,2
A1-62 x235,92
Ad-50 x233,30 7
45.016,46 99,00 193,35 1193,3564,50
1
44.396,46 165,59297,80
246 44.694,26 135,83322,20
247
Apoyo triple amarre en ángulo
12,2244 44.227,66 174,77 238,45 282 Apoyo doble suspensión de derivación 168,80
245
x 12,2 282203,70 256,90 46256,90308,10
5
12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo 205,20 2 A1-61 x205,20
12,2 282 Apoyo doble suspensión204,35 0 A1-60 x204,35241 43.509,16 251,53204,70
242 43.713,86 223,72205,70
243 43.919,56
204,00
57,45
A2-80
86
Nº PAR
COD. COVENIN DESCRIPCIÓN DE LA PARTIDA UNID CANT. PRECIO
UNITARIO TOTAL
1 845RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNAPERCHA DE CUATRO AISLADORES CON SUS ACCESORIOS UND 90,00 29.112,63 2.620.136,70
2 847RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNAPERCHA DE TRES AISLADORES CON SUS ACCESORIOS UND 48,00 29.112,63 1.397.406,24
3 854RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNSECCIONADOR DE 15 KV UND 12,00 34.742,48 416.909,76
4 857RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNSISTEMA DE CONTROL PARA A.P. UND 46,00 31.329,27 1.441.146,42
5 858RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNPARRAYO DE 15 KV UND 99,00 34.742,48 3.439.505,52
6 862RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNCORTACORRIENTE DE 15 KV UND 99,00 43.207,39 4.277.531,61
7 886RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNPOSTE DE A.T. UND 204,00 98.259,93 20.045.025,72
8 872RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNACRUCETA DE ACERO DE 2.40 MTS CON SUS HERRAJES UND 512,00 43.428,13 22.235.202,56
9 873RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNAISLADOR DE ESPIGA CON SU PALILLO PARA 13.8 KV UND 836,00 11.580,82 9.681.565,52
10 875RADESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNACADENA DE AISLADORES DE SUSPENSION 13.8/34.5 KVCON SUS ACCESORIOS
UND 789,00 14.476,03 11.421.587,67
11 876RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNACRUCETA DE ACERO DE 1.80 MTS CON SUS HERRAJES UND 182,00 43.428,13 7.903.919,66
12 896RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNTRANSFORMADOR DE 10 KVA CON SUS ACCESORIOS UND 25,00 133.141,91 3.328.547,75
13 897RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNTRANSFORMADOR DE 15 KVA CON SUS ACCESORIOS UND 25,00 133.141,91 3.328.547,75
14 898RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNTRANSFORMADOR DE 25 KVA CON SUS ACCESORIOS UND 9,00 133.141,91 1.198.277,19
15 899RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNTRANSFORMADOR DE 37.5 KVA CON SUS ACCESORIOS UND 1,00 166.427,39 166.427,39
16 901RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE 100MTS DE CONDUCTOR ARV # 2 PARA B.T. HM 151,50 82.243,51 12.459.891,77
17 905RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE 100MTS DE CONDUCTOR ARV # 1/0 PARA A.T. HM 138,00 82.243,51 11.349.604,38
PRESUPUESTO OBRA: CONSTRUCCION LINEA DE SUBTRANSMISION (34,5 KV) ENLACE S/E LAGUNILLAS, LA AZULITA - S/E CAÑO ZANCUDO,ESTADO MERIDA.
Fecha: Marzo 2007
87
Nº PAR
COD. COVENIN DESCRIPCIÓN DE LA PARTIDA UNID CANT. PRECIO
UNITARIO TOTAL
PRESUPUESTO OBRA: CONSTRUCCION LINEA DE SUBTRANSMISION (34,5 KV) ENLACE S/E LAGUNILLAS, LA AZULITA - S/E CAÑO ZANCUDO,ESTADO MERIDA.
Fecha: Marzo 2007
18 906RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE 100MTS DE CONDUCTOR ARV # 2/0 PARA A.T. HM 322,00 82.243,51 26.482.410,22
19 910RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNBRAZO DE A.P. 3/4"X1.20MT CON SU CONX. LUMIN. M-520A. UND 110,00 33.812,97 3.719.426,70
20 912RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNVIENTO A UN ANCLA PARA RETENIDA EN A.T. UND 51,00 20.686,10 1.054.991,10
21 920RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE DOSVIENTOS A DOS ANCLAS PARA RETENIDA EN A.T. UND 101,00 33.358,43 3.369.201,43
22 922RADESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DECUATRO VIENTOS A CUATRO ANCLAS PARA RETENIDA ENA.T.
UND 102,00 83.396,08 8.506.400,16
23 652RA S/C DE BARRA DE COBRE PARA CONEXION A TIERRA ENPOSTE DE A.T. UND 210,00 133.790,78 28.096.063,80
24 653RAS/C DE CONEXION A TIERRA POSTE DETRANSFORMACION CON PARARRAYOS LINEA TRIFASICA13.8 KV
UND 46,00 632.798,04 29.108.709,84
25 2005RAS/C DOS CORTACORRIENTES EN CRUCETA DOBLE 1.80 MTPARA DERV.MONOF. 13.8KV EN POSTE SECC. 4 1/2". ARV. # 2/0 AL 4/0
UND 33,00 1.823.304,18 60.169.037,94
26 2006RA S/C CRUCETA DOBLE PARA DERIVACION TRIFA. 34.5KVCONDUCTOR ARV. # 2 AL 1/0 CON CORTACORRIENTES UND 3,00 3.869.731,73 11.609.195,19
27 2007RA S/C CRUCETA DOBLE PARA DERIVACION TRIFAS 13.8 KVARV # 2 AL 1/0 CON CORTACORRIENTES UND 41,00 2.948.366,61 120.883.031,01
28 2070RAS/C DE DOS CRUCETAS DOBLES DE 2.40 MTS. 90/120GDOS. LINEA TRIFASICA 34.5 KV EN POSTE DE SECC. 41/2" ARV. 2/0 AL 4/0.
UND 5,00 4.361.981,23 21.809.906,15
29 2074RAS/C UNA CRUCETA DOBLE 2.40 MT ANG 120/ 170GDO.LINEA TRIFASICA 34.5 KV POSTE DE SECC. 4 1/2" ARV# 2/0 AL 4/0
UND 81,00 3.488.923,75 282.602.823,75
30 2092RA S/C UNA CRUCETA DE 2.40 MTS EN ALINEAC. LINEATRIFASICA 34.5 KV EN POSTE DE SECC 4 1/2" UND 20,00 628.205,50 12.564.110,00
31 2123RA S/C UNA CRUCETA DOBLE DE 2.40 MT PARA ANG. 170/180GDOS LINEA TRIFASICA 34.5KV POSTE DE SECC. 41/2" UND 47,00 1.257.233,35 59.089.967,45
32 2090RA S/C UNA CRUCETA DE 2.40 MTS EN ALINEAC. LINEATRIFASICA 13.8 KV EN POSTE DE SECC 4 1/2" UND 20,00 472.828,96 9.456.579,20
33 2107RAS/C UNA CRUCETA DOBLE DE 2.40 MT PARA ANG. 120/170LINEA TRIFASICA 13.8 KV EN ESTRUCTURAAUTOSOPORTANTE ARV 2/0 AL 4/0
UND 81,00 1.847.957,65 149.684.569,65
34 2108RAS/C UNA CRUCETA DOBLE DE 2.40 MT ANG. 170/180 GDOSLINEA TRIF. 13.8KV EN ESTRU AUTOSOPORTANTE SECC41/2"
UND 47,00 1.003.156,73 47.148.366,31
88
Nº PAR
COD. COVENIN DESCRIPCIÓN DE LA PARTIDA UNID CANT. PRECIO
UNITARIO TOTAL
PRESUPUESTO OBRA: CONSTRUCCION LINEA DE SUBTRANSMISION (34,5 KV) ENLACE S/E LAGUNILLAS, LA AZULITA - S/E CAÑO ZANCUDO,ESTADO MERIDA.
Fecha: Marzo 2007
35 2118RAS/C DOS CRUCETAS DOBLES DE 2.40 MTS ANG. 90/120GDOS LINEA TRIF. 13.8 KV ESTRUCT. AUTOSOPORT.SECC. 4 1/2" ARV 2/0 AL 4/0
UND 5,00 2.838.922,38 14.194.611,90
36 609RA S/C DE CONECTORES UW 25R ARV. # 2 AL 2/0 PARAAMARRE EN PERCHA EXISTENTE Y/O PUENTES AEREOS UND 504,00 20.315,50 10.239.012,00
37 1003RA S/C DE UN AMORTIGUADOR PARA CONDUCTOR # 4/0 UND 222,00 93.298,59 20.712.286,98
38 3308RA S/C ESTRUCTURA AUTOSOPORTANTE CON 2 POSTES DE12.20 MT E.C.= 282 KG UND 191,00 3.367.454,99 643.183.903,09
39 3309RA S/C ESTRUCTURA AUTOSOPORTANTE CON 2 POSTES DE12.20 M E.C.= 437 KG UND 36,00 4.095.720,42 147.445.935,12
40 4013RA S/C ESTRUCTURA AUTOSOPORTANTE CON TRES POSTESDE 12,20 MTS EC=282 KGS UND 26,00 5.200.633,00 135.216.458,00
41 3411RA FUNDACION PARA ESTRUCTURA AUTOSPORT. DE 12.20MT EN CUALQUIER TIPO DE SUELO 1.00X0.60X1.80 M3 227,00 535.792,03 121.624.790,81
42 3400RA FUNDACION PARA ESTRUCTURA TRIPLEAUTOSPORTANTE DE 13,72 MTS UND 26,00 924.579,59 24.039.069,34
43 3514RA S/C PINTURA DE ESTRUCTURA AUTOSOPORTANTE DE A.T. UND 227,00 107.772,04 24.464.253,08
44 3516RA S/C PINTURA PARA ESTRUCTURA TRIPLEAUTOSOPORTANTE UND 26,00 140.677,47 3.657.614,22
45 3515RA CODIFICACION DE UN POSTE DE A.T. O B.T. UND 253,00 7.068,23 1.788.262,19
46 2810RAS/C TRES SECCIONADORES PARA LINEA TRIF. 34.5 KVCON CRUCETA DOBLE DE 2.40 MT EN AMARRE SECCION 44 1/2
UND 9,00 5.721.971,99 51.497.747,91
47 2302RAS/C DOS PARARRAYOS, DOS CORTACORRIENTES LINEAMONOF. 13.8KV EN POSTE TRANSFORM. SECC. 4 1/2"CONDUCTOR 6 AL 2/0.
UND 39,00 1.875.257,03 73.135.024,17
48 2306RAS/C TRES PARARRAYOS, TRES CORTACORRIENTE LINEATRIFAS. 13.8KV POSTE TRANSF. Y SECC.(4 1/2) ARV. # 6 AL2/0
UND 7,00 2.847.931,63 19.935.521,41
49 2809RAS/C TRES SECCIONADORES PARA LINEA TRIF. 13.8 KV ENCRUCETA DE 2.40 MT AMARRE O ANG. 120/170 SECC.4 1/2"ARV. 2/0 AL 4/0.
UND 18,00 3.156.572,67 56.818.308,06
50 46RA S/C ADAPTADORES PARA CONEXION DE BANCO DETRANSFORMACION TRIFASICO A LINEA AT ARV. # 4/0 UND 39,00 264.436,26 10.313.014,14
51 44RA S/C ADAPTADORES PARA CONEXION DE BANCOS DETRANSFORMACION MONOFASICO A LINEA AT ARV. 4/0 UND 7,00 181.277,14 1.268.939,98
89
Nº PAR
COD. COVENIN DESCRIPCIÓN DE LA PARTIDA UNID CANT. PRECIO
UNITARIO TOTAL
PRESUPUESTO OBRA: CONSTRUCCION LINEA DE SUBTRANSMISION (34,5 KV) ENLACE S/E LAGUNILLAS, LA AZULITA - S/E CAÑO ZANCUDO,ESTADO MERIDA.
Fecha: Marzo 2007
52 4207RA TENSADO DE 100 MT DE CONDUCTOR ARV. # 4/0 PARA A.T. HM 2.760,00 832.367,00 2.297.332.920,00
53 3956RA REUBICACION DE DOS PERCHAS DE CUATROAISLADORES A 90 GDOS. UND 90,00 133.197,44 11.987.769,60
54 3958RA REUBICACION DE DOS PERCHAS DE CUATROAISLADORES A 180 GDOS. UND 48,00 133.197,44 6.393.477,12
55 3977RA REUBICACION DE TRES TRANSFORMADORES MONF. DE10 KVA RELACION 13800/120-240V UND 2,00 614.235,05 1.228.470,10
56 3978RA REUBICACION DE TRES TRANSFORMADORES MONF. DE15 KVA RELACION 13800/120-240V UND 4,00 614.235,05 2.456.940,20
57 3979RA REUBICACION DE TRES TRANSFORMADORES MONF. DE25 KVA RELACION 13800/120-240V UND 1,00 614.235,05 614.235,05
58 4024RA REUBICACION DE UN TRANSFORMADOR MONF. DE 10 KVARELACION 13800/120-240V UND 19,00 246.244,83 4.678.651,77
59 4025RA REUBICACION DE UN TRANSFORMADOR MONF. 15 KVARELACION 13800/120-240V UND 10,00 246.244,83 2.462.448,30
60 4026RA REUBICACION DE UN TRANSFORMADOR MONF. DE 25 KVARELACION 13800/120-240V UND 9,00 246.244,83 2.216.203,47
61 4027RA REUBICACION DE UN TRANSFORMADOR MONF. DE 37.5KVA RELACION 13800/120-240V UND 1,00 246.244,83 246.244,83
61 4403RA S/C VARILLA DE ARMADO PARA ARV. # 4/0 AWG UND 720,00 78.416,70 56.460.024,00
4.680.971.891,52
514.906.908,07
5.195.878.799,58 TOTAL GENERAL Bs.(11.00%) I.V.A. Bs. :
Total Bs.