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UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRID
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y DISEÑO
INDUSTRIAL
Grado en ingeniería eléctrica
TRABAJO DE FIN DE GRADO
LÍNEA AÉREA A 45 kV SIMPLE CIRCUITO
SIMPLEX
Autor: Diego Correas de Miguel
Tutor: Jorge Moreno Mohíno
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Madrid, Septiembre 2017
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN
PROYECTO DE:
Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple
circuito
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN
ÍNDICE: PRÓLOGO .............................................................................................................................. 0
1. OBJETIVO .............................................................................................................................. 1
2. EMPLAZAMIENTO............................................................................................................... 1
3. DATOS GENERALES DE LA LÍNEA .................................................................................. 1
4. ORGANISMOS AFECTADOS............................................................................................... 2
5. LEGISLACIÓN APLICADA ................................................................................................. 2
MEMORIA DESCRIPTIVA .................................................................................................. 0
1. OBJETO .................................................................................................................................. 1
2. DATOS DEL CONDUCTOR .................................................................................................. 1
3. DATOS TOPOGRÁFICOS .................................................................................................... 2
4. APOYOS .................................................................................................................................. 4
5. CIMENTACIONES ................................................................................................................ 7
6. DESCRIPCIÓN DE LAS CADENAS ................................................................................... 12
6.1. Cadena de suspensión (“simples.”) _____________________________________________ 12
6.1.1. Longitud de la cadena de suspensión: ........................................................................ 13
6.1.2. Herrajes .................................................................................................................... 13
6.2. Cadena de amarre (“simples.”) ________________________________________________ 14
6.2.1. Longitud de la cadena de amarre y altura del puente .................................................. 14
6.2.2. Herrajes .................................................................................................................... 14
6.3. Descripción de cadenas según tipo de apoyos ____________________________________ 15
6.3.1. Apoyos de fin de línea. .............................................................................................. 15
6.3.2. Apoyos de alineación-suspensión. ............................................................................. 15
6.3.3. Apoyos de amarre y/o de anclaje. .............................................................................. 15
7. PUESTA A TIERRA DE LOS APOYOS ............................................................................. 16
8. NUMERACIÓN Y AVISO DE PELIGRO ........................................................................... 16
MEMORIA DE CÁLCULOS ................................................................................................. 0
1. CÁLCULOS MECÁNICOS: .................................................................................................. 0
1.1 TENSIÓN MÁXIMA DEL TENDIDO (To): ___________________________________ 1
1.2 VANO DE REGULACIÓN __________________________________________________ 1
1.3 ECUACIÓN DE CAMBIO DE CONDICIONES ________________________________ 1
1.4 FLECHA MÁXIMA ________________________________________________________ 2
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN
1.5 DISTANCIAS DE SEGURIDAD _____________________________________________ 2
1.5.1 Distancia de los conductores al terreno ........................................................................ 2
1.5.2 Distancia entre conductores ......................................................................................... 3
1.5.3 Distancia a masa ......................................................................................................... 3
1.5.4 Desviación de la cadena de aisladores.......................................................................... 4
1.5.5 Cúpula del cable de tierra ............................................................................................ 4
1.5.6 Resumen y comprobación de distancias ....................................................................... 5
1.6 APOYOS _________________________________________________________________ 6
1.6.1 Criterios de cálculo ..................................................................................................... 6
1.6.2 Acciones consideradas ................................................................................................ 6
1.6.2.1 Cargas verticales: ................................................................................................... 6
1.6.2.2 Cargas horizontales: ............................................................................................... 7
1.6.3 Resumen de hipótesis ............................................................................................ 10
1.6.4 Resumen de esfuerzos aplicados ............................................................................ 13
1.6.5 Coeficientes de seguridad ...................................................................................... 13
1.7 CIMENTACIONES _______________________________________________________ 13
1.7.1 Cimentaciones de cuatro patas ............................................................................... 13
1.8 AISLAMIENTO Y HERRAJES _____________________________________________ 15
1.8.1 Aisladores ............................................................................................................. 15
1.8.2 Herrajes................................................................................................................. 15
2. CÁLCULOS ELÉCTRICOS POR CIRCUITO:.................................................................... 0
2.1 Resistencia eléctrica de la línea: ________________________________________________ 1
2.2 Reactancia del conductor: _____________________________________________________ 1
2.3 Densidad máxima admisible ___________________________________________________ 1
2.4 Intensidad máxima admisible: _________________________________________________ 2
2.5 Potencia máxima a transportar: _________________________________________________ 2
2.6 Caída de tensión: ____________________________________________________________ 2
2.7 Pérdida de potencia: _________________________________________________________ 3
2.8 Rendimiento de la línea: ______________________________________________________ 3
2.9 Capacidad media de la línea: __________________________________________________ 3
2.10 Efecto corona: ______________________________________________________________ 4
CONCLUSIÓN ________________________________________________________________ 4
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN
PRÓLOGO
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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1. OBJETIVO El presente proyecto es redactado y firmado por el técnico competente D.Diego Correas
de Miguel , de la empresa Segovianos Eléctricos Asociados , con domicilio para todos los
efectos en Calle Coraje Nº74 y teléfono 616161616 ; a petición de Diego Pablo Fernández
Torres, como titular de la línea, con domicilio para cualquier notificación en Calle Corazón
Nº96 , y teléfono 616161617.
El objetivo de este proyecto es la construcción de una línea eléctrica de 45 kV de simple
circuito , cuya finalidad es: Transporte de energía. Con la redacción de esta memoria se persigue
conseguir la aprobación del proyecto, así como la autorización administrativa de la construcción
de las instalaciones que aquí se reflejan.
El presente proyecto ha sido desarrollado con el programa de Cálculo de Líneas de
IMEDEXSA, de acuerdo siempre con la reglamentación vigente.
2. EMPLAZAMIENTO
El punto de enganche se realiza en la línea Línea Útil, de 45 kV de tensión, que
pertenece a la empresa distribuidora de energía eléctrica Segovianos Eléctricos Asociados .
Exactamente el enganche (origen de nuestra L.A.T.) se produce en el apoyo nº 1 de la citada
línea.
3. DATOS GENERALES DE LA LÍNEA La línea tiene las siguientes características generales:
- Titular: -------------------------------------------------- Diego Pablo Fernández Torres
- Tensión (kV): ----------------------------------------------------------------------------- 45
- Longitud (km): ------------------------------------------------------------------------ 12,43
- Categoría de la línea: -------------------------------------------------------------------- 2º
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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- Zona/s por la/s que discurre: ---------------------------------------------------- , zona C
- Velocidad del viento considerada (km/h): ------------------------------------------- 120
- Tipo de montaje: --------------------------------------------------- Simple Circuito (SC)
- Número de conductores por fase: -------------------------------------------------------- 1
- Frecuencia: ---------------------------------------------------------------------------- 50Hz
- Factor de potencia: --------------------------------------------------------------------- 0,8
- Nº de apoyos proyectados: -------------------------------------------------------------- 45
- Nº de vanos: ------------------------------------------------------------------------------ 44
- Cota más baja (m): ----------------------------------------------------------------1067,42
- Cota más alta (m): ---------------------------------------------------------------- 1371,46
4. ORGANISMOS AFECTADOS Esta línea afecta a los siguientes Organismos Administrativos:
Ninguno
5. LEGISLACIÓN APLICADA En la redacción del presente proyecto se han tenido en cuenta los siguientes
Reglamentos en vigor:
Real Decreto 1.955/2.000, de 1 de diciembre, por el que se regulan las actividades de
Transporte, Distribución, Comercialización, Suministro y Procedimiento de autorización
de instalaciones de energía eléctrica.
Real Decreto 3275/1982 de 12 de noviembre, sobre Condiciones Técnicas y Garantías
de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, así
como las Órdenes de 6 de julio y de 18 de octubre de 1984, por las que se aprueban y
actualizan las Instrucciones Técnicas Complementarias sobre dicho reglamento.
Orden de 10 de marzo de 2000, modificando ITC MIE RAT en Centrales Eléctricas,
Subestaciones y Centros de Transformación.
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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Real Decreto 223/2008 de 15 de febrero, por el que se aprueban el Reglamento sobre
condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión y sus
instrucciones técnicas complementarias ITC-LAT 01 a 09.
Recomendaciones UNESA.
Normalización Nacional. Normas UNE y especificaciones técnicas de obligado
cumplimiento según la Instrucción Técnica Complementaria ITC-LAT 02.
Ley 10/1996, de 18 de marzo sobre Expropiación Forzosa y sanciones en materia de
instalaciones eléctricas y Reglamento para su aplicación, aprobado por Decreto
2619/1996 de 20 de octubre.
Real Decreto 1627/1997 de 24 de octubre de 1997 sobre Disposiciones mínimas en
materia de señalización de seguridad y salud en las obras.
Real Decreto 485/1997 de 14 de abril, sobre disposiciones mínimas en materia de
señalización de seguridad y salud en el trabajo.
Real Decreto 1215/1997 de 18 de julio de 1997, sobre Disposiciones mínimas de
seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo.
Real Decreto 773/1997 de 30 de mayo de 1997, sobre Disposiciones mínimas de
seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección
individual.
Condiciones impuestas por los Organismos Públicos afectados y Ordenanzas
Municipales.
Ley 31/1995, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales.
Real Decreto 1432/2008, de 29 de agosto, por el que se establecen medidas para la
protección de la avifauna contra la colisión y la electrocución en líneas eléctricas de alta
tensión.
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN
MEMORIA DESCRIPTIVA
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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1. OBJETO
El objetivo de esta memoria es la descripción y valoración de la línea aérea de Alta
Tensión que se proyecta, de manera que queden suficientemente explicadas todas las partes de
la obra que se va a realizar, y los elementos y materiales empleados en la misma. Si existiesen
partes del proyecto que en esta memoria no quedaran suficientemente claras se aportarían en
anexos complementarios.
Este proyecto ha sido redactado de acuerdo a la vigente reglamentación.
2. DATOS DEL CONDUCTOR
El conductor elegido es de tipo Aluminio-Acero, según la norma UNE-50182, tiene las
siguientes características:
- Denominación: ------------------------------------------- LA-180 (147-AL1/34-ST1A)
- Sección total (mm2): --------------------------------------------------------------- 181,6
- Diámetro total (mm): ---------------------------------------------------------------- 17,5
- Número de hilos de aluminio: -------------------------------------------------------- 30
- Número de hilos de acero: ------------------------------------------------------------- 7
- Carga de rotura (kg):--------------------------------------------------------------- 6520
- Resistencia eléctrica a 20 ºC (Ohm/km): --------------------------------------- 0,1962
- Peso (kg/m): ------------------------------------------------------------------------ 0,676
- Coeficiente de dilatación (ºC): -------------------------------------------------1,78E-5
- Módulo de elasticidad (kg/mm2): ------------------------------------------------- 8200
- Densidad de corriente (A/mm2): --------------------------------------------------- 3,58
- Tense máximo (Zona C): 2300 Kg - EDS (En zona C): 22%
El conductor de protección elegido es el siguiente:
- Denominación: ----------------------------------------------------------------OPGW-48
- Diámetro (mm): ------------------------------------------------------------------------ 17
- Peso (kg/m): ------------------------------------------------------------------------ 0,624
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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- Sección (mm2): ------------------------------------------------------------------------180
- Coeficiente de dilatación (ºC): -------------------------------------------------- 1,5E-5
- Módulo de elasticidad (Kg/mm2): ------------------------------------------------ 12000
- Carga de rotura (Kg): -------------------------------------------------------------- 8000
- Tense máximo (ZonaC): 2500 Kg - EDS (En zona C): 20%
En el ANEXO 1 “Datos generales de la línea y los conductores” se amplía la
información de los conductores.
El tendido se efectuará de acuerdo con las tablas de tensiones y flechas que se
acompañan en el ANEXO 7 “Tensiones y flechas del conductor de fase” , el ANEXO 8
“Tensiones y flechas del conductor de protección” , la cual ha sido obtenido con el programa de
cálculo de líneas “IMEDEXSA 11”.
3. DATOS TOPOGRÁFICOS
En la siguiente tabla se incluye la relación de las longitudes de los vanos y las cotas de
los apoyos que se proyectan para la construcción de esta línea.
Nº Apoyo
Cota
Absoluta
(m)
Vano
Anterior
(m)
Vano
Posterior
(m)
Cruzamiento Función Tipo
Terreno
Ángulo
Interior
(g)
1 1070.00 0 147 NO FL Normal 0
2 1072.64 147 300 NO AL-SU Normal 0
3 1074.22 300 301 NO AL-SU Normal 0
4 1078.94 301 300 NO AL-SU Normal 0
5 1081.67 300 300 NO AL-ANC Normal 0
6 1078.84 300 301 NO AL-SU Normal 0
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7 1088.03 301 301 NO AL-SU Normal 0
8 1092.19 301 301 NO AL-SU Normal 0
9 1099.71 301 217 NO AL-AM Normal 0
10 1109.33 217 351 NO AL-SU Normal 0
11 1120.10 351 331 NO AL-SU Normal 0
12 1129.82 331 193 NO AL-SU Normal 0
13 1137.95 193 300 NO AN-AM Normal 168,89
14 1155.70 300 360 NO AL-SU Normal 0
15 1159.51 360 361 NO AL-SU Normal 0
16 1212.07 361 301 NO AL-SU Normal 0
17 1239.91 301 295 NO AL-AM Normal 0
18 1247.11 295 194 NO AL-SU Normal 0
19 1242.03 194 280 NO AL-SU Normal 0
20 1243.52 280 371 NO AL-SU Normal 0
21 1255.64 371 361 NO AL-AM Normal 0
22 1268.76 361 371 NO AL-SU Normal 0
23 1286.44 371 300 NO AL-SU Normal 0
24 1298.44 300 299 NO AN-AM Normal 177,78
25 1303.50 299 361 NO AL-SU Normal 0
26 1308.99 361 234 NO AL-SU Normal 0
27 1321.57 234 371 NO AL-SU Normal 0
28 1325.87 371 285 NO AL-AM Normal 0
29 1337.30 285 301 NO AL-SU Normal 0
30 1350.44 301 271 NO AL-SU Normal 0
31 1359.14 271 371 NO AL-SU Normal 0
32 1371.46 371 212 NO AN-AM Normal 143,33
33 1365.89 212 194 NO AL-SU Normal 0
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34 1353.64 194 300 NO AL-SU Normal 0
35 1323.45 300 300 NO AL-SU Normal 0
36 1286.76 300 300 NO AL-AM Normal 0
37 1256.05 300 300 NO AL-SU Normal 0
38 1237.03 300 222 NO AL-SU Normal 0
39 1225.52 222 110 NO AL-SU Normal 0
40 1223.09 110 300 NO AL-AM Normal 0
41 1204.07 300 300 NO AL-SU Normal 0
42 1174.08 300 300 NO AL-SU Normal 0
43 1176.10 300 121 NO AL-SU Normal 0
44 1173.45 121 145 NO AN-AM Normal 151,11
45 1179.02 145 145 NO AN-AM Normal 0
La información topográfica se completa en el ANEXO 1 “Datos generales de la línea y los
conductores”
4. APOYOS
Todos los apoyos utilizados para este proyecto serán metálicos y galvanizados en
caliente, fabricados por IMEDEXSA.
En el ANEXO 4 “Detalles de apoyos”, adjunto a la presente memoria, pueden
consultarse tanto la geometría como los esfuerzos admisibles por tales apoyos.
Nº de
Apoyo
Función
Apoyo Denominación
Peso
total
(Kg)
Tipo
Armado
Dimensiones (m)
“a-d” “b” “c” “h” Altura
útil
1 FL CO-15000-12 3761 S 3 4.4 3 4.3 12.2
2 AL-SU CO-3000-15 2418 S 3 3.3 3 4.3 15.2
3 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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4 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2
5 AL-ANC CO-5000-18 2932 S 3 3.3 3 4.3 18.2
6 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2
7 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2
8 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2
9 AL-AM CO-3000-18 2788 S 3 3.3 3 4.3 18.2
10 AL-SU CO-3000-18 2788 S 3 3.3 3 4.3 18.2
11 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2
12 AL-SU CO-3000-18 2788 S 3 3.3 3 4.3 18.2
13 AN-AM CO-9000-12 3081 S 3 3.3 3 4.3 12.2
14 AL-SU CO-3000-12 2045 S 3 3.3 3 4.3 12.2
15 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4
16 AL-SU CO-3000-27 4004 S 3 3.3 3 4.3 27.2
17 AL-AM CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2
18 AL-SU CO-3000-12 2045 S 3 3.3 3 4.3 12.2
19 AL-SU CO-3000-12 2045 S 3 3.3 3 4.3 12.2
20 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4
21 AL-AM CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2
22 AL-SU CO-3000-30 4433 S 3 3.3 3 4.3 30.4
23 AL-SU CO-3000-27 4004 S 3 3.3 3 4.3 27.2
24 AN-AM CO-7000-15 2982 S 3 4.4 3 4.3 15.2
25 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4
26 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2
27 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4
28 AL-AM CO-3000-18 2788 S 3 3.3 3 4.3 18.2
29 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4
30 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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31 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4
32 AN-AM CO-12000-21 5017 S 3 3.3 3 4.3 21.2
33 AL-SU CO-3000-12 2045 S 3 3.3 3 4.3 12.2
34 AL-SU CO-3000-18 2788 S 3 3.3 3 4.3 18.2
35 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4
36 AL-AM CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2
37 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2
38 AL-SU CO-3000-18 2788 S 3 3.3 3 4.3 18.2
39 AL-SU CO-3000-18 2788 S 3 3.3 3 4.3 18.2
40 AL-AM CO-3000-18 2788 S 3 3.3 3 4.3 18.2
41 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4
42 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4
43 AL-SU CO-3000-12 2045 S 3 3.3 3 4.3 12.2
44 AN-AM CO-12000-12 3271 S 3 3.3 3 4.3 12.2
45 FL CO-15000-12 3761 S 3 4.4 3 4.3 12.2
El total de kg de acero necesario para la construcción de esta línea son 141265.
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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Tipo S
Cúpula
5. CIMENTACIONES
Para una eficaz estabilidad de los apoyos, éstos se encastrarán en el suelo en bloques de
hormigón u hormigón armado, calculados de acuerdo con la resistencia mecánica del mismo.
Las características de las cimentaciones de cada uno de los apoyos será la siguiente:
Nº de
Apoyo Apoyo
Tipo de
Terreno
Tipo de
Cimentación
Dimensiones (m) Volumen
Excavación
Volumen
Hormigón a h b H c
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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1 CO-
15000-12 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
1,35 - - 3 3,8 21,87 23,45
2 CO-
3000-15 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,05 3,93 6,64 7,34
3 CO-
3000-21 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66
4 CO-
3000-21 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66
5 CO-
5000-18 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,95 - - 2,25 4,38 8,12 8,9
6 CO-
3000-21 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66
7 CO-
3000-21 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66
8 CO-
3000-21 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66
9 CO-
3000-18 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,1 4,38 6,8 7,5
10 CO-
3000-18 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,1 4,38 6,8 7,5
11 CO-
3000-21 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 9
12 CO-
3000-18 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,1 4,38 6,8 7,5
13 CO-
9000-12 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
1,05 - - 2,45 3,8 10,8 11,76
14 CO-
3000-12 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2 3,49 6,48 7,18
15 CO-
3000-24 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66
16 CO-
3000-27 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,2 5,72 7,12 7,82
17 CO-
3000-21 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66
18 CO-
3000-12 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2 3,49 6,48 7,18
19 CO-
3000-12 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2 3,49 6,48 7,18
20 CO-
3000-24 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66
21 CO-
3000-21 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66
22 CO-
3000-30 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,25 6,2 7,28 7,98
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 10
23 CO-
3000-27 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,2 5,72 7,12 7,82
24 CO-
7000-15 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
1,05 - - 2,55 3,93 11,24 12,2
25 CO-
3000-24 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66
26 CO-
3000-21 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66
27 CO-
3000-24 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66
28 CO-
3000-18 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,1 4,38 6,8 7,5
29 CO-
3000-24 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66
30 CO-
3000-21 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66
31 CO-
3000-24 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66
32 CO-
12000-21 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
1,3 - - 2,8 5,35 18,92 20,38
33 CO-
3000-12 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2 3,49 6,48 7,18
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 11
34 CO-
3000-18 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,1 4,38 6,8 7,5
35 CO-
3000-24 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66
36 CO-
3000-21 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66
37 CO-
3000-21 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66
38 CO-
3000-18 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,1 4,38 6,8 7,5
39 CO-
3000-18 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,1 4,38 6,8 7,5
40 CO-
3000-18 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,1 4,38 6,8 7,5
41 CO-
3000-24 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66
42 CO-
3000-24 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66
43 CO-
3000-12 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
0,9 - - 2 3,49 6,48 7,18
44 CO-
12000-12 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
1,25 - - 2,65 3,8 16,56 17,91
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 12
45 CO-
15000-12 Normal
Tetrabloque
(Cuadrada
recta)
1,35 - - 3 3,8 21,87 23,45
El volumen total de hormigón necesario para la cimentación de los apoyos es de 405,77 m3.
Cimentación tetrabloque cuadrada sin cueva
6. DESCRIPCIÓN DE LAS CADENAS
Las cadenas que componen cada apoyo, y que sostienen al conductor están formadas por
diferentes componentes, como son los aisladores y herrajes. Veamos las características de todos
los elementos que las componen, y una descripción de las cadenas según los diferentes apoyos:
6.1. Cadena de suspensión (“simples.”)
Se utilizarán aisladores que superen las tensiones reglamentarias de ensayo tanto a onda
de choque tipo rayo como a frecuencia industrial, fijadas en el artículo 4.4 de la ITC07 del
R.L.A.T. La configuración elegida es de cadenas simples.
El aislador elegido, y sus características, es:
- Tipo: ------------------------------------------------------------------------------- U70BL
- Material: --------------------------------------------------------------------------- Vidrio
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 13
- Paso (mm): ----------------------------------------------------------------------------146
- Diámetro (mm): -----------------------------------------------------------------------255
- Línea de fuga (mm): ------------------------------------------------------------------320
- Peso (Kg): ----------------------------------------------------------------------------- 3,4
- Carga de rotura (Kg): -------------------------------------------------------------- 7000
- Nº de elementos por cadena: ---------------------------------------------------------- 5
- Tensión soportada a frecuencia industrial (kV): ----------------------------------175
- Tensión soportada al impulso de un rayo (kV): -----------------------------------410
6.1.1. Longitud de la cadena de suspensión:
- Longitud total de la cadena (aisladores + herrajes) (m): ---------------------- 0,95
6.1.2. Herrajes
Veamos las características de los herrajes utilizados para las cadenas de suspensión en el
proyecto de esta línea:
Herraje Tipo Peso
aproximado (Kg)
Carga de
rotura (Kg)
Grapa de Suspensión GS_3 1,1 8000
Grilletes Recto GN 0,45 13500
Anilla bola AB_16 0,45 11000
Rótula corta R-16 0,5 11000
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 14
6.2. Cadena de amarre (“simples.”)
Se utilizarán aisladores que superen las tensiones reglamentarias de ensayo tanto a onda
de choque tipo rayo como a frecuencia industrial, fijadas en el artículo 4.4 de la ITC07 del
R.L.A.T. La configuración elegida es de cadenas simples.
El aislador elegido, y sus características, es:
- Tipo: ------------------------------------------------------------------------------- U70BL
- Material: --------------------------------------------------------------------------- Vidrio
- Paso (mm): ----------------------------------------------------------------------------146
- Diámetro (mm): -----------------------------------------------------------------------255
- Línea de fuga (mm): ------------------------------------------------------------------320
- Peso (Kg): ----------------------------------------------------------------------------- 3,4
- Carga de rotura (Kg): -------------------------------------------------------------- 7000
- Nº de elementos por cadena: ---------------------------------------------------------- 5
- Tensión soportada a frecuencia industrial (kV): ----------------------------------175
- Tensión soportada al impulso de un rayo (kV): -----------------------------------410
6.2.1. Longitud de la cadena de amarre y altura del puente
- Longitud total de la cadena (aisladores + herrajes) (m): ---------------------- 0,95
- Altura del puente en apoyos de amarre (m): ------------------------------------- 0,95
- Ángulo de oscilación del puente (º): ------------------------------------------------- 20
6.2.2. Herrajes
Veamos las características de los herrajes utilizados para las cadenas de amarre en el proyecto
de esta línea:
Herraje Tipo Peso
aproximado (Kg)
Carga de
rotura (Kg)
Grapa de Amarre GA_3 1,85 8500
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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Grilletes Recto GN 0,45 13500
Anilla bola AB_16 0,45 11000
Rótula corta R-16 0,5 11000
6.3. Descripción de cadenas según tipo de apoyos
6.3.1. Apoyos de fin de línea.
En los apoyos de fin de línea se montarán los siguientes elementos:
3 cadenas simples de aisladores, con 5 unidades cada una. – Aisladores tipo
U70BL
3 Ud. – Grapa de amarre GA_3
3 Ud. - Grilletes Recto , tipo GN.
3 Ud. - Anilla bola , tipo AB_16.
3 Ud. - Rótula corta , tipo R-16.
6.3.2. Apoyos de alineación-suspensión.
Los apoyos con cadena en suspensión serán 32 , y llevarán los siguientes componentes:
3 cadenas simples de aisladores, con 5 unidades cada una. – Aisladores tipo
U70BL
3 Ud. – Grapa de alineación GS_3.
3 Ud. - Grilletes Recto , tipo GN.
3 Ud. - Anilla bola , tipo AB_16.
3 Ud. - Rótula corta , tipo R-16.
6.3.3. Apoyos de amarre y/o de anclaje.
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 16
Nuestra línea proyectada cuenta con 10 apoyos de amarre y/o anclaje que llevarán las
siguientes cadenas:
6 cadenas simples de aisladores, con 5 unidades cada una. – Aisladores U70BL
6 Ud. – Grapa de amarre, GA_3
6 Ud. - Grilletes Recto , tipo GN.
6 Ud. - Anilla bola , tipo AB_16.
6 Ud. - Rótula corta , tipo R-16.
7. PUESTA A TIERRA DE LOS APOYOS
Todos los apoyos se conectarán a tierra con una conexión independiente y específica
para cada uno de ellos.
Se puede emplear como conductor de conexión a tierra cualquier material metálico que
reúna las características exigidas a un conductor según el apartado 7.2.2 de la ITC07 del
R.L.A.T.
De esta manera, deberán tener una sección tal que puedan soportar sin un calentamiento
peligroso la máxima corriente de descarga a tierra prevista, durante un tiempo doble al de
accionamiento de las protecciones. En ningún caso se emplearán conductores de conexión a
tierra con sección inferior a los equivalentes en 25 mm2 de cobre según el apartado 7.3.2.2 de la
ITC07 del R.L.A.T.
Las tomas de tierra deberán ser de un material, diseño, colocación en el terreno y número
apropiados para la naturaleza y condiciones del propio terreno, de modo que puedan garantizar
una resistencia de difusión mínima en cada caso y de larga permanencia.
Además de estas consideraciones, un sistema de puesta a tierra debe cumplir los
esfuerzos mecánicos, corrosión, resistencia térmica, la seguridad para las personas y la
protección a propiedades y equipos exigida en el apartado 7 de la ITC07 del R.L.A.T.
8. NUMERACIÓN Y AVISO DE PELIGRO
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 17
En cada apoyo se marcará el número de orden que le corresponda de acuerdo con el
criterio de la línea que se haya establecido.
Todos los apoyos llevarán una placa de señalización de riesgo eléctrico, situado a una
altura visible y legible desde el suelo a una distancia mínima de 2m.
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- -
MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN
MEMORIA DE CÁLCULOS
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- -
MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN
1. CÁLCULOS MECÁNICOS:
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 1
1.1 TENSIÓN MÁXIMA DEL TENDIDO (To):
La tensión horizontal del conductor en las condiciones iniciales (To), se realizará
teniendo en cuenta las condiciones siguientes:
a) Que el coeficiente de seguridad a la rotura, sea como mínimo igual a 2,5 en las condiciones
atmosféricas que provoquen la máxima tensión de los conductores según apartado 3.2.1 de
ITC07 del R.L.A.T.
b) Que la tensión de trabajo de los conductores a una temperatura media según la zona (15 ºC
para Zona A y 10 ºC para Zona B o C) sin ninguna sobrecarga, no exceda del un porcentaje de
la carga de rotura recomendado. Este fenómeno es el llamado E.D.S. (Every Day Stress).
1.2 VANO DE REGULACIÓN
El vano ideal de regulación, limitado por dos apoyos de amarre, viene dado por:
i
i
i
i
i
i
i
r
aba
abab
a 2
3
2
2
3
- ar: Longitud proyectada del vano de regulación (m).
- bi: Distancia en línea recta entre los dos puntos de fijación del conductor en el vano i.(m)
- ai: Proyección horizontal de bi (m)
1.3 ECUACIÓN DE CAMBIO DE CONDICIONES
La “ecuación de cambio de condiciones” nos permite calcular la componente horizontal
de la tensión para unos valores determinados de sobrecarga (que será el peso total del conductor
y cadena + sobrecarga de viento o nieve, si existiesen) y temperatura, partiendo de una situación
de equilibrio inicial de sobrecarga, temperatura y tensión mecánica. Esta ecuación tiene la
forma:
BATT 2
ESTPaTESA r ***
24**)(* 2
0
20
2
00 ; ESPaB r **24* 22
- ar: Longitud proyectada del vano de regulación (m).
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 2
- To: Tensión horizontal en las condiciones iniciales (kg).
- : Temperatura en las condiciones iniciales (°C).
- Po: Sobrecarga en las condiciones iniciales según zona donde nos encontremos (kg/m).
- T: Tensión horizontal en las condiciones finales (kg).
-: Temperatura en las condiciones finales (°C).
- P: Sobrecarga en las condiciones finales (kg/m).
- S: Sección del conductor (mm²).
- E: Módulo de elasticidad del conductor (kg/mm²).
- α: Coeficiente de dilatación lineal del conductor (m/°C).
Como se señaló anteriormente, la sobrecarga en condiciones finales será:
P = Pcond + Sobrecarga hielo o viento
1.4 FLECHA MÁXIMA
Las flechas que se alcanzan en cada vano, se han calculado utilizando la ecuación de
Truxá:
)*48*1(*
*8**
2
22
Tpa
Tbapf
- a: Longitud proyectada del vano (m).
- h: Desnivel (m).
- b: Longitud real del vano (m) 22 hab
- T: Componente horizontal de la tensión (kg).
- p: Peso del conductor por metro lineal en las condiciones consideradas (kg/m).
El tendido de la línea se realizará de modo que la curva catenaria mantenga una distancia
al terreno mínima de 6 metros.
1.5 DISTANCIAS DE SEGURIDAD
1.5.1 Distancia de los conductores al terreno
De acuerdo con el apartado 5.5 de la ITC07 del R.L.A.T., En todo momento la distancia
de los conductores al terreno deberá ser superior a: eleladd DDD 3,5 (con un
mínimo de 6 m.). A nuestro nivel de tensión de 45 kV le corresponde una elD de 0,6 m.
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 3
Por tanto, obtenemos una distancia mínima de: Dadd + Del = 5,9 metros.
- Dadd + Del: Distancia del conductor inferior al terreno, en metros.
1.5.2 Distancia entre conductores
La distancia mínima de los conductores entre sí viene marcada por el artículo 5.4.1 de la
ITC07 del R.L.A.T.., esto es:
ppDKLFKD '
- D: Separación entre conductores de fase del mismo circuito o circuitos distintos en
metros.
- K: Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, que se
tomará de la tabla 16 del apartado 5.4.1 de la ITC07 del R.L.A.T..
-F: Flecha máxima en metros, para las hipótesis según el apartado 3.2.3 de la ITC07 del
R.L.A.T. (m).
- L: Longitud en metros de la cadena de suspensión. En el caso de conductores fijados al
apoyo por cadenas de amarre o aisladores rígidos L=0.
- Dpp: Distancia mínima aérea especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre
conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido. Los valores de Dpp se
indican en el apartado 5.2 de la ITC07 del R.L.A.T.., en función de la tensión más elevada
de la línea.
En el apartado 1.5.6 de la presente memoria puede consultarse el chequeo de tales distancias
para cada uno de los apoyos,
1.5.3 Distancia a masa
Según el artículo 5.4.2 de la ITC07 del R.L.A.T. la separación mínima entre los
conductores y sus accesorios en tensión y los apoyos, no será inferior a Del.
- Del: Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga
disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente
lento o rápido. Del puede ser tanto interna, cuando se consideran distancias del conductor a la
estructura de la torre, como externa, cuando se considera una distancia del conductor a un
obstáculo. Los valores de este parámetro están en la tabla 15 del apartado 5.2 de la ITC07 del
R.L.A.T.
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 4
En nuestro caso: Del= 0,6 metros.
Si esta distancia es menor que la mínima que establece el reglamento, 0,2 metros, se cogerá
esta distancia mínima.
1.5.4 Desviación de la cadena de aisladores
Se calcula el ángulo de desviación de la cadena de aisladores en los apoyos de
alineación, con presión de viento mitad de lo establecido con carácter general, según la
ecuación:
2)(*)
2(
2)
2(**
2
2
1
1
2
21
21
cvt
cv
Pah
ahTaaP
EaadKtg
- γ: Ángulo de desviación.
- Ec: Esfuerzo del viento sobre la cadena de aisladores (kg).
- Pc: Peso de cada cadena (kg).
- a1 y a2: Longitud proyectada del vano anterior y posterior (m).
- h1 y h2: Desnivel de vano anterior y posterior (m).
- Tt+v/2: Componente horizontal de la tensión según Zona con sobrecarga 1/2 de viento a
120 km/h.
- d: Diámetro del conductor (m).
- P: Peso unitario del conductor (kg/m).
- Kv: Presión mitad del viento (kg/m2).
Se calculará en el apartado 1.5.6 “Resumen y comprobación de distancias”
1.5.5 Cúpula del cable de tierra
En el cálculo de la cúpula para el cable de tierra se recomienda que el ángulo que forma
la vertical que pasa por el punto de fijación del cable de tierra con la línea determinado por este
punto y el conductor de fase no exceda de 35º.
Así la altura mínima de la cúpula ;35minhdtg
35min tgdh ;
Estas distancias, para apoyos de amarre y suspensión, son las siguientes:
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 5
Se muestran los resultados en el apartado 1.5.6
1.5.6 Resumen y comprobación de distancias
Ver ANEXO 2.1"Distancias Fines de linea S"
Ver ANEXO 2.2"Distancias Alineaciones S"
Ver ANEXO 2.3"Distancias Amarres S"
Ver ANEXO 2.4"Distancias Angulos S"
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 6
1.6 APOYOS
1.6.1 Criterios de cálculo
Se calcularán los apoyos estudiando las cargas a las que están sometidos bajo cuatro
hipótesis diferentes: Hipótesis de Viento, Hipótesis de Hielo, Hipótesis de Hielo + Viento,
Hipótesis de Desequilibrio de fases e Hipótesis de Rotura de conductores. El análisis de tales
hipótesis estará condicionado por la función del apoyo y por la zona en la que se encuentra
(Zona A, B o C)
1.6.2 Acciones consideradas
1.6.2.1 Cargas verticales:
Carga vertical permanente (Pvp):
2
2
1
121
2 ah
ahTPaaPnP cadcondvp (kg)
Siendo:
- a1 y a2: Longitud proyectada del vano anterior y posterior.
- Pcond: Peso propio del conductor.
- Pcadl: Peso de la cadena, aisladores más herrajes.
- n: Número de conductores.
- h1 y h2: Desnivel del vano anterior y posterior (m).
- T: Tensión máxima del conductor en la hipótesis considerada (Kg).
Sobrecarga por hielo (Sh):
naaPS hh
221
- Ph: Sobrecarga de hielo. En zona B = 0,18. d (Kg/m); en zona C = 0,36. d (kg/m).
Siendo d el diámetro del conductor (mm).
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 7
1.6.2.2 Cargas horizontales:
Fuerza del viento sobre un apoyo de alineación (F):
221 aadqF (kg)
- q:: Presión del viento sobre el conductor (Kg/m2). Siendo2
12060
VV
q Kg/m2 cuando
d16mm y 2
12050
VV
q kg/m2 cuando d16mm.
- d: diámetro del conductor en mm.
Resultante de ángulo (Ra):
2cos2 nTRa (mg)
Siendo, al igual que antes, el ángulo interno que forman los conductores entre sí
Desequilibrio de tracciones (Dt):
Se denominan desequilibrio de tracciones al esfuerzo longitudinal existente en el apoyo,
debido a la diferencia de tensiones en los vanos contiguos. Los desequilibrios se consideran
como porcentajes de la tensión máxima aplicada a todos los conductores.
máximat TD %
- Desequilibrio en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de asilamiento de suspensión:
Un >66kV, 15%, aplicados en los puntos de fijación de los conductores y cables de
tierra.
Un 66kV, 8%, distribuidos en el eje a la altura de los puntos de fijación de los
conductores y cables de tierra.
- Desequilibrio en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre:
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 8
Un >66kV, 25%, aplicados en los puntos de fijación de los conductores y cables de
tierra.
Un 66kV, 15%, distribuidos en el eje a la altura de los puntos de fijación de los
conductores y cables de tierra.
- Desequilibrio en apoyos de anclaje:
Un >66kV, 50%, aplicados en los puntos de fijación de los conductores y cables de
tierra.
Un 66kV, 50%, distribuidos en el eje a la altura de los puntos de fijación de los
conductores y cables de tierra.
- Desequilibrio en apoyos de fin de línea:
100% de las tracciones unilaterales de todos los conductores y cables de tierra,
considerándose aplicado cada esfuerzo en el punto de fijación del correspondiente conductor o
cable de tierra al apoyo. Se deberá tener en cuenta la torsión a que estos esfuerzos pudieran dar
lugar.
- Desequilibrios muy pronunciados:
Deberá analizarse el desequilibrio de tensiones de los conductores en las condiciones
más desfavorables de los mismos. Si el resultado de este análisis fuera más desfavorable que los
valores fijados anteriormente, se aplicarán estos.
- Desequilibrio en apoyos especiales:
Desequilibrio más desfavorable que puedan ejercer los conductores. Se aplicarán los
esfuerzos en el punto de fijación de los conductores.
Rotura de conductores (Rc):
La rotura de conductores se aplica con un % de la tensión máxima del conductor roto.
máximac TR %
- Rotura de conductores en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de asilamiento de
suspensión:
Rotura de un solo conductor o cable de tierra.
Esfuerzo de rotura aplicable (% de la tensión del cable roto):
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 9
El 50% en líneas de 1 ó 2 conductores por fase.
El 75% en líneas de 3 conductores.
No se considera reducción en líneas de 4 o más conductores por fase.
- Rotura de conductores en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre:
Rotura de un solo conductor o cable de tierra. Sin reducción alguna en la tensión.
- Rotura de conductores en apoyos de anclaje:
Esfuerzo de rotura aplicable (% de la tensión total del haz de fase):
El 100% para líneas con un conductor por fase.
El 50% para líneas con 2 o más conductores por fase.
- Rotura de conductores en apoyos de fin de línea.
Se considerará este esfuerzo como en los apoyos de anclaje, pero suponiendo, en el caso
de las líneas con haces múltiples, los conductores sometidos a la tensión mecánica que les
corresponda, de acuerdo con la hipótesis de carga.
- Rotura de conductores en apoyos especiales.
Se considerará el esfuerzo que produzca la solicitación más desfavorable para cualquier
elemento del apoyo.
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 10
1.6.3 Resumen de hipótesis
Zona A
TIPO DE APOYO TIPO DE ESFUERZO
1ª HIPÓTESIS (Viento)
3ª HIPÓTESIS (Desequilibrio de tracciones)
4ª HIPÓTESIS (Rotura de conductores)
Suspensión de Alineación
o Suspensión de
Ángulo
V CARGAS PERMANENTES
T
VIENTO
SÓLO ÁNGULO: RESULTANTE DE ÁNGULO
ALINEACIÓN: No aplica.
*ÁNGULO:
RESULTANTE DE ÁNGULO L No aplica. DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES ROTURA DE CONDUCTORES
Amarre de Alineación
o Amarre de
Ángulo
V CARGAS PERMANENTES
T
VIENTO
SÓLO ÁNGULO: RESULTANTE DE ÁNGULO
ALINEACIÓN: No aplica.
*ÁNGULO:
RESULTANTE DE ÁNGULO L No aplica DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES ROTURA DE CONDUCTORES
Anclaje de Alineación
o Anclaje de
Ángulo
V CARGAS PERMANENTES
T
VIENTO
SÓLO ÁNGULO: RESULTANTE DE ÁNGULO
ALINEACIÓN: No aplica.
*ÁNGULO:
RESULTANTE DE ÁNGULO L No aplica DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES ROTURA DE CONDUCTORES
Fin de línea.
V CARGAS PERMANENTES No aplica
CARGAS PERMANENTES T VIENTO No aplica L DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES ROTURA DE CONDUCTORES
Para la determinación de las tensiones de los conductores y cables de tierra se considerarán sometidos a una sobrecarga de viento (apdo. 3.1.2) correspondiente a una velocidad mínima de 120 ó 140 km/h según la categoría de la línea y a la temperatura de -5 ºC.
V = Esfuerzo vertical L = Esfuerzo longitudinal T = Esfuerzo transversal *APLICA RESULTANTE DE ÁNGULO EN 3ª Y 4ª HIPÓTESIS
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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Zona B y C
TIPO DE APOYO TIPO DE ESFUERZO
**1ª HIPÓTESIS (Viento)
2ª HIPÓTESIS 3ª HIPÓTESIS (Desequilibrio de tracciones)
4ª HIPÓTESIS (Rotura de conductores) (Hielo) (Hielo + viento)
Suspensión de Alineación
o
Suspensión de Ángulo
V CARGAS PERMANENTES (SOMET VIENTO)
CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA)
CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA Y VIENTO A 60 km/h )
CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA) CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA Y VIENTO A 60 km/h )
– CATEGORÍA ESPECIAL
T VIENTO
SÓLO ÁNGULO: RESULTANTE DE ÁNGULO
ALINEACIÓN: No se aplica. ÁNGULO:
RESULTANTE DE ÁNGULO
VIENTO A 60 km/h Y HIELO SÓLO ÁNGULO: RESULTANTE DE
ÁNGULO
ALINEACIÓN: No se aplica.
*ÁNGULO:
RESULTANTE DE ÁNGULO
L
No aplica.
DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES
ROTURA DE CONDUCTORES
Amarre de Alineación
o
Amarre de Ángulo
V CARGAS PERMANENTES (SOMET VIENTO)
CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA)
CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA Y VIENTO A 60 km/h )
CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA) CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA Y VIENTO A 60 km/h )
– CATEGORÍA ESPECIAL
T
VIENTO
SÓLO ÁNGULO: RESULTANTE DE ÁNGULO
ALINEACIÓN: No se aplica. ÁNGULO:
RESULTANTE DE ÁNGULO
VIENTO A 60 km/h Y HIELO SÓLO ÁNGULO: RESULTANTE DE
ÁNGULO
ALINEACIÓN: No se aplica.
*ÁNGULO:
RESULTANTE DE ÁNGULO
L
No aplica.
DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES
ROTURA DE CONDUCTORES
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 12
Anclaje de Alineación
o
Anclaje de Ángulo
V CARGAS PERMANENTES (SOMET VIENTO)
CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA)
CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA Y VIENTO A 60 km/h )
CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA) CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA Y VIENTO A 60 km/h )
– CATEGORÍA ESPECIAL
T
VIENTO
SÓLO ÁNGULO: RESULTANTE DE
ÁNGULO
ALINEACIÓN: No se aplica. ÁNGULO:
RESULTANTE DE ÁNGULO
VIENTO A 60 km/h Y HIELO SÓLO ÁNGULO: RESULTANTE DE
ÁNGULO
ALINEACIÓN: No se aplica.
*ÁNGULO:
RESULTANTE DE ÁNGULO
L
No aplica.
DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES
ROTURA DE CONDUCTORES
Fin de línea
V CARGAS PERMANENTES CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA)
CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA Y VIENTO A 60 km/h )
No aplica.
CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA)
CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA Y VIENTO A 60 km/h ) – CATEGORÍA ESPECIAL
T
VIENTO
No aplica. VIENTO A 60 km/h Y HIELO
No aplica.
L DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES
DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES
ROTURA DE CONDUCTORES
V = Esfuerzo vertical L = Esfuerzo longitudinal T = Esfuerzo transversal *APLICA RESULTANTE DE ÁNGULO EN 3ª Y 4ª HIPÓTESIS **1ª Hipótesis: VIENTO A 120 ó 140 km/h Y TEMPERATURA DE -10ºC en zona B y –15ºC en zona C.
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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1.6.4 Resumen de esfuerzos aplicados
Ver ANEXO 3.1 “Esfuerzos aplicados 1ª HIPOTESIS”
Ver ANEXO 3.2 “Esfuerzos aplicados 2ª HIPOTESIS”
Ver ANEXO 3.3 “Esfuerzos aplicados 3ª HIPOTESIS”
Ver ANEXO 3.4 “Esfuerzos aplicados 4ª HIPOTESIS ROT. FASE”
Ver ANEXO 3.5 “Esfuerzos aplicados 4ª HIPOTESIS ROT. PROTECCIÓN”
1.6.5 Coeficientes de seguridad
Ver ANEXO 9 “Coeficientes de seguridad”
1.7 CIMENTACIONES
1.7.1 Cimentaciones de cuatro patas
Las cimentaciones de las torres de patas separadas están constituidas por cuatro bloques
de hormigón de sección cuadrada o circular. Cada uno de estos bloques se calcula para resistir el
esfuerzo de arrancamiento y distribuir el de compresión en el terreno.
Cuando la pata transmita un esfuerzo de tracción (Ft), se opondrá a él el peso del propio
macizo de hormigón (Ph) más el del cono de tierras arrancadas (Pc) con un coeficiente de
seguridad de 1,5: 5,1/)( thc FPP
Cuando el esfuerzo sea de compresión (Fc), la presión ejercida por éste más el peso del
bloque de hormigón sobre el fondo de la cimentación (de área A) deberá ser menor que la
presión máxima admisible del terreno (): APF hc /)(
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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Las dimensiones de las cimentaciones a realizar en cada uno de los apoyos, incluidos los
volúmenes de excavación y hormigonado, se especifican en el apartado 5 de la memoria
descriptiva.
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1.8 AISLAMIENTO Y HERRAJES
1.8.1 Aisladores
Según establece la ITC07 del R.L.A.T., apartado 3.4, el coeficiente de seguridad
mecánico de los aisladores no será inferior a 3. Si la carga de rotura electromecánica mínima
garantizada se obtuviese mediante control estadístico en la recepción, el coeficiente de
seguridad podrá reducirse a 2,5.
C.S = Carga rotura aislador / Tmáx 3
En el caso que nos ocupa tenemos una cadena de aisladores con un coeficiente de
seguridad de: U70BL ; C.S. = 7000 / 2300 = 3,04 .
También se tendrá que comprobar que la cadena de aisladores seleccionada cumple los
niveles de aislamiento para tensiones soportadas (tablas 12 y 13 del apartado 4.4 de la ITC07
del R.L.A.T.) en función de las Gamas I (corta duración a frecuencia industrial y a la tensión
soportada a impulso tipo rayo) y II (impulso tipo maniobra y la tensión soportada a impulso tipo
rayo).
Según el tipo de ambiente donde se encuentre el conductor (tabla 14 del apartado 4.4 de la
ITC07 del R.L.A.T.), el R.D. 223/2008 recomienda que longitud de la línea de fuga entre fase y
tierra de los aisladores a utilizar. Para obtener la línea de fuga mínima recomendada se
multiplica el número indicado por el reglamento (tabla 14) según el tipo de ambiente por la
tensión nominal de la línea.
1.8.2 Herrajes
Según establece el apartado 3.3 del de la ITC07 del R.L.A.T., los herrajes sometidos a
tensión mecánica por los conductores y cables de tierra, o por los aisladores, deberán tener un
coeficiente de seguridad mecánica no inferior a 3 respecto a su carga mínima de rotura. Cuando
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la carga mínima de rotura se comprobase sistemáticamente mediante ensayos, el coeficiente de
seguridad podrá reducirse a 2,5.
Las grapas de amarre del conductor deben soportar una tensión mecánica en el amarre igual o
superior al 95% de la carga de rotura del mismo, sin que se produzca su deslizamiento.
GA_3; C.S. = 8500 / 2300 = 3,7
GS_3; C.S. = 8000 / 2300 = 3,48
GN; C.S. = 13500 / 2300 = 5,87
AB_16; C.S. = 11000 / 2300 = 4,78
R-16; C.S. = 11000 / 2300 = 4,78
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- -
MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN
2. CÁLCULOS ELÉCTRICOS POR CIRCUITO:
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2.1 Resistencia eléctrica de la línea:
La resistencia de la línea será: )/()( KmRKmLRL /nº
Donde:
- L (Km) = Longitud de la línea.
- R ( Km/ ) = Resistencia eléctrica del conductor a 20ºC de temperatura.
- RL ( ) = Resistencia total de la línea.
- nº = Número de conductores por fase.
Por lo tanto: RL= [12,43351 ( Km ) *0,1962 ( / Km )] / 1 = 2,4395 ()
2.2 Reactancia del conductor:
La reactancia kilométrica de la línea se calcula empleando la siguiente fórmula:
X=2**f*(n2
+4,605*log(D/r))*10-4 /Km.
- X= Reactancia aparente en ohmios por kilómetro.
- f= Frecuencia de la red en herzios=50.
- r= Radio equivalente del conductor en milímetros.
- D= Separación media geométrica entre conductores en milímetros.
- = Permeabilidad magnética del conductor. Para conductores de cobre, acero-aluminio y
aluminio tiene un valor de 1.
- nº = Número de conductores por fase.
La separación media geométrica (D) la calculamos como:
3132312 dddD
Por lo tanto X= 0,4399 /Km.
2.3 Densidad máxima admisible
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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La densidad máxima admisible de un conductor, en régimen permanente, para corriente
alterna y frecuencia de 50 Hz, se deduce de la tabla 11 del apartado 4.2 del de la ITC07 del
R.L.A.T.
Para un conductor de Acero-Aluminio, LA-180 (147-AL1/34-ST1A), de 181,6 mm2 de
sección y configuración 30+7 la densidad de corriente máxima admisible es la siguiente:
D máx.admi. = 2,3401 A/mm2.
2.4 Intensidad máxima admisible:
La corriente máxima que puede circular por nuestro cable LA-180 (147-AL1/34-ST1A)
elegido, teniendo en cuenta que tiene una sección de 181,6 mm2, es de:
Imáx = Dmáx adm.. * S * nºconductores/fase
Siendo:
- I = Intensidad de corriente máxima en A.
- S = Sección del conductor (mm2)
- Dmáx.adm. = Densidad de corriente máxima soportada por el cable (A/mm2).
Entonces:
Imáx = 2,3401A/mm * 181,6mm * 1 = 424,9585 A
2.5 Potencia máxima a transportar:
La máxima potencia que se puede transportar por esta línea, atendiendo al tipo de
conductor usado es de:
Pmáx = máxIcos*3 V
Siendo:
- P = Potencia en kW.
- V = tensión en kV.
- cos = Factor de potencia .
Entonces: Pmáx = 3 *0,8 * 45 kV * 424,9585 A = 26498 kW
2.6 Caída de tensión:
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 3
La caída tensión viene dada por la fórmula:
e = 3 * I * L * (R.cosθ + X.senθ)
Siendo:
e = Caída de tensión (V.).
L = Longitud de la línea (Km.).
Por lo tanto tenemos una caída de tensión:
e = 3 * 424,9585 (A) * 12,43(Km) * [ 0,2 ( Ω/Km) * 0,8 + 0,4399 (Ω/Km)* 0,6 ] =
3.852,0267 V
En tanto por ciento, la caída de tensión en la línea será de 8,5601 % , que es menor que
el 5% recomendable.
2.7 Pérdida de potencia:
La pérdida de potencia que, por el efecto Joule, se produce en la línea viene dada por la
expresión: Pp =3 * R * I2* L
Por lo tanto la potencia perdida es de:
Pp =3* 0,2 (Ω/Km) * 424,95852 (A) * 12,43 (Km) = 1.321,6213 kW
Lo que supone un 4,9877 % de la máxima potencia transportada.
2.8 Rendimiento de la línea:
Viene dado por la expresión:
μ = (Pot. total - Pot. perdida)*100 / Pot. total
μ = (26498 (kW) - 1.321,6213 (kW)) * 100 / 26498 (kW) = 95,0123 %
2.9 Capacidad media de la línea:
Viene dado por la expresión:
ß = 0,0242/log(D/r)
- r= Radio equivalente del conductor en milímetros.
- D= Separación media geométrica entre conductores en milímetros.
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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ß = 0,0083 (μF/Km)
2.10 Efecto corona:
La tensión crítica disruptiva:
Uc = 29,8/2 * mc * mt * 298/(273+θ) * Exp(-h/8150) * r * nºconductores/fase* ln(D/req)
Donde las consideraciones que se han tenido en cuenta son las siguientes:
- mc = Coeficiente de rugosidad de la superficie del conductor (0,85 para cables)
- θ = Temperatura máxima del tendido
- h = Cota máxima del terreno en metros.
- r = Radio del conductor en milímetros.
- req = Radio equivalente del conductor en milímetros.
- mt = Coeficiente del estado del tiempo (0,8 para tiempo húmedo)
- D = Separación media geométrica entre conductores en milímetros.
Uc = 66 (kV)
En el ANEXO 11 ”Cálculos eléctricos” se puede ver un resumen de los cálculos
eléctricos de la línea.
CONCLUSIÓN
Con todo lo anteriormente expuesto, se entiende que el presente proyecto se encuentra
suficientemente detallado. De esta manera se remite la documentación a los organismos
oficiales competentes para que pueda ser evaluado, con el fin de obtener las aprobaciones y
permisos para la ejecución de la obra.
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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Fdo. Diego Correas de Miguel
Diego Correas de Miguel U.P.M.
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 6
TFG - LÍNEA AEREA DE ALTA TENSIÓN 45 kVSIMPLE CIRCUITO SIMPLEX
Factores de conversión y unidades
MVA 106V A kVA 10
3V A ºC K daN
1
0.981kg ORIGIN 1 h 3600s
DATOS:
Tensión nominal Un 45kV
Potencia nominal Sn 25MVA
Longitud línea: Long 12440m
Altitud: Altitud 1070m
Temperatura ambiente: θa 20ºC
Contaminación: (Media) Conductor a emplear: (LA-180)
ContaminaciónLigeroMedioFuerteMuy fuerte
CondLA-110LA-145LA-180
Contaminación "Medio" Cond "LA-180"
Zona "A" Altitud 500mif
"B" 500m Altitud 1000mif
"C" Altitud 1000mif
Categoria "Especial" Un 220kVif
"3ª" 1kV Un 30kVif
"2ª" 30kV Un 66kVif
"1ª" 66kV Un 220kVif
Zona "C" Categoria "2ª"
Conductor Secc Diam Compo sición
R20ºC σr
Masa E α
mm2
mmΩ
kmdaN
daN
m
daN
mm2
ºC1
Conductores
"LA-30"
"LA-56"
"LA-78"
"LA-110"
"LA-145"
"LA-180"
"LA-280"
"LA-380"
"LA-455"
"LA-545"
"LA-635"
31.1
54.6
78.6
116.2
147.1
181.6
281.1
381.0
454.5
547.3
636.6
7.14
9.45
11.34
14.00
15.75
17.50
21.80
25.38
27.72
30.42
32.85
"6+1"
"6+1"
"6+1"
"30+7"
"30+7"
"30+7"
"26+7"
"54+7"
"54+7"
"54+7"
"54+19"
1.0736
0.6129
0.4256
0.3067
0.2423
0.1963
0.1195
0.0857
0.0719
0.0597
0.0512
990
1640
2310
4310
5410
6390
8450
10650
12400
14850
17500
0.10585
0.18551
0.26683
0.42477
0.53759
0.66316
0.95844
1.25077
1.4921
1.79719
2.08462
7900
7900
7900
8000
8000
8000
7500
6900
6900
6900
6700
19.1 106
19.1 106
19.1 106
17.8 106
17.8 106
17.8 106
18.9 106
19.3 106
19.3 106
19.3 106
19.4 106
Datos j 1
j j 1
Conductoresj 1 Condwhile
ConductoresT j
Datos
"LA-180"
181.6
17.5
"30+7"
0.196
6.39 103
0.663
8 103
1.78 105
Datos del conductor de fase LA-180
Sección del conductor: Carga de rotura del conductor:
Sección Datos2
mm2
σr Datos6
daN
Sección 181.6 mm2
σr 6.39 103
daN
Diametro del conductor: Peso del conductor por unidad de longitud:
ϕ Datos3
mm pp Datos7
daN
m
ϕ 17.5 mm pp 0.663daN
m
Composición del conductor: Modulo de elasticidad del conductor:
Composición Datos4
E Datos8
daN
mm2
Composición "30+7" E 8 103
daN
mm2
Resistencia a 20ºC: Coeficiente de dilatacion:
R20 Datos5
Ω
km α Datos
9ºC
1
R20 0.196Ω
km α 1.78 10
5 ºC
1
θcond 85ºC
Datos del conductor de protección OPGW-48
Sección del conductor: Carga de rotura del conductor:
Secciónt 180mm2
σr_t 8000kg
Diametro del conductor: Peso del conductor por unidad de longitud:
ϕt 17mm pp_t 0.624kg
m
Modulo de elasticidad del conductor: Coeficiente de dilatacion:
Et 12000kg
mm2
αt 1.5 105
ºC1
1. CÁLCULOS ELÉCTRICOS
1.1.CÁLCULO ELÉCTRICO DE LA LÍNEA:
- Defina el tipo de circuito:
TipocircuitoSimple circuitoDoble circuito
Tipocircuito "Simple circuito"
- Defina el tipo de configuración:
ConfiguraciónSimplexDuplexTriplexCuadruplex
Configuración "Simplex"
1.1. INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE
1.1.1. INTENSIDAD PREVISTA EN LA LÍNEA
Ib
Sn
3 Un Ib 320.75 A
1.1.2. CÁLCULO DE LA INTENSIDAD POR DENSIDAD DE CORRIENTE
Según el apartado 4.2.1. de la ITC-LAT-07, debemos considerar un factor de reducción "K"que varía con la composición del conductor que hayamos escogido:
Composición "30+7"
Kcomp 0.916 Composición "30+7"=if
0.937 Composición "6+1"=if
0.937 Composición "26+7"=if
0.95 Composición "54+7"=if
0.97 Composición "45+7"=if
Kcomp 0.916
En la siguiente tabla relacionamos los valores de la densidad de corriente en funcion delmaterial del conductor:
A
mm2Sección
mm2
Cu Al Almelec
Densidad
10
15
25
35
50
70
95
125
160
200
250
300
400
500
600
8.75
7.60
6.35
5.75
5.10
4.50
4.05
3.70
3.40
3.20
2.90
2.75
2.50
2.30
2.10
7
6.00
5.00
4.55
4.00
3.55
3.20
2.90
2.70
2.50
2.30
2.15
1.95
1.80
1.65
6
5.60
4.65
4.25
3.70
3.30
3.00
2.70
2.50
2.30
2.15
2.00
1.80
1.70
1.55
Sección 181.6 mm2
Puesto que la sección no es exacta a ningún valor interpolamos:
δAl linterp Densidad 1 Densidad 3 Sección
mm2
A
mm2
δAl 2.592A
mm2
δcond δAl Kcomp δcond 2.374A
mm2
Pasamos a calcular la intensidad final:
Iadm δAl Kcomp Sección Iadm 431.168 A
Imáx_fase
Sn
3 UnTipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Simplex"=if
Sn
3 Un 2Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Duplex"=if
Sn
3 Un 3Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Triplex"=if
Sn
3 Un 4Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Cuadruplex"=if
Sn
3 Un 2Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Simplex"=if
Sn
3 Un 4Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Duplex"=if
Sn
3 Un 6Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Triplex"=if
Sn
3 Un 8Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Cuadruplex"=if
Resultado "Conductor válido" Iadm Imáx_faseif
"Conductor no válido" otherwise
Resultado "Conductor válido"
Puesto que el resultado es válido tomamos dicha corriente como la admisible.
Iadm 431.168 A
1.1.3. CÁLCULO DE LA INTENSIDAD POR TRANSFERENCIA DE CALOR
El equilibrio térmico en el conductor se alcanza cuando el calor generado porunidad de tiempo es el mismo que el evacuado.
Pgen=Peva
Pueden existir cuatro fuentes diferentes de generación de calor:
1. PJ: Calor producido por efecto Joule.
2. PM: Calor generado por el flujo magnético en el interior del conductor.
3. PS: Calor debido a la radiación solar incidente sobre el conductor.
4. Pcor: Calor generado por el efecto corona en el conductor.
Pgen=PJ+PM+PS+PCor
El calor puede ser evacuado por convección, PC, por radiación, PR y por
evaporación, PW.
Peva=PC+PR+PW
Por tanto, en régimen permanente debe cumplirse que:
PJ+PM+PS+PCor=PC+PR+PW
a) Potencia generada por efecto Joule:
Donde:
- I: corriente que circula por el conductor.- Rd: resistencia en corriente continua por unidad de longitud del conductor.- α: variación de la resistencia con la temperatura = 45oC- θ: temperatura media del conductor.
La potencia generada por este efecto es función tanto de la corriente que circula por elconductor como de la temperatura del mismo.
b) Potencia incremental generada por efecto del campo magnético:
El flujo magnético creado por la corriente alterna a través del conductor causa uncalentamiento adicional debido a las corrientes inducidas en el propio conductor.Este fenómeno es generalmente insignificante con conductores no ferrosos afrecuencia industrial.
Donde R'θ es la resistencia en corriente alterna ︵considerando efecto pelicular ︶ por unidadde longitud del conductor.
c) Potencia generada por efecto de la radiación solar:
Radiación solar en la zona donde se tiende el conductor ψ 450W
m2
Coeficiente de absorción de la superficie del conductor αs 0.5
La potencia debida a la radiación solar incidiendo sobre el conductor se puedeexpresar por la ecuación siguiente:
PS αs ψ ϕ PS 3.938W
m
d) Potencia por efecto corona:
El calentamiento por efecto corona es sólo significativo con gradientes de tensión muyelevados en la superficie del conductor, los cuales están presentes en caso deprecipitaciones y fuertes vientos. Por lo que se pueden despreciar.
e) Evacuación del calor por convección:
Donde:
- Conductividad térmica del aire en función de la temperatura:
Siendo:
θ 85ºC θamb 20ºC
θf
θ θamb 2
θf 52.5 K
λf 2.42 102
7.2 10
5
ºCθf
W
K m
λf 0.028W
K m
- Número de Nusselt:
La velocidad media del aire es de 4,5 m/s. v 0.6m
s
La viscosidad cinemática del aire es:
υf 1.32 105
9.5 10
8
ºCθf
m2
s υf 1.819 10
5
m2
s
El número de Reynolds corresponde a:
Ree
1.16 104
Altitud
mv ϕ
υf
Re 509.931
Los parámetros del número de Nusselt son:
B1 0.641 ne 0.471
Nos queda que el número de Nusselt a 45ºC es de:
Nu90º B1 Rene
Nu90º 12.081
A1 0.42 B2 0.58 m1 0.9Iv 45deg
Nu45º Nu90º A1 B2 sin Iv m1
Nu45º 10.203
Finalmente podemos calcular nuestra potencia.
PC π λf θ θamb Nu45ºPC 58.298
W
m
f) Evacuación del calor por radiación:
Coeficiente de emisividad del conductor:ξ 0.5
Constante de Stefan-Boltzman:
σB 5.6704 108
W
m2
K4
Por lo que nos resulta:
PR π ϕ ξ σB θ 273 K( )4
θamb 273 K 4
PR 14.116W
m
Procedemos al cálculo de la máxima intensidad admisible:
Resistencia:
αAL1
228 20ºC
1
αAL 4.032 103
1
K
Rθ R20 1 αAL θ θamb Rθ 0.248
Ω
km
Considerando:
Rca Rθ
Nos queda:
Imáx_adm
PC PR PS
W
m
Rca
Ω
m
1 αAL θ θamb
A
La máxima intensidad que admite el conductor por límite térmico será:
Imáx_adm 467.968 A
Máxima potencia:
Smáx 3 Un Imáx_admSmáx 36.474 MVA
1.2. PARÁMETROS ELÉCTRICOS DE LA LÍNEA
Para calcularlo tomaremos el apoyo S
a 3m b 3.3m c 3m d 3.3m Δ 0m
1.2.1. RESISTENCIA POR UNIDAD DE LONGITUD
θcond 85 ºCTemperatura media de trabajo del conductor:
Coeficiente de temperatura del aluminio: αAl 0.004031
K
Resistencia calculada a la temperatura de trabajo:
RK R20 1 αAl θcond 20ºC RK 0.248Ω
km
1.2.2. REACTANCIA POR UNIDAD DE LONGITUD
Radio del conductor: rϕ
2 r 8.75 mm
Radio medio geométrico (RMG):
RMG´ e
1
4
r
m
m Configuración "Simplex"=if
e
1
4 r
m
Δ
m m Configuración "Duplex"=if
e
1
4 r
m
Δ
m
2
m Configuración "Triplex"=if
RMG´ 6.815 mm
Distancia media geométrica (DMG):
Para simple circuito definimos las siguientes distancias en el apoyo:
d12 2 b d12 6.6 m
d13 b2
2 a( )2
d13 6.848 m
d23 d13 d23 6.848 m
d21 d12 d31 d13 d32 d23
Distancia media geométrica por fase:
Simple circuito:
DMG d12 d23 d31 1
3 DMG 6.764 m
LK 2 104
lnDMG
RMG´
H
km LK 1.38 10
3
H
km
El valor de la reactancia inductiva por unidad de longitud:
f 50Hz ω 2 π f
XK ω LK XK 0.434Ω
km
1.2.3. SUSCEPTANCIA POR UNIDAD DE LONGITUD
Radio medio geométrico:
RMGCr
mm Configuración "Simplex"=if
r
m
Δ
m m Configuración "Duplex"=if
r
m
Δ
m
2
m Configuración "Triplex"=if
RMGC 8.75 mm
Distancia media geometrica, se mantiene la de la reactancia: DMG 6.764 m
Capacidad por unidad de longitud:
CK0.0556 10
6
lnDMG
RMG´( )
F
km
CK 8.058 10
9
F
km
El valor de la susceptancia por unidad de longitud:
f 50Hz ω 2 π f BK ω CK
BK 2.531 106
S
km
Los parámetros eléctricos por fase para la línea en toda su longitud son:
Tipocircuito "Simple circuito" Configuración "Simplex" Long 12.44 km
Resistencia:
RL RK Long Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Simplex"=if
RK Long
2Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Duplex"=if
RK Long
3Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Triplex"=if
RK Long
4Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Cuadruplex"=if
RK Long
2Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Simplex"=if
RK Long
4Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Duplex"=if
RK Long
6Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Triplex"=if
RK Long
8Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Cuadruplex"=if
Reactancia:
XL XK Long Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Simplex"=if
XK Long
2Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Duplex"=if
XK Long
3Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Triplex"=if
XK Long
4Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Cuadruplex"=if
XK Long
2Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Simplex"=if
XK Long
4Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Duplex"=if
XK Long
6Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Triplex"=if
XK Long
8Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Cuadruplex"=if
Susceptancia:
BL BK Long Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Simplex"=if
BK Long
2Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Duplex"=if
BK Long
3Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Triplex"=if
BK Long
4Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Cuadruplex"=if
BK Long
2Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Simplex"=if
BK Long
4Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Duplex"=if
BK Long
6Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Triplex"=if
BK Long
8Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Cuadruplex"=if
RL 3.082 Ω XL 5.393 Ω BL 3.149 105
S
1.3. MÁXIMA CAÍDA DE TENSIÓN
- Consideraremos la línea según su longitud:
Tipo_linea "Linea Corta" Long 50kmif
"Linea Media" Long 50km Long 3000kmif
"Linea Larga" Long 3000kmif
Tipo_linea "Linea Corta"
CtoEquivalente "Impedancia Serie" Tipo_linea "Linea Corta"=if
"Equivlente π" otherwise
CtoEquivalente "Impedancia Serie"
Factor de potencia cosφ 0.9
- Potencia activa a transportar:
Pn Sn cosφ Pn 22.5 MW
φ acos cosφ( )φ 25.842 deg
tan tan φ( )tan 0.484
- La caída de tensión queda:
ΔUPn RL XL tan
Un2
ΔU 6.326 %
1.4. PÉRDIDA DE POTENCIA DE LA LÍNEA
1.4.1. PÉRDIDAS DE POTENCIA POR EL EFECTO JOULE
La pérdida de potencia de una línea al paso de la corriente viene dad por la siguienteexpresión:
PJoule 3I2
RL=
La pérdida de potencia que proceden de dicho efecto se expresan relancionándola con laexporesión de la potencia activa:
Pact 3 Un Ib cosφ
Con lo que relacionando ambas expresiones nos resulta:
ΔPPJoule
Pact=
3 I2
RL
3 Un I cosφ= ΔP
Pn RL
Un2
cosφ2
ΔP 4.227 %
1.4.1. PÉRDIDAS DE POTENCIA POR EL EFECTO CORONA
Según lo establecido en el Apartado 4.3 de la ITC-LAT 07 del RLAT:
"Será preceptiva la comprobación del comportamiento de los conductores al efecto coronaen las líneas de tensión nominal superior a 66 kV. Asimismo, en aquellas líneas de tensiónnominal entre 30 kV y 66kV, ambas inclusive, que puedan estar próximas al límite inferior dedicho efecto, deberá realizarse la citada comprobación."
Para su comprobación, se utiliza el método de las imágenes: Convierte un medio que essemi infinito, en un medio infinito.
El aire alrededor de los conductores se ioniza cuando el campo eléctrico que hay en lasuperficie es mayor que la rigidez dieléctrica del aire que hay alrededor, produciéndosedescargas incompletas en el aire denominadas descargas corona. Estas descargaslocalizadas en la proximidad del conductor, producen pérdidas de potencia y perturbacionesradioeléctricas.
T1 15.2m Sc1 a
T2 b Sc2 c
T3 b Sc3 a
T4 d Lcadena 0.932m
Altura de los conductores respecto al plano de tierra:
h0 T1 T2 T3 T4
h1 T1 T2 T3 Lcadena
h2 T1 T2 Lcadena
h3 T1 Lcadena
Coordenadas de los conductores y de sus imágenes
d0 i h0 Id0 i h0
d1 Sc1 i h1 Id1 Sc1 i h1
d2 Sc2 i h2 Id2 Sc2 i h2
d3 Sc3 i h3 Id3 Sc3 i h3
d
d0
d1
d2
d3
25.1i
3 20.868i
3 17.568i
3 14.268i
m Id
Id0
Id1
Id2
Id3
25.1i
3 20.868i
3 17.568i
3 14.268i
m
Matriz de distancia entre conductoresi 1 4 j 1 4
Dci jd
id
j
Dc
0
5.187
8.107
11.24
5.187
0
3.3
6.6
8.107
3.3
0
3.3
11.24
6.6
3.3
0
m
Matriz de distancias entre conductores y sus imágenes
Dii jd
iId
j
Di
50.2
46.066
42.773
39.482
46.066
41.736
38.436
35.136
42.773
38.436
35.136
31.836
39.482
35.136
31.836
28.536
m
Cálculo del campo crítico (Fórmula de Peek)
- Campo crítico de inicio de descargas corona en el aire.
Ec 30kV
cmmp δ=
Ec = Valor de pico del campo crítico (en corriente alterna), en kV/cm
r = Radio del conductor,en cm.
= densidad relativa del aire
mp= Coeficiente que tiene en cuenta las condiciones superficiales del conductor, así
como las condiciones ambientales.
Coeficiente que tiene en cuenta la rugosidad del conductor
mc 1= para superficie lisamc 0.85
mc 0.85= para superficie rugosa
Coeficiente que tiene en cuenta las condiciones ambientales
mt 1= para tiempo secomt 0.8
mt 0.8= para tiempo húmedo
Densidad relativa del aire:
δaire273 25
273θa
ºC
e
Altitudm
8150
δaire 0.892
Campo eléctrico valor de cresta dede inicio de descargas corona.
mp mc mt mp 0.68
Ec 30kV
cmmp δaire Ec 18.195
kV
cm
- Campo crítico de inicio de descargas efluvios visuales.
Ev 30kV
cmmp δaire 1
0.308
δaire
RMGC
cm
Ev 24.539kV
cm
Cálculo de matriz de alturas de coeficientes de potencial
Matriz de altura de los conductores
Altura
h0
h1
h2
h3
Altura
25.1
20.868
17.568
14.268
m
Matriz de radio de los conductores
radio
ϕt
2
r
r
r
radio
8.5 103
8.75 103
8.75 103
8.75 103
m
Matriz de coeficientes de potencial
λi j
1
2π ε0ln
2 Alturai
radioi
i j=if
1
2π ε0ln
Dii j
Dci j
otherwise
λ
156.09
39.254
29.895
22.584
39.254
152.25
44.13
30.057
29.895
44.13
149.156
40.744
22.584
30.057
40.744
145.416
km
μF
Cálculo de matriz de alturas de capacidades
λ1
7.012 103
1.46 103
8.212 104
5.571 104
1.46 103
7.615 103
1.724 103
8.641 104
8.212 104
1.724 103
7.848 103
1.715 103
5.571 104
8.641 104
1.715 103
7.622 103
μF
km
Matriz de potenciales de conductores
Se establece esta matriz teniendo en cuenta la numeración dada a los conductores y elorden de fases establecido:
El origen de tensiones es el cable de tierra.
α1 120deg UR 1 US ei α1
UT ei α1
U2f
Un
3 U U2f 2
0
UR
US
UT
0
3.674 104
1.837 104
3.182i 104
1.837 104
3.182i 104
V
Matriz de cargas en la superficie de cada conductor
q λ1
U
2.831 108
8.405i 109
3.273 107
2.737i 108
1.76 107
3.043i 107
1.403 107
2.971i 107
C
m
Valor del campo eléctrico en la superficie de cada conductor
Esup1
2
1
2 π ε0
q
radio
Esupi
0.3123.3743.6113.375
kV
cm
Esup
0.299 0.089i
3.362 0.281i
1.808 3.125i
1.441 3.052i
kV
cm
Visible "Sí" Esup1Esup2
Esup3 Esup4
Evif
"No"( ) otherwise
Visible "No"
El campo eléctrico es inferior al campo crítico de aparición visual del efecto corona.
1.5. POTENCIA MÁXIMA A TRANSPORTAR
La máxima potencia que se puede transportar por esta línea, atendiendo al tipo deconductor usado es de:
ncond: número de conductores por fase
mctos: número de circuitos
ncond 1
mctos 1
Pmax 3 Un Iadm cosφ ncond mctos Pmax 30.246 MW
1.6. CÁLCULO ELÉCTRICO DE AISLADORES
- Comprobación del cumplimiento del nivel de contaminación:
Según la normativa quedan establecidas las líneas de fuga en función del nivel decontaminación de la zona.
Contaminación "Medio"
Lfn 16.0( ) Contaminación "Ligero"=if
20.0( ) Contaminación "Medio"=if
25.0( ) Contaminación "Fuerte"=if
31.0( ) Contaminación "Muy fuerte"=if
mm
kV
Lfn 20mm
kV
- Tensión más elevada de la red.
Us 3.6( ) Un 3.6kVif
7.2( ) 3.6kV Un 7.2kVif
12( ) 7.2kV Un 12kVif
17.5( ) 12kV Un 17.5kVif
24( ) 17.5kV Un 24kVif
30( ) 24kV Un 30kVif
36( ) 30kV Un 36kVif
52( ) 36kV Un 52kVif
72.5( ) 52kV Un 72.5kVif
120( ) 72.5kV Un 123kVif
145( ) 123kV Un 145kVif
170( ) 145kV Un 170kVif
245( ) 170kV Un 245kVif
420( ) 245kV Un 420kVif
kV
Us 52 kV
- Línea de fuga total.
Lftot Lfn UsLftot 1.04 m
- Selección tipo de aisladores a emplear.
Aislador U 70 BS
Los datos de los elementos son:
Carga de rotura mecánica σais 7000daN
Diámetro máximo nominal de la parte del aislante ϕais 255mm
Paso nominal Paso 127mm
Linea de fuga mínima nominal Lfnu 295mm
pais 3.4kgPeso del aislador
- Cálculo del número de elementos de la cadena.
El número de elementos lo sacamos de la ecuación:
Nelementos
Lftot
Lfnu3.525
Puesto que el número debe ser entero y siempre redondeando hacia el mayordebería ser 4, pero por seguridad la normativa recomienda en caso de roturaaumentar en uno dicha cantidad:
Nelem 5
- Cálculo del nivel de aislamiento.
Según los datos recogidos en la tabla para un aislador tipo U 70, los valores son lossiguientes:
A. Tensión soportada a impulsos tipo rayo.
Usop.imp.rayo 285kV
D. Tensión soportada a frecuencia industrial bajo lluvia.
Usop.f.indus 150kV
En la tabla 12 recogida en la ITC-07 tenemos los niveles de aislamiento normalizados:
A. Tensión soportada a impulsos tipo rayo.
Usop.imp.rayo.nor 250kV
D. Tensión soportada a frecuencia industrial bajo lluvia.
Usop.f.indus.nor 95kV
Comprobamos su validez:
Aislador "Válido" Usop.imp.rayo Usop.imp.rayo.nor Usop.f.indus Usop.f.indus.norif
"No Válido" otherwise
Aislador "Válido"
- Longitud de la cadena de aisladores:
Está compuesta por la longitud de los aisladores más la de los herrajes.
Lherr 70 mm 93 mm 70 mm 54 mm( ) Lherr 0.287 m
Lcadena 70 mm 93 mm Paso Nelem 70 mm 10mm 54 mm 0.932 m
- Peso de los herrajes:
Pgrapa 1.85kg Pgrillete 0.45kg Panilla 0.45kg Protula 0.5kg
pherr Pgrapa Pgrillete Panilla Protulapherr 3.25 kg
2. CÁLCULOS MECÁNICOS
2.1. CANTÓN 1
El primer cantón está dividido en cuatro vanos, e incluye los siguientes apoyos:
Número deapoyo
Distancia asubestación A
Altura
Tabla11 2 3
12345
1 0 10702 147 1072.643 447 1074.224 748 1078.945 1048 1081.67
La longitud de cada vano y su desnivel correspondiente son:
Longitud delvano Desnivel
Tabla1 2
1234
147 2.64300 1.58301 4.72300 2.73
Cantón1 Tabla mCantón1
147
300
301
300
2.64
1.58
4.72
2.73
m
Distancias reales entre los puntos de sujeción de los conductores:
b1 Cantón1 1 2 Cantón1 2 2b1
147.024
300.004
301.037
300.012
m
Suponiendo despreciable la desviación de la cadena de aisladores en los apoyos sepuede considerar que la tracción horizontal es la misma en todos los vanos del cantón,e igual al que tendría el denominado vano de regulación:
ar1
b1 3
Cantón1 1 2
b1 2
Cantón1 1
Cantón1 1 3b1 2
Cantón1 1
ar1 283.865 m
2.1.1. TRACCIÓN MÁXIMA ADMISIBLE POR EL CONDUCTOR DE FASE PARA EL CANTÓN 1
2.1.1.1. HIPÓTESIS DE TRACCIÓN MÁXIMA DE HIELO
- Coeficiente de carga de rotura:
Coef 3 Un 66kV σr 6600daNif
2.5 otherwise
Coef 3
- Temperaturas a considerar:
Zona "C"
θh 15 ºC( ) Zona "B"=if
20 ºC( ) Zona "C"=if
θh 20 ºC
- Sobrecargas motivadas por el hielo:
La sobrecarga debida al hielo dependerá de el diámetro del conductor.
ph 0daN
mZona "A"=if
0.18ϕ
mm
daN
mZona "B"=if
0.36ϕ
mm
daN
mZona "C"=if
ph 1.506daN
m
- Peso aparente (peso propio más la sobrecarga):
pap pp ph
pap 2.169daN
m
CÁLCULO EN EL CASO DE UN VANO A NIVEL
En primer lugar, se establecerá la tracción horizontal máxima que debe existir en el vano deregulación. Esta tracción horizontal será igual en todos los vanos y, por lo tanto, se debecalcular como el valor que garantice que en ningún vano se sobrepase, en el punto más altode fijación del conductor, su carga de rotura dividida por el coeficiente de seguridad. Paraello se calculan las tracciones en los puntos medios de cada vano mediante la expresiónque relaciona dicha tracción con la del punto más elevado del conductor.
- Tracción en el punto más elevado del vano:
Televado
σr
Coef
Televado 2.13 103
daN
- Tracción en el punto medio del vano:
Tm1
42 Televado pap Cantón1 1 pap Cantón1 1 2 Televado
22 pap
2 b1
2
Tm
1.964 103
1.775 103
1.773 103
1.775 103
daN
Puesto que la tracción en el punto medio del vano es paralela a la recta que une lospuntos de fijación del conductor, la tracción horizontal en un vano desnivelado estárelacionada con la tracción en el punto medio del vano.
T0mCantón1 1
b1Tm
T0m
1.964 103
1.775 103
1.773 103
1.775 103
daN
Para no sobrepasar en ningún punto de ningún vano la carga de rotura del conductor divididapor el coeficiente de seguridad, la tracción horizontal que debe tener como máximo el vano deregulación será la menor de las tracciones horizontales calculadas:
T0 min T0m T0 1.773 10
3 daN
- Valores iniciales para la ecuación de cambio de condiciones:
Por el hecho de tener vanos desnivelados, la tracción a emplear en la ecuación de cambiode condiciones viene dada por la relación:
Γ
b11
3
Cantón1 1 2
b11
2
Cantón1 1
Γ 1
Los valores iniciales para dicha ecuación son:
t1
T0 Γ
Sección
m1
pap
pp
θ1 θh
t1 9.765daN
mm2
θ1 20 ºCm1 3.271
2.1.1.2. HIPÓTESIS DE TRACCIÓN MÁXIMA DE VIENTO
- Temperaturas a considerar:
Zona "C"
θv 5 ºC( ) Zona "A"=if
10 ºC( ) Zona "B"=if
15 ºC( ) Zona "C"=if
θv 15 ºC
- Sobrecargas motivadas por el viento:
Según sea la categoría de la línea se considerará un viento mínimo de referencia. Sesupondrá el viento horizontal, actuando perpendicularmente a las superficies sobre las queincide.
Vv 140km
h
Categoria "Especial"=if
120km
h
otherwise
Vv 120km
h
La presión del viento causa fuerzas transversales a las dirección de la línea, así comotambién aumenta las tensiones sobre los conductores. Dicho valor dependerá del diámetrode dichos conductores.
ϕ 17.5 mm
qv 60daN
m2
ϕ 16mmif
50daN
m2
otherwise
qv 50daN
m2
La presión del viento sobre los conductores da lugar a la sobrecarga indicada.
pv qv
Vv
120km
h
ϕ
pv 0.875daN
m
- Coeficiente de sobrecarga de viento:
p pp2
pv2
m2vp
pp
m2
pp2
pv2
pp m2 1.656
- Tracción horizontal en condiciones de sobrecarga de viento:
Para obtener esta tracción horizontal recurrimos a la ecuación de cambio de condiciones.
Obtenemos la tracción del conductor en el nuevo estado funcional mediante el empleo dela "ecuación de cambio de condiciones", la cual permite calcular la componente horizontalde la tensión para unos valores determinados de sobrecarga (que será el peso total delconductor y cadena + sobrecarga de viento o hielo, si existen) y temperatura, partiendo deuna situación de equilibrio inicial de sobrecarga, temperatura y tensión mecánica.
t2 t2 A "B"=
Definimos los parámetros de la ecuación de cambio de condiciones.
ωpp
Sección
ω 3.652 106
daN
mm3
Kar1
2E ω
2 m1
2
24 t12
t1 K 30.42
daN
mm2
A α E θv θ1 K A 31.132daN
mm2
Bar1
2E ω
2 m2
2
24 B 981.761
daN3
mm6
Donde:
- ar1: longitud proyectada del vano de regulación en metros.
- E: módulo de elasticidad del conductor en daN/mm2.- ω: peso por unidad de volumen del conductor en daN/m/mm2.- m1: coeficiente de sobrecarga del conductor en el estado inicial.- t1: tracción horizontal por unidad de superficie en el estado inicial del conductor en
daN/mm2, en condiciones de temperatura, sobrecarga y tensión dadas.
- α: coeficiente de dilatación lineal del conductor en ºC-1.- θv: temperatura del conductor en el estado final en ºC.- θ1: temperatura del conductor en el estado inicial en ºC.- m2: coeficiente de sobrecarga del conductor en el estado final.
Ecuación de cambio de condiciones.
t2 x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x A( ) Bwhile
x
t2 5.2daN
mm2
- Tracción horizontal con sobrecarga de viento en el cantón 1:
T2v t2 SecciónT2v 944.32 daN
- Parámetros para continuar con el cálculo mecánico:
t1 if t2 t1 t2 t1 t1 9.765daN
mm2
θ1 if t2 t1 θv θ1 θ1 20 ºC
m1 if t2 t1 m2 m1 m1 3.271
2.1.1.3. COMPROBACIÓN DE FENÓMENOS VIBRATORIOS
2.1.1.3.1. EDS (EVERY DAY STRESS)
La tensión de cada día (EDS) es la tensión a la que está sometida el cable durante todo elaño considerando el cable sin sobrecarga.
- Temperaturas a considerar:
Para cualquier zona la temperatura es la misma.
θ2EDS 15ºC
- Sobrecarga a considerar:
Se calcula sin tener en cuenta ninguna sobrecarga.
m2EDS 1
- Tracción horizontal en condiciones de EDS:
Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones.
ωpp
Sección
ω 3.652 106
daN
mm3
Kar1
2E ω
2 m1
2
24 t12
t1 K 30.42
daN
mm2
A α E θ2EDS θ1 K A 35.404daN
mm2
Bar1
2E ω
2 m2EDS
2
24 B 358.186
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
t2 x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x A( ) Bwhile
x
t2 3.06daN
mm2
- Tracción horizontal EDS:
T2EDS t2 Sección T2EDS 555.696 daN
- Coeficiente EDS:
Por lo general el coeficiente EDS a la temperatura indicada de 15ºC no debe superar el22% si se instalan dispossitivos de amortiguamiento o el 15% si en su defecto no seinstalan.
CoefEDS 15%
EDST2EDS
σr
EDS 8.696 %
Como podemos ver no alcanza ninguno de los dos porcentajes indicados.
2.1.1.3.2. CHS (COOL HOUR STRESS)
- Temperaturas a considerar:
Para cualquier zona la temperatura es la misma.
θ2CHS 5 ºC
- Sobrecarga a considerar:
Se calcula sin tener en cuenta ninguna sobrecarga.
m2CHS 1
- Tracción horizontal en condiciones de CHS:
Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones.
ωpp
Sección
ω 3.652 106
daN
mm3
Kar1
2E ω
2 m1
2
24 t12
t1 K 30.42
daN
mm2
A α E θ2CHS θ1 K A 32.556daN
mm2
Bar1
2E ω
2 m2CHS
2
24 B 358.186
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
t2 x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x A( ) Bwhile
x
t2 3.17daN
mm2
- Tracción horizontal CHS:
T2CHS t2 Sección T2CHS 575.672 daN
- Coeficiente CHS:
En dicho coeficiente el porcentaje límite está en 23%.
CoefCHS 23%
CHST2CHS
σr
CHS 9.009 %
2.1.1.4. COMPROBACIÓN DE TRACCIÓN MÁXIMA CON HIELO
- Temperaturas a considerar:
θ2 θh θ2 20 ºC
- Sobrecarga a considerar:
m2 1.656
- Tracción horizontal en condiciones de hielo:
Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones.
Kar1
2E ω
2 m1
2
24 t12
t1 K 30.42
daN
mm2
A α E θ2 θ1 K A 30.42daN
mm2
Bar1
2E ω
2 m2
2
24 B 981.761
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
t2 x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x A( ) Bwhile
x
t2 5.25daN
mm2
- Tracción horizontal con sobrecarga de hielo en el cantón 1:
T2h t2 SecciónT2h 953.4 daN
2.1.1.5. COMPROBACIÓN DE TRACCIÓN MÁXIMA CON VIENTO
- Temperaturas a considerar:
θ2 θv θ2 15 ºC
- Sobrecarga a considerar:
m2 1.656
- Tracción horizontal en condiciones de viento:
Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones.
Kar1
2E ω
2 m1
2
24 t12
t1 K 30.42
daN
mm2
A α E θ2 θ1 K A 31.132daN
mm2
Bar1
2E ω
2 m2
2
24 B 981.761
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
t2 x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x A( ) Bwhile
x
t2 5.2daN
mm2
- Tracción horizontal con sobrecarga de hielo en el cantón 1:
T2v t2 SecciónT2v 944.32 daN
2.1.2. FLECHA MÁXIMA ADMISIBLE POR EL CONDUCTOR DE FASE PARA EL CANTÓN 1
Estas hipótesis permiten calcular la tracción mecánica y la flecha máxima para podercomprobar la distancia entre conductores, entre conductores y apoyos y calcular la altura delos apoyos. Para su cálculo se consideran las hipótesis reglamentarias correspondientes a lazona C (viento, temperatura y hielo).
2.1.2.1. FLECHA MÁXIMA POR VIENTO (FLECHA HORIZONTAL)
- Temperatura a considerar:
θ2fv 15ºC
- Sobrecargas motivadas por el viento:
m2fv m2 1.656
- Tracción horizontal en las condiciones de viento para flecha máxima:
Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones como ya habíamos aplicado previamenteen el cálculo de tracciones.
Kar1
2E ω
2 m1
2
24 t12
t1 K 30.42
daN
mm2
A α E θ2fv θ1 K A 35.404daN
mm2
Bar1
2E ω
2 m2fv
2
24 B 981.761
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
t2 x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x A( ) Bwhile
x
t2 4.94daN
mm2
- Tracción horizontal para la flecha máxima por viento en el cantón 1:
T2fv t2 SecciónT2fv 897.104 daN
- Flecha máxima por viento en el cantón 1:
fmáx.v
ar12
pp
8 T2fvm2
fmáx.v 12.327 m
2.1.2.2. FLECHA MÁXIMA POR TEMPERATURA (FLECHA VERTICAL)
- Temperatura a considerar:
θ2ft 85ºC( ) Categoria "Especial"=if
50ºC( ) otherwise
θ2ft 50 ºC
- Sobrecargas motivadas por la temperatura:
No se consideran cargas adicionales.
m2ft 1
- Tracción horizontal en las condiciones de viento para flecha máxima:
Kar1
2E ω
2 m1
2
24 t12
t1 K 30.42
daN
mm2
A α E θ2ft θ1 K A 40.388daN
mm2
Bar1
2E ω
2 m2ft
2
24 B 358.186
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
t2 x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x A( ) Bwhile
x
t2 2.88daN
mm2
- Tracción horizontal para la flecha máxima por temperatura en el cantón 1:
T2ft t2 SecciónT2ft 523.008 daN
- Flecha máxima por temperatura en el cantón 1:
fmáx.t
ar12
pp
8 T2ftm2ft
fmáx.t 12.772 m
2.1.2.3. FLECHA MÁXIMA POR HIELO (FLECHA VERTICAL)
- Temperatura a considerar:
θ2fh 0ºC
- Sobrecargas motivadas por el viento:
m2fh m1 3.271
- Tracción horizontal en las condiciones de hielo para flecha máxima:
Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones.
Kar1
2E ω
2 m1
2
24 t12
t1 K 30.42
daN
mm2
A α E θ2fh θ1 K A 33.268daN
mm2
Bar1
2E ω
2 m2fh
2
24 B 3.832 10
3
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
t2 x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x A( ) Bwhile
x
t2 9.47daN
mm2
- Tracción horizontal para la flecha máxima por hielo en el cantón 1:
T2fh t2 SecciónT2fh 1.72 10
3 daN
- Flecha máxima por temperatura en el cantón 1:
fmáx.h
ar12
pp
8 T2fhm2fh
fmáx.h 12.705 m
FLECHA MÁXIMA HORIZONTAL
Es la flecha correspondiente a las sobrecargas de viento.
fHOR fmáx.v 12.327 m
FLECHA MÁXIMA VERTICAL
Será la mayor entre la debida a temperaturas o a la correspondiente a sobrecargas de hielo.
fVER max fmáx.h fmáx.t 12.772 m
2.1.3. FLECHA MÍNIMA ADMISIBLE POR EL CONDUCTOR DE FASE PARA EL CANTÓN 1
Se utiliza para comprobar en el perfil longitudinal la existencia de tiro ascendente sobre losapoyos y comprobar las distancias de seguridad en los cruzamientos con otras líneaseléctricas.
- Temperatura a considerar:
θ2fmin 5 ºC( ) Zona "A"=if
15 ºC( ) Zona "B"=if
20 ºC otherwise
θ2fmin 20 ºC
- Sobrecarga a considerar:
En esta hipótesis de flecha mínima tampoco se consideran sobrecargas adicionales.
m2fmin 1
- Tracción horizontal en las condiciones de hielo para flecha máxima:
Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones.
Kar1
2E ω
2 m1
2
24 t12
t1 K 30.42
daN
mm2
A α E θ2fmin θ1 K A 30.42daN
mm2
Bar1
2E ω
2 m2fmin
2
24 B 358.186
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
t2 x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x A( ) Bwhile
x
t2 3.27daN
mm2
- Tracción horizontal para la flecha mínima en el cantón 1:
T2fmin t2 SecciónT2fmin 593.832 daN
- Flecha máxima por temperatura en el cantón 1:
fmin
ar12
pp
8 T2fminm2fmin
fmin 11.248 m
2.1.4. TABLA DE TENDIDO DE LOS CONDUCTORES DE FASE PARA EL CANTÓN 1
Una vez efectuadas las diferentes hipótesis de cálculo mecánico es necesarioestablecer la tracción que hay que dar al conductor el día de tendido para no sobrepasarla carga de rotura entre el coeficiente de seguridad en cualquiera de las condicionesadversas que se nos puedan presentar ese día.
- Temperaturas a condiderar:
Consideraremos diferentes temperaturas que se nos puedan presentar el día del tendido.
θtend
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
ºC
- Sobrecargas a considerar:
Se supone que tenderemos sin sobrecarga al buscar un día favorable.
mtend 1
- Tracción horizontal en dichas condiciones:
Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones.
Kar1
2E ω
2 m1
2
24 t12
t1 K 30.42
daN
mm2
A α E θtend θ1 KA
112345678910
33.26833.98
34.69235.40436.11636.82837.54
38.25238.96439.676
daN
mm2
Bar1
2E ω
2 mtend
2
24 B 358.186
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
i 1 10
t2ix
i0
daN
mm2
xi
xi
0.01daN
mm2
xi 2 x
iA
i Bwhile
xi
t2
112345678910
3.143.113.083.063.03
32.982.952.932.91
daN
mm2
- La tabla de tendido final es:
θtend Ttend t2 Secciónftend
ar12
pp
8 Ttendmtend
θtend
112345678910
05
1015202530354045
ºC Ttend
112345678910
570.224564.776559.328555.696550.248
544.8541.168535.72
532.088528.456
daN ftend
112345678910
11.71411.82711.94212.02
12.13912.26112.34312.46912.55412.64
m
2.1.5. RESUMEN DE RESULTADOS DEL CANTÓN 1 PARA CONDUCTOR DE FASE
Tracción máxima con hielo Tracción máxima con viento
T2h 953.4 daN T2v 944.32 daN
Fenómenos vibratorios (EDS) Fenómenos vibratorios (CHS)
T2EDS 555.696 daN T2CHS 575.672 daN
EDS 8.696 % CHS 9.009 %
Flecha máxima con viento Flecha máxima con temperatura
T2fv 897.104 daN T2ft 523.008 daN
fmáx.v 12.327 m fmáx.t 12.772 m
Flecha máxima con hielo Flecha mínima
T2fmin 593.832 daNT2fh 1.72 10
3 daN
fmáx.h 12.705 m fmin 11.248 m
2.1.6. TRACCIÓN MÁXIMA ADMISIBLE POR EL CONDUCTOR DE TIERRA PARA EL CANTÓN 1
2.1.6.1. HIPÓTESIS DE TRACCIÓN MÁXIMA DE HIELO
- Coeficiente de carga de rotura:
Coeft 3 Un 66kV σr_t 6600daNif
2.5 otherwise
Coeft 2.5
- Temperaturas a considerar:
Zona "C"
θh_t 15 ºC( ) Zona "B"=if
20 ºC( ) Zona "C"=if
θh_t 20 ºC
- Sobrecargas motivadas por el hielo:
La sobrecarga debida al hielo dependerá de el diámetro del conductor.
ph_t 0daN
mZona "A"=if
0.18ϕt
mm
daN
mZona "B"=if
0.36ϕt
mm
daN
mZona "C"=if
ph_t 1.484daN
m
- Peso aparente (peso propio más la sobrecarga):
pap_t pp_t ph_t
CÁLCULO EN EL CASO DE UN VANO A NIVEL
En primer lugar, se establecerá la tracción horizontal máxima que debe existir en el vano deregulación. Esta tracción horizontal será igual en todos los vanos y, por lo tanto, se debecalcular como el valor que garantice que en ningún vano se sobrepase, en el punto más alto defijación del conductor, su carga de rotura dividida por el coeficiente de seguridad. Para ello secalculan las tracciones en los puntos medios de cada vano mediante la expresión querelaciona dicha tracción con la del punto más elevado del conductor.
- Tracción en el punto más elevado del vano:
Telev_t
σr_t
Coeft
Telev_t 3.139 103
daN
- Tracción en el punto medio del vano:
Tm_t1
42 Telev_t pap_t Cantón1 1 pap_t Cantón1 1 2 Telev_t
22 pap_t
2 b1
2
Tm_t
2.981 103
2.807 103
2.806 103
2.807 103
daN
Puesto que la tracción en el punto medio del vano es paralela a la recta que une los puntosdefijación del conductor, la tracción horizontal en un vano desnivelado está relacionada con latracción en el punto medio del vano.
T0m_tCantón1 1
b1Tm_t
T0m_t
2.981 103
2.807 103
2.806 103
2.807 103
daN
Para no sobrepasar en ningún punto de ningún vano la carga de rotura del conductor divididapor el coeficiente de seguridad, la tracción horizontal que debe tener como máximo el vano deregulación será la menor de las tracciones horizontales calculadas:
T0_t min T0m_t T0_t 2.806 10
3 daN
- Valores iniciales para la ecuación de cambio de condiciones:
Por el hecho de tener vanos desnivelados, la tracción a emplear en la ecuación de cambio decondiciones viene dada por la relación:
Γ
b11
3
Cantón1 1 2
b11
2
Cantón1 1
Γ 1
Los valores iniciales para dicha ecuación son:
t1_t
T0_t Γ
Secciónt θ1_t θh_t m1_t
pap_t
pp_t
t1_t 15.588daN
mm2
θ1_t 20 ºCm1_t 3.425
2.1.6.2. HIPÓTESIS DE TRACCIÓN MÁXIMA DE VIENTO
- Temperaturas a considerar:
Zona "C"
θv_t 5 ºC( ) Zona "A"=if
10 ºC( ) Zona "B"=if
15 ºC( ) Zona "C"=if
θv_t 15 ºC
- Sobrecargas motivadas por el viento:
Según sea la categoría de la línea se considerará un viento mínimo de referencia. Sesupondrá el viento horizontal, actuando perpendicularmente a las superficies sobre las queincide.
Vv_t 140km
h
Categoria "Especial"=if
120km
h
otherwise
Vv_t 120km
h
La presión del viento causa fuerzas transversales a las dirección de la línea, así comotambién aumenta las tensiones sobre los conductores. Dicho valor dependerá del diámetrode dichos conductores.
ϕt 17 mm
qv_t 60daN
m2
ϕ 16mmif
50daN
m2
otherwise
qv_t 50daN
m2
La presión del viento sobre los conductores da lugar a la sobrecarga indicada.
pv_t qv_t
Vv_t
120km
h
ϕt
pv_t 0.85daN
m
- Coeficiente de sobrecarga de viento:
p_t pp_t2
pv_t2
m2v_tp_t
pp_t
m2_t
pp_t2
pv_t2
pp_t m2_t 1.711
- Tracción horizontal en condiciones de sobrecarga de viento:
Para obtener esta tracción horizontal recurrimos a la ecuación de cambio de condiciones.
t2 t2 A "B"=
Definimos los parámetros de la ecuación de cambio de condiciones.
ωt
pp_t
Secciónt
ωt 3.401 106
daN
mm3
Kt
ar12
Et ωt2
m1_t2
24 t1_t2
t1_t Kt 6.478
daN
mm2
At αt Et θv_t θ1_t Kt At 7.361daN
mm2
Bt
ar12
Et ωt2
m2_t2
24 Bt 1.338 10
3
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
t2_t x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x At Btwhile
x
t2_t 9.04daN
mm2
- Tracción horizontal con sobrecarga de viento en el cantón 1:
T2v_t t2_t SeccióntT2v_t 1.627 10
3 daN
- Parámetros para continuar con el cálculo mecánico:
t1_t if t2_t t1_t t2_t t1_t t1_t 15.588daN
mm2
θ1_t if t2_t t1_t θv_t θ1_t θ1_t 20 ºC
m1_t if t2_t t1_t m2_t m1_t m1_t 3.425
2.1.6.3. COMPROBACIÓN DE FENÓMENOS VIBRATORIOS
2.1.6.3.1. EDS (EVERY DAY STRESS)
La tensión de cada día (EDS) es la tensión a la que está sometida el cable durante todoel año considerando el cable sin sobrecarga.
- Temperaturas a considerar:
Para cualquier zona la temperatura es la misma.
θ2EDS_t 15ºC
- Sobrecarga a considerar:
Se calcula sin tener en cuenta ninguna sobrecarga.
m2EDS_t 1
- Tracción horizontal en condiciones de EDS:
Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones.
ωt
pp_t
Secciónt
ωt 3.401 106
daN
mm3
Kt
ar12
Et ωt2
m1_t2
24 t1_t2
t1_t Kt 6.478
daN
mm2
At αt Et θ2EDS_t θ1_t Kt At 12.659daN
mm2
Bt
ar12
Et ωt2
m2EDS_t2
24 Bt 457.116
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
t2_t x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x At Btwhile
x
t2_t 5.08daN
mm2
- Tracción horizontal EDS:
T2EDS_t t2_t Secciónt T2EDS_t 914.4 daN
- Coeficiente EDS:
Por lo general el coeficiente EDS a la temperatura indicada de 15ºC no debe superar el 22%si se instalan dispossitivos de amortiguamiento o el 15% si en su defecto no se instalan.
CoefEDSt 15%
EDSt
T2EDS_t
σr_t
EDSt 11.651 %
Como podemos ver no alcanza ninguno de los dos porcentajes indicados.
2.1.6.3.2. CHS (COOL HOUR STRESS)
- Temperaturas a considerar:
Para cualquier zona la temperatura es la misma.
θ2CHS_t 5 ºC
- Sobrecarga a considerar:
Se calcula sin tener en cuenta ninguna sobrecarga.
m2CHS_t 1
- Tracción horizontal en condiciones de CHS:
Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones.
ωt
pp_t
Secciónt
ωt 3.401 106
daN
mm3
Kt
ar12
Et ωt2
m1_t2
24 t1_t2
t1_t Kt 6.478
daN
mm2
At αt Et θ2CHS_t θ1_t Kt At 9.127daN
mm2
Bt
ar12
Et ωt2
m2CHS_t2
24 Bt 457.116
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
t2_t x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x At Btwhile
x
t2_t 5.58daN
mm2
- Tracción horizontal CHS:
T2CHS_t t2_t Secciónt T2CHS_t 1.004 103
daN
- Coeficiente CHS:
En dicho coeficiente el porcentaje límite está en 23%.
CoefCHSt 23%
CHSt
T2CHS_t
σr_t
CHSt 12.798 %
2.1.6.4. COMPROBACIÓN DE TRACCIÓN MÁXIMA CON HIELO
- Temperaturas a considerar:
θ2_t θh_t θ2_t 20 ºC
- Sobrecarga a considerar:
m2_t 1.711
- Tracción horizontal en condiciones de hielo:
Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones.
Kt
ar12
Et ωt2
m1_t2
24 t1_t2
t1_t Kt 6.478
daN
mm2
At αt Et θ2_t θ1_t Kt At 6.478daN
mm2
Bt
ar12
Et ωt2
m2_t2
24 Bt 1.338 10
3
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
t2_t x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x At Btwhile
x
t2_t 9.24daN
mm2
- Tracción horizontal con sobrecarga de hielo en el cantón 1:
T2h_t t2_t SeccióntT2h_t 1.663 10
3 daN
2.1.6.5. COMPROBACIÓN DE TRACCIÓN MÁXIMA CON VIENTO
- Temperaturas a considerar:
θ2_t θv_t θ2_t 15 ºC
- Sobrecarga a considerar:
m2_t 1.711
- Tracción horizontal en condiciones de viento:
Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones.
Kt
ar12
Et ωt2
m1_t2
24 t1_t2
t1_t Kt 6.478
daN
mm2
At αt Et θ2_t θ1_t Kt At 7.361daN
mm2
Bt
ar12
Et ωt2
m2_t2
24 Bt 1.338 10
3
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
t2_t x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x At Btwhile
x
t2_t 9.04daN
mm2
- Tracción horizontal con sobrecarga de viento en el cantón 1:
T2v_t t2_t SeccióntT2v_t 1.627 10
3 daN
2.1.7. FLECHA MÁXIMA ADMISIBLE POR EL CONDUCTOR DE TIERRA PARA EL CANTÓN 1
Estas hipótesis permiten calcular la tracción mecánica y la flecha máxima para podercomprobar la distancia entre conductores, entre conductores y apoyos y calcular la altura delos apoyos. Para su cálculo se consideran las hipótesis reglamentarias correspondientes a lazona C (viento, temperatura y hielo).
2.1.7.1. FLECHA MÁXIMA POR VIENTO (FLECHA HORIZONTAL)
- Temperatura a considerar:
θ2fv_t 15ºC
- Sobrecargas motivadas por el viento:
m2fv_1 m2_t 1.711
- Tracción horizontal en las condiciones de viento para flecha máxima:
Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones como ya habíamos aplicado previamente enel cálculo de tracciones.
Kt
ar12
Et ωt2
m1_t2
24 t1_t2
t1_t Kt 6.478
daN
mm2
At αt Et θ2fv_t θ1_t Kt At 12.659daN
mm2
Bt
ar12
Et ωt2
m2fv_12
24 Bt 1.338 10
3
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
t2_t x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x At Btwhile
x
t2_t 8.05daN
mm2
- Tracción horizontal para la flecha máxima por viento en el cantón 1:
T2fv_t t2_t SeccióntT2fv_t 1.449 10
3 daN
- Flecha máxima por viento en el cantón 1:
fmáx.v_t
ar12
pp_t
8 T2fv_tm2_t
fmáx.v_t 7.281 m
2.1.7.2. FLECHA MÁXIMA POR TEMPERATURA (FLECHA VERTICAL)
- Temperatura a considerar:
θ2ft_t 85ºC( ) Categoria "Especial"=if
50ºC( ) otherwise
θ2ft_t 50 ºC
- Sobrecargas motivadas por la temperatura:
No se consideran cargas adicionales.
m2ft_t 1
- Tracción horizontal en las condiciones de viento para flecha máxima:
Kt
ar12
Et ωt2
m1_t2
24 t1_t2
t1_t Kt 6.478
daN
mm2
At αt Et θ2ft_t θ1_t Kt At 18.839daN
mm2
Bt
ar12
Et ωt2
m2ft_t2
24 Bt 457.116
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
t2_t x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x At Btwhile
x
t2_t 4.44daN
mm2
- Tracción horizontal para la flecha máxima por temperatura en el cantón 1:
T2ft_t t2_t SeccióntT2ft_t 799.2 daN
- Flecha máxima por temperatura en el cantón 1:
fmáx.t_t
ar12
pp_t
8 T2ft_tm2ft_t
fmáx.t_t 7.715 m
2.1.7.3. FLECHA MÁXIMA POR HIELO (FLECHA VERTICAL)
- Temperatura a considerar:
θ2fh_t 0ºC
- Sobrecargas motivadas por el viento:
m2fh_t m1_t 3.425
- Tracción horizontal en las condiciones de hielo para flecha máxima:
Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones.
Kt
ar12
Et ωt2
m1_t2
24 t1_t2
t1_t Kt 6.478
daN
mm2
At αt Et θ2fh_t θ1_t Kt At 10.01daN
mm2
Bt
ar12
Et ωt2
m2fh_t2
24 Bt 5.362 10
3
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
t2_t x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x At Btwhile
x
t2_t 14.73daN
mm2
- Tracción horizontal para la flecha máxima por hielo en el cantón 1:
T2fh_t t2_t SeccióntT2fh_t 2.651 10
3 daN
- Flecha máxima por temperatura en el cantón 1:
fmáx.h_t
ar12
pp_t
8 T2fh_tm2fh_t
fmáx.h_t 7.964 m
FLECHA MÁXIMA HORIZONTAL
Es la flecha correspondiente a las sobrecargas de viento.
fHOR_t fmáx.v_t 7.281 m
FLECHA MÁXIMA VERTICAL
Será la mayor entre la debida a temperaturas o a la correspondiente a sobrecargas de hielo.
fVER_t max fmáx.h_t fmáx.t_t 7.964 m
2.1.8. FLECHA MÍNIMA ADMISIBLE POR EL CONDUCTOR DE TIERRA PARA EL CANTÓN 1
Se utiliza para comprobar en el perfil longitudinal la existencia de tiro ascendente sobre losapoyos y comprobar las distancias de seguridad en los cruzamientos con otras líneaseléctricas.
- Temperatura a considerar:
θ2fmin_t 5 ºC( ) Zona "A"=if
15 ºC( ) Zona "B"=if
20 ºC otherwise
θ2fmin_t 20 ºC
- Sobrecarga a considerar:
En esta hipótesis de flecha mínima tampoco se consideran sobrecargas adicionales.
m2fmin_t 1
- Tracción horizontal en las condiciones de hielo para flecha máxima:
Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones.
Kt
ar12
Et ωt2
m1_t2
24 t1_t2
t1_t Kt 6.478
daN
mm2
At αt Et θ2fmin_t θ1_t Kt At 6.478daN
mm2
Bt
ar12
Et ωt2
m2fmin_t2
24 Bt 457.116
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
t2_t x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x At Btwhile
x
t2_t 6.05daN
mm2
- Tracción horizontal para la flecha mínima en el cantón 1:
T2fmin_t t2_t SeccióntT2fmin_t 1.089 10
3 daN
- Flecha máxima por temperatura en el cantón 1:
fmin_t
ar12
pp_t
8 T2fmin_tm2fmin_t
fmin_t 5.662 m
2.1.9. TABLA DE TENDIDO DE LOS CONDUCTORES DE TIERRA PARA EL CANTÓN 1
Una vez efectuadas las diferentes hipótesis de cálculo mecánico es necesario establecerla tracción que hay que dar al conductor el día de tendido para no sobrepasar la carga derotura entre el coeficiente de seguridad en cualquiera de las condiciones adversas que senos puedan presentar ese día.
- Temperaturas a condiderar:
Consideraremos diferentes temperaturas que se nos puedan presentar el día del tendido.
θtend_t
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
ºC
- Sobrecargas a considerar:
Se supone que tenderemos sin sobrecarga al buscar un día favorable.
mtend_t 1
- Tracción horizontal en dichas condiciones:
Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones.
Kt
ar12
Et ωt2
m1_t2
24 t1_t2
t1_t Kt 6.478
daN
mm2
At αt Et θtend_t θ1_t Kt At
112345678910
10.0110.89311.77612.65913.54114.42415.30716.19
17.07317.956
daN
mm2
Bt
ar12
Et ωt2
mtend_t2
24 Bt 457.116
daN3
mm6
Ecuación de cambio de condiciones.
i 1 10
t2_tix
i0
daN
mm2
xi
xi
0.01daN
mm2
xi 2 x
iAti
Btwhile
xi
t2_t
112345678910
5.445.325.2
5.084.974.874.784.694.6
4.52
daN
mm2
- La tabla de tendido final es:
Ttend_t t2_t Seccióntθtend_t ftend_t
ar12
pp_t
8 Ttend_tmtend_t
θtend_t
112345678910
05
1015202530354045
ºC Ttend_t
112345678910
979.2957.6
936914.4894.6876.6860.4844.2
828813.6
daN ftend_t
112345678910
6.2976.4396.5876.7436.8927.0347.1667.3047.4477.578
m
2.1.10. RESUMEN DE RESULTADOS DEL CANTÓN 1 PARA CONDUCTOR DE TIERRA
Tracción máxima con hielo Tracción máxima con viento
T2h_t 1.663 103
daN T2v_t 1.627 103
daN
Fenómenos vibratorios (EDS) Fenómenos vibratorios (CHS)
T2EDS_t 914.4 daN T2CHS_t 1.004 103
daN
EDSt 11.651 % CHSt 12.798 %
Flecha máxima con viento Flecha máxima con temperatura
T2fv_t 1.449 103
daN T2ft_t 799.2 daN
fmáx.v_t 7.281 m fmáx.t_t 7.715 m
Flecha máxima con hielo Flecha mínima
T2fmin_t 1.089 103
daNT2fh_t 2.651 10
3 daN
fmáx.h_t 7.964 m fmin_t 5.662 m
3. DISTANCIAS DE SEGURIDAD
3.1. DISTANCIA DE LOS CONDUCTORES AL TERRENO
La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máximaflecha vertical según las hipótesis de temperatura y de hielo, queden situados por encimade cualquier punto del terreno, senda, vereda o superficies de agua no navegables, a unaaltura mínima de:
Dadd + Del = 5.3 + Del
Del es la distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga
disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones defrente lento o rápido. Del puede ser tanto interna, cuando se consideran distancias delconductor a la estructura de la torre, como externa, cuando se considera una distancia delconductor a un obstáculo.
Del, distancia eléctrica, previene descargas eléctricas entre las partes en tensión y objetos a
potencial a tierra, en condiciones de explotación normal de la red. Las condiciones normalesincluyen operaciones de enganche, aparición de rayos y sobretensiones resultantes de faltasen la red.
Del 0.08( ) Un 3.6kVif
0.09 3.6kV Un 7.2kVif
0.12( ) 7.2kV Un 12kVif
0.16( ) 12kV Un 17.5kVif
0.22( ) 17.5kV Un 24kVif
0.27( ) 24kV Un 30kVif
0.35( ) 30kV Un 36kVif
0.60( ) 36kV Un 52kVif
0.70( ) 52kV Un 72.5kVif
1( ) 72.5kV Un 123kVif
1.2( ) 123kV Un 145kVif
1.3( ) 145kV Un 170kVif
1.7( ) 170kV Un 245kVif
2.8( ) 245kV Un 420kVif
m
Un 45 kV
Del 0.6 m
La distancia mínima obtenida sera de:
5.3 m Del 5.9 m
Puesto que nuestra distancia mínima por normativa ha de ser de 6m tomamos esta comoreferencia.
Dadd + Del = 6m
Para determinar la altura libre de los apoyos, a la distancia mínima obtenida, se le añade laflecha máxima vertical obtenida para el cantón correspondiente según las hipótesis detemperatura y de hielo, y la longitud de la cadena de aisladores:
Lcadena 0.932 m
- Cantón 1:
hlibre1 6 m Lcadena fVER 19.704 m
- Cantón 2:
hlibre2 6 m Lcadena 10.13m 17.062 m
- Cantón 3:
hlibre3 6 m Lcadena 13.8m 20.732 m
- Cantón 4:
hlibre4 6 m Lcadena 14.66m 21.592 m
- Cantón 5:
hlibre5 6 m Lcadena 15.39m 22.322 m
- Cantón 6:
hlibre6 6 m Lcadena 15.27m 22.202 m
- Cantón 7:
hlibre7 6 m Lcadena 15.3m 22.232 m
- Cantón 8:
hlibre8 6 m Lcadena 15.36m 22.292 m
- Cantón 9:
hlibre9 6 m Lcadena 10.23m 17.162 m
- Cantón 10:
hlibre10 6 m Lcadena 10.21m 17.142 m
- Cantón 11:
hlibre11 6 m Lcadena 10.15m 17.082 m
- Cantón 12:
hlibre12 6 m Lcadena 2.54m 9.472 m
3.2. DISTANCIA ENTRE LOS CONDUCTORES
Según establece wl apartado 5.4.1 de la ITC-LAT 07, la separación mínima entre losconductores de fase de un mismo circuito se determinará por la siguiente fórmula:
Donde:
- D: Separación entre conductores de fase del mismo circuito o circuitos distintos en metros.
- K: Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, que se tomaráde la tabla 16 del apartado 5.4.1 de la ITC-LAT 07.
- F: Flecha máxima en metros, para las hipótesis según el apartado 3.2.3 de la ITC-LAT 07(m).
- L: Longitud en metros de la cadena de suspensión. En el caso de conductores fijados alapoyo por cadenas de amarre o aisladores rígidos L=0.
- K': Coeficiente que depende de la tensión nominal de la línea.
- Dpp: Distancia mínima aérea especificada, para prevenir una descarga disruptiva entreconductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido. Los valores de Dpp seindican en el apartado 5.2 de la ITC-LAT 07, en función de la tensión más elevada de la línea.
Procedemos al cálculo:
pp 0.663daN
m pv 0.875
daN
m
tan α( )pv
pp
tan α( ) 1.319
α1dis atan tan α( )( )α1dis 0.922
αdis180 α1dis
π
αdis 52.842
K 0.7 αdis 65( ) Un 30kV if
0.65 αdis 65( ) Un 30kV if
0.65 40 αdis 65( ) Un 30kV if
0.6 40 αdis 65( ) Un 30kV if
0.6 αdis 40( ) Un 30kV if
0.55 αdis 40( ) Un 30kV if
K 0.65
K1 0.85( ) Categoria "Especial"=if
0.75( ) otherwise
K1 0.75
Dpp 0.10m( ) Un 7.2kVif
0.15m( ) 7.2kV Un 12kVif
0.20m( ) 12kV Un 17.5kVif
0.25m( ) 17.5kV Un 24kVif
0.33( )m 24kV Un 30kVif
0.40( )m 30kV Un 36kVif
0.70( )m 36kV Un 52kVif
0.80( )m 52kV Un 72.5kVif
1.15m( ) 72.5kV Un 123kVif
1.40m( ) 123kV Un 145kVif
1.50m( ) 145kV Un 170kVif
2.0m( ) 170kV Un 245kVif
3.2m( ) 245kV Un 420kVif
Dpp 0.7 m
Dpp 0.7 m
D K fHOR Lcadena m1
m K1 Dpp
D 2.892 m
3.3. DISTANCIAS ENTRE LOS CONDUCTORES Y PARTES PUESTAS A TIERRA
La separación mínima entre los conductores y sus accesorios en tensión y los apoyos noserá inferior a Del, con un mínimo de 0.2 metros.
Del 0.6 m
En nuestro caso la distancia Del es de 0.6 metros, por lo que no será necesario tomar el
mínimo de 0.2 metros.
3.4. DESVIACIÓN DE LA CADENA DE AISLADORES
Se calcula el ángulo de desviación de la cadena de aisladores en los apoyos de alineación,con presión de viento mitad de lo establecido con carácter general.
A modo de ejemplo, se calcula la distancia entre conductores del apoyo número 4, que,como se verá más adelante, corresponde a un apoyo de suspensión en alineación del tipoCO-3000-21.
Se estudia el equilibrio de fuerzas sobre la cadena bajo la acción de viento mitad, por loque se utiliza la tracción calculada en el apartado de cálculo mecánico del cantóncorrespondiente.
Para viento mitad
qvespecial 6060
120
2
daN
m2
ϕ 16mmif
5060
120
2
daN
m2
otherwise
qvespecial 12.5
daN
m2
pvmitad ϕ qvespecial
m2
pp2
pvmitad2
pp
m2 1.053
θ2 θv θ2 15 ºC
Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones.
Kar1
2E ω
2 m1
2
24 t12
t1 K 3.042 10
7
daN
m2
A α E θ2 θ1 KA 31.132
daN
mm2
Bar1
2E ω
2 m2
2
24
B 3.972 1020
daN
3
m6
t2 x 0daN
mm2
x x 0.01daN
mm2
x2
x A( ) Bwhile
x
t2 3.4daN
mm2
T2 t2 Sección T2 617.44 daN
Tviento_mitad T2Tviento_mitad 617.44 daN
- Datos de los vanos y desniveles:
Vano anterior Vano posterior
a1 300ma0 301m
Desnivel vano anterior Desnivel vano posterior
d0 4.72m d1 2.73m
- Eolovano:
ae
a0 a1
2
ae 300.5 m
- Presión con viento mitad:
pvmitad 0.219daN
m
pviento_mitad pp2
pvmitad2
pviento_mitad 0.698
daN
m
- Gravivano con viento mitad:
agvmitad ae
Tviento_mitad
pviento_mitad
d0
a0
d1
a1
agvmitad 306.319 m
- Peso del conductor sobre la cadena:
nf 1
Pcond_mitad nf pp agvmitadPcond_mitad 203.138 daN
- Peso de la cadena de aisladores:
pcadena 23.8kg
- Viento sobre la cadena de aisladores:
ϕcadena 255mm
Fvcadena70
2
daN
m2
ϕcadena LcadenaFvcadena 8.318 daN
- Viento sobre los conductores:
Fvcond nf60
2
daN
m2
ϕ aeFvcond 157.762 daN
- Ángulo de desviación de la cadena de aisladores:
β atan
Fvcadena
2Fvcond
kg
pcadena
kg
2
Pcond_mitad
daN
pherr
kg
β 37.095 deg
La separación mínima entre los conductores y sus accesorios en tensión y los apoyos noserá inferior a Del con un mínimo de 0,2 m.
Acad Lcadena cos β( ) Acad 0.743 m
Bcad Lcadena sin β( ) Bcad 0.562 m
- Longitud de la cruceta:
Lcruceta a Lcruceta 3 m
Ccad Lcruceta Bcad Ccad 2.438 m
- Comprobación:
Corrección "Cambio cruceta" Acad Ccad Delif
"Cruceta correcta"
Corrección "Cruceta correcta"
4. APOYOS
4.1. APOYO PRINCIPIO DE LÍNEA
Se trata de un apoyo Cóndor de clase CO-15000-12.
- Datos del apoyo para el cálculo:
a 3m b 4.4m c 3m d 4.3m
Según el catálogo de IMDEXSA la altura libre útil es 12.2 metros.
hútil 12.2m
hlibrePL hútil 2 b d hlibrePL 25.3 m
Puesto que dicho apoyo pertenece al primer cantón comaparamos las respectivas alturas libres.
Apoyo "Válido" hlibrePL hlibre1if
"No Válido" otherwise
Apoyo "Válido"
- Datos de los vanos y desniveles:
Vano anterior Vano posterior
a0 0ma1 147m
Desnivel vano anterior Desnivel vano posterior
d0 0md1 2.64m
- Datos de las tracciones máximas en los cantones para las hipótesis reglamentarias:
Tracción máxima con hielo para el conductor de fase en el cantón 1, en el cual se encuentra elapoyo que se está estudiando.
Th1 T2hTh1 953.4 daN
Tracción máxima con hielo para el conductor de tierra en el cantón.
Th1_t T2h_tTh1_t 1.663 10
3 daN
Tracción máxima con viento reglamentario de 120km/h (al no ser una línea de categoríaespecial) para el conductor de fase en el cantón 1.
Tv1 T2vTv1 944.32 daN
Tracción máxima con viento reglamentario de 120 km/h (al no ser una línea de categoríaespecial) para el conductor de tierra en el cantón 1.
Tv1_t T2v_tTv1_t 1.627 10
3 daN
- Datos de la cadena de aisladores, incluidos los herrajes:
pais 3.4 kg Nelem 5Peso del aislador
pcadena pais NelemPeso de la cadena pcadena 17 kg
ϕais 0.255 mDiámetro de la cadena
Lcadena 0.932 mLongitud de la cadena
Peso de los herrajes pherr 3.25 kg
- Pesos del cable de tierra:
pp_t 0.612daN
m
ph_t 1.484daN
m
pv_t 0.85daN
m
- Cálculo del Eolovano y el Gravivano:
EOLOVANO
Para el cálculo de los esfuerzos horizontales transversales que los conductores y cablestransmiten a las crucetas y a la cúpula de tierra se empleará la teoría del eolovano.
Se define el eolovano como la longitud de vano horizontal a considerar para la determinacióndel esfuerzo transversal que, debido a la acción del viento sobre los conductores y cables,transmiten éstos al apoyo. Esta longitud queda determinada por la semisuma de los dosvanos contiguos al apoyo.
ae_PL
a0 a1
2
ae_PL 73.5 m
GRAVIVANO
El cálculo de los esfuerzos verticales que conductores y cables transmiten a las crucetas ya la cúpula de tierra, se realizará mediante la teoría del gravivano.
Se denomina gravivano a la longitud de vano que hay que considerar para determinar losesfuerzos verticales, debido a los pesos aparentes de conductores y cables, se transmitenal apoyo.
Dicha longitud viene determinada por la distancia horizontal que existe entre los vértices delas catenarias de los vanos contiguos al apoyo.
Gravivano con hielo (fase): Gravivano con hielo (tierra):
agh_PL ae_PL
Th1
pp ph
d1
a1 agh_t_PL ae_PL
Th1_t
pp_t ph_t
d1
a1
agh_t_PL 87.748 magh_PL 81.394 m
Gravivano con viento reglamentario (fase): Gravivano con viento reglamentario (tierra):
agv_PL ae_PL
Tv1
pp2
pv2
d1
a1
agv_t_PL ae_PL
Tv1_t
pp_t2
pv_t2
d1
a1
agv_PL 88.947 m agv_t_PL 101.398 m
4.1.1. 1ª HIPÓTESIS (VIENTO)
4.1.1.1. Cargas verticales
Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cablesde tierra sometidos a una sobrecarga de viento correspondiente a una velocidad mínima de120 km/h y a una temperatura de -15ºC.
- Peso de conductores:
nc 3
Pc nc pp agv_PL Pc 176.958 daN
Número de cables de tierra: nt 1
Pt nt pp_t agv_t_PLPt 62.07 daN
- Peso de las cadenas de aisladores:
Pcadena 3 pcadena 50.031 daN
- Peso de los herrajes:
Pherr 3 pherr 9.565 daN
- Carga permanente total:
FVequiv1_PL Pc Pt Pcadena pherrFVequiv1_PL 292.248 daN
4.1.1.2. Cargas transversales
Esfuerzo del viento (Aptdo. 3.1.2 de la ITC-LAT 07), correspondiente a una velocidad mínimade 120 km/h y temperatura de -15ºC sobre los conductores y cable de tierra, y apoyo.
FTp1 nc pv ae_PL FTp1 192.938 daN
FTp1_t nt pv_t ae_PLFTp1_t 62.475 daN
Los esfuerzos de los cables de tierra y fase habrá que reducirlos al punto de aplicación de losesfuerzos dados por el fabricante del mismo. En este caso los esfuerzos soportados por elapoyo están aplicados sobre un punto del apoyo a la altura de la cruceta central.
CoefPL
2 b hlibrePL b hlibrePL hlibrePL
b hlibrePL CoefPL 3
CoefPL_t
d 2 b hlibrePL
b hlibrePL
CoefPL_t 1.293
FTequiv1_PL CoefPL FTp1 CoefPL_t FTp1_t
FTequiv1_PL 659.588 daN
4.1.1.3. Cargas longitudinales
Desequilibrio de tracciones (Aptdo. 3.1.4 de la ITC-LAT 07).
Se denomina desequilibrio de tracciones al esfuerzo longitudinal existente en el apoyo,debido a la diferencia de tensiones en los vanos contiguos. Los desequilibrios se considerancomo porcentajes de la tensión máxima aplicada a todos los conductores.
- Desequilibrio en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de asilamiento desuspensión:
Un >66kV, 15%, aplicados en los puntos de fijación de los conductores y cables de tierra.
Un ≤66kV, 8%, distribuidos en el eje a la altura de los puntos de fijación de losconductores y cables de tierra.
- Desequilibrio en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre:
Un >66kV, 25%, aplicados en los puntos de fijación de los conductores y cables de tierra.
Un ≤66kV, 15%, distribuidos en el eje a la altura de los puntos de fijación de losconductores y cables de tierra.
- Desequilibrio en apoyos de anclaje:
Un >66kV, 50%, aplicados en los puntos de fijación de los conductores y cables de tierra.
Un ≤66kV, 50%, distribuidos en el eje a la altura de los puntos de fijación de losconductores y cables de tierra.
- Desequilibrio en apoyos de fin de línea:
100% de las tracciones unilaterales de todos los conductores y cables de tierra,considerándose aplicado cada esfuerzo en el punto de fijación del correspondienteconductor o cable de tierra al apoyo. Se deberá tener en cuenta la torsión a que estosesfuerzos pudieran dar lugar.
- Desequilibrio muy pronunciados:
Deberá analizarse el desequilibrio de tensiones de los conductores en las condicionesmás desfavorables de los mismos. Si el resultado de este análisis fuera másdesfavorable que los valores fijados anteriormente, se aplicarán estos.
- Desequilibrio en apoyos especiales:
Desequilibrio más desfavorable que puedan ejercer los conductores. Se aplicarán losesfuerzos en el punto de fijación de los conductores.
FLequiv1_PL CoefPL Tv1 CoefPL_t Tv1_t
FLequiv1_PL 4.937 103
daN
4.1.1.4. Esfuerzo total sobre el apoyo
V1_PL FVequiv1_PL Fequiv1_PL FTequiv1_PL FLequiv1_PL
L1_PL Fequiv1_PL
V1_PL 292.248 daNL1_PL 5.596 10
3 daN
4.1.2. 2ª HIPÓTESIS (HIELO)
4.1.2.1. Cargas verticales
Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cables detierra sometidos a una sobrecarga de hielo mínima a -20ºC.
- Peso de conductores en el punto de sujeción:
Pcp2 nc pp ph agh_PLPcp2 529.664 daN
Pcp2_t nt pp_t ph_t agh_t_PLPcp2_t 183.96 daN
- Peso de la cadena de aisladores:
Pcadena 51 kg
Carga permanente total:
FVequiv2_PL Pcp2 Pcp2_t Pcadena PherrFVequiv2_PL 773.219 daN
4.1.2.2. Cargas transversales
No se consideran cargas transversales por hielo.
FTequiv2_PL 0daN
4.1.2.3. Cargas longitudinales
En los apoyos de fin de línea se considera el 100% de las tracciones unilaterales de todoslos conductores.
FLequiv2_PL CoefPL Th1 CoefPL_t Th1_t
FLequiv2_PL 5.011 103
daN
4.1.2.4. Esfuerzo total sobre el apoyo
V2_PL FVequiv2_PL Fequiv2_PL FTequiv2_PL FLequiv2_PL
L2_PL Fequiv2_PL
V2_PL 773.219 daN L2_PL 5.011 103
daN
4.1.3. 3ª HIPÓTESIS (DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES)
Esta hipótesis no aplica al ser un apoyo de fin de línea.
4.1.4. 4ª HIPÓTESIS (ROTURA DE CONDUCTORES)
La rotura de conductores se aplica con un % de la tensión máxima del conductor roto.
Rc = % * Tmáxima
- Rotura de conductores en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de asilamientode suspensión.
Esfuerzo de rotura aplicable (% de la tensión del cable roto):
El 50% en líneas de 1 ó 2 conductores por fase.
El 75% en líneas de 3 conductores.
No se considera reducción en líneas de 4 o más conductores por fase.
- Rotura de conductores en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre:
Rotura de un solo conductor o cable de tierra. Sin reducción alguna en la tensión.
- Rotura de conductores en apoyos de anclaje.
Esfuerzo de rotura aplicable (% de la tensión total del haz de fase):
El 100% para líneas con un conductor por fase.
El 50% para líneas con 2 o más conductores por fase.
- Rotura de conductores en apoyos de fin de línea.
Se considerará este esfuerzo como en los apoyos de anclaje, pero suponiendo, en elcaso de las líneas con haces múltiples, los conductores sometidos a la tensión mecánicaque les corresponda, de acuerdo con la hipótesis de carga.
- Rotura de conductores en apoyos especiales.
Se considerará el esfuerzo que produzca la solicitación más desfavorable para cualquierelemento del apoyo.
4.1.4.1. Cargas verticales
Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores ycables de tierra sometidos a la sobrecarga de hielo mínimo (Aptdo. 3.1.3 de la ITC-LAT 07).
- Peso de los conductores:
Idénticas a las calculadas en la 2º hipótesis pero descontándose el peso del conductor roto,para nuestro caso de zona C.
Para los conductores sanos:
FVequiv4_PL FVequiv2_PL2
3 515.48 daN
Para los conductores rotos:
Pcond_f_roto 0daN
Pcond_t_roto 0daN
4.1.4.2. Cargas transversales
No se consideran cargas transversales.
4.1.4.3. Cargas longitudinales
Rotura de conductores y cables de tierra (Aptdo. 3.1.5.4.de la ITC-LAT 07). Se considerala rotura de un conductor lateral que produce un momento torsor.
MT_PL FLequiv2_PL aMT_PL 1.503 10
4 daN m
4.1.5. COMPROBACIÓN DE LA SELECCIÓN DEL APOYO
Pasamos a comprobar si el apoyo seleccionado es válido atendiento a los esfuerzos.
- Para la 1ª Hipótesis:
F1_PL max V1_PL L1_PL
F1_PL 5.596 103
daN
Apoyo_PL "Apoyo válido" 12070daN F1_PLif
"Apoyo no válido" otherwise
Apoyo_PL "Apoyo válido"
- Para la 2ª Hipótesis:
F2_PL max V2_PL L2_PL
F2_PL 5.011 103
daN
Apoyo_PL "Apoyo válido" 12775daN F2_PLif
"Apoyo no válido" otherwise
Apoyo_PL "Apoyo válido"
- Para la 3ª Hipótesis:
No aplica.
- Para la 4ª Hipótesis:
F4_PL max FVequiv4_PL
F4_PL 515.48 daN
Apoyo_PL "Apoyo válido" 6260daN F4_PLif
"Apoyo no válido" otherwise
Apoyo_PL "Apoyo válido"
4.2. APOYO ALINEACIÓN EN SUSPENSIÓN
Para este tipo de apoyo vamos a escoger el Nº3, correaspondiente a un CO-3000-21.
- Datos del apoyo para el cálculo:
a 3m b 3.3m c 3m d 4.3m
Según el catálogo de IMDEXSA la altura libre útil es 21.2 metros.
hútil 21.2m
hlibreAS hútil 2 b d hlibreAS 32.1 m
Apoyo "Válido" hlibreAS hlibre1if
"No Válido" otherwise
Apoyo "Válido"
- Datos de los vanos y desniveles:
Vano anterior Vano posterior
a0 300ma1 301m
Desnivel vano anterior Desnivel vano posterior
d0 1.58md1 4.72m
- Datos de las tracciones máximas en los cantones para las hipótesis reglamentarias:
Tracción máxima con hielo para el conductor de fase en el cantón 1, en el cual seencuentra el apoyo que se está estudiando.
Th1 T2hTh1 953.4 daN
Tracción máxima con hielo para el conductor de tierra en el cantón.
Th1_t T2h_tTh1_t 1.663 10
3 daN
Tracción máxima con viento reglamentario de 120km/h (al no ser una línea de categoríaespecial) para el conductor de fase en el cantón 1.
Tv1 T2vTv1 944.32 daN
Tracción máxima con viento reglamentario de 120 km/h (al no ser una línea de categoríaespecial) para el conductor de tierra en el cantón 1.
Tv1_t T2v_tTv1_t 1.627 10
3 daN
- Datos de la cadena de aisladores, incluidos los herrajes:
pais 3.4 kg Nelem 5Peso del aislador
pcadena pais NelemPeso de la cadena pcadena 17 kg
ϕais 0.255 mDiámetro de la cadena
Lcadena 0.932 mLongitud de la cadena
Peso de los herrajes pherr 3.25 kg
- Pesos del cable de tierra:
pp_t 0.612daN
m
ph_t 1.484daN
m
pv_t 0.85daN
m
- Cálculo del Eolovano y el Gravivano:
EOLOVANO
Para el cálculo de los esfuerzos horizontales transversales que los conductores y cablestransmiten a las crucetas y a la cúpula de tierra se empleará la teoría del eolovano.
Se define el eolovano como la longitud de vano horizontal a considerar para la determinacióndel esfuerzo transversal que, debido a la acción del viento sobre los conductores y cables,transmiten éstos al apoyo. Esta longitud queda determinada por la semisuma de los dosvanos contiguos al apoyo.
ae_AS
a0 a1
2
ae_AS 300.5 m
GRAVIVANO
El cálculo de los esfuerzos verticales que conductores y cables transmiten a las crucetas y ala cúpula de tierra, se realizará mediante la teoría del gravivano.
Se denomina gravivano a la longitud de vano que hay que considerar para determinar losesfuerzos verticales, debido a los pesos aparentes de conductores y cables, se transmitenal apoyo.
Dicha longitud viene determinada por la distancia horizontal que existe entre los vértices delas catenarias de los vanos contiguos al apoyo.
Gravivano con hielo (fase):
agh_AS ae_AS
Th1
pp ph
d0
a0
Th1
pp ph
d1
a1
agh_AS 295.923 m
Gravivano con hielo (tierra):
agh_t_AS ae_AS
Th1_t
pp_t ph_t
d0
a0
Th1_t
pp_t ph_t
d1
a1
agh_t_AS 292.238 m
Gravivano con viento reglamentario (fase):
agv_AS ae_AS
Tv1
pp2
pv2
d0
a0
Tv1
pp2
pv2
d1
a1
agv_AS 291.543 m
Gravivano con viento reglamentario (tierra):
agv_t_AS ae_AS
Tv1_t
pp_t2
pv_t2
d0
a0
Tv1_t
pp_t2
pv_t2
d1
a1
agv_t_AS 284.322 m
4.2.1. 1ª HIPÓTESIS (VIENTO)
4.2.1.1. Cargas verticales
Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cablesde tierra sometidos a una sobrecarga de viento correspondiente a una velocidad mínima de 120km/h y a una temperatura de -15ºC.
- Peso de conductores:
nc 3
Pc nc pp agv_AS Pc 580.018 daN
Número de cables de tierra: nt 1
Pt nt pp_t agv_t_ASPt 174.046 daN
- Peso de las cadenas de aisladores:
Pcadena 3 pcadena 50.031 daN
- Peso de los herrajes:
Pherr 3 pherr 9.565 daN
- Carga permanente total:
FVequiv1_AS Pc Pt Pcadena pherrFVequiv1_AS 807.283 daN
4.2.1.2. Cargas transversales
Esfuerzo del viento (Aptdo. 3.1.2 de la ITC-LAT 07), correspondiente a una velocidad mínima de120 km/h y temperatura de -15ºC sobre los conductores y cable de tierra, y apoyo.
FTp1 nc pv ae_AS FTp1 788.813 daN
FTp1_t nt pv_t ae_ASFTp1_t 255.425 daN
Los esfuerzos de los cables de tierra y fase habrá que reducirlos al punto de aplicación de losesfuerzos dados por el fabricante del mismo. En este caso los esfuerzos soportados por elapoyo están aplicados sobre un punto del apoyo a la altura de la cruceta central.
CoefAS
2 b hlibreAS b hlibreAS hlibreAS
b hlibreAS CoefPL 3
CoefAS_t
d 2 b hlibreAS
b hlibreAS
CoefPL_t 1.293
FTequiv1_AS CoefAS FTp1 CoefAS_t FTp1_t
FTequiv1_AS 2.677 103
daN
4.2.1.3. Cargas longitudinales
No se consideran cargas longitudinales en la hipótesis de viento.
FLequiv1_AS 0daN
4.2.1.4. Esfuerzo total sobre el apoyo
V1_AS FVequiv1_AS Fequiv1_AS FTequiv1_AS FLequiv1_AS
L1_AS Fequiv1_AS
V1_AS 807.283 daN L1_AS 2.677 103
daN
4.2.2. 2ª HIPÓTESIS (HIELO)
4.2.2.1. Cargas verticales
Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cablesde tierra sometidos a una sobrecarga de hielo mínima a -20ºC.
- Peso de conductores en el punto de sujeción:
Pcp2 nc pp ph agh_ASPcp2 1.926 10
3 daN
Pcp2_t nt pp_t ph_t agh_t_ASPcp2_t 612.666 daN
- Peso de la cadena de aisladores:
Pcadena 50.031 daN
Carga permanente total:
FVequiv2_AS Pcp2 Pcp2_t Pcadena Pherr
FVequiv2_AS 2.598 103
daN
4.2.2.2. Cargas transversales
No se consideran cargas transversales en la hipótesis de hielo.
FTequiv2_AS 0daN
4.2.2.3. Cargas longitudinales
No se consideran cargas longitudinales en la hipótesis de hielo.
FLequiv2_AS 0daN
4.2.2.4. Esfuerzo total sobre el apoyo
V2_AS FVequiv2_AS Fequiv2_AS FTequiv2_AS FLequiv2_AS
L2_AS Fequiv2_AS
V2_AS 2.598 103
daN L2_AS 0 daN
4.2.3. 3ª HIPÓTESIS (DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES)
4.2.3.1. Cargas verticales
Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cablesde tierra sometidos a la sobrecarga de hielo mínima (Aptdo. 3.1.3 de la ITC-LAT 07).
Igual que en la 2ª hipótesis, en zonas B o C, e idénticas a la 1ª hipótesis en zona A.
FVequiv3_AS FVequiv2_AS
FVequiv3_AS 2.598 103
daN
4.2.3.2. Cargas transversales
No se consideran cargas transversales en esta hipótesis.
FTequiv3_AS 0daN
4.2.3.3. Cargas longitudinales
En los apoyos de alineación en suspensión se considera el 8% de las tracciones unilateralesde todos los conductores si la tensión es inferior a 66 kV como es nuestro caso.
FLequiv3_AS CoefAS Th1 CoefAS_t Th1_t 8
100
FLequiv3_AS 390.438 daN
4.2.3.4. Esfuerzo total sobre el apoyo
V3_AS FVequiv3_AS Fequiv3_AS FTequiv3_AS FLequiv3_AS
L3_AS Fequiv3_AS
V3_AS 2.598 103
daN L3_AS 390.438 daN
4.2.4. 4ª HIPÓTESIS (ROTURA DE CONDUCTORES)
El apartado 3.5.3 de la ITC-LAT 07 establece que, para líneas de tensión normal hasta 66 kV,en los apoyos de alineación y ángulo con cadenas de suspensión o amarre con conductoresde carga de rotra inferiores a 6600 daN, se puede prescindir de la consideración dela cuartahipótesis (rotura de conductores), cuando en la línea se verifiquen simultáneamente lassiguiente condiciones:
a) Que los conductores y cables de tierra tengan un coeficiente de seguridad de 3 comomínimo.
b) Que el coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis tercerasea el correspondiente a las hipótesis normales.
c) Que se instalen apoyos de anclaje cada 3 kilómetros como máximo.
Hipótesis "No aplica" Un 66kV σr 6600daNif
"Sí aplica" otherwise
Hipótesis "No aplica"
4.2.5. COMPROBACIÓN DE LA SELECCIÓN DEL APOYO
Pasamos a comprobar si el apoyo seleccionado es válido atendiento a los esfuerzos.
- Para la 1ª Hipótesis:
F1_AS max V1_AS L1_AS
F1_AS 2.677 103
daN
Apoyo_AS "Apoyo válido" 3810daN F1_ASif
"Apoyo no válido" otherwise
Apoyo_AS "Apoyo válido"
- Para la 2ª Hipótesis:
F2_AS max V2_AS L2_AS
F2_AS 2.598 103
daN
Apoyo_AS "Apoyo válido" 4520daN F2_ASif
"Apoyo no válido" otherwise
Apoyo_AS "Apoyo válido"
- Para la 3ª Hipótesis:
F3_AS max V3_AS L3_AS
F3_AS 2.598 103
daN
Apoyo_AS "Apoyo válido" 5940daN F3_ASif
"Apoyo no válido" otherwise
Apoyo_AS "Apoyo válido"
4.3. APOYO ALINEACIÓN EN ANCLAJE
Para este tipo de apoyo vamos a escoger el Nº5, correaspondiente a un CO-5000-18.
- Datos del apoyo para el cálculo:
a 3m b 3.3m c 3m d 4.3m
Según el catálogo de IMDEXSA la altura libre útil es 18.2 metros.
hútil 18.2m
hlibreAN hútil 2 b d hlibreAN 29.1 m
Apoyo "Válido" hlibreAN hlibre1if
"No Válido" otherwise
Apoyo "Válido"
- Datos de los vanos y desniveles:
Vano anterior Vano posterior
a0 300ma1 300m
Desnivel vano anterior Desnivel vano posterior
d0 2.73md1 2.83 m
- Datos de las tracciones máximas en los cantones para las hipótesis reglamentarias:
Tracción máxima con hielo para el conductor de fase en el cantón 1, en el cual se encuentrael apoyo que se está estudiando.
Th1 T2hTh1 953.4 daN
Tracción máxima con hielo para el conductor de tierra en el cantón.
Th1_t T2h_tTh1_t 1.663 10
3 daN
Tracción máxima con viento reglamentario de 120km/h (al no ser una línea de categoríaespecial) para el conductor de fase en el cantón 1.
Tv1 T2vTv1 944.32 daN
Tracción máxima con viento reglamentario de 120 km/h (al no ser una línea de categoríaespecial) para el conductor de tierra en el cantón 1.
Tv1_t T2v_tTv1_t 1.627 10
3 daN
- Datos de la cadena de aisladores, incluidos los herrajes:
pais 3.4 kg Nelem 5Peso del aislador
pcadena pais NelemPeso de la cadena pcadena 17 kg
ϕais 0.255 mDiámetro de la cadena
Lcadena 0.932 mLongitud de la cadena
Peso de los herrajes pherr 3.25 kg
- Pesos del cable de tierra:
pp_t 0.612daN
m
ph_t 1.484daN
m
pv_t 0.85daN
m
- Cálculo del Eolovano y el Gravivano:
EOLOVANO
Para el cálculo de los esfuerzos horizontales transversales que los conductores y cablestransmiten a las crucetas y a la cúpula de tierra se empleará la teoría del eolovano.
Se define el eolovano como la longitud de vano horizontal a considerar para la determinacióndel esfuerzo transversal que, debido a la acción del viento sobre los conductores y cables,transmiten éstos al apoyo. Esta longitud queda determinada por la semisuma de los dosvanos contiguos al apoyo.
ae_AN
a0 a1
2
ae_AN 300 m
GRAVIVANO
El cálculo de los esfuerzos verticales que conductores y cables transmiten a las crucetas ya la cúpula de tierra, se realizará mediante la teoría del gravivano.
Se denomina gravivano a la longitud de vano que hay que considerar para determinar losesfuerzos verticales, debido a los pesos aparentes de conductores y cables, se transmiten alapoyo.
Dicha longitud viene determinada por la distancia horizontal que existe entre los vértices de lascatenarias de los vanos contiguos al apoyo.
Gravivano con hielo (fase):
agh_AN ae_AN
Th1
pp ph
d0
a0
Th1
pp ph
d1
a1
agh_AN 308.146 m
Gravivano con hielo (tierra):
agh_t_AN ae_AN
Th1_t
pp_t ph_t
d0
a0
Th1_t
pp_t ph_t
d1
a1
agh_t_AN 314.703 m
Gravivano con viento reglamentario (fase):
agv_AN ae_AN
Tv1
pp2
pv2
d0
a0
Tv1
pp2
pv2
d1
a1
agv_AN 315.941 m
Gravivano con viento reglamentario (tierra):
agv_t_AN ae_AN
Tv1_t
pp_t2
pv_t2
d0
a0
Tv1_t
pp_t2
pv_t2
d1
a1
agv_t_AN 328.79 m
4.3.1. 1ª HIPÓTESIS (VIENTO)
4.3.1.1. Cargas verticales
Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cablesde tierra sometidos a una sobrecarga de viento correspondiente a una velocidad mínima de 120km/h y a una temperatura de -15ºC.
- Peso de conductores:
nc 3
Pc nc pp agv_AN Pc 628.558 daN
Número de cables de tierra: nt 1
Pt nt pp_t agv_t_ANPt 201.267 daN
- Peso de las cadenas de aisladores:
Pcadena 3 pcadena 50.031 daN
- Peso de los herrajes:
Pherr 3 pherr 9.565 daN
- Carga permanente total:
FVequiv1_AN Pc Pt Pcadena pherrFVequiv1_AN 883.044 daN
4.3.1.2. Cargas transversales
Esfuerzo del viento (Aptdo. 3.1.2 de la ITC-LAT 07), correspondiente a una velocidad mínimade 120 km/h y temperatura de -15ºC sobre los conductores y cable de tierra, y apoyo.
FTp1 nc pv ae_AN FTp1 787.5 daN
FTp1_t nt pv_t ae_ANFTp1_t 255 daN
Los esfuerzos de los cables de tierra y fase habrá que reducirlos al punto de aplicación de losesfuerzos dados por el fabricante del mismo. En este caso los esfuerzos soportados por elapoyo están aplicados sobre un punto del apoyo a la altura de la cruceta central.
CoefAN
2 b hlibreAN b hlibreAN hlibreAN
b hlibreAN CoefAN 3
CoefAN_t
d 2 b hlibreAN
b hlibreAN
CoefAN_t 1.235
FTequiv1_AN CoefAN FTp1 CoefAN_t FTp1_t
FTequiv1_AN 2.677 103
daN
4.3.1.3. Cargas longitudinales
No se consideran cargas longitudinales en la hipótesis de viento.
FLequiv1_AN 0daN
4.3.1.4. Esfuerzo total sobre el apoyo
V1_AN FVequiv1_AN Fequiv1_AN FTequiv1_AN FLequiv1_AN
L1_AN Fequiv1_AN
V1_AN 883.044 daN L1_AN 2.677 103
daN
4.3.2. 2ª HIPÓTESIS (HIELO)
4.3.2.1. Cargas verticales
Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cablesde tierra sometidos a una sobrecarga de hielo mínima a -20ºC.
- Peso de conductores en el punto de sujeción:
Pcp2 nc pp ph agh_ANPcp2 2.005 10
3 daN
Pcp2_t nt pp_t ph_t agh_t_ANPcp2_t 659.763 daN
- Peso de la cadena de aisladores:
Pcadena 50.031 daN
Carga permanente total:
FVequiv2_AN Pcp2 Pcp2_t Pcadena Pherr
FVequiv2_AN 2.725 103
daN
4.3.2.2. Cargas transversales
No se consideran cargas transversales en la hipótesis de hielo.
FTequiv2_AN 0daN
4.3.2.3. Cargas longitudinales
No se consideran cargas longitudinales en la hipótesis de hielo.
FLequiv2_AN 0daN
4.3.2.4. Esfuerzo total sobre el apoyo
V2_AN FVequiv2_AN Fequiv2_AN FTequiv2_AN FLequiv2_AN
L2_AN Fequiv2_AN
V2_AN 2.725 103
daN L2_AN 0 daN
4.3.3. 3ª HIPÓTESIS (DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES)
4.3.3.1. Cargas verticales
Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cables detierra sometidos a la sobrecarga de hielo mínima (Aptdo. 3.1.3 de la ITC-LAT 07).
Igual que en la 2ª hipótesis, en zonas B o C, e idénticas a la 1ª hipótesis en zona A.
FVequiv3_AN FVequiv2_AN
FVequiv3_AN 2.725 103
daN
4.3.3.2. Cargas transversales
No se consideran cargas transversales en esta hipótesis.
FTequiv3_AN 0daN
4.3.3.3. Cargas longitudinales
En los apoyos de alineación en anclaje se considera el 50% de las tracciones unilaterales detodos los conductores si la tensión es inferior a 66 kV como es nuestro caso.
FLequiv3_AN CoefAN Th1 CoefAN_t Th1_t 50
100
FLequiv3_AN 2.457 103
daN
4.3.3.4. Esfuerzo total sobre el apoyo
V3_AN FVequiv3_AN Fequiv3_AN FTequiv3_AN FLequiv3_AN
L3_AN Fequiv3_AN
V3_AN 2.725 103
daN L3_AN 2.457 103
daN
4.3.4. 4ª HIPÓTESIS (ROTURA DE CONDUCTORES)
4.3.4.1. Cargas verticales
Al tratarse de un apoyo de anclaje, dicho apoyo pertenece a dos cantones diferentes. Losconductores pertenecientes a estos cantones están tendidos normalmente con traccionesdiferentes. Para calcular los esfuerzos sobre el apoyo se debe de considerar que se rompe elconductor que disponga de menor tracción, ya que así se genera mayor desequilibrio en elapoyo. Dentro de esta hipótesis, al calcular las cargas permanentes sobre el apoyo y portanto, la debida al peso de los conductores, se calculará el peso total de los conductoresdescontando el peso del conductor que se rompe.
El gravivano para las dos fases sanas será el ya calculado con hielo:
agh1_AN agh_AN 308.146 m
El gravivano para la fase en la que se ha roto el conductor:
agh2_AN
a1
2
Th1
pp ph
d1
a1
agh2_AN 145.854 m
- Peso de conductores:
nc 3
Pc nc 1 pp agh1_AN pp agh2_AN Pc 505.424 daN
Número de cables de tierra: nt 1
Pt nt pp_t agv_t_ANPt 201.267 daN
- Peso de las cadenas de aisladores:
Pcadena 3 pcadena 50.031 daN
- Peso de los herrajes:
Pherr 3 pherr 9.565 daN
- Carga permanente total:
FVequiv4_AN Pc Pt Pcadena pherrFVequiv4_AN 759.911 daN
4.3.4.2. Cargas transversales
No se consideran cargas transversales en esta hipótesis.
FTequiv4_AN 0daN
4.3.4.3. Cargas longitudinales
Rotura de conductores y cables de tierra (Aptdo. 3.1.5.4.de la ITC-LAT 07). Se considera larotura de un conductor lateral que produce un momento torsor.
MT_AN FLequiv2_AN aMT_PL 1.503 10
4 daN m
4.3.5. COMPROBACIÓN DE LA SELECCIÓN DEL APOYO
Pasamos a comprobar si el apoyo seleccionado es válido atendiento a los esfuerzos.
- Para la 1ª Hipótesis:
F1_AN max V1_AN L1_AN
F1_AN 2.677 103
daN
Apoyo_AN "Apoyo válido" 6145daN F1_ANif
"Apoyo no válido" otherwise
Apoyo_AN "Apoyo válido"
- Para la 2ª Hipótesis:
F2_AN max V2_AN L2_AN
F2_AN 2.725 103
daN
Apoyo_AN "Apoyo válido" 6795daN F2_ANif
"Apoyo no válido" otherwise
Apoyo_AN "Apoyo válido"
- Para la 3ª Hipótesis:
F3_AN max V3_AN L3_AN
F3_AN 2.725 103
daN
Apoyo_AN "Apoyo válido" 8780daN F3_ANif
"Apoyo no válido" otherwise
Apoyo_AN "Apoyo válido"
- Para la 4ª Hipótesis:
F4_AN max FVequiv4_AN
F4_AN 759.911 daN
Apoyo_AN "Apoyo válido" 3295daN F4_ANif
"Apoyo no válido" otherwise
Apoyo_AN "Apoyo válido"
4.4. APOYO ÁNGULO EN AMARRE
Para este tipo de apoyo vamos a escoger el Nº13, correaspondiente a un CO-9000-12.
- Datos del apoyo para el cálculo:
a 3m b 3.3m c 3m d 4.3m
Según el catálogo de IMDEXSA la altura libre útil es 12.2 metros.
hútil 12.2m
hlibreANG hútil 2 b d hlibreANG 23.1 m
Apoyo "Válido" hlibreANG hlibre3if
"No Válido" otherwise
Apoyo "Válido"
- Datos de los vanos y desniveles:
Vano anterior Vano posterior
a0 193ma1 300m
Desnivel vano anterior Desnivel vano posterior
d0 8.13md1 17.75m
- Datos de las tracciones máximas en los cantones para las hipótesis reglamentarias:
Tracción máxima con hielo para el conductor de fase en el cantón 3, en el cual se encuentra elapoyo que se está estudiando.
Th1 2300kgTh1 2.256 10
3 daN
Tracción máxima con hielo para el conductor de tierra en el cantón.
Th1_t 2500kgTh1_t 2.453 10
3 daN
Tracción máxima con viento reglamentario de 120km/h (al no ser una línea de categoríaespecial) para el conductor de fase en el cantón 3.
Tv1 1188kgTv1 1.165 10
3 daN
Tracción máxima con viento reglamentario de 120 km/h (al no ser una línea de categoríaespecial) para el conductor de tierra en el cantón 3.
Tv1_t 1262kgTv1_t 1.238 10
3 daN
- Datos de la cadena de aisladores, incluidos los herrajes:
pais 3.4 kg Nelem 5Peso del aislador
pcadena pais NelemPeso de la cadena pcadena 17 kg
ϕais 0.255 mDiámetro de la cadena
Lcadena 0.932 mLongitud de la cadena
Peso de los herrajes pherr 3.25 kg
- Pesos del cable de tierra:
pp_t 0.612daN
m
ph_t 1.484daN
m
pv_t 0.85daN
m
- Cálculo del Eolovano y el Gravivano:
EOLOVANO
Para el cálculo de los esfuerzos horizontales transversales que los conductores y cablestransmiten a las crucetas y a la cúpula de tierra se empleará la teoría del eolovano.
Se define el eolovano como la longitud de vano horizontal a considerar para la determinacióndel esfuerzo transversal que, debido a la acción del viento sobre los conductores y cables,transmiten éstos al apoyo. Esta longitud queda determinada por la semisuma de los dosvanos contiguos al apoyo.
ae_ANG
a0 a1
2
ae_ANG 246.5 m
GRAVIVANO
El cálculo de los esfuerzos verticales que conductores y cables transmiten a las crucetas ya la cúpula de tierra, se realizará mediante la teoría del gravivano.
Se denomina gravivano a la longitud de vano que hay que considerar para determinar losesfuerzos verticales, debido a los pesos aparentes de conductores y cables, se transmiten alapoyo.
Dicha longitud viene determinada por la distancia horizontal que existe entre los vértices de lascatenarias de los vanos contiguos al apoyo.
Gravivano con hielo (fase):
agh_ANG ae_ANG
Th1
pp ph
d0
a0
Th1
pp ph
d1
a1
agh_ANG 228.773 m
Gravivano con hielo (tierra):
agh_t_ANG ae_ANG
Th1_t
pp_t ph_t
d0
a0
Th1_t
pp_t ph_t
d1
a1
agh_t_ANG 226.563 m
Gravivano con viento reglamentario (fase):
agv_ANG ae_ANG
Tv1
pp2
pv2
d0
a0
Tv1
pp2
pv2
d1
a1
agv_ANG 228.41 m
Gravivano con viento reglamentario (tierra):
agv_t_ANG ae_ANG
Tv1_t
pp_t2
pv_t2
d0
a0
Tv1_t
pp_t2
pv_t2
d1
a1
agv_t_ANG 226.358 m
4.4.1. 1ª HIPÓTESIS (VIENTO)
4.4.1.1. Cargas verticales
Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cablesde tierra sometidos a una sobrecarga de viento correspondiente a una velocidad mínima de120 km/h y a una temperatura de -15ºC.
- Peso de conductores:
nc 3
Pc nc pp agv_ANG Pc 454.416 daN
Número de cables de tierra: nt 1
Pt nt pp_t agv_t_ANGPt 138.563 daN
- Peso de las cadenas de aisladores:
Pcadena 3 pcadena 50.031 daN
- Peso de los herrajes:
Pherr 3 pherr 9.565 daN
- Carga permanente total:
FVequiv1_ANG Pc Pt Pcadena pherrFVequiv1_ANG 646.199 daN
4.4.1.2. Cargas transversales por la resultante de ángulo y el viento
Esfuerzo del viento (Aptdo. 3.1.2 de la ITC-LAT 07), correspondiente a una velocidad mínima de120 km/h y temperatura de -15ºC sobre los conductores y cable de tierra, y apoyo.
αANG 28deg
FTa1 nc Tv1 Tv1 sinαANG
2
pp2
pv2
ae_ANG cosαANG
2
FTa1_t nt Tv1_t Tv1_t sinαANG
2
pp_t2
pv_t2
ae_ANG cosαANG
2
FTa1_t 849.544 daNFTa1 2.479 10
3 daN
Los esfuerzos de los cables de tierra y fase habrá que reducirlos al punto de aplicación de losesfuerzos dados por el fabricante del mismo. En este caso los esfuerzos soportados por el apoyoestán aplicados sobre un punto del apoyo a la altura de la cruceta central.
CoefANG
2 b hlibreANG b hlibreANG hlibreANG
b hlibreANG CoefAN 3
CoefANG_t
d 2 b hlibreANG
b hlibreANG
CoefAN_t 1.235
FTequiv1_ANG CoefANG FTa1 CoefANG_t FTa1_t
FTequiv1_ANG 8.532 103
daN
4.4.1.3. Cargas longitudinales
No se consideran cargas longitudinales en la hipótesis de viento.
FLequiv1_ANG 0daN
4.4.1.4. Esfuerzo total sobre el apoyo
V1_ANG FVequiv1_ANG Fequiv1_ANG FTequiv1_ANG FLequiv1_ANG
L1_ANG Fequiv1_ANG
V1_ANG 646.199 daN L1_ANG 8.532 103
daN
4.4.2. 2ª HIPÓTESIS (HIELO)
4.4.2.1. Cargas verticales
Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cables detierra sometidos a una sobrecarga de hielo mínima a -20ºC.
- Peso de conductores en el punto de sujeción:
Pcp2 nc pp ph agh_ANGPcp2 1.489 10
3 daN
Pcp2_t nt pp_t ph_t agh_t_ANGPcp2_t 474.982 daN
- Peso de la cadena de aisladores:
Pcadena 50.031 daN
Carga permanente total:
FVequiv2_ANG Pcp2 Pcp2_t Pcadena Pherr
FVequiv2_ANG 2.023 103
daN
4.4.2.2. Cargas transversales
FTa2 nc Tv1 Tv1 sinαANG
2
FTa2 1.692 10
3 daN
FTa2_t nt Tv1_t Tv1_t sinαANG
2
FTa2_t 599.009 daN
FTequiv2_ANG CoefANG FTa2 CoefANG_t FTa2_t
FTequiv2_ANG 5.846 103
daN
4.4.2.3. Cargas longitudinales
No se consideran cargas longitudinales en la hipótesis de hielo.
FLequiv2_ANG 0daN
4.4.2.4. Esfuerzo total sobre el apoyo
V2_ANG FVequiv2_ANG Fequiv2_ANG FTequiv2_ANG FLequiv2_ANG
L2_ANG Fequiv2_ANG
V2_ANG 2.023 103
daN L2_ANG 5.846 103
daN
4.4.3. 3ª HIPÓTESIS (DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES)
4.4.3.1. Cargas verticales
Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cables detierra sometidos a la sobrecarga de hielo mínima (Aptdo. 3.1.3 de la ITC-LAT 07).
Igual que en la 2ª hipótesis, en zonas B o C, e idénticas a la 1ª hipótesis en zona A.
FVequiv3_ANG FVequiv2_ANG
FVequiv3_ANG 2.023 103
daN
4.4.3.2. Cargas transversales
En los apoyos de ángulo en amarre se considera el 15% de las tracciones unilaterales detodos los conductores si la tensión es inferior a 66 kV como es nuestro caso.
FTa3 nc 215
100
Th1 sinαANG
2
FTa3 3.029 103
daN
FTa3_t nt 215
100
Th1_t sinαANG
2
FTa3_t 1.098 10
3 daN
FTequiv3_ANG CoefANG FTa3 CoefANG_t FTa3_t
FTequiv3_ANG 1.05 104
daN
4.4.3.3. Cargas longitudinales
En los apoyos de ángulo en amarre se considera el 15% de las tracciones unilaterales de todoslos conductores si la tensión es inferior a 66 kV como es nuestro caso.
FLa315
100nc Th1 cos
αANG
2
FLa3 985.175 daN
FLa3_t15
100nt Th1_t cos
αANG
2
FLa3_t 356.948 daN
FLequiv3_ANG CoefANG FLa3 CoefANG_t FLa3_t
FLequiv3_ANG 3.415 103
daN
4.4.3.4. Esfuerzo total sobre el apoyo
V3_ANG FVequiv3_AN Fequiv3_ANG FTequiv3_ANG FLequiv3_ANG
L3_ANG Fequiv3_ANG
V3_ANG 2.725 103
daN L3_ANG 1.392 104
daN
4.4.4. 4ª HIPÓTESIS (ROTURA DE CONDUCTORES)
El apartado 3.5.3 de la ITC-LAT 07 establece que, para líneas de tensión normal hasta 66 kV,en los apoyos de alineación y ángulo con cadenas de suspensión o amarre con conductoresde carga de rotra inferiores a 6600 daN, se puede prescindir de la consideración dela cuartahipótesis (rotura de conductores), cuando en la línea se verifiquen simultáneamente lassiguiente condiciones:
a) Que los conductores y cables de tierra tengan un coeficiente de seguridad de 3 comomínimo.
b) Que el coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis tercerasea el correspondiente a las hipótesis normales.
c) Que se instalen apoyos de anclaje cada 3 kilómetros como máximo.
Hipótesis "No aplica" Un 66kV σr 6600daNif
"Sí aplica" otherwise
Hipótesis "No aplica"
4.4.5. COMPROBACIÓN DE LA SELECCIÓN DEL APOYO
Pasamos a comprobar si el apoyo seleccionado es válido atendiento a los esfuerzos.
- Para la 1ª Hipótesis:
F1_ANG max V1_ANG L1_ANG
F1_ANG 8.532 103
daN
Apoyo_ANG "Apoyo válido" 9885daN F1_ANGif
"Apoyo no válido" otherwise
Apoyo_ANG "Apoyo válido"
- Para la 2ª Hipótesis:
F2_ANG max V2_ANG L2_ANG
F2_ANG 5.846 103
daN
Apoyo_ANG "Apoyo válido" 11310daN F2_ANGif
"Apoyo no válido" otherwise
Apoyo_ANG "Apoyo válido"
- Para la 3ª Hipótesis:
F3_ANG max V3_ANG L3_ANG
F3_ANG 1.392 104
daN
Apoyo_ANG "Apoyo válido" 18085daN F3_ANGif
"Apoyo no válido" otherwise
Apoyo_ANG "Apoyo válido"
4.5. APOYO ALINEACIÓN EN AMARRE
Para este tipo de apoyo vamos a escoger el Nº9, correaspondiente a un CO-3000-18.
- Datos del apoyo para el cálculo:
a 3m b 3.3m c 3m d 4.3m
Según el catálogo de IMDEXSA la altura libre útil es 18.2 metros.
hútil 18.2m
hlibreAM hútil 2 b d hlibreAM 29.1 m
Apoyo "Válido" hlibreAM hlibre3if
"No Válido" otherwise
Apoyo "Válido"
- Datos de los vanos y desniveles:
Vano anterior Vano posterior
a0 193ma1 300m
Desnivel vano anterior Desnivel vano posterior
d0 8.13md1 17.75 m
- Datos de las tracciones máximas en los cantones para las hipótesis reglamentarias:
Tracción máxima con hielo para el conductor de fase en el cantón 2, en el cual seencuentra el apoyo que se está estudiando.
Th1 2300kgTh1 2.256 10
3 daN
Tracción máxima con hielo para el conductor de tierra en el cantón.
Th1_t 2500kgTh1_t 2.453 10
3 daN
Tracción máxima con viento reglamentario de 120km/h (al no ser una línea de categoríaespecial) para el conductor de fase en el cantón 2.
Tv1 1186kgTv1 1.163 10
3 daN
Tracción máxima con viento reglamentario de 120 km/h (al no ser una línea de categoríaespecial) para el conductor de tierra en el cantón 2.
Tv1_t 1260kgTv1_t 1.236 10
3 daN
- Datos de la cadena de aisladores, incluidos los herrajes:
pais 3.4 kg Nelem 5Peso del aislador
pcadena pais NelemPeso de la cadena pcadena 17 kg
ϕais 0.255 mDiámetro de la cadena
Lcadena 0.932 mLongitud de la cadena
Peso de los herrajes pherr 3.25 kg
- Pesos del cable de tierra:
pp_t 0.612daN
m
ph_t 1.484daN
m
pv_t 0.85daN
m
- Cálculo del Eolovano y el Gravivano:
EOLOVANO
Para el cálculo de los esfuerzos horizontales transversales que los conductores y cablestransmiten a las crucetas y a la cúpula de tierra se empleará la teoría del eolovano.
Se define el eolovano como la longitud de vano horizontal a considerar para ladeterminación del esfuerzo transversal que, debido a la acción del viento sobre losconductores y cables, transmiten éstos al apoyo. Esta longitud queda determinada por lasemisuma de los dos vanos contiguos al apoyo.
ae_AM
a0 a1
2
ae_AM 246.5 m
GRAVIVANO
El cálculo de los esfuerzos verticales que conductores y cables transmiten a las crucetas ya la cúpula de tierra, se realizará mediante la teoría del gravivano.
Se denomina gravivano a la longitud de vano que hay que considerar para determinar losesfuerzos verticales, debido a los pesos aparentes de conductores y cables, se transmitenal apoyo.
Dicha longitud viene determinada por la distancia horizontal que existe entre los vértices delas catenarias de los vanos contiguos al apoyo.
Gravivano con hielo (fase):
agh_AM ae_AM
Th1
pp ph
d0
a0
Th1
pp ph
d1
a1
agh_AM 351.861 m
Gravivano con hielo (tierra):
agh_t_AM ae_AM
Th1_t
pp_t ph_t
d0
a0
Th1_t
pp_t ph_t
d1
a1
agh_t_AM 364.993 m
Gravivano con viento reglamentario (fase):
agv_AM ae_AM
Tv1
pp2
pv2
d0
a0
Tv1
pp2
pv2
d1
a1
agv_AM 353.839 m
Gravivano con viento reglamentario (tierra):
agv_t_AM ae_AM
Tv1_t
pp_t2
pv_t2
d0
a0
Tv1_t
pp_t2
pv_t2
d1
a1
agv_t_AM 366.026 m
4.5.1. 1ª HIPÓTESIS (VIENTO)
4.5.1.1. Cargas verticales
Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cablesde tierra sometidos a una sobrecarga de viento correspondiente a una velocidad mínima de120 km/h y a una temperatura de -15ºC.
- Peso de conductores:
nc 3
Pc nc pp agv_AM Pc 703.956 daN
Número de cables de tierra: nt 1
Pt nt pp_t agv_t_AMPt 224.061 daN
- Peso de las cadenas de aisladores:
Pcadena 3 pcadena 50.031 daN
- Peso de los herrajes:
Pherr 3 pherr 9.565 daN
- Carga permanente total:
FVequiv1_AM Pc Pt Pcadena pherrFVequiv1_AM 981.236 daN
4.5.1.2. Cargas transversales
Esfuerzo del viento (Aptdo. 3.1.2 de la ITC-LAT 07), correspondiente a una velocidad mínimade 120 km/h y temperatura de -15ºC sobre los conductores y cable de tierra, y apoyo.
FTp1 nc pv ae_AM FTp1 647.063 daN
FTp1_t nt pv_t ae_AMFTp1_t 209.525 daN
Los esfuerzos de los cables de tierra y fase habrá que reducirlos al punto de aplicación delos esfuerzos dados por el fabricante del mismo. En este caso los esfuerzos soportados porel apoyo están aplicados sobre un punto del apoyo a la altura de la cruceta central.
CoefAM
2 b hlibreAM b hlibreAM hlibreAM
b hlibreAM CoefAM 3
CoefAM_t
d 2 b hlibreAM
b hlibreAM
CoefAM_t 1.235
FTequiv1_AM CoefAM FTp1 CoefAM_t FTp1_t
FTequiv1_AM 2.2 103
daN
4.5.1.3. Cargas longitudinales
No se consideran cargas longitudinales en la hipótesis de viento.
FLequiv1_AM 0daN
4.5.1.4. Esfuerzo total sobre el apoyo
V1_AM FVequiv1_AM Fequiv1_AM FTequiv1_AM FLequiv1_AM
L1_AM Fequiv1_AM
V1_AM 981.236 daN L1_AM 2.2 103
daN
4.5.2. 2ª HIPÓTESIS (HIELO)
4.5.2.1. Cargas verticales
Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cablesde tierra sometidos a una sobrecarga de hielo mínima a -20ºC.
- Peso de conductores en el punto de sujeción:
Pcp2 nc pp ph agh_AMPcp2 2.29 10
3 daN
Pcp2_t nt pp_t ph_t agh_t_AMPcp2_t 765.194 daN
- Peso de la cadena de aisladores:
Pcadena 50.031 daN
Carga permanente total:
FVequiv2_AM Pcp2 Pcp2_t Pcadena Pherr
FVequiv2_AM 3.115 103
daN
4.5.2.2. Cargas transversales
No se consideran cargas transversales en la hipótesis de hielo.
FTequiv2_AM 0daN
4.5.2.3. Cargas longitudinales
No se consideran cargas longitudinales en la hipótesis de hielo.
FLequiv2_AM 0daN
4.5.2.4. Esfuerzo total sobre el apoyo
V2_AM FVequiv2_AM Fequiv2_AM FTequiv2_AM FLequiv2_AM
L2_AM Fequiv2_AM
V2_AM 3.115 103
daN L2_AM 0 daN
4.5.3. 3ª HIPÓTESIS (DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES)
4.5.3.1. Cargas verticales
Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cablesde tierra sometidos a la sobrecarga de hielo mínima (Aptdo. 3.1.3 de la ITC-LAT 07).
Igual que en la 2ª hipótesis, en zonas B o C, e idénticas a la 1ª hipótesis en zona A.
FVequiv3_AM FVequiv2_AM
FVequiv3_AM 3.115 103
daN
4.5.3.2. Cargas transversales
No se consideran cargas transversales en esta hipótesis.
FTequiv3_AM 0daN
4.5.3.3. Cargas longitudinales
En los apoyos de alineación en amarre se considera el 15% de las tracciones unilaterales detodos los conductores si la tensión es inferior a 66 kV como es nuestro caso.
FLequiv3_AM CoefAM Th1 CoefAM_t Th1_t 15
100
FLequiv3_AM 1.47 103
daN
4.5.3.4. Esfuerzo total sobre el apoyo
V3_AM FVequiv3_AM Fequiv3_AM FTequiv3_AM FLequiv3_AM
L3_AM Fequiv3_AM
V3_AM 3.115 103
daN L3_AM 1.47 103
daN
4.5.4. 4ª HIPÓTESIS (ROTURA DE CONDUCTORES)
El apartado 3.5.3 de la ITC-LAT 07 establece que, para líneas de tensión normal hasta 66 kV,en los apoyos de alineación y ángulo con cadenas de suspensión o amarre con conductoresde carga de rotra inferiores a 6600 daN, se puede prescindir de la consideración dela cuartahipótesis (rotura de conductores), cuando en la línea se verifiquen simultáneamente lassiguiente condiciones:
a) Que los conductores y cables de tierra tengan un coeficiente de seguridad de 3 comomínimo.
b) Que el coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis tercerasea el correspondiente a las hipótesis normales.
c) Que se instalen apoyos de anclaje cada 3 kilómetros como máximo.
Hipótesis "No aplica" Un 66kV σr 6600daNif
"Sí aplica" otherwise
Hipótesis "No aplica"
4.5.5. COMPROBACIÓN DE LA SELECCIÓN DEL APOYO
Pasamos a comprobar si el apoyo seleccionado es válido atendiento a los esfuerzos.
- Para la 1ª Hipótesis:
F1_AM max V1_AM L1_AM
F1_AM 2.2 103
daN
Apoyo_AM "Apoyo válido" 4285daN F1_AMif
"Apoyo no válido" otherwise
Apoyo_AM "Apoyo válido"
- Para la 2ª Hipótesis:
F2_AM max V2_AM L2_AM
F2_AM 3.115 103
daN
Apoyo_AM "Apoyo válido" 4910daN F2_AMif
"Apoyo no válido" otherwise
Apoyo_AM "Apoyo válido"
- Para la 3ª Hipótesis:
F3_AM max V3_AM L3_AM
F3_AM 3.115 103
daN
Apoyo_AM "Apoyo válido" 6490daN F3_AMif
"Apoyo no válido" otherwise
Apoyo_AM "Apoyo válido"
5. CIMENTACIONES
La manera más habitual de fijar los apoyos al suelo es mediante macizos de hormigón. Elmacizo, que ha de sustentar el apoyo, transmite al terreno todas las solicitaciones que existenen su base como consecuencia de la actuación de los diferentes esfuerzos a los que estásometido.
Las cimentaciones en forma de macizos se ejecutan en obra y sus dimensiones debengarantizar que el apoyo permanezca estable ante las diferentes solicitaciones. Esta estabilidaddebe de quedar garantizada por el equilibrio entre los esfuerzos solicitantes y las reaccionesdel terreno, considerando además un determinado coeficiente de seguridad, según prescribe elRLAT.
Las cimentaciones, dependiendo de las dimensiones del apoyo se ejecutan, en forma macizosmonobloque (un solo macizo para todo el apoyo), o en forma de macizos independientes(patas separadas).
Para las mismas solicitaciones, las cimentaciones monobloque, necesitan un volumen dehormigón mayor que las cimentaciones de patas separadas, ya que no utilizan tanfavorablemente la acción estabilizadora del terreno. Es por ello, que su empleo, ha de evitarseen terrenos de poca consistencia, tales como terrenos sueltos, arcillas plásticas, pantanos, etc.
Las cimentaciones de patas separadas formando un cuadrado representan, actualmente, casila totalidad de los apoyos de las grandes líneas, siendo el lado del cuadrado de cuatro o cincometros.
Las cimentaciones de patas separadas, están solicitadas sólo por esfuerzos sencillos comoson la compresión y el arranque. Los esfuerzos de compresión, repartidos uniformemente entoda la superficie de la base de la cimentación, los soportan la mayor parte de los terrenos. Sonlos esfuerzos que tratan de arrancar la cimentación del terreno los que quieren una atenciónespecial.
Nuestras cimentaciones son de macizos independientes o de patas separadas.
El RLAT establece que este tipo de cimentaciones deben de absorber las cargas decompresión y arranque que el apoyo transmite al suelo. De los cuatro macizos constituyentesde la cimentación, para un determinado esfuerzo transversal o longitudinal aplicado al apoyo,dos de ellos trabajan al arranque y los otros dos a la compresión. El cálculo de las cargas decompresión y de arranque está basado en el método de talud natural o ángulo de arrastre detierras.
DATOS DEL APOYO
F 11310daN- Esfuerzo nominal del apoyo
Fv 1200 4 daN 4.8 103
daN- Cara vertical admisible en total
- Altura libre Hlibre 18.2m
- Separación entre semicrucetas b 3.3m
- Aplicación del esfuerzo nominal Ht Hlibre b 21.5 m
- Separación entre patas C 7.4m
- Peso del fustePapoyo 4379kg
- Peso de cabeza, semicrucetas y cúpula
- Ancho de la cabeza del apoyo acabeza 1.5m
DATOS DE LA CIMENTACIÓN
- Tipo de angular embebido en el hormigón: 120.10.
Lado del angular aL 120mm
Espesor del angular eL 10mm
- Longitud de angular embebido en la cimentación lL 2m
- Tipo de tornillos utilizados para unir los casquillos al angular: M20-5.6.
Resistencia última del acero del tornillo fub 500MPa
Diámetro del tornillo ϕtor 20mm
Número de tornillos ntor 4
a 1.2m- Largo y ancho de la cimentación
- Altura de la cimentación H 2.65m
DATOS DEL TERRENO
- Densidad del terreno δterr 1600kg
m3
- Ángulo de arranque del terreno β 30deg
- Carga admisible del terreno σadm 3daN
cm2
DATOS DEL HORMIGÓN
- Densidad del hormigón δhorm 2200kg
m3
5.1. COMPROBACIÓN AL ARRANQUE
Según especifica el Apartado 3.6.2 de la ITC-LAT 07:
"...Se considerarán todas las fuerzas que se oponen al arranque del apoyo:
a) Peso del apoyo.
b) Peso propio de la cimentación.
c) Peso de las tierras que arrastraría el macizo del hormigón al ser arrancado.
d) Carga resistente de los pernos, en el caso de realizarse cimentaciones mixtas o enroca.
Se comprobará que el coeficiente de estabilidad de la cimentación, definido como la relaciónentre las fuerzas que se oponen al arranque del apoyo y la carga nominal de arranque, no seainferior a 1,5 para las hipótesis normales y 1,2 para las hipótesis anormales.
En el caso de no disponer de las características reales del terreno mediante ensayosrealizados en el emplazamiento de la línea, se recomienda utilizar como ángulo de taludnatural o de arranque de tierras: 30º para terreno normal y 20º para terreno flojo."
- El esfuerzo de tracción sobre el montante, T, o carga nominal de arranque, Parr, se calcula
como:
Parr
F Ht
2 C
Fv Papoyo
4
Parr 1.443 104
kg
- El esfuerzo estabilizador, Pes, que se opone a la salida del macizo del terreno es la suma de
los siguientes esfuerzos:
Peso del macizo del hormigón.
Vmacizo a2
H 0.2m( ) Vmacizo 4.104 m3
Pmacizo Vmacizo δhormPmacizo 9.029 10
3 kg
Peso de las tierras que gravitan sobre la pata con una densidad del terreno.
Si la cimentación es cuadrada recta, como es nuestro caso, no gravita tierra algunasobre la pata.
Peso de las tierras arrancadas según el ángulo natural del terreno.
Base inferior de la pirámide truncada S1 a2
1.44 m2
Base superior de la pirámide truncada S2 a 2 H3
3
2
Volumen de interferencia de tierras sólo existirá si: B es mayor que C/2
Ba
2H
3
3
C
23.7 m
B 2.13 m 2.13m 3.7m
Por lo tanto no existe volumen de interferencia entre tierras.
Vinterf 0
Pβ δterrH
3S1 S2 S1 S2 a
2H Vinterf
Pβ 2.88 104
kg
El esfuerzo estabilizador total, que tiende a contrarrestar el esfuerzo al arranque Parr, vienedado por la siguiente expresión:
Pest Pmacizo PβPest 3.783 10
4 kg
El coeficiente de estabilidad de la cimentación vale:
KPest
Parr K 2.622
Puesto que el coeficiente de estabilidad es mayor que 1,5, la cimentación, en cuanto a lacomprobación al arranque, cumple con los requisitos establecidos en RLAT.
5.2. COMPROBACIÓN A LA COMPRESIÓN
Según especifica el Apartado 3.6.3 de la ITC-LAT 07:
"Se considerarán todas las cargas de compresión que la cimentación transmite al terreno:
a) Peso del apoyo.
b) Peso propio de la cimentación.
c) Peso de las tierras que actúan sobre la solera de la cimentación.
d) Carga de compresión ejercida por el apoyo.
Se comprobará que todas las cargas de compresión anteriores, divididas por la superficie dela solera de la cimentación, no sobrepasa la carga admisible del terreno.
En el caso de no disponer de las características reales del terreno mediante ensayos realizadosen el emplazamiento de la línea, se recomienda considerar como carga admisible para terreno
normal 3 daN/cm2 y para terreno flojo 2 daN/cm2. En el caso de cimentaciones mixtas o en roca
se recomienda utilizar como carga admisible para la roca 10 daN/cm2.
Se comprueba que las tensiones de compresión transmitidas al terreno en el fondo de lacimentación son inferiores a las tensiones máximas admisibles del mismo.
Compresión máxima por montante Cmáxima
F Ht
2 C
Fv Papoyo
4
Cmáxima 1.907 104
kg
Superficie de la base del macizo S a2
S 1.44 m
2
Las tensiones de compresión ejercidas sobre el terreno vendrán dadas por la siguienteexpresión:
σt
Cmáxima Pmacizo
S σt 1.914
daN
cm2
1.914daN
cm2
3daN
cm2
Puesto que la tensión de compresión ejercida sobre el terreno resulta inferior a la cargaadmisible las dimensiones se consideran adecuadas en la comprobación a compresión.
5.3. COMPROBACIÓN DE LA ADHERENCIA ENTRE ANCLAJE Y CIMENTACIÓN
De acuerdo con lo indicado en el RLAT, Apartado 3.6.4 de la ITC-LAT 07:
"...de la carga mayor que transmite el anclaje a la cimentación, normalmente la carga decompresión, cuando el anclaje y la unión a la estructura estén embebidas en el hormigón, seconsiderará que la mitad de esta carga la absorbe la adherencia entre el anclaje y lacimentación y la otra mitad los casquillos del anclaje por la cortadura de los tornillos de uniónentre casquillos y anclaje. Los coeficientes de seguridad de ambas cargas opuestas a que elanclaje deslice de la cimentación, no deberán ser inferiores a 1,5..."
Se deben de calcular los esfuerzos F1, a tracción y F2, a compresión, que se producen sobre
los angulares de cada una de las patas del apoyo, para lo cual se debe de calcular en primerlugar la carga vertical total, FVT, aplicada sobre el apoyo, incluido el peso del mismo.
FVT Papoyo Fv 9.096 103
daN
Ángulo que forma la pata del apoyo con el eje vertical, en el punto dónde el angular penetra enla cimentación.
υ atan
C acabeza
2
Hlibre
υ 9.207 deg
La carga vertical y transversal aplicadas sobre las dos patas de la figura serían:
F'VT
FVT
2 F'VT 4.548 10
3 daN
F'tF
2 F't 5.655 10
3 daN
Los esfuerzos a tracción y a compresión, que se producen sobre los angulares de cada unade las patas tiene por valor:
F1
F't Ht
C cos υ( )2
F'VT
2 cos υ( )2
F1 1.453 104
daN
F2
F't Ht
C cos υ( )2
F'VT
2 cos υ( )2
F2 1.92 104
daN
5.3.1. CÁLCULO DE LA ADHERENCIA
Según especifica el RLAT en el apartado 3.6.4 de la ITC-LAT 07, la fuerza de adherenci debeser la mitad de la fuerza, F2, con un coeficiente de seguridad de 1,5, por tanto el cumplimiento
de esta condición viene dado por la relación:
Fadh 0.75 F2
La longitud mínima de angular embebido en el hormigón, necesaria para cumplir la condiciónanterior, es:
lL
0.75 F2
τadh 4 aL
fc 25
τadh 0.253 fc 105
daN
m2
τadh 1.265 10
5
daN
m2
0.75 F2
τadh 4 aL0.237 m
Como la longitud del angular embebido en la cimentación es de 2 m, se cumple sobradamentecon el requisito reglamentario.
5.3.2. CÁLCULO A CORTADURA DE LOS TORNILLOS DEL CASQUILLO
El angular embebido en la cimentación lleva unos casquillos mediante 4 tornillos. Segúnespecifica el RLAT en el apartado 3.6.4 de la ITC-LAT 07, la mitad de la carga a compresión,0,5*F2, deben absorberla los casquillos del anclaje por la cortadura de los tornillos de uniónentre casquillos y anclaje.
Resistencia última del acero del tornillo fub 500MPa
Coeficiente de seguridad del tornillo γM2 1.25
Sección transversal de la caña del tornillo o de su parte roscada, suponiendo que el planode corte no pasa por la parte roscada del tornillo
Ator πϕtor
2
4
Ator 3.142 104
m2
La resistencia a cortante, en la sección transversal del tornillo será:
Fcort ntor
0.5 fub Ator
γM2
s2
m Fcort 2.466 10
5 daN
Según especifica el RLAT la fuerza a cortante debe ser la mitad de la fuerza F2, con uncoeficiente de seguridad de 1,5, por tanto el cumplimiento de esta condición viene dado por laexpresión:
Fcor 0.75 F2
Puesto que
Fcort 2.466 105
daN 0.75 F2 1.44 104
daN
2.466 105
daN 1.44 104
daN
La forma de unión entre anclaje y cimentación cumple con el requisito reglamentario.
6. PUESTAS A TIERRA
Un circuito de puesta a tierra consiste en la unión mediante conductores de todas laspartes metálicas de una instalación de alta tensión no destinadas a la conducción de lacorriente eléctrica, con unos conductores desnudos o electrodos que se entierran en elterreno. La finalidad es evitar que aparezcan tensiones peligrosas para las personas y quelas instalaciones de alta tensión queden expuestas a sobretensiones que superen su nivelde aislamiento.
Cuando se produce un defecto a tierra en una instalación de alta tensión, se provoca unaelevación del potencial del electrodo a través del cual circula la corriente de defecto.Asimismo, al disiparse dicha corriente por tierra aparecerán en el terreno tensiones ygradientes de potencial que pueden ser elevados. Al diseñar la forma y disposición de loselectrodos de puesta a tierra se debe tener en cuenta lo siguiente:
- La seguridad de las personas con relación a las elevaciones de potencial.
- Que las sobretensiones se limiten a valores que no excedan el nivel de aislamiento de lasinstalaciones.
- Que el valor de la intensidad de defecto sea lo suficientemente alto para que actúen lasprotecciones y eliminen la falta a tierra, por lo que la resistencia de puesta a tierra no debeser demasiado elevada.
La ITC - LAT - 07 del Reglamento de Líneas de Alta Tensión y la MIE - RAT - 13 delReglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en CentralesEléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, tratan el diseño, la construccióny el mantenimiento de estas instalaciones de puesta a tierra con el objetivo principal dedisminuir al máximo el riesgo de accidentes para las personas, y garantizar la seguridady fiabilidad de las instalaciones de alta tensión.
L os parámetros más importantes del diseño sobre los que se puede actuar para conseguirvalores de tensiones de paso y contacto admisibles, son:
- La intensidad de defecto a tierra.
- El tiempo de actuación de las protecciones.
- La resistividad del terreno.
- La geometría, y las dimensiones de la instalación de puesta a tierra.
Según el apartado 7.3.4.2. de la ITC - LAT - 07 del R.L.A.T. para poder identificar losapoyos en los que se debe garantizar los valores admisibles de las tensiones decontactos, se establece la siguiente clasificación de los apoyos segun su ubicación:
- Apoyos frecuentados: Son los situados en lugares de acceso público y donde lapresencia de personas ajenas a la instalación eléctrica es frecuente. Por ejemplocerca de áreas residenciales o campos de juego. Los lugares que solamente seocupan ocasionalmente, como bosques o campo abierto, campos de labranza, etc.no están incluidos.
- Apoyos frecuentados con calzado: Se considerará como resistencias adicionalesla resistencia adicional del calzado.
- Apoyos frecuentados sin calzado: Se considerará como resistencia adicionalúnicamente la resistencia a tierra en el punto de contacto pie - tierra. Estos apoyosson los situados en jardines, piscinas, camping, áreas recreativas, etc.
- Apoyos no frecuentados: Son los situados en lugares que no son de accesopúblico o donde el acceso de personas es poco frecuente.
Según el R.L.A.T. el cumplimiento del valor máximo admisible de la tensión de contactoaplicada se limita únicamente a los apoyos frecuentados, a los que soportan aparatos demaniobra y a aquellos que no siendo de estos tipos dispongan de una protección condesconexión automática inmediata en caso de un defecto a tierra.
En caso de defecto a tierra en la línea, la protección instalada en cabecera de subestaciónconsta de relé de tipo independiente con un tiempo de actuación de 0,5 s si se supera laintensidad de ajuste en el relé de 50 A.
Datos de la red:
- Tensión nominal de la red
Un 45kV
- Intensidad máxima de falta a tierra
ImáxF 25000A
- Caracacterística de actuación de las protecciones
IFt 2500
Datos de la línea:
- Distancia entre las subestaciones
Long 12.44km
- Longitud del apoyo en estudio a la subestación A
LA 5.434km
- Número de apoyo en estudio desde la subestación A
nA 20
- Vano medio considerado
amPATLong
45276.444 m
- Resistividad del terreno donde está emplazada la línea
ρ 400Ω m
- Línea de simple circuito, a tresbolillo, con apoyos dotado de armado 61T100,de altura libre, considerada desde el cable de tierra al suelo
hlibre 35.3m
Datos de la subestación A:
- Forma de conexión del neutro en la subestación A, rígido a tierra
- Impedancia equivalente de secuencia directa de la subestación A
Z1A 0.174 j 3.444( )Ω
- Impedancia equivalente de secuencia inversa de la subestación A
Z2A 0.174 j 3.444( )Ω
- Impedancia equivalente de secuencia homopolar de la subestación A
Z0A 2.008 j 4.224( )Ω
- Resistencia de puesta a tierra de la subestación A
RTA 5Ω
Datos de la subestación B:
- Forma de conexión del neutro en la subestación B, rígido a tierra
- Impedancia equivalente de secuencia directa de la subestación B
Z1B 0.079 j 7.298( )Ω
- Impedancia equivalente de secuencia inversa de la subestación B
Z2B 0.079 j 7.298( )Ω
- Impedancia equivalente de secuencia homopolar de la subestación B
Z0B 2.706 j 3.254( )Ω
- Resistencia de puesta a tierra de la subestación B
RTB 5Ω
Datos de los conductores de fase de la línea:
- Tipo: LA-180
- Sección
Sección 181.6mm2
- Radio
rf17.5
2mm 8.75 mm
- ResistenciaRf 0.19
Ω
km
- Impedancia de secuencia directa de la línea
Z1L 0.19 j 0.405( )Ω
km
- Impedancia de seciencia inversa de la línea
Z2L 0.19 j 0.405( )Ω
km
- Impedancia de secuencia homopolar de la línea
Z0L 0.428 j 1.504( )Ω
km
Datos del conductor de tierra:
- Tipo: OPGW-48
- Sección
Secciónq 116.23mm2
- Radiorq
ϕt
28.5 mm
- ResistenciaRq 0.2837
Ω
km
- Permeabilidad relativa del material
μq 75
Configuración del armado a utilizar
a 3m b 3.3m c 3m d 4.3m e 0.95m
Datos del electrodo de puesta a tierra del apoyo en estudio:
1. Para apoyo no frecuentado.
- Coeficiente de resistencia.
Kr_nf 0.125Ω
Ω m
2. Para apoyo frecuentado.
- Tipo: CPT-LA-A-3,3, complementado con acera equipotencial, tal como seestablece en el apartado 7.3.4.3, punto 2 del MT.
- Coeficiente de resistencia.Kr_f 0.0743
Ω
Ω m
- Coeficiente de tensión de paso con los pies en el terreno.
Kp 0.014433V
A Ω m( )
- Coeficiente de tensión de paso con un pie en la acera y otro en el terreno.
Kc 0.03693V
A Ω m( )
6.1. APOYOS NO FRECUENTADOS
Datos del electrodo de puesta a tierra del apoyo en estudio:
1. Para apoyo no frecuentado.
- Coeficiente de resistencia. Kr_nf 0.125Ω
Ω m
Resistencia de puesta a tierra del electrodo.
Rp_nf Kr_nf ρ 50 Ω
Cálculo de la intensidad de defecto a tierra, vista por las protecciones.
)(.2
..3
01
AZZ
UcI n
F
Cálculos previos:
Impedancias de secuencia directa Z1, inversa Z2, y homopolar Z0, en función de la
distancia del apoyo en falta a la subestación, valen:
TLBA
BATLAAL
LZZZ
ZLLZZLZZZ
..
...
111
111121
Z1
Z1L LA Z1A Z1L Long LA Z1B
Z1A Z1B Z1L Long
Z1 0.677 3.63i( ) Ω
Z2 Z1 0.677 3.63i( ) Ω
TLBA
BATLAAL
LZZZ
ZLLZZLZZ
..
...
000
00000
Z0
Z0L LA Z0A Z0L Long LA Z0B
Z0A Z0B Z0L Long
Z0 2.478 6.534i( ) Ω
Por lo que el valor de la corriente de defecto a tierra es:
IF
3 1.1 Un
2 Z1 Z0
IF 5.988 103
A
El valor de la intensidad homopolar en el apoyo en falta es
I0
IF
3 I0 534.388 1.923i 10
3 A
Los valores de corriente que hacen actuar las protecciones instaladas en cabecera son3*I0A y 3*IOB
I0A I0
Z0B Z0L Long LA
Z0A Z0B Z0L Long
I0A 1.062 kA
I0B I0 I0A I0B 0.935 kA
Superan ambas el ajuste de las protecciones instaladas de 50A. Las protecciones actuaránen un tiempo menor a 0,5s, cumpliendo así la ITC LAT-07, que indica que el tiempo deactuación debe ser menos a 1s para apoyo no frecuentado
La protección automática, instalada para el caso de faltas a tierra, para la intensidad máxima dedefecto a tierra (I´1F=I1F=25000 A), actúa en un tiempo:
t2500
25000s 0.1 s 0.1s 1s
Para un valor de la intensidad de defecto 5988 A, el tiempo de actuación de la protección será:
t2500
5988s 0.418 s
0.418s 1s
En nuestro caso, con la característica proporcionada de las protecciones se cumple, tal comoespecifica el apartado 7.3.4.3 de la ITC LAT-07 del RLAT, que:
El tiempo de actuación de las protecciones es inferior a 1s.
El electrodo utilizado es válido para garantizar la actuación automática de las protecciones encaso de defecto a tierra.
6.2. APOYOS FRECUENTADOS
Electrodo utilizado: CPT-G-(6X6)/0,5, complementado con acera equipotencial, tal comose establece en el apartado 7.3.4.3. punto 2 de este MT.
Kr_f 0.074Ω
Ω m
Resistencia de puesta a tierra del electrodo.
Rp_f Kr_f ρ 29.72 Ω
Máxima tensión de paso unitaria encontrada en la superficie del terreno (los dos pies estánpisando el terreno fuera de la superficie equipotencial).
Kp 0.014433V
A Ω m( )
Máxima tensión de paso unitaria (uno de los pies está sobre el terreno fuera de la superficieequipotencial).
Kc 0.03693V
A Ω m( )
Intensidad de defecto a tierra, vista por las protecciones.
IF 5.988 103
A
Intensidad homopolar en el apoyo.
I0
IF
31.996 10
3 A
Intensidad homopolar que circula desde el apoyo en falta a la subestación A.
)(
..
..
000
0000 A
LZZZ
LLZZII
TLBA
ATLBA
I0A I0
Z0B Z0L Long LA
Z0A Z0B Z0L Long
I0A 1.062 103
A
Cálculo del factor de reducción.
s
mqE Z
Zr 1
1
3
2
d1q
d3q
d2q
d1q d e( )2
a2
d1q 6.047 m
d2q d c e( )2
b2
d2q 8.886 m
d3q d 2c e( )2
a2
d3q 11.643 m
Distancia media geométrica entre el cable de tierra y los conductores de fase.
Dmq3
d1q d2q d3qDmq 8.552 m
Profundidad de retorno de la corriente de tierra por el terreno.
δ1.85
μ0 2 π 50 Hz
ρ
δ 1.862 10
3 m
Impedancia propia del cable de tierra e impedancia mutua entre el cable de tierra y losconductores de fase.
ar
jRZq
qqs
4ln
2800
Zs Rq
2π 50 Hz μ0
8 j
2π 50 Hz μ0
2π
lnδ
rq
μq
4
amPAT
Zs 0.092 0.539i( ) Ω
Zmq
2π 50 Hz μ0
8j
2π 50 Hz μ0
2π
lnδ
Dmq
amPAT
Zmq 0.014 0.094i( ) Ω
Sustituyendo los valores de ambas impedancias en la fórmula del factor de reducción,operando con complejos, y haciendo el cálculo del módulo de un número complejo se obtieneel valor de rE.
rE 1Zmq
Zs
rE 0.827
Cálculo de la impedancia de cadena infinita.
)).4.((2
1StSSBA ZRZZZZ
Rt 170Ω
ZA1
2Zs Zs 4 Rt Zs
ZA 7.415 6.492i( ) Ω
ZB ZA 7.415 6.492i( ) Ω
Cálculo de la impedancia desde el apoyo en falta, hasta la subestación A, incluida laresistencia de tierra de la subestación.
ZEA
RTA ZA
RTA ZA
ZEA 3.419 0.827i( ) Ω
Cálculo de la impedancia de cadena infinita, según la Norma EN 60909-3.
n
sAEAn
AEA
nsEAssAEAA
nAEAA
pkZZZkZZ
kZZZZZZZkZZZZ
..2.
...2...
Siendo:
K 1 Zs1
Rt
1
ZA
K 1.044 0.038i
n 51 Referido al número de apoyo
Zp
ZA ZEA ZA Kn
ZA ZEA ZA 2 Zs Zs ZEA Zs Kn
ZEA ZA Kn
ZEA ZA 2 Zs Kn
Zp 7.516 6.536i( ) Ω
Cálculo de la corriente IET en el apoyo que ha sufrido el cortocircuito en las proximidadesde la subestación A, circulando a través de ZET.
nAEA
EAAE
ETp
pFEET kZZ
ZIr
ZZ
ZIrI
1...3... 0
Siendo:
ZET
ZA Rp_f
ZA Rp_f ZET 6.64 4.035i( ) Ω
IET rE IFZp
Zp ZET rE 3 I0A
ZEA
ZEA ZA
1
Kn
IET 994.367 2.568i 103
A
Cálculo de la tensión de puesta a tierra en el apoyo:
UE ZET IETUE 1.696 10
4 1.304i 10
4 V
UE 2.139 104
V
Cálculo de la corriente que realmente pasa por el electrodo de puesta a tierra del apoyoen falta.
Ir
UE
Rp_f
Ir 719.854 A
Cumplimiento con la tensión de contacto.
Cuando una persona toca el apoyo en defecto o camina en su proximidad, aparece un divisorde tensión con todas las resistencias que intervienen en el circuito, de forma que a la personase le aplica solamente una fracción de la tensión de paso o contacto existente en lainstalación. Estas fracciones tienen unos valores máximos (Upa y Uca) definidos en el RLAT.
La protección seleccionada actúa en un tiempo de 0,5 s, por lo tanto:
Uca 204V
Los valores admisibles de la tensión de paso aplicada entre los pies de una persona,considerando únicamente la propia impedancia del cuerpo humano, se definen como diezveces el valor admisible de la tensión de contacto aplicada, ya que el trayecto de la corrienteentre los dos pies, es mucho menos peligroso que un trayecto entre la mano izquierda y lospies al encontrarse en dicho trayecto el corazón.
Upa 10 Uca Upa 2.04 103
V
A partir de los valores Uca y Upa, se determinan las tensiones máximas de contacto y pasoadmisibles en una instalación (Uc y Up).
Resistencia equivalente del calzado de un pie cuya suela sea aislante:
Ra1 2000Ω
Impedancia del cuerpo humano:
ZB 1000Ω
Resistividad del suelo cerca de la superficie:
ρsρ
m400 Ω
Resistencia a tierra del punto de contacto de un pie con el terreno:
Ra2 3 ρs
Uc Uca
Ra1 Ra2
2 ZB1
Uc 530.4 V
En el caso de la puesta a tierra de apoyos de líneas de alta tensión, el RLAT estableceque es posible estimar la tensión de contacto como la mitad de la tensión de puesta atierra, lo que supone el considerar que cualquier punto del terreno a un metro del apoyoestá a una tensión igual o mayor de la mitad de la tensión total UE, es decir:
U'c
UE
2
U'c 1.07 104
V
Como se ha comprobado, con el diseño preliminar no se cumplen las tensiones de paso ycontacto. Por los tanto, se toma como medida adicional, aumentar la resistividad superficialdel terreno de forma que, aunque las tensiones de paso y contacto que aparecen en lainstalación no varíen, se aumente su valor admisible. Se puede aumentar la resistividadsuperficial mediante una plataforma de hormigón alrededor del apoyo, de modo que la personaque pueda establecer un contacto se sitúe sobre el hormigón y no sobre el terreno.
Resistividad del hormigón:
ρh 3000Ω m
Espesor de la acera:
hs 10cm
El coeficiente reductor, tal como se indica en la ITC-LAT 13 del RLAT, se obtiene mediantela siguiente expresión:
Cs 1 0.09
1ρ
ρh
2hs
m 0.106
Cs 0.745
ρ's ρh Cs ρ's 2.235 103
Ω m
La tensión de paso admisible con un pie en el terreno y otro en la acera equipotencial:
Upat Upa
12 Ra1
Ω 3
ρ's
Ω m 3
ρ
Ω m
1000
Upat 2.429 104
V
La máxima tensión de paso con los dos pies en el terreno:
U'pt20 Kp ρ IFU'pt20 1.089 10
3V
La máxima tensión de paso en la instalación con pie en acera y pie en el terreno:
U'pa20 Kc ρ IFU'pa20 2.788 10
3 V
Ahora comrpobamos que cumplan las tensiones:
Uterreno.terreno "Cumple" U'pt20 Upaif
"No Cumple" otherwise
Uterreno.terreno "Cumple"
Uacera.terreno "Cumple" U'pa20 Upatif
"No Cumple" otherwise
Uacera.terreno "Cumple"
Diego Correas de Miguel U.P.M.
PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS
PROYECTO DE:
LÍNEA AÉREA DE A.T. A 45 KV SIMPLE
CIRCUITO
PLIEGO DE CONDICIONES
TÉCNICAS
Diego Correas de Miguel U.P.M.
PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS
ÍNDICE: 1. OBJETIVO ______________________________________________________________ 1
2. DISPOSICIONES GENERALES ____________________________________________ 1
3. ORGANIZACIÓN DEL TRABAJO __________________________________________ 1 3.1. Datos de la Obra: ____________________________________________________________ 1 3.2. Replanteo de la obra __________________________________________________________ 2 3.3. Mejoras y variaciones del Proyecto_______________________________________________ 2 3.4. Recepción del material ________________________________________________________ 2 3.5. Organización ________________________________________________________________ 3 3.6. Ejecución de las obras _________________________________________________________ 3 3.7. Subcontratación de las obras ____________________________________________________ 4 3.8. Plazo de ejecución ____________________________________________________________ 4 3.9. Recepción provisional _________________________________________________________ 5 3.10. Periodos de garantía __________________________________________________________ 5 3.11. Recepción definitiva ___________________________________________________________ 6 3.12. Pago de obras _______________________________________________________________ 6 3.13. Abono de materiales acopiados: _________________________________________________ 6
4. CONDICIONES TÉCNICAS EN LA EJECUCIÓN: ____________________________ 7
4.1. Apertura de hoyos ___________________________________ Error! Bookmark not defined. 4.2. Hormigonado _______________________________________________________________ 7 4.3. Armdo e izado de apoyos metálicos ______________________________________________ 8 4.4. Tendio, tensado y regulado de los conductores _____________________________________ 8 4.5. Cadena de aisladodres ________________________________________________________ 9 4.6. Empalmes __________________________________________________________________ 9 4.7. Engrapado _________________________________________________________________ 10
5. CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES _______________________________ 10 5.1. Conductores trenzados. _______________________________________________________ 10 5.2. Conductores de cobre. ________________________________________________________ 10 5.3. Abrazaderas y tacos de sujeción. ________________________________________________ 10 5.4. Herrajes.___________________________________________________________________ 11 5.5. Torres metálicas. ____________________________________________________________ 11
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PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS Página 1
1. OBJETIVO
Este Pliego de Condiciones determina los requisitos a que se debe ajustar la ejecución de
las instalaciones para la distribución de energía eléctrica, cuyas características técnicas estarán
especificadas en el presente pliego y correspondiente proyecto.
2. DISPOSICIONES GENERALES
La obra deberá ajustarse a la descripción realizada en la Memoria, Planos y Presupuesto del
presente proyecto.
Las calidades de los materiales deberán respetar las especificaciones mínimas.
El director técnico de la obra será la única persona capacitada para juzgar, en caso de duda y
omisiones del proyecto. Lo mismo que en caso de variación de parte o del total de la obra, si no
estuviese bien realizada.
El contratista está obligado al cumplimiento de la reglamentación del trabajo
correspondiente, la contratación del seguro obligatorio, subsidio familiar y de vejez, seguro de
enfermedad y todas aquellas reglamentaciones de carácter social vigentes o que en lo sucesivo se
dicten.
En particular deberá cumplir lo dispuesto en la norma UNE-24042 "Contratación de
Obras, Condiciones Generales", siempre que no modifiquen el presente Pliego de Condiciones.
El contratista deberá estar clasificado, según Orden del Ministerio de Hacienda de 28 de
Marzo de 1968 en el grupo, subgrupo y categoría correspondientes al proyecto y que se fijará en
el Pliego de Condiciones Particulares, en caso de que proceda.
3. ORGANIZACIÓN DEL TRABAJO
El Contratista ordenará los trabajos en la forma más eficaz para la perfecta ejecución de
los mismos y las obras se realizarán siempre siguiendo las indicaciones del Director de Obra, al
amparo de las condiciones siguientes:
3.1.Datos de la Obra:
Se entregará al Contratista una copia de los planos y Pliego de Condiciones del Proyecto,
así como cuantos planos o datos necesite para la completa ejecución de la Obra.
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- PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS Página 2
El Contratista podrá tomar nota o sacar copia a su costa de la Memoria, Presupuesto y
Anexos del Proyecto, así como segundas copias de todos los documentos.
El Contratista se hace responsable de la buena conservación de los originales de donde
obtenga las copias, los cuales serán devueltos al Director de Obra después de su utilización.
Por otra parte, en un plazo máximo de dos meses, después de la terminación de los
trabajos, el Contratista deberá actualizar los diversos planos y documentos existentes, de acuerdo
con las características de la Obra terminada, entregando al Director de Obra dos expedientes
completos relativos a los trabajos realmente ejecutados.
No se harán por el Contratista alteraciones, correciones, ni adiciones o variaciones
sustanciales en los datos fijados en el Proyecto, salvo aprobación previa por escrito del Director
de Obra.
3.2.Replanteo de la obra
El Director de Obra, una vez que el Contratista esté en posesión del Proyecto y antes de
comenzar las obras, deberá hacer el replanteo de las mismas, con especial atención a los puntos
singulares, entregando al Contratista las referencias y datos necesarios para fijar completamente
la ubicación de las mismas.
Se levantará por duplicado un Acta, en la que constarán, muy bien los datos entregados,
firmados por el Director de Obra y por el representante del Contratista.
Los gastos de replanteo serán por cuenta del Contratista.
3.3.Mejoras y variaciones del Proyecto
No se considerarán como mejoras ni variaciones del Proyecto más que aquellas que hayan
sido ordenadas expresamente por escrito,por el Director de Obra y convenido precio antes de
proceder a su ejecución.
Las obras accesorias o delicadas, no incluidas en los precios de adjudicación, podrán
ejecutarse con personal independiente del Contratista.
3.4.Recepción del material
El Director de Obra, de acuerdo con el Contratista, dará a su debido tiempo su aprobación
sobre el material suministrado y confirmará que permite una instalación correcta.
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- PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS Página 3
La vigilancia y conservación del material suministrado será por cuenta del Contratista.
3.5. Organización
El Contratista actuará de patrono legal, aceptando todas las responsabilidades
correspondientes y quedando obligado al pago de los salarios y cargas que legalmente están
establecidas, y en general, a todo cuanto se legisle, decrete u ordene sobre el particular antes o
durante la ejecución de la obra.
Dentro de lo estipulado en el Pliego de Condiciones, la organización de la Obra, así como
la determinación de la procedencia de los materiales que se empleen, estará a cargo del
Contratista a quien corresponderá la responsabilidad de la seguridad contra accidentes.
El Contratista deberá, sin embargo, informar al Director de Obra de todos los planes de
organización técnica de la Obra, así como de la procedencia de los materiales y cumplimentar
cuantas ordenes le dé éste en relación con datos extremos.
En las obras por administración, el Contratista deberá dar cuenta diaria al Director de
Obra de la admisión de personal, compra de materiales, adquisición o alquiler de elementos
auxiliares y cuantos gastos haya de efectuar.
Para los contratos de trabajo, compra de material o alquiler de elementos auxiliares, cuyos
salarios, precios o cuotas sobrepasen en más de un 5% de los normales en el mercado, solicitará
la aprobación previa del Director de Obra, quien deberá responder dentro de los ocho días
siguientes a la petición, salvo casos de reconocida urgencia, en los que se dará cuenta
posteriormente.
3.6. Ejecución de las obras
Las obras se ejecutarán conforme al Proyecto y a las condiciones contenidas en éste
Pliego de condiciones y en el Pliego Particular si lo hubiera, y de acuerdo con las
especificaciones señaladas en el de Condiciones Técnicas.
El Contratista, salvo aprobación por escrito del Director de Obra, no podrá hacer ninguna
alteración o modificación de cualquier naturaleza tanto en la ejecución de la obra en relación con
el Proyecto, como en las Condiciones Técnicas especificadas.
El Contratista no podrá utilizar, en los trabajos, personal que no sea de su exclusiva cuenta
y cargo.
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- PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS Página 4
Igualmente será de su exclusiva cuenta y cargo aquel personal ajeno al propiamente
manual y que sea necesario para el control administratívo del mismo.
El Contratista deberá tener al frente de los trabajos un técnico suficientemente
especializado a juicio del Director de Obra.
3.7. Subcontratación de las obras
Salvo que el contrato disponga lo contrario o que de su naturaleza y condiciones se
deduzca que la Obra ha de ser ejecutada directamente por el adjudicatario, podrá éste concertar
con terceros la realización de determinadas unidades de obra.
La celebración de los subcontratos estará sometida al cumplimiento de los siguientes
requisitos:
a) A que se de conocimiento por escrito al Director de Obra del subcontrato a
celebrar, con indicación de las partes de obra a realizar y sus condiciones economicas, a
fin de que aquel lo autorice previamente.
b) A que las unidades de obra que el adjudicatario contrate con terceros no exceda
del 50% del presupuesto total de la obra principal.
En cualquier caso el Contratante no quedará vinculado en absoluto ni reconocerá ninguna
obligación contractual entre él y el subcontratista y cualquier subcontratación de obras no eximirá
al Contratista de ninguna de sus obligaciones con respecto al Contratante.
3.8. Plazo de ejecución
Los plazos de ejecucion, total y parciales, indicados en el contrato, se empezarán a contar
a partir de la fecha de replanteo.
El Contratista estará obligado a cumplir con los plazos que se señalen en el contrato para
la ejecución de las obras y que serán improrrogables.
No obstante lo anteriormente indicado, los plazos podrán ser objeto de modificaciones
cuando así resulte por cambios determinados por el Director de Obra debidos a exigencias de la
realización de las obras y siempre que tales cambios influyan realmente en los plazos señalados
en el contrato.
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- PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS Página 5
Si por cualquier causa, ajena por completo al Contratista, no fuera posible empezar los
trabajos en la fecha prevista o tuvieran que ser suspendidos una vez empezados, se concederá por
el Director de Obra, la prorroga estrictamente necesaria.
3.9. Recepción provisional
Una vez terminadas las obras y a los quince días siguientes a la petición del Contratista se
hará la recepción provisional de las mismas por el Contratante, requiriendo para ello la presencia
del Director de Obra y del representante del Contratista levantandose las Actas que correspondan
en las que se harán constar la conformidad con los trabajos realizados, si éste es el caso.
Dichas Actas serán firmadas por el Director de Obra y el representante del Contratista,
dándose la Obra por recibida si se ha ejecutado correctamente de acuerdo con las especificaciones
dadas en el Pliego de Condiciones Técnicas y en el Proyecto correspondiente, comenzandose
entonces a contar el plazo de garantía.
En el caso de no hallarse la Obra en estado de ser recibidad, se hará constar así en el
Acta y se darán al Contratista las instrucciones precisas y detalladas para remediar los defectos
observados, fijandose un plazo de ejecución.
Expirado dicho plazo, se hará un nuevo reconocimiento. Las obras de reparación serán
por cuenta y a cargo del Contratista.
Si el Contratista no cumpliese estas prescripciones podrá declararse rescindido el contrato
con pérdida de la fianza.
3.10.Periodos de garantía
El periodo de garantía será señalado en el contrato y empezará a contar desde la fecha de
aprobación del Acta de Recepción.
Hasta que tenga lugar la recepción definitiva, el Contratista es responsable de la
conservación de la Obra, siendo de su cuenta y cargo las reparaciones por defectos de ejecución
o mala calidad de los materiales.
Durante este periodo, el Contratista garantizará al Contratante contra toda reclamación
de terceros, fundada en causa y por ocasión de la ejecución de la Obra.
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- PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS Página 6
3.11.Recepción definitiva
Al terminar el Plazo de garantía señalado en el contrato o en su defecto a los seis meses
de la recepción provisional, se procedera a la recepción definitiva de las obras, con la
concurrencia del Director de Obra y del representante del Contratista levantándose el Acta
correspondiente, por duplicado (si las obras son conformes), que quedará firmada por el
Director de Obra y el representante del Contratista y ratificada por el Contratante y el
Contratista.
3.12.Pago de obras
El pago de las obras realizadas se hará sobre certificaciones parciales, que se practicarán
mensualmente. Dichas certificaciones contendrán solamente las unidades de obra totalmente
terminadas que se hubieran ejecutado en el plazo a que se refieran.
La relación valorada que figure en las certificaciones, se hará con arreglo a los precios
establecidos, y con la ubicación, planos y referencias necesarias para su comprobación.
El Director de Obra expedirá las Certificaciones de las obras ejecutadas que tendrán
carácter de documento provisional a buena cuenta, rectificables por la liquidación definitiva o
por las certificaciones siguientes.
3.13. Abono de materiales acopiados:
Cuando a juicio del Director de Obra no haya peligro de que desaparezcan o se deterioren
los materiales acopiados y reconocidos como útiles, se abonarán con arreglo a los precios
descompuestos de la adjudicación.
Dicho material será indicado por el Director de Obra e indicado en el Acta de recepción
de Obra.
La restitución de las bobinas vacias se hará en el plazo de un mes, una vez que se haya
instalado el cable que contenían.
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- PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS Página 7
4. CONDICIONES TÉCNICAS EN LA EJECUCIÓN:
El Director Técnico de la obra será la única persona capacitada para juzgar, en caso de duda
y omisiones del proyecto, lo mismo que en caso de variación de parte o del total de la obra, si no
estuviese bien realizada.
4.1.Excavaciones
Las dimensiones de las excavaciones se ajustarán lo más posible a las dadas en el
Proyecto o en su defecto a las indicadas por el Director de Obra.
Las paredes de los hoyos serán verticales. Cuando sea necesario variar el volumen de la
excavación, se hará de acuerdo con el Director de Obra.
El Contratista tomara las disposiciones convenientes para dejar el menor tiempo posible
abiertas las excavaciones, con objeto de evitar accidentes. Las excavaciones se realizarán con
útiles apropiados según el tipo de terreno.
En terrenos rocosos será imprescindible el uso de explosivos o martillo compresor,
siendo por cuenta del Contratista la obtención de los permisos de utilización de explosivos.
Cuando deban emplearse explosivos, el Contratista deberá tomar las precauciones
adecuadas para que en el momento de la explosión no se proyecten al exterior piedras que
puedan provocar accidentes o desperfectos, cuya responsabilidad correría a cargo del Contratista.
En terrenos con agua deberá procederse a su desecado, procurando hormigonar después lo
más rapidamente posible para evitar el riesgo de desprendimientos en las paredes del hoyo,
aumentando así las dimensiones del mismo.
4.2. Hormigonado
Este se deberá dosificar a 250 kgrs. de cemento por cada metro cúbico.
Si la excavación superara el 10 % del volumen técnico, por conveniencia del contratista,
siempre de acuerdo con el Director técnico de las obras, o el empleo de explosivos, la dosificación
del hormigón será siempre la misma.
El cemento empleado será Portland, de fraguado lento, o bien de otra marca similar, de
primera calidad.
Los áridos empleados para las cimentaciones de los apoyos, deberán ser de buena calidad,
limpios y no heladizos, estando exentos de materiales orgánicos y de arcillas.
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- PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS Página 8
Será preferible la piedra con aristas y superficies rugosas y ásperas, por su mayor adherencia
al mortero.
La arena puede proceder de minas o canteras, ríos, o bien, de machaqueo.
La dimensión de los granos de arena no será superior al 6 % (ensayo de granulometría).
El agua empleada para la ejecución del hormigón será limpia y exenta de elementos
orgánicos, arcillas, etc.
4.3.Armado e izado de apoyos metálicos
El transporte de todos los materiales a la obra se realizará con el mayor cuidado, e intentando
evitar al máximo los posibles desperfectos que pudieran acontecer.
En caso de dobleces de barras, éstas se enderezarán en caliente. Los taladros que se tengan
que realizar, se harán con punzón o carraca, nunca por sopletes. Los taladros que no se usen, se
cerrarán por medio de soldadura. En caso de que haya que aumentar el diámetro de los mismos, se
hará por mediación del escariador. Se deberán eliminar las rebabas de los mismos.
Para el armado se empleará puntero y martillo para que coincidan las piezas que se unen,
pero con cuidado para no agrandar el taladro.
Se aconseja armar en tierra el mayor número posible de piezas.
El izado deberá hacerse sin originar deformaciones permanentes sobre elementos que
componen el apoyo.
Cuando la torre está izada, se hará un repaso general del ajuste de los componentes.
Los postes de hormigón se transportarán en vehículos preparados al efecto, y, al depositarlos
se hará en un lugar llano y con sumo cuidado en evitación de deformaciones de los mismos.
Todas las piezas deberán estar recubiertas de material blando y flexible (gomas naturales o
sintéticas).
4.4.Tenddio, tensado y regulado de los conductores
Los cables deberán tratarse con el mayor cuidado para evitar deterioros, lo mismo que las
bobinas donde se transportan.
En la hora de desenrollar los cables se debe cuidar que no rocen con el suelo.
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- PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS Página 9
Para ejercer la tracción se pueden emplear cuerdas pilotos, pero deben ser las mismas del tipo
flexible y antigiratorias, montando bulones de rotación para compensar los defectos de la torsión. Si
se produce alguna rotura en los hilos de los cables, por cualquier causa, se deberán colocar
manguitos separatorios.
Todo el tendido y tensado de los conductores se realizará conforme a la tabla de tendido
proporcionada por el proyectista, y conforme a las características climatológicas a las que se va a
realizar la operación.
Poleas de tendido: Para cables de aluminio, éstas serán de aleación de aluminio. El
diámetro será entre 25 y 30 veces el diámetro del cable que se extienda. Esta polea estará
calculada para aguantar esfuerzos a que deba ser sometida.
Tensado: Este deberá realizarse arriostrando las torres de amarre a los apoyos de
hormigón de anclajes en sentido longitudinal. El tensado de los cables se hará por medio
de un cable piloto de acero en evitación de flexiones exageradas. Todos los aparatos para
el tensado deberán colocarse a distancia conveniente de la torre de tense, para que el
ánguo formado por las tangentes del piloto al paso por la polea no sea inferior a os 150
grados.
Regulado: Toda línea se divide en trozos de longitudes varialbles según situación de
vértices. En el perfil longitudinal se definen los vanos y en los cálculos las flechas de cada
uno de ellos, y al mismo se deberá adaptar.
4.5.Cadena de aisladores
Estos se limpiarán cuidadosamente antes de ser montados. Se tendrá especial cuidado en su
traslado y colocación para que no sufran desperfectos los herrajes que unen las cadenas.
4.6.Empalmes
Serán de tal calidad que garanticen la resistencia mecánica exigida por los Reglamentos y no
exista aumento de la resistencia del conductor.
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- PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS Página 10
Los empalmes deberán ser cepillados cuidadosamente, tanto interior como exteriormente,
con cepillo y baquetas especiales.
4.7.Engrapado
Para el mismo se deberá tomar medida para conseguir un buen aplomo de las cadenas de
aisladores.
El apretado de los tornillos de las grapas se debe hacer alternativamente para asegurar un
buen apriete.
5. CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
Todos los materiales serán de primera calidad. No deberán presentar deterioro ni defecto
alguno que disminuya la función que tengan que desarrollar.
5.1.Conductores trenzados.
Deberán ir provistos de cubierta de aislamiento, el cual será de polietileno reticulado (PRC).
Se deberán distinguir de otros por lo que deberán ir grabados en tintas blancas o relieves en
el exterior.
Las secciones de los conductores serán las determinadas en la Memoria.
Los empalmes deberán realizarse mediante manguitos a compresión y el aislamiento será
regenerado con cinta de goma autovulcanizante y recubierta con cinta de P.V.C.
5.2.Conductores de cobre.
Estos estarán formados, según la sección, por uno o por varios alambres de cobre,
cilíndricos, de buena calidad y resistencia mecánica y libres de todos los desperfectos posibles, así
como de imperfecciones.
5.3.Abrazaderas y tacos de sujeción.
Las abrazaderas serán de placas de acero isoplastificados y de una sola pieza, dotadas de
punta de acero roscada.
Las abrazaderas para cable fiador, serán las mismas, de iguales características, pero sin punta
de acero.
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- PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS Página 11
Los tacos de sujeción se embutirán previa la realización de taladro.
5.4.Herrajes.
El cable fiador de acero y de arriostramiento será flexible y galvanizado.
El resto de los herrajes (aprietahilos, grilletes, etc.), serán galvanizados en caliente.
5.5.Torres metálicas.
Serán de hierro laminado y responderán a la altura determinada en la Memoria.
Serán galvanizadas en caliente. Las cimentaciones se tendrán que adaptar a lo especificado
en el cálculo de las mismas.
07 de septiembre de 2017
Fdo.: Diego Correas de Miguel
Diego Correas de Miguel U.P.M.
- PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS Página 12
Diego Correas de Miguel U.P.M.
ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD
PROYECTO DE:
LÍNEA AÉREA DE A.T. A 45 KV SIMPLE
CIRCUITO
ESTUDIO DE
SEGURIDAD Y SALUD
Diego Correas de Miguel U.P.M.
ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD
ÍNDICE: 1. OBJETIVO_____________________________________________________________ 1
2. DATOS GENERALES DE LA OBRA: ______________________________________ 1
3. NORMATIVA APLICABLE: _____________________________________________ 2
4. OBLIGACIÓN DEL PROMOTOR: ________________________________________ 4
5. EL COORDINADOR: ___________________________________________________ 4
6. CONTRATISTAS Y SUBCONTRATISTAS: ________________________________ 5
7. OBLIGACIONES DE LOS TRABAJADORES: ______________________________ 6
8. LIBRO DE INCIDENCIAS:_______________________________________________ 7
9. DERECHO DE LOS TRABAJADORES: ___________________________________ 7
10. PREVENCIÓN DE RIESGOS PROFESIONALES: ___________________________ 7 10.1. Protecciones individuales generales: ________________________________________ 7 10.2. Protecciones colectivas generales: __________________________________________ 8 10.3. Formación: _____________________________________________________________ 9 10.4. Medicina preventiva y primeros auxilios: ____________________________________ 9
11. IDENTIFICACIÓN DE RIESGOS Y MEDIDAS PREVENTIVAS A APLICAR __ 10 11.1. Fase de actuaciones previas:. _____________________________________________ 10 11.2. Fase de acopio de material _______________________________________________ 11 11.3. Carga y descarga de materiales:. __________________________________________ 11 11.4. Movimientos de tierras y excavación:. _____________________________________ 13 11.5. Cimentación: __________________________________________________________ 14 11.6. Izado y armado de apoyos:. ______________________________________________ 16 11.7. Montaje y apriete de tornillería:. __________________________________________ 17 11.8. Colocación de herrajes y aisladores. Tendido, tensado y engrapado de conductores: 18 11.9. Uso de maquinarias y herramientas: _______________________________________ 19
12. INSTALACIÓN ELÉCTRICA PROVISIONAL EN OBRA. __________________ 20
13. SEÑALIZACIÓN: ______________________________________________________ 22
Diego Correas de Miguel U.P.M.
ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD Página 1
1. OBJETIVO
El objeto del presente Estudio de Seguridad y Salud es la redacción de los documentos
necesarios que definan, en el marco del Real Decreto 1627/1991, de 24 de Octubre, por el que se
establecen disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción, las
previsiones y desarrollo de las soluciones necesarias para los problemas de ejecución de la obra, y
la prevención de riesgos de accidentes preceptivas de sanidad, higiene y bienestar de los
trabajadores durante el desarrollo de la misma.
En aplicación de este Estudio de Seguridad y Salud de la obra, cada contratista,
subcontratista y trabajadores autónomos, elaborarán un plan de seguridad y salud en el trabajo, en
el que se analicen , estudien, desarrollen y complementen las previsiones contenidas en este
estudio.
2. DATOS GENERALES DE LA OBRA:
El presente Estudio Básico de Seguridad y Salud se refiere al Proyecto de la línea aérea de
alta tensión, cuyos datos generales son:
- Proyecto de Ejecución: ----------------- Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
- Autor del Proyecto: ------------------------------------------- Diego Correas de Miguel
- Titularidad del encargo: ------------------------------ Diego Pablo Fernández Torres
- Emplazamiento: -------------------------------------------------------------------- Segovia
- Presupuesto de Ejecución material: ------------------------------------------- 757569 €
- Plazo de ejecución previsto: --------------------------------------------------------- 2018
- Número de operarios previstos: ----------------------------------------- Por determinar
Las unidades constructivas que componen la presente obra son:
Replanteo.
Desbroce.
Excavación.
Cimentación.
Armado e izado de apoyos
Instalación de conductores desnudos.
Diego Correas de Miguel U.P.M.
- ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD Página 2
Instalación de aisladores.
Instalación de crucetas.
Instalación de aparatos de seccionamiento y corte (interruptores, seccionadores,
fusibles...)
Instalación de limitadores de sobretensión (autoválvulas).
Instalación de transformadores tipo intemperie sobre apoyos.
Instalación de dispositivos antivibraciones.
Medida de altura de conductores.
Detección de partes en tensión.
Interconexión entre elementos.
Conexión y desconexión de líneas o equipos.
Puesta a tierra y conexiones equipotenciales.
3. NORMATIVA APLICABLE:
.- Normas oficiales.
Son de obligado cumplimiento todas las disposiciones legales o reglamentarias,
resoluciones y cuantas otras fuentes normativas contengan concretas regulaciones en materia de
Seguridad e Higiene en el trabajo, propias de la Industria Eléctrica o de carácter general, que se
encuentren vigentes y sean de aplicación durante el tiempo en el que subsista la relación
contractual promotor-contratista, según las actividades a realizar.
En particular: Ley 8/1980, de 1 de marzo, del Estatuto de los Trabajadores
Ordenanza General de Seguridad e Higiene en el Trabajo (9 de marzo de 1.971).
Homologación de medios de Protección personal de los trabajadores (BOL. de
29 de mayo de 1.974. Orden de 15 de julio de 1.974).
Estatuto de los Trabajadores (Ley 811.980, de 20 de marzo).
Ley de Prevención de Riesgos Laborales (Ley 31/1.995, de 8 de noviembre).
Real Decreto 39/1.997, de 17 de enero, por el que se aprueba el Reglamento de
los Servicios de Prevención.
Diego Correas de Miguel U.P.M.
- ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD Página 3
Orden de 27 de junio de 1.997, por la que se desarrolla el RD 39/1.997, de 17 de
enero.
Real Decreto 485/1.997, de 14 de abril, sobre disposiciones mininas en materia
de señalización de seguridad y salud en el trabajo.
Real Decreto 486/1.997, de 14 de abril, por el que se establecen disposiciones
mínimas de seguridad y salud en los lugares de trabajo.
Real Decreto 487/1.997, de 14 de abril, sobre disposiciones mínimas de
seguridad y salud relativas a la manipulación manual de cargas que entrañen
riesgos, en particular dorso-lumbares, para los trabajadores.
Real Decreto 773/1.997, de 30 de mayo, sobre disposiciones mínimas de
seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de
protección individual.
Real Decreto 949/1.997, de 20 de Junio, por el que se establece el certificado de
profesionalidad de la ocupación de prevencionista de riesgos laborales.
Real Decreto 1215/1.997, de 18 de julio, por el que se establecen las
disposiciones mínimas de seguridad y salud para la utilización por los
trabajadores de los equipos de trabajo.
Real Decreto 1627/1.997, de 24 de octubre, por el que se establecen
disposiciones mínimas de seguridad y de salud en las obras de construcción.
Real Decreto 223/2008 de 15 de febrero, por el que se aprueban el Reglamento
sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta
tensión y sus instrucciones técnicas complementarias ITC-LAT 01 a 09.
Reglamento sobre Condiciones Técnicas y de Garantía de Seguridad en
Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de transformación (Decreto
3275/1 .982 de 12 de noviembre) e instrucciones Técnicas Complementarias.
- Normas específicas.
Dentro de estas Normas deben tener especialmente en cuenta todas las Recomendaciones,
Prescripciones e Instrucciones de la Asociación de Medicina y Seguridad en el Trabajo de
UNESA para la Industria Eléctrica (AMYS), que se recogen en:
Diego Correas de Miguel U.P.M.
- ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD Página 4
“Prescripciones de Seguridad para trabajos y maniobras en instalaciones
eléctricas”.
“Prescripciones de Seguridad para trabajos mecánicos y diversos”.
Instrucción General para la realización de los trabajos en tensión en Alta Tensión
y sus Desarrollos.
Instrucción General para la realización de los trabajos en tensión en Baja Tensión
y sus Desarrollos.
4. OBLIGACIÓN DEL PROMOTOR:
El promotor está obligado a incluir el presente Estudio de Seguridad y Salud, como
documento del Proyecto de Obra.
Antes del inicio de los trabajos, designará un coordinador en materia de seguridad y salud,
cuando en la ejecución de las obras intervengan más de una empresa, o empresas y trabajadores
autónomos, o diversos trabajadores autónomos.
La designación de coordinadores en materia de seguridad y salud no eximirá al promotor
de sus responsabilidades.
El promotor deberá efectuar un aviso a la autoridad laboral competente antes del
comienzo de las obras, que se redactará con arreglo a lo dispuesto en el Anexo III del R.D.
1627/1997, de 24 de octubre, debiendo exponerse en la obra de forma visible y actualizándose si
fuera necesario.
5. EL COORDINADOR:
El Coordinador en materia de seguridad y salud durante la ejecución de la obra, deberá
coordinar los principios generales de prevención y de seguridad, tomando las decisiones técnicas
y de organización con el fin de planificar los distintos trabajos o fases que vayan a desarrollarse
simultánea o sucesivamente.
Deberá coordinar las actividades de la obra para garantizar que los contratistas y, en su
caso, los subcontratistas y los trabajadores autónomos, apliquen de manera coherente y
responsable los principios de la acción preventiva que se recogen en el artículo 15 de la Ley de
prevención de Riesgos Laborales durante la ejecución de la obra y, en particular, en las tareas o
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actividades a que se refiere el artículo 10 del Decreto 1627/1997 de 24 de octubre, sobre
disposiciones mínimas de seguridad y de salud en las obras de construcción.
El Coordinador deberá aprobar el Plan de Seguridad y Salud elaborado por el contratista
y, en su caso, las modificaciones introducidas en el mismo.
Así mismo organizará la coordinación de actividades empresariales previstas en el artículo
24 de la Ley de Prevención de Riesgos Laborales y coordinará las acciones y funciones de control
de la aplicación correcta de los métodos de trabajo.
El Coordinador deberá adoptar las medidas necesarias para que sólo las personas
autorizadas puedan acceder a la obra.
6. CONTRATISTAS Y SUBCONTRATISTAS:
Estarán obligados a aplicar los principios de la acción preventiva que se recogen en el
artículo 15 de la Ley de Prevención de Riesgos Laborales, cumplir y hacer cumplir a su personal
lo establecido en el Plan de Seguridad y Salud e informar y proporcionar las instrucciones
adecuadas a los trabajadores autónomos sobre todas las medidas que hayan de adoptarse en lo
que se refiere a seguridad y salud en la obra.
Deberán atender las indicaciones y cumplir las instrucciones del coordinador en materia
de seguridad y salud durante la ejecución de la obra.
Los contratistas y subcontratistas serán responsables de la ejecución correcta de las
medidas preventivas fijadas en el plan de seguridad y salud en lo relativo a las obligaciones que
les correspondan a ellos directamente o, en su caso, a los trabajadores autónomos por ellos
contratados.
Además los contratistas y subcontratistas responderán solidariamente de las consecuencias
que se deriven del incumplimiento de las medidas previstas en el plan en los términos del
apartado 2 del artículo 42 de la Ley de Prevención de Riesgos Laborales.
Las responsabilidades de los coordinadores, de la dirección facultativa y del promotor no
eximirán de sus responsabilidades a los contratistas y a los subcontratistas.
Los equipos de protección individual a disponer para cada uno de los puestos de trabajo a
desempeñar, determinadas en el Plan de Seguridad y Salud en el Trabajo a elaborar por el
contratista, estarán en consonancia con el resultado previsto por éste en la evaluación de los
riesgos que está obligado a realizar en cumplimiento del R.D. 39/1.997, de 17 de Enero, por el
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que se aprueba el Reglamento de los Servicios de Prevención. Una copia de dicha evaluación y
de su resultado, se adjuntará al Plan en el momento de su presentación.
Asimismo, y en aplicación del R.D. 773/1.997, de 30 de Mayo, sobre disposiciones
mínimas de seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de los equipos de
protección individual, es responsabilidad del contratista suministrar dichas protecciones
individuales a los trabajadores de manera gratuita, reponiéndolas cuando resulte necesario,
motivo por el cual, dentro del Plan de Seguridad y Salud en el Trabajo a elaborar por el
contratista, éstas se relacionarán exhaustivamente en todos los apartados del mismo, de acuerdo
con lo señalado en el párrafo anterior, pero no se valorarán dentro del presupuesto del plan.
7. OBLIGACIONES DE LOS TRABAJADORES:
Los trabajadores autónomos están obligados a :
1. Aplicar los principios de la acción preventiva que se recoge en el artículo 15 de la Ley de
Prevención de Riesgos Laborales, y en particular:
-Mantenimiento de la obra en buen estado de orden y limpieza
-Almacenamiento y evacuación de residuos y escombros
-Recogida de materiales peligrosos utilizados.
-Adaptación del periodo de tiempo efectivo que habrá de dedicarse a los distintos
trabajos o fases de trabajo.
-Cooperación entre todos los intervinientes en la obra
-Interacciones o incompatibilidades con cualquier otro trabajo o actividad.
2. Cumplir las disposiciones mínimas establecidas en el Anexo IV del R.D. 1627/1997.
3. Ajustar su actuación conforme a los deberes sobre coordinación de las actividades
empresariales previstas en le artículo 24 de la Ley de Prevención de Riesgos Laborales,
participando en particular en cualquier medida de actuación coordinada que se hubiera
establecido.
4. Cumplir con las obligaciones establecidas para los trabajadores en el artículo 29,
apartados 1 y 2 de la Ley de Prevención de Riesgos Laborales.
5. Utilizar equipos de trabajo que se ajusten a lo dispuesto en el R.D. 1215/1997.
6. Elegir y utilizar equipos de protección individual en los términos previstos en el R.D.
773/1997.
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7. Atender las indicaciones y cumplir las instrucciones del coordinador en materia de
seguridad y salud.
Los trabajadores autónomos deberán cumplir lo establecido en el plan de seguridad y salud.
8. LIBRO DE INCIDENCIAS:
En cada centro de trabajo existirá, con fines de control y seguimiento del plan de
seguridad y salud, un libro de incidencias que constará de hojas duplicadas y que será facilitado
por el colegio profesional al que pertenezca el técnico que haya aprobado el plan de seguridad y
salud.
Deberá mantenerse siempre en obra y en poder del coordinador. Tendrán acceso al libro,
la Dirección Facultativa, los contratistas y subcontratistas, los trabajadores autónomos, las
personas con responsabilidades en materia de prevención de las empresas intervinientes, los
representantes de los trabajadores, y los técnicos especializados de las Administraciones Públicas
competentes en esta materia, quienes podrán hacer anotaciones en el mismo.
Efectuada una anotación en el libro de incidencias, el coordinador estará obligado a
remitir en el plazo de 24 h una copia a la Inspección de Trabajo y Seguridad Social de la
provincia en que se realiza la obra. Igualmente notificará dichas anotaciones al contratista y a los
representantes de los trabajadores.
9. DERECHO DE LOS TRABAJADORES:
Los contratistas y subcontratistas deberán garantizar que los trabajadores reciban una
información adecuada y comprensible de todas las medidas que hayan de adoptarse en lo que se
refiere a seguridad y salud en la obra.
Una copia del plan de seguridad y salud y de sus posibles modificaciones, a los efectos de
su conocimiento y seguimiento, será facilitada por el contratista a los representantes de los
trabajadores en el centro de trabajo.
10. PREVENCIÓN DE RIESGOS PROFESIONALES:
10.1. Protecciones individuales generales:
1. Cascos: para todas las personas que participan en obra, incluidos visitantes.
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2. Guantes de uso general.
3. Guantes de goma.
4. Guantes de soldador.
5. Guantes diacetílicos.
6. Botas de agua.
7. Botas de seguridad de lona.
8. Botas de seguridad de cuero.
9. Botas dialécticas.
10. Gafas de soldador.
11. Gafas de seguridad antiproyecciones.
12. Pantalla de soldador.
13. Mascarillas antipolvo.
14. Protectores auditivos.
15. Polainas de soldador.
16. Manguitos de soldador.
17. Mandiles de soldador.
18. Cinturón de seguridad de sujeción.
19. Cinturón antivibratorio.
20. Chalecos reflectantes.
10.2. Protecciones colectivas generales:
1. Pórticos protectores de líneas eléctricas.
2. Vallas de limitación y protección.
3. Señales de seguridad.
4. Cintas de balizamiento.
5. Redes.
6. Soportes y anclajes de redes.
7. Tubo sujeción cinturón de seguridad.
8. Anclaje para tubo.
9. Balizamiento luminoso.
10. Extintores.
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11. Interruptores diferenciales.
12. Toma de tierra.
13. Válvula antiretroceso.
14. Riegos.
10.3. Formación:
Todo personal debe recibir, al ingresar en la obra, una exposición de los métodos de
trabajo y los riesgos que éstos pudieran entrañar, juntamente con las medidas de seguridad que
deberá emplear.
Eligiendo al personal más cualificado impartirán cursillos de socorrismo y primeros
auxilios, de forma que todos los trabajos dispongan de algún socorrista.
Se informará a todo el personal interviniente en la obra, sobre la existencia de productos
inflamables, tóxicos, etc. y medidas a tomar en cada caso.
10.4. Medicina preventiva y primeros auxilios:
Se tendrán en cuenta las siguientes consideraciones:
1. Botiquín: Deberá existir en la obra al menos un botiquín con todos los
elementos suficientes para curas, primeros auxilios, dolores, etc.
2. Asistencia a accidentados: Se deberá informar a la obra del emplazamiento de
los diferentes Centros Médicos, Residencia Sanitaria, médicos, ATS., etc.,
donde deba trasladarse a los posibles accidentados para un más rápido y
efectivo tratamiento, disponiendo en la obra de las direcciones, teléfonos, etc.,
en sitios visibles.
3. Reconocimiento Médico: todo el personal que empiece a trabajar en la obra
deberá pasar un reconocimiento médico previo que certifique su aptitud.
4. Instalaciones: se dotará a la obra, si así se estima en el correspondiente Plan de
Seguridad, de todas las instalaciones necesarias, tales como:
-Almacenes y talleres.
-Vestuarios y Servicios.
-Comedor o, en su defecto, locales particulares para el mismo fin.
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11. IDENTIFICACIÓN DE RIESGOS Y MEDIDAS PREVENTIVAS A APLICAR
El análisis de los riesgos existentes en cada fase de los trabajos se ha realizado en base al
proyecto y a la tecnología constructiva prevista en el mismo. De cualquier forma, puede ser
variada por el Contratista siempre y cuando se refleje en el Plan de Seguridad y Salud, adaptado a
sus medios.
11.1. Fase de actuaciones previas:.
En esta fase se consideran las labores previas al inicio de las obras, como puede ser el
replanteo, red de saneamiento provisional para vestuarios y aseos de personal de obra...
Riesgos Detectables:
Atropellos y colisiones originados por maquinaria.
Vuelcos y deslizamientos de vehículos de obra.
Caídas en el mismo nivel.
Torceduras de pies.
Generación de polvo.
Medidas de seguridad:
Se cumplirá la prohibición de presencia de personal, en las proximidades y ámbito de giro
de maniobra de vehículos y en operaciones de carga y descarga de materiales.
La entrada y salida de camiones de la obra a la vía pública, será debidamente avisada por
persona distinta al conductor.
Será llevado un perfecto mantenimiento de maquinaría y vehículos.
La carga de materiales sobre camión será correcta y equilibrada y jamás superará la carga
máxima autorizada.
El personal irá provisto de calzado adecuado.
Todos los recipientes que contengan productos tóxicos o inflamables, estarán
herméticamente cerrados.
No se apilarán materiales en zonas de paso o de tránsito, retirando aquellos que puedan
impedir el paso.
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Prendas de protección personal:
Casco homologado.
Mono de trabajo y en su caso, trajes de agua y botas de goma de media caña.
Empleo de cinturones de seguridad por parte del conductor de la maquinaría si no está
dotada de cabina y protección antivuelco.
Mascarillas antipolvo con filtro mecánico.
11.2. Fase de acopio de material
Riesgos Detectables:
Caídas de objetos
Golpes.
Heridas
Sobreesfuerzos.
Medidas de seguridad:
Antes de comenzar el acopio de material a los lugares de trabajo, se deberá realizar un
reconocimiento del terreno, con el fin de escoger la mejor ruta.
En el caso en que para acceder al lugar de trabajo fuera necesario adecuar o construir una
ruta de acceso, esta deberá realizarse con la maquinaria y medios adecuados.
Prendas de protección personal:
Guantes comunes de trabajo de lona y piel flor.
Ropa de trabajo cubriendo la mayor parte del cuerpo.
Botas reforzadas.
11.3. Carga y descarga de materiales:.
Riesgos Detectables:
Caída de operarios al mismo nivel.
Golpes, heridas y sobreesfuerzos.
Caída de objetos.
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Medidas de seguridad:
Con el fin de evitar posibles lesiones en la columna vertebral, el operario llevará a cabo el
levantamiento de la carga realizando el esfuerzo con las piernas, y manteniendo en todo
momento la columna recta.
Un operario no podrá levantar más de 50 Kg en la carga y descarga manual. En el caso en
concreto en que la carga fuera superior a la cantidad límite, se deberá realizar entre más
trabajadores.
En el caso en que el acarreo de pesos se estime en una duración superior a las 4 horas de
trabajo continuadas, el peso máximo a acarrear será de 25 Kg., o bien deberán utilizarse
medios mecánicos adecuados.
Para la carga y descarga con medios mecánicos, la maquinaria a emplear deberá ser la
adecuada (grúa, pala cargadora, etc.) y su maniobra deberá ser dirigida por personal
especializado, no debiéndose superar en ningún momento la carga máxima autorizada.
Todas las máquinas que participen en las operaciones deberán estar correctamente
estabilizadas. La elevación de la carga deberá realizarse de forma suave y continuada.
En el transcurso de operaciones de carga y descarga, ninguna persona ajena se acercará al
vehículo. Debe acotarse el entorno y prohibirse el permanecer o trabajar dentro del radio
de acción del brazo de una máquina
Nunca permanecerá ni circulará personal debajo de las cargas suspendidas, ni
permanecerá sobre las cargas.
Para la descarga de bobinas de conductores, se emplearán cuerdas, rampas, raíles...
Bajo ningún concepto se hará rodar la bobina por un solo canto.
Se prohíbe el acopio de materiales a menos de 2 metros de las coronaciones de taludes.
Prendas de protección personal:
Guantes adecuados
Ropa de trabajo.
Botas de seguridad.
Fajas antilumbago, si existen cargas muy pesadas.
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11.4. Movimientos de tierras y excavación:.
Riesgos Detectables:
Choque, atropellos y atrapamientos ocasionados por la maquinaria.
Vuelcos y deslizamientos de las máquinas.
Caídas en altura del personal que intervienen en el trabajo.
Generación de polvo.
Desprendimiento de tierra y proyección de rocas.
Caídas de personal al interior de pozos.
Caídas a distinto nivel.
Medidas de seguridad:
En el caso de uso de herramientas, debido a las reducidas dimensiones que generalmente
tendrán los hoyos, se recomienda que sea un único trabajador el que permanezca en su
interior, para evitar accidentes por alcance entre ellos de las herramientas a emplear.
Los picos, palas y otras herramientas deberán estar en buenas condiciones.
En el caso de hoyos con probable peligro de derrumbamiento de paredes, nunca deberá
quedar un operario solo en su interior, sino que en el exterior de hoyo debe permanecer, al
menos, otro operario, para caso de auxilio.
Las maniobras de las máquinas estarán dirigidas por persona distinta al conductor.
Los escombros procedentes de la excavación deberán situarse a una distancia adecuada
del hoyo, para evitar la caída al interior del mismo.
Los pozos de cimentación se señalizarán para evitar caídas del personal a su interior desde
su realización hasta que sean rellenados.
Durante la ausencia de los operarios de la obra, los hoyos serán tapados con tablones u
otros elementos adecuados.
Se cumplirá la prohibición de presencia del personal en la proximidad de las máquinas
durante su trabajo.
Durante la retirada de árboles no habrá personal trabajando en planos inclinados con
fuerte pendiente.
Mantenimiento correcto de la maquinaria.
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Al proceder a la realización de excavaciones, correcto apoyo de las máquinas excavadoras
en el terreno.
Si se realizan excavaciones de hoyos en roca que exijan uso de explosivos, la
manipulación de estos deberá ser realizada por personal especializado, con el
correspondiente permiso oficial y poseedor del carné de dinamitero.
En caso de que sobrase dinamita, se entregará en el Cuartel de la Guardia Civil o se
destruirá en obra.
Prendas de protección personal:
El equipo de los operarios que efectúen las labores de excavación estará formado por:
ropa adecuada de trabajo, guantes adecuados, casco de seguridad, botas reforzadas y gafas
antipolvo reforzadas si existiese la posibilidad de que pueda penetrar tierra y otras
partículas en los ojos.
Empleo del cinturón de seguridad por parte del conductor de la maquinaria.
11.5. Cimentación:
Riesgos Detectables:
Caída de persona y/o objetos al mismo nivel.
Caída de persona y/o objetos a distinto nivel.
Contactos con el hormigón por salpicaduras en cara y ojos.
Quemadura de la piel por la acción del cemento.
Caída de la hormigonera por efecto del volteo por no estar suficientemente nivelada y
sujeta.
Medidas de seguridad:
a) Vertidos directos mediante canaleta:
Se instalarán fuertes topes de recorrido de los camiones hormigonera, para
evitar vuelcos.
Se prohíbe acerar las ruedas de los camiones hormigoneras a menos de 2
metros del borde de la excavación.
Se prohíbe situar a los operarios detrás de los camiones hormigonera
durante el retroceso.
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La maniobra de vertidos será dirigida por u capataz que vigilará que no se
realicen maniobras inseguras.
b) Vertidos directos mediante cubo o cangilón:
Se prohíbe cargar el cubo por encima de la carga máxima admisible de la
grúa que lo sustenta.
Se señalizará, mediante una traza horizontal ejecutada con pintura en color
amarilla, el nivel máximo de llenado del cubo para no sobrepasar la carga
admisible.
La apertura del cubo para vertido se ejecutará exclusivamente accionando
la palanca para ello, con las manos protegidas con guantes impermeables
La maniobra de aproximación, se dirigirá mediante señales preestablecidas
fácilmente inteligibles por el gruísta.
En general habrá que tomar las siguientes medidas preventivas:
Ningún trabajador con antecedentes de problemas cutáneos participará en las labores de
hormigonado.
Si por alguna causa, algún trabajador sufriese lesiones por acción del cemento, se deberá
notificar la aparición de las mismas lo antes posible, con el fin de evitar la cronificación y
nuevas sensibilizaciones.
Si el amasado se realiza con hormigonera in situ, ésta deberá estar correctamente nivelada
y sujeta.
Los trabajadores deberán tener especial cuidado con:
o No utilizar prendas con elementos colgantes y que no sean de la talla adecuada.
o No exponer la piel al contacto con el cemento.
o Realizar las operaciones con las debidas condiciones de estabilidad.
o No manejar elementos metálicos sin usar guantes adecuados.
o Utilizar el casco protector y gafas de protección si existe riesgo de que penetren
partículas en los ojos.
Prendas de protección personal:
Casco ce seguridad
Gafas protectoras
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Ropas y guantes adecuados.
Faja antilumbago.
11.6. Izado y armado de apoyos:.
Riesgos Detectables:
Caída de personal desde altura
Atrapamientos.
Golpes y heridas.
Medidas de seguridad:
No participarán en el armado de apoyos ningún operario con antecedentes de vértigo o
epilepsia.
Los desplazamientos de operarios por los apoyos se realizarán con las manos libres y
siempre bien sujetos por el cinturón de seguridad.
Se utilizarán grúas adecuadas (camión grúa, pluma...) según el peso y la altura, para el
izado del apoyo. Cuidándose mucho de no sobrepasar la carga máxima autorizada.
El manejo de la misma lo realizará siempre personal especializado.
La grúa deberá estar en todo momento perfectamente nivelada.
La elevación de las cargas deberá realizarse lentamente, evitando todo arranque o paro
bruscos.
Las maniobras deberán ser dirigidas por personal especializado, debiendo ser una única
persona la encargada de dirigir al operador.
En ningún momento deberá permanecer ninguna persona sobre las cargas ni sobre la
maquinaria.
La permanencia o circulación bajo carga suspendida queda terminantemente prohibida.
Se tomarán especiales cuidados en la vestimenta cuando se trabaje con soldaduras.
Una vez izado el apoyo deberá dejarse debidamente aplomado y estable.
El armado del apoyo se realizará cuando el cimiento esté consolidado.
Los apoyos sin hormigonar nunca se dejarán izados en ausencia de personal.
Las herramientas y materiales no se lanzarán bajo ningún concepto, siempre se subirán y
bajarán con la ayuda de cuerdas.
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Los trabajadores que realicen estos trabajos deberán usar cinturones portaherramientas.
Prendas de protección personal:
Cascos de seguridad
Cinturón de seguridad que se amarrará a partes fijas de la torre.
Ropas y guantes adecuados.
Botas de seguridad.
11.7. Montaje y apriete de tornillería:.
Riesgos Detectables:
Caída de personal desde altura
Caídas de objetos desde altura.
Golpes y heridas.
Medidas de seguridad:
Se utilizarán herramientas adecuadas, según el esfuerzo que haya que realizar, para el
apriete de los tornillos.
En el trabajo de apriete de tornillería trabajarán como máximo dos operarios, situados al
mismo nivel o a trebolillos, y siempre en la cara externa del apoyo.
La subida y bajada de material y herramientas se realizará con la ayuda de cuerdas, nunca
lanzándolas.
Los desplazamientos de los operarios por el apoyo se realizará con las manos libres y
cinturón de seguridad.
Prendas de protección personal:
Cascos de seguridad
Cinturón de seguridad que se amarrará a partes fijas de la torre.
Ropas y guantes adecuados.
Botas de seguridad.
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11.8. Colocación de herrajes y aisladores. Tendido, tensado y engrapado de conductores:
Riesgos Detectables:
Caída de personal desde altura.
Caídas de objetos desde altura.
Golpes y heridas.
Medidas de seguridad:
Estas labores serán realizadas por personal especializado.
El personal realizará su trabajo siempre con cinturón de seguridad sujeto a las partes fijas
del apoyo y con la manos libres.
Se entenderán la zona interior de los apoyos y las proyecciones de las crucetas como
zonas peligrosas.
Los gatos que soporten las bobinas dispondrán de elementos de frenado que impidan el
movimiento rotatorio de la bobina.
Las poleas de tendido deberán amarrarse adecuadamente a las cadenas de aisladores.
En las operaciones de tensado y flechado, los apoyos fin de línea deberán estar
arriostrados, de manera que no sufran esfuerzos superiores a los previstos en las
condiciones normales de trabajo.
Durante las operaciones de tendido y tensado el operario no deberá permanecer dentro del
radio de acción del conductor.
Para efectuar correctamente estas operaciones se usarán aparatos radioteléfonos, y de esta
manera transmitir todas las órdenes de parada y puesta en marcha del tendido, o poner el
alerta de cualquier imprevisto.
Con el fin de evitar las descompensación de las crucetas, el flechado se realizará
alternativamente en cada cruceta.
Si fuera necesario, en los cruces con carreteras, ríos, calles, otras líneas... se instalarán
protecciones (pórticos), según el tipo de cruzamiento, con el fin de proteger la zona de
cruce, con el fin de evitar daños a terceros.
Los cables se procurará pasarlos sobre cualquier obstáculo existente, de esta manera se
evitarán resistencias a la hora de realizar el tendido.
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Prendas de protección personal:
Cascos de seguridad
Cinturón de seguridad.
Ropas y guantes adecuados.
Botas de seguridad.
Cinturón antilumbago.
11.9. Uso de maquinarias y herramientas:
Riesgos Detectables:
Caída de personal desde altura
Caídas de objetos desde altura.
Golpes y heridas.
Medidas de seguridad:
Estas labores serán realizadas por personal especializado.
El personal realizará su trabajo siempre con cinturón de seguridad sujeto a las partes fijas
del apoyo y con la manos libres.
Se entenderán la zona interior de los apoyos y las proyecciones de las crucetas como
zonas peligrosas.
Los gatos que soporten las bobinas dispondrán de elementos de frenado que impidan el
movimiento rotatorio de la bobina.
Las poleas de tendido deberán amarrarse adecuadamente a las cadenas de aisladores.
En las operaciones de tensado y flechado, los apoyos fin de línea deberán estar
arriostrados, de manera que no sufran esfuerzos superiores a los previstos en las
condiciones normales de trabajo.
Durante las operaciones de tendido y tensado el operario no deberá permanecer dentro del
radio de acción del conductor.
Para efectuar correctamente estas operaciones se usarán aparatos radioteléfonos, y de esta
manera transmitir todas las órdenes de parada y puesta en marcha del tendido, o poner el
alerta de cualquier imprevisto.
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Con el fin de evitar la descompensación de las crucetas, el flechado se realizará
alternativamente en cada cruceta.
Si fuera necesario, en los cruces con carreteras, ríos, calles, otras líneas... se instalarán
protecciones (pórticos), según el tipo de cruzamiento, con el fin de proteger la zona de
cruce, con el fin de evitar daños a terceros.
Los cables se procurará pasarlos sobre cualquier obstáculo existente, de esta manera se
evitarán resistencias a la hora de realizar el tendido.
Prendas de protección personal:
Cascos de seguridad
Cinturón de seguridad.
Ropas y guantes adecuados.
Botas de seguridad.
Cinturón antilumbago.
Protección auditiva en caso necesario.
12. INSTALACIÓN ELÉCTRICA PROVISIONAL EN OBRA.
El montaje de aparatos eléctricos será ejecutado por personal especialista, en prevención
de los riesgos por montajes incorrectos.
El calibre o sección del cableado será siempre el adecuado para la carga eléctrica que ha
de soportar.
Los hilos tendrán la funda protectora aislante sin defectos apreciables (rasgones, repelones
y asimilables). No se admiten tramos defectuosos.
La distribución general, desde el cuadro general de la obra a los cuadros secundarios, se
efectuará mediante manguera eléctrica antihumedad.
El tendido de los cables y mangueras, se efectuará a una altura mínima de 2 m. en los
lugares peatonales y de 5 m. en los de vehículos, medidos sobre el nivel del pavimento.
Los empalmes provisionales entre mangueras, se ejecutarán mediante conexiones
normalizadas estancas antihumedad.
Los interruptores se instalarán en el interior de cajas normalizadas, provistas de puerta de
entrada con cerradura de seguridad.
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Los cuadros eléctricos metálicos tendrán la carcasa conectada a tierra.
Los cuadros eléctricos se colgarán pendientes de tableros de madera recibidos a los
paramentos verticales o bien a “pies derechos “firmes.
Las maniobras a ejecutar en el cuadro eléctrico general se efectuarán subido a una
banqueta de maniobra o alfombrilla aislante.
Los cuadros eléctricos poseerán tomas de corriente para conexiones normalizadas
blindadas para intemperie.
La tensión siempre estará en la clavija “hembra”, nunca en el “macho”, para evitar
contactos directos.
Los interruptores diferenciales se instalarán de acuerdo con las siguientes sensibilidades:
- 300mA. Alimentación a la maquinaria.
- 30mA. Alimentación a la maquinaria como mejora del nivel de seguridad.
- 30mA. Para las instalaciones eclécticas de alumbrado.
Las partes metálicas de todo equipo ecléctico dispondrán de toma de tierra.
El neutro de la instalación estará puesto a tierra.
La toma de tierra se efectuará a través de la pica o placa de cada cuadro general.
El hilo de toma de tierra, siempre estará protegido con macarrón en colores amarillo y
verde. Se prohíbe expresamente utilizarlo para otros usos.
La iluminación mediante portátiles cumplirá la siguiente norma:
- Portalámparas estanco de seguridad con manto aislante, rejilla protectora de la
bombilla dotada de gancho de cuelgue a la pared, manguera antihumedad, clavija de conexión
normalizada.
- La iluminación de los tajos se situará a una altura en torno a los 2 m. medidos
desde la superficie de apoyo de los operarios en el puesto de trabajo.
- Las zonas de paso de la obra, estarán permanentemente iluminadas evitando
rincones oscuros.
No se permitirá las conexiones a tierra a través de conductores de agua.
No se permitirá el tránsito de carretillas y personas sobre mangueras eléctricas.
No se permitirá el tránsito bajo líneas eléctricas con elementos longitudinales
transportados a hombros (pértigas, reglas, escaleras de mano...). La inclinación de la pieza puede
llegar a producir contacto eléctrico.
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13. SEÑALIZACIÓN:
Se realizará la señalización oportuna según el tipo de trabajo que se esté realizando, la
fase de ejecución y el lugar del mismo. Las señalizaciones serán temporales, durarán el tiempo
que se prolongue los trabajos. Serán de tipo: triángulos con hombres trabajando, cintas,
banderolas...
Cuando por cruzamientos sea necesario advertir de los límites de velocidad y altura,
estrechamiento de la calzada, etc. se colocarán estas señales antes y depuse del lugar de trabajo, a
la distancia reglamentadas para cada tipo de carretera.07 de septiembre de 2017
La señalización fija que debe llevar las instalaciones eléctricas estarán prescritas en el
Reglamento para Líneas Eléctricas de Alta Tensión. Dicha señalización previene del riesgo que
supone la electricidad , prohibiendo tocar los conductores y apoyos. Esta señalización se coloca
en los apoyos.
Fdo. : Diego Correas de Miguel
Diego Correas de Miguel U.P.M.
PROYECTO DE:
LÍNEA AÉREA DE A.T. A 45 KV SIMPLE
CIRCUITO
PRESUPUESTO
Diego Correas de Miguel U.P.M.
------------------------------------------------------------------------------------------- ---- - --- - ------------- PRESUPUESTO Página 1
PRESUPUESTO PARCIAL:
APOYOS:
Nº Apoyo Denominación Armado Peso (Kg) Importe (€)
1 CO-15000-12 S2111 3761 7.522
2 CO-3000-15 S1111 2418 4.836
3 CO-3000-21 S1111 3113 6.226
4 CO-3000-21 S1111 3113 6.226
5 CO-5000-18 S1111 2932 5.864
6 CO-3000-21 S1111 3113 6.226
7 CO-3000-21 S1111 3113 6.226
8 CO-3000-21 S1111 3113 6.226
9 CO-3000-18 S1111 2788 5.576
10 CO-3000-18 S1111 2788 5.576
11 CO-3000-21 S1111 3113 6.226
12 CO-3000-18 S1111 2788 5.576
13 CO-9000-12 S1111 3081 6.162
14 CO-3000-12 S1111 2045 4.090
15 CO-3000-24 S1111 3524 7.048
16 CO-3000-27 S1111 4004 8.008
17 CO-3000-21 S1111 3113 6.226
18 CO-3000-12 S1111 2045 4.090
19 CO-3000-12 S1111 2045 4.090
20 CO-3000-24 S1111 3524 7.048
21 CO-3000-21 S1111 3113 6.226
22 CO-3000-30 S1111 4433 8.866
Diego Correas de Miguel U.P.M.
------------------------------------------------------------------------------------------- ---- - --- - ------------- PRESUPUESTO Página 2
Nº Apoyo Denominación Armado Peso (Kg) Importe (€)
23 CO-3000-27 S1111 4004 8.008
24 CO-7000-15 S2111 2982 5.964
25 CO-3000-24 S1111 3524 7.048
26 CO-3000-21 S1111 3113 6.226
27 CO-3000-24 S1111 3524 7.048
28 CO-3000-18 S1111 2788 5.576
29 CO-3000-24 S1111 3524 7.048
30 CO-3000-21 S1111 3113 6.226
31 CO-3000-24 S1111 3524 7.048
32 CO-12000-21 S1111 5017 10.034
33 CO-3000-12 S1111 2045 4.090
34 CO-3000-18 S1111 2788 5.576
35 CO-3000-24 S1111 3524 7.048
36 CO-3000-21 S1111 3113 6.226
37 CO-3000-21 S1111 3113 6.226
38 CO-3000-18 S1111 2788 5.576
39 CO-3000-18 S1111 2788 5.576
40 CO-3000-18 S1111 2788 5.576
41 CO-3000-24 S1111 3524 7.048
42 CO-3000-24 S1111 3524 7.048
43 CO-3000-12 S1111 2045 4.090
44 CO-12000-12 S1111 3271 6.542
45 CO-15000-12 S2111 3761 7.522
TOTAL 282.530 € -
Diego Correas de Miguel U.P.M.
------------------------------------------------------------------------------------------- ---- - --- - ------------- PRESUPUESTO Página 3
CIMENTACIONES:
Nº Apoyo Tipo de cimentación Volumen
hormigón (m3) Importe (€)
1 Cuatro patas 23,45 1.477
2 Cuatro patas 7,34 462
3 Cuatro patas 7,66 483
4 Cuatro patas 7,66 483
5 Cuatro patas 8,9 561
6 Cuatro patas 7,66 483
7 Cuatro patas 7,66 483
8 Cuatro patas 7,66 483
9 Cuatro patas 7,5 472
10 Cuatro patas 7,5 472
11 Cuatro patas 7,66 483
12 Cuatro patas 7,5 472
13 Cuatro patas 11,76 741
14 Cuatro patas 7,18 452
15 Cuatro patas 7,66 483
16 Cuatro patas 7,82 493
17 Cuatro patas 7,66 483
18 Cuatro patas 7,18 452
19 Cuatro patas 7,18 452
20 Cuatro patas 7,66 483
21 Cuatro patas 7,66 483
22 Cuatro patas 7,98 503
Diego Correas de Miguel U.P.M.
------------------------------------------------------------------------------------------- ---- - --- - ------------- PRESUPUESTO Página 4
Nº Apoyo Tipo de cimentación Volumen
hormigón (m3) Importe (€)
23 Cuatro patas 7,82 493
24 Cuatro patas 12,2 769
25 Cuatro patas 7,66 483
26 Cuatro patas 7,66 483
27 Cuatro patas 7,66 483
28 Cuatro patas 7,5 472
29 Cuatro patas 7,66 483
30 Cuatro patas 7,66 483
31 Cuatro patas 7,66 483
32 Cuatro patas 20,38 1.284
33 Cuatro patas 7,18 452
34 Cuatro patas 7,5 472
35 Cuatro patas 7,66 483
36 Cuatro patas 7,66 483
37 Cuatro patas 7,66 483
38 Cuatro patas 7,5 472
39 Cuatro patas 7,5 472
40 Cuatro patas 7,5 472
41 Cuatro patas 7,66 483
42 Cuatro patas 7,66 483
43 Cuatro patas 7,18 452
44 Cuatro patas 17,91 1.128
45 Cuatro patas 23,45 1.477
TOTAL 25.564 € -
Diego Correas de Miguel U.P.M.
------------------------------------------------------------------------------------------- ---- - --- - ------------- PRESUPUESTO Página 5
CONDUCTORES:
Conductor Tipo Longitud (Km) Importe (€)
Conductor de fase LA-180 37,3 122.796
Conductor de protección OPGW-48 12,43 31.801
TOTAL 154.597 € -
GRAPAS Y HERRAJES:
Elemento Tipo Unidades (Ud.) Importe (€)
Grapa de Amarre GA_3 66 1.089
Grapa de Suspensión GS_3 96 830
Grilletes Recto GN 162 608
Anilla bola AB_16 162 520
Rótula corta R-16 162 794
TOTAL 3.841 € -
AISLADORES:
Elemento Tipo Unidades (Ud.) Importe (€)
Aislador cadena amarre U70BL 330 5.016
Aislador cadena suspensión U70BL 480 7.296
TOTAL 12.312 € -
MANO DE OBRA:
Elemento Unidades Importe (€)
Montaje, armado e izado de apoyos 141.265 Kg. 127.138
Diego Correas de Miguel U.P.M.
------------------------------------------------------------------------------------------- ---- - --- - ------------- PRESUPUESTO Página 6
Elemento Unidades Importe (€)
Excavación y hormigonado 406 m3 44.660
Tendido, tensado y engrapado del conductor
de fase 37,3 Km. 55.950
Tendido, tensado y engrapado del conductor
de protección 12,43 Km. 50.963
TOTAL 278.711 € -
Diego Correas de Miguel U.P.M.
------------------------------------------------------------------------------------------- ---- - --- - ------------- PRESUPUESTO Página 7
PRESUPUESTO TOTAL:
DENOMINACIÓN Ud. PRECIO
UNITARIO (€ ) CANTIDAD
IMPORTE (€)
Apoyos €/Kg. 2 141.265 282.530
Hormigón HM_20 €/metro
cúbico 63 406 25.578
Conductor fase LA-180 Km. 3292,12 37,3 122.796
Conductor protección
OPGW-48 Km. 2558,4 12,43 31.801
Aislador U70BL €/Ud. 15,2 810 12.312
Mano de obra Montaje,
armado e izado de
apoyos
€/Kg. 0,9 141265 127.138
Mano de obra
Movimiento de tierra,
excavación y
hormigonado
€/m3. 110 406 44.660
Mano de obra Tendido,
tensado y engrapado del
conductor de fase
€/Km. 1500 37,3 55.950
Mano de obra Tendido,
tensado y engrapado del
conductor de protección
€/Km. 4100 12,43 50.963
Grapa de Amarre GA_3 €/Ud. 16,5 66 1.089
Grapa de Suspensión €/Ud. 8,65 96 830
Diego Correas de Miguel U.P.M.
------------------------------------------------------------------------------------------- ---- - --- - ------------- PRESUPUESTO Página 8
DENOMINACIÓN Ud. PRECIO
UNITARIO (€ ) CANTIDAD
IMPORTE (€)
GS_3
Grilletes Recto GN €/Ud. 3,75 162 608
Anilla bola AB_16 €/Ud. 3,21 162 520
Rótula corta R-16 €/Ud. 4,9 162 794
Presupuesto de ejecución material TOTAL 757.569 €
IVA 18%
TOTAL 893.931 €
07 de septiembre de 2017
Fdo. Diego Correas de Miguel
Diego Correas de Miguel U.P.M.
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ANEXOS
ANEXO Nº1: RESULTADOS
Página 1 / 2
PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
Distancia a masa exigida (Del) [m]: 0,6
Tensión de la línea [kV]: 45
Altura puente [m]: 0,95
Oscilación puente [º]: 20
Núm. Func. Tipo Tipo
apoyo apoyo torre armadoconductor
Características del armado (m) Comprobación dist. entre conductores
Altura util
replanteo
Altura utilconductordefinitivo
b (º)b (º) Máx
admisible
Estado
apoyo
Comprobación ahorcamiento
Dist. entre
mínima.existente
Fase-FaseexistenteFase-Prot
D1 D2sup D2int D2inf D3sup D3int
Comprobación dist. a masa (m)
Oscilacion puente [m]: 0,32
Longitud cadena aisladores suspensión [m]: 0,95
Esf. viento 120 cadena aisladores suspensión [Kg]: 17,29
Peso cadena aisladores suspensión [Kg]: 17
Diámetro conductor [mm]: 17,5
Peso conductor [Kg/m]: 0,68
Sobrecarga 1/2 viento 120 [Kg/m]: 0,45
DISTANCIAS Fines de linea "S"
"b" "a" "c"
con alturas definitivas
Longitud cadena aisladores amarre [m]: 0,95
Esf. viento 120 cadena aisladores amarre [Kg]: 17,29
Peso cadena aisladores amarre [Kg]: 17
Lpuentfases exigida
en el apoyo (m)Comprobación dist. entre conductores
en el vano (m)
Distancia Distancia Dist. entrefases exig.Vano ant.
Dist. entrefases exig.Vano post.
Dist.exist.fase-prot.Vano ant.
Dist.exist.fase-prot.
Vano post.
Configuración Simplex.
"h"
1 FL CO-15000-12 S 6,6 12,2 4,4 3 3 4,3 1,56 7,44 5,24 0,95 0,89 1,87 1,87 1,78 6,92 ------ --- 1,74 6,14
45 FL CO-15000-12 S 6,04 12,2 4,4 3 3 4,3 1,53 7,44 5,24 0,95 0,89 1,87 1,87 1,78 6,92 ---1,53 5,31 --- ---
Página 2 / 2
PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
DISTANCIAS Fines de linea "S"
Página 1 / 4
PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
Distancia a masa exigida (Del) [m]: 0,6
Tensión de la línea [kV]: 45
Altura puente [m]: 0,95
Oscilación puente [º]: 20
Núm. Func. Tipo Tipo
apoyo apoyo torre armadoconductor
Características del armado (m) Comprobación dist. entre conductores
Altura util
replanteo
Altura utilconductordefinitivo
b (º)b (º) Máx
admisible
Estado
apoyo
Comprobación ahorcamiento
Dist. entre
mínima.existente
Fase-FaseexistenteFase-Prot
D1 D2sup D2int D2inf D3sup D3int
Comprobación dist. a masa (m)
Oscilacion puente [m]: 0,32
Longitud cadena aisladores suspensión [m]: 0,95
Esf. viento 120 cadena aisladores suspensión [Kg]: 17,29
Peso cadena aisladores suspensión [Kg]: 17
Diámetro conductor [mm]: 17,5
Peso conductor [Kg/m]: 0,68
Sobrecarga 1/2 viento 120 [Kg/m]: 0,45
DISTANCIAS Alineaciones "S"
"b" "a" "c"
con alturas definitivas
Longitud cadena aisladores amarre [m]: 0,95
Esf. viento 120 cadena aisladores amarre [Kg]: 17,29
Peso cadena aisladores amarre [Kg]: 17
Lfases exigida
en el apoyo (m)Comprobación dist. entre conductores
en el vano (m)
Distancia Distancia Dist. entrefases exig.Vano ant.
Dist. entrefases exig.Vano post.
Dist.exist.fase-prot.Vano ant.
Dist.exist.fase-prot.
Vano post.
Configuración Simplex.
"h"
2 AL-SU CO-3000-15 S 14,12 14,25 3,3 3 3 4,3 33,12 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,79 1,76 1,76 1,7 4,95 ---1,74 6,14 2,74 7,45
3 AL-SU CO-3000-21 S 18,77 20,25 3,3 3 3 4,3 32,84 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,8 1,68 1,68 1,62 4,95 ---2,74 7,45 2,74 7,5
4 AL-SU CO-3000-21 S 18,77 20,25 3,3 3 3 4,3 32,41 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,8 1,7 1,7 1,63 4,95 ---2,74 7,5 2,74 6,79
6 AL-SU CO-3000-21 S 19,27 20,25 3,3 3 3 4,3 38,43 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,74 1,62 1,62 1,56 4,95 ---2,74 6,8 2,74 7,5
7 AL-SU CO-3000-21 S 19,27 20,25 3,3 3 3 4,3 32,07 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,8 1,7 1,7 1,64 4,95 ---2,74 7,5 2,74 7,55
8 AL-SU CO-3000-21 S 18,53 20,25 3,3 3 3 4,3 34,51 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,78 1,65 1,65 1,59 4,95 ---2,74 7,55 2,74 6,77
10 AL-SU CO-3000-18 S 17,12 17,25 3,3 3 3 4,3 33,92 50,99 OK 3,09 6,6 6,05 0,95 0,79 1,67 1,67 1,61 4,95 ---2,18 6,41 3,09 7,79
11 AL-SU CO-3000-21 S 20,13 20,25 3,3 3 3 4,3 32 50,99 OK 3,09 6,6 6,05 0,95 0,8 1,7 1,7 1,64 4,95 ---3,09 7,79 2,95 7,74
12 AL-SU CO-3000-18 S 17,12 17,25 3,3 3 3 4,3 33,47 50,99 OK 2,95 6,6 6,05 0,95 0,79 1,73 1,73 1,66 4,95 ---2,95 7,74 2,03 6,32
14 AL-SU CO-3000-12 S 11,12 11,25 3,3 3 3 4,3 32,73 50,99 OK 3,15 6,6 6,05 0,95 0,8 1,72 1,72 1,66 4,95 ---2,74 6,8 3,15 7,9
15 AL-SU CO-3000-24 S 20,65 23,45 3,3 3 3 4,3 48,32 50,99 OK 3,17 6,6 6,05 0,95 0,63 1,46 1,46 1,42 4,95 ---3,15 7,9 3,17 8
16 AL-SU CO-3000-27 S 26,15 26,25 3,3 3 3 4,3 27,17 50,99 OK 3,17 6,6 6,05 0,95 0,85 1,78 1,78 1,71 4,95 ---3,17 8 2,75 6,82
18 AL-SU CO-3000-12 S 10,82 11,25 3,3 3 3 4,3 31,78 50,99 OK 2,7 6,6 6,05 0,95 0,81 1,7 1,7 1,63 4,95 ---2,7 6,76 2,04 7,07
19 AL-SU CO-3000-12 S 11,12 11,25 3,3 3 3 4,3 49,73 50,99 OK 2,6 6,6 6,05 0,95 0,61 1,5 1,5 1,45 4,95 ---2,04 7,07 2,6 7,43
Página 2 / 4
PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
Distancia a masa exigida (Del) [m]: 0,6
Tensión de la línea [kV]: 45
Altura puente [m]: 0,95
Oscilación puente [º]: 20
Núm. Func. Tipo Tipo
apoyo apoyo torre armadoconductor
Características del armado (m) Comprobación dist. entre conductores
Altura util
replanteo
Altura utilconductordefinitivo
b (º)b (º) Máx
admisible
Estado
apoyo
Comprobación ahorcamiento
Dist. entre
mínima.existente
Fase-FaseexistenteFase-Prot
D1 D2sup D2int D2inf D3sup D3int
Comprobación dist. a masa (m)
Oscilacion puente [m]: 0,32
Longitud cadena aisladores suspensión [m]: 0,95
Esf. viento 120 cadena aisladores suspensión [Kg]: 17,29
Peso cadena aisladores suspensión [Kg]: 17
Diámetro conductor [mm]: 17,5
Peso conductor [Kg/m]: 0,68
Sobrecarga 1/2 viento 120 [Kg/m]: 0,45
DISTANCIAS Alineaciones "S"
"b" "a" "c"
con alturas definitivas
Longitud cadena aisladores amarre [m]: 0,95
Esf. viento 120 cadena aisladores amarre [Kg]: 17,29
Peso cadena aisladores amarre [Kg]: 17
Lfases exigida
en el apoyo (m)Comprobación dist. entre conductores
en el vano (m)
Distancia Distancia Dist. entrefases exig.Vano ant.
Dist. entrefases exig.Vano post.
Dist.exist.fase-prot.Vano ant.
Dist.exist.fase-prot.
Vano post.
Configuración Simplex.
"h"
20 AL-SU CO-3000-24 S 21,27 23,45 3,3 3 3 4,3 31,62 50,99 OK 3,22 6,6 6,05 0,95 0,81 1,69 1,69 1,62 4,95 ---2,6 7,43 3,22 7,2
22 AL-SU CO-3000-30 S 27,11 29,45 3,3 3 3 4,3 32,04 50,99 OK 3,23 6,6 6,05 0,95 0,8 1,68 1,68 1,62 4,95 ---3,16 7,26 3,23 8,11
23 AL-SU CO-3000-27 S 26,12 26,25 3,3 3 3 4,3 30,5 50,99 OK 3,23 6,6 6,05 0,95 0,82 1,73 1,73 1,66 4,95 ---3,23 8,11 2,74 6,91
25 AL-SU CO-3000-24 S 21,06 23,45 3,3 3 3 4,3 30,22 50,99 OK 3,16 6,6 6,05 0,95 0,82 1,71 1,71 1,64 4,95 ---2,73 6,79 3,16 7,96
26 AL-SU CO-3000-21 S 20,12 20,25 3,3 3 3 4,3 42,87 50,99 OK 3,16 6,6 6,05 0,95 0,7 1,59 1,59 1,53 4,95 ---3,16 7,96 2,3 7,27
27 AL-SU CO-3000-24 S 20,77 23,45 3,3 3 3 4,3 27,25 50,99 OK 3,23 6,6 6,05 0,95 0,84 1,75 1,75 1,68 4,95 ---2,3 7,27 3,23 7,39
29 AL-SU CO-3000-24 S 20,51 23,45 3,3 3 3 4,3 31,12 50,99 OK 2,75 6,6 6,05 0,95 0,81 1,68 1,68 1,62 4,95 ---2,64 6,79 2,75 7,56
30 AL-SU CO-3000-21 S 20,12 20,25 3,3 3 3 4,3 35,43 50,99 OK 2,75 6,6 6,05 0,95 0,77 1,68 1,68 1,62 4,95 ---2,75 7,56 2,54 7,37
31 AL-SU CO-3000-24 S 21,56 23,45 3,3 3 3 4,3 32,15 50,99 OK 3,23 6,6 6,05 0,95 0,8 1,68 1,68 1,62 4,95 ---2,54 7,37 3,23 7,29
33 AL-SU CO-3000-12 S 8,96 11,25 3,3 3 3 4,3 43,4 50,99 OK 2,15 6,6 6,05 0,95 0,69 1,47 1,47 1,43 4,95 ---2,15 6,27 2,03 7,06
34 AL-SU CO-3000-18 S 17,12 17,25 3,3 3 3 4,3 28,03 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,84 1,78 1,78 1,72 4,95 ---2,03 7,06 2,74 7,51
35 AL-SU CO-3000-24 S 21,27 23,45 3,3 3 3 4,3 28,64 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,83 1,73 1,73 1,66 4,95 ---2,74 7,51 2,74 6,77
37 AL-SU CO-3000-21 S 18,92 20,25 3,3 3 3 4,3 38,45 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,74 1,59 1,59 1,54 4,95 ---2,74 6,81 2,74 7,42
38 AL-SU CO-3000-18 S 17,12 17,25 3,3 3 3 4,3 37,4 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,76 1,65 1,65 1,59 4,95 ---2,74 7,42 2,21 7,15
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
Distancia a masa exigida (Del) [m]: 0,6
Tensión de la línea [kV]: 45
Altura puente [m]: 0,95
Oscilación puente [º]: 20
Núm. Func. Tipo Tipo
apoyo apoyo torre armadoconductor
Características del armado (m) Comprobación dist. entre conductores
Altura util
replanteo
Altura utilconductordefinitivo
b (º)b (º) Máx
admisible
Estado
apoyo
Comprobación ahorcamiento
Dist. entre
mínima.existente
Fase-FaseexistenteFase-Prot
D1 D2sup D2int D2inf D3sup D3int
Comprobación dist. a masa (m)
Oscilacion puente [m]: 0,32
Longitud cadena aisladores suspensión [m]: 0,95
Esf. viento 120 cadena aisladores suspensión [Kg]: 17,29
Peso cadena aisladores suspensión [Kg]: 17
Diámetro conductor [mm]: 17,5
Peso conductor [Kg/m]: 0,68
Sobrecarga 1/2 viento 120 [Kg/m]: 0,45
DISTANCIAS Alineaciones "S"
"b" "a" "c"
con alturas definitivas
Longitud cadena aisladores amarre [m]: 0,95
Esf. viento 120 cadena aisladores amarre [Kg]: 17,29
Peso cadena aisladores amarre [Kg]: 17
Lfases exigida
en el apoyo (m)Comprobación dist. entre conductores
en el vano (m)
Distancia Distancia Dist. entrefases exig.Vano ant.
Dist. entrefases exig.Vano post.
Dist.exist.fase-prot.Vano ant.
Dist.exist.fase-prot.
Vano post.
Configuración Simplex.
"h"
39 AL-SU CO-3000-18 S 15,71 17,25 3,3 3 3 4,3 45,09 50,99 OK 2,21 6,6 6,05 0,95 0,67 1,44 1,44 1,4 4,95 ---2,21 7,15 1,53 6,08
41 AL-SU CO-3000-24 S 23,37 23,45 3,3 3 3 4,3 28,35 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,84 1,75 1,75 1,69 4,95 ---2,74 6,73 2,74 7,52
42 AL-SU CO-3000-24 S 23,32 23,45 3,3 3 3 4,3 44,1 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,68 1,54 1,54 1,49 4,95 ---2,74 7,52 2,74 7,44
43 AL-SU CO-3000-12 S 11,12 11,25 3,3 3 3 4,3 37,97 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,75 1,62 1,62 1,56 4,95 ---2,74 7,44 1,59 6,05
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
DISTANCIAS Alineaciones "S"
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
Distancia a masa exigida (Del) [m]: 0,6
Tensión de la línea [kV]: 45
Altura puente [m]: 0,95
Oscilación puente [º]: 20
Núm. Func. Tipo Tipo
apoyo apoyo torre armadoconductor
Características del armado (m) Comprobación dist. entre conductores
Altura util
replanteo
Altura utilconductordefinitivo
b (º)b (º) Máx
admisible
Estado
apoyo
Comprobación ahorcamiento
Dist. entre
mínima.existente
Fase-FaseexistenteFase-Prot
D1 D2sup D2int D2inf D3sup D3int
Comprobación dist. a masa (m)
Oscilacion puente [m]: 0,32
Longitud cadena aisladores suspensión [m]: 0,95
Esf. viento 120 cadena aisladores suspensión [Kg]: 17,29
Peso cadena aisladores suspensión [Kg]: 17
Diámetro conductor [mm]: 17,5
Peso conductor [Kg/m]: 0,68
Sobrecarga 1/2 viento 120 [Kg/m]: 0,45
DISTANCIAS Amarres "S"
"b" "a" "c"
con alturas definitivas
Longitud cadena aisladores amarre [m]: 0,95
Esf. viento 120 cadena aisladores amarre [Kg]: 17,29
Peso cadena aisladores amarre [Kg]: 17
Lpuentfases exigida
en el apoyo (m)Comprobación dist. entre conductores
en el vano (m)
Distancia Distancia Dist. entrefases exig.Vano ant.
Dist. entrefases exig.Vano post.
Dist.exist.fase-prot.Vano ant.
Dist.exist.fase-prot.
Vano post.
Configuración Simplex.
"h"
5 AL-ANC CO-5000-18 S 16,39 18,2 3,3 3 3 4,3 2,64 6,6 5,24 0,95 0,89 1,88 1,88 1,81 4,96 ---2,74 6,79 2,74 6,8
9 AL-AM CO-3000-18 S 18,2 18,2 3,3 3 3 4,3 2,65 6,6 5,24 0,95 0,89 1,88 1,88 1,81 4,96 ---2,74 6,77 2,18 6,41
17 AL-AM CO-3000-21 S 21,2 21,2 3,3 3 3 4,3 2,66 6,6 5,24 0,95 0,89 1,88 1,88 1,81 4,96 ---2,75 6,82 2,7 6,76
21 AL-AM CO-3000-21 S 21,2 21,2 3,3 3 3 4,3 3,15 6,6 5,24 0,95 0,89 1,88 1,88 1,81 4,96 ---3,22 7,2 3,16 7,26
28 AL-AM CO-3000-18 S 18,2 18,2 3,3 3 3 4,3 3,15 6,6 5,24 0,95 0,89 1,88 1,88 1,81 4,96 ---3,23 7,39 2,64 6,79
36 AL-AM CO-3000-21 S 21,2 21,2 3,3 3 3 4,3 2,65 6,6 5,24 0,95 0,89 1,88 1,88 1,81 4,96 ---2,74 6,77 2,74 6,81
40 AL-AM CO-3000-18 S 18,2 18,2 3,3 3 3 4,3 2,64 6,6 5,24 0,95 0,89 1,88 1,88 1,81 4,96 ---1,53 6,08 2,74 6,73
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
DISTANCIAS Amarres "S"
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
Distancia a masa exigida (Del) [m]: 0,6
Tensión de la línea [kV]: 45
Altura puente [m]: 0,95
Oscilación puente [º]: 20
Núm. Func. Tipo Tipo
apoyo apoyo torre armadoconductor
Características del armado (m) Comprobación dist. entre conductores
Altura util
replanteo
Altura utilconductordefinitivo
b (º)b (º) Máx
admisible
Estado
apoyo
Comprobación ahorcamiento
Dist. entre
mínima.existente
Fase-FaseexistenteFase-Prot
D1 D2sup D2int D2inf D3sup D3int
Comprobación dist. a masa (m)
Oscilacion puente [m]: 0,32
Longitud cadena aisladores suspensión [m]: 0,95
Esf. viento 120 cadena aisladores suspensión [Kg]: 17,29
Peso cadena aisladores suspensión [Kg]: 17
Diámetro conductor [mm]: 17,5
Peso conductor [Kg/m]: 0,68
Sobrecarga 1/2 viento 120 [Kg/m]: 0,45
DISTANCIAS Angulos "S"
"b" "a" "c"
con alturas definitivas
Longitud cadena aisladores amarre [m]: 0,95
Esf. viento 120 cadena aisladores amarre [Kg]: 17,29
Peso cadena aisladores amarre [Kg]: 17
Lpuentfases exigida
en el apoyo (m)Comprobación dist. entre conductores
en el vano (m)
Distancia Distancia Dist. entrefases exig.Vano ant.
Dist. entrefases exig.Vano post.
Dist.exist.fase-prot.Vano ant.
Dist.exist.fase-prot.
Vano post.D4
Configuración Simplex.
"h"
13 AN-AM CO-9000-12 S 6,62 12,2 3,3 3 3 4,3 2,65 6,6 5,19 0,95 0,89 1,64 1,64 1,55 4,85 ---2,03 6,32 2,74 6,8 0,78
24 AN-AM CO-7000-15 S 15,2 15,2 4,4 3 3 4,3 2,65 7,37 5,22 0,95 0,89 1,71 1,71 1,64 6,86 ---2,74 6,91 2,73 6,79 0,82
32 AN-AM CO-12000-21 S 21,2 21,2 3,3 3 3 4,3 3,15 6,34 5,08 0,95 0,89 1,46 1,46 1,37 4,77 ---3,23 7,29 2,15 6,27 0,66
44 AN-AM CO-12000-12 S 12,2 12,2 3,3 3 3 4,3 1,53 6,47 5,12 0,95 0,89 1,51 1,51 1,42 4,79 ---1,59 6,05 1,53 5,31 0,7
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
DISTANCIAS Angulos "S"
TENSIONES Y FLECHAS
Vano ZonaLong. Vano
(m)Desnivel de
conductores (m)Vano Reg.
(m)Tensión Tens.(Kg)EDS CHS
15ºC (%) (%)max.(Kg.) -5ºC+1/2V
Zona A
Conductor de fase: LA-180
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Flechamín.(m)
Diámetro (mm): 17,5
Peso (Kg/m): 0,676
Sección (mm2): 181,6
Coef. Dilatación (ºC): 1,78E-5
Mod. Elasticidad (Kg/mm2): 8200
Carga Rotura (Kg): 6520
EDS10ºC (%)
EDS10ºC (%)
Tens.(Kg)-10ºC+1/2V
Tens.(Kg)-15ºC+1/2V
Tens.(Kg)-5ºC+V
Tens.(Kg)-10ºC+V
Tens.(Kg) Tens.(Kg)-15ºC+V
Tens.(Kg)
Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Tens. (50ºC) Tens.(15ºC+V) Tens.(0ºC+H)
-15ºC+H -20ºC+H
Flechamax.(m)
1-2 C 147 10,16 284 2300 --- --- 11,76 12,35 --- --- 978 --- --- --- 1293 2300 685 2,67 1188 2,55 2200 2,72 2,16 2,72
2-3 C 300 6,23 284 2300 --- --- 11,76 12,35 --- --- 978 --- --- --- 1293 2300 685 11,12 1188 10,62 2200 11,33 8,97 11,33
3-4 C 301 4,71 284 2300 --- --- 11,76 12,35 --- --- 978 --- --- --- 1293 2300 685 11,19 1188 10,69 2200 11,41 9,03 11,41
4-5 C 300 0,36 284 2300 --- --- 11,76 12,35 --- --- 978 --- --- --- 1293 2300 685 11,11 1188 10,62 2200 11,33 8,97 11,33
5-6 C 300 0,05 301 2300 --- --- 11,65 12,16 --- --- 961 --- --- --- 1279 2300 687 11,09 1186 10,64 2209 11,29 9,17 11,29
6-7 C 301 9,18 301 2300 --- --- 11,65 12,16 --- --- 961 --- --- --- 1279 2300 687 11,17 1186 10,71 2209 11,37 9,23 11,37
7-8 C 301 3,43 301 2300 --- --- 11,65 12,16 --- --- 961 --- --- --- 1279 2300 687 11,16 1186 10,71 2209 11,36 9,23 11,36
8-9 C 301 7,18 301 2300 --- --- 11,65 12,16 --- --- 961 --- --- --- 1279 2300 687 11,16 1186 10,71 2209 11,36 9,23 11,36
9-10 C 217 8,55 298 2300 --- --- 11,67 12,19 --- --- 964 --- --- --- 1281 2300 687 5,8 1186 5,56 2207 5,91 4,78 5,91
10-11 C 351 13,78 298 2300 --- --- 11,67 12,19 --- --- 964 --- --- --- 1281 2300 687 15,2 1186 14,58 2207 15,48 12,52 15,48
11-12 C 331 6,71 298 2300 --- --- 11,67 12,19 --- --- 964 --- --- --- 1281 2300 687 13,51 1186 12,95 2207 13,75 11,13 13,75
12-13 C 193 -2,37 298 2300 --- --- 11,67 12,19 --- --- 964 --- --- --- 1281 2300 687 4,59 1186 4,4 2207 4,67 3,78 4,67
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
TENSIONES Y FLECHAS
Vano ZonaLong. Vano
(m)Desnivel de
conductores (m)Vano Reg.
(m)Tensión Tens.(Kg)EDS CHS
15ºC (%) (%)max.(Kg.) -5ºC+1/2V
Zona A
Conductor de fase: LA-180
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Flechamín.(m)
Diámetro (mm): 17,5
Peso (Kg/m): 0,676
Sección (mm2): 181,6
Coef. Dilatación (ºC): 1,78E-5
Mod. Elasticidad (Kg/mm2): 8200
Carga Rotura (Kg): 6520
EDS10ºC (%)
EDS10ºC (%)
Tens.(Kg)-10ºC+1/2V
Tens.(Kg)-15ºC+1/2V
Tens.(Kg)-5ºC+V
Tens.(Kg)-10ºC+V
Tens.(Kg) Tens.(Kg)-15ºC+V
Tens.(Kg)
Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Tens. (50ºC) Tens.(15ºC+V) Tens.(0ºC+H)
-15ºC+H -20ºC+H
Flechamax.(m)
13-14 C 300 22,25 335 2300 --- --- 11,48 11,88 --- --- 937 --- --- --- 1257 2300 690 11,07 1182 10,7 2223 11,24 9,51 11,24
14-15 C 360 13,34 335 2300 --- --- 11,48 11,88 --- --- 937 --- --- --- 1257 2300 690 15,92 1182 15,39 2223 16,17 13,67 16,17
15-16 C 361 58,06 335 2300 --- --- 11,48 11,88 --- --- 937 --- --- --- 1257 2300 690 16,21 1182 15,66 2223 16,46 13,92 16,46
16-17 C 301 22,9 335 2300 --- --- 11,48 11,88 --- --- 937 --- --- --- 1257 2300 690 11,15 1182 10,77 2223 11,32 9,57 11,32
17-18 C 295 -3,19 305 2300 --- --- 11,63 12,12 --- --- 958 --- --- --- 1276 2300 688 10,71 1185 10,29 2210 10,9 8,91 10,9
18-19 C 194 -4,78 305 2300 --- --- 11,63 12,12 --- --- 958 --- --- --- 1276 2300 688 4,63 1185 4,45 2210 4,71 3,85 4,71
19-20 C 280 11,64 305 2300 --- --- 11,63 12,12 --- --- 958 --- --- --- 1276 2300 688 9,66 1185 9,28 2210 9,83 8,03 9,83
20-21 C 371 12,06 305 2300 --- --- 11,63 12,12 --- --- 958 --- --- --- 1276 2300 688 16,97 1185 16,3 2210 17,27 14,11 17,27
21-22 C 361 19,02 348 2300 --- --- 11,43 11,79 --- --- 929 --- --- --- 1249 2300 691 16 1180 15,5 2228 16,23 13,91 16,23
22-23 C 371 16,7 348 2300 --- --- 11,43 11,79 --- --- 929 --- --- --- 1249 2300 691 16,9 1180 16,37 2228 17,14 14,69 17,14
23-24 C 300 1,07 348 2300 --- --- 11,43 11,79 --- --- 929 --- --- --- 1249 2300 691 11,03 1180 10,68 2228 11,19 9,59 11,19
24-25 C 299 10,92 330 2300 --- --- 11,5 11,91 --- --- 940 --- --- --- 1259 2300 690 10,98 1182 10,6 2221 11,15 9,39 11,15
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
TENSIONES Y FLECHAS
Vano ZonaLong. Vano
(m)Desnivel de
conductores (m)Vano Reg.
(m)Tensión Tens.(Kg)EDS CHS
15ºC (%) (%)max.(Kg.) -5ºC+1/2V
Zona A
Conductor de fase: LA-180
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Flechamín.(m)
Diámetro (mm): 17,5
Peso (Kg/m): 0,676
Sección (mm2): 181,6
Coef. Dilatación (ºC): 1,78E-5
Mod. Elasticidad (Kg/mm2): 8200
Carga Rotura (Kg): 6520
EDS10ºC (%)
EDS10ºC (%)
Tens.(Kg)-10ºC+1/2V
Tens.(Kg)-15ºC+1/2V
Tens.(Kg)-5ºC+V
Tens.(Kg)-10ºC+V
Tens.(Kg) Tens.(Kg)-15ºC+V
Tens.(Kg)
Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Tens. (50ºC) Tens.(15ºC+V) Tens.(0ºC+H)
-15ºC+H -20ºC+H
Flechamax.(m)
25-26 C 361 4,55 330 2300 --- --- 11,5 11,91 --- --- 940 --- --- --- 1259 2300 690 16,01 1182 15,46 2221 16,26 13,69 16,26
26-27 C 234 13,23 330 2300 --- --- 11,5 11,91 --- --- 940 --- --- --- 1259 2300 690 6,73 1182 6,5 2221 6,83 5,75 6,83
27-28 C 371 1,73 330 2300 --- --- 11,5 11,91 --- --- 940 --- --- --- 1259 2300 690 16,91 1182 16,33 2221 17,18 14,46 17,18
28-29 C 285 13,74 314 2300 --- --- 11,58 12,04 --- --- 951 --- --- --- 1269 2300 688 10 1184 9,62 2215 10,17 8,41 10,17
29-30 C 301 12,75 314 2300 --- --- 11,58 12,04 --- --- 951 --- --- --- 1269 2300 688 11,15 1184 10,73 2215 11,34 9,38 11,34
30-31 C 271 10,15 314 2300 --- --- 11,58 12,04 --- --- 951 --- --- --- 1269 2300 688 9,03 1184 8,7 2215 9,19 7,6 9,19
31-32 C 371 11,95 314 2300 --- --- 11,58 12,04 --- --- 951 --- --- --- 1269 2300 688 16,95 1184 16,31 2215 17,24 14,25 17,24
32-33 C 212 -17,8 265 2300 --- --- 11,91 12,6 --- --- 999 --- --- --- 1311 2300 683 5,58 1191 5,3 2189 5,7 4,36 5,7
33-34 C 194 -4,09 265 2300 --- --- 11,91 12,6 --- --- 999 --- --- --- 1311 2300 683 4,66 1191 4,42 2189 4,76 3,64 4,76
34-35 C 300 -26,04 265 2300 --- --- 11,91 12,6 --- --- 999 --- --- --- 1311 2300 683 11,19 1191 10,63 2189 11,43 8,74 11,43
35-36 C 300 -36,76 265 2300 --- --- 11,91 12,6 --- --- 999 --- --- --- 1311 2300 683 11,23 1191 10,67 2189 11,47 8,77 11,47
36-37 C 300 -32,99 267 2300 --- --- 11,9 12,58 --- --- 998 --- --- --- 1310 2300 683 11,22 1191 10,65 2190 11,45 8,78 11,45
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
TENSIONES Y FLECHAS
Vano ZonaLong. Vano
(m)Desnivel de
conductores (m)Vano Reg.
(m)Tensión Tens.(Kg)EDS CHS
15ºC (%) (%)max.(Kg.) -5ºC+1/2V
Zona A
Conductor de fase: LA-180
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Flechamín.(m)
Diámetro (mm): 17,5
Peso (Kg/m): 0,676
Sección (mm2): 181,6
Coef. Dilatación (ºC): 1,78E-5
Mod. Elasticidad (Kg/mm2): 8200
Carga Rotura (Kg): 6520
EDS10ºC (%)
EDS10ºC (%)
Tens.(Kg)-10ºC+1/2V
Tens.(Kg)-15ºC+1/2V
Tens.(Kg)-5ºC+V
Tens.(Kg)-10ºC+V
Tens.(Kg) Tens.(Kg)-15ºC+V
Tens.(Kg)
Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Tens. (50ºC) Tens.(15ºC+V) Tens.(0ºC+H)
-15ºC+H -20ºC+H
Flechamax.(m)
37-38 C 300 -20,81 267 2300 --- --- 11,9 12,58 --- --- 998 --- --- --- 1310 2300 683 11,18 1191 10,62 2190 11,41 8,75 11,41
38-39 C 222 -12,93 267 2300 --- --- 11,9 12,58 --- --- 998 --- --- --- 1310 2300 683 6,11 1191 5,8 2190 6,24 4,79 6,24
39-40 C 110 0,06 267 2300 --- --- 11,9 12,58 --- --- 998 --- --- --- 1310 2300 683 1,5 1191 1,42 2190 1,53 1,17 1,53
40-41 C 300 -13,85 285 2300 --- --- 11,76 12,34 --- --- 977 --- --- --- 1292 2300 686 11,12 1188 10,63 2200 11,34 8,99 11,34
41-42 C 300 -30,04 285 2300 --- --- 11,76 12,34 --- --- 977 --- --- --- 1292 2300 686 11,17 1188 10,67 2200 11,38 9,02 11,38
42-43 C 300 -10,18 285 2300 --- --- 11,76 12,34 --- --- 977 --- --- --- 1292 2300 686 11,12 1188 10,62 2200 11,33 8,99 11,33
43-44 C 121 -1,57 285 2300 --- --- 11,76 12,34 --- --- 977 --- --- --- 1292 2300 686 1,81 1188 1,72 2200 1,84 1,46 1,84
44-45 C 145 -0,59 145 2300 --- --- 14,66 17,66 --- --- 1402 --- --- --- 1602 2300 650 2,72 1236 2,36 2062 2,8 1,26 2,8
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
TENSIONES Y FLECHAS
Vano ZonaLong. Vano
(m)Desnivel de
conductores (m)Vano Reg.
(m)Tensión Tens.(Kg)EDS CHS
15ºC (%) (%)max.(Kg.) -5ºC+1/2V
Zona A
Conductor de protección: OPGW-48
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Flechamín.(m)
Diámetro (mm): 17
Peso (Kg/m): 0,624
Sección (mm2): 180
Coef. Dilatación (ºC): 1,5E-5
Mod. Elasticidad (Kg/mm2): 12000
Carga Rotura (Kg): 8000
EDS10ºC (%)
EDS10ºC (%)
Tens.(Kg)-10ºC+1/2V
Tens.(Kg)-15ºC+1/2V
Tens.(Kg)-5ºC+V
Tens.(Kg)-10ºC+V
Tens.(Kg) Tens.(Kg)-15ºC+V
Tens.(Kg)
Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Tens. (50ºC) Tens.(15ºC+V) Tens.(0ºC+H)
-15ºC+H -20ºC+H
Flechamax.(m)
1-2 C 147 10,16 284 2500 --- --- 9,84 10,36 --- --- 1025 --- --- --- 1380 2500 700 2,42 1262 2,29 2383 2,43 1,93 2,43
2-3 C 300 6,23 284 2500 --- --- 9,84 10,36 --- --- 1025 --- --- --- 1380 2500 700 10,05 1262 9,54 2383 10,11 8,02 10,11
3-4 C 301 4,71 284 2500 --- --- 9,84 10,36 --- --- 1025 --- --- --- 1380 2500 700 10,12 1262 9,6 2383 10,17 8,07 10,17
4-5 C 300 0,36 284 2500 --- --- 9,84 10,36 --- --- 1025 --- --- --- 1380 2500 700 10,05 1262 9,53 2383 10,1 8,02 10,1
5-6 C 300 0,05 301 2500 --- --- 9,76 10,21 --- --- 1008 --- --- --- 1366 2500 703 10,01 1260 9,54 2393 10,06 8,19 10,06
6-7 C 301 9,18 301 2500 --- --- 9,76 10,21 --- --- 1008 --- --- --- 1366 2500 703 10,08 1260 9,61 2393 10,13 8,25 10,13
7-8 C 301 3,43 301 2500 --- --- 9,76 10,21 --- --- 1008 --- --- --- 1366 2500 703 10,07 1260 9,61 2393 10,13 8,25 10,13
8-9 C 301 7,18 301 2500 --- --- 9,76 10,21 --- --- 1008 --- --- --- 1366 2500 703 10,08 1260 9,61 2393 10,13 8,25 10,13
9-10 C 217 8,55 298 2500 --- --- 9,77 10,23 --- --- 1011 --- --- --- 1368 2500 702 5,24 1260 4,99 2392 5,27 4,27 5,27
10-11 C 351 13,78 298 2500 --- --- 9,77 10,23 --- --- 1011 --- --- --- 1368 2500 702 13,72 1260 13,08 2392 13,8 11,19 13,8
11-12 C 331 6,71 298 2500 --- --- 9,77 10,23 --- --- 1011 --- --- --- 1368 2500 702 12,19 1260 11,62 2392 12,26 9,94 12,26
12-13 C 193 -2,37 298 2500 --- --- 9,77 10,23 --- --- 1011 --- --- --- 1368 2500 702 4,14 1260 3,95 2392 4,16 3,38 4,16
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
TENSIONES Y FLECHAS
Vano ZonaLong. Vano
(m)Desnivel de
conductores (m)Vano Reg.
(m)Tensión Tens.(Kg)EDS CHS
15ºC (%) (%)max.(Kg.) -5ºC+1/2V
Zona A
Conductor de protección: OPGW-48
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Flechamín.(m)
Diámetro (mm): 17
Peso (Kg/m): 0,624
Sección (mm2): 180
Coef. Dilatación (ºC): 1,5E-5
Mod. Elasticidad (Kg/mm2): 12000
Carga Rotura (Kg): 8000
EDS10ºC (%)
EDS10ºC (%)
Tens.(Kg)-10ºC+1/2V
Tens.(Kg)-15ºC+1/2V
Tens.(Kg)-5ºC+V
Tens.(Kg)-10ºC+V
Tens.(Kg) Tens.(Kg)-15ºC+V
Tens.(Kg)
Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Tens. (50ºC) Tens.(15ºC+V) Tens.(0ºC+H)
-15ºC+H -20ºC+H
Flechamax.(m)
13-14 C 300 22,25 335 2500 --- --- 9,63 9,99 --- --- 984 --- --- --- 1343 2500 707 9,96 1258 9,59 2410 10,02 8,49 10,02
14-15 C 360 13,34 335 2500 --- --- 9,63 9,99 --- --- 984 --- --- --- 1343 2500 707 14,33 1258 13,78 2410 14,4 12,2 14,4
15-16 C 361 58,06 335 2500 --- --- 9,63 9,99 --- --- 984 --- --- --- 1343 2500 707 14,58 1258 14,03 2410 14,66 12,42 14,66
16-17 C 301 22,9 335 2500 --- --- 9,63 9,99 --- --- 984 --- --- --- 1343 2500 707 10,03 1258 9,65 2410 10,09 8,55 10,09
17-18 C 295 -3,19 305 2500 --- --- 9,74 10,18 --- --- 1005 --- --- --- 1362 2500 703 9,67 1260 9,23 2396 9,72 7,96 9,72
18-19 C 194 -4,78 305 2500 --- --- 9,74 10,18 --- --- 1005 --- --- --- 1362 2500 703 4,18 1260 3,99 2396 4,2 3,44 4,2
19-20 C 280 11,64 305 2500 --- --- 9,74 10,18 --- --- 1005 --- --- --- 1362 2500 703 8,71 1260 8,32 2396 8,76 7,17 8,76
20-21 C 371 12,06 305 2500 --- --- 9,74 10,18 --- --- 1005 --- --- --- 1362 2500 703 15,31 1260 14,62 2396 15,39 12,6 15,39
21-22 C 361 19,02 348 2500 --- --- 9,59 9,91 --- --- 976 --- --- --- 1336 2500 709 14,39 1258 13,88 2416 14,46 12,41 14,46
22-23 C 371 16,7 348 2500 --- --- 9,59 9,91 --- --- 976 --- --- --- 1336 2500 709 15,19 1258 14,65 2416 15,27 13,1 15,27
23-24 C 300 1,07 348 2500 --- --- 9,59 9,91 --- --- 976 --- --- --- 1336 2500 709 9,92 1258 9,56 2416 9,97 8,55 9,97
24-25 C 299 10,92 330 2500 --- --- 9,65 10,01 --- --- 987 --- --- --- 1346 2500 707 9,89 1259 9,5 2408 9,94 8,38 9,94
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
TENSIONES Y FLECHAS
Vano ZonaLong. Vano
(m)Desnivel de
conductores (m)Vano Reg.
(m)Tensión Tens.(Kg)EDS CHS
15ºC (%) (%)max.(Kg.) -5ºC+1/2V
Zona A
Conductor de protección: OPGW-48
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Flechamín.(m)
Diámetro (mm): 17
Peso (Kg/m): 0,624
Sección (mm2): 180
Coef. Dilatación (ºC): 1,5E-5
Mod. Elasticidad (Kg/mm2): 12000
Carga Rotura (Kg): 8000
EDS10ºC (%)
EDS10ºC (%)
Tens.(Kg)-10ºC+1/2V
Tens.(Kg)-15ºC+1/2V
Tens.(Kg)-5ºC+V
Tens.(Kg)-10ºC+V
Tens.(Kg) Tens.(Kg)-15ºC+V
Tens.(Kg)
Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Tens. (50ºC) Tens.(15ºC+V) Tens.(0ºC+H)
-15ºC+H -20ºC+H
Flechamax.(m)
25-26 C 361 4,55 330 2500 --- --- 9,65 10,01 --- --- 987 --- --- --- 1346 2500 707 14,41 1259 13,85 2408 14,49 12,22 14,49
26-27 C 234 13,23 330 2500 --- --- 9,65 10,01 --- --- 987 --- --- --- 1346 2500 707 6,06 1259 5,82 2408 6,09 5,14 6,09
27-28 C 371 1,73 330 2500 --- --- 9,65 10,01 --- --- 987 --- --- --- 1346 2500 707 15,22 1259 14,63 2408 15,3 12,9 15,3
28-29 C 285 13,74 314 2500 --- --- 9,7 10,11 --- --- 997 --- --- --- 1356 2500 705 9,01 1259 8,63 2401 9,06 7,51 9,06
29-30 C 301 12,75 314 2500 --- --- 9,7 10,11 --- --- 997 --- --- --- 1356 2500 705 10,05 1259 9,62 2401 10,11 8,38 10,11
30-31 C 271 10,15 314 2500 --- --- 9,7 10,11 --- --- 997 --- --- --- 1356 2500 705 8,14 1259 7,8 2401 8,19 6,79 8,19
31-32 C 371 11,95 314 2500 --- --- 9,7 10,11 --- --- 997 --- --- --- 1356 2500 705 15,28 1259 14,62 2401 15,36 12,73 15,36
32-33 C 212 -17,8 265 2500 --- --- 9,94 10,55 --- --- 1046 --- --- --- 1399 2500 696 5,06 1263 4,77 2371 5,09 3,9 5,09
33-34 C 194 -4,09 265 2500 --- --- 9,94 10,55 --- --- 1046 --- --- --- 1399 2500 696 4,22 1263 3,98 2371 4,24 3,26 4,24
34-35 C 300 -26,04 265 2500 --- --- 9,94 10,55 --- --- 1046 --- --- --- 1399 2500 696 10,14 1263 9,56 2371 10,2 7,82 10,2
35-36 C 300 -36,76 265 2500 --- --- 9,94 10,55 --- --- 1046 --- --- --- 1399 2500 696 10,18 1263 9,59 2371 10,23 7,85 10,23
36-37 C 300 -32,99 267 2500 --- --- 9,94 10,54 --- --- 1045 --- --- --- 1397 2500 696 10,16 1263 9,58 2372 10,21 7,85 10,21
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
TENSIONES Y FLECHAS
Vano ZonaLong. Vano
(m)Desnivel de
conductores (m)Vano Reg.
(m)Tensión Tens.(Kg)EDS CHS
15ºC (%) (%)max.(Kg.) -5ºC+1/2V
Zona A
Conductor de protección: OPGW-48
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Tensión(Kg.)
Flecha(m)
Flechamín.(m)
Diámetro (mm): 17
Peso (Kg/m): 0,624
Sección (mm2): 180
Coef. Dilatación (ºC): 1,5E-5
Mod. Elasticidad (Kg/mm2): 12000
Carga Rotura (Kg): 8000
EDS10ºC (%)
EDS10ºC (%)
Tens.(Kg)-10ºC+1/2V
Tens.(Kg)-15ºC+1/2V
Tens.(Kg)-5ºC+V
Tens.(Kg)-10ºC+V
Tens.(Kg) Tens.(Kg)-15ºC+V
Tens.(Kg)
Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Tens. (50ºC) Tens.(15ºC+V) Tens.(0ºC+H)
-15ºC+H -20ºC+H
Flechamax.(m)
37-38 C 300 -20,81 267 2500 --- --- 9,94 10,54 --- --- 1045 --- --- --- 1397 2500 696 10,12 1263 9,55 2372 10,18 7,83 10,18
38-39 C 222 -12,93 267 2500 --- --- 9,94 10,54 --- --- 1045 --- --- --- 1397 2500 696 5,54 1263 5,22 2372 5,57 4,28 5,57
39-40 C 110 0,06 267 2500 --- --- 9,94 10,54 --- --- 1045 --- --- --- 1397 2500 696 1,36 1263 1,28 2372 1,36 1,05 1,36
40-41 C 300 -13,85 285 2500 --- --- 9,83 10,35 --- --- 1024 --- --- --- 1379 2500 700 10,06 1261 9,55 2384 10,11 8,04 10,11
41-42 C 300 -30,04 285 2500 --- --- 9,83 10,35 --- --- 1024 --- --- --- 1379 2500 700 10,1 1261 9,58 2384 10,15 8,07 10,15
42-43 C 300 -10,18 285 2500 --- --- 9,83 10,35 --- --- 1024 --- --- --- 1379 2500 700 10,05 1261 9,54 2384 10,11 8,03 10,11
43-44 C 121 -1,57 285 2500 --- --- 9,83 10,35 --- --- 1024 --- --- --- 1379 2500 700 1,63 1261 1,55 2384 1,64 1,3 1,64
44-45 C 145 -0,59 145 2500 --- --- 11,95 14,66 --- --- 1468 --- --- --- 1703 2500 641 2,54 1287 2,17 2220 2,51 1,11 2,54
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
ESFUERZOS VERTICALES ESFUERZOS HORIZONTALES
ESFUERZOS. 1ª HIPOTESIS (Viento 120 Km/h)
Númeroapoyo
Funciónapoyo
Tiposeleccionada
Torrecruceta
Fase(Kg)
Protección Total(Kg)
Fase (Kg)
Transversal Longitudinal Transversal Longitudinal
Total (Kg)
Transversal LongitudinalEsfuerzo Momento
equivalente (Kg) torsor (Kg x m)(Kg)(Kg)Protección
1 FL S CO-15000 13 -10 29 83 1293 64 1380 313 5259 7923 3879
2 AL-SU S CO-3000 206 179 797 217 0 194 0 844 0 1098 ---
3 AL-SU S CO-3000 224 192 864 285 0 260 0 1116 0 1463 ---
4 AL-SU S CO-3000 231 199 893 285 0 260 0 1116 0 1463 ---
5 AL-ANC S CO-5000 238 188 901 302 14 260 14 1166 56 1570 42
6 AL-SU S CO-3000 197 163 754 285 0 260 0 1117 0 1463 ---
7 AL-SU S CO-3000 235 203 909 286 0 261 0 1118 0 1465 ---
8 AL-SU S CO-3000 211 178 811 286 0 261 0 1118 0 1465 ---
9 AL-AM S CO-3000 197 149 741 266 2 225 2 1022 8 1310 6
10 AL-SU S CO-3000 209 177 805 271 0 246 0 1059 0 1385 ---
11 AL-SU S CO-3000 262 228 1015 322 0 296 0 1260 0 1656 ---
12 AL-SU S CO-3000 219 190 848 251 0 227 0 980 0 1280 ---
13 AN-AM S CO-9000 135 86 491 862 35 863 36 3450 140 4870 105
14 AL-SU S CO-3000 269 235 1041 312 0 286 0 1223 0 1605 ---
15 AL-SU S CO-3000 168 129 634 341 0 314 0 1338 0 1759 ---
16 AL-SU S CO-3000 307 275 1196 315 0 289 0 1234 0 1621 ---
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
ESFUERZOS VERTICALES ESFUERZOS HORIZONTALES
ESFUERZOS. 1ª HIPOTESIS (Viento 120 Km/h)
Númeroapoyo
Funciónapoyo
Tiposeleccionada
Torrecruceta
Fase(Kg)
Protección Total(Kg)
Fase (Kg)
Transversal Longitudinal Transversal Longitudinal
Total (Kg)
Transversal LongitudinalEsfuerzo Momento
equivalente (Kg) torsor (Kg x m)(Kg)(Kg)Protección
17 AL-AM S CO-3000 302 255 1160 301 19 259 19 1161 76 1590 57
18 AL-SU S CO-3000 193 164 742 235 0 212 0 918 0 1197 ---
19 AL-SU S CO-3000 126 95 474 229 0 205 0 892 0 1162 ---
20 AL-SU S CO-3000 244 210 943 308 0 282 0 1206 0 1582 ---
21 AL-AM S CO-3000 267 213 1014 361 27 317 26 1401 107 1953 81
22 AL-SU S CO-3000 271 235 1046 344 0 318 0 1350 0 1776 ---
23 AL-SU S CO-3000 275 242 1067 317 0 291 0 1241 0 1630 ---
24 AN-AM S CO-7000 211 161 795 733 10 721 10 2921 40 4103 30
25 AL-SU S CO-3000 258 225 1000 312 0 286 0 1221 0 1603 ---
26 AL-SU S CO-3000 185 151 706 283 0 258 0 1106 0 1449 ---
27 AL-SU S CO-3000 261 230 1013 287 0 262 0 1124 0 1473 ---
28 AL-AM S CO-3000 222 170 838 327 10 284 10 1266 40 1682 30
29 AL-SU S CO-3000 220 188 847 279 0 254 0 1091 0 1428 ---
30 AL-SU S CO-3000 214 182 825 273 0 248 0 1066 0 1395 ---
31 AL-SU S CO-3000 238 205 919 304 0 278 0 1190 0 1561 ---
32 AN-AM S CO-12000 323 276 1244 1380 68 1414 68 5556 273 7996 205
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
ESFUERZOS VERTICALES ESFUERZOS HORIZONTALES
ESFUERZOS. 1ª HIPOTESIS (Viento 120 Km/h)
Númeroapoyo
Funciónapoyo
Tiposeleccionada
Torrecruceta
Fase(Kg)
Protección Total(Kg)
Fase (Kg)
Transversal Longitudinal Transversal Longitudinal
Total (Kg)
Transversal LongitudinalEsfuerzo Momento
equivalente (Kg) torsor (Kg x m)(Kg)(Kg)Protección
33 AL-SU S CO-3000 105 76 390 199 0 176 0 772 0 1001 ---
34 AL-SU S CO-3000 236 208 917 238 0 215 0 929 0 1211 ---
35 AL-SU S CO-3000 249 217 965 286 0 261 0 1121 0 1468 ---
36 AL-AM S CO-3000 228 178 863 304 1 262 2 1174 5 1513 3
37 AL-SU S CO-3000 189 155 720 286 0 261 0 1119 0 1466 ---
38 AL-SU S CO-3000 185 154 709 251 0 227 0 978 0 1278 ---
39 AL-SU S CO-3000 83 56 304 166 0 144 0 641 0 824 ---
40 AL-AM S CO-3000 209 166 793 218 18 178 18 830 72 1140 54
41 AL-SU S CO-3000 263 231 1019 286 0 261 0 1118 0 1465 ---
42 AL-SU S CO-3000 169 134 640 286 0 261 0 1118 0 1464 ---
43 AL-SU S CO-3000 143 115 544 205 0 182 0 798 0 1035 ---
44 AN-AM S CO-12000 118 76 429 1228 283 1261 297 4947 1147 8388 850
45 FL S CO-15000 62 41 227 82 1602 63 1703 308 6509 9690 4806
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
ESFUERZOS VERTICALES ESFUERZOS HORIZONTALES
ESFUERZOS. 2ª HIPOTESIS (Hielo)
Númeroapoyo
Funciónapoyo
Tiposeleccionada
Torrecruceta
Fase(Kg)
Protección Total(Kg)
Fase (Kg)
Transversal Longitudinal Transversal Longitudinal
Total (Kg)
Transversal LongitudinalEsfuerzo Momento
equivalente (Kg) torsor (Kg x m)(Kg)(Kg)Protección
1 FL S CO-15000 21 -15 48 0 2300 0 2500 0 9400 13569 6900
2 AL-SU S CO-3000 623 599 2468 0 0 0 0 0 0 0 ---
3 AL-SU S CO-3000 693 655 2735 0 0 0 0 0 0 0 ---
4 AL-SU S CO-3000 715 678 2823 0 0 0 0 0 0 0 ---
5 AL-ANC S CO-5000 700 644 2743 0 0 0 0 0 0 0 ---
6 AL-SU S CO-3000 612 567 2402 0 0 0 0 0 0 0 ---
7 AL-SU S CO-3000 727 691 2871 0 0 0 0 0 0 0 ---
8 AL-SU S CO-3000 654 612 2574 0 0 0 0 0 0 0 ---
9 AL-AM S CO-3000 571 515 2229 0 0 0 0 0 0 0 ---
10 AL-SU S CO-3000 646 608 2545 0 0 0 0 0 0 0 ---
11 AL-SU S CO-3000 815 777 3222 0 0 0 0 0 0 0 ---
12 AL-SU S CO-3000 671 641 2655 0 0 0 0 0 0 0 ---
13 AN-AM S CO-9000 381 312 1455 1113 0 1210 0 4548 0 6437 ---
14 AL-SU S CO-3000 833 799 3299 0 0 0 0 0 0 0 ---
15 AL-SU S CO-3000 535 466 2071 0 0 0 0 0 0 0 ---
16 AL-SU S CO-3000 950 925 3775 0 0 0 0 0 0 0 ---
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
ESFUERZOS VERTICALES ESFUERZOS HORIZONTALES
ESFUERZOS. 2ª HIPOTESIS (Hielo)
Númeroapoyo
Funciónapoyo
Tiposeleccionada
Torrecruceta
Fase(Kg)
Protección Total(Kg)
Fase (Kg)
Transversal Longitudinal Transversal Longitudinal
Total (Kg)
Transversal LongitudinalEsfuerzo Momento
equivalente (Kg) torsor (Kg x m)(Kg)(Kg)Protección
17 AL-AM S CO-3000 894 855 3536 0 0 0 0 0 0 0 ---
18 AL-SU S CO-3000 590 557 2326 0 0 0 0 0 0 0 ---
19 AL-SU S CO-3000 389 341 1509 0 0 0 0 0 0 0 ---
20 AL-SU S CO-3000 758 719 2993 0 0 0 0 0 0 0 ---
21 AL-AM S CO-3000 798 733 3126 0 0 0 0 0 0 0 ---
22 AL-SU S CO-3000 845 802 3337 0 0 0 0 0 0 0 ---
23 AL-SU S CO-3000 855 821 3385 0 0 0 0 0 0 0 ---
24 AN-AM S CO-7000 621 558 2420 799 0 868 0 3264 0 4712 ---
25 AL-SU S CO-3000 802 765 3171 0 0 0 0 0 0 0 ---
26 AL-SU S CO-3000 574 526 2249 0 0 0 0 0 0 0 ---
27 AL-SU S CO-3000 806 777 3194 0 0 0 0 0 0 0 ---
28 AL-AM S CO-3000 660 592 2571 0 0 0 0 0 0 0 ---
29 AL-SU S CO-3000 679 641 2679 0 0 0 0 0 0 0 ---
30 AL-SU S CO-3000 661 624 2608 0 0 0 0 0 0 0 ---
31 AL-SU S CO-3000 739 700 2917 0 0 0 0 0 0 0 ---
32 AN-AM S CO-12000 947 914 3755 1980 0 2153 0 8094 0 11456 ---
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
ESFUERZOS VERTICALES ESFUERZOS HORIZONTALES
ESFUERZOS. 2ª HIPOTESIS (Hielo)
Númeroapoyo
Funciónapoyo
Tiposeleccionada
Torrecruceta
Fase(Kg)
Protección Total(Kg)
Fase (Kg)
Transversal Longitudinal Transversal Longitudinal
Total (Kg)
Transversal LongitudinalEsfuerzo Momento
equivalente (Kg) torsor (Kg x m)(Kg)(Kg)Protección
33 AL-SU S CO-3000 322 277 1244 0 0 0 0 0 0 0 ---
34 AL-SU S CO-3000 716 693 2840 0 0 0 0 0 0 0 ---
35 AL-SU S CO-3000 766 734 3033 0 0 0 0 0 0 0 ---
36 AL-AM S CO-3000 673 614 2633 0 0 0 0 0 0 0 ---
37 AL-SU S CO-3000 590 542 2312 0 0 0 0 0 0 0 ---
38 AL-SU S CO-3000 570 531 2240 0 0 0 0 0 0 0 ---
39 AL-SU S CO-3000 249 208 956 0 0 0 0 0 0 0 ---
40 AL-AM S CO-3000 595 555 2341 0 0 0 0 0 0 0 ---
41 AL-SU S CO-3000 807 778 3198 0 0 0 0 0 0 0 ---
42 AL-SU S CO-3000 530 477 2067 0 0 0 0 0 0 0 ---
43 AL-SU S CO-3000 434 398 1701 0 0 0 0 0 0 0 ---
44 AN-AM S CO-12000 307 262 1183 1723 0 1873 0 7043 0 9968 ---
45 FL S CO-15000 167 144 646 0 2300 0 2500 0 9400 13569 6900
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
ESFUERZOS VERTICALES ESFUERZOS HORIZONTALES
ESFUERZOS. 3ª HIPÓTESIS (Desequilibrio)
Númeroapoyo
Funciónapoyo
Tiposeleccionada
Torrecruceta
Fase(Kg)
Protección Total(Kg)
Fase (Kg)
Transversal Longitudinal Transversal Longitudinal
Total (Kg)
Transversal LongitudinalEsfuerzo Momento
equivalente (Kg) torsor (Kg x m)(Kg)(Kg)Protección
1 FL S CO-15000 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- ---
2 AL-SU S CO-3000 623 599 2468 0 184 0 200 0 752 1064 ---
3 AL-SU S CO-3000 693 655 2735 0 184 0 200 0 752 1064 ---
4 AL-SU S CO-3000 715 678 2823 0 184 0 200 0 752 1064 ---
5 AL-ANC S CO-5000 700 644 2743 0 1150 0 1250 0 4700 6652 ---
6 AL-SU S CO-3000 612 567 2402 0 184 0 200 0 752 1064 ---
7 AL-SU S CO-3000 727 691 2871 0 184 0 200 0 752 1064 ---
8 AL-SU S CO-3000 654 612 2574 0 184 0 200 0 752 1064 ---
9 AL-AM S CO-3000 571 515 2229 0 345 0 375 0 1410 1996 ---
10 AL-SU S CO-3000 646 608 2545 0 184 0 200 0 752 1064 ---
11 AL-SU S CO-3000 815 777 3222 0 184 0 200 0 752 1064 ---
12 AL-SU S CO-3000 671 641 2655 0 184 0 200 0 752 1064 ---
13 AN-AM S CO-9000 381 312 1455 1029 335 1119 364 4207 1368 7891 ---
14 AL-SU S CO-3000 833 799 3299 0 184 0 200 0 752 1064 ---
15 AL-SU S CO-3000 535 466 2071 0 184 0 200 0 752 1064 ---
16 AL-SU S CO-3000 950 925 3775 0 184 0 200 0 752 1064 ---
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
ESFUERZOS VERTICALES ESFUERZOS HORIZONTALES
ESFUERZOS. 3ª HIPÓTESIS (Desequilibrio)
Númeroapoyo
Funciónapoyo
Tiposeleccionada
Torrecruceta
Fase(Kg)
Protección Total(Kg)
Fase (Kg)
Transversal Longitudinal Transversal Longitudinal
Total (Kg)
Transversal LongitudinalEsfuerzo Momento
equivalente (Kg) torsor (Kg x m)(Kg)(Kg)Protección
17 AL-AM S CO-3000 894 855 3536 0 345 0 375 0 1410 1996 ---
18 AL-SU S CO-3000 590 557 2326 0 184 0 200 0 752 1064 ---
19 AL-SU S CO-3000 389 341 1509 0 184 0 200 0 752 1064 ---
20 AL-SU S CO-3000 758 719 2993 0 184 0 200 0 752 1064 ---
21 AL-AM S CO-3000 798 733 3126 0 345 0 375 0 1410 1996 ---
22 AL-SU S CO-3000 845 802 3337 0 184 0 200 0 752 1064 ---
23 AL-SU S CO-3000 855 821 3385 0 184 0 200 0 752 1064 ---
24 AN-AM S CO-7000 621 558 2420 739 340 803 369 3019 1389 6363 ---
25 AL-SU S CO-3000 802 765 3171 0 184 0 200 0 752 1064 ---
26 AL-SU S CO-3000 574 526 2249 0 184 0 200 0 752 1064 ---
27 AL-SU S CO-3000 806 777 3194 0 184 0 200 0 752 1064 ---
28 AL-AM S CO-3000 660 592 2571 0 345 0 375 0 1410 1996 ---
29 AL-SU S CO-3000 679 641 2679 0 184 0 200 0 752 1064 ---
30 AL-SU S CO-3000 661 624 2608 0 184 0 200 0 752 1064 ---
31 AL-SU S CO-3000 739 700 2917 0 184 0 200 0 752 1064 ---
32 AN-AM S CO-12000 947 914 3755 1832 311 1991 338 7487 1273 12398 ---
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
ESFUERZOS VERTICALES ESFUERZOS HORIZONTALES
ESFUERZOS. 3ª HIPÓTESIS (Desequilibrio)
Númeroapoyo
Funciónapoyo
Tiposeleccionada
Torrecruceta
Fase(Kg)
Protección Total(Kg)
Fase (Kg)
Transversal Longitudinal Transversal Longitudinal
Total (Kg)
Transversal LongitudinalEsfuerzo Momento
equivalente (Kg) torsor (Kg x m)(Kg)(Kg)Protección
33 AL-SU S CO-3000 322 277 1244 0 184 0 200 0 752 1064 ---
34 AL-SU S CO-3000 716 693 2840 0 184 0 200 0 752 1064 ---
35 AL-SU S CO-3000 766 734 3033 0 184 0 200 0 752 1064 ---
36 AL-AM S CO-3000 673 614 2633 0 345 0 375 0 1410 1996 ---
37 AL-SU S CO-3000 590 542 2312 0 184 0 200 0 752 1064 ---
38 AL-SU S CO-3000 570 531 2240 0 184 0 200 0 752 1064 ---
39 AL-SU S CO-3000 249 208 956 0 184 0 200 0 752 1064 ---
40 AL-AM S CO-3000 595 555 2341 0 345 0 375 0 1410 1996 ---
41 AL-SU S CO-3000 807 778 3198 0 184 0 200 0 752 1064 ---
42 AL-SU S CO-3000 530 477 2067 0 184 0 200 0 752 1064 ---
43 AL-SU S CO-3000 434 398 1701 0 184 0 200 0 752 1064 ---
44 AN-AM S CO-12000 307 262 1183 1594 320 1733 348 6515 1307 11071 ---
45 FL S CO-15000 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- ---
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
ESFUERZOS VERTICALES ESFUERZOS HORIZONTALES
Númeroapoyo
Funciónapoyo
Tiposeleccionada
Torrecruceta
Fase(Kg)
Protección Total(Kg)
Fase con rotura (Kg)
Trans. Long. Trans. Long.
Total (Kg)
Trans. Long. Esf.Util Esf.Equiv.
ESFUERZOS. 4ª HIPÓTESIS FASE
Fase sin rotura (Kg)
Trans. Long.
Torsiónsimple(Kg)
Torsión compuesta (Ángulos y FL) (Kg)
M.Torsor(Kg x m)(Kg)(Kg)Protección
1 FL S CO-15000 21 48 0 0 2300 0 2500 0 --- 7100 13800-15 0 7100 11934
2 AL-SU S CO-3000 623 2468 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---599 1150 1150 ---
3 AL-SU S CO-3000 693 2735 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---655 1150 1150 ---
4 AL-SU S CO-3000 715 2823 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---678 1150 1150 ---
5 AL-ANC S CO-5000 700 2743 0 0 0 0 0 0 2300 --- ---644 2300 2300 ---
6 AL-SU S CO-3000 612 2402 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---567 1150 1150 ---
7 AL-SU S CO-3000 727 2871 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---691 1150 1150 ---
8 AL-SU S CO-3000 654 2574 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---612 1150 1150 ---
9 AL-AM S CO-3000 571 2229 0 0 0 0 0 0 2300 --- ---515 2300 2300 ---
10 AL-SU S CO-3000 646 2545 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---608 1150 1150 ---
11 AL-SU S CO-3000 815 3222 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---777 1150 1150 ---
12 AL-SU S CO-3000 671 2655 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---641 1150 1150 ---
13 AN-AM S CO-9000 381 1455 556 1113 0 1210 0 3992 --- 6223 6695312 2232 2232 7564
14 AL-SU S CO-3000 833 3299 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---799 1150 1150 ---
15 AL-SU S CO-3000 535 2071 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---466 1150 1150 ---
16 AL-SU S CO-3000 950 3775 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---925 1150 1150 ---
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
ESFUERZOS VERTICALES ESFUERZOS HORIZONTALES
Númeroapoyo
Funciónapoyo
Tiposeleccionada
Torrecruceta
Fase(Kg)
Protección Total(Kg)
Fase con rotura (Kg)
Trans. Long. Trans. Long.
Total (Kg)
Trans. Long. Esf.Util Esf.Equiv.
ESFUERZOS. 4ª HIPÓTESIS FASE
Fase sin rotura (Kg)
Trans. Long.
Torsiónsimple(Kg)
Torsión compuesta (Ángulos y FL) (Kg)
M.Torsor(Kg x m)(Kg)(Kg)Protección
17 AL-AM S CO-3000 894 3536 0 0 0 0 0 0 2300 --- ---855 2300 2300 ---
18 AL-SU S CO-3000 590 2326 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---557 1150 1150 ---
19 AL-SU S CO-3000 389 1509 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---341 1150 1150 ---
20 AL-SU S CO-3000 758 2993 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---719 1150 1150 ---
21 AL-AM S CO-3000 798 3126 0 0 0 0 0 0 2300 --- ---733 2300 2300 ---
22 AL-SU S CO-3000 845 3337 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---802 1150 1150 ---
23 AL-SU S CO-3000 855 3385 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---821 1150 1150 ---
24 AN-AM S CO-7000 621 2420 399 799 0 868 0 2865 --- 5130 6795558 2265 2265 6269
25 AL-SU S CO-3000 802 3171 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---765 1150 1150 ---
26 AL-SU S CO-3000 574 2249 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---526 1150 1150 ---
27 AL-SU S CO-3000 806 3194 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---777 1150 1150 ---
28 AL-AM S CO-3000 660 2571 0 0 0 0 0 0 2300 --- ---592 2300 2300 ---
29 AL-SU S CO-3000 679 2679 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---641 1150 1150 ---
30 AL-SU S CO-3000 661 2608 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---624 1150 1150 ---
31 AL-SU S CO-3000 739 2917 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---700 1150 1150 ---
32 AN-AM S CO-12000 947 3755 990 1980 0 2153 0 7104 --- 9180 6228914 2076 2076 12060
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
ESFUERZOS VERTICALES ESFUERZOS HORIZONTALES
Númeroapoyo
Funciónapoyo
Tiposeleccionada
Torrecruceta
Fase(Kg)
Protección Total(Kg)
Fase con rotura (Kg)
Trans. Long. Trans. Long.
Total (Kg)
Trans. Long. Esf.Util Esf.Equiv.
ESFUERZOS. 4ª HIPÓTESIS FASE
Fase sin rotura (Kg)
Trans. Long.
Torsiónsimple(Kg)
Torsión compuesta (Ángulos y FL) (Kg)
M.Torsor(Kg x m)(Kg)(Kg)Protección
33 AL-SU S CO-3000 322 1244 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---277 1150 1150 ---
34 AL-SU S CO-3000 716 2840 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---693 1150 1150 ---
35 AL-SU S CO-3000 766 3033 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---734 1150 1150 ---
36 AL-AM S CO-3000 673 2633 0 0 0 0 0 0 2300 --- ---614 2300 2300 ---
37 AL-SU S CO-3000 590 2312 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---542 1150 1150 ---
38 AL-SU S CO-3000 570 2240 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---531 1150 1150 ---
39 AL-SU S CO-3000 249 956 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---208 1150 1150 ---
40 AL-AM S CO-3000 595 2341 0 0 0 0 0 0 2300 --- ---555 2300 2300 ---
41 AL-SU S CO-3000 807 3198 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---778 1150 1150 ---
42 AL-SU S CO-3000 530 2067 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---477 1150 1150 ---
43 AL-SU S CO-3000 434 1701 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---398 1150 1150 ---
44 AN-AM S CO-12000 307 1183 862 1723 0 1873 0 6181 --- 8314 6398262 2133 2133 10708
45 FL S CO-15000 167 646 0 0 2300 0 2500 0 --- 7100 13800144 0 7100 11934
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
ESFUERZOS VERTICALESESFUERZOS HORIZONTALES
Númeroapoyo
Funciónapoyo
Tiposeleccionada
Torrecruceta
Fase(Kg)
Protección(Kg)
Total(Kg)
Protección con rotura
Trans. Long. Trans. Long.
Total
Trans. Long.
ESFUERZOS. 4ª HIPÓTESIS PROTECCIÓN
Fase
Trans. Long.
Rotura simple (Kg) Rotura compuesta (Ángulos) (Kg)
Protección con rotura Esfuerzo
equivalente
1 FL S CO-15000 --- --- --- --- --- --- --- ------ --- --- ---
2 AL-SU S CO-3000 623 2468 0 --- --- --- --- ---599 1250 --- ---
3 AL-SU S CO-3000 693 2735 0 --- --- --- --- ---655 1250 --- ---
4 AL-SU S CO-3000 715 2823 0 --- --- --- --- ---678 1250 --- ---
5 AL-ANC S CO-5000 700 2743 0 --- --- --- --- ---644 2500 --- ---
6 AL-SU S CO-3000 612 2402 0 --- --- --- --- ---567 1250 --- ---
7 AL-SU S CO-3000 727 2871 0 --- --- --- --- ---691 1250 --- ---
8 AL-SU S CO-3000 654 2574 0 --- --- --- --- ---612 1250 --- ---
9 AL-AM S CO-3000 571 2229 0 --- --- --- --- ---515 2500 --- ---
10 AL-SU S CO-3000 646 2545 0 --- --- --- --- ---608 1250 --- ---
11 AL-SU S CO-3000 815 3222 0 --- --- --- --- ---777 1250 --- ---
12 AL-SU S CO-3000 671 2655 0 --- --- --- --- ---641 1250 --- ---
13 AN-AM S CO-9000 381 1455 --- 1113 0 605 2426 3943312 --- 2426 12902
14 AL-SU S CO-3000 833 3299 0 --- --- --- --- ---799 1250 --- ---
15 AL-SU S CO-3000 535 2071 0 --- --- --- --- ---466 1250 --- ---
16 AL-SU S CO-3000 950 3775 0 --- --- --- --- ---925 1250 --- ---
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
ESFUERZOS VERTICALESESFUERZOS HORIZONTALES
Númeroapoyo
Funciónapoyo
Tiposeleccionada
Torrecruceta
Fase(Kg)
Protección(Kg)
Total(Kg)
Protección con rotura
Trans. Long. Trans. Long.
Total
Trans. Long.
ESFUERZOS. 4ª HIPÓTESIS PROTECCIÓN
Fase
Trans. Long.
Rotura simple (Kg) Rotura compuesta (Ángulos) (Kg)
Protección con rotura Esfuerzo
equivalente
17 AL-AM S CO-3000 894 3536 0 --- --- --- --- ---855 2500 --- ---
18 AL-SU S CO-3000 590 2326 0 --- --- --- --- ---557 1250 --- ---
19 AL-SU S CO-3000 389 1509 0 --- --- --- --- ---341 1250 --- ---
20 AL-SU S CO-3000 758 2993 0 --- --- --- --- ---719 1250 --- ---
21 AL-AM S CO-3000 798 3126 0 --- --- --- --- ---733 2500 --- ---
22 AL-SU S CO-3000 845 3337 0 --- --- --- --- ---802 1250 --- ---
23 AL-SU S CO-3000 855 3385 0 --- --- --- --- ---821 1250 --- ---
24 AN-AM S CO-7000 621 2420 --- 799 0 434 2462 2830558 --- 2462 10754
25 AL-SU S CO-3000 802 3171 0 --- --- --- --- ---765 1250 --- ---
26 AL-SU S CO-3000 574 2249 0 --- --- --- --- ---526 1250 --- ---
27 AL-SU S CO-3000 806 3194 0 --- --- --- --- ---777 1250 --- ---
28 AL-AM S CO-3000 660 2571 0 --- --- --- --- ---592 2500 --- ---
29 AL-SU S CO-3000 679 2679 0 --- --- --- --- ---641 1250 --- ---
30 AL-SU S CO-3000 661 2608 0 --- --- --- --- ---624 1250 --- ---
31 AL-SU S CO-3000 739 2917 0 --- --- --- --- ---700 1250 --- ---
32 AN-AM S CO-12000 947 3755 --- 1980 0 1076 2256 7018914 --- 2256 16040
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PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito
ESFUERZOS VERTICALESESFUERZOS HORIZONTALES
Númeroapoyo
Funciónapoyo
Tiposeleccionada
Torrecruceta
Fase(Kg)
Protección(Kg)
Total(Kg)
Protección con rotura
Trans. Long. Trans. Long.
Total
Trans. Long.
ESFUERZOS. 4ª HIPÓTESIS PROTECCIÓN
Fase
Trans. Long.
Rotura simple (Kg) Rotura compuesta (Ángulos) (Kg)
Protección con rotura Esfuerzo
equivalente
33 AL-SU S CO-3000 322 1244 0 --- --- --- --- ---277 1250 --- ---
34 AL-SU S CO-3000 716 2840 0 --- --- --- --- ---693 1250 --- ---
35 AL-SU S CO-3000 766 3033 0 --- --- --- --- ---734 1250 --- ---
36 AL-AM S CO-3000 673 2633 0 --- --- --- --- ---614 2500 --- ---
37 AL-SU S CO-3000 590 2312 0 --- --- --- --- ---542 1250 --- ---
38 AL-SU S CO-3000 570 2240 0 --- --- --- --- ---531 1250 --- ---
39 AL-SU S CO-3000 249 956 0 --- --- --- --- ---208 1250 --- ---
40 AL-AM S CO-3000 595 2341 0 --- --- --- --- ---555 2500 --- ---
41 AL-SU S CO-3000 807 3198 0 --- --- --- --- ---778 1250 --- ---
42 AL-SU S CO-3000 530 2067 0 --- --- --- --- ---477 1250 --- ---
43 AL-SU S CO-3000 434 1701 0 --- --- --- --- ---398 1250 --- ---
44 AN-AM S CO-12000 307 1183 --- 1723 0 937 2318 6106262 --- 2318 15204
45 FL S CO-15000 --- --- --- --- --- --- --- ------ --- --- ---
ANEXO Nº2: APOYOS
Version 12, 06/2012
Línea aérea de A.T. a 45 kV
Simple circuito
FICHA TÉCNICA DEL APOYO
Apoyo nº: 1
Función: FL
Armado: S(S2111)
Denominación: CO-15000-12
ALTURA
ÚTIL (m)
ARMADOS S y N ARMADOS T y B
Cabeza (m) Crucetas (m) Crucetas (m)Cúpula (m)
"b" "a" "c" "a"-"d" "b" "c"
12,2 4,4 3 3 4,3
1ª Hip.
V=120 Km/h
C.S. = 1,5
ESFUERZOS ÚTILES EQUIVALENTES CON ARMADO SIN CARGA EN CÚPULA (Kg)
15220 16235 15985 20585 6260 4500
2ª Hip.
Hielo
C.S. = 1,5
2ª Hip.
H+V=60 Km/h
C.S. = 1,5
3ª Hip.
Desequilibrio
C.S. = 1,2
4ª Hip.
Rot. de Fase
C.S. = 1,2
4ª Hip.
Rot. de Prot.
C.S. = 1,2
CARGA VERTICAL POR FASE / CÚPULA (Kg)
2000 2000 2000 2000 2000 2000
5 / 49
Version 12, 06/2012
Línea aérea de A.T. a 45 kV
Simple circuito
FICHA TÉCNICA DEL APOYO
Apoyo nº: 3
Función: AL-SU
Armado: S(S1111)
Denominación: CO-3000-21
ALTURA
ÚTIL (m)
ARMADOS S y N ARMADOS T y B
Cabeza (m) Crucetas (m) Crucetas (m)Cúpula (m)
"b" "a" "c" "a"-"d" "b" "c"
21,2 3,3 3 3 4,3
1ª Hip.
V=120 Km/h
C.S. = 1,5
ESFUERZOS ÚTILES EQUIVALENTES CON ARMADO SIN CARGA EN CÚPULA (Kg)
4250 4910 4755 6490 3295 2700
2ª Hip.
Hielo
C.S. = 1,5
2ª Hip.
H+V=60 Km/h
C.S. = 1,5
3ª Hip.
Desequilibrio
C.S. = 1,2
4ª Hip.
Rot. de Fase
C.S. = 1,2
4ª Hip.
Rot. de Prot.
C.S. = 1,2
CARGA VERTICAL POR FASE / CÚPULA (Kg)
1200 1200 1200 1200 1200 1200
7 / 49
Version 12, 06/2012
Línea aérea de A.T. a 45 kV
Simple circuito
FICHA TÉCNICA DEL APOYO
Apoyo nº: 5
Función: AL-ANC
Armado: S(S1111)
Denominación: CO-5000-18
ALTURA
ÚTIL (m)
ARMADOS S y N ARMADOS T y B
Cabeza (m) Crucetas (m) Crucetas (m)Cúpula (m)
"b" "a" "c" "a"-"d" "b" "c"
18,2 3,3 3 3 4,3
1ª Hip.
V=120 Km/h
C.S. = 1,5
ESFUERZOS ÚTILES EQUIVALENTES CON ARMADO SIN CARGA EN CÚPULA (Kg)
6145 6795 6635 8780 3295 2700
2ª Hip.
Hielo
C.S. = 1,5
2ª Hip.
H+V=60 Km/h
C.S. = 1,5
3ª Hip.
Desequilibrio
C.S. = 1,2
4ª Hip.
Rot. de Fase
C.S. = 1,2
4ª Hip.
Rot. de Prot.
C.S. = 1,2
CARGA VERTICAL POR FASE / CÚPULA (Kg)
1200 1200 1200 1200 1200 1200
9 / 49
Version 12, 06/2012
Línea aérea de A.T. a 45 kV
Simple circuito
FICHA TÉCNICA DEL APOYO
Apoyo nº: 9
Función: AL-AM
Armado: S(S1111)
Denominación: CO-3000-18
ALTURA
ÚTIL (m)
ARMADOS S y N ARMADOS T y B
Cabeza (m) Crucetas (m) Crucetas (m)Cúpula (m)
"b" "a" "c" "a"-"d" "b" "c"
18,2 3,3 3 3 4,3
1ª Hip.
V=120 Km/h
C.S. = 1,5
ESFUERZOS ÚTILES EQUIVALENTES CON ARMADO SIN CARGA EN CÚPULA (Kg)
4250 4910 4755 6490 3295 2700
2ª Hip.
Hielo
C.S. = 1,5
2ª Hip.
H+V=60 Km/h
C.S. = 1,5
3ª Hip.
Desequilibrio
C.S. = 1,2
4ª Hip.
Rot. de Fase
C.S. = 1,2
4ª Hip.
Rot. de Prot.
C.S. = 1,2
CARGA VERTICAL POR FASE / CÚPULA (Kg)
1200 1200 1200 1200 1200 1200
13 / 49
Version 12, 06/2012
Línea aérea de A.T. a 45 kV
Simple circuito
FICHA TÉCNICA DEL APOYO
Apoyo nº: 13
Función: AN-AM
Armado: S(S1111)
Denominación: CO-9000-12
ALTURA
ÚTIL (m)
ARMADOS S y N ARMADOS T y B
Cabeza (m) Crucetas (m) Crucetas (m)Cúpula (m)
"b" "a" "c" "a"-"d" "b" "c"
12,2 3,3 3 3 4,3
1ª Hip.
V=120 Km/h
C.S. = 1,5
ESFUERZOS ÚTILES EQUIVALENTES CON ARMADO SIN CARGA EN CÚPULA (Kg)
9855 11310 10960 14600 6260 4500
2ª Hip.
Hielo
C.S. = 1,5
2ª Hip.
H+V=60 Km/h
C.S. = 1,5
3ª Hip.
Desequilibrio
C.S. = 1,2
4ª Hip.
Rot. de Fase
C.S. = 1,2
4ª Hip.
Rot. de Prot.
C.S. = 1,2
CARGA VERTICAL POR FASE / CÚPULA (Kg)
2000 2000 2000 2000 2000 2000
17 / 49
ANEXO Nº3: CADENAS
ANEXO Nº4: SITUACIÓN Y
TRAZADO
ANEXO Nº5: PERFIL
LONGITUDINAL
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