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UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRID

ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y DISEÑO

INDUSTRIAL

Grado en ingeniería eléctrica

TRABAJO DE FIN DE GRADO

LÍNEA AÉREA A 45 kV SIMPLE CIRCUITO

SIMPLEX

Autor: Diego Correas de Miguel

Tutor: Jorge Moreno Mohíno

Departamento de Ingeniería Eléctrica

Madrid, Septiembre 2017

Diego Correas de Miguel U.P.M.

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MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN

PROYECTO DE:

Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple

circuito


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ÍNDICE: PRÓLOGO .............................................................................................................................. 0

1. OBJETIVO .............................................................................................................................. 1

2. EMPLAZAMIENTO............................................................................................................... 1

3. DATOS GENERALES DE LA LÍNEA .................................................................................. 1

4. ORGANISMOS AFECTADOS............................................................................................... 2

5. LEGISLACIÓN APLICADA ................................................................................................. 2

MEMORIA DESCRIPTIVA .................................................................................................. 0

1. OBJETO .................................................................................................................................. 1

2. DATOS DEL CONDUCTOR .................................................................................................. 1

3. DATOS TOPOGRÁFICOS .................................................................................................... 2

4. APOYOS .................................................................................................................................. 4

5. CIMENTACIONES ................................................................................................................ 7

6. DESCRIPCIÓN DE LAS CADENAS ................................................................................... 12

6.1. Cadena de suspensión (“simples.”) _____________________________________________ 12

6.1.1. Longitud de la cadena de suspensión: ........................................................................ 13

6.1.2. Herrajes .................................................................................................................... 13

6.2. Cadena de amarre (“simples.”) ________________________________________________ 14

6.2.1. Longitud de la cadena de amarre y altura del puente .................................................. 14

6.2.2. Herrajes .................................................................................................................... 14

6.3. Descripción de cadenas según tipo de apoyos ____________________________________ 15

6.3.1. Apoyos de fin de línea. .............................................................................................. 15

6.3.2. Apoyos de alineación-suspensión. ............................................................................. 15

6.3.3. Apoyos de amarre y/o de anclaje. .............................................................................. 15

7. PUESTA A TIERRA DE LOS APOYOS ............................................................................. 16

8. NUMERACIÓN Y AVISO DE PELIGRO ........................................................................... 16

MEMORIA DE CÁLCULOS ................................................................................................. 0

1. CÁLCULOS MECÁNICOS: .................................................................................................. 0

1.1 TENSIÓN MÁXIMA DEL TENDIDO (To): ___________________________________ 1

1.2 VANO DE REGULACIÓN __________________________________________________ 1

1.3 ECUACIÓN DE CAMBIO DE CONDICIONES ________________________________ 1

1.4 FLECHA MÁXIMA ________________________________________________________ 2


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1.5 DISTANCIAS DE SEGURIDAD _____________________________________________ 2

1.5.1 Distancia de los conductores al terreno ........................................................................ 2

1.5.2 Distancia entre conductores ......................................................................................... 3

1.5.3 Distancia a masa ......................................................................................................... 3

1.5.4 Desviación de la cadena de aisladores.......................................................................... 4

1.5.5 Cúpula del cable de tierra ............................................................................................ 4

1.5.6 Resumen y comprobación de distancias ....................................................................... 5

1.6 APOYOS _________________________________________________________________ 6

1.6.1 Criterios de cálculo ..................................................................................................... 6

1.6.2 Acciones consideradas ................................................................................................ 6

1.6.2.1 Cargas verticales: ................................................................................................... 6

1.6.2.2 Cargas horizontales: ............................................................................................... 7

1.6.3 Resumen de hipótesis ............................................................................................ 10

1.6.4 Resumen de esfuerzos aplicados ............................................................................ 13

1.6.5 Coeficientes de seguridad ...................................................................................... 13

1.7 CIMENTACIONES _______________________________________________________ 13

1.7.1 Cimentaciones de cuatro patas ............................................................................... 13

1.8 AISLAMIENTO Y HERRAJES _____________________________________________ 15

1.8.1 Aisladores ............................................................................................................. 15

1.8.2 Herrajes................................................................................................................. 15

2. CÁLCULOS ELÉCTRICOS POR CIRCUITO:.................................................................... 0

2.1 Resistencia eléctrica de la línea: ________________________________________________ 1

2.2 Reactancia del conductor: _____________________________________________________ 1

2.3 Densidad máxima admisible ___________________________________________________ 1

2.4 Intensidad máxima admisible: _________________________________________________ 2

2.5 Potencia máxima a transportar: _________________________________________________ 2

2.6 Caída de tensión: ____________________________________________________________ 2

2.7 Pérdida de potencia: _________________________________________________________ 3

2.8 Rendimiento de la línea: ______________________________________________________ 3

2.9 Capacidad media de la línea: __________________________________________________ 3

2.10 Efecto corona: ______________________________________________________________ 4

CONCLUSIÓN ________________________________________________________________ 4


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PRÓLOGO


-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- - MEMORIA DE LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN Página 1

1. OBJETIVO El presente proyecto es redactado y firmado por el técnico competente D.Diego Correas

de Miguel , de la empresa Segovianos Eléctricos Asociados , con domicilio para todos los

efectos en Calle Coraje Nº74 y teléfono 616161616 ; a petición de Diego Pablo Fernández

Torres, como titular de la línea, con domicilio para cualquier notificación en Calle Corazón

Nº96 , y teléfono 616161617.

El objetivo de este proyecto es la construcción de una línea eléctrica de 45 kV de simple

circuito , cuya finalidad es: Transporte de energía. Con la redacción de esta memoria se persigue

conseguir la aprobación del proyecto, así como la autorización administrativa de la construcción

de las instalaciones que aquí se reflejan.

El presente proyecto ha sido desarrollado con el programa de Cálculo de Líneas de

IMEDEXSA, de acuerdo siempre con la reglamentación vigente.

2. EMPLAZAMIENTO

El punto de enganche se realiza en la línea Línea Útil, de 45 kV de tensión, que

pertenece a la empresa distribuidora de energía eléctrica Segovianos Eléctricos Asociados .

Exactamente el enganche (origen de nuestra L.A.T.) se produce en el apoyo nº 1 de la citada

línea.

3. DATOS GENERALES DE LA LÍNEA La línea tiene las siguientes características generales:

- Titular: -------------------------------------------------- Diego Pablo Fernández Torres

- Tensión (kV): ----------------------------------------------------------------------------- 45

- Longitud (km): ------------------------------------------------------------------------ 12,43

- Categoría de la línea: -------------------------------------------------------------------- 2º



- Zona/s por la/s que discurre: ---------------------------------------------------- , zona C

- Velocidad del viento considerada (km/h): ------------------------------------------- 120

- Tipo de montaje: --------------------------------------------------- Simple Circuito (SC)

- Número de conductores por fase: -------------------------------------------------------- 1

- Frecuencia: ---------------------------------------------------------------------------- 50Hz

- Factor de potencia: --------------------------------------------------------------------- 0,8

- Nº de apoyos proyectados: -------------------------------------------------------------- 45

- Nº de vanos: ------------------------------------------------------------------------------ 44

- Cota más baja (m): ----------------------------------------------------------------1067,42

- Cota más alta (m): ---------------------------------------------------------------- 1371,46

4. ORGANISMOS AFECTADOS Esta línea afecta a los siguientes Organismos Administrativos:

Ninguno

5. LEGISLACIÓN APLICADA En la redacción del presente proyecto se han tenido en cuenta los siguientes

Reglamentos en vigor:

Real Decreto 1.955/2.000, de 1 de diciembre, por el que se regulan las actividades de

Transporte, Distribución, Comercialización, Suministro y Procedimiento de autorización

de instalaciones de energía eléctrica.

Real Decreto 3275/1982 de 12 de noviembre, sobre Condiciones Técnicas y Garantías

de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, así

como las Órdenes de 6 de julio y de 18 de octubre de 1984, por las que se aprueban y

actualizan las Instrucciones Técnicas Complementarias sobre dicho reglamento.

Orden de 10 de marzo de 2000, modificando ITC MIE RAT en Centrales Eléctricas,

Subestaciones y Centros de Transformación.



Real Decreto 223/2008 de 15 de febrero, por el que se aprueban el Reglamento sobre

condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión y sus

instrucciones técnicas complementarias ITC-LAT 01 a 09.

Recomendaciones UNESA.

Normalización Nacional. Normas UNE y especificaciones técnicas de obligado

cumplimiento según la Instrucción Técnica Complementaria ITC-LAT 02.

Ley 10/1996, de 18 de marzo sobre Expropiación Forzosa y sanciones en materia de

instalaciones eléctricas y Reglamento para su aplicación, aprobado por Decreto

2619/1996 de 20 de octubre.

Real Decreto 1627/1997 de 24 de octubre de 1997 sobre Disposiciones mínimas en

materia de señalización de seguridad y salud en las obras.

Real Decreto 485/1997 de 14 de abril, sobre disposiciones mínimas en materia de

señalización de seguridad y salud en el trabajo.

Real Decreto 1215/1997 de 18 de julio de 1997, sobre Disposiciones mínimas de

seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo.

Real Decreto 773/1997 de 30 de mayo de 1997, sobre Disposiciones mínimas de

seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección

individual.

Condiciones impuestas por los Organismos Públicos afectados y Ordenanzas

Municipales.

Ley 31/1995, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales.

Real Decreto 1432/2008, de 29 de agosto, por el que se establecen medidas para la

protección de la avifauna contra la colisión y la electrocución en líneas eléctricas de alta

tensión.


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MEMORIA DESCRIPTIVA



1. OBJETO

El objetivo de esta memoria es la descripción y valoración de la línea aérea de Alta

Tensión que se proyecta, de manera que queden suficientemente explicadas todas las partes de

la obra que se va a realizar, y los elementos y materiales empleados en la misma. Si existiesen

partes del proyecto que en esta memoria no quedaran suficientemente claras se aportarían en

anexos complementarios.

Este proyecto ha sido redactado de acuerdo a la vigente reglamentación.

2. DATOS DEL CONDUCTOR

El conductor elegido es de tipo Aluminio-Acero, según la norma UNE-50182, tiene las

siguientes características:

- Denominación: ------------------------------------------- LA-180 (147-AL1/34-ST1A)

- Sección total (mm2): --------------------------------------------------------------- 181,6

- Diámetro total (mm): ---------------------------------------------------------------- 17,5

- Número de hilos de aluminio: -------------------------------------------------------- 30

- Número de hilos de acero: ------------------------------------------------------------- 7

- Carga de rotura (kg):--------------------------------------------------------------- 6520

- Resistencia eléctrica a 20 ºC (Ohm/km): --------------------------------------- 0,1962

- Peso (kg/m): ------------------------------------------------------------------------ 0,676

- Coeficiente de dilatación (ºC): -------------------------------------------------1,78E-5

- Módulo de elasticidad (kg/mm2): ------------------------------------------------- 8200

- Densidad de corriente (A/mm2): --------------------------------------------------- 3,58

- Tense máximo (Zona C): 2300 Kg - EDS (En zona C): 22%

El conductor de protección elegido es el siguiente:

- Denominación: ----------------------------------------------------------------OPGW-48

- Diámetro (mm): ------------------------------------------------------------------------ 17

- Peso (kg/m): ------------------------------------------------------------------------ 0,624



- Sección (mm2): ------------------------------------------------------------------------180

- Coeficiente de dilatación (ºC): -------------------------------------------------- 1,5E-5

- Módulo de elasticidad (Kg/mm2): ------------------------------------------------ 12000

- Carga de rotura (Kg): -------------------------------------------------------------- 8000

- Tense máximo (ZonaC): 2500 Kg - EDS (En zona C): 20%

En el ANEXO 1 “Datos generales de la línea y los conductores” se amplía la

información de los conductores.

El tendido se efectuará de acuerdo con las tablas de tensiones y flechas que se

acompañan en el ANEXO 7 “Tensiones y flechas del conductor de fase” , el ANEXO 8

“Tensiones y flechas del conductor de protección” , la cual ha sido obtenido con el programa de

cálculo de líneas “IMEDEXSA 11”.

3. DATOS TOPOGRÁFICOS

En la siguiente tabla se incluye la relación de las longitudes de los vanos y las cotas de

los apoyos que se proyectan para la construcción de esta línea.

Nº Apoyo

Cota

Absoluta

(m)

Vano

Anterior

(m)

Vano

Posterior

(m)

Cruzamiento Función Tipo

Terreno

Ángulo

Interior

(g)

1 1070.00 0 147 NO FL Normal 0

2 1072.64 147 300 NO AL-SU Normal 0

3 1074.22 300 301 NO AL-SU Normal 0

4 1078.94 301 300 NO AL-SU Normal 0

5 1081.67 300 300 NO AL-ANC Normal 0

6 1078.84 300 301 NO AL-SU Normal 0

Anexo%201%20DatosGenerales.pdf

Anexo%207%20Tensiones%20y%20flechas%20fase.pdf

Anexo%208%20Tensiones%20y%20flechas%20proteccion.pdf

Anexo%208%20Tensiones%20y%20flechas%20proteccion.pdf



7 1088.03 301 301 NO AL-SU Normal 0

8 1092.19 301 301 NO AL-SU Normal 0

9 1099.71 301 217 NO AL-AM Normal 0

10 1109.33 217 351 NO AL-SU Normal 0

11 1120.10 351 331 NO AL-SU Normal 0

12 1129.82 331 193 NO AL-SU Normal 0

13 1137.95 193 300 NO AN-AM Normal 168,89

14 1155.70 300 360 NO AL-SU Normal 0

15 1159.51 360 361 NO AL-SU Normal 0

16 1212.07 361 301 NO AL-SU Normal 0

17 1239.91 301 295 NO AL-AM Normal 0

18 1247.11 295 194 NO AL-SU Normal 0

19 1242.03 194 280 NO AL-SU Normal 0

20 1243.52 280 371 NO AL-SU Normal 0

21 1255.64 371 361 NO AL-AM Normal 0

22 1268.76 361 371 NO AL-SU Normal 0

23 1286.44 371 300 NO AL-SU Normal 0

24 1298.44 300 299 NO AN-AM Normal 177,78

25 1303.50 299 361 NO AL-SU Normal 0

26 1308.99 361 234 NO AL-SU Normal 0

27 1321.57 234 371 NO AL-SU Normal 0

28 1325.87 371 285 NO AL-AM Normal 0

29 1337.30 285 301 NO AL-SU Normal 0

30 1350.44 301 271 NO AL-SU Normal 0

31 1359.14 271 371 NO AL-SU Normal 0

32 1371.46 371 212 NO AN-AM Normal 143,33

33 1365.89 212 194 NO AL-SU Normal 0



34 1353.64 194 300 NO AL-SU Normal 0

35 1323.45 300 300 NO AL-SU Normal 0

36 1286.76 300 300 NO AL-AM Normal 0

37 1256.05 300 300 NO AL-SU Normal 0

38 1237.03 300 222 NO AL-SU Normal 0

39 1225.52 222 110 NO AL-SU Normal 0

40 1223.09 110 300 NO AL-AM Normal 0

41 1204.07 300 300 NO AL-SU Normal 0

42 1174.08 300 300 NO AL-SU Normal 0

43 1176.10 300 121 NO AL-SU Normal 0

44 1173.45 121 145 NO AN-AM Normal 151,11

45 1179.02 145 145 NO AN-AM Normal 0

La información topográfica se completa en el ANEXO 1 “Datos generales de la línea y los

conductores”

4. APOYOS

Todos los apoyos utilizados para este proyecto serán metálicos y galvanizados en

caliente, fabricados por IMEDEXSA.

En el ANEXO 4 “Detalles de apoyos”, adjunto a la presente memoria, pueden

consultarse tanto la geometría como los esfuerzos admisibles por tales apoyos.

Nº de

Apoyo

Función

Apoyo Denominación

Peso

total

(Kg)

Tipo

Armado

Dimensiones (m)

“a-d” “b” “c” “h” Altura

útil

1 FL CO-15000-12 3761 S 3 4.4 3 4.3 12.2

2 AL-SU CO-3000-15 2418 S 3 3.3 3 4.3 15.2

3 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2



Anexo%204%20Detalles%20Apoyos.pdf



4 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2

5 AL-ANC CO-5000-18 2932 S 3 3.3 3 4.3 18.2

6 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2

7 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2

8 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2

9 AL-AM CO-3000-18 2788 S 3 3.3 3 4.3 18.2

10 AL-SU CO-3000-18 2788 S 3 3.3 3 4.3 18.2

11 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2

12 AL-SU CO-3000-18 2788 S 3 3.3 3 4.3 18.2

13 AN-AM CO-9000-12 3081 S 3 3.3 3 4.3 12.2

14 AL-SU CO-3000-12 2045 S 3 3.3 3 4.3 12.2

15 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4

16 AL-SU CO-3000-27 4004 S 3 3.3 3 4.3 27.2

17 AL-AM CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2

18 AL-SU CO-3000-12 2045 S 3 3.3 3 4.3 12.2

19 AL-SU CO-3000-12 2045 S 3 3.3 3 4.3 12.2

20 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4

21 AL-AM CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2

22 AL-SU CO-3000-30 4433 S 3 3.3 3 4.3 30.4

23 AL-SU CO-3000-27 4004 S 3 3.3 3 4.3 27.2

24 AN-AM CO-7000-15 2982 S 3 4.4 3 4.3 15.2

25 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4

26 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2

27 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4

28 AL-AM CO-3000-18 2788 S 3 3.3 3 4.3 18.2

29 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4

30 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2



31 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4

32 AN-AM CO-12000-21 5017 S 3 3.3 3 4.3 21.2

33 AL-SU CO-3000-12 2045 S 3 3.3 3 4.3 12.2

34 AL-SU CO-3000-18 2788 S 3 3.3 3 4.3 18.2

35 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4

36 AL-AM CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2

37 AL-SU CO-3000-21 3113 S 3 3.3 3 4.3 21.2

38 AL-SU CO-3000-18 2788 S 3 3.3 3 4.3 18.2

39 AL-SU CO-3000-18 2788 S 3 3.3 3 4.3 18.2

40 AL-AM CO-3000-18 2788 S 3 3.3 3 4.3 18.2

41 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4

42 AL-SU CO-3000-24 3524 S 3 3.3 3 4.3 24.4

43 AL-SU CO-3000-12 2045 S 3 3.3 3 4.3 12.2

44 AN-AM CO-12000-12 3271 S 3 3.3 3 4.3 12.2

45 FL CO-15000-12 3761 S 3 4.4 3 4.3 12.2

El total de kg de acero necesario para la construcción de esta línea son 141265.



Tipo S

Cúpula

5. CIMENTACIONES

Para una eficaz estabilidad de los apoyos, éstos se encastrarán en el suelo en bloques de

hormigón u hormigón armado, calculados de acuerdo con la resistencia mecánica del mismo.

Las características de las cimentaciones de cada uno de los apoyos será la siguiente:

Nº de

Apoyo Apoyo

Tipo de

Terreno

Tipo de

Cimentación

Dimensiones (m) Volumen

Excavación

Volumen

Hormigón a h b H c



1 CO-

15000-12 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

1,35 - - 3 3,8 21,87 23,45

2 CO-

3000-15 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,05 3,93 6,64 7,34

3 CO-

3000-21 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66

4 CO-

3000-21 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66

5 CO-

5000-18 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,95 - - 2,25 4,38 8,12 8,9

6 CO-

3000-21 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66

7 CO-

3000-21 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66

8 CO-

3000-21 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66

9 CO-

3000-18 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,1 4,38 6,8 7,5

10 CO-

3000-18 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,1 4,38 6,8 7,5

11 CO-

3000-21 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66



12 CO-

3000-18 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,1 4,38 6,8 7,5

13 CO-

9000-12 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

1,05 - - 2,45 3,8 10,8 11,76

14 CO-

3000-12 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2 3,49 6,48 7,18

15 CO-

3000-24 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66

16 CO-

3000-27 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,2 5,72 7,12 7,82

17 CO-

3000-21 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66

18 CO-

3000-12 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2 3,49 6,48 7,18

19 CO-

3000-12 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2 3,49 6,48 7,18

20 CO-

3000-24 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66

21 CO-

3000-21 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66

22 CO-

3000-30 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,25 6,2 7,28 7,98



23 CO-

3000-27 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,2 5,72 7,12 7,82

24 CO-

7000-15 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

1,05 - - 2,55 3,93 11,24 12,2

25 CO-

3000-24 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66

26 CO-

3000-21 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66

27 CO-

3000-24 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66

28 CO-

3000-18 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,1 4,38 6,8 7,5

29 CO-

3000-24 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66

30 CO-

3000-21 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66

31 CO-

3000-24 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66

32 CO-

12000-21 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

1,3 - - 2,8 5,35 18,92 20,38

33 CO-

3000-12 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2 3,49 6,48 7,18



34 CO-

3000-18 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,1 4,38 6,8 7,5

35 CO-

3000-24 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66

36 CO-

3000-21 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66

37 CO-

3000-21 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 4,83 6,96 7,66

38 CO-

3000-18 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,1 4,38 6,8 7,5

39 CO-

3000-18 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,1 4,38 6,8 7,5

40 CO-

3000-18 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,1 4,38 6,8 7,5

41 CO-

3000-24 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66

42 CO-

3000-24 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2,15 5,3 6,96 7,66

43 CO-

3000-12 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

0,9 - - 2 3,49 6,48 7,18

44 CO-

12000-12 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

1,25 - - 2,65 3,8 16,56 17,91



45 CO-

15000-12 Normal

Tetrabloque

(Cuadrada

recta)

1,35 - - 3 3,8 21,87 23,45

El volumen total de hormigón necesario para la cimentación de los apoyos es de 405,77 m3.

Cimentación tetrabloque cuadrada sin cueva

6. DESCRIPCIÓN DE LAS CADENAS

Las cadenas que componen cada apoyo, y que sostienen al conductor están formadas por

diferentes componentes, como son los aisladores y herrajes. Veamos las características de todos

los elementos que las componen, y una descripción de las cadenas según los diferentes apoyos:

6.1. Cadena de suspensión (“simples.”)

Se utilizarán aisladores que superen las tensiones reglamentarias de ensayo tanto a onda

de choque tipo rayo como a frecuencia industrial, fijadas en el artículo 4.4 de la ITC07 del

R.L.A.T. La configuración elegida es de cadenas simples.

El aislador elegido, y sus características, es:

- Tipo: ------------------------------------------------------------------------------- U70BL

- Material: --------------------------------------------------------------------------- Vidrio



- Paso (mm): ----------------------------------------------------------------------------146

- Diámetro (mm): -----------------------------------------------------------------------255

- Línea de fuga (mm): ------------------------------------------------------------------320

- Peso (Kg): ----------------------------------------------------------------------------- 3,4


- Nº de elementos por cadena: ---------------------------------------------------------- 5

- Tensión soportada a frecuencia industrial (kV): ----------------------------------175

- Tensión soportada al impulso de un rayo (kV): -----------------------------------410

6.1.1. Longitud de la cadena de suspensión:

- Longitud total de la cadena (aisladores + herrajes) (m): ---------------------- 0,95

6.1.2. Herrajes

Veamos las características de los herrajes utilizados para las cadenas de suspensión en el

proyecto de esta línea:

Herraje Tipo Peso

aproximado (Kg)

Carga de

rotura (Kg)

Grapa de Suspensión GS_3 1,1 8000

Grilletes Recto GN 0,45 13500

Anilla bola AB_16 0,45 11000

Rótula corta R-16 0,5 11000



6.2. Cadena de amarre (“simples.”)

Se utilizarán aisladores que superen las tensiones reglamentarias de ensayo tanto a onda

de choque tipo rayo como a frecuencia industrial, fijadas en el artículo 4.4 de la ITC07 del

R.L.A.T. La configuración elegida es de cadenas simples.

El aislador elegido, y sus características, es:

- Tipo: ------------------------------------------------------------------------------- U70BL

- Material: --------------------------------------------------------------------------- Vidrio

- Paso (mm): ----------------------------------------------------------------------------146

- Diámetro (mm): -----------------------------------------------------------------------255

- Línea de fuga (mm): ------------------------------------------------------------------320

- Peso (Kg): ----------------------------------------------------------------------------- 3,4


- Nº de elementos por cadena: ---------------------------------------------------------- 5

- Tensión soportada a frecuencia industrial (kV): ----------------------------------175

- Tensión soportada al impulso de un rayo (kV): -----------------------------------410

6.2.1. Longitud de la cadena de amarre y altura del puente

- Longitud total de la cadena (aisladores + herrajes) (m): ---------------------- 0,95

- Altura del puente en apoyos de amarre (m): ------------------------------------- 0,95

- Ángulo de oscilación del puente (º): ------------------------------------------------- 20

6.2.2. Herrajes

Veamos las características de los herrajes utilizados para las cadenas de amarre en el proyecto

de esta línea:

Herraje Tipo Peso

aproximado (Kg)

Carga de

rotura (Kg)

Grapa de Amarre GA_3 1,85 8500



Grilletes Recto GN 0,45 13500

Anilla bola AB_16 0,45 11000

Rótula corta R-16 0,5 11000

6.3. Descripción de cadenas según tipo de apoyos

6.3.1. Apoyos de fin de línea.

En los apoyos de fin de línea se montarán los siguientes elementos:

3 cadenas simples de aisladores, con 5 unidades cada una. – Aisladores tipo

U70BL

3 Ud. – Grapa de amarre GA_3

3 Ud. - Grilletes Recto , tipo GN.

3 Ud. - Anilla bola , tipo AB_16.

3 Ud. - Rótula corta , tipo R-16.

6.3.2. Apoyos de alineación-suspensión.

Los apoyos con cadena en suspensión serán 32 , y llevarán los siguientes componentes:

3 cadenas simples de aisladores, con 5 unidades cada una. – Aisladores tipo

U70BL

3 Ud. – Grapa de alineación GS_3.




6.3.3. Apoyos de amarre y/o de anclaje.



Nuestra línea proyectada cuenta con 10 apoyos de amarre y/o anclaje que llevarán las

siguientes cadenas:

6 cadenas simples de aisladores, con 5 unidades cada una. – Aisladores U70BL

6 Ud. – Grapa de amarre, GA_3




7. PUESTA A TIERRA DE LOS APOYOS

Todos los apoyos se conectarán a tierra con una conexión independiente y específica

para cada uno de ellos.

Se puede emplear como conductor de conexión a tierra cualquier material metálico que

reúna las características exigidas a un conductor según el apartado 7.2.2 de la ITC07 del

R.L.A.T.

De esta manera, deberán tener una sección tal que puedan soportar sin un calentamiento

peligroso la máxima corriente de descarga a tierra prevista, durante un tiempo doble al de

accionamiento de las protecciones. En ningún caso se emplearán conductores de conexión a

tierra con sección inferior a los equivalentes en 25 mm2 de cobre según el apartado 7.3.2.2 de la

ITC07 del R.L.A.T.

Las tomas de tierra deberán ser de un material, diseño, colocación en el terreno y número

apropiados para la naturaleza y condiciones del propio terreno, de modo que puedan garantizar

una resistencia de difusión mínima en cada caso y de larga permanencia.

Además de estas consideraciones, un sistema de puesta a tierra debe cumplir los

esfuerzos mecánicos, corrosión, resistencia térmica, la seguridad para las personas y la

protección a propiedades y equipos exigida en el apartado 7 de la ITC07 del R.L.A.T.

8. NUMERACIÓN Y AVISO DE PELIGRO



En cada apoyo se marcará el número de orden que le corresponda de acuerdo con el

criterio de la línea que se haya establecido.

Todos los apoyos llevarán una placa de señalización de riesgo eléctrico, situado a una

altura visible y legible desde el suelo a una distancia mínima de 2m.


-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- -


MEMORIA DE CÁLCULOS


-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- -


1. CÁLCULOS MECÁNICOS:



1.1 TENSIÓN MÁXIMA DEL TENDIDO (To):

La tensión horizontal del conductor en las condiciones iniciales (To), se realizará

teniendo en cuenta las condiciones siguientes:

a) Que el coeficiente de seguridad a la rotura, sea como mínimo igual a 2,5 en las condiciones

atmosféricas que provoquen la máxima tensión de los conductores según apartado 3.2.1 de

ITC07 del R.L.A.T.

b) Que la tensión de trabajo de los conductores a una temperatura media según la zona (15 ºC

para Zona A y 10 ºC para Zona B o C) sin ninguna sobrecarga, no exceda del un porcentaje de

la carga de rotura recomendado. Este fenómeno es el llamado E.D.S. (Every Day Stress).

1.2 VANO DE REGULACIÓN

El vano ideal de regulación, limitado por dos apoyos de amarre, viene dado por:

i

i

i

i

i

i

i

r

aba

abab

a 2

3

2

2

3

- ar: Longitud proyectada del vano de regulación (m).

- bi: Distancia en línea recta entre los dos puntos de fijación del conductor en el vano i.(m)

- ai: Proyección horizontal de bi (m)

1.3 ECUACIÓN DE CAMBIO DE CONDICIONES

La “ecuación de cambio de condiciones” nos permite calcular la componente horizontal

de la tensión para unos valores determinados de sobrecarga (que será el peso total del conductor

y cadena + sobrecarga de viento o nieve, si existiesen) y temperatura, partiendo de una situación

de equilibrio inicial de sobrecarga, temperatura y tensión mecánica. Esta ecuación tiene la

forma:

BATT 2

ESTPaTESA r ***

24**)(* 2

0

20

2

00 ; ESPaB r **24* 22

- ar: Longitud proyectada del vano de regulación (m).



- To: Tensión horizontal en las condiciones iniciales (kg).

- : Temperatura en las condiciones iniciales (°C).

- Po: Sobrecarga en las condiciones iniciales según zona donde nos encontremos (kg/m).

- T: Tensión horizontal en las condiciones finales (kg).

-: Temperatura en las condiciones finales (°C).

- P: Sobrecarga en las condiciones finales (kg/m).

- S: Sección del conductor (mm²).

- E: Módulo de elasticidad del conductor (kg/mm²).

- α: Coeficiente de dilatación lineal del conductor (m/°C).

Como se señaló anteriormente, la sobrecarga en condiciones finales será:

P = Pcond + Sobrecarga hielo o viento

1.4 FLECHA MÁXIMA

Las flechas que se alcanzan en cada vano, se han calculado utilizando la ecuación de

Truxá:

)*48*1(*

*8**

2

22

Tpa

Tbapf

- a: Longitud proyectada del vano (m).

- h: Desnivel (m).

- b: Longitud real del vano (m) 22 hab

- T: Componente horizontal de la tensión (kg).

- p: Peso del conductor por metro lineal en las condiciones consideradas (kg/m).

El tendido de la línea se realizará de modo que la curva catenaria mantenga una distancia

al terreno mínima de 6 metros.

1.5 DISTANCIAS DE SEGURIDAD

1.5.1 Distancia de los conductores al terreno

De acuerdo con el apartado 5.5 de la ITC07 del R.L.A.T., En todo momento la distancia

de los conductores al terreno deberá ser superior a: eleladd DDD 3,5 (con un

mínimo de 6 m.). A nuestro nivel de tensión de 45 kV le corresponde una elD de 0,6 m.



Por tanto, obtenemos una distancia mínima de: Dadd + Del = 5,9 metros.

- Dadd + Del: Distancia del conductor inferior al terreno, en metros.

1.5.2 Distancia entre conductores

La distancia mínima de los conductores entre sí viene marcada por el artículo 5.4.1 de la

ITC07 del R.L.A.T.., esto es:

ppDKLFKD '

- D: Separación entre conductores de fase del mismo circuito o circuitos distintos en

metros.

- K: Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, que se

tomará de la tabla 16 del apartado 5.4.1 de la ITC07 del R.L.A.T..

-F: Flecha máxima en metros, para las hipótesis según el apartado 3.2.3 de la ITC07 del

R.L.A.T. (m).

- L: Longitud en metros de la cadena de suspensión. En el caso de conductores fijados al

apoyo por cadenas de amarre o aisladores rígidos L=0.

- Dpp: Distancia mínima aérea especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre

conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido. Los valores de Dpp se

indican en el apartado 5.2 de la ITC07 del R.L.A.T.., en función de la tensión más elevada

de la línea.

En el apartado 1.5.6 de la presente memoria puede consultarse el chequeo de tales distancias

para cada uno de los apoyos,

1.5.3 Distancia a masa

Según el artículo 5.4.2 de la ITC07 del R.L.A.T. la separación mínima entre los

conductores y sus accesorios en tensión y los apoyos, no será inferior a Del.

- Del: Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga

disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente

lento o rápido. Del puede ser tanto interna, cuando se consideran distancias del conductor a la

estructura de la torre, como externa, cuando se considera una distancia del conductor a un

obstáculo. Los valores de este parámetro están en la tabla 15 del apartado 5.2 de la ITC07 del

R.L.A.T.



En nuestro caso: Del= 0,6 metros.

Si esta distancia es menor que la mínima que establece el reglamento, 0,2 metros, se cogerá

esta distancia mínima.

1.5.4 Desviación de la cadena de aisladores

Se calcula el ángulo de desviación de la cadena de aisladores en los apoyos de

alineación, con presión de viento mitad de lo establecido con carácter general, según la

ecuación:

2)(*)

2(

2)

2(**

2

2

1

1

2

21

21

cvt

cv

Pah

ahTaaP

EaadKtg

- γ: Ángulo de desviación.

- Ec: Esfuerzo del viento sobre la cadena de aisladores (kg).

- Pc: Peso de cada cadena (kg).

- a1 y a2: Longitud proyectada del vano anterior y posterior (m).

- h1 y h2: Desnivel de vano anterior y posterior (m).

- Tt+v/2: Componente horizontal de la tensión según Zona con sobrecarga 1/2 de viento a

120 km/h.

- d: Diámetro del conductor (m).

- P: Peso unitario del conductor (kg/m).

- Kv: Presión mitad del viento (kg/m2).

Se calculará en el apartado 1.5.6 “Resumen y comprobación de distancias”

1.5.5 Cúpula del cable de tierra

En el cálculo de la cúpula para el cable de tierra se recomienda que el ángulo que forma

la vertical que pasa por el punto de fijación del cable de tierra con la línea determinado por este

punto y el conductor de fase no exceda de 35º.

Así la altura mínima de la cúpula ;35minhdtg

35min tgdh ;

Estas distancias, para apoyos de amarre y suspensión, son las siguientes:



Se muestran los resultados en el apartado 1.5.6

1.5.6 Resumen y comprobación de distancias

Ver ANEXO 2.1"Distancias Fines de linea S"

Ver ANEXO 2.2"Distancias Alineaciones S"

Ver ANEXO 2.3"Distancias Amarres S"

Ver ANEXO 2.4"Distancias Angulos S"

ANEXO%202.1%20DistanciasFines%20de%20linea%20S.pdf

ANEXO%202.2%20DistanciasAlineaciones%20S.pdf

ANEXO%202.3%20DistanciasAmarres%20S.pdf

ANEXO%202.4%20DistanciasAngulos%20S.pdf



1.6 APOYOS

1.6.1 Criterios de cálculo

Se calcularán los apoyos estudiando las cargas a las que están sometidos bajo cuatro

hipótesis diferentes: Hipótesis de Viento, Hipótesis de Hielo, Hipótesis de Hielo + Viento,

Hipótesis de Desequilibrio de fases e Hipótesis de Rotura de conductores. El análisis de tales

hipótesis estará condicionado por la función del apoyo y por la zona en la que se encuentra

(Zona A, B o C)

1.6.2 Acciones consideradas

1.6.2.1 Cargas verticales:

Carga vertical permanente (Pvp):

2

2

1

121

2 ah

ahTPaaPnP cadcondvp (kg)

Siendo:

- a1 y a2: Longitud proyectada del vano anterior y posterior.

- Pcond: Peso propio del conductor.

- Pcadl: Peso de la cadena, aisladores más herrajes.

- n: Número de conductores.

- h1 y h2: Desnivel del vano anterior y posterior (m).

- T: Tensión máxima del conductor en la hipótesis considerada (Kg).

Sobrecarga por hielo (Sh):

naaPS hh

221

- Ph: Sobrecarga de hielo. En zona B = 0,18. d (Kg/m); en zona C = 0,36. d (kg/m).

Siendo d el diámetro del conductor (mm).



1.6.2.2 Cargas horizontales:

Fuerza del viento sobre un apoyo de alineación (F):

221 aadqF (kg)

- q:: Presión del viento sobre el conductor (Kg/m2). Siendo2

12060

VV

q Kg/m2 cuando

d16mm y 2

12050

VV

q kg/m2 cuando d16mm.

- d: diámetro del conductor en mm.

Resultante de ángulo (Ra):

2cos2 nTRa (mg)

Siendo, al igual que antes, el ángulo interno que forman los conductores entre sí

Desequilibrio de tracciones (Dt):

Se denominan desequilibrio de tracciones al esfuerzo longitudinal existente en el apoyo,

debido a la diferencia de tensiones en los vanos contiguos. Los desequilibrios se consideran

como porcentajes de la tensión máxima aplicada a todos los conductores.

máximat TD %

- Desequilibrio en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de asilamiento de suspensión:

Un >66kV, 15%, aplicados en los puntos de fijación de los conductores y cables de

tierra.

Un 66kV, 8%, distribuidos en el eje a la altura de los puntos de fijación de los

conductores y cables de tierra.

- Desequilibrio en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre:




tierra.



- Desequilibrio en apoyos de anclaje:


tierra.



- Desequilibrio en apoyos de fin de línea:

100% de las tracciones unilaterales de todos los conductores y cables de tierra,

considerándose aplicado cada esfuerzo en el punto de fijación del correspondiente conductor o

cable de tierra al apoyo. Se deberá tener en cuenta la torsión a que estos esfuerzos pudieran dar

lugar.

- Desequilibrios muy pronunciados:

Deberá analizarse el desequilibrio de tensiones de los conductores en las condiciones

más desfavorables de los mismos. Si el resultado de este análisis fuera más desfavorable que los

valores fijados anteriormente, se aplicarán estos.

- Desequilibrio en apoyos especiales:

Desequilibrio más desfavorable que puedan ejercer los conductores. Se aplicarán los

esfuerzos en el punto de fijación de los conductores.

Rotura de conductores (Rc):

La rotura de conductores se aplica con un % de la tensión máxima del conductor roto.

máximac TR %

- Rotura de conductores en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de asilamiento de

suspensión:

Rotura de un solo conductor o cable de tierra.

Esfuerzo de rotura aplicable (% de la tensión del cable roto):



El 50% en líneas de 1 ó 2 conductores por fase.

El 75% en líneas de 3 conductores.

No se considera reducción en líneas de 4 o más conductores por fase.

- Rotura de conductores en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre:

Rotura de un solo conductor o cable de tierra. Sin reducción alguna en la tensión.

- Rotura de conductores en apoyos de anclaje:

Esfuerzo de rotura aplicable (% de la tensión total del haz de fase):

El 100% para líneas con un conductor por fase.

El 50% para líneas con 2 o más conductores por fase.

- Rotura de conductores en apoyos de fin de línea.

Se considerará este esfuerzo como en los apoyos de anclaje, pero suponiendo, en el caso

de las líneas con haces múltiples, los conductores sometidos a la tensión mecánica que les

corresponda, de acuerdo con la hipótesis de carga.

- Rotura de conductores en apoyos especiales.

Se considerará el esfuerzo que produzca la solicitación más desfavorable para cualquier

elemento del apoyo.



1.6.3 Resumen de hipótesis

Zona A

TIPO DE APOYO TIPO DE ESFUERZO

1ª HIPÓTESIS (Viento)

3ª HIPÓTESIS (Desequilibrio de tracciones)

4ª HIPÓTESIS (Rotura de conductores)

Suspensión de Alineación

o Suspensión de

Ángulo

V CARGAS PERMANENTES

T

VIENTO

SÓLO ÁNGULO: RESULTANTE DE ÁNGULO

ALINEACIÓN: No aplica.

*ÁNGULO:

RESULTANTE DE ÁNGULO L No aplica. DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES ROTURA DE CONDUCTORES

Amarre de Alineación

o Amarre de

Ángulo


T

VIENTO



*ÁNGULO:

RESULTANTE DE ÁNGULO L No aplica DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES ROTURA DE CONDUCTORES

Anclaje de Alineación

o Anclaje de

Ángulo


T

VIENTO



*ÁNGULO:

RESULTANTE DE ÁNGULO L No aplica DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES ROTURA DE CONDUCTORES

Fin de línea.

V CARGAS PERMANENTES No aplica

CARGAS PERMANENTES T VIENTO No aplica L DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES ROTURA DE CONDUCTORES

Para la determinación de las tensiones de los conductores y cables de tierra se considerarán sometidos a una sobrecarga de viento (apdo. 3.1.2) correspondiente a una velocidad mínima de 120 ó 140 km/h según la categoría de la línea y a la temperatura de -5 ºC.

V = Esfuerzo vertical L = Esfuerzo longitudinal T = Esfuerzo transversal *APLICA RESULTANTE DE ÁNGULO EN 3ª Y 4ª HIPÓTESIS



Zona B y C

TIPO DE APOYO TIPO DE ESFUERZO

**1ª HIPÓTESIS (Viento)

2ª HIPÓTESIS 3ª HIPÓTESIS (Desequilibrio de tracciones)

4ª HIPÓTESIS (Rotura de conductores) (Hielo) (Hielo + viento)

Suspensión de Alineación

o

Suspensión de Ángulo

V CARGAS PERMANENTES (SOMET VIENTO)

CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA)

CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA Y VIENTO A 60 km/h )

CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA) CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA Y VIENTO A 60 km/h )

– CATEGORÍA ESPECIAL

T VIENTO


ALINEACIÓN: No se aplica. ÁNGULO:

RESULTANTE DE ÁNGULO

VIENTO A 60 km/h Y HIELO SÓLO ÁNGULO: RESULTANTE DE

ÁNGULO

ALINEACIÓN: No se aplica.

*ÁNGULO:


L

No aplica.

DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES

ROTURA DE CONDUCTORES

Amarre de Alineación

o

Amarre de Ángulo






T

VIENTO





ÁNGULO


*ÁNGULO:


L

No aplica.





Anclaje de Alineación

o

Anclaje de Ángulo






T

VIENTO

SÓLO ÁNGULO: RESULTANTE DE

ÁNGULO




ÁNGULO


*ÁNGULO:


L

No aplica.



Fin de línea

V CARGAS PERMANENTES CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA)


No aplica.


CARGAS PERMANENTES (HIELO MÍNIMA Y VIENTO A 60 km/h ) – CATEGORÍA ESPECIAL

T

VIENTO

No aplica. VIENTO A 60 km/h Y HIELO

No aplica.

L DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES



V = Esfuerzo vertical L = Esfuerzo longitudinal T = Esfuerzo transversal *APLICA RESULTANTE DE ÁNGULO EN 3ª Y 4ª HIPÓTESIS **1ª Hipótesis: VIENTO A 120 ó 140 km/h Y TEMPERATURA DE -10ºC en zona B y –15ºC en zona C.



1.6.4 Resumen de esfuerzos aplicados

Ver ANEXO 3.1 “Esfuerzos aplicados 1ª HIPOTESIS”



Ver ANEXO 3.4 “Esfuerzos aplicados 4ª HIPOTESIS ROT. FASE”

Ver ANEXO 3.5 “Esfuerzos aplicados 4ª HIPOTESIS ROT. PROTECCIÓN”

1.6.5 Coeficientes de seguridad

Ver ANEXO 9 “Coeficientes de seguridad”

1.7 CIMENTACIONES

1.7.1 Cimentaciones de cuatro patas

Las cimentaciones de las torres de patas separadas están constituidas por cuatro bloques

de hormigón de sección cuadrada o circular. Cada uno de estos bloques se calcula para resistir el

esfuerzo de arrancamiento y distribuir el de compresión en el terreno.

Cuando la pata transmita un esfuerzo de tracción (Ft), se opondrá a él el peso del propio

macizo de hormigón (Ph) más el del cono de tierras arrancadas (Pc) con un coeficiente de

seguridad de 1,5: 5,1/)( thc FPP

Cuando el esfuerzo sea de compresión (Fc), la presión ejercida por éste más el peso del

bloque de hormigón sobre el fondo de la cimentación (de área A) deberá ser menor que la

presión máxima admisible del terreno (): APF hc /)(

EsfuerzosPrimera.pdf

EsfuerzosPrimera.pdf

EsfuerzosSegunda.pdf

EsfuerzosSegunda.pdf

EsfuerzosTercera.pdf

EsfuerzosTercera.pdf

EsfuerzosCuartaFase.pdf

EsfuerzosCuartaFase.pdf

EsfuerzosCuartaProt.pdf

Anexo%209%20coeficientes.pdf



Las dimensiones de las cimentaciones a realizar en cada uno de los apoyos, incluidos los

volúmenes de excavación y hormigonado, se especifican en el apartado 5 de la memoria

descriptiva.



1.8 AISLAMIENTO Y HERRAJES

1.8.1 Aisladores

Según establece la ITC07 del R.L.A.T., apartado 3.4, el coeficiente de seguridad

mecánico de los aisladores no será inferior a 3. Si la carga de rotura electromecánica mínima

garantizada se obtuviese mediante control estadístico en la recepción, el coeficiente de

seguridad podrá reducirse a 2,5.

C.S = Carga rotura aislador / Tmáx 3

En el caso que nos ocupa tenemos una cadena de aisladores con un coeficiente de

seguridad de: U70BL ; C.S. = 7000 / 2300 = 3,04 .

También se tendrá que comprobar que la cadena de aisladores seleccionada cumple los

niveles de aislamiento para tensiones soportadas (tablas 12 y 13 del apartado 4.4 de la ITC07

del R.L.A.T.) en función de las Gamas I (corta duración a frecuencia industrial y a la tensión

soportada a impulso tipo rayo) y II (impulso tipo maniobra y la tensión soportada a impulso tipo

rayo).

Según el tipo de ambiente donde se encuentre el conductor (tabla 14 del apartado 4.4 de la

ITC07 del R.L.A.T.), el R.D. 223/2008 recomienda que longitud de la línea de fuga entre fase y

tierra de los aisladores a utilizar. Para obtener la línea de fuga mínima recomendada se

multiplica el número indicado por el reglamento (tabla 14) según el tipo de ambiente por la

tensión nominal de la línea.

1.8.2 Herrajes

Según establece el apartado 3.3 del de la ITC07 del R.L.A.T., los herrajes sometidos a

tensión mecánica por los conductores y cables de tierra, o por los aisladores, deberán tener un

coeficiente de seguridad mecánica no inferior a 3 respecto a su carga mínima de rotura. Cuando



la carga mínima de rotura se comprobase sistemáticamente mediante ensayos, el coeficiente de

seguridad podrá reducirse a 2,5.

Las grapas de amarre del conductor deben soportar una tensión mecánica en el amarre igual o

superior al 95% de la carga de rotura del mismo, sin que se produzca su deslizamiento.

GA_3; C.S. = 8500 / 2300 = 3,7

GS_3; C.S. = 8000 / 2300 = 3,48

GN; C.S. = 13500 / 2300 = 5,87

AB_16; C.S. = 11000 / 2300 = 4,78

R-16; C.S. = 11000 / 2300 = 4,78


-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- -


2. CÁLCULOS ELÉCTRICOS POR CIRCUITO:



2.1 Resistencia eléctrica de la línea:

La resistencia de la línea será: )/()( KmRKmLRL /nº

Donde:

- L (Km) = Longitud de la línea.

- R ( Km/ ) = Resistencia eléctrica del conductor a 20ºC de temperatura.

- RL ( ) = Resistencia total de la línea.

- nº = Número de conductores por fase.

Por lo tanto: RL= [12,43351 ( Km ) *0,1962 ( / Km )] / 1 = 2,4395 ()

2.2 Reactancia del conductor:

La reactancia kilométrica de la línea se calcula empleando la siguiente fórmula:

X=2**f*(n2

+4,605*log(D/r))*10-4 /Km.

- X= Reactancia aparente en ohmios por kilómetro.

- f= Frecuencia de la red en herzios=50.

- r= Radio equivalente del conductor en milímetros.

- D= Separación media geométrica entre conductores en milímetros.

- = Permeabilidad magnética del conductor. Para conductores de cobre, acero-aluminio y

aluminio tiene un valor de 1.

- nº = Número de conductores por fase.

La separación media geométrica (D) la calculamos como:

3132312 dddD

Por lo tanto X= 0,4399 /Km.

2.3 Densidad máxima admisible



La densidad máxima admisible de un conductor, en régimen permanente, para corriente

alterna y frecuencia de 50 Hz, se deduce de la tabla 11 del apartado 4.2 del de la ITC07 del

R.L.A.T.

Para un conductor de Acero-Aluminio, LA-180 (147-AL1/34-ST1A), de 181,6 mm2 de

sección y configuración 30+7 la densidad de corriente máxima admisible es la siguiente:

D máx.admi. = 2,3401 A/mm2.

2.4 Intensidad máxima admisible:

La corriente máxima que puede circular por nuestro cable LA-180 (147-AL1/34-ST1A)

elegido, teniendo en cuenta que tiene una sección de 181,6 mm2, es de:

Imáx = Dmáx adm.. * S * nºconductores/fase

Siendo:

- I = Intensidad de corriente máxima en A.

- S = Sección del conductor (mm2)

- Dmáx.adm. = Densidad de corriente máxima soportada por el cable (A/mm2).

Entonces:

Imáx = 2,3401A/mm * 181,6mm * 1 = 424,9585 A

2.5 Potencia máxima a transportar:

La máxima potencia que se puede transportar por esta línea, atendiendo al tipo de

conductor usado es de:

Pmáx = máxIcos*3 V

Siendo:

- P = Potencia en kW.

- V = tensión en kV.

- cos = Factor de potencia .

Entonces: Pmáx = 3 *0,8 * 45 kV * 424,9585 A = 26498 kW

2.6 Caída de tensión:



La caída tensión viene dada por la fórmula:

e = 3 * I * L * (R.cosθ + X.senθ)

Siendo:

e = Caída de tensión (V.).

L = Longitud de la línea (Km.).

Por lo tanto tenemos una caída de tensión:

e = 3 * 424,9585 (A) * 12,43(Km) * [ 0,2 ( Ω/Km) * 0,8 + 0,4399 (Ω/Km)* 0,6 ] =

3.852,0267 V

En tanto por ciento, la caída de tensión en la línea será de 8,5601 % , que es menor que

el 5% recomendable.

2.7 Pérdida de potencia:

La pérdida de potencia que, por el efecto Joule, se produce en la línea viene dada por la

expresión: Pp =3 * R * I2* L

Por lo tanto la potencia perdida es de:

Pp =3* 0,2 (Ω/Km) * 424,95852 (A) * 12,43 (Km) = 1.321,6213 kW

Lo que supone un 4,9877 % de la máxima potencia transportada.

2.8 Rendimiento de la línea:

Viene dado por la expresión:

μ = (Pot. total - Pot. perdida)*100 / Pot. total

μ = (26498 (kW) - 1.321,6213 (kW)) * 100 / 26498 (kW) = 95,0123 %

2.9 Capacidad media de la línea:

Viene dado por la expresión:

ß = 0,0242/log(D/r)

- r= Radio equivalente del conductor en milímetros.

- D= Separación media geométrica entre conductores en milímetros.



ß = 0,0083 (μF/Km)

2.10 Efecto corona:

La tensión crítica disruptiva:

Uc = 29,8/2 * mc * mt * 298/(273+θ) * Exp(-h/8150) * r * nºconductores/fase* ln(D/req)

Donde las consideraciones que se han tenido en cuenta son las siguientes:

- mc = Coeficiente de rugosidad de la superficie del conductor (0,85 para cables)

- θ = Temperatura máxima del tendido

- h = Cota máxima del terreno en metros.

- r = Radio del conductor en milímetros.

- req = Radio equivalente del conductor en milímetros.

- mt = Coeficiente del estado del tiempo (0,8 para tiempo húmedo)

- D = Separación media geométrica entre conductores en milímetros.

Uc = 66 (kV)

En el ANEXO 11 ”Cálculos eléctricos” se puede ver un resumen de los cálculos

eléctricos de la línea.

CONCLUSIÓN

Con todo lo anteriormente expuesto, se entiende que el presente proyecto se encuentra

suficientemente detallado. De esta manera se remite la documentación a los organismos

oficiales competentes para que pueda ser evaluado, con el fin de obtener las aprobaciones y

permisos para la ejecución de la obra.

Anexo%2011%20Calculos%20electricos.pdf



Fdo. Diego Correas de Miguel

TFG - LÍNEA AEREA DE ALTA TENSIÓN 45 kVSIMPLE CIRCUITO SIMPLEX

Factores de conversión y unidades

MVA 106V A kVA 10

3V A ºC K daN

1

0.981kg ORIGIN 1 h 3600s

DATOS:

Tensión nominal Un 45kV

Potencia nominal Sn 25MVA

Longitud línea: Long 12440m

Altitud: Altitud 1070m

Temperatura ambiente: θa 20ºC

Contaminación: (Media) Conductor a emplear: (LA-180)

ContaminaciónLigeroMedioFuerteMuy fuerte

CondLA-110LA-145LA-180

Contaminación "Medio" Cond "LA-180"

Zona "A" Altitud 500mif

"B" 500m Altitud 1000mif

"C" Altitud 1000mif

Categoria "Especial" Un 220kVif

"3ª" 1kV Un 30kVif

"2ª" 30kV Un 66kVif

"1ª" 66kV Un 220kVif

Zona "C" Categoria "2ª"

Conductor Secc Diam Compo sición

R20ºC σr

Masa E α

mm2

mmΩ

kmdaN

daN

m

daN

mm2

ºC1

Conductores

"LA-30"

"LA-56"

"LA-78"

"LA-110"

"LA-145"

"LA-180"

"LA-280"

"LA-380"

"LA-455"

"LA-545"

"LA-635"

31.1

54.6

78.6

116.2

147.1

181.6

281.1

381.0

454.5

547.3

636.6

7.14

9.45

11.34

14.00

15.75

17.50

21.80

25.38

27.72

30.42

32.85

"6+1"

"6+1"

"6+1"

"30+7"

"30+7"

"30+7"

"26+7"

"54+7"

"54+7"

"54+7"

"54+19"

1.0736

0.6129

0.4256

0.3067

0.2423

0.1963

0.1195

0.0857

0.0719

0.0597

0.0512

990

1640

2310

4310

5410

6390

8450

10650

12400

14850

17500

0.10585

0.18551

0.26683

0.42477

0.53759

0.66316

0.95844

1.25077

1.4921

1.79719

2.08462

7900

7900

7900

8000

8000

8000

7500

6900

6900

6900

6700

19.1 106

19.1 106

19.1 106

17.8 106

17.8 106

17.8 106

18.9 106

19.3 106

19.3 106

19.3 106

19.4 106

Datos j 1

j j 1

Conductoresj 1 Condwhile

ConductoresT j

Datos

"LA-180"

181.6

17.5

"30+7"

0.196

6.39 103

0.663

8 103

1.78 105

Datos del conductor de fase LA-180

Sección del conductor: Carga de rotura del conductor:

Sección Datos2

mm2

σr Datos6

daN

Sección 181.6 mm2

σr 6.39 103

daN

Diametro del conductor: Peso del conductor por unidad de longitud:

ϕ Datos3

mm pp Datos7

daN

m

ϕ 17.5 mm pp 0.663daN

m

Composición del conductor: Modulo de elasticidad del conductor:

Composición Datos4

E Datos8

daN

mm2

Composición "30+7" E 8 103

daN

mm2

Resistencia a 20ºC: Coeficiente de dilatacion:

R20 Datos5

Ω

km α Datos

9ºC

1

R20 0.196Ω

km α 1.78 10

5 ºC

1

θcond 85ºC

Datos del conductor de protección OPGW-48

Sección del conductor: Carga de rotura del conductor:

Secciónt 180mm2

σr_t 8000kg

Diametro del conductor: Peso del conductor por unidad de longitud:

ϕt 17mm pp_t 0.624kg

m

Modulo de elasticidad del conductor: Coeficiente de dilatacion:

Et 12000kg

mm2

αt 1.5 105

ºC1

1. CÁLCULOS ELÉCTRICOS

1.1.CÁLCULO ELÉCTRICO DE LA LÍNEA:

- Defina el tipo de circuito:

TipocircuitoSimple circuitoDoble circuito

Tipocircuito "Simple circuito"

- Defina el tipo de configuración:

ConfiguraciónSimplexDuplexTriplexCuadruplex

Configuración "Simplex"

1.1. INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE

1.1.1. INTENSIDAD PREVISTA EN LA LÍNEA

Ib

Sn

3 Un Ib 320.75 A

1.1.2. CÁLCULO DE LA INTENSIDAD POR DENSIDAD DE CORRIENTE

Según el apartado 4.2.1. de la ITC-LAT-07, debemos considerar un factor de reducción "K"que varía con la composición del conductor que hayamos escogido:

Composición "30+7"

Kcomp 0.916 Composición "30+7"=if

0.937 Composición "6+1"=if




Kcomp 0.916

En la siguiente tabla relacionamos los valores de la densidad de corriente en funcion delmaterial del conductor:

A

mm2Sección

mm2

Cu Al Almelec

Densidad

10

15

25

35

50

70

95

125

160

200

250

300

400

500

600

8.75

7.60

6.35

5.75

5.10

4.50

4.05

3.70

3.40

3.20

2.90

2.75

2.50

2.30

2.10

7

6.00

5.00

4.55

4.00

3.55

3.20

2.90

2.70

2.50

2.30

2.15

1.95

1.80

1.65

6

5.60

4.65

4.25

3.70

3.30

3.00

2.70

2.50

2.30

2.15

2.00

1.80

1.70

1.55

Sección 181.6 mm2

Puesto que la sección no es exacta a ningún valor interpolamos:

δAl linterp Densidad 1 Densidad 3 Sección

mm2

A

mm2

δAl 2.592A

mm2

δcond δAl Kcomp δcond 2.374A

mm2

Pasamos a calcular la intensidad final:

Iadm δAl Kcomp Sección Iadm 431.168 A

Imáx_fase

Sn

3 UnTipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Simplex"=if

Sn

3 Un 2Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Duplex"=if

Sn

3 Un 3Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Triplex"=if

Sn

3 Un 4Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Cuadruplex"=if

Sn

3 Un 2Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Simplex"=if

Sn

3 Un 4Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Duplex"=if

Sn

3 Un 6Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Triplex"=if

Sn

3 Un 8Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Cuadruplex"=if

Resultado "Conductor válido" Iadm Imáx_faseif

"Conductor no válido" otherwise

Resultado "Conductor válido"

Puesto que el resultado es válido tomamos dicha corriente como la admisible.

Iadm 431.168 A

1.1.3. CÁLCULO DE LA INTENSIDAD POR TRANSFERENCIA DE CALOR

El equilibrio térmico en el conductor se alcanza cuando el calor generado porunidad de tiempo es el mismo que el evacuado.

Pgen=Peva

Pueden existir cuatro fuentes diferentes de generación de calor:

1. PJ: Calor producido por efecto Joule.

2. PM: Calor generado por el flujo magnético en el interior del conductor.

3. PS: Calor debido a la radiación solar incidente sobre el conductor.

4. Pcor: Calor generado por el efecto corona en el conductor.

Pgen=PJ+PM+PS+PCor

El calor puede ser evacuado por convección, PC, por radiación, PR y por

evaporación, PW.

Peva=PC+PR+PW

Por tanto, en régimen permanente debe cumplirse que:

PJ+PM+PS+PCor=PC+PR+PW

a) Potencia generada por efecto Joule:

Donde:

- I: corriente que circula por el conductor.- Rd: resistencia en corriente continua por unidad de longitud del conductor.- α: variación de la resistencia con la temperatura = 45oC- θ: temperatura media del conductor.

La potencia generada por este efecto es función tanto de la corriente que circula por elconductor como de la temperatura del mismo.

b) Potencia incremental generada por efecto del campo magnético:

El flujo magnético creado por la corriente alterna a través del conductor causa uncalentamiento adicional debido a las corrientes inducidas en el propio conductor.Este fenómeno es generalmente insignificante con conductores no ferrosos afrecuencia industrial.

Donde R'θ es la resistencia en corriente alterna ︵considerando efecto pelicular ︶ por unidadde longitud del conductor.

c) Potencia generada por efecto de la radiación solar:

Radiación solar en la zona donde se tiende el conductor ψ 450W

m2

Coeficiente de absorción de la superficie del conductor αs 0.5

La potencia debida a la radiación solar incidiendo sobre el conductor se puedeexpresar por la ecuación siguiente:

PS αs ψ ϕ PS 3.938W

m

d) Potencia por efecto corona:

El calentamiento por efecto corona es sólo significativo con gradientes de tensión muyelevados en la superficie del conductor, los cuales están presentes en caso deprecipitaciones y fuertes vientos. Por lo que se pueden despreciar.

e) Evacuación del calor por convección:

Donde:

- Conductividad térmica del aire en función de la temperatura:

Siendo:

θ 85ºC θamb 20ºC

θf

θ θamb 2

θf 52.5 K

λf 2.42 102

7.2 10

5

ºCθf

W

K m

λf 0.028W

K m

- Número de Nusselt:

La velocidad media del aire es de 4,5 m/s. v 0.6m

s

La viscosidad cinemática del aire es:

υf 1.32 105

9.5 10

8

ºCθf

m2

s υf 1.819 10

5

m2

s

El número de Reynolds corresponde a:

Ree

1.16 104

Altitud

mv ϕ

υf

Re 509.931

Los parámetros del número de Nusselt son:

B1 0.641 ne 0.471

Nos queda que el número de Nusselt a 45ºC es de:

Nu90º B1 Rene

Nu90º 12.081

A1 0.42 B2 0.58 m1 0.9Iv 45deg

Nu45º Nu90º A1 B2 sin Iv m1

Nu45º 10.203

Finalmente podemos calcular nuestra potencia.

PC π λf θ θamb Nu45ºPC 58.298

W

m

f) Evacuación del calor por radiación:

Coeficiente de emisividad del conductor:ξ 0.5

Constante de Stefan-Boltzman:

σB 5.6704 108

W

m2

K4

Por lo que nos resulta:

PR π ϕ ξ σB θ 273 K( )4

θamb 273 K 4

PR 14.116W

m

Procedemos al cálculo de la máxima intensidad admisible:

Resistencia:

αAL1

228 20ºC

1

αAL 4.032 103

1

K

Rθ R20 1 αAL θ θamb Rθ 0.248

Ω

km

Considerando:

Rca Rθ

Nos queda:

Imáx_adm

PC PR PS

W

m

Rca

Ω

m

1 αAL θ θamb

A

La máxima intensidad que admite el conductor por límite térmico será:

Imáx_adm 467.968 A

Máxima potencia:

Smáx 3 Un Imáx_admSmáx 36.474 MVA

1.2. PARÁMETROS ELÉCTRICOS DE LA LÍNEA

Para calcularlo tomaremos el apoyo S

a 3m b 3.3m c 3m d 3.3m Δ 0m

1.2.1. RESISTENCIA POR UNIDAD DE LONGITUD

θcond 85 ºCTemperatura media de trabajo del conductor:

Coeficiente de temperatura del aluminio: αAl 0.004031

K

Resistencia calculada a la temperatura de trabajo:

RK R20 1 αAl θcond 20ºC RK 0.248Ω

km

1.2.2. REACTANCIA POR UNIDAD DE LONGITUD

Radio del conductor: rϕ

2 r 8.75 mm

Radio medio geométrico (RMG):

RMG´ e

1

4

r

m

m Configuración "Simplex"=if

e

1

4 r

m

Δ

m m Configuración "Duplex"=if

e

1

4 r

m

Δ

m

2

m Configuración "Triplex"=if

RMG´ 6.815 mm

Distancia media geométrica (DMG):

Para simple circuito definimos las siguientes distancias en el apoyo:

d12 2 b d12 6.6 m

d13 b2

2 a( )2

d13 6.848 m

d23 d13 d23 6.848 m

d21 d12 d31 d13 d32 d23

Distancia media geométrica por fase:

Simple circuito:

DMG d12 d23 d31 1

3 DMG 6.764 m

LK 2 104

lnDMG

RMG´

H

km LK 1.38 10

3

H

km

El valor de la reactancia inductiva por unidad de longitud:

f 50Hz ω 2 π f

XK ω LK XK 0.434Ω

km

1.2.3. SUSCEPTANCIA POR UNIDAD DE LONGITUD

Radio medio geométrico:

RMGCr

mm Configuración "Simplex"=if

r

m

Δ

m m Configuración "Duplex"=if

r

m

Δ

m

2

m Configuración "Triplex"=if

RMGC 8.75 mm

Distancia media geometrica, se mantiene la de la reactancia: DMG 6.764 m

Capacidad por unidad de longitud:

CK0.0556 10

6

lnDMG

RMG´( )

F

km

CK 8.058 10

9

F

km

El valor de la susceptancia por unidad de longitud:

f 50Hz ω 2 π f BK ω CK

BK 2.531 106

S

km

Los parámetros eléctricos por fase para la línea en toda su longitud son:

Tipocircuito "Simple circuito" Configuración "Simplex" Long 12.44 km

Resistencia:

RL RK Long Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Simplex"=if

RK Long

2Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Duplex"=if

RK Long

3Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Triplex"=if

RK Long

4Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Cuadruplex"=if

RK Long

2Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Simplex"=if

RK Long

4Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Duplex"=if

RK Long

6Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Triplex"=if

RK Long

8Tipocircuito "Doble circuito"= Configuración "Cuadruplex"=if

Reactancia:

XL XK Long Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Simplex"=if

XK Long


XK Long


XK Long


XK Long


XK Long


XK Long


XK Long


Susceptancia:

BL BK Long Tipocircuito "Simple circuito"= Configuración "Simplex"=if

BK Long


BK Long


BK Long


BK Long


BK Long


BK Long


BK Long


RL 3.082 Ω XL 5.393 Ω BL 3.149 105

S

1.3. MÁXIMA CAÍDA DE TENSIÓN

- Consideraremos la línea según su longitud:

Tipo_linea "Linea Corta" Long 50kmif

"Linea Media" Long 50km Long 3000kmif

"Linea Larga" Long 3000kmif

Tipo_linea "Linea Corta"

CtoEquivalente "Impedancia Serie" Tipo_linea "Linea Corta"=if

"Equivlente π" otherwise

CtoEquivalente "Impedancia Serie"

Factor de potencia cosφ 0.9

- Potencia activa a transportar:

Pn Sn cosφ Pn 22.5 MW

φ acos cosφ( )φ 25.842 deg

tan tan φ( )tan 0.484

- La caída de tensión queda:

ΔUPn RL XL tan

Un2

ΔU 6.326 %

1.4. PÉRDIDA DE POTENCIA DE LA LÍNEA

1.4.1. PÉRDIDAS DE POTENCIA POR EL EFECTO JOULE

La pérdida de potencia de una línea al paso de la corriente viene dad por la siguienteexpresión:

PJoule 3I2

RL=

La pérdida de potencia que proceden de dicho efecto se expresan relancionándola con laexporesión de la potencia activa:

Pact 3 Un Ib cosφ

Con lo que relacionando ambas expresiones nos resulta:

ΔPPJoule

Pact=

3 I2

RL

3 Un I cosφ= ΔP

Pn RL

Un2

cosφ2

ΔP 4.227 %

1.4.1. PÉRDIDAS DE POTENCIA POR EL EFECTO CORONA

Según lo establecido en el Apartado 4.3 de la ITC-LAT 07 del RLAT:

"Será preceptiva la comprobación del comportamiento de los conductores al efecto coronaen las líneas de tensión nominal superior a 66 kV. Asimismo, en aquellas líneas de tensiónnominal entre 30 kV y 66kV, ambas inclusive, que puedan estar próximas al límite inferior dedicho efecto, deberá realizarse la citada comprobación."

Para su comprobación, se utiliza el método de las imágenes: Convierte un medio que essemi infinito, en un medio infinito.

El aire alrededor de los conductores se ioniza cuando el campo eléctrico que hay en lasuperficie es mayor que la rigidez dieléctrica del aire que hay alrededor, produciéndosedescargas incompletas en el aire denominadas descargas corona. Estas descargaslocalizadas en la proximidad del conductor, producen pérdidas de potencia y perturbacionesradioeléctricas.

T1 15.2m Sc1 a

T2 b Sc2 c

T3 b Sc3 a

T4 d Lcadena 0.932m

Altura de los conductores respecto al plano de tierra:

h0 T1 T2 T3 T4

h1 T1 T2 T3 Lcadena

h2 T1 T2 Lcadena

h3 T1 Lcadena

Coordenadas de los conductores y de sus imágenes

d0 i h0 Id0 i h0

d1 Sc1 i h1 Id1 Sc1 i h1



d

d0

d1

d2

d3

25.1i

3 20.868i

3 17.568i

3 14.268i

m Id

Id0

Id1

Id2

Id3

25.1i

3 20.868i

3 17.568i

3 14.268i

m

Matriz de distancia entre conductoresi 1 4 j 1 4

Dci jd

id

j

Dc

0

5.187

8.107

11.24

5.187

0

3.3

6.6

8.107

3.3

0

3.3

11.24

6.6

3.3

0

m

Matriz de distancias entre conductores y sus imágenes

Dii jd

iId

j

Di

50.2

46.066

42.773

39.482

46.066

41.736

38.436

35.136

42.773

38.436

35.136

31.836

39.482

35.136

31.836

28.536

m

Cálculo del campo crítico (Fórmula de Peek)

- Campo crítico de inicio de descargas corona en el aire.

Ec 30kV

cmmp δ=

Ec = Valor de pico del campo crítico (en corriente alterna), en kV/cm

r = Radio del conductor,en cm.

= densidad relativa del aire

mp= Coeficiente que tiene en cuenta las condiciones superficiales del conductor, así

como las condiciones ambientales.

Coeficiente que tiene en cuenta la rugosidad del conductor

mc 1= para superficie lisamc 0.85

mc 0.85= para superficie rugosa

Coeficiente que tiene en cuenta las condiciones ambientales

mt 1= para tiempo secomt 0.8

mt 0.8= para tiempo húmedo

Densidad relativa del aire:

δaire273 25

273θa

ºC

e

Altitudm

8150

δaire 0.892

Campo eléctrico valor de cresta dede inicio de descargas corona.

mp mc mt mp 0.68

Ec 30kV

cmmp δaire Ec 18.195

kV

cm

- Campo crítico de inicio de descargas efluvios visuales.

Ev 30kV

cmmp δaire 1

0.308

δaire

RMGC

cm

Ev 24.539kV

cm

Cálculo de matriz de alturas de coeficientes de potencial

Matriz de altura de los conductores

Altura

h0

h1

h2

h3

Altura

25.1

20.868

17.568

14.268

m

Matriz de radio de los conductores

radio

ϕt

2

r

r

r

radio

8.5 103

8.75 103

8.75 103

8.75 103

m

Matriz de coeficientes de potencial

λi j

1

2π ε0ln

2 Alturai

radioi

i j=if

1

2π ε0ln

Dii j

Dci j

otherwise

λ

156.09

39.254

29.895

22.584

39.254

152.25

44.13

30.057

29.895

44.13

149.156

40.744

22.584

30.057

40.744

145.416

km

μF

Cálculo de matriz de alturas de capacidades

λ1

7.012 103

1.46 103

8.212 104

5.571 104

1.46 103

7.615 103

1.724 103

8.641 104

8.212 104

1.724 103

7.848 103

1.715 103

5.571 104

8.641 104

1.715 103

7.622 103

μF

km

Matriz de potenciales de conductores

Se establece esta matriz teniendo en cuenta la numeración dada a los conductores y elorden de fases establecido:

El origen de tensiones es el cable de tierra.

α1 120deg UR 1 US ei α1

UT ei α1

U2f

Un

3 U U2f 2

0

UR

US

UT

0

3.674 104

1.837 104

3.182i 104

1.837 104

3.182i 104

V

Matriz de cargas en la superficie de cada conductor

q λ1

U

2.831 108

8.405i 109

3.273 107

2.737i 108

1.76 107

3.043i 107

1.403 107

2.971i 107

C

m

Valor del campo eléctrico en la superficie de cada conductor

Esup1

2

1

2 π ε0

q

radio

Esupi

0.3123.3743.6113.375

kV

cm

Esup

0.299 0.089i

3.362 0.281i

1.808 3.125i

1.441 3.052i

kV

cm

Visible "Sí" Esup1Esup2

Esup3 Esup4

Evif

"No"( ) otherwise

Visible "No"

El campo eléctrico es inferior al campo crítico de aparición visual del efecto corona.

1.5. POTENCIA MÁXIMA A TRANSPORTAR

La máxima potencia que se puede transportar por esta línea, atendiendo al tipo deconductor usado es de:

ncond: número de conductores por fase

mctos: número de circuitos

ncond 1

mctos 1

Pmax 3 Un Iadm cosφ ncond mctos Pmax 30.246 MW

1.6. CÁLCULO ELÉCTRICO DE AISLADORES

- Comprobación del cumplimiento del nivel de contaminación:

Según la normativa quedan establecidas las líneas de fuga en función del nivel decontaminación de la zona.

Contaminación "Medio"

Lfn 16.0( ) Contaminación "Ligero"=if

20.0( ) Contaminación "Medio"=if

25.0( ) Contaminación "Fuerte"=if

31.0( ) Contaminación "Muy fuerte"=if

mm

kV

Lfn 20mm

kV

- Tensión más elevada de la red.

Us 3.6( ) Un 3.6kVif

7.2( ) 3.6kV Un 7.2kVif

12( ) 7.2kV Un 12kVif

17.5( ) 12kV Un 17.5kVif

24( ) 17.5kV Un 24kVif

30( ) 24kV Un 30kVif



72.5( ) 52kV Un 72.5kVif

120( ) 72.5kV Un 123kVif

145( ) 123kV Un 145kVif

170( ) 145kV Un 170kVif

245( ) 170kV Un 245kVif

420( ) 245kV Un 420kVif

kV

Us 52 kV

- Línea de fuga total.

Lftot Lfn UsLftot 1.04 m

- Selección tipo de aisladores a emplear.

Aislador U 70 BS

Los datos de los elementos son:

Carga de rotura mecánica σais 7000daN

Diámetro máximo nominal de la parte del aislante ϕais 255mm

Paso nominal Paso 127mm

Linea de fuga mínima nominal Lfnu 295mm

pais 3.4kgPeso del aislador

- Cálculo del número de elementos de la cadena.

El número de elementos lo sacamos de la ecuación:

Nelementos

Lftot

Lfnu3.525

Puesto que el número debe ser entero y siempre redondeando hacia el mayordebería ser 4, pero por seguridad la normativa recomienda en caso de roturaaumentar en uno dicha cantidad:

Nelem 5

- Cálculo del nivel de aislamiento.

Según los datos recogidos en la tabla para un aislador tipo U 70, los valores son lossiguientes:

A. Tensión soportada a impulsos tipo rayo.

Usop.imp.rayo 285kV

D. Tensión soportada a frecuencia industrial bajo lluvia.

Usop.f.indus 150kV

En la tabla 12 recogida en la ITC-07 tenemos los niveles de aislamiento normalizados:

A. Tensión soportada a impulsos tipo rayo.

Usop.imp.rayo.nor 250kV

D. Tensión soportada a frecuencia industrial bajo lluvia.

Usop.f.indus.nor 95kV

Comprobamos su validez:

Aislador "Válido" Usop.imp.rayo Usop.imp.rayo.nor Usop.f.indus Usop.f.indus.norif

"No Válido" otherwise

Aislador "Válido"

- Longitud de la cadena de aisladores:

Está compuesta por la longitud de los aisladores más la de los herrajes.

Lherr 70 mm 93 mm 70 mm 54 mm( ) Lherr 0.287 m

Lcadena 70 mm 93 mm Paso Nelem 70 mm 10mm 54 mm 0.932 m

- Peso de los herrajes:

Pgrapa 1.85kg Pgrillete 0.45kg Panilla 0.45kg Protula 0.5kg

pherr Pgrapa Pgrillete Panilla Protulapherr 3.25 kg

2. CÁLCULOS MECÁNICOS

2.1. CANTÓN 1

El primer cantón está dividido en cuatro vanos, e incluye los siguientes apoyos:

Número deapoyo

Distancia asubestación A

Altura

Tabla11 2 3

12345

1 0 10702 147 1072.643 447 1074.224 748 1078.945 1048 1081.67

La longitud de cada vano y su desnivel correspondiente son:

Longitud delvano Desnivel

Tabla1 2

1234

147 2.64300 1.58301 4.72300 2.73

Cantón1 Tabla mCantón1

147

300

301

300

2.64

1.58

4.72

2.73

m

Distancias reales entre los puntos de sujeción de los conductores:

b1 Cantón1 1 2 Cantón1 2 2b1

147.024

300.004

301.037

300.012

m

Suponiendo despreciable la desviación de la cadena de aisladores en los apoyos sepuede considerar que la tracción horizontal es la misma en todos los vanos del cantón,e igual al que tendría el denominado vano de regulación:

ar1

b1 3

Cantón1 1 2

b1 2

Cantón1 1

Cantón1 1 3b1 2

Cantón1 1

ar1 283.865 m

2.1.1. TRACCIÓN MÁXIMA ADMISIBLE POR EL CONDUCTOR DE FASE PARA EL CANTÓN 1

2.1.1.1. HIPÓTESIS DE TRACCIÓN MÁXIMA DE HIELO

- Coeficiente de carga de rotura:

Coef 3 Un 66kV σr 6600daNif

2.5 otherwise

Coef 3

- Temperaturas a considerar:

Zona "C"

θh 15 ºC( ) Zona "B"=if

20 ºC( ) Zona "C"=if

θh 20 ºC

- Sobrecargas motivadas por el hielo:

La sobrecarga debida al hielo dependerá de el diámetro del conductor.

ph 0daN

mZona "A"=if

0.18ϕ

mm

daN

mZona "B"=if

0.36ϕ

mm

daN

mZona "C"=if

ph 1.506daN

m

- Peso aparente (peso propio más la sobrecarga):

pap pp ph

pap 2.169daN

m

CÁLCULO EN EL CASO DE UN VANO A NIVEL

En primer lugar, se establecerá la tracción horizontal máxima que debe existir en el vano deregulación. Esta tracción horizontal será igual en todos los vanos y, por lo tanto, se debecalcular como el valor que garantice que en ningún vano se sobrepase, en el punto más altode fijación del conductor, su carga de rotura dividida por el coeficiente de seguridad. Paraello se calculan las tracciones en los puntos medios de cada vano mediante la expresiónque relaciona dicha tracción con la del punto más elevado del conductor.

- Tracción en el punto más elevado del vano:

Televado

σr

Coef

Televado 2.13 103

daN

- Tracción en el punto medio del vano:

Tm1

42 Televado pap Cantón1 1 pap Cantón1 1 2 Televado

22 pap

2 b1

2

Tm

1.964 103

1.775 103

1.773 103

1.775 103

daN

Puesto que la tracción en el punto medio del vano es paralela a la recta que une lospuntos de fijación del conductor, la tracción horizontal en un vano desnivelado estárelacionada con la tracción en el punto medio del vano.

T0mCantón1 1

b1Tm

T0m

1.964 103

1.775 103

1.773 103

1.775 103

daN

Para no sobrepasar en ningún punto de ningún vano la carga de rotura del conductor divididapor el coeficiente de seguridad, la tracción horizontal que debe tener como máximo el vano deregulación será la menor de las tracciones horizontales calculadas:

T0 min T0m T0 1.773 10

3 daN

- Valores iniciales para la ecuación de cambio de condiciones:

Por el hecho de tener vanos desnivelados, la tracción a emplear en la ecuación de cambiode condiciones viene dada por la relación:

Γ

b11

3

Cantón1 1 2

b11

2

Cantón1 1

Γ 1

Los valores iniciales para dicha ecuación son:

t1

T0 Γ

Sección

m1

pap

pp

θ1 θh

t1 9.765daN

mm2

θ1 20 ºCm1 3.271

2.1.1.2. HIPÓTESIS DE TRACCIÓN MÁXIMA DE VIENTO


Zona "C"

θv 5 ºC( ) Zona "A"=if

10 ºC( ) Zona "B"=if


θv 15 ºC

- Sobrecargas motivadas por el viento:

Según sea la categoría de la línea se considerará un viento mínimo de referencia. Sesupondrá el viento horizontal, actuando perpendicularmente a las superficies sobre las queincide.

Vv 140km

h

Categoria "Especial"=if

120km

h

otherwise

Vv 120km

h

La presión del viento causa fuerzas transversales a las dirección de la línea, así comotambién aumenta las tensiones sobre los conductores. Dicho valor dependerá del diámetrode dichos conductores.

ϕ 17.5 mm

qv 60daN

m2

ϕ 16mmif

50daN

m2

otherwise

qv 50daN

m2

La presión del viento sobre los conductores da lugar a la sobrecarga indicada.

pv qv

Vv

120km

h

ϕ

pv 0.875daN

m

- Coeficiente de sobrecarga de viento:

p pp2

pv2

m2vp

pp

m2

pp2

pv2

pp m2 1.656

- Tracción horizontal en condiciones de sobrecarga de viento:

Para obtener esta tracción horizontal recurrimos a la ecuación de cambio de condiciones.

Obtenemos la tracción del conductor en el nuevo estado funcional mediante el empleo dela "ecuación de cambio de condiciones", la cual permite calcular la componente horizontalde la tensión para unos valores determinados de sobrecarga (que será el peso total delconductor y cadena + sobrecarga de viento o hielo, si existen) y temperatura, partiendo deuna situación de equilibrio inicial de sobrecarga, temperatura y tensión mecánica.

t2 t2 A "B"=

Definimos los parámetros de la ecuación de cambio de condiciones.

ωpp

Sección

ω 3.652 106

daN

mm3

Kar1

2E ω

2 m1

2

24 t12

t1 K 30.42

daN

mm2

A α E θv θ1 K A 31.132daN

mm2

Bar1

2E ω

2 m2

2

24 B 981.761

daN3

mm6

Donde:

- ar1: longitud proyectada del vano de regulación en metros.

- E: módulo de elasticidad del conductor en daN/mm2.- ω: peso por unidad de volumen del conductor en daN/m/mm2.- m1: coeficiente de sobrecarga del conductor en el estado inicial.- t1: tracción horizontal por unidad de superficie en el estado inicial del conductor en

daN/mm2, en condiciones de temperatura, sobrecarga y tensión dadas.

- α: coeficiente de dilatación lineal del conductor en ºC-1.- θv: temperatura del conductor en el estado final en ºC.- θ1: temperatura del conductor en el estado inicial en ºC.- m2: coeficiente de sobrecarga del conductor en el estado final.

Ecuación de cambio de condiciones.

t2 x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x A( ) Bwhile

x

t2 5.2daN

mm2

- Tracción horizontal con sobrecarga de viento en el cantón 1:

T2v t2 SecciónT2v 944.32 daN

- Parámetros para continuar con el cálculo mecánico:

t1 if t2 t1 t2 t1 t1 9.765daN

mm2

θ1 if t2 t1 θv θ1 θ1 20 ºC

m1 if t2 t1 m2 m1 m1 3.271

2.1.1.3. COMPROBACIÓN DE FENÓMENOS VIBRATORIOS

2.1.1.3.1. EDS (EVERY DAY STRESS)

La tensión de cada día (EDS) es la tensión a la que está sometida el cable durante todo elaño considerando el cable sin sobrecarga.


Para cualquier zona la temperatura es la misma.

θ2EDS 15ºC

- Sobrecarga a considerar:

Se calcula sin tener en cuenta ninguna sobrecarga.

m2EDS 1

- Tracción horizontal en condiciones de EDS:

Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones.

ωpp

Sección

ω 3.652 106

daN

mm3

Kar1

2E ω

2 m1

2

24 t12

t1 K 30.42

daN

mm2

A α E θ2EDS θ1 K A 35.404daN

mm2

Bar1

2E ω

2 m2EDS

2

24 B 358.186

daN3

mm6


t2 x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x A( ) Bwhile

x

t2 3.06daN

mm2

- Tracción horizontal EDS:

T2EDS t2 Sección T2EDS 555.696 daN

- Coeficiente EDS:

Por lo general el coeficiente EDS a la temperatura indicada de 15ºC no debe superar el22% si se instalan dispossitivos de amortiguamiento o el 15% si en su defecto no seinstalan.

CoefEDS 15%

EDST2EDS

σr

EDS 8.696 %

Como podemos ver no alcanza ninguno de los dos porcentajes indicados.

2.1.1.3.2. CHS (COOL HOUR STRESS)



θ2CHS 5 ºC



m2CHS 1

- Tracción horizontal en condiciones de CHS:


ωpp

Sección

ω 3.652 106

daN

mm3

Kar1

2E ω

2 m1

2

24 t12

t1 K 30.42

daN

mm2

A α E θ2CHS θ1 K A 32.556daN

mm2

Bar1

2E ω

2 m2CHS

2

24 B 358.186

daN3

mm6


t2 x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x A( ) Bwhile

x

t2 3.17daN

mm2

- Tracción horizontal CHS:

T2CHS t2 Sección T2CHS 575.672 daN

- Coeficiente CHS:

En dicho coeficiente el porcentaje límite está en 23%.

CoefCHS 23%

CHST2CHS

σr

CHS 9.009 %

2.1.1.4. COMPROBACIÓN DE TRACCIÓN MÁXIMA CON HIELO


θ2 θh θ2 20 ºC


m2 1.656

- Tracción horizontal en condiciones de hielo:


Kar1

2E ω

2 m1

2

24 t12

t1 K 30.42

daN

mm2

A α E θ2 θ1 K A 30.42daN

mm2

Bar1

2E ω

2 m2

2

24 B 981.761

daN3

mm6


t2 x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x A( ) Bwhile

x

t2 5.25daN

mm2

- Tracción horizontal con sobrecarga de hielo en el cantón 1:

T2h t2 SecciónT2h 953.4 daN

2.1.1.5. COMPROBACIÓN DE TRACCIÓN MÁXIMA CON VIENTO


θ2 θv θ2 15 ºC


m2 1.656

- Tracción horizontal en condiciones de viento:


Kar1

2E ω

2 m1

2

24 t12

t1 K 30.42

daN

mm2

A α E θ2 θ1 K A 31.132daN

mm2

Bar1

2E ω

2 m2

2

24 B 981.761

daN3

mm6


t2 x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x A( ) Bwhile

x

t2 5.2daN

mm2


T2v t2 SecciónT2v 944.32 daN

2.1.2. FLECHA MÁXIMA ADMISIBLE POR EL CONDUCTOR DE FASE PARA EL CANTÓN 1

Estas hipótesis permiten calcular la tracción mecánica y la flecha máxima para podercomprobar la distancia entre conductores, entre conductores y apoyos y calcular la altura delos apoyos. Para su cálculo se consideran las hipótesis reglamentarias correspondientes a lazona C (viento, temperatura y hielo).

2.1.2.1. FLECHA MÁXIMA POR VIENTO (FLECHA HORIZONTAL)

- Temperatura a considerar:

θ2fv 15ºC


m2fv m2 1.656

- Tracción horizontal en las condiciones de viento para flecha máxima:

Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones como ya habíamos aplicado previamenteen el cálculo de tracciones.

Kar1

2E ω

2 m1

2

24 t12

t1 K 30.42

daN

mm2

A α E θ2fv θ1 K A 35.404daN

mm2

Bar1

2E ω

2 m2fv

2

24 B 981.761

daN3

mm6


t2 x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x A( ) Bwhile

x

t2 4.94daN

mm2

- Tracción horizontal para la flecha máxima por viento en el cantón 1:

T2fv t2 SecciónT2fv 897.104 daN

- Flecha máxima por viento en el cantón 1:

fmáx.v

ar12

pp

8 T2fvm2

fmáx.v 12.327 m

2.1.2.2. FLECHA MÁXIMA POR TEMPERATURA (FLECHA VERTICAL)


θ2ft 85ºC( ) Categoria "Especial"=if

50ºC( ) otherwise

θ2ft 50 ºC

- Sobrecargas motivadas por la temperatura:

No se consideran cargas adicionales.

m2ft 1


Kar1

2E ω

2 m1

2

24 t12

t1 K 30.42

daN

mm2

A α E θ2ft θ1 K A 40.388daN

mm2

Bar1

2E ω

2 m2ft

2

24 B 358.186

daN3

mm6


t2 x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x A( ) Bwhile

x

t2 2.88daN

mm2

- Tracción horizontal para la flecha máxima por temperatura en el cantón 1:

T2ft t2 SecciónT2ft 523.008 daN

- Flecha máxima por temperatura en el cantón 1:

fmáx.t

ar12

pp

8 T2ftm2ft

fmáx.t 12.772 m

2.1.2.3. FLECHA MÁXIMA POR HIELO (FLECHA VERTICAL)


θ2fh 0ºC


m2fh m1 3.271

- Tracción horizontal en las condiciones de hielo para flecha máxima:


Kar1

2E ω

2 m1

2

24 t12

t1 K 30.42

daN

mm2

A α E θ2fh θ1 K A 33.268daN

mm2

Bar1

2E ω

2 m2fh

2

24 B 3.832 10

3

daN3

mm6


t2 x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x A( ) Bwhile

x

t2 9.47daN

mm2

- Tracción horizontal para la flecha máxima por hielo en el cantón 1:

T2fh t2 SecciónT2fh 1.72 10

3 daN


fmáx.h

ar12

pp

8 T2fhm2fh

fmáx.h 12.705 m

FLECHA MÁXIMA HORIZONTAL

Es la flecha correspondiente a las sobrecargas de viento.

fHOR fmáx.v 12.327 m

FLECHA MÁXIMA VERTICAL

Será la mayor entre la debida a temperaturas o a la correspondiente a sobrecargas de hielo.

fVER max fmáx.h fmáx.t 12.772 m

2.1.3. FLECHA MÍNIMA ADMISIBLE POR EL CONDUCTOR DE FASE PARA EL CANTÓN 1

Se utiliza para comprobar en el perfil longitudinal la existencia de tiro ascendente sobre losapoyos y comprobar las distancias de seguridad en los cruzamientos con otras líneaseléctricas.


θ2fmin 5 ºC( ) Zona "A"=if


20 ºC otherwise

θ2fmin 20 ºC


En esta hipótesis de flecha mínima tampoco se consideran sobrecargas adicionales.

m2fmin 1



Kar1

2E ω

2 m1

2

24 t12

t1 K 30.42

daN

mm2

A α E θ2fmin θ1 K A 30.42daN

mm2

Bar1

2E ω

2 m2fmin

2

24 B 358.186

daN3

mm6


t2 x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x A( ) Bwhile

x

t2 3.27daN

mm2

- Tracción horizontal para la flecha mínima en el cantón 1:

T2fmin t2 SecciónT2fmin 593.832 daN


fmin

ar12

pp

8 T2fminm2fmin

fmin 11.248 m

2.1.4. TABLA DE TENDIDO DE LOS CONDUCTORES DE FASE PARA EL CANTÓN 1

Una vez efectuadas las diferentes hipótesis de cálculo mecánico es necesarioestablecer la tracción que hay que dar al conductor el día de tendido para no sobrepasarla carga de rotura entre el coeficiente de seguridad en cualquiera de las condicionesadversas que se nos puedan presentar ese día.

- Temperaturas a condiderar:

Consideraremos diferentes temperaturas que se nos puedan presentar el día del tendido.

θtend

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

ºC

- Sobrecargas a considerar:

Se supone que tenderemos sin sobrecarga al buscar un día favorable.

mtend 1

- Tracción horizontal en dichas condiciones:


Kar1

2E ω

2 m1

2

24 t12

t1 K 30.42

daN

mm2

A α E θtend θ1 KA

112345678910

33.26833.98

34.69235.40436.11636.82837.54

38.25238.96439.676

daN

mm2

Bar1

2E ω

2 mtend

2

24 B 358.186

daN3

mm6


i 1 10

t2ix

i0

daN

mm2

xi

xi

0.01daN

mm2

xi 2 x

iA

i Bwhile

xi

t2

112345678910

3.143.113.083.063.03

32.982.952.932.91

daN

mm2

- La tabla de tendido final es:

θtend Ttend t2 Secciónftend

ar12

pp

8 Ttendmtend

θtend

112345678910

05

1015202530354045

ºC Ttend

112345678910

570.224564.776559.328555.696550.248

544.8541.168535.72

532.088528.456

daN ftend

112345678910

11.71411.82711.94212.02

12.13912.26112.34312.46912.55412.64

m

2.1.5. RESUMEN DE RESULTADOS DEL CANTÓN 1 PARA CONDUCTOR DE FASE

Tracción máxima con hielo Tracción máxima con viento

T2h 953.4 daN T2v 944.32 daN

Fenómenos vibratorios (EDS) Fenómenos vibratorios (CHS)

T2EDS 555.696 daN T2CHS 575.672 daN

EDS 8.696 % CHS 9.009 %

Flecha máxima con viento Flecha máxima con temperatura

T2fv 897.104 daN T2ft 523.008 daN

fmáx.v 12.327 m fmáx.t 12.772 m

Flecha máxima con hielo Flecha mínima

T2fmin 593.832 daNT2fh 1.72 10

3 daN

fmáx.h 12.705 m fmin 11.248 m

2.1.6. TRACCIÓN MÁXIMA ADMISIBLE POR EL CONDUCTOR DE TIERRA PARA EL CANTÓN 1

2.1.6.1. HIPÓTESIS DE TRACCIÓN MÁXIMA DE HIELO

- Coeficiente de carga de rotura:

Coeft 3 Un 66kV σr_t 6600daNif

2.5 otherwise

Coeft 2.5


Zona "C"

θh_t 15 ºC( ) Zona "B"=if


θh_t 20 ºC

- Sobrecargas motivadas por el hielo:

La sobrecarga debida al hielo dependerá de el diámetro del conductor.

ph_t 0daN

mZona "A"=if

0.18ϕt

mm

daN

mZona "B"=if

0.36ϕt

mm

daN

mZona "C"=if

ph_t 1.484daN

m

- Peso aparente (peso propio más la sobrecarga):

pap_t pp_t ph_t

CÁLCULO EN EL CASO DE UN VANO A NIVEL

En primer lugar, se establecerá la tracción horizontal máxima que debe existir en el vano deregulación. Esta tracción horizontal será igual en todos los vanos y, por lo tanto, se debecalcular como el valor que garantice que en ningún vano se sobrepase, en el punto más alto defijación del conductor, su carga de rotura dividida por el coeficiente de seguridad. Para ello secalculan las tracciones en los puntos medios de cada vano mediante la expresión querelaciona dicha tracción con la del punto más elevado del conductor.

- Tracción en el punto más elevado del vano:

Telev_t

σr_t

Coeft

Telev_t 3.139 103

daN

- Tracción en el punto medio del vano:

Tm_t1

42 Telev_t pap_t Cantón1 1 pap_t Cantón1 1 2 Telev_t

22 pap_t

2 b1

2

Tm_t

2.981 103

2.807 103

2.806 103

2.807 103

daN

Puesto que la tracción en el punto medio del vano es paralela a la recta que une los puntosdefijación del conductor, la tracción horizontal en un vano desnivelado está relacionada con latracción en el punto medio del vano.

T0m_tCantón1 1

b1Tm_t

T0m_t

2.981 103

2.807 103

2.806 103

2.807 103

daN

Para no sobrepasar en ningún punto de ningún vano la carga de rotura del conductor divididapor el coeficiente de seguridad, la tracción horizontal que debe tener como máximo el vano deregulación será la menor de las tracciones horizontales calculadas:

T0_t min T0m_t T0_t 2.806 10

3 daN

- Valores iniciales para la ecuación de cambio de condiciones:

Por el hecho de tener vanos desnivelados, la tracción a emplear en la ecuación de cambio decondiciones viene dada por la relación:

Γ

b11

3

Cantón1 1 2

b11

2

Cantón1 1

Γ 1

Los valores iniciales para dicha ecuación son:

t1_t

T0_t Γ

Secciónt θ1_t θh_t m1_t

pap_t

pp_t

t1_t 15.588daN

mm2

θ1_t 20 ºCm1_t 3.425

2.1.6.2. HIPÓTESIS DE TRACCIÓN MÁXIMA DE VIENTO


Zona "C"

θv_t 5 ºC( ) Zona "A"=if



θv_t 15 ºC


Según sea la categoría de la línea se considerará un viento mínimo de referencia. Sesupondrá el viento horizontal, actuando perpendicularmente a las superficies sobre las queincide.

Vv_t 140km

h

Categoria "Especial"=if

120km

h

otherwise

Vv_t 120km

h

La presión del viento causa fuerzas transversales a las dirección de la línea, así comotambién aumenta las tensiones sobre los conductores. Dicho valor dependerá del diámetrode dichos conductores.

ϕt 17 mm

qv_t 60daN

m2

ϕ 16mmif

50daN

m2

otherwise

qv_t 50daN

m2

La presión del viento sobre los conductores da lugar a la sobrecarga indicada.

pv_t qv_t

Vv_t

120km

h

ϕt

pv_t 0.85daN

m

- Coeficiente de sobrecarga de viento:

p_t pp_t2

pv_t2

m2v_tp_t

pp_t

m2_t

pp_t2

pv_t2

pp_t m2_t 1.711

- Tracción horizontal en condiciones de sobrecarga de viento:

Para obtener esta tracción horizontal recurrimos a la ecuación de cambio de condiciones.

t2 t2 A "B"=

Definimos los parámetros de la ecuación de cambio de condiciones.

ωt

pp_t

Secciónt

ωt 3.401 106

daN

mm3

Kt

ar12

Et ωt2

m1_t2

24 t1_t2

t1_t Kt 6.478

daN

mm2

At αt Et θv_t θ1_t Kt At 7.361daN

mm2

Bt

ar12

Et ωt2

m2_t2

24 Bt 1.338 10

3

daN3

mm6


t2_t x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x At Btwhile

x

t2_t 9.04daN

mm2


T2v_t t2_t SeccióntT2v_t 1.627 10

3 daN

- Parámetros para continuar con el cálculo mecánico:

t1_t if t2_t t1_t t2_t t1_t t1_t 15.588daN

mm2

θ1_t if t2_t t1_t θv_t θ1_t θ1_t 20 ºC

m1_t if t2_t t1_t m2_t m1_t m1_t 3.425

2.1.6.3. COMPROBACIÓN DE FENÓMENOS VIBRATORIOS

2.1.6.3.1. EDS (EVERY DAY STRESS)

La tensión de cada día (EDS) es la tensión a la que está sometida el cable durante todoel año considerando el cable sin sobrecarga.



θ2EDS_t 15ºC



m2EDS_t 1

- Tracción horizontal en condiciones de EDS:


ωt

pp_t

Secciónt

ωt 3.401 106

daN

mm3

Kt

ar12

Et ωt2

m1_t2

24 t1_t2

t1_t Kt 6.478

daN

mm2

At αt Et θ2EDS_t θ1_t Kt At 12.659daN

mm2

Bt

ar12

Et ωt2

m2EDS_t2

24 Bt 457.116

daN3

mm6


t2_t x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x At Btwhile

x

t2_t 5.08daN

mm2

- Tracción horizontal EDS:

T2EDS_t t2_t Secciónt T2EDS_t 914.4 daN

- Coeficiente EDS:

Por lo general el coeficiente EDS a la temperatura indicada de 15ºC no debe superar el 22%si se instalan dispossitivos de amortiguamiento o el 15% si en su defecto no se instalan.

CoefEDSt 15%

EDSt

T2EDS_t

σr_t

EDSt 11.651 %

Como podemos ver no alcanza ninguno de los dos porcentajes indicados.

2.1.6.3.2. CHS (COOL HOUR STRESS)



θ2CHS_t 5 ºC



m2CHS_t 1

- Tracción horizontal en condiciones de CHS:


ωt

pp_t

Secciónt

ωt 3.401 106

daN

mm3

Kt

ar12

Et ωt2

m1_t2

24 t1_t2

t1_t Kt 6.478

daN

mm2

At αt Et θ2CHS_t θ1_t Kt At 9.127daN

mm2

Bt

ar12

Et ωt2

m2CHS_t2

24 Bt 457.116

daN3

mm6


t2_t x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x At Btwhile

x

t2_t 5.58daN

mm2

- Tracción horizontal CHS:

T2CHS_t t2_t Secciónt T2CHS_t 1.004 103

daN

- Coeficiente CHS:

En dicho coeficiente el porcentaje límite está en 23%.

CoefCHSt 23%

CHSt

T2CHS_t

σr_t

CHSt 12.798 %

2.1.6.4. COMPROBACIÓN DE TRACCIÓN MÁXIMA CON HIELO


θ2_t θh_t θ2_t 20 ºC


m2_t 1.711

- Tracción horizontal en condiciones de hielo:


Kt

ar12

Et ωt2

m1_t2

24 t1_t2

t1_t Kt 6.478

daN

mm2

At αt Et θ2_t θ1_t Kt At 6.478daN

mm2

Bt

ar12

Et ωt2

m2_t2

24 Bt 1.338 10

3

daN3

mm6


t2_t x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x At Btwhile

x

t2_t 9.24daN

mm2


T2h_t t2_t SeccióntT2h_t 1.663 10

3 daN

2.1.6.5. COMPROBACIÓN DE TRACCIÓN MÁXIMA CON VIENTO


θ2_t θv_t θ2_t 15 ºC


m2_t 1.711

- Tracción horizontal en condiciones de viento:


Kt

ar12

Et ωt2

m1_t2

24 t1_t2

t1_t Kt 6.478

daN

mm2

At αt Et θ2_t θ1_t Kt At 7.361daN

mm2

Bt

ar12

Et ωt2

m2_t2

24 Bt 1.338 10

3

daN3

mm6


t2_t x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x At Btwhile

x

t2_t 9.04daN

mm2


T2v_t t2_t SeccióntT2v_t 1.627 10

3 daN

2.1.7. FLECHA MÁXIMA ADMISIBLE POR EL CONDUCTOR DE TIERRA PARA EL CANTÓN 1

Estas hipótesis permiten calcular la tracción mecánica y la flecha máxima para podercomprobar la distancia entre conductores, entre conductores y apoyos y calcular la altura delos apoyos. Para su cálculo se consideran las hipótesis reglamentarias correspondientes a lazona C (viento, temperatura y hielo).

2.1.7.1. FLECHA MÁXIMA POR VIENTO (FLECHA HORIZONTAL)


θ2fv_t 15ºC


m2fv_1 m2_t 1.711


Aplicamos la ecuación de cambio de condiciones como ya habíamos aplicado previamente enel cálculo de tracciones.

Kt

ar12

Et ωt2

m1_t2

24 t1_t2

t1_t Kt 6.478

daN

mm2

At αt Et θ2fv_t θ1_t Kt At 12.659daN

mm2

Bt

ar12

Et ωt2

m2fv_12

24 Bt 1.338 10

3

daN3

mm6


t2_t x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x At Btwhile

x

t2_t 8.05daN

mm2

- Tracción horizontal para la flecha máxima por viento en el cantón 1:

T2fv_t t2_t SeccióntT2fv_t 1.449 10

3 daN

- Flecha máxima por viento en el cantón 1:

fmáx.v_t

ar12

pp_t

8 T2fv_tm2_t

fmáx.v_t 7.281 m

2.1.7.2. FLECHA MÁXIMA POR TEMPERATURA (FLECHA VERTICAL)


θ2ft_t 85ºC( ) Categoria "Especial"=if

50ºC( ) otherwise

θ2ft_t 50 ºC

- Sobrecargas motivadas por la temperatura:

No se consideran cargas adicionales.

m2ft_t 1


Kt

ar12

Et ωt2

m1_t2

24 t1_t2

t1_t Kt 6.478

daN

mm2

At αt Et θ2ft_t θ1_t Kt At 18.839daN

mm2

Bt

ar12

Et ωt2

m2ft_t2

24 Bt 457.116

daN3

mm6


t2_t x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x At Btwhile

x

t2_t 4.44daN

mm2

- Tracción horizontal para la flecha máxima por temperatura en el cantón 1:

T2ft_t t2_t SeccióntT2ft_t 799.2 daN


fmáx.t_t

ar12

pp_t

8 T2ft_tm2ft_t

fmáx.t_t 7.715 m

2.1.7.3. FLECHA MÁXIMA POR HIELO (FLECHA VERTICAL)


θ2fh_t 0ºC


m2fh_t m1_t 3.425



Kt

ar12

Et ωt2

m1_t2

24 t1_t2

t1_t Kt 6.478

daN

mm2

At αt Et θ2fh_t θ1_t Kt At 10.01daN

mm2

Bt

ar12

Et ωt2

m2fh_t2

24 Bt 5.362 10

3

daN3

mm6


t2_t x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x At Btwhile

x

t2_t 14.73daN

mm2

- Tracción horizontal para la flecha máxima por hielo en el cantón 1:

T2fh_t t2_t SeccióntT2fh_t 2.651 10

3 daN


fmáx.h_t

ar12

pp_t

8 T2fh_tm2fh_t

fmáx.h_t 7.964 m

FLECHA MÁXIMA HORIZONTAL

Es la flecha correspondiente a las sobrecargas de viento.

fHOR_t fmáx.v_t 7.281 m

FLECHA MÁXIMA VERTICAL

Será la mayor entre la debida a temperaturas o a la correspondiente a sobrecargas de hielo.

fVER_t max fmáx.h_t fmáx.t_t 7.964 m

2.1.8. FLECHA MÍNIMA ADMISIBLE POR EL CONDUCTOR DE TIERRA PARA EL CANTÓN 1

Se utiliza para comprobar en el perfil longitudinal la existencia de tiro ascendente sobre losapoyos y comprobar las distancias de seguridad en los cruzamientos con otras líneaseléctricas.


θ2fmin_t 5 ºC( ) Zona "A"=if


20 ºC otherwise

θ2fmin_t 20 ºC


En esta hipótesis de flecha mínima tampoco se consideran sobrecargas adicionales.

m2fmin_t 1



Kt

ar12

Et ωt2

m1_t2

24 t1_t2

t1_t Kt 6.478

daN

mm2

At αt Et θ2fmin_t θ1_t Kt At 6.478daN

mm2

Bt

ar12

Et ωt2

m2fmin_t2

24 Bt 457.116

daN3

mm6


t2_t x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x At Btwhile

x

t2_t 6.05daN

mm2

- Tracción horizontal para la flecha mínima en el cantón 1:

T2fmin_t t2_t SeccióntT2fmin_t 1.089 10

3 daN


fmin_t

ar12

pp_t

8 T2fmin_tm2fmin_t

fmin_t 5.662 m

2.1.9. TABLA DE TENDIDO DE LOS CONDUCTORES DE TIERRA PARA EL CANTÓN 1

Una vez efectuadas las diferentes hipótesis de cálculo mecánico es necesario establecerla tracción que hay que dar al conductor el día de tendido para no sobrepasar la carga derotura entre el coeficiente de seguridad en cualquiera de las condiciones adversas que senos puedan presentar ese día.

- Temperaturas a condiderar:

Consideraremos diferentes temperaturas que se nos puedan presentar el día del tendido.

θtend_t

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

ºC

- Sobrecargas a considerar:

Se supone que tenderemos sin sobrecarga al buscar un día favorable.

mtend_t 1

- Tracción horizontal en dichas condiciones:


Kt

ar12

Et ωt2

m1_t2

24 t1_t2

t1_t Kt 6.478

daN

mm2

At αt Et θtend_t θ1_t Kt At

112345678910

10.0110.89311.77612.65913.54114.42415.30716.19

17.07317.956

daN

mm2

Bt

ar12

Et ωt2

mtend_t2

24 Bt 457.116

daN3

mm6


i 1 10

t2_tix

i0

daN

mm2

xi

xi

0.01daN

mm2

xi 2 x

iAti

Btwhile

xi

t2_t

112345678910

5.445.325.2

5.084.974.874.784.694.6

4.52

daN

mm2

- La tabla de tendido final es:

Ttend_t t2_t Seccióntθtend_t ftend_t

ar12

pp_t

8 Ttend_tmtend_t

θtend_t

112345678910

05

1015202530354045

ºC Ttend_t

112345678910

979.2957.6

936914.4894.6876.6860.4844.2

828813.6

daN ftend_t

112345678910

6.2976.4396.5876.7436.8927.0347.1667.3047.4477.578

m

2.1.10. RESUMEN DE RESULTADOS DEL CANTÓN 1 PARA CONDUCTOR DE TIERRA

Tracción máxima con hielo Tracción máxima con viento

T2h_t 1.663 103

daN T2v_t 1.627 103

daN

Fenómenos vibratorios (EDS) Fenómenos vibratorios (CHS)

T2EDS_t 914.4 daN T2CHS_t 1.004 103

daN

EDSt 11.651 % CHSt 12.798 %

Flecha máxima con viento Flecha máxima con temperatura

T2fv_t 1.449 103

daN T2ft_t 799.2 daN

fmáx.v_t 7.281 m fmáx.t_t 7.715 m

Flecha máxima con hielo Flecha mínima

T2fmin_t 1.089 103

daNT2fh_t 2.651 10

3 daN

fmáx.h_t 7.964 m fmin_t 5.662 m

3. DISTANCIAS DE SEGURIDAD

3.1. DISTANCIA DE LOS CONDUCTORES AL TERRENO

La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máximaflecha vertical según las hipótesis de temperatura y de hielo, queden situados por encimade cualquier punto del terreno, senda, vereda o superficies de agua no navegables, a unaaltura mínima de:

Dadd + Del = 5.3 + Del

Del es la distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga

disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones defrente lento o rápido. Del puede ser tanto interna, cuando se consideran distancias delconductor a la estructura de la torre, como externa, cuando se considera una distancia delconductor a un obstáculo.

Del, distancia eléctrica, previene descargas eléctricas entre las partes en tensión y objetos a

potencial a tierra, en condiciones de explotación normal de la red. Las condiciones normalesincluyen operaciones de enganche, aparición de rayos y sobretensiones resultantes de faltasen la red.

Del 0.08( ) Un 3.6kVif

0.09 3.6kV Un 7.2kVif

0.12( ) 7.2kV Un 12kVif

0.16( ) 12kV Un 17.5kVif

0.22( ) 17.5kV Un 24kVif

0.27( ) 24kV Un 30kVif

0.35( ) 30kV Un 36kVif

0.60( ) 36kV Un 52kVif

0.70( ) 52kV Un 72.5kVif

1( ) 72.5kV Un 123kVif

1.2( ) 123kV Un 145kVif

1.3( ) 145kV Un 170kVif

1.7( ) 170kV Un 245kVif

2.8( ) 245kV Un 420kVif

m

Un 45 kV

Del 0.6 m

La distancia mínima obtenida sera de:

5.3 m Del 5.9 m

Puesto que nuestra distancia mínima por normativa ha de ser de 6m tomamos esta comoreferencia.

Dadd + Del = 6m

Para determinar la altura libre de los apoyos, a la distancia mínima obtenida, se le añade laflecha máxima vertical obtenida para el cantón correspondiente según las hipótesis detemperatura y de hielo, y la longitud de la cadena de aisladores:

Lcadena 0.932 m

- Cantón 1:

hlibre1 6 m Lcadena fVER 19.704 m

- Cantón 2:

hlibre2 6 m Lcadena 10.13m 17.062 m

- Cantón 3:


- Cantón 4:


- Cantón 5:


- Cantón 6:


- Cantón 7:


- Cantón 8:


- Cantón 9:


- Cantón 10:


- Cantón 11:


- Cantón 12:


3.2. DISTANCIA ENTRE LOS CONDUCTORES

Según establece wl apartado 5.4.1 de la ITC-LAT 07, la separación mínima entre losconductores de fase de un mismo circuito se determinará por la siguiente fórmula:

Donde:

- D: Separación entre conductores de fase del mismo circuito o circuitos distintos en metros.

- K: Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, que se tomaráde la tabla 16 del apartado 5.4.1 de la ITC-LAT 07.

- F: Flecha máxima en metros, para las hipótesis según el apartado 3.2.3 de la ITC-LAT 07(m).

- L: Longitud en metros de la cadena de suspensión. En el caso de conductores fijados alapoyo por cadenas de amarre o aisladores rígidos L=0.

- K': Coeficiente que depende de la tensión nominal de la línea.

- Dpp: Distancia mínima aérea especificada, para prevenir una descarga disruptiva entreconductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido. Los valores de Dpp seindican en el apartado 5.2 de la ITC-LAT 07, en función de la tensión más elevada de la línea.

Procedemos al cálculo:

pp 0.663daN

m pv 0.875

daN

m

tan α( )pv

pp

tan α( ) 1.319

α1dis atan tan α( )( )α1dis 0.922

αdis180 α1dis

π

αdis 52.842

K 0.7 αdis 65( ) Un 30kV if

0.65 αdis 65( ) Un 30kV if

0.65 40 αdis 65( ) Un 30kV if

0.6 40 αdis 65( ) Un 30kV if

0.6 αdis 40( ) Un 30kV if

0.55 αdis 40( ) Un 30kV if

K 0.65

K1 0.85( ) Categoria "Especial"=if

0.75( ) otherwise

K1 0.75

Dpp 0.10m( ) Un 7.2kVif

0.15m( ) 7.2kV Un 12kVif

0.20m( ) 12kV Un 17.5kVif

0.25m( ) 17.5kV Un 24kVif

0.33( )m 24kV Un 30kVif

0.40( )m 30kV Un 36kVif

0.70( )m 36kV Un 52kVif

0.80( )m 52kV Un 72.5kVif

1.15m( ) 72.5kV Un 123kVif

1.40m( ) 123kV Un 145kVif

1.50m( ) 145kV Un 170kVif

2.0m( ) 170kV Un 245kVif

3.2m( ) 245kV Un 420kVif

Dpp 0.7 m

Dpp 0.7 m

D K fHOR Lcadena m1

m K1 Dpp

D 2.892 m

3.3. DISTANCIAS ENTRE LOS CONDUCTORES Y PARTES PUESTAS A TIERRA

La separación mínima entre los conductores y sus accesorios en tensión y los apoyos noserá inferior a Del, con un mínimo de 0.2 metros.

Del 0.6 m

En nuestro caso la distancia Del es de 0.6 metros, por lo que no será necesario tomar el

mínimo de 0.2 metros.

3.4. DESVIACIÓN DE LA CADENA DE AISLADORES

Se calcula el ángulo de desviación de la cadena de aisladores en los apoyos de alineación,con presión de viento mitad de lo establecido con carácter general.

A modo de ejemplo, se calcula la distancia entre conductores del apoyo número 4, que,como se verá más adelante, corresponde a un apoyo de suspensión en alineación del tipoCO-3000-21.

Se estudia el equilibrio de fuerzas sobre la cadena bajo la acción de viento mitad, por loque se utiliza la tracción calculada en el apartado de cálculo mecánico del cantóncorrespondiente.

Para viento mitad

qvespecial 6060

120

2

daN

m2

ϕ 16mmif

5060

120

2

daN

m2

otherwise

qvespecial 12.5

daN

m2

pvmitad ϕ qvespecial

m2

pp2

pvmitad2

pp

m2 1.053

θ2 θv θ2 15 ºC


Kar1

2E ω

2 m1

2

24 t12

t1 K 3.042 10

7

daN

m2

A α E θ2 θ1 KA 31.132

daN

mm2

Bar1

2E ω

2 m2

2

24

B 3.972 1020

daN

3

m6

t2 x 0daN

mm2

x x 0.01daN

mm2

x2

x A( ) Bwhile

x

t2 3.4daN

mm2

T2 t2 Sección T2 617.44 daN

Tviento_mitad T2Tviento_mitad 617.44 daN

- Datos de los vanos y desniveles:

Vano anterior Vano posterior

a1 300ma0 301m

Desnivel vano anterior Desnivel vano posterior

d0 4.72m d1 2.73m

- Eolovano:

ae

a0 a1

2

ae 300.5 m

- Presión con viento mitad:

pvmitad 0.219daN

m

pviento_mitad pp2

pvmitad2

pviento_mitad 0.698

daN

m

- Gravivano con viento mitad:

agvmitad ae

Tviento_mitad

pviento_mitad

d0

a0

d1

a1

agvmitad 306.319 m

- Peso del conductor sobre la cadena:

nf 1

Pcond_mitad nf pp agvmitadPcond_mitad 203.138 daN

- Peso de la cadena de aisladores:

pcadena 23.8kg

- Viento sobre la cadena de aisladores:

ϕcadena 255mm

Fvcadena70

2

daN

m2

ϕcadena LcadenaFvcadena 8.318 daN

- Viento sobre los conductores:

Fvcond nf60

2

daN

m2

ϕ aeFvcond 157.762 daN

- Ángulo de desviación de la cadena de aisladores:

β atan

Fvcadena

2Fvcond

kg

pcadena

kg

2

Pcond_mitad

daN

pherr

kg

β 37.095 deg

La separación mínima entre los conductores y sus accesorios en tensión y los apoyos noserá inferior a Del con un mínimo de 0,2 m.

Acad Lcadena cos β( ) Acad 0.743 m

Bcad Lcadena sin β( ) Bcad 0.562 m

- Longitud de la cruceta:

Lcruceta a Lcruceta 3 m

Ccad Lcruceta Bcad Ccad 2.438 m

- Comprobación:

Corrección "Cambio cruceta" Acad Ccad Delif

"Cruceta correcta"

Corrección "Cruceta correcta"

4. APOYOS

4.1. APOYO PRINCIPIO DE LÍNEA

Se trata de un apoyo Cóndor de clase CO-15000-12.

- Datos del apoyo para el cálculo:

a 3m b 4.4m c 3m d 4.3m

Según el catálogo de IMDEXSA la altura libre útil es 12.2 metros.

hútil 12.2m

hlibrePL hútil 2 b d hlibrePL 25.3 m

Puesto que dicho apoyo pertenece al primer cantón comaparamos las respectivas alturas libres.

Apoyo "Válido" hlibrePL hlibre1if


Apoyo "Válido"



a0 0ma1 147m


d0 0md1 2.64m

- Datos de las tracciones máximas en los cantones para las hipótesis reglamentarias:

Tracción máxima con hielo para el conductor de fase en el cantón 1, en el cual se encuentra elapoyo que se está estudiando.

Th1 T2hTh1 953.4 daN

Tracción máxima con hielo para el conductor de tierra en el cantón.

Th1_t T2h_tTh1_t 1.663 10

3 daN

Tracción máxima con viento reglamentario de 120km/h (al no ser una línea de categoríaespecial) para el conductor de fase en el cantón 1.

Tv1 T2vTv1 944.32 daN

Tracción máxima con viento reglamentario de 120 km/h (al no ser una línea de categoríaespecial) para el conductor de tierra en el cantón 1.

Tv1_t T2v_tTv1_t 1.627 10

3 daN

- Datos de la cadena de aisladores, incluidos los herrajes:

pais 3.4 kg Nelem 5Peso del aislador

pcadena pais NelemPeso de la cadena pcadena 17 kg

ϕais 0.255 mDiámetro de la cadena

Lcadena 0.932 mLongitud de la cadena

Peso de los herrajes pherr 3.25 kg

- Pesos del cable de tierra:

pp_t 0.612daN

m

ph_t 1.484daN

m

pv_t 0.85daN

m

- Cálculo del Eolovano y el Gravivano:

EOLOVANO

Para el cálculo de los esfuerzos horizontales transversales que los conductores y cablestransmiten a las crucetas y a la cúpula de tierra se empleará la teoría del eolovano.

Se define el eolovano como la longitud de vano horizontal a considerar para la determinacióndel esfuerzo transversal que, debido a la acción del viento sobre los conductores y cables,transmiten éstos al apoyo. Esta longitud queda determinada por la semisuma de los dosvanos contiguos al apoyo.

ae_PL

a0 a1

2

ae_PL 73.5 m

GRAVIVANO

El cálculo de los esfuerzos verticales que conductores y cables transmiten a las crucetas ya la cúpula de tierra, se realizará mediante la teoría del gravivano.

Se denomina gravivano a la longitud de vano que hay que considerar para determinar losesfuerzos verticales, debido a los pesos aparentes de conductores y cables, se transmitenal apoyo.

Dicha longitud viene determinada por la distancia horizontal que existe entre los vértices delas catenarias de los vanos contiguos al apoyo.

Gravivano con hielo (fase): Gravivano con hielo (tierra):

agh_PL ae_PL

Th1

pp ph

d1

a1 agh_t_PL ae_PL

Th1_t

pp_t ph_t

d1

a1

agh_t_PL 87.748 magh_PL 81.394 m

Gravivano con viento reglamentario (fase): Gravivano con viento reglamentario (tierra):

agv_PL ae_PL

Tv1

pp2

pv2

d1

a1

agv_t_PL ae_PL

Tv1_t

pp_t2

pv_t2

d1

a1

agv_PL 88.947 m agv_t_PL 101.398 m

4.1.1. 1ª HIPÓTESIS (VIENTO)

4.1.1.1. Cargas verticales

Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cablesde tierra sometidos a una sobrecarga de viento correspondiente a una velocidad mínima de120 km/h y a una temperatura de -15ºC.

- Peso de conductores:

nc 3

Pc nc pp agv_PL Pc 176.958 daN

Número de cables de tierra: nt 1

Pt nt pp_t agv_t_PLPt 62.07 daN

- Peso de las cadenas de aisladores:

Pcadena 3 pcadena 50.031 daN


Pherr 3 pherr 9.565 daN

- Carga permanente total:

FVequiv1_PL Pc Pt Pcadena pherrFVequiv1_PL 292.248 daN

4.1.1.2. Cargas transversales

Esfuerzo del viento (Aptdo. 3.1.2 de la ITC-LAT 07), correspondiente a una velocidad mínimade 120 km/h y temperatura de -15ºC sobre los conductores y cable de tierra, y apoyo.

FTp1 nc pv ae_PL FTp1 192.938 daN

FTp1_t nt pv_t ae_PLFTp1_t 62.475 daN

Los esfuerzos de los cables de tierra y fase habrá que reducirlos al punto de aplicación de losesfuerzos dados por el fabricante del mismo. En este caso los esfuerzos soportados por elapoyo están aplicados sobre un punto del apoyo a la altura de la cruceta central.

CoefPL

2 b hlibrePL b hlibrePL hlibrePL

b hlibrePL CoefPL 3

CoefPL_t

d 2 b hlibrePL

b hlibrePL

CoefPL_t 1.293

FTequiv1_PL CoefPL FTp1 CoefPL_t FTp1_t

FTequiv1_PL 659.588 daN

4.1.1.3. Cargas longitudinales

Desequilibrio de tracciones (Aptdo. 3.1.4 de la ITC-LAT 07).

Se denomina desequilibrio de tracciones al esfuerzo longitudinal existente en el apoyo,debido a la diferencia de tensiones en los vanos contiguos. Los desequilibrios se considerancomo porcentajes de la tensión máxima aplicada a todos los conductores.

- Desequilibrio en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de asilamiento desuspensión:

Un >66kV, 15%, aplicados en los puntos de fijación de los conductores y cables de tierra.

Un ≤66kV, 8%, distribuidos en el eje a la altura de los puntos de fijación de losconductores y cables de tierra.

- Desequilibrio en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre:



- Desequilibrio en apoyos de anclaje:



- Desequilibrio en apoyos de fin de línea:

100% de las tracciones unilaterales de todos los conductores y cables de tierra,considerándose aplicado cada esfuerzo en el punto de fijación del correspondienteconductor o cable de tierra al apoyo. Se deberá tener en cuenta la torsión a que estosesfuerzos pudieran dar lugar.

- Desequilibrio muy pronunciados:

Deberá analizarse el desequilibrio de tensiones de los conductores en las condicionesmás desfavorables de los mismos. Si el resultado de este análisis fuera másdesfavorable que los valores fijados anteriormente, se aplicarán estos.

- Desequilibrio en apoyos especiales:

Desequilibrio más desfavorable que puedan ejercer los conductores. Se aplicarán losesfuerzos en el punto de fijación de los conductores.

FLequiv1_PL CoefPL Tv1 CoefPL_t Tv1_t

FLequiv1_PL 4.937 103

daN

4.1.1.4. Esfuerzo total sobre el apoyo

V1_PL FVequiv1_PL Fequiv1_PL FTequiv1_PL FLequiv1_PL

L1_PL Fequiv1_PL

V1_PL 292.248 daNL1_PL 5.596 10

3 daN

4.1.2. 2ª HIPÓTESIS (HIELO)


Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cables detierra sometidos a una sobrecarga de hielo mínima a -20ºC.

- Peso de conductores en el punto de sujeción:

Pcp2 nc pp ph agh_PLPcp2 529.664 daN

Pcp2_t nt pp_t ph_t agh_t_PLPcp2_t 183.96 daN


Pcadena 51 kg

Carga permanente total:

FVequiv2_PL Pcp2 Pcp2_t Pcadena PherrFVequiv2_PL 773.219 daN


No se consideran cargas transversales por hielo.

FTequiv2_PL 0daN


En los apoyos de fin de línea se considera el 100% de las tracciones unilaterales de todoslos conductores.

FLequiv2_PL CoefPL Th1 CoefPL_t Th1_t

FLequiv2_PL 5.011 103

daN


V2_PL FVequiv2_PL Fequiv2_PL FTequiv2_PL FLequiv2_PL

L2_PL Fequiv2_PL

V2_PL 773.219 daN L2_PL 5.011 103

daN

4.1.3. 3ª HIPÓTESIS (DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES)

Esta hipótesis no aplica al ser un apoyo de fin de línea.

4.1.4. 4ª HIPÓTESIS (ROTURA DE CONDUCTORES)

La rotura de conductores se aplica con un % de la tensión máxima del conductor roto.

Rc = % * Tmáxima

- Rotura de conductores en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de asilamientode suspensión.

Esfuerzo de rotura aplicable (% de la tensión del cable roto):

El 50% en líneas de 1 ó 2 conductores por fase.

El 75% en líneas de 3 conductores.

No se considera reducción en líneas de 4 o más conductores por fase.

- Rotura de conductores en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre:

Rotura de un solo conductor o cable de tierra. Sin reducción alguna en la tensión.

- Rotura de conductores en apoyos de anclaje.

Esfuerzo de rotura aplicable (% de la tensión total del haz de fase):

El 100% para líneas con un conductor por fase.

El 50% para líneas con 2 o más conductores por fase.

- Rotura de conductores en apoyos de fin de línea.

Se considerará este esfuerzo como en los apoyos de anclaje, pero suponiendo, en elcaso de las líneas con haces múltiples, los conductores sometidos a la tensión mecánicaque les corresponda, de acuerdo con la hipótesis de carga.

- Rotura de conductores en apoyos especiales.

Se considerará el esfuerzo que produzca la solicitación más desfavorable para cualquierelemento del apoyo.


Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores ycables de tierra sometidos a la sobrecarga de hielo mínimo (Aptdo. 3.1.3 de la ITC-LAT 07).

- Peso de los conductores:

Idénticas a las calculadas en la 2º hipótesis pero descontándose el peso del conductor roto,para nuestro caso de zona C.

Para los conductores sanos:

FVequiv4_PL FVequiv2_PL2

3 515.48 daN

Para los conductores rotos:

Pcond_f_roto 0daN

Pcond_t_roto 0daN


No se consideran cargas transversales.


Rotura de conductores y cables de tierra (Aptdo. 3.1.5.4.de la ITC-LAT 07). Se considerala rotura de un conductor lateral que produce un momento torsor.

MT_PL FLequiv2_PL aMT_PL 1.503 10

4 daN m

4.1.5. COMPROBACIÓN DE LA SELECCIÓN DEL APOYO

Pasamos a comprobar si el apoyo seleccionado es válido atendiento a los esfuerzos.

- Para la 1ª Hipótesis:

F1_PL max V1_PL L1_PL

F1_PL 5.596 103

daN

Apoyo_PL "Apoyo válido" 12070daN F1_PLif

"Apoyo no válido" otherwise

Apoyo_PL "Apoyo válido"


F2_PL max V2_PL L2_PL

F2_PL 5.011 103

daN





No aplica.


F4_PL max FVequiv4_PL

F4_PL 515.48 daN




4.2. APOYO ALINEACIÓN EN SUSPENSIÓN

Para este tipo de apoyo vamos a escoger el Nº3, correaspondiente a un CO-3000-21.


a 3m b 3.3m c 3m d 4.3m


hútil 21.2m

hlibreAS hútil 2 b d hlibreAS 32.1 m

Apoyo "Válido" hlibreAS hlibre1if


Apoyo "Válido"



a0 300ma1 301m


d0 1.58md1 4.72m


Tracción máxima con hielo para el conductor de fase en el cantón 1, en el cual seencuentra el apoyo que se está estudiando.



Th1_t T2h_tTh1_t 1.663 10

3 daN




Tv1_t T2v_tTv1_t 1.627 10

3 daN








pp_t 0.612daN

m

ph_t 1.484daN

m

pv_t 0.85daN

m


EOLOVANO



ae_AS

a0 a1

2

ae_AS 300.5 m

GRAVIVANO

El cálculo de los esfuerzos verticales que conductores y cables transmiten a las crucetas y ala cúpula de tierra, se realizará mediante la teoría del gravivano.



Gravivano con hielo (fase):

agh_AS ae_AS

Th1

pp ph

d0

a0

Th1

pp ph

d1

a1

agh_AS 295.923 m

Gravivano con hielo (tierra):

agh_t_AS ae_AS

Th1_t

pp_t ph_t

d0

a0

Th1_t

pp_t ph_t

d1

a1

agh_t_AS 292.238 m

Gravivano con viento reglamentario (fase):

agv_AS ae_AS

Tv1

pp2

pv2

d0

a0

Tv1

pp2

pv2

d1

a1

agv_AS 291.543 m

Gravivano con viento reglamentario (tierra):

agv_t_AS ae_AS

Tv1_t

pp_t2

pv_t2

d0

a0

Tv1_t

pp_t2

pv_t2

d1

a1

agv_t_AS 284.322 m



Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cablesde tierra sometidos a una sobrecarga de viento correspondiente a una velocidad mínima de 120km/h y a una temperatura de -15ºC.


nc 3

Pc nc pp agv_AS Pc 580.018 daN


Pt nt pp_t agv_t_ASPt 174.046 daN






FVequiv1_AS Pc Pt Pcadena pherrFVequiv1_AS 807.283 daN


Esfuerzo del viento (Aptdo. 3.1.2 de la ITC-LAT 07), correspondiente a una velocidad mínima de120 km/h y temperatura de -15ºC sobre los conductores y cable de tierra, y apoyo.

FTp1 nc pv ae_AS FTp1 788.813 daN

FTp1_t nt pv_t ae_ASFTp1_t 255.425 daN


CoefAS

2 b hlibreAS b hlibreAS hlibreAS

b hlibreAS CoefPL 3

CoefAS_t

d 2 b hlibreAS

b hlibreAS

CoefPL_t 1.293

FTequiv1_AS CoefAS FTp1 CoefAS_t FTp1_t

FTequiv1_AS 2.677 103

daN


No se consideran cargas longitudinales en la hipótesis de viento.

FLequiv1_AS 0daN


V1_AS FVequiv1_AS Fequiv1_AS FTequiv1_AS FLequiv1_AS

L1_AS Fequiv1_AS

V1_AS 807.283 daN L1_AS 2.677 103

daN



Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cablesde tierra sometidos a una sobrecarga de hielo mínima a -20ºC.


Pcp2 nc pp ph agh_ASPcp2 1.926 10

3 daN

Pcp2_t nt pp_t ph_t agh_t_ASPcp2_t 612.666 daN


Pcadena 50.031 daN


FVequiv2_AS Pcp2 Pcp2_t Pcadena Pherr

FVequiv2_AS 2.598 103

daN


No se consideran cargas transversales en la hipótesis de hielo.

FTequiv2_AS 0daN


No se consideran cargas longitudinales en la hipótesis de hielo.

FLequiv2_AS 0daN



L2_AS Fequiv2_AS

V2_AS 2.598 103

daN L2_AS 0 daN



Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cablesde tierra sometidos a la sobrecarga de hielo mínima (Aptdo. 3.1.3 de la ITC-LAT 07).

Igual que en la 2ª hipótesis, en zonas B o C, e idénticas a la 1ª hipótesis en zona A.

FVequiv3_AS FVequiv2_AS

FVequiv3_AS 2.598 103

daN


No se consideran cargas transversales en esta hipótesis.

FTequiv3_AS 0daN


En los apoyos de alineación en suspensión se considera el 8% de las tracciones unilateralesde todos los conductores si la tensión es inferior a 66 kV como es nuestro caso.

FLequiv3_AS CoefAS Th1 CoefAS_t Th1_t 8

100

FLequiv3_AS 390.438 daN



L3_AS Fequiv3_AS

V3_AS 2.598 103

daN L3_AS 390.438 daN


El apartado 3.5.3 de la ITC-LAT 07 establece que, para líneas de tensión normal hasta 66 kV,en los apoyos de alineación y ángulo con cadenas de suspensión o amarre con conductoresde carga de rotra inferiores a 6600 daN, se puede prescindir de la consideración dela cuartahipótesis (rotura de conductores), cuando en la línea se verifiquen simultáneamente lassiguiente condiciones:

a) Que los conductores y cables de tierra tengan un coeficiente de seguridad de 3 comomínimo.

b) Que el coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis tercerasea el correspondiente a las hipótesis normales.

c) Que se instalen apoyos de anclaje cada 3 kilómetros como máximo.

Hipótesis "No aplica" Un 66kV σr 6600daNif

"Sí aplica" otherwise

Hipótesis "No aplica"




F1_AS max V1_AS L1_AS

F1_AS 2.677 103

daN

Apoyo_AS "Apoyo válido" 3810daN F1_ASif


Apoyo_AS "Apoyo válido"



F2_AS 2.598 103

daN






F3_AS 2.598 103

daN




4.3. APOYO ALINEACIÓN EN ANCLAJE



a 3m b 3.3m c 3m d 4.3m


hútil 18.2m

hlibreAN hútil 2 b d hlibreAN 29.1 m

Apoyo "Válido" hlibreAN hlibre1if


Apoyo "Válido"



a0 300ma1 300m


d0 2.73md1 2.83 m


Tracción máxima con hielo para el conductor de fase en el cantón 1, en el cual se encuentrael apoyo que se está estudiando.



Th1_t T2h_tTh1_t 1.663 10

3 daN




Tv1_t T2v_tTv1_t 1.627 10

3 daN








pp_t 0.612daN

m

ph_t 1.484daN

m

pv_t 0.85daN

m


EOLOVANO



ae_AN

a0 a1

2

ae_AN 300 m

GRAVIVANO


Se denomina gravivano a la longitud de vano que hay que considerar para determinar losesfuerzos verticales, debido a los pesos aparentes de conductores y cables, se transmiten alapoyo.

Dicha longitud viene determinada por la distancia horizontal que existe entre los vértices de lascatenarias de los vanos contiguos al apoyo.


agh_AN ae_AN

Th1

pp ph

d0

a0

Th1

pp ph

d1

a1

agh_AN 308.146 m


agh_t_AN ae_AN

Th1_t

pp_t ph_t

d0

a0

Th1_t

pp_t ph_t

d1

a1

agh_t_AN 314.703 m


agv_AN ae_AN

Tv1

pp2

pv2

d0

a0

Tv1

pp2

pv2

d1

a1

agv_AN 315.941 m


agv_t_AN ae_AN

Tv1_t

pp_t2

pv_t2

d0

a0

Tv1_t

pp_t2

pv_t2

d1

a1

agv_t_AN 328.79 m



Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cablesde tierra sometidos a una sobrecarga de viento correspondiente a una velocidad mínima de 120km/h y a una temperatura de -15ºC.


nc 3

Pc nc pp agv_AN Pc 628.558 daN


Pt nt pp_t agv_t_ANPt 201.267 daN






FVequiv1_AN Pc Pt Pcadena pherrFVequiv1_AN 883.044 daN



FTp1 nc pv ae_AN FTp1 787.5 daN

FTp1_t nt pv_t ae_ANFTp1_t 255 daN


CoefAN

2 b hlibreAN b hlibreAN hlibreAN

b hlibreAN CoefAN 3

CoefAN_t

d 2 b hlibreAN

b hlibreAN

CoefAN_t 1.235

FTequiv1_AN CoefAN FTp1 CoefAN_t FTp1_t

FTequiv1_AN 2.677 103

daN



FLequiv1_AN 0daN


V1_AN FVequiv1_AN Fequiv1_AN FTequiv1_AN FLequiv1_AN

L1_AN Fequiv1_AN

V1_AN 883.044 daN L1_AN 2.677 103

daN





Pcp2 nc pp ph agh_ANPcp2 2.005 10

3 daN

Pcp2_t nt pp_t ph_t agh_t_ANPcp2_t 659.763 daN


Pcadena 50.031 daN


FVequiv2_AN Pcp2 Pcp2_t Pcadena Pherr

FVequiv2_AN 2.725 103

daN



FTequiv2_AN 0daN



FLequiv2_AN 0daN



L2_AN Fequiv2_AN

V2_AN 2.725 103

daN L2_AN 0 daN



Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cables detierra sometidos a la sobrecarga de hielo mínima (Aptdo. 3.1.3 de la ITC-LAT 07).


FVequiv3_AN FVequiv2_AN

FVequiv3_AN 2.725 103

daN



FTequiv3_AN 0daN


En los apoyos de alineación en anclaje se considera el 50% de las tracciones unilaterales detodos los conductores si la tensión es inferior a 66 kV como es nuestro caso.

FLequiv3_AN CoefAN Th1 CoefAN_t Th1_t 50

100

FLequiv3_AN 2.457 103

daN



L3_AN Fequiv3_AN

V3_AN 2.725 103

daN L3_AN 2.457 103

daN



Al tratarse de un apoyo de anclaje, dicho apoyo pertenece a dos cantones diferentes. Losconductores pertenecientes a estos cantones están tendidos normalmente con traccionesdiferentes. Para calcular los esfuerzos sobre el apoyo se debe de considerar que se rompe elconductor que disponga de menor tracción, ya que así se genera mayor desequilibrio en elapoyo. Dentro de esta hipótesis, al calcular las cargas permanentes sobre el apoyo y portanto, la debida al peso de los conductores, se calculará el peso total de los conductoresdescontando el peso del conductor que se rompe.

El gravivano para las dos fases sanas será el ya calculado con hielo:

agh1_AN agh_AN 308.146 m

El gravivano para la fase en la que se ha roto el conductor:

agh2_AN

a1

2

Th1

pp ph

d1

a1

agh2_AN 145.854 m


nc 3

Pc nc 1 pp agh1_AN pp agh2_AN Pc 505.424 daN


Pt nt pp_t agv_t_ANPt 201.267 daN






FVequiv4_AN Pc Pt Pcadena pherrFVequiv4_AN 759.911 daN



FTequiv4_AN 0daN


Rotura de conductores y cables de tierra (Aptdo. 3.1.5.4.de la ITC-LAT 07). Se considera larotura de un conductor lateral que produce un momento torsor.

MT_AN FLequiv2_AN aMT_PL 1.503 10

4 daN m




F1_AN max V1_AN L1_AN

F1_AN 2.677 103

daN

Apoyo_AN "Apoyo válido" 6145daN F1_ANif


Apoyo_AN "Apoyo válido"



F2_AN 2.725 103

daN






F3_AN 2.725 103

daN





F4_AN max FVequiv4_AN

F4_AN 759.911 daN




4.4. APOYO ÁNGULO EN AMARRE



a 3m b 3.3m c 3m d 4.3m


hútil 12.2m

hlibreANG hútil 2 b d hlibreANG 23.1 m

Apoyo "Válido" hlibreANG hlibre3if


Apoyo "Válido"



a0 193ma1 300m


d0 8.13md1 17.75m


Tracción máxima con hielo para el conductor de fase en el cantón 3, en el cual se encuentra elapoyo que se está estudiando.

Th1 2300kgTh1 2.256 10

3 daN


Th1_t 2500kgTh1_t 2.453 10

3 daN


Tv1 1188kgTv1 1.165 10

3 daN


Tv1_t 1262kgTv1_t 1.238 10

3 daN








pp_t 0.612daN

m

ph_t 1.484daN

m

pv_t 0.85daN

m


EOLOVANO



ae_ANG

a0 a1

2

ae_ANG 246.5 m

GRAVIVANO


Se denomina gravivano a la longitud de vano que hay que considerar para determinar losesfuerzos verticales, debido a los pesos aparentes de conductores y cables, se transmiten alapoyo.

Dicha longitud viene determinada por la distancia horizontal que existe entre los vértices de lascatenarias de los vanos contiguos al apoyo.


agh_ANG ae_ANG

Th1

pp ph

d0

a0

Th1

pp ph

d1

a1

agh_ANG 228.773 m


agh_t_ANG ae_ANG

Th1_t

pp_t ph_t

d0

a0

Th1_t

pp_t ph_t

d1

a1

agh_t_ANG 226.563 m


agv_ANG ae_ANG

Tv1

pp2

pv2

d0

a0

Tv1

pp2

pv2

d1

a1

agv_ANG 228.41 m


agv_t_ANG ae_ANG

Tv1_t

pp_t2

pv_t2

d0

a0

Tv1_t

pp_t2

pv_t2

d1

a1

agv_t_ANG 226.358 m





nc 3

Pc nc pp agv_ANG Pc 454.416 daN


Pt nt pp_t agv_t_ANGPt 138.563 daN






FVequiv1_ANG Pc Pt Pcadena pherrFVequiv1_ANG 646.199 daN

4.4.1.2. Cargas transversales por la resultante de ángulo y el viento

Esfuerzo del viento (Aptdo. 3.1.2 de la ITC-LAT 07), correspondiente a una velocidad mínima de120 km/h y temperatura de -15ºC sobre los conductores y cable de tierra, y apoyo.

αANG 28deg

FTa1 nc Tv1 Tv1 sinαANG

2

pp2

pv2

ae_ANG cosαANG

2

FTa1_t nt Tv1_t Tv1_t sinαANG

2

pp_t2

pv_t2

ae_ANG cosαANG

2

FTa1_t 849.544 daNFTa1 2.479 10

3 daN

Los esfuerzos de los cables de tierra y fase habrá que reducirlos al punto de aplicación de losesfuerzos dados por el fabricante del mismo. En este caso los esfuerzos soportados por el apoyoestán aplicados sobre un punto del apoyo a la altura de la cruceta central.

CoefANG

2 b hlibreANG b hlibreANG hlibreANG

b hlibreANG CoefAN 3

CoefANG_t

d 2 b hlibreANG

b hlibreANG

CoefAN_t 1.235

FTequiv1_ANG CoefANG FTa1 CoefANG_t FTa1_t

FTequiv1_ANG 8.532 103

daN



FLequiv1_ANG 0daN


V1_ANG FVequiv1_ANG Fequiv1_ANG FTequiv1_ANG FLequiv1_ANG

L1_ANG Fequiv1_ANG

V1_ANG 646.199 daN L1_ANG 8.532 103

daN



Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cables detierra sometidos a una sobrecarga de hielo mínima a -20ºC.


Pcp2 nc pp ph agh_ANGPcp2 1.489 10

3 daN

Pcp2_t nt pp_t ph_t agh_t_ANGPcp2_t 474.982 daN


Pcadena 50.031 daN


FVequiv2_ANG Pcp2 Pcp2_t Pcadena Pherr

FVequiv2_ANG 2.023 103

daN


FTa2 nc Tv1 Tv1 sinαANG

2

FTa2 1.692 10

3 daN

FTa2_t nt Tv1_t Tv1_t sinαANG

2

FTa2_t 599.009 daN



daN



FLequiv2_ANG 0daN


V2_ANG FVequiv2_ANG Fequiv2_ANG FTequiv2_ANG FLequiv2_ANG

L2_ANG Fequiv2_ANG

V2_ANG 2.023 103

daN L2_ANG 5.846 103

daN



Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cables detierra sometidos a la sobrecarga de hielo mínima (Aptdo. 3.1.3 de la ITC-LAT 07).


FVequiv3_ANG FVequiv2_ANG

FVequiv3_ANG 2.023 103

daN


En los apoyos de ángulo en amarre se considera el 15% de las tracciones unilaterales detodos los conductores si la tensión es inferior a 66 kV como es nuestro caso.

FTa3 nc 215

100

Th1 sinαANG

2

FTa3 3.029 103

daN

FTa3_t nt 215

100

Th1_t sinαANG

2

FTa3_t 1.098 10

3 daN



daN


En los apoyos de ángulo en amarre se considera el 15% de las tracciones unilaterales de todoslos conductores si la tensión es inferior a 66 kV como es nuestro caso.

FLa315

100nc Th1 cos

αANG

2

FLa3 985.175 daN

FLa3_t15

100nt Th1_t cos

αANG

2

FLa3_t 356.948 daN

FLequiv3_ANG CoefANG FLa3 CoefANG_t FLa3_t

FLequiv3_ANG 3.415 103

daN


V3_ANG FVequiv3_AN Fequiv3_ANG FTequiv3_ANG FLequiv3_ANG

L3_ANG Fequiv3_ANG

V3_ANG 2.725 103

daN L3_ANG 1.392 104

daN












F1_ANG max V1_ANG L1_ANG

F1_ANG 8.532 103

daN

Apoyo_ANG "Apoyo válido" 9885daN F1_ANGif


Apoyo_ANG "Apoyo válido"



F2_ANG 5.846 103

daN






F3_ANG 1.392 104

daN




4.5. APOYO ALINEACIÓN EN AMARRE



a 3m b 3.3m c 3m d 4.3m


hútil 18.2m

hlibreAM hútil 2 b d hlibreAM 29.1 m

Apoyo "Válido" hlibreAM hlibre3if


Apoyo "Válido"



a0 193ma1 300m


d0 8.13md1 17.75 m


Tracción máxima con hielo para el conductor de fase en el cantón 2, en el cual seencuentra el apoyo que se está estudiando.

Th1 2300kgTh1 2.256 10

3 daN


Th1_t 2500kgTh1_t 2.453 10

3 daN


Tv1 1186kgTv1 1.163 10

3 daN


Tv1_t 1260kgTv1_t 1.236 10

3 daN








pp_t 0.612daN

m

ph_t 1.484daN

m

pv_t 0.85daN

m


EOLOVANO


Se define el eolovano como la longitud de vano horizontal a considerar para ladeterminación del esfuerzo transversal que, debido a la acción del viento sobre losconductores y cables, transmiten éstos al apoyo. Esta longitud queda determinada por lasemisuma de los dos vanos contiguos al apoyo.

ae_AM

a0 a1

2

ae_AM 246.5 m

GRAVIVANO





agh_AM ae_AM

Th1

pp ph

d0

a0

Th1

pp ph

d1

a1

agh_AM 351.861 m


agh_t_AM ae_AM

Th1_t

pp_t ph_t

d0

a0

Th1_t

pp_t ph_t

d1

a1

agh_t_AM 364.993 m


agv_AM ae_AM

Tv1

pp2

pv2

d0

a0

Tv1

pp2

pv2

d1

a1

agv_AM 353.839 m


agv_t_AM ae_AM

Tv1_t

pp_t2

pv_t2

d0

a0

Tv1_t

pp_t2

pv_t2

d1

a1

agv_t_AM 366.026 m





nc 3

Pc nc pp agv_AM Pc 703.956 daN


Pt nt pp_t agv_t_AMPt 224.061 daN






FVequiv1_AM Pc Pt Pcadena pherrFVequiv1_AM 981.236 daN



FTp1 nc pv ae_AM FTp1 647.063 daN

FTp1_t nt pv_t ae_AMFTp1_t 209.525 daN

Los esfuerzos de los cables de tierra y fase habrá que reducirlos al punto de aplicación delos esfuerzos dados por el fabricante del mismo. En este caso los esfuerzos soportados porel apoyo están aplicados sobre un punto del apoyo a la altura de la cruceta central.

CoefAM

2 b hlibreAM b hlibreAM hlibreAM

b hlibreAM CoefAM 3

CoefAM_t

d 2 b hlibreAM

b hlibreAM

CoefAM_t 1.235

FTequiv1_AM CoefAM FTp1 CoefAM_t FTp1_t

FTequiv1_AM 2.2 103

daN



FLequiv1_AM 0daN


V1_AM FVequiv1_AM Fequiv1_AM FTequiv1_AM FLequiv1_AM

L1_AM Fequiv1_AM

V1_AM 981.236 daN L1_AM 2.2 103

daN





Pcp2 nc pp ph agh_AMPcp2 2.29 10

3 daN

Pcp2_t nt pp_t ph_t agh_t_AMPcp2_t 765.194 daN


Pcadena 50.031 daN


FVequiv2_AM Pcp2 Pcp2_t Pcadena Pherr

FVequiv2_AM 3.115 103

daN



FTequiv2_AM 0daN



FLequiv2_AM 0daN



L2_AM Fequiv2_AM

V2_AM 3.115 103

daN L2_AM 0 daN



Cargas permanentes (Aptdo. 3.1.1 de la ITC-LAT 07), considerando los conductores y cablesde tierra sometidos a la sobrecarga de hielo mínima (Aptdo. 3.1.3 de la ITC-LAT 07).


FVequiv3_AM FVequiv2_AM

FVequiv3_AM 3.115 103

daN



FTequiv3_AM 0daN


En los apoyos de alineación en amarre se considera el 15% de las tracciones unilaterales detodos los conductores si la tensión es inferior a 66 kV como es nuestro caso.

FLequiv3_AM CoefAM Th1 CoefAM_t Th1_t 15

100

FLequiv3_AM 1.47 103

daN



L3_AM Fequiv3_AM

V3_AM 3.115 103

daN L3_AM 1.47 103

daN




F1_AM max V1_AM L1_AM

F1_AM 2.2 103

daN

Apoyo_AM "Apoyo válido" 4285daN F1_AMif


Apoyo_AM "Apoyo válido"



F2_AM 3.115 103

daN






F3_AM 3.115 103

daN




5. CIMENTACIONES

La manera más habitual de fijar los apoyos al suelo es mediante macizos de hormigón. Elmacizo, que ha de sustentar el apoyo, transmite al terreno todas las solicitaciones que existenen su base como consecuencia de la actuación de los diferentes esfuerzos a los que estásometido.

Las cimentaciones en forma de macizos se ejecutan en obra y sus dimensiones debengarantizar que el apoyo permanezca estable ante las diferentes solicitaciones. Esta estabilidaddebe de quedar garantizada por el equilibrio entre los esfuerzos solicitantes y las reaccionesdel terreno, considerando además un determinado coeficiente de seguridad, según prescribe elRLAT.

Las cimentaciones, dependiendo de las dimensiones del apoyo se ejecutan, en forma macizosmonobloque (un solo macizo para todo el apoyo), o en forma de macizos independientes(patas separadas).

Para las mismas solicitaciones, las cimentaciones monobloque, necesitan un volumen dehormigón mayor que las cimentaciones de patas separadas, ya que no utilizan tanfavorablemente la acción estabilizadora del terreno. Es por ello, que su empleo, ha de evitarseen terrenos de poca consistencia, tales como terrenos sueltos, arcillas plásticas, pantanos, etc.

Las cimentaciones de patas separadas formando un cuadrado representan, actualmente, casila totalidad de los apoyos de las grandes líneas, siendo el lado del cuadrado de cuatro o cincometros.

Las cimentaciones de patas separadas, están solicitadas sólo por esfuerzos sencillos comoson la compresión y el arranque. Los esfuerzos de compresión, repartidos uniformemente entoda la superficie de la base de la cimentación, los soportan la mayor parte de los terrenos. Sonlos esfuerzos que tratan de arrancar la cimentación del terreno los que quieren una atenciónespecial.

Nuestras cimentaciones son de macizos independientes o de patas separadas.

El RLAT establece que este tipo de cimentaciones deben de absorber las cargas decompresión y arranque que el apoyo transmite al suelo. De los cuatro macizos constituyentesde la cimentación, para un determinado esfuerzo transversal o longitudinal aplicado al apoyo,dos de ellos trabajan al arranque y los otros dos a la compresión. El cálculo de las cargas decompresión y de arranque está basado en el método de talud natural o ángulo de arrastre detierras.

DATOS DEL APOYO

F 11310daN- Esfuerzo nominal del apoyo

Fv 1200 4 daN 4.8 103

daN- Cara vertical admisible en total

- Altura libre Hlibre 18.2m

- Separación entre semicrucetas b 3.3m

- Aplicación del esfuerzo nominal Ht Hlibre b 21.5 m

- Separación entre patas C 7.4m

- Peso del fustePapoyo 4379kg

- Peso de cabeza, semicrucetas y cúpula

- Ancho de la cabeza del apoyo acabeza 1.5m

DATOS DE LA CIMENTACIÓN

- Tipo de angular embebido en el hormigón: 120.10.

Lado del angular aL 120mm

Espesor del angular eL 10mm

- Longitud de angular embebido en la cimentación lL 2m

- Tipo de tornillos utilizados para unir los casquillos al angular: M20-5.6.

Resistencia última del acero del tornillo fub 500MPa

Diámetro del tornillo ϕtor 20mm

Número de tornillos ntor 4

a 1.2m- Largo y ancho de la cimentación

- Altura de la cimentación H 2.65m

DATOS DEL TERRENO

- Densidad del terreno δterr 1600kg

m3

- Ángulo de arranque del terreno β 30deg

- Carga admisible del terreno σadm 3daN

cm2

DATOS DEL HORMIGÓN

- Densidad del hormigón δhorm 2200kg

m3

5.1. COMPROBACIÓN AL ARRANQUE

Según especifica el Apartado 3.6.2 de la ITC-LAT 07:

"...Se considerarán todas las fuerzas que se oponen al arranque del apoyo:

a) Peso del apoyo.

b) Peso propio de la cimentación.

c) Peso de las tierras que arrastraría el macizo del hormigón al ser arrancado.

d) Carga resistente de los pernos, en el caso de realizarse cimentaciones mixtas o enroca.

Se comprobará que el coeficiente de estabilidad de la cimentación, definido como la relaciónentre las fuerzas que se oponen al arranque del apoyo y la carga nominal de arranque, no seainferior a 1,5 para las hipótesis normales y 1,2 para las hipótesis anormales.

En el caso de no disponer de las características reales del terreno mediante ensayosrealizados en el emplazamiento de la línea, se recomienda utilizar como ángulo de taludnatural o de arranque de tierras: 30º para terreno normal y 20º para terreno flojo."

- El esfuerzo de tracción sobre el montante, T, o carga nominal de arranque, Parr, se calcula

como:

Parr

F Ht

2 C

Fv Papoyo

4

Parr 1.443 104

kg

- El esfuerzo estabilizador, Pes, que se opone a la salida del macizo del terreno es la suma de

los siguientes esfuerzos:

Peso del macizo del hormigón.

Vmacizo a2

H 0.2m( ) Vmacizo 4.104 m3

Pmacizo Vmacizo δhormPmacizo 9.029 10

3 kg

Peso de las tierras que gravitan sobre la pata con una densidad del terreno.

Si la cimentación es cuadrada recta, como es nuestro caso, no gravita tierra algunasobre la pata.

Peso de las tierras arrancadas según el ángulo natural del terreno.

Base inferior de la pirámide truncada S1 a2

1.44 m2

Base superior de la pirámide truncada S2 a 2 H3

3

2

Volumen de interferencia de tierras sólo existirá si: B es mayor que C/2

Ba

2H

3

3

C

23.7 m

B 2.13 m 2.13m 3.7m

Por lo tanto no existe volumen de interferencia entre tierras.

Vinterf 0

Pβ δterrH

3S1 S2 S1 S2 a

2H Vinterf

Pβ 2.88 104

kg

El esfuerzo estabilizador total, que tiende a contrarrestar el esfuerzo al arranque Parr, vienedado por la siguiente expresión:

Pest Pmacizo PβPest 3.783 10

4 kg

El coeficiente de estabilidad de la cimentación vale:

KPest

Parr K 2.622

Puesto que el coeficiente de estabilidad es mayor que 1,5, la cimentación, en cuanto a lacomprobación al arranque, cumple con los requisitos establecidos en RLAT.

5.2. COMPROBACIÓN A LA COMPRESIÓN

Según especifica el Apartado 3.6.3 de la ITC-LAT 07:

"Se considerarán todas las cargas de compresión que la cimentación transmite al terreno:

a) Peso del apoyo.

b) Peso propio de la cimentación.

c) Peso de las tierras que actúan sobre la solera de la cimentación.

d) Carga de compresión ejercida por el apoyo.

Se comprobará que todas las cargas de compresión anteriores, divididas por la superficie dela solera de la cimentación, no sobrepasa la carga admisible del terreno.

En el caso de no disponer de las características reales del terreno mediante ensayos realizadosen el emplazamiento de la línea, se recomienda considerar como carga admisible para terreno

normal 3 daN/cm2 y para terreno flojo 2 daN/cm2. En el caso de cimentaciones mixtas o en roca

se recomienda utilizar como carga admisible para la roca 10 daN/cm2.

Se comprueba que las tensiones de compresión transmitidas al terreno en el fondo de lacimentación son inferiores a las tensiones máximas admisibles del mismo.

Compresión máxima por montante Cmáxima

F Ht

2 C

Fv Papoyo

4

Cmáxima 1.907 104

kg

Superficie de la base del macizo S a2

S 1.44 m

2

Las tensiones de compresión ejercidas sobre el terreno vendrán dadas por la siguienteexpresión:

σt

Cmáxima Pmacizo

S σt 1.914

daN

cm2

1.914daN

cm2

3daN

cm2

Puesto que la tensión de compresión ejercida sobre el terreno resulta inferior a la cargaadmisible las dimensiones se consideran adecuadas en la comprobación a compresión.

5.3. COMPROBACIÓN DE LA ADHERENCIA ENTRE ANCLAJE Y CIMENTACIÓN

De acuerdo con lo indicado en el RLAT, Apartado 3.6.4 de la ITC-LAT 07:

"...de la carga mayor que transmite el anclaje a la cimentación, normalmente la carga decompresión, cuando el anclaje y la unión a la estructura estén embebidas en el hormigón, seconsiderará que la mitad de esta carga la absorbe la adherencia entre el anclaje y lacimentación y la otra mitad los casquillos del anclaje por la cortadura de los tornillos de uniónentre casquillos y anclaje. Los coeficientes de seguridad de ambas cargas opuestas a que elanclaje deslice de la cimentación, no deberán ser inferiores a 1,5..."

Se deben de calcular los esfuerzos F1, a tracción y F2, a compresión, que se producen sobre

los angulares de cada una de las patas del apoyo, para lo cual se debe de calcular en primerlugar la carga vertical total, FVT, aplicada sobre el apoyo, incluido el peso del mismo.

FVT Papoyo Fv 9.096 103

daN

Ángulo que forma la pata del apoyo con el eje vertical, en el punto dónde el angular penetra enla cimentación.

υ atan

C acabeza

2

Hlibre

υ 9.207 deg

La carga vertical y transversal aplicadas sobre las dos patas de la figura serían:

F'VT

FVT

2 F'VT 4.548 10

3 daN

F'tF

2 F't 5.655 10

3 daN

Los esfuerzos a tracción y a compresión, que se producen sobre los angulares de cada unade las patas tiene por valor:

F1

F't Ht

C cos υ( )2

F'VT

2 cos υ( )2

F1 1.453 104

daN

F2

F't Ht

C cos υ( )2

F'VT

2 cos υ( )2

F2 1.92 104

daN

5.3.1. CÁLCULO DE LA ADHERENCIA

Según especifica el RLAT en el apartado 3.6.4 de la ITC-LAT 07, la fuerza de adherenci debeser la mitad de la fuerza, F2, con un coeficiente de seguridad de 1,5, por tanto el cumplimiento

de esta condición viene dado por la relación:

Fadh 0.75 F2

La longitud mínima de angular embebido en el hormigón, necesaria para cumplir la condiciónanterior, es:

lL

0.75 F2

τadh 4 aL

fc 25

τadh 0.253 fc 105

daN

m2

τadh 1.265 10

5

daN

m2

0.75 F2

τadh 4 aL0.237 m

Como la longitud del angular embebido en la cimentación es de 2 m, se cumple sobradamentecon el requisito reglamentario.

5.3.2. CÁLCULO A CORTADURA DE LOS TORNILLOS DEL CASQUILLO

El angular embebido en la cimentación lleva unos casquillos mediante 4 tornillos. Segúnespecifica el RLAT en el apartado 3.6.4 de la ITC-LAT 07, la mitad de la carga a compresión,0,5*F2, deben absorberla los casquillos del anclaje por la cortadura de los tornillos de uniónentre casquillos y anclaje.

Resistencia última del acero del tornillo fub 500MPa

Coeficiente de seguridad del tornillo γM2 1.25

Sección transversal de la caña del tornillo o de su parte roscada, suponiendo que el planode corte no pasa por la parte roscada del tornillo

Ator πϕtor

2

4

Ator 3.142 104

m2

La resistencia a cortante, en la sección transversal del tornillo será:

Fcort ntor

0.5 fub Ator

γM2

s2

m Fcort 2.466 10

5 daN

Según especifica el RLAT la fuerza a cortante debe ser la mitad de la fuerza F2, con uncoeficiente de seguridad de 1,5, por tanto el cumplimiento de esta condición viene dado por laexpresión:

Fcor 0.75 F2

Puesto que

Fcort 2.466 105

daN 0.75 F2 1.44 104

daN

2.466 105

daN 1.44 104

daN

La forma de unión entre anclaje y cimentación cumple con el requisito reglamentario.

6. PUESTAS A TIERRA

Un circuito de puesta a tierra consiste en la unión mediante conductores de todas laspartes metálicas de una instalación de alta tensión no destinadas a la conducción de lacorriente eléctrica, con unos conductores desnudos o electrodos que se entierran en elterreno. La finalidad es evitar que aparezcan tensiones peligrosas para las personas y quelas instalaciones de alta tensión queden expuestas a sobretensiones que superen su nivelde aislamiento.

Cuando se produce un defecto a tierra en una instalación de alta tensión, se provoca unaelevación del potencial del electrodo a través del cual circula la corriente de defecto.Asimismo, al disiparse dicha corriente por tierra aparecerán en el terreno tensiones ygradientes de potencial que pueden ser elevados. Al diseñar la forma y disposición de loselectrodos de puesta a tierra se debe tener en cuenta lo siguiente:

- La seguridad de las personas con relación a las elevaciones de potencial.

- Que las sobretensiones se limiten a valores que no excedan el nivel de aislamiento de lasinstalaciones.

- Que el valor de la intensidad de defecto sea lo suficientemente alto para que actúen lasprotecciones y eliminen la falta a tierra, por lo que la resistencia de puesta a tierra no debeser demasiado elevada.

La ITC - LAT - 07 del Reglamento de Líneas de Alta Tensión y la MIE - RAT - 13 delReglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en CentralesEléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, tratan el diseño, la construccióny el mantenimiento de estas instalaciones de puesta a tierra con el objetivo principal dedisminuir al máximo el riesgo de accidentes para las personas, y garantizar la seguridady fiabilidad de las instalaciones de alta tensión.

L os parámetros más importantes del diseño sobre los que se puede actuar para conseguirvalores de tensiones de paso y contacto admisibles, son:

- La intensidad de defecto a tierra.

- El tiempo de actuación de las protecciones.

- La resistividad del terreno.

- La geometría, y las dimensiones de la instalación de puesta a tierra.

Según el apartado 7.3.4.2. de la ITC - LAT - 07 del R.L.A.T. para poder identificar losapoyos en los que se debe garantizar los valores admisibles de las tensiones decontactos, se establece la siguiente clasificación de los apoyos segun su ubicación:

- Apoyos frecuentados: Son los situados en lugares de acceso público y donde lapresencia de personas ajenas a la instalación eléctrica es frecuente. Por ejemplocerca de áreas residenciales o campos de juego. Los lugares que solamente seocupan ocasionalmente, como bosques o campo abierto, campos de labranza, etc.no están incluidos.

- Apoyos frecuentados con calzado: Se considerará como resistencias adicionalesla resistencia adicional del calzado.

- Apoyos frecuentados sin calzado: Se considerará como resistencia adicionalúnicamente la resistencia a tierra en el punto de contacto pie - tierra. Estos apoyosson los situados en jardines, piscinas, camping, áreas recreativas, etc.

- Apoyos no frecuentados: Son los situados en lugares que no son de accesopúblico o donde el acceso de personas es poco frecuente.

Según el R.L.A.T. el cumplimiento del valor máximo admisible de la tensión de contactoaplicada se limita únicamente a los apoyos frecuentados, a los que soportan aparatos demaniobra y a aquellos que no siendo de estos tipos dispongan de una protección condesconexión automática inmediata en caso de un defecto a tierra.

En caso de defecto a tierra en la línea, la protección instalada en cabecera de subestaciónconsta de relé de tipo independiente con un tiempo de actuación de 0,5 s si se supera laintensidad de ajuste en el relé de 50 A.

Datos de la red:

- Tensión nominal de la red

Un 45kV

- Intensidad máxima de falta a tierra

ImáxF 25000A

- Caracacterística de actuación de las protecciones

IFt 2500

Datos de la línea:

- Distancia entre las subestaciones

Long 12.44km

- Longitud del apoyo en estudio a la subestación A

LA 5.434km

- Número de apoyo en estudio desde la subestación A

nA 20

- Vano medio considerado

amPATLong

45276.444 m

- Resistividad del terreno donde está emplazada la línea

ρ 400Ω m

- Línea de simple circuito, a tresbolillo, con apoyos dotado de armado 61T100,de altura libre, considerada desde el cable de tierra al suelo

hlibre 35.3m

Datos de la subestación A:

- Forma de conexión del neutro en la subestación A, rígido a tierra

- Impedancia equivalente de secuencia directa de la subestación A

Z1A 0.174 j 3.444( )Ω

- Impedancia equivalente de secuencia inversa de la subestación A

Z2A 0.174 j 3.444( )Ω

- Impedancia equivalente de secuencia homopolar de la subestación A

Z0A 2.008 j 4.224( )Ω

- Resistencia de puesta a tierra de la subestación A

RTA 5Ω

Datos de la subestación B:

- Forma de conexión del neutro en la subestación B, rígido a tierra

- Impedancia equivalente de secuencia directa de la subestación B

Z1B 0.079 j 7.298( )Ω

- Impedancia equivalente de secuencia inversa de la subestación B

Z2B 0.079 j 7.298( )Ω

- Impedancia equivalente de secuencia homopolar de la subestación B

Z0B 2.706 j 3.254( )Ω

- Resistencia de puesta a tierra de la subestación B

RTB 5Ω

Datos de los conductores de fase de la línea:

- Tipo: LA-180

- Sección

Sección 181.6mm2

- Radio

rf17.5

2mm 8.75 mm

- ResistenciaRf 0.19

Ω

km

- Impedancia de secuencia directa de la línea

Z1L 0.19 j 0.405( )Ω

km

- Impedancia de seciencia inversa de la línea

Z2L 0.19 j 0.405( )Ω

km

- Impedancia de secuencia homopolar de la línea

Z0L 0.428 j 1.504( )Ω

km

Datos del conductor de tierra:

- Tipo: OPGW-48

- Sección

Secciónq 116.23mm2

- Radiorq

ϕt

28.5 mm

- ResistenciaRq 0.2837

Ω

km

- Permeabilidad relativa del material

μq 75

Configuración del armado a utilizar

a 3m b 3.3m c 3m d 4.3m e 0.95m

Datos del electrodo de puesta a tierra del apoyo en estudio:

1. Para apoyo no frecuentado.

- Coeficiente de resistencia.

Kr_nf 0.125Ω

Ω m

2. Para apoyo frecuentado.

- Tipo: CPT-LA-A-3,3, complementado con acera equipotencial, tal como seestablece en el apartado 7.3.4.3, punto 2 del MT.

- Coeficiente de resistencia.Kr_f 0.0743

Ω

Ω m

- Coeficiente de tensión de paso con los pies en el terreno.

Kp 0.014433V

A Ω m( )

- Coeficiente de tensión de paso con un pie en la acera y otro en el terreno.

Kc 0.03693V

A Ω m( )

6.1. APOYOS NO FRECUENTADOS

Datos del electrodo de puesta a tierra del apoyo en estudio:

1. Para apoyo no frecuentado.

- Coeficiente de resistencia. Kr_nf 0.125Ω

Ω m

Resistencia de puesta a tierra del electrodo.

Rp_nf Kr_nf ρ 50 Ω

Cálculo de la intensidad de defecto a tierra, vista por las protecciones.

)(.2

..3

01

AZZ

UcI n

F

Cálculos previos:

Impedancias de secuencia directa Z1, inversa Z2, y homopolar Z0, en función de la

distancia del apoyo en falta a la subestación, valen:

TLBA

BATLAAL

LZZZ

ZLLZZLZZZ

..

...

111

111121

Z1

Z1L LA Z1A Z1L Long LA Z1B

Z1A Z1B Z1L Long

Z1 0.677 3.63i( ) Ω

Z2 Z1 0.677 3.63i( ) Ω

TLBA

BATLAAL

LZZZ

ZLLZZLZZ

..

...

000

00000

Z0

Z0L LA Z0A Z0L Long LA Z0B

Z0A Z0B Z0L Long

Z0 2.478 6.534i( ) Ω

Por lo que el valor de la corriente de defecto a tierra es:

IF

3 1.1 Un

2 Z1 Z0

IF 5.988 103

A

El valor de la intensidad homopolar en el apoyo en falta es

I0

IF

3 I0 534.388 1.923i 10

3 A

Los valores de corriente que hacen actuar las protecciones instaladas en cabecera son3*I0A y 3*IOB

I0A I0

Z0B Z0L Long LA

Z0A Z0B Z0L Long

I0A 1.062 kA

I0B I0 I0A I0B 0.935 kA

Superan ambas el ajuste de las protecciones instaladas de 50A. Las protecciones actuaránen un tiempo menor a 0,5s, cumpliendo así la ITC LAT-07, que indica que el tiempo deactuación debe ser menos a 1s para apoyo no frecuentado

La protección automática, instalada para el caso de faltas a tierra, para la intensidad máxima dedefecto a tierra (I´1F=I1F=25000 A), actúa en un tiempo:

t2500

25000s 0.1 s 0.1s 1s

Para un valor de la intensidad de defecto 5988 A, el tiempo de actuación de la protección será:

t2500

5988s 0.418 s

0.418s 1s

En nuestro caso, con la característica proporcionada de las protecciones se cumple, tal comoespecifica el apartado 7.3.4.3 de la ITC LAT-07 del RLAT, que:

El tiempo de actuación de las protecciones es inferior a 1s.

El electrodo utilizado es válido para garantizar la actuación automática de las protecciones encaso de defecto a tierra.

6.2. APOYOS FRECUENTADOS

Electrodo utilizado: CPT-G-(6X6)/0,5, complementado con acera equipotencial, tal comose establece en el apartado 7.3.4.3. punto 2 de este MT.

Kr_f 0.074Ω

Ω m

Resistencia de puesta a tierra del electrodo.

Rp_f Kr_f ρ 29.72 Ω

Máxima tensión de paso unitaria encontrada en la superficie del terreno (los dos pies estánpisando el terreno fuera de la superficie equipotencial).

Kp 0.014433V

A Ω m( )

Máxima tensión de paso unitaria (uno de los pies está sobre el terreno fuera de la superficieequipotencial).

Kc 0.03693V

A Ω m( )

Intensidad de defecto a tierra, vista por las protecciones.

IF 5.988 103

A

Intensidad homopolar en el apoyo.

I0

IF

31.996 10

3 A

Intensidad homopolar que circula desde el apoyo en falta a la subestación A.

)(

..

..

000

0000 A

LZZZ

LLZZII

TLBA

ATLBA

I0A I0

Z0B Z0L Long LA

Z0A Z0B Z0L Long

I0A 1.062 103

A

Cálculo del factor de reducción.

s

mqE Z

Zr 1

1

3

2

d1q

d3q

d2q

d1q d e( )2

a2

d1q 6.047 m

d2q d c e( )2

b2

d2q 8.886 m

d3q d 2c e( )2

a2

d3q 11.643 m

Distancia media geométrica entre el cable de tierra y los conductores de fase.

Dmq3

d1q d2q d3qDmq 8.552 m

Profundidad de retorno de la corriente de tierra por el terreno.

δ1.85

μ0 2 π 50 Hz

ρ

δ 1.862 10

3 m

Impedancia propia del cable de tierra e impedancia mutua entre el cable de tierra y losconductores de fase.

ar

jRZq

qqs

4ln

2800

Zs Rq

2π 50 Hz μ0

8 j

2π 50 Hz μ0

2π

lnδ

rq

μq

4

amPAT

Zs 0.092 0.539i( ) Ω

Zmq

2π 50 Hz μ0

8j

2π 50 Hz μ0

2π

lnδ

Dmq

amPAT

Zmq 0.014 0.094i( ) Ω

Sustituyendo los valores de ambas impedancias en la fórmula del factor de reducción,operando con complejos, y haciendo el cálculo del módulo de un número complejo se obtieneel valor de rE.

rE 1Zmq

Zs

rE 0.827

Cálculo de la impedancia de cadena infinita.

)).4.((2

1StSSBA ZRZZZZ

Rt 170Ω

ZA1

2Zs Zs 4 Rt Zs

ZA 7.415 6.492i( ) Ω

ZB ZA 7.415 6.492i( ) Ω

Cálculo de la impedancia desde el apoyo en falta, hasta la subestación A, incluida laresistencia de tierra de la subestación.

ZEA

RTA ZA

RTA ZA

ZEA 3.419 0.827i( ) Ω

Cálculo de la impedancia de cadena infinita, según la Norma EN 60909-3.

n

sAEAn

AEA

nsEAssAEAA

nAEAA

pkZZZkZZ

kZZZZZZZkZZZZ

..2.

...2...

Siendo:

K 1 Zs1

Rt

1

ZA

K 1.044 0.038i

n 51 Referido al número de apoyo

Zp

ZA ZEA ZA Kn

ZA ZEA ZA 2 Zs Zs ZEA Zs Kn

ZEA ZA Kn

ZEA ZA 2 Zs Kn

Zp 7.516 6.536i( ) Ω

Cálculo de la corriente IET en el apoyo que ha sufrido el cortocircuito en las proximidadesde la subestación A, circulando a través de ZET.

nAEA

EAAE

ETp

pFEET kZZ

ZIr

ZZ

ZIrI

1...3... 0

Siendo:

ZET

ZA Rp_f

ZA Rp_f ZET 6.64 4.035i( ) Ω

IET rE IFZp

Zp ZET rE 3 I0A

ZEA

ZEA ZA

1

Kn

IET 994.367 2.568i 103

A

Cálculo de la tensión de puesta a tierra en el apoyo:

UE ZET IETUE 1.696 10

4 1.304i 10

4 V

UE 2.139 104

V

Cálculo de la corriente que realmente pasa por el electrodo de puesta a tierra del apoyoen falta.

Ir

UE

Rp_f

Ir 719.854 A

Cumplimiento con la tensión de contacto.

Cuando una persona toca el apoyo en defecto o camina en su proximidad, aparece un divisorde tensión con todas las resistencias que intervienen en el circuito, de forma que a la personase le aplica solamente una fracción de la tensión de paso o contacto existente en lainstalación. Estas fracciones tienen unos valores máximos (Upa y Uca) definidos en el RLAT.

La protección seleccionada actúa en un tiempo de 0,5 s, por lo tanto:

Uca 204V

Los valores admisibles de la tensión de paso aplicada entre los pies de una persona,considerando únicamente la propia impedancia del cuerpo humano, se definen como diezveces el valor admisible de la tensión de contacto aplicada, ya que el trayecto de la corrienteentre los dos pies, es mucho menos peligroso que un trayecto entre la mano izquierda y lospies al encontrarse en dicho trayecto el corazón.

Upa 10 Uca Upa 2.04 103

V

A partir de los valores Uca y Upa, se determinan las tensiones máximas de contacto y pasoadmisibles en una instalación (Uc y Up).

Resistencia equivalente del calzado de un pie cuya suela sea aislante:

Ra1 2000Ω

Impedancia del cuerpo humano:

ZB 1000Ω

Resistividad del suelo cerca de la superficie:

ρsρ

m400 Ω

Resistencia a tierra del punto de contacto de un pie con el terreno:

Ra2 3 ρs

Uc Uca

Ra1 Ra2

2 ZB1

Uc 530.4 V

En el caso de la puesta a tierra de apoyos de líneas de alta tensión, el RLAT estableceque es posible estimar la tensión de contacto como la mitad de la tensión de puesta atierra, lo que supone el considerar que cualquier punto del terreno a un metro del apoyoestá a una tensión igual o mayor de la mitad de la tensión total UE, es decir:

U'c

UE

2

U'c 1.07 104

V

Como se ha comprobado, con el diseño preliminar no se cumplen las tensiones de paso ycontacto. Por los tanto, se toma como medida adicional, aumentar la resistividad superficialdel terreno de forma que, aunque las tensiones de paso y contacto que aparecen en lainstalación no varíen, se aumente su valor admisible. Se puede aumentar la resistividadsuperficial mediante una plataforma de hormigón alrededor del apoyo, de modo que la personaque pueda establecer un contacto se sitúe sobre el hormigón y no sobre el terreno.

Resistividad del hormigón:

ρh 3000Ω m

Espesor de la acera:

hs 10cm

El coeficiente reductor, tal como se indica en la ITC-LAT 13 del RLAT, se obtiene mediantela siguiente expresión:

Cs 1 0.09

1ρ

ρh

2hs

m 0.106

Cs 0.745

ρ's ρh Cs ρ's 2.235 103

Ω m

La tensión de paso admisible con un pie en el terreno y otro en la acera equipotencial:

Upat Upa

12 Ra1

Ω 3

ρ's

Ω m 3

ρ

Ω m

1000

Upat 2.429 104

V

La máxima tensión de paso con los dos pies en el terreno:

U'pt20 Kp ρ IFU'pt20 1.089 10

3V

La máxima tensión de paso en la instalación con pie en acera y pie en el terreno:

U'pa20 Kc ρ IFU'pa20 2.788 10

3 V

Ahora comrpobamos que cumplan las tensiones:

Uterreno.terreno "Cumple" U'pt20 Upaif

"No Cumple" otherwise

Uterreno.terreno "Cumple"

Uacera.terreno "Cumple" U'pa20 Upatif

"No Cumple" otherwise

Uacera.terreno "Cumple"


PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS

PROYECTO DE:

LÍNEA AÉREA DE A.T. A 45 KV SIMPLE

CIRCUITO

PLIEGO DE CONDICIONES

TÉCNICAS


PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS

ÍNDICE: 1. OBJETIVO ______________________________________________________________ 1

2. DISPOSICIONES GENERALES ____________________________________________ 1

3. ORGANIZACIÓN DEL TRABAJO __________________________________________ 1 3.1. Datos de la Obra: ____________________________________________________________ 1 3.2. Replanteo de la obra __________________________________________________________ 2 3.3. Mejoras y variaciones del Proyecto_______________________________________________ 2 3.4. Recepción del material ________________________________________________________ 2 3.5. Organización ________________________________________________________________ 3 3.6. Ejecución de las obras _________________________________________________________ 3 3.7. Subcontratación de las obras ____________________________________________________ 4 3.8. Plazo de ejecución ____________________________________________________________ 4 3.9. Recepción provisional _________________________________________________________ 5 3.10. Periodos de garantía __________________________________________________________ 5 3.11. Recepción definitiva ___________________________________________________________ 6 3.12. Pago de obras _______________________________________________________________ 6 3.13. Abono de materiales acopiados: _________________________________________________ 6

4. CONDICIONES TÉCNICAS EN LA EJECUCIÓN: ____________________________ 7

4.1. Apertura de hoyos ___________________________________ Error! Bookmark not defined. 4.2. Hormigonado _______________________________________________________________ 7 4.3. Armdo e izado de apoyos metálicos ______________________________________________ 8 4.4. Tendio, tensado y regulado de los conductores _____________________________________ 8 4.5. Cadena de aisladodres ________________________________________________________ 9 4.6. Empalmes __________________________________________________________________ 9 4.7. Engrapado _________________________________________________________________ 10

5. CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES _______________________________ 10 5.1. Conductores trenzados. _______________________________________________________ 10 5.2. Conductores de cobre. ________________________________________________________ 10 5.3. Abrazaderas y tacos de sujeción. ________________________________________________ 10 5.4. Herrajes.___________________________________________________________________ 11 5.5. Torres metálicas. ____________________________________________________________ 11


PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS Página 1

1. OBJETIVO

Este Pliego de Condiciones determina los requisitos a que se debe ajustar la ejecución de

las instalaciones para la distribución de energía eléctrica, cuyas características técnicas estarán

especificadas en el presente pliego y correspondiente proyecto.

2. DISPOSICIONES GENERALES

La obra deberá ajustarse a la descripción realizada en la Memoria, Planos y Presupuesto del

presente proyecto.

Las calidades de los materiales deberán respetar las especificaciones mínimas.

El director técnico de la obra será la única persona capacitada para juzgar, en caso de duda y

omisiones del proyecto. Lo mismo que en caso de variación de parte o del total de la obra, si no

estuviese bien realizada.

El contratista está obligado al cumplimiento de la reglamentación del trabajo

correspondiente, la contratación del seguro obligatorio, subsidio familiar y de vejez, seguro de

enfermedad y todas aquellas reglamentaciones de carácter social vigentes o que en lo sucesivo se

dicten.

En particular deberá cumplir lo dispuesto en la norma UNE-24042 "Contratación de

Obras, Condiciones Generales", siempre que no modifiquen el presente Pliego de Condiciones.

El contratista deberá estar clasificado, según Orden del Ministerio de Hacienda de 28 de

Marzo de 1968 en el grupo, subgrupo y categoría correspondientes al proyecto y que se fijará en

el Pliego de Condiciones Particulares, en caso de que proceda.

3. ORGANIZACIÓN DEL TRABAJO

El Contratista ordenará los trabajos en la forma más eficaz para la perfecta ejecución de

los mismos y las obras se realizarán siempre siguiendo las indicaciones del Director de Obra, al

amparo de las condiciones siguientes:

3.1.Datos de la Obra:

Se entregará al Contratista una copia de los planos y Pliego de Condiciones del Proyecto,

así como cuantos planos o datos necesite para la completa ejecución de la Obra.


- PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS Página 2

El Contratista podrá tomar nota o sacar copia a su costa de la Memoria, Presupuesto y

Anexos del Proyecto, así como segundas copias de todos los documentos.

El Contratista se hace responsable de la buena conservación de los originales de donde

obtenga las copias, los cuales serán devueltos al Director de Obra después de su utilización.

Por otra parte, en un plazo máximo de dos meses, después de la terminación de los

trabajos, el Contratista deberá actualizar los diversos planos y documentos existentes, de acuerdo

con las características de la Obra terminada, entregando al Director de Obra dos expedientes

completos relativos a los trabajos realmente ejecutados.

No se harán por el Contratista alteraciones, correciones, ni adiciones o variaciones

sustanciales en los datos fijados en el Proyecto, salvo aprobación previa por escrito del Director

de Obra.

3.2.Replanteo de la obra

El Director de Obra, una vez que el Contratista esté en posesión del Proyecto y antes de

comenzar las obras, deberá hacer el replanteo de las mismas, con especial atención a los puntos

singulares, entregando al Contratista las referencias y datos necesarios para fijar completamente

la ubicación de las mismas.

Se levantará por duplicado un Acta, en la que constarán, muy bien los datos entregados,

firmados por el Director de Obra y por el representante del Contratista.

Los gastos de replanteo serán por cuenta del Contratista.

3.3.Mejoras y variaciones del Proyecto

No se considerarán como mejoras ni variaciones del Proyecto más que aquellas que hayan

sido ordenadas expresamente por escrito,por el Director de Obra y convenido precio antes de

proceder a su ejecución.

Las obras accesorias o delicadas, no incluidas en los precios de adjudicación, podrán

ejecutarse con personal independiente del Contratista.

3.4.Recepción del material

El Director de Obra, de acuerdo con el Contratista, dará a su debido tiempo su aprobación

sobre el material suministrado y confirmará que permite una instalación correcta.



La vigilancia y conservación del material suministrado será por cuenta del Contratista.

3.5. Organización

El Contratista actuará de patrono legal, aceptando todas las responsabilidades

correspondientes y quedando obligado al pago de los salarios y cargas que legalmente están

establecidas, y en general, a todo cuanto se legisle, decrete u ordene sobre el particular antes o

durante la ejecución de la obra.

Dentro de lo estipulado en el Pliego de Condiciones, la organización de la Obra, así como

la determinación de la procedencia de los materiales que se empleen, estará a cargo del

Contratista a quien corresponderá la responsabilidad de la seguridad contra accidentes.

El Contratista deberá, sin embargo, informar al Director de Obra de todos los planes de

organización técnica de la Obra, así como de la procedencia de los materiales y cumplimentar

cuantas ordenes le dé éste en relación con datos extremos.

En las obras por administración, el Contratista deberá dar cuenta diaria al Director de

Obra de la admisión de personal, compra de materiales, adquisición o alquiler de elementos

auxiliares y cuantos gastos haya de efectuar.

Para los contratos de trabajo, compra de material o alquiler de elementos auxiliares, cuyos

salarios, precios o cuotas sobrepasen en más de un 5% de los normales en el mercado, solicitará

la aprobación previa del Director de Obra, quien deberá responder dentro de los ocho días

siguientes a la petición, salvo casos de reconocida urgencia, en los que se dará cuenta

posteriormente.

3.6. Ejecución de las obras

Las obras se ejecutarán conforme al Proyecto y a las condiciones contenidas en éste

Pliego de condiciones y en el Pliego Particular si lo hubiera, y de acuerdo con las

especificaciones señaladas en el de Condiciones Técnicas.

El Contratista, salvo aprobación por escrito del Director de Obra, no podrá hacer ninguna

alteración o modificación de cualquier naturaleza tanto en la ejecución de la obra en relación con

el Proyecto, como en las Condiciones Técnicas especificadas.

El Contratista no podrá utilizar, en los trabajos, personal que no sea de su exclusiva cuenta

y cargo.



Igualmente será de su exclusiva cuenta y cargo aquel personal ajeno al propiamente

manual y que sea necesario para el control administratívo del mismo.

El Contratista deberá tener al frente de los trabajos un técnico suficientemente

especializado a juicio del Director de Obra.

3.7. Subcontratación de las obras

Salvo que el contrato disponga lo contrario o que de su naturaleza y condiciones se

deduzca que la Obra ha de ser ejecutada directamente por el adjudicatario, podrá éste concertar

con terceros la realización de determinadas unidades de obra.

La celebración de los subcontratos estará sometida al cumplimiento de los siguientes

requisitos:

a) A que se de conocimiento por escrito al Director de Obra del subcontrato a

celebrar, con indicación de las partes de obra a realizar y sus condiciones economicas, a

fin de que aquel lo autorice previamente.

b) A que las unidades de obra que el adjudicatario contrate con terceros no exceda

del 50% del presupuesto total de la obra principal.

En cualquier caso el Contratante no quedará vinculado en absoluto ni reconocerá ninguna

obligación contractual entre él y el subcontratista y cualquier subcontratación de obras no eximirá

al Contratista de ninguna de sus obligaciones con respecto al Contratante.

3.8. Plazo de ejecución

Los plazos de ejecucion, total y parciales, indicados en el contrato, se empezarán a contar

a partir de la fecha de replanteo.

El Contratista estará obligado a cumplir con los plazos que se señalen en el contrato para

la ejecución de las obras y que serán improrrogables.

No obstante lo anteriormente indicado, los plazos podrán ser objeto de modificaciones

cuando así resulte por cambios determinados por el Director de Obra debidos a exigencias de la

realización de las obras y siempre que tales cambios influyan realmente en los plazos señalados

en el contrato.



Si por cualquier causa, ajena por completo al Contratista, no fuera posible empezar los

trabajos en la fecha prevista o tuvieran que ser suspendidos una vez empezados, se concederá por

el Director de Obra, la prorroga estrictamente necesaria.

3.9. Recepción provisional

Una vez terminadas las obras y a los quince días siguientes a la petición del Contratista se

hará la recepción provisional de las mismas por el Contratante, requiriendo para ello la presencia

del Director de Obra y del representante del Contratista levantandose las Actas que correspondan

en las que se harán constar la conformidad con los trabajos realizados, si éste es el caso.

Dichas Actas serán firmadas por el Director de Obra y el representante del Contratista,

dándose la Obra por recibida si se ha ejecutado correctamente de acuerdo con las especificaciones

dadas en el Pliego de Condiciones Técnicas y en el Proyecto correspondiente, comenzandose

entonces a contar el plazo de garantía.

En el caso de no hallarse la Obra en estado de ser recibidad, se hará constar así en el

Acta y se darán al Contratista las instrucciones precisas y detalladas para remediar los defectos

observados, fijandose un plazo de ejecución.

Expirado dicho plazo, se hará un nuevo reconocimiento. Las obras de reparación serán

por cuenta y a cargo del Contratista.

Si el Contratista no cumpliese estas prescripciones podrá declararse rescindido el contrato

con pérdida de la fianza.

3.10.Periodos de garantía

El periodo de garantía será señalado en el contrato y empezará a contar desde la fecha de

aprobación del Acta de Recepción.

Hasta que tenga lugar la recepción definitiva, el Contratista es responsable de la

conservación de la Obra, siendo de su cuenta y cargo las reparaciones por defectos de ejecución

o mala calidad de los materiales.

Durante este periodo, el Contratista garantizará al Contratante contra toda reclamación

de terceros, fundada en causa y por ocasión de la ejecución de la Obra.



3.11.Recepción definitiva

Al terminar el Plazo de garantía señalado en el contrato o en su defecto a los seis meses

de la recepción provisional, se procedera a la recepción definitiva de las obras, con la

concurrencia del Director de Obra y del representante del Contratista levantándose el Acta

correspondiente, por duplicado (si las obras son conformes), que quedará firmada por el

Director de Obra y el representante del Contratista y ratificada por el Contratante y el

Contratista.

3.12.Pago de obras

El pago de las obras realizadas se hará sobre certificaciones parciales, que se practicarán

mensualmente. Dichas certificaciones contendrán solamente las unidades de obra totalmente

terminadas que se hubieran ejecutado en el plazo a que se refieran.

La relación valorada que figure en las certificaciones, se hará con arreglo a los precios

establecidos, y con la ubicación, planos y referencias necesarias para su comprobación.

El Director de Obra expedirá las Certificaciones de las obras ejecutadas que tendrán

carácter de documento provisional a buena cuenta, rectificables por la liquidación definitiva o

por las certificaciones siguientes.

3.13. Abono de materiales acopiados:

Cuando a juicio del Director de Obra no haya peligro de que desaparezcan o se deterioren

los materiales acopiados y reconocidos como útiles, se abonarán con arreglo a los precios

descompuestos de la adjudicación.

Dicho material será indicado por el Director de Obra e indicado en el Acta de recepción

de Obra.

La restitución de las bobinas vacias se hará en el plazo de un mes, una vez que se haya

instalado el cable que contenían.



4. CONDICIONES TÉCNICAS EN LA EJECUCIÓN:

El Director Técnico de la obra será la única persona capacitada para juzgar, en caso de duda

y omisiones del proyecto, lo mismo que en caso de variación de parte o del total de la obra, si no

estuviese bien realizada.

4.1.Excavaciones

Las dimensiones de las excavaciones se ajustarán lo más posible a las dadas en el

Proyecto o en su defecto a las indicadas por el Director de Obra.

Las paredes de los hoyos serán verticales. Cuando sea necesario variar el volumen de la

excavación, se hará de acuerdo con el Director de Obra.

El Contratista tomara las disposiciones convenientes para dejar el menor tiempo posible

abiertas las excavaciones, con objeto de evitar accidentes. Las excavaciones se realizarán con

útiles apropiados según el tipo de terreno.

En terrenos rocosos será imprescindible el uso de explosivos o martillo compresor,

siendo por cuenta del Contratista la obtención de los permisos de utilización de explosivos.

Cuando deban emplearse explosivos, el Contratista deberá tomar las precauciones

adecuadas para que en el momento de la explosión no se proyecten al exterior piedras que

puedan provocar accidentes o desperfectos, cuya responsabilidad correría a cargo del Contratista.

En terrenos con agua deberá procederse a su desecado, procurando hormigonar después lo

más rapidamente posible para evitar el riesgo de desprendimientos en las paredes del hoyo,

aumentando así las dimensiones del mismo.

4.2. Hormigonado

Este se deberá dosificar a 250 kgrs. de cemento por cada metro cúbico.

Si la excavación superara el 10 % del volumen técnico, por conveniencia del contratista,

siempre de acuerdo con el Director técnico de las obras, o el empleo de explosivos, la dosificación

del hormigón será siempre la misma.

El cemento empleado será Portland, de fraguado lento, o bien de otra marca similar, de

primera calidad.

Los áridos empleados para las cimentaciones de los apoyos, deberán ser de buena calidad,

limpios y no heladizos, estando exentos de materiales orgánicos y de arcillas.



Será preferible la piedra con aristas y superficies rugosas y ásperas, por su mayor adherencia

al mortero.

La arena puede proceder de minas o canteras, ríos, o bien, de machaqueo.

La dimensión de los granos de arena no será superior al 6 % (ensayo de granulometría).

El agua empleada para la ejecución del hormigón será limpia y exenta de elementos

orgánicos, arcillas, etc.

4.3.Armado e izado de apoyos metálicos

El transporte de todos los materiales a la obra se realizará con el mayor cuidado, e intentando

evitar al máximo los posibles desperfectos que pudieran acontecer.

En caso de dobleces de barras, éstas se enderezarán en caliente. Los taladros que se tengan

que realizar, se harán con punzón o carraca, nunca por sopletes. Los taladros que no se usen, se

cerrarán por medio de soldadura. En caso de que haya que aumentar el diámetro de los mismos, se

hará por mediación del escariador. Se deberán eliminar las rebabas de los mismos.

Para el armado se empleará puntero y martillo para que coincidan las piezas que se unen,

pero con cuidado para no agrandar el taladro.

Se aconseja armar en tierra el mayor número posible de piezas.

El izado deberá hacerse sin originar deformaciones permanentes sobre elementos que

componen el apoyo.

Cuando la torre está izada, se hará un repaso general del ajuste de los componentes.

Los postes de hormigón se transportarán en vehículos preparados al efecto, y, al depositarlos

se hará en un lugar llano y con sumo cuidado en evitación de deformaciones de los mismos.

Todas las piezas deberán estar recubiertas de material blando y flexible (gomas naturales o

sintéticas).

4.4.Tenddio, tensado y regulado de los conductores

Los cables deberán tratarse con el mayor cuidado para evitar deterioros, lo mismo que las

bobinas donde se transportan.

En la hora de desenrollar los cables se debe cuidar que no rocen con el suelo.



Para ejercer la tracción se pueden emplear cuerdas pilotos, pero deben ser las mismas del tipo

flexible y antigiratorias, montando bulones de rotación para compensar los defectos de la torsión. Si

se produce alguna rotura en los hilos de los cables, por cualquier causa, se deberán colocar

manguitos separatorios.

Todo el tendido y tensado de los conductores se realizará conforme a la tabla de tendido

proporcionada por el proyectista, y conforme a las características climatológicas a las que se va a

realizar la operación.

Poleas de tendido: Para cables de aluminio, éstas serán de aleación de aluminio. El

diámetro será entre 25 y 30 veces el diámetro del cable que se extienda. Esta polea estará

calculada para aguantar esfuerzos a que deba ser sometida.

Tensado: Este deberá realizarse arriostrando las torres de amarre a los apoyos de

hormigón de anclajes en sentido longitudinal. El tensado de los cables se hará por medio

de un cable piloto de acero en evitación de flexiones exageradas. Todos los aparatos para

el tensado deberán colocarse a distancia conveniente de la torre de tense, para que el

ánguo formado por las tangentes del piloto al paso por la polea no sea inferior a os 150

grados.

Regulado: Toda línea se divide en trozos de longitudes varialbles según situación de

vértices. En el perfil longitudinal se definen los vanos y en los cálculos las flechas de cada

uno de ellos, y al mismo se deberá adaptar.

4.5.Cadena de aisladores

Estos se limpiarán cuidadosamente antes de ser montados. Se tendrá especial cuidado en su

traslado y colocación para que no sufran desperfectos los herrajes que unen las cadenas.

4.6.Empalmes

Serán de tal calidad que garanticen la resistencia mecánica exigida por los Reglamentos y no

exista aumento de la resistencia del conductor.



Los empalmes deberán ser cepillados cuidadosamente, tanto interior como exteriormente,

con cepillo y baquetas especiales.

4.7.Engrapado

Para el mismo se deberá tomar medida para conseguir un buen aplomo de las cadenas de

aisladores.

El apretado de los tornillos de las grapas se debe hacer alternativamente para asegurar un

buen apriete.

5. CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES

Todos los materiales serán de primera calidad. No deberán presentar deterioro ni defecto

alguno que disminuya la función que tengan que desarrollar.

5.1.Conductores trenzados.

Deberán ir provistos de cubierta de aislamiento, el cual será de polietileno reticulado (PRC).

Se deberán distinguir de otros por lo que deberán ir grabados en tintas blancas o relieves en

el exterior.

Las secciones de los conductores serán las determinadas en la Memoria.

Los empalmes deberán realizarse mediante manguitos a compresión y el aislamiento será

regenerado con cinta de goma autovulcanizante y recubierta con cinta de P.V.C.

5.2.Conductores de cobre.

Estos estarán formados, según la sección, por uno o por varios alambres de cobre,

cilíndricos, de buena calidad y resistencia mecánica y libres de todos los desperfectos posibles, así

como de imperfecciones.

5.3.Abrazaderas y tacos de sujeción.

Las abrazaderas serán de placas de acero isoplastificados y de una sola pieza, dotadas de

punta de acero roscada.

Las abrazaderas para cable fiador, serán las mismas, de iguales características, pero sin punta

de acero.



Los tacos de sujeción se embutirán previa la realización de taladro.

5.4.Herrajes.

El cable fiador de acero y de arriostramiento será flexible y galvanizado.

El resto de los herrajes (aprietahilos, grilletes, etc.), serán galvanizados en caliente.

5.5.Torres metálicas.

Serán de hierro laminado y responderán a la altura determinada en la Memoria.

Serán galvanizadas en caliente. Las cimentaciones se tendrán que adaptar a lo especificado

en el cálculo de las mismas.

07 de septiembre de 2017

Fdo.: Diego Correas de Miguel


ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD

PROYECTO DE:


CIRCUITO

ESTUDIO DE

SEGURIDAD Y SALUD


ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD

ÍNDICE: 1. OBJETIVO_____________________________________________________________ 1

2. DATOS GENERALES DE LA OBRA: ______________________________________ 1

3. NORMATIVA APLICABLE: _____________________________________________ 2

4. OBLIGACIÓN DEL PROMOTOR: ________________________________________ 4

5. EL COORDINADOR: ___________________________________________________ 4

6. CONTRATISTAS Y SUBCONTRATISTAS: ________________________________ 5

7. OBLIGACIONES DE LOS TRABAJADORES: ______________________________ 6

8. LIBRO DE INCIDENCIAS:_______________________________________________ 7

9. DERECHO DE LOS TRABAJADORES: ___________________________________ 7

10. PREVENCIÓN DE RIESGOS PROFESIONALES: ___________________________ 7 10.1. Protecciones individuales generales: ________________________________________ 7 10.2. Protecciones colectivas generales: __________________________________________ 8 10.3. Formación: _____________________________________________________________ 9 10.4. Medicina preventiva y primeros auxilios: ____________________________________ 9

11. IDENTIFICACIÓN DE RIESGOS Y MEDIDAS PREVENTIVAS A APLICAR __ 10 11.1. Fase de actuaciones previas:. _____________________________________________ 10 11.2. Fase de acopio de material _______________________________________________ 11 11.3. Carga y descarga de materiales:. __________________________________________ 11 11.4. Movimientos de tierras y excavación:. _____________________________________ 13 11.5. Cimentación: __________________________________________________________ 14 11.6. Izado y armado de apoyos:. ______________________________________________ 16 11.7. Montaje y apriete de tornillería:. __________________________________________ 17 11.8. Colocación de herrajes y aisladores. Tendido, tensado y engrapado de conductores: 18 11.9. Uso de maquinarias y herramientas: _______________________________________ 19

12. INSTALACIÓN ELÉCTRICA PROVISIONAL EN OBRA. __________________ 20

13. SEÑALIZACIÓN: ______________________________________________________ 22


ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD Página 1

1. OBJETIVO

El objeto del presente Estudio de Seguridad y Salud es la redacción de los documentos

necesarios que definan, en el marco del Real Decreto 1627/1991, de 24 de Octubre, por el que se

establecen disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción, las

previsiones y desarrollo de las soluciones necesarias para los problemas de ejecución de la obra, y

la prevención de riesgos de accidentes preceptivas de sanidad, higiene y bienestar de los

trabajadores durante el desarrollo de la misma.

En aplicación de este Estudio de Seguridad y Salud de la obra, cada contratista,

subcontratista y trabajadores autónomos, elaborarán un plan de seguridad y salud en el trabajo, en

el que se analicen , estudien, desarrollen y complementen las previsiones contenidas en este

estudio.

2. DATOS GENERALES DE LA OBRA:

El presente Estudio Básico de Seguridad y Salud se refiere al Proyecto de la línea aérea de

alta tensión, cuyos datos generales son:

- Proyecto de Ejecución: ----------------- Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito

- Autor del Proyecto: ------------------------------------------- Diego Correas de Miguel

- Titularidad del encargo: ------------------------------ Diego Pablo Fernández Torres

- Emplazamiento: -------------------------------------------------------------------- Segovia

- Presupuesto de Ejecución material: ------------------------------------------- 757569 €

- Plazo de ejecución previsto: --------------------------------------------------------- 2018

- Número de operarios previstos: ----------------------------------------- Por determinar

Las unidades constructivas que componen la presente obra son:

Replanteo.

Desbroce.

Excavación.

Cimentación.

Armado e izado de apoyos

Instalación de conductores desnudos.


- ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD Página 2

Instalación de aisladores.

Instalación de crucetas.

Instalación de aparatos de seccionamiento y corte (interruptores, seccionadores,

fusibles...)

Instalación de limitadores de sobretensión (autoválvulas).

Instalación de transformadores tipo intemperie sobre apoyos.

Instalación de dispositivos antivibraciones.

Medida de altura de conductores.

Detección de partes en tensión.

Interconexión entre elementos.

Conexión y desconexión de líneas o equipos.

Puesta a tierra y conexiones equipotenciales.

3. NORMATIVA APLICABLE:

.- Normas oficiales.

Son de obligado cumplimiento todas las disposiciones legales o reglamentarias,

resoluciones y cuantas otras fuentes normativas contengan concretas regulaciones en materia de

Seguridad e Higiene en el trabajo, propias de la Industria Eléctrica o de carácter general, que se

encuentren vigentes y sean de aplicación durante el tiempo en el que subsista la relación

contractual promotor-contratista, según las actividades a realizar.

En particular: Ley 8/1980, de 1 de marzo, del Estatuto de los Trabajadores

Ordenanza General de Seguridad e Higiene en el Trabajo (9 de marzo de 1.971).

Homologación de medios de Protección personal de los trabajadores (BOL. de

29 de mayo de 1.974. Orden de 15 de julio de 1.974).

Estatuto de los Trabajadores (Ley 811.980, de 20 de marzo).

Ley de Prevención de Riesgos Laborales (Ley 31/1.995, de 8 de noviembre).

Real Decreto 39/1.997, de 17 de enero, por el que se aprueba el Reglamento de

los Servicios de Prevención.



Orden de 27 de junio de 1.997, por la que se desarrolla el RD 39/1.997, de 17 de

enero.

Real Decreto 485/1.997, de 14 de abril, sobre disposiciones mininas en materia

de señalización de seguridad y salud en el trabajo.

Real Decreto 486/1.997, de 14 de abril, por el que se establecen disposiciones

mínimas de seguridad y salud en los lugares de trabajo.

Real Decreto 487/1.997, de 14 de abril, sobre disposiciones mínimas de

seguridad y salud relativas a la manipulación manual de cargas que entrañen

riesgos, en particular dorso-lumbares, para los trabajadores.

Real Decreto 773/1.997, de 30 de mayo, sobre disposiciones mínimas de

seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de

protección individual.

Real Decreto 949/1.997, de 20 de Junio, por el que se establece el certificado de

profesionalidad de la ocupación de prevencionista de riesgos laborales.

Real Decreto 1215/1.997, de 18 de julio, por el que se establecen las

disposiciones mínimas de seguridad y salud para la utilización por los

trabajadores de los equipos de trabajo.

Real Decreto 1627/1.997, de 24 de octubre, por el que se establecen

disposiciones mínimas de seguridad y de salud en las obras de construcción.

Real Decreto 223/2008 de 15 de febrero, por el que se aprueban el Reglamento

sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta

tensión y sus instrucciones técnicas complementarias ITC-LAT 01 a 09.

Reglamento sobre Condiciones Técnicas y de Garantía de Seguridad en

Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de transformación (Decreto

3275/1 .982 de 12 de noviembre) e instrucciones Técnicas Complementarias.

- Normas específicas.

Dentro de estas Normas deben tener especialmente en cuenta todas las Recomendaciones,

Prescripciones e Instrucciones de la Asociación de Medicina y Seguridad en el Trabajo de

UNESA para la Industria Eléctrica (AMYS), que se recogen en:



“Prescripciones de Seguridad para trabajos y maniobras en instalaciones

eléctricas”.

“Prescripciones de Seguridad para trabajos mecánicos y diversos”.

Instrucción General para la realización de los trabajos en tensión en Alta Tensión

y sus Desarrollos.

Instrucción General para la realización de los trabajos en tensión en Baja Tensión

y sus Desarrollos.

4. OBLIGACIÓN DEL PROMOTOR:

El promotor está obligado a incluir el presente Estudio de Seguridad y Salud, como

documento del Proyecto de Obra.

Antes del inicio de los trabajos, designará un coordinador en materia de seguridad y salud,

cuando en la ejecución de las obras intervengan más de una empresa, o empresas y trabajadores

autónomos, o diversos trabajadores autónomos.

La designación de coordinadores en materia de seguridad y salud no eximirá al promotor

de sus responsabilidades.

El promotor deberá efectuar un aviso a la autoridad laboral competente antes del

comienzo de las obras, que se redactará con arreglo a lo dispuesto en el Anexo III del R.D.

1627/1997, de 24 de octubre, debiendo exponerse en la obra de forma visible y actualizándose si

fuera necesario.

5. EL COORDINADOR:

El Coordinador en materia de seguridad y salud durante la ejecución de la obra, deberá

coordinar los principios generales de prevención y de seguridad, tomando las decisiones técnicas

y de organización con el fin de planificar los distintos trabajos o fases que vayan a desarrollarse

simultánea o sucesivamente.

Deberá coordinar las actividades de la obra para garantizar que los contratistas y, en su

caso, los subcontratistas y los trabajadores autónomos, apliquen de manera coherente y

responsable los principios de la acción preventiva que se recogen en el artículo 15 de la Ley de

prevención de Riesgos Laborales durante la ejecución de la obra y, en particular, en las tareas o



actividades a que se refiere el artículo 10 del Decreto 1627/1997 de 24 de octubre, sobre

disposiciones mínimas de seguridad y de salud en las obras de construcción.

El Coordinador deberá aprobar el Plan de Seguridad y Salud elaborado por el contratista

y, en su caso, las modificaciones introducidas en el mismo.

Así mismo organizará la coordinación de actividades empresariales previstas en el artículo

24 de la Ley de Prevención de Riesgos Laborales y coordinará las acciones y funciones de control

de la aplicación correcta de los métodos de trabajo.

El Coordinador deberá adoptar las medidas necesarias para que sólo las personas

autorizadas puedan acceder a la obra.

6. CONTRATISTAS Y SUBCONTRATISTAS:

Estarán obligados a aplicar los principios de la acción preventiva que se recogen en el

artículo 15 de la Ley de Prevención de Riesgos Laborales, cumplir y hacer cumplir a su personal

lo establecido en el Plan de Seguridad y Salud e informar y proporcionar las instrucciones

adecuadas a los trabajadores autónomos sobre todas las medidas que hayan de adoptarse en lo

que se refiere a seguridad y salud en la obra.

Deberán atender las indicaciones y cumplir las instrucciones del coordinador en materia

de seguridad y salud durante la ejecución de la obra.

Los contratistas y subcontratistas serán responsables de la ejecución correcta de las

medidas preventivas fijadas en el plan de seguridad y salud en lo relativo a las obligaciones que

les correspondan a ellos directamente o, en su caso, a los trabajadores autónomos por ellos

contratados.

Además los contratistas y subcontratistas responderán solidariamente de las consecuencias

que se deriven del incumplimiento de las medidas previstas en el plan en los términos del

apartado 2 del artículo 42 de la Ley de Prevención de Riesgos Laborales.

Las responsabilidades de los coordinadores, de la dirección facultativa y del promotor no

eximirán de sus responsabilidades a los contratistas y a los subcontratistas.

Los equipos de protección individual a disponer para cada uno de los puestos de trabajo a

desempeñar, determinadas en el Plan de Seguridad y Salud en el Trabajo a elaborar por el

contratista, estarán en consonancia con el resultado previsto por éste en la evaluación de los

riesgos que está obligado a realizar en cumplimiento del R.D. 39/1.997, de 17 de Enero, por el



que se aprueba el Reglamento de los Servicios de Prevención. Una copia de dicha evaluación y

de su resultado, se adjuntará al Plan en el momento de su presentación.

Asimismo, y en aplicación del R.D. 773/1.997, de 30 de Mayo, sobre disposiciones

mínimas de seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de los equipos de

protección individual, es responsabilidad del contratista suministrar dichas protecciones

individuales a los trabajadores de manera gratuita, reponiéndolas cuando resulte necesario,

motivo por el cual, dentro del Plan de Seguridad y Salud en el Trabajo a elaborar por el

contratista, éstas se relacionarán exhaustivamente en todos los apartados del mismo, de acuerdo

con lo señalado en el párrafo anterior, pero no se valorarán dentro del presupuesto del plan.

7. OBLIGACIONES DE LOS TRABAJADORES:

Los trabajadores autónomos están obligados a :

1. Aplicar los principios de la acción preventiva que se recoge en el artículo 15 de la Ley de

Prevención de Riesgos Laborales, y en particular:

-Mantenimiento de la obra en buen estado de orden y limpieza

-Almacenamiento y evacuación de residuos y escombros

-Recogida de materiales peligrosos utilizados.

-Adaptación del periodo de tiempo efectivo que habrá de dedicarse a los distintos

trabajos o fases de trabajo.

-Cooperación entre todos los intervinientes en la obra

-Interacciones o incompatibilidades con cualquier otro trabajo o actividad.

2. Cumplir las disposiciones mínimas establecidas en el Anexo IV del R.D. 1627/1997.

3. Ajustar su actuación conforme a los deberes sobre coordinación de las actividades

empresariales previstas en le artículo 24 de la Ley de Prevención de Riesgos Laborales,

participando en particular en cualquier medida de actuación coordinada que se hubiera

establecido.

4. Cumplir con las obligaciones establecidas para los trabajadores en el artículo 29,

apartados 1 y 2 de la Ley de Prevención de Riesgos Laborales.

5. Utilizar equipos de trabajo que se ajusten a lo dispuesto en el R.D. 1215/1997.

6. Elegir y utilizar equipos de protección individual en los términos previstos en el R.D.

773/1997.



7. Atender las indicaciones y cumplir las instrucciones del coordinador en materia de

seguridad y salud.

Los trabajadores autónomos deberán cumplir lo establecido en el plan de seguridad y salud.

8. LIBRO DE INCIDENCIAS:

En cada centro de trabajo existirá, con fines de control y seguimiento del plan de

seguridad y salud, un libro de incidencias que constará de hojas duplicadas y que será facilitado

por el colegio profesional al que pertenezca el técnico que haya aprobado el plan de seguridad y

salud.

Deberá mantenerse siempre en obra y en poder del coordinador. Tendrán acceso al libro,

la Dirección Facultativa, los contratistas y subcontratistas, los trabajadores autónomos, las

personas con responsabilidades en materia de prevención de las empresas intervinientes, los

representantes de los trabajadores, y los técnicos especializados de las Administraciones Públicas

competentes en esta materia, quienes podrán hacer anotaciones en el mismo.

Efectuada una anotación en el libro de incidencias, el coordinador estará obligado a

remitir en el plazo de 24 h una copia a la Inspección de Trabajo y Seguridad Social de la

provincia en que se realiza la obra. Igualmente notificará dichas anotaciones al contratista y a los

representantes de los trabajadores.

9. DERECHO DE LOS TRABAJADORES:

Los contratistas y subcontratistas deberán garantizar que los trabajadores reciban una

información adecuada y comprensible de todas las medidas que hayan de adoptarse en lo que se

refiere a seguridad y salud en la obra.

Una copia del plan de seguridad y salud y de sus posibles modificaciones, a los efectos de

su conocimiento y seguimiento, será facilitada por el contratista a los representantes de los

trabajadores en el centro de trabajo.

10. PREVENCIÓN DE RIESGOS PROFESIONALES:

10.1. Protecciones individuales generales:

1. Cascos: para todas las personas que participan en obra, incluidos visitantes.



2. Guantes de uso general.

3. Guantes de goma.

4. Guantes de soldador.

5. Guantes diacetílicos.

6. Botas de agua.

7. Botas de seguridad de lona.

8. Botas de seguridad de cuero.

9. Botas dialécticas.

10. Gafas de soldador.

11. Gafas de seguridad antiproyecciones.

12. Pantalla de soldador.

13. Mascarillas antipolvo.

14. Protectores auditivos.

15. Polainas de soldador.

16. Manguitos de soldador.

17. Mandiles de soldador.

18. Cinturón de seguridad de sujeción.

19. Cinturón antivibratorio.

20. Chalecos reflectantes.

10.2. Protecciones colectivas generales:

1. Pórticos protectores de líneas eléctricas.

2. Vallas de limitación y protección.

3. Señales de seguridad.

4. Cintas de balizamiento.

5. Redes.

6. Soportes y anclajes de redes.

7. Tubo sujeción cinturón de seguridad.

8. Anclaje para tubo.

9. Balizamiento luminoso.

10. Extintores.



11. Interruptores diferenciales.

12. Toma de tierra.

13. Válvula antiretroceso.

14. Riegos.

10.3. Formación:

Todo personal debe recibir, al ingresar en la obra, una exposición de los métodos de

trabajo y los riesgos que éstos pudieran entrañar, juntamente con las medidas de seguridad que

deberá emplear.

Eligiendo al personal más cualificado impartirán cursillos de socorrismo y primeros

auxilios, de forma que todos los trabajos dispongan de algún socorrista.

Se informará a todo el personal interviniente en la obra, sobre la existencia de productos

inflamables, tóxicos, etc. y medidas a tomar en cada caso.

10.4. Medicina preventiva y primeros auxilios:

Se tendrán en cuenta las siguientes consideraciones:

1. Botiquín: Deberá existir en la obra al menos un botiquín con todos los

elementos suficientes para curas, primeros auxilios, dolores, etc.

2. Asistencia a accidentados: Se deberá informar a la obra del emplazamiento de

los diferentes Centros Médicos, Residencia Sanitaria, médicos, ATS., etc.,

donde deba trasladarse a los posibles accidentados para un más rápido y

efectivo tratamiento, disponiendo en la obra de las direcciones, teléfonos, etc.,

en sitios visibles.

3. Reconocimiento Médico: todo el personal que empiece a trabajar en la obra

deberá pasar un reconocimiento médico previo que certifique su aptitud.

4. Instalaciones: se dotará a la obra, si así se estima en el correspondiente Plan de

Seguridad, de todas las instalaciones necesarias, tales como:

-Almacenes y talleres.

-Vestuarios y Servicios.

-Comedor o, en su defecto, locales particulares para el mismo fin.



11. IDENTIFICACIÓN DE RIESGOS Y MEDIDAS PREVENTIVAS A APLICAR

El análisis de los riesgos existentes en cada fase de los trabajos se ha realizado en base al

proyecto y a la tecnología constructiva prevista en el mismo. De cualquier forma, puede ser

variada por el Contratista siempre y cuando se refleje en el Plan de Seguridad y Salud, adaptado a

sus medios.

11.1. Fase de actuaciones previas:.

En esta fase se consideran las labores previas al inicio de las obras, como puede ser el

replanteo, red de saneamiento provisional para vestuarios y aseos de personal de obra...

Riesgos Detectables:

Atropellos y colisiones originados por maquinaria.

Vuelcos y deslizamientos de vehículos de obra.

Caídas en el mismo nivel.

Torceduras de pies.

Generación de polvo.

Medidas de seguridad:

Se cumplirá la prohibición de presencia de personal, en las proximidades y ámbito de giro

de maniobra de vehículos y en operaciones de carga y descarga de materiales.

La entrada y salida de camiones de la obra a la vía pública, será debidamente avisada por

persona distinta al conductor.

Será llevado un perfecto mantenimiento de maquinaría y vehículos.

La carga de materiales sobre camión será correcta y equilibrada y jamás superará la carga

máxima autorizada.

El personal irá provisto de calzado adecuado.

Todos los recipientes que contengan productos tóxicos o inflamables, estarán

herméticamente cerrados.

No se apilarán materiales en zonas de paso o de tránsito, retirando aquellos que puedan

impedir el paso.



Prendas de protección personal:

Casco homologado.

Mono de trabajo y en su caso, trajes de agua y botas de goma de media caña.

Empleo de cinturones de seguridad por parte del conductor de la maquinaría si no está

dotada de cabina y protección antivuelco.

Mascarillas antipolvo con filtro mecánico.

11.2. Fase de acopio de material


Caídas de objetos

Golpes.

Heridas

Sobreesfuerzos.


Antes de comenzar el acopio de material a los lugares de trabajo, se deberá realizar un

reconocimiento del terreno, con el fin de escoger la mejor ruta.

En el caso en que para acceder al lugar de trabajo fuera necesario adecuar o construir una

ruta de acceso, esta deberá realizarse con la maquinaria y medios adecuados.


Guantes comunes de trabajo de lona y piel flor.

Ropa de trabajo cubriendo la mayor parte del cuerpo.

Botas reforzadas.

11.3. Carga y descarga de materiales:.


Caída de operarios al mismo nivel.

Golpes, heridas y sobreesfuerzos.

Caída de objetos.




Con el fin de evitar posibles lesiones en la columna vertebral, el operario llevará a cabo el

levantamiento de la carga realizando el esfuerzo con las piernas, y manteniendo en todo

momento la columna recta.

Un operario no podrá levantar más de 50 Kg en la carga y descarga manual. En el caso en

concreto en que la carga fuera superior a la cantidad límite, se deberá realizar entre más

trabajadores.

En el caso en que el acarreo de pesos se estime en una duración superior a las 4 horas de

trabajo continuadas, el peso máximo a acarrear será de 25 Kg., o bien deberán utilizarse

medios mecánicos adecuados.

Para la carga y descarga con medios mecánicos, la maquinaria a emplear deberá ser la

adecuada (grúa, pala cargadora, etc.) y su maniobra deberá ser dirigida por personal

especializado, no debiéndose superar en ningún momento la carga máxima autorizada.

Todas las máquinas que participen en las operaciones deberán estar correctamente

estabilizadas. La elevación de la carga deberá realizarse de forma suave y continuada.

En el transcurso de operaciones de carga y descarga, ninguna persona ajena se acercará al

vehículo. Debe acotarse el entorno y prohibirse el permanecer o trabajar dentro del radio

de acción del brazo de una máquina

Nunca permanecerá ni circulará personal debajo de las cargas suspendidas, ni

permanecerá sobre las cargas.

Para la descarga de bobinas de conductores, se emplearán cuerdas, rampas, raíles...

Bajo ningún concepto se hará rodar la bobina por un solo canto.

Se prohíbe el acopio de materiales a menos de 2 metros de las coronaciones de taludes.


Guantes adecuados

Ropa de trabajo.

Botas de seguridad.

Fajas antilumbago, si existen cargas muy pesadas.



11.4. Movimientos de tierras y excavación:.


Choque, atropellos y atrapamientos ocasionados por la maquinaria.

Vuelcos y deslizamientos de las máquinas.

Caídas en altura del personal que intervienen en el trabajo.

Generación de polvo.

Desprendimiento de tierra y proyección de rocas.

Caídas de personal al interior de pozos.

Caídas a distinto nivel.


En el caso de uso de herramientas, debido a las reducidas dimensiones que generalmente

tendrán los hoyos, se recomienda que sea un único trabajador el que permanezca en su

interior, para evitar accidentes por alcance entre ellos de las herramientas a emplear.

Los picos, palas y otras herramientas deberán estar en buenas condiciones.

En el caso de hoyos con probable peligro de derrumbamiento de paredes, nunca deberá

quedar un operario solo en su interior, sino que en el exterior de hoyo debe permanecer, al

menos, otro operario, para caso de auxilio.

Las maniobras de las máquinas estarán dirigidas por persona distinta al conductor.

Los escombros procedentes de la excavación deberán situarse a una distancia adecuada

del hoyo, para evitar la caída al interior del mismo.

Los pozos de cimentación se señalizarán para evitar caídas del personal a su interior desde

su realización hasta que sean rellenados.

Durante la ausencia de los operarios de la obra, los hoyos serán tapados con tablones u

otros elementos adecuados.

Se cumplirá la prohibición de presencia del personal en la proximidad de las máquinas

durante su trabajo.

Durante la retirada de árboles no habrá personal trabajando en planos inclinados con

fuerte pendiente.

Mantenimiento correcto de la maquinaria.



Al proceder a la realización de excavaciones, correcto apoyo de las máquinas excavadoras

en el terreno.

Si se realizan excavaciones de hoyos en roca que exijan uso de explosivos, la

manipulación de estos deberá ser realizada por personal especializado, con el

correspondiente permiso oficial y poseedor del carné de dinamitero.

En caso de que sobrase dinamita, se entregará en el Cuartel de la Guardia Civil o se

destruirá en obra.


El equipo de los operarios que efectúen las labores de excavación estará formado por:

ropa adecuada de trabajo, guantes adecuados, casco de seguridad, botas reforzadas y gafas

antipolvo reforzadas si existiese la posibilidad de que pueda penetrar tierra y otras

partículas en los ojos.

Empleo del cinturón de seguridad por parte del conductor de la maquinaria.

11.5. Cimentación:


Caída de persona y/o objetos al mismo nivel.

Caída de persona y/o objetos a distinto nivel.

Contactos con el hormigón por salpicaduras en cara y ojos.

Quemadura de la piel por la acción del cemento.

Caída de la hormigonera por efecto del volteo por no estar suficientemente nivelada y

sujeta.


a) Vertidos directos mediante canaleta:

Se instalarán fuertes topes de recorrido de los camiones hormigonera, para

evitar vuelcos.

Se prohíbe acerar las ruedas de los camiones hormigoneras a menos de 2

metros del borde de la excavación.

Se prohíbe situar a los operarios detrás de los camiones hormigonera

durante el retroceso.



La maniobra de vertidos será dirigida por u capataz que vigilará que no se

realicen maniobras inseguras.

b) Vertidos directos mediante cubo o cangilón:

Se prohíbe cargar el cubo por encima de la carga máxima admisible de la

grúa que lo sustenta.

Se señalizará, mediante una traza horizontal ejecutada con pintura en color

amarilla, el nivel máximo de llenado del cubo para no sobrepasar la carga

admisible.

La apertura del cubo para vertido se ejecutará exclusivamente accionando

la palanca para ello, con las manos protegidas con guantes impermeables

La maniobra de aproximación, se dirigirá mediante señales preestablecidas

fácilmente inteligibles por el gruísta.

En general habrá que tomar las siguientes medidas preventivas:

Ningún trabajador con antecedentes de problemas cutáneos participará en las labores de

hormigonado.

Si por alguna causa, algún trabajador sufriese lesiones por acción del cemento, se deberá

notificar la aparición de las mismas lo antes posible, con el fin de evitar la cronificación y

nuevas sensibilizaciones.

Si el amasado se realiza con hormigonera in situ, ésta deberá estar correctamente nivelada

y sujeta.

Los trabajadores deberán tener especial cuidado con:

o No utilizar prendas con elementos colgantes y que no sean de la talla adecuada.

o No exponer la piel al contacto con el cemento.

o Realizar las operaciones con las debidas condiciones de estabilidad.

o No manejar elementos metálicos sin usar guantes adecuados.

o Utilizar el casco protector y gafas de protección si existe riesgo de que penetren

partículas en los ojos.


Casco ce seguridad

Gafas protectoras



Ropas y guantes adecuados.

Faja antilumbago.

11.6. Izado y armado de apoyos:.


Caída de personal desde altura

Atrapamientos.

Golpes y heridas.


No participarán en el armado de apoyos ningún operario con antecedentes de vértigo o

epilepsia.

Los desplazamientos de operarios por los apoyos se realizarán con las manos libres y

siempre bien sujetos por el cinturón de seguridad.

Se utilizarán grúas adecuadas (camión grúa, pluma...) según el peso y la altura, para el

izado del apoyo. Cuidándose mucho de no sobrepasar la carga máxima autorizada.

El manejo de la misma lo realizará siempre personal especializado.

La grúa deberá estar en todo momento perfectamente nivelada.

La elevación de las cargas deberá realizarse lentamente, evitando todo arranque o paro

bruscos.

Las maniobras deberán ser dirigidas por personal especializado, debiendo ser una única

persona la encargada de dirigir al operador.

En ningún momento deberá permanecer ninguna persona sobre las cargas ni sobre la

maquinaria.

La permanencia o circulación bajo carga suspendida queda terminantemente prohibida.

Se tomarán especiales cuidados en la vestimenta cuando se trabaje con soldaduras.

Una vez izado el apoyo deberá dejarse debidamente aplomado y estable.

El armado del apoyo se realizará cuando el cimiento esté consolidado.

Los apoyos sin hormigonar nunca se dejarán izados en ausencia de personal.

Las herramientas y materiales no se lanzarán bajo ningún concepto, siempre se subirán y

bajarán con la ayuda de cuerdas.



Los trabajadores que realicen estos trabajos deberán usar cinturones portaherramientas.


Cascos de seguridad

Cinturón de seguridad que se amarrará a partes fijas de la torre.


Botas de seguridad.

11.7. Montaje y apriete de tornillería:.



Caídas de objetos desde altura.

Golpes y heridas.


Se utilizarán herramientas adecuadas, según el esfuerzo que haya que realizar, para el

apriete de los tornillos.

En el trabajo de apriete de tornillería trabajarán como máximo dos operarios, situados al

mismo nivel o a trebolillos, y siempre en la cara externa del apoyo.

La subida y bajada de material y herramientas se realizará con la ayuda de cuerdas, nunca

lanzándolas.

Los desplazamientos de los operarios por el apoyo se realizará con las manos libres y

cinturón de seguridad.


Cascos de seguridad

Cinturón de seguridad que se amarrará a partes fijas de la torre.


Botas de seguridad.



11.8. Colocación de herrajes y aisladores. Tendido, tensado y engrapado de conductores:


Caída de personal desde altura.


Golpes y heridas.


Estas labores serán realizadas por personal especializado.

El personal realizará su trabajo siempre con cinturón de seguridad sujeto a las partes fijas

del apoyo y con la manos libres.

Se entenderán la zona interior de los apoyos y las proyecciones de las crucetas como

zonas peligrosas.

Los gatos que soporten las bobinas dispondrán de elementos de frenado que impidan el

movimiento rotatorio de la bobina.

Las poleas de tendido deberán amarrarse adecuadamente a las cadenas de aisladores.

En las operaciones de tensado y flechado, los apoyos fin de línea deberán estar

arriostrados, de manera que no sufran esfuerzos superiores a los previstos en las

condiciones normales de trabajo.

Durante las operaciones de tendido y tensado el operario no deberá permanecer dentro del

radio de acción del conductor.

Para efectuar correctamente estas operaciones se usarán aparatos radioteléfonos, y de esta

manera transmitir todas las órdenes de parada y puesta en marcha del tendido, o poner el

alerta de cualquier imprevisto.

Con el fin de evitar las descompensación de las crucetas, el flechado se realizará

alternativamente en cada cruceta.

Si fuera necesario, en los cruces con carreteras, ríos, calles, otras líneas... se instalarán

protecciones (pórticos), según el tipo de cruzamiento, con el fin de proteger la zona de

cruce, con el fin de evitar daños a terceros.

Los cables se procurará pasarlos sobre cualquier obstáculo existente, de esta manera se

evitarán resistencias a la hora de realizar el tendido.




Cascos de seguridad

Cinturón de seguridad.


Botas de seguridad.

Cinturón antilumbago.

11.9. Uso de maquinarias y herramientas:




Golpes y heridas.


Estas labores serán realizadas por personal especializado.

El personal realizará su trabajo siempre con cinturón de seguridad sujeto a las partes fijas

del apoyo y con la manos libres.

Se entenderán la zona interior de los apoyos y las proyecciones de las crucetas como

zonas peligrosas.

Los gatos que soporten las bobinas dispondrán de elementos de frenado que impidan el

movimiento rotatorio de la bobina.

Las poleas de tendido deberán amarrarse adecuadamente a las cadenas de aisladores.

En las operaciones de tensado y flechado, los apoyos fin de línea deberán estar

arriostrados, de manera que no sufran esfuerzos superiores a los previstos en las

condiciones normales de trabajo.

Durante las operaciones de tendido y tensado el operario no deberá permanecer dentro del

radio de acción del conductor.

Para efectuar correctamente estas operaciones se usarán aparatos radioteléfonos, y de esta

manera transmitir todas las órdenes de parada y puesta en marcha del tendido, o poner el

alerta de cualquier imprevisto.



Con el fin de evitar la descompensación de las crucetas, el flechado se realizará

alternativamente en cada cruceta.

Si fuera necesario, en los cruces con carreteras, ríos, calles, otras líneas... se instalarán

protecciones (pórticos), según el tipo de cruzamiento, con el fin de proteger la zona de

cruce, con el fin de evitar daños a terceros.

Los cables se procurará pasarlos sobre cualquier obstáculo existente, de esta manera se

evitarán resistencias a la hora de realizar el tendido.


Cascos de seguridad

Cinturón de seguridad.


Botas de seguridad.

Cinturón antilumbago.

Protección auditiva en caso necesario.

12. INSTALACIÓN ELÉCTRICA PROVISIONAL EN OBRA.

El montaje de aparatos eléctricos será ejecutado por personal especialista, en prevención

de los riesgos por montajes incorrectos.

El calibre o sección del cableado será siempre el adecuado para la carga eléctrica que ha

de soportar.

Los hilos tendrán la funda protectora aislante sin defectos apreciables (rasgones, repelones

y asimilables). No se admiten tramos defectuosos.

La distribución general, desde el cuadro general de la obra a los cuadros secundarios, se

efectuará mediante manguera eléctrica antihumedad.

El tendido de los cables y mangueras, se efectuará a una altura mínima de 2 m. en los

lugares peatonales y de 5 m. en los de vehículos, medidos sobre el nivel del pavimento.

Los empalmes provisionales entre mangueras, se ejecutarán mediante conexiones

normalizadas estancas antihumedad.

Los interruptores se instalarán en el interior de cajas normalizadas, provistas de puerta de

entrada con cerradura de seguridad.



Los cuadros eléctricos metálicos tendrán la carcasa conectada a tierra.

Los cuadros eléctricos se colgarán pendientes de tableros de madera recibidos a los

paramentos verticales o bien a “pies derechos “firmes.

Las maniobras a ejecutar en el cuadro eléctrico general se efectuarán subido a una

banqueta de maniobra o alfombrilla aislante.

Los cuadros eléctricos poseerán tomas de corriente para conexiones normalizadas

blindadas para intemperie.

La tensión siempre estará en la clavija “hembra”, nunca en el “macho”, para evitar

contactos directos.

Los interruptores diferenciales se instalarán de acuerdo con las siguientes sensibilidades:

- 300mA. Alimentación a la maquinaria.

- 30mA. Alimentación a la maquinaria como mejora del nivel de seguridad.

- 30mA. Para las instalaciones eclécticas de alumbrado.

Las partes metálicas de todo equipo ecléctico dispondrán de toma de tierra.

El neutro de la instalación estará puesto a tierra.

La toma de tierra se efectuará a través de la pica o placa de cada cuadro general.

El hilo de toma de tierra, siempre estará protegido con macarrón en colores amarillo y

verde. Se prohíbe expresamente utilizarlo para otros usos.

La iluminación mediante portátiles cumplirá la siguiente norma:

- Portalámparas estanco de seguridad con manto aislante, rejilla protectora de la

bombilla dotada de gancho de cuelgue a la pared, manguera antihumedad, clavija de conexión

normalizada.

- La iluminación de los tajos se situará a una altura en torno a los 2 m. medidos

desde la superficie de apoyo de los operarios en el puesto de trabajo.

- Las zonas de paso de la obra, estarán permanentemente iluminadas evitando

rincones oscuros.

No se permitirá las conexiones a tierra a través de conductores de agua.

No se permitirá el tránsito de carretillas y personas sobre mangueras eléctricas.

No se permitirá el tránsito bajo líneas eléctricas con elementos longitudinales

transportados a hombros (pértigas, reglas, escaleras de mano...). La inclinación de la pieza puede

llegar a producir contacto eléctrico.



13. SEÑALIZACIÓN:

Se realizará la señalización oportuna según el tipo de trabajo que se esté realizando, la

fase de ejecución y el lugar del mismo. Las señalizaciones serán temporales, durarán el tiempo

que se prolongue los trabajos. Serán de tipo: triángulos con hombres trabajando, cintas,

banderolas...

Cuando por cruzamientos sea necesario advertir de los límites de velocidad y altura,

estrechamiento de la calzada, etc. se colocarán estas señales antes y depuse del lugar de trabajo, a

la distancia reglamentadas para cada tipo de carretera.07 de septiembre de 2017

La señalización fija que debe llevar las instalaciones eléctricas estarán prescritas en el

Reglamento para Líneas Eléctricas de Alta Tensión. Dicha señalización previene del riesgo que

supone la electricidad , prohibiendo tocar los conductores y apoyos. Esta señalización se coloca

en los apoyos.

Fdo. : Diego Correas de Miguel


PROYECTO DE:


CIRCUITO

PRESUPUESTO


------------------------------------------------------------------------------------------- ---- - --- - ------------- PRESUPUESTO Página 1

PRESUPUESTO PARCIAL:

APOYOS:

Nº Apoyo Denominación Armado Peso (Kg) Importe (€)

1 CO-15000-12 S2111 3761 7.522

2 CO-3000-15 S1111 2418 4.836

3 CO-3000-21 S1111 3113 6.226

4 CO-3000-21 S1111 3113 6.226

5 CO-5000-18 S1111 2932 5.864

6 CO-3000-21 S1111 3113 6.226

7 CO-3000-21 S1111 3113 6.226

8 CO-3000-21 S1111 3113 6.226

9 CO-3000-18 S1111 2788 5.576

10 CO-3000-18 S1111 2788 5.576

11 CO-3000-21 S1111 3113 6.226

12 CO-3000-18 S1111 2788 5.576

13 CO-9000-12 S1111 3081 6.162

14 CO-3000-12 S1111 2045 4.090

15 CO-3000-24 S1111 3524 7.048

16 CO-3000-27 S1111 4004 8.008

17 CO-3000-21 S1111 3113 6.226

18 CO-3000-12 S1111 2045 4.090

19 CO-3000-12 S1111 2045 4.090

20 CO-3000-24 S1111 3524 7.048

21 CO-3000-21 S1111 3113 6.226

22 CO-3000-30 S1111 4433 8.866



Nº Apoyo Denominación Armado Peso (Kg) Importe (€)

23 CO-3000-27 S1111 4004 8.008

24 CO-7000-15 S2111 2982 5.964

25 CO-3000-24 S1111 3524 7.048

26 CO-3000-21 S1111 3113 6.226

27 CO-3000-24 S1111 3524 7.048

28 CO-3000-18 S1111 2788 5.576

29 CO-3000-24 S1111 3524 7.048

30 CO-3000-21 S1111 3113 6.226

31 CO-3000-24 S1111 3524 7.048

32 CO-12000-21 S1111 5017 10.034

33 CO-3000-12 S1111 2045 4.090

34 CO-3000-18 S1111 2788 5.576

35 CO-3000-24 S1111 3524 7.048

36 CO-3000-21 S1111 3113 6.226

37 CO-3000-21 S1111 3113 6.226

38 CO-3000-18 S1111 2788 5.576

39 CO-3000-18 S1111 2788 5.576

40 CO-3000-18 S1111 2788 5.576

41 CO-3000-24 S1111 3524 7.048

42 CO-3000-24 S1111 3524 7.048

43 CO-3000-12 S1111 2045 4.090

44 CO-12000-12 S1111 3271 6.542

45 CO-15000-12 S2111 3761 7.522

TOTAL 282.530 € -



CIMENTACIONES:

Nº Apoyo Tipo de cimentación Volumen

hormigón (m3) Importe (€)

1 Cuatro patas 23,45 1.477

2 Cuatro patas 7,34 462























Nº Apoyo Tipo de cimentación Volumen

hormigón (m3) Importe (€)
























TOTAL 25.564 € -



CONDUCTORES:

Conductor Tipo Longitud (Km) Importe (€)

Conductor de fase LA-180 37,3 122.796

Conductor de protección OPGW-48 12,43 31.801

TOTAL 154.597 € -

GRAPAS Y HERRAJES:

Elemento Tipo Unidades (Ud.) Importe (€)

Grapa de Amarre GA_3 66 1.089

Grapa de Suspensión GS_3 96 830

Grilletes Recto GN 162 608

Anilla bola AB_16 162 520

Rótula corta R-16 162 794

TOTAL 3.841 € -

AISLADORES:

Elemento Tipo Unidades (Ud.) Importe (€)

Aislador cadena amarre U70BL 330 5.016

Aislador cadena suspensión U70BL 480 7.296

TOTAL 12.312 € -

MANO DE OBRA:

Elemento Unidades Importe (€)

Montaje, armado e izado de apoyos 141.265 Kg. 127.138



Elemento Unidades Importe (€)

Excavación y hormigonado 406 m3 44.660

Tendido, tensado y engrapado del conductor

de fase 37,3 Km. 55.950

Tendido, tensado y engrapado del conductor

de protección 12,43 Km. 50.963

TOTAL 278.711 € -



PRESUPUESTO TOTAL:

DENOMINACIÓN Ud. PRECIO

UNITARIO (€ ) CANTIDAD

IMPORTE (€)

Apoyos €/Kg. 2 141.265 282.530

Hormigón HM_20 €/metro

cúbico 63 406 25.578

Conductor fase LA-180 Km. 3292,12 37,3 122.796

Conductor protección

OPGW-48 Km. 2558,4 12,43 31.801

Aislador U70BL €/Ud. 15,2 810 12.312

Mano de obra Montaje,

armado e izado de

apoyos

€/Kg. 0,9 141265 127.138

Mano de obra

Movimiento de tierra,

excavación y

hormigonado

€/m3. 110 406 44.660

Mano de obra Tendido,

tensado y engrapado del

conductor de fase

€/Km. 1500 37,3 55.950

Mano de obra Tendido,

tensado y engrapado del

conductor de protección

€/Km. 4100 12,43 50.963

Grapa de Amarre GA_3 €/Ud. 16,5 66 1.089

Grapa de Suspensión €/Ud. 8,65 96 830



DENOMINACIÓN Ud. PRECIO

UNITARIO (€ ) CANTIDAD

IMPORTE (€)

GS_3

Grilletes Recto GN €/Ud. 3,75 162 608

Anilla bola AB_16 €/Ud. 3,21 162 520

Rótula corta R-16 €/Ud. 4,9 162 794

Presupuesto de ejecución material TOTAL 757.569 €

IVA 18%

TOTAL 893.931 €

07 de septiembre de 2017

Fdo. Diego Correas de Miguel

ANEXOS

ANEXO Nº1: RESULTADOS

/ 2

PROYECTO: Línea aérea de A.T. a 45 kV Simple circuito

Distancia a masa exigida (Del) [m]: 0,6

Tensión de la línea [kV]: 45

Altura puente [m]: 0,95

Oscilación puente [º]: 20

Núm. Func. Tipo Tipo

apoyo apoyo torre armadoconductor

Características del armado (m) Comprobación dist. entre conductores

Altura util

replanteo

Altura utilconductordefinitivo

b (º)b (º) Máx

admisible

Estado

apoyo

Comprobación ahorcamiento

Dist. entre

mínima.existente

Fase-FaseexistenteFase-Prot

D1 D2sup D2int D2inf D3sup D3int

Comprobación dist. a masa (m)

Oscilacion puente [m]: 0,32

Longitud cadena aisladores suspensión [m]: 0,95

Esf. viento 120 cadena aisladores suspensión [Kg]: 17,29

Peso cadena aisladores suspensión [Kg]: 17

Diámetro conductor [mm]: 17,5

Peso conductor [Kg/m]: 0,68

Sobrecarga 1/2 viento 120 [Kg/m]: 0,45

DISTANCIAS Fines de linea "S"

"b" "a" "c"

con alturas definitivas

Longitud cadena aisladores amarre [m]: 0,95

Esf. viento 120 cadena aisladores amarre [Kg]: 17,29

Peso cadena aisladores amarre [Kg]: 17

Lpuentfases exigida

en el apoyo (m)Comprobación dist. entre conductores

en el vano (m)

Distancia Distancia Dist. entrefases exig.Vano ant.

Dist. entrefases exig.Vano post.

Dist.exist.fase-prot.Vano ant.

Dist.exist.fase-prot.

Vano post.

Configuración Simplex.

"h"

1 FL CO-15000-12 S 6,6 12,2 4,4 3 3 4,3 1,56 7,44 5,24 0,95 0,89 1,87 1,87 1,78 6,92 ------ --- 1,74 6,14

45 FL CO-15000-12 S 6,04 12,2 4,4 3 3 4,3 1,53 7,44 5,24 0,95 0,89 1,87 1,87 1,78 6,92 ---1,53 5,31 --- ---

/ 2


DISTANCIAS Fines de linea "S"

/ 4









Altura util

replanteo


b (º)b (º) Máx

admisible

Estado

apoyo


Dist. entre

mínima.existente











DISTANCIAS Alineaciones "S"

"b" "a" "c"





Lfases exigida


en el vano (m)





Vano post.


"h"

2 AL-SU CO-3000-15 S 14,12 14,25 3,3 3 3 4,3 33,12 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,79 1,76 1,76 1,7 4,95 ---1,74 6,14 2,74 7,45

3 AL-SU CO-3000-21 S 18,77 20,25 3,3 3 3 4,3 32,84 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,8 1,68 1,68 1,62 4,95 ---2,74 7,45 2,74 7,5

4 AL-SU CO-3000-21 S 18,77 20,25 3,3 3 3 4,3 32,41 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,8 1,7 1,7 1,63 4,95 ---2,74 7,5 2,74 6,79

6 AL-SU CO-3000-21 S 19,27 20,25 3,3 3 3 4,3 38,43 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,74 1,62 1,62 1,56 4,95 ---2,74 6,8 2,74 7,5

7 AL-SU CO-3000-21 S 19,27 20,25 3,3 3 3 4,3 32,07 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,8 1,7 1,7 1,64 4,95 ---2,74 7,5 2,74 7,55

8 AL-SU CO-3000-21 S 18,53 20,25 3,3 3 3 4,3 34,51 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,78 1,65 1,65 1,59 4,95 ---2,74 7,55 2,74 6,77

10 AL-SU CO-3000-18 S 17,12 17,25 3,3 3 3 4,3 33,92 50,99 OK 3,09 6,6 6,05 0,95 0,79 1,67 1,67 1,61 4,95 ---2,18 6,41 3,09 7,79

11 AL-SU CO-3000-21 S 20,13 20,25 3,3 3 3 4,3 32 50,99 OK 3,09 6,6 6,05 0,95 0,8 1,7 1,7 1,64 4,95 ---3,09 7,79 2,95 7,74

12 AL-SU CO-3000-18 S 17,12 17,25 3,3 3 3 4,3 33,47 50,99 OK 2,95 6,6 6,05 0,95 0,79 1,73 1,73 1,66 4,95 ---2,95 7,74 2,03 6,32

14 AL-SU CO-3000-12 S 11,12 11,25 3,3 3 3 4,3 32,73 50,99 OK 3,15 6,6 6,05 0,95 0,8 1,72 1,72 1,66 4,95 ---2,74 6,8 3,15 7,9

15 AL-SU CO-3000-24 S 20,65 23,45 3,3 3 3 4,3 48,32 50,99 OK 3,17 6,6 6,05 0,95 0,63 1,46 1,46 1,42 4,95 ---3,15 7,9 3,17 8

16 AL-SU CO-3000-27 S 26,15 26,25 3,3 3 3 4,3 27,17 50,99 OK 3,17 6,6 6,05 0,95 0,85 1,78 1,78 1,71 4,95 ---3,17 8 2,75 6,82

18 AL-SU CO-3000-12 S 10,82 11,25 3,3 3 3 4,3 31,78 50,99 OK 2,7 6,6 6,05 0,95 0,81 1,7 1,7 1,63 4,95 ---2,7 6,76 2,04 7,07

19 AL-SU CO-3000-12 S 11,12 11,25 3,3 3 3 4,3 49,73 50,99 OK 2,6 6,6 6,05 0,95 0,61 1,5 1,5 1,45 4,95 ---2,04 7,07 2,6 7,43

/ 4









Altura util

replanteo


b (º)b (º) Máx

admisible

Estado

apoyo


Dist. entre

mínima.existente












"b" "a" "c"





Lfases exigida


en el vano (m)





Vano post.


"h"

20 AL-SU CO-3000-24 S 21,27 23,45 3,3 3 3 4,3 31,62 50,99 OK 3,22 6,6 6,05 0,95 0,81 1,69 1,69 1,62 4,95 ---2,6 7,43 3,22 7,2

22 AL-SU CO-3000-30 S 27,11 29,45 3,3 3 3 4,3 32,04 50,99 OK 3,23 6,6 6,05 0,95 0,8 1,68 1,68 1,62 4,95 ---3,16 7,26 3,23 8,11

23 AL-SU CO-3000-27 S 26,12 26,25 3,3 3 3 4,3 30,5 50,99 OK 3,23 6,6 6,05 0,95 0,82 1,73 1,73 1,66 4,95 ---3,23 8,11 2,74 6,91

25 AL-SU CO-3000-24 S 21,06 23,45 3,3 3 3 4,3 30,22 50,99 OK 3,16 6,6 6,05 0,95 0,82 1,71 1,71 1,64 4,95 ---2,73 6,79 3,16 7,96

26 AL-SU CO-3000-21 S 20,12 20,25 3,3 3 3 4,3 42,87 50,99 OK 3,16 6,6 6,05 0,95 0,7 1,59 1,59 1,53 4,95 ---3,16 7,96 2,3 7,27

27 AL-SU CO-3000-24 S 20,77 23,45 3,3 3 3 4,3 27,25 50,99 OK 3,23 6,6 6,05 0,95 0,84 1,75 1,75 1,68 4,95 ---2,3 7,27 3,23 7,39

29 AL-SU CO-3000-24 S 20,51 23,45 3,3 3 3 4,3 31,12 50,99 OK 2,75 6,6 6,05 0,95 0,81 1,68 1,68 1,62 4,95 ---2,64 6,79 2,75 7,56

30 AL-SU CO-3000-21 S 20,12 20,25 3,3 3 3 4,3 35,43 50,99 OK 2,75 6,6 6,05 0,95 0,77 1,68 1,68 1,62 4,95 ---2,75 7,56 2,54 7,37

31 AL-SU CO-3000-24 S 21,56 23,45 3,3 3 3 4,3 32,15 50,99 OK 3,23 6,6 6,05 0,95 0,8 1,68 1,68 1,62 4,95 ---2,54 7,37 3,23 7,29

33 AL-SU CO-3000-12 S 8,96 11,25 3,3 3 3 4,3 43,4 50,99 OK 2,15 6,6 6,05 0,95 0,69 1,47 1,47 1,43 4,95 ---2,15 6,27 2,03 7,06

34 AL-SU CO-3000-18 S 17,12 17,25 3,3 3 3 4,3 28,03 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,84 1,78 1,78 1,72 4,95 ---2,03 7,06 2,74 7,51

35 AL-SU CO-3000-24 S 21,27 23,45 3,3 3 3 4,3 28,64 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,83 1,73 1,73 1,66 4,95 ---2,74 7,51 2,74 6,77

37 AL-SU CO-3000-21 S 18,92 20,25 3,3 3 3 4,3 38,45 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,74 1,59 1,59 1,54 4,95 ---2,74 6,81 2,74 7,42

38 AL-SU CO-3000-18 S 17,12 17,25 3,3 3 3 4,3 37,4 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,76 1,65 1,65 1,59 4,95 ---2,74 7,42 2,21 7,15

/ 4









Altura util

replanteo


b (º)b (º) Máx

admisible

Estado

apoyo


Dist. entre

mínima.existente












"b" "a" "c"





Lfases exigida


en el vano (m)





Vano post.


"h"

39 AL-SU CO-3000-18 S 15,71 17,25 3,3 3 3 4,3 45,09 50,99 OK 2,21 6,6 6,05 0,95 0,67 1,44 1,44 1,4 4,95 ---2,21 7,15 1,53 6,08

41 AL-SU CO-3000-24 S 23,37 23,45 3,3 3 3 4,3 28,35 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,84 1,75 1,75 1,69 4,95 ---2,74 6,73 2,74 7,52

42 AL-SU CO-3000-24 S 23,32 23,45 3,3 3 3 4,3 44,1 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,68 1,54 1,54 1,49 4,95 ---2,74 7,52 2,74 7,44

43 AL-SU CO-3000-12 S 11,12 11,25 3,3 3 3 4,3 37,97 50,99 OK 2,74 6,6 6,05 0,95 0,75 1,62 1,62 1,56 4,95 ---2,74 7,44 1,59 6,05

/ 4



/ 2









Altura util

replanteo


b (º)b (º) Máx

admisible

Estado

apoyo


Dist. entre

mínima.existente











DISTANCIAS Amarres "S"

"b" "a" "c"





Lpuentfases exigida


en el vano (m)





Vano post.


"h"

5 AL-ANC CO-5000-18 S 16,39 18,2 3,3 3 3 4,3 2,64 6,6 5,24 0,95 0,89 1,88 1,88 1,81 4,96 ---2,74 6,79 2,74 6,8

9 AL-AM CO-3000-18 S 18,2 18,2 3,3 3 3 4,3 2,65 6,6 5,24 0,95 0,89 1,88 1,88 1,81 4,96 ---2,74 6,77 2,18 6,41

17 AL-AM CO-3000-21 S 21,2 21,2 3,3 3 3 4,3 2,66 6,6 5,24 0,95 0,89 1,88 1,88 1,81 4,96 ---2,75 6,82 2,7 6,76

21 AL-AM CO-3000-21 S 21,2 21,2 3,3 3 3 4,3 3,15 6,6 5,24 0,95 0,89 1,88 1,88 1,81 4,96 ---3,22 7,2 3,16 7,26

28 AL-AM CO-3000-18 S 18,2 18,2 3,3 3 3 4,3 3,15 6,6 5,24 0,95 0,89 1,88 1,88 1,81 4,96 ---3,23 7,39 2,64 6,79

36 AL-AM CO-3000-21 S 21,2 21,2 3,3 3 3 4,3 2,65 6,6 5,24 0,95 0,89 1,88 1,88 1,81 4,96 ---2,74 6,77 2,74 6,81

40 AL-AM CO-3000-18 S 18,2 18,2 3,3 3 3 4,3 2,64 6,6 5,24 0,95 0,89 1,88 1,88 1,81 4,96 ---1,53 6,08 2,74 6,73

/ 2


DISTANCIAS Amarres "S"

/ 2









Altura util

replanteo


b (º)b (º) Máx

admisible

Estado

apoyo


Dist. entre

mínima.existente











DISTANCIAS Angulos "S"

"b" "a" "c"





Lpuentfases exigida


en el vano (m)





Vano post.D4


"h"

13 AN-AM CO-9000-12 S 6,62 12,2 3,3 3 3 4,3 2,65 6,6 5,19 0,95 0,89 1,64 1,64 1,55 4,85 ---2,03 6,32 2,74 6,8 0,78

24 AN-AM CO-7000-15 S 15,2 15,2 4,4 3 3 4,3 2,65 7,37 5,22 0,95 0,89 1,71 1,71 1,64 6,86 ---2,74 6,91 2,73 6,79 0,82

32 AN-AM CO-12000-21 S 21,2 21,2 3,3 3 3 4,3 3,15 6,34 5,08 0,95 0,89 1,46 1,46 1,37 4,77 ---3,23 7,29 2,15 6,27 0,66

44 AN-AM CO-12000-12 S 12,2 12,2 3,3 3 3 4,3 1,53 6,47 5,12 0,95 0,89 1,51 1,51 1,42 4,79 ---1,59 6,05 1,53 5,31 0,7

/ 2


DISTANCIAS Angulos "S"

TENSIONES Y FLECHAS

Vano ZonaLong. Vano

(m)Desnivel de

conductores (m)Vano Reg.

(m)Tensión Tens.(Kg)EDS CHS

15ºC (%) (%)max.(Kg.) -5ºC+1/2V

Zona A

Conductor de fase: LA-180

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Flechamín.(m)

Diámetro (mm): 17,5

Peso (Kg/m): 0,676

Sección (mm2): 181,6

Coef. Dilatación (ºC): 1,78E-5

Mod. Elasticidad (Kg/mm2): 8200

Carga Rotura (Kg): 6520

EDS10ºC (%)

EDS10ºC (%)

Tens.(Kg)-10ºC+1/2V


Tens.(Kg)-5ºC+V

Tens.(Kg)-10ºC+V

Tens.(Kg) Tens.(Kg)-15ºC+V

Tens.(Kg)

Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Zona A Zona B Zona C Tens. (50ºC) Tens.(15ºC+V) Tens.(0ºC+H)

-15ºC+H -20ºC+H

Flechamax.(m)

1-2 C 147 10,16 284 2300 --- --- 11,76 12,35 --- --- 978 --- --- --- 1293 2300 685 2,67 1188 2,55 2200 2,72 2,16 2,72

2-3 C 300 6,23 284 2300 --- --- 11,76 12,35 --- --- 978 --- --- --- 1293 2300 685 11,12 1188 10,62 2200 11,33 8,97 11,33

3-4 C 301 4,71 284 2300 --- --- 11,76 12,35 --- --- 978 --- --- --- 1293 2300 685 11,19 1188 10,69 2200 11,41 9,03 11,41

4-5 C 300 0,36 284 2300 --- --- 11,76 12,35 --- --- 978 --- --- --- 1293 2300 685 11,11 1188 10,62 2200 11,33 8,97 11,33

5-6 C 300 0,05 301 2300 --- --- 11,65 12,16 --- --- 961 --- --- --- 1279 2300 687 11,09 1186 10,64 2209 11,29 9,17 11,29

6-7 C 301 9,18 301 2300 --- --- 11,65 12,16 --- --- 961 --- --- --- 1279 2300 687 11,17 1186 10,71 2209 11,37 9,23 11,37

7-8 C 301 3,43 301 2300 --- --- 11,65 12,16 --- --- 961 --- --- --- 1279 2300 687 11,16 1186 10,71 2209 11,36 9,23 11,36

8-9 C 301 7,18 301 2300 --- --- 11,65 12,16 --- --- 961 --- --- --- 1279 2300 687 11,16 1186 10,71 2209 11,36 9,23 11,36

9-10 C 217 8,55 298 2300 --- --- 11,67 12,19 --- --- 964 --- --- --- 1281 2300 687 5,8 1186 5,56 2207 5,91 4,78 5,91

10-11 C 351 13,78 298 2300 --- --- 11,67 12,19 --- --- 964 --- --- --- 1281 2300 687 15,2 1186 14,58 2207 15,48 12,52 15,48

11-12 C 331 6,71 298 2300 --- --- 11,67 12,19 --- --- 964 --- --- --- 1281 2300 687 13,51 1186 12,95 2207 13,75 11,13 13,75

12-13 C 193 -2,37 298 2300 --- --- 11,67 12,19 --- --- 964 --- --- --- 1281 2300 687 4,59 1186 4,4 2207 4,67 3,78 4,67

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TENSIONES Y FLECHAS

Vano ZonaLong. Vano

(m)Desnivel de



15ºC (%) (%)max.(Kg.) -5ºC+1/2V

Zona A


Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Flechamín.(m)


Peso (Kg/m): 0,676





EDS10ºC (%)

EDS10ºC (%)



Tens.(Kg)-5ºC+V

Tens.(Kg)-10ºC+V


Tens.(Kg)


-15ºC+H -20ºC+H

Flechamax.(m)

13-14 C 300 22,25 335 2300 --- --- 11,48 11,88 --- --- 937 --- --- --- 1257 2300 690 11,07 1182 10,7 2223 11,24 9,51 11,24

14-15 C 360 13,34 335 2300 --- --- 11,48 11,88 --- --- 937 --- --- --- 1257 2300 690 15,92 1182 15,39 2223 16,17 13,67 16,17

15-16 C 361 58,06 335 2300 --- --- 11,48 11,88 --- --- 937 --- --- --- 1257 2300 690 16,21 1182 15,66 2223 16,46 13,92 16,46

16-17 C 301 22,9 335 2300 --- --- 11,48 11,88 --- --- 937 --- --- --- 1257 2300 690 11,15 1182 10,77 2223 11,32 9,57 11,32

17-18 C 295 -3,19 305 2300 --- --- 11,63 12,12 --- --- 958 --- --- --- 1276 2300 688 10,71 1185 10,29 2210 10,9 8,91 10,9

18-19 C 194 -4,78 305 2300 --- --- 11,63 12,12 --- --- 958 --- --- --- 1276 2300 688 4,63 1185 4,45 2210 4,71 3,85 4,71

19-20 C 280 11,64 305 2300 --- --- 11,63 12,12 --- --- 958 --- --- --- 1276 2300 688 9,66 1185 9,28 2210 9,83 8,03 9,83

20-21 C 371 12,06 305 2300 --- --- 11,63 12,12 --- --- 958 --- --- --- 1276 2300 688 16,97 1185 16,3 2210 17,27 14,11 17,27

21-22 C 361 19,02 348 2300 --- --- 11,43 11,79 --- --- 929 --- --- --- 1249 2300 691 16 1180 15,5 2228 16,23 13,91 16,23

22-23 C 371 16,7 348 2300 --- --- 11,43 11,79 --- --- 929 --- --- --- 1249 2300 691 16,9 1180 16,37 2228 17,14 14,69 17,14

23-24 C 300 1,07 348 2300 --- --- 11,43 11,79 --- --- 929 --- --- --- 1249 2300 691 11,03 1180 10,68 2228 11,19 9,59 11,19

24-25 C 299 10,92 330 2300 --- --- 11,5 11,91 --- --- 940 --- --- --- 1259 2300 690 10,98 1182 10,6 2221 11,15 9,39 11,15

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TENSIONES Y FLECHAS

Vano ZonaLong. Vano

(m)Desnivel de



15ºC (%) (%)max.(Kg.) -5ºC+1/2V

Zona A


Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Flechamín.(m)


Peso (Kg/m): 0,676





EDS10ºC (%)

EDS10ºC (%)



Tens.(Kg)-5ºC+V

Tens.(Kg)-10ºC+V


Tens.(Kg)


-15ºC+H -20ºC+H

Flechamax.(m)

25-26 C 361 4,55 330 2300 --- --- 11,5 11,91 --- --- 940 --- --- --- 1259 2300 690 16,01 1182 15,46 2221 16,26 13,69 16,26

26-27 C 234 13,23 330 2300 --- --- 11,5 11,91 --- --- 940 --- --- --- 1259 2300 690 6,73 1182 6,5 2221 6,83 5,75 6,83

27-28 C 371 1,73 330 2300 --- --- 11,5 11,91 --- --- 940 --- --- --- 1259 2300 690 16,91 1182 16,33 2221 17,18 14,46 17,18

28-29 C 285 13,74 314 2300 --- --- 11,58 12,04 --- --- 951 --- --- --- 1269 2300 688 10 1184 9,62 2215 10,17 8,41 10,17

29-30 C 301 12,75 314 2300 --- --- 11,58 12,04 --- --- 951 --- --- --- 1269 2300 688 11,15 1184 10,73 2215 11,34 9,38 11,34

30-31 C 271 10,15 314 2300 --- --- 11,58 12,04 --- --- 951 --- --- --- 1269 2300 688 9,03 1184 8,7 2215 9,19 7,6 9,19

31-32 C 371 11,95 314 2300 --- --- 11,58 12,04 --- --- 951 --- --- --- 1269 2300 688 16,95 1184 16,31 2215 17,24 14,25 17,24

32-33 C 212 -17,8 265 2300 --- --- 11,91 12,6 --- --- 999 --- --- --- 1311 2300 683 5,58 1191 5,3 2189 5,7 4,36 5,7

33-34 C 194 -4,09 265 2300 --- --- 11,91 12,6 --- --- 999 --- --- --- 1311 2300 683 4,66 1191 4,42 2189 4,76 3,64 4,76

34-35 C 300 -26,04 265 2300 --- --- 11,91 12,6 --- --- 999 --- --- --- 1311 2300 683 11,19 1191 10,63 2189 11,43 8,74 11,43

35-36 C 300 -36,76 265 2300 --- --- 11,91 12,6 --- --- 999 --- --- --- 1311 2300 683 11,23 1191 10,67 2189 11,47 8,77 11,47

36-37 C 300 -32,99 267 2300 --- --- 11,9 12,58 --- --- 998 --- --- --- 1310 2300 683 11,22 1191 10,65 2190 11,45 8,78 11,45

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TENSIONES Y FLECHAS

Vano ZonaLong. Vano

(m)Desnivel de



15ºC (%) (%)max.(Kg.) -5ºC+1/2V

Zona A


Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Flechamín.(m)


Peso (Kg/m): 0,676





EDS10ºC (%)

EDS10ºC (%)



Tens.(Kg)-5ºC+V

Tens.(Kg)-10ºC+V


Tens.(Kg)


-15ºC+H -20ºC+H

Flechamax.(m)

37-38 C 300 -20,81 267 2300 --- --- 11,9 12,58 --- --- 998 --- --- --- 1310 2300 683 11,18 1191 10,62 2190 11,41 8,75 11,41

38-39 C 222 -12,93 267 2300 --- --- 11,9 12,58 --- --- 998 --- --- --- 1310 2300 683 6,11 1191 5,8 2190 6,24 4,79 6,24

39-40 C 110 0,06 267 2300 --- --- 11,9 12,58 --- --- 998 --- --- --- 1310 2300 683 1,5 1191 1,42 2190 1,53 1,17 1,53

40-41 C 300 -13,85 285 2300 --- --- 11,76 12,34 --- --- 977 --- --- --- 1292 2300 686 11,12 1188 10,63 2200 11,34 8,99 11,34

41-42 C 300 -30,04 285 2300 --- --- 11,76 12,34 --- --- 977 --- --- --- 1292 2300 686 11,17 1188 10,67 2200 11,38 9,02 11,38

42-43 C 300 -10,18 285 2300 --- --- 11,76 12,34 --- --- 977 --- --- --- 1292 2300 686 11,12 1188 10,62 2200 11,33 8,99 11,33

43-44 C 121 -1,57 285 2300 --- --- 11,76 12,34 --- --- 977 --- --- --- 1292 2300 686 1,81 1188 1,72 2200 1,84 1,46 1,84

44-45 C 145 -0,59 145 2300 --- --- 14,66 17,66 --- --- 1402 --- --- --- 1602 2300 650 2,72 1236 2,36 2062 2,8 1,26 2,8

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TENSIONES Y FLECHAS

Vano ZonaLong. Vano

(m)Desnivel de



15ºC (%) (%)max.(Kg.) -5ºC+1/2V

Zona A

Conductor de protección: OPGW-48

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Flechamín.(m)

Diámetro (mm): 17

Peso (Kg/m): 0,624

Sección (mm2): 180




EDS10ºC (%)

EDS10ºC (%)



Tens.(Kg)-5ºC+V

Tens.(Kg)-10ºC+V


Tens.(Kg)


-15ºC+H -20ºC+H

Flechamax.(m)

1-2 C 147 10,16 284 2500 --- --- 9,84 10,36 --- --- 1025 --- --- --- 1380 2500 700 2,42 1262 2,29 2383 2,43 1,93 2,43

2-3 C 300 6,23 284 2500 --- --- 9,84 10,36 --- --- 1025 --- --- --- 1380 2500 700 10,05 1262 9,54 2383 10,11 8,02 10,11

3-4 C 301 4,71 284 2500 --- --- 9,84 10,36 --- --- 1025 --- --- --- 1380 2500 700 10,12 1262 9,6 2383 10,17 8,07 10,17

4-5 C 300 0,36 284 2500 --- --- 9,84 10,36 --- --- 1025 --- --- --- 1380 2500 700 10,05 1262 9,53 2383 10,1 8,02 10,1

5-6 C 300 0,05 301 2500 --- --- 9,76 10,21 --- --- 1008 --- --- --- 1366 2500 703 10,01 1260 9,54 2393 10,06 8,19 10,06

6-7 C 301 9,18 301 2500 --- --- 9,76 10,21 --- --- 1008 --- --- --- 1366 2500 703 10,08 1260 9,61 2393 10,13 8,25 10,13

7-8 C 301 3,43 301 2500 --- --- 9,76 10,21 --- --- 1008 --- --- --- 1366 2500 703 10,07 1260 9,61 2393 10,13 8,25 10,13

8-9 C 301 7,18 301 2500 --- --- 9,76 10,21 --- --- 1008 --- --- --- 1366 2500 703 10,08 1260 9,61 2393 10,13 8,25 10,13

9-10 C 217 8,55 298 2500 --- --- 9,77 10,23 --- --- 1011 --- --- --- 1368 2500 702 5,24 1260 4,99 2392 5,27 4,27 5,27

10-11 C 351 13,78 298 2500 --- --- 9,77 10,23 --- --- 1011 --- --- --- 1368 2500 702 13,72 1260 13,08 2392 13,8 11,19 13,8

11-12 C 331 6,71 298 2500 --- --- 9,77 10,23 --- --- 1011 --- --- --- 1368 2500 702 12,19 1260 11,62 2392 12,26 9,94 12,26

12-13 C 193 -2,37 298 2500 --- --- 9,77 10,23 --- --- 1011 --- --- --- 1368 2500 702 4,14 1260 3,95 2392 4,16 3,38 4,16

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TENSIONES Y FLECHAS

Vano ZonaLong. Vano

(m)Desnivel de



15ºC (%) (%)max.(Kg.) -5ºC+1/2V

Zona A


Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Flechamín.(m)

Diámetro (mm): 17

Peso (Kg/m): 0,624

Sección (mm2): 180




EDS10ºC (%)

EDS10ºC (%)



Tens.(Kg)-5ºC+V

Tens.(Kg)-10ºC+V


Tens.(Kg)


-15ºC+H -20ºC+H

Flechamax.(m)

13-14 C 300 22,25 335 2500 --- --- 9,63 9,99 --- --- 984 --- --- --- 1343 2500 707 9,96 1258 9,59 2410 10,02 8,49 10,02

14-15 C 360 13,34 335 2500 --- --- 9,63 9,99 --- --- 984 --- --- --- 1343 2500 707 14,33 1258 13,78 2410 14,4 12,2 14,4

15-16 C 361 58,06 335 2500 --- --- 9,63 9,99 --- --- 984 --- --- --- 1343 2500 707 14,58 1258 14,03 2410 14,66 12,42 14,66

16-17 C 301 22,9 335 2500 --- --- 9,63 9,99 --- --- 984 --- --- --- 1343 2500 707 10,03 1258 9,65 2410 10,09 8,55 10,09

17-18 C 295 -3,19 305 2500 --- --- 9,74 10,18 --- --- 1005 --- --- --- 1362 2500 703 9,67 1260 9,23 2396 9,72 7,96 9,72

18-19 C 194 -4,78 305 2500 --- --- 9,74 10,18 --- --- 1005 --- --- --- 1362 2500 703 4,18 1260 3,99 2396 4,2 3,44 4,2

19-20 C 280 11,64 305 2500 --- --- 9,74 10,18 --- --- 1005 --- --- --- 1362 2500 703 8,71 1260 8,32 2396 8,76 7,17 8,76

20-21 C 371 12,06 305 2500 --- --- 9,74 10,18 --- --- 1005 --- --- --- 1362 2500 703 15,31 1260 14,62 2396 15,39 12,6 15,39

21-22 C 361 19,02 348 2500 --- --- 9,59 9,91 --- --- 976 --- --- --- 1336 2500 709 14,39 1258 13,88 2416 14,46 12,41 14,46

22-23 C 371 16,7 348 2500 --- --- 9,59 9,91 --- --- 976 --- --- --- 1336 2500 709 15,19 1258 14,65 2416 15,27 13,1 15,27

23-24 C 300 1,07 348 2500 --- --- 9,59 9,91 --- --- 976 --- --- --- 1336 2500 709 9,92 1258 9,56 2416 9,97 8,55 9,97

24-25 C 299 10,92 330 2500 --- --- 9,65 10,01 --- --- 987 --- --- --- 1346 2500 707 9,89 1259 9,5 2408 9,94 8,38 9,94

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TENSIONES Y FLECHAS

Vano ZonaLong. Vano

(m)Desnivel de



15ºC (%) (%)max.(Kg.) -5ºC+1/2V

Zona A


Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Flechamín.(m)

Diámetro (mm): 17

Peso (Kg/m): 0,624

Sección (mm2): 180




EDS10ºC (%)

EDS10ºC (%)



Tens.(Kg)-5ºC+V

Tens.(Kg)-10ºC+V


Tens.(Kg)


-15ºC+H -20ºC+H

Flechamax.(m)

25-26 C 361 4,55 330 2500 --- --- 9,65 10,01 --- --- 987 --- --- --- 1346 2500 707 14,41 1259 13,85 2408 14,49 12,22 14,49

26-27 C 234 13,23 330 2500 --- --- 9,65 10,01 --- --- 987 --- --- --- 1346 2500 707 6,06 1259 5,82 2408 6,09 5,14 6,09

27-28 C 371 1,73 330 2500 --- --- 9,65 10,01 --- --- 987 --- --- --- 1346 2500 707 15,22 1259 14,63 2408 15,3 12,9 15,3

28-29 C 285 13,74 314 2500 --- --- 9,7 10,11 --- --- 997 --- --- --- 1356 2500 705 9,01 1259 8,63 2401 9,06 7,51 9,06

29-30 C 301 12,75 314 2500 --- --- 9,7 10,11 --- --- 997 --- --- --- 1356 2500 705 10,05 1259 9,62 2401 10,11 8,38 10,11

30-31 C 271 10,15 314 2500 --- --- 9,7 10,11 --- --- 997 --- --- --- 1356 2500 705 8,14 1259 7,8 2401 8,19 6,79 8,19

31-32 C 371 11,95 314 2500 --- --- 9,7 10,11 --- --- 997 --- --- --- 1356 2500 705 15,28 1259 14,62 2401 15,36 12,73 15,36

32-33 C 212 -17,8 265 2500 --- --- 9,94 10,55 --- --- 1046 --- --- --- 1399 2500 696 5,06 1263 4,77 2371 5,09 3,9 5,09

33-34 C 194 -4,09 265 2500 --- --- 9,94 10,55 --- --- 1046 --- --- --- 1399 2500 696 4,22 1263 3,98 2371 4,24 3,26 4,24

34-35 C 300 -26,04 265 2500 --- --- 9,94 10,55 --- --- 1046 --- --- --- 1399 2500 696 10,14 1263 9,56 2371 10,2 7,82 10,2

35-36 C 300 -36,76 265 2500 --- --- 9,94 10,55 --- --- 1046 --- --- --- 1399 2500 696 10,18 1263 9,59 2371 10,23 7,85 10,23

36-37 C 300 -32,99 267 2500 --- --- 9,94 10,54 --- --- 1045 --- --- --- 1397 2500 696 10,16 1263 9,58 2372 10,21 7,85 10,21

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TENSIONES Y FLECHAS

Vano ZonaLong. Vano

(m)Desnivel de



15ºC (%) (%)max.(Kg.) -5ºC+1/2V

Zona A


Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Tensión(Kg.)

Flecha(m)

Flechamín.(m)

Diámetro (mm): 17

Peso (Kg/m): 0,624

Sección (mm2): 180




EDS10ºC (%)

EDS10ºC (%)



Tens.(Kg)-5ºC+V

Tens.(Kg)-10ºC+V


Tens.(Kg)


-15ºC+H -20ºC+H

Flechamax.(m)

37-38 C 300 -20,81 267 2500 --- --- 9,94 10,54 --- --- 1045 --- --- --- 1397 2500 696 10,12 1263 9,55 2372 10,18 7,83 10,18

38-39 C 222 -12,93 267 2500 --- --- 9,94 10,54 --- --- 1045 --- --- --- 1397 2500 696 5,54 1263 5,22 2372 5,57 4,28 5,57

39-40 C 110 0,06 267 2500 --- --- 9,94 10,54 --- --- 1045 --- --- --- 1397 2500 696 1,36 1263 1,28 2372 1,36 1,05 1,36

40-41 C 300 -13,85 285 2500 --- --- 9,83 10,35 --- --- 1024 --- --- --- 1379 2500 700 10,06 1261 9,55 2384 10,11 8,04 10,11

41-42 C 300 -30,04 285 2500 --- --- 9,83 10,35 --- --- 1024 --- --- --- 1379 2500 700 10,1 1261 9,58 2384 10,15 8,07 10,15

42-43 C 300 -10,18 285 2500 --- --- 9,83 10,35 --- --- 1024 --- --- --- 1379 2500 700 10,05 1261 9,54 2384 10,11 8,03 10,11

43-44 C 121 -1,57 285 2500 --- --- 9,83 10,35 --- --- 1024 --- --- --- 1379 2500 700 1,63 1261 1,55 2384 1,64 1,3 1,64

44-45 C 145 -0,59 145 2500 --- --- 11,95 14,66 --- --- 1468 --- --- --- 1703 2500 641 2,54 1287 2,17 2220 2,51 1,11 2,54

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/ 3


ESFUERZOS VERTICALES ESFUERZOS HORIZONTALES

ESFUERZOS. 1ª HIPOTESIS (Viento 120 Km/h)

Númeroapoyo

Funciónapoyo

Tiposeleccionada

Torrecruceta

Fase(Kg)

Protección Total(Kg)

Fase (Kg)

Transversal Longitudinal Transversal Longitudinal

Total (Kg)

Transversal LongitudinalEsfuerzo Momento

equivalente (Kg) torsor (Kg x m)(Kg)(Kg)Protección

1 FL S CO-15000 13 -10 29 83 1293 64 1380 313 5259 7923 3879

2 AL-SU S CO-3000 206 179 797 217 0 194 0 844 0 1098 ---

3 AL-SU S CO-3000 224 192 864 285 0 260 0 1116 0 1463 ---

4 AL-SU S CO-3000 231 199 893 285 0 260 0 1116 0 1463 ---

5 AL-ANC S CO-5000 238 188 901 302 14 260 14 1166 56 1570 42

6 AL-SU S CO-3000 197 163 754 285 0 260 0 1117 0 1463 ---

7 AL-SU S CO-3000 235 203 909 286 0 261 0 1118 0 1465 ---

8 AL-SU S CO-3000 211 178 811 286 0 261 0 1118 0 1465 ---

9 AL-AM S CO-3000 197 149 741 266 2 225 2 1022 8 1310 6

10 AL-SU S CO-3000 209 177 805 271 0 246 0 1059 0 1385 ---

11 AL-SU S CO-3000 262 228 1015 322 0 296 0 1260 0 1656 ---

12 AL-SU S CO-3000 219 190 848 251 0 227 0 980 0 1280 ---

13 AN-AM S CO-9000 135 86 491 862 35 863 36 3450 140 4870 105

14 AL-SU S CO-3000 269 235 1041 312 0 286 0 1223 0 1605 ---

15 AL-SU S CO-3000 168 129 634 341 0 314 0 1338 0 1759 ---

16 AL-SU S CO-3000 307 275 1196 315 0 289 0 1234 0 1621 ---

/ 3




Númeroapoyo

Funciónapoyo

Tiposeleccionada

Torrecruceta

Fase(Kg)


Fase (Kg)


Total (Kg)



17 AL-AM S CO-3000 302 255 1160 301 19 259 19 1161 76 1590 57

18 AL-SU S CO-3000 193 164 742 235 0 212 0 918 0 1197 ---

19 AL-SU S CO-3000 126 95 474 229 0 205 0 892 0 1162 ---

20 AL-SU S CO-3000 244 210 943 308 0 282 0 1206 0 1582 ---

21 AL-AM S CO-3000 267 213 1014 361 27 317 26 1401 107 1953 81

22 AL-SU S CO-3000 271 235 1046 344 0 318 0 1350 0 1776 ---

23 AL-SU S CO-3000 275 242 1067 317 0 291 0 1241 0 1630 ---

24 AN-AM S CO-7000 211 161 795 733 10 721 10 2921 40 4103 30

25 AL-SU S CO-3000 258 225 1000 312 0 286 0 1221 0 1603 ---

26 AL-SU S CO-3000 185 151 706 283 0 258 0 1106 0 1449 ---

27 AL-SU S CO-3000 261 230 1013 287 0 262 0 1124 0 1473 ---

28 AL-AM S CO-3000 222 170 838 327 10 284 10 1266 40 1682 30

29 AL-SU S CO-3000 220 188 847 279 0 254 0 1091 0 1428 ---

30 AL-SU S CO-3000 214 182 825 273 0 248 0 1066 0 1395 ---

31 AL-SU S CO-3000 238 205 919 304 0 278 0 1190 0 1561 ---

32 AN-AM S CO-12000 323 276 1244 1380 68 1414 68 5556 273 7996 205

/ 3




Númeroapoyo

Funciónapoyo

Tiposeleccionada

Torrecruceta

Fase(Kg)


Fase (Kg)


Total (Kg)



33 AL-SU S CO-3000 105 76 390 199 0 176 0 772 0 1001 ---

34 AL-SU S CO-3000 236 208 917 238 0 215 0 929 0 1211 ---

35 AL-SU S CO-3000 249 217 965 286 0 261 0 1121 0 1468 ---

36 AL-AM S CO-3000 228 178 863 304 1 262 2 1174 5 1513 3

37 AL-SU S CO-3000 189 155 720 286 0 261 0 1119 0 1466 ---

38 AL-SU S CO-3000 185 154 709 251 0 227 0 978 0 1278 ---

39 AL-SU S CO-3000 83 56 304 166 0 144 0 641 0 824 ---

40 AL-AM S CO-3000 209 166 793 218 18 178 18 830 72 1140 54

41 AL-SU S CO-3000 263 231 1019 286 0 261 0 1118 0 1465 ---

42 AL-SU S CO-3000 169 134 640 286 0 261 0 1118 0 1464 ---

43 AL-SU S CO-3000 143 115 544 205 0 182 0 798 0 1035 ---

44 AN-AM S CO-12000 118 76 429 1228 283 1261 297 4947 1147 8388 850

45 FL S CO-15000 62 41 227 82 1602 63 1703 308 6509 9690 4806

/ 3



ESFUERZOS. 2ª HIPOTESIS (Hielo)

Númeroapoyo

Funciónapoyo

Tiposeleccionada

Torrecruceta

Fase(Kg)


Fase (Kg)


Total (Kg)



1 FL S CO-15000 21 -15 48 0 2300 0 2500 0 9400 13569 6900

2 AL-SU S CO-3000 623 599 2468 0 0 0 0 0 0 0 ---

3 AL-SU S CO-3000 693 655 2735 0 0 0 0 0 0 0 ---

4 AL-SU S CO-3000 715 678 2823 0 0 0 0 0 0 0 ---

5 AL-ANC S CO-5000 700 644 2743 0 0 0 0 0 0 0 ---

6 AL-SU S CO-3000 612 567 2402 0 0 0 0 0 0 0 ---

7 AL-SU S CO-3000 727 691 2871 0 0 0 0 0 0 0 ---

8 AL-SU S CO-3000 654 612 2574 0 0 0 0 0 0 0 ---

9 AL-AM S CO-3000 571 515 2229 0 0 0 0 0 0 0 ---

10 AL-SU S CO-3000 646 608 2545 0 0 0 0 0 0 0 ---

11 AL-SU S CO-3000 815 777 3222 0 0 0 0 0 0 0 ---

12 AL-SU S CO-3000 671 641 2655 0 0 0 0 0 0 0 ---

13 AN-AM S CO-9000 381 312 1455 1113 0 1210 0 4548 0 6437 ---

14 AL-SU S CO-3000 833 799 3299 0 0 0 0 0 0 0 ---

15 AL-SU S CO-3000 535 466 2071 0 0 0 0 0 0 0 ---

16 AL-SU S CO-3000 950 925 3775 0 0 0 0 0 0 0 ---

/ 3




Númeroapoyo

Funciónapoyo

Tiposeleccionada

Torrecruceta

Fase(Kg)


Fase (Kg)


Total (Kg)



17 AL-AM S CO-3000 894 855 3536 0 0 0 0 0 0 0 ---

18 AL-SU S CO-3000 590 557 2326 0 0 0 0 0 0 0 ---

19 AL-SU S CO-3000 389 341 1509 0 0 0 0 0 0 0 ---

20 AL-SU S CO-3000 758 719 2993 0 0 0 0 0 0 0 ---

21 AL-AM S CO-3000 798 733 3126 0 0 0 0 0 0 0 ---

22 AL-SU S CO-3000 845 802 3337 0 0 0 0 0 0 0 ---

23 AL-SU S CO-3000 855 821 3385 0 0 0 0 0 0 0 ---

24 AN-AM S CO-7000 621 558 2420 799 0 868 0 3264 0 4712 ---

25 AL-SU S CO-3000 802 765 3171 0 0 0 0 0 0 0 ---

26 AL-SU S CO-3000 574 526 2249 0 0 0 0 0 0 0 ---

27 AL-SU S CO-3000 806 777 3194 0 0 0 0 0 0 0 ---

28 AL-AM S CO-3000 660 592 2571 0 0 0 0 0 0 0 ---

29 AL-SU S CO-3000 679 641 2679 0 0 0 0 0 0 0 ---

30 AL-SU S CO-3000 661 624 2608 0 0 0 0 0 0 0 ---

31 AL-SU S CO-3000 739 700 2917 0 0 0 0 0 0 0 ---

32 AN-AM S CO-12000 947 914 3755 1980 0 2153 0 8094 0 11456 ---

/ 3




Númeroapoyo

Funciónapoyo

Tiposeleccionada

Torrecruceta

Fase(Kg)


Fase (Kg)


Total (Kg)



33 AL-SU S CO-3000 322 277 1244 0 0 0 0 0 0 0 ---

34 AL-SU S CO-3000 716 693 2840 0 0 0 0 0 0 0 ---

35 AL-SU S CO-3000 766 734 3033 0 0 0 0 0 0 0 ---

36 AL-AM S CO-3000 673 614 2633 0 0 0 0 0 0 0 ---

37 AL-SU S CO-3000 590 542 2312 0 0 0 0 0 0 0 ---

38 AL-SU S CO-3000 570 531 2240 0 0 0 0 0 0 0 ---

39 AL-SU S CO-3000 249 208 956 0 0 0 0 0 0 0 ---

40 AL-AM S CO-3000 595 555 2341 0 0 0 0 0 0 0 ---

41 AL-SU S CO-3000 807 778 3198 0 0 0 0 0 0 0 ---

42 AL-SU S CO-3000 530 477 2067 0 0 0 0 0 0 0 ---

43 AL-SU S CO-3000 434 398 1701 0 0 0 0 0 0 0 ---

44 AN-AM S CO-12000 307 262 1183 1723 0 1873 0 7043 0 9968 ---

45 FL S CO-15000 167 144 646 0 2300 0 2500 0 9400 13569 6900

/ 3



ESFUERZOS. 3ª HIPÓTESIS (Desequilibrio)

Númeroapoyo

Funciónapoyo

Tiposeleccionada

Torrecruceta

Fase(Kg)


Fase (Kg)


Total (Kg)



1 FL S CO-15000 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- ---

2 AL-SU S CO-3000 623 599 2468 0 184 0 200 0 752 1064 ---

3 AL-SU S CO-3000 693 655 2735 0 184 0 200 0 752 1064 ---

4 AL-SU S CO-3000 715 678 2823 0 184 0 200 0 752 1064 ---

5 AL-ANC S CO-5000 700 644 2743 0 1150 0 1250 0 4700 6652 ---

6 AL-SU S CO-3000 612 567 2402 0 184 0 200 0 752 1064 ---

7 AL-SU S CO-3000 727 691 2871 0 184 0 200 0 752 1064 ---

8 AL-SU S CO-3000 654 612 2574 0 184 0 200 0 752 1064 ---

9 AL-AM S CO-3000 571 515 2229 0 345 0 375 0 1410 1996 ---

10 AL-SU S CO-3000 646 608 2545 0 184 0 200 0 752 1064 ---

11 AL-SU S CO-3000 815 777 3222 0 184 0 200 0 752 1064 ---

12 AL-SU S CO-3000 671 641 2655 0 184 0 200 0 752 1064 ---

13 AN-AM S CO-9000 381 312 1455 1029 335 1119 364 4207 1368 7891 ---

14 AL-SU S CO-3000 833 799 3299 0 184 0 200 0 752 1064 ---

15 AL-SU S CO-3000 535 466 2071 0 184 0 200 0 752 1064 ---

16 AL-SU S CO-3000 950 925 3775 0 184 0 200 0 752 1064 ---

/ 3




Númeroapoyo

Funciónapoyo

Tiposeleccionada

Torrecruceta

Fase(Kg)


Fase (Kg)


Total (Kg)



17 AL-AM S CO-3000 894 855 3536 0 345 0 375 0 1410 1996 ---

18 AL-SU S CO-3000 590 557 2326 0 184 0 200 0 752 1064 ---

19 AL-SU S CO-3000 389 341 1509 0 184 0 200 0 752 1064 ---

20 AL-SU S CO-3000 758 719 2993 0 184 0 200 0 752 1064 ---

21 AL-AM S CO-3000 798 733 3126 0 345 0 375 0 1410 1996 ---

22 AL-SU S CO-3000 845 802 3337 0 184 0 200 0 752 1064 ---

23 AL-SU S CO-3000 855 821 3385 0 184 0 200 0 752 1064 ---

24 AN-AM S CO-7000 621 558 2420 739 340 803 369 3019 1389 6363 ---

25 AL-SU S CO-3000 802 765 3171 0 184 0 200 0 752 1064 ---

26 AL-SU S CO-3000 574 526 2249 0 184 0 200 0 752 1064 ---

27 AL-SU S CO-3000 806 777 3194 0 184 0 200 0 752 1064 ---

28 AL-AM S CO-3000 660 592 2571 0 345 0 375 0 1410 1996 ---

29 AL-SU S CO-3000 679 641 2679 0 184 0 200 0 752 1064 ---

30 AL-SU S CO-3000 661 624 2608 0 184 0 200 0 752 1064 ---

31 AL-SU S CO-3000 739 700 2917 0 184 0 200 0 752 1064 ---

32 AN-AM S CO-12000 947 914 3755 1832 311 1991 338 7487 1273 12398 ---

/ 3




Númeroapoyo

Funciónapoyo

Tiposeleccionada

Torrecruceta

Fase(Kg)


Fase (Kg)


Total (Kg)



33 AL-SU S CO-3000 322 277 1244 0 184 0 200 0 752 1064 ---

34 AL-SU S CO-3000 716 693 2840 0 184 0 200 0 752 1064 ---

35 AL-SU S CO-3000 766 734 3033 0 184 0 200 0 752 1064 ---

36 AL-AM S CO-3000 673 614 2633 0 345 0 375 0 1410 1996 ---

37 AL-SU S CO-3000 590 542 2312 0 184 0 200 0 752 1064 ---

38 AL-SU S CO-3000 570 531 2240 0 184 0 200 0 752 1064 ---

39 AL-SU S CO-3000 249 208 956 0 184 0 200 0 752 1064 ---

40 AL-AM S CO-3000 595 555 2341 0 345 0 375 0 1410 1996 ---

41 AL-SU S CO-3000 807 778 3198 0 184 0 200 0 752 1064 ---

42 AL-SU S CO-3000 530 477 2067 0 184 0 200 0 752 1064 ---

43 AL-SU S CO-3000 434 398 1701 0 184 0 200 0 752 1064 ---

44 AN-AM S CO-12000 307 262 1183 1594 320 1733 348 6515 1307 11071 ---

45 FL S CO-15000 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- ---

/ 3



Númeroapoyo

Funciónapoyo

Tiposeleccionada

Torrecruceta

Fase(Kg)


Fase con rotura (Kg)

Trans. Long. Trans. Long.

Total (Kg)

Trans. Long. Esf.Util Esf.Equiv.

ESFUERZOS. 4ª HIPÓTESIS FASE

Fase sin rotura (Kg)

Trans. Long.

Torsiónsimple(Kg)

Torsión compuesta (Ángulos y FL) (Kg)

M.Torsor(Kg x m)(Kg)(Kg)Protección

1 FL S CO-15000 21 48 0 0 2300 0 2500 0 --- 7100 13800-15 0 7100 11934

2 AL-SU S CO-3000 623 2468 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---599 1150 1150 ---

3 AL-SU S CO-3000 693 2735 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---655 1150 1150 ---

4 AL-SU S CO-3000 715 2823 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---678 1150 1150 ---

5 AL-ANC S CO-5000 700 2743 0 0 0 0 0 0 2300 --- ---644 2300 2300 ---

6 AL-SU S CO-3000 612 2402 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---567 1150 1150 ---

7 AL-SU S CO-3000 727 2871 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---691 1150 1150 ---

8 AL-SU S CO-3000 654 2574 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---612 1150 1150 ---

9 AL-AM S CO-3000 571 2229 0 0 0 0 0 0 2300 --- ---515 2300 2300 ---

10 AL-SU S CO-3000 646 2545 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---608 1150 1150 ---

11 AL-SU S CO-3000 815 3222 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---777 1150 1150 ---

12 AL-SU S CO-3000 671 2655 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---641 1150 1150 ---

13 AN-AM S CO-9000 381 1455 556 1113 0 1210 0 3992 --- 6223 6695312 2232 2232 7564

14 AL-SU S CO-3000 833 3299 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---799 1150 1150 ---

15 AL-SU S CO-3000 535 2071 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---466 1150 1150 ---

16 AL-SU S CO-3000 950 3775 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---925 1150 1150 ---

/ 3



Númeroapoyo

Funciónapoyo

Tiposeleccionada

Torrecruceta

Fase(Kg)




Total (Kg)




Trans. Long.

Torsiónsimple(Kg)



17 AL-AM S CO-3000 894 3536 0 0 0 0 0 0 2300 --- ---855 2300 2300 ---

18 AL-SU S CO-3000 590 2326 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---557 1150 1150 ---

19 AL-SU S CO-3000 389 1509 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---341 1150 1150 ---

20 AL-SU S CO-3000 758 2993 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---719 1150 1150 ---

21 AL-AM S CO-3000 798 3126 0 0 0 0 0 0 2300 --- ---733 2300 2300 ---

22 AL-SU S CO-3000 845 3337 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---802 1150 1150 ---

23 AL-SU S CO-3000 855 3385 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---821 1150 1150 ---

24 AN-AM S CO-7000 621 2420 399 799 0 868 0 2865 --- 5130 6795558 2265 2265 6269

25 AL-SU S CO-3000 802 3171 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---765 1150 1150 ---

26 AL-SU S CO-3000 574 2249 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---526 1150 1150 ---

27 AL-SU S CO-3000 806 3194 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---777 1150 1150 ---

28 AL-AM S CO-3000 660 2571 0 0 0 0 0 0 2300 --- ---592 2300 2300 ---

29 AL-SU S CO-3000 679 2679 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---641 1150 1150 ---

30 AL-SU S CO-3000 661 2608 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---624 1150 1150 ---

31 AL-SU S CO-3000 739 2917 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---700 1150 1150 ---

32 AN-AM S CO-12000 947 3755 990 1980 0 2153 0 7104 --- 9180 6228914 2076 2076 12060

/ 3



Númeroapoyo

Funciónapoyo

Tiposeleccionada

Torrecruceta

Fase(Kg)




Total (Kg)




Trans. Long.

Torsiónsimple(Kg)



33 AL-SU S CO-3000 322 1244 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---277 1150 1150 ---

34 AL-SU S CO-3000 716 2840 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---693 1150 1150 ---

35 AL-SU S CO-3000 766 3033 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---734 1150 1150 ---

36 AL-AM S CO-3000 673 2633 0 0 0 0 0 0 2300 --- ---614 2300 2300 ---

37 AL-SU S CO-3000 590 2312 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---542 1150 1150 ---

38 AL-SU S CO-3000 570 2240 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---531 1150 1150 ---

39 AL-SU S CO-3000 249 956 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---208 1150 1150 ---

40 AL-AM S CO-3000 595 2341 0 0 0 0 0 0 2300 --- ---555 2300 2300 ---

41 AL-SU S CO-3000 807 3198 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---778 1150 1150 ---

42 AL-SU S CO-3000 530 2067 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---477 1150 1150 ---

43 AL-SU S CO-3000 434 1701 0 0 0 0 0 0 1150 --- ---398 1150 1150 ---

44 AN-AM S CO-12000 307 1183 862 1723 0 1873 0 6181 --- 8314 6398262 2133 2133 10708

45 FL S CO-15000 167 646 0 0 2300 0 2500 0 --- 7100 13800144 0 7100 11934

/ 3


ESFUERZOS VERTICALESESFUERZOS HORIZONTALES

Númeroapoyo

Funciónapoyo

Tiposeleccionada

Torrecruceta

Fase(Kg)

Protección(Kg)

Total(Kg)

Protección con rotura


Total

Trans. Long.

ESFUERZOS. 4ª HIPÓTESIS PROTECCIÓN

Fase

Trans. Long.

Rotura simple (Kg) Rotura compuesta (Ángulos) (Kg)

Protección con rotura Esfuerzo

equivalente

1 FL S CO-15000 --- --- --- --- --- --- --- ------ --- --- ---

2 AL-SU S CO-3000 623 2468 0 --- --- --- --- ---599 1250 --- ---

3 AL-SU S CO-3000 693 2735 0 --- --- --- --- ---655 1250 --- ---

4 AL-SU S CO-3000 715 2823 0 --- --- --- --- ---678 1250 --- ---

5 AL-ANC S CO-5000 700 2743 0 --- --- --- --- ---644 2500 --- ---

6 AL-SU S CO-3000 612 2402 0 --- --- --- --- ---567 1250 --- ---

7 AL-SU S CO-3000 727 2871 0 --- --- --- --- ---691 1250 --- ---

8 AL-SU S CO-3000 654 2574 0 --- --- --- --- ---612 1250 --- ---

9 AL-AM S CO-3000 571 2229 0 --- --- --- --- ---515 2500 --- ---

10 AL-SU S CO-3000 646 2545 0 --- --- --- --- ---608 1250 --- ---

11 AL-SU S CO-3000 815 3222 0 --- --- --- --- ---777 1250 --- ---

12 AL-SU S CO-3000 671 2655 0 --- --- --- --- ---641 1250 --- ---

13 AN-AM S CO-9000 381 1455 --- 1113 0 605 2426 3943312 --- 2426 12902

14 AL-SU S CO-3000 833 3299 0 --- --- --- --- ---799 1250 --- ---

15 AL-SU S CO-3000 535 2071 0 --- --- --- --- ---466 1250 --- ---

16 AL-SU S CO-3000 950 3775 0 --- --- --- --- ---925 1250 --- ---

/ 3



Númeroapoyo

Funciónapoyo

Tiposeleccionada

Torrecruceta

Fase(Kg)

Protección(Kg)

Total(Kg)



Total

Trans. Long.


Fase

Trans. Long.



equivalente

17 AL-AM S CO-3000 894 3536 0 --- --- --- --- ---855 2500 --- ---

18 AL-SU S CO-3000 590 2326 0 --- --- --- --- ---557 1250 --- ---

19 AL-SU S CO-3000 389 1509 0 --- --- --- --- ---341 1250 --- ---

20 AL-SU S CO-3000 758 2993 0 --- --- --- --- ---719 1250 --- ---

21 AL-AM S CO-3000 798 3126 0 --- --- --- --- ---733 2500 --- ---

22 AL-SU S CO-3000 845 3337 0 --- --- --- --- ---802 1250 --- ---

23 AL-SU S CO-3000 855 3385 0 --- --- --- --- ---821 1250 --- ---

24 AN-AM S CO-7000 621 2420 --- 799 0 434 2462 2830558 --- 2462 10754

25 AL-SU S CO-3000 802 3171 0 --- --- --- --- ---765 1250 --- ---

26 AL-SU S CO-3000 574 2249 0 --- --- --- --- ---526 1250 --- ---

27 AL-SU S CO-3000 806 3194 0 --- --- --- --- ---777 1250 --- ---

28 AL-AM S CO-3000 660 2571 0 --- --- --- --- ---592 2500 --- ---

29 AL-SU S CO-3000 679 2679 0 --- --- --- --- ---641 1250 --- ---

30 AL-SU S CO-3000 661 2608 0 --- --- --- --- ---624 1250 --- ---

31 AL-SU S CO-3000 739 2917 0 --- --- --- --- ---700 1250 --- ---

32 AN-AM S CO-12000 947 3755 --- 1980 0 1076 2256 7018914 --- 2256 16040

/ 3



Númeroapoyo

Funciónapoyo

Tiposeleccionada

Torrecruceta

Fase(Kg)

Protección(Kg)

Total(Kg)



Total

Trans. Long.


Fase

Trans. Long.



equivalente

33 AL-SU S CO-3000 322 1244 0 --- --- --- --- ---277 1250 --- ---

34 AL-SU S CO-3000 716 2840 0 --- --- --- --- ---693 1250 --- ---

35 AL-SU S CO-3000 766 3033 0 --- --- --- --- ---734 1250 --- ---

36 AL-AM S CO-3000 673 2633 0 --- --- --- --- ---614 2500 --- ---

37 AL-SU S CO-3000 590 2312 0 --- --- --- --- ---542 1250 --- ---

38 AL-SU S CO-3000 570 2240 0 --- --- --- --- ---531 1250 --- ---

39 AL-SU S CO-3000 249 956 0 --- --- --- --- ---208 1250 --- ---

40 AL-AM S CO-3000 595 2341 0 --- --- --- --- ---555 2500 --- ---

41 AL-SU S CO-3000 807 3198 0 --- --- --- --- ---778 1250 --- ---

42 AL-SU S CO-3000 530 2067 0 --- --- --- --- ---477 1250 --- ---

43 AL-SU S CO-3000 434 1701 0 --- --- --- --- ---398 1250 --- ---

44 AN-AM S CO-12000 307 1183 --- 1723 0 937 2318 6106262 --- 2318 15204

45 FL S CO-15000 --- --- --- --- --- --- --- ------ --- --- ---

ANEXO Nº2: APOYOS

Version 12, 06/2012

Línea aérea de A.T. a 45 kV

Simple circuito

FICHA TÉCNICA DEL APOYO

Apoyo nº: 1

Función: FL

Armado: S(S2111)

Denominación: CO-15000-12

ALTURA

ÚTIL (m)

ARMADOS S y N ARMADOS T y B

Cabeza (m) Crucetas (m) Crucetas (m)Cúpula (m)

"b" "a" "c" "a"-"d" "b" "c"

12,2 4,4 3 3 4,3

1ª Hip.

V=120 Km/h

C.S. = 1,5

ESFUERZOS ÚTILES EQUIVALENTES CON ARMADO SIN CARGA EN CÚPULA (Kg)

15220 16235 15985 20585 6260 4500

2ª Hip.

Hielo

C.S. = 1,5

2ª Hip.

H+V=60 Km/h

C.S. = 1,5

3ª Hip.

Desequilibrio

C.S. = 1,2

4ª Hip.

Rot. de Fase

C.S. = 1,2

4ª Hip.

Rot. de Prot.

C.S. = 1,2

CARGA VERTICAL POR FASE / CÚPULA (Kg)

2000 2000 2000 2000 2000 2000

5 / 49

Version 12, 06/2012


Simple circuito


Apoyo nº: 3

Función: AL-SU

Armado: S(S1111)


ALTURA

ÚTIL (m)



"b" "a" "c" "a"-"d" "b" "c"

21,2 3,3 3 3 4,3

1ª Hip.

V=120 Km/h

C.S. = 1,5


4250 4910 4755 6490 3295 2700

2ª Hip.

Hielo

C.S. = 1,5

2ª Hip.

H+V=60 Km/h

C.S. = 1,5

3ª Hip.

Desequilibrio

C.S. = 1,2

4ª Hip.

Rot. de Fase

C.S. = 1,2

4ª Hip.

Rot. de Prot.

C.S. = 1,2


1200 1200 1200 1200 1200 1200

7 / 49

Version 12, 06/2012


Simple circuito


Apoyo nº: 5

Función: AL-ANC

Armado: S(S1111)


ALTURA

ÚTIL (m)



"b" "a" "c" "a"-"d" "b" "c"

18,2 3,3 3 3 4,3

1ª Hip.

V=120 Km/h

C.S. = 1,5


6145 6795 6635 8780 3295 2700

2ª Hip.

Hielo

C.S. = 1,5

2ª Hip.

H+V=60 Km/h

C.S. = 1,5

3ª Hip.

Desequilibrio

C.S. = 1,2

4ª Hip.

Rot. de Fase

C.S. = 1,2

4ª Hip.

Rot. de Prot.

C.S. = 1,2


1200 1200 1200 1200 1200 1200

9 / 49

Version 12, 06/2012


Simple circuito


Apoyo nº: 9

Función: AL-AM

Armado: S(S1111)


ALTURA

ÚTIL (m)



"b" "a" "c" "a"-"d" "b" "c"

18,2 3,3 3 3 4,3

1ª Hip.

V=120 Km/h

C.S. = 1,5


4250 4910 4755 6490 3295 2700

2ª Hip.

Hielo

C.S. = 1,5

2ª Hip.

H+V=60 Km/h

C.S. = 1,5

3ª Hip.

Desequilibrio

C.S. = 1,2

4ª Hip.

Rot. de Fase

C.S. = 1,2

4ª Hip.

Rot. de Prot.

C.S. = 1,2


1200 1200 1200 1200 1200 1200

13 / 49

Version 12, 06/2012


Simple circuito


Apoyo nº: 13

Función: AN-AM

Armado: S(S1111)


ALTURA

ÚTIL (m)



"b" "a" "c" "a"-"d" "b" "c"

12,2 3,3 3 3 4,3

1ª Hip.

V=120 Km/h

C.S. = 1,5


9855 11310 10960 14600 6260 4500

2ª Hip.

Hielo

C.S. = 1,5

2ª Hip.

H+V=60 Km/h

C.S. = 1,5

3ª Hip.

Desequilibrio

C.S. = 1,2

4ª Hip.

Rot. de Fase

C.S. = 1,2

4ª Hip.

Rot. de Prot.

C.S. = 1,2


2000 2000 2000 2000 2000 2000

17 / 49

ANEXO Nº3: CADENAS

ANEXO Nº4: SITUACIÓN Y

TRAZADO

ANEXO Nº5: PERFIL

LONGITUDINAL

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