memoria de cálculo domo
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ÍNDICE
1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA 2
2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA 2
3.- NORMAS CONSIDERADAS 2
4.- ACCIONES CONSIDERADAS 2
4.1.- Gravitatorias 2
4.2.- Viento 2
4.3.- Sismo 2
4.4.- Hipótesis de carga 3
4.5.- Listado de cargas 3
5.- ESTADOS LÍMITE 3
6.- SITUACIONES DE PROYECTO 3
6.1.- Coeficientes parciales de seguridad () y coeficientes de combinación () 4
6.2.- Combinaciones 8
7.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS 23
8.- DATOS GEOMÉTRICOS DE COLUMNAS, MUROS DE CORTANTE Y MUROS 23
8.1.- Columnas 23
9.- DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE PANDEO PARA CADA PLANTA 24
10.- LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN 24
11.- MATERIALES UTILIZADOS 24
11.1.- Concretos 24
11.2.- Aceros por elemento y posición 24
11.2.1.- Aceros en barras 24
11.2.2.- Aceros en perfiles 24
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [2]
1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA Versión: 2015
Número de licencia: 119871
2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA Proyecto: DOMO ARCOTECHO 18.00x32.13MTS
Clave: DOMO ARCOTECHO NAZAS
3.- NORMAS CONSIDERADAS Concreto: NTCRC:2004
A. formados en frio: AISI S100-2007 (LRFD)
Aceros laminados y armados: NTCRC Estruct.Metal.
Categoría de uso: a) Habitación
4.- ACCIONES CONSIDERADAS
4.1.- Gravitatorias
Planta C.V.
(t/m²) Cargas muertas
(t/m²)
Columnas INDICADAS INDICADAS
Cimentación INDICADAS INDICADAS
Desplante Cimentación INDICADAS INDICADAS
4.2.- Viento
Se ha tenido en cuenta la acción del viento mediante cargas aplicadas en las siguientes hipótesis: 'V 1+X', 'V 1-X', 'V 2+Y' y 'V 2 -Y'.
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [3]
4.3.- Sismo
Sin acción de sismo
4.4.- Hipótesis de carga
Automáticas Peso propio Cargas muertas Carga viva
Adicionales Referencia Descripción Naturaleza
H 1 Relleno Compactado de Cepas Empujes del terreno
CV 1 Carga Viva 30kg Carga viva
V 1+X Viento X a Presión Viento
V 1-X Viento X a Succión Viento
V 2+Y Viento Y a Presión Viento
V 2 -Y Viento Y a Succión Viento
N 1 Nieve 35kg Nieve
4.5.- Listado de cargas
Cargas especiales introducidas (en t, t/m y t/m²)
Grupo Condición Tipo Valor Coordenadas
0 H 1 Superficial 2.80 ( -5.26, 35.38) ( 24.13, 35.66) ( 24.79, -3.83) ( -5.40, -3.83)
5.- ESTADOS LÍMITE
E.L.U. de rotura. Hormigón
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones
NTCRC:2004
Grupo: A
E.L.U. de rotura. Acero conformado AISI/NASPEC-2007 (LRFD) ASCE 7
E.L.U. de rotura. Acero laminado NTCRC
Tensiones sobre el terreno
Desplazamientos
Acciones características
6.- SITUACIONES DE PROYECTO Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios:
- Con coeficientes de combinación
- Sin coeficientes de combinación
Gj kj P k Q1 p1 k1 Qi ai ki
j 1 i >1
G P Q Q
Gj kj P k Qi ki
j 1 i 1
G P Q
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [4]
- Donde:
Gk Acción permanente
Pk Acción de pretensado
Qk Acción variable
G Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes
P Coeficiente parcial de seguridad de la acción de pretensado
Q,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal
Q,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento
p,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal
a,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento
6.1.- Coeficientes parciales de seguridad () y coeficientes de combinación ()
Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán:
E.L.U. de rotura. Hormigón: NTCRC:2004
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: NTCRC:2004
Situación 1
Coeficientes parciales de seguridad () Coeficientes de combinación ()
Favorable Desfavorable Principal (p) Acompañamiento (a)
Carga permanente (G) 0.900 1.500 - -
Carga viva (Q) 0.000 1.500 1.000 0.529
Viento (Q)
Nieve (Q) 0.000 1.500 1.000 1.000
Empujes del terreno (H) 0.900 1.500 - -
Situación 2
Coeficientes parciales de seguridad () Coeficientes de combinación ()
Favorable Desfavorable Principal (p) Acompañamiento (a)
Carga permanente (G) 0.900 1.100 - -
Carga viva (Q) 0.000 1.100 0.529 0.529
Viento (Q) 0.000 1.100 1.000 1.000
Nieve (Q) 0.000 1.100 1.000 1.000
Empujes del terreno (H) 0.900 1.100 - -
E.L.U. de rotura. Acero conformado: AISI S100-2007 (LRFD)
2.3.2 - [1] (ASCE/SEI 7-05)
Coeficientes parciales de seguridad ()
Favorable Desfavorable
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [5]
2.3.2 - [1] (ASCE/SEI 7-05)
Coeficientes parciales de seguridad ()
Favorable Desfavorable
Carga permanente (G) 1.400 1.400
Carga viva (Q)
Viento (Q)
Nieve (Q)
Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [2 Lr] (ASCE/SEI 7-05)
Coeficientes parciales de seguridad ()
Favorable Desfavorable
Carga permanente (G) 1.200 1.200
Carga viva (Q) 0.000 0.500
Viento (Q)
Nieve (Q)
Empujes del terreno (H) 0.000 1.600
2.3.2 - [2 S] (ASCE/SEI 7-05)
Coeficientes parciales de seguridad ()
Favorable Desfavorable
Carga permanente (G) 1.200 1.200
Carga viva (Q)
Viento (Q)
Nieve (Q) 0.000 0.500
Empujes del terreno (H) 0.000 1.600
2.3.2 - [3 Lr, L] (ASCE/SEI 7-05)
Coeficientes parciales de seguridad ()
Favorable Desfavorable
Carga permanente (G) 1.200 1.200
Carga viva (Q) 0.000 1.600
Viento (Q)
Nieve (Q)
Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [3 S, L] (ASCE/SEI 7-05)
Coeficientes parciales de seguridad ()
Favorable Desfavorable
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [6]
2.3.2 - [3 S, L] (ASCE/SEI 7-05)
Coeficientes parciales de seguridad ()
Favorable Desfavorable
Carga permanente (G) 1.200 1.200
Carga viva (Q)
Viento (Q)
Nieve (Q) 1.600 1.600
Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [3 Lr, W] (ASCE/SEI 7-05)
Coeficientes parciales de seguridad ()
Favorable Desfavorable
Carga permanente (G) 1.200 1.200
Carga viva (Q) 0.000 1.600
Viento (Q) 0.000 0.800
Nieve (Q)
Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [3 S, W] (ASCE/SEI 7-05)
Coeficientes parciales de seguridad ()
Favorable Desfavorable
Carga permanente (G) 1.200 1.200
Carga viva (Q)
Viento (Q) 0.000 0.800
Nieve (Q) 1.600 1.600
Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [4 Lr] (ASCE/SEI 7-05)
Coeficientes parciales de seguridad ()
Favorable Desfavorable
Carga permanente (G) 1.200 1.200
Carga viva (Q) 0.000 0.500
Viento (Q) 1.600 1.600
Nieve (Q)
Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [4 S] (ASCE/SEI 7-05)
Coeficientes parciales de seguridad ()
Favorable Desfavorable
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [7]
2.3.2 - [4 S] (ASCE/SEI 7-05)
Coeficientes parciales de seguridad ()
Favorable Desfavorable
Carga permanente (G) 1.200 1.200
Carga viva (Q)
Viento (Q) 1.600 1.600
Nieve (Q) 0.000 0.500
Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [6] (ASCE/SEI 7-05)
Coeficientes parciales de seguridad ()
Favorable Desfavorable
Carga permanente (G) 0.900 0.900
Carga viva (Q)
Viento (Q) 0.000 1.600
Nieve (Q)
Empujes del terreno (H) 0.000 1.600
E.L.U. de rotura. Acero laminado: NTCRC Estruct.Metal.
Situación 1
Coeficientes parciales de seguridad () Coeficientes de combinación ()
Favorable Desfavorable Principal (p) Acompañamiento (a)
Carga permanente (G) 0.900 1.400 - -
Carga viva (Q) 0.000 1.400 1.000 0.500
Viento (Q)
Nieve (Q) 0.000 1.400 1.000 1.000
Empujes del terreno (H) 0.900 1.400 - -
Situación 2
Coeficientes parciales de seguridad () Coeficientes de combinación ()
Favorable Desfavorable Principal (p) Acompañamiento (a)
Carga permanente (G) 0.900 1.100 - -
Carga viva (Q) 0.000 1.100 0.500 0.500
Viento (Q) 1.100 1.100 1.000 1.000
Nieve (Q) 0.000 1.100 1.000 1.000
Empujes del terreno (H) 0.900 1.100 - -
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [8]
Tensiones sobre el terreno
Acciones variables sin sismo
Coeficientes parciales de seguridad ()
Favorable Desfavorable
Carga permanente (G) 1.000 1.000
Carga viva (Q) 0.000 1.000
Viento (Q) 0.000 1.000
Nieve (Q) 0.000 1.000
Empujes del terreno (H) 1.000 1.000
Desplazamientos
Acciones variables sin sismo
Coeficientes parciales de seguridad ()
Favorable Desfavorable
Carga permanente (G) 1.000 1.000
Carga viva (Q) 0.000 1.000
Viento (Q) 0.000 1.000
Nieve (Q) 0.000 1.000
Empujes del terreno (H) 1.000 1.000
6.2.- Combinaciones
Nombres de las hipótesis
PP Peso propio
CM Cargas muertas
H 1 Relleno Compactado de Cepas
Qa Carga viva
CV 1 Carga Viva 30kg
V 1+X Viento X a Presión
V 1-X Viento X a Succión
V 2+Y Viento Y a Presión
V 2 -Y Viento Y a Succión
N 1 Nieve 35kg
E.L.U. de rotura. Hormigón
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
1 0.900 0.900 0.900
2 1.500 1.500 0.900
3 0.900 0.900 0.900 1.500
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [9]
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
4 1.500 1.500 0.900 1.500
5 0.900 0.900 0.900 1.500
6 1.500 1.500 0.900 1.500
7 0.900 0.900 0.900 1.500 1.500
8 1.500 1.500 0.900 1.500 1.500
9 0.900 0.900 0.900 1.500
10 1.500 1.500 0.900 1.500
11 0.900 0.900 0.900 1.500 1.500
12 1.500 1.500 0.900 1.500 1.500
13 0.900 0.900 0.900 1.500 1.500
14 1.500 1.500 0.900 1.500 1.500
15 0.900 0.900 0.900 1.500 1.500 1.500
16 1.500 1.500 0.900 1.500 1.500 1.500
17 0.900 0.900 0.900 0.794 0.794 1.500
18 1.500 1.500 0.900 0.794 0.794 1.500
19 0.900 0.900 1.500
20 1.500 1.500 1.500
21 0.900 0.900 1.500 1.500
22 1.500 1.500 1.500 1.500
23 0.900 0.900 1.500 1.500
24 1.500 1.500 1.500 1.500
25 0.900 0.900 1.500 1.500 1.500
26 1.500 1.500 1.500 1.500 1.500
27 0.900 0.900 1.500 1.500
28 1.500 1.500 1.500 1.500
29 0.900 0.900 1.500 1.500 1.500
30 1.500 1.500 1.500 1.500 1.500
31 0.900 0.900 1.500 1.500 1.500
32 1.500 1.500 1.500 1.500 1.500
33 0.900 0.900 1.500 1.500 1.500 1.500
34 1.500 1.500 1.500 1.500 1.500 1.500
35 0.900 0.900 1.500 0.794 0.794 1.500
36 1.500 1.500 1.500 0.794 0.794 1.500
37 0.900 0.900 0.900 1.100
38 1.100 1.100 0.900 1.100
39 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100
40 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100
41 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100
42 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100
43 0.900 0.900 0.900 0.582 0.582 1.100
44 1.100 1.100 0.900 0.582 0.582 1.100
45 0.900 0.900 0.900 1.100
46 1.100 1.100 0.900 1.100
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [10]
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
47 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100
48 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100
49 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100
50 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100
51 0.900 0.900 0.900 0.582 0.582 1.100
52 1.100 1.100 0.900 0.582 0.582 1.100
53 0.900 0.900 0.900 1.100 1.100
54 1.100 1.100 0.900 1.100 1.100
55 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100 1.100
56 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100 1.100
57 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100 1.100
58 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100 1.100
59 0.900 0.900 0.900 0.582 0.582 1.100 1.100
60 1.100 1.100 0.900 0.582 0.582 1.100 1.100
61 0.900 0.900 0.900 1.100
62 1.100 1.100 0.900 1.100
63 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100
64 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100
65 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100
66 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100
67 0.900 0.900 0.900 0.582 0.582 1.100
68 1.100 1.100 0.900 0.582 0.582 1.100
69 0.900 0.900 0.900 1.100
70 1.100 1.100 0.900 1.100
71 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100
72 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100
73 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100
74 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100
75 0.900 0.900 0.900 0.582 0.582 1.100
76 1.100 1.100 0.900 0.582 0.582 1.100
77 0.900 0.900 0.900 1.100 1.100
78 1.100 1.100 0.900 1.100 1.100
79 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100 1.100
80 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100 1.100
81 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100 1.100
82 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100 1.100
83 0.900 0.900 0.900 0.582 0.582 1.100 1.100
84 1.100 1.100 0.900 0.582 0.582 1.100 1.100
85 0.900 0.900 0.900 1.100 1.100
86 1.100 1.100 0.900 1.100 1.100
87 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100 1.100
88 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100 1.100
89 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100 1.100
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [11]
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
90 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100 1.100
91 0.900 0.900 0.900 0.582 0.582 1.100 1.100
92 1.100 1.100 0.900 0.582 0.582 1.100 1.100
93 0.900 0.900 0.900 1.100 1.100
94 1.100 1.100 0.900 1.100 1.100
95 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100 1.100
96 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100 1.100
97 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100 1.100
98 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100 1.100
99 0.900 0.900 0.900 0.582 0.582 1.100 1.100
100 1.100 1.100 0.900 0.582 0.582 1.100 1.100
101 0.900 0.900 0.900 1.100 1.100 1.100
102 1.100 1.100 0.900 1.100 1.100 1.100
103 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100 1.100 1.100
104 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100 1.100 1.100
105 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100 1.100 1.100
106 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100 1.100 1.100
107 0.900 0.900 0.900 0.582 0.582 1.100 1.100 1.100
108 1.100 1.100 0.900 0.582 0.582 1.100 1.100 1.100
109 0.900 0.900 0.900 1.100 1.100
110 1.100 1.100 0.900 1.100 1.100
111 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100 1.100
112 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100 1.100
113 0.900 0.900 0.900 0.582 1.100 1.100
114 1.100 1.100 0.900 0.582 1.100 1.100
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132 1.100 1.100 0.900 0.582 0.582 1.100 1.100 1.100
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [12]
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
133 0.900 0.900 1.100 1.100
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150 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100
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Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [13]
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
176 1.100 1.100 1.100 0.582 1.100 1.100
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217 0.900 0.900 1.100 0.582 1.100 1.100
218 1.100 1.100 1.100 0.582 1.100 1.100
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [14]
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
219 0.900 0.900 1.100 0.582 0.582 1.100 1.100
220 1.100 1.100 1.100 0.582 0.582 1.100 1.100
221 0.900 0.900 1.100 1.100 1.100 1.100
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223 0.900 0.900 1.100 0.582 1.100 1.100 1.100
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227 0.900 0.900 1.100 0.582 0.582 1.100 1.100 1.100
228 1.100 1.100 1.100 0.582 0.582 1.100 1.100 1.100
E.L.U. de rotura. Acero conformado
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
1 1.400 1.400
2 1.200 1.200
3 1.200 1.200 0.500 0.500
4 1.200 1.200 1.600
5 1.200 1.200 1.600 0.500
6 1.200 1.200 1.600 0.500
7 1.200 1.200 1.600 0.500 0.500
8 1.200 1.200 1.600 0.500
9 1.200 1.200 1.600
10 1.200 1.200 1.600
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12 1.200 1.200 1.600
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15 1.200 1.200 1.600 1.600 0.800
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19 1.200 1.200 0.800 0.800
20 1.200 1.200 1.600 0.800 0.800
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23 1.200 1.200 1.600 0.800
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25 1.200 1.200 1.600 1.600 0.800
26 1.200 1.200 1.600 0.800
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29 1.200 1.200 0.800 0.800
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [15]
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
30 1.200 1.200 1.600 0.800 0.800
31 1.200 1.200 1.600 0.800 0.800
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33 1.200 1.200 0.800 1.600
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35 1.200 1.200 0.800 0.800 1.600
36 1.200 1.200 0.800 1.600
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39 1.200 1.200 1.600
40 1.200 1.200 0.500 1.600
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47 1.200 1.200 1.600 1.600
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50 1.200 1.200 0.500 0.500 1.600 1.600
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52 1.200 1.200 0.500 1.600
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68 1.200 1.200 1.600 1.600 0.500
69 0.900 0.900
70 0.900 0.900 1.600
71 0.900 0.900 1.600
72 0.900 0.900 1.600 1.600
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [16]
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
73 0.900 0.900 1.600
74 0.900 0.900 1.600
75 0.900 0.900 1.600 1.600
76 0.900 0.900 1.600
77 0.900 0.900 1.600 1.600
78 0.900 0.900 1.600 1.600
79 0.900 0.900 1.600 1.600 1.600
80 0.900 0.900 1.600 1.600
81 0.900 0.900 1.600 1.600
82 0.900 0.900 1.600 1.600 1.600
E.L.U. de rotura. Acero laminado
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
1 0.900 0.900 0.900
2 1.400 1.400 0.900
3 0.900 0.900 0.900 1.400
4 1.400 1.400 0.900 1.400
5 0.900 0.900 0.900 1.400
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10 1.400 1.400 0.900 1.400
11 0.900 0.900 0.900 1.400 1.400
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13 0.900 0.900 0.900 1.400 1.400
14 1.400 1.400 0.900 1.400 1.400
15 0.900 0.900 0.900 1.400 1.400 1.400
16 1.400 1.400 0.900 1.400 1.400 1.400
17 0.900 0.900 0.900 0.700 0.700 1.400
18 1.400 1.400 0.900 0.700 0.700 1.400
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20 1.400 1.400 1.400
21 0.900 0.900 1.400 1.400
22 1.400 1.400 1.400 1.400
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29 0.900 0.900 1.400 1.400 1.400
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [17]
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
30 1.400 1.400 1.400 1.400 1.400
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72 1.100 1.100 0.900 0.550 1.100
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [18]
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
73 0.900 0.900 0.900 0.550 1.100
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77 0.900 0.900 0.900 1.100 1.100
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79 0.900 0.900 0.900 0.550 1.100 1.100
80 1.100 1.100 0.900 0.550 1.100 1.100
81 0.900 0.900 0.900 0.550 1.100 1.100
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83 0.900 0.900 0.900 0.550 0.550 1.100 1.100
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99 0.900 0.900 0.900 0.550 0.550 1.100 1.100
100 1.100 1.100 0.900 0.550 0.550 1.100 1.100
101 0.900 0.900 0.900 1.100 1.100 1.100
102 1.100 1.100 0.900 1.100 1.100 1.100
103 0.900 0.900 0.900 0.550 1.100 1.100 1.100
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109 0.900 0.900 0.900 1.100 1.100
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115 0.900 0.900 0.900 0.550 0.550 1.100 1.100
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [19]
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
116 1.100 1.100 0.900 0.550 0.550 1.100 1.100
117 0.900 0.900 0.900 1.100 1.100
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158 1.100 1.100 1.100 1.100
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [20]
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
159 0.900 0.900 1.100 0.550 1.100
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196 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550 1.100 1.100
197 0.900 0.900 1.100 1.100 1.100 1.100
198 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100
199 0.900 0.900 1.100 0.550 1.100 1.100 1.100
200 1.100 1.100 1.100 0.550 1.100 1.100 1.100
201 0.900 0.900 1.100 0.550 1.100 1.100 1.100
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [21]
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
202 1.100 1.100 1.100 0.550 1.100 1.100 1.100
203 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550 1.100 1.100 1.100
204 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550 1.100 1.100 1.100
205 0.900 0.900 1.100 1.100 1.100
206 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100
207 0.900 0.900 1.100 0.550 1.100 1.100
208 1.100 1.100 1.100 0.550 1.100 1.100
209 0.900 0.900 1.100 0.550 1.100 1.100
210 1.100 1.100 1.100 0.550 1.100 1.100
211 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550 1.100 1.100
212 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550 1.100 1.100
213 0.900 0.900 1.100 1.100 1.100
214 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100
215 0.900 0.900 1.100 0.550 1.100 1.100
216 1.100 1.100 1.100 0.550 1.100 1.100
217 0.900 0.900 1.100 0.550 1.100 1.100
218 1.100 1.100 1.100 0.550 1.100 1.100
219 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550 1.100 1.100
220 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550 1.100 1.100
221 0.900 0.900 1.100 1.100 1.100 1.100
222 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100
223 0.900 0.900 1.100 0.550 1.100 1.100 1.100
224 1.100 1.100 1.100 0.550 1.100 1.100 1.100
225 0.900 0.900 1.100 0.550 1.100 1.100 1.100
226 1.100 1.100 1.100 0.550 1.100 1.100 1.100
227 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550 1.100 1.100 1.100
228 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550 1.100 1.100 1.100
Tensiones sobre el terreno
Desplazamientos
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
1 1.000 1.000 1.000
2 1.000 1.000 1.000 1.000
3 1.000 1.000 1.000 1.000
4 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
5 1.000 1.000 1.000 1.000
6 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
7 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
8 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
9 1.000 1.000 1.000 1.000
10 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
11 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [22]
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
12 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
13 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
14 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
15 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
16 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
17 1.000 1.000 1.000 1.000
18 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
19 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
20 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
21 1.000 1.000 1.000 1.000
22 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
23 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
24 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
25 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
26 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
27 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
28 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
29 1.000 1.000 1.000 1.000
30 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
31 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
32 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
33 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
34 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
35 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
36 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
37 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
38 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
39 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
40 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
41 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
42 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
43 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
44 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
45 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
46 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
47 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
48 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
49 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
50 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
51 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
52 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
53 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
54 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [23]
Comb. PP CM H 1 Qa CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
55 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
56 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
7.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS
Grupo Nombre del grupo Planta Nombre planta Altura Cota
2 Columnas 2 Columnas 3.35 3.35
1 Cimentación 1 Cimentación 1.70 0.00
0 Desplante Cimentación -1.70
8.- DATOS GEOMÉTRICOS DE COLUMNAS, MUROS DE CORTANTE Y MUROS
8.1.- Columnas
GI: grupo inicial
GF: grupo final
Ang: ángulo de la columna en grados sexagesimales
Datos de las columnas
Referencia Coord(P.Fijo) GI- GF Vinculación exterior Ang. Punto fijo Peralte de apoyo
C1 ( 0.00, 0.00) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.30
C1a ( 0.00, 0.00) 1-2 Arranca sobre el pilar C1 0.0 Centro
C2 ( 19.80, 0.00) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.30
C2a ( 19.80, 0.00) 1-2 Arranca sobre el pilar C2 0.0 Centro
C3 ( 0.00, 6.40) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.30
C3a ( 0.00, 6.40) 1-2 Arranca sobre el pilar C3 0.0 Centro
C4 ( 19.80, 6.40) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.30
C4a ( 19.80, 6.40) 1-2 Arranca sobre el pilar C4 0.0 Centro
C5 ( 0.00, 12.80) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.30
C5a ( 0.00, 12.80) 1-2 Arranca sobre el pilar C5 0.0 Centro
C6 ( 19.80, 12.80) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.30
C6a ( 19.80, 12.80) 1-2 Arranca sobre el pilar C6 0.0 Centro
C7 ( 0.00, 19.20) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.30
C7a ( 0.00, 19.20) 1-2 Arranca sobre el pilar C7 0.0 Centro
C8 ( 19.80, 19.20) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.30
C8a ( 19.80, 19.20) 1-2 Arranca sobre el pilar C8 0.0 Centro
C9 ( 0.00, 25.60) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.30
C9a ( 0.00, 25.60) 1-2 Arranca sobre el pilar C9 0.0 Centro
C10 ( 19.80, 25.60) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.30
C10a ( 19.80, 25.60) 1-2 Arranca sobre el pilar C10 0.0 Centro
C11 ( 0.00, 32.00) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.30
C11a ( 0.00, 32.00) 1-2 Arranca sobre el pilar C11 0.0 Centro
C12 ( 19.80, 32.00) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.30
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [24]
Referencia Coord(P.Fijo) GI- GF Vinculación exterior Ang. Punto fijo Peralte de apoyo
C12a ( 19.80, 32.00) 1-2 Arranca sobre el pilar C12 0.0 Centro
9.- DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE PANDEO PARA CADA PLANTA
Columna Planta Dimensiones
(cm)
Coeficiente de empotramiento Coeficiente de pandeo Coeficiente de rigidez axial
Cabeza Pie X Y
C1, C2, C3, C4, C5, C6, C7, C8, C9, C10, C11, C12
1 Diám.: 0.60 0.30 1.00 1.00 1.00 2.00
C11a, C9a, C7a, C5a, C3a, C1a, C2a, C4a, C6a, C8a, C10a, C12a
2 IPR 12x6 1/2"x38.70 1.00 1.00 1.00 1.00 2.00
10.- LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN -Tensión admisible en situaciones persistentes: 1.00 kg/cm²
-Tensión admisible en situaciones accidentales: 1.50 kg/cm²
11.- MATERIALES UTILIZADOS
11.1.- Concretos
Elemento Concreto fck
(kg/cm²) c
Tamaño máximo del árido
(mm)
Todos f'c=250 250 1.25 19
11.2.- Aceros por elemento y posición
11.2.1.- Aceros en barras
Elemento Acero fyk
(kg/cm²) s
Todos fy = 4200 4200 1.00
11.2.2.- Aceros en perfiles
Tipo de acero para perfiles Acero Límite elástico
(kg/cm²) Módulo de elasticidad
(kg/cm²)
Acero formado en frío ASTM A 572 50 ksi 3517 2069317
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [25]
Tipo de acero para perfiles Acero Límite elástico
(kg/cm²) Módulo de elasticidad
(kg/cm²)
Acero laminado ASTM A 36 36 ksi 2548 2100000
Acero de pernos fy = 2800 (corrugado) 2799 2100000
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [26]
ÍNDICE
1.- LISTADO DE ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN 27
1.1.- Descripción 27
1.2.- Comprobación 27
2.- LISTADO DE PLACAS DE ANCLAJE 29
2.1.- Descripción 29
2.2.- Comprobación 29
v
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [27]
1.- LISTADO DE ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN
1.1.- Descripción
Referencias Geometría Armado
C1, C2, C3, C4, C5, C6, C7, C8, C9, C10, C11, C12, C13, C14
Zapata rectangular excéntrica Ancho inicial X: 90.0 cm Ancho inicial Y: 90.0 cm Ancho final X: 90.0 cm
Ancho final Y: 90.0 cm Ancho zapata X: 90.0 cm Ancho zapata Y: 90.0 cm Peralte: 30.0 cm
Sup X: 14#4c/15 Sup Y: 14#4c/15 Inf X: 14#4c/15 Inf Y: 14#4c/15
1.2.- Comprobación
Referencia: C1
Dimensiones: 180 x 180 x 30
Armados: Xi:#4c/15 Yi:#4c/15 Xs:#4c/15 Ys:#4c/15
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
Criterio de CYPE Ingenieros
- Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 1 kg/cm²
Calculado: 0.453 kg/cm²
Cumple
- Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 1.25 kg/cm²
Calculado: 0.98 kg/cm²
Cumple
Volteo de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de
seguridad al volteo son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las
combinaciones de equilibrio.
- En dirección X:
Reserva seguridad: 95.2 %
Cumple
- En dirección Y:
Reserva seguridad: 931.7 %
Cumple
Flexión en la zapata:
- En dirección X:
Momento: 4.69 t·m
Cumple
- En dirección Y:
Momento: 1.59 t·m
Cumple
Cortante en la zapata:
- En dirección X:
Cortante: 8.13 t
Cumple
- En dirección Y:
Cortante: 2.78 t
Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
- Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 600 t/m²
Calculado: 12.19 t/m²
Cumple
Peralte mínimo:
Capítulo 6.4.5 (norma NTCRC: 2004)
Mínimo: 15 cm
Calculado: 30 cm
Cumple
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN CECYTED DE 18.00X31.00MTS Fecha: AGOSTO 2015
Perito Responsable: Ing. Humberto Muñoz Dozal DRO PCA 155 CED. PROF. 983642
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [28]
Referencia: C1
Dimensiones: 180 x 180 x 30
Armados: Xi:#4c/15 Yi:#4c/15 Xs:#4c/15 Ys:#4c/15
Comprobación Valores Estado
Espacio para anclar arranques en cimentación:
- C1:
Mínimo: 20 cm
Calculado: 23 cm
Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Capítulo 2.2 (norma NTCRC: 2004)
Mínimo: 0.0024
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.0028
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 0.0028
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.0028
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 0.0028
Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 10 mm
- Parrilla inferior:
Calculado: 12.7 mm
Cumple
- Parrilla superior:
Calculado: 12.7 mm
Cumple
Separación máxima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 30 cm
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 15 cm
Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de
Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 15 cm
Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
Mínimo: 30 cm
- Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia der:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia izq:
Calculado: 78 cm
Cumple
v
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [29]
Referencia: C1
Dimensiones: 180 x 180 x 30
Armados: Xi:#4c/15 Yi:#4c/15 Xs:#4c/15 Ys:#4c/15
Comprobación Valores Estado
- Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 78 cm
Cumple
Longitud mínima de las ganchos:
Mínimo: 15 cm
- Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia der:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia izq:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 30 cm
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
2.- LISTADO DE PLACAS DE ANCLAJE
2.1.- Descripción
Referencias Placa base Disposición Rigidizadores Pernos
C11a, C9a, C7a, C5a, C3a, C1a,
C2a, C4a, C6a, C8a, C10a, C12a, C13a, C14a
Ancho X: 360 mm Ancho Y: 500 mm
Espesor: 19 mm
Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Paralelos X: - Paralelos Y: 2(100x20x10.0)
6#8 L=110 cm Gancho a 90 grados
2.2.- Comprobación
Referencia: C11a -Placa base: Ancho X: 360 mm Ancho Y: 500 mm Espesor: 19 mm
-Pernos: 6#8 L=110 cm Gancho a 90 grados -Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada -Rigidizadores: Paralelos X: - Paralelos Y: 2(100x20x10.0)
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre pernos:
1.5 diámetros
Mínimo: 38 mm
Calculado: 200 mm
Cumple
Separación mínima pernos-perfil:
1.5 diámetros
Mínimo: 38 mm
Calculado: 38 mm
Cumple
Separación mínima pernos-borde:
2 diámetros
Mínimo: 50 mm
Calculado: 50 mm
Cumple
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN CECYTED DE 18.00X31.00MTS Fecha: AGOSTO 2015
Perito Responsable: Ing. Humberto Muñoz Dozal DRO PCA 155 CED. PROF. 983642
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [30]
Referencia: C11a -Placa base: Ancho X: 360 mm Ancho Y: 500 mm Espesor: 19 mm -Pernos: 6#8 L=110 cm Gancho a 90 grados -Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada -Rigidizadores: Paralelos X: - Paralelos Y: 2(100x20x10.0)
Comprobación Valores Estado
Esbeltez de rigidizadores:
- Paralelos a Y:
Máximo: 50
Calculado: 23.9
Cumple
Longitud mínima del perno:
Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Mínimo: 25 cm
Calculado: 110 cm
Cumple
Anclaje perno en concreto:
- Tensión:
Máximo: 31.246 t
Calculado: 12.179 t
Cumple
- Cortante:
Máximo: 21.872 t
Calculado: 0.404 t
Cumple
- Tensión + Cortante:
Máximo: 31.246 t
Calculado: 12.756 t
Cumple
Tracción en vástago de pernos:
Máximo: 12.772 t
Calculado: 12.089 t
Cumple
Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 2519.14 kg/cm²
Calculado: 2389.19 kg/cm²
Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Máximo: 27.818 t
Calculado: 0.401 t
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 2548.42 kg/cm²
- Derecha:
Calculado: 1634.9 kg/cm²
Cumple
- Izquierda:
Calculado: 706.559 kg/cm²
Cumple
- Arriba:
Calculado: 1403.26 kg/cm²
Cumple
- Abajo:
Calculado: 1822.44 kg/cm²
Cumple
Flecha global equivalente:
Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
- Derecha:
Calculado: 2708.99
Cumple
- Izquierda:
Calculado: 9201.42
Cumple
- Arriba:
Calculado: 8324.04
Cumple
- Abajo:
Calculado: 5890.79
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Máximo: 2548.42 kg/cm²
Calculado: 0 kg/cm²
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
v
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [31]
ÍNDICE
1.- MATERIALES 2
1.1.- Concretos 32
1.2.- Aceros por elemento y posición 32
1.2.1.- Aceros en barras 32
1.2.2.- Aceros en perfiles 32
2.- ARMADO DE COLUMNAS Y MUROS DE CORTANTE 2
2.1.- Columnas 32
3.- COMPROBACIÓN DE LA RESISTENCIA A CORTANTE EN PILARES DE HORMIGÓN 2
4.- LISTADO DE CUANTIFICACIONES DE COLUMNAS 2
5.- SUMATORIO DE ESFUERZOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPÓTESIS Y PLANTA 3
5.1.- Resumido 41
5.2.- Completo 41
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [32]
1.- MATERIALES
1.1.- Concretos
Elemento Concreto fck
(kg/cm²) c
Tamaño máximo del árido (mm)
Todos f'c=250 250 1.25 19
1.2.- Aceros por elemento y posición
1.2.1.- Aceros en barras
Elemento Acero fyk
(kg/cm²) s
Todos fy = 4200 4200 1.00
1.2.2.- Aceros en perfiles
Tipo de acero para perfiles Acero Límite elástico
(kg/cm²) Módulo de elasticidad
(kg/cm²)
Acero formado en frío ASTM A 572 50 ksi 3517 2069317
Acero laminado ASTM A 36 36 ksi 2548 2100000
2.- ARMADO DE COLUMNAS Y MUROS DE CORTANTE
2.1.- Columnas
Tramo: Nivel inicial / nivel final del tramo entre plantas.
Armado:
Primer sumando: Armado de esquina.
Segundo sumando: Armado de cara X.
Tercer sumando: Armado de cara Y.
Estribos: Se indica solamente el estribo perimetral dispuesto. Si existen otros estribos y ramas debe consultar el dibujo del cuadro de pilares. Pueden existir distintas separaciones en cabeza, pie y nudo, que puede consultar en opciones y despiece de pilares.
H: Altura libre del tramo de pilar sin arriostramiento intermedio.
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [33]
Hpx: Longitud de pandeo del tramo de pilar en dirección 'X'.
Hpy: Longitud de pandeo del tramo de pilar en dirección 'Y'.
Críticos: Esfuerzos pésimos (mayorados), correspondientes a la peor combinación que produce las mayores
tensiones y/o deformaciones. Incluye la amplificación de esfuerzos debidos a los efectos de segundo orden y excentricidad adicional por pandeo.
Referencia: Esfuerzos pésimos (mayorados), correspondientes a la peor combinación que produce las mayores tensiones y/o deformaciones. Incluye la amplificación de esfuerzos debidos a los efectos de segundo orden (no incluye pandeo).
Nota:
Los esfuerzos están referidos a ejes locales de la columna.
Columna Planta Dimensión
(cm)
Tramo
(m) Armado Estribos
H
(m)
Hpx
(m)
Hpy
(m)
Críticos Referencia
N
(t)
Mx
(t·m)
My
(t·m)
N
(t)
Mx
(t·m)
My
(t·m)
C1 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 7.03 12.60 2.08 7.03 12.60 2.08
C1a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 3.14 3.14 3.14 4.31 0.48 -1.54 4.31 0.48 -1.54
2.35/2.86 3.14 3.14 3.14 4.40 1.18 -1.34 4.40 1.18 -1.34
1.85/2.35 3.14 3.14 3.14 4.42 2.45 -0.95 4.42 2.45 -0.95
1.35/1.85 3.14 3.14 3.14 4.44 3.69 -0.58 4.44 3.69 -0.58
0.85/1.35 3.14 3.14 3.14 4.49 6.17 0.18 4.49 6.17 0.18
0.35/0.85 3.14 3.14 3.14 4.51 7.42 0.56 4.51 7.42 0.56
0.00/0.35 3.14 3.14 3.14 4.52 8.28 0.83 4.52 8.28 0.83
C2 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 7.02 12.59 2.05 7.02 12.59 2.05
C2a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 3.14 3.14 3.14 4.30 -0.48 -1.53 4.30 -0.48 -1.53
2.35/2.86 3.14 3.14 3.14 4.40 -1.18 -1.33 4.40 -1.18 -1.33
1.85/2.35 3.14 3.14 3.14 4.42 -2.45 -0.95 4.42 -2.45 -0.95
1.35/1.85 3.14 3.14 3.14 4.44 -3.69 -0.57 4.44 -3.69 -0.57
0.85/1.35 3.14 3.14 3.14 4.48 -6.17 0.18 4.48 -6.17 0.18
0.35/0.85 3.14 3.14 3.14 4.50 -7.41 0.55 4.50 -7.41 0.55
0.00/0.35 3.14 3.14 3.14 4.52 -8.28 0.81 4.52 -8.28 0.81
C3 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 13.37 12.50 0.18 13.37 12.50 0.18
C3a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 3.14 3.14 3.14 10.66 1.25 -0.12 10.66 1.25 -0.12
2.35/2.86 3.14 3.14 3.14 10.92 2.50 -0.08 10.92 2.50 -0.08
1.85/2.35 3.14 3.14 3.14 10.94 3.73 -0.05 10.94 3.73 -0.05
1.35/1.85 3.14 3.14 3.14 10.96 4.95 -0.02 10.96 4.95 -0.02
0.85/1.35 3.14 3.14 3.14 10.98 6.17 0.02 10.98 6.17 0.02
0.35/0.85 3.14 3.14 3.14 11.00 7.40 0.05 11.00 7.40 0.05
0.00/0.35 3.14 3.14 3.14 11.03 8.25 0.08 11.03 8.25 0.08
C4 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 13.38 12.49 0.16 13.38 12.49 0.16
C4a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 3.14 3.14 3.14 10.67 -1.25 -0.11 10.67 -1.25 -0.11
2.35/2.86 3.14 3.14 3.14 10.93 -2.50 -0.08 10.93 -2.50 -0.08
1.85/2.35 3.14 3.14 3.14 10.95 -3.72 -0.05 10.95 -3.72 -0.05
1.35/1.85 3.14 3.14 3.14 10.97 -4.95 -0.02 10.97 -4.95 -0.02
0.85/1.35 3.14 3.14 3.14 11.00 -6.17 0.01 11.00 -6.17 0.01
0.35/0.85 3.14 3.14 3.14 11.02 -7.39 0.04 11.02 -7.39 0.04
0.00/0.35 3.14 3.14 3.14 11.04 -8.25 0.06 11.04 -8.25 0.06
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [34]
Columna Planta Dimensión
(cm)
Tramo
(m) Armado Estribos
H
(m)
Hpx
(m)
Hpy
(m)
Críticos Referencia
N
(t)
Mx
(t·m)
My
(t·m)
N
(t)
Mx
(t·m)
My
(t·m)
C5 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 12.51 12.39 0.10 12.51 12.39 0.10
C5a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 3.14 3.14 3.14 9.65 1.34 -0.06 9.65 1.34 -0.06
2.35/2.86 3.14 3.14 3.14 10.04 2.57 -0.04 10.04 2.57 -0.04
1.85/2.35 3.14 3.14 3.14 10.06 3.77 -0.02 10.06 3.77 -0.02
1.35/1.85 3.14 3.14 3.14 10.08 4.97 -0.01 10.08 4.97 -0.01
0.85/1.35 3.14 3.14 3.14 10.10 6.17 0.01 10.10 6.17 0.01
0.35/0.85 3.14 3.14 3.14 10.12 7.37 0.03 10.12 7.37 0.03
0.00/0.35 3.14 3.14 3.14 10.15 8.22 0.04 10.15 8.22 0.04
C6 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 12.51 12.41 0.21 12.51 12.41 0.21
C6a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 3.14 3.14 3.14 9.78 -1.31 -0.14 9.78 -1.31 -0.14
2.35/2.86 3.14 3.14 3.14 10.04 -2.54 -0.10 10.04 -2.54 -0.10
1.85/2.35 3.14 3.14 3.14 10.06 -3.75 -0.06 10.06 -3.75 -0.06
1.35/1.85 3.14 3.14 3.14 10.08 -4.96 -0.02 10.08 -4.96 -0.02
0.85/1.35 3.14 3.14 3.14 10.11 -6.17 0.02 10.11 -6.17 0.02
0.35/0.85 3.14 3.14 3.14 10.13 -7.37 0.05 10.13 -7.37 0.05
0.00/0.35 3.14 3.14 3.14 10.15 -8.22 0.08 10.15 -8.22 0.08
C7 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 12.58 12.41 0.15 12.58 12.41 0.15
C7a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 3.14 3.14 3.14 9.85 1.32 0.10 9.85 1.32 0.10
2.35/2.86 3.14 3.14 3.14 10.11 2.55 0.07 10.11 2.55 0.07
1.85/2.35 3.14 3.14 3.14 10.13 3.76 0.05 10.13 3.76 0.05
1.35/1.85 3.14 3.14 3.14 10.15 4.96 0.02 10.15 4.96 0.02
0.85/1.35 3.14 3.14 3.14 10.17 6.17 -0.01 10.17 6.17 -0.01
0.35/0.85 3.14 3.14 3.14 10.19 7.38 -0.04 10.19 7.38 -0.04
0.00/0.35 3.14 3.14 3.14 10.22 8.22 -0.06 10.22 8.22 -0.06
C8 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 12.56 12.40 0.18 12.56 12.40 0.18
C8a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 3.14 3.14 3.14 9.84 -1.32 0.11 9.84 -1.32 0.11
2.35/2.86 3.14 3.14 3.14 10.10 -2.55 0.08 10.10 -2.55 0.08
1.85/2.35 3.14 3.14 3.14 10.12 -3.76 0.05 10.12 -3.76 0.05
1.35/1.85 3.14 3.14 3.14 10.14 -4.96 0.01 10.14 -4.96 0.01
0.85/1.35 3.14 3.14 3.14 10.16 -6.17 -0.02 10.16 -6.17 -0.02
0.35/0.85 3.14 3.14 3.14 10.18 -7.37 -0.05 10.18 -7.37 -0.05
0.00/0.35 3.14 3.14 3.14 10.20 -8.22 -0.07 10.20 -8.22 -0.07
C9 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 13.35 12.50 0.14 13.35 12.50 0.14
C9a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 3.14 3.14 3.14 10.64 1.25 0.10 10.64 1.25 0.10
2.35/2.86 3.14 3.14 3.14 10.90 2.50 0.07 10.90 2.50 0.07
1.85/2.35 3.14 3.14 3.14 10.92 3.72 0.04 10.92 3.72 0.04
1.35/1.85 3.14 3.14 3.14 10.94 4.95 0.02 10.94 4.95 0.02
0.85/1.35 3.14 3.14 3.14 10.96 6.17 -0.01 10.96 6.17 -0.01
0.35/0.85 3.14 3.14 3.14 10.98 7.40 -0.04 10.98 7.40 -0.04
0.00/0.35 3.14 3.14 3.14 11.01 8.25 -0.06 11.01 8.25 -0.06
C10 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 13.35 12.49 0.17 13.35 12.49 0.17
C10a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 3.14 3.14 3.14 10.64 -1.25 0.11 10.64 -1.25 0.11
2.35/2.86 3.14 3.14 3.14 10.90 -2.50 0.08 10.90 -2.50 0.08
1.85/2.35 3.14 3.14 3.14 10.92 -3.72 0.05 10.92 -3.72 0.05
1.35/1.85 3.14 3.14 3.14 10.94 -4.94 0.01 10.94 -4.94 0.01
0.85/1.35 3.14 3.14 3.14 10.96 -6.17 -0.02 10.96 -6.17 -0.02
0.35/0.85 3.14 3.14 3.14 10.99 -7.39 -0.05 10.99 -7.39 -0.05
0.00/0.35 3.14 3.14 3.14 11.01 -8.25 -0.07 11.01 -8.25 -0.07
C11 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 7.02 12.60 2.05 7.02 12.60 2.05
C11a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 3.14 3.14 3.14 4.31 0.48 1.53 4.31 0.48 1.53
2.35/2.86 3.14 3.14 3.14 4.40 1.18 1.33 4.40 1.18 1.33
1.85/2.35 3.14 3.14 3.14 4.42 2.45 0.95 4.42 2.45 0.95
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [35]
Columna Planta Dimensión
(cm)
Tramo
(m) Armado Estribos
H
(m)
Hpx
(m)
Hpy
(m)
Críticos Referencia
N
(t)
Mx
(t·m)
My
(t·m)
N
(t)
Mx
(t·m)
My
(t·m)
1.35/1.85 3.14 3.14 3.14 4.44 3.69 0.58 4.44 3.69 0.58
0.85/1.35 3.14 3.14 3.14 4.48 6.17 -0.18 4.48 6.17 -0.18
0.35/0.85 3.14 3.14 3.14 4.51 7.41 -0.55 4.51 7.41 -0.55
0.00/0.35 3.14 3.14 3.14 4.52 8.28 -0.82 4.52 8.28 -0.82
C12 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 7.03 12.59 2.08 7.03 12.59 2.08
C12a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 3.14 3.14 3.14 4.31 -0.48 1.54 4.31 -0.48 1.54
2.35/2.86 3.14 3.14 3.14 4.40 -1.18 1.34 4.40 -1.18 1.34
1.85/2.35 3.14 3.14 3.14 4.42 -2.45 0.96 4.42 -2.45 0.96
1.35/1.85 3.14 3.14 3.14 4.45 -3.69 0.58 4.45 -3.69 0.58
0.85/1.35 3.14 3.14 3.14 4.49 -6.17 -0.18 4.49 -6.17 -0.18
0.35/0.85 3.14 3.14 3.14 4.51 -7.41 -0.56 4.51 -7.41 -0.56
0.00/0.35 3.14 3.14 3.14 4.53 -8.28 -0.83 4.53 -8.28 -0.83
3.- COMPROBACIÓN DE LA RESISTENCIA A CORTANTE EN PILARES DE HORMIGÓN
Tramo: Nivel inicial / nivel final del tramo entre plantas.
Armado:
Primer sumando: Armado de esquina.
Segundo sumando: Armado de cara X.
Tercer sumando: Armado de cara Y.
Estribos: Se indica solamente el estribo perimetral dispuesto. Si existen otros estribos y ramas debe consultar el dibujo del cuadro de pilares. Pueden existir distintas separaciones en cabeza, pie y nudo, que puede consultar en opciones y despiece de pilares.
Críticos: Esfuerzos cortantes (mayorados) correspondientes a la combinación que produce el estado de tensiones tangenciales más desfavorable.
Nsd: Axil de cálculo [(+) compresión, (-) tracción]
Vsdx, Vsdy: Cortante de cálculo en cada dirección
Vrd1x, Vrd1y: Esfuerzo cortante de agotamiento por compresión oblicua en el alma (en cada dirección)
Vrd2x, Vrd2y: Esfuerzo cortante de agotamiento por tracción en el alma (en cada dirección)
Comprobación de la interacción en las dos direcciones (CCi):
2 2
1 1 1 1
2 2
2 2 2 2
( ) +( ) 1.00
( ) +( ) 1.00
sd x rd x sd y rd y
sd x rd x sd y rd y
V V V V
V V V V
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [36]
Origen de los esfuerzos pésimos:
G: Sólo gravitatorias
GV: Gravitatorias + viento
GS: Gravitatorias + sismo
GVS: Gravitatorias + viento + sismo
Cumple:
Sí: Indica que el valor de CCi es 1 para las dos comprobaciones
No: Indica que el valor de CCi es 1 para alguna de las dos comprobaciones o que la separación de estribos
es mayor que la exigida por la norma
Nota:
Los esfuerzos están referidos a ejes locales de la columna.
Columna Planta Dimensión
(cm)
Tramo
(m) Armados Estribos
Críticos
Cumple Nsd
(t)
Vsdx
(t)
Vrd1x
(t)
Vrd2x
(t)
Vsdy
(t)
Vrd1y
(t)
Vrd2y
(t) CC1 CC2 Origen
C1 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 4.55 -2.50 56.80 24.37 0.76 56.80 24.37 0.05 0.11 GV Sí
C1a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 --- --- --- --- --- --- --- ---
2.35/2.86 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.85/2.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.35/1.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.85/1.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.35/0.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.00/0.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
C2 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 4.55 2.50 56.80 24.37 0.76 56.80 24.37 0.05 0.11 GV Sí
C2a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 --- --- --- --- --- --- --- ---
2.35/2.86 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.85/2.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.35/1.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.85/1.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.35/0.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.00/0.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
C3 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 11.10 -2.46 56.80 25.71 0.07 56.80 25.71 0.04 0.10 GV Sí
C3a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 --- --- --- --- --- --- --- ---
2.35/2.86 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.85/2.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.35/1.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.85/1.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.35/0.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.00/0.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
C4 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 11.11 2.46 56.80 25.71 0.06 56.80 25.71 0.04 0.10 GV Sí
C4a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 --- --- --- --- --- --- --- ---
2.35/2.86 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.85/2.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.35/1.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.85/1.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.35/0.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.00/0.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
C5 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 10.21 -2.42 56.80 25.53 0.04 56.80 25.53 0.04 0.09 GV Sí
C5a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 --- --- --- --- --- --- --- ---
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [37]
Columna Planta Dimensión
(cm)
Tramo
(m) Armados Estribos
Críticos
Cumple Nsd
(t)
Vsdx
(t)
Vrd1x
(t)
Vrd2x
(t)
Vsdy
(t)
Vrd1y
(t)
Vrd2y
(t) CC1 CC2 Origen
2.35/2.86 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.85/2.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.35/1.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.85/1.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.35/0.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.00/0.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
C6 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 10.22 2.43 56.80 25.53 0.08 56.80 25.53 0.04 0.10 GV Sí
C6a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 --- --- --- --- --- --- --- ---
2.35/2.86 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.85/2.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.35/1.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.85/1.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.35/0.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.00/0.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
C7 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 10.28 -2.43 56.80 25.54 -0.06 56.80 25.54 0.04 0.10 GV Sí
C7a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 --- --- --- --- --- --- --- ---
2.35/2.86 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.85/2.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.35/1.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.85/1.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.35/0.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.00/0.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
C8 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 10.27 2.43 56.80 25.54 -0.06 56.80 25.54 0.04 0.10 GV Sí
C8a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 --- --- --- --- --- --- --- ---
2.35/2.86 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.85/2.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.35/1.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.85/1.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.35/0.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.00/0.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
C9 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 11.08 -2.46 56.80 25.71 -0.05 56.80 25.71 0.04 0.10 GV Sí
C9a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 --- --- --- --- --- --- --- ---
2.35/2.86 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.85/2.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.35/1.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.85/1.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.35/0.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.00/0.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
C10 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 11.08 2.46 56.80 25.71 -0.06 56.80 25.71 0.04 0.10 GV Sí
C10a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 --- --- --- --- --- --- --- ---
2.35/2.86 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.85/2.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.35/1.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.85/1.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.35/0.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.00/0.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
C11 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 4.55 -2.50 56.80 24.37 -0.76 56.80 24.37 0.05 0.11 GV Sí
C11a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 --- --- --- --- --- --- --- ---
2.35/2.86 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.85/2.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.35/1.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.85/1.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.35/0.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.00/0.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
C12 Cimentación Diámetro:70 -1.70/0.00 10#5 #3c/15 cm 4.56 2.50 56.80 24.37 -0.77 56.80 24.37 0.05 0.11 GV Sí
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [38]
Columna Planta Dimensión
(cm)
Tramo
(m) Armados Estribos
Críticos
Cumple Nsd
(t)
Vsdx
(t)
Vrd1x
(t)
Vrd2x
(t)
Vsdy
(t)
Vrd1y
(t)
Vrd2y
(t) CC1 CC2 Origen
C12a Columnas IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14 --- --- --- --- --- --- --- ---
2.35/2.86 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.85/2.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
1.35/1.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.85/1.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.35/0.85 --- --- --- --- --- --- --- ---
0.00/0.35 --- --- --- --- --- --- --- ---
4.- LISTADO DE CUANTIFICACIONES DE COLUMNAS Acero en barras y estribos:fy = 4200
Planta 1:Cimentación Concreto:f'c=250
Referencia
Dimensiones m
Cimbra m2
Concreto m3
Diam. Nº Longitud cm.
Total cm.
A.barras Kg.
A.estribos Kg.
C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9
C10 C11 C12 (x12)
Diám:0.70 3.7
44.4
0.65
7.80
#5 #5 #3
10 10 13
225 103 176
2250 1030 2288
34.97 16.01
611.76
12.75
153.00
Total planta 1 44.4 7.80 611.70 153.00
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [39]
Acero en barras y estribos:fy = 4200 Resumen de cuantificación (+10%)
Planta Tipo acero Diam. Longitud (m)
Peso (Kg)
Cimbra m2
Concreto m3
Planta 1 Acero en barras Acero en estribos Acero en arranques
#5 #3 #5
270.00 274.56 123.60
462 168 211
Total 841 44.40 7.80
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [40]
Acero en perfiles formados en frío: ASTM A 572 50 ksi Acero en perfiles laminados: ASTM A 36 36 ksi Planta 2 Columnas
Referencia Tipo perfil Longitud Peso
Aceros laminados
C1a C2a C3a C4a C5a C6a C7a C8a C9a
C10a C11a C12a (x12)
IPR 12x6 1/2"x38.70 3.35
40.20
128.50
1542.00
Total 1542.00
Total planta 2 1542.00
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [41]
Acero en perfiles formados en frío: ASTM A 572 50 ksi Acero en perfiles laminados: ASTM A 36 36 ksi Resumen de cuantificación
Tipo acero Tipo perfil Longitud (m)
Peso (Kg)
Aceros laminados IPR 12x6 1/2"x38.70 40.20 1542
Total 1542
Total obra 1542
5.- SUMATORIO DE ESFUERZOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS
POR HIPÓTESIS Y PLANTA Sólo se tienen en cuenta los esfuerzos de pilares, muros y pantallas, por lo que si la obra tiene vigas con
vinculación exterior, vigas inclinadas, diagonales o estructuras 3D integradas, los esfuerzos de dichos elementos no se muestran en el siguiente listado.
Este listado es de utilidad para conocer las cargas actuantes por encima de la cota de la base de los soportes sobre una planta, por lo que para casos tales como pilares apeados traccionados, los esfuerzos de dichos pilares tendrán la influencia no sólo de las cargas por encima sino también la de las cargas que recibe de plantas inferiores.
5.1.- Resumido
Valores referidos al origen (X=0.00, Y=0.00)
Planta Cota (m)
Condición N (t)
Mx (t·m)
My (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
Cimentación 0.00 Peso propio Cargas muertas H 1
Carga viva
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
11.39 0.00 0.00
20.64
0.00 37.42
-21.83 37.42
-21.83 34.41
112.78 0.00 0.00
204.37
0.00 370.48 -216.1 370.48 -216.1 340.61
182.27 0.00 0.00
330.29
0.00 598.75 -349.3 598.75 -349.3 550.48
0.00 0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
-0.00 0.00
-0.00 0.00
-0.00 0.00 0.00
-0.00
0.00 -0.00 0.00
-0.00 0.00
-0.00
0.00 0.00 0.00
0.01
0.00 0.01
-0.01 0.01
-0.01 0.01
Desplante Cimentación -1.70 Peso propio Cargas muertas H 1 Carga viva
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y
N 1
31.02 0.00 0.00
20.64
0.00 37.42
-21.83 37.42
-21.83
34.41
307.09 0.00 0.00
204.37
0.00 370.48 -216.1 370.48 -216.1
340.61
496.30 0.00 0.00
330.29
0.00 598.75 -349.3 598.75 -349.3
550.48
0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
-0.00 0.00
-0.00
0.00
-0.00 0.00 0.00
-0.00
0.00 -0.00 0.00
-0.00 0.00
-0.00
0.00 0.00 0.00 0.01
0.00 0.01
-0.01 0.01
-0.01
0.01
5.2.- Completo
Nota:
Junto a la referencia de cada soporte se indican las coordenadas X e Y del centro de gravedad (m) y en pilares, el ángulo (grados) de giro de los ejes locales respecto a los globales.
Tramo: Nivel inicial / nivel final del tramo entre plantas.
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [42]
Planta: Cimentación
Soporte Tramo
(m) Condición
Esfuerzos locales en la base del soporte Esfuerzos locales referidos al origen
(X=0.00, Y=0.00, Z=0.00)
N
(t)
Mx
(t·m)
My
(t·m)
Qx
(t)
Qy
(t)
T
(t·m)
N
(t)
Mx
(t·m)
My
(t·m)
Qx
(t)
Qy
(t)
T
(t·m)
C11a [0.000;32.000;0.0 grados]
(IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio
Cargas muertas
H 1
Carga viva CV 1
V 1+X
V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y N 1
0.61
0.00
0.00
0.88 0.00
1.60
-0.93
1.60
-0.93 1.47
0.54
0.00
0.00
1.84 0.00
2.99
-1.75
2.99
-1.75 3.07
-0.08
0.00
0.00
-0.17 0.00
-0.30
0.18
-0.30
0.18 -0.28
0.16
0.00
0.00
0.55 0.00
0.90
-0.53
0.90
-0.53 0.92
-0.07
0.00
0.00
-0.15 0.00
-0.28
0.16
-0.28
0.16 -0.26
-0.00
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00
-0.00
0.00
-0.00 0.00
0.61
0.00
0.00
0.88 0.00
1.60
-0.93
1.60
-0.93 1.47
-0.54
0.00
0.00
-1.84 0.00
-2.99
1.75
-2.99
1.75 -3.07
19.46
0.00
0.00
28.38 0.00
51.41
-29.99
51.41
-29.99 47.29
-0.16
0.00
0.00
-0.55 0.00
-0.90
0.53
-0.90
0.53 -0.92
0.07
0.00
0.00
0.15 0.00
0.28
-0.16
0.28
-0.16 0.26
5.16
0.00
0.00
17.66 0.00
28.81
-16.80
28.81
-16.80 29.44
C9a [0.000;25.600;0.0 grados]
(IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio
Cargas muertas H 1
Carga viva
CV 1
V 1+X
V 1-X
V 2+Y V 2 -Y
N 1
1.16
0.00 0.00
2.22
0.00
4.03
-2.35
4.03 -2.35
3.70
0.54
0.00 0.00
1.84
0.00
2.98
-1.74
2.98 -1.74
3.06
-0.00
0.00 0.00
-0.01
0.00
-0.02
0.01
-0.02 0.01
-0.02
0.16
0.00 0.00
0.54
0.00
0.89
-0.52
0.89 -0.52
0.91
-0.00
0.00 0.00
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0.00
-0.00
0.00
-0.00 0.00
-0.00
1.16
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2.22
0.00
4.03
-2.35
4.03 -2.35
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-1.84
0.00
-2.98
1.74
-2.98 1.74
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103.24 -60.22
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0.00 0.00
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0.00
-0.89
0.52
-0.89 0.52
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13.90
0.00
22.83
-13.32
22.83 -13.32
23.17
C7a [0.000;19.200;0.0 grados]
(IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio
Cargas muertas
H 1
Carga viva
CV 1
V 1+X V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y
N 1
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0.00
0.00
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3.74
-2.18
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2.97
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0.00
1.08
0.00
0.00
2.06
0.00
3.74 -2.18
3.74
-2.18
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0.00
-1.83
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71.74
-41.85
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10.30
0.00
16.87 -9.84
16.87
-9.84
17.16
C5a [0.000;12.800;0.0 grados]
(IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio
Cargas muertas
H 1
Carga viva
CV 1 V 1+X
V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y
N 1
1.08
0.00
0.00
2.05
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-2.16
3.71
-2.16
3.41
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1.83
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-1.73
2.97
-1.73
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0.00
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0.01
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0.00
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0.00
-0.00
1.08
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0.00
2.05
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-2.16
3.71
-2.16
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-0.53
0.00
0.00
-1.83
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1.73
-2.97
1.73
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26.20
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47.47
-27.69
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0.00
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6.84
0.00 11.20
-6.53
11.20
-6.53
11.40
C3a [0.000;6.400;0.0 grados]
(IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio
Cargas muertas
H 1 Carga viva
CV 1
V 1+X
V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y N 1
1.16
0.00
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0.00
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-2.36
4.04
-2.36 3.71
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2.98
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0.89
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0.00
0.00 0.00
0.00
0.00
-0.00
0.00
-0.00 0.00
1.16
0.00
0.00 2.23
0.00
4.04
-2.36
4.04
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-0.54
0.00
0.00 -1.84
0.00
-2.98
1.74
-2.98
1.74 -3.06
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25.82
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-0.89
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-0.03
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0.00
5.71
-3.33
5.71
-3.33 5.79
C1a [0.000;0.000;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio Cargas muertas
H 1
Carga viva
CV 1
V 1+X
V 1-X V 2+Y
V 2 -Y
N 1
0.61 0.00
0.00
0.88
0.00
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-0.93
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1.84
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-1.75
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0.00
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-0.00
0.00
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0.00
0.88
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1.60
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-0.93
1.47
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0.00
-1.84
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-2.99
1.75 -2.99
1.75
-3.07
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0.00
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0.00
-0.90
0.53 -0.90
0.53
-0.92
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0.00
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-0.28
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-0.00
0.00
-0.00
0.00 -0.00
0.00
-0.00
C2a [19.800;0.000;0.0 grados]
(IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio
Cargas muertas
H 1
Carga viva
CV 1 V 1+X
V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y
N 1
0.61
0.00
0.00
0.88
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1.60
-0.93
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0.00
-1.84
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1.74
-2.99
1.74
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1.60
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12.53
0.00
0.00
19.28
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-20.17
34.58
-20.17
32.14
-0.08
0.00
0.00
-0.17
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0.18
-0.30
0.18
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0.00
0.55
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0.90
-0.52
0.92
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0.00
0.00
-0.15
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0.16
-0.28
0.16
-0.26
-1.43
0.00
0.00
-3.03
0.00 -5.52
3.22
-5.52
3.22
-5.05
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [43]
Planta: Cimentación
Soporte Tramo
(m) Condición
Esfuerzos locales en la base del soporte Esfuerzos locales referidos al origen
(X=0.00, Y=0.00, Z=0.00)
N
(t)
Mx
(t·m)
My
(t·m)
Qx
(t)
Qy
(t)
T
(t·m)
N
(t)
Mx
(t·m)
My
(t·m)
Qx
(t)
Qy
(t)
T
(t·m)
C4a [19.800;6.400;0.0 grados]
(IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio
Cargas muertas
H 1
Carga viva CV 1
V 1+X
V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y N 1
1.16
0.00
0.00
2.23 0.00
4.04
-2.36
4.04
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0.00
0.00
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1.74
-2.98
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0.52
-0.89
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-0.00
0.00
-0.00
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1.16
0.00
0.00
2.23 0.00
4.04
-2.36
4.04
-2.36 3.72
23.57
0.00
0.00
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-48.45
83.05
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0.00
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25.86
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0.54 0.00
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-0.52
0.89
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0.00
-3.72 0.00
-6.18
3.60
-6.18
3.60 -6.20
C6a [19.800;12.800;0.0 grados]
(IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio
Cargas muertas H 1
Carga viva
CV 1
V 1+X
V 1-X
V 2+Y V 2 -Y
N 1
1.08
0.00 0.00
2.05
0.00
3.71
-2.16
3.71 -2.16
3.41
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0.00
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0.00
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0.00 -0.00
0.00
1.08
0.00 0.00
2.05
0.00
3.71
-2.16
3.71 -2.16
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-44.60
76.45 -44.60
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0.88 -0.51
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-0.03 0.02
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-7.18
0.00
-11.82
6.89
-11.82 6.89
-11.97
C8a [19.800;19.200;0.0 grados]
(IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio
Cargas muertas
H 1
Carga viva
CV 1
V 1+X V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y
N 1
1.08
0.00
0.00
2.06
0.00
3.73 -2.18
3.73
-2.18
3.43
-0.53
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-1.83
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-2.97
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-0.00
1.08
0.00
0.00
2.06
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3.73
-2.18
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76.84
-44.82
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-16.39
9.56
-16.71
C10a [19.800;25.600;0.0 grados]
(IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio
Cargas muertas
H 1
Carga viva
CV 1 V 1+X
V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y
N 1
1.16
0.00
0.00
2.22
0.00 4.03
-2.35
4.03
-2.35
3.70
-0.54
0.00
0.00
-1.84
0.00 -2.98
1.74
-2.98
1.74
-3.06
-0.01
0.00
0.00
-0.01
0.00 -0.03
0.02
-0.03
0.02
-0.02
-0.16
0.00
0.00
-0.54
0.00 -0.89
0.52
-0.89
0.52
-0.90
-0.01
0.00
0.00
-0.01
0.00 -0.03
0.01
-0.03
0.01
-0.02
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00 0.00
-0.00
0.00
-0.00
0.00
1.16
0.00
0.00
2.22
0.00 4.03
-2.35
4.03
-2.35
3.70
23.51
0.00
0.00
45.84
0.00 82.82
-48.31
82.82
-48.31
76.40
29.71
0.00
0.00
56.91
0.00 103.25
-60.23
103.25
-60.23
94.85
0.16
0.00
0.00
0.54
0.00 0.89
-0.52
0.89
-0.52
0.90
0.01
0.00
0.00
0.01
0.00 0.03
-0.01
0.03
-0.01
0.02
-3.90
0.00
0.00
-13.63
0.00 -22.31
13.01
-22.31
13.01
-22.72
C12a [19.800;32.000;0.0 grados]
(IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio
Cargas muertas
H 1 Carga viva
CV 1
V 1+X
V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y N 1
0.61
0.00
0.00 0.88
0.00
1.60
-0.93
1.60
-0.93 1.47
-0.54
0.00
0.00 -1.84
0.00
-2.99
1.74
-2.99
1.74 -3.07
-0.08
0.00
0.00 -0.17
0.00
-0.31
0.18
-0.31
0.18 -0.28
-0.16
0.00
0.00 -0.55
0.00
-0.90
0.52
-0.90
0.52 -0.92
-0.07
0.00
0.00 -0.16
0.00
-0.28
0.16
-0.28
0.16 -0.26
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00
0.00
-0.00
0.00
-0.00 0.00
0.61
0.00
0.00 0.88
0.00
1.60
-0.93
1.60
-0.93 1.47
12.54
0.00
0.00 19.31
0.00
34.63
-20.20
34.63
-20.20 32.18
19.47
0.00
0.00 28.40
0.00
51.45
-30.01
51.45
-30.01 47.33
0.16
0.00
0.00 0.55
0.00
0.90
-0.52
0.90
-0.52 0.92
0.07
0.00
0.00 0.16
0.00
0.28
-0.16
0.28
-0.16 0.26
-3.71
0.00
0.00 -14.58
0.00
-23.19
13.53
-23.19
13.53 -24.30
Sumatorio Peso propio Cargas muertas
H 1
Carga viva
CV 1
V 1+X
V 1-X V 2+Y
V 2 -Y
N 1
11.39 0.00
0.00
20.64
0.00
37.42
-21.83 37.42
-21.83
34.41
112.78 0.00
0.00
204.37
0.00
370.48
-216.1 370.48
-216.1
340.61
182.27 0.00
0.00
330.29
0.00
598.75
-349.3 598.75
-349.3
550.48
0.00 0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.00 0.00
-0.00
0.00
-0.00 0.00
0.00
-0.00
0.00
-0.00
0.00 -0.00
0.00
-0.00
0.00 0.00
0.00
0.01
0.00
0.01
-0.01 0.01
-0.01
0.01
Planta: Desplante Cimentación
Soporte Tramo
(m) Condición
Esfuerzos locales en la base del soporte Esfuerzos locales referidos al origen
(X=0.00, Y=0.00, Z=-1.70)
N
(t)
Mx
(t·m)
My
(t·m)
Qx
(t)
Qy
(t)
T
(t·m)
N
(t)
Mx
(t·m)
My
(t·m)
Qx
(t)
Qy
(t)
T
(t·m)
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [44]
Planta: Desplante Cimentación
Soporte Tramo
(m) Condición
Esfuerzos locales en la base del soporte Esfuerzos locales referidos al origen
(X=0.00, Y=0.00, Z=-1.70)
N
(t)
Mx
(t·m)
My
(t·m)
Qx
(t)
Qy
(t)
T
(t·m)
N
(t)
Mx
(t·m)
My
(t·m)
Qx
(t)
Qy
(t)
T
(t·m)
C1 [0.000;0.000;0.0 grados]
(Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio
Cargas muertas
H 1
Carga viva CV 1
V 1+X
V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y N 1
2.24
0.00
0.00
0.88 0.00
1.60
-0.93
1.60
-0.93 1.47
0.82
0.00
0.00
2.78 0.00
4.52
-2.64
4.52
-2.64 4.64
0.20
0.00
0.00
0.43 0.00
0.79
-0.46
0.79
-0.46 0.72
0.16
0.00
0.00
0.55 0.00
0.90
-0.53
0.90
-0.53 0.92
0.07
0.00
0.00
0.15 0.00
0.28
-0.16
0.28
-0.16 0.26
0.00
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00
-0.00
0.00
-0.00 0.00
2.24
0.00
0.00
0.88 0.00
1.60
-0.93
1.60
-0.93 1.47
-0.82
0.00
0.00
-2.78 0.00
-4.52
2.64
-4.52
2.64 -4.64
-0.20
0.00
0.00
-0.43 0.00
-0.79
0.46
-0.79
0.46 -0.72
-0.16
0.00
0.00
-0.55 0.00
-0.90
0.53
-0.90
0.53 -0.92
-0.07
0.00
0.00
-0.15 0.00
-0.28
0.16
-0.28
0.16 -0.26
-0.00
0.00
0.00
-0.00 0.00
-0.00
0.00
-0.00
0.00 -0.00
C2 [19.800;0.000;0.0 grados]
(Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio
Cargas muertas H 1
Carga viva
CV 1
V 1+X
V 1-X
V 2+Y V 2 -Y
N 1
2.24
0.00 0.00
0.88
0.00
1.60
-0.93
1.60 -0.93
1.47
-0.81
0.00 0.00
-2.78
0.00
-4.52
2.64
-4.52 2.64
-4.64
0.20
0.00 0.00
0.43
0.00
0.78
-0.45
0.78 -0.45
0.71
-0.16
0.00 0.00
-0.55
0.00
-0.90
0.52
-0.90 0.52
-0.92
0.07
0.00 0.00
0.15
0.00
0.28
-0.16
0.28 -0.16
0.26
-0.00
0.00 0.00
-0.00
0.00
-0.00
0.00
-0.00 0.00
-0.00
2.24
0.00 0.00
0.88
0.00
1.60
-0.93
1.60 -0.93
1.47
45.19
0.00 0.00
20.22
0.00
36.11
-21.06
36.11 -21.06
33.70
-0.20
0.00 0.00
-0.43
0.00
-0.78
0.45
-0.78 0.45
-0.71
0.16
0.00 0.00
0.55
0.00
0.90
-0.52
0.90 -0.52
0.92
-0.07
0.00 0.00
-0.15
0.00
-0.28
0.16
-0.28 0.16
-0.26
-1.43
0.00 0.00
-3.03
0.00
-5.52
3.22
-5.52 3.22
-5.05
C3 [0.000;6.400;0.0 grados]
(Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio
Cargas muertas
H 1
Carga viva
CV 1
V 1+X V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y
N 1
2.80
0.00
0.00
2.23
0.00
4.04 -2.36
4.04
-2.36
3.71
0.80
0.00
0.00
2.76
0.00
4.50 -2.63
4.50
-2.63
4.60
0.02
0.00
0.00
0.04
0.00
0.08 -0.04
0.08
-0.04
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0.16
0.00
0.00
0.54
0.00
0.89 -0.52
0.89
-0.52
0.91
0.01
0.00
0.00
0.01
0.00
0.03 -0.02
0.03
-0.02
0.02
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00 -0.00
0.00
-0.00
0.00
2.80
0.00
0.00
2.23
0.00
4.04 -2.36
4.04
-2.36
3.71
-0.80
0.00
0.00
-2.76
0.00
-4.50 2.63
-4.50
2.63
-4.60
17.89
0.00
0.00
14.21
0.00
25.77 -15.04
25.77
-15.04
23.68
-0.16
0.00
0.00
-0.54
0.00
-0.89 0.52
-0.89
0.52
-0.91
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0.00
0.00
-0.01
0.00
-0.03 0.02
-0.03
0.02
-0.02
1.00
0.00
0.00
3.48
0.00
5.71 -3.33
5.71
-3.33
5.79
C4 [19.800;6.400;0.0 grados]
(Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio
Cargas muertas
H 1
Carga viva
CV 1 V 1+X
V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y
N 1
2.80
0.00
0.00
2.23
0.00 4.04
-2.36
4.04
-2.36
3.72
-0.80
0.00
0.00
-2.76
0.00 -4.50
2.62
-4.50
2.62
-4.60
0.01
0.00
0.00
0.03
0.00 0.07
-0.04
0.07
-0.04
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-0.16
0.00
0.00
-0.54
0.00 -0.89
0.52
-0.89
0.52
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0.00
0.00
0.00
0.01
0.00 0.02
-0.01
0.02
-0.01
0.02
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0.00
0.00
-0.00
0.00 -0.00
0.00
-0.00
0.00
-0.00
2.80
0.00
0.00
2.23
0.00 4.04
-2.36
4.04
-2.36
3.72
56.22
0.00
0.00
46.89
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-49.33
84.57
-49.33
78.16
17.90
0.00
0.00
14.23
0.00 25.81
-15.06
25.81
-15.06
23.72
0.16
0.00
0.00
0.54
0.00 0.89
-0.52
0.89
-0.52
0.90
-0.00
0.00
0.00
-0.01
0.00 -0.02
0.01
-0.02
0.01
-0.02
-1.09
0.00
0.00
-3.72
0.00 -6.18
3.60
-6.18
3.60
-6.20
C5 [0.000;12.800;0.0 grados]
(Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio
Cargas muertas
H 1 Carga viva
CV 1
V 1+X
V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y N 1
2.71
0.00
0.00 2.05
0.00
3.71
-2.16
3.71
-2.16 3.41
0.79
0.00
0.00 2.74
0.00
4.46
-2.60
4.46
-2.60 4.56
0.01
0.00
0.00 0.02
0.00
0.04
-0.02
0.04
-0.02 0.03
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0.00
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0.00
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-0.51
0.87
-0.51 0.89
0.00
0.00
0.00 0.01
0.00
0.01
-0.01
0.01
-0.01 0.01
-0.00
0.00
0.00 -0.00
0.00
-0.00
0.00
-0.00
0.00 -0.00
2.71
0.00
0.00 2.05
0.00
3.71
-2.16
3.71
-2.16 3.41
-0.79
0.00
0.00 -2.74
0.00
-4.46
2.60
-4.46
2.60 -4.56
34.72
0.00
0.00 26.19
0.00
47.45
-27.68
47.45
-27.68 43.65
-0.15
0.00
0.00 -0.53
0.00
-0.87
0.51
-0.87
0.51 -0.89
-0.00
0.00
0.00 -0.01
0.00
-0.01
0.01
-0.01
0.01 -0.01
1.96
0.00
0.00 6.84
0.00
11.20
-6.53
11.20
-6.53 11.40
C6 [19.800;12.800;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio Cargas muertas
H 1
Carga viva
CV 1
V 1+X
V 1-X V 2+Y
V 2 -Y
N 1
2.71 0.00
0.00
2.05
0.00
3.71
-2.16 3.71
-2.16
3.41
-0.80 0.00
0.00
-2.74
0.00
-4.47
2.61 -4.47
2.61
-4.57
0.02 0.00
0.00
0.04
0.00
0.08
-0.05 0.08
-0.05
0.07
-0.15 0.00
0.00
-0.54
0.00
-0.88
0.51 -0.88
0.51
-0.89
0.01 0.00
0.00
0.02
0.00
0.03
-0.02 0.03
-0.02
0.03
0.00 0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.00 0.00
-0.00
0.00
2.71 0.00
0.00
2.05
0.00
3.71
-2.16 3.71
-2.16
3.41
54.52 0.00
0.00
43.30
0.00
77.95
-45.47 77.95
-45.47
72.16
34.71 0.00
0.00
26.17
0.00
47.42
-27.66 47.42
-27.66
43.62
0.15 0.00
0.00
0.54
0.00
0.88
-0.51 0.88
-0.51
0.89
-0.01 0.00
0.00
-0.02
0.00
-0.03
0.02 -0.03
0.02
-0.03
-2.11 0.00
0.00
-7.18
0.00
-11.82
6.89 -11.82
6.89
-11.97
C7 [0.000;19.200;0.0 grados]
(Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio
Cargas muertas
H 1
Carga viva
CV 1 V 1+X
V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y
N 1
2.72
0.00
0.00
2.06
0.00 3.74
-2.18
3.74
-2.18
3.44
0.80
0.00
0.00
2.74
0.00 4.47
-2.61
4.47
-2.61
4.57
-0.01
0.00
0.00
-0.03
0.00 -0.06
0.03
-0.06
0.03
-0.05
0.15
0.00
0.00
0.54
0.00 0.88
-0.51
0.88
-0.51
0.89
-0.01
0.00
0.00
-0.01
0.00 -0.02
0.01
-0.02
0.01
-0.02
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00 0.00
-0.00
0.00
-0.00
0.00
2.72
0.00
0.00
2.06
0.00 3.74
-2.18
3.74
-2.18
3.44
-0.80
0.00
0.00
-2.74
0.00 -4.47
2.61
-4.47
2.61
-4.57
52.23
0.00
0.00
39.62
0.00 71.77
-41.87
71.77
-41.87
66.03
-0.15
0.00
0.00
-0.54
0.00 -0.88
0.51
-0.88
0.51
-0.89
0.01
0.00
0.00
0.01
0.00 0.02
-0.01
0.02
-0.01
0.02
2.95
0.00
0.00
10.30
0.00 16.87
-9.84
16.87
-9.84
17.16
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [45]
Planta: Desplante Cimentación
Soporte Tramo
(m) Condición
Esfuerzos locales en la base del soporte Esfuerzos locales referidos al origen
(X=0.00, Y=0.00, Z=-1.70)
N
(t)
Mx
(t·m)
My
(t·m)
Qx
(t)
Qy
(t)
T
(t·m)
N
(t)
Mx
(t·m)
My
(t·m)
Qx
(t)
Qy
(t)
T
(t·m)
C8 [19.800;19.200;0.0 grados]
(Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio
Cargas muertas
H 1
Carga viva CV 1
V 1+X
V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y N 1
2.72
0.00
0.00
2.06 0.00
3.73
-2.18
3.73
-2.18 3.43
-0.80
0.00
0.00
-2.74 0.00
-4.46
2.60
-4.46
2.60 -4.57
-0.02
0.00
0.00
-0.04 0.00
-0.07
0.04
-0.07
0.04 -0.06
-0.15
0.00
0.00
-0.54 0.00
-0.88
0.51
-0.88
0.51 -0.89
-0.01
0.00
0.00
-0.01 0.00
-0.02
0.01
-0.02
0.01 -0.02
-0.00
0.00
0.00
-0.00 0.00
-0.00
0.00
-0.00
0.00 -0.00
2.72
0.00
0.00
2.06 0.00
3.73
-2.18
3.73
-2.18 3.43
54.62
0.00
0.00
43.51 0.00
78.33
-45.69
78.33
-45.69 72.52
52.21
0.00
0.00
39.57 0.00
71.70
-41.82
71.70
-41.82 65.96
0.15
0.00
0.00
0.54 0.00
0.88
-0.51
0.88
-0.51 0.89
0.01
0.00
0.00
0.01 0.00
0.02
-0.01
0.02
-0.01 0.02
-2.82
0.00
0.00
-10.03 0.00
-16.39
9.56
-16.39
9.56 -16.71
C9 [0.000;25.600;0.0 grados]
(Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio
Cargas muertas H 1
Carga viva
CV 1
V 1+X
V 1-X
V 2+Y V 2 -Y
N 1
2.80
0.00 0.00
2.22
0.00
4.03
-2.35
4.03 -2.35
3.70
0.80
0.00 0.00
2.76
0.00
4.50
-2.63
4.50 -2.63
4.60
-0.01
0.00 0.00
-0.03
0.00
-0.06
0.03
-0.06 0.03
-0.05
0.16
0.00 0.00
0.54
0.00
0.89
-0.52
0.89 -0.52
0.91
-0.00
0.00 0.00
-0.01
0.00
-0.02
0.01
-0.02 0.01
-0.02
-0.00
0.00 0.00
-0.00
0.00
-0.00
0.00
-0.00 0.00
-0.00
2.80
0.00 0.00
2.22
0.00
4.03
-2.35
4.03 -2.35
3.70
-0.80
0.00 0.00
-2.76
0.00
-4.50
2.63
-4.50 2.63
-4.60
71.59
0.00 0.00
56.92
0.00
103.28
-60.24
103.28 -60.24
94.87
-0.16
0.00 0.00
-0.54
0.00
-0.89
0.52
-0.89 0.52
-0.91
0.00
0.00 0.00
0.01
0.00
0.02
-0.01
0.02 -0.01
0.02
4.00
0.00 0.00
13.90
0.00
22.83
-13.32
22.83 -13.32
23.17
C10 [19.800;25.600;0.0 grados]
(Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio
Cargas muertas
H 1
Carga viva
CV 1
V 1+X V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y
N 1
2.80
0.00
0.00
2.22
0.00
4.03 -2.35
4.03
-2.35
3.70
-0.80
0.00
0.00
-2.76
0.00
-4.50 2.62
-4.50
2.62
-4.60
-0.01
0.00
0.00
-0.04
0.00
-0.07 0.04
-0.07
0.04
-0.06
-0.16
0.00
0.00
-0.54
0.00
-0.89 0.52
-0.89
0.52
-0.90
-0.01
0.00
0.00
-0.01
0.00
-0.03 0.01
-0.03
0.01
-0.02
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00 -0.00
0.00
-0.00
0.00
2.80
0.00
0.00
2.22
0.00
4.03 -2.35
4.03
-2.35
3.70
56.16
0.00
0.00
46.76
0.00
84.33 -49.19
84.33
-49.19
77.94
71.59
0.00
0.00
56.93
0.00
103.29 -60.26
103.29
-60.26
94.89
0.16
0.00
0.00
0.54
0.00
0.89 -0.52
0.89
-0.52
0.90
0.01
0.00
0.00
0.01
0.00
0.03 -0.01
0.03
-0.01
0.02
-3.90
0.00
0.00
-13.63
0.00
-22.31 13.01
-22.31
13.01
-22.72
C11 [0.000;32.000;0.0 grados]
(Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio
Cargas muertas
H 1
Carga viva
CV 1 V 1+X
V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y
N 1
2.24
0.00
0.00
0.88
0.00 1.60
-0.93
1.60
-0.93
1.47
0.82
0.00
0.00
2.78
0.00 4.52
-2.64
4.52
-2.64
4.64
-0.20
0.00
0.00
-0.43
0.00 -0.78
0.45
-0.78
0.45
-0.71
0.16
0.00
0.00
0.55
0.00 0.90
-0.53
0.90
-0.53
0.92
-0.07
0.00
0.00
-0.15
0.00 -0.28
0.16
-0.28
0.16
-0.26
-0.00
0.00
0.00
0.00
0.00 0.00
-0.00
0.00
-0.00
0.00
2.24
0.00
0.00
0.88
0.00 1.60
-0.93
1.60
-0.93
1.47
-0.82
0.00
0.00
-2.78
0.00 -4.52
2.64
-4.52
2.64
-4.64
71.92
0.00
0.00
28.64
0.00 51.88
-30.26
51.88
-30.26
47.73
-0.16
0.00
0.00
-0.55
0.00 -0.90
0.53
-0.90
0.53
-0.92
0.07
0.00
0.00
0.15
0.00 0.28
-0.16
0.28
-0.16
0.26
5.16
0.00
0.00
17.66
0.00 28.81
-16.80
28.81
-16.80
29.44
C12 [19.800;32.000;0.0 grados]
(Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio
Cargas muertas
H 1 Carga viva
CV 1
V 1+X
V 1-X
V 2+Y
V 2 -Y N 1
2.24
0.00
0.00 0.88
0.00
1.60
-0.93
1.60
-0.93 1.47
-0.81
0.00
0.00 -2.78
0.00
-4.52
2.64
-4.52
2.64 -4.63
-0.20
0.00
0.00 -0.43
0.00
-0.79
0.46
-0.79
0.46 -0.72
-0.16
0.00
0.00 -0.55
0.00
-0.90
0.52
-0.90
0.52 -0.92
-0.07
0.00
0.00 -0.16
0.00
-0.28
0.16
-0.28
0.16 -0.26
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00
0.00
-0.00
0.00
-0.00 0.00
2.24
0.00
0.00 0.88
0.00
1.60
-0.93
1.60
-0.93 1.47
45.20
0.00
0.00 20.25
0.00
36.16
-21.09
36.16
-21.09 33.75
71.94
0.00
0.00 28.66
0.00
51.93
-30.29
51.93
-30.29 47.77
0.16
0.00
0.00 0.55
0.00
0.90
-0.52
0.90
-0.52 0.92
0.07
0.00
0.00 0.16
0.00
0.28
-0.16
0.28
-0.16 0.26
-3.71
0.00
0.00 -14.58
0.00
-23.19
13.53
-23.19
13.53 -24.30
Sumatorio Peso propio Cargas muertas
H 1
Carga viva
CV 1
V 1+X
V 1-X V 2+Y
V 2 -Y
N 1
31.02 0.00
0.00
20.64
0.00
37.42
-21.83 37.42
-21.83
34.41
307.09 0.00
0.00
204.37
0.00
370.48
-216.1 370.48
-216.1
340.61
496.30 0.00
0.00
330.29
0.00
598.75
-349.3 598.75
-349.3
550.48
0.00 0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.00 0.00
-0.00
0.00
-0.00 0.00
0.00
-0.00
0.00
-0.00
0.00 -0.00
0.00
-0.00
0.00 0.00
0.00
0.01
0.00
0.01
-0.01 0.01
-0.01
0.01
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [46]
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [47]
Situaciones persistentes o transitorias
Columna Planta Cota (m)
Desp. X (mm)
Desp. Y (mm)
Desp. Z (mm)
C1 Cimentación 0.00 1.08 0.19 0.01
Desplante Cimentación -1.70 0.00 0.00 0.00
C1a Columnas 3.25 21.92 0.01 0.07
2.86 17.75 3.46 0.07
2.35 13.52 4.93 0.06
1.85 9.70 4.70 0.05
1.35 6.37 3.46 0.04
0.85 3.68 1.87 0.02
0.35 1.81 0.57 0.01
Cimentación 0.00 1.08 0.19 0.01
C2 Cimentación 0.00 1.08 0.19 0.01
Desplante Cimentación -1.70 0.00 0.00 0.00
C2a Columnas 3.25 21.91 0.01 0.07
2.86 17.74 3.44 0.07
2.35 13.51 4.92 0.06
1.85 9.69 4.69 0.05
1.35 6.36 3.45 0.04
0.85 3.68 1.86 0.02
0.35 1.81 0.57 0.01
Cimentación 0.00 1.08 0.19 0.01
C3 Cimentación 0.00 1.08 0.04 0.02
Desplante Cimentación -1.70 0.00 0.00 0.00
C3a Columnas 3.25 21.92 0.01 0.19
2.86 17.75 0.66 0.17
2.35 13.52 0.95 0.14
1.85 9.70 0.91 0.12
1.35 6.37 0.67 0.09
0.85 3.68 0.36 0.06
0.35 1.81 0.11 0.04
Cimentación 0.00 1.08 0.04 0.02
C4 Cimentación 0.00 1.08 0.04 0.02
Desplante Cimentación -1.70 0.00 0.00 0.00
C4a Columnas 3.25 21.91 0.01 0.19
2.86 17.73 0.68 0.17
2.35 13.51 0.97 0.14
1.85 9.69 0.92 0.12
1.35 6.36 0.68 0.09
0.85 3.68 0.37 0.06
0.35 1.81 0.11 0.04
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [48]
Situaciones persistentes o transitorias
Columna Planta Cota (m)
Desp. X (mm)
Desp. Y (mm)
Desp. Z (mm)
Cimentación 0.00 1.08 0.04 0.02
C5 Cimentación 0.00 1.08 0.01 0.01
Desplante Cimentación -1.70 0.00 0.00 0.00
C5a Columnas 3.25 21.92 0.01 0.17
2.86 17.75 0.19 0.16
2.35 13.52 0.26 0.13
1.85 9.70 0.25 0.11
1.35 6.37 0.18 0.08
0.85 3.68 0.10 0.06
0.35 1.81 0.03 0.03
Cimentación 0.00 1.08 0.01 0.01
C6 Cimentación 0.00 1.08 0.01 0.01
Desplante Cimentación -1.70 0.00 0.00 0.00
C6a Columnas 3.25 21.91 0.01 0.17
2.86 17.74 0.19 0.16
2.35 13.52 0.28 0.13
1.85 9.70 0.27 0.11
1.35 6.37 0.20 0.08
0.85 3.69 0.11 0.06
0.35 1.82 0.03 0.03
Cimentación 0.00 1.08 0.01 0.01
C7 Cimentación 0.00 1.08 0.01 0.01
Desplante Cimentación -1.70 0.00 0.00 0.00
C7a Columnas 3.25 21.92 0.01 0.17
2.86 17.75 0.19 0.16
2.35 13.53 0.27 0.13
1.85 9.71 0.26 0.11
1.35 6.37 0.19 0.08
0.85 3.69 0.10 0.06
0.35 1.82 0.03 0.03
Cimentación 0.00 1.08 0.01 0.01
C8 Cimentación 0.00 1.08 0.01 0.01
Desplante Cimentación -1.70 0.00 0.00 0.00
C8a Columnas 3.25 21.91 0.01 0.17
2.86 17.74 0.20 0.16
2.35 13.52 0.28 0.13
1.85 9.70 0.27 0.11
1.35 6.37 0.20 0.08
0.85 3.68 0.11 0.06
0.35 1.82 0.03 0.03
Cimentación 0.00 1.08 0.01 0.01
C9 Cimentación 0.00 1.08 0.04 0.02
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [49]
Situaciones persistentes o transitorias
Columna Planta Cota (m)
Desp. X (mm)
Desp. Y (mm)
Desp. Z (mm)
Desplante Cimentación -1.70 0.00 0.00 0.00
C9a Columnas 3.25 21.92 0.01 0.19
2.86 17.75 0.69 0.17
2.35 13.52 0.98 0.14
1.85 9.70 0.93 0.12
1.35 6.37 0.68 0.09
0.85 3.68 0.37 0.06
0.35 1.81 0.11 0.04
Cimentación 0.00 1.08 0.04 0.02
C10 Cimentación 0.00 1.08 0.04 0.02
Desplante Cimentación -1.70 0.00 0.00 0.00
C10a Columnas 3.25 21.90 0.01 0.19
2.86 17.73 0.67 0.17
2.35 13.51 0.96 0.14
1.85 9.69 0.92 0.12
1.35 6.36 0.68 0.09
0.85 3.68 0.36 0.06
0.35 1.81 0.11 0.04
Cimentación 0.00 1.08 0.04 0.02
C11 Cimentación 0.00 1.08 0.19 0.01
Desplante Cimentación -1.70 0.00 0.00 0.00
C11a Columnas 3.25 21.92 0.01 0.07
2.86 17.75 3.44 0.07
2.35 13.52 4.92 0.06
1.85 9.70 4.69 0.05
1.35 6.37 3.45 0.04
0.85 3.68 1.87 0.02
0.35 1.81 0.57 0.01
Cimentación 0.00 1.08 0.19 0.01
C12 Cimentación 0.00 1.08 0.19 0.01
Desplante Cimentación -1.70 0.00 0.00 0.00
C12a Columnas 3.25 21.90 0.01 0.07
2.86 17.73 3.46 0.07
2.35 13.51 4.93 0.06
1.85 9.69 4.70 0.05
1.35 6.36 3.46 0.04
0.85 3.68 1.87 0.02
0.35 1.81 0.57 0.01
Cimentación 0.00 1.08 0.19 0.01
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [50]
Columna C9a (3.14 / 2.86) - Cimentación
Perfil: IPR 12x6 1/2"x38.70 Material: Acero (A36)
Cotas del tramo (m) Altura libre
(m)
Características mecánicas
Pie Cabeza Área (cm²)
Ix(1)
(cm4) Iy
(1) (cm4)
It(2)
(cm4)
2.86 3.14 3.143 48.86 726.70 8405.31 11.93
Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral
Plano ZX Plano ZY Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 1.00 1.00
LK 3.143 3.143 3.143 3.143
Cb - 1.000
Notación: : Coeficiente de pandeo
LK: Longitud de pandeo (m)
Cb: Factor de modificación para el momento crítico
Planta COMPROBACIONES (ANSI/AISC 360-05 (LRFD))
Estado Pt c Pc Mx My Vx Vy PMxMyVxVyT
Cimentación (3.14 / 2.86) = 2.5 200.0
Cumple = 12.9 = 10.0 = 4.0 = 0.3 = 8.6 = 27.3
CUMPLE = 27.3
Notación:
Pt: Resistencia a tracción
c: Limitación de esbeltez para compresión
Pc: Resistencia a compresión
Mx: Resistencia a flexión eje X My: Resistencia a flexión eje Y
Vx: Resistencia a corte X
Vy: Resistencia a corte Y
PMxMyVxVyT: Esfuerzos combinados y torsión
x: Distancia al origen de la barra
: Coeficiente de aprovechamiento (%) Resistencia a tracción (Capítulo D) Se debe satisfacer:
T : 0.025
El axil de tracción solicitante de cálculo pésimo Pr se produce para la combinación de hipótesis 0.9·PP+0.9·CM+1.6·V1-X.
Donde:
Pr: Resistencia a tracción requerida para las combinaciones de carga LRFD Pr : 2.760 t
Pc: Resistencia de diseño a tracción Pc : 112.075 t
rT
c
P1
Pc t nP P
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [51]
La resistencia de diseño a tracción es el menor valor de los obtenidos según el estado límite de fluencia a tracción de la sección bruta y el de rotura a tracción de la sección neta
Donde:
t: Factor de resistencia a tracción, tomado como: t : 0.90
a) Para fluencia bajo tracción en la sección bruta:
Pn : 124.528 t
Donde:
A: Área bruta de la sección de la barra. A : 48.86 cm²
Fy: Límite elástico mínimo especificado Fy : 2548.42 kg/cm² Limitación de esbeltez para compresión (Capítulo E) La esbeltez máxima admisible en una barra sometida a compresión es*:
: 82
Donde:
: Coeficiente de esbeltez
: 82
Donde:
L: Longitud de la barra L : 3143 mm
K: Factor de longitud efectiva. K : 1.00
ry: Radio de giro respecto al eje Y ry : 3.86 cm
Donde:
ry : 3.86 cm
Donde:
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y Iy : 726.70 cm4
A: Área total de la sección transversal de la barra. A : 48.86 cm²
Notas:
*: La esbeltez máxima admisible está basada en las Notas de Usuario de la sección E2. Resistencia a compresión (Capítulo E) Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo E de ANSI/AISC 360-05 (LRFD).
Se debe satisfacer el siguiente criterio:
n yP F A (D2 1) 200
KL
ry
y
Ir
A
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [52]
T : 0.129
El axil de compresión solicitante de cálculo pésimo Pr se produce para la combinación de hipótesis 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Donde:
Pr: Resistencia a compresión requerida para las combinaciones de carga LRFD Pr : 10.173 t
Pc: Resistencia de diseño a compresión Pc : 78.811 t
La resistencia de diseño a compresión en secciones comprimidas es el menor valor de los obtenidos según los estados límite descritos en el
Capítulo E.
Donde:
p: Factor de resistencia a compresión, tomado como: p : 0.90
Pn: Resistencia nominal a compresión, calculada según el Artículo E7-1-2: Pn : 87.568 t
para secciones con elementos esbeltos (ANSI/AISC 360-05 (LRFD), Capítulo E - E7-1-2).
A: Área bruta de la sección de la barra. A : 48.86 cm²
Fcr: Tensión de pandeo por flexión, tomada como: Fcr : 1792.04 kg/cm²
a) Cuando:
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras Fy : 2548.42 kg/cm²
i) para secciones doblemente simétricas, Fe es el menor valor de: Fe : 3029.22 kg/cm²
Fe : 4719.66 kg/cm²
Donde:
E: Módulo de elasticidad del acero E : 2038735.98 kg/cm²
Cw: Constante de alabeo de la sección Cw : 163834.54 cm6
Kz: Factor de longitud efectiva de pandeo alrededor del eje Z Kz : 1.00
L: Longitud de la barra L : 3143 mm
G: Módulo de elasticidad transversal del acero G : 815494.39 kg/cm²
J: Momento de inercia a torsión uniforme J : 11.93 cm4
Ix: Momento de inercia respecto al eje X Ix : 8405.31 cm4
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y Iy : 726.70 cm4
Fe: Tensión crítica elástica de pandeo, tomada como la menor de: Fe : 3029.22 kg/cm²
Fex : 35037.19 kg/cm²
rT
c
P1
P c p nP P
nP crF AeF 0.44QF y y
e
F
F
cr yF Q 0.658 F
Q
2
we 2
x yz
EC 1F GJ
I +IK L
2
e 2F
E
KL
r
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [53]
Fey : 3029.22 kg/cm²
Donde:
E: Módulo de elasticidad del acero E : 2038735.98 kg/cm²
K: Factor de longitud efectiva. Kx : 1.00
Ky : 1.00
L: Longitud de la barra L : 3143 mm
r: Radio de giro dominante rx : 13.12 cm
ry : 3.86 cm
Donde:
I: Momento de inercia Ix : 8405.31 cm4
Iy : 726.70 cm4
A: Área total de la sección transversal de la barra. A : 48.86 cm²
Q : 1.00
3) para secciones formadas por elementos rigidizados y no rigidizados:
Qs: se calcula de la siguiente forma: Qs : 1.00
a) para alas en pilares laminados u otras barras comprimidas que incluyan elementos no rigidizados
i) Cuando:
Qs : 1.00
Donde:
b: Ancho del elemento comprimido no rigidizado b : 82.50 mm
t: Espesor del ala t : 9.70 mm
E: Módulo de elasticidad del acero E : 2038735.98 kg/cm²
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las
barras Fy : 2548.42 kg/cm²
Qa : 1.00
Donde:
A: Área total de la sección transversal de la barra. A : 48.86 cm²
Aeff: Suma de las áreas eficaces de la sección transversal basadas en el ancho eficaz reducido 'he'. Aeff : 48.86 cm²
a) en elementos esbeltos uniformemente comprimidos, excepto alas de secciones cuadradas y rectangulares de espesor uniforme
ii) Cuando:
Ir
A s aQ=Q Q
y
E0.56
F
b
tsQ 1.0
effa
AQ
A E
1.49f
h
t
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [54]
he : 290.60 mm
Donde:
h: Ancho del elemento comprimido no rigidizado h : 290.60 mm
t: Espesor del alma t : 5.80 mm
E: Módulo de elasticidad del acero E : 2038735.98 kg/cm² Resistencia a flexión eje X (Capítulo F) Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en
Capítulo F de ANSI/AISC 360-05 (LRFD).
Se debe satisfacer el siguiente criterio:
M : 0.100
El momento flector solicitante de cálculo pésimo, Mr, se produce para la combinacíon de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Donde:
Mr: Resistencia a flexión requerida para las combinaciones de carga LRFD Mr : 1.214 t·m
Mc: Resistencia de diseño a flexión Mc : 12.122 t·m
La resistencia de diseño a flexión para secciones sometidas a momento
flector es el menor valor de los obtenidos según los estados límite descritos en el Capítulo F:
Donde:
b: Factor de resistencia a flexión b : 0.90
Mn: La resistencia nominal a flexión calculada según Artículo 2, Sección 2, División b Mn : 13.469 t·m
Donde:
Mr: Resistencia a flexión requerida Mr+ : 0.325 t·m
Mr- : 1.214 t·m
1. Fluencia
Mn : 15.369 t·m
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado Fy : 2548.42 kg/cm²
Zx: Módulo resistente plástico respecto al eje X Zx : 603.08 cm³
2. Pandeo lateral
b) Si Lp < Lb Lr:
Mn : 13.469 t·m
eh hr
M
c
Mη 1
M c nM φ M b
n p y xM =M =F Z
b p
n b p p y x p
r p
L LM =C M - M -0.7F S M
L L
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [55]
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado Fy : 2548.42 kg/cm²
Cb: Factor de modificación del pandeo lateral tomado, de forma conservadora, como: Cb : 1.00
Mp : 15.369 t·m
Donde:
Zx: Módulo resistente plástico respecto al eje X Zx : 603.08 cm³
Sx : 542.28 cm³
Donde:
Ix: Momento de inercia respecto al eje X Ix : 8405.31 cm4
y: Distancia a la fibra extrema en flexión y : 155.00 mm
Lb: Distancia entre puntos de arriostramiento al desplazamiento lateral del ala comprimida o de la torsión de la sección transversal Lb : 3143 mm
Lp : 1919.72 mm
Donde:
E: Módulo de elasticidad del acero E : 2038735.98 kg/cm²
ry : 3.86 cm
Donde:
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y Iy : 726.70 cm4
A: Área total de la sección transversal de la barra. A : 48.86 cm²
Lr : 5586.16 mm
Donde:
E: Módulo de elasticidad del acero E : 2038735.98 kg/cm²
J: Momento de inercia a torsión uniforme J : 11.93 cm4
ho: Distancia entre los baricentros de las alas ho : 300.30 mm
rts : 44.86 mm
Donde:
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y Iy : 726.70 cm4
Cw: Constante de alabeo de la sección Cw : 163834.54 cm6
Para c:
i) para una sección doblemente simétrica en doble T:
p y xM =F Zx
x
IS =
yp y
y
EL 1.76r
F y
y
Ir
A
2
y x or ts
y x o
0.7F S hE JcL 1.95r 1 1 6.76
0.7F S h E Jc
y w2
ts
x
I Cr
S
c=1
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [56]
c : 1.00
Resistencia a flexión eje Y (Capítulo F) Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en
Capítulo F de ANSI/AISC 360-05 (LRFD).
Se debe satisfacer el siguiente criterio:
M : 0.040
El momento flector solicitante de cálculo pésimo, Mr, se produce para la combinacíon de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Donde:
Mr: Resistencia a flexión requerida para las combinaciones de carga LRFD Mr : 0.125 t·m
Mc: Resistencia de diseño a flexión Mc : 3.085 t·m
La resistencia de diseño a flexión para secciones sometidas a momento flector es el menor valor de los obtenidos según los estados límite descritos en el Capítulo F:
Donde:
b: Factor de resistencia a flexión b : 0.90
Mn: La resistencia nominal a flexión calculada según Artículo 6, Sección
1 Mn : 3.427 t·m
Donde:
Mr: Resistencia a flexión requerida Mr+ : 0.039 t·m
Mr- : 0.125 t·m
1. Fluencia
Mn : 3.427 t·m
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado Fy : 2548.42 kg/cm²
Zy: Módulo resistente plástico respecto al eje Y Zy : 134.49 cm³
Sy: Módulo resistente elástico respecto al eje Y
Sy : 88.08 cm³
Donde:
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y Iy : 726.70 cm4
x: Distancia a la fibra extrema en flexión desde el baricentro x : 82.50 mm
2. Pandeo local del ala
a) Para secciones con alas compactas el estado límite de fluencia es de aplicación
rM
c
Mη 1
M c nM φ M b n p y y y yM M F Z 1.6F S
y
y
IS
x
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [57]
Resistencia a corte X (Capítulo G) Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo G de ANSI/AISC 360-05 (LRFD).
Se debe satisfacer el siguiente criterio:
V : 0.003
El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo Vr se produce para la combinación
de hipótesis 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Donde:
Vr: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD Vr : 0.111 t
Vc: Resistencia de diseño a cortante
Vc : 44.050 t
La resistencia de diseño a cortante viene dada por:
Donde:
v: Factor de resistencia a cortante v : 0.90
Vn: se define según lo detallado en el Capítulo G, de la siguiente forma:
para secciones con simetría simple y doble cargadas en el eje débil, la resistencia nominal a cortante se calcula de la siguiente forma (ANSI/AISC 360-05 (LRFD), Capítulo G - G-7).
Vn : 48.945 t
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado Fy : 2548.42 kg/cm²
Aw : 32.01 cm²
Donde:
bf: Anchura total del ala bf : 165.00 mm
tf: Espesor del ala tf : 9.70 mm
b) para todas las demás secciones con simetría doble o simple y secciones
en U, excepto tubos redondos, el coeficiente de cortante del alma, Cv, se calcula de la siguiente forma:
rv
c
Vη 1
Vc V nV φ Vn y w vV 0.6F A C
w f fA 2b t
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [58]
i)
Cv : 1.00
Donde:
b: La mitad del ancho total del ala b : 82.50 mm
tf: Espesor del ala tf : 9.70 mm
E: Módulo de elasticidad del acero E : 2038735.98 kg/cm²
Kv: Coeficiente de abolladura del alma Kv : 1.20 Resistencia a corte Y (Capítulo G) Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo G de ANSI/AISC 360-05 (LRFD).
Se debe satisfacer el siguiente criterio:
V : 0.086
El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo Vr se produce para la combinación de hipótesis 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Donde:
Vr: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD Vr : 2.355 t
Vc: Resistencia de diseño a cortante
Vc : 27.492 t
La resistencia de diseño a cortante viene dada por:
Donde:
En la Sección G2.1 a:
v: Factor de resistencia a cortante v : 1.00
Vn: se define según lo detallado en el Capítulo G, de la siguiente forma:
para almas de secciones con simetría simple o doble y en U sometidas a cortante en el plano del alma (ANSI/AISC 360-05 (LRFD), Capítulo G - G2).
Vn : 27.492 t
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado Fy : 2548.42 kg/cm²
v
f y
b E1.10 k
t FvC 1.0
rv
c
Vη 1
Vc V nV φ Vn y w vV 0.6F A C
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [59]
Aw : 17.98 cm²
Donde:
d: Canto total d : 310.00 mm
tw: Espesor del alma tw : 5.80 mm
1. Resistencia nominal a cortante
a) para almas de perfiles laminados de sección en doble T cuando se cumple:
Cv: Coeficiente de cortante del alma Cv : 1.00
Donde:
h: Distancia libre entre alas, menos el radio de acuerdo h : 290.60 mm
E: Módulo de elasticidad del acero E : 2038735.98 kg/cm²
2. Comprobación de rigidizadores transversales
(a) si
No son necesarios rigidizadores transversales.
Donde:
h: Distancia libre entre alas, menos el radio de acuerdo h : 290.60 mm
tw: Espesor del alma tw : 5.80 mm
E: Módulo de elasticidad del acero E : 2038735.98 kg/cm²
Fy: Límite elástico mínimo especificado Fy : 2548.42 kg/cm² Esfuerzos combinados y torsión (Capítulo H) Se debe cumplir el siguiente criterio:
: 0.273
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Donde:
Según el capítulo H3.3, las secciones abiertas sometidas a torsión junto con tensiones combinadas, han de satisfacer la siguiente condición:
< 0.001
w wA dt
w y
h E2.24
t F
w y
h E2.46
t Fη 1
r
c
Tη= 1
T
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [60]
Ya que la norma no proporciona una comprobación general para secciones abiertas sometidas a torsión combinada con otros esfuerzos, se considera que este elemento debe cumplir, además, los siguientes criterios para la tensión de Von Mises:
: 0.273
< 0.001
: 0.074
3. Resistencia de secciones no tubulares sometidas a torsión y tensiones combinadas
Tr: Resistencia a torsión requerida Tr : 0.000 t·m
Tc : 0.169 t·m
Donde:
T: Factor de resistencia para torsión T : 0.90
Tn: Resistencia nominal a torsión, definida como:
Tn : 0.188 t·m
Donde:
C: Módulo resistente a torsión C : 12.30 cm³
b) El estado límite de fluencia bajo tensiones tangenciales por cortante
Fn : 1529.05 kg/cm²
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras Fy : 2548.42 kg/cm²
Comprobación de Von Mises (comprobación adicional)
fa: Tensión normal debida al esfuerzo axil (tracción o compresión) calculada para la sección bruta.
fa : 208.19 kg/cm²
Donde:
Pr: Resistencia requerida a compresión (para las combinaciones de carga LRFD). Pr : 10.173 t
bya bx
a bx by
ff f1
F F F VyVx T
Vx Vy T
ff f1
F F F
2 2
by Vya bx Vx T
a bx by Vx Vy T
f ff f f f1
F F F F F F
c T nT T n nT F Cn yF 0.6Fr
a
Pf
A
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [61]
A: Área total de la sección transversal de la barra. A : 48.86 cm²
fbx: Tensión normal debida a flexión alrededor del eje x.
fbx : 223.81 kg/cm²
Donde:
Mrx: Resistencia requerida a flexión alrededor del eje x (para las combinaciones de carga LRFD). Mrx : 1.214 t·m
Ix: Momento de inercia respecto al eje X Ix : 8405.31 cm4
y: Coordenada y del punto pésimo respecto al centro de gravedad. y : -155.00 mm
fby: Tensión normal debida a flexión alrededor del eje y.
fby : 106.03 kg/cm²
Donde:
Mry: Resistencia requerida a flexión alrededor del eje y (para las combinaciones de carga LRFD). Mry : 0.093 t·m
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y Iy : 726.70 cm4
x: Coordenada x del punto pésimo respecto al centro de gravedad. x : -82.50 mm
fVx: Tensión tangencial debida a cortante en la dirección x.
fVx : 0.00 kg/cm²
Donde:
Vx: Resistencia requerida a cortante en la dirección x (para las combinaciones de carga LRFD). Vx : 0.111 t
Qy: Momento estático respecto del eje y de la sección parcial de área correspondiente al punto pésimo. Qy : 0.00 cm³
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y Iy : 726.70 cm4
b: Espesor del elemento en el punto pésimo. b : 9.70 mm
fVy: Tensión tangencial debida a cortante en la dirección y.
fVy : 0.00 kg/cm²
Donde:
Vy: Resistencia requerida a cortante en la dirección y (para las combinaciones de carga LRFD). Vy : 2.355 t
Qx: Momento estático respecto del eje x de la sección parcial de área
correspondiente al punto pésimo. Qx : 0.00 cm³
Ix: Momento de inercia respecto al eje X Ix : 8405.31 cm4
b: Espesor del elemento en el punto pésimo. b : 9.70 mm
fT: Tensión tangencial debida a torsión.
fT : 0.00 kg/cm²
Donde:
Tr: Resistencia requerida a torsión (para las combinaciones de carga LRFD). Tr : 0.000 t·m
bx rx
x
yf M
I
by ry
y
xf M
I
x y
Vx
y
V Qf
I b y x
Vy
x
V Qf
I b
T r
bf T
J
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [62]
J: Momento de inercia a torsión uniforme J : 11.93 cm4
b: Espesor del elemento en el punto pésimo. b : 9.70 mm
Fa: Resistencia a compresión de la sección.
Fa : 1612.84 kg/cm²
Donde:
c: Factor de seguridad para compresión. c : 0.90
Fcr: Resistencia crítica de pandeo (calculada según el Capítulo E). Fcr : 1792.04 kg/cm²
Fbx, Fby: Resistencia de la sección a flexión alrededor de los ejes x y y, respectivamente.
Fbx : 2293.58 kg/cm²
Fby : 2293.58 kg/cm²
Donde:
b: Factor de resistencia para flexión. b : 0.90
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras Fy : 2548.42 kg/cm²
FVx, FVy: Resistencia de la sección a cortante en las direcciones x y y, respectivamente.
FVx : 1324.20 kg/cm²
FVy : 1324.20 kg/cm²
Donde:
V: Factor de resistencia para cortante. V : 0.90
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras Fy : 2548.42 kg/cm²
FT: Resistencia a torsión de la sección.
FT : 1324.20 kg/cm²
Donde:
T: Factor de resistencia para torsión T : 0.90
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras Fy : 2548.42 kg/cm²
ÍNDICE
1.- VIGAS 2
1.1.- Vigas 32
a c crF F bx by b yF F F Vx Vy v yF F F / 3 T T yF F / 3
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [63]
1.- VIGAS
1.1.- Vigas
Tramos COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (CANACERO S136-07 (2007))
Estado w / t T P Tr Mx My Vx Vy MxTr MyTr MxVy MyVx MT MP TPTrMV
C1a - C3a w / t (w / t)Máx.
Cumple N.P.(1) N.P.(2)
x: 0.168 m
= 2.5
x: 6.235 m
= 61.5 N.P.(3) N.P.(4)
x: 6.235 m
= 13.2
x: 6.235 m
= 62.2 N.P.(5)
x: 6.235 m
= 40.5 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) N.P.(9)
CUMPLE
= 62.2
C3a - C5a w / t (w / t)Máx.
Cumple N.P.(1) N.P.(2)
x: 0.068 m
= 2.4
x: 0 m
= 64.7 N.P.(3) N.P.(4)
x: 0 m
= 14.7
x: 0 m
= 64.9 N.P.(5)
x: 0 m
= 44.3 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) N.P.(9)
CUMPLE
= 64.9
C5a - C7a w / t (w / t)Máx.
Cumple N.P.(1) N.P.(2)
x: 5.638 m
= 2.1
x: 0 m
= 50.6 N.P.(3) N.P.(4)
x: 0 m
= 10.3
x: 0 m
= 51.6 N.P.(5)
x: 0 m
= 27.7 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) N.P.(9)
CUMPLE
= 51.6
C7a - C9a w / t (w / t)Máx.
Cumple N.P.(1) N.P.(2)
x: 5.538 m
= 2.4
x: 6.235 m
= 64.6 N.P.(3) N.P.(4)
x: 6.235 m
= 14.7
x: 6.235 m
= 64.8 N.P.(5)
x: 6.235 m
= 44.2 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) N.P.(9)
CUMPLE
= 64.8
C9a - C11a w / t (w / t)Máx.
Cumple N.P.(1) N.P.(2)
x: 5.438 m = 2.5
x: 0 m = 61.5
N.P.(3) N.P.(4) x: 0 m = 13.2
x: 0 m = 62.2
N.P.(5) x: 0 m = 40.4
N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.343 m = 0.7
CUMPLE = 62.2
C2a - C4a w / t (w / t)Máx.
Cumple N.P.(1) N.P.(2)
x: 0.168 m
= 2.5
x: 6.235 m
= 61.6 N.P.(3) N.P.(4)
x: 6.235 m
= 13.2
x: 6.235 m
= 62.2 N.P.(5)
x: 6.235 m
= 40.5 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) N.P.(9)
CUMPLE
= 62.2
C4a - C6a w / t (w / t)Máx.
Cumple N.P.(1) N.P.(2)
x: 0.068 m
= 2.3
x: 0 m
= 64.7 N.P.(3) N.P.(4)
x: 0 m
= 14.7
x: 0 m
= 64.9 N.P.(5)
x: 0 m
= 44.3 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) N.P.(9)
CUMPLE
= 64.9
C6a - C8a w / t (w / t)Máx.
Cumple N.P.(1) N.P.(2)
x: 5.638 m
= 2.2
x: 6.235 m
= 48.6 N.P.(3) N.P.(4)
x: 6.235 m
= 9.6
x: 6.235 m
= 49.7 N.P.(5)
x: 6.235 m
= 25.6 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) N.P.(9)
CUMPLE
= 49.7
C8a - C10a w / t (w / t)Máx.
Cumple N.P.(1) N.P.(2)
x: 5.538 m
= 2.4
x: 6.235 m
= 64.6 N.P.(3) N.P.(4)
x: 6.235 m
= 14.7
x: 6.235 m
= 64.8 N.P.(5)
x: 6.235 m
= 44.2 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) N.P.(9)
CUMPLE
= 64.8
C10a - C12a w / t (w / t)Máx.
Cumple N.P.(1) N.P.(2)
x: 5.438 m
= 2.5
x: 0 m
= 61.5 N.P.(3) N.P.(4)
x: 0 m
= 13.2
x: 0 m
= 62.2 N.P.(5)
x: 0 m
= 40.4 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)
x: 1.343 m
= 0.7
CUMPLE
= 62.2
Notación: w / t: Limitaciones geométricas T: Resistencia a tracción P: Resistencia a compresión Tr: Resistencia a torsión Mx: Resistencia a flexión alrededor del eje X My: Resistencia a flexión alrededor del eje Y Vx: Resistencia a corte en la dirección del eje X Vy: Resistencia a corte en la dirección del eje Y MxTr: Resistencia a flexión alrededor del eje X combinada con torsión MyTr: Resistencia a flexión alrededor del eje Y combinada con torsión MxVy: Resistencia a flexión alrededor del eje X combinada con corte en la dirección del eje Y MyVx: Resistencia a flexión alrededor del eje Y combinada con corte en la dirección del eje X MT: Resistencia a flexión combinada con tracción MP: Resistencia a flexión combinada con compresión TPTrMV: Flexión combinada con cortante, axil y torsión - Comprobación de Von Mises x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (3) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector alrededor del eje Y. (4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante en la dirección del eje X. (5) No hay interacción entre torsión y flexión alrededor del eje Y para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (6) No hay interacción entre esfuerzo cortante en la dirección del eje X y momento flector alrededor del eje Y para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (7) No hay interacción entre axil de tracción y momento flector para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (8) No hay interacción entre axil de compresión y momento flector para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (9) La comprobación no procede, ya que todas las combinaciones de esfuerzos solicitantes han sido verificadas en otras comprobaciones.
1.- PLANTA 2
Perfil: IPR 8x5 1/4"x26.60 Material: Acero (A36)
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [64]
Perfil: IPR 8x5 1/4"x26.60 Material: Acero (A36)
Tramo Claro (m)
Características mecánicas
Origen Extremo Área (cm²)
Ix(1)
(cm4) Iy
(1) (cm4)
It(2)
(cm4)
C9a C11a 6.400 33.38 2537.11 329.68 6.49
Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral
Plano ZX Plano ZY Ala sup. Ala inf.
0.00 0.00 1.00 1.00
LK 0.000 0.000 6.400 6.400
Cb - 1.000
Notación:
: Coeficiente de pandeo
LK: Longitud de pandeo (m)
Cb: Factor de modificación para el momento crítico
Tramo COMPROBACIONES (ANSI/AISC 360-05 (LRFD))
Estado Pt c Pc Mx My Vx Vy PMxMyVxVyT
C9a-C11a N.P.(1) N.P.(2) N.P.(2) = 96.2 N.P.(3) N.P.(4) = 20.6 = 50.7 CUMPLE = 96.2
Notación:
Pt: Resistencia a tracción
c: Limitación de esbeltez para compresión
Pc: Resistencia a compresión
Mx: Resistencia a flexión eje X
My: Resistencia a flexión eje Y
Vx: Resistencia a corte X
Vy: Resistencia a corte Y
PMxMyVxVyT: Esfuerzos combinados y torsión x: Distancia al origen de la barra
: Coeficiente de aprovechamiento (%)
N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (3) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante.
Resistencia a tracción (Capítulo D) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción.
Limitación de esbeltez para compresión (Capítulo E) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión.
Resistencia a compresión (Capítulo E) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión.
Resistencia a flexión eje X (Capítulo F)
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [65]
Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo F de ANSI/AISC 360-05 (LRFD).
Se debe satisfacer el siguiente criterio:
M : 0.962
El momento flector solicitante de cálculo pésimo, Mr, se produce para la combinacíon de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Donde:
Mr: Resistencia a flexión requerida para las combinaciones de carga LRFD Mr : 2.850 t·m
Mc: Resistencia de diseño a flexión Mc : 2.963 t·m
La resistencia de diseño a flexión para secciones sometidas a momento flector es el menor valor de los obtenidos según los estados límite descritos en el Capítulo F:
Donde:
b: Factor de resistencia a flexión b : 0.90
Mn: La resistencia nominal a flexión calculada según Artículo 2, Sección 2, División c Mn : 3.292 t·m
Donde:
Mr: Resistencia a flexión requerida Mr+ : 2.850 t·m
Mr- : 0.792 t·m
1. Fluencia
Mn : 6.991 t·m
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado Fy : 2548.42 kg/cm²
Zx: Módulo resistente plástico respecto al eje X Zx : 274.33 cm³
2. Pandeo lateral
c) Si Lr < Lb:
Mn : 3.292 t·m
Donde:
Lb: Distancia entre puntos de arriostramiento al desplazamiento
lateral del ala comprimida o de la torsión de la sección transversal Lb : 6400 mm
Lr : 5131.90 mm
Fcr : 1342.97 kg/cm²
rM
c
Mη 1
M c nM φ M b
n p y xM =M =F Zn cr x pM =F S M
2
y x or ts
y x o
0.7F S hE JcL 1.95r 1 1 6.76
0.7F S h E Jc
22
b bcr 2
x o tsb
ts
C E LJcF = 1+0.078
S h rL
r
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [66]
Donde:
E: Módulo de elasticidad del acero E : 2038735.98 kg/cm²
Fy: Límite elástico mínimo especificado Fy : 2548.42 kg/cm²
J: Momento de inercia a torsión uniforme J : 6.49 cm4
ho: Distancia entre los baricentros de las alas ho : 198.60 mm
Cb: Factor de modificación del pandeo lateral tomado, de forma conservadora, como: Cb : 1.00
rts : 36.54 mm
Donde:
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y Iy : 329.68 cm4
Cw: Constante de alabeo de la sección Cw : 32507.91 cm6
Para c:
i) para una sección doblemente simétrica en
doble T:
c : 1.00
Sx : 245.13 cm³
Donde:
Ix: Momento de inercia respecto al eje X Ix : 2537.11 cm4
y: Distancia a la fibra extrema en flexión y : 103.50 mm
Mp : 6.991 t·m
Donde:
Zx: Módulo resistente plástico respecto al eje X Zx : 274.33 cm³ Resistencia a flexión eje Y (Capítulo F) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector.
Resistencia a corte X (Capítulo G) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante.
Resistencia a corte Y (Capítulo G) Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo G de ANSI/AISC 360-05 (LRFD).
Se debe satisfacer el siguiente criterio:
V : 0.206
y w2
ts
x
I Cr
S
c=1x
x
IS =
yp y xM =F Z
rv
c
Vη 1
V
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [67]
El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo Vr se produce para la combinación de hipótesis 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Donde:
Vr: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD Vr : 3.776 t
Vc: Resistencia de diseño a cortante
Vc : 18.358 t
La resistencia de diseño a cortante viene dada por:
Donde:
En la Sección G2.1 a:
v: Factor de resistencia a cortante v : 1.00
Vn: se define según lo detallado en el Capítulo G, de la siguiente forma:
para almas de secciones con simetría simple o doble y en U sometidas a cortante en el plano del alma (ANSI/AISC 360-05 (LRFD), Capítulo G - G2).
Vn : 18.358 t
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado Fy : 2548.42 kg/cm²
Aw : 12.01 cm²
Donde:
d: Canto total d : 207.00 mm
tw: Espesor del alma tw : 5.80 mm
1. Resistencia nominal a cortante
a) para almas de perfiles laminados de sección en doble T cuando se cumple:
Cv: Coeficiente de cortante del alma Cv : 1.00
Donde:
h: Distancia libre entre alas, menos el radio de acuerdo h : 190.20 mm
E: Módulo de elasticidad del acero E : 2038735.98 kg/cm²
2. Comprobación de rigidizadores transversales
c V nV φ Vn y w vV 0.6F A Cw wA dt
w y
h E2.24
t F
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [68]
(a) si
No son necesarios rigidizadores transversales.
Donde:
h: Distancia libre entre alas, menos el radio de acuerdo h : 190.20 mm
tw: Espesor del alma tw : 5.80 mm
E: Módulo de elasticidad del acero E : 2038735.98 kg/cm²
Fy: Límite elástico mínimo especificado Fy : 2548.42 kg/cm² Esfuerzos combinados y torsión (Capítulo H) Se debe cumplir el siguiente criterio:
: 0.507
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Donde:
Según el capítulo H3.3, las secciones abiertas sometidas a torsión junto con tensiones combinadas, han de satisfacer la siguiente condición:
: 0.013
Ya que la norma no proporciona una comprobación general para secciones abiertas sometidas a torsión combinada con otros esfuerzos, se considera que este elemento debe cumplir, además, los siguientes criterios para la tensión de Von Mises:
: 0.507
: 0.031
: 0.258
3. Resistencia de secciones no tubulares sometidas a torsión y tensiones combinadas
w y
h E2.46
t Fη 1
r
c
Tη= 1
T bya bx
a bx by
ff f1
F F F VyVx T
Vx Vy T
ff f1
F F F
2 2
by Vya bx Vx T
a bx by Vx Vy T
f ff f f f1
F F F F F F
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [69]
Tr: Resistencia a torsión requerida Tr : 0.001 t·m
Tc : 0.106 t·m
Donde:
T: Factor de resistencia para torsión T : 0.90
Tn: Resistencia nominal a torsión, definida como:
Tn : 0.118 t·m
Donde:
C: Módulo resistente a torsión C : 7.73 cm³
b) El estado límite de fluencia bajo tensiones tangenciales por cortante
Fn : 1529.05 kg/cm²
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras Fy : 2548.42 kg/cm²
Comprobación de Von Mises (comprobación adicional)
fa: Tensión normal debida al esfuerzo axil (tracción o compresión) calculada para la
sección bruta.
fa : 0.00 kg/cm²
Donde:
Pr: Resistencia requerida a compresión (para las combinaciones de carga LRFD). Pr : 0.000 t
A: Área total de la sección transversal de la barra. A : 33.38 cm²
fbx: Tensión normal debida a flexión alrededor del eje x.
fbx : -1162.67 kg/cm²
Donde:
Mrx: Resistencia requerida a flexión alrededor del eje x (para las combinaciones de carga LRFD). Mrx : 2.850 t·m
Ix: Momento de inercia respecto al eje X Ix : 2537.11 cm4
y: Coordenada y del punto pésimo respecto al centro de gravedad. y : 103.50 mm
fby: Tensión normal debida a flexión alrededor del eje y.
fby : 0.00 kg/cm²
Donde:
Mry: Resistencia requerida a flexión alrededor del eje y (para las combinaciones de carga LRFD). Mry : 0.000 t·m
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y Iy : 329.68 cm4
c T nT T n nT F Cn yF 0.6Fr
a
Pf
A
bx rx
x
yf M
I
by ry
y
xf M
I
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [70]
x: Coordenada x del punto pésimo respecto al centro de gravedad. x : 0.00 mm
fVx: Tensión tangencial debida a cortante en la dirección x.
fVx : 0.00 kg/cm²
Donde:
Vx: Resistencia requerida a cortante en la dirección x (para las
combinaciones de carga LRFD). Vx : 0.000 t
Qy: Momento estático respecto del eje y de la sección parcial de área correspondiente al punto pésimo. Qy : 18.57 cm³
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y Iy : 329.68 cm4
b: Espesor del elemento en el punto pésimo. b : 8.40 mm
fVy: Tensión tangencial debida a cortante en la dirección y.
fVy : 23.35 kg/cm²
Donde:
Vy: Resistencia requerida a cortante en la dirección y (para las combinaciones de carga LRFD). Vy : 0.913 t
Qx: Momento estático respecto del eje x de la sección parcial de área correspondiente al punto pésimo. Qx : -55.47 cm³
Ix: Momento de inercia respecto al eje X Ix : 2537.11 cm4
b: Espesor del elemento en el punto pésimo. b : 8.40 mm
fT: Tensión tangencial debida a torsión.
fT : 17.30 kg/cm²
Donde:
Tr: Resistencia requerida a torsión (para las combinaciones de carga LRFD). Tr : 0.001 t·m
J: Momento de inercia a torsión uniforme J : 6.49 cm4
b: Espesor del elemento en el punto pésimo. b : 8.40 mm
Fa: Resistencia a tracción de la sección.
Fa : 2293.58 kg/cm²
Donde:
t: Factor de seguridad para tracción. t : 0.90
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras Fy : 2548.42 kg/cm²
Fbx, Fby: Resistencia de la sección a flexión alrededor de los ejes x y y,
respectivamente.
Fbx : 2293.58 kg/cm²
Fby : 2293.58 kg/cm²
Donde:
b: Factor de resistencia para flexión. b : 0.90
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras Fy : 2548.42 kg/cm²
FVx, FVy: Resistencia de la sección a cortante en las direcciones x y y,
respectivamente.
x y
Vx
y
V Qf
I b y x
Vy
x
V Qf
I b
T r
bf T
J a t yF F
bx by b yF F F
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [71]
FVx : 1324.20 kg/cm²
FVy : 1324.20 kg/cm²
Donde:
V: Factor de resistencia para cortante. V : 0.90
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras Fy : 2548.42 kg/cm²
FT: Resistencia a torsión de la sección.
FT : 1324.20 kg/cm²
Donde:
T: Factor de resistencia para torsión T : 0.90
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras Fy : 2548.42 kg/cm²
Vx Vy v yF F F / 3 T T yF F / 3
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [72]
ÍNDICE
1.- GEOMETRÍA 2
1.1.- Barras 32
1.1.1.- Materiales utilizados 73
1.1.2.- Descripción 73
1.1.3.- Características mecánicas 73
2.- RESULTADOS 2
2.1.- Barras 32
2.1.1.- Comprobaciones E.L.U. (Completo) 74
2.1.2.- Comprobaciones E.L.U. (Resumido) 90
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [73]
1.- GEOMETRÍA
1.1.- Barras
1.1.1.- Materiales utilizados
Materiales utilizados
Material E (kg/cm²)
G
(kg/cm²) fy
(kg/cm²)
·t
(m/m°C)
(t/m³) Tipo Designación
Acero laminado A36 2100000.0 0.300 807692.3 2548.4 0.000012 7.850
Acero formado en frío ASTM A 572 50 ksi 2069317.0 0.300 795891.2 3516.8 0.000012 7.850
Notación:
E: Módulo de elasticidad
: Módulo de poisson
G: Módulo de cortadura
fy: Límite elástico
·t: Coeficiente de dilatación
: Peso específico
1.1.2.- Descripción
Descripción
Material Barra (Ni/Nf)
Pieza (Ni/Nf)
Perfil(Serie) Longitud
(m) xy xz
LbSup. (m)
LbInf. (m) Tipo Designación
Acero laminado
A36 N1300/N78 (CNX) N1287/N1286
Canalon Estruct.
1/4 (CANALON ESTRUCTURAL)
0.250 1.00 1.00 - -
N78 (CNX)/N848 N78 (CNX)/N848 Ala Canalón (Canalón. Estruct.)
0.279 1.00 1.00 - -
Acero formado en frío
ASTM A 572 50 ksi
N848/N847 N848/N847 Super Span cal. 22 (Arcotecho)
1.188 1.00 1.00 - -
Notación:
Ni: Nudo inicial
Nf: Nudo final
xy: Coeficiente de pandeo en el plano 'XY'
xz: Coeficiente de pandeo en el plano 'XZ'
LbSup.: Separación entre arriostramientos del ala superior
LbInf.: Separación entre arriostramientos del ala inferior
1.1.3.- Características mecánicas
Tipos de pieza
Ref. Piezas
1 N1287/N1286
2 N78 (CNX)/N848
3 N848/N847
Características mecánicas
Material Ref. Descripción
A (cm²)
Avy (cm²)
Avz (cm²)
Iyy (cm4)
Izz (cm4)
It (cm4) Tipo Designación
Acero laminado
A36 1
Canalon Estruct. 1/4, (CANALON ESTRUCTURAL) 20.55 10.90 9.25 457.68 673.42 2.76
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [74]
Características mecánicas
Material Ref. Descripción
A (cm²)
Avy (cm²)
Avz (cm²)
Iyy (cm4)
Izz (cm4)
It (cm4) Tipo Designación
2 Ala Canalón, (Canalón. Estruct.) 40.00 33.34 33.34 13231.65 1.34 5.37
Acero formado en
frío
ASTM A 572 50 ksi
3 Super Span cal. 22, (Arcotecho) 6.78 4.02 2.88 431.77 2447.39 0.01
Notación:
Ref.: Referencia A: Área de la sección transversal
Avy: Área de cortante de la sección según el eje local 'Y'
Avz: Área de cortante de la sección según el eje local 'Z'
Iyy: Inercia de la sección alrededor del eje local 'Y' Izz: Inercia de la sección alrededor del eje local 'Z'
It: Inercia a torsión
Las características mecánicas de las piezas corresponden a la sección en el punto medio de las mismas.
2.- RESULTADOS
2.1.- Barras
2.1.1.- Comprobaciones E.L.U. (Completo)
Barra N848/N847
Perfil: Super Span cal. 22 Material: Acero ( ASTM A 572 50 ksi )
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Ix(1)
(cm4) Iy
(1) (cm4)
It(2)
(cm4)
N848 N847 1.188 6.78 431.77 2447.39 0.01
Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral
Plano ZX Plano ZY Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00
LK 1.188 1.188 0.000 0.000
Cm 1.000 1.000 - -
Cb - 1.000
Notación:
: Coeficiente de pandeo
LK: Longitud de pandeo (m)
Cm: Coeficiente de momentos
Cb: Factor de modificación para el momento crítico
Limitaciones geométricas (B1) Se debe satisfacer:
Donde:
w2: Longitud del tramo recto del elemento horizontal superior (paralelo al eje X). w2 : 191.41 mm
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [75]
t: Espesor. t : 0.76 mm
w3 / t : 88.15
Donde:
w3: Longitud del tramo recto del elemento horizontal inferior (paralelo al eje X). w3 : 67.00 mm
t: Espesor. t : 0.76 mm
w4 / t : 24.07
Donde:
w4: Longitud del tramo recto del rigidizador de borde. w4 : 18.29 mm
t: Espesor. t : 0.76 mm
Resistencia a tracción (Apéndices A & B, C2) Se debe satisfacer:
T : 0.019
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N847, para la combinación de acciones 0.9·PP+0.9·CM+1.6·V1-X.
Donde:
Tf: Resistencia a tracción requerida para las combinaciones de carga LRFD. Tf : 0.414 t
Tc: Resistencia de diseño a tracción.
Tc : 21.451 t
Donde:
t: Factor de resistencia para tracción. t : 0.90
Tn: La resistencia nominal a tracción es igual al valor calculado según la Sección C2.1 del Apéndice B:
Tn : 23.835 t
C2.1 Plastificación de la sección bruta.
3w t 904w t 60
fT
c
T1
T c t nT T
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [76]
Tn : 23.835 t
Donde:
Ag: Área de la sección bruta. Ag : 6.78 cm²
Fy: Límite elástico del acero. Fy : 3516.82 kg/cm²
Resistencia a compresión (C4) Se debe satisfacer:
C : 0.198
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Donde:
Pf: Resistencia a compresión requerida para las combinaciones de carga LRFD. Pf : 1.330 t
Pc: Resistencia de diseño a compresión.
Pc : 6.715 t
Donde:
c: Factor de resistencia para compresión. c : 0.85
Pn: Resistencia nominal a compresión, tomada como el menor de los valores C4.1 y C4.2.
Pn : 7.900 t
C4.1 Resistencia nominal a compresión, considerando el efecto del pandeo por flexión, flexotorsión o torsión.
Pn : 7.900 t
Donde:
Ae: Área de la sección eficaz. Ae : 2.28 cm²
Para
Fn : 3461.14 kg/cm²
Donde:
Fy: Límite elástico del acero. Fy : 3516.82 kg/cm²
c : 0.20
n g yT A F
fC
c
Pη 1
Pc c nP P n e nP A Fc 1.5 2
c
n yF (0.658 )F y
c
e
F
F
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [77]
Donde:
Fy: Límite elástico del acero. Fy : 3516.82 kg/cm²
Fe: Tension elástica de pandeo a flexión calculada según las Secciones C4.1.1 a C4.1.4.
Fe : 92233.50 kg/cm²
C4.1.1 Secciones no sometidas a pandeo por torsión o por flexotorsión.
Fcrit: Tensión crítica de pandeo, tomada como la menor de Fex y Fey. Fcrit : 92233.50 kg/cm²
Donde:
Fex : 92233.50 kg/cm²
Donde:
rx : 79.82 mm
Donde:
Ix: Momento de inercia respecto al eje X. Ix : 431.77 cm4
A: Área de la sección bruta. A : 6.78 cm²
E: Módulo de Young. E : 2069317.02 kg/cm²
Kx: Factor de longitud eficaz para el eje X. Kx : 1.00
L: Longitud de la barra. L : 1.188 m
Fey : 522799.69 kg/cm²
Donde:
ry : 190.03 mm
Donde:
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y. Iy : 2447.39 cm4
A: Área de la sección bruta. A : 6.78 cm²
E: Módulo de Young. E : 2069317.02 kg/cm²
Ky: Factor de longitud eficaz para el eje Y. Ky : 1.00
L: Longitud de la barra. L : 1.188 m
C4.1.2 Secciones con uno o dos ejes de simetría sometidas a pandeo por torsión o por flexotorsión.
(i) Para secciones con un eje de simetría, y angulares con alas iguales en los
que el área eficaz no es igual al área bruta de la sección.
Las comprobaciones de la Sección C4.1.2 no proceden, ya que las longitudes efectivas de pandeo lateral de este elemento son nulas.
C4.2 Resistencia a pandeo por distorsión.
2
x
ex 2
x
r EF
K L
x
x
Ir
A
2
y
ey 2
y
r EF
K L
y
y
Ir
A
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [78]
La comprobación de la Sección C4.2 no procede, ya que la longitud efectiva de pandeo por distorsión es cero.
Resistencia a torsión (Comprobación adicional) La comprobación no procede, ya que no hay torsión.
Resistencia a flexión alrededor del eje X (C3.1) Se debe satisfacer:
B : 0.322
Mf: Resistencia a flexión crítica requerida para las combinaciones de carga LRFD. Mf : 0.157 t·m
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Mf+: Resistencia requerida para flexión positiva. Mf
+ : 0.157 t·m
Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la
combinación de acciones 0.9·PP+0.9·CM+1.6·V1-X.
Mf-: Resistencia requerida para flexión negativa. Mf
- : 0.050 t·m
Mc: Resistencia de diseño a flexión.
Mc : 0.486 t·m
Donde:
b: Factor de resistencia para flexión. b : 0.95
Mn: La resistencia a flexión nominal mínima se calcula como la menor de las calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1.
Mn : 0.512 t·m
Donde:
Mn+: La resistencia a flexión nominal se calcula como la menor de las
calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1 para flexión positiva.
Mn+ : 0.512 t·m
Mn-: La resistencia a flexión nominal se calcula como la menor de las
calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1 para flexión negativa.
Mn- : 0.641 t·m
C3.1.1 Resistencia nominal de la sección.
Mn
+ : 0.512 t·m fB
c
Mη 1
Mc nM φ Mbn ex yM S F
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [79]
Mn- : 0.641 t·m
Donde:
Sex+ : 14.56 cm³
Sex- : 18.22 cm³
Donde:
Iex: Momento eficaz de inercia respecto al eje X. Iex+ : 209.01 cm4
Iex- : 249.79 cm4
Iey: Momento eficaz de inercia respecto al eje Y. Iey+ : 2257.14 cm4
Iey- : 2076.33 cm4
Iexy: Producto eficaz de inercia. Iexy : 0.00 cm4
x: Distancia a la fibra extrema en flexión. x+ : 97.82 mm
x- : 310.63 mm
y: Distancia a la fibra extrema en flexión. y+ : 143.54 mm
y- : 137.11 mm
Fy: Límite elástico del acero. Fy : 3516.82 kg/cm²
Resistencia a flexión alrededor del eje Y (C3.1) Se debe satisfacer:
B : 0.046
Mf: Resistencia a flexión crítica requerida para las combinaciones de carga LRFD. Mf : 0.085 t·m
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 0.9·PP+0.9·CM+1.6·V1-X.
Mf+: Resistencia requerida para flexión positiva. Mf
+ : 0.023 t·m
Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Mf-: Resistencia requerida para flexión negativa. Mf
- : 0.085 t·m
Mc: Resistencia de diseño a flexión.
Mc : 1.847 t·m
Donde:
b: Factor de resistencia para flexión. b : 0.95
Mn: La resistencia a flexión nominal mínima se calcula como la menor de las calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1.
Mn : 1.944 t·m
2
ex ey exy
ex
ey exy
I I -IS
I y-I x fB
c
Mη 1
Mc nM φ Mb
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [80]
Donde:
Mn+: La resistencia a flexión nominal se calcula como la menor de las
calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1 para flexión positiva.
Mn+ : 1.944 t·m
Mn-: La resistencia a flexión nominal se calcula como la menor de las
calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1 para flexión negativa.
Mn- : 1.944 t·m
C3.1.1 Resistencia nominal de la sección.
Mn : 1.944 t·m
Donde:
Sey : 55.28 cm³
Donde:
Iex: Momento eficaz de inercia respecto al eje X. Iex : 277.77 cm4
Iey: Momento eficaz de inercia respecto al eje Y. Iey : 2093.80 cm4
Iexy: Producto eficaz de inercia. Iexy+ : 32.15 cm4
Iexy- : -32.15 cm4
x: Distancia a la fibra extrema en flexión. x : 367.82 mm
y: Distancia a la fibra extrema en flexión. y : 88.52 mm
Fy: Límite elástico del acero. Fy : 3516.82 kg/cm²
C3.1.2 Resistencia a pandeo lateral.
Como el factor de longitud eficaz para pandeo lateral es cero, la barra no está sometida a pandeo lateral. La resistencia a flexión se calcula según la Sección C3.1.1.
C3.1.4 Resistencia a pandeo por distorsión.
La comprobación de la Sección C3.1.4 no procede, ya que la longitud efectiva de pandeo por distorsión es cero.
Resistencia a corte en la dirección del eje X (C3.2) Se debe satisfacer:
V : 0.201
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
n ey yM S F
2
ex ey exy
ey
ex exy
I I -IS
I x-I y fv
c
Vη 1
V
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [81]
Donde:
Vf: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD. Vf : 0.044 t
Vc: Resistencia de diseño a cortante.
Vc : 0.218 t
Donde:
v: Factor de resistencia para cortante. v : 0.95
Vn: La resistencia nominal a cortante es el menor de los valores
calculados según la Sección C3.2.1.
Vn : 0.229 t
C3.2.1 Resistencia a cortante del alma descontando los agujeros.
Vn : 0.229 t
Donde:
Aw: Área de los elementos paralelos a la dirección del cortante.
Aw : 1.45 cm²
Donde:
h: Altura del tramo recto del alma. h : 191.41 mm
t: Espesor de los elementos paralelos a la dirección del cortante. t : 0.76 mm
(c) Para
Fv : 157.48 kg/cm²
Donde:
h: Altura del tramo recto del alma. h : 191.41 mm
t: Espesor de los elementos paralelos a la dirección del cortante. t : 0.76 mm
E: Módulo de Young. E : 2069317.02 kg/cm²
Fy: Límite elástico del acero. Fy : 3516.82 kg/cm²
1.Para almas sin rigidizadores transversales:
Kv: Coeficiente de abolladura por cortante. Kv : 5.34
Resistencia a corte en la dirección del eje Y (C3.2)
c v nV φ Vn w vV A FwA ht
v
y
Ekh1.51
t F v
v 2
0.904EkF =
ht
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [82]
Se debe satisfacer:
V : 0.155
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+1.6·V1+X+0.5·N1.
Donde:
Vf: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD. Vf : 0.034 t
La resistencia a corte requerida se ha reducido de forma que la fuerza aplicada se distribuye entre todos los elementos, puesto que la sección tiene más de un elemento que resiste cortante.
Vc: Resistencia de diseño a cortante.
Vc : 0.218 t
Donde:
v: Factor de resistencia para cortante. v : 0.95
Vn: La resistencia nominal a cortante es el menor de los valores calculados según la Sección C3.2.1.
Vn : 0.229 t
C3.2.1 Resistencia a cortante del alma descontando los agujeros.
Vn : 0.229 t
Donde:
: Ángulo de inclinación. : 56.0 grados
Aw: Área de los elementos paralelos a la dirección del cortante.
Aw : 1.75 cm²
Donde:
h: Altura del tramo recto del alma. h : 230.88 mm
t: Espesor de los elementos paralelos a la dirección del cortante. t : 0.76 mm
(c) Para
Fv : 108.24 kg/cm²
fv
c
Vη 1
Vc v nV φ V w v
n
A FV
sinθwA ht
v
y
Ekh1.51
t F v
v 2
0.904EkF =
ht
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [83]
Donde:
h: Altura del tramo recto del alma. h : 230.88 mm
t: Espesor de los elementos paralelos a la dirección del cortante. t : 0.76 mm
E: Módulo de Young. E : 2069317.02 kg/cm²
Fy: Límite elástico del acero. Fy : 3516.82 kg/cm²
1.Para almas sin rigidizadores transversales:
Kv: Coeficiente de abolladura por cortante. Kv : 5.34
Resistencia a flexión alrededor del eje X combinada con torsión (C3.6) No hay interacción entre torsión y flexión alrededor del eje X para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Resistencia a flexión alrededor del eje Y combinada con torsión (C3.6) No hay interacción entre torsión y flexión alrededor del eje Y para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Resistencia a flexión alrededor del eje X combinada con corte en la dirección del eje Y (C3.3) Se debe satisfacer:
: 0.117
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Donde:
(a) Para vigas sin rigidizadores transversales.
: 0.117
Donde:
Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las combinaciones de carga LRFD.
Mfx : 0.157 t·m
Mcx: Resistencia de diseño a flexión alrededor del eje X. Mcx : 0.486 t·m
Vfy: Resistencia a cortante requerida en la dirección del eje Y para las Vfy : 0.025 t η 1
22
fyfx
cx cy
VMη
M V
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [84]
combinaciones de carga LRFD.
Vcy: Resistencia de diseño a cortante en la dirección del eje Y. Vcy : 0.218 t
Resistencia a flexión alrededor del eje Y combinada con corte en la dirección del eje X (C3.3) Se debe satisfacer:
: 0.030
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Donde:
(a) Para vigas sin rigidizadores transversales.
: 0.030
Donde:
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las combinaciones de carga LRFD.
Mfy : 0.085 t·m
Mcy: Resistencia de diseño a flexión alrededor del eje Y. Mcy : 1.847 t·m
Vfx: Resistencia a cortante requerida en la dirección del eje X para las
combinaciones de carga LRFD.
Vfx : 0.044 t
Vcx: Resistencia de diseño a cortante en la dirección del eje X. Vcx : 0.263 t
Resistencia a flexión combinada con tracción (C5.1.2) Se debe satisfacer:
f : 0.063
: 0.076
η 1
2 2
fy fx
cy cx
M Vη
M Vfη 1η 1
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [85]
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 0.9·PP+0.9·CM+1.6·V1-X.
Donde:
f : 0.063
Donde:
bx: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje X. bx : 0.95
Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las combinaciones de carga LRFD.
Mfx : 0.050 t·m
Mnxt : 1.505 t·m
Donde:
Sftx : 42.79 cm³
Donde:
Ix: Momento de inercia respecto al eje X. Ix : 431.77 cm4
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y. Iy : 2447.39 cm4
Ixy: Producto de inercia. Ixy : 0.00 cm4
xt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexión alrededor del eje X.
xt : 97.82 mm
yt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexión alrededor del eje X.
yt : 100.91 mm
Fy: Límite elástico del acero. Fy : 3516.82 kg/cm²
by: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje Y. by : 0.95
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las combinaciones
de carga LRFD.
Mfy : 0.023 t·m
Mnyt : 2.709 t·m
Donde:
Sfty : 77.02 cm³
Donde:
Ix: Momento de inercia respecto al eje X. Ix : 431.77 cm4
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y. Iy : 2447.39 cm4
Ixy: Producto de inercia. Ixy : 0.00 cm4
xt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexión alrededor del eje Y.
xt : 317.74 mm
yt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexión alrededor del eje Y.
yt : 76.89 mm
fyfx f
f
bx nxt by nyt t n
MM Tη
φ M φ M φ Tnxt ftx yM S F
2
x y xy
ftx
y t xy t
I I -IS
I y -I xnyt fty yM S F
2
x y xy
fty
x t xy t
I I -IS
I x -I y
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [86]
Fy: Límite elástico del acero. Fy : 3516.82 kg/cm²
t: Factor de resistencia para tracción. t : 0.90
Tf: Resistencia a tracción requerida para las combinaciones de carga LRFD. Tf : 0.410 t
Tn: Resistencia nominal a tracción, según la Sección C2. Tn : 23.835 t
: 0.076
Donde:
bx: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje X. bx : 0.95
Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las combinaciones
de carga LRFD.
Mfx : 0.050 t·m
Mnx: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje X según la Sección C3.1. Mnx : 0.641 t·m
by: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje Y. by : 0.95
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las combinaciones
de carga LRFD.
Mfy : 0.023 t·m
Mny: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje Y según la Sección C3.1. Mny : 1.944 t·m
t: Factor de resistencia para tracción. t : 0.90
Tf: Resistencia a tracción requerida para las combinaciones de carga LRFD. Tf : 0.410 t
Tn: Resistencia nominal a tracción, según la Sección C2. Tn : 23.835 t
Resistencia a flexión combinada con compresión (C5.2.2)
(a) Se debe satisfacer el siguiente criterio si
: 0.566
o : 0.563
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Donde:
fyfx f
bx nx by ny t n
MM Tη
φ M φ M φ Tf
c n
P0.15
φ P
η 1oη 1
my fyf mx fx
c n bx nx x by ny y
C MP C Mη
φ P φ M φ M
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [87]
: 0.566
Donde:
c: Factor de resistencia para compresión. c : 0.85
Pf: Resistencia a compresión requerida para las combinaciones de carga LRFD.
Pf : 1.330 t
Pn: Resistencia nominal a compresión según la Sección C4. Pn : 7.900 t
bx: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje X. bx : 0.95
Cmx: Coeficiente de momento en los extremos para flexión respecto al eje X.
Cmx : 1.0
Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las
combinaciones de carga LRFD.
Mfx : 0.157 t·m
Mnx: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje X según la Sección
C3.1.
Mnx : 0.512 t·m
x : 1.00
Donde:
PEx : 625.095 t
Donde:
E: Módulo de Young. E : 2069317.02 kg/cm²
Ix: Momento de inercia respecto al eje X. Ix : 431.77 cm4
Kx: Factor de longitud eficaz para el eje X. Kx : 1.00
L: Longitud de la barra. L : 1.188 m
by: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje Y. by : 0.95
Cmy: Coeficiente de momento en los extremos para flexión respecto al eje
Y.
Cmy : 1.0
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las combinaciones de carga LRFD.
Mfy : 0.085 t·m
Mny: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje Y según la Sección C3.1.
Mny : 1.944 t·m
y : 1.00
Donde:
PEy : 3543.175 t
Donde:
E: Módulo de Young. E : 2069317.02 kg/cm²
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y. Iy : 2447.39 cm4
Ky: Factor de longitud eficaz para el eje Y. Ky : 1.00
L: Longitud de la barra. L : 1.188 m fx
Ex
P1
P
2
xEx 2
x
EIP
K L fy
Ey
P1
P
2
y
Ey 2
y
EIP
K L
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [88]
o : 0.563
Donde:
c: Factor de resistencia para compresión. c : 0.85
Pf: Resistencia a compresión requerida para las combinaciones de carga LRFD.
Pf : 1.330 t
Pno: Resistencia nominal a compresión según la Sección C4 con
Pno : 8.027 t
bx: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje X. bx : 0.95
Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las
combinaciones de carga LRFD.
Mfx : 0.157 t·m
Mnx: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje X según la Sección C3.1.
Mnx : 0.512 t·m
by: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje Y. by : 0.95
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las combinaciones de carga LRFD.
Mfy : 0.085 t·m
Mny: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje Y según la Sección
C3.1.
Mny : 1.944 t·m
Flexión combinada con cortante, axil y torsión - Comprobación de Von Mises (Comprobación adicional) Ya que la norma no proporciona una comprobación general para secciones sometidas a torsión combinada con otros esfuerzos, se considera que este elemento debe cumplir, además, el siguiente criterio de rotura de Von Mises:
: 0.465
: 0.002
: 0.216
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Donde:
fa: Tensión normal debida a compresión, calculada utilizando el área de la sección bruta.
fyf fx
c no bx nx by ny
MP Mη
φ P φ M φ Mn yF F
bya bx
a bx by
ff f1
F F F
VyVx Tr
Vx Vy Tr
ff f1
F F F
2 2
by Vya bx Vx Tr
a bx by Vx Vy Tr
f ff f f f1
F F F F F F
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [89]
fa : 582.68 kg/cm²
Donde:
Pf: Resistencia a compresión requerida para las combinaciones de carga
LRFD.
Pf : 1.330 t
Ae: Área de la sección eficaz. Ae : 2.28 cm²
Las tensiones utilizadas en esta comprobación se han calculado en el siguiente punto, en el cual se produce la combinación pésima de tensiones normales y tangenciales.
x: Coordenada X del punto de cálculo respecto al centro de gravedad. x : 310.63 mm
y: Coordenada Y del punto de cálculo respecto al centro de gravedad. y : -102.29 mm
fbx: Tensión normal debida a la flexión alrededor del eje X, calculada utilizando la sección eficaz.
fbx : 766.20 kg/cm²
Donde:
Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las combinaciones de carga LRFD.
Mfx : 0.157 t·m
Iex: Momento eficaz de inercia respecto al eje X. Iex : 209.01 cm4
fby: Tensión normal debida a la flexión alrededor del eje Y, calculada utilizando la sección eficaz.
fby : 125.65 kg/cm²
Donde:
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las
combinaciones de carga LRFD.
Mfy : -0.085 t·m
Iey: Momento eficaz de inercia respecto al eje Y. Iey : 2093.80 cm4
fVx: Tensión tangencial debida al esfuerzo cortante en la dirección del eje X. fVx : -1.63 kg/cm²
fVy: Tensión tangencial debida al esfuerzo cortante en la dirección del eje Y. fVy : -1.52 kg/cm²
fTr: Tensión tangencial debida a la torsión. fTr : 0.00 kg/cm²
Fa: Resistencia a compresión de la sección.
Fa : 2941.97 kg/cm²
Donde:
c: Factor de resistencia para compresión. c : 0.85
Fn: Tensión crítica nominal de pandeo, calculada según el Capítulo C4. Fn : 3461.14 kg/cm²
Fbx, Fby: Resistencia de la sección a flexión alrededor de los ejes X y Y, respectivamente.
Fbx : 3340.98 kg/cm²
Fby : 3340.98 kg/cm²
Donde:
fa
e
Pf =
Αbx fx
ex
-yf M
I
by ry
ey
-xf M
I a c nF F bx by b yF F F
Memoria de Cálculo
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [90]
b: Factor de resistencia para flexión. b : 0.95
Fy: Límite elástico del acero. Fy : 3516.82 kg/cm²
FVx, FVy: Resistencia de la sección a cortante en las direcciones X y Y, respectivamente.
FVx : 1928.91 kg/cm²
FVy : 1928.91 kg/cm²
Donde:
v: Factor de resistencia para cortante. v : 0.95
Fy: Límite elástico del acero. Fy : 3516.82 kg/cm²
FTr: Resistencia a torsión de la sección.
FTr : 1827.39 kg/cm²
Donde:
Tr: Factor de resistencia para torsión. Tr : 0.90
Fy: Límite elástico del acero. Fy : 3516.82 kg/cm²
Vx Vy v yF F F 3 Tr Tr yF F 3
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