diseño de motor
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8/18/2019 Diseño de Motor
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Diseño de un motor
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Índice.
Introducción………………………………………………………………………………..3
1. Planteamiento del problema…………………………………………………….42. Hipótesis. ………………………………………………………………………….43. Procedimiento a seguir. ………………………………………………………....54. Composición del hidrocarburo…………………………………………………..5
4.1. Gas atural Comprimido………………………………………………….!5. Generalidades de la combustión………………………………………………..!
5.1. Coe"iciente de e#ceso de aire…………………………………………...!5.2. $sos del coe"iciente de aire……………………………………………..%5.3. Combustión incompleta & productos de la combustión……………..11
!. Proceso de admisión……………………………………………………………13!.1. Presión en el cilindro en el proceso de admisión……………………14!.2. Gases residuales & coe"iciente de gases residuales………………..15
'. (emperatura de admisión………………………………………………………1!'.1. Coe"iciente de llenado o rendimiento )olum*trico…………………..1!
+. Proceso de compresión…………………………………………………………1'%. Proceso de combustión…………………………………………………………1%
%.1. Caracter,sticas del c-lculo de los par-metros de la combustión )isible en
motores gasolineros. ………………………………………..1%%.2. Calculo de la presión m-#ima al "inal de la combustión )isible…….23
1. Proceso de e#pansión……………………………………………….................23
11. Par-metros indicados & par-metros e"ecti)os………………………………..2411.1. Par-metros indicados……………………………………………………2511.2. Par-metros e"ecti)os………………………………………………........25
12. /imensiones principales del motor…………………………………………….2'
0ne#os………………………………………………………………………………...2%
Conclusiones…………………………………………………………………………31
ibliogra",a……………………………………………………………………………31
Introducción.
l obeti)o principal del presente in"orme es calcular las presiones & temperaturas en los
procesos de admisión compresión e#pansión & escape a partir de los balances de
energ,a6 & las aplicaciones de los principios de la termodin-mica.
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0nali7aremos el poder calor,"ico del combustible & su )ital importancia en el proceso de
combustión )isible.
(ambi*n se podr- de"inir las dimensiones principales del motor 8cilindrada carrera
di-metro del pistón consumo de combustible e"iciencias9 teniendo como dato
esencialmente la potencia nominal )elocidad nominal relación de compresión. s
necesario mencionar :ue la obtención de los principales par-metros dimensionales del
motor se desarrollara en el cap,tulo "inal &a :ue re:uieren de la obtención de los
par-metros termodin-micos desde el proceso de admisión.
;os motores de combustión interna son ma:uinas t*rmicas cu&o obeti)o es trans"ormar
una unidad de combustible en energ,a mec-nica.
$n usuario de los motores de combustión interna tiene la necesidad de satis"acer
utili7ando de meor manera la energ,a mec-nica :ue le proporciona su motor para ello
calcula pre)iamente la potencia :ue necesita & luego un ingeniero mec-nico reali7a los
c-lculos de dise? / $ @?(?A / C?@$=(I? I(A0.
1. Planteamiento del problema.
;o :ue se )a a calcular en este in"orme ha de ser el ciclo de trabao de un motor de
combustión interna de encendido por chipa o :ue "unciona con gasolina. (ambi*n a partir
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de los datos se han de calcular las principales dimensiones del motor & su supuesto
rendimiento económico.
;os datos nominales :ue nos dan sonB
Potencia nominalB 125hp. Delocidad nominalB 3!5rpm. Aelación de compresiónB E F 1'.5 CombustibleB gas natural comprimido 8GC9.
2. Hipótesis.a9 (omaremos los c-lculos para un motor de combustión interna de cuatro tiempos.b9 uestro motor ser- de 4 cilindros debido a la ele)ada )elocidad nominal &
potencia.c9 =e trabaara en condiciones normales de temperatura & presión de las
propiedades del combustible & promediando con las del ambiented9 o usaremos un turbocompresor.
3. Procedimiento a seguir.
• Primero )eremos la composición del hidrocarburo.• C-lculos en el proceso de admisión.• Calculo de las temperaturas de admisión.• C-lculos en el proceso de compresión.• C-lculos en el proceso de combustión.• C-lculos en el proceso de e#pansión.• ?cta)o el proceso de escape.• Calculo de los par-metros indicados & par-metros e"ecti)os.• "inalmente calcularemos las principales dimensiones del motor.4. Composición del hidrocarburo.
Composición gra)im*trica de la gasolinaB
C F .+55
H F .145 ?C F
Poder calor,"icoB Hu F 44 @g.
Poder calor,"ico de la me7cla para J F 1 Hu F +3.% @mol
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Cantidad de aire teóricamente necesaria 8este:uiometrica9 para :uemar por completo
1g. /e combustible es .51! mol.
@asa molecular del combustible mediaB 11 K 12.
4.1. !" #!$%&!' C()P&I)ID( #C.
P($*#CI! D*' )($(& 125HP&P) 3!5rpm
$*)P*&!$%&! +$o, 2LCP&*"I(# +Po, 1atmF.11325@Pa
&*'!CI(# D* C()P&*"I(# 1'.5#%)*&( D* CI'I#D&(" +i, 4#%)*&( D* $I*)P(" 4
-. eneralidades de la combustión.-.1. Coeiciente de e/ceso de aire.
;os motores gasolineros 8o bien llamados encendidos por chispa9 tradicionalmente se
caracteri7an por :ue tienen un carburador :uien se encarga de dosi"icar a la c-mara de
combustión del motor me7clas de aire K combustible en "unción de las e#igencias &
necesidades del motor al igual :ue en los motores a in&ección. stas me7clas de aire K
combustible )ar,an en el proceso de trabao desde me7clas ricas en el arran:ue & en el
desarrollo de m-#imas potencias me7clas pobres en el trabao hasta me7clas ricas para
el desarrollo de la potencia m-#ima.
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Con el propósito de tener claro los conceptos de me7cla rica & pobre es necesario
recordar :ue la relación entre la cantidad real de aire :ue ingresa al cilindro del motor 8 M 9
& la cantidad teóricamente necesaria 8 Mo 9 para la combustión de un Ng. /e combustible
se denomina coe"iciente de e#ceso de aire 8 J 9 es decirB
J F M Mo
;a cantidad de aire teóricamente necesaria se caracteri7a por:ue presenta la menor
cantidad de o#igeno del aire :ue se necesita suministrar al combustible para su completa
combustiónO por tanto J ser- igual a la unidad si M F Mo F 1. /icho en otras palabras al
cilindro ingreso aire igual a la necesaria teóricamenteO a esto se le denomina me7cla
este:uiometrica. Pero no siempre se necesita J F 1 ocurre :ue necesitamos me7clas
ricas & esto es cuando J 1 8.+5 K .% en motores a gasolina9 es decir e#iste una
insu"iciencia de o#igeno.
;as me7clas pobres se suceden cuando J Q 1 es decir e#iste e#ceso de o#igeno 8J F 1.4
1.!9 en motores a diesel. n los motores diesel sobrealimentados estos )alores )ar,an
λ 8J F 1.4 1.259 para plena carga. 0hora bien la cantidad de aire necesaria para la
combustión este:uiometrica de un Ng. /e combustible est- entre 14.45 & 15 partes de aire
por una de combustible es decir la relación aire combustible 0R F 151O & J F 1O est-
claro :ue 0R15 son me7clas ricas & 0RQ15 son pobres.
n nuestro dise
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lo= 1
0.23 (83 C +8 H −Oc)
lo= 1
0.23
(8
3
∗0.7541+8∗0.2459
)=17.29
kg aire
kgcomb
.
Para calcular las magnitudes Mo & ;? se ha asumido :ue el contenido de o#igeno en el aire
es un 2.%S en )olumen & un 23S en masa.
Por la e#presiónB
Lo= 1
0.21 ( C 12+ H 4 −Oc
32 )
Lo= 1
0.21 (0.7541
12+0.2459
4 )=0.5919 kmol aire
kmol comb
HallamosB
lo= μo∗ LO → μo=
lo
LO =
17.29
0.5919=29.216
kg
kmol
μo=29.216 kg
kmol :masamolecular aparente del aire .
;a cantidad real de aire :ue participa en la combustión de 1Ng de combustible para J F
.% de acuerdo con la ecuaciónB
l=α ∗lo=0.9∗17.29=15.561 kgairekg comb
(ambi*nB
L=α ∗ LO=0.9∗0.5919=0.53271 kmol aire
kmolcomb
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-.2. %sos del coeiciente de e/ceso de aire.
;a cur)a in"erior de la gra"ica representa la )ariación del coe"iciente de e#ceso de aire en
los motores encendidos por chispas. 8gasolinero9O en el dise
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-.3. Combustión incompleta 0 productos de la combustión.
8 α ≤1¿ n los motores a gasolinaB
;a cantidad total de la me7cla carburanteB
M 1=α LO+
1
μC [ kmol ]
μC B @asa molecular del combustible ma&or porcentae de metano 1+ NgNmol.
M 1 B ingresa al cilindro & se mide en Nmol o en Ng.
ntoncesB
M 1=0.9∗0.5919+
1
18=0.5883655 kmol
;a cantidad de me7cla "resca de carburanteB
G1=1+α lO=1+0.9∗17.29=16.51 kg
=i tenemos la necesidad de trabaar con α ≤1 implica una me7cla rica & por lo tanto
e#iste una insu"iciencia de o#igeno en el proceso de combustión. sto sucede en los
motores gasolineros en los cuales para el dise
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=i H
C =0.17−0.19 entonces K =0.45−0.50
=i H
C
=0.13; K =0.30
Por consiguiente tomamos HC F .32 :ue con una interpolación :uedaB
0.19−0.140.32−0.14
=0.5−0.45 K −0.45
K =0.63
;os productos de la combustión @2 representa la suma de cada uno de sus componentes
para un F .45 se tienenB
M CO=0.421−α 1+ K
LO [ Kmol ]
M CO=0.42∗1−0.9
1+0.63∗0.5919=0.01525 kmol
M CO2= C
12− M CO [ Kmol ]
M CO2=0.7541
12−0.014946=0.04759 kmol
M H 2
= K M CO [ Kmol ]
M H 2=0.63∗0.01525=0.0096kmol
M H 2
O= H
2− M H
2
[ Kmol ]
M H 2 O=0.2459
2−0.0096=0.11334 Kmol
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M 2=0.79α LO [ Kmol ]
M 2=0.79∗0.9∗0.5919=0.294588 kmol
M 2= M CO+ M CO2+ M H 2+ M H 2 O+ M 2
M 2=0.01525+0.04759+0.0096+0.11334+0.294588
M 2=0.600368 Kmol
ntonces el incremento de )olumen esB
! M =( M 2)α
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l proceso en admisión se encarga de introducir la me7cla aire K combustible al cilindro
con a&uda o no de un turbocompresor pero par nuestro caso es de aspiración natural no
usaremos un turbocompresor.
"0= "k "0=1.1949
kg
m3 #
0= # k #0=0.101325 M#a
$a=8314
μa=
8314
29.216
$a=284.57 ; % 0
= #O
$a∗ "010
6%
0=298.6 K
.1. Presión en el cilindro en el proceso de admisión.
Para nuestro caso el motor no es sobrealimentado
! #a= #k − #a=( &2
+' ad )
(ad2
2 "k 10
−6
[ M#a ]
! #a : perdidas )idra)ulicas enel multiplede admison
& : *actor de amortiguamiento dela carga *resca
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'ad :coe*icientede amortiguamientode la carga *rescaen la seccionmas estrec)a
(ad=+elocidaddel aire enel multiplede admison ( &2+'ad )=(2.5,4,0 )=4
(ad=(50,130)=80 [ m /s ]
#a= #O−( &2+'ad )
(ad2
2 "o10
−6
#a=0.101325−(4 )∗802
2∗1.1949∗10−6=0.08603028 M#a
.2. ases residuales 0 coeiciente de gases residuales.
/ebemos recordar :ue la )-l)ula de admisión se abre grados antes de P@=
8dependiendo del dise
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! % B (emperatura de calentamiento de la carga )ar,a entre a 2 ! % =10 K .
;a carga "resca durante su mo)imiento por el sistema de admisión & dentro del cilindro
entra en contacto con las paredes calientes ele)-ndose su temperatura en ! % . el
grado de calentamiento de la carga depende de la )elocidad de su mo)imiento en el
mWltiple de admisión & de la di"erencia de temperaturas entre las paredes & la carga.
(r B temperatura de los gases residuales en grados . este )alor se tiene :ue asumir por el
momento & )ar,a para los motores gasolineras entre % & 1. 0sumiremos un )alor
de %.
Pr B presión de los gases residuales en @Pa.
#r= (1.1,1.25 ) #O # r=(1.1 ) #O # r=0.1114575 M#a
ntoncesB
- r=
298.6+10900
∗0.1114575
17.5∗0.08603028−0.1114575=0.027414313
. $emperaturas en la admisión.
;a temperatura al "inal de la admisión para (N F (o se determina mediante la ecuaciónB
0sumiendo :ueB =1
% a=% o+!% +- r % r
1+- r=298.6+10+0.027414313∗900
1+0.027414313=324.38 K =51.38 / C
M r= M 1 - r=0.58826555∗0.027414313=0.16126896 Kmol
.1. Coeiciente de llenado o rendimiento olumtrico.
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s precisamente el coe"iciente de llenado0+ el :ue nos permite cali"icar la calidad de
la admisión & sobre todo saber si la capacidad del cilindro "ue saturada con carga "resca
en su totalidad.
0+ es la ra7ón entre la cantidad de carga "resca :ue se encuentra en el cilindro al
inicio de la compresión real & a:uella cantidad de carga "resca :ue podr,a llenar el cilindro
8)olumen de trabao del cilindro9 en las condiciones de admisión.
?tro nombre atribuido a este coe"iciente es el rendimiento )olum*trico
=iendo (N F (o PN F Po & asumiendo :ue=
1=s=1
0+=1ϵ
ϵ −1 #a # k
% k
% a (1+- r )=
17.516.5
∗0.08603028
0.101325∗298.6
324.38 (1+0.027414313 ) =0.806824264
0+= (0.75,0.85 )rapidos sin turbo
5. Proceso de compresión.
/ebido a la trans"erencia de calor desde las paredes del cilindroO el calor especi"ico de las
me7cla es ma&or :ue en los motores diesel adem-s los gasolineros tienen m-s gases
residuales :ue los diesel. Por lo tanto el )alor promedio del e#ponente adiab-tico para esa
me7cla en el mismo inter)alo de temperaturas resulta menor en los motores diesel.
?tra consideración importante es la comparación de las presiones & temperaturas al "inal
de la compresión. ;os motores gasolineros trabaan con relaciones de compresión baas
comparado con los diesel & como consecuencia lógica estos Wltimos tendr-n ma&ores
presiones & temperaturas estas caracter,sticas in"lu&en de manera sustanti)a en lasegunda etapa de la compresión cuando n1 N.
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( ) ( ) ( )TaTc Rn
Mr M aMr U UaM cMr U UcM Qac −
−+−+−+=
11
1¨1¨1
Para motores a
gasolina n1 K 13 13' entonces adoptamos un e#ponente politropico de compresiónB n1
F 13' pero debemos tabular el n1 para obtener su )alor correctamente.
+=
Yr
Yr roq
1
*2
+−=
Yr
r Yr q
1
*11
α
dividiendo entre
M 1 (1+- r )
obtenemos:
11=0.96371
2=0.036293757
( ) 011
)¨¨)(2())(1( =−−
−−+− TaTcn
RaU cU qUaUcq
11+1
2=0.9637+0.036293757=1
Considerando la temperatura al "inal de la compresiónB
% c=% a ϵ n1−1=324.38∗17.51.37−1=935.36 K =662.36/ C
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Interpolamos de las tablas 2 & 4 para obtenerB
Con% a 2 3 a B
51.38 / C
100/ C =
3 a
20153 a=1035.307 $=8.314
Con% a 2 3 4 a B
51.38 / C 100/ C
=3 4 a
2204.53 a=1132.6721
Con% c 2 3 c :
500−400/ C 662.36−500/ C
=10890−8591
3 c−108903 c=14622.6564
Con% c 2 3 4 c :
500−400/ C 662.36−500/ C
=11938.6−9384.2
3 c−11938.63 4 c=16085.92
Para interpolar necesito )aloresB
n1=1.37 &
1=−92n
2=1.38 &
1=2669.23889
1.38−1.371.38−n
1
=269.23889−(−92 )
269.23889−0n
1=1.372546791
Presion & (emperatura al "inal de la CompresionB
#c= #aϵ
n1
=0.01529472
∗17.5
1.372546791
=4.3729974
M#a
% c=% a ϵ n1−1=324.38∗17.51.372546791−1=942.2 K =669.2/ C
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6. Proceso de combustión.
;os par-metros al "inal de la combustión el coe"iciente de )ariación molecular esB
μr= M
2+- r M 1
M 1 (1+- r )
= μo+- r1+- r
=0.600368−0.027414313∗0.58826555
0.58826555∗(1+0.027414313) =0.82147766
l calor no desprendido por e"ecto de la combustión incompleta cuando α
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introducimos el concepto de calor especi"ico6 :ue se conoce por termodin-mica
( μ C +) .
0sumimos :ue el coe"iciente de apro)echamiento del calor ' 5=0.9
Por cierto :ue 3 7 7
c signi"ica la energ,a interna de 1@ol de productos de la combustión
al "inal del proceso de compresión punto c6 necesitamos el )alor de3 c :ue es la
energ,a interna de 1@ol de me7cla "resca al "inal de la compresiónB
3 c=( μ C + )c∗% c
con% c 2 ( μ C + )c :
500−400/ C 662.36−500/ C
=21.78−21.474
( μ C + )c−21.78 ( μC + )c=22.2768216
3 c=( μ C + )c∗% c=22.2768216∗662.36=14755.27555 K6
Kmol
;a energ,a interna de los productos de la combustiónB
3 7 7
c= ( μ C + )7 7
c∗% c
( μ C +) 7 7 c s el calor espec,"ico de los productos de combustión al "inal de la
compresión.
=abemos :ueB
( μ C +)7 7
c=( μ C + )CO rCO+( μ C +)CO2 rCO2+( μ C + ) H 2 r H 2+( μ C + ) H 2 O r H 2 O+( μ C + ) 2 r 2
( μ C +)7 7
c=( μ C + )CO(
M CO
M 2
)+ ( μC + )CO2( M CO2
M 2
)+ ( μ C +) H 2( M H 2 M
2
)+ ( μ C +) H 2 O( M H 2 O
M 2
)+ ( μ C +) 2( M 2 M
2
)
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Interpolando tabla 1 con% c 2 ( μ C + )c :
CO 600−500/ C
662.36−600/ C =
22.11−21.7844
( μC + )c−22.11 ( μ C + )CO=22.3133
CO2
600−500 / C 662.36−600 /C
=37.438−36.258
( μ C + )c−37.438 ( μ C + )CO
2
=38.173848
H 2
600−400/ C 662.36−600/C
=20.934−20.871
( μ C + )c−20.934 ( μ C + ) H
2
=20.9536
H 2O
600−400 / C 662.36−600 /C =
27.315−26.775
( μ C + )c−27.315 ( μ C + ) H 2O=27.4834
2
600−400/ C 662.36−600/ C
=21.449−21.185
( μ C + )c−21.449 ( μ C + )
2
=21.5313
( μ C +)7 7
c=22.3133∗0.0317465+38.173848∗0.09906988+20.9536∗0.019984678+27.4834∗0.23594
k6
Kmol
3 7 7
c= ( μ C + )7 7
c∗% c 3
7 7
c=16292.55 k6
Kmol
ntonces el primer miembro de la ecuaciónB
' 5 ( H u )(1+- r ) M 1
+3 c+- r 3
7 7 c
1+- r= μr 3
77
5126.5733877+14755.27555=0.82147766∗3 7 7
5
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3 7 7
5=19.3556 M6 /kmol
Interpolando
con % 5 2 3 77
5 : 2500−2400/ C 2400−% 5 / C
= 73.882−70.543270.5432−19.3556
% 5=866.8863 / C =1139.886 K
6.2. Calculo de la presión m8/ima al inal de la combustión isible.
;a presión calculada para el "inal de la combustión P7 ser-B
# 5%9O= μr% 5
% c #c=
0.82147766∗1139.886942.2
∗+4.3729974 # 5%9O=4.701571212 M#a
0hora podemos hallar el grado de ele)ación de la presiónB
λ= # 5%9O
#c=
4.701571212
4.3729974
λ=1.075137
;a presión m-#ima considerando el redondeamiento del diagramaB
# 5real¿ # 5
7 7 =0.85 # 5%9O=0.85∗4.701571212
# 57 7 =3.99633553 M#a
19. Proceso de e/pansión.
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)¨¨(*)()(*)()(1)2()(*1
)(bU z U or UbUz r TbTz
n
R
Yr uo M
Hu z b −−−−−−
=+
−α
ξ ξ
0sumimos el
e#ponente politropico de e#pansión n2=1.25 :ue para gasolineros est- en el inter)alo
n2=1.23−1.30
&' 5=0.9,
InterpolamosB
Con% 5 2 3 5 :
2400−2300 / C 2300−866.8863 / C
=62090−5920159201−3 5
3 5=17798,345
Con% 5 2 3 4 5 :
2400−2300 / C
2300−866.8863 / C =
73882−70543.2
3 4 5−70543.23 4 5=17798,345
0sumo tambi*nB % b= % 5
ϵ n2−1
=557.316655 K =284.316655 / C
Con% b 2 3 b :
1400−1300/ C 1300−284.316655/ C
=33951−3123831238−3 5
3 b=3682.51
Con% b 2 3 4 b :
1400−1300 / C 1300−284.316655 / C
=38053.1−34956.534956.5−3 4 5
3 4 5=3504.8495
n la primera ecuaciónB
la presión al "inal de la e#pansión #b se halla medianteB
#b= # 5
ϵ n2=
5.32
10.51.24
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#b=0.288 M#a
;a temperatura al "inal de la e#pansión ser-B
% b= % 5ϵ
n2−1=2647.4
10.50.24
% b=1505.7 K
11. Par8metros indicados 0 par8metros eectios.
;os par-metros indicados caracteri7an la per"ección del ciclo a reali7ar en cuanto al
apro)echamiento del calor caracteri7an la calidad de organi7ación de los procesosO en
cambio los par-metros e"ecti)os consideran adem-s de los indicados el grado de
per"ección mec-nica del motor.
l trabao & la potencia e"ecti)a :ue recibe el cigYe
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;e K trabao e"ecti)o
;i K trabao indicado
;m K trabao por p*rdidas mec-nicas
e K potencia e"ecti)a
i K potencia indicada
m K potencia :ue se gasta en las perdidas mec-nicas
11.1. Par8metros indicados.
Presión media indicada calculada del diagrama indicado para un motor a gasolina
( #i )cal= #a:
n1
:−1 [ λn2−1 (1− 1:n2−1 )− 1n1−1 (1− 1:n1−1 )]
( #i )cal=0.0586 10.5
1.33
10.5−1 [ 3.971.24−1 (1− 110.51.24−1 )− 11.33−1 (1− 110.51.33−1 )]
( #i )cal=0.7737 M#a
Presión media indicada real
#i= i ( #i )cal
i B Coe"iciente de redondeo o plenitud del diagrama indicado 8.%5 K .%'9 asumimos
un )alor de i=0.96 .
#i=0.96∗0.7737=0.74275 M#a
11.2. Par8metros eectios.
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Par-metros principales del ciclo. ;a "racción de la presión indicada :ue se gasta al )encer
la "ricción & accionar los mecanismos au#iliares se determina recurriendo a los
coe"icientes e#perimentalesB
#m= 8+ + p
/onde+ p es la )elocidad media del pistón 8ms9O
+ p=10−16m/s asumimos la
)elocidad media del pistón de+ p=14m/s .
Dalores de los coe"icientes 0 & para motores gasolinerosB
0l tratarse de un motor r-pido
0+=0.77
:ue est- entre los )alores de '5…...+5 :uecorresponde a los motores r-pidos sin turbo.
ntonces =/ menor :ue 1 0 F .4 F .135
#m=0.04+0.0135∗14≅0.229 M# a
ntonces la presión media e"ecti)a del ciclo ser-B
#e= #i− #m=0.74275−0.229
#e=0.51375 M#a
l rendimiento mec-nicoB
0m= #e
#i=
0.51375
0.74275
0m=0.692
l consumo especi"ico indicado de combustibleB
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gi=36000+ " o
# i α lo=
3600∗0.77∗0.84290.74275∗0.9∗14.96
gi=233.6 g
K
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;a cilindrada total del motorB
i > )=45 e ?
#e n (lts )
? =4 por ser unmotor de4 tiempos
i > )= 45∗96.941∗40.51375∗5200
=6.35 lts
Dolumen de trabao de un cilindroB
> )=6.35
6=0.725 lts
;a relación =/ F la supondremos igual a .+5 1 8motor r-pido9.
> )=@
4 A
2B=
@
4 A
3
A=3
√4> )
@ = 3√
4∗0.725@ ∗0.85
=1.028dm=102.8mm
0doptamos un di-metro / F 13 mm por lo :ueB
B= > )
@
4 A
2
= 0.725
@
41.03
2
=0.87dm
(omamos una carrera = F +' mm entoncesB
> )=@
4 A
2B=
@
4¿1.032∗0.87=0.7249 lts
ntonces la cilindrada real del motor ser-B
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i > )=6∗0.7249=4.4 lts
;a )elocidad media del pistón ser-B
> p=Bn30=0.087∗520030 =15m/s
!#*:(".
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Conclusiones.
Demos :ue tu)imos :ue suponernos algunos )alores con la intención de proseguir con los
c-lculos & poder determinar los )alores promedios del "uncionamiento de nuestro motorO
pero dichas suposiciones son )alidas & est-n dentro de los inter)alos :ue recomiendan
los di"erentes autores :ue los tomaron de la e#perimentación & d-ndonos )alores
relati)amente promedios pudimos hallar los par-metro indicados e"ecti)os las
dimensiones principales del motor para :ue pueda operar correctamente en la ciudad del
cusco.
0dem-s de esto debemos acotar :ue la presión atmos"*rica en el cusco es un )alor
promedio dado :ue no solo )ar,a con la altura sino :ue tambi*n con las condiciones
clim-ticas del medio igualmente la temperatura es un promedio durante todo un a
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