calculo de estribos y aleros puente
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MEMORIA DE CÁLCULO ESTRIBOS Y ALEROS
DATOS GENERALES
Resistencia a compresión del concreto:
ESTRIBOS Y ALEROS: fc 250:= Kgr/cm2
Resistencia a la fluencia de acero: fy 4200:= Kg/cm2
Peso especifico del relleno γ t 1.6:= Ton/m3 (Arena con grava, suelta)
Peso especifico del hormigón armado γH°A ° 2.4:= Ton/m3
Angulo de fricción interna del relleno φf 35:= ° (Arena con grava, suelta)
Capacidad admisible del suelo qadm 8:= Ton/m2
Luz de calculo: Luz 38:= m (Tramo)
Ancho del estribo: b 8.2:= m
Número de vigas: Nvig 3:=
GEOMETRÍA
d2
d3
d4
d1
d9
d7
d5
d8
d6
Estribo
Cabezal
Pilote
d1 0.3:= m
d2 2.355:= m
d3 0.65:= m
d4 0.40:= m
d5 2.652:= m
d6 1.00:= m
d7 0.80:= m
d8 0.7:= m
d9 2.0:= m
Figura: Elevación
CALCULO DE CARGAS
Para el cálculo del peso propio se han calculado las siguientes áreas:
A1 d1 d2⋅:= A1 0.707= m2
A2 d7 d1+( ) d8−[ ] d3⋅:= A2 0.26= m2
A3 0.5 d7 d1+( ) d8−[ ]⋅ d4⋅:= A3 0.08= m2
A4 d3 d4+ d5+( ) d8⋅:= A4 2.591= m2
A5 d6 d9⋅:= A5 2= m2
A6 0.5 d7 d1+( ) d8−[ ]⋅ d4⋅:= A6 0.08= m2
A7 d7 d1+( ) d8−[ ] d5⋅:= A7 1.061= m2
A8d92
d82
−⎛⎜⎝
⎞⎠
d7 d1+ d8−( )−⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
d2 d3+ d4+ d5+( )⋅:= A8 1.514= m2
A1
A2
A3
A4
A5
A6
A7
A8
Figura: Áreas para cálculo de peso propio
a.-Peso propio del H°A° y del relleno
P1 A1 b⋅ γH°A°⋅:= P1 13.904= Ton
P2 A2 b⋅ γH°A°⋅:= P2 5.117= Ton
P3 A3 b⋅ γH°A°⋅:= P3 1.574= Ton
P4 A4 b⋅ γH°A°⋅:= P4 50.999= Ton
P5 A5 b⋅ γH°A°⋅:= P5 39.36= Ton
P6 A6 b⋅ γt⋅:= P6 1.05= Ton
P7 A7 b⋅ γt⋅:= P7 13.918= Ton
P8 A8 b⋅ γt⋅:= P8 19.867= Ton
Total P1 P2+ P3+ P4+ P5+ P6+ P7+ P8+:=
Total 145.788= Ton
b .- Empuje de relleno
Altura adicional por sobrecarga:
Sobrecarga mínima: S 1.0:= Ton/m2
Peso del relleno: γt 1.6= Ton/m3
h1Sγt
:= h1 0.625= m
Coeficiente de presión activa
Ka tanπ
18045
φf2
−⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
2:=
Ka 0.271= Para α 0:= β 0:= φf 35= δ 0:=
Empujes:
Altura del estribo mas el cabezal del pilote:
h d2 d3+ d4+ d5+ d6+:=
h 7.057=
PLS Ka γt⋅ h1⋅ h⋅ b⋅:= PLS 15.681= Ton
PEH 0.5 Ka⋅ γt⋅ h2⋅ b⋅:= PEH 88.531= Ton
P1
P2P3
P4
P5
P6
P7P8
PLS
PEH
Figura: Cargas por peso propio y empuje de tierras
c.- Fuerzas de frenado vehicular: BR
Según AASTHO
Criterio I: Tomar el 25% del eje pesado de HS20-44 aplicada simultaneamente a la vía de diseño.
4.3m
14.5ton 3.6ton14.5ton
4.3m
Figura: Carga por eje
BRc1 14.5 0.25⋅:= BRc1 3.625= Tn
Criterio II: Tomar el 5% de la carga viva (HS20-44) sin impacto aplicada a la vía de diseño. Se usará la carga equivalente.
8200 kgr para momento11800 kgr para cortante 950 kgr/m
Figura: Carga equivalente por carril (HS20-44)
Carga distribuida q 950:= Kgr/m
Peso para momento Qm 8200:= Kgr
BRc20.05 q Luz⋅ Qm+( )
1000:= BRc2 2.215= Ton
Entonces; de los dos criterios se asume el mayor, es decir:
BR max BRc1 BRc2,( ):=
BR 3.625= Ton
d.- Viento sobre carga viva: WL
Según AASTHO-LRFD:3.8.1.3:
WL 0.146:= (Ton/m)
Entonces:
WL WL b⋅:= WL 1.197= Ton
e.- Cargas provenientes de la superestructura
Carga muerta de plataforma
CM 178.06:= Ton (Reacción total en un extremo del tramo, incluye la reaccion de todas vigas)
Carga viva de plataforma + impacto
(Reacción total en un extremo del tramo, incluye la reaccion de todas vigas) CV 84.22:= Ton
CALCULO A FLEXIÓN PANTALLA DEL ESTRIBO
Modelo Estructural
P1
P2P3
P4
PLS
PEH
CV
A
CM
WL BR
Figura: Hipótesis N°3
Calculo de Brazos respecto al punto A:
Bcm 0:= m Bcv 0:= m
Bp1 0:= m Conservadoramente
Bp2 0:= m Conservadoramente
Bp3 0:= m Conservadoramente
Bp4 0:= m
Bplsd2 d3+ d4+ d5+
2:= Bpls 3.029= m
Bpehd2 d3+ d4+ d5+
3:= Bpeh 2.019= m
Bwl d3 d4+ d5+:= Bwl 3.702= m
Bbr d3 d4+ d5+:= Bbr 3.702= m
Fuerzas Resultantes en el Punto A:
P CM CV+ P1+ P2+ P3+ P4+:=
V PLS PEH+ WL+ BR+:=
M Bpls PLS⋅ Bpeh PEH⋅+ Bwl WL⋅+ Bbr BR⋅+:=
P
VM
A
Figura: Resultante de Cargas
P 333.874= Ton
V 109.035= Ton
M 244.088= Ton.m
Momento Ultimo: γ 1.6:= Coeficiente de Mayoracion
Mu γ M⋅:=
Mu 390.541= Ton.m
Canto útil de cálculo:
Recubrimiento 7.5:= cm
Diam 20:= mm Diametro de la Barra de Refuerzo
d 100 d8( ) Recubrimiento−
Diam2 10( )⋅
−:=
d 61.5= cm
Cuantia Necesaria:
φ 0.9:=
ρfc
1.18 fy⋅1 1
2.36 Mu⋅ 1000⋅
φ fc⋅ b⋅ d2⋅
−−⎛⎜⎝
⎞
⎠:=
ρ 0.0034492=
Cuantia Balanceada:
β1 0.85:=
ρb 0.85 β1⋅6090
6090 fy+⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅fcfy
:=
ρb 0.025=
Cuantia Maxima y Minima:
ρmax 0.75 ρb⋅:= ρmax 0.0191=
Verificacion if ρ ρmax< "cumple", "no cumple",( ):=
Verificacion "cumple"=
ρ min 0.0018:=
Cuantia de Diseño:
ρ if ρ ρmin≥ ρ, ρmin,( ):=
ρ 0.0034492=
Acero de Refuerzo:
As ρ b 100⋅( )⋅ d⋅:=
As 173.943= cm2
Diam 20= mm
Ao 3.14:= cm2
N°Barras
AsAo
:= N°Barras 55.396=
N °Barras 58:=
Area de acero proporcionada:
Asprop N°Barras Ao⋅:=
Asprop 182.12= cm2
Usar Acero Vertical Principal en la Pantalla del Estribo:
N°Barras 58=
Diam 20= mm
Separacion 14:= cm
Area de acero mínimo vertical: (un tercio del área de acero principal vertical):
Asv13
As⋅:= Asv 57.981= cm2
Diam 16:= mm Diametro de la Barra de Refuerzo
Ao 2.01:= cm2
N°BarrasAsvAo
:= N°Barras 28.846=
N°Barras 30:=
Area de acero proporcionada:
Asprop N°Barras Ao⋅:=
Asprop 60.3= cm2
Usar Acero Vertical Secundario en la Pantalla del Estribo :
N°Barras 30=
Diam 16= mm
Separacion 27:= cm
Área de acero mínimo horizontal:
ρminh 0.002:= Cuantia minima horizontal
Ag d8 100⋅( ) 100⋅:= Ag 7000= cm2
Ash ρminh Ag⋅:=
Ash 14= cm2/m (repartida en ambas caras de la pantalla)
Diam 16:= mm
Ao 2.01:= cm2
N°BarrasAsh2 Ao⋅
:= N°Barras 3.483=
N°Barras 4:= (por metro)
Area de acero proporcionada:
Asprop 2 N°Barras⋅ Ao⋅:=
Asprop 16.08= cm2
Usar Acero Horizontal en la Pantalla del Estribo :
Diam 16= mm
N°Barras 4=
Separacion 25:= cm
VERIFICACÍON A CORTE PANTALLA DEL ESTRIBO
Cortante último:
Vu γ V⋅:=
Vu 174.456= Ton
Cortante resistente
φVnc0.85 0.55⋅ fc⋅ b 100⋅( )⋅ d⋅
1000:=
φVnc 372.77= Ton
Verificacion if φVnc Vu> "Cumple", "no cumple",( ):=
Verificacion "Cumple"=
CALCULO PANTALLA DE LA SILLETA Modelo estructural
PLS
PEH
A
BRWL
Cv
Empujes:
PLS Ka γt⋅ h1⋅ d2⋅ b⋅:= PLS 5.233= Ton
PEH 0.5 Ka⋅ γt⋅ d22b⋅:= PEH 9.859= Ton
Reaccion por Carga Viva sobre una Viga:
CvCV3
:= Cv 28.073= Ton
Calculo de Brazos:
Brplsd22
:= Brpls 1.178= m
Brpehd23
:= Brpeh 0.785= m
Brbr d2:= Brbr 2.355= m
Brwl d2:= Brwl 2.355= m
Brcv
d12
:= Brcv 0.15= m
Reacciones en el Punto A:
P Cv:=
M Brpls PLS⋅ Brpeh PEH⋅+ Brbr BR⋅+ Brwl WL⋅+ Brcv Cv⋅+:=
V PLS PEH+ BR+ WL+:=
P 28.073= Ton
M 29.469= Ton m
V 19.914= Ton
Momento Ultimo: γ 1.6:= Coeficiente de Mayoracion
Mu γ M⋅:=
Mu 47.15= Ton.m
Canto útil de cálculo:
Recubrimiento 7.5:= cm
Diam 12:= mm Diametro de la Barra de Refuerzo
d 100 d1( ) Recubrimiento−Diam2 10( )⋅
−:=
d 21.9= cm
Cuantia Necesaria:
φ 0.9:=
ρfc
1.18 fy⋅1 1
2.36 Mu⋅ 1000⋅
φ fc⋅ b⋅ d2⋅
−−⎛⎜⎝
⎞
⎠:=
ρ 0.0032782=
Cuantia Balanceada:
β 1 0.85:=
ρb 0.85 β1⋅6090
6090 fy+⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅fcfy
:=
ρb 0.025=
Cuantia Maxima y Minima:
ρmax 0.75 ρb⋅:= ρmax 0.019=
Verificacion if ρ ρmax< "cumple", "no cumple",( ):=
Verificacion "cumple"=
ρ min 0.0018:=
Cuantia de Diseño:
ρ if ρ ρmin≥ ρ, ρmin,( ):=
ρ 0.0032782=
Acero de Refuerzo:
As ρ b 100⋅( )⋅ d⋅:=
As 58.87= cm2
Diam 12= mm
Ao 1.13:= cm2
N°BarrasAsAo
:= N°Barras 52.097=
N °Barras 54:=
Area de acero proporcionada:
Asprop N°Barras Ao⋅:=
Asprop 61.02= cm2
Usar Acero Vertical Principal en la Silleta:
N°Barras 54=
Diam 12= mm
Separacion 15:= cm
Área de acero minimo horizontal:
ρminh 0.002:= Cuantia minima horizontal
Ag d1 100⋅( ) 100⋅:= Ag 3000= cm2
Ash ρminh Ag⋅:=
Ash 6= cm2/m (repartida en ambas caras de la Silleta)
Diam 12:= mm
Ao 1.13:= cm2
N°BarrasAsh2 Ao⋅
:= N°Barras 2.655=
N°Barras 5:= (por metro)
Area de acero proporcionada:
Asprop 2 N°Barras⋅ Ao⋅:=
Asprop 11.3= cm2
Usar Acero Horizontal en la Silleta :
Diam 12= mm
N°Barras 5=
Separacion 20:= cm
VERIFICACIÓN A CORTE PANTALLA DE LA SILLETA
Cortante último
Vu γ V⋅:=
Vu 31.863= Ton
Cortante resistente
φVnc0.85 0.55⋅ fc⋅ b 100⋅( )⋅ d⋅
1000:=
φVnc 132.742= Ton
Verificacion if φVnc Vu> "Cumple", "no cumple",( ):=
Verificacion "Cumple"=
MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL ALEROS Geometría
2.35m 3.5m 2.35m0.3m
1.7m
0.3m
2.1m 2.1m
6.45m
5m
0.05m
4.2m
1.51m2.59m2.59m1.51m
2.1m 7.6m 0.3m 2.1m0.3m
0.8m
0.301m
4.7m
0.05m
5m
0.65m
2.1m0.3m0.3m1.5m4m1.5m0.3m0.3m2.1m
0.65m
0.8m
0.3m0.25m
4.45m
0.05m
5m
1.5m 0.3m0.3m 2.1m
1.5m 0.3m0.3m 2.1m
P2
P1
P3
P4
P5
PEH
d5
d4
d3
d1 d2
d6d7
d1 0.30:= m
d2 0.30:= m
d3 6.457:= m
d4 0.6:= m
d6 1.5:= m
d7 2.1:= m
d5 d7 d1+ d2+ d6+:=
d5 4.2= m
A1d2 d3⋅
2:= A1 0.969= m2
A2 d1 d3⋅:= A2 1.937= m2
A3 d4 d5⋅:= A3 2.52= m2
A4 d3 d6⋅:= A4 9.685= m2
A5
d2 d3⋅
2:= A5 0.969= m2
Calculo de cargas
a.- Peso propio y peso del relleno
P1 A1 γH°A°⋅:= P1 2.325= Ton
P2 A2 γH°A°⋅:= P2 4.649= Ton
P3 A3 γH°A°⋅:= P3 6.048= Ton
P4 A4 γt⋅:= P4 15.497= Ton
P5 A5 γt⋅:= P5 1.55= Ton
Fv P1 P2+ P3+ P4+ P5+:= Fv 30.068=
b.- Empuje del relleno
Coeficiente de presión activa
Ka tanπ
18045
φf2
−⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
2:=
Ka 0.271= Para α 0:= β 0:= φf 35= δ 0:=
Empujes:
Altura del alero ha d3 d4+:= ha 7.057= m
PEH 0.5 Ka⋅ γt⋅ ha 2⋅:= PEH 10.797= Ton
P2
P1
P3
P4
P5
Conservadoramente despreciamos el coeficiente de fricción y la inclinacion del muro.
Fuerzas y momentos estabilizadores
M1 d7 d1+d23
⎛⎜⎝
⎞⎠
+⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
P1⋅:= M1 5.811= Ton/m
M2 d7d12
+⎛⎜⎝
⎞⎠
P2⋅:= M2 10.46= Ton/m
M3d52
P3⋅:= M3 12.701= Ton/m
M4 d5d62
−⎛⎜⎝
⎞⎠
P4⋅:= M4 53.464= Ton/m
M5 d7 d1+23
d2⋅+⎛⎜⎝
⎞⎠
P5⋅:= M5 4.029= Ton/m
Momentos Estabilizadores:
Mes M1 M2+ M3+ M4+ M5+:=
Mes 86.466= Ton/m
Fuerzas Verticales Estabilizadoras:
Fv 30.068= Ton
Fuerzas y momentos desestabilizadores
ESTABILIDAD DEL ALERO
Momento Desestabilizador:
Mdesd3 d4+
3PEH⋅:=
Mdes 25.397= Ton/m
Fuerza Lateral Desestabilizadora:
PEH 10.797= Ton
Exentricidad resultante
Ancho de la base de la zapata a d5:= a 4.2= m
era2
Mes Mdes−
Fv−:= er 0.069= m
Verificacion if era6
≤ "si cumple trapezoidal", "no cumple triangular",⎛⎜⎝
⎞⎠
:=
Verificacion "si cumple trapezoidal"=
Verificacion de la Capacidad Admisible
Largo de calculo del alero bal 1:= m
PcompmaxFv
a bal⋅⎛⎜⎝
⎞⎠
16 er⋅
a+⎛⎜
⎝⎞⎠
⋅:= Pcompmax 7.865= Ton/m2
PcompminFv
a bal⋅⎛⎜⎝
⎞⎠
16 er⋅
a−⎛⎜
⎝⎞⎠
⋅:= Pcompmin 6.454= Ton/m2
qadm 8= Ton/m2
Verificacion if Pcompmax qadm< "cumple", "no cumple",( ):=
Verificacion "cumple"=
Verificacion if Pcompmin 0> "cumple", "no cumple",( ):=
Verificacion "cumple"=
Verificacion al Volteo
FSV
MesMdes
:= FSV 3.405=
Verificacion if FSV 2.5> "Cumple a Volteo", "No cumple a Volteo",( ):=
Verificacion "Cumple a Volteo"=
Verificacion al Deslizamiento
Coeficiente de friccion (hormigon - suelo)
Cf 0.6:=
FSD CfFv
PEH⋅:= FSD 1.671=
Verificacion if FSD 1.5> "Cumple a Deslizamiento", "No cumple a Deslizamiento",( ):=
Verificacion "Cumple a Deslizamiento"=
CALCULO A FLEXION PANTALLA DEL ALERO
Modelo estructural
PEH
brz
Momento solicitante
PEH 10.797= Ton
brz
d3 d4+
3d4−:= brz 1.752= m
γ 1.6=
Mu γ PEH brz⋅( )⋅:= Mu 30.271= Ton.m
Canto útil de cálculo
Diam 20:= mm
Recubrimiento 7.5:= cm
d d1 d2+( ) 100⋅[ ] Recubrimiento−Diam2 10( )⋅
−:=
d 51.5= cm
Cuantia Necesaria:
φ 0.9:=
ρfc
1.18 fy⋅1 1
2.36 Mu⋅ 1000⋅
φ fc⋅ bal⋅ d2⋅
−−⎛⎜⎝
⎞
⎠:=
ρ 0.0031156=
Cuantia Balanceada:
β 1 0.85:=
ρb 0.85 β1⋅6090
6090 fy+⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅fcfy
:=
ρb 0.025=
Cuantia Maxima y Minima:
ρmax 0.75 ρb⋅:= ρmax 0.0191=
Verificacion if ρ ρmax< "cumple", "no cumple",( ):=
Verificacion "cumple"=
ρ min 0.0018:=
Cuantia de Diseño:
ρ if ρ ρmin≥ ρ, ρmin,( ):=
ρ 0.0031156=
Acero de Refuerzo:
As ρ bal 100⋅( )⋅ d⋅:=
As 16.045= cm2
Diam 20= mm
Ao 3.14:= cm2
N°BarrasAsAo
:= N°Barras 5.11=
N °Barras 6:=
Area de acero proporcionada:
Asprop N°Barras Ao⋅:=
Asprop 18.84= cm2
Usar Acero Vertical Principal en el Alero:
N°Barras 6=
Diam 20= mm
Separacion 20:= cm
Area de acero mínimo vertical: (un tercio del área de acero principal vertical):
Asv13
As⋅:= Asv 5.348= cm2
Diam 12:= mm Diametro de la Barra de Refuerzo
Ao 1.13:= cm2
N°BarrasAsvAo
:= N°Barras 4.733=
N °Barras 5:=
Area de acero proporcionada:
Asprop N°Barras Ao⋅:=
Asprop 5.65= cm2
Usar Acero Vertical Secundario en la Pantalla del Estribo :
N°Barras 5=
Diam 12= mm
Separacion 20:= cm
Área de acero minimo horizontal:
ρminh 0.002:= Cuantia minima horizontal
Ag 1002 d1 d1+ d2+
2⎛⎜⎝
⎞⎠
d3⋅:= Ag 29056.5= cm2
Ash ρminh Ag⋅:=
Ash 58.113= cm2 (repartida en ambas caras de la pantalla)
Diam 12:= mm
Ao 1.13:= cm2
N°BarrasAsh2 Ao⋅
:= N°Barras 25.714=
N°Barras 26:= (en cada cara)
Area de acero proporcionada:
Asprop 2 N°Barras⋅ Ao⋅:=
Asprop 58.76= cm2
Usar Acero Horizontal en la Pantalla del Alero :
Diam 12= mm
N°Barras 26=
Separacion 25:= cm
VERIFICACIÓN A CORTE PANTALLA DEL ALERO
Cortante último
Vu γ PEH⋅:=
γ 1.6=
Vu 17.274= Ton
Cortante resistente
φVnc0.85 0.55⋅ fc⋅ bal 100⋅( )⋅ d⋅
1000:=
φVnc 38.068= Ton
Verificacion if φVnc Vu> "Cumple", "no cumple",( ):=
Verificacion "Cumple"=
CALCULO A FLEXIÓN ZAPATA DEL ALERO
Modelo estructural
d5
d4
d6d7
d1+d2
Pcompminim
Pcompmax
Pcompmed
B A
Pcompmax 7.865= Ton m
Pcompmin 6.454= Ton m
Pcompmed PcompminPcompmax Pcompmin−
d5d6 d1+ d2+( )⋅+:=
Pcompmed 7.159= Ton.m
Momento máximo:
Mb Pcompmedd72
2⋅
26
⎛⎜⎝⎞⎠
Pcompmax Pcompmed−( )⋅ d72⋅+:=
Mb 16.823= Ton.m
γ 1.6=
Mu γ Mb⋅:=
Mu 26.917= Ton.m
Canto útil de cálculo
Diam 20:= mm
Recubrimiento 7.5:= cm
d d4( ) 100⋅[ ] Recubrimiento−Diam2 10( )⋅
−:=
d 51.5= cm
Cuantia Necesaria:
φ 0.9:=
ρfc
1.18 fy⋅1 1
2.36 Mu⋅ 1000⋅
φ fc⋅ bal⋅ d2⋅
−−⎛⎜⎝
⎞
⎠:=
ρ 0.0027603=
Cuantia Balanceada:
β 1 0.85:=
ρb 0.85 β1⋅6090
6090 fy+⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅fcfy
:=
ρb 0.025=
Cuantia Maxima y Minima:
ρmax 0.75 ρb⋅:= ρmax 0.0191=
Verificacion if ρ ρmax< "cumple", "no cumple",( ):=
Verificacion "cumple"=
ρ min 0.0018:=
Cuantia de Diseño:
ρ if ρ ρmin≥ ρ, ρmin,( ):=
ρ 0.0027603=
Acero de Refuerzo:
As ρ bal 100⋅( )⋅ d⋅:=
As 14.216= cm2
Diam 20= mm
Ao 3.14:= cm2
N°BarrasAsAo
:= N°Barras 4.527=
N°Barras 5:=
Area de acero proporcionada:
Asprop N°Barras Ao⋅:=
Asprop 15.7= cm2
Usar Acero Principal en la Zapata del Alero:
N°Barras 5=
Diam 20= mm
Separacion 20:= cm
Área de acero minimo horizontal:
ρminh 0.002:= Cuantia minima horizontal
Ag 1002 d4 d5⋅( ):= Ag 25200= cm2
Ash ρminh Ag⋅:=
Ash 50.4= cm2 (repartida en ambas caras de la pantalla)
Diam 12:= mm
Ao 1.13:= cm2
N°BarrasAsh2 Ao⋅
:= N°Barras 22.301=
N °Barras 23:= (en cada cara)
Area de acero proporcionada:
Asprop 2 N°Barras⋅ Ao⋅:=
Asprop 51.98= cm2
Usar Acero Horizontal en la Zapata del Alero :
Diam 12= mm
N°Barras 23= (en cada cara)
VERIFICACIÓN A CORTE EN LA ZAPATA DEL ALERO
Cortante último
V Pcompmed d7⋅ 0.5 Pcompmax Pcompmed−( )⋅ d7⋅+:=
V 15.775= Ton
γ 1.6=
Vu γ V⋅:=
Vu 25.24= Ton
Cortante resistente
φVnc0.85 0.55⋅ fc⋅ bal 100⋅( )⋅ d⋅
1000:=
φVnc 38.068= Ton
Verificacion if φVnc Vu> "Cumple", "no cumple",( ):=
Verificacion "Cumple"=
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