094-059 u682 desulfuraciÓn informe final completo
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JOLSA Ingenieros Consultores en Geotecnia
INFORME ESTUDIO GEOTÉCNICO. UNIDAD 682 DESULFURACIÓN DE GASOIL Nº 3 PROYECTO C-10 DE AMPLIACIÓN DE LA REFINERÍA DE REPSOL YPF EN CARTAGENA PARA REPSOL YPF
094-059-07 (Nº O.: 1771)
Octubre de 2007
JOLSA Ingenieros Consultores en Geotecnia
ÍNDICE
Pág.
1. INTRODUCCIÓN ................................................................................................1
2. CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO..............................................................3
3. TRABAJOS REALIZADOS..................................................................................5
4. CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO ................................................................8
5. SISMICIDAD .....................................................................................................14
6. CONCLUSIONES .............................................................................................16
6.1. PREPARACIÓN DE LA PARCELA ............................................................16
6.2. CONDICIONES DE EXCAVABILIDAD.......................................................17
6.3. TALUDES DE EXCAVACIÓN Y APROVECHAMIENTO DE LOS
MATERIALES....................................................................................................18
6.4. EJECUCIÓN DEL RELLENO ESTRUCTURAL..........................................18
6.5. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN ..........................................................20
6.5.1. GENERAL............................................................................................20
6.5.2. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN....................................................21
6.5.3. COMPRESORES 682K-001 A/B .........................................................26
6.5.4. ENFRIADOR FINAL DE AMINA 682E-013. ABSORVEDOR DE AMINA
682C-015. ......................................................................................................29
6.5.5. COLUMNA 682C-010 ..........................................................................31
6.5.6. ACUMULADOR DE REFLUJO DE STRIPPER 682C-011 Y
ACUMULADOR DE CABEZA DE COLUMNA DE SACADO 682C-013.........32
6.5.7. DEPÓSITO DE ALIMENTACIÓN 682C-001 Y SEPARADOR LP
682C/009 .......................................................................................................33
6.5.8. HORNO 682F-001 ...............................................................................35
6.5.9. REACTOR 682C-002...........................................................................35
6.5.10. PIPE RACK........................................................................................37
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6.6. OTRAS CONSIDERACIONES ...................................................................38
Índice de Láminas.................................................................................40
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INFORME
ESTUDIO GEOTÉCNICO. UNIDAD 682 DESULFURACIÓN DE GASOIL Nº 3
PROYECTO C-10 DE AMPLIACIÓN DE LA REFINERÍA DE REPSOL YPF EN CARTAGENA
PARA REPSOL YPF
1. INTRODUCCIÓN
En este Informe se presentan las conclusiones del Estudio Geotécnico realizado
en el emplazamiento de la futura Unidad de proceso 682 Desulfuración de Gasoil
Nº 3, prevista dentro del Proyecto C-10 de ampliación de la Refinería de REPSOL
YPF en Cartagena, Murcia.
La nueva Unidad se situará al Norte del antiguo vial de acceso a la Refinería
desde la carretera MU-320, entre éste y el antiguo Poblado de la Refinería. En la
Lámina 1 puede verse un Plano General a escala 1/3.000 con la situación de la
zona de estudio.
En las Láminas 2A a 2C se presentan unas Plantas de detalle a escala 1/500; en
la Láminas 2A y 2B, sobre las condiciones topográficas actuales, se reflejan
diferentes aspectos que se comentan más adelante. En la Lámina 2C se puede
ver la implantación de los equipos previstos.
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La planta con la implantación de las instalaciones corresponde al Plano nº S-C10-
A-80484, revisión B (06/03/07), facilitado por Técnicas Reunidas (TR) en marzo
de 2007.
El presente Estudio se enmarca dentro de los trabajos de "consultoría y
recomendación del estudio geotécnico" previstos en el pedido de REPSOL YPF nº
4500015408 de fecha 9 de mayo de 2007 (Adjudicación P-P3C10-0001-A0-0613-
A-O).
Previamente a la redacción del presente Informe, con fecha 16 de julio se elaboró
una Nota Técnica con las principales conclusiones del Estudio. Esta Nota fue
entregada a los ingenieros proyectistas de TR a través de la ingeniería FLUOR,
S.A.
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2. CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO
La terraza en la que se ubicará la nueva Unidad está situada entre la futura Calle
2 (prolongación de la Ronda Norte) al Sur y la de Calle 3 al Norte, y ocupará una
superficie de unos 120 x 55 metros cuadrados.
Actualmente, presenta una topografía muy irregular, caracterizada principalmente
por un importante acopio de tierras situado el en el lado Este del emplazamiento.
En esta zona, se alcanza la cota topográfica +36,5 metros; el resto de la parcela
se encuentra aproximadamente entre las cotas +27,0 a +31,0 metros.
La cota de urbanización prevista es la +31,0 metros. Para la preparación de la
terraza será necesario efectuar una excavación prácticamente coincidente con la
distribución del actual acopio principal, así como los saneos necesarios de los
rellenos situados en la zona Sur de la Unidad. Posteriormente, se ejecutará un
relleno estructural de hasta unos tres metros de altura máxima.
En la siguiente Tabla se puede ver resumida la relación de los principales equipos
previstos; también se indican algunos pesos máximos disponibles1.
EQUIPO DESCRIPCIÓN PESO MÁXIMO (Kg)
682E-013 Enfriador final de Amina 30.000
682C-015 Absorvedor de Amina 30.000
682C-010 Columna 287.344
1 Datos extraídos del documento titulado “Listado de esfuerzos de equipos para Informe
Geotécnico” de fecha 3/13/2007, facilitado por TR.
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EQUIPO DESCRIPCIÓN PESO MÁXIMO (Kg)
682C-011 Acumulador de Reflujo de
Stripper
682C-013 Acumulador de cabeza de
columna de secado
200.000
682C-001 Depósito de Alimentación Sobre estructura
682C-009 Separador LP Sobre estructura
682E-002 Intercambiadores 53.000
682F-001 Horno
682C-002 Reactor
682K/001 A/B Compresores
Además de los equipos indicados, se prevé un pipe-rack que discurrirá con
dirección aproximada Este – Oeste a lo largo de la zona central de la Unidad. El
rack estará constituido por pórticos con pilares metálicos de seis metros de altura,
y cargas por pilar de hasta 140 toneladas.
Según nos han informado, por condicionantes de Proyecto, las cimentaciones de
los equipos apoyarán a unos dos metros y medio bajo cota de urbanización; es
decir a la cota aproximada +28,5 m.
______________
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3. TRABAJOS REALIZADOS
Para la realización del Estudio, se han ejecutado siete sondeos mecánicos hasta
una profundidad máxima de unos 18,5 metros.
Los sondeos se han perforado a rotación, con extracción de testigo continuo; en
los niveles de suelos del terreno natural, cada dos metros aproximadamente se
han ido realizando Ensayos de Penetración Normal (S.P.T.) en los niveles
granulares y se han extraído muestras inalteradas de los arcillosos.
Asimismo, se han excavado con retroexcavadora doce calicatas hasta unos tres
metros de profundidad máxima (la calicata C-621/6 inicialmente prevista,
finalmente no se ha podido excavar por problemas de acceso).
Todos los trabajos se han realizado bajo la supervisión continua y directa de un
geólogo de JOLSA.
Los puntos investigados han sido replanteados topográficamente en campo. En la
siguiente Tabla se pueden ver las coordenadas topográficas de los sondeos (S-) y
las calicatas (C-), así como la profundidad investigada en cada punto.
COORDENADAS GEOGRAFICAS UTM PROSPECCIÓN X Y Z
LONGITUD INVESTIGADA (m)
S-682-1 684.327,007 4.160.844,036 +29,50 12,0
S-682-2 684.370,444 4.160.850,708 +36,63 18,0
S-682-3 684.388,856 4.160.853,479 +36,60 18,0
S-682-4 684.390,165 4.160.837,916 +36,48 18,5
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COORDENADAS GEOGRAFICAS UTM PROSPECCIÓN X Y Z
LONGITUD INVESTIGADA (m)
S-682-5 684.314,924 4.160.809,312 +31,90 12,0
S-682-6 684.375,288 4.160.817,856 +30,54 13,0
S-682-7 684.400,049 4.160.821,178 +37,36 18,0
C-682-1 684.277,864 4.160.842,797 +27,86 1,5
C-682-2 684.311,949 4.160.843,864 +28,26 3,1
C-682-3 684.355,423 4.160.848,865 +36,37 2,6
C-682-4 684.280,264 4.160.822,866 +28,74 3,1
C-682-5 684.295,337 4.160.825,194 +30,76 1,3
C-682-7 684.331,872 4.160.830,564 +28,48 3,1
C-682-8 684.351,531 4.160.833,389 +29,82 2,3
C-682-9 684.379,433 4.160.836,418 +36,73 3,1
C-682-10 684.282,513 4.160.799,530 +30,95 0,6
C-682-11 684.301,787 4.160.801,829 +30,98 3,1
C-682-12 684.334,599 4.160.808,519 +31,73 2,6
C-682-13 684.372,293 4.160.815,150 +29,60 2,7
S-35 684.293,517 4.160.853,126 +28,0 18,45
La situación en planta de todos los puntos se puede ver en las Láminas 2A y 2B.
Los registros de los sondeos perforados para el presente Estudio se presentan en
las Láminas 4A a 4N y los de las calicatas en las Láminas 5A a 5L. En las
Láminas 6A a 6D se presentan unas claves con los símbolos y terminología
empleados en los registros, y en las Láminas 7A a 7G unas fotografías de las
cajas de testigo.
Del estudio geotécnico preliminar elaborado por EUROCONSULT, se dispone del
sondeo denominado S-35 situado aproximadamente en el emplazamiento de los
JOLSA 7 Ingenieros Consultores en Geotecnia
compresores. En la tabla anterior se indican las coordenadas que figuran en el
registro; su situación también se ha reflejado en las Láminas 2A a 2C y su registro
se reproduce en el Apéndice I
Para investigar las condiciones de resistividad del terreno, se ha realizado un
sondeo eléctrico vertical (R-682/1) en una zona intermedia de la parcela (ver
situación en Láminas 2A a 2C). En el Apéndice II se puede ver el informe
correspondiente a este ensayo en el que se detalla el procedimiento empleado y
los resultados obtenidos; estos resultados también se comentan en un apartado
posterior.
En los niveles arcillosos se han realizado en campo ensayos de resistencia al
corte “no drenada” con el aparato TORVANE. Los resultados pueden verse en los
registros de los sondeos en correspondencia con los ensayos realizados.
También se dispone de abundantes ensayos de laboratorio realizados sobre
muestras obtenidas en sondeos y calicatas realizados en emplazamientos de
unidades próximas.
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JOLSA 8 Ingenieros Consultores en Geotecnia
4. CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO
La nueva Unidad se dispone en un emplazamiento con unas condiciones
topográficas muy irregulares. La característica más destacable es el importante
acopio de tierras que ocupa prácticamente el tercio Este de la parcela (aprox.
2000 m2 de superficie en planta); asimismo, al Norte de la antigua carretera de
acceso (futura Calle 2) se han cartografiado otros rellenos superficiales; esta
segunda zona se encuentra topográficamente en el entorno o por debajo de la
cota +31,0 m.
Un barranco cruza la parcela de Sur a Norte. Se trata de un cauce de entre unos
cinco y diez metros de altura, localmente con paredes subverticales de hasta unos
cuatro metros de altura; el fondo se encuentra entre las cotas +27,0 a +28,0 m.
A partir de las condiciones del subsuelo detectadas, se han preparado tres cortes
del terreno que se presentan, junto con las leyendas litológicas explicativas, en las
Láminas 3A a 3C; su situación en planta se indica en las Láminas 2A a 2C.
A continuación se comentan las condiciones reconocidas de los acopios y del
terreno natural situado por debajo.
Acopios superficiales
En la Lámina 2A se puede ver la distribución actual de los acopios. Para una
mayor facilidad descriptiva, se ha denominado “Relleno A” al acopio principal y
“Relleno B” al relleno de menores dimensiones adyacente al vial de acceso a la
Refinería.
JOLSA 9 Ingenieros Consultores en Geotecnia
Ambos rellenos están constituidos por mezcla de tierras con abundantes restos de
cascotes de construcción. En el Relleno A se han observado niveles de color
negruzco y espesor métrico, probablemente correspondientes a restos de
escorias.
En algunas de las calicatas excavadas (C-682/5, C-682/10) en el Relleno B se
han detectado fragmentos de hormigón de dimensiones importantes,
relativamente superficiales que han impedido el avance de la excavación.
En todos los sondeos perforados desde coronación del acopio principal (sondeos
S-682/2, S-682/3, S-682/4 y S-682/7), se ha detectado un espesor de relleno del
orden de unos cinco metros; en estos puntos, el terreno natural se encuentra por
encima de la cota de urbanización +31,0 metros.
Sin embargo, en la parte frontal del acopio (adyacente al cauce del barranco),
previsiblemente el relleno continua hasta la cota aproximada +29,0 a +30,0 m; es
decir, bajo cota de urbanización.
El Relleno B tiene un espesor menor, del orden de dos o tres metros, aunque
prácticamente en su totalidad se sitúan por debajo de la cota +31,0 metros.
En la Lámina 2B se ha representado la extensión aproximada de la parcela
cubierta por rellenos situados por debajo de la cota +31,0 metros; en estas zonas
es necesario prever un saneo que se comenta en un apartado posterior.
JOLSA 10 Ingenieros Consultores en Geotecnia
Terreno natural
Por debajo de los rellenos superiores, y aflorando en el resto de la parcela, se
encuentra el terreno natural. Se trata de una potente serie de suelos cuaternarios
consolidados, de origen coluvial, retrabajados por procesos fluviales.
El resultado es una alternancia muy irregular de materiales de naturaleza
predominantemente detrítica, en la que alternan niveles de arena y grava con un
contenido en general apreciable de finos poco plásticos.
A pesar de esta variabilidad, desde el punto de vista geotécnico, en todos los
puntos investigados se han podido comprobar unas condiciones del terreno
claramente favorables.
En la página siguiente pueden verse los valores de NSPT2 obtenidos en los
ensayos realizados. Se les ha asignado un valor de NSPT=100 a aquellos ensayos
en los que se ha obtenido rechazo; es decir, debido a la dureza del terreno o a la
presencia de bolos, no ha sido posible la clava de los 30 centímetros centrales de
la cuchara del S.P.T.
2 NSPT: nº de golpes necesarios para la hinca de los 30 cm centrales del tomamuestras S.P.T.
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Como se puede observar, sin tener en cuenta los valores de rechazo, la mayor
VALORES DE N (S.P.T.)
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31
32
15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100
N (S.P.T.)
CO
TAS
EN M
ETR
OS
S-682/1 S-682/2 S-682/3 S-682/4 S-682/5 S-682/6 S-682/7
Cota urbanización (+ 31,0 m)
JOLSA 12 Ingenieros Consultores en Geotecnia
parte de los valores de NSPT obtenidos se encuentra por encima de 25 y, en
general, en un entorno de entre 30 – 65 golpes; estos resultados corresponden a
suelos densos o muy densos3, con algunos niveles (NSPT<30) medianamente
densos.
En alguna de las calicatas excavadas se ha apreciado un cierto grado de
cementación; de todas formas, únicamente en el sondeo S-682/6 se detectó un
nivel de costra conglomerática claramente desarrollado a la cota +25,0 metros.
Intercalados entre la formación granular, se han identificado niveles de arcilla
formando lentejones de escasa continuidad lateral dentro de los depósitos
anteriores. Los espesores varían entre dos y cuatro metros (este último detectado
tan sólo en el S-682/1).
Se trata de arcilla limosa de color rojizo con un apreciable contenido de arena; en
ocasiones se han descrito como niveles de arcilla arenosa. Durante la ejecución
de los sondeos se han ido realizando en campo ensayos de resistencia al corte
“no drenada” (Cu) con el aparato TORVANE; se trata de arcilla dura, con valores
de Cu del orden de 2,0 Kg/cm2 o claramente superiores.
Únicamente en los sondeos S-35 (EUROCONSULT) S-682/1 y S-682/3, y por
debajo de la cota +20,0 metros, se ha localizado el substrato rocoso. En cada uno
presenta una litología diferente: filitas o esquistos, niveles de marga y caliza
brechoide. Esta variabilidad está en relación con el elevado grado de
tectonización de la zona.
3 Ver Lámina 6A “Clave empleada en la Descripción de Suelos”
JOLSA 13 Ingenieros Consultores en Geotecnia
No se ha detectado nivel freático en ninguno de los puntos investigados para el
presente Estudio. En el S-35, EUROCONSULT menciona cierta presencia de
agua en el contacto suelo – roca, a unos doce metros de profundidad (cota +16,0
m).
________________
JOLSA 14 Ingenieros Consultores en Geotecnia
5. SISMICIDAD
De acuerdo con la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02, el riesgo
sísmico se define por medio del siguiente Mapa de Peligrosidad Sísmica.
En el mapa se puede ver reflejada la distribución de la aceleración sísmica básica
(ab), con relación al valor de la gravedad (g), y el coeficiente de contribución K,
que tiene en cuenta la influencia de los distintos tipos de terremotos esperados en
la peligrosidad sísmica de cada punto.
Zona de Estudio
JOLSA 15 Ingenieros Consultores en Geotecnia
Según esta Norma, en el término municipal de Cartagena, estudiado el valor de ab
es de 0,07g. El coeficiente de contribución (K) es constante e igual a 1,0.
Para la estimación de la aceleración de cálculo es necesario un parámetro que la
Norma define como Coeficiente del Terreno (C). Este valor tiene en cuenta las
condiciones del terreno en los 30 primeros metros bajo la superficie.
El emplazamiento de la Unidad de Hidrocraquer está constituido por suelos
predominantemente granulares, con intercalaciones de arcilla dura, sobre un
substrato rocoso asimilable, a efectos de coeficiente del terreno, a u suelo
granular muy denso o cohesivo duro. A efectos prácticos, se puede considerar un
único valor de C=1,30.
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JOLSA 16 Ingenieros Consultores en Geotecnia
6. CONCLUSIONES
6.1. PREPARACIÓN DE LA PARCELA
Para alcanzar la cota de urbanización prevista (+31,0 m), será necesario excavar
el tercio Este del emplazamiento de la Unidad. Esta excavación eliminará la
mayor parte del acopio existente. Es recomendable que se retire completamente
el acopio de tierras, incluso fuera de los límites de la Unidad.
El resto del emplazamiento se encuentra actualmente a cota +31,0 m o inferior; es
decir, en principio no sería necesario prever excavaciones. De todas formas, se
ha observado la presencia de rellenos deficientes (Relleno B y parte frontal del
Relleno A) que será necesario sanear.
Se ha de prever el saneo completo de los rellenos existentes a cota o por debajo
del nivel de urbanización; en la Lámina 2B se puede ver su extensión aproximada.
Con los datos disponibles de las prospecciones, el saneo a realizar en estas
áreas será de entre dos y tres metros de espesor.
La finalización de las labores de saneo deberá ser aprobada por personal con
experiencia que deberá comprobar el fondo de la excavación y confirmar la
completa retirada de los vertidos existentes.
A continuación, finalizado el desbroce, la retirada del suelo vegetal y suavizados
los escarpes del barranco, se podrá iniciar el proceso de ejecución del relleno
estructural. La ejecución de este relleno se comenta en un apartado posterior.
JOLSA 17 Ingenieros Consultores en Geotecnia
6.2. CONDICIONES DE EXCAVABILIDAD
Para la preparación de la terraza en las condiciones descritas en el anterior
apartado, el movimiento de tierras previsto afectará en su mayor parte a los
acopios existentes; en la mitad Este de la parcela, por debajo de unos cinco
metros, también se afectará a los niveles superiores de suelos
Toda la excavación se podrá realizar con maquinaria convencional tipo
retroexcavadora potente. No se puede descartar completamente la presencia de
algún pequeño nivel encostrado que requiera el empleo de martillo.
En la Lámina 2C se ha representado el trazado de la curva de nivel +29,0 metros;
al Este de esta curva, los cajeados de las cimentaciones se excavarán total o
parcialmente en terreno natural.
La mayor parte se podrá ejecutar con medios convencionales; sin embargo, las
dimensiones relativamente reducidas de estas excavaciones, pueden ser más
“sensibles” a la presencia de niveles algo cementados; por este motivo, es
recomendable prever un pequeño porcentaje de excavación con martillo
neumático.
Al Oeste de la curva de nivel +29,0 metros, las excavaciones de los cajeados
afectarán al relleno estructural y se podrán ejecutar con medios convencionales.
JOLSA 18 Ingenieros Consultores en Geotecnia
6.3. TALUDES DE EXCAVACIÓN Y APROVECHAMIENTO DE LOS MATERIALES
Se pueden prever taludes 1(H)/1(V) para alturas inferiores a unos tres metros y
algo más tendidos, del 3(H)/2(V) para alturas superiores. Si finalmente no se
sanea completamente el acopio existente (por encima de cota de urbanización),
los taludes en estos materiales no deberían superar una inclinación de 2(H)/1(V).
Las características de la mayor parte de los materiales que se excavarán serán
deficientes, mezcla de tierras con abundantes cascotes, restos de escorias etc. El
volumen de terreno natural a excavar será relativamente reducido.
En estas condiciones, se recomienda el traslado a vertedero de la mayor parte de
estos materiales. Alternativamente, previa eliminación de los fragmentos de mayor
tamaño, se podrían emplear, convenientemente compactados, en la ejecución de
rellenos no estructurales: núcleos de terraplenes de viales secundarios, zonas
ajardinadas etc.
6.4. EJECUCIÓN DEL RELLENO ESTRUCTURAL
Para la ejecución de los rellenos estructurales previstos, se podrán emplear
materiales procedentes de la excavación de otras terrazas. Previamente, será
necesario eliminar la fracción superior a unos 2/3 del espesor de la tongada (≈25
cm).
Las primeras tongadas se podrán extender una vez efectuadas las labores de
preparación de la parcela descritas en el Apartado 6.1.
JOLSA 19 Ingenieros Consultores en Geotecnia
El relleno se deberá realizar en sucesivas tongadas de unos 35 centímetros de
espesor máximo medidos antes de compactar. La extensión de la tongada se
realizará con medios apropiados (motoniveladora, pala con cadenas, rodillo pata
de cabra etc).
Una vez nivelada la tongada, en caso necesario, se deberá regar para aproximar
su contenido de humedad al óptima que resulte en los ensayos proctor modificado
(P.M.) de referencia.
Posteriormente, la compactación se efectuará mediante rodillo liso vibrante de al
menos 15 toneladas de peso muerto. El rodillo deberá pasar el número suficiente
de veces en dos direcciones ortogonales hasta alcanzar claramente el grado de
compactación necesario.
Cada tongada se deberá compactar como mínimo al 95% P.M. Este valor se
deberá alcanzar el toda la altura y extensión de cada tongada.
Para facilitar el engarce de las tongadas con el terreno natural, los escarpes del
barranco se deberán suavizar y escalonar, debiéndose disponer de anchura
suficiente para el correcto movimiento de los equipos de compactación.
Para asegurar un óptimo resultado del proceso de construcción, es necesario que
todo el proceso se desarrolle bajo la supervisión a pie de obra de un técnico con
experiencia.
Complementariamente, se deberán ir realizando ensayos de control de
compactación por el método nuclear y mediante placas de carga.
JOLSA 20 Ingenieros Consultores en Geotecnia
Antes de proceder a la extensión de la siguiente tongada, la anterior debe ser
aprobada por la dirección de obra mediante el correspondiente protocolo. En
cualquier caso, la aprobación de una tongada debe basarse en los criterios del
técnico supervisor más que en los resultados de los ensayos que se efectúen.
Los taludes del relleno estructural no deberán sobrepasar una pendiente del
3(H)/2(V).
Se ha preparado un Informe específico relativo al aprovechamiento de los
materiales y las condiciones de excavabilidad de la nueva refinería, considerando
todo el conjunto de nuevas terrazas previstas en el Proyecto C-10. En este
Informe se describen con mayor detalle las características del terreno detectado y
se proponen una recomendaciones para su mejor aprovechamiento.
6.5. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN
6.5.1. GENERAL
Una vez preparada la terraza, las condiciones de la parcela para la cimentación
de todos los equipos previstos en la Unidad serán claramente satisfactorias.
Todos se podrán cimentar superficialmente mediante zapatas o losas empotradas
a la profundidad mínima requerida estructuralmente.
En la terraza ejecutada en las condiciones indicadas en los apartados anteriores,
se podrán diferenciar dos zonas separadas aproximadamente por la actual curva
de nivel +29,0 metros. En la situada al Este el fondo de la terraza quedará
JOLSA 21 Ingenieros Consultores en Geotecnia
excavada en desmonte o con rellenos estructurales de menos de dos metros de
potencia; hacia el Oeste, el espesor de los rellenos variará entre unos dos y
cuatro metros.
En la Lámina 2C sobre el plano de implantación se ha representado esta curva.
Los equipos situados al Este quedarán cimentados sobre terreno natural y hacia
el Oeste, en su mayor parte se apoyarán sobre el relleno estructural que se
ejecute.
En los siguientes apartados se comentan los parámetros de cálculo
recomendados para la cimentación de los equipos en terreno natural y sobre los
rellenos estructurales.
A continuación, se describen las condiciones de cimentación de cada uno de los
principales equipos indicados en el Apartado 2.
6.5.2. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN
A efectos de la estimación de la presión de cimentación admisible, se ha
considerado la hipótesis que las zapatas y losas quedarán empotradas en los
niveles de suelos granulares, con un valor representativo de NS.P.T.=25.
En el siguiente gráfico se puede ver la correlación entre el valor de NSPT y el
ángulo de rozamiento interno que recoge el nuevo Código técnico de la
Edificación:
JOLSA 22 Ingenieros Consultores en Geotecnia
Para el rango de valores de NSPT representativo, y los datos de ensayos de
laboratorio disponibles, es razonable asumir unos parámetros resistentes (del lado
conservador) de:
Densidad (γ): 2,0 Tn/m3
Cohesión (Cu): 0 Tn/m2
Fricción (φ): 35º
La carga de hundimiento en estos materiales se ha estimado a partir de la
siguiente expresión general propuesta por Terzaghi:
0 , 5c qh = c + D + Bq N N N γγ γ
donde,
- qh: carga de hundimiento.
Ángulo de roz. Interno (φ)
JOLSA 23 Ingenieros Consultores en Geotecnia
- c: cohesión de terreno.
- Nc, Nq, Nγ: factores de capacidad de carga que dependen del ángulo de
rozamiento interno del terreno; en este caso, no se ha considerado el valor
de Nc, ya que la cohesión se asume como nula.
- B: anchura de la cimentación.
- γ: densidad del terreno.
- D: profundidad de cimentación.
Para los parámetros del terreno indicados, corresponden los siguientes factores
de carga:
Nq: 33,30
Nγ: 33,92
En el cálculo no se ha tenido en cuenta el efecto del empotramiento de la zapata.
En estas condiciones, para una zapata tipo de dos metros de lado, la carga de
hundimiento que se obtiene es de:
qh ≈ 70 Tn/m2
Aplicando un coeficiente de seguridad de tres, resulta una carga admisible de:
qadm ≈ 2,5 Kg/cm2
Este valor se puede incrementar en un 30% para las hipótesis más desfavorables
del cálculo, como viento, sismo etc.
JOLSA 24 Ingenieros Consultores en Geotecnia
Como se puede observar, el cálculo se ha efectuado en unas condiciones
conservadoras; realmente, si se tiene en cuenta el empotramiento de la zapata,
así como valores más realistas de las dimensiones de las zapatas, las tensiones
admisibles que se obtienen se incrementan considerablemente.
La tensión indicada permite mantener los asientos dentro de valores muy bajos;
de todas formas, se dispone de un margen de seguridad amplio que permite, para
equipos de cargas elevadas, incrementar esta tensión sin que se incrementen de
forma significativa los asientos.
Como se ha comentado, en algunos sondeos se han detectado niveles de arcilla
de consistencia muy firme o dura. Parte de las cimentaciones podrían quedar
apoyadas sobre estos niveles arcillosos.
La presión admisible de cimentación se ha estimado también para las condiciones
de zapata apoyadas en arcilla de espesor indefinido, con una cohesión de 15,0
Tn/m2 (valores mínimos medidos en campo).
Aplicando la formulación anterior (con unos coeficientes de carga de Nc=5,14 y
Nq= Nγ=0) se obtiene un valor similar al anterior:
qadm ≈ 2,5 Kg/cm2
Para las cimentaciones apoyadas sobre los rellenos estructurales, se recomienda
disminuir la tensión admisible a 2,0 Kg/cm2 incrementada en un 30% para las
hipótesis más desfavorables del cálculo.
JOLSA 25 Ingenieros Consultores en Geotecnia
Asientos
Los asientos se han estimado por el modelo elástico, a partir de la siguiente
expresión de Schmertmann: n
zc i
j= 1 j
IS = q ZE
⎛ ⎞⎜ ⎟⎝ ⎠
∑
donde:
q: presión de cimentación
Zi: espesor del estrato “i”
E: módulo de elasticidad del estrato
Iz: influencia de la carga a una profundidad “z”
En el cálculo se han considerando los siguientes módulos de elasticidad
relativamente conservadores:
- Niveles de Arena: 400 Kg/cm2
- Niveles de Arcilla: 200 Kg/cm2
- Niveles de Grava: 700 Kg/cm2
Los resultados obtenidos se comentan en los apartados posteriores; se puede
avanzar que los asientos en las condiciones indicadas, serán muy reducidos,
siempre claramente por debajo de la pulgada; teniendo en cuenta las
características del terreno, estos asientos serán de tipo elástico y se producirán
prácticamente durante la aplicación de las cargas.
JOLSA 26 Ingenieros Consultores en Geotecnia
6.5.3. COMPRESORES 682K-001 A/B
En el emplazamiento de los compresores se ha perforado el sondeo S-35 del
estudio previo; también se dispone en las proximidades del S-682/1 perforado
para el presente Estudio.
En toda la profundidad investigada en el S-35 se detectaron suelos granulares
densos o muy densos (NSPT 45-60). A partir de unos 12,5 metros, se detectó el
substrato rocoso.
En el S-682/1 las condiciones son similares, aunque con presencia de niveles
arcillosos duros, y una granulometría con mayor contenido de arena frente a la
predominantemente de grava del sondeos S-35.
Sobre el terreno natural de ejecutará un relleno compactado de entre tres y cuatro
metros de espesor.
La bancada de los compresores se podrá apoyar a la profundidad mínima
requerida estructuralmente; considerando la cota de referencia +28,5 metros, la
losa quedará situada sobre el relleno estructural de entre uno y dos metros de
espesor.
En estas condiciones, para un relleno estructural ejecutado con material
predominantemente granular, y convenientemente compactado, como módulo de
balasto vertical, se puede considerar un valor de 10,0 Kg/cm3 para las
dimensiones de la placa de 30 x 30 centímetros (k30).
JOLSA 27 Ingenieros Consultores en Geotecnia
Se han calculado las constantes de muelle para las dimensiones de la bancada
que parecen deducirse de la planta disponible (26 x 13 metros) (ver Lámina 2C),
así como para algunas variaciones métricas; los ingenieros proyectistas podrán
hacer las interpolaciones necesarias entre los valores que se presentan y las
dimensiones que finalmente resulten, siempre lógicamente que se encuentren
dentro de un rango comparable. En cualquier caso, estamos a su disposición para
el cálculo de las constantes para las dimensiones que finalmente resulten.
Se ha considerado unas condiciones representativas del terreno de apoyo
caracterizadas por los siguientes parámetros:
Densidad (γ)= 2,0 Tn/m3
Coeficiente de Poisson (ν): 0,35
Módulo dinámico de Corte en suelos granulares (G) función de las dimensiones
de la losa según la expresión:
donde K2 es un parámetro que, en materiales granulares, depende
fundamentalmente de su densidad relativa y del grado de deformación dinámica;
para una densidad relativa estimada en los niveles superiores del terreno del 80
%, deducida de los ensayos S.P.T. realizados, y una deformación de 10-4 %
característica del movimiento vibratorio de los compresores, se ha considerado un
K2=120
Sobre la base de estos parámetros, se han considerado las siguientes
ecuaciones:
22/12 /)'(70 mTnKG mσ⋅=
JOLSA 28 Ingenieros Consultores en Geotecnia
- movimiento vertical
- movimiento horizontal
- movimiento oscilante
- movimiento de torsión
siendo:
βz, βx y βψ: coeficientes de Witman
c y d: semidimensiones de la losa
ro: radio equivalente
en estas condiciones, se han obtenido siguientes valores que se presentan en la
siguiente Tabla:
cdGK Zz 41
βν−
=
( ) cdGK xx βν+= 14
281
cdGK ψψ βν−
=
3
316
oGrK =ϕ
JOLSA 29 Ingenieros Consultores en Geotecnia
TIPO DE MOVIMIENTO
OSCILANTE (Tn x m) DIMEN. DE LA
LOSA (m)
MÓDULO DINÁMICO DE CORTE
(G) (Tn/m2)
VERTICAL (Tn/m)
HORIZONTAL (Tn/m)
LADO CORTO PARALELO EJE DE OSCILACIÓN
LADO LARGO PARALELO EJE DE OSCILACIÓN
TORSIÓN (Tn x m)
10 x 5 14.550 3,6 x 105 2,8 x 105 6,6 x 106 2,4 x 106 6,0 x 106
19 x 10 18.150 8,6 x 105 6,7 x 105 5,8 x 107 2,3 x 107 5,4 x 107
26 x 13 20.000 1,3 x 106 9,9 x 105 1,6 x 108 5,8 x 107 1,5 x 108
30 x 15 21.150 1,6 x 106 1,2 x 106 2,6 x 108 9,5 x 107 2,4 x 108
Como coeficientes de amortiguamiento se pueden adoptar:
Movimientos traslacionales: 0,20
Movimientos rotacionales: 0,10
6.5.4. ENFRIADOR FINAL DE AMINA 682E-013. ABSORVEDOR DE AMINA 682C-015.
Se trata de dos equipos de unas 30 Tn de peso cada uno, que se situarán en las
inmediaciones del sondeo S-682/1.
JOLSA 30 Ingenieros Consultores en Geotecnia
Como se puede apreciar en los registros (Ver Lámina 4A y 4B) el sondeo se ha
perforado hasta unos doce metros de profundidad; por encima del substrato
margoso, detectado a unos 10,5 metros (cota ≈+19,0 m), se encuentran suelos
granulares predominantemente densos o muy densos, con valores de NSPT
superiores a 40 golpes.
Entre unos dos metros y medio y seis metros (+27,0 a ++23,5 m) se encuentra un
nivel de arcilla limosa de consistencia muy firme o dura (Cu 1,5 a ≥ 2,5 Kg/cm2).
Para alcanzar la cota de urbanización +31,0 metros, será necesario la ejecución
de un relleno compactado de aproximadamente un metro y medio de espesor. En
estas condiciones, con la profundidad de empotramiento prevista de entre dos y
dos metros y medio, estos equipos quedarán cimentados sobre los niveles
superiores de arena limosa densa del terreno natural, con presencia de arcilla
dura del orden de un metro por debajo de la cota de cimentación.
En estas condiciones, como tensión admisible, se puede adoptar de 2,5 Kg/cm2
incrementada en un 30% para las hipótesis más desfavorables del cálculo, como
viento, sismo etc. El coeficiente de rozamiento horizontal hormigón – terreno sería
de 0,45.
Como módulo de balasto vertical para la losa apoyada en la arena densa se
puede considerar un valor de k30=12 Kg/cm3.
Se ha efectuado un cálculo de asientos por el método descrito anteriormente,
para la carga del equipo prevista los asientos que se han obtenido para diferentes
dimensiones de la losa de cimentación en todos los casos son inferiores a un
centímetro.
JOLSA 31 Ingenieros Consultores en Geotecnia
6.5.5. COLUMNA 682C-010
Equipo de unos tres metros de diámetro y con un peso máximo de 300 toneladas
durante la prueba hidráulica.
Se ha perforado en el emplazamiento el sondeo S-682/2. Actualmente, el
emplazamiento se encuentra cubierto por el acopio de tierras de unos cinco
metros de potencia; por debajo, el terreno natural está constituido en toda la
profundidad investigada, por suelos granulares (arena y grava) en general
densos, con algún nivel arenoso medianamente denso (NSPT: 22 a cota +22,5)
En estas condiciones, si la cara inferior de la cimentación se sitúa a cota +28,5 m
metros quedará sobre los niveles de grava densos, pudiendo considerarse una
presión de cimentación hasta 3,0 Kg/cm2 incrementada en un 30% para las
hipótesis más desfavorables del cálculo.
Se han calculado los asientos por el indicado, se ha considerado la carga de 300
Tn repartida sobre una cimentación circular con diferentes diámetros; en el cuadro
de la página siguiente se pueden ver los asientos obtenidos.
Como se puede observar, los asientos máximos que se producirán para la carga
de la prueba hidráulica, serán muy reducidos, en todos los casos considerados
inferiores a dos centímetros.
JOLSA 32 Ingenieros Consultores en Geotecnia
Estos asientos tendrán lugar de forma prácticamente instantánea con la aplicación
de las cargas.
Como módulo de balasto vertical para el diseño de la losa, se puede considerar
un valor de 12,0 Kg/cm3 para las dimensiones de la placa de 30 x 30 centímetros.
6.5.6. ACUMULADOR DE REFLUJO DE STRIPPER 682C-011 Y ACUMULADOR DE CABEZA DE COLUMNA DE SACADO 682C-013
Ambos equipos se instalarán en la denominada Estructura nº 1, con unas
dimensiones en planta de 10,0 x 9,0 metros. El peso es de unas 200 toneladas.
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
2,0 3,0 4,0 5,0 6,0
DIÁMETRO CIMENTACIÓN (m)
ASI
ENTO
EN
CEN
TÍM
ETR
OS
Peso del equipo constante = 300 Tn
JOLSA 33 Ingenieros Consultores en Geotecnia
La estructura parece estar constituida por tres alineaciones de pilares, con tres
pilares por alineación. Considerando un reparto homogéneo, resultan cargas
inferiores a 30 toneladas por pilar.
El emplazamiento se encuentra situado entre los denominados sondeos S-682/2 y
S-682/3 perforados para el presente Estudio.
Las condiciones del S-682/2 han sido descritas en el apartado anterior. En el S-
682/3 a cota 19,05 metros se ha detectado el substrato margoso. Por encima, se
alternan los niveles de arcilla limosa de consistencia dura (Cu 2,0 - >3,0 Kg/cm2) y
granulares de arena y grava medianamente densos a muy densos.
La estructura se puede cimentar superficialmente mediante zapatas empotradas a
la profundidad mínima requerida estructuralmente. Como carga admisible, se
puede adoptar 2,5 Kg/cm2 (+30%).
Si la cimentación se realiza mediante losa, como valor de k30 se puede considerar
9,0 Kg/cm3, razonable para las condiciones del terreno detectadas en el sondeo
S-682/3.
Los asientos que se producirán serán inferiores a uno o dos centímetros y tendrán
lugar de forma prácticamente instantánea con la aplicación de las cargas.
6.5.7. DEPÓSITO DE ALIMENTACIÓN 682C-001 Y SEPARADOR LP 682C/009
Se prevén dos depósitos horizontales paralelos de unos 12 metros de longitud y
3,5 de diámetro, separados unos dos metros. Según la planta disponible, ambos
JOLSA 34 Ingenieros Consultores en Geotecnia
depósitos parecen instalados sobre una única estructura con seis pilares;
desconocemos las cargas máximas.
Se ha perforado el sondeo S-682/5 en la zona central del emplazamiento.
Superficialmente se han detectado hasta tres metros de relleno que será
necesario sanear y sustituir por un relleno estructural, según las indicaciones de
apartados previos.
Por debajo, el terreno natural está constituido en toda la profundidad investigada
(12,0 metros) por una alternancia de arena y grava densa o muy densa (NSPT
≥30).
La cimentación de la estructura se podrá realizar directamente sobre el relleno
estructural que se ejecute. Como presión de cimentación se puede adoptar 2,0
Kg/cm2 incrementada en un 30% para las hipótesis más desfavorables del
cálculo.
En la siguiente gráfico se pueden ver los asientos que resultan para diferentes
tamaños de zapatas, considerando una carga de trabajo de 2,0 Kg/cm2:
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0
LADO ZAPATA CUADRADA (m)
ASI
ENTO
EN
CEN
TÍM
ETR
OS
Presión de cimentación constante = 2,0 kg/cm2
JOLSA 35 Ingenieros Consultores en Geotecnia
Como se puede observar, en las condiciones estudiadas, los asientos serán
inferiores a dos centímetros.
6.5.8. HORNO 682F-001
Se dispone del sondeo S-682/7 en el emplazamiento del equipo. Superficialmente
se encuentran los rellenos del acopio, que serán saneados; a continuación, por
debajo de la cota +32,0 m el terreno natural está constituido por una mezcla de
arena y grava con apreciable contenido de finos, en general densa o muy densa.
A unos 14 metros de profundidad (≈+23,0 m), se ha detectado un nivel de arcilla
de consistencia dura (Cu > 3,0 Kg/cm2).
En estas condiciones, a la cota de apoyo de referencia (+28,5 m), la cimentación
quedará apoyada sobre suelos granulares muy densos (NSPT>50). Como presión
de cimentación se puede considerar el valor de 2,5 – 3,0 Kg/cm2 (+30%); se
puede adoptar un valor de k30 de 12,0 Kg/cm3.
Los asientos que se producirán serán inferiores a dos centímetros.
6.5.9. REACTOR 682C-002
Se dispone del sondeo S-682/6 en el emplazamiento del equipo. Desconocemos
datos adicionales en cuanto a cargas o requerimientos concretos.
De la planta disponible, parece deducirse que la instalación irá apoyada sobre
cuatro pilares definiendo un cuadrado de ocho metros de lado.
JOLSA 36 Ingenieros Consultores en Geotecnia
El sondeo se ha perforado hasta 13,0 metros, no habiéndose detectado el
substrato rocoso en toda la profundidad investigada.
Se trata de suelos fundamentalmente granulares, constituidos por alternancia de
arena y grava, con apreciable contenido de finos; presentan una consolidación en
general densa con algún nivel medianamente denso.
Entre unos 4,70 y 6,0 metros de profundidad se detectó un nivel de costra
conglomerática cementada, que quedará por debajo de la cota de excavación de
las cimentaciones.
La estructura se podrá cimentar superficialmente mediante zapatas empotradas la
profundidad mínima requerida estructuralmente. Como presión de cimentación se
puede adoptar 2,5 Kg/cm2 (+30%).
Teniendo en cuenta el importante espesor de suelos en esta zona, se han
calculado los asientos para diferentes tamaños de zapata, considerando en todos
los casos una tensión de 2,5 Kg/cm2.
El cálculo se ha realizado empleando en modelo elástico de Schmertmann con los
parámetros indicados en los apartados anteriores. En el siguiente cuadro se
pueden ver las magnitudes de asiento estimadas para zapatas cuadradas
aisladas:
JOLSA 37 Ingenieros Consultores en Geotecnia
Como se puede observar, los asientos estimados en todos los casos son muy
reducidos, inferiores a dos centímetros.
6.5.10. PIPE RACK
Como se ha comentado, se prevé un pipe-rack de unos 100 metros de longitud
que discurrirá con dirección aproximada Este – Oeste a lo largo de la zona central
de la Unidad. El rack estará constituido por 20 pórticos con pilares metálicos de
seis metros de altura, y luces de unos ocho metros. Las cargas por pilar se
estiman de hasta 140 toneladas.
Las condiciones del terreno reconocidas a lo largo del trazado son favorables y
similares a las ya descritas en los apartados anteriores. Se trata de los niveles de
suelos granulares densos, con escasas intercalaciones cementadas.
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0
LADO ZAPATA CUADRADA (m)
ASI
ENTO
EN
CEN
TÍM
ETR
OS
Presión de cimentación constante = 2,5 kg/cm2
JOLSA 38 Ingenieros Consultores en Geotecnia
Como se puede ver en la Lámina 2C, los once pórticos, contados a partir del
primero situado más hacia el Oeste, quedarán situados sobre el relleno estructural
que se ejecute. Se podrán cimentar superficialmente adoptando una presión de
cimentación de 2,0 Kg/cm2 (+30%).
Los nueve pórticos situados más hacia el Este se cimentarán sobre terreno
natural. La presión de cimentación se puede incrementar hasta 2,5 Kg/cm2.
En todos los casos, los asientos serán muy reducidos, inferiores a dos
centímetros en los emplazamientos de los pilares e inferiores a un centímetro de
asiento diferencial entre pilares próximos.
6.6. OTRAS CONSIDERACIONES
Se ha efectuado el sondeo eléctrico vertical (SEV) R-681/1 en la zona central de
la Unidad. El SEV se ha realizado con una apertura de alas de 30 metros a ambos
lados.
En la siguiente tabla se resumen los valores de resistividad obtenidos; en el
Apéndice II se incluye el Informe completo con la descripción del método
empleado.
Profundidad (m) Resistividad (Ohm.m)
0 - 0.36 700
0.36 - 0.46 12
JOLSA 39 Ingenieros Consultores en Geotecnia
0.46 - 5.1 81
5.1 - 8.1 253
>8.1 48
Finalmente, indicar que según los datos disponibles, tanto del estudio previo de
EUROCONSULT, como de ensayos efectuados sobre muestras representativas
del terreno de cimentación, éste reúne unas características de “no agresivo” frente
al hormigón, según los criterios de la EHE.
---.---.---.---.---.---.---
JOLSA 40 Ingenieros Consultores en Geotecnia
Se adjuntan las siguientes Láminas que completan el presente Informe.
Lámina 1 - Plano General. Láminas 2A a 2C - Plantas de Situación. Láminas 3A a 3C - Cortes del Terreno Láminas 4A a 4N - Registros de Sondeos Láminas 5A a 5K - Registros de Calicatas Lámina 6A - Clave empleada en la Descripción de
Suelos Lámina 6B - Clave de Registro de Sondeos Lámina 6C - Sistema Unificado de Clasificación
de Suelos Lámina 6D - Escala de Meteorización de la Roca Láminas 7A a 7G - Fotografías APENDICE I - Registros de sondeos de
EUROCONSULT APENDICE II - Estudio Geofísico
____________
Atentamente
JOLSA
Fco. Javier Oliden Jiménez José Luis López
Ingeniero de Caminos, C. y P. Geólogo Snr.
Barcelona, 11 de octubre de 2007
JOLSAIngenieros Consultores en Geotecnia
APÉNDICE I
REGISTRO SONDEO DE EUROCONSULT
JOLSAIngenieros Consultores en Geotecnia
APÉNDICE II
ESTUDIO GEOFÍSICO
CESC GAVILÁN - GEOFÍSICA
RECONOCIMIENTO ELÉCTRICO PORSONDEOS DE RESISTIVIDAD EN LAS
INSTALACIONES DEREPSOL PETRÓLEO S.A.
C.I. CARTAGENA
PARA EL PROYECTO C-10R-682-1
julio de 2007
FRANCESC GAVILÁN SANZGeofísico-HidrogeólogoTelef. / fax (93) 848.47.38Santa Maria de PalautorderaBarcelonaEmail: fgavilan@colgeocat.org
2
ÍNDICE
RECONOCIMIENTO POR SONDEOS ELÉCTRICOSDE RESISTIVIDAD
Para el Para el Proyecto C-10 (R-682-1) en elC.I. de REPSOL PETRÓLEO S.A. CARTAGENA
Página
A-1. INTRODUCCIÓN 3
A-2. OBJETIVOS DEL RECONOCIMIENTO 3
A-3. ÁREA DE ESTUDIO 4
A-4. METODOLOGÍA EMPLEADA Y MEDIDAS REALIZADAS 4
A-4.1. PLANTEAMIENTO DEL RECONOCIMIENTO 4
A-4.2. METODOLOGÍA 5
A-5. RESULTADOS OBTENIDOS 6
SONDEO DE RESISTIVIDAD. R-682-1Proyecto C-10 6
A-6. CONCLUSIONES DEL RECONOCIMIENTO ELÉCTRICO 7
ANEJOS 8
Interpretación de los registros : Plano A-
3
A-1. INTRODUCCIÓN
Según propuesta de JOLSA Javier Oliden, S.A., durante los días 29 y30 de mayo de 2007 se realizaron los trabajos de reconocimiento eléctrico delterreno para el proyecto C-10 en el emplazamiento de la futura Unidad 682Desulfuración de Gasoil nº 3, de la planta de REPSOL PETRÓLEO enCartagena.
Los objetivos del trabajo, así como el área a prospectar, han sidoestablecidas por el geólogo de JOLSA, Sr. José Luis López.
En el presente anejo se presentan los datos obtenidos y se resumen losresultados de su valoración y las conclusiones que de la misma se derivan.
A-2. OBJETIVOS DEL TRABAJO.
Se trata de obtener información de la resistividad del terreno en el sectorcorrespondiente a la ubicación de nuevos equipos.
El sector estudiado corresponde a la Unidad 682, en la que se haefectuado el sondeo eléctrico R-682-1. Los datos se utilizaran para el estudiode las tomas de tierra de las edificaciones proyectadas.
4
A-3. ÁREA DE ESTUDIO.
El sector prospectado se localiza en los emplazamientos seleccionadospor la dirección del proyecto.
Los materiales sobre los que se ha desarrollado el reconocimiento estáncompuestos por rellenos (con cascotes), arenas densas, arcillas densas,gravas densas y arenas arcillosas de distribución muy irregular.
Así pues los horizontes eléctricos que se determinen corresponderán aestas agrupaciones de materiales naturales y antrópicos.
A-4. METODOLOGÍA EMPLEADA Y MEDIDAS REALIZADAS.
A-4.1. Planteamiento del reconocimiento.
Atendiendo a los requerimientos del estudio del suelo de los referidostanques, la obtención de la resistividad de los horizontes superficiales, seobtendrá mediante la realización de sondeos eléctricos verticales.
No ha habido limitaciones espaciales para emplear dispositivos de 60 mde AB (m), y como en estudios precedentes se optó por la utilización delmétodo Wenner de prospección eléctrica.
La situación de los sondeos de resistividad se representan en lasLáminas 2A a 2C del Informe.
Cabe apuntar que el emplazamiento del sondeo eléctrico situado en unflanco del talud de un sector de acopios, refleja claramente heterogeneidadesen la curva obtenida y en particular en alguna de sus aberturas debido a estascircunstancias.
4-2. Metodología.
El método consiste en la disposición de cuatro electrodos de acero encorriente continua.
Se envía una corriente eléctrica al terreno mediante dos electrodos (A yB) midiendo la intensidad de corriente que pasa entre ellos y la caída depotencial entre los otros dos intermedios (M y N).
5
Los electrodos están alineados y simétricos respecto del centro y en elpresente método mantiene idénticas las tres distancias:
AM = MN = NB
de tal manera que si se mueven A y B, también hay que mover M y N.
Para cada posición de los electrodos se obtiene el correspondiente valorde la resistividad aparente según:
ρa = 2 π a ( ∆V / I )
A-5. RESULTADOS OBTENIDOS.
SONDEO DE RESISTIVIDAD R-682-1 en la Unidad 682
• Nomenclatura: R-682-1
• Situación: realizado junto a un torrente. (ver situación el Láminas 2A y2B).
• Dispositivo: Wenner con aberturas de a = 1, 2, 3, 5, 10, 15 y 20 m.
• Observaciones: el emplazamiento está situado en la base de un talud deescombros y rellenos, producto de los cuales se han detectadoanomalías en alguna de las aberturas del dispositivo.
WENNER
A BM N
a a a
3a
6
• Resultados: los valores de la resistividad aparente obtenidos se haninterpretado mediante programa automático. Se han interpretado 5horizontes eléctricos hasta una profundidad de unos 15 m.
Profundidad (m) Resistividad (Ohm.m)0 - 0.36 700
0.36 - 0.46 120.46 - 5.1 815.1 - 8.1 2538.1 48
La interpretación gráfica se presenta en el plano A-1.
A.6. CONCLUSIONES DEL RECONOCIMIENTO ELÉCTRICO
PRIMERA.
Los resultados del reconocimiento eléctrico para la obtención de laresistividad de los horizontes superficiales realizado en el emplazamiento R-682-1 del Proyecto C-10 de REPSOL PETRÓLEO S.A. C.I. de Cartagenaarroja los siguientes valores:
• Sondeo de resistividad SR-1:
Profundidad (m) Resistividad (Ohm.m)0 - 0.36 700
0.36 - 0.46 120.46 - 5.1 815.1 - 8.1 2538.1 48
SEGUNDA
Los resultados se correlacionan y manifiestan la variabilidad de laslitologías atravesadas en los sondeos mecánicos de reconocimientogeotécnico.
TERCERA
La prospección geofísica permite la determinación de parámetrosmedios del área afectada por la perturbación provocada. La respuesta se
7
refiere al comportamiento medio del subsuelo y puede incluir efectosestructurales, artificiales y de cambios laterales; en el presente reconocimientose ha tenido muy en cuenta, añadiendo la muy óptima compensación de laslecturas realizadas.
Santa Maria de Palautorderajulio de 2007
Fdo: Francesc GavilánGeofísico-Hidrogeólogo
8
ANEJOS
Interpretación de los registros Plano A-1
9
10
11
top related