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Adendoal manual de d iseo de pav iment os
Shel l
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Adendo
Al manual de diseo de pavimentos shell
Se ha tenido el cuidado necesario en la preparacin de esteAdendo; sin embargo, no se puede aceptar responsabilidadpor las consecuencias de cualquier inexactitud que estepueda contener . La compaa Shell no puede hacerse
responsable por daos ocasionados como resultado de suutilizacin.
Shell International Petroleum Company Limited, Londres, 1985.
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ADENDO AL MANUAL DE DISEO DE PAVIMENTOS SHELL
PREFACIO
En 1978 se public el Manual de Diseo de Pavimentos Shell, presentando a los ingenieros
de vas un sistema de diseo de pavimentos analtico con el propsito de que fuera aplicable a
todos los climas del mundo. Desde entonces ms de 1800 copias del Manual han sido
distribuidas alrededor del mundo y se ha obtenido mucha experiencia con relacin a la
claridad y la conveniencia del procedimiento de diseo y la confiabilidad de los diseos. En
1984 estas experiencias fueron evaluadas concienzudamente de lo cual se obtuvo como
resultado dos conclusiones esenciales:
La experiencia practica durante seis aos desde la publicacin del Manual no ha revelado
ningn error sistemtico en el procedimiento de diseo. El procedimiento ha sido
generalmente aceptado as como sonado, ms fundamentado para las selecciones de
diseo que los mtodos empricos, as como el ms complejo.
El Manual no ha sido claro en que mrgenes de seguridad deben ser incorporados a lo
largo del procedimiento de diseo. Esto involucra que el ingeniero deber incorporar
algn grado de conservatismo, el nivel del margen de seguridad se ha dejado a su
propio juicio. Se ha considerado que se necesita una mejor gua a este respecto.
Las observaciones realizadas por los usuarios del Manual, una informacin ms explcita con
respecto a la incorporacin de los mrgenes de seguridad, han sido aclaradas en este Adendo
de 1985 al Manual.
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MARGENES DE SEGURIDAD EN EL PROCEDIMIENTO DE DISEO SHELL
1 INTRODUCCIN
Las cartas de diseo en el Manual de Diseo de Pavimentos Shell no contienen factores de
seguridad implcitamente o explcitamente. Las cartas de diseo son resultado exacto de una
comparacin de los mximos esfuerzos y deformaciones encontradas con el criterio de la
deformacin de la subrasante y de deformacin de la capa asfltica. De acuerdo a esto, las
cartas de diseo son validas proporcionados los parmetros de entrada para el clima, las
cargas del trnsito, el mdulo de la subrasante y la rigidez y caracterizacin de fatiga del
asfalto. En la practica esto significa que el ingeniero necesita incorporar ciertos factores de
seguridad cuando estime el valor de los parmetros de entrada. Adems las cartas de diseo
estn basadas en relaciones promedio para el criterio de deformacin de la subrasante y el
mdulo de la subbase (E2). La experiencia ha mostrado que algo de conservatismo al
respecto quizs sea apropiado.
2 MRGENES DE SEGURIDAD INCLUIDOS GENERALMENTE
2.1 TRNSITO
La intensidad del trnsito expresada en trminos de cargas de eje estndar es uno
de los mayores parmetros de entrada para el procedimiento de diseo.
Las incertidumbres en este parmetro pueden ser consideradas mediante el uso de
altos estimativos.
2.2 TEMPERATURA
La influencia de la temperatura ambiente en la vida de servicio del un pavimento
asfltico esta considerada en el procedimiento de diseo mediante la ponderacin de
la temperatura promedio anual del aire (w-MAAT). Este valor es obtenido de la
media mensual de las temperaturas del aire (MMAT) mediante el uso de la carta W.
En el uso de este procedimiento se debe tener en cuenta que los valores del MMAT,
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generalmente son los promedios de valores obtenidos de largos periodos de
observacin. Durante la vida de servicio del pavimento, el valor de MMAT puede
desviarse del promedio de estos valores. Para periodos de diseo cortos estas
desviaciones deben ser tenidas en cuenta mediante la estimacin de valores de
MMAT ms altos, especialmente para el perodo de verano. El margen apropiado a
usar depende de diversas peculiaridades del clima local. Es as como no es posible
generalizar acerca de este estimativo.
2.3 SUBRASANTE
El mdulo dinmico de la subrasante (E3) es uno de los principales parmetros de
entrada en el procedimiento de diseo. Las incertidumbres en este parmetro
pueden ser consideradas mediante el uso de bajos estimativos.
Adems el procedimiento de diseo esta basado en un criterio de deformacin de la
subrasante definido, por ejemplo; la relacin entre la deformacin permisible de la
subrasante y el nmero de repeticiones de carga (Carta RS). Este criterio, esta
basado en datos experimentales, es una media de las relaciones, lo cual significa
que el 50% de los datos se encuentran por encima y el otro 50% de los datos se
encuentran por debajo de la lnea. La experiencia practica ha demostrado que es
necesario un ms alto nivel de confianza. Por consiguiente para estrechar el criterio
de deformacin de la subrasante y llegar hasta un nivel de confianza del 85%. El
criterio ha pasado a ser:
3 = 2.1 x 10-2
x N-0.25
(1a)
En algunos casos es considerable tener una mejor aproximacin y llegar a un nivel
de confianza del 95%. Entonces el criterio vendra a ser:
3 = 1.8 x 10-2
x N-0.25
(1b)
En el captulo 10 del Manual se explica cmo incorporar un criterio de deformacin
de la subrasante diferente. El resultado de la incorporacin de los criterios
anteriores es el siguiente:
Para diseos gobernados por el criterio de deformacin de la subrasante (izquierda
de las cartas HN y HT) las cartas deben ser ledas para un periodo de diseo (en
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trminos de nmero de ejes estndar) de tres veces (para un nivel de confianza del
85%) o de seis veces (para un nivel de confianza del 95%) el perodo de diseo
esperado.
Para diseos gobernados por el criterio de deformacin de la capa asfltica (derecha
de las cartas HN y HT) no debe hacerse correccin por un criterio de deformacin de
la subrasante diferente. Sin embargo, es necesario saber que cerca del cambio
donde gobierna el criterio de deformacin de la capa asfltica a donde gobierna el
criterio de deformacin de la subrasante, el criterio de deformacin de la subrasante
prevalecer sobre el criterio de deformacin de la capa asfltica cuando se haya
incorporado el margen de seguridad para la deformacin de la subrasante.
2.4 CAPAS NO TRATADAS (SUBBASE)
El mdulo dinmico efectivo de los materiales granulares no tratados (E2) es un
parmetro esencial en el procedimiento de diseo. Sin embargo, esta propiedad, no
fue vista como un parmetro de entrada independiente. En la elaboracin de las
cartas de diseo el mdulo de la capa de subbase fue tomado como funcin del
mdulo de la subrasante (E3) y el espesor de la capa no tratada (h2) en milmetros:
E2 = k x E3, con k = 0. X h20.45
, adems 2 < k < 4 (2)
Esta funcin est basada en medidas dinmicas y consideraciones tericas. Los
procedimientos asumen que el material de la subbase tiene la calidad suficiente para
spesor o a e as capas as cas 1
Criterio de deformacin
de las capas asflticas
Espesor total de las capas granulares h2
Curva de diseo simplificada
Criterio de deformacin
de la subrasante
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alcanzar un mdulo efectivo con un valor al menos igual al obtenido mediante la
expresin anterior. Este requisito se encuentra indicado en las cartas de diseo HN
y HT por los valores encerrados en los crculos.
Desde la introduccin de la relacin anterior se han realizado muchas medidas
dinmicas, mostrando que en la practica existe una dispersin considerable.
Algunos materiales (cascajo) generalmente menor, otros materiales (escorias de alto
horno) pueden desarrollar un mdulo mucho mayor. Adicional a esto, se ha
encontrado que la relacin anterior no es valida para altos valores del mdulo de la
subrasante (valores superiores a 2 x 108
Pa). Dado que el mdulo de la subbase no
esta incluido en el Manual como un parmetro de entrada independiente, es difcil
para el ingeniero incorporarlo en la experiencia practica e incorporar mrgenes de
seguridad. Para mejorar esto, se desarrollo el siguiente procedimiento basado en
un gran nmero de clculos mediante el programa BISAR.
La capacidad de carga (LBC) de una capa elstica, de acuerdo a los anlisis de
Odemark, se puede expresar como:
LBC = Constante x Mdulo x Espesor3
(3)
Cuando se calcula la deformacin de la subbase puede obtenerse una desviacin en
el mdulo de la subbase, de acuerdo a la expresin anterior, esta puede ser
determinada definiendo un espesor de subbase ficticio:
h2, ficticio = h2, actual x (E2, actual / E2, asumido)1/3
(4)
En la figura 1 esta ecuacin esta presentada un nmero de valores para la relacin
mdulo actual / mdulo asumido.
En los casos donde el ingeniero tenga la suficiente experiencia con un cierto material
de subbase para definir un mdulo diferente al incorporado en el Manual, o que el
ingeniero quiera incorporar un margen de seguridad adicional para el mdulo de la
subbase, este puede ser de 0.75 (para mayor seguridad 0.50), este an podr
utilizar las cartas del Manual, pero debern ser ledas para un espesor de subbase
igual al ficticio derivado de la figura 1 del Adendo. Este procedimiento es relevante
*N. Odemark, Investigaciones acerca de las propiedades elsticas de los suelos y diseo de
pavimentos de acuerdo a la teora elstica; Statens Vaginstitu Estocolmo, Meddelande 77, 1949.
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solamente para diseos gobernados por el criterio de deformacin de la subrasante
(izquierda de las cartas HN y HT).
Los diseos gobernados por el criterio de deformacin de las capas asflticas
pueden ser tambin corregidos por desviaciones en el valor del mdulo de la
subbase. Basados en un gran nmero de clculos mediante el programa BISAR
para varias combinaciones de parmetros de entrada, se concluy que la mejor
forma de incorporar el efecto de una desviacin en el valor del mdulo de la subbase
en el procedimiento de diseo, es leer de las cartas de diseo con un valor ficticio
del mdulo de la subbase de acuerdo con la siguiente relacin:
E3, ficticio / E3, actual = E2, actual / E2, asumido (5)
Con E3, ficticio < 2 x 108 N/m2.
Sin embargo, este procedimiento debe omitirse y deben hacerse correcciones
cuando el espesor de la capa de subbase en menor de 100 mm. Para la mayora de
cartas esto no es una limitacin seria, porque para espesores pequeos de capas de
base, el diseo esta gobernado por el criterio de deformacin de la subrasante, lo
cual significa que se debe aplicar el primer procedimiento. Tambin, porque
espesores tan delgados son utilizados muy pocas veces.
El resultado de los clculos con el BISAR para diseos gobernados por el criterio de
deformacin de las capas asflticas, es consistente con el siguiente razonamiento.
Para capas gruesas de subbase, el diseo no esta directamente afectado (al menos
no significativamente) por el mdulo de la subrasante (E3).
(Esto no debe confundirse con las cartas de diseo en el Manual, que s muestran
una influencia definitiva. Esto resulta de la introduccin de la mencionada unin
entre el mdulo de la subbase y el mdulo de la subrasante.)
De acuerdo a esto, el cambio del mdulo de la subrasante a un valor ficticio no debe
tener un efecto directo significante en el resultado del diseo. Sin embargo, desde
que se introdujo el mdulo de la subbase en el procedimiento de diseo por medio
de la unin del mdulo de la subrasante (segn la expresin 2), el cambio del
mdulo de la subrasante a un valor ficticio, tiene un efecto indirecto en el diseo.
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Figura 1
2.5 MATERIALES BITUMINOSOS
2.5.1 Caracterizacin de Rigidez de la Mezcla
Para propsitos de diseo la rigidez de la mezcla asfltica (mdulo
dinmico Smix) es un parmetro importante de entrada. Dos curvas
2
1
0.75
0.50
E2, actual2, asumidoE
Relacin
5004001000 200 3000
100
200
400
300
2, actualh (mm)
(mm)h2, ficticio
=2, ficticioh 2, actualh x 2, actual(E 2, asumido/ E )13
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caractersticas introducidas (S1 y S2), las cuales no son mezclas
representativas, pero son el promedio de dos rangos en los cuales se
encuentran las mezclas usadas ms comnmente. De las pruebas
actuales para mezclas se puede apreciar, si un material es caracterizado
de mejor manera por la curva S1 o S2. Una comparacin de la rigidez
actual con las caracterizaciones S1 y S2 (Carta M-1) tambin da indicios
del margen de seguridad que se ha incorporado cuando se adopta la
caracterizacin S1 o S2 en el procedimiento de diseo. Con base en esta
comparacin se puede adems determinar cual es el espesor de capa
asfltica necesario, por interpolacin o con una ligera extrapolacin de dos
valores obtenidos a partir de la caracterizacin S1 o S2. Informacin
adicional acerca de esto puede ser encontrada en el numeral 8.2 del
Manual. Cuando no se disponga de mediadas de la rigidez actual, en el
apndice 2 del Manual se presenta un mtodo para estimar msaproximadamente la caracterizacin de rigidez con base en el contenido de
ligante, el contenido de vacos y el contenido de agregado mineral. En el
uso de este nomograma se debe tener en cuenta sin embargo, que este da
un estimativo promedio. La rigidez actual puede variar del valor estimado
en un factor de 1.5 o ms.
2.5.2 Caracterizacin de Fatiga de la Mezcla
Como en el caso de la caracterizacin de rigidez S1 y S2, la
caracterizacin de fatiga F1 y F2 utilizada en el Manual, estas no son
mezclas representativas, pero son el promedio de dos rangos en los cuales
se encuentran las mezclas usadas ms comnmente. De estudios
actuales de fatiga de mezclas se puede apreciar, si un material es
caracterizado de mejor manera por la curva F1 o F2 (Carta M-3 y M-4).
Una comparacin del comportamiento actual de fatiga con la F1 u la F2
tambin da indicios del margen de seguridad que se ha incorporado
cuando se adopta la caracterizacin F1 o F2 en el procedimiento de
diseo. Con base en esta comparacin se puede decidir cual es el
espesor de capa asfltica necesario, por interpolacin o con una ligera
extrapolacin de dos valores obtenidos a partir de la caracterizacin F1 o
F2. Informacin adicional acerca de esto puede ser encontrada en el
numeral 8.2 del Manual. Cuando no se disponga de mediadas de la fatiga
actual, en el apndice 3 del Manual se presentan dos mtodos para
estimar la caracterizacin de fatiga de una mezcla en particular que ser
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utilizada en la construccin de un pavimento. En el uso de uno de estos
nomogramas se debe tener en cuenta sin embargo, que este da un
estimativo promedio. La fatiga actual puede variar del comportamiento
estimado en un factor de 1.4 o ms de la deformacin por fatiga.
3 MRGENES DE SEGURIDAD A SER INCLUIDOS EN CASOS ESPECIALES
3.1 VARIABILIDAD DEL MDULO DE LA SUBRASANTE
En algunos tipos de suelos el mdulo de la subrasante (E3) puede fluctuar con el
tiempo durante el ao a causa de variaciones en el contenido de humedad y la
temperatura. Como las variaciones pueden ser caracterizadas por el uso de muy
bajos estimativos del mdulo de la subrasante prevaleciente durante perodos de
tiempo razonables. De esta manera se introduce un factor de seguridad adicional.
Sin embargo, para grandes variaciones del mdulo de la subrasante este
procedimiento conduce a sobre diseos importantes. Para evitar esto, un
procedimiento ms sofisticado se presenta en el captulo 8.1 del Manual.
3.2 CONDICIONES ESPECIALES DE TRNSITO
En el procedimiento de diseo se ha asumido que las repeticiones de carga por eje
estn distribuidas uniformemente las 24 del da. Ligeras desviaciones de este
supuesto no tienen un efecto significante en el diseo resultante. Sin embargo, en
algunos casos es necesario adaptar el diseo a condiciones especiales de trnsito
como lo son el trnsito diario, el trnsito canalizado, etc. Los procedimientos que
permiten asignar estas condiciones especiales estn presentadas en el captulo 8.
Del Manual.
4 EJEMPLOS
4.1 EJEMPLO 1
Diseo gobernado por el criterio de deformacin de la subrasante.
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Cdigo de la Mezcla S2 F2 100
Mdulo de la Subrasante E3 = 5 x 107
Pa
w-MAAT 12C
Perodo de diseo requerido 106
aplicaciones de ejes estndar (80 kN)
Espesor de la subbase granular 250 mm
De acuerdo al diseo (Carta HN 47) se requieren 130 mm de mezcla asfltica.
Con la incorporacin de un criterio ms confiable para la deformacin de la subrasante (85% de confia
bilidad) y un factor de seguridad para el mdulo de la subrasante (Mdulo reducido por un factor de
0.75), conduce a que se requieren 180 mm. de mezcla asfltica (Mientras el perodo de diseo estegobernado por el criterio de deformacin de la subrasante, se lee de la Carta HN 47 con un espesor fic
ticio de la base granular de 230 mm, y un nmero de ejes estndar de 3 x 106, ver Figura 2).
Con la incorporacin de un criterio ms confiable para la deformacin de la subrasante (95% de confia
bilidad) y una reduccin del mdulo de la subbase por un factor de 0.50, conduce a que se requieren
210 mm de mezcla asfltica. (Leer de la Carta HN 47 con un espesor ficticio de la base granular de200 mm, y un nmero de ejes estndar de 6 x 106, ver Figura 2).
A este espesor debe adicionarse las variaciones de la extendedora de mezcla, es decir 10 mm.
4.2 EJEMPLO 2
Diseo gobernado por el criterio de deformacin de las capas asflticas.
Cdigo de la Mezcla S2 F2 100
Mdulo de la Subrasante E3 = 5 x 107
Pa
w-MAAT 12C
Perodo de diseo requerido 106
aplicaciones de ejes estndar (80 kN)
Espesor de la subbase granular 400 mm
De acuerdo al diseo (Carta HN 48) se requieren 140 mm de mezcla asfltica.
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Mientras el diseo se encuentre gobernado por el criterio de deformacin de las capas asflticas, una
mayor confiabilidad en el criterio de deformacin de la subrasante no es relevante. La incorporacin de un
factor de seguridad para el mdulo de la subrasante (Mdulo reducido por un factor de 0.75), conduce
a que se requieren 170 mm de mezcla asfltica. (Leer la Carta con un mdulo ficticio de la subrasantede 3.75 x 107 Pa, con esto leer las Cartas HN 48 y HN 16 con un espesor de 400 mm de subbase y
un nmero de ejes estndar de 106 e interpolar para una subrasante de 3.75 x 107 Pa, ver Figura 3).
La incorporacin de un mayor nivel de seguridad para el mdulo de la subbase ( Mdulo reducido por un
factor de 0.50), conduce a que se requieren 210 mm de mezcla asfltica. (Leer la Carta con un mdulo ficticio de la subrasante de 2.50 x 107 Pa, con esto leer la Carta HN 16 con un espesor de subbas
e de 400 mm y nmero de ejes estndar de 106).
A este espesor debe adicionarse las variaciones de la extendedora de mezcla, es decir 10 mm.