Cuaderno Técnico nº 062

Puesta a tierra del neutro en unared industrial de MT

F. Sautriau

Cuaderno Técnico Schneider n° 062 / p. 2

La Biblioteca Técnica constituye una colección de títulos que recogen las novedadeselectrotécnicas y electrónicas. Están destinados a Ingenieros y Técnicos que precisen unainformación específica o más amplia, que complemente la de los catálogos, guías de producto onoticias técnicas

Estos documentos ayudan a conocer mejor los fenómenos que se presentan en las instalaciones,los sistemas y equipos eléctricos. Cada uno trata en profundidad un tema concreto del campo delas redes eléctricas, protecciones, control y mando y de los automatismos industriales.

Puede accederse a estas publicaciones en Internet:

http://www.schneiderelectric.es

Igualmente pueden solicitarse ejemplares en cualquier delegación comercial de Schneider ElectricEspaña S.A., o bien dirigirse a:

Centro de Formación Schneider

C/ Miquel i Badia, 8 bajos

08024 Barcelona

Telf. (93) 285 35 80

Fax: (93) 219 64 40

e-mail: formacion@schneiderelectric.es

La colección de Cuadernos Técnicos forma parte de la «Biblioteca Técnica» del Grupo Schneider.

Advertencia

Los autores declinan toda responsabilidad derivada de la incorrecta utilización de las informaciones y esquemasreproducidos en la presente obra y no serán responsables de eventuales errores u omisiones, ni de las consecuenciasde la aplicación de las informaciones o esquemas contenidos en la presente edición.

La reproducción total o parcial de este Cuaderno Técnico está autorizada haciendo la mención obligatoria:«Reproducción del Cuaderno Técnico nº 062 de Schneider Electric».

cuadernotécnico no 062

Puesta a tierra delneutro en una redindustrial de MT

Por: F. Sautriau

Trad.: J.M. Giró

Edición francesa: setiembre 1991

Versión española: marzo 2000

François SAUTRIAU

Se diplomó como Ingeniero ESE en1968. En 1970 entró en Merlin Gerin.Después de haberse dedicado alestudio de redes y de protecciones,pasó a responsabilizarse de laoficina de estudios de realización deconjuntos industriales y acontinuación de equipos destinadosa la marina.

Actualmente es consejero en elservicio de marketing delDepartamento de Protección y deControl y Mando.

Cuaderno Técnico Schneider n° 062 / p. 4

Índice

Puesta a tierra del neutro en unared industrial de MT

La puesta a tierra de una redeléctrica de MT puede realizarsede diversas maneras.

El autor analiza las exigenciasrelacionadas con cada parámetrode la instalación (sobretensiones,red, receptores) y calcula lascorrientes de defecto.

Se describen diferentes sistemasde protección, así como losajustes necesarios para alcanzarlas exigencias requeridas.

1 Introducción p. 5

2 Puesta a tierra Puesta a tierra directa p. 5

Puesta a tierra intercalando p. 5una reactancia

Puesta a tierra intercalando p. 5una resistencia

3 Exigencias ligadas a las Puesta a tierra con una p. 6sobretensiones reactancia limitadora

Puesta a tierra por resistencia p. 6

4 Exigencias ligadas a la red p. 6

5 Exigencias ligadas a los receptores p. 7

6 Cálculo de las corrientes de defecto p. 7

7 Métodos de protección de tierra Regulación de las protecciones p. 8de tierra

Puesta a tierra con neutro p. 9accesible

Puesta a tierra con un neutro p. 10artificial

Anexo: Notas sobre la determinación de las capacidades de la red p. 11

Bibliografía p. 12

Cuaderno Técnico Schneider n° 062 / p. 5

En el diseño de una red eléctricaindustrial de MT es necesario elegirun régimen o esquema de conexión atierra del neutro: el neutro puedeestar aislado o conectado a tierra.

El régimen con el neutro aislado, enMT, tiene la ventaja de permitir unacontinuidad del servicio, nodesconectando a la primera falta; sinembargo, requiere que lacapacitancia de la red no determineuna corriente de falta a tierra excesivaque podría ser peligrosa para elpersonal y para la aparamenta.

Por otra parte un régimen de neutroaislado implica:

1 Introducción

n el riesgo de la aparición deelevadas sobretensiones, quepueden provocar la aparición de otrosdefectos,

n el empleo de materiales deaislamiento reforzado,

n un control de aislamientoobligatorio,

n una protección contra lassobretensiones, hasta el punto dellegar a ser obligatoria,

n la realización de una protecciónselectiva compleja contra losdefectos a tierra, que, generalmente,no podrá realizarse con simples relésamperimétricos de máxima.

El régimen con el neutro puesto atierra exige, en general, ladesconexión obligatoria al primerdefecto pero, sin embargo, tieneotras ventajas:

n amortigua las sobretensiones,

n permite instalar proteccionessimples,

n permite el empleo de materiales yen particular de cables, con un nivelde aislamiento menor que con elneutro aislado.

2 La puesta a tierra

El objetivo de este estudio no es elcomparar los diferentes regímenesde neutro, sino únicamentedeterminar, una vez que se hadecidido adoptar la solución deneutro a tierra, la forma de la puestaa tierra, en base a un compromisoentre 3 exigencias, a menudocontradictorias:

n una aceptable amortiguación delas sobretensiones,

n una limitación de los daños y lasperturbaciones debidas a una falta atierra,

n la posibilidad de realizar unasprotecciones simples y selectivas.

La puesta a tierra puede ser:

n directa, sin limitación voluntaria decorriente por una impedancia,

n con reactancia,

n con resistencia.

Puesta a tierra directa

Este tipo de puesta a tierra es la quemejor limita las sobretensiones y laselectividad de las protecciones nopresenta dificultades.

En cambio, en caso de defecto atierra, la corriente de falta no quedalimitada por ningún elementoespecífico siendo por tanto máximoslos daños y las perturbaciones, y elriesgo para las personas esimportante mientras persista eldefecto.

Esta solución no es utilizada en ladistribución de MT.

Puesta a tierra intercalandouna reactancia

Reactancia sintonizada (bobina dePetersen). Esta solución se usa aveces en las redes de distribuciónpública de MT, y puede utilizarse en ladistribución industrial.

Para conseguir la selectividad hayque colocar relés de protecciónsensibles a la componente activa dela corriente homopolar.

Reactancia de limitación

Esta solución puede provocarsobretensiones elevadas, como sedemostró en Le Verre (Etudes etRecherches EDF). Solamente se

puede utilizar con valores pequeñosde la reactancia de limitación.

Puesta a tierra intercalandouna resistencia

Esta solución es a menudo la másinteresante.

Hay dos soluciones posibles:

n la puesta a tierra por reactancia,

n la puesta a tierra por resistencia.

La elección concreta de uno de estosmodos de puesta a tierra, dependedel valor de la tensión, de laextensión de la red y de la naturalezade los receptores.

Dependiendo del modo de puesta atierra existe un criterio paradeterminar un valor límite de laimpedancia con relación al problemade las sobretensiones. A continuaciónes necesario verificar lacompatibilidad con otras exigenciasligadas a la red o a los receptores.

Cuaderno Técnico Schneider n° 062 / p. 6

3 Exigencias ligadas a las sobretensiones

Puesta a tierra con unareactancia limitadora

(Figura 1)

El estudio de las sobretensiones,provocadas por la eliminación de loscortocircuitos en las redes con elneutro puesto a tierra, conduce a lossiguientes resultados:

n sea Ioω la reactancia de limitaciónde la corriente de defecto a tierra,

n sea Lω la reactancia decortocircuito trifásico de la red.

La sobretensión entre neutro y tierra,al eliminar el cortocircuito es, para lared a base de cables de campo

radial: L

I

2

1

V

V o=D

,

y en los demás casos:

L

I

2

1

V

V o=D

En la práctica, se limita la corrientede defecto a tierra a un 10% comomáximo de la corriente decortocircuito trifásico, tal como hace«Electricité de France» (EDF) en lared de distribución de MT.

Puesta a tierra porresistencia

Tal como recomienda EDF, para lasredes alimentadas por gruposhidráulicos, se acepta un valor r parala resistencia que corresponde a una

potencia activa total disipada r3

U2

,

igual o superior a la potenciacapacitiva 2CωU2, en presencia deun cortocircuito fase-tierra, o sea:

22

UC2r3

Uw³ .

Dividiendo por 3

U, se obtiene

3

UC3.2

r3

Uw³ ,

en donde:

nr3

U

n 3

UC3 w es el valor de la

corriente capacitiva IC de la red, encaso de defecto a tierra.

De donde la relación IL ≥ 2IC.

La determinación de las capacidadesde los cables es función de suestructura (para el cálculo, ver anexo).

4 Exigencias ligadas a la red

Los anteriores criterios permitendefinir el límite inferior de la corrientede defecto franco fase-tierra.

Para la elección del límite superior esconveniente asegurarse de que la

corriente de defecto no provocarádaños o averías a lo largo de surecorrido y en particular en laspantallas de los cables. Laintensidad límite soportada por las

Fig. 1: Una bobina en zigzag o unabobina con punto neutro, constituye unareactancia de limitación de corriente dedefecto a tierra.

pantallas de los cables puedepedirse a sus fabricantes; en generales del orden de los 500 a los 3.000 A,durante 1 segundo.

es el valor de la corriente

de defecto a tierra, IL, en la puesta atierra;

Cuaderno Técnico Schneider n° 062 / p. 7

6 Cálculo de las corrientes de defecto

El reparto de las corrientes entre losdistintos circuitos, si se admite unapequeña aproximación, se calculacon mucha simplicidad.

Este cálculo se hace despreciando laimpedancia de cortocircuito de lafuente y las impedancias de enlacefrente a la impedancia de la puesta atierra del neutro y de las capacidadesde la red. En otros términos, seconsidera que las corrientes dedefecto a tierra son muy inferiores alas corrientes de cortocircuito trifásico(figura 2).

Para calcular el potencial del neutrorespecto a tierra, planteamos lasecuaciones considerando que lasuma de las corrientes en el nudo detierra es cero.

IN + IrD + ΣIrS = 0

0 = gVN + [G + jω C] (VN + E) ++ jωC (VN + a2E) + jω C(VN + aE)

0 = VN [g + G + 3 jω C] + GE ++ jω CE (1 + a2 + a).

Pero como 1 + a2 + a = 0,obtendremos:

Cj3Gg

EGVN

w++

-=

o

ZzCj3zZ

EzVN

w++

-=

5 Exigencias ligadas a los receptores

En las redes de distribución de MTlos receptores sontransformadores que no presentanexigencias particulares en cuantoa la puesta a tierra del neutro de lared de alimentación.

Pero las redes industriales de MTpueden alimentar máquinas

rotativas con tensiones que van delos 3 kV hasta los 15 kV, en Francia,mayoritariamente alrededor de los5,5 kV, siendo deseable que lacorriente de defecto a masa noexceda de los 20 A, al objeto de evitarque se quemen o destruyan laschapas del circuito magnético de

aquéllas. En efecto, si bien elrebobinado es una operaciónbastante frecuente cuando undevanado tiene algún defecto, lareparación de una máquina rotativacuando el defecto afecta a las chapases una operación bastante más cara.

EVN

3

2

1

g = 1z

IN

G = 1Z CD

I r D I r S

CS

I D

aE

a E2

z = 1/g Impedancia de la puesta atierra del neutro

Z = 1/G Impedancia del defectofase-tierra

CD Capacidad fase-tierra de lasalida con defecto

CS Capacidad fase-tierra de unasalida sin defecto

C = Σ CS Capacidad fase-tierra total dela red

Fig 2: Parámetros de cálculo de las corrientes de defecto a tierra.

E Tensión simple de la red

Vn Potencial del punto neutrorespecto a tierra

In Corriente en la puesta a tierradel neutro

ID Corriente en el defecto

IrD Corriente residual de la salidacon defecto

IrS Corriente residual en la salidasin defecto

Cuaderno Técnico Schneider n° 062 / p. 8

7 Métodos de protección de tierra

El valor de la impedancia de puesta atierra influye sobre el método deprotección necesario contra losdefectos fase-tierra. De formageneral, cuando más importantesson las corrientes de defecto, másfácil es su detección; e inversamente,cuanto más débiles son lascorrientes de defecto, más delicada ysensible a fenómenos parásitos essu detección.

Por otra parte es deseable, y a vecesimperativo, realizar esta protección,no en un punto solamente sino sobrecada una de las arterias de la red,con un funcionamiento selectivo entrelos relés.

La protección de los defectos fase-tierra se realiza mediante relés demáxima intensidad alimentados porla corriente de tierra.

La medida se puede llevar a cabo:

nnnnn mediante un único transformadortoroidal atravesado por los tresconductores de fase, el cual nosdetectará directamente la suma delas tres corrientes (nula en ausenciade defecto),

nnnnn mediante tres transformadores deintensidad, con los secundariosconectados de forma que puedaobtenerse un conductor neutrorecorrido por la suma de las tresintensidades de fase.

La solución «transformador toroidal»es la más precisa, si las condicionesde la instalación a base de cables lahacen posible, pero evidentementeno es aplicable en embarrados olíneas aéreas.

La solución «tres transformadores deintensidad» -TI- se usa muy amenudo, particularmente cuando lostres TI son necesarios para otrosmenesteres. Sin embargo, la medidaque se realiza viene afectada por loserrores de precisión de cada unos delos TI, especialmente en régimen desobreintensidad transitoria cuandose saturan los transformadores.

Regulación de lasprotecciones de tierra

Esta regulación, que debe deescogerse en función de la precisión

de las medidas, ha de asegurar lamejor protección y permitir laselectividad.

Si la medida se realiza por la sumade las corrientes secundarias de lostres TI, estará viciada por ladispersión de los TI. En particular, semide una corriente homopolar, enausencia de defecto a tierra, cuandolos TI se saturan.

Esta saturación se debe a la excesivaamplitud de la corriente de fase, perotambién, muy especialmente, a lacomponente continua que aparece enla corriente de cortocircuito o en la deconexión asimétrica.

Es preciso hacer notar que durante elrégimen transitorio la componentepuede provocar la saturación de losTI aún cuando el valor de cresta de lacorriente transitoria sea del orden de10 veces inferior al valor desaturación correspondiente a unacorriente simétrica deestablecimiento.

Una protección de tierra alimentadapor 3 TI debe de ser, por tanto,temporizada para evitar

Como conocemos VN, calcularemosla corriente en la puesta a tierra delneutro IN, en el defecto ID y lascorrientes residuales IrD e IrS, por lasexpresiones siguientes:

nnnnn Cj3Gg

EGgVgI nN =

w++

-==

ZzCj3zZ

E

w++

-=

nnnnn ( )EVGI ND =+=

GE.Cj3Gg

Cj3g=

w++

w+=

E.ZzCj3zZ

zCj31

w++

w+=

nnnnn VCj3II NDDrD =w+=

( )GE.

Cj3Gg

CCj3g D =w++

-w+=

( )E.

ZzCj3zZ

zCCj31 D

w++

-w+=

nnnnn VCj3I NSrS =w=

GE.Cj3Gg

Cj3 S =w++

w-=

E.ZzCj3zZ

zCj3 S

w++

w-=

En caso de un defecto franco (Z = 0),las fórmulas anteriores se reducen a:VN = - E

nnnnnz

EIN

-=

nnnnn ECj3z

1ID ú

û

ùêë

éw+=

nnnnn ( ) ECDCj3z

1IrD ú

û

ùêë

é-w+=

nnnnn IrS = - 3jωCSE.

Cuaderno Técnico Schneider n° 062 / p. 9

desconexiones intempestivascausadas por regímenes transitorios.El umbral de regulación no debe serinferior al 6% del calibre del TI en elmejor de los casos, o del 15 al 20%de dicho calibre en los casos másdesfavorables.

Por otra parte, si aparece un defectoa masa en un devanado en estrellaen las proximidades del punto neutro,la corriente máxima de defecto sóloserá una fracción muy reducida de lacorriente límite impuesta por laimpedancia de puesta a tierra delneutro. Por tanto, se regulanormalmente el umbral al 20% de lacorriente máxima limitada por lapuesta a tierra del neutro, con objetode proteger el 80% de los devanados.

Por último, como indica el cálculo delas corrientes de defecto, las partessanas de la red están recorridas poruna corriente homopolar capacitiva.Con objeto de que la protección deuna arteria sana no actúeintempestivamente, la regulación delumbral debe de ser un 30% superioral valor de la corriente capacitiva quese tiene en esta arteria cuando afectaa la red un cortocircuito fase-tierra.

Eventualmente se ha de tener encuenta la presencia de armónicos detensión que determinan en lascapacidades unos valores decorriente tanto más importantescuanto mayor es el orden delarmónico. Hay que recordar que losarmónicos de tercer orden y susmúltiplos se suman, aún en el casode un régimen equilibrado.

Las características de la impedanciade puesta a tierra del neutro y lasprotecciones deben de estarcoordinadas de manera que estaimpedancia no pueda ser deterioradapor la propia corriente de defectoantes de su eliminación.

Nota: es conveniente precisar queaquí sólo consideramos la protecciónde los circuitos y no la protección delas personas.

En resumen:

Cuando en una red de MT se elige elrégimen del neutro a tierra esconveniente adoptar una puesta atierra por resistencia con preferenciaa otras soluciones.

Cálculo de r y de IL

La determinación del valor de estaresistencia r y de la corriente máxima

IL = U3 r

se hará en función de las

exigencias siguientes:

nnnnn la corriente IL debe ser superior oigual, cuanto menos, al doble de lacorriente capacitiva de la red en casode defecto a tierra IL ≥ 2 IC a fin delimitar las sobretensiones,

nnnnn la corriente IL debe ser inferior a lasobreintensidad máxima que puedansoportar las pantallas de los cables,en general, de 500 a 3.000 A, segúnla sección de los cables,

nnnnn en una red que alimenta motoresde MT, es necesario respetarpreferentemente la relación5 A ≤ IL ≤ 20 A, pero en caso deincompatibilidad con la primeraexigencia, IL puede alcanzar 50 A,

nnnnn para asegurar una buenaprotección a nivel de los receptores,es necesario que la regulación delumbral de Ir no exceda de 0,2 IL,siendo Ir ≤ 0,2 IL,

nnnnn para obtener la selectividad conrelación a las protecciones de losenlaces sanos, es necesariorespetar la relación Ir ≥ 1,3 IC, siendoIC la corriente capacitiva de losenlaces protegidos en caso dedefecto fase-tierra,

nnnnn si la medida de la corriente detierra se hace por 3 TI de calibre In, espreciso hacer que Ir ≥ 0,06 In,

nnnnn la capacidad térmica de laresistencia r debe permitir el paso dela corriente IL durante el tiempomáximo de eliminación del defecto a

tierra (1 a 1,5 s) o recíprocamente, laeliminación del defecto a tierra debeser lo suficientemente rápida para nollegar a deteriorar la resistencia r.

Puesta a tierra con neutroaccesible

La resistencia se conecta entre elborne de salida del neutro y la tomade tierra, sea directamente, o con laintervención de un transformadormonofásico con su secundariocargado con una resistenciaequivalente. Este es el caso que seda en las redes alimentadas por untransformador cuyo secundario, enestrella, tiene el neutro accesible, ypara los alternadores con neutroaccesible (figura 3).

Cuando la red es alimentada porvarios transformadores oalternadores, es preferible que lapuesta a tierra del neutro sea única,pues de lo contrario el valor límite deldefecto a tierra variaría con el númerode fuentes en servicio.

Fig. 3: Puesta a tierra del neutro, en elsecundario de un transformador enestrella con el neutro accesible,mediante una resistencia conectadadirectamente (a) o mediante untransformador monofásico.

a) b)

R r

Cuaderno Técnico Schneider n° 062 / p. 10

Puesta a tierra con unneutro artificial

Cuando el punto neutro de la fuenteno es accesible (utilización dedevanados en triángulo), o cuando setienen varias fuentes en paralelo, lapuesta a tierra puede hacersemediante un neutro artificial (figuras4 y 5) también llamado generadorartificial.

R

r

a)

b)

I

I

RI

Fig. 5: Transformador especial parapunto neutro.

Fig. 4: Puesta a tierra del neutro de unared con un transformador de acoplamientoestrella-triángulo asociado a:a) una resistencia colocada al lado AT;en este caso, el secundario deltransformador puede alimentar a loscircuitos auxiliares;b) una resistencia colocada en serie conel secundario.

Podemos utilizar, en este caso,varias configuraciones diferentes:

nnnnn un transformador con conexiónestrella-triángulo con una resistencia;

nnnnn una bobina en conexión zig-zag(figuras 1 y 6); este sistema se usaen el caso de que la corrientemáxima de defecto a tierra tengavalores superiores a 100 A;

nnnnn un transformador especial, porque,para conseguir un neutro artificialpuede resultar económico utilizar eltransformador que se usa para laalimentación de los sistemas

r

I

R

I

Fig. 6: Puesta a tierra del neutro de unared con bobina en zig-zag.

auxiliares de BT del centro detransformación.

La impedancia resultante ro + jIoω escomparable a una resistencia siro ≥ 2Ioω, estando ro e Io tomadas ala misma tensión.

Fig. 8: Puesta a tierra del neutro de unared con transformador acoplado en zig-zag.

Fig. 7: Puesta a tierra de un transforma-dor con acoplamiento estrella-estrellaequipado con un arrollamiento «terciario»en triángulo cerrado sobre unaresistencia.

Cuaderno Técnico Schneider n° 062 / p. 11

Anexo: Notas sobre la determinación de las capacidades de la red

La capacidad de los cables dependede su tipo de construcción:

n cables unipolares

El conductor está envuelto por unapantalla y la capacidad C del cable esla que se mide entre el conductor y lapantalla puesta a tierra.

n cable tripolar a campo radial

Cada conductor del cable estáenvuelto por una pantalla y lacapacidad C del cable es la que semide entre cada conductor y supropia pantalla puesta a tierra.

n cable tripolar con armadura

Una pantalla única envuelve los 3cables conductores aislados y setiene una capacidad K entre losconductores y una capacidad C entreun conductor y la pantalla puesta atierra.

Para los dos primeros casos, cableunipolar y cable tripolar con camporadial, no existe ambigüedad algunaal fijar la capacidad C, pues ésta esúnica y define la capacidad entre fasey tierra.

En ausencia de defecto y en régimentrifásico equilibrado se tiene en cadafase una corriente capacitiva ic,absorbida por la capacidad C delcable bajo la tensión simple V, fase-tierra, a la frecuencia de la red:

3

UCVCic w=w= .

Esta carga capacitiva, si es trifásica yequilibrada, no produce, en general,perturbación alguna en la red y noafecta a las protecciones.

Sin embargo, cuando la red presentaun defecto a tierra, es decir, cuandouna fase se pone a tierra, lacapacidad de los cables es vistacomo una carga desequilibradaconstituida por la capacidad C, entrelas dos restantes fases sanas y latierra, bajo la tensión compuesta U.

Por las dos fases sanas circulanunas corrientes de valor Cω U,desfasadas 60°; la suma de estasdos corrientes se llama corrientecapacitiva Ic de la red en caso dedefecto a tierra:

UC36

cosVC2ic w=p

w=

o, lo que es igual, Ic = 3 Cω V

En caso del cable tripolar conarmadura, la corriente Ic que circulaen régimen equilibrado, en ausenciade defecto es:

VCVK3VCUK3ic w+w=w+w=

o sea ic = (3 K + C) ω V por fase,siendo nula la suma de las trescorrientes de fase.

Los fabricantes de cables dangeneralmente el valor de lacapacidad compuesta 3 K + C paralos cables con armadura

Por el contrario, cuando la redpresenta un defecto a tierra, es decir,cuando una fase está a tierra, lacarga capacitiva comprende:

n las tres capacidades K, bajo latensión compuesta, que constituyeuna carga equilibrada;

n las 3 capacidades C, de las que 2están bajo tensiones compuestasdesfasadas 60°, y la tercera, bajo unatensión nula, por hallarsecortocircuitada por el defecto.

La suma de estas corrientes (ic porfase), llamada corriente capacitiva Ic

K

K

K

C

C

C

de la red en caso de defecto a tierra,vale:

UC36

cosVC2ic w=p

w=

o sea: Ic = 3 Cω V.

En resumen, tanto para ladeterminación de la resistencia deuna toma a tierra, como para laregulación de una protección detierra, lo que interesa conocer es lacorriente capacitiva, dada por laexpresión:

Ic = 3 Cω V, que sólo hace intervenirla capacidad C, cualquiera que sea eltipo de cable.

En la práctica, bajo la denominaciónde capacidad estrellada del cable,los fabricantes indican:

n el valor de C para los cables decampo radial,

n el valor de 3 K + C para los cablescon armadura.

Para los cables con armadura, losfabricantes no suelen indicar el valorde C, pero, bajo demanda, facilitanlos resultados de las 3 medicionessiguientes:

n la capacidad C1, medida entre unalma conductora y las otras dosalmas unidas a la armadurametálica; esta capacidad responde alvalor C1 = 2 K + C,

n la capacidad C2, medida entre las3 almas conductoras, unidas entre sí,y la armadura metálica; su valor esC2 = 3 C

n la capacidad C3, medida entre las2 almas conductoras, con la terceraunida a la armadura metálica; tieneen valor: C3 = (3K � C) / 2.

De estas tres mediciones, la quemás interesa es la C2, de la que sededuce directamente el valor de:

C = C2 / 3.

Cuaderno Técnico Schneider n° 062 / p. 12

Bibliografía

[1] Le Verre: Les surtensions lors del'élimination de courts-circuits sur lesreseaux dont le neutre est mis à laterre par une réactance. Boletín de laSociété Française des Electriciens,serie 8ª, tomo 1, nº 4 (abril 1960).

[2] E.D.F.: Note d'orientation sur lesprotections des groupes hidrauliques.NP 69 03.