19.rotura armada
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SE ACEPTA LA FALLA POR FLEXIÓN, debido a quepuede colocarse refuerzo horizontal en la cantidad suficiente
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SIN EMBARGO, EL REFUERZO HORIZONTALDEBERÁ ABSORBER POR LO MENOS “VR”EN PREVISIÓN DE UNA FALLA POR CORTE
ρh mín = 0.1%
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ASIMISMO, DEBERÁ EXISTIR REFUERZOVERTICAL PARA EVITAR LA FALLA PORDESLIZAMIENTO ρ mín = 0.1% @ 45 cm
En los extremos y en losencuentros deberácolocarse por lo menos:2 φ 3/8”
deslizamiento
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POPAYÁN, 1983
Muro sin refuerzoen el borde .
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FALLA POR TRASLAPEDEL REF. VERTICAL
EN LO POSIBLE, EL REFUERZO VERTICAL EN ELPRIMER PISO DEBE SER CONTINUO
H
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Traslapes Alternados (60Db y 90Db) y Espigasde 3/8” donde no exista refuerzo vertical.
traslapes
70 cm
20 cm
25 cm
2 f 1/2"
2 f 3/8"
bloque invertidoen 1ra. hilada
Muro M3
60Db
30Db
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En la zona 3, todos las celdas deberán estar totalmentellenas de grout con f´c > 140 kg/cm2
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1.25
AMPLIFICACIÓN DE LOS ESFUERZOSSÍSMICOS ELÁSTICOS
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σu = Pu /A + Mu y / I
borde libre
bordeconfinadopor murostransversales
“PL” incluye al100% de s/c
Pu = 1.25 (PD + PL + Ps)
1.- Verificación de la Flexocompresión en los Bordes Libres
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CONFINAR LAZONA DONDE:
σu > 0.3 f´m
0.3f´m σu
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COLUMNAS DECONFINAMIENTOEN BLOQUESCON ALMASRECORTADAS(t > 19 cm)
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ESPIRALES EN CELDASEXTREMAS. EXPERIMENTO
JAPONÉS, 1988
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CONFINAMIENTOCON PLANCHASDE ACERO A-36t = 3 mm
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BLOQUES DECONCRETO VIBRADO
UNIDADESSÍLICO-CALCÁREAS
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Sólo cuando secoloque planchasen los bordes libre:
Para evitar el pandeode la barra verticalextrema
Db > s / 13
s
Sí: s = 20 cm à 5/8”Sí: s = 15 cm à ½”
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Pu = 0 à φ = 0.85
Pu > 0.1 f´m t L = Po à φ = 0.65
Para valores intermedios de “Pu”, interpolar:
2.- Cálculo del Factor de Reducción de Resistencia φ para el diseño por Flexión
φ = 0.85 – 0.2 Pu / Po
0.85
0.65
φ
PuPoSan Bartolomé
Mn = As fy D + Pu L / 2 > Mu / φ
D = 0.8 L
Para hallar “As”, usar Pu = 0.9 PD à φ à As
Para hallar “Mn”, usar Pu = 1.25 (PD+PL+Ps)
“Mn” se calcula sólo para el primer piso
3.- Cálculo del Refuerzo Vertical a Concentrar en Extremos
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En el caso que exista paredes transversales, puedeaplicarse conservadoramente la fórmula anterior,reduciendo Mu por la acción de la carga tributariaPt que baja por la pared transversal:
X PtMu – Pt e
e
As1
Mu
As2
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El muro ortogonal “Y” se diseña en forma similar que elmuro “X” y en la zona de intersección se utiliza el mayorde los refuerzos.
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DIAGRAMA DE INTERACCIÓN(opcional)
Obtención de unpunto del diagramade interacción
a = 0.85 c
Sí es < eyà fs = Es esSí es > eyà fs = fy
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Primer Piso:Vn1 = 1.25 Vu1 (Mn1 / Mu1) ...mínimo VR1
Pisos Superiores:Vni = 1.25 Vui (Mn1 / Mu1) ...máximo VRi
D = 0.8 L cuando Me / (Ve L) >1D = L cuando Me / (Ve L) < 1s < 45 cm
4.- Diseño por Corte
Vn
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T = Vn h / L < Vn
As = T / (1.5 fy) > 0.1 f´c Acs / fy...mínimo 4 φ 8 mm
Estribos mínimos: [] ¼”, 1 @ 5, 4 @ 10, r @ 25 cm
5.- Diseño de la Solera
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AISLAMIENTO DEL ALFÉIZARSan Bartolomé