torre plaza juárez

MEXICO

TORRE PLAZA JUAREZ

ESPECIALIDAD: CIVIL

Roberto Ruiz Vilá Ingeniero Civil

18 de enero de 2007

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Torre Plaza iurez

CONTENIDO

Pég i n a

Resumen ejecutivo 3 1 Introducción 4 2 Proyecto 5 3 Ejecución de la Obra 18 4 Instrumentación 28 5 Conclusiones 31 6 Referencias 32 7 Bibliografía 33 8 Agradecimientos 34

ANEXOS

1 Gráficas 35 II Fotografías 50

III Currículo Vitae 72

Especialidad: CIVIL 1 2

Torre Plaza Juárez

RESUMEN EJECUTIVO

Se describe la experiencia obtenida en la construcción del edificio "Torre Plaza Juárez" ubicado frente a la Alameda, en la zona centro de la Ciudad de México.

Integrado por 22 niveles, tiene una estructura de marcos ortogonales a base de perfiles laminados de acero y conexiones atornilladas, con columnas de sección compuesta.

Su cimentación consiste en un cajón con 240 pilas de concreto reforzado de 56 mts. de longitud, empotradas en los depósitos profundos de la zona del lago.

Se establecen los principales criterios que se utilizaron para la elaboración del proyecto, los métodos y procedimientos de ejecución de la obra, así como el control de calidad, del programa de obra y del presupuesto.

Se analizan las primeras lecturas correspondientes a los 10 acelerógrafos instalados en los distintos niveles de la estructura, a partir del temblor de pequeña intensidad, ocurrido el 11 de agosto de 2006.

Se obtienen unas primeras conclusiones con relación a la disminución de la aceleración medida en la base del edificio con respecto a la de campo libre medida en la Alameda, debida a la influencia de las pilas en el estrato arcilloso.

Con ello se espera contribuir al mejor conocimiento del comportamiento de este tipo de estructuras en terrenos arcillosos, como los del centro de la Ciudad de México, así como a la recopilación de las experiencias que se obtuvieron a lo largo de los dos y medio años de realización del proyecto.

Palabras clave: pilas empotradas en depósitos profundos del lago; estructura de 22 niveles en el centro de la ciudad; comparativa de aceleraciones entre campo libre y el basamento del edificio; primeros acelerogramas en diversos puntos del edificio para un temblor reciente; amplificaciones de aceleraciones en diferentes niveles de la estructura.

Especialidad: CIVIL 3

Torre Plaza Juárez

1. INTRODUCCION.

Con la realización de este trabajo, se pretende recabar una serie de experiencias en el desarrollo del proyecto de la Torre Plaza Juárez, que se construyó a lo largo de dos y medio años (octubre de 2003 a abril de 2006 ), en el centro de la Ciudad de México, frente a la Alameda Central, como parte de un conjunto de inmuebles que integran la manzana delimitada por la Avenida Juárez y las calles de Independencia, Dolores y Luis Moya.

En el siguiente capítulo se detallan los antecedentes del proyecto, donde se describen las características del mismo y de su entorno. Así mismo se analizan los distintos criterios y puntos de vista para el desarrollo del proyecto. Por su importancia y grado de dificultad se hace hincapié en lo referente al diseño de la cimentación y de la estructura.

En el tercer capítulo se mencionan los procedimientos de construcción que se llevaron a cabo para lograr ejecutar los trabajos con la calidad y seguridad requeridos por las Normas y Reglamentos vigentes. Se menciona también el control de la calidad, del programa de obra y del presupuesto.

En el cuarto capítulo se describe la instrumentación que se realizó en el inmueble, consistente en la instalación de un sistema de acelerógrafos en distintos puntos de la estructura, con el objeto de medir las aceleraciones ante eventos sísmicos y obtener comparaciones entre las aceleraciones medidas en campo libre ( Alameda Central ) y las del basamento del inmueble; entre los períodos de vibración medidos y los calculados. Los datos que se obtienen, se almacenan y se procesan para poder ser analizados e interpretados.

Finalmente se tiene un quinto capítulo que contiene las conclusiones del trabajo.


Torre Plaza Juárez

2. PROYECTO

2.1 Antecedentes

Mediante un acuerdo celebrado entre la Secretaría de Relaciones Exteriores, el Gobierno del Distrito Federal y la Fundación del Centro Histórico de la Ciudad de México, se determinó construir un edificio para la nueva sede de la Secretaría, ubicado en un predio situado frente a la Alameda, formando parte de un Conjunto de diversos edificios y una plaza, denominado Plaza Juárez.

El Gobierno de la Ciudad de México proporcionó el terreno y el proyecto que encargó al despacho del Arq. Ricardo Legorreta.

La Fundación del Centro Histórico de la Ciudad de México se encargó a través de un Fideicomiso, de la construcción del inmueble y de su financiamiento hasta el momento de la entrega a la Secretaría de . Relaciones Exteriores, quien lo adquirió a través de un arrendamiento financiero a 30 años.

El Conjunto de Plaza Juárez lo integran los siguientes inmuebles: ( Figura 1

• Edificio de la Secretaría de Relaciones Exteriores • Edificio de estacionamiento para la Secretaría de Relaciones Exteriores • Edificio del Tribunal Superior de Justicia del Gobierno del Distrito Federal • Edificio de estacionamiento para el Tribunal Superior de Justicia del Gobierno

del Distrito Federal • Edificio del Museo de la Memoria y la Tolerancia • Edificio de comercios Patio Juárez • Plaza Juárez con una fuente de Vicente Rojo • Archivo General de Notarías en la Iglesia de Corpus Christi

Con este desarrollo se ha pretendido dar al Centro de nuestra Ciudad una nueva imagen, proporcionando un orden y una infraestructura modernos y eficientes, para dar vida a esta zona que se deterioró mucho con los sismos de 1985, conviviendo con construcciones antiguas y respetando ciertos parámetros como un basamento en los edificios que se relaciona con las líneas y alturas de Corpus Christi.

2.2 Descripción del Proyecto

Los edificios de la Secretaría de Relaciones Exteriores son una Torre destinada a oficinas y actividades propias y un edificio para Estacionamiento. ( Foto 1


Torre Plaza Juárez

La Torre tiene un área de 58,000 m2, de los cuales 34,613 m2 son para oficinas, 9,858 m2 para salones, comedores y atención al público, 14,184 m2 para servicios e instalaciones, y 31 cajones de estacionamiento. Consta de un sótano, planta baja, 22 niveles, azotea y helipuerto.

Tanto el sótano como la planta baja y los niveles 1 y 2 forman el basamento del edificio con una dimensión en planta de 64 mts. por 60 mts. La altura de entrepiso para estos niveles es de 6 mts. piso a piso.

Los niveles superiores tienen una dimensión en planta de 46 mts. por 46 mts. La altura de entrepiso de estos niveles es de 4.50 mts. piso a piso, con excepción de los niveles 21 ( del Canciller) y 22 ( servicios y equipos) que son de 6 mts.

En toda la altura se cuenta con un núcleo central de 18 mts. por 18 mts. donde se alojan los servicios, las escaleras de intercomunicación y de emergencia y las instalaciones propias de cada piso.

Tiene doce elevadores, de los cuales 6 dan servicio a los pisos bajos PB al 11 y 6 más dan servicio a los pisos altos 11 al 22 ; un montacargas de servicio de sótano al nivel 22 ; y un montacargas para cocinas del nivel 1 al 2.

Se cuenta con un helipuerto sobre la azotea con dimensiones de 28 mts. por 20 mts.

La altura total de edificio es de 114 mts. sobre el nivel de banqueta.

El edificio de estacionamientos tiene 32,255 m2 para cajones y circulaciones y 1,469 m2 para servicios e instalaciones. Cuenta con una capacidad para 1,044 cajones. Consta de dos y medio sótanos, planta baja y 8 niveles.

La altura total del edificio es de 32 mts. sobre el nivel de banqueta.

2.3 Cimentación y Estructura

2.3.1 Ubicación de la obra en la zona de suelo del DF

Los edificios se ubican en la zona centro de la Ciudad, frente a la Alameda, delimitados al norte por la Av. Juárez, al sur por la calle de Independencia, al poniente por la calle de Luis Moya y al oriente por la calle de Dolores, en plena zona del lago, clasificada por el RCDF como Centro II ( LC II), con potentes depósitos de arcilla e intercalaciones de limos arenosos, localizándose el fondo del lago a partir de los 50 mts. de profundidad.

En esta manzana existen condiciones muy variadas con respecto a las edificaciones existentes y las demolidas.

Así, se tiene la presencia de un edificio Hotel Bamer en la esquina norponiente, construido entre los años de 1951 a 1955, de 16 niveles, con una estructura de acero y cimentación en pilotes que con el sismo del 57 sufrió algún desplome hacia el norte y su cimentación fue reforzada con mas pilotes a la primera capa dura y que se comportó bastante bien en los sismos del 85.


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En la parte central norte de la manzana se encuentra la Iglesia de Corpus Christi, de la época colonial, siglo XVII, la cual ha sufrido ciertos asentamientos y ha seguido el hundimiento regional. Fue remodelada su estructura y la cimentación reforzada con pilotes de fricción.

Colindando con esta iglesia y en la parte central de la manzana está la nueva construcción de la Plaza Juárez, que representa una gran plaza y una fuente, apoyadas sobre los restos de las construcciones demolidas a partir de los sismos del 85.

En la colindancia norte existe un edificio de principios del siglo XX de 6 pisos de altura con cimentación superficial en zapatas corridas de mampostería.

En la esquina nororiente está un edificio de 11 niveles, con cimentación de pilotes a la primera capa dura, con un desplome hacia el sur, el cual se reforzó en su estructura a partir de los sismos del 85 y recientemente ha sido descopetado en sus tres niveles superiores para mejorar su comportamiento.

En la esquina suroriente existía un conjunto de edificios habitacionales de 5 pisos con cimentación superficial, los que fueron demolidos para dar cabida al proyecto de los edificios de Tribunales del GDF.

En la zona central y poniente de la manzana, se ubican los predios donde se construyeron los edificios para la Secretaría de Relaciones Exteriores

En una buena parte de estos predios existían construcciones que pertenecían al Conjunto América, construido en los años 50 s., siendo estructuras relativamente altas, con cimentación a base de cajones con contratrabes y muros de concreto, apoyados en pilotes de varios tipos ( algunos de fricción y otros apoyados en la primera capa dura, localizada aproximadamente a 30 mts. de profundidad. Estas estructuras sufrieron desplomes durante su construcción y a lo largo de su vida, lo que ocasionó que se les hicieran diversos refuerzos. Con los sismos de 1985, tuvieron severos problemas y se demolieron hasta el nivel de banqueta, habiendo quedado tanto los cajones de cimentación como los pilotes en el sitio.

En otra parte de estos predios hay antecedentes de construcciones antiguas de uno o dos niveles. ( Foto 2 )

En la esquina de Independencia y Luis Moya existió una gran expansión producto de la descarga producida por las demoliciones de las construcciones, realizadas como consecuencia de dichos sismos del lado poniente de Luis Moya, afectando severamente a las calles de Independencia y Luis Moya. ( Foto 3)

2.3.2 Estudio de mecánica de suelos:

Se encargó a la empresa TGC la realización del estudio geotécnico del predio, para lo cual realizó tres sondeos de cono eléctrico y penetración estándar a profundidades entre 63 y 75 mts.; se llevaron a cabo dos sondeos de muestreo selectivo, recuperando muestras inalteradas en los estratos mas característicos del subsuelo; y un sondeo con piezocono hasta 65 mts. que permitió conocer las condiciones piezométricas según lecturas en diferentes lentes permeables.

Se realizaron los ensayes de laboratorio correspondientes para medir las propiedades índice de las muestras y los parámetros de resistencia y deformabilidad.


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Se determinó la estratigrafía del sitio, la que consiste en:

Relleno. Cimentaciones de edificaciones anteriores con espesores que varían entre los 5.50 mts. y los 7.80 mts.

Serie arcillosa superior. Se extiende hasta 31.0 mts. de profundidad, consistente en una secuencia de arcillas de la zona del lago intercaladas con estratos limoarenosos y arenosos. La consistencia de estas arcillas va de blanda a firme de acuerdo con la profundidad y la resistencia varía desde 4 kg/cm2 hasta 15 kg/m2.

Capa dura. Localizada entre 31.0 mts. y 34.5 mts. de profundidad, formada por intercalaciones de limos, limos arenosos de consistencia firme y dura y arenas finas de compacidad alta, cuyo número de golpes en penetración estándar varía entre 10 y 75.

Serie arcillosa inferior. Va desde 34.5 mts. hasta 46.0 mts. de profundidad y está formada por estratos de arcilla preconsolidada por el bombeo profundo y algunas intercalaciones de lentes duros, con resistencias a la penetración del cono de 15 kg/cm2 a 20 kg/cm2.

Depósitos profundos. A partir de los 47.0 mts, formados por una secuencia de arena fina a media cuarzosa, con algunas intercalaciones de limos arenosos hasta los 53.0 mts., con número de golpes en penetración estándar de 40 a 150; entre los 53.2 mts. y los 54.6 mts, hay un estrato de arena pumítica y otro de limo con 30 golpes; a continuación existen estratos de arena fina sílica, limo y ceniza volcánica hasta los 59.6 mts con número de golpes que van de 25 a 100; una secuencia de limos entre 59.6 mts. y 63.0 mts. con 5 a 10 golpes; luego intercalaciones de ceniza volcánica con más de 100 golpes; de 64.0 mts. a 70.5 mts una serie de limos con intercalaciones de ceniza volcánica, arenas limosas y arena fina andesítica con 15 a 75 golpes; por último entre los 70.0 mts. y los 75.0 mts. existe una secuencia de arena fina a gruesa andesítica con número de golpes mayor a 100.

En cuanto a las condiciones piezométricas, la presión medida desde el nivel freático que se encontró a 3.5 mts. de profundidad ) hasta los 12.0 mts tuvo una distribución casi hidrostática y entre los 12.0 mts. y la capa dura localizada en los 30.mts., disminuye alcanzando valores de pérdida de 21.5 t/m2. En los depósitos profundos se midieron pérdidas de 28.5 a 32.0 t/m2 a los 48.0 mts. y los 65.0 mts. de profundidad respectivamente. ( Figura 2

Se obtuvieron gráficas donde se muestran los diagramas de esfuerzos efectivos los que señalan la correlación con las gráficas de resistencia y se nota el incremento de esta última generado por el abatimiento piezométrico registrado. Con los datos de la resistencia no drenada y del esfuerzo de consolidación, que presentan tendencias semejantes a las registradas con el cono, se puede apreciar la zona de arcillas normalmente consolidadas entre los 7.0 y los 20 mts. de profundidad, así como las arcillas preconsolidadas por el abatimiento piezométrico debajo de este límite.

Figura 2

En este estudio se destaca que el hundimiento regional en la zona se ha medido empleando un banco de nivel profundo situado en la Alameda Central desde el año de 1994 a 120 mts. de profundidad y de acuerdo con mediciones en este período con respecto al banco de Atzacoalco, se tienen velocidades de hundimiento de 3.4 cm/año para este banco de la Alameda, con velocidades de puntos superficiales de 8.0 cm/año

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al de Atzacoalco, es decir que del hundimiento total que se tiene en esta zona casi la mitad ya corresponde al de las capas mas profundas a los 120 mts.

Los asentamientos previstos para el edificio se presentarán fundamentalmente durante la etapa de construcción y el entorno del edificio será el que presente el mayor asentamiento debido al hundimiento regional. De acuerdo con los datos anteriores y las condiciones propias del sitio se estima que el asentamiento diferencial con su entorno a 20 aí'íos será del orden de 100 cms. ( Figura 3

2.3.3 Consideraciones de diseño

a).- Cimentación:

Tomando en consideración las características del proyecto, las condiciones estratigráficas del subsuelo y los elementos existentes ( cajones de concreto reforzado y pilotes ) de las construcciones que se encontraban en el predio, se analizaron diferentes alternativas de cimentación de la nueva torre, tanto con pilas como con pilotes, así como su apoyo en la capa dura o hasta los depósitos profundos.

Se estudió la posibilidad de cimentar a base de pilotes apoyados a la capa dura, sin embargo el número resultante ( del orden de 1000 ) era bastante elevado y complicaría la ejecución y en los casos donde existían grandes concentraciones de carga por efectos del sismo, no se podrían instalar por no cumplir con las especificaciones para grupos de pilotes.

Además, debido a que el sitio se encuentra sujeto al efecto del hundimiento regional, la reducción de la capacidad de carga de los pilotes por la fricción negativa que se desarrollará es muy importante, siendo estos mucho menos eficientes que las pilas.

Se vio también que la capa dura era un estrato poco confiable por su escaso espesor y heterogeneidad en la zona y que no iba a permitir tener elementos de apoyo con un empotramiento confiable para hacer frente a las cargas que la estructura demanda.

La diversidad de elementos de cimentaciones anteriores existentes ( cajones de compensación, pilotes de fricción y de punta ) no permitían predecir el comportamiento de la nueva construcción, sobre todo si esta se apoyase en la capa dura.

Por consiguiente se tomó la decisión de cimentar a base de pilas empotradas en los depósitos profundos y desplantadas a 56.0 mts. de profundidad respecto al nivel de la calle.

La estructura se apoya en las pilas a través de un cajón de concreto reforzado desplantado a -7.50 mts de profundidad con respecto al nivel de banqueta, que proporciona suficiente rigidez para distribuir los esfuerzos, el cual consta de una losa de fondo de 1.00 mt. y de 1.50 mts de espesor ( en la zona del núcleo central ), muros perimetrales y contratrabes formando celdas, una losa intermedia de concreto que sirve para rodamiento de automóviles y áreas de servicio e instalaciones y la losa tapa que se sitúa a +0.30 mts. sobre el nivel de banqueta ( losa de Planta Baja ).

La capacidad de carga total de las pilas empotradas en los depósitos profundos fue calculada como la suma de la capacidad de punta debida al desplante de la pila y la capacidad por fricción que se desarrolla en la longitud empotrada del fuste en los


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depósitos profundos, menos la fricción negativa desarrollada en el tramo de pila embebido en los suelos arcillosos. ( Figura 4

De las dos componentes que integran la capacidad de carga total, la primera que se alcanza es la debida a la fricción lateral en el fuste; así se tiene que el desplazamiento requerido para desarrollar la fricción lateral varía de 0.6 a 1.0 cm., independientemente de la geometría de la pila; mientras que para alcanzar la capacidad de carga por punta es necesario que el material de apoyo bajo la punta de la pila se deforme una magnitud del orden del 10 por ciento de su diámetro.

En el análisis se calculan los valores de carga y asentamiento necesarios para construir la gráfica del comportamiento esperado para pilas de diferentes diámetros, y después obtener las capacidades de carga admisibles compatibles con el mecanismo de transferencia descrito.

La capacidad de carga admisible toma en cuenta los valores descritos anteriormente, considerando un factor de seguridad de 2.

Por tanto la capacidad de carga admisible para diferentes diámetros, se compara directamente con las cargas de servicio que transmite la estructura sin aplicar algún factor de carga.

La capacidad de carga a tensión se desarrolla por fricción lateral en la longitud empotrada en los depósitos profundos.

Finalmente, el número de pilas se determinó a partir de la carga de la estructura a nivel de la cimentación en condiciones estáticas, con el incremento o decremento de carga debido a sismo, entre la capacidad de carga admisible de la pila. ( Figura 5 )

Como resultado se obtuvieron 240 pilas de diámetro de 1.00 mt. a 56 mts. de profundidad con respecto al nivel de la calle distribuidas según se muestra en la siguiente ( Figura 6 )

b).- Estructura:

El diseño de la estructura y de la cimentación fueron encargados al despacho Colinas de Buen e Ingeniería Experimental.

El edificio de la Torre está concebido como una estructura a base de marcos ortogonales con claros de 9.00 mts. entre columnas en ambos sentidos, con un núcleo central donde se plantean contravientos para darle mayor rigidez contribuyendo a un mejor comportamiento ante eventos sísmicos, manteniendo la seguridad requerida contra la aparición de cualquier estado límite de falla ante las combinaciones de acciones mas desfavorables que puedan presentarse en su vida útil y no rebasando ningún estado límite de servicio, ante combinaciones de acciones que corresponden a condiciones normales de operación. La estructura es prácticamente simétrica.

Figura 7

Para el análisis y diseño de la estructura, se tomaron en cuenta las disposiciones señaladas en el Reglamento de Construcciones del Distrito Federal y las Normas Técnicas Complementarias correspondientes.

Se establecieron diferentes alternativas de análisis para la estructura:


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En cuanto a materiales:

• Concreto en columnas, trabes, losas y muros del núcleo central • Concreto en columnas, losas y muros del núcleo central, con trabes metálicas • Acero en columnas y trabes, con muros de concreto en el núcleo central y losas

de concreto sobre lámina estructural • Acero en columnas, trabes y elementos del núcleo central, con losas de

concreto sobre lámina estructural • Columnas de acero recubiertas de concreto ( sección compuesta ), trabes y

elementos del núcleo central de acero, con losas de concreto sobre lámina estructural.

El concreto se supuso de f'c= 300 kg/cm2 en las pilas; de f'c= 350 kg/cm2 en la cimentación; de f'c= 350 kg/cm2 para las columnas y trabes en la alternativa correspondiente; de f'c= 250 kg/cm2 en las losas sobre lámina estructural. En todos los casos, concreto estructural clase 1.

El acero en trabes principales, secundarias, contravientos y en columnas a base de perfiles laminados ASTM A-992 con fy= 3515 kg/cm2; y para las placas de conexión entre los elementos y placas base ASTM A-36 con fy= 2530 kg/cm2

Conexiones entre los elementos realizadas a base de tornillos de alta resistencia ASTM A-490N.

En cuanto a la unión de sus elementos se consideraron diferentes posibilidades de conexión entre algunos elementos de la estructura, con el objeto de obtener el mejor comportamiento de la misma. Es el caso de las trabes principales que llegan al núcleo central, en el que se vio la conveniencia de tener una articulación en el extremo con los elementos del propio núcleo y así evitar momentos importantes en dichas trabes por el acortamiento acumulado por compresión de las columnas.

Para cada alternativa se tomaron en cuenta las cargas muertas, vivas y accidentales correspondientes, así como sus distintas combinaciones.

Para efectos de análisis se clasificó al edificio como Grupo Bi, con un Coeficiente Sísmico de 0.4 y un Factor de Comportamiento Sísmico de 4. Se consideró una estructura regular, por cumplir con todos los requisitos que impone el Reglamento para este caso.

Las combinaciones que involucraron acciones de sismo resultaron ser más desfavorables que las que involucraron acciones de viento.

Se realizaron los modelos; se llevó a cabo el análisis estructural tanto el estático como el dinámico modal; se determinó el peso de la estructura y las reacciones en la cimentación, los elementos mecánicos correspondientes, los desplazamientos y giros, así como los períodos de vibración. Se revisó que ni la estructura ni la cimentación alcanzaran ninguno de los estados límites de falla o de servicio que señala el Reglamento.

Después de varias iteraciones, se eligió finalmente la última de las alternativas mencionadas, optando porque la estructura metálica fuese con conexiones atornilladas, de tal manera de tener su fabricación en taller mediante herramientas de alta precisión


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robotizada y facilitar el montaje, dejando sólo muy pocas uniones de soldadura en campo, especialmente en las piezas del núcleo central que por sus dimensiones y peso así lo requerían. ( Figura 8

Se realizó el diseño de todos los elementos de la estructura siguiendo los lineamientos de las Normas Técnicas Complementarias del Reglamento, así como las del AISC.

El período fundamental de vibración calculado es de 2.78 seg. En la ( Figura 9 ) se muestra un esquema obtenido del modelo matemático.

Los desplazamientos de la estructura acumulados medidos entre la base y el último nivel son de 130 cms. equivalentes al 1.2% de la altura.

2.4 Fachadas y Acabados

2.4.1 Descripción de las fachadas de precolados de concreto

En la zona del basamento, es decir en los primeros 12 mts. de altura, se realizaron bastidores metálicos formando armaduras apoyados en la estructura principal, para sostener paneles tipo W , los que recibieron un aplanado rústico y sobre los cuales se colocaron las piedras de cantera. Estas, además de sujetarse con mezcla de arena y cemento, se aseguraron con amarres a base de alambre al bastidor. A la cantera se le aplicó un sellador transparente con el objeto de proteger la entrada de agua.

En el propio cuerpo de la torre, las fachadas consistieron en tableros precolados de concreto realizado con un grano natural de color naranja, formando una retícula que enmarca a las ventanas con una proporción de sólidos y claros muy balanceada.

Estos tableros de precolado tienen una estructura metálica para dar rigidez a las piezas. El espesor del concreto es de 5 cms. teniendo algunas nervaduras de 10 cms

Figura 10

La fijación de cada una de las piezas a la estructura principal se realizó mediante una serie de conectores diseñados previamente e integrados dentro de los planos de la estructura metálica, con el objeto de que se ejecutaran las preparaciones en trabes y columnas desde el propio taller. Para evitar que se doblaran durante el transporte de las piezas a la obra, estos conectores se atornillaron a los elementos estructurales cuando estuvieron ya montados. ( Foto 4

Cada nivel de la estructura carga su propia fachada, de tal suerte que ante los desplazamientos laterales los elementos se desplacen con el entrepiso correspondiente. Esto se logró diseñando los apoyos de los precolados con cuatro puntos de fijación, dos superiores que van soldados a los conectores y dos inferiores que sólo son un apoyo guiado.

Entre sí las piezas de precolados, tienen una holgura suficiente para absorber las deformaciones de la estructura. Las juntas se sellaron con material elástico especial para impedir el paso del agua.


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2.4.2 Diseño de ventanas de aluminio y vidrio

Están realizadas con perfiles de aluminio con pintura electrostática, con una sección de diseño especial y vidrio doble a base de un cristal templado de 6mm. en la cara interior y un cristal low E capa dura templado en la cara exterior, con las siguientes características:

• Luz visible: 73% • Calor solar: 37% • UV: 17% • Coeficiente de sombreado: 0.79% • Coeficiente de ganancia térmica: 0.43%

2.4.3 Descripción de acabados por zonas:

Los materiales utilizados son:

Para pisos: recinto en zonas de circulación exterior, granito flameado en áreas públicas y pasillos; recinto pulido mate en la zona de servicios de pisos de oficinas; alfombra modular en pisos de oficinas; alfombra en salas de juntas y de eventos.

Para lambrines: mármol travertino dorado mate en el vestíbulo principal y en el del primer nivel; aplanados de pasta y pintura con rodapiés y zoclos de granito y de mármol, según los pisos; granito en zona de servicios de oficinas.

Para plafones: tablarroca con cajillos especiales para iluminación en áreas públicas, y tableros de plafón modular sonoaislante y contrafuego con platabandas de tablarroca con pasta y pintura; láminas de aluminio perforadas en zona de vestíbulos de elevadores.

Las puertas de las áreas de servicios, así como las de los cuartos de equipos y de escaleras de emergencia son de lámina con un centro contrafuego; las de oficinas y salas de eventos y de juntas son de madera de encino con distintos diseños y herrajes especiales. ( Fotos 5 y 6 )

2.5 Instalaciones

2.5.1 Instalaciones eléctricas

El proyecto se desarrolló llevando un seguimiento preciso de la Norma Oficial Mexicana y de la Norma de Eficiencia Energética de la Secretaría de Energía ( CONAE ), buscando alcanzar los niveles de ahorro de energía y de seguridad requeridos, tener la confiabilidad de suministro en función de las características de la red de la zona, contar con flexibilidad para absorber cambios a futuro y tener un sistema eléctrico moderno, con equipos y materiales de primera calidad, distribución de energía altamente eficiente, así como con la integración de controles automatizados

El suministro de energía por parte de la Compañía de Luz se otorga a través de una red en anillo para toda la manzana en media tensión con apoyo de las Subestaciones Eléctricas de Nonoalco, K-O, Indianilla y Pensador Mexicano, con lo cual se logra una alta confiabilidad en dicho suministro.


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La Torre cuenta con dos subestaciones compactas blindadas servicio interior con capacidad total de 6500 KVA; una de ellas para dar servicio a la Torre con cuatro transformadores tipo seco AA en 23 kV. 480/277 V, 3F, 41 -1, 60Hz con 1250, 1500, 1250 y 1000 KVA respectivamente; y otra para el equipo central de aire acondicionado con un transformador de 1500 KVA. ( Foto 7 )

Por lo que respecta a la carga de emergencia, esta se encuentra distribuida en tres plantas de emergencia de 1250, 1100 y 80 KW en 480/277 V, 3F, 41 -1, 60 Hz. de capacidad continua, que dan el respaldo al alumbrado de emergencia, elevadores, extracción de sótanos, aire acondicionado del nivel 21 0 , los contactos regulados de toda la Torre, el site de cómputo y los equipos de la instalación hidrosanitaria.

Para la corriente regulada se tienen tres UPS, de 375 KVA cada uno en 480 V 3F, 60Hz.; para el Site se tiene un UPS de 75 KVA, 480 V, 3F, 60 Hz.

Para cada usuario de la Torre se tienen una salida de contacto de corriente normal, otra de corriente regulada y una de voz y datos, totalizando 3000 servicios.

El sistema de alumbrado está diseñado para mantener el nivel de iluminación mínimo promedio recomendado para áreas generales por la Iluminating Engineering Society (lES) y para los estacionamientos por la National Parking Association.

El alumbrado en general está resuelto con luminarias fluorescentes, con lámpara T-8 de alta eficiencia y balastros electrónicos ahorradores de energía.

El sistema de tierras se integra por dos redes, una de potencia y la otra de cómputo los cuales a pesar de ser independientes se interconectan mecánica y eléctricamente para evitar que se presentara una diferencia de potencial.

Se consideraron las preparaciones en subestaciones, transformadores, tableros generales, plantas de emergencia y centros de control de motores para tomar las señales para el control y automatización de la instalación eléctrica. Asimismo para la iluminación se consideraron tableros del tipo Powerlink con todos los accesorios para el control de la iluminación de la Torre y el Estacionamiento.

2.5.2 Instalaciones hidrosanitarias y contra-incendio

Para el proyecto de la Plaza Juárez y algunos otros en las manzanas colindantes, el Gobierno del DF renovó las redes de agua potable y de drenaje, así como las aceras y el pavimento de las calles.

En particular para la Torre, las tomas de agua y del drenaje se localizaron sobre la calle de Independencia con diámetros de 2.5" y de 10" respectivamente.

El proyecto se realizó tomando como base el Reglamento de Construcciones del GDF y las correspondientes Normas Técnicas Complementarias.

Se cuenta con una cisterna ubicada en las celdas de cimentación con una capacidad de 886 m3 para abastecer de agua potable al inmueble, así como para tener la reserva de agua para protección contra incendio.


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El abastecimiento de agua potable se realiza mediante dos sistemas de bombeo con el fin de dividir las presiones de operación debido a la altura del edificio. Así, se tiene el sistema de bombeo de baja presión, que dota del fluido a los niveles de sótano al piso 10, a través de un hidroneumático con tres bombas de 10 HP y 4.67 lts/seg., formando un conjunto triple con tanque precargado. El sistema de alta presión, que dota a los pisos 11 a la azotea está formado por un hidroneumático con tres bombas de 15 HP y 4.42 lts/seg., formando otro conjunto triple con tanque precargado.

Foto 8 )

En ambos sistemas operan dos bombas al 50% del gasto y l00% de carga, con un alternador para las tres bombas y un simultaneador para dos.

El agua pluvial se colecta en un tanque de tormentas con capacidad de 208 m3 con el fin de retenerla, de manera que actúe para regular el gasto y evitar que se saturen los colectores municipales durante un evento de tormenta, y también para poderse utilizar en el sistema de riego.

Para bombear el agua al drenaje, se cuenta con un equipo de bombeo duplex con bombas sumergibles de 5 HP cada una con gasto de 10 lts/seg.

Las aguas negras y las jabonosas se envían directamente al drenaje en redes separadas a las pluviales. Para el manejo de las aguas del nivel de sótano se dispone de cárcamos con sus correspondientes equipos de bombeo.

El sistema de protección contra-incendio está diseñado de acuerdo con las normas y especificaciones de la NFPA mediante una red de rociadores automáticos en todos los espacios de la torre, así como con una red de gabinetes contra-incendio con mangueras de 30 mts.

Está integrado por una bomba principal operada con motor eléctrico de 175 HP y 47.3 lts/seg., una bomba auxiliar accionada por un motor de combustión interna y una bomba de refuerzo con bajo caudal y alta carga dinámica para mantener la presión en el sistema, sin necesidad de accionar los grandes motores del sistema de extinción.

Los equipos del sistema de agua potable, así como los del de contra-incendio están alojados en un cuarto de máquinas situado en el sótano de la torre.

2.5.3 Instalaciones de Aire Acondicionado

La torre cuenta con un sistema de aire acondicionado integrado por:

• Tres enfriadores de agua tipo tornillo con capacidad de 475 T.R. con condensadores enfriados por aire, ubicados en la azotea del edificio de estacionamientos. ( Foto 9

Cuarenta y siete manejadoras de aire tipo unizona, doble pared, para interior, cada una con una válvula de control modulante de dos vías tipo compuerta, para mantener constante la temperatura del aire de inyección todo el tiempo, ubicadas dos en cada piso, excepto en los niveles PB, primero y segundo, que cuentan con una más.

• Red de distribución de aire formada por ductos rectangulares de lámina galvanizada aislados térmicamente, con salidas de ductos redondos flexibles hacia las rejillas y difusores lineales.


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• Cajas de volumen variable y sensores de temperatura para controlar por zonas el caudal del aire en cada uno de los pisos.

El agua helada es suministrada a los enfriadores por medio de un circuito primario de bombeo, con volumen constante, mediante 4 bombas del tipo In-Line interconectadas, trabajando cada bomba con su respectivo enfriador y la cuarta de reserva.

El agua es recirculada a la Torre mediante un sistema secundario de bombeo de volumen variable con by-pass para el retorno del exceso de agua. Para ello cuenta con tres bombas tipo In-Line, operando dos y estando una en reserva.

El retorno del aire acondicionado es por cámara plena por medio del plafón hacia el cuarto de máquinas de cada piso.

Se tiene un sistema de extracción de aire tanto para los baños como para las cocinas, las bodegas y las casas de máquinas.

En caso de incendio o conato, se cuenta con un sistema integral que opera a partir de la señal de humo y/o fuego correspondiente y funciona de la siguiente forma:

• En las escaleras de emergencia se cuenta con unidades de ventilación que inyectan aire fresco para mantenerlas presurizadas.

• En las áreas de oficinas y servicios, se cuenta con ventiladores de extracción que conducen los humos mediante tomas en el plafón y ductos de lámina, a los ramales verticales para desfogar en la azotea.

• Se realiza el paro automático de las manejadoras de aire para no permitir la alimentación de oxígeno al incendio.

Para los estacionamientos se tiene un sistema de inyección de aire fresco y de extracción de aire viciado, con objeto de proporcionar el número de cambios de aire requerido por el Reglamento.

2.5.4 Instalaciones Especiales ( Voz y Datos, Audio y Video, Control de Accesos, Circuito Cerrado de Televisión)

Se estableció un sistema de voz y datos con una salida de voz y una de datos para cada usuario en la zona de oficinas y en las áreas de servicio y atención al público, de acuerdo con las necesidades.

Se proyectó un servidor de comunicaciones S8700 Ip Connect Media Server con capacidad inicial de 3,000 usuarios y capacidad de crecimiento hasta 36,000 usuarios.

Se integra con 16 tarjetas con 30 troncales digitales hacia la red de telefonía pública; 32 troncales analógicas para red de telefonía pública; 3 tarjetas con 30 troncales digitales hacia el servidor de mensajería unificada; tarjetas de extensiones, de servicios y software de calI centers; 3,000 aparatos telefónicos IP, un servidor de mensajería para correo de voz para 1,600 usuarios; dos procesadores S8710 con sus correspondientes UPS; unificación de redes de voz y datos a través del protocolo IP.


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Se utiliza cableado estructurado de categoría 6 y todo el sistema está con certificación 3M.

Para el audio y video se tienen sistemas de proyección en las distintas salas consistentes en pantallas retráctiles eléctricas de 15" y proyectores LCD con formatos DTV/HDTV.

En las salas de traducción simultánea se cuenta con un sistema de transmisor y radiadores multicanal infrarrojo con 100 audiorreceptores y 50 micrófonos audífonos para intérpretes. Así mismo se tienen 120 micrófonos inalámbricos para las diferentes salas. Se instaló un sistema inteligente con procesador digital para interconectar audio, video, teleconferencia y traducción simultánea en todas las áreas.

Se cuenta con terminales de control de acceso para el edificio situadas tanto en la entrada por la plaza como en la entrada de Independencia y otras en los pisos 11 y 22. Así mismo, existe equipo biométrico para el acceso del personal.

e tiene un sistema de circuito cerrado de televisión para el control de accesos y elevadores, el que consiste en cámaras, monitores y grabadoras digitales.

Un sistema de automatización, control y monitoreo coordina todos los equipos eléctricos, de aire acondicionado, hidrosanitarios y de alarmas, instalados en la Torre. Se tiene centralizado en un local especialmente acondicionado para tal fin.

En el perímetro de la azotea del inmueble se instalan los rieles y el equipo consistente en una góndola con un brazo móvil y los anclajes para cable, para lavar las fachadas.

El helipuerto tiene capacidad para operar equipos de hasta 9000 kgs, y cuenta con todos los elementos para la navegación, orientación, iluminación y extinción que se requieren por parte de la Dirección de Aeronáutica Civil de la SCT.

Foto 10


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3. EJECUCION DE LA OBRA

3.1 Procedimiento de Construcción

3.1.1 Sistema de nivelaciones y referencias:

Se tomaron como referencia los siguientes bancos:

• Banco profundo de nivel ( a 120 mts. de profundidad ) situado en la Alameda Central.

• Tres bancos superficiales de nivel situados en distintos puntos fuera de la obra.

Se estableció un sistema de nivelaciones en diferentes puntos de la manzana, obteniéndose periódicamente lecturas y su gráfica de evolución.

Así, se nivelaron puntos en las colindancias, banquetas y calles aledañas, en la Plaza Juárez, en el Hotel Bamer y en la Iglesia de Corpus Christi.

El período de mayores movimientos se presentó durante el bombeo para abatir el nivel freático y la excavación que se realizó por etapas. Todos los valores que se midieron estuvieron dentro de los permisibles por el Reglamento de Construcciones del DF.

Una vez construido el cajón de cimentación, se instalaron puntos definitivos de nivelación en las columnas de la estructura y con ello se ha podido observar el comportamiento vertical en tres de las cuatro etapas de cambios fundamentales, a saber: excavación, construcción de la estructura, ocupación del inmueble ( con el total de la carga viva ) y su comportamiento a futuro.

3.1.2 Retiro de cimentaciones existentes

Como se describió anteriormente, en el predio de la torre se encontraron cimentaciones de las construcciones anteriores que consistieron en cajones de concreto reforzado con una losa de fondo al nivel de -4.00 mts. con respecto al nivel de banqueta, con la presencia de contratrabes y muros de colindancia. Se encontraron también pilotes de diversos tipos y varias celdas y fosos para elevadores.

Las celdas estaban llenas de escombro de concreto producto de la demolición de las estructuras después de los sismos de 1985. Desde esa fecha hasta el inicio de la construcción existieron expansiones en el terreno producto de la descarga correspondiente.


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Como se menciorió anteriormente, la profundidad de la excavación para el nuevo edificio debía ser de -7.50 mts . Se decidió como una primera fase retirar el escombro y las contratrabes en la zona central con objeto de poder trabajar sobre la superficie de la losa de fondo a -4.00 mts., para instalar mediante perforaciones en la misma tanto los pozos para el bombeo del nivel freático, como mas adelante las pilas de la nueva estructura.

Hubo una zona aproximadamente del 35% del predio donde no existían cimentaciones de concreto reforzado por lo que se tuvo que aplicar una plantilla en el nivel -4.00 mts. para continuar con la superficie de rodamiento que proporcionaba la losa contigua. ( Foto 11 )

3.1.3 Sistema de pozos de bombeo

Se instaló el sistema de pozos de bombeo a base de líneas paralelas formando una retícula en el predio.

Estos pozos se llevaron hasta una profundidad de 15 mts. para encontrar una capa del suelo con mayor permeabilidad. Se conectaron las líneas y se procedió al bombeo bajando en la primera etapa el nivel dinámico a -4.50 mts, es decir un poco por debajo de la losa de rodamiento para permitir trabajar en seco la elaboración de las nuevas pilas.

3.1.4 Tablestacado

Con el objeto de proteger los taludes durante el proceso de excavación y de restringir lo más posible el abatimiento del nivel freático en las colindancias, se diseFíó una tablestaca metálica perimetral, habiéndose revisado las condiciones de volteo, desplazamiento y falla de fondo de la excavación, de tal forma de no rebasar los estados límites de falla y de servicio.

Se decidió hincar dicha tablestaca metálica formada por 372 módulos tipo AZ-18 calidad ASTM a-572 Gr. 50 que se engargolan, de sección de 0.63 mts. de ancho, con longitudes variables de 10 a 15 mts, colocados con la siguiente distribución:

Colindancia sur con la calle de Independencia: Entre la banqueta y el muro de concreto existente en un 60 % de la longitud. El otro 40% se instaló sin la presencia del muro.

Colindancia oriente, en un 50 % con el terreno contiguo y en el otro 50% no se instaló nada ya que el edificio vecino de la Torre de Tribunales había realizado un muro milán a 12 mts. de profundidad y no existía problema de estabilidad.

Colindancia norte con la plaza: No se instaló en un 40 % de la longitud, debido a que la plaza estaba sobre los restos de cimentaciones anteriores más profundas. Otro 50% tenía como colindancia un terreno baldío con el mismo tipo de cimentación y sólo en un 10 % de instaló la tablestaca.

Colindancia poniente: En el límite de la banqueta de Luis Moya (Figura 11), (Foto 12)


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3.1.5 Ejecución de pilas

Una vez realizado el trazo topográfico para la ubicación de las 240 pilas sobre la losa y la plantilla situadas a -4.00 mts, se realizó para cada una, la perforación de la losa.

Para la perforación y ejecución de las pilas se abrieron dos frentes independientes de trabajo, con equipos de perforación hidráulicos utilizando distintas herramientas, según los estratos a perforar. En algunos casos se utilizó el bote y en otros el trépano. Se llevó para cada pila, el registro y la verificación de los estratos.

Se utilizó lodo bentonítico para estabilizar las perforaciones, mediante un sistema de bombeo para incorporarlo y de recuperación, recirculándolo y en su caso reacondicionándolo para obtener las características de viscosidad y densidad requeridas por el proyecto.

En algunos casos se encontraron obstáculos ( pilotes antiguos ) que se fracturaron con el propio peso de la herramienta, pudiendo continuar en el mismo sitio con la perforación. Sólo en una ocasión no se pudo lograr y hubo que hacer una perforación adyacente, respetando la separación mínima entre pilas.

Se vio la necesidad de utilizar un ademe en el tramo superior de las pilas, de aproximadamente 12 mts., debido a que se observó que sin él se llevaba mas concreto del teórico. Se realizaron varias pruebas que consistieron en:

Un calcetín de tela de 12 mts. a 18 mts.

Un ademe metálico de 12 mts a 18 mts. que se utilizaba sólo para el colado y una vez alcanzado el fraguado inicial se retiraba.

Un ademe con lámina de acero para ductos de aire acondicionado ( espiroducto de 13 mts. que quedaba alojado permanentemente en la perforación.

Se utilizó esta última opción, la cual funcionó muy bien. Para ello se habilitó un centro de producción en obra del espiroducto, fabricándose tramos de 4.5 mts. y de 1.10 mts. de diámetro, los cuales se unían para formar el tramo para cada pila. Con la ayuda de la draga se procedía a alojar el espiroducto en la excavación y se dejaba colgado del brocal. ( Foto 13 )

El acero de refuerzo de las pilas se ejecutó en dos tramos para su manejo. Se procedió a la colocación de la primera mitad, con la ayuda de una draga, la que se mantenía colgada mediante un apoyo en el brocal, mientras se colocaba la segunda mitad y se realizaba la soldadura de acero longitudinal y se completaban los anillos de cortante en la zona de conexión. A continuación se bajaba todo el armado hasta quedar en su lugar ( poco antes de tocar el fondo de la excavación ), dejándose colgado finalmente del brocal para evitar deformaciones por el peso propio.

Se procedió a colocar la tubería tremie hasta el fondo de la excavación para realizar el colado y se llevó a cabo el vaciado del concreto, llegando las ollas revolvedoras a pie de pila para vaciar directamente. Una vez realizado el vaciado de cada olla, se procedía a medir el nivel del concreto para compararlo con el nivel teórico y así determinar si no había pérdidas por bolsas laterales o deformaciones de la excavación con la presión del concreto. Los registros correspondientes para cada pila están en el expediente.


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3.1.6 Excavación por etapas

Una vez ejecutadas todas las pilas, se procedió a realizar la excavación por etapas para ir del nivel -4.00 mts. al -7.50 mts., previa intervención del personal del INAH.

En función del cálculo de expansiones se determinaron etapas de excavación con un ancho no mayor a 18.00 mts. , por lo que se procedió para cada una en su parte central, ( dejando pendientes los extremos con las colindancias ) a la demolición de la losa de fondo situada en el nivel -4.00mts, a bajar el nivel dinámico del agua, pasando de -4.50 mts. a -8.00 mts, al retiro del material del suelo hasta llegar al fondo de la excavación y al colado de la plantilla de concreto correspondiente.

Se descabezaron las pilas para preparar su conexión con la lasa de cimentación, se armaron la lasa y las contratrabes y se realizó el calado de la losa de fondo.

Las extremos de las etapas de excavación se ejecutaron a continuación, de la siguiente forma:

En la colindancia sur, can la calle de Independencia, se realizó el troquelamienta tanto del muro de concreto existente coma, en su caso, la tablestaca, apoyándose en la lasa de fanda que se coló previamente en las partes centrales. Se procedió a demoler par partes tanto el mura de cancreta cama la lasa anterior de fonda, para calar la plantilla y armar y colar la lasa, las cantratrabes y el mura de colindancia.

En las colindancia oriente, en la parte que corresponde con el predio vecino, al na tener construccianes cercanas, se retiró material detrás del tablestacado haciendo un ligero talud, evitándose el empuje sobre la tablestaca; y en la parte donde existía muro milán del edificio vecino, simplemente se procedió a la excavación.

En la colindancia norte con la Plaza, la zona que tenía tablestaca se troqueló y la que tenía restas de cimentación ( muros y contratrabes ) se excavó por partes, troquelando las distintas secciones contra la lasa central.

En la colindancia poniente, se traqueló la tablestaca también.

En cada una de las juntas de construcción, tanto horizontales como verticales, se instalaran bandas de pvc para sellar el pasa del agua a la cimentación.

3.1.7 Ejecución del cajón de cimentación

En cada etapa que se terminaba de excavar y de realizar la lasa de fondo, se procedía al cierre del armado de las contratrabes, agregando en varias de ellas ( fundamentalmente las del núcleo central ) perfiles laminados de acero para reforzarlas por cortante, así como también se intercalaron las preparaciones, anclajes y placas base para las columnas de la estructura. Posteriormente se procedió al cimbrado y al colada de dichas cantratrabes y al armado, cimbrado y colada de la lasa tapa del nivel -5.00 mts. ( Foto 14

3.1.8 Grúa torre para montaje de estructura metálica

Después de varias alternativas donde se contemplaban dos grúas, se decidió cantar con una sala, alojada en el núcleo central, can suficiente brazo y capacidad para montar toda la estructura.


Torre Plaza 3urez

La grúa seleccionada fue una Liebherr 390 HC con un brazo de 52 mts, y las siguientes capacidades:

En la punta 7,100 Kg. A 40 mts 9,530 Kg. A 21 mts 16,000 Kg. ( Figura 12 )

En la zona del núcleo central, entre los ejes 4 y 6 y F y H, se realizó la cimentación de la grúa torre que serviría para el montaje de la estructura metálica y las fachadas del edificio. Consistió en una zapata de concreto reforzado con varillas y con perfiles de acero, integrada con la losa de fondo, alojando al primer módulo de dicha grúa.

Foto 15

Se realizó el montaje de la grúa torre, soportada a través de esta zapata y con una altura de gancho de 56.70 mts. como una primer etapa sin tener contravientos. Una vez terminada la estructura hasta el nivel 11 ( 53.30 mts. ), se colocaron anillos de soporte lateral para la grúa apoyados en la propia estructura metálica en los niveles 6 y 9 con el objeto de trepar la grúa desligándola de la zapata y apoyándola en dichos anillos. Así, se dejó con una altura de gancho de 92.25 mts para montar la estructura hasta el nivel 19 a 89.30 mts. Se colocaron anillos en los niveles 12 y 15 para poder hacer una segunda maniobra de trepado, para dejar a la grúa con una altura de gancho de 119.25 mts. y poder montar el resto de la estructura.

3.1.9 Planos de taller y fabricación de la estructura metálica

Con los planos estructurales terminados, se procedió a la fabricación de la estructura metálica, habiéndose realizado lo siguiente:

• Elaboración del modelo de la estructura en el espacio, con el objeto de verificar las dimensiones y las conexiones, pudiéndose observar mediante diferentes vistas los distintos elementos.

• Elaboración de los pedidos de los perfiles laminados A-992 ( por sus dimensiones hubo que importarlos ), de las placas de acero A-36 y de los tornillos, organizando las entregas a taller en función de la producción.

• Elaboración de los planos de taller, donde se identificaron cada una de las piezas y se detallaron sus dimensiones ( largos, anchos y espesores ) los cortes, las preparaciones y los tipos de las soldaduras de taller, los taladros para las conexiones atornilladas, los tornillos y el peso de los elementos.

• Elaboración de los planos de montaje con el seialamiento explícito del orden de embarque y colocación en obra.

• Fabricación de la estructura en taller con las máquinas herramientas automatizadas, siguiendo el software danés que generó los planos de taller. El proceso de producción en la planta contó con las etapas de almacenaje del material; habilitado ( cortes, biselados, taladros ); armado de las piezas ( soldadura automática ); limpieza; pintura; y estibado para transporte a la obra.


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En taller se cantó can un equipo de control de calidad de tiempo completo para verificar tanto la calidad de los materiales empleados como las distintas etapas del proceso de fabricación de la estructura metálica.

Se realizaron pruebas a los perfiles laminados A50, para compararlas con las de las cédulas de fabricación, a las placas A36 y A50, a los tornillos, y al material de aportación.

Se vigiló que la geometría de las piezas coincidiera con la de proyecto, se verificó que alineamiento estuviese dentro de las tolerancias permitidas, se revisaron las perforaciones, las holguras, los biseles, las preparaciones y las soldaduras, la limpieza, la pintura y la identificación de cada una de las piezas, de acuerdo con las Normas Complementarias de Acero, con las normas de ASTM, y del YMCA.

La producción total de acero fue de 7,830 tons.

3.1.10 Montaje de la estructura metálica

Para la fabricación y el montaje de la estructura metálica se dividió el trabajo en 10 etapas, con el objeto de obtener piezas de taller con longitudes que permitiesen el transporte de la planta a la obra y maniobras de montaje de acuerdo con las capacidades de la grúa:

Columnas y contravientos y sus respectivas trabes principales y secundarias:

• Etapa 1: Sótano a Nivel 1 • Etapa 2: Nivel 1 a Nivel 3 • Etapa 3: Nivel 3 a Nivel 7 • Etapa 4: Nivel 7 a Nivel 9 • Etapa 5: Nivel 9 a Nivel 11 • Etapa 6: Nivel 11 a Nivel 15 • Etapa 7: Nivel 15 a Nivel 19 • Etapa 8: Nivel 19 a Nivel 21 • Etapa 9: Nivel 21 a Nivel 23 • Etapa 10: Helipuerto

( Figura 13 )

El proceso de montaje en cada etapa se inició colocando los elementos que integran el núcleo central, con el objeto de formar los primeros marcos contraventeados, para continuar con el montaje por cuadrantes del resto de la estructura, ligándose a los elementos del núcleo y entre sí, con objeto de mantener la estabilidad de la estructura. ( Fotos 16 y 17 )

Una vez colocados los elementos, se plomeaban y se procedía a apretar los tornillos y tuercas de las conexiones de acuerdo con la secuencia y valores de torqueo señalados en las normas. Así mismo se realizaban las soldaduras de campo en las diagonales de la zona del núcleo central.

Se trabajaron dos turnos de doce horas cada uno, para cumplir con el programa de montaje establecido. El proceso inició en abril de 2003 y terminó en marzo de 2005.

En obra se cantó con otro equipo de control de calidad de tiempo completo para identificar las piezas y su posición, coordinar los procedimientos de montaje,


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descarga, izaje y colocación ), revisar cada una de las conexiones en las que se verificaban los tipos de tornillo, el proceso de apriete y finalmente la tensión a la que quedaban, utilizando herramientas calibradas para el torque.

En el caso de las soldaduras de campo se realizaron inspecciones visuales y pruebas de líquidos penetrantes, ultrasonido, y radiografías, dependiendo el tipo y posición de las mismas.

3.1.11 Armado y colado del concreto en columnas

Cuando se daba por terminado el montaje de cada etapa, se procedía inmediatamente al colado de las columnas, con el objeto de proporcionarles su capacidad como sección compuesta.

En cada nudo se procedió a soldar conectores tanto en columnas como en las trabes para tener una mejor adherencia entre el acero y el concreto. Se realizó el armado de refuerzo, colocando estribos especiales en la intersección de columnas y trabes, para impedir que las barras de acero longitudinal se pandearan.

Se realizó el cimbrado de las columnas con moldes metálicos hasta el lecho bajo de las trabes principales y en la zona de los nudos con cimbra de madera y finalmente se procedió al colado vaciando el concreto desde el nivel superior. ( Foto 18 )

3.1.12 Laminación y colado de losas

La lámina estructural para las losas de entrepiso se fabricó a la medida y se montó una vez que se tenía terminada cada etapa. Se colocaron los conectores de cortante tipo Nelson soldados al patín superior de las trabes principales y secundarias, se instaló la malla 66-6-6 y los refuerzos a base de bastones para tomar el momento negativo en los apoyos de la losa con las trabes principales y se procedió al colado correspondiente, realizando el acabado flotado integral de las losas. ( Foto 19

El concreto clase 1 de diferentes resistencias se elaboró en una planta dosificadora y mezcladora de LACOSA que se montó para dar servicio en forma muy especial a la obra y se ubicó en una primera etapa en un predio baldío en la misma manzana, y más adelante se cambió a la esquina de Independencia y Luis Moya.

Su ubicación fue fundamental para el proceso de los colados porque se pudo garantizar en la inmensa mayoría de los casos, la continuidad del suministro del concreto, con ollas dedicadas especialmente para la obra. Así mismo, se pudieron hacer pruebas de los agregados en la planta y vigilar de cerca la fabricación.

Se contó con un sistema de bombas estacionarias de concreto con su tubería fija, adosada al núcleo central, que permanecieron instaladas a lo largo de la obra. También se utilizaron bombas telescópicas para ciertos casos, con objeto de facilitar al máximo la tarea de colocación del concreto. Todo lo anterior fue en beneficio de la calidad del producto.

Se llevaron a cabo las pruebas de concreto fresco, es decir de revenimiento y del peso volumétrico, así como las de concreto endurecido, resistencia a la compresión a 28 días ( ternas de cilindros que se ensayaban una a los 7 días y dos a los 28 días ), módulo de elasticidad y algunas de contracción por secado, de acuerdo con la cantidad


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y con lo señalado en las NOM C 156, 159 y 83 y las Normas Complementarias de Concreto del Reglamento de Construcciones del GDF.

Se realizaron los análisis estadísticos correspondientes para confirmar que el concreto colocado cumplía con las características del proyecto.

El total de concreto utilizado fue de 27,524 m3.

La obra requirió de 4,200 tons de varillas corrugadas grado 42, para el refuerzo de diámetros que van desde 5/16" a 1 1/2".

Se realizaron las pruebas de calidad señaladas en las Normas Complementarias y en las NOM B6, 172 y 457 consistentes en verificar la fluencia, la resistencia y el doblez, formando lotes integrados por un espécimen para ensaye de tensión y otro para ensaye de doblado, así como el análisis del corrugado.

3.1.13 Protección de retardan te al fuego a la estructura metálica

En todos los elementos de la estructura metálica que no se recubrieron con concreto, se aplicó un retardante al fuego emulsionado en agua, libre de asbesto y mercurio, capaz de resistir tres horas, a temperaturas desde -17.7 °C hasta 1245 °C, inorgánico, con dispersión de flama 0, humo producido 0, y contribución a la combustibilidad 0, de acuerdo con las Normas de NFPA. ( Foto 20

3.1.14 Montaje de fachadas prefabricadas de concreto

En la medida en que terminaba el montaje de cada etapa, se procedía a colocar los elementos de soporte ( muñones ) de las fachadas, atornillándolos a la estructura principal, con una cuadrilla de montadores que se dedicó sólo a esta actividad.

Las piezas de concreto prefabricado de las fachadas de la torre se montaron con la ayuda de la grúa torre, en horarios alternados con el de la estructura metálica, soldando los puntos superiores de las piezas a sus conectores y verificando que el apoyo inferior estuviese en su sitio para permitir los desplazamientos guiados de las piezas. Se utilizó un escantillón metálico para respetar las dimensiones de la cancelería de aluminio y vidrio de las ventanas

Posteriormente se procedió al sellado de las juntas, a los resanes y a la limpieza final, mediante cuadrillas que se colgaron en hamacas. ( Foto 21

3.1.15 Instalaciones

Una vez aplicado el retardante contrafuego en cada nivel se liberaron las áreas para iniciar el trabajo de las instalaciones. Se definieron diferentes niveles de instalación para cada una de las distintas disciplinas.

El colganteo y soporte de las tuberías y charolas se efectuó mediante elementos sujetos a las trabes de la estructura. En el caso de las manejadoras de aire acondicionado y de los motores, se realizó su apoyo mediante estructuras con elementos amortiguadores de vibraciones.

Los pasos y fronteras entre niveles se sellaron con producto antifuego.


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3.1.16 Albañilerías y acabados

En el núcleo central se utilizaron muros de block hueco reforzados con castillos y cadenas de concreto, no ligados a la estructura y con dispositivos para evitar su volteo ante acciones sísmicas. Con ello se logró aislar acústicamente la zona de oficinas de la de los servicios sanitarios, elevadores y cuartos de instalaciones.

En los niveles inferiores también se utilizó este sistema para los muros de sótano, de planta baja en atención al público, en primer nivel, entre los distintos salones, en segundo nivel en el área de cocinas y en el tercer nivel en las salas de juntas.

En la zona de oficinas de utilizaron divisiones de aluminio y vidrio y ciertos lambrines de tablarroca, con una distribución de espacios de tal forma de dejar en la periferia, hacia las fachadas, los espacios privados, los que a pesar de ser cerrados son translúcidos y en la zona interior las áreas comunes con mobiliario y divisiones modulares a 1.80 mts. de altura, con lo que se logró tener luz natural en todas las áreas de trabajo y un ambiente muy agradable.

3.1.17 Distribución de materiales y personal

Para el desplazamiento vertical de los materiales y de los trabajadores se utilizaron los siguientes medios:

• Dos escaleras del edificio. Son las definitivas, las cuales se instalaron a la par con la estructura metálica, de tal forma de tener siempre una comunicación vertical muy segura.

• Dos elevadores instalados en el núcleo central con capacidad de 20 personas cada uno.

• Un sistema de malacates colocado en el núcleo central.

• En ciertos horarios complementarios y para determinadas maniobras especiales, la grúa torre. Una vez terminado el montaje de la estructura la grúa permaneció varios meses más para auxiliar al montaje de las fachadas y para elevación de materiales.

• Un malacate instalado en la azotea en la fachada sur, para el abasto de materiales desde la calle de Independencia.

3.1.18 Seguridad

Con el objeto de evitar que cayeran materiales y proporcionar una plataforma que pudiese retener a alguna persona al caer al vacío, se fabricaron tapiales de madera con bastidores metálicos abatibles, que se instalaron en toda la periferia de la torre, en el piso situado dos niveles por debajo del nivel que se colaba. ( Foto 22 )

El abatimiento permitía dejar libre el paso para el montaje de los precolados de fachada y una vez realizada la operación volvían a quedar en su lugar.


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Además en los niveles en los que todavía no existía la fachada, se cercaban con una malla perimetral.

Se contó con servicio médico de planta con su equipo completo para atender a los trabajadores.

3.1.19 Programa de Obra y Control Presupuestal

Se realizó un programa de obra que inició el 23 de junio de 2003 y dio término el 24 de septiembre del 2005, en una primera etapa que comprendió tanto para la Torre como para el Edificio de Estacionamientos, desde el proyecto hasta la entrega del inmueble con las instalaciones básicas.

Con objeto de que la Secretaría se pudiese instalar, se realizó una segunda etapa que consistió en equipar a la Torre y al Estacionamiento con los sistemas de voz y datos ( conmutador ), control de accesos, CCTV, audio y video para las salas de conferencias, de juntas y de traducción simultánea, alfombras, divisiones, mobiliario de oficinas, 48 baños particulares, estaciones para café y fotocopiado, así como el mobiliario y espacios para los diversos servicios en las plantas sótano a segundo nivel. El programa llevó hasta abril de 2006, fecha en la que se entregó el edificio para su inauguración y ocupación.

Los programas de obra se prepararon utilizando el sistema Project, a través del cual se realizaron las redes de actividades y la ruta crítica, asignando los recursos necesarios por actividad, valorando el avance semanalmente en cada uno de los conceptos de obra.

Se dio seguimiento de los programas de obra mediante reuniones semanales donde participaron el Fideicomiso, los proyectistas, los constructores y los integrantes de la SRE y del GDF, así como la Dirección de la Obra

En estas reuniones se repasaron las actividades críticas y se tomaron acuerdos para ir resolviendo los problemas y estar en posibilidad de cumplir con los tiempos requeridos.

El tiempo total del proyecto y de la obra hasta su entrega fue de 34 meses

Se realizó un presupuesto detallado por cada concepto de obra para que sirviera de base para el control correspondiente.

Se elaboraron los catálogos de conceptos por las distintas disciplinas, integrándose los alcances y especificaciones de los trabajos a realizar y su cantidad.

Se llevaron a cabo las cotizaciones con los diversos contratistas por especialidades y se determinaron los presupuestos correspondientes. Se realizaron 184 contratos de obra.

Para el control presupuestal se preparó una base de datos que proporcionó en todo momento el estado de cuentas de cada contratista con diversas salidas.

El costo de obra ascendió a 105 millones de USD, incluyendo desde el proyecto hasta las licencias y derechos.


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4. INSTRUMENTACIÓN

4.1 Descripción

Con el objeto de medir con precisión las aceleraciones en diferentes puntos de la estructura de la Torre, se instaló un Sistema Acelerométrico Digital para Estructuras SADE ) desarrollado por el Centro de Instrumentación y Registro Sísmico, A.C. ( CIRES ), con quién se firmó un contrato de instalación y de operación y mantenimiento que podrá renovarse año con año. El sistema ha quedado en funcionamiento desde junio de 2006 y así se podrán tener elementos de observación, análisis y decisión que serán muy útiles no sólo para los habitantes del edificio, sino para la investigación del país.

Con el SADE-TPJ se obtiene la respuesta dinámica de la estructura del edificio y se pueden conocer los posibles cambios que sufra su rigidez, si las fuerzas sísmicas superan su resistencia.

El SADE-TPJ tiene un puesto de control central de operación y servicio interconectado con diez estaciones acelerométricas remotas: tres situadas en el nivel 22, dos en el nivel 12, dos en el nivel 2 y tres en el sótano. El puesto central en forma automática almacena y analiza preliminarmente la información obtenida por las estaciones remotas y puede enviar los resultados al sitio predefinido en su programación. La estación central de registro usa señales de tiempo absoluto referidas al sistema GPS, para identificar sus registros con la actividad sísmica regional. La operación y consulta del SADE-TPJ se hace en forma local y remota, a través de Internet y poder también respaldar la información en un sitio remoto.

Los acelerómetros dispuestos en la estructura son servo-sensores triaxiales ortogonales en la base de la estructura y biaxiales para los ejes horizontales en los demás puntos, de acuerdo con los ejes principales de la estructura. Las variables sísmicas se miden 100 veces por segundo con una precisión superior a 1:32 k ( 16 bits

y su información se transmite a la central mediante una red de datos digitales. La función de registro en la estación central se ejecuta cuando se cumple la condición de disparo definido; uno de los criterios que puede utilizarse es que el nivel de aceleración de uno o varios sensores supere el umbral predefinido. ( Figura 14 )

Las historias de aceleración registradas durante cierto período o evento sísmico son procesadas para obtener la distribución y nivel de energía asociada a cada frecuencia ( espectro ) y el cociente de espectros entre dos puntos seleccionados ( función de transferencia entre puntos ) permite comparar para cada evento sísmico la evolución del comportamiento de la estructura. De manera automática el SADE-TPJ efectúa el análisis y comunica el resultado, para decidir sobre la conveniencia de continuar o de iniciar la inspección de sus condiciones de integridad.


Torre Plaza Juárez

El sistema también recibe los avisos del Sistema de Alerta Sísmica ( SAS ) que eventualmente sirven para iniciar la función de registro con la oportunidad que permite esta señal cuando se captan sismos en la zona de cobertura en la costa de Guerrero. Dichos avisos podrán ser difundidos de acuerdo con los requerimientos del procedimiento de prevención de riesgos sísmicos, a través del sistema de alerta contra incendio y/o el sistema de voceo del conmutador general.

4.2 Primeras mediciones

Desde la instalación del Sistema, se han realizado mediciones a partir de la vibración ambiental existente, obteniéndose parámetros del edificio.

El 11 de agosto de 2006 a las 09:30:41 am se registró un sismo de magnitud Richter 5.9 con epicentro a 52 km. SO de Huetamo, Michoacán a una profundidad de 51 Km.

En los registros del SADE-TPJ se pudo verificar lo siguiente:

La aceleración del punto 10 localizado en la losa de fondo del sótano, fue de 3.1 gals en la componente NS, de 3.4 gals en la EW y de 1.5 gals en la vertical.

La aceleración en el punto 7 situado en el piso del nivel 2 ( basamento del edificio ) fue de 3.8 gals en la componente NS y de 4.0 en la EW.

La aceleración en el punto 5 situado en el piso del nivel 12, fue de 8.0 gals en la componente NS y de 12.0 gals en la EW.

La aceleración en el punto 3 en la azotea del edificio, fue de 17 gals en la componente NS y de 19 en la EW.

Lo anterior significa una amplificación en las aceleraciones horizontales entre el sótano y la azotea de 5.48 a 5.59 veces aproximadamente.

De las funciones de transferencia obtenidas y sus promedios es posible observar las frecuencias del primer modo de vibración a flexión con un valor de 0.46 hz., es decir un período fundamental de 2.17 seg. , así como un primer modo de torsión de 0.63 hz., es decir de 1.59 seg. Modos superiores de flexión y de torsión se observan también en los registros.

Se realizaron mediciones en el acelerógrafo de campo libre de la Alameda Central, obteniéndose una aceleración horizontal máxima de 6.48 gals. ( Figura 15

Si se realiza una primera comparación entre la aceleración de este punto en campo libre y los puntos situados en la losa de fondo del edificio, se puede pensar que aparentemente el efecto de las pilas en el suelo atenuó la aceleración horizontal en un 48%. Habrá que confirmar estos datos con mediciones en eventos futuros.

El detalle de los datos se muestra en la siguiente ( Tabla 1 ):


Torre Plaza Juárez

SISMO DEL 11 DE AGOSTO DE 2006

Hora Magnitud Profundidad Localización 09:30:41 5.9 101.27 Km. 52 km. SE

WiuImr Mig'h

Acelerógrafo Nivel Aceleraciones máximas en Gais Longitudinal Transversal Vertical

Al N22 19 15 2.2 A2 N22 18 15 A3 N22 19 17 A4 Nil 10 8 A5 Nil 12 8 A6 N2 4.5 5 A7 N2 4 3.8 A8 NS 3 3 1.3 A9 NS 3.3 2.7 1.3

AlO NS 3.4 3.1 1.5 Alameda NTN 6.48 5.36 1.82

Cocientes de aceleraión entre diversos acelerógrafos

Cociente Niveles Amplificación de aceleraciones Longitudinal Transversal

Al/AS N22/N11 1.58 1.88 Al/A7 N22/N2 4.75 3.95 Al/A9 N22/NS 5.76 5.56 A2/A4 N22/Nll 1.80 1.88 A2/A6 N22/N2 4.00 3.00 A2/A8 N22/NS 6.00 5.00

A3/Al0 N22/NS 5.59 5.48 A3/Alameda NS/NTN 0.52 0.58 0.82

Tabla 1


Torre Plaza Juárez

5. CONCLUSIONES.

La Torre Plaza Juárez es el primer edificio alto con cimentación en pilas apoyadas en los depósitos profundos del lago, en el centro de la Ciudad de México.

Su construcción ha significado una magnífica oportunidad para intervenir de manera integral en un proyecto de gran magnitud, donde se han sumado múltiples disciplinas. Representa por tanto, una serie de experiencias de valor para la ingeniería mexicana.

Gracias a la instrumentación realizada en el inmueble, se podrán tener registros para llegar a conclusiones interesantes sobre el comportamiento de su estructura y de su cimentación, las que servirán como referencia para otros proyectos similares en la zona.

Como un avance preliminar, se ha observado que para el caso de este tipo de cimentaciones, la influencia de las pilas en el comportamiento la masa de suelo trabajando en forma conjunta, puede representar una disminución de las aceleraciones con respecto a las de la masa de suelo en campo libre.

Habrá que afinar estos datos con la información que se obtenga de diferentes eventos sísmicos, dependiendo de su magnitud y localización epicentral.

Se deja instalado para el usuario, el sistema de evaluación de las condiciones de vibración del edificio después de cualquier evento sísmico, con el objeto de que pueda comparar con los registros anteriores en forma automática e instantánea, si ha habido o no algún daño significativo en la estructura.


Torre Plaza Juárez

6. REFERENCIAS.

• José A. Segovia et al.;"Estudio Geotécnico y de Mecánica de Suelos";TGC; septiembre de 2003

• Proyecto Arquitectónico de la Torre Plaza Juárez ; Legorreta + Legorreta 2003-2005

• Proyecto Estructural de la Torre Plaza Juárez ; Colinas de Buén ; 2003-2005

• Proyecto de Instalaciones de la Torre Plaza Juárez ; Hubard y Bourlon 2003-2005

• Archivo de la Dirección, Coordinación y Supervisión de Obra de la Torre Plaza Juárez ; Ingeniería de Proyecto y Supervisión SA de CV ( INPROS ); 2003-2006


Torre Plaza Juárez

7. BIBLIOGRAFIA.

• Enrique Santoyo Villa et al; "Síntesis Geotécnica de la Cuenca del Valle de México" ; TGC ; 2005

• Enrique Tamez González ; "Ingeniería de Cimentaciones" ; TGC ; 2001

• Oscar de Buen López de Heredia; "Estructuras de Acero, Comportamiento y Diseño" ; Editorial Limusa ; 1980

• Oscar de Buen López de Heredia ; "Diseño de Estructuras de Acero, Colección Completa" ; Fundación Ica y Sociedad de Ingeniería Estructural ; 1998 al 2004

• William HK Lee et al ; "Earthquake and Engineering Seismology" ; Academic Press ; USA ; 2003

• "Reglamento de Construcciones del Gobierno del Distrito Federal" ; Gaceta Oficial del DF ; 29 de enero de 2004

• "Normas Técnicas Complementarias del Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal" ; Gaceta Oficial del DF ; 6 octubre de 2004

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Torre Plaza ]urez

S. AGRADECIMIENTOS.

Al Gobierno del Distrito Federal

A la Secretaría de Relaciones Exteriores

A la Fundación del Centro Histórico de la Ciudad de México AC

. Al Fideicomiso F/1848 de Banco Iribursa SA

A la Sociedad Plaza Juárez SA de CV

Al Grupo Inbursa

. Al Centro de Instrumentación y Registro Sísmico AC, CIRES

A las personas y empresas que intervinieron en el diseño y la construcción


Torre Plaza juárez

ANEXOS

I. FIGURAS.

ESTACIONAMIENTO TRIBUNAL SUPERIOR DE JUSTICIA

SECRETARIA DE RELACIONES - EXTERIORES

ESTACIONAMIENTO SECRETARIA DE RELACIONES EXTERIORES

TRIBUNAL SUPERIOR DE JUSTICIA

S. MUSEO DE LA MEMORIA Y LA TOLERANCIA

HOTEL BAMER

COMERCIO Y/O OFICINAS

ARCHIVO GENERAL DE NOTARlAS EN LA IGLESIA DE CORPUS CHRISTI

PLAZA JUAREZ CON UNA FUENTE - DE VICENTE ROJO

e10. EDIFICIO DE COMERCIOS PATIO JUÁREZ

11. VIVIENDA

PLANTA DE CONJUNTO

C A L L E INDEPENDENCIA

AV. JUÁREZ

ALAM EDA CENTRAL _____


Torre Plaza )uárez

CONDICIONES GEOTÉCNICAS DE DISEÑO


Torre Plaza Juárez

ASENTAMIENTO DEL BANCO DE NIVEL PROFUNDO INSTALADO EN

LA ALAMEDA CENTRAL

2231,0

2230.5 3.4 cm/año

2230 0 8.0 curno

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- Referencia Sucerficia

9 9 9 9 9 17 U.

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Tiempo

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2229.5

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Torre Plaza Juárez

Torre . . - - 1 O S A FO N D O - 7.50 M

4 FRICCION

NEGATIVA EN i1 fl ELFUSTE

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EMPOTRAMIENTO 1 1 - 56.00 M

It CAPACIDAD DE PUNTA EN EL DESPLANTE DE LA PILA


Torre Plaza )uárez

CARGA ADMISIBLE PARA DIFERENTES DIÁMETROS

1200

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Diámetro de pila, m


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Torre Plaza )uárez

PILAS

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CORTE A-A ARMADO DE PILA P-1

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CORTE B-B ARMADO DE PILA P-1

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(240 PILAS)


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PLANTA ESTRUCTURAL TIPO

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Torre Plaza Juárez

ESTRUCTURA METALICA CONEXIONES ATORNILLADAS

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Torre Plaza Juárez

MODELO MATEMÁTICO

PERIODO FUNDAMENTAL = 2.78SEG DE VIBRACIÓN

DESPLAZAMIENTOS DE LA ESTRUCTURA - 130 CMS ACUMULADOS ENTRE - LA BASE Y EL ÚLTIMO

NIVEL

FIGURA 9

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DE CONCRETO

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Torre Plaza ]uárez

UBICACIÓN TABLAESTACA

CALLE INDEPENDENCIA

C A 1 1 E

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AVENIDA JUAREZ


Torre Plaza )uárez

CAPACIDADES


Torre Plaza Juárez

• - MONTAJE ESTRUCTURA METÁLICA

COLUMNAS Y CONTRAVENTEOS CON TRABES

PRINCIPALES Y SECUNDARIAS

ETAPA NIVELES

1 ° SOTAN O A NIVEL 1

2 0 NIVEL 1 A NIVEL 3

30 NIVEL3 A NIVEL 7

: 40 NIVEL 7 A NIVEL 9

5° NIVEL 9 A NIVEL 11

6 0 NIVEL 11 ANIVEL 15

7 0 NIVEL 15 ANIVEL 19

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FUNCIONES DE TRANSFERENCIA

CIRES - TJ 1 1/Ago/06 09:30:37 LucnS1/S9 Arnp


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II. FOTOS

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MANZANA DE PLAZA JUÁREZ

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FACHADAS DE PRECOLADOS

DE CONCRETO

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• RECINTO PULIDO MATE • DUELA DE MADERA DE CEDRO ROJO

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Torre Plaza Juárez

PISOS, PLAFONES Y LAM BRINES

I 1 • PLAFONES DE TABLAROCA Y PASTA

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Torre Plaza juárez

INSTALACIONES ELÉCTRICAS

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SUBESTACIÓN

PLANTA DE EMERGENCIA

TABLEROS GENERALES

CUARTO ELÉCTRICO (TIPO)

ALUMBRADO OFICINAS FOTO 7


Torre Ptaza Juárez

INSTALACIONES

HIDROSANITARIAS Y CONTRAINCENDIO

CUARTO DE MÁQUINAS

RED DE ROCIADORES AUTOMÁTICOS

GABINETE CONTRA INCENDIO


Torre Plaza Juárez

INSTALACIONES DE

AIRE ACONDICIONADO

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UNIDADES CONDENSADORAS

CUARTO DE MAN EJADORAS (TIPO) ENFRIADORES DE AGUA

DUCTOS DE LAMINA GALVANIZADA

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Torre Plaza Juárez

HELIPUERTO Y LAVAFACHADAS


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Especialidad: CML 60

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EJECUCIÓN DEL CAJÓN

DE CIMENTACIÓN


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MONTAJE DE LA GRUA

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MONTAJE

ESTRUCTURA METÁLICA

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Especialidad: CIVIL

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MONTAJE

ESTRUCTURA METÁLICA

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ARMADO Y COLADO DE COLUMNAS DE CONCRETO

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LAMINACIÓN Y DE LOSAS


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PROTECCION RETARDANTE AL FUEGO PARA LA ESTRUCTURA

METÁLICA

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Torre Plaza Juárez

MONTAJE DE PRECOLADOS

DE CONCRETO

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SEGURIDAD

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