tema 3 acondicionamiento de señales
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Instrumentación electronicaTRANSCRIPT
-
1Tema 3 .- Acondicionamiento de seales.
2
Sistema de medida:
Finalidad: Obtener informacin sobre un proceso fsico y presentar la informacin de forma adecuada.
Observador o sistema de control (Instrumentacin de medida, instrumentacin de control).
-
3Funciones de un sistema de medida:
Adquisicin de datos: Obtener informacin de las variables y transformarla en una seal elctrica.
Procesamiento de datos: Tratamiento de la informacin.
Distribucin de datos: Suministro del valor medido a un observador, a un sistema de almacenamiento o a otro sistema.
4
Adquisicin de datos:
Sensor: Convierte al variable a medir en una seal elctrica.
Acondicionamiento: Adecua la seal de salida del sensor a la etapa posterior de procesamiento. Consiste en realizar alguna de las siguientes funciones bsicas:
Amplificacin: Incrementar el nivel de la seal..
Filtrado: Eliminar componentes de la seal no deseadas.
Linealizacin: Obtener una seal de salida que vare linealmente con la variable a medir.
Modulacin / Demodulacin: Modificar la forma de la seal de salida del sensor.
-
5Amplificacin.
6
Una de las primeras tareas a realizar por el acondicionador de seal, ser amplificar las dbiles seales entregadas por el transductor, hasta niveles utilizables por el resto de la cadena de medida. El amplificador de seales que realice esta tarea ser, por lo tanto, un componente crtico (y fundamental) del sistema de instrumentacin.
Razones para la amplificacin:
Si las seales son dbiles es preciso amplificar cuanto antes, para que el efecto delruido sea menos importante.
Tambin conviene amplificar la seal de salida del sensor para ajustar el rango de seal al de entrada del ADC para incrementar as la resolucin y la sensibilidad.
-
7 A/D
Seal de 10 mV. Resolucin: 16 bits Rango: 10 V
N1 Niveles de resolucin (N1
-
9Otros tipos de amplificadores:
Amplificadores logartmicos y antilogartmicos.
10
Amplificadores logartmicos y antilogartmicos.
Is : Corriente inversa de saturacin .: cte emprica, (transistores 1, diodos : 1,3 1,6)k : cte de Boltzman = 1,38 10 23 J/K.q: carga del electrn = 1,6 10 19 Culombios.T : temperatura absolutaV: Tensin de polarizacin.
1TV
V
s eII
qkTVT
En una unin:
En la unin base emisor:
1T
BEVV
ESE eII
En la zona de polarizacin directa: TBEVV
ESE eII Para un transistor NPN, directamente polarizado, en base comn: EECBoEC IIIII
ES
CT
ES
ETBE
VV
ESE IIV
IIVVeII T
BE
lnln
-
11
ES
inTo
ES
CTBE IR
VVVIIVV lnln
Dependencia con la temperatura a travs de VT e IES
ref
inTb V
VVV ln
oTC
TCb VRR
RV2
ref
inT
TC VVV
RRV ln1 20
ES
refTab
ES
inTa IR
VVVV
IRVVV
11
ln;ln
Amplificador logartmico:
ref
in
ref
inT
TC VVk
VVV
RRV loglog130258,2 **20
**k
Vin R VO
Vin R1
T1
VO
VREF
R1
T2 R2
RTC
Va
Vb
12
Amplificador antilogartmico:
ref
oTb V
VVV ln
inTC
TCb VRR
RV2
inVkrefVV
*
100
ES
refTab
ESTa IR
VVVV
IRVVV
11
0 ln;ln
inTC
TC
Tref
o VRR
RVV
V2
1ln
inTC
TC
Tref
o VRR
RVV
V2
130258,2
1log
R1
T1
VO
VREF
R1
T2
RTC R2VIN
Va
Vb *k
-
13
LINEALIZACION
14
Transductor M Linealizador VT Vo
)(1 MfVT )(2 To VfV
112122 )()( ffMMffVfVMV Too Transductor
M
Linealizador
VT Vo VT
VT M
Vo
VT
M
VT = f1(M) Vo = f1-1(VT)
Vo = M = f1-1(VT)
-
15
Linealizacin analgica:
VT
Vo
V1 V2
Segm. 1
Segm. 2
Linealizacin mediante tramos rectos:
Generadores de tramos rectos.
16
Vo Vref
R 1
R 1
R 2
-Vin
Vo
Vin
Vref R 1
R 1
R 2
m = -R2/R1 -Vref (R2/R1) (Vref >0)
-Vref (R2/R1) (Vref < 0)
Vo
Vin
1
2
1
20 R
RVRRVV refin
1
2
1
20 R
RVRRVV refin
m = R2/R1
-Vref (R2/R1) (Vref > 0)
-Vref (R2/R1) (Vref < 0)
Vo
Vin
-
17
Circuitos selectores:
Introducir en el lazo del A. operacional para compensar la cada directa en los diodos.
Las entradas Vi seran las salidas de los generadores de tramos.
V1
V2 Vo
- V
R
V1
V2Vo
+ V
R
18
R3
Vo
R4
R
- V
Vin
R3
R1
R2
R
R1
Vref2 ( >0 )
Tramo 2
Tramo 1
-
19
Tramo 2:
Tramo 1:
3
4
3
4202 R
RVinRRVrefV
1
201 R
RVinV
3241
4121 RRRR
RRVrefV
Suponiendo que:1
2
3
4
RR
RR
El amplificador del tramo cuyo diodo no conduce se encuentra en saturacin negativa.
Vin
Vo
V1
VO2
VO1
20
1.- Linealizacin mediante curvas de segundo grado:
Linealizacin empleando mdulos operadores analgicos:
Multiplicadores y divisores analgicos.
Amplificadores logartmicos y antilogartmicos.
Circuitos multifuncin.
P1
P2 P3
Vo
VT
CBVAVV TT 20Mediante tres puntos se determinan A, B y C.
VT
Vref1 = B
Vref2 = C
Vo
+ +
+ + A
-
21
2.- Empleo de las capacidades de generacin de curvas no lineales mediante circuitos multifuncin:
m
X
ZYo EEEE
Ex, Ey, Ez: entradas, m puede ser mayor, menor o igual a uno.
Ex = Ey = 10, Ez entrada
22
Linealizacin digital:
Cuando la funcin a generar es ms compleja, o tal vez discontinua, puede realizarse un generador de seales mediante un convertidor A/D, otro D/A y una memoria ROM.
La seal de entrada (salida del sensor) se aplica a la entrada del convertidor A/D, cuyo cdigo digital de salida se utiliza como direccin de una posicin de memoria. La informacin de esta posicin se lleva al convertidor D/A para que produzca la salida deseada.
Convertidor A/D Direcciones ROM Datos
Convertidor D/A
VT VO
-
23
VO
VT
Con la programacin adecuada puede generarse casi cualquier funcin. Su precisin depender de la resolucin de los convertidores A/D y D/A.
Otras tcnicas: se utilizan las capacidades de clculo de dispositivos o sistemas digitales para generar las funciones racionales, polinmicas, etc., deducidas mediante tcnicas habituales de ajuste o interpolacin de curvas.
24
Filtrado:
Filtrado analgico.
Filtrado digital.
FILTROf1 f2 f1 f2
vi vo
Am
plitu
d
Am
plitu
d
Espectro de entrada Espectro de salida
ff
vi vo
-
25
Funcin de transferencia sinusoidal G(jw): Permite obtener las caractersticas de respuesta de frecuencia de un sistema.
Diagramas de Bode: Representacin de la funcin de transferencia sinusoidal mediante dos diagramas:
Mdulo y Argumento en funcin de la frecuencia.
wA wB wC wD
w
20 log G(jw) db
20
0
- 20
- 40
wA ; Amplitud de salida = Amplitud de entrada 10wB ; Amplitud de salida = Amplitud de entrada 1wC ; Amplitud de salida = Amplitud de entrada 0,1wD ; Amplitud de salida = Amplitud de entrada 0,01
jwsww
ww
sGjwGjwGArg
twsenjwGVtytwsenVtx
)()(;)((
)()()()()(
1
11111
G(s) x (t) y (t)
26
1)(0)(log20
1)(0)(log20
1)(0)(log20
jwGjwG
jwGjwG
jwGjwG
20 log |G(jw)|
w
20 log |G(jw)|
w
20 log |G(jw)|
w
-
27
Frecuencia de acodado del filtro y pendiente:
Distinta frecuencia de acodado e igual pendiente.
Igual frecuencia de acodado y distinta pendiente.
wA w
20 log G(jw)
wA w
20 log G(jw)
28
Filtros pasivos: Emplean componentes pasivos R, L y C.
R
C Vi Vo
TsRCsCsRCs
sVsV
i
o
11
11
11
)()(
1/T
w
- 20 db/dec
-
29
R
C Vi Vo
L
L
CRLC
w
wswsw
CsLsRCs
sVisV
n
nn
no
2;1
211
)()(
22
2
30
Filtros activos: Emplean exclusivamente resistencias, condensadores y amplificadores operacionales.
Estructuras:
Sallen-Key
Realimentacin mltiple
-
31
Variables de estado.
32
De acuerdo con la funcin que realizan:
Filtros paso bajo.
Filtros paso alto.
Filtros paso banda
Filtros de rechazo de banda
-
33
Segn la aproximacin matemtica realizada:
t
Bessel
ChebyshevButterworth
io vv
Bessel
Chebyshev
Butterworth
0,1 1 10
10
0
-10
-20
-30
-40
-50
-60
RC
Frecuencia normalizada (f / fc )
|H | (dB)
34
Acondicionadores para sensores resistivos:
Sensores resistivos:
Ro : Resistencia nominal del sensor ; R: Variacin experimentada en respuesta a una magnitud medida. El margen de variacin vara mucho segn el tipo de transductor.
Medidas por deflexin y por comparacin.
RRR o
Potencimetros:Resistencia nominal Rn y longitud de desplazamiento mximo l.
SlRn
xRllR
SlR nn 111
xRlllR
SllR nn 1)()( 112
x: fraccin del desplazamiento recorrido. llx 1
l1 0
l R1
R2 Rn
-
35
)1(;
1)1(1)1()1(
)1()1(
xRRk
k
V
kxxxV
RxxRRxVV
n
m
mn
mm
36
-
37
Errores debidos al cableado:
hn
nhm RR
xRRVV2
)1(
Error de cero y error de sensibilidad
1-x 1 0
Vm
V
38
Medida de cuatro hilos:
hn
nm RR
xRVV2
)1( Se elimina error de cero.
1-x 1 0
Vm
V
-
39
Aplicacin a termistores:
TB
T eAR
V RT
R Vs
Comportamiento no lineal. No obstante, este comportamiento no lineal puede linealizarse, hasta cierto punto, mediante un divisor de tensin.
TT RRRTFconTF
VVs
RRRVVs )(),(
Pretendemos linealizar la relacin F(T) seleccionado adecuadamente R (Si F(T) es lineal con T, tambin lo ser la salida Vs).
40
TBT
T
eARRRRTF /;)( F(t)
t
1
A
Para un valor concreto de R se obtiene la grfica de la figura.
Curva en forma de s, con un punto de inflexin y una zona central lineal.
El objetivo es encontrar un valor de R que proporcione una linealidad ptima en el margen de temperatura de inters. Un mtodo analtico para determinar R es hacer coincidir el punto medio de nuestro margen de medida, Tc, con el punto de inflexin de la curva.
Como la condicin de punto de inflexin implica la anulacin de la segunda derivada en ese punto:
Tcc
c RTBTBR
22
Siendo RTc la resistencia del termistor en el punto central del rango de medida
-
41
RRs To
42
Anlogamente, si ponemos R en paralelo con el termistor, la resistencia equivalente ser:
RRRRR
T
Tp
TRRRTF )(
)(1 TFRRp
Si en el margen de temperaturas de inters F(T) es lineal, tambin lo ser [1-F(T)] y Rpvariar linealmente con la temperatura.
-
43
Puente de Wheatstone:
Medidas por comparacin:
En el equilibrio:
Se valora la accin necesaria para restablecer el equilibrio en el puente.1
423 R
RRR
Ro : Resistencia nominal del sensor ; x: Variacin relativa de su resistencia.oRRx
44
Medidas por deflexin:
41324231
RRRRRRRRVVs
Para tener una salida nula cuando x=0:0
2
4
1
RR
RRk
11 kxkkxVVs
-
45
11 kxkkxVVs
La sensibilidad ser:)1)(1(3 kxkR
kRVS
o
s
La sensibilidad ser mxima para: xk 12
La tensin de salida slo es proporcional a los cambios de la resistencia del sensorcuando se cumple que x
-
47
Diversas configuraciones del puente:
48
Linealizacin de puentes de medida:
RR
RR
VrefGVo
214
Si R 0:RRVrefGVo
4
RRRIGVo
414
R+R
R
Vo
G
R
R
I
R+R
R
Vo
G
R
R
Vref
-
49
RIGVo 2
s
R
RVI
R+R
R+R Vo
G
R
R
I
VR
R+R R
Vo
G
RS
R R+R
50
RR
RR
VrefGVo
214
Hacer que Vref vare proporcionalmente al denominador
RiRfk
RRkG
RRRR
VrefGVo
;
4214
RRVrefGVo
GRiRfk
42
Vref
R
R
R
R+R
G Vo
Rf Ri
R+R
R
Vo
G
R
R
Vref
-
51
RRRIGVo
414
Hacer que I vare proporcionalmente al denominador
GRRRR
RVrefRRGVos 1
1
1
4
1
sRRVrefGVoRGR
41
R
R R+R
R
G Vo
R1
Rs
Vref.
R+R
R
Vo
G
R
R
I
52
Circuitos de medida para sensores capacitivos e inductivos:
Bsicamente son los mismos para ambos tipos de transductores. Nos limitaremos a los sensores capacitivos.
Convertir la variacin de la capacidad en una tensin, una frecuencia o una modulacin.
La seal de excitacin ha de ser alterna.
Para sensores capacitivos, las capacidades que se manejan estn comprendidas entre 0,1 y 500 pF lo que obliga a trabajar a frecuencias elevadas para tener impedancias manejables (normalmente por encima de 100 kHz).
Respecto a la forma de onda, normalmente es senoidal especialmente a frecuencias elevadas. La ventaja respecto a otros tipos de onda, por ejemplo cuadrada, es la menor generacin de interferencias o menores efectos de limitacin del slew rate del amplificador.
-
53
La resistencia R permite la circulacin de las corrientes de polarizacin del A. operacional y debe ser mucho mayor que la impedancia del sensor a la frecuencia de excitacin.
Amplificador de alterna.
2
1
1
2
1
1
)()(
CC
sC
sCsVsVo
54
xAC
Puede obtenerse una salida lineal con la variacin del rea de las placas siendo C1 la capacidad que experimenta la variacin del rea y C2 una capacidad de referencia.
Puede obtenerse una salida lineal con la distancia de separacin entre placas, siendo ahora C1 el condensador de referencia y C2 la capacidad que experimenta la variacin de la distancia entre placas.
Presenta problemas de estabilidad y no es la solucin ms adecuada.
)( wxAd
C
x
placamvil
placafija
d
xw A
-
55
Puentes de alterna.
Como los que analizamos en sensores resistivos pero con alimentacin alterna.
Si Z1=Zo(1+x), Zo=Z2=Z3=Z4
La salida no es lineal con x..
)2(20 xxVV e
Si empleamos un sensor diferencial: Z1=Zo(1+x), Z2=Zo(1-x), Zo=Z3=Z4
20xVV e
La salida es lineal con x. Por otra parte las variaciones en ambos sensores (por ejemplo debidas a cambios en la temperatura) se cancelan entre s, de ah que esta opcin sea una de las ms atractivas para sensores diferenciales.
56
La eleccin de los brazos del puente, no ocupados por el sensor, se hace en funcin de la naturaleza de ste.
Si el sensor es inductivo diferencial, impedancia baja o media, se pueden emplear brazos resistivos.
Si es capacitivo, impedancia elevada, si se empleasen brazos resistivos, los errores debidos a impedancias parsitas pueden ser importantes (pueden tener valores de impedancia similares o menores que los de las resistencias), por lo que en estos casos se utiliza un puente con dos brazos inductivos acoplados y con una toma media a masa Puente de Blumlein o con transformador.
-
57
1 2o
1 2
C CVV2 C C
La salida es lineal con el desplazamiento.
xdAC
xdAC
2
1Si
dxVVo
2
Puente de Blumlein.
58
Oscilador de frecuencia variable.
El sensor forma parte de un circuito oscilador, por lo que sus variaciones provocan una modificacin de la frecuencia de oscilacin.
Problemas debidos a capacidades parsitas. Precisin y estabilidad de la resistencia R.
11.4OSC
fRC
-
59
Demodulador sncrono:
El demodulador sncrono se comporta como un rectificador de doble onda, realizando la rectificacin en sincronismo con la seal de excitacin.
En el primer semiciclo, el valor de la seal de excitacin es superior a un nivel de referencia y el demodulador opera como un rectificador inversor. Durante el segundo, la excitacin es inferior a la referencia y se comporta como un seguidor de tensin.
El filtro paso bajo elimina las frecuencias de portadora.
La amplitud de la seal rectificada y filtrada informa de la magnitud del desplazamiento y su polaridad del sentido de dicho desplazamiento.
60
Otros sistemas complementarios: Referencias de tensin. Fuentes de corriente.
-
61
Introduccin:
Concepto de fuente de tensin y fuente de corriente.
Referencia de tensin.
Dispositivos electroqumicos Dispositivos semiconductores. Referencias de tensin y reguladores de tensin.
Parmetros caractersticos:
Regulacin de lnea: representa la habilidad del circuito para mantener la tensin de salida prescrita frente a variaciones en la tensin de entrada.
i
oo
i
o
VVVRL
VVRL
/100
Normalmente mV/V.
(%/V.)
62
Regulacin de carga: representa la habilidad del circuito para mantener la tensin de salida prescrita frente a variaciones en la corriente absorbida por la carga.
Normalmente mV/mA.
(%/mA.)L
oo
L
o
iVVRC
iVRC
/100
Coeficiente de temperatura de la tensin de salida: representa la habilidad del circuito para mantener la tensin de salida prescrita frente a variaciones en la temperatura.
Normalmente mV/C.
(ppm /C)TVVVTC
TVVTC
ooo
oo
/10)(
)(
6
-
63
Estabilidad a largo plazo (deriva temporal): representa la habilidad del circuito para mantener la tensin de salida prescrita con el tiempo.
Normalmente mV/Kh.
(ppm /Kh)horasVVDt
horasVDt
oo
o
1000/10
10006
Referencias basadas en zener:
VO
Rs
+
-
Vi Carga
IL
64
En la zona de funcionamiento habitual: ZZZKZZZOZ rIVrIVV
-
65
Modelo aproximado del zener.
zs
szL
zs
szk
zs
zio rR
RrirR
RVrR
rVV
zs
z
rRrRL
zs
sz
rRRrRC
VO
Rs +
-
Vi Carga
IL
rz
Vzk
66
Circuito de zener autorregulado:
Zo VRRV
1
21
21
1
RRRA
ZRC o
Zo impedancia de salida, A ganancia en lazo abierto del A.
Operacional
La regulacin de lnea depende de la Relacin de rechazo de la alimentacin del A. Operacional
VO
R1 R2
R3
Vi
-
67
Circuito autorregulado con arranque.
VO
R1 R2
R3
R4 Vi
68
Coeficiente de temperatura de un diodo zener:
-
69
Diodos zener compensados en temperatura: Dos dispositivos con igual coeficiente de temperatura pero de signos opuestos.
Coeficiente de temperatura de un diodo: - 2mV/C.
Coeficiente de temperatura de Vz 0.
Referencias estabilizadas en temperatura: Mejora del acoplamiento de ambos TC manteniendo constante la temperatura.
Temperatura por encima de la ambiente (En LM399: 90 C).
Consumo (En LM399: 300 mW a 25C, disminuyendo al aumentar la temperatura ambiente)..
TC0 Iz Vz
70
Los diodos zener compensados en temperatura ofrecen tensiones superiores a 6V. Dificultades en sistemas con bajas tensiones de alimentacin.
VO
Rs
6,95 V
Vi
LM399
-
71
Referencias gap: Se trata de compensar el TC negativo de la tensin base emisor con el TC positivo derivado de VT.
72
CamVV 256303
CmV
dTdV
11.23
-
73
Fuentes de corriente:
74
Reguladores de corriente de propsito general y baja potencia: Configuracin no inversora.
Vref
Rs RL
IL IL
S
refL RV
I
IL independiente de RL
Limitaciones:
Rango mximo de tensin en RL.
Rango mximo de IL.
Si Vref es variable: Fuente de corriente controlada en tensin.
IL puede tener cualquier polaridad dependiendo de la de la tensin de entrada.
1
Rs
Vref IL
-
75
Reguladores de corriente de propsito general y baja potencia: Configuracin inversora.
S
ininL R
EII
IL independiente de RL
Limitaciones:
Rango mximo de tensin en RL.
Rango mximo de IL.
Si Vref es variable: Fuente de corriente controlada en tensin.
IL puede tener cualquier polaridad dependiendo de la de la tensin de entrada.
Ein Rs RL
IL Iin
76
Reguladores de corriente con salida reforzada: Limitaciones de corriente en A. Operacionales Amplificadores de mayor potencia o reforzar mediante transistores.Configuracin no inversora.
11 RVII aL
IL independiente de RL
Si Va es positiva conduce T1 y si es negativa lo hace T2. Si solo se opera con una polaridad puede prescindirse de uno de los transistores.
IL puede tener cualquier polaridad dependiendo de la de la tensin de entrada.
R1
Va
-V
+V RL
IL I1
T1
T2
-
77
Configuracin inversora.
31
2
33 RR
RERVI ina
Para que la corriente de entrada I1 sea diferente de la de carga IL se emplea el mtodo de la multiplicacin de corriente.
2121
21 RREV
RV
REII inaain
R1 Ein
R4
-V
+V R2 R3
RL
IL
I1
Va
I2 I3
3
321
31
32
31
2
132 R
RRIRRRRE
RRRE
REIII inininL
323
32
1
; RRRRR
IIL >>
78
Fuentes de corriente unidireccionales con un nico terminal de salida:
Las fuentes anteriores eran capaces de alimentar cargas con ambos terminales disponibles (flotantes).
Fuentes de corriente con cargas referidas a potenciales de alimentacin ms positivos:
Fuente con entrada positiva.
11
;REIII
REI inLELinE
Diferencia entre la magnitud a controlar (IL) y la realmente controlada (IE).
Funcin del diodo.
R1 + V
Ein > 0
RL
IL
-
79
Fuente con entrada negativa.
11
;REIII
REI inLELinE
Diferencia entre la magnitud a controlar (IL) y la realmente controlada (IE).
Funcin del diodo.
IL IE = Iin. Limitacin del rango de IL. Tcnica de multiplicacin de corriente
R1 + V
Ein < 0
RL
IL
80
31
2
33 RR
RERVI ina 2
12121 RR
EVRV
REII inaain
L
inininE IR
RRIRRRRE
RRRE
REIII
3
322
31
32
31
2
131
323
32
2
; RRRRR
IIL >>
R1
+V
Ein < 0
Q1
D
R2
R3
R4
RL
IL
I2
I1 I3
Va
-
81
Mejora de la precisin: Diferencia entre IE e IL Error debido a la corriente de base Disminuir la corriente de base. Problemas de ganancia en corriente elevada al aumentar las corrientes.
Entradas positivas:
82
Entradas positivas:
-
83
Entradas positivas:
84
Fuentes de corriente con cargas referidas a potenciales de alimentacin ms negativos:
Fuente con entrada negativa.
11
;REIII
REI inLELinE
Diferencia entre la magnitud a controlar (IL) y la realmente controlada (IE).
Funcin del diodo.
R1 - V
Ein < 0
RL
IL
-
85
Fuente con entrada positiva.
11
;REIII
REI inLELinE
Diferencia entre la magnitud a controlar (IL) y la realmente controlada (IE).
Funcin del diodo.
IL IE = Iin. Limitacin del rango de IL Tcnica de multiplicacin de corriente
R1 - V
Ein > 0
RL
IL
86
31
2
33 RR
RERVI ina 2
12121 RR
EVRV
REII inaain
L
inininE IR
RRIRRRRE
RRRE
REIII
3
321
31
32
31
2
132 )(
323
32
1
; RRRRR
IIL >>
R1
-V
Ein > 0
Q1
D
R2
R3
R4
RL
IL
I1
Va
I2 I3
-
87
Mejora de la precisin:
Entradas negativas:
88
Entradas negativas:
-
89
Fuentes de corriente con salida bidireccional: Son las de mayor propsito general.
Fuente Howland: carga referida a comn o a cualquier tensin dentro de un rango. Puede operar con tensiones de entrada de cualquier polaridad y proporciona una corriente de salida con cualquier polaridad.
R1
Ein
R3
RL
R4 R2
IL
I1
I2
Va
Eo
90
LLL
oL
Lp
p
po RRRRR
RREVaRRRRR
RRR
EVa224
2
2
2
4
;
213
21
1 ;; IIRVEI
RVEI aoain
LL
LLino RRRRRRRRR
RRRRRRRRREE4142132
3243432
LLin
L
aL RRRRRRRRR
RRERVI
4142132
32
LL
Lina RRRRRRRRR
RRREV4142132
32
LL
Lin
ain
RRRRRRRRRRRRRE
RVEI
4142132
442
11
R1
Ein
R3
RL
R4 R2
IL
I1
I2
Va
Eo
-
91
LLin
L
aL RRRRRRRRR
RRERVI
4142132
32
IL independiente de RL si: 132
41 RRRR
2
2
44
R
RRRRR
EELL
ino
2
1R
EI inL
2RREV Lina
2
1
2
1 RRRR
EI
L
in
Designando:2
4
1
3
1
2 ;RR
RRM
RRK
2
1RRMMEE Lino
2
1R
EI inL 2RREV Lina
11 R
RKII LL
92
Fuente de corriente con referencia integrada.
V Vin Vint
COM REF
RL
Rs
IL Vo
R2
R1
-
93
sLsL RVrefIVrefRI
21
2int
RRRVVref
sL RRR
RVI 121
2int
sL
Loa RR
RVVV int
s
LLLa R
RRRRVRIV
21
2int
Rango de RL
Vint
RL
Rs
IL Vo
R2
R1
Vref
Va
94
Bibliografa:
Miguel A. Prez, Juan C. Alvarez, Juan C. Campo, Francisco J. Ferrero y Gustavo J. Grillo, Instrumentacin Electrnica. Ed. Thomson.
Alberto M. Fernndez. Instrumentacin Electrnica: Transductores, acondicionadores de seal y sistemas de adquisicin de datos. Departamento de Publicaciones de la E.U.I.T. de Telecomunicacin de Madrid.
Alberto M. Fernndez. Transductores y Acondicionadores de seal. Departamento de Publicaciones de la E.U.I.T. de Telecomunicacin de Madrid.
Ramn Palls, Sensores y acondicionadores de seal, Ed. Marcombo.
Jess Daz; Jos A. Jimnez y Francisco J. Meca, Introduccin a la Electrnica de Medida I . Servicio de Publicaciones de la Universidad de Alcal de Henares.
Walt Jung ,Amplificadores operacionales integrados, Eld. Paraninfo.
Practical design techniques for sensor signal conditioning Analog Devices.