techo-celda

CELDA GRANELERA

TECHUMBRE

Puerto Cerealero ACCION DEL VIENTO Celda

Vo 43.50 m s1=Vo Cp:=Cp 1.45:=

Grupo 3: Edificios e instalaciones industriales con bajo factor de ocupacin: depsitos, silos, construcciones rurales, etc.

Coeficiente de velocidad probable (Cp)

1.3) VELOCIDAD BASICA DE DISEO :

(Tabla 1) 30.0m s 1:=Ciudad de Rosario :1.2) VELOCIDAD DE REFERENCIA :

hc 24.00m:=Altura de la cumbrera :h 3.00m:=Altura del alero :b 50.00m:=Ancho total del edificio :a 180.00m:=Largo total del edificio :

1.1) GEOMETRIA DEL EDIFICIO :

Para determinar las solicitaciones producidas por la accion del viento sobre las construcciones se utiliza el reglamento CIRSOC 102 - 84 : Accin del viento sobre las Construcciones

1. CALCULO DE LAS ACCIONES PRODUCIDAS POR EL VIENTO

Pg. 1


qzmin qo Cd Czmin:= qzmin 102 kgf m 2=

qzmax qo Cd Cz hc( ):= qzmax 127 kgf m 2=

1.6) CALCULO DE LAS ACCIONES UNITARIAS :

Relacin de dimensiones :

ahca

:= a 0.13= bhcb

:= b 0.48=

Coeficiente de forma (para construcciones apoyadas en el suelo)

Siendo:

a 0.13= a 0.50 0.3, 0.3,( ), C,( ):= C 1.08=

Pg. 4


C if C 0.3 if C 0> 0.3, 0.3,( ), C,( ):= C 0.48=

Wp.bar C qzmin:= Wp.bar 48 kgf m 2=

Pared a sotavento : C Ce.p.sot Ci.pres:= C if C 0.3 if C 0> 0.3, 0.3,( ), C,( ):= C 0.78=

Wp.sot C qzmin:= Wp.sot 80 kgf m 2=

Cubierta Barlovento : C Ce.cb.bar Ci.pres:= C if C 0.3 if C 0> 0.3, 0.3,( ), C,( ):= C 0.30=

Wcb.bar.min C qzmin:= Wcb.bar.min 31 kgf m 2=

Wcb.bar.max C qzmax:= Wcb.bar.max 38 kgf m 2=

Cubierta Sotavento : C Ce.cb.sot Ci.pres:= C if C 0.3 if C 0> 0.3, 0.3,( ), C,( ):= C 0.72=

Wcb.sot.min C qzmin:= Wcb.sot.min 74 kgf m 2=

Wcb.sot.max C qzmax:= Wcb.sot.max 92 kgf m 2=

Wp.bar C qzmin:= Wp.bar 110 kgf m 2=

Pared a sotavento : C Ce.p.sot Ci.succ:= C if C 0.3 if C 0> 0.3, 0.3,( ), C,( ):= C 0.30=


Cubierta Barlovento : C Ce.cb.bar Ci.succ:= C if C 0.3 if C 0> 0.3, 0.3,( ), C,( ):= C 0.62=



Cubierta Sotavento : C Ce.cb.sot Ci.succ:= C if C 0.3 if C 0> 0.3, 0.3,( ), C,( ):= C 0.30=

Wcb.sot.min C qzmin:= Wcb.sot.min 31 kgf m 2=

Wcb.sot.max C qzmax:= Wcb.sot.max 38 kgf m 2=

1.7.4) ACCIONES RESULTANTES CASO II (PRESION INTERIOR) :

Pared a barlovento : C Ce.p.bar Ci.pres:=

Pg. 5


Ci.succ 0.20:=Ci.succ 0.18=Ci.succ 0.6 1.3o.b 0.8( ):=II ) Succin interior :Ci.pres 0.42=Ci.pres 0.6 1.8 1.3o.b( ):=I ) Presin interior :

Para construcciones cerradas de permeabilidad menor al 5%, en todas las paredes

1.8.2) COEFICIENTES INTERIORES :

Ce.cb.pa 0.28:=CubiertaVIENTO PARALELO A LAS GENERATRICES :

1.8.1.2) CUBIERTAS :

Ce.p.sot 0.31=Ce.p.sot 1.3 o.b 0.8( ):=Pared a sotavento :Ce.p.bar 0.80=Ce.p.bar 0.80:=Pared a barlovento :

1.8.1.1) PAREDES :

1.8.1) COEFICIENTES EXTERIORES :

1.8) VIENTO LONGITUDINAL :

Pg. 6


Pg. 7


1.8.4) ACCIONES RESULTANTES CASO II (PRESION INTERIOR) :

Pared a barlovento : C Ce.p.bar Ci.pres:= C if C 0.3 if C 0> 0.3, 0.3,( ), C,( ):= C 0.38=

Wp.bar.min C qzmin:= Wp.bar.min 39 kgf m 2=

Wp.bar.max C qzmax:= Wp.bar.max 48 kgf m 2=

Pared a sotavento : C Ce.p.sot Ci.pres:= C if C 0.3 if C 0> 0.3, 0.3,( ), C,( ):= C 0.72=


Wp.sot.max C qzmax:= Wp.sot.max 91 kgf m 2=

Cubierta Barlovento : C Ce.cb.pa Ci.pres:= C if C 0.3 if C 0> 0.3, 0.3,( ), C,( ):= C 0.70=



1.8.3) ACCIONES RESULTANTES CASO I (SUCCION INTERIOR) :

Pared a barlovento : C Ce.p.bar Ci.succ:= C if C 0.3 if C 0> 0.3, 0.3,( ), C,( ):= C 1.00=

Wp.bar.min C qzmin:= Wp.bar.min 102 kgf m 2=

Wp.bar.max C qzmax:= Wp.bar.max 127 kgf m 2=

Pared a sotavento : C Ce.p.sot Ci.succ:= C if C 0.3 if C 0> 0.3, 0.3,( ), C,( ):= C 0.30=

Wp.sot.min C qzmin:= Wp.sot.min 31 kgf m 2=

Wp.sot.max C qzmax:= Wp.sot.max 38 kgf m 2=

Cubierta Barlovento : C Ce.cb.pa Ci.succ:= C if C 0.3 if C 0> 0.3, 0.3,( ), C,( ):= C 0.30=



Pg. 8

Puerto Cerealero CORREAS Celda

SOBRECARGA DE CUBIERTA : sc 10kgf

m225m32m

a:= sc 10.9 kgfm

=

Segn X-X : scx sc sin ( ):= scx 6.8kgfm

=

Segn Y-Y : scy sc cos ( ):= scy 8.5kgfm

=

VIENTO PRESION MAXIMO : wp 92kgf

m2a:= wp 129 kgf

m=

VIENTO SUCCION MAXIMO : ws 106kgf

m2a:= ws 148 kgf

m=

CARGA DE MONTAJE : P 100kgf:=

2.2) COMBINACIONES DE CARGASSe analizan los casos ms desfavorables:

- HIP1 = PP + WS

- HIP2 = PP + 0.50SC + WP

- HIP3 = P de Montaje en el centro de tramo

2.3) CALCULO DE SOLICITACIONES

MATERIALES :

PERFILES DE CHAPA GALVANIZADOS CONFORMADOS EN FRIO ---> ACERO F24

2. CALCULO DE CORREAS

2.1) ANALISIS DE CARGA

Separacin entre correas : a 1.40m:=Longitud de correas : L 6.00m:=Inclinacin de correas : 38.7deg:=

PESO PROPIO CORREA : gp 5.0kgfm

:=

CHAPA DE TECHO : gch 5.0kgf

m2a:= gch 7.0

kgfm

=

CARGA PERMANENTE : g gp gch+:= g 12.0kgfm

=

Segn X-X : gx g sin ( ):= gx 7.5kgfm

=

Segn Y-Y : gy g cos ( ):= gy 9.4kgfm

=

Pg. 9


qx 7.5kgfm

=qx gx:=2.3.1) HIPOTESIS 1 : PP + WS

Wy 4.71cm3:=Wx 13.85cm3:=

iy 1.86cm=iyJyF

:=ix 3.99cm=ixJxF

:=

Jy 14.98cm4:=Jx 69.23cm4:=

xG 1.72cm:=F 4.34cm2:=

(Radio exterior)r 4.0 mm=r 2e:=

e 2.0mm:=d 15mm:=

b 50mm:=h 100mm:=

PROPIEDADES DE LA SECCION ADOPTADA :

ESQUEMA DE CALCULO :

Segn X-X (Eje fuerte) : Se considera como viga de 3 tramos. Se colocan tornapuntas a 1.40m de cada apoyo.

Segn Y-Y (Eje dbil) : Se considera como viga contnua de 2 tramos, ya que se arriostrarn con un fleje metlico galvanizado colocado en la mitad de la luz.

SECCION DE LOS ELEMENTOS :

CORREAS : C100x50x15x2.0

Pg. 10


Tensin Normal Admisible Acero F24 : admF24F24

:= admF24 1500kgf

cm2=

Tensin Tangencial Admisible Acero F24 : admF24admF24

3:= admF24 866

kgf

cm2=

Modulo de Elasticidad : E 2100000kgf

cm2:=

2.4.2) DETERMINACION DEL ANCHO DE CALCULO

ALAS

Bfb 2r

e:= Bf 21= Bmax 60:=

chk "VERIFICA" Bf Bmaxif"NO VERIFICA" otherwise

:= chk "VERIFICA"=

ALMA

Bwh 2r

e:= Bw 46= Bmax 500:=

qy gy ws+:= qy 139kgfm

=

Mx1 99kgf m:= My1 4.2kgf m:=R1 390kgf:= (Reaccin en las tornapuntas - Esfuerzo normal de traccin en correas)

2.3.2) HIPOTESIS 2 : PP + 0.50SC + WP

qx gx 0.5scx+:= qx 10.9kgfm

=

qy gy 0.50scy+ wp+:= qy 142kgfm

=

Mx2 102kgf m:= My2 6.1kgf m:=R2 400kgf:= (Reaccin en las tornapuntas - Esfuerzo normal de compresin en correas)

2.4) DIMENSIONAMIENTO

2.4.1) COEFICIENTE DE SEGURIDAD

De acuerdo al Reglamento CIRSOC 303, se puede adoptar para cualquier tipo de estructura liviana:

Coeficiente de seguridad : 1.6:=

Tensin de Fluencia del Acero F24 : F24 2400kgf

cm2:=

Pg. 11


f 882kgf

cm2=

gE f

:= g 48.8=

Rf 0:=Bef 1.30g Rf+:= Bef 63.4=

chk "ALA EFECTIVA" Bf Befif"ALA NO EFECTIVA" otherwise

:= chk "ALA EFECTIVA"=

ALMA

wMx2Jx

h 2r( )2

My2Jy

xG+R2F

+:= w 840kgf

cm2=

gEw

:= g 50=

Rf 0:=

Bew 1.30g Rf+:= Bew 65=

chk "ALMA EFECTIVA" Bw Bewif"ALMA NO EFECTIVA" otherwise

:= chk "ALMA EFECTIVA"=

chk "VERIFICA" Bw Bmaxif"NO VERIFICA" otherwise

:= chk "VERIFICA"=

RIGIDIZADOR

Brd r

e:= Br 5.5= Bmax 60:=

chk "VERIFICA" Br Bmaxif"NO VERIFICA" otherwise

:= chk "VERIFICA"=

Jmin max 2Bf 13( ) e4 9e4, := Jmin 0.0464 cm4=Jr

d r( )3 e12

:= Jr 0.0222 cm4=

chk "RIGIDIZA" Jr Jmin>if"NO RIGIDIZA" otherwise

:= chk "NO RIGIDIZA"=

2.4.3) DETERMINACION DEL ANCHO DE EFECTIVO

ALAS

MxWx

MyWy

+ NF

+=

fMx2Wx

My2Jy

xG r( )+ R2F+:=

Pg. 12


qfc2 1.37 1 0.725BfgF

:= qfc2 0.66= (Ala comprimida, si no tuviera rigidizador)

Interpolando linealmente con la inercia mnima necesaria del rigidizador y la inercia real obtenemos,

qfc qfc1 qfc1 qfc2( ) Jmin JrJmin:= qfc 0.83=ALMA

qw 1.00:= (Elemento rigidizado completamente)

RIGIDIZADOR

Br 5.5=qr 1.00 Br 0.37gFif

1.37 1 0.725BrgF

0.37gF Br< 0.84gFif

0.378gFBr

2

0.84gF Br< 60if

:= qr 1.00=

2.4.5) VERIFICACION DE TENSIONES ADMISIBLES

Tensin Bsica de Diseo : bdF24

:= bd 1500kgf

cm2=

RIGIDIZADOR

rMx2Jx

h 2 r( )2

My2Jy

b xG( )+ R2F+:= r 903 kgfcm2=g

Er

:= g 48.2=

Rr 0:=Ber 1.30g Rr+:= Ber 62.7=

chk "RIGIDIZADOR EFECTIVO" Br Berif"RIGIDIZADOR NO EFECTIVO" otherwise

:= chk "RIGIDIZADOR EFECTIVO"=

2.4.4) MINORACION DE TENSIONES ADMISIBLES

ALAS

qft 1.00:= (Ala Traccionada)

qfc1 1.00:= (Ala comprimida, si el rigidizador rigidizara)

gFE

F24:=

Pg. 13


Momento de inercia de la parte comprimida de la seccin, respecto a un eje que pase por el centro de gravedad de la parte comprimida y sea paralelo al alma de la viga.

Wx 13.85 cm3= Mdulo resistente de la seccin completa respecto del eje x-x

Cb 1:= Coeficiente de flexin (Conservativamente puede tomarse Cb = 1)

LL2

:= L 3.00m= Longitud no arriostrada de la viga

be5.12 E h Jzc Cb

L2 Wx:= be 646

kgf

cm2=

t0.174 G F e2 Cb

h Wx:= t 177

kgf

cm2=

cadm be t+ be 0.50 bd t( )ifbd

0.25 bd t( )2be

otherwise

:= cadm 823kgf

cm2=

c 78kgf mWx

8.4kgf mWy

+R1F

:= c 652 kgfcm2

=

chk "VERIFICA PANDEO LATERAL" c cadmif"NO VERIFICA PANDEO LATERAL" otherwise

:= chk "VERIFICA PANDEO LATERAL"=

Se verificar que : < q . bd

max max fqfc

wqw

,rqr

,

:= max 1069kgf

cm2=

chk "VERIFICA RESISTENCIA" max bdif"NO VERIFICA RESISTENCIA" otherwise

:= chk "VERIFICA RESISTENCIA"=

2.4.6) VERIFICACION AL PANDEO LATERAL

E 2100000kgf

cm2= Mdulo de elasticidad longitudinal del acero

G 810000kgf

cm2:= Mdulo de elasticidad transversal del acero

F 4.34cm2= Area de la seccin

e 2mm= Espesor

h 100 mm= Altura total de la seccin

JzcJy2

:= Jzc 7.49cm4=

Pg. 14


chk "VERIFICA DEFORMACIONES"=chk "VERIFICA DEFORMACIONES" f fmaxif"NO VERIFICA" otherwise

:=

fmax 18 mm=fmax3.60m200

:=

Deformacin mxima en el centro de la luz para Hiptesis 2f 5mm:=

2.4.8) VERIFICACION DE DEFORMACIONES

chk "VERIFICA PANDEO LATERAL"=chk "VERIFICA PANDEO LATERAL" c cadmif"NO VERIFICA PANDEO LATERAL" otherwise

:=

c 678 kgfcm2

=cMx3Wx

My3Wy

+:=

My3 8.4 kgf m=My3 gxL2

8:=

Mx3 69.1kgf m=Mx3 PyL4

gyL2

8+:=

Py 78.0kgf=Py P cos ( ):=Px 62.5kgf=Px P sin ( ):=

gy 9.4kgfm

=gx 7.5kgfm

=

Se verifica la situacin de una persona parada en el centro de la luz.Como esquema de clculo se considera como viga simplemente apoyada en x-x (sin tornapuntas) pero si con los flejes para el arriostramiento lateral de las alas en y-y.

2.4.7) VERIFICACION DE LA SITUACION DE MONTAJE (HIP. 3)

Pg. 15

Puerto Cerealero LARGUEROS Celda

ESQUEMA DE CALCULO :

Segn X-X (Eje fuerte) : Se considera como viga de 3 tramos. Se colocan tornapuntas a 0.50m de cada apoyo.

Segn Y-Y (Eje debil) : Se considera como viga simplemente apoyada.

MATERIALES :

PERFILES DE CHAPA GALVANIZADOS CONFORMADOS EN FRIO ---> ACERO F24

SECCION DE LOS ELEMENTOS :

CORREAS : C120x50x15x2.0

3.3) CALCULO DE SOLICITACIONES

Se analizan los casos ms desfavorables:

- HIP1 = PP + WS

- HIP2 = PP + WP

3.2) COMBINACIONES DE CARGAS

ws 128kgfm

=ws 0.72qzbmax

Cdb a:=VIENTO SUCCION MAXIMO :

wp 177kgfm

=wp 1.0qzbmax

Cdb a:=VIENTO PRESION MAXIMO :

gx 11kgfm

=gx gp gch+:=CARGA PERMANENTE :

gch 6.0kgfm

=gch 5.0kgf

m2a:=CHAPA DE TECHO :

gp 5.0kgfm

:=PESO PROPIO LARGUERO :

Cdb 0.86:=Coeficientes de simultaneidad :

qzbmax 127kgf

m2:=qzbmin 102

kgf

m2:=Viento Longitudinal :

L 5.80m:=Longitud de largueros :a 1.20m:=Separacin entre largueros :

3.1) ANALISIS DE CARGA

3. CALCULO DE LARGUEROS

Pg. 16


(Reaccin en tornapuntas - Esfuerzo normal de traccin en correas)R1 559 kgf:=

(Momento en posicin de tornapuntas)My1 6.5kgf m:=Mx1 177kgf m:=qy 128

kgfm

=qy ws:=

qx 11kgfm

=qx gx:=3.1. HIPOTESIS 1 : PP + WS

Wy 4.7 cm3=Wy Jyb xG

:=Wx 17.6cm3=Wx Jx0.50 h:=

iy 1.8 cm=iyJyF

:=ix 4.7 cm=ixJxF

:=

Jy 15.95cm4:=Jx 105.80cm4:=

xG 1.59cm:=

F 4.74cm2:=

(Radio exterior)r 4.0 mm=r 2e:=

e 2.0mm:=d 15mm:=

b 50mm:=h 120mm:=

PROPIEDADES DE LA SECCION ADOPTADA :

Pg. 17


adm 866kgf

cm2=

Modulo de Elasticidad : E 2100000kgf

cm2:=

3.4.2) DETERMINACION DEL ANCHO DE CALCULO

ALAS

Bfb 2r

e:= Bf 21= Bmax 60:=

chk "VERIFICA" Bf Bmaxif"NO VERIFICA" otherwise

:= chk "VERIFICA"=

ALMA

Bwh 2r

e:= Bw 56= Bmax 500:=

chk "VERIFICA" Bw Bmaxif"NO VERIFICA" otherwise

:= chk "VERIFICA"=

RIGIDIZADOR

Brd r

e:= Br 5.5= Bmax 60:=

3.2. HIPOTESIS 2 : PP + WP

qx gx:= qx 11kgfm

=

qy wp:= qy 177kgfm

=

Mx2 144kgf m:= My2 6.5kgf m:= (Momento en posicin de tornapuntas)

R2 773kgf:= (Reaccin en tornapuntas - Esfuerzo normal de compresin en correas)



De acuerdo al Reglamento CIRSOC 303, se puede adoptar para cualquier tipo de estructura liviana:

Coeficiente de seguridad : 1.6:=

Tensin de Fluencia del Acero F24 : F24 2400kgf

cm2:=

Tensin Normal Admisible Acero F24 : admF24

:= adm 1500kgf

cm2=

Tensin Tangencial Admisible Acero F24 : admadm

3:=

Pg. 18


chk "ALMA EFECTIVA"=

ALAS

MxWx

MyWy

+ NF

+=

fMx2Wx

My2Jy

xG r( )+ R2F+:= f 1028 kgfcm2=g

E f

:= g 45.2=

Rf 0:=Bef 1.30g Rf+:= Bef 58.8=chk "ALA EFECTIVA" Bf Befif

"ALA NO EFECTIVA" otherwise

:= chk "ALA EFECTIVA"=

RIGIDIZADOR

rMx2Jx

h 2 r( )2

My2Jy

b xG( )+ R2F+:= r 1064 kgfcm2=g

Er

:= g 44.4=

chk "VERIFICA" Br Bmaxif"NO VERIFICA" otherwise

:= chk "VERIFICA"=

Jmin max 2Bf 13( ) e4 9e4, := Jmin 0.0464 cm4=Jr

d r( )3 e12

:= Jr 0.0222 cm4=

chk "RIGIDIZA" Jr Jmin>if"NO RIGIDIZA" otherwise

:= chk "NO RIGIDIZA"=

3.4.3) DETERMINACION DEL ANCHO DE EFECTIVO

ALMA

wMx2Jx

h 2r( )2

My2Jy

xG+R2F

+:= w 990kgf

cm2=

gEw

:= g 46.1=

Rf 0:=

Bew 1.30g Rf+:= Bew 59.9=

chk "ALMA EFECTIVA" Bw Bewif"ALMA NO EFECTIVA" otherwise

:=

Pg. 19


Area de la seccinF 4.74cm2=

Mdulo de elasticidad transversal del aceroG 810000kgf

cm2:=

Mdulo de elasticidad longitudinal del aceroE 2100000kgf

cm2=

3.4.6) VERIFICACION AL PANDEO LATERAL

chk "VERIFICA RESISTENCIA"=chk "VERIFICA RESISTENCIA" max admif"NO VERIFICA RESISTENCIA" otherwise

:=

max 1064kgf

cm2=max max

fqf

wqw

,rqr

,

:=

Se verificar que : max < q . adm adm 1500kgf

cm2=

3.4.5) VERIFICACION DE TENSIONES ADMISIBLES

qr 1.00=qr 1.00 Br 0.37gFif

1.37 1 0.725BrgF

0.37gF Br< 0.84gFif

0.378gFBr

2

0.84gF Br< 60if

:=

gF 29.58=gFE

F24:=

RIGIDIZADOR

qw 1.00:=ALMA

qf 1.00:=ALAS

3.4.4) MINORACION DE TENSIONES ADMISIBLES

chk "RIGIDIZADOR EFECTIVO"=chk "RIGIDIZADOR EFECTIVO" Br Berif"RIGIDIZADOR NO EFECTIVO" otherwise

:=

Ber 57.7=Ber 1.30g Rr+:=Rr 0:=

Pg. 20


chk "VERFICA DEFORMACIONES"=chk "VERFICA DEFORMACIONES" fy fmaxif"NO VERIFICA" otherwise

:=

fmax 1.93cm=fmaxL

300:=

fy 0.80cm:=


chk "VERIFICA PANDEO LATERAL"=chk "VERIFICA PANDEO LATERAL" c c admif"NO VERIFICA PANDEO LATERAL" otherwise

:=

c 803 kgfcm2

=c 119kgf mWx

11.5kgf mWy

+R1F

:=

cadm 820kgf

cm2=cadm be t+ be 0.50 adm t( )if

adm0.25 adm t( )2

be otherwise

:=

t 126kgf

cm2= t

0.174 G F e2 Cbh Wx:=

be 694kgf

cm2=be

5.12 E h Jzc Cb

Lb2 Wx:=

Longitud no arriostrada de la vigaLb 2.9 m=Lb L2

:=

Coeficiente de flexin (Conservativamente puede tomarse Cb = 1)Cb 1:=

Mdulo resistente de la seccin completa respecto del eje x-xWx 17.63 cm3=

Momento de inercia de la parte comprimida de la seccin, respecto a un eje que pase por el centro de gravedad de la parte comprimida y sea paralelo al alma de la viga.

Jzc 7.97cm4=Jzc

Jy2

:=

Altura total de la seccinh 120 mm=

Espesor e 2.0 mm=

Pg. 21

Puerto Cerealero CABRIADA Celda

sep 6.00m:=Separacin entre cabriadas :

L 32.0m=L b2 cos ( ):=Longitud de la viga :

38.7deg:=Inclinacin de la cabriada :b 50.00m:=Ancho total de la cabriada :h 1.40m:=Altura de la viga :H 20.00m:=Altura de la cabriada :

4.1) GEOMETRIA DE LA CELDA :

4. CALCULO DE LA CABRIADA PRINCIPAL

Pg. 23


4.2.3) VIENTO TRANSVERSAL

Lr 65 kgf=Lr 10 kgfm2

b2

sepN

:=Cubierta inclinada = 38.7 :

4.2.2) SOBRECARGA DE TECHO

(Nota: Ver resultado en Item 3.2.6)Rp 500kgf:=Pndola :

gc 30 kgf=gc 5kgfm

sep:=Correas :

gt 42 kgf=gt 5kgf

m2sep L

N:=Techo Chapa T101 :

g 56 kgf=g 80 kgfm

L2N

:=Viga Reticulada : (Aplicado en nodos de cordn sup. e inf.)

4.2.1) PESO PROPIO

N 23=N Lh

:=Cantidad de nodos en el cordn superior :

Para el anlisis de la siguiente viga reticulada se consideran todas las cargas actuantes aplicadas en los nodos, de manera de materializar el comportamiento de un reticulado.

4.2) ANALISIS DE CARGA :

Pg. 24


4.2.5) VIENTO LONGITUDINAL

Nota : Para obtener las fuerzas en los nudos se multiplicaron las presiones por la separacn entre cabriadas (6.00m) y por la separacin entre nudos (1.40m).

4.2.6) PENDOLA

Reaccin en apoyo debido a peso propio : Rp 500kgf:=

Reaccin en apoyo debido a sobrecarga : Rsc 400kgf:=

Reaccin en apoyo debido al Tripper : Rt 4000kgf:=(Nota : La carga total del Tripper es de 10 ton y un largo de 8.00m aprox. Considerando el Tripper ubicado entre 2 cabriadas de separacin de 6.00m la carga actuante ser de 8 ton aprox.)

Pg. 25


4.3) COMBINACIONES DE CARGA :

CARGAS :

- pp : PESO PROPIO- Lr : SOBRECARGA DE CUBIERTA- sc : SOBRECARGA DE PENDOLA (Material y pasarelas)- tr : SOBRECARGA DE TRIPPER- wp : VIENTO TRANSVERSAL MAXIMA PRESION- ws : VIENTO TRANSVERSAL MAXIMA SUCCION- wl : VIENTO LONGITUDINAL MAXIMA SUCCION

ESTADOS DE CARGA :

- E1 : pp + Lr + sc + tr- E2 : pp + wp- E3 : pp + ws- E4 : pp + wl- E5 : pp + 0.60wp + 0.50Lr + 0.75sc + 0.75tr- E6 : pp + 0.60ws + 0.50Lr + 0.75sc + 0.75tr

COEFICIENTES ADOPTADOS :

Para las combinaciones que incluyen el viento y la sobrecarga viva se semilla se adopt el 75% de la sobrecarga por considerar que cuando la cinta est cargada, las pasarelas no tendrn el mximo de la carga, y viceversa. Adems el tripper es una carga mvil. En cuanto al viento se adopt el 75% de la velocidad de referencia, que elevado al cuadrado da 56%, y redondea a 60%.Para la sobrecarga de cubierta se adopt un coeficiente menor del 50% dado que en ambos estados del viento la cubierta presenta succin.

Pg. 26


4.4) MODELO DE CALCULO :

Para el clculo de la cabriada se utiliz el esquema de arco triarticulado con apoyos fijos en sus extremos y articulacin en la clave. En los nodos indicados en el esquema se aplicaron las cargas de la pndola.

Con el programa de clculo RAM Advance se obtuvieron las solicitaciones de primer orden, que luego en el dimensionamiento se afectan por el coeficiente de pandeo ( ) considerando de esta forma los efectos de segundo orden. Adems se obtienen los desplazamiento mximos de la viga para verificar el estado de servicio.

A continuacin se detallan las mximas solicitaciones para cada elemento estructural y los desplazamientos mximos. La corrida del programa y grficos significativos se adjuntan en el anexo.

Los elementos a dimensionar son:1) CORDON SUPERIOR.2) CORDON INFERIOR.3) DIAGONALES.

Para los cordones se utilizaron perfiles U de chapa plegada. Dado que por la longitud de la viga se requerir de la unin de los mismos se opt por cambiar de espesor en funcin de los esfuerzos obtenidos segn el programa, manteniendo el largo de alas y alma.

Para las diagonales se utilizaron perfiles ngulos simples a cada lado del cordn.

Pg. 27


U 250x100x7.9

imin 3.04cm:= F7.9 33.50cm2:=

himin

:= 46= 1.36:=

Nc7.9adm F7.9

:= Nc7.9 42.23 t=

Nt7.9 adm F7.9:= Nt7.9 57.43 t=

U 250x100x6.4

imin 3.06cm:= F6.4 27.45cm2:=

himin

:= 46= 1.36:=

Nc6.4adm F6.4

:= Nc6.4 34.60 t=

Nt6.4 adm F6.4:= Nt6.4 47.06 t=



De acuerdo al reglamento CIRSOC 301 corresponde adoptar :

Clase por destino : CRecaudo Constructivo : ICoeficiente de seguridad para cargas P: 1.40:=

De esta manera, las tensiones admisibles quedan :

F24 2400kgf

cm2:= adm

F24:= adm 1714

kgf

cm2=

4.5.2) CAPACIDAD RESISTENTE MAXIMA PARA CORDONES

h 1400 mm=U 250x100x9.5

imin 3.02cm:= F9.5 39.78cm2:=

himin

:= 46= 1.36:=

Nc9.5adm F9.5

:= Nc9.5 50.14 t=

Nt9.5 adm F9.5:= Nt9.5 68.19 t=

Pg. 28


Ncmax 25.67 t:= Ntmax 36.87t:= Se adopta U 250x100x6.4

TRAMO 2

L2 8 1400 mm:= L2 11200 mm=Ncmax 31.95 t:= Ntmax 46.85t:= Se adopta U 250x100x7.9

TRAMO 3

L3 6 1400 mm 2373mm+:= L3 10773 mm=Ncmax 29.26 t:= Ntmax 43.00t:= Se adopta U 250x100x6.4

4.5.5) CAPACIDAD RESISTENTE MAXIMA PARA DIAGONALES

Ld 1565mm:=

L 57x6.4 (2 1/4 x 1/4)

imin 1.08cm:= F57 6.96cm2:=

Ldimin

:= 145= 4.06:=

4.5.3) CORDON SUPERIOR

TRAMO 1


TRAMO 2


TRAMO 3

L3 6 1400 mm 1216mm+:= L3 9616 mm=Ncmax 40.30 t:= Ntmax 32.01t:= Se adopta U 250x100x7.9

4.5.4) CORDON INFERIOR

TRAMO 1

L1 1565mm 7 1400 mm+:= L1 11365 mm=

Pg. 29


Nc76 6.74 t=

Nt76 adm F76:= Nt76 16.17 t=

4.5.6) DIAGONALES

TRAMO 1

Corresponde a los primeros 4 campos

Ncmax8.19 t2

:= Ncmax 4.09 t= Se adopta L 64x6.4

TRAMO 2

Corresponde a los siguientes 14 campos

Ncmax5.45 t2


TRAMO 3

Corresponde a los ultimos 3 campos

Ncmax9.90 t2


Nc57adm F57

:= Nc57 2.94 t=

Nt57 adm F57:= Nt57 11.93 t=

L 64x6.4 (2 1/2 x 1/4)

imin 1.21cm:= F64 7.87cm2:=

Ldimin

:= 129= 3.21:=

Nc64adm F64

:= Nc64 4.20 t=

Nt64 adm F64:= Nt64 13.49 t=

L 76x6.4 (3x1/4)

imin 1.44cm:= F76 9.43cm2:=

Ldimin

:= 109= 2.40:=

Nc76adm F76

:=

Pg. 30



fx 6.8cm:= fy 9.8cm:=

f fx2 fy

2+:= f 11.9cm=

L 32.03 m=

fmaxL

250:= fmax 12.8cm=

chk "VERFICA DEFORMACIONES" f fmaxif"NO VERIFICA" otherwise

:= chk "VERFICA DEFORMACIONES"=

Pg. 31

Puerto Cerealero FRONTIS Celda

5. CALCULO DEL FRONTIS

5.1) GEOMETRIA DEL FRONTIS :

Pg. 32


Ancho de influencia

qzbmin 102kgf

m2:= qzbmax 127

kgf

m2:= Cd 0.86:=

Anlisis de carga :

pp 45kgfm

20kgfm

2+:= pp 85 kgfm

= Peso propio perfil, largueros y chapa

wpmin 1.00qzbmin

Cd a:= wpmin 700

kgfm

= Viento Presin para H < 10m

wpmax 1.00qzbmax

Cd a:= wpmax 871

kgfm

= Viento Presin para H = L

wsmin 0.73qzbmin

Cd a:= wsmin 511

kgfm

= Viento Succin para H < 10m

wsmax 0.73qzbmax

Cd a:= wsmax 636

kgfm

= Viento Succin para H = L

5.2) DIMENSIONAMENTO :



Clase por destino : CRecaudo Constructivo : ICoeficiente de seguridad para cargas P: 1.40:=


F24 2400kgf

cm2:= admF24

F24:= admF24 1714

kgf

cm2=

F36 3600kgf

cm2:= admF36

F36:= admF36 2571

kgf

cm2=

admF24admF24

3:= admF24 990

kgf

cm2=

admF36admF36

3:= admF36 1485

kgf

cm2=

5.2.2) PARANTE - P1

L 17.50m:= Longitud del parante

a 5.90m:=

Pg. 33


4.17:=

s NF

MsWx

+:= s 1936kgf

cm2=

max max p s,( ):=chk "VERFICA FLEXION-COMPRESION" max admF36if

"NO VERIFICA" otherwise

:=

chk "VERFICA FLEXION-COMPRESION"=

5.2.3) PARANTE - P2

L 13.10m:= Longitud del parante

a 5.50m:= Ancho de influencia

qzbmin 102kgf

m2:= qzbmax 127

kgf

m2:= Cd 0.86:=

Anlisis de carga :

pp 45kgfm

20kgfm

2+:= pp 85 kgfm

= Peso propio perfil, largueros y chapa

wpmin 1.00qzbmin

Cd a:= wpmin 652

kgfm

= Viento Presin para H < 10m

Caractersticas de la seccin adoptada : W 460x60.0

F 76.2cm2:= ix 18.35cm:= Wx 1127.6cm3:=

Solicitaciones :

N pp L:= N 1.49 t=Mp 28.64tm:= Ms 20.91tm:=

Verificacin a flexo-compresin :

E1 : Peso Propio + Viento Presin

Lp 1.20m:= p 1.0 Lpix

:= p 7= 1.07:=

p NF

MpWx

+:= p 2561kgf

cm2=

E2 : Peso Propio + Viento Succin

Ls L:= s 1.0 Lsix

:= s 95=

Pg. 34


Verificacin a flexo-compresin :

E1 : Peso Propio + Viento Presin

Lp 1.20m:= p 1.0 Lpix

:= p 7= 1.07:=

p NF

MpWx

+:= p 1940kgf

cm2=

E2 : Peso Propio + Viento Succin

Ls L:= s 1.0 Lsix

:= s 81= 4.17:=

s NF

MsWx

+:= s 1481kgf

cm2=

max max p s,( ):=chk "VERFICA FLEXION-COMPRESION" max admF36if

"NO VERIFICA" otherwise

:=

chk "VERFICA FLEXION-COMPRESION"=

wpmax 1.00qzbmax

Cd a:= wpmax 812

kgfm

= Viento Presin para H = L

wsmin 0.73qzbmin

Cd a:= wsmin 476

kgfm

= Viento Succin para H < 10m

wsmax 0.73qzbmax

Cd a:= wsmax 593

kgfm

= Viento Succin para H = L

Caractersticas de la seccin adoptada : W 410x46.1

F 59.2cm2:= ix 16.27cm:= Wx 778.7cm3:=

Solicitaciones :

N pp L:= N 1.11 t=Mp 14.95tm:= Ms 10.92tm:=

Pg. 35

Puerto Cerealero VIGA CONTRAVIENTO FRONTAL Celda

1.40:=


Clase por destino : CRecaudo Constructivo : ICoeficiente de seguridad para cargas P:


6.2) DIMENSIONAMENTO :

RP4 1.04 t=RP4 wsminLP4

2:=LP4 4.37m=

RP3 2.08 t=RP3 wsminLP3

2:=LP3 8.75m=

RP2 3.50t:=

RP1 5.00t:=

wsmin 476kgfm

:=

6.1.2) VIENTO SUCCION

RP4 1.42 t=RP4 wpminLP4

2:=LP4 4.37m:=

RP3 2.85 t=RP3 wpminLP3

2:=LP3 8.75m:=

RP2 4.80t:=

RP1 6.90t:=

wpmin 652kgfm

:=

6.1.1) VIENTO PRESION

6.1) REACCIONES DE LOS PARANTES

6. VIGA CONTRAVIENTO FRONTAL

Pg. 36


F 2Fp:= F 14.68 cm2=

Jx 2Jxp:= Jx 247.3 cm4=

Jy 2 Jyp Fp b xG( )2+ := Jy 750.3 cm4=ix

JxF

:= ix 4.10cm=

iyJyF

:= iy 7.15cm=

Verificacin de la esbeltez :

Lx 3.20m:= Longitud entre tornapuntas.

Ly 3.00m:= Longitud entre flejes metlicos

x 0.80Lxix

:= x 62=

y 0.70Lyiy

:= y 29=

max x y,( ):= 62= w 1.50:=


F24 2400kgf

cm2:= admF24

F24:= admF24 1714

kgf

cm2=

admF24admF24

3:= admF24 990

kgf

cm2=

6.2.2) MONTANTES

Lm 6.00m:= Longitud del montante

Caractersticas de un perfil : U 100x70x3.2

b 70mm:= d 100mm:= e 3.2mm:= xG 2.20mm:=Fp 7.34cm

2:=Jxp 123.64cm

4:= Jyp 37.75cm4:=

Caractersticas de la seccin compuesta adoptada : Cajn 140x100x3.2

B 2 b:= B 140 mm=d 100 mm= e 3.2 mm=

Pg. 37


Area del perfil

b34

in:= Dimetro del buln de unin

n b18

in+:= Dimetro del agujero

Aneta A b n( ) e:= Area neta del perfil Aneta 7.21cm2=Atotal 2Aneta:= Area total de la seccin adoptada Atotal 14.41 cm2=

Verificacin a traccin :

N 24.51t:= Esfuerzo mximo de traccin

NAtotal

:= 1701 kgfcm2

=

chk "VERFICA A TRACCION" admF24if"NO VERIFICA" otherwise

:= chk "VERFICA A TRACCION"=

chk "VERFICA ESBELTEZ MAXIMA" 200if"NO VERIFICA" otherwise

:= chk "VERFICA ESBELTEZ MAXIMA"=

Verificacin a compresin :

N 15.92 t:= Esfuerzo mximo de compresin

w NF

:= 1627 kgfcm2

=

chk "VERFICA A COMPRESION" admF24if"NO VERIFICA" otherwise

:= chk "VERFICA A COMPRESION"=

6.2.3) DIAGONAL - D1

Ld 7.06m:= Longitud de la diagonal

Caractersticas de la seccin adoptada : 2L 3 x 5/16" (Dispocin en T)

b 3.0in:= b 76 mm=

e5

16in:= e 7.9 mm=

A 11.49cm2:=

Pg. 38


6.2..4) DIAGONAL - D2

Ld 9.10m:= Longitud de la diagonal

Caractersticas de la seccin adoptada : 2L 3 x 5/16" (Dispocin en T)

Atotal 2Aneta:= Area total de la seccin adoptada Atotal 14.41 cm2=

Verificacin a traccin :

N 22.32t:= Esfuerzo mximo de traccin

NAtotal

:= 1549 kgfcm2

=

chk "VERFICA A TRACCION" admF24if"NO VERIFICA" otherwise

:= chk "VERFICA A TRACCION"=

Pg. 39

TECHUMBRE CELDA GRANELERAACCIONES CONSIDERADASCORREASLARGUEROS DE FRONTISCABRIADA PRINCIPALFRONTISParantesViga contraviento frontal

techo-celda

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