suelos anisotropicos
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Suelo de varias capas o diversos tipos de suelos, cada uno con
permeabilidad diferente, y permeabilidad horizontal y vertical
desiguales.
La presencia de capas de arena delgada ( alta permeabilidad) en
capas gruesas de suelo cohesivo (baja permeabilidad) produce
com frecuencia velocidades altas de infiltración horizontal.
Ejem.
Terraplenes, donde se incorporan drenes de arena para acelerar el
drenaje de la poropresion y por lo tanto, mejorar el ritmo de
consolidación.
MLPC
Infiltración en suelos anisotrópicos
Conductividad hidráulica equivalente en suelos
estratificados
H
H2
H3
Hn
1 H k
1V k
2 H k
2V k
3 H k
3V k
n H k
nV k
H1
MLPC
h 1 = h
2 = h
3 = h
n
H
H2
H3
Hn
1 H k
1V k
2 H k
2V k
3 H k
3V k
n H k
nV k
H1
h
h1
h2
h3
MLPC
Conductividad hidráulica equivalente en suelos
estratificados
Flujo horizontal.- La carga perdidaentre la entrada y la salida será igual
para todas las capas
Por lo tanto, los gradienteshidráulicos son los mismos
i 1 = i
2 = i
3 = i
n
Δq1 = A1 k 1 i1
Δq2 = A2 k 2 i2
Δq3 = A3 k 3 i3
Además , A1=BH 1 A2=BH 2 A3=BH 3
A= B( H 1+H 2+H 3 )
Flujo total q H = Δq1+ Δq2 + Δq3 = AK H i
MLPC
Conductividad hidráulica equivalente en suelos
estratificados
Coeficiente promedio de permeabilidad horizontal
= + +33
+ + 3
MLPC
Conductividad hidráulica equivalente en suelos
estratificados
Flujo vertical
Δq1 = Δq2 = Δq3 = qv
Las cargas perdidas en cada capa será h1, h2 , h3 lo que
da gradientes hidráulicos de:
i1 = h1 /H 1, i2= h2 /H 2 i3 = h3 /H 3
MLPC
Conductividad hidráulica equivalente en suelos
estratificados
Conductividad hidráulica equivalente en suelos
estratificados
nV V V eqV ik ik ik H
hk
n
...21, 21
v h = H 1i1 + H 2i2 + …+ H nin
nV
n
V V
eqV
k
H
k
H
k
H
H k
...
21
21
,
H
H2
H3
Hn
1 H k
1V k
2 H k
2V k
3 H k
3V k
n H k
nV k
H1
h
h1
h2
h3
MLPC
Flujo total
La carga total perdida
Coeficiente promedio de permeabilidad vertical
MLPC
Conductividad hidráulica equivalente en suelos
estratificados
= =
ℎ = ℎ + ℎ + ℎ3
L= + + 3
= + +3
+
+3
3
Ejem.
Un suelo estratificado consiste aproximadamente en capas alternadas
de arena y limo. Las capas de arena son de 150 mm de espesor y
tienen un a permeabilidad de 6.5x10-1 mm/s, mientras que las capas de
limo son de 1.8 m de espesor y k=2.5x10-4 mm/s. Suponiendo que las
condiciones de flujo dentro de cada capa son isotrópicas, determinar
la relación de permeabilidad horizontal a la vertical.
Un “ciclo” de estratos consiste en una capa de arena y una capa de
limo
Entonces,
MLPC
= 6.5 × 10− /
= 2.5 × 10−4 /
= 150
= 1800
= + + 33
+ +3
MLPC
= 6.5 × 10− /
= 2.5 × 10−4 /
= 150
= 1800
= + +
=150 × 6500 + 1800 × 2.5
150 + 1800× 10−4
= 5.02 × 10−
= +
+
=150 + 1800
1506500 × 10−4 + 1800
2.5×10−4
= 2.71 × 10−4
=185.5
Redes de flujos en suelos anisotrópicos
En la natureza, la mayoria de los suelos presenta cierto grado de anisotropia en
términos de permeabilidad.
En la Ecuación de continuidad se tiene:
, con k x k z .
Dividiendo los dos miembros de la Ecuación por kz, resulta:
Haciendo , se tiene:
que es similar a la Ecuación de continuidad para suelos isotrópicos.
02
2
2
2
z
hk
x
hk
z x
0)/( 2
2
2
2
z
h
xk k
h
x z
xk k x x z
/'
0'
2
2
2
2
z
h
x
h
MLPC
• La ecuación define un factor de escala
por medio del cual uma region de flujo
anisotrópico, se transforma em uma región de
flujo isotrópico conceptual, siendo que:
Por lo tanto, la cantidad de infiltración, obtenida a
partir de uma red de flujo modificada es:
Redes de flujos en suelos anisotrópicos
xk k x x z
/'
z x x z x f k k k k k k /
z x
e
f k k
N
N Aq
MLPC
1. Trazar la sección transversal a la region del flujo usando
uma escala vertical (eje z) normal y uma escala horizontal
(eje x) transformada.
2. Trazar la red de flujo suponiendo condiciones isotrópicas,
esto es, campos “cuadrados” e intersecciones de 90°
Redes de flujo en suelos anisotrópicos
MLPC
• Una vez que la rede de flujo ha sido dibujada para la seción
transformada, la rede de flujo para la seción real puede obtenerse
aplicando inversamente el factor de escala.
• Las distancias horizontales, incluyendo las lineas de la red, se
dividen entre el factor
x z k k /
Redes de flujo en suelos anisotrópicos
MLPC
Redes de flujo en suelos anisotrópicos
• La red de flujo real es la representación correcta de las condiciones
anisotrópicas, aunque las intersecciones ya no son de 90° y los
campos no son cuadrados
MLPC
Redes de flujo en suelos anisotrópicos
Escala 6 m
Escala vertical =
6 m
Escala horizontal =
m 7 ,1466
m 7 ,1466
MLPC
Redes de flujo en suelos anisotrópicos
m 7 ,1466
Dibujar la red de flujo y estimar el caudal infiltrado correspondiente al caso de la
figura. Obtener, asimismo, las presiones intersticiales producidas en la pantalla.
x z k k /
MLPC
Redes de flujo en suelos anisotrópicos
m 7 ,1466
24/
x
k
k xk k x x
z
z
x z t
v z k k z h x
k k k 4y
244
z k k k k k k z z z x f
MLPC
Redes de flujo en suelos anisotrópicos
m 7 ,1466
24/
x
k
k xk k x x
z
z
x z t
5.95.010 H 95.010
5.9
Nd
H h
MLPC
Redes de flujo en suelos anisotrópicos
m 7 ,1466
scmk k k z f z /10224
42
z x
e
f k k
N
N Aq
m smk N
N H q f
e
f //106.7102
10
45.9
364
MLPC
Flujo a través de una interfase del suelo
Cuando las condiciones anisotrópicas incluyen una frontera o
interfase entre suelos de permeabilidad diferente, y esta interfase
está inclinada con respecto a la dirección del flujo, las líneas de flujo
se refractan. En otras palabras, la dirección de flujo cambia en
forma abrupta en la interfase.
Si el flujo se verifica hacia un suelo menos permeable > , las
líneas de flujo se refractan hacia la normal en la interfase, y lo
hacen alejándose de ésta cuando < .
En la figura se muestra la interfase entre dos suelos de permeabilidades
interfase forman con la normal ángulos de . Considérense dos líneas de
flujoΨ Ψ cuyas intersecciones con la interfase forman con la normal ángulos
de respectivamente. Las correspondientes equipotenciales en los puntos
de intersección sonΦ Φ.
Flujo a través de una interfase del suelo
Flujo a través de una interfase del suelo
De acuerdo con esto, la pérdida de carga es h =Φ Φ y el flujo a través de
la interfase entre A y B = q.
Para que exista continuidad, flujo de entrada = flujo de salida
Por consiguiente, A1k 1i 1 = A2k 2i 2
o bien Δ
= Δ
Pero, BC = AB cos1 y AD = AB cos2
Sustituyendo,AB
AC =
AB
CD
Lo que dak
α=
k α
o bienkk
= α α
Inestabilidad debida a la infiltración (“tubificación”)
El término tubificación describe un estado inestable que se
presenta cuando la componente vertical de la presión de
infiltración, que actúa en dirección ascendente, supera al peso
descendente del suelo.
Cuando la fuerza ascendente de infiltración es igual al peso
sumergido del suelo, no puede desarrollarse una resistencia a la
fricción entre las partículas.
Por consiguiente, la mezcla suelo/agua no tiene resistencia al corte
y actúa como líquido.
Si las fuerzas ascendentes de infiltración superan al peso sumergido,
las partículas pueden ser transportadas hacia arriba y depositarse
en la superficie del suelo.
De esta manera, se forma un “tubo” en el suelo cerca de la
superficie.
La falla por tubificación puede conducir a una falla total de la
cimentación o incluso al derrumbe de una estructura de soporte, tal
como el pie de talud de una presa o parte de un ataguía.
Por consiguiente, es necesario comprobar esta situación potencial
de inestabilidad al diseñar estructuras para la retención de agua.
Inestabilidad debida a la infiltración (“tubificación”)
Cuando se ha trazado una red de flujo para representar las condiciones de
infiltración, se puede usar una regla general simple para establecer un factor
de seguridad con respecto a la tubificación.
Esto se lleva a cabo considerando un prisma de suelo adyacente a la zona
corriente abajo de la estructura. Tómese el caso de la tablestaca que se
muestra en la figura. El peso efectivo del prisma de suelo ABCD es
Inestabilidad debida a la infiltración (“tubificación”)
= .
2
La distribución de la presión de infiltración en la base BC del prisma se obtiene a
partir de la red de flujo; supóngase que el valor promedio es us.
Entonces, la fuerza ascendente de infiltración sobre = ×
Inestabilidad debida a la infiltración (“tubificación”)
Puesto que la tubificación se presenta cuando la fuerza ascendente de
infiltración es igual a W, el factor de seguridad contra la tubificación está
dado por:
(.) =
ó=
2
=.
El factor de seguridad contra la tubificación puede incrementarse de varias
maneras. Por ejemplo, en el caso de una tablestaca, la profundidad de penetración
de los pilotes debe aumentarse, o bien usar una capa de material filtrante grueso
en la zona corriente abajo antes de bombear al nivel final.
En el caso de presas, al aumentar la longitud del trayecto de flujo, puede
aumentarse tanto el factor de seguridad como reducirse la cantidad de infiltración.
Esto puede hacerse hincando una hilera de pilotes de tablestaca, preferentemente
cerca de la zona corriente arriba, o bien aplicando un delantal de pavimento
impermeable enfrente de la cara corriente arriba.
Otra posibilidad es una capa de material filtrante grueso corriente abajo.
Inestabilidad debida a la infiltración (“tubificación”)