responsables del contenido de este...
TRANSCRIPT
Pág 1 de 1
Escuela Universitaria de
Ingeniería Técnica Naval
C.A.S.E.M.
Pol. Río San Pedro
11510 Puerto Real (Cádiz)
Tel. 956016046. Fax. 956016045
AVISO IMPORTANTE:
El único responsable del contenido de este proyecto es el alumno que lo ha
realizado.
La Universidad de Cádiz, La Escuela Universitaria de Ingeniería Técnica Naval, los
Departamentos a los que pertenecen el profesor tutor y los miembros del Tribunal de
Proyectos Fin de Carrera así como el mismo profesor tutor NO SON
RESPONSABLES DEL CONTENIDO DE ESTE PROYECTO.
Los proyectos fin de carrera pueden contener errores detectados por el Tribunal de
Proyectos Fin de Carrera y que estos no hayan sido implementados o corregidos en
la versión aquí expuesta.
La calificación de los proyectos fin de carrera puede variar desde el aprobado (5)
hasta la matrícula de honor (10), por lo que el tipo y número de errores que
contienen puede ser muy diferentes de un proyecto a otro.
Este proyecto fin de carrera está redactado y elaborado con una finalidad académica
y nunca se deberá hacer uso profesional del mismo, ya que puede contener errores
que podrían poner en peligro vidas humanas.
Fdo. La Comisión de Proyectos de Fin de Carrera
Escuela Universitaria de Ingeniería Técnica Naval
Universidad de Cádiz
- 4 -
Índice
1 Objeto del proyecto.
2 Características del Buque y parámetros del proyecto.
2.1 Dimensiones principales de Diseño
2.2 Capacidades de Diseño
2.3 Francobordo
2.4 Calados, Pesos Muertos, Estabilidad, Asiento y Resistencia Longitudinal
2.4.1 Calados y pesos muertos
2.4.2 Estabilidad, Asiento y Resistencia longitudinal
2.5 Propulsión, Velocidad y Consumo
2.6 Alojamiento
3 Síntesis de la Reglamentación y requisitos a cumplir.
4 Definición y dimensionamiento de los servicios:
4.1 Servicio de agua técnica. Descripción.
4.1.1 Aparatos
4.1.1.1 Generador de agua dulce
4.1.1.2 Grupo hidróforo
4.1.1.2.1 Bombas de agua dulce
4.1.1.2.2 Tanque a presión
4.1.2 Dimensionamiento
4.1.2.1 Generador de agua dulce
4.1.2.2 Tanque de almacén
4.1.2.3 Grupo hidróforo
4.1.2.3.1 Bombas de agua dulce
4.1.2.3.2 Tanque a presión
4.2 Servicio de agua sanitaria. Descripción
4.2.1 Servicio de agua potable fría. Descripción.
4.2.1.1 Aparatos
4.2.1.1.1 Esterilizador y clorinador
4.2.1.2 Dimensionamiento
4.2.1.2.1 Esterilizador y clorinador
- 5 -
4.2.2 Servicio de agua potable caliente. Descripción.
4.2.2.1 Aparatos
4.2.2.1.1 Bombas de circulación
4.2.2.1.2 Calentador
4.2.2.2 Dimensionamiento
4.2.2.2.1 Bombas de circulación
4.2.2.2.2 Calentador
4.3 Sistema de recogida de aguas
4.3.1 Sistema de imbornales. Descripción.
4.3.2 Sistema de Sentinas. Descripción.
4.3.2.1 Zona de bodegas
4.3.2.2 Zona de Cámara de Máquinas
4.3.2.3 Local del servomotor
4.3.2.4 Cajas de cadenas
4.3.2.5 Aparatos
4.3.2.5.1 Bombas principales de sentinas
4.3.2.5.2 Bombas de achique de las cajas de cadenas
4.3.2.5.3 Separador de sentinas
4.3.2.5.4 Bomba del separador de sentinas
4.3.2.6 Dimensionamiento
4.3.2.6.1 Bombas principales de sentinas
4.3.2.6.2 Bombas de achique de las cajas de cadenas
4.3.2.6.3 Separador de sentinas
4.3.2.6.4 Bomba del separador de sentinas
4.3.3 Sistema de tratamiento de aguas grises y negras
4.3.3.1 Descarga de aguas grises por gravedad. Descripción.
4.3.3.2 Descarga de aguas negras por vacío. Descripción.
4.3.3.3 Aparatos
4.3.3.3.1 Accesorios sanitarios
4.3.3.3.2 Planta de tratamiento de aguas residuales
4.3.3.4 Dimensionamiento
4.3.3.4.1 Criterio de selección
4.3.3.4.2 Cálculo de la planta
- 6 -
5 Especificaciones de equipos y elementos:
5.1 Generador de agua dulce
5.1.1 Propósito de la unidad
5.1.2 Descripción
5.1.3 Elementos
5.2 Calentador de agua dulce
5.2.1 Propósito de la unidad
5.2.2 Descripción
5.2.3 Elementos
5.3 Equipo hidróforo
5.3.1 Propósito de la unidad
5.3.2 Descripción
5.3.3 Elementos
5.4 Accesorios y espacios sanitarios
5.4.1 Inodoros
5.4.2 Accesorios
5.4.3 Aseos modulares
5.4.4 Cocina
5.4.5 Lavandería
5.4.6 Planta de tratamiento de basuras
5.5 Planta de tratamiento de aguas residuales
5.5.1 Propósito de la unidad
5.5.2 Descripción
5.5.3 Elementos
6 Breve descripción de la operación de los equipos.
6.1. Generador de Agua Dulce
6.1.1. Ajustes y controles iniciales. Comprobaciones previas.
6.1.2. Ajuste del salinómetro
6.1.3. Cebado de la Bomba de Agua Dulce
6.1.4. Cebado de la Bomba de Agua Salada
6.1.5. Chequeo de las líneas del Generador
6.1.6. Arranque del Generador
6.1.7. Parada del Generador
6.1.8. Descripción Funcional
- 7 -
6.2. Planta de Tratamiento aguas residuales
6.2.1 Procedimiento
6.2.2 Bomba de Fangos
6.2.3 Interruptor de Flotación
6.3. Equipo Hidróforo
6.3.1 Puesta en marcha
6.3.2 Primera Puesta en marcha
6.3.3 Límites de servicio
7 Esquemas de los Servicios
7.1 Esquema General de Agua Dulce
7.2 Esquema Detallado por cubierta de agua dulce
7.3 Esquema de Tratamiento de Aguas Residuales
7.4 Esquema detallado Descargas Sanitarias
7.5 Esquema de Sentinas
7.6 Esquema Imbornales Exteriores
8 Presupuesto aproximado
Anexo I: Planos de Disposición
Anexo II: Especificaciones del Motor Principal y dimensionamiento del Tanque de
almacenamiento de HFO para la justificación de la Autonomía del buque
Anexo III: Sistema de Vapor
BIBLIOGRAFIA
- 8 -
1. OBJETO DEL PROYECTO:
Este trabajo tiene como objeto el exponer las consideraciones básicas y generales a fin
de estudiar los servicios sanitarios de generación, tratamiento y alimentación de aguas
sanitarias de un Bulk-Carrier de 160.000 TPM.
Se seleccionarán las instalaciones más adecuadas teniendo en cuenta las necesidades
del buque, así como las normas nacionales e internacionales vigentes sobre la
prevención y contaminación de nuestros mares. Para ello, seremos rigurosos en esta
materia, utilizando equipos que sean compatibles con el resto de funciones que se
desempeñan en el buque, que garanticen una adecuada instalación, operación y
mantenimiento de las mismas. A través del optimo funcionamiento de los equipos
instalados nos permitirán producir una calidad de agua optima para el consumo humano,
así como un el cumplimiento con nuestro medio marino a la hora de tratar las aguas
residuales que serán descargadas en alta mar.
2. CARACTERISTICAS DEL BUQUE Y PARAMETROS DEL PROYECTO:
El buque es un BULK-CARRIER con una cubierta de francobordo continua, espejo de
popa, proa del bulbo y timón semicompensado.
El buque puede ser cargado con cargas a granel, carbón o minerales en las nueve
bodegas. Las bodegas Nº 2, 4, 6 y 8 pueden estar vacías cuando el barco esté cargado
de minerales. El factor de estiba con 2.000 Tm de consumibles es 1,27 m³/t para un
total de carga de 145.100 Tm a 16,5 m de calado y 1,18 m³/t para un total de carga de
157.100 Tm. a 17,5 m de calado.
El carbón puede ser cargado usando todas las bodegas o las bodegas impares (sólo) o
bodegas pares (sólo).
Las nueve bodegas sin entrepuentes, se disponen a lo largo de la estructura como se
indica en el plano de disposición general. La sala de máquinas y la habilitación se ubican
a popa.El pañol de proa se localiza bajo cubierta principal.
Los tanques de lastre están colocados en los espacios superiores laterales, doble fondo
de las bodegas y tolvas inferiores. Tres túneles están colocados en la zona central del
doble casco. (Dos de ellos para tuberías y uno como colector principal de lastre
inundable).
- 9 -
La bodega Nº 4 se diseña como bodega inundable para lastre. Las bodegas Nº 1, 2, 6, 8
y 9 pueden llenarse de agua de lastre en el puerto a un nivel máximo de 9 m. por
encima de la tapa de doble fondo.
Los tanques de almacén del Fuel Oil están situados a ambos lados de la Sala de
Máquinas.
El buque se propulsa por un motor Diesel lento directamente acoplado a una única
hélice, a través de una línea de ejes.
El buque se diseña y se construye para un tráfico de servicio no restringido en todo el
mundo (excepto en las áreas de hielo y áreas de GMDSS A4) cargando grano, carbón o
mineral.
La disposición general del buque está de acuerdo con el plano de disposición general
mencionado en Anexo I.
Para la descripción del buque a lo largo de esta especificación, se consideran en las
siguientes áreas divisorias:
a) El Casco:
Esta zona incluye todas las partes externas e internas del buque, excepto la
Acomodación y Sala de Máquinas.
El casco se divide por mamparos y cubiertas en los siguientes espacios:
- Pique de Proa, cajas de la cadena, pañol de proa.
- El doble fondo y los tanques de lastre superiores.
- Las bodegas de carga.
- Los tanques de agua dulce.
- Pique de Popa (lastre) y local del servomotor.
b) Acomodación:
Esta zona comprende los espacios del alojamiento de la tripulación con 27 cabinas y
otras zonas de servicio especificadas en el Anexo I y en punto 2.6.
- 10 -
c) Sala de Máquinas:
Este área incluye el interior de la Cámara de Máquinas, todos los tanques colocados
entre el mamparo principal de proa de la Cámara de Máquinas y el mamparo de popa
del mismo, incluyendo el doble fondo y tanques laterales, tanques de Fuel, el interior
del Guardacalor de la máquina y el interior de la chimenea.
El doble fondo de la Cámara de Máquinas incluye tanques de diesel, tanques de aceite
y tanque de sentinas así como las tomas de mar, sentina y cofferdams.
Los talleres y pañoles de los maquinistas y electricistas, la Cámara de Control de
Máquinas y la cámara de purificación de fuel están dentro de la Cámara de Máquinas.
2.1 Dimensiones principales de diseño.
a) Dimensiones del Casco (aprox.)
- Eslora Total...……………………………..289.0 m.
- Eslora entre perpendiculares.......….279.6 m.
- Manga de trazado……….…………………43.2 m.
- Puntal de trazado……………………………24.2 m.
b) La altura entre las cubiertas de los alojamientos (aprox.):
La altura entre las cubiertas de los alojamientos debe ser de 2.7 m. excepto el del
Puente, en el cuál debe ser de 2.8 m. y la cubierta “A” en la cual deberá ser de 3.0 m.
c) Arrufo:
- Cubierta principal zona de proa (debido a la brusca y subiendo 1 m. en la línea del
centro en la perpendicular de proa).
- Otras cubiertas y plataformas (Sin arrufo).
d) Brusca (aprox.):
- Cubierta Principal ………………………….0,850 mm.
- 11 -
2.2 Capacidades de diseño
Las capacidades de diseño de los tanques son aproximadamente como a
continuación se indica (100%):
- La capacidad total de bodegas incluso las escotillas (con grano)…………183.800 m³
- La capacidad total de agua de lastre segregado…………………..……………..54.600 m³
- La capacidad total de lastre (incluyendo las bodegas inundables).….......75.600 m³
- La capacidad de Fuel Oil pesado (*) …………………………………………..…….….4.100 m³
- La capacidad de diesel (*)………………………………………………………………….….270 m³
- El agua dulce (técnica)………………………………………………………………………… 450 m³
- Aceite lubricante…………………………………………………………………………………..100 m³
(*) Incluido el almacenamiento, sedimentación y tanques de servicio diario.
2.3 Francobordo
El Francobordo de Verano, invierno, agua dulce, mares tropicales y agua dulce
tropical se establece conforme a las Reglas de la Convención de Línea de Carga
Internacional, considerado el tipo de francobordo B-60 y calado del escantillón
indicado debajo.
2.4 Calados, Pesos Muertos, Estabilidad, Asiento y Resistencia Longitudinal
2.4.1 Calados y Pesos Muertos
El calado de diseño es 16,50 m. El Peso Muerto de construcción del buque
será 147.100 Tm. El peso específico del agua de mar considerado es 1,025
Kg/m³.
El Peso Muerto del buque en verano, es 162.800 Tm. El peso específico del
agua de mar considerado es 1,025 Kg/m³. El calado de diseño es de 17,85 m.
El Peso Muerto se determina como la diferencia entre el desplazamiento total
calculado y el Peso en Rosca de la embarcación. El desplazamiento debe ser
el volumen de flotabilidad multiplicado por el peso específico del agua antes
mencionado.
- 12 -
El volumen de flotación se calcula con los planos de formas del buque,
incrementándolo con el volumen de apéndices (forro, etc.), para el calado
especificado y con la quilla a nivel.
El Peso Muerto comprende lo siguiente:
a) Peso de la Carga
b) Fuel, aceite lubricante y agua dentro de los tanques, conductos y
maquinaria excepto aquellos incluidos en el Peso en Rosca como
posteriormente se indica.
c) Tripulación y sus efectos.
d) Todos los consumibles.
e) Otros espacios adicionales requeridos por la Sociedad de Clasificación y
los Cuerpos Reguladores.
El Peso en rosca del buque incluye el peso de la estructura de acero,
equipamiento, accesorios y maquinaria incluyendo los espacios requeridos por
la Sociedad de Clasificación y los Cuerpos Reguladores, así como el agua,
aceite y combustible dentro de la maquinaria y conductos conectados con el
sistema principal de propulsión y generadores. Igualmente, el agua dentro de
las calderas y los fluidos para los sistemas hidráulicos también se incluyen.
El Peso Muerto se ajusta como consecuencia de cualquier modificación pedida
por el Armador.
2.4.2 Estabilidad, Asiento y Resistencia longitudinal
La estabilidad del buque está de acuerdo con las reglas especificadas en el
punto 3.
El estudio de estabilidad y flotabilidad, así como los cálculos requeridos por
la reglamentación también se llevan a cabo.
- 13 -
La estabilidad, asiento y resistencia longitudinal se han estudiado para las
siguientes condiciones de navegación considerando la salida con 100% de
consumibles y la correspondiente llegada con 10% de consumibles, y
también las salidas con 50% de consumibles y las llegadas correspondientes
con 10% de consumibles:
B-1-Lastre (*).
G-1 Carga de grano….….. 1,26 m3/t
G-2 Carga de grano……… 1,40 m3/t
G-3 Carga de grano….….. 1,54 m3/t
G-4 Carga de grano…….. 1,82 m3/t
C-1-Carbón.…………………1,18 m3/t
C-2-Carbón.………………… 1,34 m3/t
O-1-Mineral (0,5 m3/t) en bodegas 1, 3, 5, 7, 9.
(*) En condiciones normales de lastre para navegar en aguas abiertas se puede tener lastrada la bodega inundable
(Bodega nº 4) al 100%
Se han estudiado también las condiciones adicionales requeridas por las
Reglas y Regulaciones.
- 14 -
2.5 Propulsión, Velocidad y Consumo.
La máquina principal debe ser capaz de desarrollar una potencia máxima continua
nominal (NMCR) de 27.160 Kw (36421 BHP) a 76 rpm.
La velocidad del buque a 16,50 m. de calado con el asiento conveniente, será
aproximadamente 14,5 nudos en las condiciones ideales de pruebas (por ejemplo:
agua profunda sin restricción, de 15 ºC y peso especifico de 1,025 Kg/m³, casco y
palas de la hélice limpios y viento en calma, sin olas) y con la máquina principal
desarrollando en la hélice 26.899 Kw (36.072 BHP).
La velocidad de la nave estimada en la Condición de calado de Lastre a 9,8 m. con
el asiento conveniente, a las mismas condiciones de ensayos ideales y de potencia
es de 15,6 nudos.
El consumo de combustible garantizado de la máquina principal en la prueba de
banco deberá ser de 185 gr/Kwh, con una tolerancia de +3% cuando se quema
combustible ligero de bajo valor calorífico (LVC) de no menos de 42.705 kJ/Kg.
(10.200 Kcal/Kg.) y con la maquinaria al 90% del MCR bajo las condiciones
ambientales siguientes (ISO 3046/1, tercera edición 15-08-1986):
- Temperatura aire a la entrada del turbocompresor………………………..25ºC
- Temp. de entrada de agua en los colectores refrigeradores de aire..25ºC
- Presión atmosférica………………………………………………………………….. 1bar
- Humedad relativa…………………………………………………………………………30%
Si las condiciones de la prueba son diferentes a los mencionados, se llevarán a cabo
las correcciones necesarias recomendadas por el fabricante, para obtener el
consumo específico (S.F.O.C) en las condiciones ISO.
- 15 -
Considerando que el buque navega a la velocidad de servicio y a la MCR máxima, la
autonomía será:
Autonomía = (m x v) / (Cme x MCR x 10-6) = (millas)
m = capacidad de almacenamiento de combustible = 4909,91 Tn (*)
MCR = potencia máxima continua del motor = 26899 Kw
v = velocidad de servicio del buque = 14.5 Kn (millas/h)
Cme = consumo específico de combustible = 185 g/Kwh
Autonomía = (4909,91 x 14.5) / (185 x 26899 x 10-6) = 14306,5 millas
(*) La masa del combustible se hace referencia en el Anexo II
A continuación se establece el viaje planificado por el Armador, lo cual nos indica
que el buque tiene capacidad de combustible suficiente para recorrerlo, así como
los servicios estudiados, que posteriormente desarrollaremos:
Latitud Longitud
millas
náuticas
Días de
travesía
Punto de Salida RA´S TANURA (ARABIA SAUDI) 26°24′N 50°09′E 50º 02´47,41" E
9458 28
Punto de Llegada PUERTO DE NUEVA ORLEANS
(EE.UU.) 29º 55´07,63" N 90º 04´48,01 "O
- 16 -
2.6 Alojamiento
Se dispondrán los alojamientos según las categorías siguientes:
TIPO
Nº
CABINAS PERSONAS
Clase Capitán A 2 2
Clase Oficial de Primera B 2 2
Clase Suboficial C 5 5
Clase Piloto C 1 1
Clase Cadete C2 2 4
Clase oficial de Segunda C 3 3
Clase tripulación D 11 11
Mantenimiento /
tripulación Canal de Suez E 1 4
TOTAL 27 32
a) Tipos de Cabinas:
Tipo A: alcoba + sala de estar/oficina + baño
Tipo B: alcoba + sala de estar + baño
Tipo C: alcoba + baño
Tipo C2: alcoba (2 camas) + baño
Tipo D: alcoba simple + baño
Tipo E: Seis camas + baño
Los equipos de salvamento son adecuados para 36 personas.
- 17 -
Además, se disponen los siguientes espacios comunes:
. El puente, combinado con el cuarto de derrota (mapas) y área de la radio.
. Dos comedores y una gambuza.
. Dos salones de descanso.
. La oficina de control de carga.
. La oficina de máquinas/oficina del buque.
. La Oficina del Capitán/ Jefe de Máquinas.
. La cocina, una cámara de provisiones refrigeradas, una gambuza seca.
. Tres lavanderías.
. El hospital.
. El cuarto del aire acondicionado.
. El cuarto de baterías.
. Pañoles.
. El gimnasio.
. Dos vestuarios.
y otros espacios, como se muestra en los Plano de Disposición de la Acomodación
(Anexo I)
- 18 -
3. SINTESIS DE LA REGLAMENTACION Y REQUISITOS A CUMPLIR:
Para la realización de este estudio, se han tomado como referencias las siguientes
Normas y Reglamentos:
ISO 15748-1 Buques y tecnología marina. - Suministro de agua potable en barcos y
estructuras marinas. Parte 1: Planificación y diseño.
ISO 15748-2 Parte 2: Método de cálculo.
AT: MD-GD. 003: Velocidades Máximas de Fluidos en Tuberías. Estándar Corporativo
de Izar.
Normas y Reglamentos para la clasificación de Registro de buques de Lloyd's,
consolidado edición, 2.003.
Seguridad de la Vida Humana en el Mar (SOLAS) Edición consolidada de 2.002.
Convenio Internacional de Líneas de Carga, 1966.
Convención Internacional para la Prevención de Colisiones en el Mar (1972),
modificada por la resolución A 464 (XII).
Convenio Internacional para la Prevención de la contaminación por los buques
(MARPOL 1973 y Protocolo de 1978, Anexo I y V).
MARPOL (en su anexo I, regla 13), para la descarga de residuos procedentes de las
sentinas de máquinas
U.S.C.G. para buques extranjeros que entren en puertos de los EE.UU. (sin
certificado).
- 19 -
4. DEFINICION Y DIMENSIONAMIENTO DE LOS SERVICIOS:
4.1. Sistema de Agua Técnica.Descripción.
Agua producida para fines industriales dentro del buque. Como refrigeración,
calderas, aire acondicionado,…..
El agua dulce a bordo del buque tiene dos orígenes bien distintos: la embarcada
durante las estancias en puertos y terminales y la producida a bordo. El equipo
necesario para embarcar la primera se reduce a una tubería con toma en cubierta
que descarga a los tanques de almacenamiento de agua dulce. El agua producida
a bordo es agua destilada, obtenida a partir de agua de mar por un generador de
agua dulce. Para destinar esta agua al consumo humano debe someterse a un
tratamiento de potabilización.
La generación de agua dulce sigue la siguiente secuencia:
1. El generador toma agua de mar transformando parte en agua dulce.
2. El agua dulce producida se introduce en los tanques almacén de agua
dulce.
3. Las bombas de agua dulce la toman de estos tanques y la introducen en
el tanque hidróforo.
4. Desde aquí se distribuye el agua a los distintos servicios.
- 20 -
Un esquema de este proceso es el siguiente:
Para la obtención de agua dulce el buque dispone de un generador de agua dulce
mediante evaporación, cuya energía se obtiene del agua de refrigeración de
camisas del motor principal cuando se esté navegando. Como es sabido, este
sistema no puede funcionar en puerto y solo estará operativo en la situación de
navegación. Cuando no esté disponible el agua de refrigeración de camisas se
empleará vapor producido por la planta de vapor.
Este dispositivo funciona con un cierto grado de vacío (del orden del 95%) para
poder evaporar el agua de mar más fácilmente, a menor temperatura. Una vez
que se ha evaporado el agua de mar se condensa obteniendo de esta manera
agua dulce y dejando como residuo salmuera, que se devuelve al mar.
En la Cámara de Máquinas se dispondrán dos tanques para agua destilada para el
servicio de la maquinaria del buque y para potabilizar el agua consumida a bordo.
- 21 -
El grupo hidróforo de agua destilada aspira del tanque de agua destilada y
descargará a los siguientes equipos:
Tanques de compensación de los circuitos de refrigeración, en
general.
Tanque cisterna.
Tanques de agua de servicio de purificadoras de aceite y
combustible.
Separador de sentinas y sus bombas.
Cualquier otro servicio que necesite alimentación de agua
destilada.
4.1.1 Aparatos
4.1.1.1 Generador de Agua Dulce
Un equipo completo para destilación automática de agua de mar, de
simple fase y etapa de vacío, que utilizará como fuente caliente el agua
de refrigeración de A.T del M.P. En el momento que no sea posible, se
utilizará en puerto, vapor del sistema del buque.
Este equipo será de tipo compacto e incluirá los correspondientes
intercambiadores de calor de placas de titanio, medios para producir y
mantener vacío, bomba de agua destilada, bomba de agua salada y
otros accesorios para operación en automático después del arranque
manual, incluyendo una válvula solenoide de tres vías en la salida de
agua, la cual será gobernada por un salinómetro, de tal manera que
envíe a la sentina el agua destilada con salinidad superior a un valor
preestablecido entre 10 y 20 p.p.m., haciendo actuar simultáneamente
una alarma.. Más adelante se describe el Generador de Agua Dulce con
más detalle.
4.1.1.2 Grupo Hidróforo
Un grupo hidróforo para agua dulce impulsará agua para los diversos
sistemas del buque, con sus correspondientes bombas, una en uso y
otra de respeto, y tanque a presión.
4.1.1.2.1 Bombas de agua dulce
Se instalarán cuatro bombas centrífugas, dos son para el circuito de
agua sanitaria fría y las otras para el circuito de agua sanitaria
caliente. De cada par una está de respeto de la otra.
- 22 -
Estas bombas alimentan el tanque hidróforo. El caudal requerido
será el del caudal requerido para tripulación (200 litros/día y
persona, para cada uno de los 32 tripulantes). Más adelante se
calculará el caudal real y potencia eléctrica consumida.
4.1.1.2.2 Tanque a presión
Almacenará e impulsará el agua dulce producida para suministrar a
los diversos servicios.
4.1.2 Dimensionamiento
4.1.2.1 Generador de Agua Dulce
El generador principal de agua dulce es un equipo que emplea agua de
refrigeración de camisas del motor principal cuando se esté navegando; y
cuando no esté disponible el agua de refrigeración de camisas se empleará
vapor. Seguidamente se presenta un esquema del generador de agua
dulce (operando con el agua de refrigeración de camisas del motor
principal):
Generación de Agua Dulce Sistema Principal
- 23 -
Este equipo generará agua dulce en un proceso de evaporación a vacío (al
95 % de vacío).
En este apartado se calculará el caudal máximo de agua dulce que se
puede obtener del generador de agua dulce, cuando se emplea el agua de
refrigeración de camisas del motor principal. Debemos tener en cuenta los
consumos reales existentes en el buque (Anexo II)
Para ello se siguen los pasos de cálculo estipulados en las especificaciones
del motor principal;
1. Hay que considerar lo siguiente:
MCR Nominal ( L1): PL2= 27160 Kw. (100%) y 76 rpm/min (100%)
MCR Especificado (M): PM = 26899 Kw. (99%) y 75,8 rpm/min (99%)
Punto de Optimización (O): Po = 22864 Kw. (84,2%) y 71,8 rpm/min (94,4%);Po = 85% de PM
Servicio (S): PS = 19002 Kw. Y 71,8 rpm/min ;PS = 70,6% de PM y PS = 83,1% de PO
Los puntos de funcionamiento se han obtenido de las especificaciones del
motor. Ver Anexo II.
2. La cantidad de calor disponible del agua de refrigeración de camisas en
servicio es de:
Qjw, L1 = 3970 Kw *
* En este caso sólo se instalará un intercambiador de calor, pues al ser los dos fluidos con los que trabaja agua
dulce es menos posible que se obstruya y deje de funcionar correctamente. Este enfriador (intercambiador) debe
ser capaz de refrigerar el equivalente de 3970 KW (especificaciones del motor 7S80ME-C7-TI).
3. Empleando la siguiente fórmula, según recomendación del fabricante del
motor, el factor de corrección sería Q jw% (factor de corrección expresado
en porcentaje):
Qjw% = e (-0,011 x ln (nM%
) + 0,08072 x ln (PM%
) + 1,2614)
- 24 -
n M% = 94,5 %
PM% = 84,2 %
Q jw% = 96,88 %
4. El calor disipado para el punto de optimización del motor, que se puede
hacer corresponder con el servicio y en base a eso calcular el calor real
disponible para generar agua dulce :
QjwO = Qjw,L1 x Qjw,% /100 x 0,88 (Kw.)
Qjw,L1 = 3970 Kw
Qjw% = 96,88 %
QjwO = 3384,6 Kw
5. Utilizando la siguiente fórmula (para FPP: hélice de palas fijas) o la
posterior gráfica se obtiene Qjw (la cantidad de calor que se puede obtener
del agua de refrigeración de camisas para generar agua dulce).
Kp= 0,742 x PS/PO + 0,258
- 25 -
Qjw = QjwO x Kp (Kw)
QjwO = 3384,6 Kw
Kp = 0.875
Qjw = 2961,55 Kw
Este valor puede ser reducido hasta en un 15% para tener un margen de
seguridad.
6. Empleando la siguiente fórmula se obtiene el caudal máximo de agua
Mfw ;
Mfw = 0,03 x Q jw Tn/24 h
Qjw = 2961,55 Kw
Mfw = 88,85 Tn/24 h
- 26 -
Por lo tanto la cantidad máxima de agua dulce que se puede generar a
partir del calor del agua de refrigeración de camisas del motor principal es
de 88,85 Tn/día (88,85 m3/día).
Por otro lado se puede estimar la cantidad de agua dulce requerida a bordo
al día:
Las necesidades de agua dulce sanitaria se estiman en 200 litros por
persona y día. Por lo tanto:
Capacidad requerida de agua dulce sanitaria = Nº personas x necesidad por persona (m3/día)
Nº personas = 32; necesidad por persona = 200 litros/ persona y día
Capacidad requerida de agua dulce sanitaria = 6,4 (m3/día)
Agua dulce para sistemas, se considera que es el doble que el requerido
para agua dulce sanitaria, por lo tanto:
Capacidad requerida de agua dulce sanitaria = 12,8 (m3/día)
Por lo tanto la cantidad necesaria de agua dulce para generar sería de 19,2
m3/día. Es razonable considerar que el agua dulce a generar sea de 30
m3/día (= 30 Tn/día).
Como se comentó anteriormente, cuando no esté disponible el agua de
refrigeración de camisas se empleará vapor. Para calcular el vapor
necesario se considerará también que la cantidad de agua dulce que se
generará será de 30 Tn/día.
- 27 -
Generación Agua Dulce Sistema Vapor
La cantidad de calor que se requiere aportar (el necesario para calentar el
agua salada desde su temperatura de entrada hasta la de vaporización,
más el calor necesario para evaporar la cantidad correspondiente a la
producción del generador):
q = W x Ce x (ts – t0) + Ga x r (Kcal/h)
Siendo:
W = 5000 Kg/h *
* Se obtiene de calcular la cantidad de agua necesaria generada en Kg/h multiplicado por 4 veces. (30 Tn/día = (30
x 1000) /24 = 1250 Kg/h)
Ce = 0,96 Kcal/ KgºC
Ga = 30 Tn/dia=1250 kg/h
ts = temperatura saturación con vacío del 95 % (0,05 Bar) = 32,6º
t0 = suponemos 10ºC menor que ts para un óptimo funcionamiento del condensador = 22,6 ºC
r = calor vaporización con vacío del 95% (0,05 Bar) = 578, Kcal/Kg
r (7 Kgf/ cm2) = 494 Kcal/ Kgv
q = 665500 Kcal/h
qv = 1347 Kgv/h*
* dividiendo las Kcal/h por el calor latente de vaporización
- 28 -
4.1.2.2 Tanques de almacén
La capacidad de almacenamiento de AD depende del número de personas
a bordo, del consumo diario por persona y de la autonomía considerada.
En nuestro caso, contamos con una tripulación de 32, y es razonable
considerar un consumo diario por persona de 200 l.
Ya que 9458 millas náuticas a una velocidad de 14,5 nudos, equivalen a 28
días de navegación se obtiene un total de 179,2 m3.
Considerando un 2 % de pérdida de volumen por la estructura interna del
tanque y que estos se llenan hasta el 96 % [(VBRUTO-0,02VBRUTO) x 0,96 =
VAGUA,], el volumen bruto necesario de los tanques será aproximadamente
de 190,5 m3, que se reparte en dos tanques.
Siguiendo los requerimientos del proyecto inicial, se instalará una
capacidad total de 450 m3 para contener el agua dulce generada en el
buque. Permitiéndose cubrir con creces la autonomía prevista.
Estos tanques se abastecerán tanto de agua dulce que provenga del
exterior, como del agua dulce generada en el propio buque, por medio del
generador de agua dulce.
El sobredimensionamiento de los tanques de agua se debe que no siempre
se está generando agua dulce (zonas cercanas a puerto), y que en
ocasiones se está esperando paso por canal (canal de Suez) o entrada en
puerto, por lo que se tiene que tomar de estos tanques durante varios
días.
4.1.2.3 Grupo hidróforo
Se dispondrá de un tanque hidróforo para el sistema de agua dulce
sanitaria, cuyo volumen será de 350 l (Teniendo en cuenta que el consumo
diario es de 6400 l y que el consumo punta es de 534 l/h.) que aportará el
agua dulce demandada. Justificado en la tabla proporcionada por AZCUE.
Fría Cal. Psc Fría Cal. Psc Fría Cal. Psc Fría Cal. Psc Fría Cal. Psc Fría Cal. Psc Fría Cal. Psc Fría Cal.
0,2 2 0,4 0 3 0,6 0,0 1 0,2 0,0 14 2,8 0,0 6 1,2 0,0 6 1,2 0,0 27 5,4 0,0
0,2 0 0 2 0,4 0,0 1 0,2 0,0 14 2,8 0,0 6 1,2 0,0 6 1,2 0,0 27 5,4 0,0
0,2 0 0 1 0,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 0 0,0
0,1 2 0,2 0 3 0,3 0,0 1 0,1 0,0 14 1,4 0,0 6 0,6 0,0 6 0,6 0,0 27 2,7 0,0
0 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 0 0,0
0,2 0 0 0,0 0,0 1 0,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1 0,2 0,0
0,2 0 0 0,0 0,0 1 0,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1 0,2 0,0
0,5 0 0 0,0 0,0 1 0,5 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1 0,5 0,0
0,2 0 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 0 0,0
0,1 0 0 0,0 0,0 1 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1 0,1 0,0
0,1 0 0 0,0 0,0 1 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1 0,1 0,0
0,1 0 0 0,0 0,0 1 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1 0,1 0,0
0,1 1 0,1 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 0 0,0
0,5 0 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 0 0,0
0,2 0 0 1 0,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1 0,2 0,0 0,0 0,0 1 0,2 0,0
0,1 6 0,6 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 0 0,0
0 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 0 0,0
11 1,3 0 10 1,7 0 9 1,7 0 42 7 0 19 3,2 0 18 3 0 88 14,9 0
0,49 0,00 0,52 0,00 0,52 0,00 0,84 0,00 0,63 0,00 0,62 0,00
25 1 26 1 26 1 31 1 28 1 28 1
1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5
28 4 29 4 29 4 34 4 31 4 31 4
28 22 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35
0,99 0,00 0,65 0,00 0,65 0,00 1,05 0,00 0,79 0,00 0,77 0,00
FECHA
20.06.11
Caudal de Cálculo (l/s) Nº HOJA
Capac. Bomba (m3/h) Diámetro Exterior Mínimo (mm) Diámetro Exterior Mínimo (mm) 1
29
Diametro Nominal (mm) 80 Diametro Nominal (mm) 65
1,17 Espesor (mm) 3,2 Espesor (mm) 2,6
4,6 108,4 66,2
Caudal Total (l/s) 14,9 Diámetro Interior Mínimo (mm) 102 Diámetro Interior Mínimo (mm) 61
Diámetro Exterior Mínimo (mm)
Diametro Nominal (mm)
Velocidad (m/s)
Capacidad Bombas Sanitarias Tubería de Aspiración Tubería de Descarga
Limpieza Ventanas Puente
Caudal Total por Cubierta (l/s)
Caudal de Cálculo por Cubierta (l/s)
Diámetro Interior Mínimo (mm)
Espesor (mm)
Peladora de Patatas
Friegavasos
Cafetera
Fuentes Agua Fría
Lavadora Industrial
Lavadora Doméstica
W.C.
Urinal
Fregadero
Lavamanos
Lavavajillas Industrial
Lavavajillas Doméstico
Lavabo
Ducha
Baño
ConsumidorCaudal (l/s) Cbta. Puente
4.1.2.3.1 Bombas de agua dulce:
El dimensionamiento de las bombas de agua dulce se calcula según la tabla proporcionada por BOMBAS AZCUE adjunta a continuación.
Cbta. B Cbta. C
CALCULO DEL CONSUMO DE AGUA FRIA
Cbta. D Cbta. E TotalCbta. A
Oficina Técnica - Ingeniería Habilitación
Dimensionamiento del grupo hidroforo según "AZCUE" buque 1
Pasajeros Np 0 CONSUMOS
(s/Azcue) lavabos ql 10 litros/pers/dia
Tripulantes Nt 32 (s/Azcue) duchas qd 25 litros/pers/dia
(1/5 de NS) lavaplatos qp 6 litros/pers/dia
WC pasaje nwc 32 (otras fuentes) cafetera qc 1 litros/pers/dia
WC qwc 20 litros/pers/dia
autonomía 12 horas WC Qwc 5,4 litros/uso
nº de bbas nb 2
altura geometrica 15 m
perdidas de carga 2,25 m 15% altura geometrica (por exceso)
presion punto mas elevado 1 bar
consumo diario Cd 1984 litros/dia Nt*(ql+qd+qp+qwc)
consumo medio Cm 3456 litros/hora Nwc*20*Qwc+Np*(ql+qp+qc)/24
caudal punta Qp 496 litros/hora Qp=Cd/4
caudal mínimo bomba Qb 4940 litros/hora Qb=1,25*(Qp+Cm)/(nb-1)
caudal real bomba Qb 5000 litros/hora Qr
presión arranque P1 27,25 m.c.a. P1=altura g.+perdidas+presion punto alto(1bar)
(altura manometrica total)
presión de parada P2 42,25 m.c.a. P2=P1+presión diferencial (entre 1 y 2 bar)
Potencia 5,76 kW Qr*P2
hasta 5 CV 5 -12 CV 12 - 25 CV
nº maniobras/horas N 15 20 15 12
volumen util depósito Vu 82,33 litros Vu=(Qb)/4N
volumen mínimo depósito V 331,29 litros P1*0,7V=P2*(0,7V-Vu) Boyle-Mariotte
donde V=(Vu*P2)/(0,7*(P2-P1))
volumen real depósito Vr 350 litros
velocidad 2 m/s
diámetro mínimo de tubería 29,74 mm
diámetro real de tubería 30 mm
30
4.1.2.3.2 Tanque a presión
El dimensionamiento del tanque a presión se calcula según la tabla proporcionada por
AZCUE adjunta a continuación.
- 31 -
4.2 Servicio de agua sanitaria. Descripción
El Servicio de Agua Sanitaria incluye el sistema de agua potable fría y el sistema de
agua potable caliente. En el apartado anterior se mencionó la generación de agua
dulce, y en el Anexo III (Sistema de vapor) se menciona la generación de agua
caliente sanitaria. Más adelante describiremos y se calculará el tanque de
almacenamiento.
4.2.1 Servicio de agua potable fría. Descripción.
Servicio que proporciona Agua Dulce producida para el consumo humano
proveniente del tratamiento del agua dulce (Técnica) a través del Equipo de
Potabilización.
Dicha agua dulce previamente se toma de los tanques de agua dulce que se
encuentran instalados a Babor y a Estribor del buque, a través de un colector
principal, impulsado al circuito de habilitación mediante el equipo hidróforo
pasando por el equipo potabilizador.
En ambas bandas del buque se instalarán tomas para el llenado de agua dulce
sanitaria potable, las cuales irán montadas en locales específicos y dispondrán
de contadores al efecto.
A través de los colectores de descarga del tanque hidróforo se alimentarán los
siguientes servicios del buque:
Servicios de habilitación: aseos, lavabos, duchas, fuentes agua fría, piletas
cocina, etc.
Servicios Cámara de Máquinas (sólo para sanitarios y limpieza).
Tomas de agua en cubiertas, zonas de maniobra para lavado y baldeo.
A la salida del tanque hidróforo, el agua será tratada por medio de un
esterilizador de rayos ultravioletas y un potabilizador clorinador.
- 32 -
Unidad esterilizadora por Rayos U.V.
En la cámara de MM.PP. y taller se instalará una pileta de acero inoxidable con
alimentación de agua fría y caliente para servicio de lavamanos.
Próxima a la cabina de control y a la oficina de control de carga y en el taller de
máquinas se instalará una fuente de agua fría.
Se instalarán válvulas con conexión de manguera de ¾” para la limpieza y
baldeo en los siguientes lugares del buque:
Aseos generales, cocina y locales de aire acondicionado.
Cámara de máquinas (3 a cada banda de cada cubierta)
Cubierta exterior ( 3 a cada banda de cada cubierta)
Zonas de maniobras de Proa y Popa.
Las uniones a los aparatos sanitarios se realizarán por medio de tuberías de
cobre o latón y dispondrán en el colector de alimentación, de una válvula de
cierre a la entrada.
4.2.1.1 Aparatos
4.2.1.1.1 Esterilizador y clorinador
Equipo que lleva a cabo una serie de procesos con el fin de
desinfectar y potabilizar el agua para consumo humano.
- 33 -
4.2.1.2 Dimensionamiento
4.2.1.2.1 Esterilizador y clorinador
Se instala una potabilizadora con capacidad de 4,6 m3/h para el
sistema de agua dulce sanitaria. Esta potabilizadora, estará después
del generador de agua dulce, en el proceso de obtención de agua
dulce sanitaria. En este caso y cumpliendo con la norma ISO
15748-1: 2002, utilizaremos una Unidad esterilizadora por Rayos
U.V. y clorinador.
Se estima que la potencia consumida por este equipo de
potabilización será de 2 Kw.
Como hemos comentado este Servicio incluye dos sistemas bien
diferenciados y que a continuación describimos.
4.2.2 Servicio de agua potable caliente. Descripción.
Agua Dulce caliente producida para el uso humano. Este servicio calienta el
agua hasta unos 50 ºC de temperatura.
El calentador de agua dulce se alimentará a través del tanque hidróforo de agua
dulce con las correspondientes válvulas de retención.
Las bombas de circulación de agua caliente aspirarán del calentador y
descargarán a través del colector de distribución a los diferentes servicios,
retornando el sobrante a la aspiración de las bombas.
Los colectores de agua caliente serán debidamente aislados y convenientemente
separados del circuito de agua fría.
El calentador servirá a duchas, cocinas, aseos, oficios, lavabos y
limpiaparabrisas del puente de gobierno.
- 34 -
Calentador de Agua Caliente
4.2.2.1 Aparatos
4.2.2.1.1 Bombas de circulación
El grupo hidróforo, con esas bombas, alimenta el calentador del
agua caliente sanitaria, y el otro par de bombas son para mantener
circulando el agua caliente a través de colector en anillo (que une el
tanque amortiguador y los grifos).El caudal requerido se estima en
100 litros/día y persona. Al igual que en apartado anterior, se
calculará el caudal real y potencia eléctrica consumida.
4.2.2.1.2 Calentador
Se instalará un calentador mixto (eléctrico y de vapor), provisto de
termostato con accionamiento sobre las resistencias y la válvula de
vapor, para suministro de agua dulce caliente. La capacidad del
calentador se establecerá por el consumo punta durante un tiempo
determinado y una potencia calorífica dada por el tiempo de
recuperación de la temperatura para el volumen fijado. La
capacidad del calentador será de 1500 l (Justificado en el apartado
4.2.2.2.2) y la temperatura a mantener de 50º C.
Fría Cal. Psc Fría Cal. Psc Fría Cal. Psc Fría Cal. Psc Fría Cal. Psc Fría Cal. Psc Fría Cal. Psc Fría Cal.
0,2 2 0 0,4 3 0,0 0,6 1 0,0 0,2 14 0,0 2,8 6 0,0 1,2 6 0,0 1,2 27 0 5,4
0,2 0 0 2 0,0 0,4 1 0,0 0,2 14 0,0 2,8 6 0,0 1,2 6 0,0 1,2 27 0 5,4
0,2 0 0 1 0,0 0,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 0 0,0
2 0 0 3 0,0 0,0 1 0,0 0,0 14 0,0 0,0 6 0,0 0,0 6 0,0 0,0 27 0 0,0
0 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 0 0,0
0,2 0 0 0,0 0,0 1 0,0 0,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1 0 0,2
0,2 0 0 0,0 0,0 1 0,0 0,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1 0 0,2
0 0 0,0 0,0 1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1 0 0,0
0 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 0 0,0
0 0 0,0 0,0 1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1 0 0,0
0,1 0 0 0,0 0,0 1 0,0 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1 0 0,1
0 0 0,0 0,0 1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1 0 0,0
1 0 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 0 0,0
0 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 0 0,0
0 0 1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1 0,0 0,0 0,0 0,0 1 0 0,0
6 0 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 0 0,0
0 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 0 0,0
11 0 0,4 10 0 1,2 9 0 0,9 42 0 5,6 19 0 2,4 18 0 2,4 88 0 11,3
0,00 0,36 0,00 0,47 0,00 0,44 0,00 0,77 0,00 0,58 0,00 0,58
1 22 1 25 1 24 1 30 1 27 1 27
1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5
4 25 4 28 4 27 4 33 4 30 4 30
28 22 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35
0,00 1,25 0,00 0,59 0,00 0,55 0,00 0,96 0,00 0,72 0,00 0,72
FECHA
20.06.11
Caudal de Cálculo (l/s) Nº HOJA
Capac. Bomba (m3/h) Diámetro Exterior Mínimo (mm) Diámetro Exterior Mínimo (mm) 1
35
1,03 Espesor (mm) 3,2
Diametro Nominal (mm) 80 Diametro Nominal (mm) 65
Espesor (mm) 2,6
4,1 103,4 63,2
Caudal Total (l/s) 11,3 Diámetro Interior Mínimo (mm) 97 Diámetro Interior Mínimo (mm) 58
Diámetro Exterior Mínimo (mm)
Diametro Nominal (mm)
Velocidad (m/s)
Capacidad Bombas Sanitarias Tubería de Aspiración Tubería de Descarga
Limpieza Ventanas Puente
Caudal Total por Cubierta (l/s)
Caudal de Cálculo por Cubierta (l/s)
Diámetro Interior Mínimo (mm)
Espesor (mm)
Peladora de Patatas
Friegavasos
Cafetera
Fuentes Agua Fría
Lavadora Industrial
Lavadora Doméstica
W.C.
Urinal
Fregadero
Lavamanos
Lavavajillas Industrial
Lavavajillas Doméstico
Lavabo
Ducha
Baño
ConsumidorCaudal (l/s) Cbta. Puente
4.2.2.2 Dimensionamiento
4.2.2.2.1 Bombas de circulación
Para dimensionar estas bombas de una manera más real, al igual que en el dimensionamiento de las bombas de agua fría, llevaremos a cabo unos cálculos establecidos en la tabla para el calculo de consumo de agua caliente (apartado 4.1.2.3.1.).
Cbta. B Cbta. C Cbta. D Cbta. E TotalCbta. A
CALCULO DEL CONSUMO DE AGUA CALIENTE
- 36 -
Según el cálculo referido en el párrafo anterior, se obtiene una
capacidad de las bombas de 4,1 m3/h y considerando un margen en
torno al 10 %, se disponen dos bombas de agua dulce, una de ellas
de respeto, de 4,5 m3/h.
La presión que hay vencer para llevar el agua desde el tanque de
almacén hasta el servicio más alto (en el puente) viene dada por la
siguiente expresión:
P1= altura g.+ pérdidas + presión punto alto (1bar) = 15 + 2,25 + 1 x 1000 =
27,25 mca
P2= P1+ presión diferencial (entre 1 y 2 bar) = 27,25 + 15 = 42,25 mca
Se dispondrán de dos bombas de 4,5 m3/h, y un salto de presión
de 42,25 m.c.a. Con un rendimiento total del 60 %, la potencia
consumida por cada una será de:
Pot = (Q x ∆p)/η = [[(4,5/3600) x 42,25 x 10³ x 9,8)]/0,6] x 10-³= 0,86 Kw
4.2.2.2.2 Calentador
Se estima que el consumo medio (Cm) de agua caliente sanitaria es
la mitad de la cantidad de agua dulce sanitaria, es decir será de
100 litros por persona y día. Por lo tanto el consumo medio de agua
caliente sanitaria requerida por día a bordo será de:
Cm = Nº personas x necesidad por persona (l/día)
Cm = 34 x 100 (l/día) = 3400 l/día
Teniendo en cuenta lo anterior, las necesidades de calor aportado
por vapor serán según indique la siguiente fórmula:
q = ρ x Cmax x Ce x (tf-ti) (Kcal/h)
ρ = 1 Kg/l
Ce = 1 Kcal/ kg ºC
tf = 50 ºC (temperatura en grifos)
ti = 10 ºC (proveniente de tanque de agua dulce)
- 37 -
Cmax = 4 x 3400 l/día = 13600 l/día = 567 l/h (consumo máximo)
q = 567 l/h x 40 Kcal/l = 22680 Kcal/h
q = 22680 Kcal/h
Caudal de vapor necesario : r x (7 Kgf/cm2) = 494 Kcal/Kgv
Caudal de vapor a 7 Kgf/cm2 necesario; obtenemos:
qv = 40,47 Kgv/h
Otro factor a tener en cuenta en el dimensionamiento del sistema
de agua caliente sanitaria es el tanque de almacenamiento:
El tanque se dimensionará de modo que aún en el peor de los
casos la temperatura en grifos no baje de 50ºC. Para ello se elige
una temperatura final en el tanque de 80ºC.
Considerando que el tanque ha de tener un volumen útil para
garantizar el consumo de una hora a 50 ºC, con un agua fría a 10
ºC, y realizando el balance de entalpías se obtiene el volumen útil
necesario del tanque:
V = [(tftq - tas) / (tftq - tg)] x Cmax x = l
- 38 -
V = [(80 ºC - 10 ºC) / (80 ºC - 50 ºC)] x 567 x 1 = 1323 l
Siendo:
tftq = 80 ºC
tas = 10 ºC
tg = 50 ºC
Cmax = 567 l/h
= 1 h
V = [(80 - 10) / (80 - 50)] x 567 x 1 = 1323 l
Se dispone un calentador de un volumen útil de:
V = 1500 litros
- 39 -
4.3 Sistema de recogida de aguas
Se dispondrá de un sistema de recogida de aguas según su procedencia, bien sea del
baldeo de cubiertas o de lluvia.
4.3.1 Sistema de imbornales. Descripción.
La cubierta principal tiene un sistema de contención y drenaje de derrames y
agua de lluvias bien por imbornales que descargan al mar o por aberturas con
tapones en llantas de derrames de trancanil
Hay imbornales de recogida de aguas de las cubiertas exteriores de
superestructuras y de los líquidos de los espacios interiores de habilitación.
Estos imbornales drenan directamente al mar sin pasar por ningún tanque de
recogida, se recoge en estos croquis detalles del sistema.
En las cubiertas de superestructura a la intemperie se dispondrán imbornales de
tubería reforzada, que descargarán a las cubiertas inmediatamente inferiores.
- 40 -
A continuación se representa el esquema funcional de un sistema de recogida
de aguas de imbornales exteriores:
�
Sección típica imbornales exteriores
- 41 -
Para achique de las cubiertas se dispondrán de imbornales, para recogida de
agua de baldeo y de lluvia.
La gambuza refrigerada llevará tapones para drenajes. Se dispondrán
imbornales en todos los aseos y aquellos espacios que los requieran. Todos los
imbornales de los aseos tendrán cierre hidráulico y rejilla de bronce
desmontable. Se dispondrán sifones que eviten malos olores.
4.3.2 Sistema de Sentinas. Descripción.
El sistema de achique de sentinas se puede dividir en varios subsistemas,
dependiendo de la zona del buque que se considere.
4.3.2.1 Zona de bodegas
El sistema de la zona de bodegas está compuesto por una serie de
pocetes de sentina donde se acumula el agua, de modo que se permita
la succión de la misma junto con los lodos por medio de las bombas de
achique y el colector de sentinas del túnel de tuberías.
Para achicar el agua que pudiera entrar en el túnel de tuberías,
también se ha colocado en su interior aspiraciones, que descargan de
la misma forma que los ramales de las bodegas.
- 42 -
En todas las bodegas se colocan dos pozos de sentina que irán situados
a popa, uno a babor y otro a estribor, pues este tipo de buques casi
siempre tiene mayor calado a popa que a proa (con asiento), de forma
que el agua cae fácilmente en ellos.
Los pocetes de sentina estarán formados por chapas de acero, y su
tamaño será tal que su manga y su eslora coincidan con el espaciado
entre longitudinales y las claras de cuaderna. En cuanto a la altura de
estos pocetes, no es constante sino que el fondo tendrá una inclinación
de 25º con respecto a la horizontal, situándose los puntos más alto y
más bajo en esquinas opuestas.
Los pozos tendrán una capacidad de aproximadamente de 0,25 m3,
cumpliéndose con el mínimo exigido por la Sociedad de Clasificación
(DNV) en su parte D, capítulo 13, 13.5.2 (se exige un mínimo de 0,17
m3).
Para evitar que la carga entre en los pocetes, se cubren éstos con una
tapa estanca. En la esquina más baja de cada pocete, pero dejando
cierta distancia para que el agua pueda entrar fácilmente, habrá una
tubería de aspiración que irá a parar a un colector situado en el túnel
de tuberías. El diámetro interior del tubo de aspiración, según la
Sociedad de Clasificación (DNV) en su parte D, capítulo 13, 13.5.3,
está dado por la siguiente expresión:
Siendo:
d’ = diámetro interior de la tubería de aspiración de los pocetes (m)
B = manga de trazado del buque, 43,2 (m)
D = puntal de trazado del buque, 24,2 (m)
L = longitud del compartimento en cuestión (bodega) (m)
- 43 -
Como no todas la bodega tienen la misma eslora, seguidamente se
presenta un cuadro que indica los diámetros interiores de las tuberías:
BODEGAS ESLORA DE
BODEGAS (m)
DIAMETRO MINIMO
INTERIOR (mm)
1 27,3 117,23
2 26,58 116
3 AL 9 26,72 116,25
Como la diferencia entre los diámetros mínimos no es significativa, se
tomará el mismo diámetro (117 mm) para todas las bodegas.
Para las aspiraciones de los tubos encargados de achicar el túnel se ha
decidido emplear el diámetro que el de los ramales de bodegas.
El colector principal de achique se encuentra en el túnel de tuberías, y
a este confluyen los ramales que se han comentado anteriormente. Se
encuentra localizado desde la eslora en que se encuentran los pozos de
sentina de la bodega 1 hasta la cámara de máquinas.
El diámetro interior del colector principal de aspiración, según la
Sociedad de Clasificación (DNV) en su parte D, capítulo 13, 13.5.3,
está dado por la siguiente expresión:
d’ = diámetro interior del colector principal de aspiración (m)
B = manga de trazado del buque (43,2 m)
D = puntal de trazado del buque (24,2 m)
Lf = eslora de francobordo (289 m)
d’ = 259,47 mm
- 44 -
4.3.2.2 Zona de Cámara de Máquinas
En el espacio de máquinas debe poder efectuarse el achique de
sentinas de tres formas diferentes:
Por un sistema similar al de bodegas.
Por aspiración directa de las bombas.
Por un sistema de emergencia.
En cámara de máquinas se colocan tres pozos de sentina situados uno
a popa, cerca del plano de crujía y los otros dos a proa, uno a babor y
otro a estribor.
Los pozos de sentinas estarán construidos de forma análoga que en las
bodegas y en su interior se colocarán cajas de fango a las que estarán
conectadas las tuberías.
Para la primera de las formas de achique, existe en cada pozo de
sentina una caja de fango, de la cual parte una tubería hasta el
colector principal.
Para el cálculo de los ramales se utiliza la misma expresión que para las
tuberías de las bodegas, pero en este caso se utiliza la eslora de
cámara de máquinas:
Siendo:
d’ = diámetro interior de la tubería de aspiración de los pocetes (m)
B = manga de trazado del buque, 43,2 (m)
D = puntal de trazado del buque, 24,2 (m)
L = longitud del compartimento en cuestión (cámara de máquinas), 34,24 (m)
d’= 128,28 mm
- 45 -
El colector principal de cámara de máquinas, al que verterán los
ramales y el colector del túnel de tuberías tiene el mismo diámetro
interior que el diámetro del colector principal del túnel de tuberías
(como se indica por la Sociedad de Clasificación (DNV), parte D,
capítulo 13, 13.5.7).
Para realizar el achique directamente desde las bombas, se dispondrán
nuevamente en los pozos de sentina de cajas de fango, desde las
cuales partirá la tubería hasta el ramal que une las bombas con el
colector principal. De la misma forma se duplicarán las aspiraciones que
se encuentran en cofferdams.
Para realizar el achique por el último medio requerido, debe instalarse
un ramal de emergencia que irá directamente desde la sentina de
máquinas hasta la aspiración de la mayor bomba de refrigeración de
agua salada disponible en cámara de máquinas.
La válvula de aspiración de este sistema tendrá un volante colocado a
una determinada distancia del plan del suelo para poderse abrir y
conectar aunque el espacio de máquina esté parcialmente inundado
(hasta la altura del volante).
La descarga del agua achicada de los espacios de máquinas, que estará
mezclada con combustibles y aceite, debe hacerse pasar por un
separador de sentina antes de ser arrojada al mar, evitándose la
contaminación.
La descarga de sentinas de emergencia de cámara de máquinas,
puesto que pretende reducir la inundación del espacio de máquinas en
caso de emergencia, descargará directamente al mar.
- 46 -
Según el MARPOL (en su Anexo I, regla 13), para la descarga de
residuos procedentes de las sentinas de máquinas, que no pueden
descargarse al mar, todos los buques deberán llevar conexiones en
cubierta para la descarga a tierra, con una brida universal de las
características indicadas en la siguiente tabla:
Descripción Dimensiones
Diámetro exterior 215 mm
Diámetro interior De acuerdo con el diámetro exterior del
conducto
Diámetro de círculo de
pernos 183 mm
Ranuras en la brida
seis agujeros de 22 mm de diámetro colocados equidistantes en el círculo de
pernos del diámetro citado y prolongados hasta la periferia de la brida por una
ranura de 22 mm de ancho
Espesor de la brida 20 mm
Pernos y tuercas 6 de 20 mm de diámetro y de longitud
adecuada
La brida estará proyectada para acoplar con material equivalente con una cara plana. La calcularán para una presión de servicio de 6 conductos de un diámetro interior máximo de 125 mm y será de acero u otro brida y su junta, que será de material
inatacable por los hidrocarburos, se 600 kPa
4.3.2.3 Local del servomotor
En el local del servomotor, el achique se efectuará por medio de
imbornales. Se dispondrán de cuatro imbornales, de modo que se
distribuyan dos a popa y dos a popa (a babor y estribor). De cada
imbornal parte una tubería que se une a un colector que descarga el
agua al pozo de sentina de popa de cámara de máquinas. La descarga
de agua se hace por gravedad, disponiéndose una válvula de no
retorno con contrapeso para efectuar el drenaje.
El diámetro del colector se calculará como en el caso de las bodegas o
cámara de máquinas:
- 47 -
Siendo:
d’ = diámetro interior de la tubería de aspiración de los pocetes (m)
B = manga de trazado del buque, 43,2 (m)
D = puntal de trazado del buque, 24,2 (m)
L = longitud del compartimento en cuestión (espacio del servomotor), 14,03 (m)
d’=91,1mm
4.3.2.4 Cajas de cadenas
El sistema de achique de las cajas de cadenas dispondrá de una bomba
eléctrica para fangos que será auto aspirante.
Para la colocación de la bomba se ha tenido en cuenta que debe estar
fuera de la caja de cadenas.
4.3.2.5 Aparatos
4.3.2.5.1 Bombas principales de sentinas
Según la sociedad de clasificación (ClassNK, Parte D, capítulo 13,
13.5.4), deberán instalarse por lo menos dos bombas de
alimentación independiente.
Por lo tanto se instalarán, en cámara de máquinas, dos bombas
centrífugas de tipo autocebante, ahorrándose de esta forma montar
una instalación especial que asegure el autocebado.
A estas bombas se les exige un caudal importante y normalmente
poca presión, por lo que tienen el inconveniente de que cuando la
cantidad a achicar es pequeña se desceban. Debido a ello se va a
seguir una práctica recomendable, que consiste en montar además
de las bombas reglamentarias, una bomba alternativa de poca
capacidad que tiene la ventaja de no descebarse, y que se
empleará para achicar de la cámara de máquinas las pérdidas de
los circuitos interiores y de las bodegas el agua que haya podido
entrar del exterior cuando las escotillas estás abiertas.
4.3.2.5.2 Bombas de achique de las cajas de cadenas
Esta bomba se emplea para achicar el agua y los fangos arrastrados
por la cadena, aunque parte de ellos se limpia por unas conexiones
del sistema de CI al escoben, dispuestas con válvula manual.
- 48 -
4.3.2.5.3 Separador de sentinas
Equipo con el cual se realizará la separación de aguas oleosas
procedentes del sistema de sentinas.
4.3.2.5.4 Bomba del separador de sentinas
Bomba con la cual se impulsará las aguas oleosas de sentinas al
separador.
4.3.2.6 Dimensionamiento
4.3.2.6.1 Bombas principales de sentinas
Según indica la sociedad de clasificación (ClassNK, Parte D, capítulo
13, 13.5.4), cada bomba tendrá un caudal no inferior al dado por la
siguiente expresión:
Q = 5,66 x d2 x 10-3 (m3/h)
d=259,47 mm (diámetro interior del colector principal);
Q= 381,05 m3/h
- 49 -
Se estima que la presión que debe dar cada bomba de achique será
de 3 bares, por lo tanto la potencia eléctrica requerida para cada
bomba (centrífuga) de achique será:
Q= 381,05 m3/h
P= 3 Bar
ρ= 1,025 Kg/m3
η= 0,75
ηe= 0,92
Pot = (Q x ∆p)/η = [[(381,05/3600) x 3 x 10³ x 9,8)]/0,75] = 42,91 Kw
4.3.2.6.2 Bombas de achique de las cajas de cadenas
Esta bomba será alternativa, y su potencia será como se indica
seguidamente:
Q=15 m3/h
P=1,5Bar
η =0,45
ηe =0,8
Pot = (Q x ∆p)/η = [[(15/3600) x 1,5 x 10³ x 9,8)]/0,45] x 10-³= 1,4 Kw
4.3.2.6.3 Separador de sentinas
Para estimar la capacidad del separador de aguas oleosas de
sentinas se va a emplear el criterio siguiente.
Al haber tres pozos de sentina, cada uno de ellos de 0,25 m3, el
valor de la capacidad total será igual a 0,75 m3; por lo tanto, el
caudal del separador de sentinas será de 1,5 m3/h.
En consecuencia se instalará un separador centrífugo con capacidad
para tratar 1,5 m3/h y que esté preparado para que el agua de
salida tenga un contenido máximo de hidrocarburos de 15 ppm.
Se estima que el consumo de este separador centrífugo será de 3
KW.
- 50 -
4.3.2.6.4 Bomba del separador de sentinas
Empleando el mismo criterio del anterior apartado, se recomienda
que la capacidad de la bomba sea como máximo 1,5 veces que la
capacidad de éste, siendo regulada para dar el caudal igual a la
capacidad de dicho separador.Esta bomba será de pistones
(alternativa):
Q = 2,25 m3/h
P = 2,5Bar
η =0,45
ηe =0,73
Pot = (Q x ∆p)/η = [[(2,25/3600) x 2,5 x 10³ x 9,8)]/0,45] x 10-³= 0,35 Kw
Seguidamente se muestra (a modo de esquema) el sistema de
sentinas:
- 51 -
Según el SOLAS en su capítulo 12, regla 12; se dispondrán
detectores de nivel del agua en cada bodega de carga, provistos de
alarmas audibles y visibles que se activen, la primera de ellas,
cuando el nivel de agua por encima del doble fondo de cualquier
bodega llegue a una altura de 0,5 m, y la segunda cuando llegue a
una altura no inferior al 15% de la profundidad de la bodega de
carga pero no superior a 2 m (en el caso del buque que se está
diseñando será de 2 m).
Los detectores de nivel del agua se instarán en el extremo de popa
de las bodegas de carga. En el caso de las bodegas de carga que se
usen para lastre de agua (en el caso del buque que se está
diseñando bodegas nº 4 y nº 6), se les instala un dispositivo
neutralizador de las alarmas. Las alarmas visuales permitirán
distinguir claramente los dos diferentes niveles de agua detectados
en cada bodega.
Estas alarmas audibles y visuales especificadas en el anterior
párrafo estarán situadas en el puente de navegación.
Los espesores de las tuberías del sistema de sentinas estarán en
consonancia con las normas de la ClassNK, en su parte D, capítulo
12.
- 52 -
4.3.3 Sistema de tratamiento de aguas grises y negras
Según la procedencia de las aguas, se aplicará un proceso de tratamiento u
otro.
En este apartado trataremos los equipos cuyo objetivo es el tratamiento de las
aguas grises (lavabos, duchas, etc.) y las aguas negras (WC) con el fin de
prevenir la contaminación del puerto, aguas litorales o aguas interiores.
El sistema de descarga será mixto, es decir, los inodoros descargaran por vacío
(consumo de agua aproximado 1,5 l.) y los lavabos, duchas, etc. descargarán
por gravedad. Para que utilicen las mismas tuberías, se insertarán en las
mismas válvulas generadoras de vacío. Al final, todas las tuberías descargan en
un colector, que es el que llega propiamente a la planta de tratamiento de
aguas.
4.3.3.1 Descarga de aguas grises por gravedad. Descripción.
Las aguas provenientes de las duchas, lavamanos, drenajes de
cubierta, lavandería y cocina; son captadas a través de un sistema en
el cual por su propio peso son conducidos a las instalaciones,
denominándose descarga por gravedad
4.3.3.2 Descarga de aguas negras por vacío. Descripción.
Las aguas provenientes de los W.C. son captadas a través de un
sistema de vacío producida por una bomba de vacío que mantiene el
sistema en constate depresión.
Las descargas de los inodoros y urinarios no se unirán al resto de
descargas sanitarias y serán del tipo de vacío.
Los lavabos, duchas e imbornales se unirán en colectores y dispondrán
de sifones con tapones de des-obturación. Estos elementos no
descargarán por gravedad sino que agrupados convenientemente
descargarán en cajas intermedias de vacío para su posterior descarga a
la planta de vacío.
Todas las descargas de aguas grises, excepto la del hospital, se
canalizarán a un tanque de aguas grises y las descargas de aguas
negras se centralizarán en una planta de tratamiento de capacidad
adecuada y que cumplan con MARPOL. Serán de tratamiento biológico
aeróbico y automáticas en su funcionamiento.
- 53 -
El agua potable procedente de los fregaderos de cocina y lavavajillas
será descargadas al mar a través de un separador de aceites y grasas.
4.3.3.3 Aparatos
Una planta de vacío para tratamiento de aguas negras, del tipo
biológica-aeróbica, con capacidad, adecuada para la totalidad de la
tripulación, con certificado MARPOL situada en el doble fondo.
La planta séptica dispondrá de dos bombas de descarga, una de
servicio y la otra de reserva.
4.3.3.3.1 Accesorios sanitarios
Los accesorios sanitarios instalados son: ducha, baño, lavabo con el
armario, espejo, gancho de la chaqueta, soporte de rollo de papel,
soporte de jabón, toallero de mano y barras o anillos para toallas.
4.3.3.3.2 Planta de tratamiento de aguas residuales
Estas plantas usan el principio aeróbico de digestión de aguas con
un tratamiento del efluente final. La planta comprende un tanque
dividido en tres compartimentos herméticos: aireación,
sedimentación y clorinación.
a) Aireación
En el compartimiento de aireación, las bacterias reducen el material
a dióxido de carbono, agua y nuevas bacterias. El dióxido de
carbono se emite a través del sistema de respiración y el agua y
demás bacterias pasan al compartimiento de sedimentación.
b) Sedimentación
En este compartimiento, la bacteria se sedimenta y se devuelve al
compartimiento de aireación.
c) Clorinación
Finalmente, se pone la mezcla restante en contacto con el cloro en
el clorador (el cloro se encarga de eliminar cualquier bacteria
perjudicial) y posteriormente se almacena en el tercer
- 54 -
compartimiento hasta que puede ser descargada al mar,
cumpliendo con las prescripciones del MARPOL (Anexo IV).
Esquema de la planta de tratamiento de aguas residuales
4.3.3.4 Dimensionamiento
4.3.3.4.1 Criterio de selección
Actualmente existen diversos tipos de sistemas de tratamientos de
aguas residuales en la industria naviera:
Planta físico-químicos
Plantas biológicas
Plantas electro catalíticas
Los parámetros para la determinación de una planta apropiada para
el buque pueden ser agrupados en los siguientes puntos:
Exigencias de reglamentaciones nacionales e
internacionales vigentes en el país.
Consumos.
Nivel de máxima exigencia del sistema.
En primer lugar trataremos la situación de la reglamentación
vigente. Para la realización de la elección de la planta de
depuración tendremos en cuenta la directiva técnica de la dirección
- 55 -
general del territorio marítimo y marina mercante (Directemar) del
7 de septiembre de 1993 con respecto a la contaminación acuática,
la cual, nos dará información de los equipos que se deben exigir a
los buques.
La directiva esta basada en la normativa MARPOL 78/73.
Destacaremos dentro de la normativa 5 anexos existentes en ella:
Anexo 1: Reglas para prevenir contaminación por hidrocarburos.
Anexo_2: Contaminación por sustancias nocivas liquidas
transportadas a granel.
Anexo 3: Contaminación por sustancias perjudiciales transportadas
por vía marítima en bultos, contenedores, tanques
portátiles y camiones cisterna o vagones tanque.
Anexo 4: Contaminación por aguas sucias de los buques.
Anexo 5: Contaminación por las basuras de los buques.
El segundo criterio de selección estima los consumos o volúmenes
normales generados en aguas negras y grises se pueden considerar
los siguientes valores como parámetros de referencia: para las
aguas negras se pueden estimar que una persona al día utiliza el
W.C. unas seis veces, el volumen de cada drenada varía con el tipo
y sistemas usados. El W. C. estándar por gravedad, utiliza 18 litros
por descarga, por lo que se puede estimar el consumo diario por
persona en aproximadamente 110 litros. Para las aguas grises se
puede estimar como promedio aceptable de consumo diario por
persona alrededor de 150 – 160 litros
La carga orgánica es la medida orgánica a tratar en el flujo de las
aguas residuales (grises y negras). La medida se da en kilogramos
de DBO5 por litro, la capacidad de cada planta se ve severamente
limitada por la carga orgánica que puede manejar. El concepto de
carga orgánica es quizás el menos utilizado de los criterios de
selección de una planta, pero es sin duda el más importante, las
sociedades que otorgan certificados especifican la capacidad de una
planta de tratamiento en términos de DBO5 .
- 56 -
El ultimo criterio de selección mencionado, nivel de máxima
exigencia del sistema, se refiere básicamente al punto de flujo de
aguas negras y grises mas alto que pueda generarse en un
momento determinado, ya que, los drenajes rara vez fluyen con un
caudal constante, es esencial considerar una planta de tratamiento
que sea capaz de manejar estos flujos máximos generados. Una
sistema operando por periodos largos de tiempo en condiciones de
carga máxima generaría dos problemas a la planta; en primero
causaría una baja en la calidad del afluente pudiendo generar fallo
en las condiciones mínimas de descarga, en segundo lugar, un
tratamiento de baja eficiencia trae como consecuencia una
sobreproducción de lodo residual que produciría taponamientos en
todo el sistema, siendo muy costoso el proceso de limpieza.
Un método de estimación de flujos máximos recomendado por
algunos fabricantes de plantas de tratamiento es el que se obtiene
de la siguiente formula:
S = Ve + (Tm – W) x 60
Siendo:
S = máximo flujo generado para una hora expresado en litros
Ve = capacidad efectiva del tanque de compensación expresado en litros por minuto
Tm = máxima capacidad de tratamiento cuando el tanque esta lleno expresado en litros por minuto
W = es la capacidad de introducción de agua salada a la unidad expresado en litros por minuto
4.3.3.4.2 Cálculo de la planta
En la determinación de la planta de tratamiento se utilizara el
método empleado por fabricantes norteamericanos de reconocida
trayectoria, ENVIROVAC marine systems, el cual se presenta en 9
pasos:
Calculo del volumen (Vd)
Paso 1: Determinar el numero de tripulación y pasajeros (C)
C = tripulantes + pasajeros
C = 32 +0
C = 32 personas
- 57 -
Paso 2: Determinar el agua residual per capita, volúmenes (Vi)
considerando la procedencia del consumo promedio (litros/día)
como:
Aguas negras: 110
Duchas, lavabos: 70
Lavandería: 50
Cocina: 35
Obteniendo un total de aguas negras y grises: Vi = 265 litros/día
Paso 3: Factores por permanencia a bordo (Fo)
Aplicaremos el factor Fo, según lo descrito en la tabla a
continuación;
Total horas Factor
1 0,062
3 0,186
4 0,248
5 0,310
6 0,372
8 0,500
12 0,667
16 0,833
24 1,000
Para el caso de nuestro buque los tripulantes permanecen a bordo
las 24 horas del día, con lo cual, el factor empleado es Fo = 1
- 58 -
Paso 4: Calculamos la siguiente expresión:
Vd = C x Vi x Fo
Vd = 32 x 265 x 1
Vd = 8480 litros/día
Calculo DBO (Ld)
Paso 5: Determinar las cargas de las corrientes (Li) a tratar
considerando la procedencia de los valores promedio (kg/día):
Aguas negras: 0,060
Lavabos: 0,028
Lavandería: 0,09
Cocina: 0,133
Obteniendo un total Li = 0,230 kg/día
Paso 6: Calcular Ld usando la siguiente expresión
Ld = C x Li x Fo
Ld = 32 x 0,230 x 1
Ld = 7,36 kg/dia
- 59 -
Calculo de nivel de máxima exigencia (S)
Paso 7: Determinar el factor de nivel de máxima exigencia (Fs) por
hora según la siguiente tabla:
Turno de
comedor Factor
1 4
2 2,5
El número de turnos de comedor en nuestro buque es 2 con lo que
le corresponde un factor
Fs = 2,5
Paso 8: Calculo del nivel máximo, utilizando la siguiente expresión:
S = (Vd / Fo x 24h) x Fs
S = (8480 / 1 x 24h) x 2,5
S = 833,33 litros/hora
- 60 -
Selección del equipo
Paso 9: Conocidos todos los parámetros con los cuales se puede
definir la planta de tratamiento adecuada para el buque,
seleccionamos la mejor opción de la siguiente tabla:
Marca
ENVIROVAC
Marca
ELTECH
Vd
(litros/día) Ld (kg/día)
S
(litros/hora)
ORCA II 12 4M/4MS 1500 0,78 350
ORCA II 24 6M/6MS 3000 1,62 530
ORCA II 36 8M/8MS 7000 3,60 1150
-------- 12M/12MS 14000 7,20 2180
Según los valores obtenidos (Vd, Ld, S), el equipo escogido para el
buque es ;
Marca
ENVIROVAC
Marca
ELTECH
Vd
(litros/día) Ld (kg/día)
S
(litros/hora)
-------- 12M/12MS 14000 7,20 2180
La planta escogida es del tipo físico-químico, que utiliza una
disolución de hipoclorito de sodio al 5% para efectuar el proceso de
desinfección.
- 61 -
5. ESPECIFICACIONES DE EQUIPOS Y ELEMENTOS:
5.1 Generador de agua dulce
5.1.1 Propósito de la unidad
El propósito de esta unidad es obtener agua destilada a partir de agua de mar,
por evaporación-condensación en condiciones de alto vacío.
5.1.2 Descripción
El generador de agua es básicamente un recipiente de cupro-níquel al que se
bombea agua salada. A través de un proceso de evaporación-condensación a
vacío se obtiene agua dulce.
Para llevar a cabo estos procesos el generador utiliza agua caliente procedente
de la refrigeración del motor en situación de navegación y con vapor del sistema
en puerto.
- 62 -
5.1.3 Elementos
La unidad consta de los siguientes elementos;
a. Un tanque de acero inoxidable de 45 l para la dosificación de
antincrustante.
b. Una bomba para descarga del agua dulce generada, impulsada por un
motor eléctrico.
c. Una bomba que aspira agua del mar para condensación impulsada por
un motor trifásico.
d. Un serpentín para el agua de refrigeración del motor principal, con el
cual, se evaporara el agua salada
e. Un haz condensador a través del cual circula el agua salada.
f. Un contador que registra la cantidad de agua producida.
g. Válvulas solenoides de descarga de agua dulce y recirculación a
sentinas.
h. Un sistema de control de salinidad del agua dulce generada que
determina la descarga de agua dulce o el retorno a la sentina y está
formado por una célula de salinidad y tarjeta electrónica situada en el
interior del cuadro de control que recibe e interpreta la lectura de la
célula.
i. Un indicador de salinidad.
j. Dos manómetros en la descarga de cada bomba.
k. Un vacuómetro.
l. Una válvula de seguridad.
m. Una válvula rompedora de vacío para permitir la entrada de aire en el
equipo una vez ha estado en funcionamiento.
n. Una válvula de alimentación constante para regular el caudal de agua
salada para evaporar.
o. Un panel de control que comprende, principalmente:
o Tarjeta electrónica para control de salinidad del agua dulce generada
- 63 -
o Elementos de mando
o Indicadores luminosos
o Conexión para:
- Parada de emergencia por señal remota de 24 Vcc
- Comunicación vía Profibus donde estas señales están
disponibles para el control remoto de IPMS
Indicación de parada de emergencia
Bomba de agua dulce en funcionamiento
Fallo de bomba de agua dulce
Bomba de agua salada en funcionamiento
Fallo bomba de agua salada
Calefacción
Alta temperatura
Salinómetro en funcionamiento
Válvula solenoide de agua dulce abierta
Válvula solenoide de retorno a sentinas abierta
Fallo general
Funcionamiento
- 64 -
- 65 -
5.2 Calentador de agua dulce
5.2.1 Propósito de la unidad
Mantener el agua caliente a una temperatura de 50ºC.
5.2.2 Descripción
El equipo calefactor que funciona con vapor producido a bordo, en situación de
navegación y de manera eléctrica en puerto. Está formado por un serpentín por
donde fluirá vapor y calentará el agua del interior del calentador. En situación
en Puerto, se usaran unas resistencias eléctricas tubulares.
5.2.3 Elementos
La unidad consta de los siguientes elementos;
a. Caja de conexiones.
b. Conexión eléctrica.
El equipo está conexionado en 1 etapa para la interconexión entre resistencias
mediante puentes de latón.
c. Termostato de Seguridad.
Termostato limitador automático graduado a 90°C
d. Depósito.
Además de: Brida, entronques, manguitos, toma de tierra, chasis, Aislamiento
formado por lana de roca y protección exterior con chapa de aluminio
e. Sonda de nivel.
- 66 -
f. Válvula de seguridad.
g. Termómetro bimetálico.
Termómetro de temperatura graduada de 0° a 120°C.
h. Termostato de regulación.
Termostato de regulación graduación de 20° a 90°C.
i. Cuadro de control.
Armario metálico estanco
j. Bomba para recirculación.
Utilizaremos una bomba para la recirculación de agua.
k. Presostáto.
Se instalará un Presostáto con tara de 1,5 Bar a 4 Bar.
l. Manómetro de esfera.
Escala de presión graduada de 0 bar a 4 bar. Para visualizar la presión.
- 67 -
5.3 Equipo hidróforo
5.3.1 Propósito de la unidad
Equipos de presión para suministro de agua dulce a bordo del buque.
5.3.2 Descripción
Un equipo hidróforo se compone de los componentes de bombeo además de los
componentes de acumulación.
5.3.3 Elementos
a. Componentes de bombeo
- Electrobombas.
- Bancada. De chapa plegada o perfiles laminados y soldados, común a
todas las bombas o independiente.
- Colector de impulsión. Une la impulsión de todas las bombas.
- Valvulería. Cada bomba dispone en su impulsión de una válvula de
cierre.
b. Componentes de acumulación
- El depósito está formado por:
a. Un depósito.
b. Visor de nivel tipo tubo transparente.
c. Válvula de vaciado del depósito.
d. Válvula de seguridad.
- 68 -
- Acumulador hidroneumático está formado por:
a. Un depósito acumulador de acero dotado de una membrana
elástica de caucho natural atóxico en su interior.
b. Una conexión al módulo de bombeo, una válvula de aislamiento,
y una válvula de seguridad. Caso de ser con patas, dispone
además de una válvula para vaciado.
c. Componentes de control
Comprende todos los elementos utilizados para medición de
presión, y control del equipo. Está formado por los siguientes
elementos; Presostátos y Manómetro.
Un interruptor general y un selector de funcionamiento por
bomba.
- 69 -
5.4 Accesorios y espacios sanitarios
5.4.1 Inodoros
El inodoro se encuentra situado en el interior de cada uno de los aseos, su
función principal es la recogida de aguas negras
5.4.2 Accesorios
Los baños serán de material vitrificado. Los lavabos y bañeras serán de metal
vítreo blanco esmaltado. Los platos de ducha pueden ser fabricados de hojas de
vinilo igual que el suelo del servicio modular de las cabinas y de cerámica o
material vítreo en los servicios no modulares, si se instalan.
5.4.3 Aseos modulares
Se instalarán los servicios modulares según la norma del Constructor,
incorporados a los módulos de las cabinas y provistos con acceso de
mantenimiento hacia el pasillo.
Se instalarán los accesorios sanitarios siguientes:
-1 ducha.
-1 baño. (Sólo en hospital)
-1 lavabo con el armario.
-1 espejo.
-1 gancho de la chaqueta.
-1 soporte de rollo de papel.
-1 soporte de jabón.
-1 toallero de mano.
-2 barras o anillos para toallas.
Los aseos serán en general módulos que estarán aislados e incluidos en los
módulos de las cabinas. La disposición esquemática de los diferentes aseos
modulares se muestra en los dibujos siguientes.
- 70 -
Aseo estándar
Aseo Puente de Gobierno
Aseo del Hospital
- 71 -
Detalles en Aseos modulares I
Servicio Modular
- 72 -
5.4.4 Cocina
La cocina está provista del siguiente equipamiento:
Un cocina eléctrica (seis fogones) con horno de capacidad.
Una máquina mezcladora eléctrica.
Una tartera eléctrica de aproximadamente 2 Kw.
Una peladora de patatas.
Un lavavajillas.
Una olla de arroz de aproximadamente 20 l capacidad.
Se instalarán los siguientes refrigeradores:
Uno de 1.000 l para la cocina.
Dos de 300 l para los comedores.
Uno de 100 l de capacidad en cada sala de estar, del Capitán y del Jefe
de Máquinas, Primer Oficial y Primero de Máquinas.
- 73 -
- 74 -
- 75 -
La cocina está provista del siguiente mobiliario:
a) La cocina
1 armario, con cajones y puertas, y un fregadero doble de acero
inoxidable con grifo y un atrapa grasas en la parte superior con
escurreplatos.
Las encimeras con los cajones.
Armarios suspendidos para los utensilios de la cocina.
1 cubo de la basura.
1 bloque sintético de picar.
Los fregaderos de la cocina son de acero inoxidable.
Equipos en cocina
5.4.5 Lavandería
a) Lavandería principal
Se instalan los siguientes equipos y mobiliarios en la lavandería:
o Dos lavadoras domésticas de aproximadamente 5 Kg. de
capacidad de ropa seca.
o 1 fregadero de acero inoxidable.
o 1 mesa.
- 76 -
o 1 armario suspendido.
o 1 tabla de planchar.
o 1 secadora de ropa (aproximadamente 1,000 mm. anchura).
b) Lavanderías de los oficiales y tripulación
Se instalan los siguientes equipos y mobiliario en cada lavandería:
o Una lavadora doméstica de aproximadamente 5 Kg. de
capacidad de ropa seca.
o 1 armario suspendido.
o 1 mesa.
o 1 tabla del planchar.
o 1 secadora de ropa.
Lavandería tripulación
- 77 -
Lavandería de oficiales
5.4.6 Planta de tratamiento de basuras
En el local del incinerador se instalará un incinerador para las basuras y lodos,
con una capacidad de aproximadamente 300.000 Kcal. /h y un tanque de lodo.
Se incluirá un panel de alarma local según la norma de Fabricante y se
conectará a una alarma sumaria en el sistema de Alarma Central.
- 78 -
5.5 Planta de tratamiento de aguas residuales
5.5.1 Propósito de la unidad
Recoger toda el agua residual proveniente de los servicios de aguas negras y
grises para ser tratadas antes de ser enviadas al mar.
5.5.2 Descripción
Todas las aguas residuales, como las aguas grises y negras, fluirán hacia el
depósito de retención a través de un sistema de tuberías desde inodoros,
lavabos, baños, etc. hasta dicho depósito. Cuando las aguas residuales alcancen
el nivel de arranque establecido, la planta de tratamiento de aguas residuales se
pondrá en marcha
Para la separación y vertido, la tubería de aspiración se coloca a 300mm del
fondo del depósito, dejando un espacio para la colección de fangos. El lavado y
vertido de fangos fuera de la planta de tratamiento se realiza cuando el buque
navega por aguas no protegidas, es decir fuera de la zona de 12 millas.
En cuanto a la oxidación, mientras las aguas residuales entran a través del
macerador, un respiradero colocado en el punto más alto del bucle de la tubería
permitirá la aireación, mezclando una tercera parte del aire con el volumen de
aguas residuales
La ampliación de la superficie se lleva a cabo a través del macerador, que corta
todos los sólidos en piezas de 1mm, y de una fuerza mecánica generada
mediante una fuerte turbulencia, que deshace la materia orgánica en trozos
más pequeños cuando el flujo de aguas residuales llega a las hélices de la
cámara de la bomba de mezcla y de drenaje para tomar una dirección opuesta.
En la superficie ampliada adecuadamente se dan las reacciones físicas y
químicas
En la oxidación y desinfección las aguas residuales que se encuentran en la
cámara de reacción de la bomba de mezcla y de drenaje están compuestas por
dos tercios de agua residual y un tercio de aire con hipoclorito de sodio, que
entra en el agua mediante la bomba dosificadora antes de que fluya hacia la
cámara de reacción. El oxigeno (del aire) y el cloro presente oxida las partículas
orgánicas y destruyen las bacterias
El tiempo de reacción se prolonga permitiendo que las aguas residuales fluyan
en un contenedor de turbulencias para aumentar así la eficacia de la oxidación
de la materia orgánica y de la destrucción de las bacterias más allá de la cámara
- 79 -
de reacción. Las aguas residuales que fluyen fuera del contenedor de
turbulencias son tratadas de manera conforme a las normas establecidas por la
OMI, la USCG II (guardia costera de EE.UU.), la Oficina de Registro Croata,
Finlandia y el Registro Italiano Naval (RINA). Todas estas entidades han
expedido el correspondiente certificado.
Cuando hay bombas de fangos, estas sirven para garantizar un vertido más
fácil, así como para proporcionar más fuerza de bombeo en caso de emergencia
o alarma.
Cuando el buque se encuentra en aguas no protegidas, la planta puede pasar
del modo de tratamiento al modo de descarga para que se pueda vaciar el
depósito solo con la bomba de fangos
Las grasas de las aguas residuales deben aislarse por medio de un filtro de
grasas antes de que las aguas residuales lleguen a la planta de tratamiento de
aguas residuales.
Diagrama de flujo principal
5.5.3 Elementos
a) Bomba de mezcla y drenaje
La bomba de tornillo excéntrico se utilizará en las plantas de tratamiento de
aguas residuales como bomba de mezcla y de drenaje, bomba de transferencia
o bomba de fangos.
- 80 -
b) Macerador
El macerador ayuda al sistema de tratamiento de aguas residuales cortando
sólidos para que puedan ser tratados. En el proceso de tratamiento de aguas
residuales, los maceradores sólo pueden utilizarse junto con una bomba.
Este equipo ha sido concebido para picar y preparar sólidos, que han sido
arrastrados por líquidos, para el bombeo y el tratamiento. El equipo de
desintegración está instalado en el lateral de aspiración de una bomba a la que
llega continuamente el medio líquido (sobre todo agua) con sólidos, a través de
los elementos desintegradores. Si se aplica la velocidad adecuada en la tubería
de aspiración, la corriente se llevará los materiales a la cámara de corte. Los
elementos rígidos, imposibles de triturar caerán en el colector de la máquina.
Aquellos materiales con menor densidad se los lleva la corriente.
El proceso de trituración es gradual y uniforme ya que la corriente del líquido
sólo presiona el material contra los elementos de corte. Puesto que los
elementos de corte funcionan sin estar en contacto, no existe riesgo de
funcionamiento en seco.
c) Bomba dosificadora de cloro
Las bombas son dosificadoras electromagnéticas controladas por
microprocesador.
Ofrecen una dosificación de cloro de gran precisión y altamente reproducible en
contenedores abiertos
La alimentación de cloro tiene lugar gracias a las deflexiones impulsadas de la
membrana dosificadora de la unidad de impulsión. Esto provoca una diferencia
de presión entre el lateral de aspiración, la cavidad de la unidad de impulsión y
el lateral de descarga. La diferencia de presión hace que las válvulas
automotrices de aspiración y descarga se abran y se cierren, permitiendo la
alimentación de cloro.
La membrana dosificadora es accionada por medio de un electroimán,
estimulada y controlada por un microprocesador.
- 81 -
d) Interruptor de falta de cloro
El interruptor de inducción se emplea como sensor de nivel para medir la
carencia de cloro.
e) Interruptor de nivel o flotador del tanque de tratamiento
Un imán permanente forma parte de un conjunto flotante que sube y baja
cuando cambia el nivel del líquido. En el interruptor o en la válvula con piloto de
aire hay un segundo imán permanente para que los polos adyacentes de los dos
imanes se repelan a través de un diafragma no magnético. Un cambio del nivel
del líquido que conduce el flotador por su recorrido provocará que el imán del
flotador se mueva y repela el imán del interruptor para iniciar el funcionamiento.
- 82 -
Interruptor de nivel
La conmutación se lleva a cabo mediante el movimiento angular del imán del
interruptor que se utiliza para activar las varillas de empuje. Estas varillas de
empuje llevan hojas de contacto y rompen un conjunto de contactos al mismo
tiempo que permiten establecer otro contacto. La ventaja de este mecanismo es
que la fuerza de contacto es independiente del imán.
La unidad flotante lleva un imán permanente que, magnéticamente, es opuesto
a un imán similar del conjunto del interruptor. Los contactos del interruptor
cambian por la repulsión magnética entre los imanes, que actúa por la pared del
cuerpo del interruptor. No se puede obtener una posición de apagado
intermedia.
f) Bomba de fangos o bomba de torbellino
La bomba presenta una estructura mono bloque con funcionamiento de
torbellino y una etapa, así como amplios conductos libres para transportar
sólidos de forma cuidadosa.
- 83 -
g) Válvula de retención de clapeta
Las válvulas de retención de clapeta se caracterizan por su estructura sencilla y
medidas cortas. Se deben montar directamente entre bridas. Las válvulas de
retención de clapeta se mantienen automáticamente en posición central
mediante los tornillos de conexión de la brida (pos. 6). Una junta tórica (pos. 5)
cierra herméticamente el equipo y lo protege de agresiones externas. Por tanto,
se recomienda el uso de manguitos de unión con superficies de sellado limpios.
Las válvulas de retención de clapeta requieren una baja presión de apertura. La
potencia de apertura resultante dirige la válvula contra el resorte (opcional, pos.
3) y la potencia del peso de la válvula (pos. 2), de manera que el medio queda
liberado.
Para obtener un volumen de flujo mayor, si es necesario, se ofrecen los
denominados “soportes de salida” (pos. 1), que permiten un mayor ángulo de
apertura de la válvula. Si la presión inicial es mayor que la presión de entrada,
la válvula se cierra y la junta tórica (pos. 4) la obstruye herméticamente para
protegerla del medio. Las válvulas de retención de clapeta no necesitan
mantenimiento.
- 84 -
Descripción válvula de clapeta
- 85 -
6. BREVE DESCRIPCIÓN DE LA OPERACIÓN DE LOS EQUIPOS:
6.1. Generador de Agua Dulce
6.1.1. Ajustes y controles iniciales. Comprobaciones previas.
Después de realizar todas las conexiones e instalados los accesorios, se debe
realizar un chequeo antes de someter el Generador a una prueba con fluido:
a. Asegurar que los pernos de anclaje están debidamente apretados.
b. Inspeccionar todas las conexiones embridadas para asegurarse que tienen
colocada la junta.
c. Chequear el apriete de los pernos de las bridas.
d. Chequear los pernos y tornillos de todos los accesorios para asegurarse de
que están apretados.
e. Revisar las tuberías para comprobar que no tienen dobleces ni
aplastamientos. Si una tubería está dañada, reemplácela por una nueva.
f. Chequear racores y manguitos para comprobar su apriete. No sobre apriete
las conexiones roscadas, pueden pasarse de rosca, dando lugar a pérdidas
o goteo de fluido.
g. Comprobar que las tapas del Generador están debidamente cerradas.
h. Retirar todos los materiales sobrantes de la zona de trabajo del Generador.
i. Para las bombas siga las instrucciones del fabricante.
j. Asegurar que la puerta del panel de control está debidamente cerrada.
- 86 -
6.1.2. Ajuste del salinómetro
Tarjeta Salinométrica
a. Colocar el Selector “SW” en Posición 2 (hacia abajo)
b. Ajustar el Potenciómetro nº 2 hasta conseguir una lectura de 4 PPM en el
galvanómetro de la puerta
c. Ajustar el Potenciómetro nº 3 hasta que se active la luz de Alarma. A
continuación se gira en sentido contrario, lentamente, hasta que se apague
la luz de Alarma. Queda así ajustado el punto de activación.
d. Retornar el Selector “SW” en la posición nº 1 (hacia arriba); El
Potenciómetro nº1 sale ajustado de Fábrica, no siendo conveniente realizar
ajustes en él.- El Selector “SW” debe estar en régimen de trabajo, en la
posición nº 1 (hacia arriba).
6.1.3. Cebado de la Bomba de Agua Dulce
Cebar la bomba de agua dulce con agua destilada extrayendo el tapón de llenado
de la bomba situado en la parte superior de la misma
6.1.4. Cebado de la Bomba de Agua Salada
Es imprescindible, antes de arrancar el equipo, por primera vez, o tras un largo
periodo de inactividad el proceder al cebado de la bomba de agua salada. Para
ello:
- 87 -
Cebado de la Bomba de Agua Dulce
a. Desconectar la tensión del motor.
b. Retirar el tapón situado en el cuerpo.
c. Verter líquido por la tubería de impulsión hasta que rebose por el venteo.
Como esta operación puede ser larga, se recomienda introducir el líquido a
presión, pero en este caso se inyectará siempre por otro orificio distinto
para posibilitar la salida del aire por el orificio de venteo.
d. Mientras se procede al cebado, girar el eje de la bomba con la mano al
objeto de romper toda adherencia.
e. Taponar el venteo o cerrarlo.
f. Verificar el sentido de giro del motor. El sentido de giro debe corresponder
con el indicado por la flecha que va grabada en el cuerpo o soporte de la
bomba. Sí el sentido de giro no es correcto, deben invertirse dos fases en
la caja de las bornas del motor
6.1.5. Chequeo de las líneas del Generador
El Generador dispone únicamente de una válvula manual en la descarga de la
Bomba de agua dulce que debe estar abierta en funcionamiento normal y la
válvula rompedora de vacío que debe estar normalmente cerrada.
6.1.6. Arranque del Generador
Después de haber realizado los chequeos y precauciones antes mencionados, el
Generador está listo para el llenado inicial y arranque.
a. Abrir la Válvula rompedora de vacío
b. Abrir la toma de agua de la bomba de agua salada, y las válvulas del
circuito situadas en las líneas de entrada de agua salada y descarga de
salmuera. El evaporador quedará así preparado para recibir y descargar
agua salada.
- 88 -
c. Arrancar la bomba de agua “SALADA” mediante el pulsador de “Marcha”
d. La bomba aspirará el agua del mar llenando el haz condensador y será
descargada por el costado. Observar el manómetro indicador de presión,
que deberá mantenerse en la lectura adecuada para que el rendimiento de
los eyectores de vacío y salmuera sean satisfactorios. Si esta condición no
se cumple, el evaporador no trabajará bien. No aumentar la presión
cerrando la válvula en la línea de descarga de salmuera. Esta válvula
deberá estar siempre totalmente “abierta”, para evitar toda posible
contrapresión.
e. Cerrar la válvula rompedora de vacío y observar como el vacío empieza a
aumentar en el recipiente. Esto puede comprobarse en el vacuómetro.
f. El vacuómetro tiene dos escalas calibradas. La escala que se lee en sentido
de agujas del reloj es para presión y en sentido contrario es para vacío.
Cuando se obtenga entre 26” y 30” de vacío, se pasa a la siguiente
maniobra.
g. Encender la calefacción eléctrica mediante el selector correspondiente
situado en el panel de control.
h. Pasados unos minutos tras el encendido, se puede apreciar como comienza
la ebullición del agua observando por la mirilla.
i. Cuando aparezca el agua dulce en la conexión de plástico, arrancar la
bomba de agua dulce mediante el pulsador de “Marcha”. Abrir lentamente
las válvulas en la línea de descarga de agua dulce. Si se observan burbujas
en la manguera que une la bomba y el generador, cerrar un poco la válvula
de descarga, hasta que cesen las burbujas. Esto nos dará la contrapresión
necesaria en la descarga para un adecuado cierre líquido de la bomba de
agua dulce.
j. Poner el indicador de salinidad a la posición “ON” y se encenderá la luz
verde, lo cual indicará que está funcionando.
En caso de que el agua dulce producida por el generador, llegue o sobrepase 4
partes por millón del total de sólidos disueltos, la luz roja de alarma se
encenderá. Al mismo tiempo la válvula de control automáticamente, desviará el
agua a la sentina, esto evita cualquier contaminación del agua existente en el
tanque.
- 89 -
El tiempo normal que tarda el equipo en calentarse y producir agua buena, oscila
generalmente entre 10 – 30 minutos. Si después de 30 minutos, se observa que
el equipo no produce agua en cantidad y buenas condiciones habrá que
inspeccionar y averiguar si el equipo tiene algún problema.
6.1.7. Parada del Generador
a. Poner el interruptor de salinómetro en posición “OFF”.
b. Abrir la válvula rompedora de vacío. Esto causa una pérdida inmediata de
vacío en el recipiente y evita que el agua salada entre en la cámara de
agua dulce.
c. Parar el calefactor eléctrico colocando en selector en el panel de control en
posición“OFF”.
d. Parar la bomba de agua dulce mediante el pulsador de “Paro”.
e. Parar la bomba de agua salada mediante el pulsador de “Paro”.
f. Cerrar la válvula de entrada de agua salada, descarga al mar y válvula de
alimentación. Cuando el generador está debajo de la línea de flotación es
de suma importancia el que estas válvulas queden bien cerradas. En caso
contrario, el equipo se inundará causando problemas de salinidad en la
próxima puesta en marcha, con los consiguientes problemas para producir
agua dulce.
La unidad está ahora lista para próximas operaciones
- 90 -
6.1.8. Descripción Funcional
Para una mejor comprensión de esta sección, obsérvese el diagrama de flujo
adjunto.
El generador está diseñado para producir agua dulce desalinizando el agua de
mar. La fuente calorífica que sirve de energía para el proceso es la desprendida
por el agua de Refrigeración del M.P. en navegación y una fuente de calor
utilizando vapor del sistema auxiliar (Caldera de vapor) en puerto accionada
desde el panel de control. La calefacción por vapor suministra energía calorífica
suficiente para satisfacer las necesidades del evaporador al igual que el Agua de
Refrigeración.
La producción de agua dulce del generador estará influenciada por la
temperatura del agua del mar. Una disminución en la temperatura del agua del
mar aumentará la producción de agua dulce porque, al pasar por el
condensador el agua más fría, aumentará la velocidad de condensación del
vapor que evapora el generador; por lo tanto con 15º C de temperatura en el
agua del mar, la producción será aproximadamente un 20% mayor que con 30º
C.
Si, después de varias pruebas, la producción del generador es muy inferior a la
prevista, se deberá revisar cuidadosamente la instalación.
- 91 -
El sistema de funcionamiento se basa en el simple principio de destilación por
vacío. El agua salada hierve a baja temperatura (45 a 56º C) transformándose
en vapor. El vapor así producido se condensa para obtener agua pura. Por el
condensador de agua dulce se hace circular constantemente agua de mar. La
mayor parte de esta agua es luego descargada al mar, pero una pequeña
cantidad se toma de la salida del condensador y se introduce a través de una
válvula de alimentación en el evaporador, donde se hierve. El exceso de
concentración salina o salmuera se extrae del generador mediante el eyector de
salmuera y se descarga al mar.
El vapor producido al hervir el agua salada, pasa por un separador de malla de
metal monel donde se retiene cualquier partícula o gota de agua. De esta
forma, sólo entrará en la cámara de condensación vapor puro. Este vapor pasa
sobre los tubos del condensador donde se condensa debido al enfriamiento
producido por el agua salada que circula por el interior de los tubos. El agua
dulce producida queda recogida en la bandeja de agua dulce y desde allí
bombeada al tanque almacén por medio de la bomba de agua dulce. El vacío en
el interior de la cámara se mantiene por extracción de los gases incondensables
por medio de un eyector de vacío.
Un sistema de detección de salinidad (Salinómetro), comprueba en todo
momento el agua dulce producida. Si ésta contuviese 4 p.p.m. de sal, o más, el
sistema de salinidad rechazará el agua producida por medio de una válvula
solenoide de descarga rápida, protegiendo así el tanque de agua dulce contra la
posible entrada de agua salada.
- 92 -
6.2. Planta de Tratamiento aguas residuales
6.2.1 Procedimiento
Las bombas nunca deben funcionar en seco. De lo contrario, pueden averiarse.
La fuente de alimentación para la planta de tratamiento de aguas residuales debe
corresponder al voltaje y frecuencia indicados en las características del buque. De
lo contrario, no se puede garantizar el funcionamiento correcto de la planta y/o
pueden producirse daños graves en los componentes eléctricos. Conecte o
conecte en puente los contactos de liberación externa.
a. Comprobar que todas las conexiones eléctricas y de tuberías son
correctas y que la línea de protección contra funcionamiento en seco
está presurizada (abra la válvula de mano).
b. Encender la planta de tratamiento utilizando el interruptor principal. A
continuación, colocar el interruptor de selección en modo de
tratamiento. Pulsar el botón restablecimiento de alarma. Tras estos
ajustes, la planta de tratamiento funcionará en modo automático.
c. Comprobar la alarma de la estación de dosificación. Cuando las luces
amarillas y rojas están encendidas significa que el depósito de cloro
podría estar vacío. Si no lo está, reajuste el interruptor de inducción
(sensor de cloro) de la estación de cloro. Para hacerlo, retire el tornillo
de la cubierta blanca del sensor y gire el tornillo de ajuste (hacia la
derecha, para aumentar la sensibilidad, y hacia la izquierda, para
reducirla).
d. Llenar el depósito de cloro con hipoclorito de sodio. La alarma se activa.
Pulse el botón MANUAL de la bomba dosificadora y ajuste la velocidad
de flujo al 100%. La bomba funcionará hasta que el cloro haya
alcanzado la válvula de dosificación. A continuación, reducir la velocidad
de flujo al 25%.
e. Pulsar el botón MANUAL para comprobar el sentido de rotación de las
bombas. El sentido de rotación correcto es el indicado por la flecha de
la bomba. Si la rotación es incorrecta, invertir los cables principales.
f. Comprobar el funcionamiento de los interruptores de nivel
manualmente.
g. Comprobar que todas las válvulas están abiertas.
- 93 -
h. Llenar el depósito de agua mediante la línea/conexión de lavado.
i. Cuando la planta de tratamiento se ponga en marcha tras alcanzar el
NIVEL de arranque definido, apagar y llenar el depósito de retención
hasta que el nivel del agua alcance el nivel alto, con el que se activa el
interruptor de flotador de nivel ALTO. Deje de llenar el depósito. La luz
roja de alarma de nivel alto, debería encenderse. Al pulsar el botón
trabajo manual de la bomba de mezcla y de drenaje, disminuya el nivel
del agua hasta que alcance el NIVEL de arranque definido. Tras
restablecer la alarma, la planta de tratamiento funcionará en modo
automático. En el modo automático, la planta tratará las aguas
residuales hasta alcanzar el nivel de PARADA establecido. A
continuación, esperará hasta alcanzar de nuevo el nivel de ARRANQUE.
j. Durante el vaciado, ajustar la bomba dosificadora de cloro. Cuando el
buque se encuentre funcionando normalmente, reajustar la bomba de
cloro ya que sólo la ha probado con agua limpia.
k. Para comprobar las alarmas en caso de avería del motor, pulsar en
primer lugar los relés de sobrecarga de la caja de interruptores. Si se
activa alguna alarma, apague la planta de tratamiento.
6.2.2 Bomba de Fangos
Si no se ha encargado específicamente una bomba autocebadora, la bomba de
fangos no suele tener cebado automático.
6.2.3 Interruptor de Flotación
El "interruptor de flotación" es una opción que puede utilizarse para evitar la
descarga de las aguas residuales, tratadas o no, en un área de flotación, área
comprendida entre el nivel mínimo y máximo de recepción de aguas residuales
acumulada. El interruptor de flotación debería utilizarse antes de que el buque
alcance el área de flotación de destino.
El interruptor de flotación es un interruptor de nivel o punto de conmutación
adicional que se instala entre el interruptor de arranque y el nivel alto del
depósito. Cuando esta opción está instalada, se puede observar otro interruptor
de selección, flotación encendida apagada, en la parte frontal de la caja de
interruptores eléctricos.
- 94 -
Cuando el interruptor de selección DESCARGA-0-TRATAMIENTO está en posición
de tratamiento y se coloca el interruptor de flotación en flotación encendida, se
puede esperar que ocurra lo siguiente:
a. La planta empezará a funcionar o seguirá funcionando hasta alcanzar el
nivel de parada establecido. En este punto, el depósito estará casi
vacío.
b. La bomba de protección contra funcionamiento en seco se apagará
automáticamente.
c. La planta quedará bloqueada y no se podrán realizar más tratamientos
automáticos.
El nivel del depósito alcanza el valor determinado para el interruptor de flotación:
a. Se activará la alarma detener flotación. En este momento, la actividad
de flotación cesará. Para evitar el derrame del depósito, el interruptor
de flotación debe estar en flotación apagada. El tratamiento de las
aguas residuales del depósito se llevará a cabo hasta que se alcance el
nivel de parada definido, si se ha establecido el modo de tratamiento
mediante el interruptor de selección.
b. Si el interruptor de selección no estaba en la posición flotación apagada
y se alcanza el nivel alto del depósito, la bomba de fangos se activará y
vaciará el depósito si está en automático.
c. El área de flotación debe abandonarse para vaciar el depósito.
El nivel del depósito no alcanza el valor determinado para el interruptor de
flotación, sin activación de alarmas:
a. En cualquier momento, si el interruptor de selección vuelve a colocarse
en flotación apagada, la bomba de protección contra funcionamiento en
seco se pondrá en marcha automáticamente y llenará el depósito para la
dilución hasta que el nivel alcance el del interruptor de flotación.
b. La planta deberá seguir funcionando automáticamente, tal como en el
caso del funcionamiento en modo de tratamiento.
- 95 -
6.3. Equipo Hidróforo
6.3.1 Puesta en marcha
La puesta en marcha se efectuará cuando estén realizadas todas las conexiones
mecánicas, hidráulicas, eléctricas y neumáticas cuando proceda.
a. Comprobaciones en motor
Al efectuarse la conexión eléctrica, prestar especial atención a que el tipo de
corriente y la tensión nominal indicados en la placa de características del
motor, concuerdan con el tipo de corriente y la tensión de la red eléctrica
existente en el lugar de instalación.
Seguir las indicaciones descritas en el manual del motor.
b. Comprobaciones en el cuadro
Antes de efectuar la conexión, prestar especial atención a que el tipo de
corriente y la tensión nominal indicados en el cuadro, concuerdan con el tipo
de corriente y la tensión de red eléctrica existente en el lugar de instalación.
Antes de realizar cualquier conexión a la línea hay que verificar los
siguientes puntos:
- Revisar que las conexiones de entrada y salida corresponden a lo indicado
en el esquema.
- Rearmar todos los relés interiores caso de estar disparados.
- No modificar la regulación de los relés, ya que podrían producir averías en
los motores.
- Revisar la correcta fijación de todos los elementos, especialmente fusibles
y conexiones, que puedan haberse aflojado durante el transporte.
- Poner todos los selectores en posición 0 ó STOP.
c. Comprobaciones generales
- Verificar todas las conexiones a aparatos externos (Presostátos, sondas,
etc.)
- Comprobar que salvo las válvulas de vaciado de los depósitos, todas las
demás se encuentran totalmente abiertas.
- 96 -
- Cerciorarse que se han presurizado adecuadamente los acumuladores
hidroneumáticos (0,2 kg/cm2 menos de la presión de arranque menor) si
existen.
- Comprobar la colocación correcta de todos los accesorios de los depósitos.
6.3.2 Primera Puesta en marcha
a. Lubricante
Las bombas que integran los equipos de presión normalmente no requieren
lubricación. Referirse al manual específico de cada bomba para confirmarlo.
b. Llenado (cebado) de la bomba
Es imprescindible antes de arrancar el equipo por primera vez, o tras un largo
periodo de inactividad el proceder al cebado del mismo. Para ello:
Equipo en carga;
1. Desconectar la tensión del motor o baterías.
2. Cerrar la válvula de aspiración y la válvula de descarga.
3. Retirar el tapón de venteo situado en el cuerpo o abrir un venteo en la tubería
de impulsión (antes de la válvula de retención).
4. Abrir parcialmente la válvula de aspiración hasta que el líquido rebose por el
venteo.
5. Cerrar el venteo.
6. Abrir totalmente la válvula de aspiración.
7. Comprobar la dirección de rotación de la bomba.
8. Abrir totalmente la válvula de descarga.
- 97 -
Equipo en aspiración;
1. Desconectar la tensión del motor o baterías.
2. Retirar el tapón de venteo situado en el cuerpo o abrir un venteo en la tubería
de impulsión (antes de la válvula de retención).
3. Cerrar la válvula de descarga.
4. Verter por el venteo el líquido que debe bombearse hasta que rebose.
5. Cerrar el venteo.
6. Comprobar la dirección de rotación de la bomba.
7. Abrir totalmente la válvula de descarga.
Deberá comprobarse el cebado en los siguientes arranques.
c. Regulación de Presostátos
El tarado del Presostáto se efectúa manipulando las tuercas de conexión y
desconexión situadas en el mismo.
Ejemplo: Si tenemos un equipo hidróforo formado por dos bombas y un
depósito con compresor con una presión requerida de 5 bar (5 kg/cm2),
entonces la regulación de los diferentes Presostátos es como sigue:
1ª BOMBA 4,2 bar 5,5 bar
2ª BOMBA 4 bar 5,3 bar
- 98 -
d. Arranque
a. Antes de arrancar el grupo, comprobar todos los apartados anteriores de la
puesta en marcha.
b. Todas las protecciones existentes deberán estar colocadas y los armarios
cerrados y asegurados.
c. El arranque con acumulador hidroneumático debe hacerse con las válvulas
de aspiración y de impulsión totalmente abiertas.
d. Con caldera, 1º cerrar la válvula de unión a la red del grupo y arrancar el
equipo. Con esto se formará la primera cámara de aire del depósito, que
posteriormente variará hasta tomar su volumen definitivo, de forma
automática. Al abrir la válvula de unión a la red queda el equipo preparado
para funcionamiento.
e. Para el arranque mover el selector de las bombas a posición automático. En
este momento si la red está sin presión las bombas comenzarán a funcionar,
presurizándola y llenándola junto con el depósito. Conforme la red se llene o
presurice, las bombas irán parando automáticamente.
f. Proceder al tarado de los Presostátos.
g. El equipo no debe funcionar NUNCA con caudal nulo o menor que el mínimo
de funcionamiento, puesto que rápidamente se calentará el fluido en su
interior debido a recirculaciones internas, con peligro incluso de explosión
debido a las elevadas presiones que se pueden alcanzar dentro de la
carcasa. Consultar caudal mínimo en las curvas de funcionamiento.
e. Parada
Cerrar la válvula de la tubería de impulsión. Siempre que tenga contrapresión,
puede dejarse abierta la válvula de la impulsión.
1. Parar el motor. Obsérvese que su parada sea normal.
2. En paradas por tiempo prolongado, hay que cerrar la válvula de la tubería
de aspiración así como las de las conexiones auxiliares.
3. En las bombas que aspiran de un depósito bajo vacío, ha de mantenerse la
aportación de líquido al cierre del eje, también mientras la bomba
permanezca parada.
- 99 -
4. Ante el riesgo de congelación o en largos períodos de parada se ha de
vaciar la bomba o bien asegurarla contra la congelación.
Si durante la parada la bomba ha de permanecer dispuesta para servicio,
deberá ponerse en marcha periódicamente, durante unos 5 minutos.
- Bombas contra incendios: 1x/mes, como mínimo.
- Bombas de agua potable: 1x/48 horas, como mínimo.
- Bombas de reserva: 1x/semana, como mínimo.
6.3.3 Límites de servicio
Frecuencia de arranques
Para evitar una anormal elevación de temperatura y sobrecarga del motor,
bomba, acoplamiento, cierres, etc. no se deberán sobrepasar las frecuencias
de arranque indicadas a continuación:
- 100 -
7. ESQUEMAS DE LOS SERVICIOS:
7.1 Esquema General de Agua Dulce
7.2 Esquema Detallado por cubierta de agua dulce
7.3 Esquema de Tratamiento de Aguas Residuales
7.4 Esquema detallado Descargas Sanitarias
7.5 Esquema de Sentinas
7.6 Esquema Imbornales Exteriores
- 124 -
8. PRESUPUESTO APROXIMADO:
MAQUINARIA
AUXILIAR
COSTE
MATERIALES (€) HORAS EMPLEDAS
COSTE MANO DE
OBRA (€)
GENERADOR DE
AGUA DULCE 63900
4200 218400
GRUPO
HIDROFORO 22000
PLANTA
POTABILIZADORA 18500
PLANTA
TRATAMIENTO
AGUAS
RESIDUALES
18000
BOMBAS DE
SERVICIOS
GENERALES Y DE
SENTINAS
245000
9580 498160
SEPARADOR DE
SENTINAS Y SUS
BOMBAS
53900
TOTALES 421300 13780 716560
El presupuesto incluye: el coste de materiales (las tuberías, los accesorios, los soportes,
etc.)
Las horas empleadas hacen referencia al premontaje y montaje de equipos. Además
incluiremos en dichas horas la prefabricación, fabricación, montaje de tuberías y
accesorios.
- 125 -
Anexo I: Planos de Disposición
- 134 -
- 135 -
- 136 -
- 137 -
- 138 -
- 139 -
- 140 -
- 141 -
- 142 -
- 143 -
- 144 -
- 145 -
- 146 -
- 147 -
a. Tanque de almacén HFO
En las especificaciones del buque que se está diseñando se exige que el volumen
mínimo de HFO deba ser 4500 m3. Además se exige la segregación del combustible
como se ha comentado anteriormente (tanto en este cuadernillo como en el de
disposición general y en el de cálculos de la arquitectura naval).
Los tanques de almacén de HFO que dispone el buque son según la siguiente tabla:
Se observa que el volumen total es de 5199,53 m3 (4909,91 Tn).
Estos tanques deberán estar calefactados con serpentines de vapor para estar a 40ºC.
Para obtener la autonomía del buque (para el HFO), considerando que el buque navega
a la velocidad de servicio y a la MCR máxima, se emplea la siguiente fórmula:
Autonomía = (m x v) / (Cme x MCR x 10-6) = (millas)
m = masa del combustible = 4909,91 Tn
MCR = potencia máxima del motor = 26899 Kw
v = velocidad de servicio del buque = 14.5 Kn (millas/h)
Cme= consumo específico de combustible = 185 g/Kwh
Autonomía = (4909,91 x 14.5) / (185 x 26899 x 10-6) = 14306,5 millas
- 148 -
Se ha considerado el consumo específico como 185 g/Kwh y no 167 g/Kwh como
indican las especificaciones del motor (en condiciones ISO), ya que este consumo es
para motor nuevo, y el combustible posee impurezas. Además no se ha considerado
ningún motor auxiliar, ya que estos operan con DO y durante la navegación se cubre las
necesidades de potencia eléctrica con la PTO, incluida en la MCR del motor. Tampoco se
ha considerado la caldera de mecheros, ya que las necesidades de vapor están cubiertas
con el generador de vapor a partir de los gases de escape (caldera de exhaustación de
los gases de escape).
b. Tanques de sedimentación
Cada uno de los tanques de sedimentación contendrá suficiente combustible para
abastecer al motor principal y a dos auxiliares durante 24 horas. Tendrán la superficie
inferior ligeramente inclinada. Para su dimensionamiento se toma un margen mayor, del
orden del 20%. Por lo tanto el volumen del tanque de sedimentación:
VTSED = 1,2 x {[Cem x (PMP + 2 x PMA) x 24] / 0,96 x рHFO} x 10 -6 (m3)
VTSED : Volumen de cada uno de los tanques de sedimentación
Cem : Consumo especifico de combustible, se supone el mismo para el MP y los MA = 185 g/ Kwh
PMP : MCR del motor principal = 26899 Kw
PMA : MA del motor Auxiliar = 1400 Kw
Р : Densidad del HFO = 0,991 Tn/m3
VTSED = 166,32 m3
Si se considera el volumen efectivo del tanque; es decir, si no se considera el 4%
debido a refuerzos internos (96% del volumen total):
VTSED = 159,67 m3
El volumen de cada uno de los dos tanques dispuestos para esta función tienen un
volumen efectivo (96% del volumen total) de:
VTSED = 173,15 m3
- 149 -
- 150 -
Anexo III: Sistema de Vapor
Sistema de vapor
El sistema de vapor es la fuente principal de calor del buque. La principal
característica de este sistema es que se encarga de la calefacción tanto de los
espacios habitados como del combustible y de todos los elementos que requieran
una fuente de calor.
El corazón del sistema es la caldera mixta de vapor. En ella el agua dulce eleva su
temperatura hasta que se obtiene vapor saturado seco a 7,5 Kg/cm2 de presión.
Posteriormente se hará un balance de vapor para determinar si es necesario en
navegación funcione la caldera auxiliar, o si es suficiente con los gases de escape
del motor principal.
El vapor generado en la caldera llega al colector de vapor, de donde es conducido a
los distintos consumidores, entre los que se encuentran la calefacción de
combustible de los tanques, la calefacción de los espacios de habilitación, el
calentador de agua dulce, los calentadores de los distintos fluidos que llegan a las
separadoras centrífugas, etc.
Una vez que el vapor ha realizado su cometido, es conducido hacia un condensador
atmosférico. En este elemento el vapor se condensa obteniéndose agua, que al
estar en su estado líquido puede ser bombeada hacia la caldera cerrándose el
circuito.
A lo largo del sistema de vapor existen purgas que proceden de tanques o
calentadores de agua que son conducidas a la caldera, las demás son recogidas en
un tanque de observación, pues pueden estar contaminadas por combustible o
aceite.
Cabría mencionar las siguientes consideraciones:
El sistema de vapor dispondrá de una caldera auxiliar y de una caldera de gases
de exhaustación, produciendo vapor saturado seco a 7,5 Kgf/cm2, de tal modo
que considerando las pérdidas (0,5 Kgf/cm2) se suministre el vapor a los
consumidores del mismo a 7 Kgf/cm2 y se dispondrá de un condensador
atmosférico de recogida de condensados.
Se dispondrá un generador de agua dulce hervidote evaporación, con un vacío
del 95% y con una producción de 30 tons/día que funciona con vapor (o agua
de camisas del motor principal, como se menciona en el apartado de Generador
de agua dulce).
- 151 -
El agua caliente sanitaria se obtiene a partir del vapor o de resistencias
eléctricas.
El sistema de vapor deberá estar en consonancia con las exigencias de la Sociedad
de Clasificación DNV en su parte D, capítulo 13, 13.14. Y sus tuberías deben estar
en concordancia con las exigencias de la misma en su parte D, capítulo 12.
- 152 -
BIBLIOGRAFIA
Apuntes de “EQUIPOS Y SERVICIOS” de la EITN.
Apuntes de “SISTEMAS AUXILIARES DEL BUQUE” de la EITN.
Apuntes de “TERMODINAMICA” de la EITN.
Apuntes de “SISTEMAS DE PROPULSION DEL BUQUE” de la EITN.
PAGINA WEB DE MOTORES MAN
PAGINA WEB DE ENVIROVAC marine system
PAGINA WEB DE ELTECH
PAGINA WEB AZCUE
NORMATIVA MARPOL
NORMATIVA ISO 15748-1 Y 15748-2
NORMAS DE LA ClassNK
