reporte analisis esfuerzos metodo simplificado para tuberia de 16 in en dos bocas
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#3 COMPAÑÍA CONSTRUCTORA MARTINEZ, S.A. DE C.V.
HOJA 0 DE 23
“REPORTE DE ANALISIS DE ESFUERZOS CON UN METODO SIMPLIFICADO DE FLEXIBILIDADES PARA ARREGLO DE TUBERIAS DE DIAMETRO 16”, ESPESOR 0.375” Y 8”, ESPESOR 0.50” EN INTERCONEXION DE LINEAS PARA PB/KU/M, EN DOS BOCAS, TABASCO.”
SLB/RCE/013-11
REV DESCRIPCION FECHA
0 01-08-2011
ING. RICARDO LARA PEDRERO
ING. PEDRO MARTINEZ RAMON
ANALISTA ESTRUCTURALCCMARTINEZ, S.A. DE C.V.
GERENTE GENERALCCMARTINEZ, S.A DE C.V.
ESTE DOCUMENTO CONSTA DE: 24 HOJAS, INCLUYENDO LA PORTADA
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11 ESPECIFICACION DE LAS TUBERIAS DELESPECIFICACION DE LAS TUBERIAS DEL SISTEMA SISTEMA De = 16” e = 0.375” y 8 ”,e = 0.50”.
22 REVISION DEL ESPESOR MINIMO DE PARED DEREVISION DEL ESPESOR MINIMO DE PARED DE LAS TUBERIAS DEL SISTEMA.LAS TUBERIAS DEL SISTEMA.
33 LIMITACION DEL CLARO DE LA TUBERIA DELLIMITACION DEL CLARO DE LA TUBERIA DEL SISTEMA.SISTEMA.
44
METODO SIMPLIFICADO DENOMINADOMETODO SIMPLIFICADO DENOMINADO “CANTILIVER GUIADO” DESARROLLADO POR“CANTILIVER GUIADO” DESARROLLADO POR M.W KELLOG, PARA FLEXIBILIDAD DEM.W KELLOG, PARA FLEXIBILIDAD DE TUBERIAS.TUBERIAS.
55 CONCLUSIONES.CONCLUSIONES.
66 ANEXO. FORMULASANEXO. FORMULAS
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HOJA 2 DE 23
ESPECIFICACION DE LAS TUBERIAS LAS TUBERIAS DEL SISTEMA De= 16”, e = 0.375” Y De = 8”, e = 0.50”
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ESPECIFICACION DE LAS TUBERIAS DEL SISTEMA.
EN LA PRESENTE SECCION SE DESCRIBEN LAS PRINCIPALES ESPECIFICACIONES DE LA
TUBERIA DE ACERO AL CARBON API 5L GRADO B, SIN COSTURA.
Do = Diametro exterior = 16 ”
Espesor de diseño = 0.375”
Temperatura de Instalacion = 70 °F
Temperatura Max./ Normal /Minima = 212 /158 / 104 °F
P = Presion Interna = 350 Psig.
E = Modulo de Elasticidad a la Temperatura de Instalacion = 29.5 x 10 exp. 6 Psi.
Coeficiente de Expansión por Temperatura Máx. 212 º F = 1.21 Pulg./100 x 12 Pulg.
A = Area = 18.4 in2
I = Momento de inercia centroidal = 562 in4
Z = Modulo de Seccion = 70.3 in3
r = Radio de giro = 5.63
Peso del Tubo 16” Std XS = 62.6 lb/ft
Peso del Fluido dentro de Tuberia = 79.1 lb/ft
Sc = Esfuerzo Permisible básico a la Temperatura minima fria = 20,000 Psi.
Sh = Esfuerzo Permisible a la Temperatura máxima de 212 °F = 22,000 Psi.
A = Tolerancia por corrosión y manufactura.
Corrosion Permisible = 0.05 in.
Y = Coeficiente que toma en cuenta a Propiedad del Material y Temperatura debajo de los 900 °F =
0.4
Eq = Factor de calidad tubería sin costura = 1.0
Relacion de Poisson = 0.288
Peso volumétrico de Acero al carbón con menos del 3% de carbón = 0.283 lb/in3,
Do = Diametro exterior = 8 ”
Espesor de diseño = 0.50 ”
A = Area = 12.8 in2
I = Momento de inercia centroidal = 106 in4
Z = Modulo de Seccion = 24.5 in3
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HOJA 4 DE 23
r = Radio de giro = 2.88
Peso del Tubo 8” = 43.4 lb/ft
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REVISION DEL ESPESOR MINIMO DE PARED
DE LAS TUBERIAS LAS TUBERIAS DEL SISTEMA.
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HOJA 6 DE 23
REVISION DEL ESPESOR MINIMO DE PARED DE LA TUBERIA DEL SISTEMA.
Do = Diametro exterior = 16 ”
Espesor de diseño = 0.375”
Tm = P Do/2 (Sh Eq + P Y) + A
Tm = Grosor Minimo de pared requerido, in.
Tm = 350 (16.0) / 2 (22,000 x 1.0 + 350 x 0.4) = 5,600/44,280 = 0.126 in.
A = Tolerancia por corrosión y manufactura.
Corrosion Permisible = 0.05 in.
Tm = 0.126 + 0.05 = 0.176 = 0.18 /0.875 = 0.21” o.k. El espesor es Menor que el de Diseño de 0.375”
Verificacion con Fórmula de Lamé:
Tm = P Do/2 Sh Eq
Tm = 350 (16.0) / 2 x 22,000 x 1.0 = 5600/44,000 = 0.127 in
A = Tolerancia por corrosión y manufactura.
Corrosion Permisible = 0.05 in.
Tm = 0.127 + 0.05 = 0.177 = 0.18 /0.875 = 0.21” o.k
Do = Diametro exterior = 8 ”
Espesor de diseño = 0.50 ”
Tm = 350 (8.0) / 2 (22,000 x 1.0 + 350 x 0.4) = 2,800/44,280 = 0.06 in.
A = Tolerancia por corrosión y manufactura.
Corrosion Permisible = 0.05 in.
Tm = 0.06 + 0.05 = 0.11; 0.11 /0.875 = 0.13” o.k. El espesor es Menor que el de Diseño de 0.500”
Verificacion con Fórmula de Lamé:
Tm = P Do/2 Sh Eq
Tm = 350 (8.0) / 2 x 22,000 x 1.0 = 2800/44,000 = 0.064 in
A = Tolerancia por corrosión y manufactura.
Corrosion Permisible = 0.05 in.
Tm = 0.064 + 0.05 = 0.11 ; 0.11 /0.875 = 0.13 ” o.k
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LIMITACION DEL CLARO DE LA TUBERIA DEL
SISTEMA.
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HOJA 8 DE 23
LIMITACION DEL CLARO DE LAS TUBERIAS DEL SISTEMA.
1/23.3 Limitación de Esfuerzos: L = (0.4 Z Sh/w)
L = Claro de la Tubería Permisible en Pies.
Z = Módulo de Seccion del Tubo, pulg3.
Sh = Esfuerzo Permisible a la Temperatura máxima de 212 °F = 22,000 Psi.
W = Peso Total del Tubo + Peso contenido = 62.52 + 79.1 = 141.62 lb/ft
Peso del Tubo 16” Std XS = 62.52 lb/ft
Peso del Fluido dentro de Tuberia = 79.1 lb/ft
Z = Modulo de Seccion = 70.3 in3
1/2L = (0.4 x 70.3 x 22,000/141.62) = 66.09 ft = 20.14 m > 19.70 m. o.k Si pasa.
1/4 3.4 Limitación de Deflexión: L = (D EI/13.5W)
D = Deflexión Permisible o Pandeo, pulg.
E = Modulo de Elasticidad a la Temperatura de Diseño 212 ºF = 28.8 x 10 exp. 6 Psi.
I = Momento de inercia centroidal = 562 in4
W = Peso Total del Tubo + Peso contenido = 62.52 + 79.1 = 141.62 lb/ft
D = Deflexión Máx. = L/360 = 2014/360 = 5.59 cms; 5.59/2.54 = 2.2”
1/4L = (2.2 x 28.8 x 10 exp 6 x 562/13.5 x 141.62) = 65.69 ft = 20.02 m > 19.70 m. o.k Si pasa.
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LONGITUD TOTAL CLARO MAXIMO DEL PROYECTO = 1,588.20 + 382.5 = 1,970.70 cms.
CLARO MÁXIMO EN TUBERÍA DE 16 IN
1/2 Limitación de Esfuerzos: L = (0.4 Z Sh/w) = 20.14 m > 19.70 m. o.k Si pasa.
1/4 Limitación de Deflexión: L = (D EI/13.5W) = 20.02 m > 19.70 m. o.k Si pasa.
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HOJA 10 DE 23
METODO SIMPLIFICADO DENOMINADOMETODO SIMPLIFICADO DENOMINADO “CANTILIVER GUIADO” DESARROLLADO POR“CANTILIVER GUIADO” DESARROLLADO POR
M.W KELLOG, PARA FLEXIBILIDAD DE LAM.W KELLOG, PARA FLEXIBILIDAD DE LA
TUBERIATUBERIA..
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METODO SIMPLIFICADO DENOMINADO “CANTILIVER GUIADO” PARA FLEXIBILIDAD DE LA TUBERIA.
EN LA PRESENTE SECCION SE DESCRIBE UNO DE LOS MÉTODOS SIMPLIFICADOS PARA
DISEÑO DE TUBERÍAS, DESARROLLADO POR M.W KELLOG EN “DESIGN OF PIPING SYSTEM”.
NEW YORK.
LA CAPACIDAD DE DEFLEXIÓN DEL CANTILIVER ESTÁ DADO POR LA SIGUIENTE FÓRMULA:
2D = 144 L Sa / 3 E Do
D = DEFLEXIÓN MAXIMA CONSIDERANDO DEFORMACION POR EXPANSION TERMICA.
L = LONGITUD DE LA PIERNA NECESARIA, PARA ABSORVER LA EXPANSIÓN TÉRMICA DE 1.21
Pulg./100 x 12 Pulg.
Sa = RANGO DE ESFUERZO PERMISIBLE DE ESFUERZO POR DESPLAZAMIENTO, PSI.
Sa = f (1.25 Sc + 0.25 Sh)
f = FACTOR DE REDUCCION DE ESFUERZO PARA CONDICIONES CICLICAS, PARA EL Nº TOTAL
DE CICLOS DE TEMPERATURA COMPLETOS SOBRE LA VIDA ESPERADA (AÑOS DE
OPERACIÓN).
Sc = ESFUERZO PERMISIBLE BÁSICO A LA TEMPERATURA MINIMA FRIA = 20,000 PSI.
Sh = ESFUERZO PERMISIBLE A LA TEMPERATURA MÁXIMA DE 212 °F = 22,000 PSI.
Sa = 0.9 (1.25 x 20,000 + 0.25 x 22,000) = 27,450 PSI.
E = MODULO DE ELASTICIDAD A LA TEMPERATURA DE INSTALACION = 29.5 X 10 EXP. 6 PSI.
Do = DIAMETRO EXTERIOR DE LA TUBERÍA = 16 ”
DESPEJANDO “L” PARA CALCULAR LA LONGITUD DE PIERNA NECESARIA PARA ABSORVER
LA EXPANSIÓN TERMICA :
1/2 L = (3 E Do D/ 144 Sa)
D = DEFLEXIÓN MAXIMA = 1.7 ” + 65.69 ft (1.21/100) = 2.49”
½ L = (3 x 29.5 x 10 EXP. 6 x 16 x 2.49/ 144 x 27,450) = 29.86 FT = 9.10 M.
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HOJA 12 DE 23
LONGITUD TOTAL DE LA PIERNA PROYECTO = 147.8 + 0.352 + 201.7 + 250.0 + 250.0 + 61.0 =
910.85 cms.
LONGITUD DE PIERNA NECESARIA PARA ABSORVER LA EXPANSIÓN TERMICA :
1/2 L = (3 x 29.5 x 10 EXP. 6 x 16 x 2.49/ 144 x 27,450) = 29.86 Ft = 9.10 M.
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CALCULO DE LA FUERZA MAXIMA QUE TOMAN LOS SOPORTES DE CONCRETO POR
EXPANSION TÉRMICA. (METODO M.W KELLOG).
Sb = M/Z = PL/2Z
Radio Medio = r = ½ {(16.0 + 16.0 – 2 x 0.375)/2} = 7.81 in
2
Módulo de Sección = Z = PI x 7.81 x 0.375 = 71.86 in3 Sb = 27,450 PSI.
1/2 L = (3 x 29.5 x 10 EXP. 6 x 16 x 2.49/ 144 x 27,450) = 29.86 Ft
F = (2 Sb Z/ L)
F = (2 x 27,450 x 71.86/ 29.86 x 12) = 11,010 Lbs. = 4,998.55 Kgs.
F = FUERZA MAX. QUE TOMAN LOS SOPORTES = 4,998.55 Kgs.
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HOJA 14 DE 23
CONCLUSIONES
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CONCLUSIONES
DESPUES DE HABER REALIZADO MANUALMENTE LA VERIFICACION DE LOS ESPESORES DE LAS
TUBERIAS Do = DIAMETRO EXTERIOR = 16 ” ESPESOR DE DISEÑO = 0.375” Y Do = DIAMETRO
EXTERIOR = 8 ” , ESPESOR DE DISEÑO = 0.50 ” SE CONCLUYE QUE PARA LA TUBERÍA DE 16”
TM = 0.126 + 0.05 = 0.176 = 0.18 /0.875 = 0.21” O.K. EL ESPESOR ES MENOR QUE EL DE DISEÑO DE
0.375”
PARA LA TUBERÍA DE 8”
Tm = 0.06 + 0.05 = 0.11; 0.11 /0.875 = 0.13” O.K. EL ESPESOR ES MENOR QUE EL DE DISEÑO DE 0.500”
VERIFICANDO MANUALMENTE EL CLARO MAXIMO DE 16” QUE SE PERMITE Y UTILIZANDO LA
FORMULA DE LIMITACION DE ESFUERZOS TENEMOS:
1/2L = (0.4 x 70.3 x 22,000/141.62) = 66.09 ft = 20.14 m > 19.70 m. o.k Si pasa.
UTILIZANDO LA FORMULA DE LIMITACION DE DESPLAZAMIENTOS:
1/4L = (2.2 x 28.8 x 10 exp 6 x 562/13.5 x 141.62) = 65.69 ft = 20.02 m > 19.70 m. o.k Si pasa
LONGITUD TOTAL CLARO MAXIMO 16” DEL PROYECTO = = 1,588.20 + 382.5 = 19.70 m.
EN LA PARTE IV SE CALCULA MANUALMENTE CON UN MÉTODO SIMPLIFICADO PARA DISEÑO
DE TUBERÍA LA LONGITUD DE PIERNA NECESARIA PARA ABSORVER LA EXPANSIÓN
TERMICA, DE ACUERDO AL MODELO DE CANTILIVER GUIADO OBTENIENDOSE :
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TEL/FAX: (938)-153 1704. E-MAIL: [email protected]
#3 COMPAÑÍA CONSTRUCTORA MARTINEZ, S.A. DE C.V.
HOJA 16 DE 23
L = (3 x 29.5 x 10 EXP. 6 x 16 x 2.49/ 144 x 27,450) = 29.86 Ft = 9.10 M.
LONGITUD TOTAL DE LA PIERNA PROYECTO = 147.8 + 0.352 + 201.7 + 250.0 + 250.0 + 61.0 =
910.85 cms., POR LO QUE LA LONGITUD DE PIERNA NECESARIA ES IGUAL A LA LONGITUD DE
PIERNA ACTUAL DE PROYECTO, CONCLUYENDOSE QUE EL PROYECTO ACTUAL CUMPLE
CON LAS NORMAS CONJUNTAS DEL AMERICAN SOCIETY OF MECHANICAL ENGINEERS
ANSI/ASME B31.1, B31.3, ETC.
ASIMISMO SE CALCULA LA FUERZA MAXIMA QUE TOMAN LOS SOPORTES DE CONCRETO
POR EXPANSION TÉRMICA Y QUE ES IGUAL F = FUERZA MAX. QUE TOMAN LOS SOPORTES =
4,998.55 Kgs.
COMPAÑÍA CONSTRUCTORA MARTINEZ S.A. DE C.V., CALLE 59 # 17, COL. MIAMI, CD. DEL CARMEN, CAMP.TEL/FAX: (938)-153 1704. E-MAIL: [email protected]
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ANEXO
FORMULAS
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HOJA 18 DE 23
ESPESOR MINIMO DE PAREDES FORMULAS
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HOJA 20 DE 23
LIMITACION DEL CLARO DE TUBERIAS FORMULAS
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HOJA 22 DE 23
METODO SIMPLIFICADO DENOMINADOMETODO SIMPLIFICADO DENOMINADO “CANTILIVER GUIADO” DESARROLLADO POR“CANTILIVER GUIADO” DESARROLLADO POR
M.W KELLOG, PARA FLEXIBILIDAD DE LAM.W KELLOG, PARA FLEXIBILIDAD DE LA TUBERIA.TUBERIA.
COMPAÑÍA CONSTRUCTORA MARTINEZ S.A. DE C.V., CALLE 59 # 17, COL. MIAMI, CD. DEL CARMEN, CAMP.TEL/FAX: (938)-153 1704. E-MAIL: [email protected]
COMPAÑÍA CONSTRUCTORA MARTINEZ, S.A. DE C.V.HOJA 23 DE 23
FORMULAS
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HOJA 24 DE 23
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