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Inscrita en el Registro Mercantil de Madrid, Tomo 16.499, Libro 0, Folio 62, Sección 8ª, Hoja M-280903, Inscripción 1ª

PROYECTO: CENTRO DE DÍA Calle Lavaderos s/n

DOCUMENTO: ESTUDIO GEOTÉCNICO

LOCALIZACIÓN: YELES (TOLEDO)

PETICIONARIO:

AYUNTAMIENTO DE YELES

CONSULTOR: GEOGENIL,SL

INFORME 17/1662

FECHA: NOVIEMBRE 2017

Ref Catastral: 1716210VK3411N0001WQ

Estudio Geotécnico para AYUNTAMIENTO DE YELES en Yeles (Toledo)

Hoja Nº 2 de 34


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN.......................................................................................... 3

2. OBJETO Y ALCANCE DEL ESTUDIO .......................................................... 5

2.1. INFORMACIÓN PREVIA ......................................................................... 6

3. TRABAJOS DE CAMPO REALIZADOS ..................................................... 7

3.1. PENETRACIONES DINÁMICAS SUPERPESADAS (D.P.S.H.). ............ 8 3.2. SONDEOS ............................................................................................... 8

3.2.1. Muestra Inalterada ............................................................................ 9 3.2.2. Muestra Plastificada ......................................................................... 9

3.3. ENSAYOS DE LABORATORIO. ........................................................... 10 3.3.1. Análisis granulométricos ................................................................. 11 3.3.2. Limites de Atterberg. ....................................................................... 11 3.3.3. Análisis Químicos. .......................................................................... 12 3.3.3.1 Análisis de contenido en sulfatos. ................................................ 12 3.3.4. Compresión Simple en Suelos ....................................................... 13 3.3.5. Análisis de Presión de Hinchamiento. ............................................ 14

4. CONTEXTO GEOLOGICO ......................................................................... 15

4.1. GEOLOGÍA GENERAL ......................................................................... 15 4.2. ESTRATIGRAFIA .................................................................................. 15 4.3. TECTÓNICA .......................................................................................... 16 4.3. SITUACIÓN GEOLÓGICA y GEOTECNICA DE LA PARCELA ............ 18

5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ............................................. 20

5.1. EVALUACIÓN DE LAS CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DEL SUBSUELO ..................................................................................................... 20 5.2. NIVEL FREÁTICO ................................................................................. 23 5.3. AGRESIVIDAD ...................................................................................... 23 5.4. RIPABILIDAD ........................................................................................ 24 5.5. SISMICIDAD .......................................................................................... 24 5.6. EXPANSIVIDAD .................................................................................... 24 5.7. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN ..................................................... 25 5.7.1 CIMENTACIÓNES SUPERFICIALES ................................................ 25 5.7.2 CIMENTACIÓNES PROFUNDAS ...................................................... 29 5.8. RECOMENDACIONES CONSTRUCTIVAS .......................................... 32

ANEXOS


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ESTUDIO GEOTÉCNICO CENTRO DE DÍA YELES (TOLEDO)

1. INTRODUCCIÓN

En este informe se presentan los resultados del estudio geotécnico

realizado, a petición del Ayuntamiento de Yeles, con C.I.F.:P4520200I y domicilio

fiscal en Plaza de España nº 1 C.P 45220 Yeles (Toledo). El estudio se realiza en

la Calle Lavaderos s/n C.P 45220, dentro del término municipal de Yeles (Toledo).

La parcela de estudio tiene unos 700m2 y se proyecta la construcción de un

centro de día que consta únicamente de planta baja, siendo la superficie

ocupada y total construida de unos 200 m2. Corresponde por tanto con un tipo de

construcción C-0 y el terreno se puede considerar como T-3, según CTE DB SE-

C.


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TIPO DESCRIPCIÓN

C-0 Construcciones de menos de 4 plantas y superficie construida inferior a 300 m2.

C-1 Otras construcciones de menos de 4 plantasC-2 Construcciones entre 4 y 10 plantasC-3 Construcciones entre 11 a 20 plantasC-4 Conjuntos monumentales o singulares, o mas de 20 plantas

GRUPO DESCRIPCIÓN

T-1 Terrenos favorables: aquellos con poca variabilidad, y en los que la práctica habitual en la zona es de cimentación directa mediante elementos aislados.

T-2

Terrenos intermedios: los que presentan variabilidad, o que en la zona no siempre se recurre a la misma solución de cimentación, o en los que se puede suponer que tienen rellenos antrópicos de cierta relevancia, aunque probablemente no superen los 3,0 metros.

T-3

Terrenos desfavorables: los que no pueden clasificarse en ninguno de los tipos anteriores. De forma especial se considerarán en este grupo los siguientes terrenos:

a) Suelos expansivos b) Suelos colapsables c) Suelos blandos o sueltos d) Terrenos karsticos en yesos o calizas e) Terrenos variables en cuanto composición y estado f) Rellenos antrópicos con espesores superiores a 3,0m. g) Terrenos en zonas susceptibles de sufrir deslizamientos. h) Rocas volcánicas en coladas delgadas o con cavidades. i) Terrenos con desnivel superior a 15º. j) Suelos residuales. k) Terrenos de marismas.

Tabla 1: Tipo de construcción, CTE DB SE-C (NOTA: En el cómputo de plantas se incluyen los sótanos y aprovechamientos de bajo cubierta).

Tabla 2 Grupo de construcción estado inicial, CTE DB SE-C


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2. OBJETO Y ALCANCE DEL ESTUDIO

El objeto básico del estudio es obtener las conclusiones y recomendaciones

sobre todos los aspectos que, desde el punto de vista geotécnico, afecten al

proyecto:

- Condiciones del subsuelo (Naturaleza y Características geotécnicas del

terreno en estudio).

- Condiciones de cimentación: tipo de cimentación necesaria, presiones

admisibles, profundidades de apoyo, asientos previsibles, etc.

- Otras recomendaciones geotécnicas.

Para la elaboración del presente estudio se han empleado, aparte de la bibliografía

y normativa técnica habitual, la siguiente documentación previa:

- Plano de ubicación y cotas, facilitado por el arquitecto.

El presente informe consta de 34 páginas numeradas de la 1 a la 34 sin incluir los

anexos.


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2.1. INFORMACIÓN PREVIA

De la cartografía geotécnica existente, se extraen las siguientes conclusiones.

A partir del Mapa de interpretación geotécnica IGME Hoja 45 Madrid E 1/200000

se pueden prever problemas derivados de una capacidad de carga baja a media,

asentamientos elevados o diferenciales, presencia de sulfatos y niveles acuíferos

a escasa profundidad Problemas detectados en parte dadas la ubicación de la

zona de estudio y los resultados obtenidos. Tipo de terreno T-3.

Figura 1: Mapa geotécnico de la región de estudio. Extraído de www igme.es.


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3. TRABAJOS DE CAMPO REALIZADOS

El día 14 de Noviembre de 2017, se realizaron dos penetraciones dinámicas

superpesadas (DPSH) y un sondeo a rotación con recuperación de testigo continuo

y tomas de muestra a distintas profundidades, para realizar ensayos de laboratorio.

La situación de los trabajos de campo aparece reflejada en los anexos al presente

informe.

La profundidad alcanzada en los trabajos aparece reflejada en la siguiente tabla

(tabla 3), tomando como cota 0,00 la cota de boca de pozo o cota de origen de

perforación y encontrándose aproximadamente todos los ensayos realizados a la

misma cota (Cota 0,00 cota actual del parking).

Nº de penetración Profundidad (m) Cota

Penet. Dinámica. nº 1 -10,00 0,00

Penet. Dinámica. nº 2 -10,00 0,00

Nº de Sondeo Profundidad (m) Cota

Sondeo. nº 1 -4,20 0,00

Tabla 3: Número, tipo, profundidad y cota de los ensayos realizados a fecha 14/11/2017.


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3.1. PENETRACIONES DINÁMICAS SUPERPESADAS (D.P.S.H.).

Método empleado para investigar la consistencia de los depósitos cohesivos o la

compacidad relativa de los granulares sin necesidad de extraer muestra. Este

procedimiento se basa en la medida de la resistencia que ofrece el suelo al avance

del penetrómetro. Se realiza dejando caer una maza que pesa 63,5 Kg sobre la

barra de perforación, desde una altura de 76 cm. El número de golpes N

necesarios para producir una penetración de 20 cm se considera la resistencia a la

penetración (UNE 103-801-94).

Los valores obtenidos con las penetraciones efectuadas en el solar objeto de

estudio quedan reflejados en su correspondiente cuadro resumen en los anexos

que acompañan a este informe.

3.2. SONDEOS

En la parcela objeto de este informe, se realizó un sondeo a rotación con

recuperación de testigo continuo mediante maquinaria Rolatec ML 76 A montada

sobre orugas. El diámetro de la perforación y del testigo obtenido fue de 101 / 86

mm., realizándose la perforación en seco durante todas las maniobras.

En el sondeo nº 1 (S1), y a medida que avanzaba la perforación se recogió a lo

largo del sondeo realizado una (1) muestra inalterada y una (1) muestra inalterada

plastificada.

El registro de los sondeos realizados, así como la situación de los ensayos de tipo

S.P.T. y de los testigos de muestra inalterada/plastificada analizados en el solar

objeto de estudio queda reflejado en los anexos que acompañan a este informe.


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3.2.1. Muestra Inalterada

Toma selectiva de testigo representativo de parte del sondeo realizado, a fin de

conocer las propiedades geotécnicas del nivel estratigráfico que caracteriza. Dichas

muestras se realizan por medio de toma muestras de pared gruesa hincados a

golpeo.

En las siguientes tablas (tabla 4) se detallan las Muestras Inalteradas recogidas,

junto a la profundidad a la que se realizaron y al número de golpes necesarios para

la introducción del toma muestras en el terreno:

Nº de Muestra

Inalterada

Profundidad (m)

Golpeo Clase de

suelo 15 cm 15 cm 15 cm 15 cm

S1-MI1 -1,20 a –1,80 5 10 13 13 Arcillas

arenosas

3.2.2. Muestra Plastificada

Toma selectiva de testigo representativo de parte del sondeo realizado, a fin de

conocer las propiedades geotécnicas del nivel estratigráfico que caracteriza.

En las siguientes tablas (tabla 5) se detallan las Muestras Inalteradas platificadas

recogidas, junto a la profundidad a la que se realizaron:

Nº de Muestra

Profundidad (m)

Clase de suelo

S1-TP1 -2,00 a –2,40 Arcillas arenosas y gravas

Tabla 4 Número de muestras inalteradas recogidas, nº de sondeo, profundidad, golpeo para la inca del toma muestras y clasificación USCS de visu de las mismas.

Tabla 5 Número de muestras inalteradas recogidas, nº de sondeo, profundidad y clasificación USCS de visu de las mismas.


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3.3. ENSAYOS DE LABORATORIO.

Parte de los ensayos están encaminados a la identificación y clasificación de los

materiales que componen las capas detectadas del subsuelo. Mientras que otros

están encaminados a conocer sus parámetros resistentes o compresibilidad. Así

mismo, se estudia su composición química.

Los ensayos de laboratorio se han realizado en el Laboratorio ESGEYCO

acreditado en el Área de Mecánica de Suelos (SE).

En los anexos a este informe, se recoge un cuadro resumen de todos los ensayos

efectuados.

Los ensayos realizados se indican en la siguiente tabla (Tabla 6):

Tipo de Ensayo Número

Análisis granulométrico por tamizado. 1

Límites de Atterberg. 1

Contenido en Sulfatos 1

Compresión simple 1

Presión de hinchamiento 1

Densidad aparente 2

Humedad natural 2

Tabla 6: Número y tipo de ensayos de laboratorio realizados sobre la muestra analizada.


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3.3.1. Análisis granulométricos

Tienen por objeto determinar la distribución en tamaños, de los granos o partículas

que constituyen un suelo. Dicha distribución condiciona, en gran medida, las

características y propiedades geotécnicas del mismo.

Se han efectuado análisis granulométricos por tamizado (UNE 103.101), sobre una

serie de tamices normalizada hasta un tamaño de apertura de 0,08 mm,

obteniéndose el peso retenido en cada uno de ellos.

3.3.2. Limites de Atterberg.

Estos ensayos se efectúan sobre la fracción de suelo de tamaño inferior a 0,4

mm. Las características plásticas de esta fracción condicionan especialmente las

propiedades del conjunto del suelo. Los valores de los Límites de Atterberg

definen la frontera entre los estados semisólido-plástico (Límite Plástico) y

plástico-semilíquido (Límite Líquido) de un suelo. Estos valores se expresan

como cantidad de humedad necesaria, para que se verifiquen determinadas

condiciones normalizadas en los ensayos correspondientes.

A continuación (Tabla 7) se indican los valores de la granulometría, de los

Límites de Atterberg (UNE 103.103 y UNE 103.104), y el símbolo

correspondiente de cada muestra analizada, según la clasificación de U.S.C.S

de suelos.

Muestra. Profund. (m) I.P(%) % RetenidoT-2

% Pasa T-0,08 U.S.C.S

S1-MI1 -1,20 a –1,80 23,5 0,2 93,6 CL

Tabla 7: Valores de plasticidad y granulometría obtenidos en el laboratorio y clasificación U.S.C.S de la muestras obtenidas en el sondeo nº 1.


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3.3.3. Análisis Químicos.

Estos análisis pretenden conocer la agresividad potencial del medio sobre el

hormigón. Éstos comprenden una evaluación del contenido en sulfatos.

3.3.3.1 Análisis de contenido en sulfatos.

Se ha realizado un análisis de contenido en sulfatos en el terreno (UNE

103.201), sobre el material que se localiza a la presumible cota de cimentación.

Los resultados se reflejan en la siguiente tabla (Tabla 8):

Muestra. Profundidad (m) SO =3 (% peso) SO =4 (% peso)

S1-MI1 -1,20 a –1,80 1,8862 2,2634

Tabla 8: Valores de SO3 y SO4 obtenidos en el laboratorio obtenidos a partir de las muestras obtenidas en el sondeo nº 1.


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3.3.4. Compresión Simple en Suelos

Este tipo de ensayo (UNE 103.400.93) se realiza sin confinamiento lateral y

produciendo un aumento relativamente rápido del desviador. Mediante este

ensayo obtenemos el comportamiento del suelo en la curva tensión-deformación,

definiendo la resistencia a la compresión simple del suelo, así como la

deformación de la muestra en el proceso de carga hasta rotura. Este ensayo

está indicado para materiales predominantemente cohesivos (arcillas, limos), no

siendo representativo para el resto de suelos.

Los resultados se reflejan en la siguiente tabla (tabla 9):

Muestra Profundidad

(m)

Compresión Simple

(Kp/cm2)

Deformación (%)

Densidad (g/cm3)

Humedad (%)

S1-TP1 -2,00 a –2,40 0,71 3,0 1,79 35,3

Tabla 9: Valores de compresión simple, deformación y densidad y humedad obtenidos en el ensayo de compresión simple de las muestras obtenidas en el sondeo nº 1. Consistencia Media.


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3.3.5. Análisis de Presión de Hinchamiento.

Se ha realizado un ensayo de Presión de Hinchamiento (UNE 103.602.96) con el

fin de determinar si la fracción de arcilla presente en la muestra analizada es

expansiva.

Los resultados se reflejan en la siguiente tabla (Tabla 10):

Muestra Profundidad (m) Presión de Hinchamiento

(Kp/cm2)

S1-MI1 -1,20 a –1,80 0,28

Muestra Profundidad

(m) Densidad (g/cm3)

Humedad (%)

S1-MI1 -1,20 a –1,80 1,93 27,0

Tabla 10: Valores de Presión de hinchamiento obtenidos en el laboratorio a partir de las muestras analizadas. Hinchamiento Bajo

Tabla 11: Valores de densidad y humedad obtenidos durante el ensayo de presión de hinchamiento de las muestras analizadas.


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4. CONTEXTO GEOLOGICO

4.1. GEOLOGÍA GENERAL

La parcela de estudio se engloba geológicamente en el sector centro meridional de

la cuenca de Madrid junto a la depresión intermedia y la zona de Campo de

arañuelo.

Dentro de la zona de estudio su ubican las zonas de confluencia de los ríos Jarama

y Tajuña en el NE, y del Jarama con el Rio Tajo en el SO.

4.2. ESTRATIGRAFIA

Aparecen en la zona representados varios conjuntos litológicos que presentan

características propias en cada uno de los casos. Destacan por su extensión los

depósitos miocenos.

El área de estudio se ve afectada por una serie de facies de edad Terciaria y

Cuaternaria. Dichas facies, son:

4 Yesos secundarios y lutitas verdes: Aparece ampliamente representada en la

zona de estudio. Los sedimentos más característicos corresponden a yesos

secundarios blancos o grises que proceden principalmente de reemplazo de

glauberita y anhidrita, en una matriz de lutitas magnésicas verdes o grises.

6 Arenas micáceas, limos y calizas. De unos 60m de potencia, cambia lateralmente

a una unidad de yesos primarios y carbonatos con lutitas. Las facies arenosas se

pueden clasificar como arcosas o sub arcosas poco o nada cementadas de grano

fino o muy fino.


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8 Lutitas y calizas con Sílex (Terciario Mioceno): Unidad poco representada en la

zona con espesores de hasta unos 40m. Litológicamente está constituida por dos

unidades., la primera de margas nodulosas y calizas y la segunda constituida por

lutitas rosas y verdes (esmectíticas).

23 Limos pardos, arenas y gravas (Fondos de valle-Pleistoceno superior a

Holoceno): Se trata de depósitos aluviales asociados a los arroyos. Típicamente se

trata de limos y arenas pardas con gravas dispersas.

4.3. TECTÓNICA

Como se ha dicho nos encontramos en la Cuenca del Tajo o Cuenca de Madrid.

Dicha cuenca corresponde a una de las grandes zonas subsidentes

intracontinentales, de Edad Terciaria, que ocupan el interior de la Península Ibérica.

En propiedad, estas cuencas no representan verdaderas fosas tectónicas pues su

desarrollo coincide con una deformación compresiva global de la Península Ibérica

durante el Terciario, cuyo resultado en la estructuración de relieves positivos, como

el Sistema Central y zonas subsidentes.


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Figura 2 y 3 Ubicación zona de estudio.

Figura 4: Mapa geológico de Yeles. Serie MAGNA Hoja 605 Aranjuez E 1:50000. Extraído de www igme.es

6 Arenas micáceas, limos y calizas.

4 Yesos secundarios y lutitas verdes.

8 Lutitas y calizas con silex

23 Limos pardos, arenas y gravas. Fondos de valle.


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4.3. SITUACIÓN GEOLÓGICA y GEOTECNICA DE LA PARCELA

En la superficie analizada no se observa el terreno natural debido a la existencia

de una superficie asfaltada. En las inmediaciones discurre un arroyo canalizado

(Arroyo de Guatén).

Tras la realización de un sondeo a rotación es posible describir las características

del terreno en el subsuelo de la parcela analizada:

SONDEO A ROTACIÓN nº 1 (S1):

TRAMO I: Asfalto

Desde 0,00m y hasta –0,10m de una unidad de asfalto y hormigón.

TRAMO II: Relleno arenoso

Desde -0,10m y hasta –0,90m de una unidad de relleno arenosa.

TRAMO III: Arcillas grises con yesos y arenas.

Desde -0,90m y hasta –4,20m de una unidad de arcillas grises plásticas de baja

consistencia, con yesos y niveles arenosos intercalados. Estos niveles arenosos

actúan como acuíferos colgados, dando un aspecto fangoso al conjunto.

Entre -1,20 y –1,80 m se toma una muestra inalterada con un golpeo de 5/10/13/13

(N30 estimado=14 consistencia media).

Dicho material se clasifica como un suelo de tipo CL (Arcillas arenosas) según la

clasificación de Casagrande con un índice de plasticidad de 20,5 y un contenido en

sulfatos de 1,0853 %. Presenta un valor de presión de hinchamiento de 0,28

Kp/cm2 y una densidad aparente de 1,93 g/cm3.


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Entre -2,00 y –2,40 m se toma una muestra inalterada (plastificada).

Dicho material se clasifica de visu como un suelo de tipo CL (Arcillas arenosas)

según la clasificación de Casagrande con un valor de compresión simple de 0,71

Kp/cm2 (consistencia media).

No aparece el nivel freático a fecha de los trabajos realizados a una profundidad de

–4,20m.

NOTA: Aunque no se detecta el nivel freático en el sondeo, se detecta el nivel

freático en los ensayos de penetración a -4,00m de profundidad en algunos

ensayos de penetración, constituyendo lentejones fangosos.


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5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

5.1. EVALUACIÓN DE LAS CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DEL

SUBSUELO

Las condiciones del subsuelo se han investigado mediante la realización de dos

Ensayos de Penetración Dinámica Superpesada (D.P.S.H.) y un sondeo a

rotación con recuperación de testigo a una profundidad de –4,20m.

Aplicando la fórmula de los holandeses conocemos la carga de hundimiento a

distintas profundidades:

M2 h Qdin =

A e (M + P)

Siendo:

Qdin = Resistencia dinámica unitaria (Kg/cm2)

M = Peso de la Maza (63,5 Kg)

h = Altura de caida de la maza (76 cm)

e = Penetración por golpe (20/N20 en cm)

N20 = Número de golpes a la profundidad considerada

P = Peso del varillaje (en Kg/m.l), puntaza y nipple en Kg.

A = Sección de la puntaza (20,02 cm2)

Además de lo anterior se han usado los siguientes tipos de accesorios:

- Puntaza cónica perdida

- Varillas de 6 Kg/m.l.


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Una vez determinado el valor de la resistencia dinámica, se puede obtener

tanto la resistencia estática en punta (Qest) como la carga admisible (Qadm) por

medio de una serie de correlaciones (Buisson y otros) (Sanglerat, Mayerhof y

otros):

Qest = Qdin / 20 y Qadm = Qest / 3, por tanto Qadm = Qdin / 60

Teniendo en cuenta siempre los valores más restrictivos de los ensayos de

penetración, obtenemos una serie de Cargas Admisibles para las diferentes

profundidades de los estudios realizados, y dada la heterogeneidad del terreno en

lateralmente tenemos que:

Para el conjunto de la parcela (P1,P2)

En este caso y a la vista de los resultados de los ensayos penetrométricos, a la

profundidad a partir de -1,00 m (cota 0,00 m cota de los ensayos realizados) la

carga admisible del terreno es de hasta 0,3 Kp/cm2. Las cargas transmitidas por la

estructura no deben superar las tensiones admisibles del terreno.

NOTA: Se detectan multitud de zonas de muy baja capacidad portante a lo largo

de toda la profundidad ensayada (entre -2,40 a -3,20m, la carga admisible del

terreno es de hasta 0,3 Kp/cm2)

NOTA 2: Se detectan multitud de zonas de muy baja capacidad portante en las

cuales las barras se hundían solas.

Las cargas admisibles, en kp/cm2 para cada tramo de 0,20 metros, aparecen en los

anexos al presente informe.


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Carga Adm. (Kp/cm2)

Inferior a 1,0 Kp/cm2

Mayor o igual a 1,0 Kp/cm2



LEYENDA

P1 P2

Carga Adm. (Kp/cm2) Carga Adm. (Kp/cm2)

1,1 1,51,3 2,61,5 1,81,5 1,51,2 1,11,1 1,10,9 1,00,8 1,20,8 0,80,7 0,70,6 0,50,6 0,50,6 0,30,5 0,30,3 0,30,2 0,50,6 0,61,3 0,90,6 1,30,1 1,00,4 0,70,3 0,70,3 1,00,4 0,80,7 0,80,5 0,90,5 0,90,6 0,90,6 0,80,6 0,90,7 1,00,7 1,00,8 1,00,8 1,30,9 1,40,8 1,50,9 1,40,9 1,50,8 1,40,9 1,31,0 1,30,8 1,20,9 1,30,9 1,30,9 1,21,1 1,21,2 1,00,9 1,21,0 1,10,9 1,0

5,005,20

3,403,603,804,00

5,405,60

4,204,404,604,80

2,602,803,003,20

1,802,002,202,40

1,001,201,401,60

0,200,400,600,80

5,806,006,206,406,606,807,007,207,407,607,808,008,208,408,608,809,009,209,409,609,80

10,00


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Según todo lo expuesto, las características del material existente en el subsuelo de

la parcela analizada, se pueden resumir en los siguientes apartados:

SONDEO A ROTACIÓN nº 1 (S-1):

A.- Asfalto y relleno (0,00 a -0,80m)

B. Arcillas grises y arenas (-0,80 a -4,20 m).

((MI1 1,20 a 1,80m, consistencia media, ángulo de rozamiento estimado 20º

Cohesión estimada 0,30 kp/cm2, Densidad aparente 1,93 g/cm3, presión de

hinchamiento 0,28 Kp/cm2)).

((TP1 2,00 a 2,40m, consistencia media, compresión simple 0,71 Kp/cm2)).

C.- Aparece el nivel freático en la fecha (Noviembre de 2017) de ejecución de los

trabajos de campo a una profundidad de -4,00 metros.

5.2. NIVEL FREÁTICO

Se detecta el nivel freático en la parcela analizada, en la fecha (14 Noviembre de

2017) de ejecución de los trabajos de campo a los que se referencia el presente

informe a una profundidad media de –4,00m con respecto de la cota de las

penetraciones realizadas. No se extrae muestra de agua al tratarse de niveles

fangosos discontinuos. La naturaleza del freático se clasifica como CH teniendo un

valor de permeabilidad estimado de entre 10-5 a 10-8 cm/s.

5.3. AGRESIVIDAD

La presencia de sulfatos en el terreno extraído por medio del la muestra inalterada

nº 1 es de un 1,8862% de SO3 y de un 2,2634% de SO4 entre las cotas de -1,20 y -

1,80 metros de profundidad de la boca de sondeo. Por lo tanto se considera al

terreno como agresivo (ataque fuerte) para dichas cotas, según los criterios que

establece la Instrucción de Hormigón Estructural EHE.


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5.4. RIPABILIDAD

La presencia de suelo, hace del medio hasta la cota de cimentación con

maquinaria convencional; retroexcavadora o similar. Se puede asignar un valor, a

partir de las tablas de velocidades de ondas sísmicas para una máquina ripadora

tipo D10R de Caterpillar, una velocidad de ondas sísmicas de hasta 2000 m/s.

5.5. SISMICIDAD

Según la Norma de Construcción Sismorresistente NCSR-02, aprobada por el Real

Decreto 997/2002, de 11 de octubre de 2002, la zona tiene una aceleración sísmica

básica de cálculo inferior a 0,04 g, por lo que no es obligatoria la aplicación de la

norma. Con ello, se concluye que no es necesario ninguna precaución

suplementaria por este motivo en el proyecto de cimentación de la edificación

5.6. EXPANSIVIDAD

El terreno muestreado por medio del Sondeo nº 1 se considera algo expansivo

entre las cotas de -1,20 a –1,80 metros de profundidad de la boca de pozo de

perforación, teniendo de esta forma el material analizado una expansividad baja

con un valor de presión de hinchamiento de 0,28 kp/cm2


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5.7. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN

5.7.1 CIMENTACIÓNES SUPERFICIALES

La cimentación para la futura edificación es posible realizarla mediante losa de

cimentación a una carga admisible de hasta 0,5 Kp/cm2 a una profundidad a partir

de -1,00 m con respecto de la cota actual de la parcela. Esta profundidad de

cimentación será la mínima para que el terreno por debajo de la cimentación no

quede alterado en su comportamiento por agentes climatológicos externos como

heladas o escorrentías, recomendándose una profundidad mínima de -1,00 m

por debajo de la cota superficial del terreno a edificar en su punto más bajo.

Dado el potencial expansivo del terreno (0,28 kp/cm2) y teniendo en cuenta que

debe verificarse que si el plano de asiento del cimiento se sitúa en terreno

expansivo en una zona susceptible de alteración de humedad, debe verificarse

además:

N´/ S => p´ siendo:

N´ Compresión en la base del cimiento, procedente sólo de cargas

permanentes

S Superficie real total del cimiento.

P´ Presión de hinchamiento del terreno por variaciones de humedad. Puede

considerarse que, de ordinario, el terreno a más de 3 m de profundidad no suele

presentar variaciones estacionales de humedad. (Uriel, A., y Ortuño, IGME, 1987).


Hoja Nº 26 de 34


Pueden tomarse, para el cálculo de la cimentación, los siguientes valores de los

parámetros geotécnicos, derivados indirectamente de los ensayos mecánicos

para el subsuelo de la parcela, para un terreno fundamentalmente constituido

por arcillas arenosas:

(gr/cm3) =1,93 (densidad)

c (Kp/cm2) = 0,3 (cohesión)

(º) = 20º (ángulo de rozamiento interno).

Para este tipo de cimentación (losa) es de prever para los materiales sobre los

que se apoyará un Coeficiente de Balasto que varía entre 1,5 y 3,0 Kp/cm3

(CTE DB-SEC Tabla D-29 ) recomendándose un valor cercano al inferior, por

ejemplo 1,5 Kg/cm3 ,como valor representativo para este tipo de terreno (arcilla

blanda).


Hoja Nº 27 de 34


Se aportan las siguientes recomendaciones para una cimentación mediante losa:

- Excavación hasta la cota de -1,50m (a criterio del proyectista).

- Compactación del fondo de la excavación efectuada.

- Colocación de un geotextil en el fondeo de la excavación efectuada.

- Relleno de la excavación anterior, hasta la cota de apoyo, de la losa por un

aporte granular natural. Esta zahorra debe compactarse en tongadas sucesivas

de unos 25 a 30 cm y compactadas cada una de ellas al 97% del proctor

modificado (mínimo de zahorra a compactar a criterio del proyectista).

- Sobre este terreno de sustitución, debidamente compactado, se podrá cimentar

mediante losa, para lo cual deberá tomarse un módulo de balasto anteriormente

citado para transmitir una tensión admisible máxima de 0,5 Kp/cm2.


Hoja Nº 28 de 34


Por otra parte, los Asientos Estimados que presentaría el terreno para una

cimentación mediante losa aplicando el método elástico, serían los siguientes (tabla

12):

s = K · q · B (1 - υ2) / E

donde:

s : Asiento total (cm)

q : Presión aplicada (kp/cm2)

B : Ancho de cimentación (cm) estimado.

υ : Coeficiente de Poisson estimado.

E : Módulo de deformación (kp/cm2)estimado.

K: Coeficiente de influencia de la forma de la carga

Cimentación q

(kp/cm2) P B (m) L (m) υ

E (kp/cm2)

K s (cm)

Losa 0,5 P1/P2 13 41 0,3 80 1,78 13,16

Tabla 12: asientos estimados que presentaría el terreno para una cimentación mediante losa

aplicando el método elástico.


Hoja Nº 29 de 34


5.7.2 CIMENTACIÓNES PROFUNDAS

En el caso que las cargas permanentes transmitidas por la estructura al terreno no

superen el potencial expansivo del terreno, la cimentación de la edificación es

posible realizarla, dadas las características del terreno, mediante una cimentación

profunda. Los pilotes a ejecutar podrían ser pilotes de hormigón armado ejecutados

“in situ” de sección circular (Tipo NTE-CPI-5, por ejemplo) descartando la utilidad

en este tipo de terrenos de pilotes de hinca dada la cercanía a edificaciones. Se

deberá tener en cuenta la presencia de agua a partir de -4,00m y la agresividad del

medio al hormigón.

En el caso de ejecutar una cimentación mediante pilotes será recomendable

la ejecución de al menos un sondeo a mayor profundidad (al menos 15

metros) para determinar la existencia de un buen nivel del empotramiento de

los pilotes o en el caso de no existir, determinar las propiedades geo

mecánicas necesarias para un pilotaje que trabaje fundamentalmente por

fuste.

El nivel de apoyo de estos pilotes queda condicionado en este caso a la realización

de dicho sondeo ya que los niveles de baja resistencia existentes en el subsuelo de

esta parcela tienen al menos una potencia de 10 metros.

Una estimación de los datos a considerar en el cálculo sería:

A.- Arcillas blandas (-0,00 a -10,00 m)

((Ángulo de rozamiento estimado 20º Cohesión estimada 0,3 kp/cm2, Densidad

aparente 1,93 a 1,79 g/cm3, compresión simple 0,71 Kp/cm2)).


Hoja Nº 30 de 34


Para el cálculo del pilotaje se tomarán en consideración las siguientes premisas:

Para la comprobación a hundimiento de los pilotes se empleará el método

establecido en el CTE-DB SE-C, según el cual la resistencia característica al

hundimiento de un pilote se considerará formada por la resistencia por punta y

resistencia por fuste.

Para suelos finos:

Resistencia unitaria de hundimiento por punta a corto plazo (CTE DBSE-C F 32):

qp = Np Cu

Siendo

Np 9,

Cu ½ qu.en nuestro caso 35 Kpa

qp = 315 KPa

Resistencia unitaria de hundimiento por fuste a corto plazo (CTE DB SE-C F 33):

Tf = 25,9 KPa.

Resistencia unitaria de hundimiento por punta a largo plazo (CTE DBSE-C F 30):

Siendo

fp 2,5 para pilotes hormigonados.

Nq 6,4 (para Ángulo Rozamiento Interno medio para toda la longitud del

pilote de 10 metros: 20º).

qp = 4,8 MPa

Resistencia unitaria de hundimiento por fuste a largo plazo (CTE DB SE-C F 31):

Siendo

Kf 0,75 para pilote hormigonados.

f 1 para pilotes de hormigón in situ.

Ángulo Rozamiento Interno: 20º

Tf = 50,2 KPa.


Hoja Nº 31 de 34


Será necesario tener en cuenta durante el proceso de cálculo, que la carga a

soportar por el pilote no supere su tope estructural.

Será necesaria la revisión de los datos aportados durante el proceso de cálculo

En el caso de optar por una cimentación con micropilotes y según consta en

el CTE DB-SE-C 5.1.1, los cálculos para dicha cimentación no se contemplan en

el mismo, por lo que no son incluidos en este al informe geotécnico, y será la

empresa responsable de la ejecución y/o fabrica de los mismos la que realice los

cálculos necesarios. Se puede recomendar una profundidad mínima a partir de –

10,00m.


Hoja Nº 32 de 34


5.8. RECOMENDACIONES CONSTRUCTIVAS

Se deberá confirmar el terreno existente bajo las cimentaciones antes de

proceder al hormigonado, a fin de poder realizar modificaciones en el caso de

existir variaciones con el modelo previsto.

Es recomendable la ejecución de las cimentaciones dejando pasar el menor

tiempo posible desde la apertura de las cimentaciones hasta su hormigonado,

teniendo preparadas las armaduras y el hormigón para que no se produzcan

desprendimientos de las paredes de los trabajos realizados. Se deberá prestar

especial atención a la limpieza del fondo y de las paredes de las excavaciones

para evitar dichos desprendimientos antes del hormigonado de la estructura.

Dado el potencial agresivo del medio, se deberán tomar las medidas

oportunas para mitigar el efecto adverso producido (uso de aditivos

sulforresistentes para un grado de ataque fuerte).

Dado que el caso de cimentación mediante losa los asientos estimados

generados son de cierta entidad se recomienda llevar a cabo las mejoras en el

terreno propuestas para evitar los posibles efectos adversos que puedan

producirse.


Hoja Nº 33 de 34


Señalaremos finalmente que la información suministrada por la campaña de

reconocimiento realizada es solo totalmente fidedigna en los puntos explorados y

en la fecha de su ejecución, de modo que su extrapolación al resto del terreno

objeto del estudio no es más que una interpretación razonable según el estado

actual de la técnica.

Por otra parte será el autor del proyecto bajo su responsabilidad el que tomará las

medidas necesarias para el cálculo de la cimentación en base a la información aquí

expuesta, así como para el tipo de material utilizado para la realización de dicho

proyecto.


Hoja Nº 34 de 34


Se adjuntan los siguientes anexos que completan al presente informe:

Plano de situación de la parcela con la localización de los trabajos

realizados (Anexo 1).

Reportaje Fotográfico (Anexo 2).

Diagramas de Penetraciones Dinámicas y Cuadros de Resultados

(Anexo 3).

Mapas (Anexo 4)

Registro de Sondeos (Anexo 5)

Perfil litológico (Anexo 6)

Cuadro Resumen Trabajos de Laboratorio (Anexo 7).

Informe de Resultados Trabajos de Laboratorio (Anexo 8).

Otros Documentos Importantes (Anexo 9).

--------------------------------------

Madrid, 11 de Diciembre de 2017

Javier Bermejo López

Geólogo ( nº Col 6245)


ANEXOS


PLANO DE SITUACIÓN


REPORTAJE FOTOGRAFICO

Fotografía 1: Vista general de la parcela de estudio en Calle Lavaderos s/n Yeles (Toledo) a fecha de 14/11/2017

Fotografía 2: Ensayo de penetración D.P.S.H. nº 1 (P1)

Fotografía 3: Ensayo de penetración D.P.S.H. nº 2 (P2)

Fotografía 4: Sondeo a rotación nº 1 (S 1) a una profundidad de –4,20 m realizado en la parcela de estudio a fecha de 14/11/2017.

Fotografía 5: Detalle de la caja 1 (tramo de –0,00 m a –3,00m) correspondiente al sondeo nº 1. Obsérvese la muestra inalterada obtenida (S1 MI1, de –1,20m a –1,80m; con un golpeo 5/10/13/13 y el testigo plastificado obtenido (S1 TP1) entre -2,00 a -2,40m

Fotografía 6: Detalle de la caja 2 (tramo de –3,00 m a –4,20m) correspondiente al sondeo nº 1.

S1 MI1

S1 TP1


DIAGRAMAS DE PENETRACIÓN DINÁMICA

(D.P.S.H.) Y CUADROS DE RESULTADOS


GRÁFICO DE PENETRACIÓN DINÁMICA Nº 1OBRA: c/ LAVADEROS S/N YELES (TOLEDO)PETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE YELES

FECHA REALIZACIÓN: 14/11/2017

ARCILLA

M.B

LAN

DA

BLA

ND

A

SE

MIC

OM

P

CO

MP

AC

TA

MUY COMPACTA DURA

ARENA

MU

Y

FLO

JA

FLO

JA

SEMIDENSA DENSA

910

911

10888

79

8788

78

77

66

555

445

3223

14

94

12344445556788

76

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

20

19

18

17

16

15

14

13

12

11

10

9

8

7

6

5

4

3

2

1

Nº DE GOLPES

PRO

FUN

DID

AD

(m

.)


CUADRO RESUMEN Y CARACTERISTICAS TÉCNICAS

OBRA: c/ LAVADEROS S/N YELES (TOLEDO)

PETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE YELES

PENETRACIÓN: 1

Golpeo Carga Adm. (Kp/cm2) Características Técnicas:6 1,17 1,3 Peso de la Maza = 63,5 Kg8 1,58 1,5 Altura de Caida = 76 cm7 1,26 1,1 Diámetro Varillaje = 32 mm5 0,95 0,8 Peso Varilla = 6 Kg/m.l.5 0,84 0,7 Tipo de Puntaza: Cónica 4 0,64 0,6 Sección puntaza = 20,02 cm24 0,63 0,52 0,31 0,24 0,69 1,34 0,61 0,13 0,42 0,32 0,33 0,45 0,74 0,54 0,55 0,65 0,65 0,66 0,76 0,77 0,87 0,88 0,97 0,88 0,98 0,97 0,88 0,99 1,07 0,88 0,98 0,98 0,910 1,111 1,29 0,910 1,09 0,9

69,0655,9661,5754,89

52,2951,7651,2463,41

47,7153,9560,0546,23

56,9649,2955,7155,11

44,7144,2050,9850,40

31,2738,6238,1537,70

16,4424,3540,0731,66

34,678,5525,3216,66

18,339,0435,6479,08

38,9038,3237,7527,90

10,00

87,1074,9363,1751,7850,9650,1539,50

9,209,409,609,80

8,408,608,809,00

7,607,808,008,20

6,807,007,207,40

6,006,206,406,60

5,205,405,605,80

4,404,604,805,00

3,603,804,004,20

2,803,003,203,40

2,002,202,402,60

1,201,401,601,80

88,610,600,801,00

Profundidad (m) Carga Din. (Kp/cm2)

68,8578,90

0,200,40


GRÁFICO DE PENETRACIÓN DINÁMICA Nº 2OBRA: c/ LAVADEROS S/N YELES (TOLEDO)PETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE YELES

FECHA REALIZACIÓN: 14/11/2017

ARCILLA

M.B

LAN

DA

BLA

ND

A

SE

MIC

OM

P

CO

MP

AC

TA

MUY COMPACTA DURA

ARENA

MU

Y

FLO

JA

FLO

JA

SEMIDENSA DENSA

101112

1011111212

1112121213

1213

1211

888

76777

667

55

79

64

32223345

7666

810

148

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

20

19

18

17

16

15

14

13

12

11

10

9

8

7

6

5

4

3

2

1

Nº DE GOLPES

PRO

FUN

DID

AD

(m

.)


CUADRO RESUMEN Y CARACTERISTICAS TÉCNICAS

OBRA: c/ LAVADEROS S/N YELES (TOLEDO)

PETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE YELES

PENETRACIÓN: 2

Golpeo Carga Adm. (Kp/cm2) Características Técnicas:8 1,514 2,6 Peso de la Maza = 63,5 Kg10 1,88 1,5 Altura de Caida = 76 cm6 1,16 1,1 Diámetro Varillaje = 32 mm6 1,07 1,2 Peso Varilla = 6 Kg/m.l.5 0,84 0,7 Tipo de Puntaza: Cónica 3 0,53 0,5 Sección puntaza = 20,02 cm22 0,32 0,32 0,33 0,54 0,66 0,99 1,37 1,05 0,75 0,77 1,06 0,86 0,87 0,97 0,97 0,96 0,87 0,98 1,08 1,08 1,011 1,312 1,413 1,512 1,413 1,512 1,412 1,312 1,311 1,212 1,312 1,311 1,211 1,210 1,012 1,211 1,110 1,0

62,7974,6167,7360,99

78,4377,6470,4569,75

81,7880,9280,0772,64

85,4491,5383,5789,56

59,6258,9358,2679,20

54,7254,0645,7852,78

57,5548,7048,0955,40

78,0159,8642,1941,64

18,3327,1135,6452,72

29,1828,7418,8718,60

10,00

87,1064,2363,1762,1471,3450,1539,50

9,209,409,609,80

8,408,608,809,00

7,607,808,008,20

6,807,007,207,40

6,006,206,406,60

5,205,405,605,80

4,404,604,805,00

3,603,804,004,20

2,803,003,203,40

2,002,202,402,60

1,201,401,601,80

110,760,600,801,00

Profundidad (m) Carga Din. (Kp/cm2)

91,80157,81

0,200,40


REGISTRO DE SONDEOS


MAPAS

MAPA 1: Mapa geológico de la región de estudio. Serie MAGNA HOJA 605 Aranjuez. Extraído de www.igme.es


PERFIL LITOLÓGICO


CUADRO RESUMEN TRABAJOS DE LABORATORIO


FECHA

SONDEO S1-MI1 S1-TP1

Profundidad (m) 1,20-1,80 2,00-2,40

TIPO DE MUESTRA Inalterada Inalterada

HUMEDAD (%) 27,0 35,3

DENSIDAD (gr/cm³) 1,93 1,79

MATERIA ORGÁNICA (%)

SULFATOS SO4(%) 2,2634

# 25 100,0

# 12,5 100,0

# 5 100,0

# 2 99,8

# 0,4 98,6

# 0,08 93,6

LL (%) 44,7

LP (%) 21,2

IP (%) 23,5

Presión de Hinchamiento (kp/cm²) 0,28

COMPRESIÓN SIMPLE (kp/cm²) 0,71

Deformacion (%) 3,0

Angulo Rozamiento Interno (º)

Cohesion (kp/cm²)

USCS CL

Arcillas

arenosas

grises

MATERIAL

TRABAJO (Localización)

EDÓMETRO (m.m./Kp/cm²)

CALLE LAVADEROS S/N YELES (TOLEDO)

14/11/2017


INFORME DE RESULTADOS TRABAJOS DE LABORATORIO

CLIENTE:

LUGAR:

DATOS DE LA/S MUESTRA/S RECIBIDA/S:

13938-01 A 13938-02DOS DE SUELOEL CLIENTEEL CLIENTECORRECTOCORRECTO

ENSAYOS REALIZADOS Y NORMATIVA APLICADA:

16 - noviembre - 2017

FECHA:CENTRO DE DIA EN C/ LAVADEROS, S/N - YELES (TOLEDO) 04/12/17

Etiquetado:Fecha de recepción de muestras:

04 - diciembre - 2017

Ensayo de rotura a compresión simple en probetas de suelo (UNE 103.400)

Fecha de entrega de resultados:

AVDA. DE BRASILIA, 21 - 1ºD - 28028 - MADRID

1 DE 7

13938

HOJA:

OBRA:

GEOGENIL, S.L.

Número/s de registro de la/s muestra/s:Muestras recibidas:Muestreo realizado por:Muestra/s entregada/s en el laboratorio por:Estado de las muestras:

Determinación de los límites de Atterberg (UNE 103.103 y UNE.103.104)Análisis granulométrico de suelos por tamizado (UNE 103.101)

Laboratorio de Geotecnia acreditado con nº 03240GTL07 (BOCM nº 134 del 07/06/07)por la Comunidad de Madrid según R.D. 1230/1999 y Orden 14 de Mayo de 2003

El presente informe sólo afecta a la/s muestra/s ensayada/s y no contieneningún consejo ni recomendación derivados de los resultados obtenidos.

C/Plomo, 21 - Nave 4 - P. I. Aimayr - 28330 - San Martín de la Vega (Madrid)Tfno. Fax: 916 917 705 - e-mail: [email protected]

OBSERVACIONES:

Director del Laboratorio Jefe del Laboratorio

Fdo. José Angel de Mena Arenas Fdo. Juan Carlos Díez Pavón

Determinación de la presión de hinchamiento de un suelo (UNE 103.602)

El presente informe consta de 7 hojas selladas y numeradas correlativamente.Queda prohibido el uso y la reproducción total o parcial de este informe sin la autorización expresa de la propiedad.

Determinación cuantitativo del contenido en sulfatos solubles de un suelo (UNE 103.201)

Determinación de los límites de Atterberg (UNE 103.103 y UNE.103.104)Análisis granulométrico de suelos por tamizado (UNE 103.101)

CLIENTE:

LUGAR:

0,0

23,5

21,2

44,7

1,52 1,32

1,93 1,79

27,0 35,3

2 DE 7GEOGENIL, S.L.

CENTRO DE DIA EN C/ LAVADEROS, S/N - YELES (TOLEDO)

SONDEO

HOJA:

OBRA:

Humedad Natural (%)

CL

Densidad aparente (g/cm3)

Límite líquido

Límite plástico

Indice de plasticidad

% Retiene T-5 UNE

13938

04/12/17

AVDA. DE BRASILIA, 21 - 1ºD - 28028 - MADRID

T.P.

11

FECHA:

TIPO DE MUESTRA

PROFUNDIDAD (m)

U S C S

Densidad seca (g/cm3)

Peso específico (g/cm3)

CUADRO GENERAL DE ENSAYOS DE LABORATORIO

1,801,20 2,00

2,40

INALTERADA




Baumann-Gully

interno (º)Grado de acidez

Angulo rozamiento

1,8862

Densidad máxima (g/cm3)

0,28

0,44

3,0

0,71

93,6

0,2

0,0

(kp/cm2)

% Retiene T-2 UNE

% Pasa T-0.080 UNE

Edómetro

Compresión simple

Humedad óptima (%)

C B R

(kp/cm2)

Análisis s/EHE

Materia orgánica (%)

SO3 (%)

Sales solubles (%)

Lam

be

Cohesión (kp/cm2)

Clasificación

% Retiene T-5 UNE

Hinchamiento (%)

(kp/cm2)

Presión de hinchamiento

Indice hinchamiento

Deformación (%)

Densidad máxima (g/cm3)

C B R

CLIENTE:

LUGAR:

g

cm

cm

g/cm3

g/cm3

g

g

g

%

DEFORMACIÓN: %3,0

7,22

14,03

1,79

1,32

FECHA:

SONDEO: 1 PROFUNDIDAD (m): 2,00-2,40

NORMA UNE:103.400.93ENSAYO DE COMPRESIÓN SIMPLE

CENTRO DE DIA EN C/ LAVADEROS, S/N - YELES (TOLEDO) 04/12/17

GEOGENIL, S.L.AVDA. DE BRASILIA, 21 - 1ºD - 28028 - MADRID

3 DE 7

13938

HOJA:

OBRA:

DIÁMETRO:

ALTURA:

CARGA

TOTAL

(kp) (kp/cm2)

UNITARIA

CARGA DATOS DE LA PROBETA

1026,0

1,0

2,0

DEFORM

(%)

DENSIDAD HÚMEDA:

PESO HÚMEDO:

3,0

4,0 23,82

29,92

25,76

15,51 0,38

0,62

0,71

HUMEDAD:

HUMEDAD NATURAL

97,01

23,03

TARA+SUELO+AGUA:

35,3

123,16

TARA+SUELO:

TARA:

FORMA DE

ROTURA

DENSIDAD SECA:

0,56




OBSERVACIONES:

DEFORMACIÓN:

RESISTENCIA: kp/cm2%

0,71

3,0

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,70

0,80

RE

SIST

EN

CIA

(kp

/cm

2ár

ea c

orre

gida

)

CURVA DE ROTURA

0,000 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

DEFORMACIÓN (%)

CLIENTE:

LUGAR:

OBSERVACIONES:

20,9 44,6

10,48

34,08

45,7

10,60

34,04

23,5

21,2LÍMITE PLÁSTICO:

ÍNDICE DE PLASTICIDAD:

LÍMITE PLÁSTICO

PUNTO 1

20

44,17 44,32

****

PUNTO 2

LÍMITE LÍQUIDO:

22,23

40,50

PUNTO 1

% HUMEDAD

40,16

21,45

T + S

21,4

LÍMITE LÍQUIDO

26

PUNTO 2

44,76 44,60

OBRA:

SONDEO: PROFUNDIDAD (m): 1,20-1,801

T

44,7

T + S + A

GOLPES ****

FECHA:

NORMA UNE:103.103.94NORMA UNE:103.104.93LIMITES DE ATTERBERG



4 DE 7

13938

HOJA:

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140IN

DIC

E

PLAS

TIC

IDAD

LIMITE LIQUIDO

DIAGRAMA DE CASAGRANDE

CH

LINEA A

CL

ML o OL

MH o OH




10

100

% D

E H

UM

ED

AD

NÚMERO DE GOLPES

20

80

60

40

=PATRON =ENSAYO

20 25 3015 35

CLIENTE:

LUGAR:

100,0

NORMA UNE:103.101.95

5 DE 7

13938

04/12/17

HOJA:

OBRA:

0,0

GRUESOS: > T-2% Pasa

de la parte

0,0

100,0

0,1

50,4

50,3

F+G+a:

G=>T-2:

<T-2+a:

del total

100,0

100,0

de la parte

0,0

FINOS: < T-2

E = F+G: 50,4

50,3<T-2 seco:

H.higr.%:

S:

50,35

0,00

50,35

S+A:

100,0

100,0

100,0

100,0

100,0

100,0

100,0

100,0

100,0

100,0

100,0

100,0

100,0

100,0

100,0

100,00,0

0,0

0,00,0

0,00,0

0,0

0,0

0,0

0,00,0

0,0

0,0

100,0

80,0

63,0

50,0

40,0

25,0

20,0

0,0

0,0

0,05,0

0,00

0,00

0,00

0,00

93,6

% > T-2:

% > T-5:

% < T-0.080:

0,2

ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO

TARA:

T+S:

T+S+A:

Diámetro

(g)

% Retenido

0,0

12,5

10,0

0,0

(mm)

0,00

0,00

HUMEDADHIGROSCÓPICA

SUELO:

HUMEDAD %:

AGUA:

% PasaSS



1 PROFUNDIDAD (m): 1,20-1,80SONDEO:

FECHA:




OBSERVACIONES:

H.higr.%:

S:

0,00

50,35 100,0

99,8

98,6

95,8

93,6

100,0

6,2

4,0

1,2

93,8

100,0

100,0

99,80,2

0,0

0,0

98,8

96,0

3,1

0,0

2,0

2,0

0,0

0,1

0,60,40

0,160

5,0

0,080

93,6

% > T-2:

% < T-0.080:

0,2 10,0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

% Q

UE

PA

SA

CURVA GRANULOMÉTRICATamices serie U N E

00,010,1110

TAMAÑO DE LAS PARTÍCULAS (mm)

CLIENTE:

LUGAR:

(%) (%)

1,8862 2,2634

6 DE 7

13938

HOJA:

OBRA:

FECHA:

NORMA UNE 103.201 y 83956

04/12/17


SONDEO NºTIPO DE

MUESTRA

PROFUNDIDAD

( m )

DETERMINACIÓN DEL CONTENIDO DE SULFATOS


CONTENIDO DE SULFATOS

1 1,20 - 1,80 SUELO 18862 22634

(mg/kg)

SO4SO3

(mg/kg)




OBSERVACIONES:OBSERVACIONES:

CLIENTE:

LUGAR:

59,67

DATOS DEL ENSAYO

0,01

T+S+A

LECTURAS MICRÓMETRO (mm):

PESO SECO PASTILLA (g):

0,44

0,28

DENSIDAD SECA(g/cm3):

HINCHAMIENTO (%):

PRESIÓN HINCHAM.(kp/cm2):

T+SDIÁMETRO PASTILLA (cm):

ALTURA PASTILLA (mm):

HUMEDAD

92,45

152,12

168,26

INICIAL FINAL

100,60

83,04

23,37

29,427,0

16,14

59,67 59,67

17,56

SUELO

AGUA

% HUMEDAD

699,7

1,93DENSIDAD APARENTE(g/cm3):

1,52

T20,0

5,00

700,0

MICROM.

LECTURAS

708,8

704,1

PRESION

(kp/cm2)

0,000

0,300

0,200

0,100


7 DE 7

13938

HOJA:

OBRA:

3,00-3,60

FECHA:

SONDEO: 1

NORMA UNE:103.602.96ENSAYO DE PRESIÓN DE HINCHAMIENTO


PROFUNDIDAD (m):




OBSERVACIONES:

0,00

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

% D

E H

INC

HA

MIE

NT

O

-0,100,01 0,1 1 10

PRESIÓN (kp / cm2)


OTROS DOCUMENTOS IMPORTANTES

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