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PROJECTE O TESINA D’ESPECIALITAT
Títol
Análisis comparativo de las características mecánicas de las
mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix
y Tracción Indirecta.
Autor/a
Joan Cañellas Garriga.
Tutor/a
José Rodrigo Miró Recasens.
Departament
Infraestructura del Transporte y del Territorio.
Intensificació
Caminos.
Data
Julio 2010
Agradecimientos
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
Mencionar especialmente la ayuda que he recibido por
parte de las personas de la Sección de Caminos del
Departamento de Infraestructura del Transporte y del
Territorio, especialmente a Félix Pérez, Rodrigo Miró y
Adriana Martínez por haberme introducido en el
interesante mundo de las patologías de firmes, muy
desconocida por la sociedad pero de gran importancia
para la conservación de nuestras infraestructuras viarias.
También mencionar la colaboración de Ramón Botella y
Gonzalo Valdés por haberme facilitado los datos necesarios
para el análisis de este trabajo y todas las personas del
Laboratorio de Caminos, Josep, Jordi e Iván que sin su
esfuerzo no seria posible el ensayo de las probetas de
estudio.
A todos ellos, muchísimas gracias.
Resumen
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
RESUMEN
El deterioro de las mezclas bituminosas de un firme de una carretera incide
negativamente en los usuarios de la misma impidiendo garantizar una circulación
segura. Establecer distintos métodos para evaluar estos mecanismos de deterioro es
un factor primordial para poder prolongar la vida útil y asegurar el máximo rendimiento
de las infraestructuras viarias.
La aparición de distintas patologías en las mezclas bituminosas se inicia
cuando la carretera se pone en servicio, siendo la más usual la fisuración por fatiga
causada por las solicitaciones producidas por las repetidas cargas de los vehículos y
los agentes climatológicos. Actualmente, el Ensayo a Tracción Indirecta es el método
más usado en España para determinar la resistencia de una mezcla frente a la
fisuración, sometiendo una probeta a una carga diametral a compresión, sin tener en
cuenta otras características mecánicas de gran importancia y determinantes para
realizar un análisis más completo de este fenómeno.
Por este motivo, se diseñó un método sencillo y económico, todavía en fase de
experimentación, para estudiar el proceso de fisuración de las mezclas bituminosas
llamado Ensayo Fénix, destinado a cuantificar los distintos parámetros que influyen en
dicho procedimiento de deterioro.
A partir de una amplia muestra de probetas ensayadas en el Laboratorio de
Caminos de la Universidad Politécnica de Cataluña, el presente estudio correlaciona
los distintos parámetros obtenidos por cada uno de los dos métodos, describiendo las
ventajas e inconvenientes hallados, con objeto de aportar más información sobre el
Ensayo Fénix.
Resumen
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
ABSTRACT
The deterioration of the bituminous mixtures of a strong negative impact on
road users in the same blocking ensure safe movement. Set different methods to
assess these mechanisms of deterioration is a primary factor in order to extend the
useful life and ensure maximum performance of road infrastructure.
The emergence of various diseases in bituminous mixtures is initiated when the
road is put into service, the most usual fatigue crack caused by the stresses caused by
repeated vehicle loads and climatic agents. Currently, the indirect tensile test is the
most used in Spain to determine the strength of a mixture against cracking, subjecting
a specimen to a diametral compressive load, without taking into account other
important mechanical properties and determinants for a more complete discussion of
this phenomenon.
For this reason, we designed a simple and economical method, still under
experimentation to study the process of cracking of asphalt mixes test called Fénix, to
quantify the various parameters that influence this process of deterioration.
From a large sample of specimens tested at the Road Laboratoire of the
Technical University of Catalonia, the present study correlates the various parameters
obtained by each of the two methods, describing the advantages and disadvantages
found, in order to provide more information on the Fénix Test.
Índice
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
ÍNDICE
1.- Introducción y objetivos 1
2.- Estado del arte 5
2.1.-Tipología de firmes. Breve descripción 6
2.1.1.- Firmes flexibles (base granular) 6
2.1.2.- Firmes flexibles (base bituminosa) 6
2.1.3.- Firmes semirrígidos (bases tratadas) 6
2.1.4.- Firmes rígidos (pavimentos de hormigón) 7
2.2.- Patologías de firmes 7
2.3.- Agentes de deterioro de los firmes flexibles y semirrígidos 8
2.3.1.- Patologías de fisuración 9
2.3.2.- Otras patologías 11
2.4.- Ensayos de fisuración 15
3.- Metodología 19
3.1.- Ensayo a Tracción Indirecta 19
3.1.1.- Procedimiento del ensayo 22
3.1.2.- Cálculos 22
3.2.- Ensayo Fénix (Tracción Directa) 23
3.2.1.- Procedimiento del ensayo 23
3.2.2.- Parámetros establecidos 24
3.3.- Procedimiento del presente estudio 27
3.3.1.- Probetas rotas en el Ensayo a Tracción Indirecta 28
3.3.2.- Probetas rotas en el Ensayo Fénix 29
4.- Análisis de resultados 31
4.1.- Analogía de las curvas entre ambos ensayos 32
4.2.- Probetas sometidas a Tracción Indirecta 34
4.2.1.- ITS de las mezclas densas (D-20) 35
4.2.2.- ITS de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 36
4.2.3.- ITS de las mezclas gruesas (G-20) 40
4.3.- Probetas sometidas a Tracción Directa 41
4.3.1.- RT de las mezclas densas (D-20) 42
4.3.2.- RT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 43
4.3.3.- RT de las mezclas gruesas (G-20) 46
4.3.4.- IRT de las mezclas densas (D-20) 47
4.3.5.- IRT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 48
Índice
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
4.3.6.- IRT de las mezclas gruesas (G-20) 51
4.3.7.- GD de las mezclas densas (D-20) 52
4.3.8.- GD de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 53
4.3.9.- GD de las mezclas gruesas (G-20) 56
4.3.10.- IT de las mezclas densas (D-20) 57
4.3.11.- IT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 57
4.3.12.- IT de las mezclas gruesas (G-20) 59
4.4.- IRT, GD y IT obtenidos del Ensayo a Tracción Indirecta 61
4.4.1.- IRT de las mezclas densas (D-20) 61
4.4.2.- IRT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 62
4.4.3.- IRT de las mezclas gruesas (G-20) 66
4.4.4.- GD de las mezclas densas (D-20) 68
4.4.5.- GD de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 69
4.4.6.- GD de las mezclas gruesas (G-20) 72
4.4.7.- IT de las mezclas densas (D-20) 73
4.4.8.- IT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 74
4.4.9.- IT de las mezclas gruesas (G-20) 78
4.5.- Correlaciones entre los ensayos Fénix y a Tracción Indirecta 80
4.5.1.- ITS-RT de las mezclas densas (D-20) 81
4.5.2.- ITS-RT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 83
4.5.3.- ITS-RT de las mezclas gruesas (G-20) 87
4.5.4.- IRT de las mezclas densas (D-20) 89
4.5.5.- IRT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 91
4.5.6.- IRT de las mezclas gruesas (G-20) 95
4.5.7.- GD de las mezclas densas (D-20) 98
4.5.8.- GD de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 100
4.5.9.- GD de las mezclas gruesas (G-20) 104
4.5.10.- IT de las mezclas densas (D-20) 106
4.5.11.- IT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 108
4.5.12.- IT de las mezclas gruesas (G-20) 114
5.- Conclusiones 119
6.- Referencias bibliográficas 123
7.- Anejo 1. Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta 127
8.- Anejo 2. Curvas del Ensayo Fénix 139
9.- Anejo 3. Resultados del Ensayo a Tracción Indirecta 151
10.- Anejo 4. Resultados del Ensayo Fénix 161
Introducción y objetivos
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
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1.- INTRODUCCIÓN Y OBJETIVOS
El funcionamiento correcto de las infraestructuras viales de un territorio es el
factor más determinante para su desarrollo. En particular, las carreteras son el
elemento principal que inciden en dicho progreso ya que es, actualmente, el modo de
transporte más usado en nuestra sociedad.
El firme es el elemento principal en cualquier carretera situado en la zona de
rodadura, donde transitan los vehículos. Por este motivo, su funcionalidad es
primordial dentro del conjunto de toda la infraestructura y, para ello, es diseñado para
tener una capacidad soporte y establecer una superficie de rodadura adecuada al
largo de toda su vida útil.
La vida útil de las mezclas bituminosas de un firme se determina por el
comportamiento de los mecanismos de deterioro de sus propiedades mecánicas.
Conocer esta evolución permite establecer el momento óptimo de actuación, para
garantizar estas propiedades y estipular posibles métodos de mejora.
El deterioro de las mezclas bituminosas de un firme se inicia cuando la
carretera se pone en servicio, por la acción de las solicitaciones producidas en las
cargas de paso de los vehículos y los agentes climatológicos, produciendo un
descenso en su calidad hasta situarse por debajo de unos umbrales establecidos,
afectando tanto la capacidad estructural como funcional de las carreteras.
Introducción y objetivos
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
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Existen diversos factores que inciden y determinan el proceso de deterioro de
un firme. Éstos se manifiestan principalmente en los siguientes tipos de fallo:
- Fisuración por fatiga.
- Desprendimiento de gravillas o pulimiento de los áridos.
- Deformaciones.
- Hundimiento de las gravillas.
El deterioro más frecuente en las mezclas bituminosas es el fallo por fisuración,
originado por la fatiga del material y por las variaciones climatológicas. Éste se inicia
mediante microfisuras en el material permitiendo, entre otros, la infiltración de agua,
comportando así la debilitación de la estructura y a sufrir, a posteriori, severos daños
en el firme.
Por este motivo, se ha tratado de afrontar la caracterización de las propiedades
mecánicas de las mezclas bituminosas relacionadas con el deterioro de la fisuración,
principalmente por medio de ensayos experimentales realizados sobre probetas
fabricadas en laboratorio.
Uno de los ensayos más usados para determinar la fisuración es el Ensayo de
Tracción Indirecta. Permite obtener la carga máxima que puede soportar una mezcla,
antes de su rotura, al someter una probeta a una carga diametral que produce un
esfuerzo a tracción de forma indirecta, sin obtener otros parámetros mecánicos de
gran importancia.
Para lograr un estudio más completo del comportamiento de las mezclas
bituminosas expuestas a esfuerzos a tracción, se ha desarrollado un nuevo ensayo
experimental en el marco del Proyecto Fénix. La finalidad de este ensayo es poder
medir distintas características mecánicas de las mezclas de forma sencilla y
económica, para evaluar el comportamiento a fatiga de forma más completa.
La presente tesina se centra en realizar un estudio sobre la fisuración de las
mezclas bituminosas producidas por solicitaciones a tracción, a partir de los ensayos
de Tracción Indirecta y Fénix (Tracción Directa), y establecer posibles correlaciones
entre ambos a partir de distintos parámetros mecánicos analizados.
Introducción y objetivos
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
3
Para desarrollar este estado, en el Laboratorio de Caminos del Departamento
de Infraestructura del Transporte y del Territorio de la Universidad Politécnica de
Catalunya, se ensayaron un total de 434 probetas de mezclas bituminosas en caliente
(Densas, Semidensas y Gruesas) provenientes de distintos fabricantes. De todas
estas probetas, 263 fueron ensayadas respecto el Ensayo de Tracción Indirecta y las
171 restantes fueron rotas a partir del Ensayo Fénix.
El motivo de analizar solamente mezclas bituminosas en caliente es debido al
gran uso actual de este tipo de mezclas, facilitando así la obtención de material
suficiente para la fabricación de un número elevado de probetas garantizando lo
máximo posible unos resultados lo más contrastados posibles.
Una vez obtenidos los resultados de los ensayos, se calcularon los distintos
parámetros de cada ensayo y posteriormente se efectuó su posterior comparación.
De las probetas ensayadas con el Ensayo Fénix se obtuvieron los siguientes
parámetros: la Resistencia a Tracción (RT), el Índice de Rigidez a Tracción (IRT), la
Energía Disipada (GD) y el Índice de Tenacidad (IT). En cambio, de las probetas rotas a
partir del Ensayo de Tracción Indirecta sólo se obtuvo la Resistencia a Tracción
Indirecta (ITS), ya que es el único parámetro que establecido en el actual ensayo.
En primer lugar y para contrastar ambos ensayos, a partir de las curvas
obtenidas de las probetas rotas en el Ensayo de Tracción Indirecta, se calcularon el
Índice de Rigidez a Tracción, la Energía Disipada i el Índice de Tenacidad de igual
forma que establece el Ensayo Fénix. De este modo se consiguen comparar estos
resultados, al mismo tiempo que se correlacionan las resistencias a tracción de estos
dos ensayos.
Al finalizar estos cuatro balances, se consigue describir posibles modos de
comportamiento de las distintas mezclas bituminosas ensayadas y evaluar así sus
características, para poderla estudiar cuando son aplicados en las capas de firme de
las carreteras de nueva construcción o en tareas de conservación.
Estado del arte
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
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2.- ESTADO DEL ARTE
El firme de una carretera está constituido por un conjunto de capas colocadas
horizontalmente sobre el terreno para proporcionar una superficie cómoda y segura
para la circulación de los vehículos transmitiendo las solicitaciones en la explanada. El
fallo de un firme se produce cuando la calidad de rodadura desciende por debajo de
unos umbrales, provocando que la conducción de los vehículos no se produzca en
condiciones aceptables.
El firme de una carretera puede estar compuesto por materiales muy diferentes
diversificándolas éstos en diversos tipos de firmes. Esta tipología de firmes viene
determinada por unas propiedades funcionales y un comportamiento frente distintos
agentes de deterioro.
Por este motivo, el presente capítulo trata de hacer, en primer lugar, una breve
descripción de los tipos de firmes, relatar los principales agentes de deterioro,
centrándose en la fisuración producidos en las mezclas bituminosas, por el cual se
centra la exposición de esta tesina.
Finalmente se presentará la evolución de los ensayos de fisuración existentes
para centrarse finalmente en los métodos de tracción de modo indirecto (Ensayo a
Tracción Indirecta) como de forma directa (Ensayo Fénix).
Estado del arte
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
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2.1.- Tipología de firmes. Breve descripción
Los firmes se pueden agrupar en cuatro tipologías:
2.1.1.- Firmes flexibles (base granular)
Estos firmes se caracterizan por estar constituidos por capas de base y de
subbase de un material granular y estar recubiertos por un tratamiento superficial o
una capa de mezcla bituminosa delgada. Son las capas granulares las que deben
resistir las acciones del tráfico. La capa de rodadura sirve para impermeabilizar el
firme, soportar los efectos abrasivos del tráfico y proporcionar una capa cómoda y
segura.
2.1.2.- Firmes flexibles (base bituminosa)
Son los tipos de firmes más utilizados en nuestro país. Están compuestos por
una base y un pavimento (capa de rodadura y subbase) de mezclas bituminosas. La
capa de base trabaja a flexotracción con una cierta rigidez, disminuyendo las
solicitaciones en la explanada.
Los modos de deterioro más frecuentes en este tipo de firme es, en primer
caso, el fallo estructural del firme por fisuración de sus capas bituminosas por fatiga
(en mayoría de los casos, piel de cocodrilo) y el segundo lugar, debido por
deformaciones excesivas.
2.1.3.- Firmes semirrígidos (bases tratadas)
Se caracterizan por una mayor rigidez de las capas que lo componen, en
particular de la capa de base granular tratada con ligante. El pavimento está
constituido por una o dos capas de mezcla bituminosa (rodadura e intermedia) y la
subbase suele ser un material granular estabilizado. Es la capa de base la que debido
a su mayor rigidez, absorbe la mayor parte de los esfuerzos.
El mecanismo de deterioro que produce su fallo es precisamente los esfuerzos
de flexotracción a que está sometida la capa de base y, debido a un proceso de fatiga,
produce su fisuración. Éste se manifiesta con la aparición en superficie de fisuras que
evolucionan en forma de malla fina.
Estado del arte
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2.1.4.- Firmes rígidos (pavimentos de hormigón)
Un pavimento de hormigón está constituido por una losa de hormigón que
puede ser colocada directamente sobre la explanada o bien intercalada con una capa
soporte que puede estar tratada, actuando al mismo tiempo como capa de rodadura y
como capa de base.
A continuación se clasifican los principales deterioros que pueden padecer los
firmes.
2.2.- Patologías de firmes
A lo largo de la vida útil, el firme está sometido a múltiples solicitaciones que le
hacen entrar en carga generadas por el tráfico y por las variaciones térmicas. Los
ciclos de carga/descarga provocan finalmente la fatiga del firme. La consecuencia
inmediata de este desgaste es la aparición de diversas patologías que nos informan
del mal funcionamiento del firme.
A continuación se exponen las patologías más frecuentes en los firmes de las
carreteras:
- Fisuraciones superficiales: Se observan a simple vista, pudiendo
tener su origen en cualquier capa del firme.
- Roderas: Deformaciones longitudinales en la capa de rodadura
producidas por el paso de cargas elevadas asociadas con elevadas
temperaturas, generando una deformación permanente a corto plazo
y una posterior fluencia lateral del material bituminoso.
- Deformaciones superficiales: Se producen asientos diferenciales de
alguna de las capas granulares o de la propia explanada, debidos a
la incapacidad mecánica para absorber las solicitaciones verticales o
horizontales expuestas. Pueden afectar en zonas concretas o a un
tramo de una carretera.
- Pulimento: Se produce por el continuo proceso de abrasión que se
someten los áridos que están en contacto con el neumático,
influenciados también por el agua presente superficialmente.
Estado del arte
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- Desprendimientos: Pérdida de material producida por la descenso
de la cohesión existente entre las partículas, ocasionando la
aparición de baches y socavones.
- Exudaciones y fluencias: Movilizaciones de material dentro de la
estructura del firme produciendo deformaciones.
2.3.- Agentes de deterioro de los firmes flexibles y semirrígidos
Una vez puesto en servicio un tramo de carretera, poco a poco va perdiendo
sus características iniciales de funcionalidad y resistencia determinados por distintos
factores. En primer lugar están los factores relacionados por el mismo firme:
espesores, materiales y ejecución, considerándolos como agentes pasivos y en
segundo lugar se hallarían los principales causantes de deterioro, considerados como
agentes activos, provocados por el tráfico de vehículos y por las condiciones
climatológicas.
Los agentes activos de deterioro son variables difíciles de prevenir,
dependiendo de un conjunto de elementos diversos. El tráfico está relacionado, entre
otros, por el número de cargas y por la velocidad de circulación.
Cada carga actúa sobre el pavimento transmitiendo una solicitación horizontal y
otra vertical, evolucionando con el tiempo, a un deterioro del firme manifestándose
principalmente en los siguientes tipos de fallo:
- Fisuración por fatiga.
- Desprendimiento de gravillas o pulimiento de los áridos.
- Deformaciones.
- Hundimiento de las gravillas.
Sin embargo, la climatología de una zona está asociada con las variaciones
diarias y estacionales de la temperatura, con la pluviosidad y la helacidad de la zona,
influyendo negativamente en las mezclas bituminosas. Por este motivo, también se
considerará estos factores como causantes del deterioro de los firmes, mostrándose a
continuación los principales fallos:
- Desenvuelta de mezclas bituminosas.
- Fisuración por esfuerzos térmicos.
Estado del arte
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- Fisuración y degradaciones superficiales por efecto del hielo.
- Pérdida de la capacidad portante de la explanada en periodos de
deshielo o húmedos.
Teniendo en cuenta estos dos factores principales (Cargas de tráfico y
climatología), se detallan todos los tipos de fallos que se pueden encontrar en los
firmes flexibles y semirrígidos haciendo un especial énfasis en los relacionados con la
fisuración ya que serán objeto de estudio. Por este motivo, se clasifican estas
patologías en dos grandes grupos. Uno hará referencia sobre las patologías
relacionadas con la fisuración y el otro incluirán el resto de patologías clasificándolas
en tres grandes apartados: Deformaciones, Desprendimientos y Exudaciones.
2.3.1.- Patologías de fisuración
Producen la aparición de discontinuidades superficiales y profundas en la
estructura del firme, clasificadas en:
Fisura longitudinal central: Es una fisura que sigue el eje de la calzada
producida por los siguientes motivos:
- Mala construcción de la junta longitudinal de la capa superior.
- Reflejo de una fisura longitudinal en capa de base.
- Penetración diferencial de las heladas en la parte central de la
calzada.
Fisura longitudinal lateral: Línea de rotura paralela al eje y próxima al borde de
la calzada, originada por:
- Mala construcción de la junta longitudinal entre dos bandas de
mezclas bituminosas.
- Movimiento diferencial en casos de ensanches de calzadas.
Fisura transversal: Línea de rotura transversal o sensiblemente perpendicular al
eje de la carretera debido normalmente por:
- Retracción térmica de la capa de rodadura.
- Mala ejecución de la junta transversal.
Estado del arte
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Fisura errática: Línea de rotura en forma de zig-zag siguiendo una dirección
longitudinal, causada por:
- Puesta en obra defectuosa de la base.
- Acción del hielo.
Fisura parabólica: Son líneas de rotura curvadas semejándose a parábolas o
en forma de media luna, debidas normalmente a:
- Deslizamiento de la capa de rodadura en zonas sometidas a
esfuerzos importantes tales como frenado y aceleraciones.
- Falta de unión de la capa de rodadura con la inferior.
Piel de cocodrilo (cuarteo en malla fina): Malla de líneas de rotura con
diagonales no mayores de 20 cm. Son consecuencia de las siguientes
acciones:
- Rotura de la capa de rodadura debido a las solicitaciones del tráfico,
a la fatiga y al envejecimiento.
- Falta de capacidad portante del firme, o de espesor.
- Evolución de un cuarteo en malla gruesa.
Cuarteo en malla gruesa: Malla en líneas de rotura con diagonales de longitud
superior a 20 cm, causadas habitualmente por:
- Falta de espesor o fatiga de las capas de firme.
- Falta de capacidad de soporte del firme.
- Mala calidad de alguna de las capas del firme.
Fisuras en las rodadas: Son fisuras en el eje de la zona de rodadas
ocasionadas por el paso de los vehículos ocasionadas por:
- Fatiga o deformación de la capa de rodadura al paso de vehículos
pesados.
- Falta de capacidad de soporte del firme.
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Fisura en el borde de la calzada: Línea de rotura en el borde del pavimento,
producida por:
- Asiento del arcén o del ensanchamiento de la calzada.
- Rotura producida por movimientos del terreno.
- Excesiva deformabilidad del conjunto estructural del firme.
- Drenaje defectuoso.
- Acción del hielo.
- Anchura insuficiente de la calzada que obliga a los vehículos a
circular muy cerca del borde.
Fisura reflejada: Debido por el agrietamiento de las capas inferiores, causada
por:
- Movimiento de las capas inferiores.
- Falta de unión en las juntas o grietas de las capas inferiores.
- Retracción de la capa de base.
Fisura curva: Fisura en forma de arco de circunferencia oblicuo, ocasionada
normalmente por un asentamiento de los rellenos.
Fisuras finas: Pequeñas y finas fisuras superficiales muy próximas, generadas
por:
- Mala dosificación del ligante.
- Compactación no efectuada en su momento, base inestable durante
la compactación.
- Compactación realizada cuando la mezcla está demasiado caliente.
- Exceso de compactado.
- Exceso de finos en la superficie.
2.3.2.- Otras patologías
DEFORMACIONES
Dentro de los deterioros debidos por las deformaciones se engloban los que
afectan a la geometría de la superficie de rodadura de la carretera:
Estado del arte
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Rodera: Deformación longitudinal en la capa de rodadura producida por la
canalización de cargas elevadas asociadas con elevadas temperaturas, generando
una deformación permanente a corto plazo y una posterior fluencia del material
bituminoso originando cordones laterales. Pueden deberse a dos causas principales:
- Empleo de mezclas bituminosas con insuficiente resistencia a la
deformación plástica, en combinación con tráfico pesado y elevadas
temperaturas.
- Compactación insuficiente del pavimento.
Su cuantificación se realiza midiendo su extensión y la máxima profundidad con
una regla o cinta metálica y un transversoperfilógrafo.
Hundimiento: Son alteraciones en la cota transversal de la rasante que pueden
crear desniveles importantes, debidos principalmente a:
- La degradación localizada de capas superficiales como
consecuencia de un drenaje inadecuado.
- Ejecución del firme localmente defectuosa.
- Contaminación de las capas inferiores.
- Desplome de cavidades subterráneas.
- Presencia de heterogeneidades no detectadas en el terreno.
Blandón: Asiento localizado en la superficie de la calzada que la configura en
forma de hundimiento, producido como consecuencia de:
- La degradación de capas inferiores en un punto sensible.
- Mala construcción o contaminación local.
- Falta de resistencia de la explanada.
- Rotura de canalizaciones por la merma en las condiciones
mecánicas del terreno y el lavado de finos producido por el agua a
presión.
- Falta de drenaje, por ausencia, deficiencia o rotura del mismo.
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Cordón longitudinal: Desplazamiento horizontal del material en la superficie de
rodadura, creando protuberancias prolongadas en la dirección del tráfico,
generalmente en el borde de la calzada. Se debe a las siguientes causas:
- Falta de unión entre capas bituminosas.
- Falta de contención lateral de la capa de rodadura.
- Fuerzas tangenciales excesivas, debidas a la circulación de
vehículos pesados en zonas de mayor pendiente (rampas).
DESPRENDIMIENTOS
Los desprendimientos son patologías que afectan a la regularidad de la capa
de rodadura, ocasionando erosiones y fragmentaciones del material e incluso la
desaparición de ciertas zonas del pavimento.
Firme brillante: Se caracteriza por un aspecto brillante y oscuro de la calzada.
Suele deberse a las siguientes causas:
- Pérdida de áridos superficiales dejando aparecer el ligante.
- Excesiva compactación (incluido el tráfico) de una mezcla
demasiada rica en mortero y ligante.
- Exceso de ligante.
Descarnadura: La superficie de rodadura aparece parcialmente descarnada por
arranque de gravilla debido a uno de los siguientes motivos:
- Falta de adhesividad entre los áridos y el ligante.
- Ligante envejecido o muy duro.
- Dosificación de ligante muy escasa.
- Falta de compactación.
- Apertura al tráfico antes de tiempo.
Áridos pulimentados: La superficie de la calzada aparece lisa y pulida por el
desgaste de los áridos, debido al efecto de abrasión por la acción del tráfico. Es un
efecto inevitable, causado principalmente por los siguientes factores:
- Áridos de la superficie de la calzada pulimentados por el tráfico.
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- Hundimientos de los áridos gruesos en el mortero en el caso de
mezclas o en la capa de la base.
- Áridos poco apropiados para la intensidad de tráfico.
Peladuras: Zona localizada en la que la capa de rodadura se ha desprendido
del firme, ocasionada por:
- Mala adherencia con la capa inferior.
- Insuficiente espesor o estabilidad de la capa de rodadura.
EXUDACIONES
Las exudaciones son movilizaciones de material dentro de la estructura del
firme, provocando segregaciones y heterogeneidades en su estructura interna, que
pueden favorecer y ocasionar las roturas, deformaciones y otro tipo de patologías
derivadas.
Exudaciones: Presencia de ligante en zonas de superficie de la calzada, con un
aspecto negro y brillante, producidos por:
- Sobredosificación del ligante en la capa de rodadura.
- Contaminación por riego de adherencia excesivo.
- Ligante con baja viscosidad.
- Su aparición se ve favorecida por el tráfico intenso.
Flujo de ligante: Ascenso del betún a la superficie de rodadura a través de una
grieta, generalmente provocada por la sobredosificación de ligante en capas inferiores.
Ascensión de finos: Señales en la superficie de la calzada de color blanco,
ocasionadas por la fechada de la capa de grava-escoria, grava-cemento o suelo-
cemento subiendo a través de la capa de rodadura en zonas con grietas o mal
compactadas.
Una vez detallados los mecanismos de deterioro de un firme, se mencionarán
los ensayos relacionados con la fisuración. En esta tesina se utiliza un ensayo
normalizado y en pleno uso en España, que consiste en aplicar una probeta una carga
diametral (Ensayo a Tracción Indirecta) y otro ensayo, en fase experimental,
Estado del arte
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
15
caracterizado por aplicar un esfuerzo de forma directa en una probeta de mezcla
bituminosa (Ensayo Fénix).
Actualmente se emplean otros ensayos, que evalúan el comportamiento de las
mezclas bituminosas en distintos modos de solicitaciones, provocando mecanismos de
fisuración de las mismas. Los más usados son los siguientes:
- Single-edge notched beam (SE).
- Semicircular bend (SCB).
- Disk-shaped compact tension (DC).
- Dog-Bone Direct Tension Test (DBDT)
Por este motivo, es conveniente detallar estos métodos de ensayo analizando
sus ventajas e inconvenientes.
2.4.- Ensayos de fisuración
Como ya se ha comentado anteriormente, la fisuración es una de las causas
más comunes en el proceso de fatiga de un firme. Sin embargo, es difícil analizar la
fisuración de las mezclas bituminosas debido a sus características reológicas y a los
distintos factores que contribuyen a la formación de fisuras y su posterior propagación.
En general, son de naturaleza mecánica (cargas de tráfico) o ciclos ambientales
(climatología y el envejecimiento de los materiales). Estos factores son los
desencadenantes de dichas fisuras pudiendo clasificarlas en distintas tipologías o
patrones geométricos tales como: fisuras longitudinales, fisuras transversales, a piel
de cocodrilo, entre muchos otros.
Se pueden considerar tres etapas involucradas en la formación de fisuras: su
iniciación de carácter microestructural y posterior formación de microfisuras; su
propagación, debido a la unión de microfisuras y finalmente la fractura completa de las
mezclas bituminosas.
En 1957, Irwin propuso una clasificación de los mecanismos de fisuración y sus
modos de propagación recogidas en tres tipologías:
- De tracción o modo de apertura de la fisura.
Estado del arte
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
16
- De corte.
- De desgarro.
De todos estos modos, los de tracción son los más frecuentes. En los últimos
años, la comunidad científica se ha centrado en la investigación del comportamiento
de la fisuración de las mezclas bituminosas, a partir de ensayos experimentales que
simulan la propagación de las fisuras en las capas de firme y permiten evaluar su
resistencia a la fisuración.
Concretamente en los Estados Unidos se desarrollaron cuatro ensayos para
medir la resistencia al agrietamiento de las mezclas bituminosas: el Ensayo Single-
Edge Notched Beam (SE), el Ensayo Semicircular Bend (SCB), el Ensayo Disk-
Shaped Compact Tension (DC) y el Ensayo Dog-Bone Direct Tension Test (DBDT). A
continuación se describe brevemente cada uno de ellos.
El ensayo Single-Edge Notched Beam (SE) se utiliza para determinar las
propiedades de fractura de las mezclas bituminosas. Consiste en aplicar, sobre una
probeta rectangular biapoyada, una carga en su punto central provocando una zona de
compresión. Sin embargo, en su parte posterior se efectúan los esfuerzos a tracción
iniciándose a posteriori su fisuración (Figura 1).
Figura 1. Esquema del Ensayo Single-Edge Notched Beam (SE)
El ensayo Semicircular Bend (SCB) se ha utilizado en varios estudios ya que
se requieren menos muestras por tratarse de probetas semicirculares, cortadas por la
mitad. Igual que en el caso anterior, éstas se colocan de forma biapoyada aplicando la
carga en la zona semicircular, originando un estado de compresión en la probeta e
iniciando la fisuración en el lado liso opuesto a partir de los esfuerzos a tracción
originados (Figura 2).
Estado del arte
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
17
Figura 2. Esquema del Ensayo Semicircular Bend (SCB)
El ensayo Disk-Shaped Compact Tension (DC) no recurre a ninguna carga a
compresión. A partir de una probeta se realizan dos pequeños agujeros para aplicar
posteriormente dos esfuerzos a tracción, iniciando así el mecanismo a tracción. El
aspecto beneficioso de este método es que no se producen zonas de compresión
directa y la zona de fractura es mayor. Sin embargo, es posible ocasionar zonas de
microfisuras al efectuar los agujeros para la posterior aplicación del esfuerzo a tracción
(Figura 3).
Figura 3. Esquema del Disk-Shaped Compact Tensión (DC)
Finalmente, el ensayo Dog-Bone Direct Tension Test (DBDT) ha sido
desarrollado recientemente por la Universidad de Florida. Es un método difícil de
realizar por el proceso de fabricación de las probetas y por la necesidad de equipos de
medida muy complejos (Figura 4).
Estado del arte
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
18
Figura 4. Esquema del Dog-Bone Direct Tension Test (DBDT)
El método para evaluar la fisuración más usado en España es el Ensayo a
Tracción Indirecta especificado en la Norma UNE-EN-12697-23. Trata de calcular la
resistencia a la fisuración de las mezclas bituminosas a partir de someter a una fuerza
de compresión diametral a una probeta cilíndrica, induciendo la formación de grietas
hasta la rotura.
El inconveniente más destacado de este método es que la probeta está
sometida a una carga de compresión y la tracción generada es de forma indirecta.
Sólo se calcula la resistencia que ofrece la probeta ensayada, despreciando por
completo otros posibles parámetros determinantes para analizar los comportamientos
generados en el proceso de fisuración. Por todos estos aspectos, fue conveniente
hallar otra metodología para obtener resultados más completos sobre la evolución de
los procesos de fisuración de las mezclas bituminosas.
El Ensayo Fénix, todavía en fase experimental, evalúa distintos parámetros
obtenidos al someter una probeta semicircular a una fuerza de tracción de forma
directa, provocando su agrietamiento hasta la rotura.
El objetivo principal de este estudio es evaluar los resultados de cada uno de
estos dos ensayos, determinando posibles correlaciones entre ellos, y establecer así
sus ventajas e inconvenientes. Para lograrlo, se han ensayado un gran número de
probetas. En el capítulo siguiente se especifica la metodología empleada de forma
detallada.
Metodología
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
19
3.- METODOLOGÍA
Como se ha indicado anteriormente, el presente estudio consiste en analizar y
correlacionar distintos parámetros mecánicos obtenidos a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta (método normalizado) y el Ensayo Fénix (método en fase experimental) de
las mezclas bituminosas en caliente (Densas, Semidensas y Gruesas).
En primer lugar, se hará una descripción exhaustiva de cada uno de los dos
métodos permitiendo conocer su funcionamiento y los parámetros calculados.
Posteriormente, se detallará el número de probetas ensayadas en el Laboratorio de
Caminos de la Universidad Politécnica de Catalunya para cada tipología de mezcla, y
los distintos parámetros obtenidos, para comparar, posteriormente, los resultados
obtenidos en cada ensayo.
3.1.- Ensayo a Tracción Indirecta
Actualmente, este método es el más utilizado en España. El procedimiento está
descrito en la UNE-EN 12697-23 de la Asociación Española de Normalización y
Certificación, y permite determinar la resistencia a tracción indirecta
(resquebrajamiento) de probetas de mezcla bituminosa en caliente.
Las probetas cilíndricas a ensayar deben estar a una temperatura específica de
ensayo, colocadas entre unas bandas de carga de la prensa y son sometidas a una
carga diametral a lo largo de la dirección del eje del cilindro, a una velocidad constante
de desplazamiento, hasta producirse su rotura.
Metodología
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
20
La Resistencia a Tracción Indirecta es el esfuerzo máximo calculado en función
de la carga máxima aplicada cuando se produce la fisuración y de las dimensiones de
la probeta.
La prensa de ensayo tiene que ser de tipo Marshall o un aparato similar, con
una capacidad mínima recomendada de 28 kN y permitiendo la aplicación de cargas
sobre las probetas de ensayo a una velocidad de deformación constante de 50±2
mm/min.
El bastidor de ensayo debe de estar equipado con bandas de carga de acero
templado, que dispongan de una superficie cóncava con un radio de curvatura que se
corresponda con el radio nominal de la probeta (Tabla 1).
Dimensiones (mm)
Diámetro de la
probeta 100±3 150±3 160±3
Anchura de la
banda de carga 12,7±0,2 19,1±0,2 20,0±0,2
Tabla 1: Anchura de la banda de carga.
Las bandas de carga deben tener como mínimo la misma longitud de la probeta
sometida a ensayo (Tabla 2).
Diámetro de la
probeta, D (mm)
Anchura de la
banda de carga,
W (mm)
Diferencia de altura máxima en la cara
curva de la banda de carga, h (mm)
100 12,7 0,40
150 19,1 0,61
160 20,0 0,63
Tabla 2: Dimensiones de las bandas de carga adaptadas exactamente a la probeta.
La parte superior del bastidor de ensayo debe estar guiada para asegurar un
desplazamiento paralelo de las bandas de carga (Figura 1).
Metodología
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
21
Figura 1: Bastidor de ensayo con bandas de carga y probeta.
donde:
1. Bastidor de ensayo.
2. Bandas de carga.
3. Probeta.
El aparato de medida debe mostrar la carga con una precisión de ±0,2 kN. Para
cada mezcla a ensayar se deben preparar como mínimo tres probetas cilíndricas.
Éstas deben de tener un diámetro de 100±3 mm, de 150±3 mm o de 160±3 mm. Para
las probetas de 100 mm de diámetro nominal, la granulometría máxima del árido de la
mezcla bituminosa no debe exceder de los 22 mm. Para las probetas de 150 mm y
160 mm de diámetro, la granulometría máxima del árido no debe exceder de los 40
mm. En el presente estudio, el diámetro de las probetas ensayadas tenían, en su
mayoría, era de 101.6 mm, excepto algunos casos concretos, en los que su diámetro
era de 103,7 mm. La altura de las probetas debe estar comprendida entre 35 mm y 75
mm.
Las probetas deben ponerse a la temperatura de ensayo introduciéndolas en
un baño de agua. Las probetas se protegen del agua por medio de una bolsa de
plástico blando de forma que el sistema de empleo se adapte perfectamente a la
superficie de la probeta para que permita la transmisión del calor. También se pueden
introducir en una cámara de aire controlada mediante un termostato.
Las probetas con diámetro inferior a los 150 mm se conservarán, por lo menos,
durante 2 horas en el baño de agua o en la cámara de aire, y las probetas con
diámetro igual o mayor de 150 mm se deberán conservar durante 4 horas como
mínimo. Cuando se utilice el acondicionamiento en cámara de aire, la temperatura de
ensayo se debe controlar colocando las probetas junto a una probeta falsa que tenga
integrado un indicador de temperatura.
Metodología
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
22
3.1.1.- Procedimiento del ensayo
Se toma una probeta acondicionada y se coloca en el bastidor de ensayo. La
máquina de ensayo debe estar situada en una habitación cuya temperatura esté
comprendida entre 15 y 25 ºC.
La probeta se debe alinear sobre la banda de carga inferior, de forma que la
carga se pueda aplicar diametralmente. A continuación, se inicia la compresión de la
probeta hasta que se alcance la carga máxima (P). Se continúa aplicando carga hasta
que se produzca la rotura de la probeta registrándose el tipo de rotura, según las
siguientes categorías:
a) Rotura limpia por tracción: La probeta se rompe de forma limpia a lo
largo de una línea diametral, con la excepción de pequeñas
secciones triangulares próximas a las bandas de carga.
b) Deformación: Las probetas no presentan una línea de rotura
claramente visible.
c) Combinación: Las probetas presentan una línea de rotura limitada y
áreas deformadas más grandes, próximas a las bandas de carga.
3.1.2.- Cálculos
Para cada probeta se calcula la Resistencia a Tracción Indirecta (ITS) con la
fórmula siguiente y se calculará posteriormente el valor medio de las mediciones
obtenidas:
HD
PITS
⋅⋅=
π2
donde:
- ITS: Resistencia a Tracción Indirecta, expresada en GPa.
- P: Carga máxima, expresada en kN.
- D: Diámetro de la probeta, expresado en milímetros.
- H: Altura de la probeta, expresada en milímetros.
Metodología
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
23
3.2.- Ensayo Fénix (Tracción Directa)
El presente método, en fase de experimentación, fue desarrollado por el
Laboratorio de Caminos de la Universidad Politécnica de Catalunya para lograr más
información sobre la tenacidad y la resistencia a la fisuración de las mezclas
bituminosas.
3.2.1.- Procedimiento del ensayo
El procedimiento de ensayo consiste en someter media probeta, obtenida por
serrado a partir de una probeta fabricada según el método Marshall, a un esfuerzo de
tracción directa. Después de serrar la probeta se le realiza una pequeña entalladura en
su parte central (Figura 3). Mediante una resina epoxi, se fijan a las dos secciones de
la cara lisa separadas por dicha entalladura unas placas de acero fijadas a los
soportes de la prensa mediante dos pernos permitiendo un movimiento de rotación
(Figura 4).
Figura 3: Probeta ensayo Fénix Figura 4: Prensa ensayo Fénix.
Se someten las probetas semicilíndricas a un ensayo simple de tracción directa
a una temperatura de 20 ºC, utilizando una prensa que disponga de una cámara capaz
de controlar la temperatura con una precisión de ±1 ºC.
El desplazamiento se realiza a una velocidad constante de 1 mm/min hasta
llegar a la rotura total de la probeta. A partir de las medidas realizadas por el equipo de
registro, se procede a dibujar las curvas para detallar a posteriori los siguientes
parámetros que se obtienen el ensayo Fénix:
Metodología
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
24
3.2.2.- Parámetros establecidos
Carga máxima a tracción (Fmax): Carga máxima registrada en el ensayo a
tracción directa.
Desplazamiento a carga máxima (∆Fmax): Desplazamiento realizado por el
pistón cuando se registra la máxima carga a tracción.
Resistencia a tracción (RT): Relación entre la carga máxima registrada y el área
de ligamento:
lh
FRT
·
·1000 max=
donde:
- RT: Resistencia a Tracción, expresada en MPa.
- Fmax: Carga máxima registrada, expresada en kN.
- h: Espesor de la probeta, expresada en milímetros.
- l: Longitud inicial de ligamento, expresada en milímetros.
Desplazamiento de rotura (∆R): Desplazamiento en el cual la carga ha
disminuido hasta los 0,1 kN, indicando la tenacidad de la mezcla bituminosa, ya que
cuando las mezclas son más dúctiles se obtienen mayores valores mientras que las
mezclas frágiles ocurre todo lo contrario.
Índice de rigidez a tracción (IRT): Relación entre la carga media y el
desplazamiento correspondiente a este valor. A mayor índice a tracción menos flexible
será la mezcla.
map
RT
FI
∆
⋅=
max21
donde:
- IRT: Índice de Rigez a Tracción, expresada en kN/mm.
- Fmax: Carga máxima registrada, expresada en kN.
- ∆map: Desplazamiento antes de la carga máxima a ½ Fmax, expresada en mm.
Metodología
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
25
Trabajo realizado en el proceso de fisuración (WD): Área bajo la curva
relacionando la carga y el desplazamiento.
∑=
+++ −⋅−⋅+⋅−=n
i
iiiiiiiD yyxxyxxW1
111 )()(5,0)()(
donde:
- WD: Trabajo realizado en el proceso de fisuración, expresado en kN/mm.
- x: Desplazamiento registrado, expresado en milímetros.
- y: Carga registrada, expresada en milímetros.
- n: Punto en que la carga ha descendido a 0,1 kN.
Energía disipada o de fractura (GD): Trabajo total realizado en el proceso de
fisuración dividido entre el área de ligamiento.
lh
WG DD ⋅
=
donde:
- GD: Energía Disipada en el proceso de fisuración, expresada en J/m2.
- WD: Trabajo realizado en el proceso de fisuración. Área bajo la curva carga-
desplazamiento, expresada en kN/mm.
- h: Espesor de la probeta, expresada en metros.
- l: Longitud inicial de ligamento, expresada en metros.
Índice de tenacidad (IT): Energía disipada en el periodo de relajación
multiplicada por un factor de fragilidad. Es el desplazamiento realizado desde la carga
máxima hasta que la carga ha caído a la mitad de la carga total. Tiene la finalidad de
evaluar la tenacidad de la mezcla bituminosa considerándose como ausencia de
fragilidad. A medida que este parámetro aumenta, la mezcla es más tenaz, en cambio,
a medida que este factor disminuye, la mezcla tiene un comportamiento menos tenaz.
)(max
max
Fmdp
FD
Tlh
WWI ∆−∆⋅
⋅−
=
Metodología
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
26
donde:
- IT: Índice de Tenacidad. Parámetro adimensional.
- WD: Trabajo realizado en el proceso de fisuración. Es el área bajo la curva
relacionando la carga-desplazamiento, expresada en kN-mm.
- WFmax: Trabajo realizado hasta la carga máxima, expresada en kN-mm.
- Fmax: Carga máxima, expresada en kN.
- ∆map: Desplazamiento a ½ Fmax antes de la carga máxima, expresado en
milímetros.
- ∆Fmax: Desplazamiento a Fmax después de producirse la carga máxima,
expresado en milímetros.
- ∆R: Desplazamiento hasta llegar a F=0,1 kN, expresado en milímetros.
A partir de la curva caga-desplazamiento se puede observar la evolución de la
deformación experimentada antes de llegar a la rotura con la carga sometida. A través
de esta curva se pueden evaluar distintos parámetros detallados anteriormente (Figura
5).
F (KN)
Fmax
0,1
∆∆∆∆Fmax ∆∆∆∆R ∆∆∆∆ (mm)
W Fmax
WD
½ Fmax
∆∆∆∆mdp ∆∆∆∆map
Figura 5: Representación gráfica de los parámetros obtenidos en el ensayo Fénix.
Metodología
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
27
3.3.- Procedimiento del presente estudio
Como se ha comentado anteriormente, la fisuración es uno de los principales
procedimientos en la degradación de las mezclas bituminosas de un firme.
Actualmente, tal como se ha mencionado anteriormente, el ensayo más usado en
España es el Ensayo a Tracción Indirecta, con el que se calcula la Resistencia a
Tracción de una mezcla al someter una probeta a una carga a compresión, generando
unos esfuerzos a tracción de forma indirecta. De este ensayo sólo se obtiene la
máxima carga registrada ignorando por completo otros aspectos del proceso de
fractura, no permitiendo obtener un estudio completo en los mecanismos de fisuración
por fatiga.
Por este motivo, se desarrolló un nuevo ensayo que permitiera obtener un
abanico más amplia de información sobre la fisuración. Este nuevo método, el Ensayo
Fénix, permite evaluar más aspectos y de forma más económica, aplicando un
esfuerzo de tracción directa, sin recurrir a ninguna carga a compresión.
Para determinar y evaluar estas ventajas, fue necesario ensayar una muestra
amplia de probetas con cada uno de los dos ensayos. En el Laboratorio de Caminos
de la Universidad Politécnica de Catalunya se fabricaron un gran número de probetas
de mezclas bituminosas en caliente (Densas, Semidensas y Gruesas); las mezclas
densas eran de los tipos D-12 y D-20, las mezclas semidensas eran de los tipos S-12,
S-20 y S-25 y las mezclas gruesas eran de tipo G-20.
Para realizar este estudio, se fabricaron y ensayaron un total de 434 probetas,
de las cuales 263 fueron rotas a partir del Ensayo a Tracción Indirecta y las 171
restantes fueron ensayadas con el Ensayo Fénix. Para conseguir una amplia gama de
mezclas se recurrieron a distintos proveedores y asegurar así una mayor variedad
para cada tipo de mezcla. Todos estos fabricantes fueron nombrados por una letra, de
la A hasta la V y garantir así su anonimato.
Las mezclas conseguidas por cada fabricante estaban, a la vez, subdivididas
en tres subtipos según la temperatura de compactación, 120, 135 y 155 ºC. Los
betunes más usados para realizar estas mezclas fueron B-40/50 y B-60/70.
De una misma mezcla, de un mismo proveedor, se fabricaron generalmente
cinco probetas para cada temperatura de compactación para someterlas al Ensayo a
Metodología
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
28
Tracción Indirecta, obteniendo así un total de 15 probetas. En cambio, para el Ensayo
Fénix se fabricaron tres probetas para cada uno de los casos, obteniendo un total de 9
probetas.
A continuación se exponen el número y tipo de probetas rotas por cada uno de
los dos métodos objetos de estudio.
3.3.1.- Probetas rotas en el Ensayo a Tracción Indirecta
Con el Ensayo a Tracción Indirecta se rompieron 45 probetas de mezclas
bituminosas densas (15 probetas D-12 y las 30 restantes D-20), 173 probetas de
mezclas semidensas (95 probetas S-12, 63 probetas S-20 y 15 probetas S-25) y las
últimas 45 probetas eran de mezcla gruesas (todas ellas G-20) (tabla 3).
A través de los datos obtenidos, se calculó el único parámetro establecido por
este ensayo, la Resistencia a Tracción Indirecta (ITS) según la normativa UNE-EN
12697-23.
D-12 H 15 15I 15J 15A 15B 14C 15D 12E 15F 13G 11Q 9R 15S 9T 15U 15
S-25 V 15 15L 15M 15N 15
263PROBETAS TOTALES TI
S-12
S-20
G-20 45
30
ENSAYO A TRACCIÓN INDIRECTA
D-20Densas
Semidensas
Gruesas
PROBETAS TOTALES
95
63
TIPO DE MEZCLA PROCEDENCIANÚMERO
PROBETAS
Tabla 3: Clasificación de las probetas ensayadas a Tracción Indirecta.
A partir de los resultados obtenidos, se calculó el único parámetro establecido
en este ensayo, la Resistencia a Tracción Indirecta (ITS), según la normativa UNE-EN
12697-23.
Metodología
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
29
3.3.2.- Probetas rotas en el Ensayo Fénix
Con el Ensayo Fénix se rompieron 27 probetas de mezclas bituminosas densas
(9 probetas D-12 y las 18 restantes D-20), 117 probetas eran de mezclas semidensas
(63 probetas S-12, 45 probetas S-20 y 9 probetas S-25) y las últimas 27 probetas eran
de mezcla gruesa (todas ellas G-20) resumidos en la tabla 4:
D-12 H 9 9I 9J 9A 9B 9C 9D 9E 9F 9G 9Q 9R 9S 9T 9U 9
S-25 V 9 9L 9M 9N 9
171PROBETAS TOTALES TI
Gruesas G-20 27
DensasD-20 18
Semidensas
S-12 63
S-20 45
TIPO DE MEZCLA PROCEDENCIANÚMERO
PROBETASPROBETAS TOTALES
ENSAYO FÉNIX (TRACCIÓN DIRECTA)
Tabla 4: Clasificación de las probetas ensayadas a Tracción Directa (Fénix).
A partir de los resultados obtenidos, se calcularon todos los parámetros
establecidos en este ensayo: Resistencia a Tracción (RT), Índice de Rigidez a
Tracción (IRT), Energía Disipada (GD) y Índice de Tenacidad (IT).
Para poder comparar estos parámetros obtenidos por ambos métodos, fue
imprescindible calcular los parámetros establecidos en el Ensayo Fénix a partir de los
resultados obtenidos del Ensayo a Tracción Indirecta. Una vez recopilados todos los
parámetros calculados, se realizaron todas las correlaciones.
Cabe destacar finalmente, que se excluyeron las mezclas densas tipo S-12 y
las mezclas semidensas S-25, ya que no se consiguió fabricar un número suficiente de
probetas. En el capítulo siguiente se detallan y se analizan los resultados obtenidos,
estableciendo las correlaciones entre ambos ensayos.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
31
4.- ANÁLISIS DE RESULTADOS
Las fisuraciones producidas por las solicitaciones a tracción en las mezclas
bituminosas provocan la disminución de las propiedades mecánicas en los firmes. Por
ello se utilizan distintos métodos de ensayo sencillos de realizar, que permiten predecir
su comportamiento a partir de diversos parámetros.
El Ensayo a Tracción Indirecta, detallado en el capítulo anterior y muy utilizado
en España, sólo permite obtener el Índice de Tracción Indirecta (ITS) sin calcular otros
parámetros de gran importancia. Otro inconveniente es que la probeta no está
sometida a un esfuerzo a tracción simple, si no que ésta se produce a través de una
compresión a partir de una carga diametral. Por lo tanto, las curvas carga-
desplazamiento de diferentes probetas de un mismo tipo de mezcla presentan grandes
diferencias entre ellas, impidiendo un análisis lo suficientemente sólido para
determinar el comportamiento de las mezclas cuando se inicia y evoluciona el proceso
de fisuración.
Por este motivo se diseñó otro método donde se pudieran obtener las
principales características mecánicas de las mezclas bituminosas, de forma rápida,
sencilla y económica, a partir de la aplicación de un esfuerzo a tracción directa. Este
nuevo ensayo en fase experimental lleva por nombre Ensayo Fénix.
En este estudio se han comparado ambos ensayos, correlacionando sus
propiedades y analizando sus ventajas e inconvenientes, a partir de una muestra
amplia de probetas de mezclas bituminosas ensayadas en el Laboratorio de Caminos
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
32
de la Universidad Politécnica de Catalunya. A partir de los resultados obtenidos,
expuestos en este capítulo, se profundiza sobre la idoneidad del nuevo Ensayo Fénix.
En primer lugar, se compara la forma general la morfología de las curvas
carga-desplazamiento obtenidas de cada uno de los dos ensayos, profundizando a
posteriori en los distintos parámetros que se obtienen.
4.1.- Analogía de las curvas de ambos ensayos
En este apartado se presentan dos curvas representativas, una para cada
ensayo, y se describen la forma de las curvas carga-desplazamiento registradas
durante el ensayo.
En la figura 1, se muestra una curva obtenida a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta.
Tipología curva obtenida en Ensayo de Tracción Indirecta
0
5
10
15
20
25
30
35
0 1 2 3 4 5 6
Desplazamiento (mm)
Ca
rga
(k
N)
Curva Ensayo Tracción Indirecta
Figura 1: Tipología curva obtenida en Ensayo de Tracción Indirecta.
Debido a que en el Ensayo de Tracción Indirecta se aplica a la probeta
cilíndrica un esfuerzo de compresión, ésta resiste unas cargas elevadas antes de
producirse su rotura. Una vez se alcanza la carga máxima y se produce la rotura de la
probeta, la pendiente de descarga es mayor.
En cambio, en la figura 2, se muestra una curva obtenida a partir del Ensayo
Fénix. En este ensayo se somete una probeta semicircular a un esfuerzo a tracción
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
33
simple y directo. Este modo de aplicación de la carga implica que la fisuración de la
probeta se produce al poco tiempo de aplicarla y ésta crece muy rápidamente hasta
llegar a su rotura. La carga máxima registrada es mucho menor y se produce con más
anterioridad respeto a las registradas en el Ensayo de Tracción Indirecta, mostrando
una elevada pendiente de carga. Una vez llegado este punto y haberse provocado la
rotura, la pendiente de la curva de descarga va disminuyendo de forma más lenta.
Tipología curva obtenida en el Ensayo Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
0 1 2 3 4 5 6
Desplazamiento (mm)
Ca
rga
(k
N)
Curva Ensayo Fénix
Figura 2: Tipología curva obtenida en el Ensayo Fénix.
Por último, en la figura 3 y de forma más gráfica, se presenta una comparación
entre las dos curvas anteriores. En ella se observa la gran diferencia entre las cargas
máximas registradas de ambos métodos. La carga registrada en el Ensayo Fénix es
aproximadamente la décima parte de la carga registrada en el Ensayo de Tracción
Indirecta.
Otro aspecto importante son las pendientes de carga de las dos curvas. La
pendiente de la curva de carga del Ensayo a Tracción Indirecta es menor respecto a la
del Ensayo Fénix.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
34
Comparación Curvas TI-Fénix
0
5
10
15
20
25
30
35
0 1 2 3 4 5 6
Desplazamiento (mm)
Ca
rga
(K
N)
Curva Ensayo TI
Curva Ensayo Fénix
Figura 3: Comparación curvas Tracción Indirecta – Fénix.
Por último, un aspecto de gran importancia respecto a las curvas obtenidas por
ambos ensayos es que en el Ensayo Fénix las curvas son más parecidas para
probetas de un mismo tipo de mezcla; en cambio, el Ensayo a Tracción Indirecta que
se obtienen curvas más dispares, dificultando así un análisis preciso.
A continuación se detallan y analizan los resultados obtenidos para cada uno
de los dos ensayos, con objeto de proceder a establecer las correlaciones entre ellos.
4.2.- Probetas sometidas a Tracción Indirecta
Como se ha descrito en el capítulo dedicado a la metodología de este estudio,
se han ensayado un total de 263 probetas, clasificadas en mezclas Densas,
Semidensas y Gruesas. De todas ellas, 45 eran mezclas bituminosas densas (15 de
D-12 y las 30 restantes D-20), 173 eran mezclas semidensas (95 probetas S-12, 63
probetas S-20 y las últimas 15 probetas S-25) y las 45 probetas restantes eran de
mezcla gruesa (todas ellas G-20) procedentes de distintos fabricantes nombrados
cada uno de ellos por una letra. A la vez, éstas se subdividieron según la temperatura
de compactación: 120, 135 y 155 ºC. Cuando mayor es la temperatura de
compactación, mayor es la resistencia de las mezclas.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
35
Para una misma mezcla bituminosa de un mismo fabricante se fabricaron, en la
mayoría de los casos, 5 probetas para cada una de las temperaturas de compactación,
hasta tener 15 probetas en total. Se descartaron los resultados de las probetas de
mezcla tipos D-12 y S-25 ya que solamente se tenía un proveedor y un número
insuficiente de probetas para efectuar con ciertas garantías posibles correlaciones.
Actualmente, la norma UNE-EN 12697-23 regula el procedimiento del Ensayo a
Tracción Indirecta, en la que solamente se establece un parámetro característico, la
Resistencia a Tracción Indirecta (ITS), tal como se ha mencionado anteriormente.
A continuación se exponen los resultados obtenidos a partir de este ensayo,
detallando las dimensiones de las probetas ensayadas, la carga máxima registrada y
el ITS calculado por cada tipo de mezcla.
4.2.1.- ITS de las mezclas densas (D-20)
En la tabla 1 se exponen los resultados obtenidos a partir de las 30 probetas
ensayadas. Cabe destacar, en primer lugar, que de 13 de ellas se tuvieron que
descartar debido a su respuesta anómala, con curvas poco racionales.
Carga Máxima Diámetro Probeta Altura ProbetaTracción Indirecta
Media Tracción Indirecta
P (kN) D (mm) H (mm) ITS (GPa) ITS (GPa)I (D-20) 120º 1 21,65 103,7 61,5 0,002161I (D-20) 120º 2 19,51 103,7 61,6 0,001944I (D-20) 120º 3 25,51 103,7 60,6 0,002584I (D-20) 120º 4 23,02 103,7 61,9 0,002283I (D-20) 120º 5 24,28 103,7 62,6 0,002381I (D-20) 135º 1 24,11 103,7 60,8 0,002434I (D-20) 135º 2 30,05 103,7 61,9 0,002980I (D-20) 135º 3 25,51 103,7 59,7 0,002623I (D-20) 135º 4 24,54 103,7 62,3 0,002418I (D-20) 135º 5 24,46 103,7 48,9 0,003071I (D-20) 155º 1 26,73 103,7 60,3 0,002721I (D-20) 155º 2 30,38 103,7 61,4 0,003038I (D-20) 155º 3 31,33 103,7 60,0 0,003206I (D-20) 155º 4 27,23 103,7 61,3 0,002727I (D-20) 155º 5 28,70 103,7 61,5 0,002865J (D-20) 120º 1 19,08 103,7 62,8 0,001865J (D-20) 120º 2 19,85 103,7 63,8 0,001910J (D-20) 120º 3 19,81 103,7 63,6 0,001912J (D-20) 120º 4 17,44 103,7 63,9 0,001676J (D-20) 120º 5 17,57 103,7 64,6 0,001670J (D-20) 135º 1 29,98 103,7 61,4 0,002998J (D-20) 135º 2 27,85 103,7 61,3 0,002789J (D-20) 135º 3 33,06 103,7 61,8 0,003284J (D-20) 135º 4 29,95 103,7 61,4 0,002995J (D-20) 135º 5 32,46 103,7 62,0 0,003214J (D-20) 155º 1 28,46 103,7 61,8 0,002827J (D-20) 155º 2 31,35 103,7 62,2 0,003094J (D-20) 155º 3 18,62 103,7 65,6 0,001743J (D-20) 155º 4 22,56 103,7 65,5 0,002114J (D-20) 155º 5 24,76 103,7 64,8 0,002346
0,002275
0,002911
D-20. RESISTENCIA TRACCIÓN INDIRECTA (ITS). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
0,002637
0,001896
0,002789
0,002827
Tabla 1: ITS calculados a partir de mezclas D-20.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
36
El diámetro de todas las probetas era de 103,7 milímetros, con unas alturas
comprendidas entre los 48,9 y los 63,8 milímetros; las cargas máximas registradas
oscilaban entre los 19,08 y 31,33 kN.
De cada conjunto de probetas, según el fabricante y la temperatura de
compactación, se calcularon el valor máximo de la resistencia a Tracción Indirecta
para facilitar más adelante, el establecimiento de las correlaciones. Las ITS
correspondientes a una temperatura de compactación de 120 ºC eran generalmente
las más bajas, en cambio, las ITS más elevadas correspondían a las mezclas con una
temperatura de compactación de 155 ºC, oscilando todas ellas entre los 0,001896 y
0,002911 GPa.
4.2.2.- ITS de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)
Mezclas S-12:
Tal como se ha citado anteriormente, se han ensayado un total de 95 probetas,
de las cuales 16 se descartaron debido por considerar los resultados poco coherentes
(tablas 2 y 3).
El diámetro de las probetas era mayoritariamente de 101,6 mm, excepto en las
probetas tipo B que eran de 103,7 mm, con unas alturas comprendidas entre los 51,1 y
los 68,5 mm; las cargas máximas registradas oscilaban entre los 15,44 y los 34,83 kN.
Entre todas las probetas tipo S-12, las ITS menores correspondían a las
compactadas con una temperatura de 120 ºC; por el contrario, las ITS más elevadas
correspondían a las compactadas a 155 ºC, oscilando entre 0,001588 y 0,003095 Gpa.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
37
Carga Máxima Diámetro Probeta Altura ProbetaTracción Indirecta
Media Tracción Indirecta
P (kN) D (mm) H (mm) ITS (GPa) ITS (GPa)
A (S-12) 120º 1 17,95 101,6 67,9 0,001656
A (S-12) 120º 2 11,63 101,6 61,3 0,001189
A (S-12) 120º 3 22,12 101,6 68,5 0,002023A (S-12) 120º 4 16,26 101,6 66,9 0,001523
A (S-12) 120º 5 18,97 101,6 64,3 0,001849
A (S-12) 135º 1 18,98 101,6 64,3 0,001850
A (S-12) 135º 2 20,79 101,6 66,0 0,001974A (S-12) 135º 3 20,71 101,6 65,2 0,001990
A (S-12) 135º 4 17,82 101,6 64,6 0,001728A (S-12) 135º 5 15,44 101,6 66,5 0,001455
A (S-12) 150º 1 20,37 101,6 63,7 0,002004A (S-12) 150º 2 17,94 101,6 65,6 0,001714
A (S-12) 150º 3 22,75 101,6 65,9 0,002163A (S-12) 150º 4 21,45 101,6 66,3 0,002027A (S-12) 150º 5 15,39 101,6 66,0 0,001461
B (S-12) 120º 1 18,46 103,7 62,0 0,001828B (S-12) 120º 2 20,33 103,7 64,1 0,001947
B (S-12) 120º 3 20,81 103,7 64,4 0,001984B (S-12) 120º 4 21,10 103,7 64,1 0,002021B (S-12) 120º 5 21,95 103,7 64,2 0,002099
B (S-12) 135º 1 25,49 103,7 62,4 0,002508B (S-12) 135º 2 23,71 103,7 63,9 0,002278
B (S-12) 135º 3 24,68 103,7 64,3 0,002356B (S-12) 135º 4 23,52 103,7 63,9 0,002260
B (S-12) 155º 1 24,33 103,7 61,7 0,002421
B (S-12) 155º 2 28,70 103,7 63,4 0,002779B (S-12) 155º 3 24,80 103,7 62,4 0,002440
B (S-12) 155º 4 26,43 103,7 63,4 0,002559B (S-12) 155º 5 25,37 103,7 59,2 0,002631
C (S-12) 120º 1 27,62 101,6 66,5 0,002602
C (S-12) 120º 2 28,60 101,6 67,0 0,002675
C (S-12) 120º 3 30,31 101,6 65,3 0,002908C (S-12) 120º 4 28,67 101,6 65,1 0,002760C (S-12) 120º 5 31,03 101,6 65,2 0,002982
C (S-12) 135º 1 26,58 101,6 64,5 0,002582
C (S-12) 135º 2 31,65 101,6 65,2 0,003042
C (S-12) 135º 3 30,87 101,6 64,7 0,002990C (S-12) 135º 4 32,48 101,6 65,0 0,003131C (S-12) 135º 5 31,16 101,6 64,2 0,003041
C (S-12) 155º 1 34,83 101,6 65,5 0,003332
C (S-12) 155º 2 30,66 101,6 64,0 0,003002
C (S-12) 155º 3 28,19 101,6 65,3 0,002705C (S-12) 155º 4 32,90 101,6 64,8 0,003181C (S-12) 155º 5 32,14 101,6 61,9 0,003253
0,002537
S-12. RESISTENCIA TRACCIÓN INDIRECTA (ITS). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
0,001763
0,001886
0,002065
0,001976
0,002350
0,002785
0,002871
0,003095
Tabla 2: ITS calculados a partir de mezclas S-12.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
38
Carga Máxima Diámetro Probeta Altura ProbetaTracción Indirecta
Media Tracción Indirecta
P (kN) D (mm) H (mm) ITS (GPa) ITS (GPa)
D (S-12) S 120º 1 23,29 101,6 57,1 0,002556
D (S-12) S 120º 2 24,73 101,6 66,6 0,002327
D (S-12) S 120º 3 23,79 101,6 66,6 0,002238D (S-12) S 120º 4 21,31 101,6 67,1 0,001990
D (S-12) S 135º 1 23,68 101,6 66,1 0,002245
D (S-12) S 135º 2 24,94 101,6 69,7 0,002242
D (S-12) S 135º 3 26,06 101,6 66,7 0,002448D (S-12) S 135º 4 25,22 101,6 64,9 0,002435
D (S-12) S 155º 1 24,77 101,6 67,6 0,002296D (S-12) S 155º 2 27,03 101,6 66,3 0,002555
D (S-12) S 155º 3 26,27 101,6 65,7 0,002505
D (S-12) S 155º 4 22,46 101,6 68,2 0,002064
E (S-12) 120º 1 19,83 101,6 66,7 0,001863
E (S-12) 120º 2 21,60 101,6 66,7 0,002029
E (S-12) 120º 3 19,74 101,6 67,2 0,001841
E (S-12) 120º 4 20,20 101,6 66,5 0,001903E (S-12) 120º 5 20,35 101,6 67,9 0,001878
E (S-12) 135º 1 21,75 101,6 66,2 0,002059
E (S-12) 135º 2 22,42 101,6 65,1 0,002158E (S-12) 135º 3 22,81 101,6 67,2 0,002127
E (S-12) 135º 4 23,06 101,6 64,7 0,002233E (S-12) 135º 5 21,71 101,6 65,3 0,002083
E (S-12) 155º 1 26,46 101,6 62,9 0,002636
E (S-12) 155º 2 24,88 101,6 63,0 0,002475
E (S-12) 155º 3 23,63 101,6 63,4 0,002335
E (S-12) 155º 4 25,88 101,6 63,3 0,002562
E (S-12) 155º 5 20,90 101,6 66,5 0,001969
F (S-12) 120º 1 18,11 101,6 65,3 0,001738F (S-12) 120º 2 19,61 101,6 66,2 0,001856
F (S-12) 120º 3 20,52 101,6 65,6 0,001960
F (S-12) 135º 1 12,30 101,6 63,2 0,001219
F (S-12) 135º 2 18,88 101,6 66,1 0,001790
F (S-12) 135º 3 19,79 101,6 65,0 0,001908F (S-12) 135º 4 19,22 101,6 65,8 0,001830
F (S-12) 135º 5 19,17 101,6 65,8 0,001826
F (S-12) 155º 1 21,75 101,6 64,1 0,002126
F (S-12) 155º 2 15,62 101,6 64,1 0,001527
F (S-12) 155º 3 20,65 101,6 64,1 0,002019F (S-12) 155º 4 19,97 101,6 64,5 0,001940
F (S-12) 155º 5 22,60 101,6 64,0 0,002213
G (S-12) 120º 1 17,09 101,6 67,7 0,001582
G (S-12) 120º 2 14,66 101,6 69,0 0,001331
G (S-12) 120º 3 16,13 101,6 68,0 0,001486G (S-12) 120º 4 18,23 101,6 67,3 0,001697
G (S-12) 135º 1 17,65 101,6 66,4 0,001666
G (S-12) 135º 2 19,87 101,6 66,7 0,001867G (S-12) 135º 3 18,36 101,6 66,1 0,001740
G (S-12) 155º 1 18,53 101,6 65,2 0,001781
G (S-12) 155º 2 22,88 101,6 66,2 0,002166
G (S-12) 155º 3 20,68 101,6 65,8 0,001969G (S-12) 155º 4 20,97 101,6 64,9 0,002025
0,001804
0,002355
0,001871
0,002132
0,001903
0,001588
0,002067
0,002502
0,001851
0,001838
S-12. RESISTENCIA TRACCIÓN INDIRECTA (ITS). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
0,002278
0,002342
Tabla 3: ITS calculados a partir de mezclas S-12 (continuación).
Mezclas S-20:
Se han ensayado un total de 63 probetas de este tipo de mezcla, de las cuales
18 se excluyeron de este estudio por presentar resultados poco coherentes (tablas 4 y
5).
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
39
Carga Máxima Diámetro Probeta Altura ProbetaTracción Indirecta
Media Tracción Indirecta
P (kN) D (mm) H (mm) ITS (GPa) ITS (GPa)
Q (S-20) 120º 1 28,91 101,6 63,4 0,002857
Q (S-20) 120º 2 27,58 101,6 64,2 0,002692Q (S-20) 120º 3 29,36 101,6 63,0 0,002920
Q (S-20) 135º 1 30,92 101,6 64,5 0,003004Q (S-20) 135º 2 29,45 101,6 65,6 0,002813
Q (S-20) 135º 3 26,41 101,6 66,2 0,002500
Q (S-20) 155º 1 30,09 101,6 65,1 0,002896
Q (S-20) 155º 2 36,48 101,6 64,0 0,003572Q (S-20) 155º 3 35,92 101,6 63,2 0,003561
R (S-20) 120º 1 26,85 101,6 64,4 0,002612
R (S-20) 120º 2 25,27 101,6 64,8 0,002444
R (S-20) 120º 3 24,45 101,6 64,0 0,002394R (S-20) 120º 4 26,90 101,6 64,2 0,002625R (S-20) 120º 5 24,30 101,6 64,0 0,002379
R (S-20) 135º 1 23,59 101,6 66,6 0,002219
R (S-20) 135º 2 24,08 101,6 65,3 0,002311
R (S-20) 135º 3 11,18 101,6 67,4 0,001039R (S-20) 135º 4 17,77 101,6 65,9 0,001690R (S-20) 135º 5 14,76 101,6 64,9 0,001425
R (S-20) 155º 1 23,44 101,6 66,6 0,002205
R (S-20) 155º 2 27,41 101,6 67,4 0,002548
R (S-20) 155º 3 25,62 101,6 66,1 0,002429R (S-20) 155º 4 26,15 101,6 66,1 0,002479R (S-20) 155º 5 25,85 101,6 66,7 0,002428
S (S-20) 130º 1 15,33 101,6 70,7 0,001359
S (S-20) 130º 2 21,77 101,6 69,9 0,001951S (S-20) 130º 3 20,20 101,6 65,4 0,001935
S (S-20) 145º 1 18,10 101,6 60,9 0,001862
S (S-20) 145º 2 20,02 101,6 65,4 0,001918S (S-20) 145º 3 17,96 101,6 67,4 0,001670
S (S-20) 165º 1 28,91 101,6 63,4 0,002857S (S-20) 165º 2 27,58 101,6 64,2 0,002692S (S-20) 165º 3 29,36 101,6 63,0 0,002920
0,002491
S-20. RESISTENCIA TRACCIÓN INDIRECTA (ITS). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
0,002265
0,002415
0,001749
Nombre Probeta
0,002823
0,002752
0,003566
0,001794
0,002889
Tabla 4: ITS calculados a partir de mezclas S-20.
En este caso el diámetro de todas las probetas ensayadas era de 101,6 mm y
sus alturas oscilaban entre los 60,2 y 70,7 mm; las cargas máximas estaban
comprendidas entre los 15,33 y los 38,42 kN y la Resistencia a Tracción Indirecta de
este conjunto de probetas fluctuaban entre los 0,001749 y los 0,003608 GPa.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
40
Carga Máxima Diámetro Probeta Altura ProbetaTracción Indirecta
Media Tracción Indirecta
P (kN) D (mm) H (mm) ITS (GPa) ITS (GPa)
T (S-20) S 120º 1 24,29 101,6 66,3 0,002296
T (S-20) S 120º 2 23,33 101,6 66,9 0,002185T (S-20) S 120º 3 25,41 101,6 66,5 0,002394
T (S-20) S 120º 4 24,73 101,6 67,7 0,002289T (S-20) S 120º 5 21,50 101,6 66,9 0,002014
T (S-20) S 135º 1 24,00 101,6 65,8 0,002285
T (S-20) S 135º 2 31,89 101,6 66,4 0,003009
T (S-20) S 135º 3 30,70 101,6 66,1 0,002910T (S-20) S 135º 4 24,52 101,6 66,6 0,002307
T (S-20) S 135º 5 27,26 101,6 66,4 0,002572
T (S-20) S 155º 1 28,49 101,6 65,7 0,002717
T (S-20) S 155º 2 28,26 101,6 65,3 0,002712
T (S-20) S 155º 3 33,89 101,6 66,4 0,003198T (S-20) S 155º 4 29,12 101,6 67,0 0,002723
T (S-20) S 155º 5 31,56 101,6 65,6 0,003015
U (S-20) S 120º 1 31,61 101,6 62,6 0,003164
U (S-20) S 120º 2 30,01 101,6 62,4 0,003013
U (S-20) S 120º 3 31,28 101,6 62,1 0,003156U (S-20) S 120º 4 37,38 101,6 61,7 0,003796
U (S-20) S 120º 5 30,15 101,6 61,8 0,003057
U (S-20) S 135º 1 28,12 101,6 61,7 0,002856
U (S-20) S 135º 2 32,27 101,6 61,6 0,003282
U (S-20) S 135º 3 29,99 101,6 62,1 0,003026U (S-20) S 135º 4 34,70 101,6 62,2 0,003496
U (S-20) S 135º 5 27,95 101,6 62,5 0,002802
U (S-20) S 155º 1 38,42 101,6 60,2 0,003999U (S-20) S 155º 2 31,74 101,6 60,5 0,003287
U (S-20) S 155º 3 32,49 101,6 60,8 0,003348U (S-20) S 155º 4 35,45 101,6 61,3 0,003624U (S-20) S 155º 5 34,51 101,6 61,4 0,003522
S-20. RESISTENCIA TRACCIÓN INDIRECTA (ITS). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
0,002196
0,002831
0,002876
0,003372
0,003268
0,003608
Tabla 5: ITS calculados a partir de mezclas S-20 (continuación).
4.2.3.- ITS de las mezclas gruesas (G-20)
En la tabla 6, se exponen los resultados obtenidos a partir de las 45 probetas
ensayadas (9 de ellas se despreciaron en los cálculos).
Los diámetros eran de 101,6 mm y las alturas fluctuaban entre los 63,4 y 68,7
mm. Las cargas máximas registradas estaban entre los 17,9 y los 30,4 kN y las
Resistencias de Tracción Indirecta estaban entre 0,001688 y 0,002557 GPa.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
41
Carga Máxima Diámetro Probeta Altura ProbetaTracción Indirecta
Media Tracción Indirecta
P (kN) D (mm) H (mm) ITS (GPa) ITS (GPa)L (G-20) 120º 1 25,0 101,6 63,5 0,002464L (G-20) 120º 2 27,0 101,6 66,5 0,002541L (G-20) 120º 3 26,9 101,6 68,7 0,002454L (G-20) 120º 4 23,2 101,6 64,0 0,002270L (G-20) 120º 5 22,1 101,6 65,4 0,002116L (G-20) 135º 1 23,1 101,6 63,5 0,002275L (G-20) 135º 2 25,3 101,6 66,5 0,002380L (G-20) 135º 3 27,2 101,6 68,7 0,002478L (G-20) 135º 4 28,7 101,6 64,0 0,002809L (G-20) 135º 5 25,5 101,6 65,4 0,002447L (G-20) 155º 1 22,8 101,6 63,5 0,002246L (G-20) 155º 2 30,4 101,6 66,5 0,002864L (G-20) 155º 3 26,6 101,6 68,7 0,002425L (G-20) 155º 4 27,5 101,6 64,0 0,002692L (G-20) 155º 5 27,3 101,6 65,4 0,002618M (G-20) 120º 1 18,4 101,6 68,6 0,001684M (G-20) 120º 2 16,2 101,6 68,6 0,001482M (G-20) 120º 3 16,8 101,6 67,8 0,001552M (G-20) 120º 4 17,9 101,6 68,0 0,001647M (G-20) 120º 5 18,9 101,6 68,3 0,001732M (G-20) 135º 1 18,4 101,6 67,8 0,001704M (G-20) 135º 2 19,3 101,6 68,0 0,001780M (G-20) 135º 3 17,8 101,6 67,5 0,001652M (G-20) 135º 4 21,0 101,6 67,0 0,001964M (G-20) 135º 5 19,7 101,6 66,5 0,001855M (G-20) 155º 1 22,5 101,6 68,1 0,002074M (G-20) 155º 2 22,6 101,6 67,7 0,002090M (G-20) 155º 3 22,6 101,6 67,5 0,002096M (G-20) 155º 4 23,5 101,6 66,1 0,002225M (G-20) 155º 5 24,2 101,6 65,7 0,002311N (G-20) S (2) 3 24,3 101,6 64,2 0,002372N (G-20) S (4) 3 23,7 101,6 63,6 0,002330N (G-20) S (6) 3 22,7 101,6 64,4 0,002206N (G-20) S (8) 3 20,8 101,6 64,4 0,002026N (G-20) S (10) 3 21,6 101,6 64,4 0,002100N (G-20) S (2) 2 21,7 101,6 63,6 0,002142N (G-20) S (4) 2 22,0 101,6 64,5 0,002139N (G-20) S (6) 2 20,9 101,6 63,6 0,002062N (G-20) S (8) 2 20,5 101,6 64,2 0,002001N (G-20) S (10) 2 20,2 101,6 64,7 0,001952N (G-20) S (2) 1 25,4 101,6 62,2 0,002555N (G-20) S (4) 1 22,1 101,6 64,1 0,002157N (G-20) S (6) 1 23,6 101,6 63,4 0,002327N (G-20) S (8) 1 23,5 101,6 63,9 0,002307N (G-20) S (10) 1 23,1 101,6 63,6 0,002272
0,002557
0,001688
0,001826
0,002176
0,002233
0,002059
0,002266
G-20. RESISTENCIA TRACCIÓN INDIRECTA (ITS). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
0,002348
0,002486
Tabla 6: ITS calculados a partir de mezclas G-20.
4.3.- Probetas sometidas a Tracción Directa
Se han ensayado un total de 171 probetas, siguiendo la misma estructura que
el procedimiento anterior. De todas ellas, 27 eran probetas de mezcla bituminosa
densa, (9 de D-12 y 18 de D-20), 117 de mezcla semidensa (63 probetas S-12, 45
probetas S-20 y las 9 probetas restantes S-25) y finalmente las últimas 27 eran de tipo
grueso, todas ellas G-20. Cada proveedor fabricó 3 probetas para cada temperatura
de compactación (120, 135 y 155ºC) para cada una de las tipologías de las mezclas
consideradas. Los resultados obtenidos a partir de las mezclas D-12 y S-25 no ase
han tenido en consideración por los mismos motivos antes expuestos.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
42
El Ensayo Fénix permite evaluar cuatro parámetros mecánicos lo
suficientemente importantes para establecer la caracterización de los periodos de
fisuración de las mezclas bituminosas. Este aspecto es fundamental respeto el Ensayo
a Tracción Indirecta, ya que con más información adquirida es posible evaluar mejor el
comportamiento de las mezclas bituminosas. Estos parámetros son:
- Resistencia a tracción (RT).
- Índice de rigidez a tracción (IRT).
- Energía disipada (GD).
- Índice de tenacidad (IT).
A continuación, se expondrán todos los resultados obtenidos, clasificándolos
por tipología de mezcla.
RESISTENCIA A TRACCIÓN (RT)
4.3.1.- RT de las mezclas densas (D-20)
En la tabla 7, se exponen los resultados obtenidos de las 18 probetas
ensayadas, excluyendo 6, por considerarlos incoherentes.
Carga Máxima Altura Probeta Longitud ProbetaResistencia
Tracción
Media Resistencia
TracciónP (kN) H (mm) L (mm) RT (MPa) RT (MPa)
I (D-20) 120º 3a 0,61 42,0 61,6 0,235
I (D-20) 120º 7a 0,75 42,8 60,8 0,289I (D-20) 120º 12a 0,74 48,5 62,2 0,247
I (D-20) 135º 21a 0,90 43,2 61,7 0,336
I (D-20) 135º 26a 0,84 43,5 62,6 0,308I (D-20) 135º 30a 0,76 48,6 62,2 0,253
I (D-20) 155º 37a 0,98 43,5 61,7 0,365
I (D-20) 155º 42a 1,39 43,4 61,1 0,522
I (D-20) 155º 46a 1,43 43,2 60,6 0,545
J (D-20) 120º 4 0,61 43,7 63,4 0,219
J (D-20) 120º 6 1,09 44,0 63,3 0,391J (D-20) 120º 8 0,56 43,7 63,5 0,201
J (D-20) 135º 12 0,52 42,5 64,2 0,189
J (D-20) 135º 20 0,61 42,9 63,3 0,226J (D-20) 135º 24 1,57 44,1 62,2 0,571
J (D-20) 155º 28 2,06 43,6 64,1 0,738
J (D-20) 155º 32 1,53 42,3 64,9 0,556
J (D-20) 155º 36 0,59 42,2 63,8 0,218
0,208
0,218
0,241
0,299
0,533
0,210
D-20. RESISTENCIA TRACCIÓN (RT). (ENSAYO FÉNIX).
Nombre Probeta
Tabla 7: RT calculados a partir de mezclas D-20.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
43
La secciones lisas de las probetas donde se sujetaban las placas de acero con
resina epoxi, tenían una longitud que oscilaba entre los 42,0 y los 48,6 mm y una
altura entre los 60,6 y los 63,8 mm. La resistencia media para cada temperatura de
compactación y fabricante, estaba entre 0,208 y 0,533 MPa.
4.3.2.- RT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)
Mezclas S-12:
En este caso, se ensayaron un total de 63, de las cuales 11 resultados fueron
rechazados (tablas 8 y 9). Las superficies lisas de las probetas eran muy similares a
las de las mezclas densas anteriores, entre los 41,6 y los 44,8 mm. También las
alturas que oscilaban entre los 62,1 y los 70,2 mm. Las cargas máximas estaban entre
los 0,49 y 1,59 los kN.
Los valores medios de las Resistencias a Tracción calculados, estaban entre
los 0,179399 y los 0,561031 MPa.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
44
Carga Máxima Altura Probeta Longitud ProbetaResistencia
Tracción
Media Resistencia
TracciónP (kN) H (mm) L (mm) RT (MPa) RT (MPa)
A (S-12) 120º AM 0,72 42,2 65,3 0,259594
A (S-12) 120º AT 0,60 41,6 65,3 0,220361A (S-12) 120º BC 0,62 41,9 64,5 0,228024
A (S-12) 135º T 0,51 41,6 64,9 0,190468A (S-12) 135º AB 0,80 42,4 63,7 0,297413A (S-12) 135º AJ 0,64 42,3 65,8 0,230696
A (S-12) 150º B 1,00 42,4 63,1 0,374838
A (S-12) 150º I 0,78 42,3 70,2 0,263441A (S-12) 150º Q 0,68 42,4 67,4 0,237016
B (S-12) 120º C2 0,49 42,6 64,1 0,178822
B (S-12) 120º C5 0,49 42,8 63,7 0,179976B (S-12) 120º C10 0,41 42,8 66,6 0,142376
B (S-12) 135º B3 0,57 42,7 64,8 0,207978B (S-12) 135º B7 0,64 42,7 63,1 0,237067B (S-12) 135º B16 0,67 42,5 64,5 0,246078
B (S-12) 155º A2 0,80 42,5 62,1 0,304038
B (S-12) 155º A8 0,77 42,8 63,6 0,284610B (S-12) 155º A15 0,74 42,6 64,5 0,270294
C (S-12) 120º F3 1,13 42,8 66,5 0,398272
C (S-12) 120º F9 1,36 43,1 64,9 0,484867C (S-12) 120º F14 1,19 43,4 66,1 0,413637
C (S-12) 135º I3 1,39 43,2 64,7 0,496315
C (S-12) 135º I9 1,17 43,4 64,6 0,415771C (S-12) 135º I15 1,31 43,0 63,8 0,478006
C (S-12) 155º S3 1,56 43,3 65,5 0,550216
C (S-12) 155º S9 1,57 43,4 65,5 0,553751C (S-12) 155º S15 1,59 43,0 63,7 0,579127
D (S-12) S 120º 1 0,93 43,3 67,0 0,320938
D (S-12) S 120º 2 0,88 43,5 67,2 0,302179D (S-12) S 120º 3 0,92 43,0 65,2 0,329527
D (S-12) S 135º 1 1,04 43,4 67,2 0,357796
D (S-12) S 135º 2 0,83 43,1 67,2 0,284824D (S-12) S 135º 3 0,82 43,2 67,8 0,280362
D (S-12) S 155º 1 1,06 43,2 66,5 0,368939D (S-12) S 155º 2 1,06 43,3 65,4 0,373359D (S-12) S 155º 3 1,21 44,0 64,3 0,429332
0,432259
0,463364
0,282593
0,317548
0,371149
0,561031
0,250229
0,179399
0,241572
0,286314
S-12. RESISTENCIA TRACCIÓN (RT). (ENSAYO FÉNIX).
Nombre Probeta
0,235993
0,239526
Tabla 8: RT calculados a partir de mezclas S-12.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
45
Carga Máxima Altura Probeta Longitud ProbetaResistencia
Tracción
Media Resistencia
TracciónP (kN) H (mm) L (mm) RT (MPa) RT (MPa)
E (S-12) 120º 15 0,75 42,9 67,9 0,259343E (S-12) 120º 17 0,81 42,6 66,7 0,285850E (S-12) 120º 23 0,84 42,9 66,7 0,292990
E (S-12) 135º 1 0,91 42,5 66,0 0,324248E (S-12) 135º 3 1,36 42,5 65,8 0,485087E (S-12) 135º 7 1,19 42,9 65,9 0,419548
E (S-12) 155º 30 1,08 42,8 65,0 0,389340E (S-12) 155º 32 1,18 42,7 63,5 0,434049E (S-12) 155º 37 1,16 42,1 63,5 0,435540
F (S-12) 120º 16 0,74 42,1 64,1 0,274459
F (S-12) 120º 18 0,69 42,2 65,2 0,249738F (S-12) 120º 22 0,95 42,8 67,2 0,331831
F (S-12) 135º 6 0,56 42,7 64,6 0,204669
F (S-12) 135º 8 0,78 42,6 64,6 0,283868F (S-12) 135º 12 0,91 42,7 63,9 0,335158
F (S-12) 155º 25 0,59 42,9 66,4 0,207591
F (S-12) 155º 27 0,96 42,8 66,0 0,339091F (S-12) 155º 31 0,79 42,8 65,6 0,282974
G (S-12) 120º 4 0,55 43,4 68,1 0,186629
G (S-12) 120º 10 0,77 43,9 67,4 0,260412G (S-12) 120º 11 0,73 43,6 67,9 0,247296
G (S-12) 135º 8 0,73 42,9 66,6 0,254217
G (S-12) 135º 18 0,75 44,0 66,2 0,259156G (S-12) 135º 35 1,08 44,0 66,3 0,371315
G (S-12) 155º 22 0,79 43,9 65,0 0,276376
G (S-12) 155º 24 1,16 43,8 65,3 0,405118G (S-12) 155º 26 1,26 44,8 66,2 0,423934
0,253854
0,256687
0,414526
S-12. RESISTENCIA TRACCIÓN (RT). (ENSAYO FÉNIX).
Nombre Probeta
0,279394
0,409627
0,309513
0,245282
0,419643
0,262098
Tabla 9: RT calculados a partir de mezclas S-12 (continuación).
Mezclas S-20:
Para este tipo de mezclas se fabricaron un total de 45 probetas. Una vez
ensayadas, 8 de ellas presentaron unos resultados poco coherentes y fueron
desestimadas en los cálculos finales (tabla 10).
Las placas de acero estaban fijadas a unas superficies que oscilaban entre los
42,2 y los 43,7 mm, las alturas estaban comprendidas entre los 63,3 y los 67,4 mm y
las cargas entre los 0,49 y 2,04 kN. Las resistencias medias a tracción, según las
distintas temperaturas de compactación, oscilaban entre los 0,169284 y los 0,665971
MPa.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
46
Carga Máxima Altura Probeta Longitud ProbetaResistencia
Tracción
Media Resistencia
TracciónP (kN) H (mm) L (mm) RT (MPa) RT (MPa)
Q (S-20) 120º 1 1,14 43,7 64,8 0,401702
Q (S-20) 120º 2 1,09 43,7 65,8 0,380943Q (S-20) 120º 3 0,74 43,4 67,8 0,251109
Q (S-20) 135º 1 1,13 42,5 65,1 0,407694
Q (S-20) 135º 2 1,35 43,3 64,3 0,483582Q (S-20) 135º 3 1,25 43,0 64,9 0,446768
Q (S-20) 155º 1 0,71 43,1 65,5 0,252007Q (S-20) 155º 2 1,16 43,7 63,0 0,421948
R (S-20) 120º 2 0,82 43,4 66,5 0,282734
R (S-20) 120º 6 0,84 42,5 67,0 0,294284R (S-20) 120º 11 0,98 43,1 66,0 0,344064
R (S-20) 135º 2 0,99 43,4 65,5 0,347482
R (S-20) 135º 6 0,87 42,5 65,3 0,312555R (S-20) 135º 11 0,89 43,1 65,1 0,317901
R (S-20) 155º 2 1,04 43,4 64,6 0,370689
R (S-20) 155º 6 1,01 42,5 65,1 0,363889R (S-20) 155º 11 1,07 43,1 64,3 0,387963
S (S-20) 130º 1 0,68 43,2 65,9 0,239672
S (S-20) 130º 2 0,49 42,8 67,4 0,169284S (S-20) 130º 3 0,67 43,3 66,3 0,233218
S (S-20) 145º 1 1,38 43,2 63,9 0,499890
S (S-20) 145º 2 1,00 42,8 63,3 0,369845S (S-20) 145º 3 1,05 43,3 63,9 0,380159
S (S-20) 165º 1 1,01 43,0 64,1 0,366562S (S-20) 165º 2 0,90 42,3 65,2 0,326368S (S-20) 165º 3 1,15 42,3 65,3 0,416874
T (S-20) S 120º 1F 0,96 43,6 66,1 0,332911
T (S-20) S 120º 3F 0,86 43,3 66,4 0,299399T (S-20) S 120º 5F 0,87 43,7 66,4 0,300952
T (S-20) S 135º 1E 1,29 43,7 66,6 0,444109
T (S-20) S 135º 3E 1,33 43,3 67,2 0,455292T (S-20) S 135º 5E 1,38 43,0 66,1 0,487184
T (S-20) S 155º 1D 1,27 43,4 65,8 0,443478
T (S-20) S 155º 3D 1,33 43,1 66,4 0,465315T (S-20) S 155º 5D 1,09 42,8 67,2 0,380253
U (S-20) S 120º 1I 1,36 42,1 64,1 0,504791U (S-20) S 120º 3I 1,51 42,2 65,2 0,550539U (S-20) S 120º 5I 1,61 42,8 67,2 0,558468
U (S-20) S 135º 1H 1,37 42,7 64,6 0,496248
U (S-20) S 135º 3H 1,42 42,6 64,6 0,518220U (S-20) S 135º 5H 1,41 42,7 63,9 0,517596
U (S-20) S 155º 1G 1,96 42,9 66,4 0,687285
U (S-20) S 155º 3G 2,04 42,8 66,0 0,722367U (S-20) S 155º 5G 1,65 42,8 65,6 0,588261
0,554504
0,325979
0,300176
0,462195
S-20. RESISTENCIA TRACCIÓN (RT). (ENSAYO FÉNIX).
0,391323
0,375002
0,346465
0,510688
0,665971
0,429682
0,421948
0,307027
Nombre Probeta
0,169284
0,374180
0,446015
Tabla 10: RT calculados a partir de mezclas S-20.
4.3.3.- RT de las mezclas gruesas (G-20)
En la tabla 11, se muestran los resultados de las 27 probetas ensayadas
destacando (6 se consideraron pocos fiables).
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
47
Carga Máxima Altura Probeta Longitud ProbetaTracción Indirecta
Media Tracción Indirecta
P (kN) H (mm) L (mm) RT (MPa) RT (MPa)
L (G-20) 120º C3 1,06 42,9 67,2 0,369207
L (G-20) 120º C9 1,38 43,1 68,5 0,467612L (G-20) 120º C15 1,28 43,3 66,4 0,444781
L (G-20) 135º B3 1,02 43,2 68,9 0,342945
L (G-20) 135º B9 1,09 42,9 66,9 0,380856L (G-20) 135º B15 1,16 43,1 65,1 0,414166
L (G-20) 155º A3 1,43 42,9 65,1 0,512960L (G-20) 155º A9 1,43 43,1 66,2 0,503416L (G-20) 155º A15 1,33 42,9 67,2 0,462955
M (G-20) 120º 2 0,53 43,4 69,1 0,228567
M (G-20) 120º 6 0,60 42,5 68,4 0,279671M (G-20) 120º 11 0,52 43,1 67,4 0,218267
M (G-20) 135º 2 0,66 43,4 66,3 0,214166
M (G-20) 135º 6 0,80 42,5 67,3 0,246036M (G-20) 135º 11 0,63 43,1 67,5 0,292509
M (G-20) 155º 2 0,62 43,4 66,9 0,214166M (G-20) 155º 6 0,70 42,5 67,0 0,246036M (G-20) 155º 11 0,84 43,1 67,0 0,292509
N (G-20) S 1C 0,84 43,8 64,2 0,297664
N (G-20) S 3C 0,84 43,5 64,0 0,301522N (G-20) S 5C 0,88 42,9 64,7 0,318094
N (G-20) S 1B 0,90 43,6 63,9 0,322140
N (G-20) S 3B 0,60 43,9 63,9 0,213079N (G-20) S 5B 0,81 43,2 64,6 0,291381
N (G-20) S 1A 0,84 42,7 63,4 0,311879N (G-20) S 3A 1,06 43,3 63,0 0,387805N (G-20) S 5A 1,15 43,2 62,2 0,426130
0,275533
0,406967
0,493110
0,223417
0,253337
0,269272
0,299593
G-20. RESISTENCIA TRACCIÓN (RT). (ENSAYO FÉNIX).
Nombre Probeta
0,456197
0,379322
Tabla 11: RT calculados a partir de mezclas G-20.
Las superficies tenían una amplitud entre los 42,5 y los 43,9 mm, las alturas
estaban entre los 62,2 y los 69,1 mm, y las cargas aplicadas entre los 0,52 y los 1,43
kN. Entonces, Las Resistencias a Tracción medias oscilaban entre los 0,223417 y los
0,493110 MPa.
Una vez obtenidos los valores de este parámetro, se procederá a presentar, de
forma análoga, los datos relativos al Índice de Rigidez a Tracción (IRT), obtenido como
la relación entre la carga media (½ Fmax) y el desplazamiento correspondiente a ese
valor.
ÍNDICE DE RIGIDEZ A TRACCIÓN (IRT)
4.3.4.- IRT de las mezclas densas (D-20)
Los resultados se recogen en la tabla 12:
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
48
Carga MáximaDesplazamiento a
1/2 Fmax Antes Pico
Índice Rigidez Tracción
Media Índice Rigidez Tracción
P (kN) ∆map (mm) IRT (kN/mm) IRT (kN/mm)
I (D-20) 120º 3a 0,61 0,05 6,514
I (D-20) 120º 7a 0,75 0,08 4,855I (D-20) 120º 12a 0,74 0,07 5,717
I (D-20) 135º 21a 0,90 0,06 7,071
I (D-20) 135º 26a 0,84 0,07 6,360I (D-20) 135º 30a 0,76 0,06 6,345
I (D-20) 155º 37a 0,98 0,06 8,676
I (D-20) 155º 42a 1,39 0,09 8,153
I (D-20) 155º 46a 1,43 0,08 8,777
J (D-20) 120º 4 0,61 0,07 4,203
J (D-20) 120º 6 1,09 0,08 6,588
J (D-20) 120º 8 0,56 0,07 3,933
J (D-20) 135º 12 0,52 0,07 3,737
J (D-20) 135º 20 0,61 0,06 5,393
J (D-20) 135º 24 1,57 0,08 10,032
J (D-20) 155º 28 2,06 0,09 11,244
J (D-20) 155º 32 1,53 0,08 9,638
J (D-20) 155º 36 0,59 0,05 5,657
4,565
5,657
6,116
6,592
8,465
4,068
Nombre Probeta
D-20. ÍNDICE RIGIDEZ TRACCIÓN (IRT). (ENSAYO FÉNIX).
Tabla 12: IRT calculados a partir de mezclas D-20.
Se destaca, en primer lugar, unos desplazamientos relativamente pequeños y
muy constantes en todos los ensayos realizados, oscilando entre los 0,05 y los 0,09
mm.
Las probetas fabricadas para una temperatura de compactación de 120 ºC
alcanzan índices menores. Por el contrario, las probetas de las mezclas con una
temperatura de compactación de 155 ºC, presentan los índices más elevados.
4.3.5.- IRT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)
Mezclas S-12:
Las tablas 13 y 14 resumen los resultados obtenidos. Igual que el caso anterior,
los desplazamientos registrados presentaban valores muy reducidos, con un máximo
de 0,35 milímetros. Los índices oscilaban entre los 1,153 y los 8,521 kN/mm.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
49
Carga MáximaDesplazamiento a
1/2 Fmax Antes Pico
Índice Rigidez Tracción
Media Índice Rigidez Tracción
P (kN) ∆map (mm) IRT (kN/mm) IRT (kN/mm)
A (S-12) 120º AM 0,72 0,07 1,879
A (S-12) 120º AT 0,60 0,09 1,158A (S-12) 120º BC 0,62 0,06 1,726
A (S-12) 135º T 0,51 0,08 1,143
A (S-12) 135º AB 0,80 0,07 2,179A (S-12) 135º AJ 0,64 0,06 1,693
A (S-12) 155º B 1,00 0,11 2,212
A (S-12) 155º I 0,78 0,09 1,702A (S-12) 155º Q 0,68 0,07 1,730
B (S-12) 120º C2 0,49 0,06 4,128
B (S-12) 120º C5 0,49 0,06 4,266B (S-12) 120º C10 0,41 0,05 3,833
B (S-12) 135º B3 0,57 0,06 5,219
B (S-12) 135º B7 0,64 0,08 4,125B (S-12) 135º B16 0,67 0,10 3,391
B (S-12) 155º A2 0,80 0,07 5,481
B (S-12) 155º A8 0,77 0,08 4,766B (S-12) 155º A15 0,74 0,06 5,764
C (S-12) 120º F3 1,13 0,05 2,838
C (S-12) 120º F9 1,36 0,08 2,805C (S-12) 120º F14 1,19 0,09 2,877
C (S-12) 135º I3 1,39 0,21 2,800
C (S-12) 135º I9 1,17 0,08 2,814C (S-12) 135º I15 1,31 0,18 2,741
C (S-12) 155º S3 1,56 0,12 2,836
C (S-12) 155º S9 1,57 0,13 2,835C (S-12) 155º S15 1,59 0,17 2,745
D (S-12) S 120º 1 0,93 0,05 9,073
D (S-12) S 120º 2 0,88 0,10 4,555D (S-12) S 120º 3 0,92 0,10 4,617
D (S-12) S 135º 1 1,04 0,09 5,815
D (S-12) S 135º 2 0,83 0,07 5,585D (S-12) S 135º 3 0,82 0,13 3,136
D (S-12) S 155º 1 1,06 0,12 4,316
D (S-12) S 155º 2 1,06 0,08 6,922D (S-12) S 155º 3 1,21 0,08 7,296
4,360
6,081
S-12. ÍNDICE RIGIDEZ TRACCIÓN (IRT). (ENSAYO FÉNIX).
Nombre Probeta
1,588
1,672
4,197
5,337
2,857
2,785
2,836
5,619
3,758
1,716
Tabla 13: IRT calculados a partir de mezclas S-12.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
50
Carga MáximaDesplazamiento a
1/2 Fmax Antes Pico
Índice Rigidez Tracción
Media Índice Rigidez Tracción
P (kN) ∆map (mm) IRT (kN/mm) IRT (kN/mm)
E (S-12) 120º 15 0,75 0,06 6,407
E (S-12) 120º 17 0,81 0,06 6,450E (S-12) 120º 23 0,84 0,07 6,410
E (S-12) 135º 1 0,91 0,05 9,491
E (S-12) 135º 3 1,36 0,08 8,295E (S-12) 135º 7 1,19 0,08 7,777
E (S-12) 155º 30 1,08 0,07 7,965
E (S-12) 155º 32 1,18 0,06 9,424E (S-12) 155º 37 1,16 0,09 6,575
F (S-12) 120º 16 0,74 0,03 1,098
F (S-12) 120º 18 0,69 0,02 1,775F (S-12) 120º 22 0,95 0,06 8,142
F (S-12) 135º 6 0,56 0,21 1,371
F (S-12) 135º 8 0,78 0,26 1,474F (S-12) 135º 12 0,91 0,28 1,655
F (S-12) 155º 25 0,59 0,13 2,225
F (S-12) 155º 27 0,96 0,08 6,344F (S-12) 155º 31 0,79 0,21 1,868
G (S-12) 120º 4 0,55 0,14 2,008
G (S-12) 120º 10 0,77 0,33 1,176G (S-12) 120º 11 0,73 0,32 1,130
G (S-12) 135º 8 0,73 0,35 1,030
G (S-12) 135º 18 0,75 0,18 2,140G (S-12) 135º 35 1,08 0,28 1,902
G (S-12) 155º 22 0,79 0,23 1,741
G (S-12) 155º 24 1,16 0,15 3,799G (S-12) 155º 26 1,26 0,14 4,441
1,153
1,585
7,988
1,437
1,565
2,047
4,120
S-12. ÍNDICE RIGIDEZ TRACCIÓN (IRT). (ENSAYO FÉNIX).
Nombre Probeta
6,422
8,521
Tabla 14: IRT calculados a partir de mezclas S-12 (continuación).
Mezclas S-20:
Los desplazamientos registrados son pequeños, comprendidos entre los 0,01 y
los 0,21 mm (tabla 15).
Las mezclas S-20 resistían cargas superiores a los del caso anterior,
alcanzando unos índices más elevados, que oscilaban entre los 2,981 y los 12,829
kN/mm.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
51
Carga MáximaDesplazamiento a
1/2 Fmax Antes Pico
Índice Rigidez Tracción
Media Índice Rigidez Tracción
P (kN) ∆map (mm) IRT (kN/mm) IRT (kN/mm)
Q (S-20) 120º 1 1,14 0,08 7,463
Q (S-20) 120º 2 1,09 0,07 7,826Q (S-20) 120º 3 0,74 0,06 6,345
Q (S-20) 135º 1 1,13 0,10 5,414
Q (S-20) 135º 2 1,35 0,09 7,656Q (S-20) 135º 3 1,25 0,11 5,850
Q (S-20) 155º 1 0,71 0,09 4,009Q (S-20) 155º 2 1,16 0,10 5,466
R (S-20) 120º 2 0,82 0,07 6,010
R (S-20) 120º 6 0,84 0,01 3,061R (S-20) 120º 11 0,98 0,07 7,500
R (S-20) 135º 2 0,99 0,12 4,004
R (S-20) 135º 6 0,87 0,16 3,779R (S-20) 135º 11 0,89 0,19 3,379
R (S-20) 155º 2 1,04 0,07 7,208
R (S-20) 155º 6 1,01 0,07 7,144R (S-20) 155º 11 1,07 0,11 4,803
S (S-20) 130º 1 0,68 0,12 2,887
S (S-20) 130º 2 0,49 0,10 2,981S (S-20) 130º 3 0,67 0,12 2,853
S (S-20) 145º 1 1,38 0,07 10,288
S (S-20) 145º 2 1,00 0,07 6,908S (S-20) 145º 3 1,05 0,10 5,314
S (S-20) 165º 1 1,01 0,21 2,659
S (S-20) 165º 2 0,90 0,14 3,364S (S-20) 165º 3 1,15 0,20 2,902
T (S-20) S 120º 1F 0,96 0,04 13,760
T (S-20) S 120º 3F 0,86 0,05 8,514T (S-20) S 120º 5F 0,87 0,04 10,619
T (S-20) S 135º 1E 1,29 0,07 9,840
T (S-20) S 135º 3E 1,33 0,07 9,953T (S-20) S 135º 5E 1,38 0,06 10,884
T (S-20) S 155º 1D 1,27 0,06 9,990
T (S-20) S 155º 3D 1,33 0,04 18,106T (S-20) S 155º 5D 1,09 0,05 10,392
U (S-20) S 120º 1I 1,36 0,04 15,327
U (S-20) S 120º 3I 1,51 0,07 10,747U (S-20) S 120º 5I 1,61 0,06 13,064
U (S-20) S 135º 1H 1,37 0,09 7,972
U (S-20) S 135º 3H 1,42 0,11 6,797U (S-20) S 135º 5H 1,41 0,06 12,049
U (S-20) S 155º 1G 1,96 0,08 12,374
U (S-20) S 155º 3G 2,04 0,10 10,621U (S-20) S 155º 5G 1,65 0,07 11,447
3,011
9,567
7,645
3,721
6,385
2,981
6,111
S-20. ÍNDICE RIGIDEZ TRACCIÓN (IRT). (ENSAYO FÉNIX).
10,226
12,829
11,906
8,939
11,481
6,307
Nombre Probeta
5,466
5,524
Tabla 15: IRT calculados a partir de mezclas S-20.
4.3.6.- IRT de las mezclas gruesas (G-20)
En las últimas mezclas estudiadas, los índices de rigidez fluctuaban los 4,019 y
los 9,357 kN/mm, con unos desplazamientos entre los 0,03 y los 0,26 mm (tabla 16).
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
52
Carga MáximaDesplazamiento a
1/2 Fmax Antes Pico
Índice Rigidez Tracción
Media Índice Rigidez Tracción
P (kN) ∆map (mm) IRT (kN/mm) IRT (kN/mm)
L (G-20) 120º C3 1,06 0,21 2,487
L (G-20) 120º C9 1,38 0,26 2,660
L (G-20) 120º C15 1,28 0,07 8,606
L (G-20) 135º B3 1,02 0,05 9,629
L (G-20) 135º B9 1,09 0,20 2,759
L (G-20) 135º B15 1,16 0,14 4,266
L (G-20) 155º A3 1,43 0,21 3,449
L (G-20) 155º A9 1,43 0,16 4,600
L (G-20) 155º A15 1,33 0,17 4,008
M (G-20) 120º 2 0,53 0,10 2,629
M (G-20) 120º 6 0,60 0,06 4,794
M (G-20) 120º 11 0,52 0,05 5,458
M (G-20) 135º 2 0,66 0,06 5,184
M (G-20) 135º 6 0,80 0,10 4,052
M (G-20) 135º 11 0,63 0,08 3,843
M (G-20) 155º 2 0,62 0,09 3,452
M (G-20) 155º 6 0,70 0,06 5,931M (G-20) 155º 11 0,84 0,07 6,161
N (G-20) S 1C 0,84 0,05 8,761
N (G-20) S 3C 0,84 0,04 9,954N (G-20) S 5C 0,88 0,04 10,616
N (G-20) S 1B 0,90 0,06 8,059
N (G-20) S 3B 0,60 0,03 9,164N (G-20) S 5B 0,81 0,04 9,862
N (G-20) S 1A 0,84 0,06 6,990
N (G-20) S 3A 1,06 0,07 7,623
N (G-20) S 5A 1,15 0,06 9,839
G-20. ÍNDICE RIGIDEZ TRACCIÓN (IRT). (ENSAYO FÉNIX).
5,633
5,551
4,019
4,043
4,514
Nombre Probeta
6,046
9,357
8,960
8,731
Tabla 16: IRT calculados a partir de mezclas G-20.
Otro aspecto interesante es conocer el trabajo emanado en el proceso de
fisuración hasta llegar a la rotura de las probetas. Se cuantifica a partir del área de las
curvas carga-desplazamiento considerando el área asociada a una carga mínima de
0,1 kN. Dividiendo este valor por la superficie de fractura, se obtiene la Energía
Disipada, el tercer parámetro que se obtiene a partir del Ensayo Fénix. Seguidamente,
y de la misma forma que los dos casos anteriores, se expondrán los resultados de
todas las probetas ensayadas.
ENERGÍA DISIPADA (GD)
Una vez calculados los trabajos (WD) de cada una de las probetas,
correspondiente a las áreas de las curvas carga-desplazamiento, y dividiéndolas por el
áreas de rotura, se obtienen la energía que se disipa en el proceso de fisuración.
4.3.7.- GD de las mezclas densas (D-20)
Especificados en la tabla 17:
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
53
Trabajo Total Altura Probeta Longitud Probeta Energia DisipadaMedia Energia
DisipadaWD (kN-mm) H (mm) L (mm) GD (J/m2) GD (J/m2)
I (D-20) 120º 3a 0,77 42,0 61,6 295,798
I (D-20) 120º 7a 0,83 42,8 60,8 319,167
I (D-20) 120º 12a 0,66 48,5 62,2 220,458
I (D-20) 135º 21a 1,07 43,2 61,7 400,271
I (D-20) 135º 26a 1,39 43,5 62,6 510,396
I (D-20) 135º 30a 1,05 48,6 62,2 347,571
I (D-20) 155º 37a 0,91 43,5 61,7 337,957
I (D-20) 155º 42a 0,82 43,4 61,1 307,293
I (D-20) 155º 46a 0,83 43,2 60,6 317,044
J (D-20) 120º 4 0,84 43,7 63,4 302,023
J (D-20) 120º 6 1,37 44,0 63,3 493,983
J (D-20) 120º 8 0,89 43,7 63,5 320,814
J (D-20) 135º 12 0,85 42,5 64,2 312,423
J (D-20) 135º 20 0,87 42,9 63,3 321,211
J (D-20) 135º 24 1,26 44,1 62,2 460,210
J (D-20) 155º 28 1,33 43,6 64,1 475,397
J (D-20) 155º 32 0,75 42,3 64,9 274,838
J (D-20) 155º 36 0,87 42,2 63,8 324,822
316,817
324,822
258,128
419,413
312,169
311,419
D-20. ENERGIA DISIPADA (GD). (ENSAYO FÉNIX).
Nombre Probeta
Tabla 17: GD calculados a partir de mezclas D-20.
Los trabajos oscilaban entre los 0,66 y los 1,39 kN-mm, con unas Energías
Disipadas entre los 258,128 y los 419, 413 J/m2.
4.3.8.- GD de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)
Mezclas S-12:
En la tabla 18 se recoge la Energía Disipada de todas las probetas, que está
comprendida entre los 303,861 y los 467,64 J/m2, con unos trabajos entre los 0,85 y
los 1,49 J/m2.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
54
Trabajo Total Altura Probeta Longitud Probeta Energia DisipadaMedia Energia
DisipadaWD (kN-mm) H (mm) L (mm) GD (J/m2) GD (J/m2)
A (S-12) 120º AM 0,93 42,2 65,3 338,600
A (S-12) 120º AT 0,97 41,6 65,3 356,384A (S-12) 120º BC 0,86 41,9 64,5 318,550
A (S-12) 135º T 0,85 41,6 64,9 314,161
A (S-12) 135º AB 0,92 42,4 63,7 341,603A (S-12) 135º AJ 0,87 42,3 65,8 313,224
A (S-12) 150º B 1,29 42,4 63,1 483,299
A (S-12) 150º I 1,22 42,3 70,2 410,488A (S-12) 150º Q 1,01 42,4 67,4 354,203
B (S-12) 120º C2 1,01 42,6 64,1 368,910B (S-12) 120º C5 0,98 42,8 63,7 358,802B (S-12) 120º C10 0,74 42,8 66,6 258,149
B (S-12) 135º B3 1,08 42,7 64,8 390,258
B (S-12) 135º B7 1,19 42,7 63,1 440,413B (S-12) 135º B16 1,31 42,5 64,5 477,155
B (S-12) 155º A2 1,21 42,5 62,1 457,369
B (S-12) 155º A8 1,37 42,8 63,6 504,682B (S-12) 155º A15 1,21 42,6 64,5 440,870
C (S-12) 120º F3 1,06 42,8 66,5 372,578
C (S-12) 120º F9 1,31 43,1 64,9 466,880C (S-12) 120º F14 1,08 43,4 66,1 376,206
C (S-12) 135º I3 1,49 43,2 64,7 534,381
C (S-12) 135º I9 1,15 43,4 64,6 411,280C (S-12) 135º I15 0,93 43,0 63,8 339,514
C (S-12) 155º S3 1,40 43,3 65,5 493,421C (S-12) 155º S9 1,01 43,4 65,5 355,220C (S-12) 155º S15 1,26 43,0 63,7 458,518
D (S-12) S 120º 1 1,06 43,3 67,0 367,009
D (S-12) S 120º 2 1,24 43,5 67,2 423,577D (S-12) S 120º 3 1,14 43,0 65,2 407,706
D (S-12) S 135º 1 1,06 43,4 67,2 363,564
D (S-12) S 135º 2 0,92 43,1 67,2 317,591D (S-12) S 135º 3 0,85 43,2 67,8 290,131
D (S-12) S 155º 1 1,14 43,2 66,5 396,031
D (S-12) S 155º 2 1,06 43,3 65,4 376,447D (S-12) S 155º 3 1,07 44,0 64,3 378,327
E (S-12) 120º 15 0,73 42,9 67,9 250,814
E (S-12) 120º 17 0,89 42,6 66,7 311,944E (S-12) 120º 23 0,78 42,9 66,7 272,405
E (S-12) 135º 1 0,99 42,5 66,0 351,785E (S-12) 135º 3 1,31 42,5 65,8 466,995E (S-12) 135º 7 1,08 42,9 65,9 381,499
E (S-12) 155º 30 0,84 42,8 65,0 301,593
E (S-12) 155º 32 0,99 42,7 63,5 364,710E (S-12) 155º 37 1,34 42,1 63,5 500,973
F (S-12) 120º 16 0,79 42,1 64,1 293,197
F (S-12) 120º 18 0,65 42,2 65,2 237,823F (S-12) 120º 22 0,78 42,8 67,2 270,859
F (S-12) 135º 6 0,87 42,7 64,6 316,046
F (S-12) 135º 8 0,94 42,6 64,6 343,058F (S-12) 135º 12 1,04 42,7 63,9 380,877
F (S-12) 155º 25 0,76 42,9 66,4 265,267
F (S-12) 155º 27 1,06 42,8 66,0 375,858F (S-12) 155º 31 0,90 42,8 65,6 319,230
G (S-12) 120º 4 2,55 43,4 68,1 862,990G (S-12) 120º 10 1,07 43,9 67,4 359,936G (S-12) 120º 11 1,06 43,6 67,9 357,553
G (S-12) 135º 8 1,30 42,9 66,6 455,531
G (S-12) 135º 18 1,22 44,0 66,2 419,283G (S-12) 135º 35 1,00 44,0 66,3 342,258
G (S-12) 155º 22 0,78 43,9 65,0 274,257G (S-12) 155º 24 1,08 43,8 65,3 378,981G (S-12) 155º 26 1,02 44,8 66,2 344,364
337,844
322,996
382,346
363,856
389,092
265,510
386,239
S-12. ENERGIA DISIPADA (GD). (ENSAYO FÉNIX).
Nombre Probeta
437,407
361,672
458,784
467,640
405,221
428,392
435,720
399,431
303,861
278,388
400,093
361,968
292,249
358,744
Tabla 18: GD calculados a partir de mezclas S-12.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
55
Mezclas S-20:
Los trabajos oscilaban entre los 0,88 y los 1,89 kN-mm, registrándose unas
Energías Disipadas entre los 321,194 y los 495,625 J/m2. Véase la tabla 19.
Trabajo Total Altura Probeta Longitud Probeta Energia DisipadaMedia Energia
DisipadaWD (kN-mm) H (mm) L (mm) GD (J/m2) GD (J/m2)
Q (S-20) 120º 1 1,45 43,7 64,8 511,468
Q (S-20) 120º 2 1,29 43,7 65,8 447,181Q (S-20) 120º 3 0,92 43,4 67,8 312,639
Q (S-20) 135º 1 1,19 42,5 65,1 430,436Q (S-20) 135º 2 1,18 43,3 64,3 422,238Q (S-20) 135º 3 1,22 43,0 64,9 436,387
Q (S-20) 155º 1 1,17 43,1 65,5 413,685Q (S-20) 155º 2 0,88 43,7 63,0 321,194
R (S-20) 120º 2 1,04 43,4 66,5 361,569
R (S-20) 120º 6 0,91 42,5 67,0 319,955R (S-20) 120º 11 1,24 43,1 66,0 434,660
R (S-20) 135º 2 1,47 43,4 65,5 517,554
R (S-20) 135º 6 0,96 42,5 65,3 344,343R (S-20) 135º 11 1,47 43,1 65,1 522,470
R (S-20) 155º 2 1,89 43,4 64,6 674,489
R (S-20) 155º 6 1,10 42,5 65,1 396,440R (S-20) 155º 11 1,15 43,1 64,3 415,952
S (S-20) 130º 1 0,84 43,2 65,9 296,783
S (S-20) 130º 2 1,14 42,8 67,4 395,844S (S-20) 130º 3 0,95 43,3 66,3 330,249
S (S-20) 145º 1 1,31 43,2 63,9 475,135
S (S-20) 145º 2 1,01 42,8 63,3 373,875S (S-20) 145º 3 0,96 43,3 63,9 346,348
S (S-20) 165º 1 1,10 43,0 64,1 399,223
S (S-20) 165º 2 1,11 42,3 65,2 402,048S (S-20) 165º 3 0,88 42,3 65,3 319,257
T (S-20) S 120º 1F 1,12 43,6 66,1 389,827
T (S-20) S 120º 3F 1,16 43,3 66,4 404,325T (S-20) S 120º 5F 1,23 43,7 66,4 423,377
T (S-20) S 135º 1E 1,26 43,7 66,6 431,518
T (S-20) S 135º 3E 1,24 43,3 67,2 425,666T (S-20) S 135º 5E 1,24 43,0 66,1 437,892
T (S-20) S 155º 1D 1,28 43,4 65,8 448,513
T (S-20) S 155º 3D 1,26 43,1 66,4 441,406T (S-20) S 155º 5D 1,25 42,8 67,2 434,378
U (S-20) S 120º 1I 1,22 42,1 64,1 453,030U (S-20) S 120º 3I 1,04 42,2 65,2 378,239U (S-20) S 120º 5I 1,17 42,8 67,2 406,994
U (S-20) S 135º 1H 1,09 42,7 64,6 393,994
U (S-20) S 135º 3H 1,15 42,6 64,6 418,482U (S-20) S 135º 5H 1,38 42,7 63,9 507,379
U (S-20) S 155º 1G 1,25 42,9 66,4 438,828
U (S-20) S 155º 3G 1,45 42,8 66,0 515,696U (S-20) S 155º 5G 1,31 42,8 65,6 468,347
Nombre Probeta
S-20. ENERGIA DISIPADA (GD). (ENSAYO FÉNIX).
479,325
439,952
474,290
495,627
395,844
372,061
461,456
392,617
429,687
321,194
360,111
400,636
413,851
431,692
441,432
Tabla 19: GD calculados a partir de mezclas S-20.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
56
4.3.9.- GD de las mezclas gruesas (G-20)
Para este último tipo de mezclas, los trabajos oscilaban entre los 0,69 y los
1,56 kN-mm, midiéndose unas energías comprendidas entre los 243,234 y los 470,13
J/m2 (Tabla 20).
Trabajo Total Altura Probeta Longitud Probeta Energia DisipadaMedia Energia
DisipadaWD (kN-mm) H (mm) L (mm) GD (J/m2) GD (J/m2)
L (G-20) 120º C3 1,07 42,9 67,2 372,447
L (G-20) 120º C9 1,36 43,1 68,5 462,541L (G-20) 120º C15 1,37 43,3 66,4 477,719
L (G-20) 135º B3 1,19 43,2 68,9 401,079
L (G-20) 135º B9 1,29 42,9 66,9 448,654L (G-20) 135º B15 1,02 43,1 65,1 362,526
L (G-20) 155º A3 1,28 42,9 65,1 457,373L (G-20) 155º A9 1,11 43,1 66,2 388,784L (G-20) 155º A15 0,91 42,9 67,2 317,201
M (G-20) 120º 2 0,69 43,4 69,1 230,526
M (G-20) 120º 6 1,06 42,5 68,4 365,755M (G-20) 120º 11 0,74 43,1 67,4 255,942
M (G-20) 135º 2 1,03 43,4 66,3 357,960
M (G-20) 135º 6 0,98 42,5 67,3 341,112M (G-20) 135º 11 1,28 43,1 67,5 440,705
M (G-20) 155º 2 1,46 43,4 66,9 504,226M (G-20) 155º 6 0,73 42,5 67,0 256,795M (G-20) 155º 11 1,10 43,1 67,0 380,171
N (G-20) S 1C 0,71 43,8 64,2 253,026
N (G-20) S 3C 0,86 43,5 64,0 310,720N (G-20) S 5C 1,39 42,9 64,7 500,897
N (G-20) S 1B 1,01 43,6 63,9 363,297
N (G-20) S 3B 0,79 43,9 63,9 282,694N (G-20) S 5B 1,53 43,2 64,6 548,389
N (G-20) S 1A 0,73 42,7 63,4 268,638N (G-20) S 3A 0,91 43,3 63,0 335,056N (G-20) S 5A 0,92 43,2 62,2 342,647
G-20. ENERGIA DISIPADA (GD). (ENSAYO FÉNIX).
Nombre Probeta
470,130
404,087
338,852
387,786
243,234
399,332
318,483
281,873
398,127
Tabla 20: GD calculados a partir de mezclas G-20.
Por último, se presenta el último parámetro obtenido del Ensayo Fénix, refernte
al Índice de Tenacidad, adimensional, calculados a partir de la Energía Disipada en el
periodo de relajación multiplicado por un factor de fragilidad. A medida que este
parámetro aumenta, la mezcla es más tenaz, en cambio, a medida que este factor
disminuye, la mezcla presenta un comportamiento menos tenaz.
ÍNDICE DE TENACIDAD (IT)
Este parámetro es el más complejo de adquirir; es necesario obtener diversas
mediciones a partir de las curvas dibujadas como el área hasta el punto de carga
máxima (Trabajo hasta carga máxima), el área total y las correspondientes
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
57
desplazamientos. Análogamente los tres casos antes descritos, se exponen a
continuación los resultados obtenidos.
4.3.10.- IT de las mezclas densas (D-20)
Especificados en la tabla 21:
Trabajo Total
Trabajo hasta Carga
Máxima
Altura Probeta
Longitud Probeta
Desplazamiento a 1/2 Fmax Post
Pico
Desplazamiento a Fmax
Índice de Tenacidad
Media Índice de
Tenacidad
WD (kN-mm)
WF (kN-mm)
H (mm) L (mm) ∆ mdp (mm)∆ Fmax (mm)
IT IT
I (D-20) 120º 3a 0,77 0,08 42,0 61,6 1,0 0,2 0,000177
I (D-20) 120º 7a 0,83 0,07 42,8 60,8 0,8 0,1 0,000171I (D-20) 120º 12a 0,66 0,11 48,5 62,2 0,7 0,2 0,000209
I (D-20) 135º 21a 1,07 0,13 43,2 61,7 0,8 0,2 0,000221I (D-20) 135º 26a 1,39 0,16 43,5 62,6 0,9 0,3 0,000398I (D-20) 135º 30a 1,05 0,14 48,6 62,2 1,0 0,3 0,000278
I (D-20) 155º 37a 0,91 0,14 43,5 61,7 0,7 0,2 0,000143
I (D-20) 155º 42a 0,82 0,17 43,4 61,1 0,4 0,2 0,000049I (D-20) 155º 46a 0,83 0,20 43,2 60,6 0,4 0,2 0,000048
J (D-20) 120º 4 0,84 0,18 43,7 63,4 1,3 0,4 0,000214
J (D-20) 120º 6 1,37 0,22 44,0 63,3 1,0 0,3 0,000348J (D-20) 120º 8 0,89 0,15 43,7 63,5 1,4 0,4 0,000181
J (D-20) 135º 12 0,85 0,16 42,5 64,2 1,5 0,4 0,000108
J (D-20) 135º 20 0,87 0,15 42,9 63,3 1,2 0,3 0,000169J (D-20) 135º 24 1,26 0,17 44,1 62,2 0,5 0,2 0,000276
J (D-20) 155º 28 1,33 0,29 43,6 64,1 0,5 0,2 0,000272
J (D-20) 155º 32 0,75 0,19 42,3 64,9 0,4 0,2 0,000101J (D-20) 155º 36 0,87 0,16 42,2 63,8 1,3 0,3 0,000065
D-20. ÍNDICE DE TENACIDAD (IT). (ENSAYO FÉNIX).
Nombre Probeta
0,000138
0,000065
0,000193
0,000299
0,000080
0,000198
Tabla 21: IT calculados a partir de mezclas D-20.
Las probetas de mezclas densas estudiadas presentaban unos índices de
tenacidad comprendidas entre los 0,000065 (fabricante J con una temperatura de
compactación de 155 ºC) y los 0,000299 (fabricante I con una temperatura
compactación de 135 ºC).
4.3.11.- IT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)
Las tablas 22 y 23 exponen los resultados del Índice de Tenacidad, para cada
tipología de mezcla.
Respecto las mezclas S-12, los resultados presentaban un rango
comprendidos con unos intervalos entre los 0,00013 y los 0,00068.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
58
Trabajo TotalTrabajo
hasta Carga Máxima
Altura Probeta
Longitud Probeta
Desplazamiento a 1/2 Fmax Post
Pico
Desplazamiento a Fmax
Índice de Tenacidad
Media Índice de
Tenacidad
WD (kN-mm)WF (kN-
mm) H (mm) L (mm) ∆ mdp (mm)∆ Fmax (mm) IT IT
A (S-12) 120º AM 0,93 0,14 42,2 65,3 1,1 0,3 0,000242
A (S-12) 120º AT 0,97 0,16 41,6 65,3 1,3 0,4 0,000287A (S-12) 120º BC 0,86 0,13 41,9 64,5 1,1 0,3 0,000229
A (S-12) 135º T 0,85 0,12 41,6 64,9 1,2 0,3 0,000247
A (S-12) 135º AB 0,92 0,15 42,4 63,7 0,8 0,3 0,000157A (S-12) 135º AJ 0,87 0,15 42,3 65,8 1,1 0,3 0,000205
A (S-12) 150º B 1,29 0,21 42,4 63,1 1,1 0,3 0,000307
A (S-12) 150º I 1,22 0,19 42,3 70,2 1,2 0,3 0,000316A (S-12) 150º Q 1,01 0,13 42,4 67,4 1,1 0,3 0,000265
B (S-12) 120º C2 1,01 0,13 42,6 64,1 1,6 0,3 0,000408
B (S-12) 120º C5 0,98 0,13 42,8 63,7 1,6 0,3 0,000389B (S-12) 120º C10 0,74 0,05 42,8 66,6 1,6 0,2 0,000339
B (S-12) 135º B3 1,08 0,13 42,7 64,8 1,4 0,3 0,000391
B (S-12) 135º B7 1,19 0,17 42,7 63,1 1,5 0,4 0,000416B (S-12) 135º B16 1,31 0,22 42,5 64,5 1,4 0,4 0,000380
B (S-12) 155º A2 1,21 0,22 42,5 62,1 1,2 0,4 0,000320
B (S-12) 155º A8 1,37 0,16 42,8 63,6 1,2 0,3 0,000425B (S-12) 155º A15 1,21 0,21 42,6 64,5 1,3 0,4 0,000355
C (S-12) 120º F3 1,06 0,19 42,8 66,5 0,6 0,2 0,000133
C (S-12) 120º F9 1,31 0,21 43,1 64,9 0,8 0,2 0,000225C (S-12) 120º F14 1,08 0,19 43,4 66,1 0,8 0,2 0,000155
C (S-12) 135º I3 1,49 0,30 43,2 64,7 1,0 0,4 0,000241
C (S-12) 135º I9 1,15 0,18 43,4 64,6 0,8 0,2 0,000191C (S-12) 135º I15 0,93 0,15 43,0 63,8 0,7 0,3 0,000120
C (S-12) 155º S3 1,40 0,25 43,3 65,5 0,8 0,3 0,000187C (S-12) 155º S9 1,01 0,23 43,4 65,5 0,5 0,3 0,000068C (S-12) 155º S15 1,26 0,22 43,0 63,7 0,7 0,3 0,000148
D (S-12) S 120º 1 1,06 0,19 43,3 67,0 0,8 0,2 0,000176
D (S-12) S 120º 2 1,24 0,12 43,5 67,2 1,2 0,2 0,000365D (S-12) S 120º 3 1,14 0,16 43,0 65,2 1,0 0,3 0,000249
D (S-12) S 135º 1 1,06 0,16 43,4 67,2 0,8 0,2 0,000179
D (S-12) S 135º 2 0,92 0,19 43,1 67,2 0,9 0,3 0,000158D (S-12) S 135º 3 0,85 0,14 43,2 67,8 0,9 0,3 0,000157
D (S-12) S 155º 1 1,14 0,22 43,2 66,5 0,9 0,3 0,000189
D (S-12) S 155º 2 1,06 0,16 43,3 65,4 0,8 0,2 0,000176D (S-12) S 155º 3 1,07 0,21 44,0 64,3 0,8 0,3 0,000157
E (S-12) 120º 15 0,73 0,15 42,9 67,9 0,8 0,3 0,000113
E (S-12) 120º 17 0,89 0,19 42,6 66,7 1,0 0,3 0,000164E (S-12) 120º 23 0,78 0,13 42,9 66,7 0,7 0,2 0,000112
E (S-12) 135º 1 0,99 0,12 42,5 66,0 0,9 0,2 0,000226
E (S-12) 135º 3 1,31 0,21 42,5 65,8 0,8 0,2 0,000225E (S-12) 135º 7 1,08 0,19 42,9 65,9 0,7 0,2 0,000157
E (S-12) 155º 30 0,84 0,16 42,8 65,0 0,6 0,2 0,000095
E (S-12) 155º 32 0,99 0,20 42,7 63,5 0,7 0,2 0,000140E (S-12) 155º 37 1,34 0,27 42,1 63,5 0,9 0,3 0,000220
F (S-12) 120º 16 0,79 0,12 42,1 64,1 1,1 0,5 0,000152
F (S-12) 120º 18 0,65 0,15 42,2 65,2 1,0 0,4 0,000102F (S-12) 120º 22 0,78 0,15 42,8 67,2 0,7 0,2 0,000098
F (S-12) 135º 6 0,87 0,16 42,7 64,6 1,4 0,5 0,000232
F (S-12) 135º 8 0,94 0,15 42,6 64,6 1,2 0,4 0,000208F (S-12) 135º 12 1,04 0,15 42,7 63,9 1,0 0,4 0,000178
F (S-12) 155º 25 0,76 0,16 42,9 66,4 1,2 0,4 0,000170
F (S-12) 155º 27 1,06 0,14 42,8 66,0 0,8 0,2 0,000199F (S-12) 155º 31 0,90 0,11 42,8 65,6 1,0 0,3 0,000189
G (S-12) 120º 4 2,55 0,45 43,4 68,1 1,8 0,5 0,000980
G (S-12) 120º 10 3,07 0,46 43,9 67,4 1,4 0,6 0,000713G (S-12) 120º 11 1,06 0,17 43,6 67,9 1,4 0,5 0,000244
G (S-12) 135º 8 2,38 0,45 42,9 66,6 1,6 0,6 0,000697
G (S-12) 135º 18 1,22 0,14 44,0 66,2 1,6 0,3 0,000462G (S-12) 135º 35 1,00 0,14 44,0 66,3 1,0 0,4 0,000180
G (S-12) 155º 22 0,78 0,16 43,9 65,0 0,9 0,4 0,000102
G (S-12) 155º 24 1,08 0,20 43,8 65,3 0,8 0,3 0,000154G (S-12) 155º 26 1,02 0,19 44,8 66,2 0,7 0,3 0,000115
0,000134
0,000263
0,000157
0,000182
0,000171
0,000184
S-12. ÍNDICE DE TENACIDAD (IT). (ENSAYO FÉNIX).
Nombre Probeta
0,000130
0,000580
0,000203
0,000135
0,000127
0,000193
0,000179
0,000253
0,000203
0,000291
0,000398
0,000398
0,000366
0,000152
0,000478
Tabla 22: IT calculados a partir de mezclas S-12.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
59
Trabajo TotalTrabajo
hasta Carga Máxima
Altura Probeta
Longitud Probeta
Desplazamiento a 1/2 Fmax Post
Pico
Desplazamiento a Fmax
Índice de Tenacidad
Media Índice de
Tenacidad
WD (kN-mm)WF (kN-
mm) H (mm) L (mm) ∆ mdp (mm)∆ Fmax (mm) IT IT
Q (S-20) 120º 1 1,45 0,23 43,7 64,8 1,1 0,3 0,000347
Q (S-20) 120º 2 1,29 0,18 43,7 65,8 1,2 0,2 0,000387Q (S-20) 120º 3 0,92 0,06 43,4 67,8 0,1 0,2 -0,000005
Q (S-20) 135º 1 1,19 0,19 42,5 65,1 0,8 0,3 0,000206
Q (S-20) 135º 2 1,18 0,13 43,3 64,3 0,6 0,2 0,000173Q (S-20) 135º 3 1,22 0,16 43,0 64,9 0,7 0,2 0,000187
Q (S-20) 155º 1 1,17 0,18 43,1 65,5 1,4 0,3 0,000364Q (S-20) 155º 2 0,88 0,14 43,7 63,0 0,6 0,2 0,000101
R (S-20) 120º 2 1,04 0,18 43,4 66,5 1,1 0,3 0,000238
R (S-20) 120º 6 0,91 0,14 42,5 67,0 1,0 0,3 0,000188R (S-20) 120º 11 1,24 0,20 43,1 66,0 0,9 0,3 0,000236
R (S-20) 135º 2 1,47 0,21 43,4 65,5 1,3 0,3 0,000417
R (S-20) 135º 6 0,96 0,15 42,5 65,3 1,0 0,3 0,000186
R (S-20) 135º 11 1,47 0,25 43,1 65,1 1,3 0,5 0,000352
R (S-20) 155º 2 1,89 0,27 43,4 64,6 1,1 0,3 0,000445
R (S-20) 155º 6 1,10 0,18 42,5 65,1 0,9 0,2 0,000205R (S-20) 155º 11 1,15 0,20 43,1 64,3 0,9 0,3 0,000214
S (S-20) 130º 1 0,84 0,04 43,2 65,9 0,9 0,2 0,000179
S (S-20) 130º 2 0,52 0,08 42,8 67,4 0,9 0,2 0,000112S (S-20) 130º 3 0,95 0,05 43,3 66,3 1,2 0,2 0,000300
S (S-20) 145º 1 1,31 0,15 43,2 63,9 0,9 0,2 0,000316
S (S-20) 145º 2 1,01 0,20 42,8 63,3 1,1 0,3 0,000241S (S-20) 145º 3 0,96 0,12 43,3 63,9 1,0 0,2 0,000226
S (S-20) 165º 1 1,10 0,18 43,0 64,1 0,9 0,4 0,000183
S (S-20) 165º 2 1,11 0,21 42,3 65,2 1,4 0,4 0,000328S (S-20) 165º 3 0,88 0,11 42,3 65,3 0,9 0,3 0,000157
T (S-20) S 120º 1F 1,12 0,14 43,6 66,1 0,8 0,1 0,000212
T (S-20) S 120º 3F 1,16 0,14 43,3 66,4 1,0 0,2 0,000292
T (S-20) S 120º 5F 1,23 0,25 43,7 66,4 1,1 0,3 0,000276
T (S-20) S 135º 1E 1,56 0,31 43,7 66,6 1,1 0,2 0,000351
T (S-20) S 135º 3E 1,54 0,38 43,3 67,2 0,8 0,3 0,000201T (S-20) S 135º 5E 1,54 0,28 43,0 66,1 0,9 0,2 0,000286
T (S-20) S 155º 1D 1,58 0,37 43,4 65,8 0,9 0,3 0,000262
T (S-20) S 155º 3D 1,56 0,26 43,1 66,4 0,9 0,2 0,000333T (S-20) S 155º 5D 1,45 0,26 42,8 67,2 1,0 0,2 0,000303
U (S-20) S 120º 1I 1,22 0,25 42,1 64,1 0,6 0,2 0,000160
U (S-20) S 120º 3I 1,44 0,32 42,2 65,2 0,7 0,2 0,000192U (S-20) S 120º 5I 1,57 0,36 42,8 67,2 0,6 0,2 0,000174
U (S-20) S 135º 1H 1,09 0,31 42,7 64,6 0,7 0,2 0,000118
U (S-20) S 135º 3H 1,15 0,33 42,6 64,6 0,7 0,2 0,000127U (S-20) S 135º 5H 1,38 0,30 42,7 63,9 0,7 0,2 0,000203
U (S-20) S 155º 1G 1,25 0,40 42,9 66,4 0,5 0,2 0,000094
U (S-20) S 155º 3G 1,45 0,50 42,8 66,0 0,5 0,3 0,000095U (S-20) S 155º 5G 1,31 0,34 42,8 65,6 0,5 0,2 0,000119
0,000183
0,000189
0,000101
Nombre Probeta
S-20. ÍNDICE DE TENACIDAD (IT). (ENSAYO FÉNIX).
0,000367
0,000233
0,000256
0,000284
0,000279
0,000221
0,000149
0,000103
0,000319
0,000288
0,000112
0,000299
Tabla 23: IT calculados a partir de mezclas S-20.
Los índices de tenacidad de las mezclas S-20 presentaban unos valores
comprendidos entre los 0,000101 y los 0,000367.
4.3.12.- IT de las mezclas gruesas (G-20)
En la tabla 24 se recoge este último parámetro para las mezclas gruesas
ensayadas.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
60
Trabajo TotalTrabajo
hasta Carga Máxima
Altura Probeta
Longitud Probeta
Desplazamiento a 1/2 Fmax Post
Pico
Desplazamiento a Fmax
Índice de Tenacidad
Media Índice de
Tenacidad
WD (kN-mm)WF (kN-
mm) H (mm) L (mm) ∆ mdp (mm)∆ Fmax (mm) IT IT
L (G-20) 120º C3 1,07 0,20 42,9 67,2 1,0 0,4 0,000284
L (G-20) 120º C9 1,76 0,19 43,1 68,5 1,0 0,4 0,000316L (G-20) 120º C15 1,77 0,22 43,3 66,4 0,8 0,2 0,000310
L (G-20) 135º B3 1,19 0,09 43,2 68,9 0,9 0,1 0,000277
L (G-20) 135º B9 1,29 0,18 42,9 66,9 1,0 0,4 0,000227L (G-20) 135º B15 1,02 0,16 43,1 65,1 0,7 0,3 0,000132
L (G-20) 155º A3 1,28 0,24 42,9 65,1 0,8 0,4 0,000147
L (G-20) 155º A9 1,11 0,16 43,1 66,2 0,6 0,3 0,000095L (G-20) 155º A15 0,91 0,19 42,9 67,2 0,6 0,3 0,000069
M (G-20) 120º 2 0,69 0,15 43,4 69,1 1,2 0,4 0,000139M (G-20) 120º 6 1,06 0,18 42,5 68,4 1,5 0,4 0,000352M (G-20) 120º 11 0,74 0,13 43,1 67,4 1,3 0,3 0,000208
M (G-20) 135º 2 1,03 0,18 43,4 66,3 1,4 0,3 0,000305
M (G-20) 135º 6 0,98 0,16 42,5 67,3 1,0 0,3 0,000193M (G-20) 135º 11 1,28 0,15 43,1 67,5 1,7 0,3 0,000535
M (G-20) 155º 2 1,46 0,19 43,4 66,9 2,0 0,4 0,000711
M (G-20) 155º 6 0,73 0,15 42,5 67,0 0,9 0,3 0,000137M (G-20) 155º 11 1,10 0,16 43,1 67,0 1,1 0,3 0,000273
N (G-20) S 1C 0,71 0,18 43,8 64,2 0,7 0,2 0,000082
N (G-20) S 3C 0,86 0,14 43,5 64,0 0,9 0,2 0,000178N (G-20) S 5C 1,39 0,15 42,9 64,7 1,1 0,2 0,000426
N (G-20) S 1B 1,01 0,07 43,6 63,9 0,9 0,3 0,000216N (G-20) S 3B 0,79 0,08 43,9 63,9 1,0 0,1 0,000209N (G-20) S 5B 1,53 0,10 43,2 64,6 1,3 0,1 0,000601
N (G-20) S 1A 0,73 0,17 42,7 63,4 0,7 0,2 0,000114
N (G-20) S 3A 0,91 0,23 43,3 63,0 0,8 0,2 0,000147N (G-20) S 5A 0,92 0,23 43,2 62,2 0,7 0,2 0,000117
0,000104
0,000173
0,000420
G-20. ÍNDICE DE TENACIDAD (IT). (ENSAYO FÉNIX).
Nombre Probeta
0,000313
0,000212
0,000205
0,000130
0,000342
0,000132
Tabla 24: IT calculados a partir de mezclas G-20.
Como se ha mencionado anteriormente, el Ensayo a Tracción Indirecta sólo
nos permite calcular la resistencia que ofrecen las probetas. Sin embargo, este método
no permite calcular los otros parámetros que proporciona el Ensayo Fénix: Índice de
Resistencia a Tracción, Energía Disipada e Índice de Tenacidad.
Por este motivo y para efectuar una comparación completa entre ambos
ensayos, se calcularon estos tres parámetros a partir de los datos obtenidos de las
probetas rotas con el Ensayo de Tracción Indirecta. Así se podrán comparar los
mismos parámetros resultantes de la aplicación de los dos ensayos y tratar de
establecer correlaciones entre:
- La Resistencia a Tracción Indirecta (ITS) del Ensayo a Tracción Indirecta y
la Resistencia a Tracción (RT) del Ensayo Fénix.
- El Índice de Resistencia a Tracción (IRT) entre el Ensayo Fénix y el Ensayo
a Tracción Indirecta.
- La Energía Disipada entre ambos ensayos.
- El Índice de Tenacidad obtenidos a partir de los dos ensayos.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
61
4.4.- IRT, GD y IT del Ensayo a Tracción Indirecta
Seguidamente y de la misma forma que se ha expuesto anteriormente, se
presentarán los valores de los tres parámetros (Índice de Resistencia a Tracción, la
Energía Disipada y el Índice de Tenacidad) de las probetas ensayadas con el método
a Tracción Indirecta, calculados tal como se ha hecho en el Ensayo Fénix, para
correlacionarlos a posteriori.
ÍNDICE DE RIGIDEZ A TRACCIÓN (IRT)
4.4.1.- IRT de las mezclas densas (D-20)
Los desplazamientos obtenidos a partir del Ensayo a Tracción Indirecta son
claramente superiores a las obtenidos con el Ensayo Fénix, oscilando entre los 0,33 y
los 0,758 mm, resultando así unos Índices a Rigidez a Tracción muy superiores, entre
los 18,503 y los 25,646 kN/mm.
Quedan especificados en la tabla 25:
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
62
Carga MáximaDesplazamiento a
1/2 Fmax Antes Pico
Índice Rigidez Tracción
Media Índice Rigidez Tracción
P (kN) ∆map (mm) IRT (kN/mm) IRT (kN/mm)
I (D-20) 120º 1 21,65 0,40 25,956
I (D-20) 120º 2 19,51 0,46 21,089
I (D-20) 120º 3 25,51 0,63 20,106
I (D-20) 120º 4 23,02 0,54 20,164I (D-20) 120º 5 24,28 0,43 27,193
I (D-20) 135º 1 24,11 0,52 23,105
I (D-20) 135º 2 30,05 0,67 22,396
I (D-20) 135º 3 25,51 0,61 20,901
I (D-20) 135º 4 24,54 0,53 23,322I (D-20) 135º 5 24,46 0,65 18,961
I (D-20) 155º 1 26,73 0,55 24,394
I (D-20) 155º 2 30,38 0,74 20,511
I (D-20) 155º 3 31,33 0,59 26,678
I (D-20) 155º 4 27,23 0,53 25,959I (D-20) 155º 5 28,70 0,47 30,688
J (D-20) 120º 1 19,08 0,50 19,171
J (D-20) 120º 2 19,85 0,57 17,452
J (D-20) 120º 3 19,81 0,53 18,885
J (D-20) 120º 4 17,44 0,39 22,119J (D-20) 120º 5 17,57 0,58 15,197
J (D-20) 135º 1 29,98 0,57 17,452
J (D-20) 135º 2 27,85 0,38 19,631
J (D-20) 135º 3 33,06 0,76 21,810
J (D-20) 135º 4 29,95 0,33 45,590J (D-20) 135º 5 32,46 0,49 33,428
J (D-20) 155º 1 28,46 0,53 23,289
J (D-20) 155º 2 31,35 0,72 21,867
J (D-20) 155º 3 18,62 0,67 13,843
J (D-20) 155º 4 22,56 0,67 16,856J (D-20) 155º 5 24,76 0,61 20,261
D-20. ÍNDICE RIGIDEZ TRACCIÓN (IRT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
23,289
19,631
24,438
21,737
25,646
18,503
Tabla 25: IRT calculados a partir de mezclas D-20.
4.4.2.- IRT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)
Mezclas S-12:
Las tablas 26 y 27 exponen los resultados calculados. Al igual que el caso
anterior, los desplazamientos registrados también presentaban unas magnitudes
superiores, entre los 0,40 y los 1,386 mm. A partir de estos datos, los Índices de
Rigidez oscilaban entre los 16,004 y los 22,805 kN/mm.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
63
Carga MáximaDesplazamiento a
1/2 Fmax Antes Pico
Índice Rigidez Tracción
Media Índice Rigidez Tracción
P (kN) ∆map (mm) IRT (kN/mm) IRT (kN/mm)
A (S-12) 120º 1 17,95 0,79 11,341
A (S-12) 120º 2 11,63 1,05 5,543
A (S-12) 120º 3 22,12 0,47 23,482A (S-12) 120º 4 16,26 0,37 21,960
A (S-12) 120º 5 18,97 0,72 13,261
A (S-12) 135º 1 18,98 0,63 15,128A (S-12) 135º 2 20,79 0,48 21,757
A (S-12) 135º 3 20,71 1,14 9,103
A (S-12) 135º 4 17,82 0,58 18,028A (S-12) 135º 5 15,44 0,59 15,227
A (S-12) 150º 1 20,37 0,65 15,615
A (S-12) 150º 2 17,94 0,66 13,570
A (S-12) 150º 3 22,75 0,54 21,251
A (S-12) 150º 4 21,45 0,47 22,949A (S-12) 150º 5 15,39 0,42 18,389
B (S-12) 120º 1 18,46 0,47 19,857B (S-12) 120º 2 20,33 0,54 18,900
B (S-12) 120º 3 20,81 0,50 20,941
B (S-12) 120º 4 21,10 0,59 17,917B (S-12) 120º 5 21,95 0,48 22,776
B (S-12) 135º 1 25,49 0,79 16,108B (S-12) 135º 2 23,71 0,84 14,098
B (S-12) 135º 3 24,68 0,50 24,723B (S-12) 135º 4 23,52 0,68 17,327
B (S-12) 155º 1 24,33 0,61 19,869
B (S-12) 155º 2 28,70 0,70 20,650B (S-12) 155º 3 24,80 0,78 15,955
B (S-12) 155º 4 26,43 0,63 21,031B (S-12) 155º 5 25,37 0,57 22,335
C (S-12) 120º 1 27,62 0,65 21,404
C (S-12) 120º 2 28,60 0,76 18,732
C (S-12) 120º 3 30,31 0,65 23,379
C (S-12) 120º 4 28,67 0,77 18,663
C (S-12) 120º 5 31,03 0,64 24,385
C (S-12) 135º 1 26,58 1,03 14,391
C (S-12) 135º 2 31,65 0,70 22,679
C (S-12) 135º 3 30,87 1,39 11,612
C (S-12) 135º 4 32,48 0,67 24,143C (S-12) 135º 5 31,16 0,60 25,954
C (S-12) 155º 1 34,83 0,72 24,291
C (S-12) 155º 2 30,66 0,82 19,475
C (S-12) 155º 3 28,19 0,80 18,870
C (S-12) 155º 4 32,90 0,82 20,534C (S-12) 155º 5 32,14 0,80 20,270
17,511
19,939
21,313
20,082
20,688
S-12. ÍNDICE RIGIDEZ TRACCIÓN (IRT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
21,078
20,078
18,064
16,004
Tabla 26: IRT calculados a partir de mezclas S-12.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
64
Carga MáximaDesplazamiento a
1/2 Fmax Antes Pico
Índice Rigidez Tracción
Media Índice Rigidez Tracción
P (kN) ∆map (mm) IRT (kN/mm) IRT (kN/mm)
D (S-12) S 120º 1 23,29 0,46 25,584
D (S-12) S 120º 2 24,73 0,63 19,793
D (S-12) S 120º 3 23,79 0,80 14,996D (S-12) S 120º 4 21,31 0,75 14,257
D (S-12) S 135º 1 23,68 0,59 20,161
D (S-12) S 135º 2 24,94 0,72 17,345
D (S-12) S 135º 3 26,06 0,59 22,131
D (S-12) S 135º 4 25,22 0,53 23,782
D (S-12) S 155º 1 24,77 0,46 25,044D (S-12) S 155º 2 27,03 0,48 26,003
D (S-12) S 155º 3 26,27 0,61 19,382
D (S-12) S 155º 4 22,46 0,49 20,792
E (S-12) 120º 1 19,83 0,69 14,304
E (S-12) 120º 2 21,60 0,44 24,590E (S-12) 120º 3 19,74 0,58 16,959
E (S-12) 120º 4 20,20 0,47 21,330E (S-12) 120º 5 20,35 0,61 16,658
E (S-12) 135º 1 21,75 0,68 15,965
E (S-12) 135º 2 22,42 0,52 21,603E (S-12) 135º 3 22,81 0,59 19,260
E (S-12) 135º 4 23,06 0,61 19,031E (S-12) 135º 5 21,71 0,50 21,838
E (S-12) 155º 1 26,46 0,61 21,587E (S-12) 155º 2 24,88 0,61 20,403
E (S-12) 155º 3 23,63 0,47 25,049
E (S-12) 155º 4 25,88 0,55 23,453E (S-12) 155º 5 20,90 0,71 14,717
F (S-12) 120º 1 18,11 0,62 16,687F (S-12) 120º 2 19,61 0,67 16,744
F (S-12) 120º 3 20,52 0,69 16,877
F (S-12) 135º 1 12,30 1,04 5,927
F (S-12) 135º 2 18,88 0,53 17,713
F (S-12) 135º 3 19,79 0,47 21,097F (S-12) 135º 4 19,22 0,58 16,518
F (S-12) 135º 5 19,17 0,58 16,508
F (S-12) 155º 1 21,75 0,68 15,965
F (S-12) 155º 2 15,62 0,40 19,460
F (S-12) 155º 3 20,65 0,43 23,968F (S-12) 155º 4 19,97 0,44 22,493
F (S-12) 155º 5 22,60 0,81 13,888
G (S-12) 120º 1 17,09 0,71 16,015
G (S-12) 120º 2 14,66 0,86 8,522
G (S-12) 120º 3 16,13 0,73 15,205G (S-12) 120º 4 18,23 0,68 17,450
G (S-12) 135º 1 17,65 0,71 12,382
G (S-12) 135º 2 19,87 0,47 21,263G (S-12) 135º 3 18,36 0,57 16,193
G (S-12) 155º 1 18,53 1,11 8,336
G (S-12) 155º 2 22,88 0,67 17,006
G (S-12) 155º 3 20,68 0,67 15,440G (S-12) 155º 4 20,97 1,30 8,089
16,223
18,728
16,223
18,658
19,539
16,769
22,623
17,959
20,472
20,855
22,805
17,313
S-12. ÍNDICE RIGIDEZ TRACCIÓN (IRT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
Tabla 27: IRT calculados a partir de mezclas S-12 (continuación).
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
65
Mezclas S-20:
Los desplazamientos producidos a la mitad de la carga máxima de cada una de
las probetas oscilaban entre los 0,49 y los 2,52 mm. Véase tablas 28 y 29).
Carga MáximaDesplazamiento a
1/2 Fmax Antes Pico
Índice Rigidez Tracción
Media Índice Rigidez Tracción
P (kN) ∆map (mm) IRT (kN/mm) IRT (kN/mm)
Q (S-20) 120º 1 28,91 0,57 15,912
Q (S-20) 120º 2 27,58 0,62 17,830Q (S-20) 120º 3 29,36 0,62 21,471
Q (S-20) 135º 1 30,92 0,73 21,331Q (S-20) 135º 2 29,45 0,56 26,317
Q (S-20) 135º 3 26,41 0,78 17,003
Q (S-20) 155º 1 30,09 0,65 23,212
Q (S-20) 155º 2 36,48 0,59 24,872Q (S-20) 155º 3 35,92 0,62 23,106
R (S-20) 120º 1 26,85 0,61 21,953
R (S-20) 120º 2 25,27 0,67 18,840
R (S-20) 120º 3 24,45 0,71 17,209
R (S-20) 120º 4 26,90 0,59 22,678R (S-20) 120º 5 24,30 0,80 15,808
R (S-20) 135º 1 23,59 0,54 17,798
R (S-20) 135º 2 24,08 0,49 23,873
R (S-20) 135º 3 11,18 0,89 11,394
R (S-20) 135º 4 17,77 0,57 18,698R (S-20) 135º 5 14,76 0,79 14,639
R (S-20) 155º 1 23,44 0,85 14,515
R (S-20) 155º 2 27,41 0,63 21,764
R (S-20) 155º 3 25,62 0,76 16,892
R (S-20) 155º 4 26,15 0,70 18,566R (S-20) 155º 5 25,85 0,57 22,630
S (S-20) 130º 1 15,33 0,55 17,994
S (S-20) 130º 2 21,77 0,72 19,153S (S-20) 130º 3 20,20 0,55 22,492
S (S-20) 145º 1 18,10 0,62 14,491
S (S-20) 145º 2 20,02 0,65 19,475S (S-20) 145º 3 17,96 0,62 18,537
S (S-20) 165º 1 28,91 0,56 23,808
S (S-20) 165º 2 27,58 1,14 12,094S (S-20) 165º 3 29,36 0,67 19,842
20,822
19,006
21,825
S-20. ÍNDICE RIGIDEZ TRACCIÓN (IRT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
19,297
20,835
19,167
23,989
18,404
Nombre Probeta
17,934
Tabla 28: IRT calculados a partir de mezclas S-20.
Respecto en las mezclas S-20, los Índices de Rigidez calculados estaban
comprendidos entre los 17,934 y los 24,044 kN/mm con unos desplazamientos
registrados entre los 0,49 y los 0,85 mm.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
66
Carga MáximaDesplazamiento a
1/2 Fmax Antes Pico
Índice Rigidez Tracción
Media Índice Rigidez Tracción
P (kN) ∆map (mm) IRT (kN/mm) IRT (kN/mm)
T (S-20) S 120º 1 24,29 0,69 21,605
T (S-20) S 120º 2 23,33 0,67 21,365T (S-20) S 120º 3 25,41 0,52 2,455
T (S-20) S 120º 4 24,73 0,68 22,215T (S-20) S 120º 5 21,50 0,54 23,836
T (S-20) S 135º 1 24,00 2,52 4,759
T (S-20) S 135º 2 31,89 1,10 18,489
T (S-20) S 135º 3 30,70 0,88 21,415T (S-20) S 135º 4 24,52 1,28 9,604
T (S-20) S 135º 5 27,26 0,89 19,391
T (S-20) S 155º 1 28,49 0,60 23,750
T (S-20) S 155º 2 28,26 0,83 17,021
T (S-20) S 155º 3 33,89 0,66 25,587T (S-20) S 155º 4 29,12 1,45 10,023
T (S-20) S 155º 5 31,56 0,64 24,561
U (S-20) S 120º 1 31,61 0,51 24,846
U (S-20) S 120º 2 30,01 0,76 19,790
U (S-20) S 120º 3 31,28 0,54 20,840U (S-20) S 120º 4 37,38 0,54 26,447
U (S-20) S 120º 5 30,15 0,84 18,023
U (S-20) S 135º 1 28,12 0,78 17,932
U (S-20) S 135º 2 32,27 0,70 17,973
U (S-20) S 135º 3 29,99 0,61 20,439U (S-20) S 135º 4 34,70 0,56 27,144
U (S-20) S 135º 5 27,95 0,51 27,194
U (S-20) S 155º 1 38,42 0,54 29,456U (S-20) S 155º 2 31,74 0,59 21,000
U (S-20) S 155º 3 32,49 0,75 21,564
U (S-20) S 155º 4 35,45 0,59 24,099U (S-20) S 155º 5 34,51 0,65 20,556
23,778
Nombre Probeta
22,255
19,765
22,119
24,044
21,852
S-20. ÍNDICE RIGIDEZ TRACCIÓN (IRT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Tabla 29: IRT calculados a partir de mezclas S-20 (continuación).
4.4.3.- IRT de las mezclas gruesas (G-20)
En las últimas mezclas estudiadas, los Índices de Rigidez fluctuaban entre los
11,493 y los 18,720 kN/mm, con unos desplazamientos entre 0,494 y 1,393 mm, muy
superiores respecto a los obtenidos en el Ensayo Fénix (tabla 30).
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
67
Carga MáximaDesplazamiento a
1/2 Fmax Antes Pico
Índice Rigidez Tracción
Media Índice Rigidez Tracción
P (kN) ∆map (mm) IRT (kN/mm) IRT (kN/mm)
L (G-20) 120º 1 25,0 0,79 16,241
L (G-20) 120º 2 27,0 0,92 15,079
L (G-20) 120º 3 26,9 0,73 18,570
L (G-20) 120º 4 23,2 0,80 15,073L (G-20) 120º 5 22,1 1,12 11,715
L (G-20) 135º 1 23,1 0,76 15,618
L (G-20) 135º 2 25,3 0,70 17,991
L (G-20) 135º 3 27,2 0,66 20,540
L (G-20) 135º 4 28,7 0,74 19,403L (G-20) 135º 5 25,5 0,88 15,567
L (G-20) 155º 1 22,8 0,97 13,332
L (G-20) 155º 2 30,4 0,99 16,116
L (G-20) 155º 3 26,6 1,29 10,587
L (G-20) 155º 4 27,5 0,80 17,348L (G-20) 155º 5 27,3 0,89 15,295
M (G-20) 120º 1 18,4 0,78 14,442
M (G-20) 120º 2 16,2 1,12 8,736
M (G-20) 120º 3 16,8 0,98 9,298
M (G-20) 120º 4 17,9 1,39 8,480M (G-20) 120º 5 18,9 1,00 11,556
M (G-20) 135º 1 18,4 0,78 12,442
M (G-20) 135º 2 19,3 0,75 13,078
M (G-20) 135º 3 17,8 0,95 10,182
M (G-20) 135º 4 21,0 0,65 16,189M (G-20) 135º 5 19,7 0,54 18,354
M (G-20) 155º 1 22,5 0,71 16,035
M (G-20) 155º 2 20,2 0,55 18,278
M (G-20) 155º 3 22,6 0,62 18,264
M (G-20) 155º 4 23,5 0,57 20,758M (G-20) 155º 5 24,2 0,61 19,823
N (G-20) S (2) 3 24,3 0,63 19,229
N (G-20) S (4) 3 23,7 0,57 20,664
N (G-20) S (6) 3 22,7 0,74 15,226
N (G-20) S (8) 3 20,8 0,60 17,450N (G-20) S (10) 3 21,6 0,84 12,786
N (G-20) S (2) 2 21,7 0,55 19,767
N (G-20) S (4) 2 22,0 0,59 18,690
N (G-20) S (6) 2 20,9 0,64 16,409
N (G-20) S (8) 2 20,5 0,56 18,459N (G-20) S (10) 2 20,2 0,60 16,700
N (G-20) S (2) 1 25,4 0,49 25,650
N (G-20) S (4) 1 22,1 0,59 18,787
N (G-20) S (6) 1 23,6 0,57 20,571
N (G-20) S (8) 1 23,5 0,80 14,690N (G-20) S (10) 1 23,1 0,56 20,599
G-20. ÍNDICE RIGIDEZ TRACCIÓN (IRT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
18,005
18,388
14,346
11,493
Nombre Probeta
14,527
15,016
18,720
18,143
18,662
Tabla 30: IRT calculados a partir de mezclas G-20.
Seguidamente se exponen los resultados relativos a la Energía Disipada,
obtenida a partir del Ensayo a Tracción Indirecta.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
68
ENERGÍA DISIPADA (GD)
4.4.4.- GD de las mezclas densas (D-20)
Especificados en la tabla 31:
Trabajo Total Diámetro Probeta Altura Probeta Energia DisipadaMedia Energia
DisipadaWD (kN-mm) D (mm) H (mm) GD (J/m2) GD (J/m2)
I (D-20) 120º 1 57,90 103,7 61,5 9078,693
I (D-20) 120º 2 67,04 103,7 61,6 10495,445
I (D-20) 120º 3 51,77 103,7 60,6 8237,721
I (D-20) 120º 4 62,06 103,7 61,9 9668,210
I (D-20) 120º 5 59,88 103,7 62,6 9224,389
I (D-20) 135º 1 55,55 103,7 60,8 8810,814
I (D-20) 135º 2 52,14 103,7 61,9 8123,251
I (D-20) 135º 3 65,62 103,7 59,7 10599,787
I (D-20) 135º 4 57,85 103,7 62,3 8953,965I (D-20) 135º 5 52,89 103,7 48,9 10429,927
I (D-20) 155º 1 58,47 103,7 60,3 9350,376
I (D-20) 155º 2 61,16 103,7 61,4 9605,728
I (D-20) 155º 3 47,99 103,7 60,0 7712,806
I (D-20) 155º 4 50,58 103,7 61,3 7956,728I (D-20) 155º 5 62,18 103,7 61,5 9750,054
J (D-20) 120º 1 53,98 103,7 62,8 8288,854
J (D-20) 120º 2 55,38 103,7 63,8 8369,950
J (D-20) 120º 3 63,18 103,7 63,6 9579,520
J (D-20) 120º 4 54,17 103,7 63,9 8174,863J (D-20) 120º 5 54,52 103,7 64,6 8137,960
J (D-20) 135º 1 55,38 103,7 61,4 8697,115
J (D-20) 135º 2 60,01 103,7 61,3 9439,483
J (D-20) 135º 3 57,39 103,7 61,8 8954,942
J (D-20) 135º 4 62,62 103,7 61,4 9835,481
J (D-20) 135º 5 46,67 103,7 62,0 7258,092
J (D-20) 155º 1 61,54 103,7 61,8 9601,851
J (D-20) 155º 2 58,40 103,7 62,2 9053,568
J (D-20) 155º 3 36,22 103,7 65,6 5324,792
J (D-20) 155º 4 31,84 103,7 65,5 4687,598J (D-20) 155º 5 38,37 103,7 64,8 5709,621
9601,851
8746,108
9323,764
9698,623
9439,483
D-20. ENERGIA DISIPADA (GD). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
8875,139
Tabla 31: GD calculados a partir de mezclas D-20.
Las áreas bajo la curva son muy superiores debido a que las cargas máximas
registradas son muy elevadas. Así, los trabajos oscilan entre los 47,99 y los 65,62 kN-
mm, con unas Energías Disipadas comprendidas entre los 8.746,108 y los 9.698,623
J/m2.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
69
4.4.5.-GD de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)
Mezclas S-12:
Las tablas 32 y 33 recogen los valores de la Energía Disipada para todas las
probetas, estando comprendidos entre los 6.436,560 y los 10.007,694 J/m2, a partir de
áreas incluidas entre los 40,43 y los 113,42 J/m2.
Trabajo Total Diámetro Probeta Altura Probeta Energia DisipadaMedia Energia
DisipadaWD (kN-mm) D (mm) H (mm) GD (J/m2) GD (J/m2)
A (S-12) 120º 1 50,18 101,6 67,9 7274,436
A (S-12) 120º 2 42,52 101,6 61,3 6826,631
A (S-12) 120º 3 51,10 101,6 68,5 7342,036A (S-12) 120º 4 46,33 101,6 66,9 6816,581
A (S-12) 120º 5 49,85 101,6 64,3 7631,367
A (S-12) 135º 1 41,99 101,6 64,3 6426,979A (S-12) 135º 2 50,62 101,6 66,0 7549,550
A (S-12) 135º 3 50,20 101,6 65,2 7578,710
A (S-12) 135º 4 44,09 101,6 64,6 6717,337A (S-12) 135º 5 42,10 101,6 66,5 6230,454
A (S-12) 150º 1 39,46 101,6 63,7 6097,478
A (S-12) 150º 2 44,74 101,6 65,6 6712,595
A (S-12) 150º 3 45,48 101,6 65,9 6792,338
A (S-12) 150º 4 45,99 101,6 66,3 6826,678
A (S-12) 150º 5 40,43 101,6 66,0 6029,745
B (S-12) 120º 1 55,73 103,7 62,0 8668,620B (S-12) 120º 2 59,18 103,7 64,1 8903,037
B (S-12) 120º 3 59,23 103,7 64,4 8869,050
B (S-12) 120º 4 60,48 103,7 64,1 9098,609B (S-12) 120º 5 55,81 103,7 64,2 8382,999
B (S-12) 135º 1 61,10 103,7 62,4 9442,054B (S-12) 135º 2 64,69 103,7 63,9 9761,667
B (S-12) 135º 3 62,41 103,7 64,3 9359,005
B (S-12) 135º 4 59,15 103,7 63,9 8927,014
B (S-12) 155º 1 63,21 103,7 61,7 9878,584
B (S-12) 155º 2 62,12 103,7 63,4 9447,814
B (S-12) 155º 3 60,49 103,7 62,4 9348,133
B (S-12) 155º 4 63,81 103,7 63,4 9705,563B (S-12) 155º 5 64,09 103,7 59,2 10438,935
C (S-12) 120º 1 45,11 101,6 66,5 6540,926
C (S-12) 120º 2 110,91 101,6 67,0 8490,704
C (S-12) 120º 3 113,42 101,6 65,3 9705,380
C (S-12) 120º 4 100,71 101,6 65,1 7751,868C (S-12) 120º 5 96,98 101,6 65,2 7896,426
C (S-12) 135º 1 105,84 101,6 64,5 8262,232
C (S-12) 135º 2 106,03 101,6 65,2 8442,602
C (S-12) 135º 3 54,61 101,6 64,7 8307,420
C (S-12) 135º 4 44,43 101,6 65,0 6728,090
C (S-12) 135º 5 54,39 101,6 64,2 8338,232
C (S-12) 155º 1 60,69 101,6 65,5 8859,019
C (S-12) 155º 2 57,22 101,6 64,0 8602,977
C (S-12) 155º 3 54,66 101,6 65,3 8238,709
C (S-12) 155º 4 63,44 101,6 64,8 8969,148C (S-12) 155º 5 60,26 101,6 61,9 9136,530
8077,061
8362,751
8761,276
6436,560
8784,463
9372,435
S-12. ENERGIA DISIPADA (GD). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
7266,105
7068,144
10007,694
Tabla 32: GD calculados a partir de mezclas S-12.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
70
Trabajo Total Diámetro Probeta Altura Probeta Energia DisipadaMedia Energia
DisipadaWD (kN-mm) D (mm) H (mm) GD (J/m2) GD (J/m2)
D (S-12) S 120º 1 46,82 101,6 57,1 8069,895
D (S-12) S 120º 2 52,90 101,6 66,6 7817,477
D (S-12) S 120º 3 50,27 101,6 66,6 7429,485D (S-12) S 120º 4 42,38 101,6 67,1 6216,718
D (S-12) S 135º 1 49,67 101,6 66,1 7395,770
D (S-12) S 135º 2 48,81 101,6 69,7 6892,813D (S-12) S 135º 3 54,79 101,6 66,7 8084,534
D (S-12) S 135º 4 43,72 101,6 64,9 6630,053
D (S-12) S 155º 1 51,07 101,6 67,6 7436,060D (S-12) S 155º 2 44,87 101,6 66,3 6660,505
D (S-12) S 155º 3 44,95 101,6 65,7 6734,188
D (S-12) S 155º 4 36,03 101,6 68,2 5199,371
E (S-12) 120º 1 48,98 101,6 66,7 7227,421
E (S-12) 120º 2 44,80 101,6 66,7 6610,695E (S-12) 120º 3 47,27 101,6 67,2 6923,074
E (S-12) 120º 4 42,51 101,6 66,5 6292,394
E (S-12) 120º 5 45,28 101,6 67,9 6563,656
E (S-12) 135º 1 45,45 101,6 66,2 6757,544
E (S-12) 135º 2 52,40 101,6 65,1 7922,082E (S-12) 135º 3 49,79 101,6 67,2 7293,164
E (S-12) 135º 4 55,84 101,6 64,7 8494,103
E (S-12) 135º 5 51,49 101,6 65,3 7760,375
E (S-12) 155º 1 49,32 101,6 62,9 7718,000E (S-12) 155º 2 47,04 101,6 63,0 7348,976
E (S-12) 155º 3 41,47 101,6 63,4 6438,585
E (S-12) 155º 4 43,12 101,6 63,3 6704,700
E (S-12) 155º 5 49,05 101,6 66,5 7260,396
F (S-12) 120º 1 49,12 101,6 65,3 7403,486F (S-12) 120º 2 48,52 101,6 66,2 7213,446
F (S-12) 120º 3 47,41 101,6 65,6 7113,787
F (S-12) 135º 1 45,81 101,6 63,2 7133,575
F (S-12) 135º 2 43,24 101,6 66,1 6438,741
F (S-12) 135º 3 44,68 101,6 65,0 6765,231F (S-12) 135º 4 47,68 101,6 65,8 7131,678
F (S-12) 135º 5 46,99 101,6 65,8 7029,263
F (S-12) 155º 1 45,45 101,6 64,1 6978,930
F (S-12) 155º 2 46,13 101,6 64,1 7083,754
F (S-12) 155º 3 45,02 101,6 64,1 6912,890F (S-12) 155º 4 46,13 101,6 64,5 7039,642
F (S-12) 155º 5 55,72 101,6 64,0 8569,169
G (S-12) 120º 1 53,92 101,6 67,7 7838,814
G (S-12) 120º 2 48,94 101,6 69,0 6981,654
G (S-12) 120º 3 53,38 101,6 68,0 7726,439G (S-12) 120º 4 54,14 101,6 67,3 7918,309
G (S-12) 135º 1 56,51 101,6 66,4 8376,324
G (S-12) 135º 2 51,20 101,6 66,7 7555,473
G (S-12) 135º 3 47,73 101,6 66,1 7106,693
G (S-12) 155º 1 50,41 101,6 65,2 7609,428
G (S-12) 155º 2 48,41 101,6 66,2 7197,725
G (S-12) 155º 3 48,91 101,6 65,8 7316,733
G (S-12) 155º 4 48,59 101,6 64,9 7369,517
7827,854
7331,083
7257,229
7052,565
7243,573
6841,228
7003,804
7645,454
S-12. ENERGIA DISIPADA (GD). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
7383,394
7250,793
6507,531
6751,636
Tabla 33: GD calculados a partir de mezclas S-12 (continuación).
Mezclas S-20:
Las áreas oscilaban entre los 35,51 y los 57,66 kN-mm, logrando unas
energías entre los 6.471,857 y los 7.544,629 J/m2. Véase las tablas 34 y 35.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
71
Trabajo Total Diámetro Probeta Altura Probeta Energia DisipadaMedia Energia
DisipadaWD (kN-mm) D (mm) H (mm) GD (J/m2) GD (J/m2)
Q (S-20) 120º 1 43,40 101,6 63,4 6737,806
Q (S-20) 120º 2 43,10 101,6 64,2 6606,968
Q (S-20) 120º 3 57,66 101,6 63,0 9007,816
Q (S-20) 135º 1 56,50 101,6 64,5 8621,742
Q (S-20) 135º 2 43,73 101,6 65,6 6560,630
Q (S-20) 135º 3 43,50 101,6 66,2 6467,517
Q (S-20) 155º 1 34,84 101,6 65,1 5268,227
Q (S-20) 155º 2 44,26 101,6 64,0 6806,633
Q (S-20) 155º 3 39,41 101,6 63,2 6137,080
R (S-20) 120º 1 51,10 101,6 64,4 7809,825
R (S-20) 120º 2 38,83 101,6 64,8 5897,917
R (S-20) 120º 3 48,48 101,6 64,0 7455,709
R (S-20) 120º 4 48,64 101,6 64,2 7457,012
R (S-20) 120º 5 53,30 101,6 64,0 8196,973
R (S-20) 135º 1 44,99 101,6 66,6 6648,873
R (S-20) 135º 2 54,62 101,6 65,3 8232,748
R (S-20) 135º 3 58,15 101,6 67,4 8491,446
R (S-20) 135º 4 55,18 101,6 65,9 8241,810
R (S-20) 135º 5 62,05 101,6 64,9 9410,955
R (S-20) 155º 1 50,71 101,6 66,6 7494,207
R (S-20) 155º 2 49,41 101,6 67,4 7215,414
R (S-20) 155º 3 50,75 101,6 66,1 7556,851
R (S-20) 155º 4 45,26 101,6 66,1 6739,371
R (S-20) 155º 5 44,68 101,6 66,7 6592,479
S (S-20) 130º 1 41,25 101,6 70,7 5743,091
S (S-20) 130º 2 53,95 101,6 69,9 7596,942
S (S-20) 130º 3 49,50 101,6 65,4 7448,885
S (S-20) 145º 1 49,32 101,6 60,9 7970,920
S (S-20) 145º 2 48,03 101,6 65,4 7228,905
S (S-20) 145º 3 43,06 101,6 67,4 6287,655
S (S-20) 165º 1 54,38 101,6 63,4 8442,384
S (S-20) 165º 2 51,46 101,6 64,2 7890,086
S (S-20) 165º 3 41,11 101,6 63,0 6422,477
7432,430
6471,857
7363,487
7440,810
7251,461
6929,640
6758,280
7450,863
7544,629
S-20. ENERGIA DISIPADA (GD). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
Tabla 34: GD calculados a partir de mezclas S-20.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
72
Trabajo Total Diámetro Probeta Altura Probeta Energia DisipadaMedia Energia
DisipadaWD (kN-mm) D (mm) H (mm) GD (J/m2) GD (J/m2)
T (S-20) S 120º 1 53,00 101,6 66,3 7868,078
T (S-20) S 120º 2 51,49 101,6 66,9 7575,356T (S-20) S 120º 3 53,38 101,6 66,5 7900,705
T (S-20) S 120º 4 46,18 101,6 67,7 6713,849T (S-20) S 120º 5 49,80 101,6 66,9 7326,719
T (S-20) S 135º 1 33,80 101,6 65,8 5056,524
T (S-20) S 135º 2 44,10 101,6 66,4 6536,975
T (S-20) S 135º 3 49,65 101,6 66,1 7393,058T (S-20) S 135º 4 52,84 101,6 66,6 7808,728
T (S-20) S 135º 5 40,14 101,6 66,4 5949,884
T (S-20) S 155º 1 35,51 101,6 65,7 5319,755
T (S-20) S 155º 2 51,49 101,6 65,3 7760,970
T (S-20) S 155º 3 50,53 101,6 66,4 7490,098T (S-20) S 155º 4 53,85 101,6 67,0 7910,325
T (S-20) S 155º 5 62,60 101,6 65,6 9392,876
U (S-20) S 120º 1 44,24 101,6 62,6 6955,800
U (S-20) S 120º 2 34,93 101,6 62,4 5508,873
U (S-20) S 120º 3 42,68 101,6 62,1 6764,553U (S-20) S 120º 4 43,16 101,6 61,7 6884,978
U (S-20) S 120º 5 30,77 101,6 61,8 4900,149
U (S-20) S 135º 1 38,77 101,6 61,7 6185,448
U (S-20) S 135º 2 44,43 101,6 61,6 7099,077
U (S-20) S 135º 3 44,07 101,6 62,1 6984,861U (S-20) S 135º 4 41,32 101,6 62,2 6538,471
U (S-20) S 135º 5 26,94 101,6 62,5 4242,047
U (S-20) S 155º 1 48,55 101,6 60,2 7937,780U (S-20) S 155º 2 36,50 101,6 60,5 5938,049
U (S-20) S 155º 3 40,42 101,6 60,8 6542,908U (S-20) S 155º 4 44,89 101,6 61,3 7207,679U (S-20) S 155º 5 41,78 101,6 61,4 6697,402
6945,227
6626,639
6856,941
6868,444
6874,136
S-20. ENERGIA DISIPADA (GD). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
7371,000
Tabla 35: GD calculados a partir de mezclas S-20 (continuación).
4.4.6.- GD de las mezclas gruesas (G-20)
En esta última tipología de mezclas, los trabajos oscilaban entre los 42,8 y los
61,7 kN-mm, midiéndose unas energías comprendidas entre los 7.481,081 y los
8.226,474 J/m2 (Tabla 36).
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
73
Trabajo Total Diámetro Probeta Altura Probeta Energia DisipadaMedia Energia
DisipadaWD (kN-mm) D (mm) H (mm) GD (J/m2) GD (J/m2)
L (G-20) 120º 1 61,7 101,6 63,5 9561,065L (G-20) 120º 2 52,3 101,6 66,5 7737,505L (G-20) 120º 3 54,2 101,6 68,7 7759,780L (G-20) 120º 4 50,1 101,6 64,0 7709,895L (G-20) 120º 5 52,5 101,6 65,4 7897,430L (G-20) 135º 1 59,9 101,6 63,5 9284,684L (G-20) 135º 2 49,4 101,6 66,5 7309,120L (G-20) 135º 3 49,3 101,6 68,7 7063,864L (G-20) 135º 4 55,3 101,6 64,0 8504,447L (G-20) 135º 5 59,2 101,6 65,4 8915,936L (G-20) 155º 1 59,1 101,6 63,5 9155,004L (G-20) 155º 2 48,4 101,6 66,5 7162,676L (G-20) 155º 3 55,8 101,6 68,7 7998,967L (G-20) 155º 4 48,3 101,6 64,0 7435,494L (G-20) 155º 5 38,0 101,6 65,4 5715,062M (G-20) 120º 1 56,1 101,6 68,6 8044,449M (G-20) 120º 2 54,1 101,6 68,6 7765,677M (G-20) 120º 3 51,7 101,6 67,8 7502,496M (G-20) 120º 4 48,2 101,6 68,0 6977,392M (G-20) 120º 5 51,5 101,6 68,3 7421,402M (G-20) 135º 1 56,1 101,6 67,8 8150,049M (G-20) 135º 2 45,8 101,6 68,0 6622,115M (G-20) 135º 3 45,8 101,6 67,5 6675,683M (G-20) 135º 4 48,2 101,6 67,0 7084,268M (G-20) 135º 5 54,9 101,6 66,5 8125,801M (G-20) 155º 1 53,5 101,6 68,1 7728,003M (G-20) 155º 2 36,6 101,6 67,7 5324,215M (G-20) 155º 3 44,4 101,6 67,5 6481,169M (G-20) 155º 4 56,1 101,6 66,1 8360,478M (G-20) 155º 5 51,3 101,6 65,7 7679,430N (G-20) S (2) 3 58,8 101,6 64,2 9014,644N (G-20) S (4) 3 53,8 101,6 63,6 8325,905N (G-20) S (6) 3 49,5 101,6 64,4 7565,291N (G-20) S (8) 3 50,1 101,6 64,4 7656,991N (G-20) S (10) 3 65,3 101,6 64,4 9973,004N (G-20) S (2) 2 53,6 101,6 63,6 8299,983N (G-20) S (4) 2 51,1 101,6 64,5 7794,540N (G-20) S (6) 2 47,5 101,6 63,6 7354,775N (G-20) S (8) 2 46,1 101,6 64,2 7066,721N (G-20) S (10) 2 57,0 101,6 64,7 8671,433N (G-20) S (2) 1 37,6 101,6 62,2 5951,514N (G-20) S (4) 1 46,2 101,6 64,1 7088,693N (G-20) S (6) 1 62,4 101,6 63,4 9691,008N (G-20) S (8) 1 45,5 101,6 63,9 7002,858N (G-20) S (10) 1 42,8 101,6 63,6 6630,040
8226,474
8040,529
G-20. ENERGIA DISIPADA (GD). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
7938,035
7481,081
7495,558
7562,270
8140,708
7837,491
7603,150
Tabla 36: GD calculados a partir de mezclas G-20.
Por último, se exponen los resultados referentes al Índice de Tenacidad,
adimensional, de las probetas ensayadas por el método de Tracción Indirecta.
ÍNDICE DE TENACIDAD (IT)
4.4.7.- IT de las mezclas densas (D-20)
Especificados en la tabla 37. Los rangos de los valores estaban comprendidos
entre los 0,005121 y los 0,008425.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
74
Trabajo TotalTrabajo
hasta Carga Máxima
Diámetro Probeta
Altura Probeta
Desplazamiento a 1/2 Fmax Post
Pico
Desplazamiento a Fmax
Índice de Tenacidad
Media Índice de
Tenacidad
WD (kN-mm)WF (kN-
mm) D (mm) H (mm) ∆ mdp (mm)∆ Fmax (mm) IT IT
I (D-20) 120º 1 57,90 21,91 103,7 61,5 2,8 1,4 0,007839I (D-20) 120º 2 67,04 23,35 103,7 61,6 3,7 1,6 0,013928I (D-20) 120º 3 51,77 23,12 103,7 60,6 2,3 1,5 0,003956I (D-20) 120º 4 62,06 23,53 103,7 61,9 2,8 1,5 0,007673I (D-20) 120º 5 59,88 27,18 103,7 62,6 2,8 1,5 0,006359I (D-20) 135º 1 55,55 20,19 103,7 60,8 2,5 1,5 0,005439I (D-20) 135º 2 52,14 26,99 103,7 61,9 2,3 1,5 0,003020I (D-20) 135º 3 65,62 23,45 103,7 59,7 2,8 1,7 0,008033I (D-20) 135º 4 57,85 22,55 103,7 62,3 2,7 1,6 0,006079I (D-20) 135º 5 52,89 18,14 103,7 48,9 2,4 1,5 0,006316
I (D-20) 155º 1 58,47 20,21 103,7 60,3 2,4 1,4 0,006158I (D-20) 155º 2 61,16 27,99 103,7 61,4 2,4 1,7 0,003423I (D-20) 155º 3 47,99 23,15 103,7 60,0 1,9 1,4 0,001938I (D-20) 155º 4 50,58 21,09 103,7 61,3 2,1 1,4 0,003274I (D-20) 155º 5 62,18 23,70 103,7 61,5 2,4 1,4 0,005926J (D-20) 120º 1 53,98 23,82 103,7 62,8 3,1 1,5 0,007249J (D-20) 120º 2 55,38 23,53 103,7 63,8 3,0 1,5 0,007279J (D-20) 120º 3 63,18 25,45 103,7 63,6 3,4 1,6 0,010748J (D-20) 120º 4 54,17 18,71 103,7 63,9 3,2 1,4 0,009274J (D-20) 120º 5 54,52 19,25 103,7 64,6 3,5 1,6 0,009726J (D-20) 135º 1 55,38 19,53 103,7 61,4 3,0 1,5 0,008514J (D-20) 135º 2 60,01 25,65 103,7 61,3 2,6 1,2 0,007100J (D-20) 135º 3 57,39 28,57 103,7 61,8 2,3 1,6 0,003310J (D-20) 135º 4 62,62 32,24 103,7 61,4 2,2 1,3 0,004063J (D-20) 135º 5 46,67 27,20 103,7 62,0 1,7 1,3 0,001336J (D-20) 155º 1 61,54 25,87 103,7 61,8 2,3 1,4 0,005121J (D-20) 155º 2 58,40 28,82 103,7 62,2 2,3 1,6 0,003287J (D-20) 155º 3 36,22 18,95 103,7 65,6 2,1 1,6 0,001145J (D-20) 155º 4 31,84 17,81 103,7 65,5 1,9 1,4 0,001112J (D-20) 155º 5 38,37 18,25 103,7 64,8 1,9 1,3 0,001878
D-20. ÍNDICE DE TENACIDAD (IT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
0,007290
0,006467
0,004144
0,008425
0,007100
0,005121
Tabla 37: IT calculados a partir de mezclas D-20.
4.4.8.- IT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)
Mezclas S-12:
Las tablas 38 y 39 exponen los resultados de este índice referidos a estas
mezclas semidensass. En este caso los índices estaban comprendidos entre los
0,002744 y los 0,008364.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
75
Trabajo Total
Trabajo hasta Carga
Máxima
Diámetro Probeta
Altura Probeta
Desplazamiento a 1/2 Fmax Post
Pico
Desplazamiento a Fmax
Índice de Tenacidad
Media Índice de
Tenacidad
WD (kN-mm)
WF (kN-mm) D (mm) H (mm) ∆ mdp (mm)
∆ Fmax (mm) IT IT
A (S-12) 120º 1 50,18 23,64 101,6 67,9 3,4 2,1 0,005176
A (S-12) 120º 2 42,52 21,99 101,6 61,3 4,7 2,9 0,005794
A (S-12) 120º 3 51,10 20,19 101,6 68,5 2,4 1,3 0,004798A (S-12) 120º 4 46,33 19,48 101,6 66,9 3,0 1,6 0,005786
A (S-12) 120º 5 49,85 18,89 101,6 64,3 3,0 1,7 0,005865
A (S-12) 135º 1 41,99 19,19 101,6 64,3 2,6 1,6 0,003519A (S-12) 135º 2 50,62 21,40 101,6 66,0 2,6 1,5 0,004993
A (S-12) 135º 3 50,20 23,27 101,6 65,2 3,3 2,2 0,004502
A (S-12) 135º 4 44,09 16,92 101,6 64,6 2,7 1,4 0,005370A (S-12) 135º 5 42,10 16,95 101,6 66,5 3,0 1,6 0,005423
A (S-12) 150º 1 39,46 18,62 101,6 63,7 2,5 1,5 0,003098
A (S-12) 150º 2 44,74 25,54 101,6 65,6 3,2 2,1 0,003340
A (S-12) 150º 3 45,48 22,33 101,6 65,9 2,4 1,5 0,003134
A (S-12) 150º 4 45,99 19,43 101,6 66,3 2,4 1,3 0,004075A (S-12) 150º 5 40,43 15,60 101,6 66,0 2,8 1,4 0,005364
B (S-12) 120º 1 55,73 22,02 103,7 62,0 3,1 1,6 0,007798B (S-12) 120º 2 59,18 25,92 103,7 64,1 3,5 1,8 0,008530
B (S-12) 120º 3 59,23 25,78 103,7 64,4 3,3 1,7 0,007770
B (S-12) 120º 4 60,48 29,46 103,7 64,1 3,5 2,0 0,006924B (S-12) 120º 5 55,81 22,51 103,7 64,2 2,7 1,5 0,006383
B (S-12) 135º 1 61,10 27,66 103,7 62,4 3,0 1,8 0,005896B (S-12) 135º 2 64,69 24,81 103,7 63,9 3,3 1,8 0,008961
B (S-12) 135º 3 62,41 24,94 103,7 64,3 2,8 1,5 0,007428B (S-12) 135º 4 59,15 22,50 103,7 63,9 2,8 1,6 0,006803
B (S-12) 155º 1 63,21 24,51 103,7 61,7 2,9 1,6 0,008125
B (S-12) 155º 2 62,12 29,12 103,7 63,4 2,6 1,7 0,004605B (S-12) 155º 3 60,49 31,02 103,7 62,4 2,9 2,0 0,004333
B (S-12) 155º 4 63,81 30,85 103,7 63,4 2,7 1,8 0,004694B (S-12) 155º 5 64,09 26,68 103,7 59,2 2,8 1,6 0,007177
C (S-12) 120º 1 45,11 23,10 101,6 66,5 2,1 1,5 0,002016
C (S-12) 120º 2 110,91 24,14 101,6 67,0 2,5 1,6 0,011005
C (S-12) 120º 3 113,42 28,54 101,6 65,3 2,6 1,6 0,012755
C (S-12) 120º 4 100,71 25,13 101,6 65,1 2,4 1,6 0,008264C (S-12) 120º 5 96,98 29,35 101,6 65,2 2,1 1,6 0,005258
C (S-12) 135º 1 105,84 27,07 101,6 64,5 2,7 1,9 0,009164
C (S-12) 135º 2 106,03 27,63 101,6 65,2 2,2 1,6 0,006960
C (S-12) 135º 3 54,61 31,00 101,6 64,7 3,0 2,4 0,002109
C (S-12) 135º 4 44,43 25,35 101,6 65,0 2,1 1,5 0,001803C (S-12) 135º 5 54,39 26,62 101,6 64,2 2,2 1,5 0,002976
C (S-12) 155º 1 58,96 31,59 101,6 65,5 2,3 1,6 0,002729
C (S-12) 155º 2 55,94 30,44 101,6 64,0 2,4 1,8 0,002178
C (S-12) 155º 3 54,66 31,49 101,6 65,3 2,5 1,9 0,002225
C (S-12) 155º 4 59,05 31,10 101,6 64,8 2,4 1,8 0,002936C (S-12) 155º 5 57,46 27,63 101,6 61,9 2,4 1,7 0,003650
S-12. ÍNDICE DE TENACIDAD (IT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
0,005406
0,004596
0,003436
0,007481
0,007272
0,006665
0,007860
0,004015
0,002744
Tabla 38: IT calculados a partir de mezclas S-12.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
76
Trabajo Total
Trabajo hasta Carga
Máxima
Diámetro Probeta
Altura Probeta
Desplazamiento a 1/2 Fmax Post
Pico
Desplazamiento a Fmax
Índice de Tenacidad
Media Índice de
Tenacidad
WD (kN-mm)
WF (kN-mm) D (mm) H (mm) ∆ mdp (mm)
∆ Fmax (mm) IT IT
D (S-12) S 120º 1 46,82 20,77 101,6 57,1 2,3 1,4 0,004204
D (S-12) S 120º 2 52,90 24,50 101,6 66,6 2,7 1,6 0,004395
D (S-12) S 120º 3 50,27 22,13 101,6 66,6 2,7 1,7 0,004039D (S-12) S 120º 4 42,38 20,01 101,6 67,1 2,5 1,7 0,002511
D (S-12) S 135º 1 49,67 20,89 101,6 66,1 2,4 1,5 0,004124
D (S-12) S 135º 2 48,81 25,04 101,6 69,7 2,6 1,7 0,002827D (S-12) S 135º 3 54,79 23,38 101,6 66,7 2,4 1,5 0,004124
D (S-12) S 135º 4 43,72 21,25 101,6 64,9 2,1 1,4 0,002287
D (S-12) S 155º 1 51,07 22,45 101,6 67,6 2,3 1,4 0,003962D (S-12) S 155º 2 44,87 22,48 101,6 66,3 2,0 1,3 0,002114
D (S-12) S 155º 3 44,95 20,91 101,6 65,7 2,1 1,4 0,002543
D (S-12) S 155º 4 36,03 17,36 101,6 68,2 1,9 1,3 0,001607
E (S-12) 120º 1 48,98 21,98 101,6 66,7 2,8 1,7 0,004655
E (S-12) 120º 2 44,80 18,36 101,6 66,7 2,2 1,2 0,003961E (S-12) 120º 3 47,27 23,79 101,6 67,2 2,7 1,7 0,003527
E (S-12) 120º 4 42,51 19,81 101,6 66,5 2,4 1,3 0,003575E (S-12) 120º 5 45,28 20,64 101,6 67,9 2,7 1,5 0,004164
E (S-12) 135º 1 45,45 24,31 101,6 66,2 2,5 1,7 0,002486
E (S-12) 135º 2 52,40 24,64 101,6 65,1 2,6 1,5 0,004476E (S-12) 135º 3 49,79 23,22 101,6 67,2 2,5 1,5 0,003978
E (S-12) 135º 4 55,84 23,71 101,6 64,7 2,6 1,5 0,005557E (S-12) 135º 5 51,49 24,42 101,6 65,3 2,5 1,5 0,004097
E (S-12) 155º 1 49,32 27,23 101,6 62,9 2,3 1,5 0,002709E (S-12) 155º 2 47,04 25,52 101,6 63,0 2,2 1,5 0,002519
E (S-12) 155º 3 41,47 23,34 101,6 63,4 2,0 1,3 0,001865
E (S-12) 155º 4 43,12 23,86 101,6 63,3 1,9 1,3 0,001857E (S-12) 155º 5 49,05 26,15 101,6 66,5 2,8 1,8 0,003126
F (S-12) 120º 1 49,12 21,30 101,6 65,3 2,9 1,7 0,005115F (S-12) 120º 2 48,52 22,25 101,6 66,2 2,9 1,7 0,004635
F (S-12) 120º 3 47,41 22,97 101,6 65,6 2,7 1,7 0,003743
F (S-12) 135º 1 45,81 23,41 101,6 63,2 4,8 2,9 0,006631
F (S-12) 135º 2 43,24 20,39 101,6 66,1 2,5 1,5 0,003299
F (S-12) 135º 3 44,68 22,60 101,6 65,0 2,5 1,5 0,003485F (S-12) 135º 4 47,68 22,96 101,6 65,8 2,9 1,7 0,004356
F (S-12) 135º 5 46,99 20,29 101,6 65,8 2,6 1,5 0,004352
F (S-12) 155º 1 45,45 24,31 101,6 64,1 2,5 1,7 0,002568
F (S-12) 155º 2 46,13 18,69 101,6 64,1 2,9 1,5 0,005758
F (S-12) 155º 3 45,02 17,72 101,6 64,1 2,3 1,2 0,004799F (S-12) 155º 4 46,13 20,22 101,6 64,5 2,5 1,3 0,004637
F (S-12) 155º 5 55,72 30,15 101,6 64,0 3,0 2,0 0,003976
G (S-12) 120º 1 53,92 23,01 101,6 67,7 3,9 2,1 0,008133
G (S-12) 120º 2 48,94 22,59 101,6 69,0 4,4 2,5 0,007429
G (S-12) 120º 3 53,38 23,33 101,6 68,0 4,2 2,2 0,008426G (S-12) 120º 4 54,14 20,46 101,6 67,3 3,6 1,8 0,008533
G (S-12) 135º 1 56,51 23,50 101,6 66,4 4,0 2,1 0,009431
G (S-12) 135º 2 51,20 19,13 101,6 66,7 2,8 1,5 0,006506G (S-12) 135º 3 47,73 18,83 101,6 66,1 3,0 1,6 0,005884
G (S-12) 155º 1 50,41 22,10 101,6 65,2 3,8 2,3 0,006191
G (S-12) 155º 2 48,41 19,60 101,6 66,2 2,7 1,5 0,004837
G (S-12) 155º 3 48,91 21,28 101,6 65,8 2,8 1,7 0,004596G (S-12) 155º 4 48,59 20,02 101,6 64,9 3,4 2,2 0,005022
0,008364
0,006195
0,004717
S-12. ÍNDICE DE TENACIDAD (IT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
0,003787
0,003341
0,002556
0,003980
0,004119
0,002238
0,004498
0,003873
0,004440
Tabla 39: IT calculados a partir de mezclas S-12 (continuación).
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
77
Mezclas S-20:
Especificados en las tablas 40 y 41 expuestas a continuación. En el presente
caso los intervalos de valores de los índices de tenacidad presentaban unos valores
comprendidos entre los 0,000700 y los 0,005043.
Trabajo Total
Trabajo hasta Carga
Máxima
Diámetro Probeta
Altura Probeta
Desplazamiento a 1/2 Fmax Post
Pico
Desplazamiento a Fmax
Índice de Tenacidad
Media Índice de
Tenacidad
WD (kN-mm)
WF (kN-mm) D (mm) H (mm) ∆ mdp (mm)
∆ Fmax (mm) IT IT
Q (S-20) 120º 1 43,40 16,75 101,6 63,4 3,0 1,5 0,006037
Q (S-20) 120º 2 43,10 16,95 101,6 64,2 2,4 1,4 0,003948Q (S-20) 120º 3 57,66 26,57 101,6 63,0 2,7 1,7 0,005145
Q (S-20) 135º 1 56,50 30,27 101,6 64,5 2,6 1,7 0,003719Q (S-20) 135º 2 43,73 23,23 101,6 65,6 1,9 1,4 0,001709
Q (S-20) 135º 3 43,23 22,81 101,6 66,2 2,5 1,6 0,002626
Q (S-20) 155º 1 34,84 16,88 101,6 65,1 1,7 1,2 0,001429
Q (S-20) 155º 2 44,26 31,61 101,6 64,0 1,6 1,2 0,000598Q (S-20) 155º 3 39,41 22,68 101,6 63,2 1,6 1,2 0,001016
R (S-20) 120º 1 51,10 20,23 101,6 64,4 2,4 1,4 0,004997
R (S-20) 120º 2 38,42 18,66 101,6 64,8 2,2 1,4 0,002246R (S-20) 120º 3 48,68 21,25 101,6 64,0 2,6 1,6 0,004184
R (S-20) 120º 4 48,64 26,31 101,6 64,2 2,4 1,6 0,002799R (S-20) 120º 5 53,30 27,11 101,6 64,0 2,9 1,9 0,004154
R (S-20) 135º 1 44,99 36,71 101,6 66,6 2,6 1,5 0,001411
R (S-20) 135º 2 54,62 22,27 101,6 65,3 2,4 1,3 0,005208
R (S-20) 135º 3 58,15 22,97 101,6 67,4 3,7 2,0 0,008645
R (S-20) 135º 4 55,18 19,53 101,6 65,9 3,0 1,5 0,008029R (S-20) 135º 5 62,05 27,16 101,6 64,9 3,3 2,0 0,006814
R (S-20) 155º 1 50,71 25,03 101,6 66,6 2,9 1,9 0,003801
R (S-20) 155º 2 49,41 29,55 101,6 67,4 2,3 1,5 0,002439
R (S-20) 155º 3 50,75 22,77 101,6 66,1 2,7 1,7 0,004186
R (S-20) 155º 4 45,26 20,46 101,6 66,1 2,4 1,5 0,003535R (S-20) 155º 5 44,68 20,46 101,6 66,7 2,0 1,4 0,002241
S (S-20) 130º 1 41,25 27,88 101,6 70,7 3,5 1,6 0,003513
S (S-20) 130º 2 53,95 35,48 101,6 69,9 3,3 1,8 0,003897S (S-20) 130º 3 49,50 30,44 101,6 65,4 3,1 1,5 0,004636
S (S-20) 145º 1 49,32 19,37 101,6 60,9 4,2 1,7 0,011852
S (S-20) 145º 2 48,03 31,88 101,6 65,4 3,1 1,7 0,003383S (S-20) 145º 3 43,06 26,26 101,6 67,4 3,2 1,4 0,004288
S (S-20) 165º 1 54,38 22,72 101,6 63,4 2,3 1,3 0,004937
S (S-20) 165º 2 51,46 22,72 101,6 64,2 2,8 2,0 0,003884S (S-20) 165º 3 41,11 22,78 101,6 63,0 2,0 1,4 0,001711
0,004016
0,003835
0,003324
0,000807
0,003676
0,003309
0,003490
S-20. ÍNDICE DE TENACIDAD (IT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
0,005043
0,003172
Tabla 40: IT calculados a partir de mezclas S-20.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
78
Trabajo Total
Trabajo hasta Carga
Máxima
Diámetro Probeta
Altura Probeta
Desplazamiento a 1/2 Fmax Post
Pico
Desplazamiento a Fmax
Índice de Tenacidad
Media Índice de
Tenacidad
WD (kN-mm)
WF (kN-mm) D (mm) H (mm) ∆ mdp (mm)
∆ Fmax (mm) IT IT
T (S-20) S 120º 1 53,00 24,01 101,6 66,3 2,8 1,6 0,004935
T (S-20) S 120º 2 51,49 27,41 101,6 66,9 2,8 1,8 0,003709T (S-20) S 120º 3 53,38 22,43 101,6 66,5 2,9 1,8 0,005034
T (S-20) S 120º 4 46,18 21,33 101,6 67,7 2,3 1,4 0,003252T (S-20) S 120º 5 49,80 23,10 101,6 66,9 2,6 1,6 0,003981
T (S-20) S 135º 1 33,80 16,34 101,6 65,8 2,0 1,4 0,001340
T (S-20) S 135º 2 48,10 18,68 101,6 66,4 1,8 1,2 0,002928
T (S-20) S 135º 3 53,65 18,18 101,6 66,1 2,0 1,2 0,004234T (S-20) S 135º 4 52,84 15,63 101,6 66,6 2,1 1,3 0,004529
T (S-20) S 135º 5 44,14 16,34 101,6 66,4 1,9 1,2 0,003108
T (S-20) S 155º 1 39,51 16,47 101,6 65,7 1,6 1,1 0,001753
T (S-20) S 155º 2 55,49 17,09 101,6 65,3 1,7 1,1 0,003651
T (S-20) S 155º 3 54,53 20,95 101,6 66,4 1,6 1,1 0,002365T (S-20) S 155º 4 53,85 22,54 101,6 67,0 2,1 1,5 0,002850
T (S-20) S 155º 5 62,60 19,53 101,6 65,6 2,2 1,1 0,006705
U (S-20) S 120º 1 44,24 19,67 101,6 62,6 1,4 1,1 0,000885
U (S-20) S 120º 2 34,93 19,37 101,6 62,4 1,7 1,4 0,000700
U (S-20) S 120º 3 43,26 18,22 101,6 62,1 1,4 1,1 0,001054U (S-20) S 120º 4 43,70 21,93 101,6 61,7 1,3 1,1 0,000684
U (S-20) S 120º 5 30,77 19,89 101,6 61,8 1,7 1,5 0,000346
U (S-20) S 135º 1 38,77 28,33 101,6 61,7 2,1 1,8 0,000419
U (S-20) S 135º 2 44,43 25,46 101,6 61,6 1,7 1,5 0,000505
U (S-20) S 135º 3 45,07 22,23 101,6 62,1 1,7 1,3 0,001095U (S-20) S 135º 4 42,32 24,65 101,6 62,2 1,4 1,3 0,000501
U (S-20) S 135º 5 26,94 13,93 101,6 62,5 1,4 1,0 0,000810
U (S-20) S 155º 1 48,55 19,88 101,6 60,2 1,3 1,0 0,001117U (S-20) S 155º 2 40,70 16,24 101,6 60,5 1,3 1,1 0,000823
U (S-20) S 155º 3 40,42 20,57 101,6 60,8 1,6 1,4 0,000698
U (S-20) S 155º 4 44,89 19,98 101,6 61,3 1,3 1,1 0,000838U (S-20) S 155º 5 43,84 18,78 101,6 61,4 1,3 1,2 0,000429
0,000802
S-20. ÍNDICE DE TENACIDAD (IT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
0,003969
0,003423
0,002590
0,000874
0,000700
Tabla 41: IT calculados a partir de mezclas S-20 (continuación).
4.4.9.- IT de las mezclas gruesas (G-20)
En la tabla 42 se resume este parámetro para las mezclas gruesas ensayadas.
Los índices calculados presentaban unos rangos comprendidos entre los 0,002759 y
los 0,005764.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
79
Trabajo Total
Trabajo hasta Carga
Máxima
Diámetro Probeta
Altura Probeta
Desplazamiento a 1/2 Fmax Post
Pico
Desplazamiento a Fmax
Índice de Tenacidad
Media Índice de
Tenacidad
WD (kN-mm)
WF (kN-mm) D (mm) H (mm) ∆ mdp (mm)
∆ Fmax (mm) IT IT
L (G-20) 120º 1 61,7 25,3 101,6 63,5 3,0 1,8 0,006822L (G-20) 120º 2 52,3 23,3 101,6 66,5 2,5 1,7 0,003435L (G-20) 120º 3 54,2 22,0 101,6 68,7 2,2 1,6 0,003025L (G-20) 120º 4 50,1 25,5 101,6 64,0 2,6 1,9 0,002577L (G-20) 120º 5 52,5 25,1 101,6 65,4 2,8 2,1 0,002896L (G-20) 135º 1 59,9 24,9 101,6 63,5 3,0 1,8 0,006272L (G-20) 135º 2 49,4 22,4 101,6 66,5 2,3 1,6 0,002868L (G-20) 135º 3 49,3 23,4 101,6 68,7 2,3 1,5 0,002796L (G-20) 135º 4 55,3 23,0 101,6 64,0 2,2 1,5 0,003531L (G-20) 135º 5 59,2 28,5 101,6 65,4 2,8 1,9 0,004011L (G-20) 155º 1 59,1 28,2 101,6 63,5 3,0 2,1 0,004513L (G-20) 155º 2 48,4 25,2 101,6 66,5 2,2 1,8 0,001438L (G-20) 155º 3 55,8 27,9 101,6 68,7 3,0 2,3 0,002535L (G-20) 155º 4 48,3 23,9 101,6 64,0 2,3 1,7 0,002551L (G-20) 155º 5 38,0 17,5 101,6 65,4 1,9 1,5 0,001240M (G-20) 120º 1 56,1 27,0 101,6 68,6 3,6 2,0 0,006594M (G-20) 120º 2 54,1 23,2 101,6 68,6 3,9 2,3 0,006899M (G-20) 120º 3 51,7 24,8 101,6 67,8 3,7 2,3 0,005334M (G-20) 120º 4 48,2 25,5 101,6 68,0 3,8 2,5 0,004278M (G-20) 120º 5 51,5 24,7 101,6 68,3 3,5 2,0 0,005512M (G-20) 135º 1 56,1 27,0 101,6 67,8 3,6 2,0 0,006689M (G-20) 135º 2 45,8 22,4 101,6 68,0 2,8 1,7 0,003816M (G-20) 135º 3 45,8 20,0 101,6 67,5 3,0 2,0 0,003874M (G-20) 135º 4 48,2 22,9 101,6 67,0 2,7 1,6 0,004233M (G-20) 135º 5 54,9 24,3 101,6 66,5 3,0 1,6 0,006548M (G-20) 155º 1 53,5 21,9 101,6 68,1 2,8 1,7 0,005011M (G-20) 155º 2 36,6 14,6 101,6 67,7 2,1 1,3 0,002606M (G-20) 155º 3 44,4 21,4 101,6 67,5 2,3 1,6 0,002405M (G-20) 155º 4 56,1 21,6 101,6 66,1 2,7 1,5 0,006077M (G-20) 155º 5 51,3 21,6 101,6 65,7 2,3 1,5 0,003561N (G-20) S (2) 3 72,1 32,9 101,6 64,2 3,1 1,8 0,007394N (G-20) S (4) 3 62,0 24,9 101,6 63,6 2,6 1,5 0,006571N (G-20) S (6) 3 53,5 30,8 101,6 64,4 2,7 1,9 0,002587N (G-20) S (8) 3 54,6 22,0 101,6 64,4 2,8 1,5 0,006327N (G-20) S (10) 3 65,3 31,5 101,6 64,4 3,9 2,4 0,007259N (G-20) S (2) 2 53,6 18,3 101,6 63,6 2,6 1,4 0,006675N (G-20) S (4) 2 51,1 19,2 101,6 64,5 2,6 1,5 0,005358N (G-20) S (6) 2 47,5 18,7 101,6 63,6 2,6 1,5 0,004645N (G-20) S (8) 2 46,1 15,8 101,6 64,2 2,4 1,3 0,004910N (G-20) S (10) 2 57,0 19,3 101,6 64,7 2,9 1,6 0,007234N (G-20) S (2) 1 37,6 16,8 101,6 62,2 1,7 1,2 0,001714N (G-20) S (4) 1 46,2 20,3 101,6 64,1 2,2 1,5 0,002754N (G-20) S (6) 1 62,4 31,2 101,6 63,4 2,7 1,6 0,005191N (G-20) S (8) 1 45,5 25,0 101,6 63,9 2,4 1,6 0,002364N (G-20) S (10) 1 42,8 21,3 101,6 63,6 2,2 1,5 0,002232
0,004263
0,005720
0,005764
0,003135
G-20. ÍNDICE DE TENACIDAD (IT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).
Nombre Probeta
0,003933
0,003867
0,002759
0,005462
0,005321
Tabla 42: IT calculados a partir de mezclas G-20.
En este momento, ya se han obtenido los cuatro parámetros mecánicos para
cada una de 434 probetas ensayadas, de las cuales 263 se rompieron con el Ensayo
de Tracción Indirecta y 171 por el Ensayo Fénix. A partir de ahora, se intentarán
establecer correlaciones entre los resultados obtenidos para ambos ensayos.
Para cada tipo de mezcla: D-20, S-12, S-20, G-20 respectivamente, se
realizarán una serie de gráficos, en los que en el eje de abscisas se representarán los
valores obtenidos a partir del Ensayo Fénix y en el eje de ordenadas los resultados del
Ensayo a Tracción Indirecta.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
80
Los puntos representados son los valores medios de todas las probetas
ensayadas para un mismo tipo de mezcla, con la misma temperatura de compactación
y proveída por un mismo fabricante.
En el siguiente apartado se presentan estas gráficas, analizando cada una de
ellas de acuerdo al objetivo principal de este estudio.
4.5.- Correlaciones entre los ensayos Fénix y a Tracción Indirecta.
La finalidad principal del presente estudio es aportar más información sobre la
fiabilidad y las características del Ensayo Fénix respecto al Ensayo de Tracción
Indirecta. El Ensayo Fénix fue diseñado para ofrecer una descripción lo más detallada
posible de los mecanismos de fisuración a fatiga de las mezclas bituminosas. El
método más usado en España para caracterizar la fisuración es el Ensayo a Tracción
Indirecta, método bastante incompleto por distintos motivos. El primero es la forma de
inducir el esfuerzo a la probeta cilíndrica, ya que se aplica una carga de compresión
diametral, a velocidad constante, hasta llegar a la rotura completa de la probeta. Con
esta carga de compresión se genera, de forma indirecta, unos esfuerzos a tracción.
Teniendo en cuenta la geometría de la probeta ensayada (altura y diámetro) y a partir
de la carga máxima, se obtiene el único parámetro detallado en este ensayo, la
Resistencia a Tracción Indirecta (ITS), ignorando por completo otros parámetros
presentes en un proceso de fisuración como la tenacidad de la mezcla o la energía
disipada. Fueron estos los motivos por los que se planteó el desarrollo de un nuevo
método para obtener una caracterización más completa del proceso de fisuración.
Mediante ambos ensayos, se ensayó una muestra de probetas lo más extensa
posible con objeto de correlacionar los parámetros calculados y analizar así las
ventajas e inconvenientes.
A continuación se presentan las gráficas donde se comparan cada uno de los
parámetros obtenidos de ambos ensayos, clasificados por el tipo de mezcla. Cada
punto representado hace referencia al valor medio de las probetas ensayadas de una
misma mezcla, con una temperatura de compactación, provinente de un mismo
fabricante.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
81
Se han establecido cuatro tipos de correlaciones. La primera entre las
tensiones generadas en el proceso de ensayo, comparando la Resistencia a Tracción
Indirecta (ITS) del Ensayo a Tracción Indirecta respecto la Resistencia a Tracción (RT)
del Ensayo Fénix. La segunda correlación compara los Índices de Rigidez a Tracción
(IRT) de ambos ensayos. La tercera contrasta las Energías Disipadas (GD) a partir de
los Trabajos calculados (WD) y finalmente se correlacionan los Índices de Tenacidad
(IT).
RESISTENCIA A TRACCIÓN INDIRECTA – RESISTENCIA A TRACCIÓN
4.5.1.- ITS-RT de las mezclas densas (D-20)
En la figura 4 se muestran las Resistencias a Tracción medias entre ambos
ensayos para la mezcla D-20 estudiada.
ITS-RT. Probetas Mezclas D-20.
y = 0,0014x + 0,0021
R2 = 0,214
0,0010
0,0015
0,0020
0,0025
0,0030
0,0035
0,0040
0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70
Ensayo Fénix
En
sayo
Tra
cció
n I
nd
irec
ta
ITS-RT. Probetas D-20
Lineal (ITS-RT. Probeta s D-
20)
Figura 4: Correlación ITS-RT de las mezclas D-20.
En esta primera correlación se han considerado las resistencias medias de las
probetas de los proveedores I y J, subdivididas en tres temperaturas de compactación
(120, 135 y 155 ºC), obteniendo 6 puntos de estudio.
Destacar, en primer lugar los dos puntos señalados con el recuadro azul,
correspondientes a las probetas del fabricante J con unas temperaturas de
compactación de 135 y 155 ºC. Observando las tablas antes expuestas se pueden
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
82
observar que un gran número de probetas rechazadas provenían de este fabricante.
Concretamente solo se pudieron dar por buenas una de las cinco probetas ensayadas
con el Ensayo a Tracción Indirecta para cada una de dichas temperaturas. Por este
motivo, fue imposible obtener unos valores contrastados.
Estos dos casos impidieron alcanzar unas correlaciones lo suficientemente
fiables, ya que la recta de regresión hallada presentaba una pendiente muy pequeña
(0,0014) respecto con las otras mezclas estudiadas cuyo parámetro de correlación (R2)
presentaba solamente un valor de 0,2142.
Finalmente se optó por desestimar completamente los valores
correspondientes al fabricante J con las temperaturas de compactación de 135 y
155ºC trazando solamente en la gráfica cuatro valores, figura 5, mejorando el
parámetro de correlación (R2) elevándolo hasta un valor de 0,764.
ITS-RT. Probetas Mezclas D-20.
y = 0,0026x + 0,0016
R2 = 0,764
0,0010
0,0015
0,0020
0,0025
0,0030
0,0035
0,0040
0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70
Ensayo Fénix
En
sayo
Tra
cció
n In
dir
ecta
ITS-RT. Probetas D-20
Lineal (ITS-RT. Probetas D-20)
Figura 5: Correlación ITS-RT de las mezclas D-20 corregidas.
Asimismo, la falta de poseer más probetas ensayadas, limitó bastante dicha
evaluación.
En las tablas 43 y 44 se muestran los distintos parámetros estadísticos,
correspondientes a cada uno de los dos ensayos, que muestran las dispersiones
halladas en cada grupo de probetas ensayadas.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
83
M+2σ M+2σI (D-20) 120º 0,002275 0,000110 0,048432 0,000250 0,002055I (D-20) 135º 0,002679 0,000304 0,115304 0,003245 0,002029I (D-20) 155º 0,002876 0,000209 0,071795 0,003329 0,002493J (D-20) 120º 0,001817 0,000027 0,013999 0,001949 0,001843
Ensayo a Tracción Indirecta
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 43: Parámetros estadísticos de las probetas D-20 a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta.
El ITS medio de las 30 probetas de mezcla D-20 ensayadas con el Ensayo a
Tracción Indirecta, tenían unos coeficientes de variación medio de todos los registros
pequeños, aproximadamente un 6,23%. Además, las desviaciones estándar eran
reducidas, limitando los intervalos de confianza al 95% en un rango de valores muy
próximos a los valores medidos, indicando un poco dispersión en las ITS calculadas.
M+2σ M-2σI (D-20) 120º 0,241000 0,007850 0,032568 0,256732 0,225333I (D-20) 135º 0,299000 0,042265 0,141266 0,383722 0,214660I (D-20) 155º 0,533000 0,015736 0,029501 0,564861 0,501919J (D-20) 120º 0,210000 0,012959 0,061728 0,235851 0,184016
Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Ensayo Fénix
Nombre Probeta
Tabla 44: Parámetros estadísticos de las probetas D-20 a partir del Ensayo Fénix.
Como se indicó anteriormente, se rompieron 18 probetas con el Ensayo Fénix.
Las desviaciones estándar eran similares, con variaciones pequeñas al 6,6%
reflejándose también en los intervalos de confianza.
4.5.2.- ITS-RT de las de mezclas semidensas
Mezclas S-12
Los resultados se representan en la figura 6:
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
84
y = 0,0032x + 0,0012R² = 0,59
0,0010
0,0015
0,0020
0,0025
0,0030
0,0035
0,0040
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7
En
sayo
Tra
cció
n I
nd
irec
ta
Ensayo Fénix
ITS-RT. Probetas Mezclas S-12.
ITS-RT. Probetas S-12
Lineal (ITS-RT. Probetas S-12)
Figura 6: Correlación ITS-RT de las mezclas S-12.
En las tablas 45 y 46 se exponen los parámetros estadísticos de las mezclas S-
12 (media, desviación estándar, intervalos de confianza al 95%):
M+2σ M+2σ
A (S-12) 120º 0,001763 0,000219 0,124331 0,002201 0,001324
A (S-12) 135º 0,001752 0,000222 0,126615 0,002195 0,001308
A (S-12) 155º 0,002065 0,000086 0,041680 0,002237 0,001893
B (S-12) 120º 0,001976 0,000100 0,050595 0,002176 0,001776
B (S-12) 135º 0,002350 0,000113 0,048070 0,002576 0,002124
B (S-12) 155º 0,002537 0,000107 0,042095 0,002751 0,002323
C (S-12) 120º 0,002785 0,000158 0,056822 0,003102 0,002469
C (S-12) 135º 0,002871 0,000252 0,087642 0,003374 0,002368
C (S-12) 155º 0,003095 0,000250 0,080700 0,003594 0,002595
D (S-12) S 120º 0,002278 0,000234 0,102671 0,002745 0,001810
D (S-12) S 135º 0,002342 0,000115 0,048888 0,002572 0,002113
D (S-12) S 155º 0,002355 0,000224 0,095238 0,002803 0,001906
E (S-12) 120º 0,001871 0,000026 0,014081 0,001924 0,001818
E (S-12) 135º 0,002132 0,000068 0,032081 0,002269 0,001995
E (S-12) 155º 0,002502 0,000129 0,051606 0,002760 0,002244
F (S-12) 120º 0,001851 0,000111 0,060068 0,002074 0,001629
F (S-12) 135º 0,001838 0,000050 0,027034 0,001938 0,001739
F (S-12) 155º 0,001903 0,000262 0,137696 0,002427 0,001379
G (S-12) 120º 0,001588 0,000106 0,066510 0,001800 0,001377
G (S-12) 135º 0,001838 0,000089 0,049478 0,001982 0,001625
G (S-12) 155º 0,002067 0,000139 0,067150 0,002345 0,001790
Intervalos confianza (95%)
Ensayo a Tracción Indirecta
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
Media
Tabla 45: Parámetros estadísticos de las probetas S-12 a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
85
A partir del Ensayo a Tracción Indirecta, las ITS oscilaban en un intervalo de
6,71%, muy similar respecto a las probetas densas.
M+2σ M+2σ
A (S-12) 120º 0,235993 0,020795 0,088117 0,277583 0,194403
A (S-12) 135º 0,239526 0,054017 0,225515 0,347559 0,131492A (S-12) 155º 0,250229 0,018685 0,074671 0,287598 0,212859
B (S-12) 120º 0,179399 0,000816 0,004548 0,181031 0,177767
B (S-12) 135º 0,241572 0,006371 0,026374 0,254315 0,228830B (S-12) 155º 0,286314 0,016936 0,059153 0,320187 0,252442
C (S-12) 120º 0,432259 0,046203 0,106888 0,524665 0,339852
C (S-12) 135º 0,463364 0,042221 0,091118 0,547806 0,378922C (S-12) 155º 0,561031 0,015771 0,028110 0,592572 0,529490
D (S-12) S 120º 0,317548 0,013985 0,044042 0,345519 0,289577
D (S-12) S 135º 0,282593 0,003155 0,011165 0,288903 0,276282D (S-12) S 155º 0,371149 0,003126 0,008422 0,377401 0,364898
E (S-12) 120º 0,279394 0,017728 0,063452 0,314851 0,243938
E (S-12) 135º 0,409627 0,080877 0,197440 0,571381 0,247874E (S-12) 155º 0,419643 0,026254 0,062562 0,472150 0,367136
F (S-12) 120º 0,262098 0,017480 0,066694 0,297059 0,227137
F (S-12) 135º 0,309515 0,036267 0,117176 0,382048 0,236978F (S-12) 155º 0,245282 0,053304 0,217319 0,351891 0,138674
G (S-12) 120º 0,253854 0,009274 0,036535 0,272403 0,235305
G (S-12) 135º 0,256687 0,003493 0,013607 0,263672 0,249701G (S-12) 155º 0,414526 0,013305 0,032098 0,441137 0,387915
Ensayo Fénix
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 46: Parámetros estadísticos de las probetas S-12 a partir del Ensayo Fénix.
Una vez deducidas las RT en las mezclas S-12, subrayamos que los valores
oscilaban entre un intervalo de 7,50%.
Señalar finalmente que el grado de correlación alcanzada en las mezclas S-12
fue algo más fiable que la de la mezcla D-20 ya que se dispone de un mejor número
de probetas, concretamente de 158. Se observó claramente que cuanto mayor era la
ITS del Ensayo a Tracción Indirecta, mayor era la RT del Ensayo Fénix.
Completaremos este análisis con el otro tipo de mezclas semidensas
estudiadas, las S-20.
Mezclas S-20
De la misma forma que en los dos casos anteriores, en la figura 7 se
representan los resultados obtenidos a partir de las mezclas S-20.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
86
ITS-RT. Probetas Mezclas S-20.
y = 0,004x + 0,0011
R2 = 0,6598
0,0010
0,0015
0,0020
0,0025
0,0030
0,0035
0,0040
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8
Ensayo Fénix
En
sayo
Tra
cció
n In
dir
ecta
ITS-RT. Probetas S-20
Lineal (ITS-RT. Probetas S-20)
Figura 7: Correlación ITS-RT de las mezclas S-20.
En este caso se ensayaron un total de 108 probetas, de las cuales 63 fueron
sometidas al Ensayo a Tracción Indirecta y las 45 restantes al Ensayo Fénix. Para este
tipo de mezclas semidensas se obtiene una mejor correlación entre los índices de
tensión de los dos ensayos. El factor R2 ascendió hasta 0,6598, con una recta de
regresión con una pendiente ligeramente superior a las mezclas S-12. En las tablas 47
y 48 se recogen los parámetros estadísticos de los resultados en las probetas de
mezcla S-20.
M+2σ M+2σ
Q (S-20) 120º 0,002823 0,000118 0,041773 0,003059 0,002587
Q (S-20) 135º 0,003159 0,000513 0,162517 0,004186 0,002132Q (S-20) 155º 0,002491 0,000119 0,047945 0,002730 0,002252
R (S-20) 120º 0,002265 0,000064 0,028472 0,002394 0,002136
R (S-20) 135º 0,002415 0,000148 0,061403 0,002712 0,002119R (S-20) 155º 0,001749 0,000338 0,193144 0,002424 0,001073
S (S-20) 130º 0,001794 0,000176 0,097924 0,002145 0,001443
S (S-20) 145º 0,002889 0,000044 0,015396 0,002978 0,002800S (S-20) 165º 0,002196 0,000132 0,059897 0,002459 0,001933
T (S-20) S 120º 0,002831 0,000229 0,080922 0,003289 0,002373
T (S-20) S 135º 0,002876 0,000279 0,097108 0,003434 0,002317T (S-20) S 155º 0,003372 0,000367 0,108904 0,004107 0,002638
U (S-20) S 120º 0,003268 0,000235 0,071951 0,003738 0,002798U (S-20) S 135º 0,003608 0,000296 0,082125 0,004201 0,003015U (S-20) S 155º 0,002502 0,000129 0,051606 0,002760 0,002244
Ensayo a Tracción Indirecta
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 47: Parámetros estadísticos de las probetas S-20 a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
87
Los valores medios de las ITS a Ensayo a Tracción Indirecta de las mezclas S-
20, presentaban unos intervalos comprendidos de un 8,21%, ligeramente mayores
respecto las ITS de las mezclas S-12.
M+2σ M+2σ
Q (S-20) 120º 0,344585 0,081615 0,236851 0,507815 0,181354
Q (S-20) 135º 0,446015 0,037950 0,085087 0,521915 0,370115Q (S-20) 155º 0,336978 0,120166 0,356600 0,577310 0,096645
R (S-20) 120º 0,307027 0,032590 0,106147 0,372208 0,241847
R (S-20) 135º 0,325979 0,018813 0,057712 0,363605 0,288354R (S-20) 155º 0,374180 0,012411 0,033168 0,399002 0,349359
S (S-20) 130º 0,214058 0,038910 0,181772 0,291877 0,136238
S (S-20) 145º 0,416631 0,072288 0,173506 0,561208 0,272055S (S-20) 165º 0,369935 0,045347 0,122582 0,460629 0,279240
T (S-20) S 120º 0,311087 0,018915 0,060804 0,348918 0,273256
T (S-20) S 135º 0,462195 0,022352 0,048359 0,506898 0,417492T (S-20) S 155º 0,429682 0,044177 0,102814 0,518037 0,341328
U (S-20) S 120º 0,537933 0,028974 0,053861 0,595981 0,479985U (S-20) S 135º 0,510688 0,012510 0,024496 0,535707 0,485669U (S-20) S 155º 0,665971 0,069547 0,104430 0,805066 0,526876
Ensayo a Tracción Indirecta
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 48: Parámetros estadísticos de las probetas S-20 a partir del Ensayo Fénix.
Comparando ahora las RT de las mezclas S-20 respecto a las de las mezclas
S-12, se observaron que las resistencias a tracción indirecta de las probetas de
mezclas S-20 eran sensiblemente superiores, con unas mayores oscilaciones en los
datos, en un 11,65%.
Finalmente se muestran los resultados de la última tipología de mezclas
estudiadas, la G-20.
4.5.3.- ITS-RT de las mezclas gruesas (G-20)
La figura 8 representaban los valores medios para esta tipología de mezcla,
para cada proveedor y temperatura de compactación.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
88
ITS-RT. Probetas Mezclas G-20.
y = 0,0025x + 0,0013
R2 = 0,7271
0,0010
0,0015
0,0020
0,0025
0,0030
0,0035
0,0040
0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70
Ensayo Fénix
En
sayo
Tra
cció
n In
dir
ecta
ITS-RT. Probetas G-20
Lineal (ITS-RT. Probetas G-20)
Figura 8: Correlación ITS-RT de las mezclas G-20.
La primera característica observada de las 72 probetas ensayadas, fue que
para este tipo de mezcla el factor de correlación era elevado, concretamente de
0,7271.
En las tablas 49 y 50 se completa el presente análisis, a través de los
parámetros estadísticos.
M+2σ M+2σL (G-20) 120º 0,002348 0,000192 0,081710 0,002732 0,001964L (G-20) 135º 0,002486 0,000231 0,092869 0,002947 0,002024L (G-20) 155º 0,002557 0,000275 0,107583 0,003107 0,002007M (G-20) 120º 0,001688 0,000043 0,025368 0,001773 0,001602M (G-20) 135º 0,001826 0,000111 0,060672 0,002047 0,001604M (G-20) 155º 0,002176 0,000112 0,051288 0,002400 0,001953
N (G-20) S 120º 0,002233 0,000155 0,069538 0,002544 0,001923N (G-20) S 135º 0,002059 0,000084 0,040662 0,002227 0,001892N (G-20) S 155º 0,002266 0,000076 0,033528 0,002418 0,002114
Ensayo a Tracción Indirecta
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 49: Parámetros estadísticos de las probetas G-20 a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta.
Las ITS calculadas y su variabilidad a partir del Ensayo a Tracción Indirecta
eran muy similares respecto a los casos anteriores, de 6,25%.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
89
M+2σ M+2σL (G-20) 120º 0,456197 0,016144 0,035387 0,488484 0,423910L (G-20) 135º 0,379322 0,035635 0,093944 0,450592 0,308052L (G-20) 155º 0,493110 0,026547 0,053836 0,546205 0,440016M (G-20) 120º 0,223417 0,007283 0,032598 0,237983 0,208851M (G-20) 135º 0,253337 0,055397 0,218667 0,364130 0,142544M (G-20) 155º 0,269272 0,032861 0,122036 0,334994 0,203551
N (G-20) S 120º 0,299593 0,002728 0,009105 0,305048 0,294137N (G-20) S 135º 0,275533 0,056231 0,204080 0,387995 0,163072N (G-20) S 155º 0,406967 0,027100 0,066590 0,461167 0,352768
Ensayo Fénix
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 50: Parámetros estadísticos de las probetas G-20 a partir del Ensayo Fénix.
Finalmente, las Resistencias a Tracción (RT) de las mezclas G-20 presentaban
una variación más elevada comparándola a las obtenidas en el Ensayo a Tracción
Indirecta, concretamente de un 9,29%.
Una vez se han graficado y analizando todas las resistencias de las probetas,
cuanto mayor era el ITS del Ensayo a Tracción Indirecta, mayor era el RT del Ensayo
Fénix, especialmente en las mezclas semidensas y gruesas. En cambio, la presencia
de datos incoherentes en las mezclas densas dificulta llegar a la misma conclusión
para estas mezclas.
Por último, destacar que los registros del Ensayo Fénix muestran mayor
variabilidad que los del Ensayo a Tracción Indirecta, pero todos ellos inferiores a un
10%, mayoritariamente. Las probetas sometidas a tracción directa alcanzan su rotura
con cargas muy inferiores a las del Ensayo a Tracción Indirecta, por lo que sus
registros eran muy inferiores, del orden de la décima parte y en caso de producirse
pequeñas variaciones implica un aumento considerable del porcentaje de variabilidad.
Llegado este punto, se analizará el Índice de Rigidez a Tracción a través de
ambos ensayos.
ÍNDICE DE RIGIDEZ A TRACCIÓN
4.5.4.- IRT de las mezclas densas (D-20)
En la figura 9 se correlacionaron los datos de las mezclas bituminosas densas
(D-20).
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
90
IRT. Probetas Mezclas D-20.
y = 1,5396x + 13,108
R2 = 0,7564
5
10
15
20
25
30
35
0 2 4 6 8 10 12 14
Ensayo Fénix
En
sayo
Tra
cció
n In
dir
ecta
IRT. Probetas D-20
Lineal (IRT. Probetas D-20)
Figura 9: Correlación IRT de las mezclas D-20.
En este caso sucedió todo lo contrario respeto a la correlación de las
resistencias antes expuesta. Ahora las mezclas densas presentaban una buena
relación entre los índices calculados por ambos ensayos. Cuanto mayor era el Índice
de Rigidez con el Ensayo Fénix, mayor era el índice respecto al Ensayo a Tracción
Indirecta. Los datos graficados se ajustaban a la recta de regresión (R2=0,7564).
Las tablas 51 y 52 muestran los parámetros estadísticos tomados en
consideración:
M+2σ M-2σ
I (D-20) 120º 24,438 3,752 0,154 31,943 16,933
I (D-20) 135º 21,572 2,056 0,095 25,684 17,460
I (D-20) 155º 25,646 3,692 0,144 33,030 18,262
J (D-20) 120º 18,503 0,921 0,050 20,345 16,661
J (D-20) 135º 19,631 - - - -
J (D-20) 155º 23,289 - - - -
Ensayo a Tracción Indirecta
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
Media
Intervalos confianza (95%)
Tabla 51: Parámetros estadísticos de las probetas D-20 a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta.
El Índice de Rigidez a Tracción promedio de las mezclas Densas a partir del
Ensayo a Tracción Indirecta tenía unas variabilidades promedias de 11,10%.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
91
M+2σ M-2σ
I (D-20) 120º 6,116 0,563 0,092 7,243 4,989
I (D-20) 135º 6,592 0,415 0,063 7,422 5,762
I (D-20) 155º 8,465 0,441 0,052 9,348 7,582
J (D-20) 120º 4,068 0,191 0,047 4,451 3,685
J (D-20) 135º 4,565 1,171 0,256 6,907 2,223
J (D-20) 155º 5,657 - - - -
Ensayo Fénix
Nombre Probeta MediaIntervalos confianza (95%)
Des. EstándarDes. Estándar /
Media
Tabla 52: Parámetros estadísticos de las probetas D-20 a partir del Ensayo Fénix.
Una primera observación de los IRT obtenidos por el Ensayo Fénix es que éstos
eran muy inferiores a los obtenidos con el Ensayo a Tracción Indirecta, ya que en el
Ensayo Fénix se alcanzaban la rotura de las probetas con unas cargas
aproximadamente diez veces inferiores a las del Ensayo a Tracción Indirecta, tal como
se ha mencionado anteriormente. Por este motivo, el Índice de Rigidez tenía una
variabilidad menor respecto en las calculadas a partir del Ensayo a Tracción Indirecta,
concretamente de 10,20%.
Seguidamente se evaluará las mezclas semidensas (S-12 y S-20).
4.5.5.- IRT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)
Mezclas S-12
Los resultados quedan representados en la figura 10:
IRT. Probetas Mezclas S-12.
y = 0,3938x + 17,731
R2 = 0,1825
5
10
15
20
25
30
35
0 2 4 6 8 10 12 14
Ensayo Fénix
En
sayo
Tra
cció
n In
dir
ecta
IRT. Probetas S-12
Lineal (IRT. Probetas S-12)
Figura 10: Correlación IRT de las mezclas S-12.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
92
Las mezclas semidensas S-12 ensayadas presentaban un comportamiento
diferente entre los dos ensayos. Se observó un poco correlación de los datos
graficados (R2=0,1825), y una menor pendiente de la recta de regresión comparándola
con las mezclas D-20.
Los aumentos del Índice a Rigidez del Ensayo Fénix no quedaban reflejados
con un aumento del mismo orden en el Ensayo a Tracción Indirecta. Esto era debido a
los factores que inciden en el cálculo de este parámetro, sobretodo por los
desplazamientos producido a la ½ carga máxima.
Como se ha descrito en capítulos anteriores, la pendiente de carga en el
Ensayo Fénix eran muy elevada, por lo que a la ½ carga máxima se presentaba un
desplazamiento muy pequeño. En cambio, en el Ensayo a Tracción Indirecta los
desplazamientos a esta misma carga son sensiblemente superiores.
Las tablas 53 y 54 recogen la media, desviación estándar e intervalos de
confianza al 95% de estos parámetros.
M+2σ M-2σ
A (S-12) 120º 17,511 6,099 0,348 29,708 5,314
A (S-12) 135º 16,004 5,341 0,334 26,686 5,322
A (S-12) 155º 19,551 3,229 0,165 26,010 13,093
B (S-12) 120º 20,078 1,880 0,094 23,837 16,319
B (S-12) 135º 18,064 4,634 0,257 27,333 8,795B (S-12) 155º 21,078 1,233 0,059 23,545 18,611
C (S-12) 120º 21,313 2,617 0,123 26,547 16,078
C (S-12) 135º 20,082 7,515 0,374 35,113 5,051C (S-12) 155º 20,688 2,119 0,102 24,926 16,450
D (S-12) S 120º 18,658 5,229 0,280 29,116 8,199
D (S-12) S 135º 20,855 2,769 0,133 26,393 15,317
D (S-12) S 155º 22,805 3,215 0,141 29,235 16,375
E (S-12) 120º 17,313 2,929 0,169 23,172 11,454
E (S-12) 135º 19,539 2,380 0,122 24,299 14,780E (S-12) 155º 22,623 2,048 0,091 26,718 18,528
F (S-12) 120º 16,769 0,097 0,006 16,963 16,575
F (S-12) 135º 17,959 2,167 0,121 22,293 13,625F (S-12) 155º 20,472 3,542 0,173 27,556 13,387
G (S-12) 120º 16,223 1,137 0,070 18,497 13,950
G (S-12) 135º 18,728 3,584 0,191 25,897 11,559
G (S-12) 155º 16,223 1,107 0,068 18,438 14,008
Ensayo a Tracción Indirecta
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 53: Parámetros estadísticos de las probetas S-12 a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
93
En la tabla se observa una gran dispersión del Índice de Rigidez a Tracción,
con una variabilidad media de un 16,30% respecto, observándose unas desviaciones
estándar muy elevadas, que conllevó unos intervalos de confianza muy amplios, por lo
que en este caso, no será posible establecer correlaciones entre los parámetros
obtenidos por los dos ensayos.
M+2σ M-2σ
A (S-12) 120º 1,588 0,380 0,239 2,347 0,828
A (S-12) 135º 1,672 0,519 0,310 2,709 0,634
A (S-12) 155º 1,716 0,020 0,012 1,755 1,676
B (S-12) 120º 4,197 0,098 0,023 4,392 4,001
B (S-12) 135º 3,758 0,519 0,138 4,796 2,719
B (S-12) 155º 5,337 0,514 0,096 6,365 4,308
C (S-12) 120º 2,800 0,036 0,013 2,912 2,768
C (S-12) 135º 2,785 0,039 0,014 2,863 2,707
C (S-12) 155º 2,805 0,052 0,019 2,910 2,701
D (S-12) S 120º 6,081 2,591 0,426 11,263 0,900
D (S-12) S 135º 4,360 1,732 0,397 7,824 0,897
D (S-12) S 155º 5,619 1,843 0,328 9,305 1,933
E (S-12) 120º 6,422 0,024 0,004 6,470 6,375
E (S-12) 135º 8,521 0,879 0,103 10,279 6,763
E (S-12) 155º 7,988 1,424 0,178 10,837 5,139
F (S-12) 120º 1,437 0,479 0,334 2,395 0,478
F (S-12) 135º 1,567 0,128 0,082 1,821 1,309
F (S-12) 155º 2,047 0,252 0,123 2,552 1,542
G (S-12) 120º 1,153 0,032 0,028 1,217 1,089
G (S-12) 135º 1,585 0,785 0,495 3,154 0,015
G (S-12) 155º 4,120 0,454 0,110 5,028 3,212
Des. Estándar / Media
Intervalos confianza (95%)
Ensayo Fénix
Nombre Probeta Media Des. Estándar
Tabla 54: Parámetros estadísticos de las probetas S-12 a partir del Ensayo Fénix.
En el Ensayo Fénix se observa unas variaciones muy similares a las obtenidas
a partir del Ensayo Tracción Indirecta, concretamente de un 16,50%.
A continuación se evalúa el Índice de Rigidez de las mezclas S-20.
Mezclas S-20
De forma análoga a los dos casos anteriores, en la figura 11 se representan los
resultados obtenidos con las mezclas S-20.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
94
y = 0,2616x + 18,918R² = 0,1987
5
10
15
20
25
30
35
0 2 4 6 8 10 12 14
En
sayo
Tra
cció
n I
nd
irec
ta
Ensayo Fénix
IRT. Probetas Mezclas S-20.
IRT. Probetas S-20
Lineal (IRT. Probetas S-20)
Figura 11: Correlación IRT de las mezclas S-20.
Se han ensayado un total de 63 probetas con el método de Tracción Indirecta y
45 con el método de Tracción Directa (108 en total).
Al igual que para las S-12, con las mezclas S-20 se presentaron una escasa
correlación entre los datos (R2=0,1987) y una pendiente de la recta de regresión muy
similar al caso anterior. (0,2616). Los motivos de ello son los mismos que los descritos
anteriormente. En las tablas 55 y 56 se recogen los parámetros estadísticos.
M+2σ M-2σ
Q (S-20) 120º 18,404 2,824 0,153 24,052 12,757
Q (S-20) 135º 21,550 4,661 0,216 30,873 12,228
Q (S-20) 155º 23,730 0,990 0,042 25,711 21,749
R (S-20) 120º 19,297 2,968 0,154 25,233 13,362
R (S-20) 135º 17,280 4,674 0,270 26,627 7,933
R (S-20) 155º 18,873 3,372 0,179 25,617 12,129
S (S-20) 130º 19,880 2,335 0,117 24,550 15,209
S (S-20) 145º 17,501 2,648 0,151 22,798 12,204
S (S-20) 165º 18,581 5,957 0,321 30,496 6,666
T (S-20) S 120º 18,295 8,907 0,487 36,110 0,481
T (S-20) S 135º 14,732 7,181 0,487 29,093 0,371
T (S-20) S 155º 20,188 6,602 0,327 33,392 6,985
U (S-20) S 120º 21,989 3,533 0,161 29,055 14,924
U (S-20) S 135º 22,137 4,705 0,213 31,547 12,727
U (S-20) S 155º 23,335 3,686 0,158 30,708 15,962
Des. EstándarDes. Estándar /
Media
Intervalos confianza (95%)
Ensayo a Tracción Indirecta
Nombre Probeta Media
Tabla 55: Parámetros estadísticos de las probetas S-20 a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
95
Los valores presentaban unas variaciones muy elevados, similares a las
obtenidas respecto a las mezclas S-12, concretamente de 16,00% dificultando lograr
también unas correlaciones óptimas. Véase a continuación los resultados obtenidos
por el Ensayo Fénix.
M+2σ M-2σ
Q (S-20) 120º 7,645 0,256 0,034 8,157 7,132
Q (S-20) 135º 6,307 1,189 0,189 8,685 3,928
Q (S-20) 155º 5,466 0,000 0,000 5,466 5,466
R (S-20) 120º 5,524 2,259 0,409 10,042 1,005
R (S-20) 135º 3,721 0,316 0,085 4,355 3,088
R (S-20) 155º 6,385 1,370 0,215 9,125 3,645
S (S-20) 130º 2,981 - - 2,981 2,981
S (S-20) 145º 6,111 1,127 0,184 8,366 3,856
S (S-20) 165º 3,011 0,498 0,165 4,008 2,015
T (S-20) S 120º 9,567 1,489 0,156 12,544 6,590
T (S-20) S 135º 10,226 0,573 0,056 11,371 9,080
T (S-20) S 155º 12,829 4,574 0,357 21,977 3,681
U (S-20) S 120º 11,906 1,639 0,138 15,183 8,628
U (S-20) S 135º 8,939 2,757 0,308 14,453 3,426
U (S-20) S 155º 11,481 0,877 0,076 13,235 9,727
Des. Estándar / Media
Ensayo Fénix
Nombre ProbetaIntervalos confianza (95%)
Media Des. Estándar
Tabla 56: Parámetros estadísticos de las probetas S-20 a partir del Ensayo Fénix.
Comparando las IRT halladas en las mezclas S-20 respecto con las mezclas S-
12 tenían unas variaciones muy similares respecto al caso anterior, concretamente de
16,90%.
Finalmente se muestran los resultados de la última tipología de mezclas
estudiadas, las G-20.
4.5.6.- IRT de las mezclas gruesas (G-20)
La figura 12 se grafican los promedios de los valores de esta tipología de
mezclas.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
96
y = 0,8813x + 10,799R² = 0,5327
5
10
15
20
25
30
35
1 3 5 7 9 11 13 15
En
sayo
Tra
cció
n I
nd
irec
ta
Ensayo Fénix
IRT. Probetas Mezclas G-20.
IRT. Probetas G-20
Lineal (IRT. Probetas G-20)
Figura 12: Correlación IRT de las mezclas G-20.
El análisis de las mezclas Gruesas presentaban una mejora, respecto las
mezclas semidensas, en la correlación de los Índices de Rigidez a Tracción de ambos
ensayos con una R2 de 0,5327 y con una pendiente de la recta de regresión de
0,8813.
Las tablas 57 y 58 completan el presente análisis a través de los parámetros
estadísticos detallados.
M+2σ M-2σ
L (G-20) 120º 14,527 1,954 0,134 18,434 10,620
L (G-20) 135º 18,388 2,121 0,115 22,630 14,146
L (G-20) 155º 14,346 3,017 0,210 20,379 8,312
M (G-20) 120º 11,493 2,981 0,259 17,456 5,530
M (G-20) 135º 15,016 2,763 0,184 20,541 9,490
M (G-20) 155º 18,720 2,065 0,110 22,850 14,590
N (G-20) S 120º 18,142 2,347 0,129 22,836 13,449
N (G-20) S 135º 18,005 1,417 0,079 20,839 15,171
N (G-20) S 155º 18,662 2,780 0,149 24,222 13,102
Ensayo a Tracción Indirecta
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
Media
Intervalos confianza (95%)
Tabla 57: Parámetros estadísticos de las probetas G-20 a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta.
La variabilidad a partir del Ensayo a Tracción Indirecta era muy similar respecto
a los casos anteriores, concretamente de 16,36%.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
97
M+2σ M-2σ
L (G-20) 120º 3,133 0,669 0,213 4,470 1,796
L (G-20) 135º 3,218 0,910 0,283 5,037 1,399L (G-20) 155º 4,019 0,576 0,143 5,171 2,868
M (G-20) 120º 4,043 2,000 0,495 8,044 0,043
M (G-20) 135º 4,514 0,948 0,210 6,410 2,617M (G-20) 155º 6,046 0,163 0,027 6,371 5,721
N (G-20) S 120º 9,357 0,844 0,090 11,045 7,670
N (G-20) S 135º 9,028 0,109 0,101 10,847 7,210N (G-20) S 155º 8,731 1,567 0,180 11,865 5,596
Ensayo Fénix
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 58: Parámetros estadísticos de las probetas G-20 a partir del Ensayo Fénix.
Finalmente con el Ensayo Fénix, las mezclas G-20 presentaban unas
Resistencias a Tracción (RT) con unas variaciones más elevadas, comparándolas a las
obtenidas en el Ensayo a Tracción Indirecta, de un orden de magnitud de 19,30%.
Expuestos todos los datos y una vez hallados los Índices de Rigidez a Tracción
en cada uno de los dos ensayos, se llegó a la conclusión que los resultados de este
parámetro eran muy dispersos respecto los registros en las resistencias hallados
anteriormente. El motivo principal fue por las desplazamientos experimentadas en
cada una de las 434 probetas ensayadas en el instante de resistir la ½ carga máxima.
Cada probeta reaccionaba de una forma distinta frente las acciones aplicadas. Cuanto
más rígida era una probeta, menor era el desplazamiento producido, produciéndose
una ruptura frágil en el proceso de fisuración. Respecto los desplazamientos, estos
registros eran los que experimentaban mayor variabilidad, y dividiéndolos éstos con
sus respectivas medias cargas máximas, se alcanzaban un abanico de resultados
dispersos.
Finalmente, el Índice de Rigidez a Tracción era un parámetro más difícil de
correlacionar (sobretodo en las mezclas semidensas ensayadas) respecto en las
resistencias halladas anteriormente.
A continuación se procederá a analizar la Energía Disipada, la tercera
característica estudiada.
ENERGÍA DISIPADA
Otro aspecto significativo a analizar nombrado anteriormente es la Energía
Disipada, definida como el trabajo total realizado dividido por el área de fractura. El
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
98
trabajo se calcula a partir del área de la curva-desplazamiento de una probeta con una
carga mínima de 0,1 kN.
A continuación y de la misma forma que en los dos parámetros estudiados
anteriormente se exponen los resultados y las correlaciones halladas.
4.5.7.- GD de las mezclas densas (D-20)
En la figura 13, se presentan los resultados promedios referentes del presente
parámetro en las mezclas D-20:
GD. Probetas Mezclas D-20.
y = 3,4406x + 8169,9
R2 = 0,222
4000
5000
6000
7000
8000
9000
10000
11000
200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700
Ensayo Fénix
En
sayo
Tra
cció
n I
nd
irec
ta
GD. Probetas D-20
Lineal (GD. Probeta s D-20)
Figura 13: Correlación GD de las mezclas D-20.
Una primera aproximación en los resultados obtenidos es la gran dispersión de
los 6 puntos graficados (R2=0,222) con una pendiente de la recta de regresión de
3,4406.
En analizar anteriormente las resistencias en las mezclas densas, se mencionó
la poca fiabilidad de los registros provinentes del fabricante J con unas temperaturas
de compactación de 135 y 155 ºC. Por este motivo también se optó por eliminar estos
dos puntos para evaluar como influyen éstos respecto la recta de regresión y su
coeficiente de correlación (Figura 14).
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
99
A partir de los cuatro puntos resultantes, se pudo observar una ligera mejora en
el factor de correlación respecto al hallado anteriormente, aumentando su valor hasta
el 0,3144 con una pendiente en la recta de regresión muy similar que la hallada
anteriormente, concretamente de 3,5618. Sin embargo, el resultado final indicó
igualmente unos comportamientos muy dispersos, debidos principalmente a las
distintas morfologías de las curvas de carga-desplazamiento de cada una de las
probetas para calcular los respectivos trabajos.
GD. Probetas Mezclas D-20.
y = 3,5618x + 8007
R2 = 0,3144
4000
5000
6000
7000
8000
9000
10000
11000
200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700
Ensayo Fénix
En
sayo
Tra
cció
n In
dir
ecta
GD. Probetas D-20
Lineal (GD. Probetas D-20)
Figura 14: Correlación GD de las mezclas D-20 corregido.
En las tablas 59 y 60 muestran de la misma forma que en todos los casos
anteriores, los parámetros estadísticos tenidos en cuenta para el presente estudio.
M+2σ M-2σ
I (D-20) 120º 9323,764 307,065 0,033 9937,894 8709,634
I (D-20) 135º 9698,623 946,858 0,098 11592,340 7804,907I (D-20) 155º 8875,139 964,311 0,109 10803,760 6946,517
J (D-20) 120º 8746,108 722,894 0,083 10191,896 7300,320
Ensayo a Tracción Indirecta
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 59: Parámetros estadísticos de las probetas D-20 a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta.
Todas las probetas ensayadas con el Ensayo a Tracción Indirecta presentaron
una variabilidad pequeña, comprendida en 8,04%.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
100
M+2σ M-2σ
I (D-20) 120º 258,128 53,273 0,206 364,674 151,582
I (D-20) 135º 419,413 83,083 0,198 585,579 253,246I (D-20) 155º 312,169 6,895 0,022 325,959 298,378
J (D-20) 120º 311,419 13,287 0,042 337,993 284,844
Ensayo Fénix
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 60: Parámetros estadísticos de las probetas D-20 a partir del Ensayo Fénix.
En este caso, la variabilidad presente en el Ensayo Fénix aumenta respecto al
Ensayo a Tracción Indirecta hasta alcanzar un 9,77%.
4.5.8.- GD de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)
Mezclas S-12
Los resultados quedan reflejados en la figura 15:
GD. Probetas Mezclas S-12.
y = 10,246x + 3806,3
R2 = 0,3899
4000
5000
6000
7000
8000
9000
10000
11000
200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700
Ensayo Fénix
En
sayo
Tra
cció
n In
dir
ecta
GD. Probetas S-12
Lineal (GD. Probetas S-12)
Figura 15: Correlación GD de las mezclas S-12.
En primer lugar, en aumentar considerablemente el número de probetas
ensayadas se percibe una mejora en la correlación de este parámetro aumentando la
R2 hasta 0,3899 respecto a los resultados obtenidos con las mezclas densas antes
expuestas. Igualmente la pendiente de la recta de regresión aumenta hasta a los
10,246. Sin embargo se puede observar una dispersión elevada entre todos los
registros calculados.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
101
Seguidamente las tablas 61 y 62 se especifican las cuantificaciones
estadísticas de las mezclas S-12 (media, desviación estándar, intervalos de confianza
al 95%):
M+2σ M-2σ
A (S-12) 120º 7266,105 337,304 0,046 7940,714 6591,496
A (S-12) 135º 7068,144 584,975 0,083 8238,094 5898,194
A (S-12) 155º 6436,560 431,758 0,067 7300,076 5573,044
B (S-12) 120º 8784,463 271,337 0,031 9327,137 8241,788
B (S-12) 135º 9372,435 343,961 0,037 10060,358 8684,512B (S-12) 155º 10007,694 383,355 0,038 10774,404 9240,985
C (S-12) 120º 8077,061 1153,323 0,143 10383,707 5770,415
C (S-12) 135º 8363,751 70,848 0,008 8504,448 8221,054C (S-12) 155º 8761,276 350,612 0,040 9462,500 8060,053
D (S-12) S 120º 7383,394 821,172 0,111 9025,738 5741,050
D (S-12) S 135º 7250,793 640,211 0,088 8531,215 5970,371
D (S-12) S 155º 6507,531 939,543 0,144 8386,617 4628,445
E (S-12) 120º 6751,636 409,065 0,061 7569,766 5933,506
E (S-12) 135º 7645,454 656,206 0,086 8957,867 6333,041E (S-12) 155º 7052,565 585,561 0,083 8223,687 5881,443
F (S-12) 120º 7243,573 147,180 0,020 7537,934 6949,212
F (S-12) 135º 6841,228 309,564 0,045 7460,356 6222,101F (S-12) 155º 7003,804 74,298 0,011 7152,399 6855,209
G (S-12) 120º 7827,854 96,403 0,012 8020,661 7635,047
G (S-12) 135º 7331,083 317,335 0,043 7965,754 6696,413
G (S-12) 155º 7257,229 84,152 0,011 7425,532 7088,926
Ensayo a Tracción Indirecta
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 61: Parámetros estadísticos de las probetas S-12 a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta.
Los resultados en las mezclas semidensas S-12 presentaban una variabilidad
muy similar respecto en las mezclas densas, concretamente en un 5,80%.
M+2σ M-2σ
A (S-12) 120º 337,844 18,928 0,056 375,701 299,988
A (S-12) 135º 322,996 16,121 0,050 355,237 290,755
A (S-12) 155º 382,346 39,799 0,104 461,944 302,747
B (S-12) 120º 363,856 7,147 0,020 378,151 349,561
B (S-12) 135º 458,784 25,981 0,057 510,746 406,822B (S-12) 155º 467,640 33,123 0,071 533,886 401,394
C (S-12) 120º 405,221 53,429 0,132 512,078 298,364
C (S-12) 135º 428,392 98,554 0,230 625,500 231,284C (S-12) 155º 435,720 71,866 0,165 579,451 291,988
D (S-12) S 120º 399,431 29,178 0,073 457,786 341,075
D (S-12) S 135º 303,861 19,417 0,064 342,694 265,027
D (S-12) S 155º 386,239 13,848 0,036 413,934 358,544
E (S-12) 120º 278,388 31,001 0,111 340,390 216,386
E (S-12) 135º 400,093 59,813 0,149 519,719 280,467E (S-12) 155º 389,092 101,902 0,262 592,896 185,289
F (S-12) 120º 265,510 39,155 0,147 343,821 187,199
F (S-12) 135º 361,968 26,742 0,074 415,451 308,484F (S-12) 155º 292,249 38,158 0,131 368,565 215,932
G (S-12) 120º 358,744 1,685 0,005 362,115 355,374
G (S-12) 135º 437,407 25,631 0,059 488,670 386,144
G (S-12) 155º 361,672 24,478 0,068 410,628 312,716
Ensayo Fénix
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 62: Parámetros estadísticos de las probetas S-12 a partir del Ensayo Fénix.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
102
A partir del Ensayo Fénix, se obtuvo una variabilidad superior respecto a las
halladas en el Ensayo a Tracción Indirecta, concretamente de 9,82%.
Finalizaremos el análisis de las mezclas semidensas con las S-20, para
completar la correlación presente.
Mezclas S-20
En el caso de este tipo de mezclas, vemos en principio un comportamiento
menos fiable respecto en las mezclas antes estudiadas. En la figura 16, se detallan
gráficamente los resultados obtenidos.
GD. Probetas Mezclas S-20.
y = 2,9912x + 5819,2
R2 = 0,1769
4000
5000
6000
7000
8000
9000
10000
200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700
Ensayo Fénix
En
sayo
Tra
cció
n In
dir
ecta
GD. Probetas S-20
Lineal (GD. Probetas S-20)
Figura 16: Correlación GD de las mezclas S-20.
Una vez ensayadas todas las 108 probetas de mezcla S-20, se puede
comprobar que todos los puntos registrados se concentran en una zona muy concreta
de la figura pero sin concernir una relación proporcional entre los resultados de ambos
ensayos. En aumentar la energía Disipada en el Ensayo a Tracción Indirecta no se
correlacionaba con un aumento de modo proporcional respecto con el Ensayo Fénix.
Por este motivo el factor R2 presenta solamente un valor de 0,1769, impidiendo hallar
una conclusión fiable.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
103
Las tablas 63 y 64 se analizan las variaciones de los datos registrados de las
probetas S-20:
M+2σ M-2σ
Q (S-20) 120º 7450,863 1349,947 0,181 10150,756 4750,970Q (S-20) 135º 7544,629 1523,267 0,202 10591,164 4498,095
Q (S-20) 155º 6471,857 473,445 0,073 7418,747 5524,966
R (S-20) 120º 7363,487 874,509 0,119 9112,505 5614,469
R (S-20) 135º 7440,810 1119,968 0,151 9680,747 5200,874R (S-20) 155º 7251,461 372,256 0,051 7995,973 6506,948
S (S-20) 130º 6929,640 1030,244 0,149 8990,127 4869,152
S (S-20) 145º 6758,280 665,564 0,098 8089,407 5427,153S (S-20) 165º 7432,430 1428,290 0,192 10289,010 4575,851
T (S-20) S 120º 7371,000 490,801 0,067 8352,602 6389,399
T (S-20) S 135º 6626,639 725,753 0,110 8078,144 5175,133T (S-20) S 155º 6856,941 1338,114 0,195 9533,169 4180,713
U (S-20) S 120º 6868,444 96,690 0,014 7061,823 6675,064U (S-20) S 135º 6874,136 296,251 0,043 7466,638 6281,634
U (S-20) S 155º 6945,227 842,589 0,121 8630,404 5260,050
Ensayo a Tracción Indirecta
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 63: Parámetros estadísticos de las probetas S-20 a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta.
Los valores medios de la GD en el Ensayo a Tracción Indirecta de las mezclas
S-20, presentaban unos intervalos de variabilidad comprendidos de un 11,77%, muy
superiores respecto las mezclas S-12.
M+2σ M-2σ
Q (S-20) 120º 479,325 45,458 0,095 570,240 388,409
Q (S-20) 135º 429,687 7,104 0,017 443,896 415,479Q (S-20) 155º 321,194 0,000 0,000 321,194 321,194
R (S-20) 120º 372,061 58,068 0,156 488,197 255,925
R (S-20) 135º 461,456 101,452 0,220 664,361 258,551R (S-20) 155º 495,627 155,206 0,313 806,039 185,216
S (S-20) 130º 395,844 0,000 0,000 395,844 395,844
S (S-20) 145º 360,111 19,464 0,054 399,040 321,183S (S-20) 165º 400,636 1,997 0,005 404,631 396,641
T (S-20) S 120º 413,851 13,472 0,033 440,795 386,908T (S-20) S 135º 431,692 6,115 0,014 443,922 419,462T (S-20) S 155º 441,432 7,068 0,016 455,568 427,297
U (S-20) S 120º 392,617 20,333 0,052 433,283 351,950
U (S-20) S 135º 439,952 59,664 0,136 559,280 320,624U (S-20) S 155º 474,290 38,777 0,087 551,844 396,736
Ensayo Fénix
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 64: Parámetros estadísticos de las probetas S-20 a partir del Ensayo Fénix.
La variabilidad de los resultados obtenidos con el Ensayo Fénix fue menor
respecto el Ensayo a Tracción Indirecta, concretamente de 7,94%.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
104
Finalmente se muestran los resultados de la última tipología de mezclas
estudiadas, concretamente G-20.
4.5.9.- GD de las mezclas gruesas (G-20)
La figura 17 expone los resultados obtenidos:
GD. Probetas Mezclas G-20.
y = 1,8955x + 7131,3
R2 = 0,2147
4000
5000
6000
7000
8000
9000
10000
11000
200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700
Ensayo Fénix
En
sayo
Tra
cció
n In
dir
ecta
GD. Probetas G-20
Lineal (GD. Probetas G-20)
Figura 17: Correlación GD de las mezclas G-20.
Siguiendo los mismos comportamientos que las situaciones anteriores, las
mezclas gruesas tenían una oscilación en los resultados muy variables (R2=0,2147).
Asimismo, se observó una pendiente muy baja en la recta de regresión comparándola,
por ejemplo en la calculada en las mezclas S-12, evidenciándose que en un aumento
de las Energías Disipadas en el Ensayo Fénix no se traducía con un aumento
proporcional en el Ensayo a Tracción Indirecta.
En último lugar, se dan a conocer específicamente los parámetros estadísticos
resumidos en las tablas 65 y 66.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
105
M+2σ M-2σL (G-20) 120º 8226,474 893,560 0,109 10013,594 6439,354L (G-20) 135º 8040,529 1041,149 0,129 10122,828 5958,230L (G-20) 155º 7938,035 882,885 0,111 9703,804 6172,266M (G-20) 120º 7481,081 536,026 0,072 8553,134 6409,029M (G-20) 135º 7495,558 765,425 0,102 9026,409 5964,708M (G-20) 155º 7562,270 784,668 0,104 9131,605 5992,935
N (G-20) S 120º 8140,709 674,079 0,083 9488,867 6792,549N (G-20) S 135º 7837,491 659,224 0,084 9155,938 6519,043N (G-20) S 155º 7603,150 1406,072 0,185 10415,293 4791,007
Ensayo a Tracción Indirecta
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 65: Parámetros estadísticos de las probetas G-20 a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta.
Las GD calculadas y su respectiva variabilidad a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta presentaban una variabilidad comprendida con unos intervalos de 10,87%.
M+2σ M-2σL (G-20) 120º 470,130 10,732 0,023 491,594 448,666L (G-20) 135º 404,087 43,143 0,107 490,372 317,802L (G-20) 155º 387,786 70,091 0,181 527,968 247,604M (G-20) 120º 243,234 17,972 0,074 279,177 207,291M (G-20) 135º 399,332 58,510 0,147 516,351 282,313M (G-20) 155º 318,483 87,240 0,274 492,963 144,003
N (G-20) S 120º 281,873 40,796 0,145 363,464 200,282N (G-20) S 135º 398,127 136,229 0,342 670,584 125,669N (G-20) S 155º 338,852 5,368 0,016 349,587 328,117
Ensayo Fénix
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 66: Parámetros estadísticos de las probetas G-20 a partir del Ensayo Fénix.
Finalmente, la variabilidad de las Energías Disipadas de las mezclas G-20 tenía
una variabilidad ligeramente superior comparándola a las obtenidas con el Ensayo a
Tracción Indirecta, de un 14,52%.
La conclusión más relevante que se obtuvo una vez analizados todos los
resultados del presente parámetro, fue que las deformaciones registradas de todas las
probetas influyeron negativamente para establecer una buena correlación. Igualmente,
la inestabilidad existente en las cargas máximas registradas, en particular en el
Ensayo a Tracción Indirecta, y la rama de descarga del Ensayo Fénix fueron
determinantes en el cálculo de las energías.
La gran pluralidad de las formas de las curvas trazadas por las probetas a partir
del Ensayo a Tracción Indirecta, en particular las cargas máximas como también las
deformaciones y las pendientes, tanto en carga como en descarga, dificultó
considerablemente establecer un comportamiento fiable de las mismas. Igualmente la
pendiente de descarga en el Ensayo Fénix fue el factor determinante por concebir
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
106
unas variaciones de las áreas de las mismas, causando unos registros respecto en el
Trabajo muy variables.
Finalmente, se pudo afirmar que cuanto más depende un parámetro de la
forma de la curva carga-desplazamiento, más inestable es su comportamiento.
Llegado este punto, se analizará el último parámetro mecánico detallado en el
presente estudio, concretamente el Índice de Tenacidad.
ÍNDICE DE TENACIDAD
El Índice de Tenacidad se define como la energía disipada en el período de
relajación una vez aplicada la carga máxima, y la diferencia entre los desplazamientos
realizados desde la carga máxima hasta que la carga ha caído a la mitad de la carga
total. Su finalidad es evaluar la tenacidad de la mezcla bituminosa. Por tanto, a medida
que este parámetro aumenta, la mezcla es más tenaz, y al contrario, a medida que
este factor disminuye, la mezcla tiene un comportamiento más inconstante.
Su expresión de cálculo es a partir de los esfuerzos de trabajo en las ramas de
descarga, una vez aplicadas las acciones de máxima carga, concretamente el área
post pico en las curvas carga-descarga multiplicada por el desplazamiento asociado.
Debido que cada probeta presenta unas curvas con unas características singulares, en
analizar un conjunto de éstas de un mismo tipo de mezcla bituminosa, éstos presentan
unos valores dispersos respecto en las ensayadas con el Ensayo a Tracción Indirecta.
Por estos motivos, se entorpece mucho lograr unos niveles de correlación plausibles.
Seguidamente se muestran los índices calculados en el presente estudio
siguiendo la misma estructura que en los casos anteriores.
4.5.10.- IT de las mezclas densas (D-20)
En la figura 18, se muestran los Índices de Tenacidad adimensionales de las
mezclas gruesas (D-20) estudiadas.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
107
IT. Probetas Mezclas D-20.
y = 10,666x + 0,0047
R2 = 0,3531
0,000
0,001
0,002
0,003
0,004
0,005
0,006
0,007
0,008
0,009
0,010
0,0000 0,0001 0,0002 0,0003 0,0004 0,0005 0,0006
Ensayo Fénix
En
sayo
Tra
cció
n In
dir
ecta
IT. Probetas D-20
Lineal (IT. Probetas D-20)
Figura 18: Correlación IT de las mezclas D-20.
Como ha sucedido con los otros parámetros en las mezclas densas, no se
pudo garantizar un nivel de correlación más fiable. Además, la necesidad de las
mediciones respecto las áreas y sus desplazamientos relacionados para calcular el
presente parámetro, dificultó todavía más para analizar posibles comportamientos
respecto la tenacidad de las mezclas.
En los puntos graficados, presentaron una pendiente en la recta de regresión
con un valor de 10,666 con un factor de correlación de 0,3531.
Véanse las tablas 67 y 68 donde se exponen los parámetros estadísticos
hallados.
M+2σ M-2σI (D-20) 120º 0,007290 0,000811 0,111269 0,008913 0,005668I (D-20) 135º 0,006467 0,001108 0,171300 0,008682 0,004251I (D-20) 155º 0,004144 0,001828 0,441268 0,007801 0,000487J (D-20) 120º 0,008425 0,002012 0,238767 0,012449 0,004402J (D-20) 135º 0,007100 - - - -J (D-20) 155º 0,005121 - - - -
Ensayo a Tracción Indirecta
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 67: Parámetros estadísticos de las probetas D-20 a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta.
Los Índices de Tenacidad de las mezclas densas presentaban un rango de
variación elevado, concretamente de 24,06% debido, como se ha comentado
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
108
anteriormente, por las formas de las curvas carga-desplazamiento de cada una de las
30 probetas ensayadas.
M+2σ M-2σI (D-20) 120º 0,000193 0,000023 0,118724 0,000239 0,000147I (D-20) 135º 0,000299 0,000091 0,303180 0,000480 0,000118I (D-20) 155º 0,000049 0,000001 0,014580 0,000050 0,000047J (D-20) 120º 0,000198 0,000023 0,117356 0,000244 0,000151J (D-20) 135º 0,000138 0,000043 0,313657 0,000225 0,000052J (D-20) 155º 0,000065 - - - -
Ensayo Fénix
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 68: Parámetros estadísticos de las probetas D-20 a partir del Ensayo Fénix.
La variabilidad de los índices hallados a partir del Ensayo Fénix era de 17,34%,
claramente inferior respecto a los calculados con el Ensayo a Tracción Indirecta. Otro
aspecto a destacar es el orden de magnitud del presente parámetro en ambos
ensayos, concretamente los valores obtenidos en el Ensayo Fénix presentaban un
orden de magnitud inferior respecto en los índices del Ensayo a Tracción Indirecta,
debido por la gran diferencia de las áreas de ambos métodos y por la proporcionalidad
de los desplazamientos medidos, sobretodo cuando se producían los esfuerzos
máximos.
4.5.11.- IT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)
Mezclas S-12
En la figura 19 quedan reflejados los Índices de Tenacidad de las presentes
mezclas estudiadas:
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
109
IT. Probetas Mezclas S-12.
y = 9,4619x + 0,0025
R2 = 0,4435
0,000
0,001
0,002
0,003
0,004
0,005
0,006
0,007
0,008
0,009
0,010
0,0000 0,0001 0,0002 0,0003 0,0004 0,0005 0,0006
Ensayo Fénix
En
sayo
Tra
cció
n I
nd
irec
ta
IT. Probetas S-12
Linea l (IT. Probeta s S-12)
A
B
Figura 19: Correlación IT de las mezclas S-12.
En ensayarse un gran número de probetas se ha observado una correlación
más estable respecto en las mezclas densas antes estudiadas, aumentando el
parámetro R2 hasta 0,4435. Sin embargo, la presencia del punto A (fabricante C con
una temperatura de compactación de 120 ºC) y el punto B (fabricante G con una
temperatura de compactación de 135 ºC) desvirtuaron esta correlación por tener unas
disgregaciones elevadas respecto en el Ensayo a Tracción Indirecta y el Ensayo
Fénix.
IT. Probetas Mezclas S-12.
y = 13,699x + 0,0014
R2 = 0,7134
0,000
0,001
0,002
0,003
0,004
0,005
0,006
0,007
0,008
0,009
0,010
0,0000 0,0001 0,0002 0,0003 0,0004 0,0005 0,0006
Ensayo Fénix
En
sayo
Tra
cció
n In
dir
ecta
IT. Probetas S-12
Lineal (IT. Probetas S-12)
Figura 20: Correlación IT de las mezclas S-12.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
110
Excluyendo estos dos puntos, la correlación mejora substancialmente
aumentando el factor de correlación hasta 0,7134 y la pendiente de la recta de
regresión hasta los 13,699 (Figura 20).
Véanse las tablas 69 y 70 donde se especifican las cuantificaciones
estadísticas de las presentes mezclas (media, desviación estándar, intervalos de
confianza al 95%).
M+2σ M-2σ
A (S-12) 120º 0,005406 0,000509 0,094142 0,006424 0,004388
A (S-12) 135º 0,004596 0,000801 0,174294 0,006199 0,002994A (S-12) 155º 0,003436 0,000554 0,161309 0,004544 0,002327
B (S-12) 120º 0,007481 0,000836 0,111815 0,009154 0,005808
B (S-12) 135º 0,007272 0,001290 0,177361 0,009852 0,004692B (S-12) 155º 0,006665 0,001772 0,265842 0,010209 0,003121
C (S-12) 120º 0,007860 0,004328 0,550717 0,016517 0,000000
C (S-12) 135º 0,004015 0,002587 0,644336 0,009189 0,000000C (S-12) 155º 0,002744 0,000602 0,219287 0,003947 0,001540
D (S-12) S 120º 0,003787 0,000863 0,227847 0,005513 0,002061
D (S-12) S 135º 0,003341 0,009310 0,278772 0,005203 0,001478D (S-12) S 155º 0,002556 0,001012 0,395881 0,004580 0,000532
E (S-12) 120º 0,003980 0,000535 0,134429 0,005050 0,002910
E (S-12) 135º 0,004119 0,001105 0,268171 0,006328 0,001910E (S-12) 155º 0,002238 0,000442 0,197405 0,003121 0,001354
F (S-12) 120º 0,004498 0,000696 0,154741 0,005890 0,003106
F (S-12) 135º 0,003873 0,000560 0,144701 0,004994 0,002752F (S-12) 155º 0,004440 0,001343 0,302399 0,007126 0,001755
G (S-12) 120º 0,008364 0,000207 0,024751 0,008778 0,007950
G (S-12) 135º 0,006195 0,000440 0,070955 0,007074 0,005316G (S-12) 155º 0,004717 0,000171 0,036194 0,005058 0,004375
Ensayo a Tracción Indirecta
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 69: Parámetros estadísticos de las probetas S-12 a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta.
Destacar en el presente caso y como se ha explicitado anteriormente, es la
gran variabilidad de los datos conseguidos, con unos intervalos comprendidos entre
los 22,07%.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
111
M+2σ M-2σ
A (S-12) 120º 0,000253 0,000031 0,120764 0,000314 0,000192A (S-12) 135º 0,000203 0,000045 0,222478 0,000293 0,000113
A (S-12) 155º 0,000291 0,000036 0,124621 0,000363 0,000218
B (S-12) 120º 0,000398 0,000014 0,035043 0,000426 0,000371B (S-12) 135º 0,000398 0,000026 0,064412 0,000450 0,000347
B (S-12) 155º 0,000366 0,000054 0,146227 0,000474 0,000259
C (S-12) 120º 0,000171 0,000048 0,281156 0,000267 0,000075C (S-12) 135º 0,000184 0,000061 0,330893 0,000306 0,000062
C (S-12) 155º 0,000134 0,000061 0,451920 0,000256 0,000013
D (S-12) S 120º 0,000263 0,000095 0,360743 0,000454 0,000073D (S-12) S 135º 0,000157 0,000001 0,005241 0,000159 0,000156
D (S-12) S 155º 0,000182 0,000010 0,052598 0,000202 0,000163
E (S-12) 120º 0,000130 0,000030 0,231820 0,000190 0,000070E (S-12) 135º 0,000203 0,000040 0,195178 0,000282 0,000124
E (S-12) 155º 0,000152 0,000063 0,415794 0,000278 0,000026
F (S-12) 120º 0,000127 0,000035 0,275705 0,000197 0,000057F (S-12) 135º 0,000193 0,000021 0,109258 0,000235 0,000151
F (S-12) 155º 0,000179 0,000014 0,075779 0,000207 0,000152
G (S-12) 120º 0,000478 0,000332 0,693780 0,001141 0,000000G (S-12) 135º 0,000580 0,000166 0,286526 0,000912 0,000247
G (S-12) 155º 0,000135 0,000028 0,208465 0,000191 0,000078
Ensayo Fénix
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 70: Parámetros estadísticos de las probetas S-12 a partir del Ensayo Fénix.
Los índices de las mezclas en el Ensayo Fénix presentaban un rango de
variabilidad muy similar comparándola con el Ensayo a Tracción Indirecta,
concretamente un 22,32%.
Finalmente mencionar que las mezclas S-12 presentaban un comportamiento
más tenaces a causa de tener unos Índices de Tenacidad superiores respecto con las
mezclas densas.
Para completar el análisis de las mezclas semidensas, se exponen a continuación los
resultados de las mezclas S-20.
Mezclas S-20
De la misma forma que en las mezclas S-12, se detallan los resultados
obtenidos en las mezclas S-20 a partir de la figura 21:
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
112
IT. Probetas Mezclas S-20.
y = 11,233x + 0,0003
R2 = 0,4516
0,000
0,001
0,002
0,003
0,004
0,005
0,006
0,007
0,008
0,009
0,010
0,0000 0,0001 0,0002 0,0003 0,0004 0,0005 0,0006
Ensayo Fénix
En
sayo
Tra
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nd
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IT. Probetas S-20
Linea l (IT. Probeta s S-20)
A
Figura 21: Correlación IT de las mezclas S-20.
En primer lugar se observó una mejor correlación de las mezclas S-20 en
comparación con las anteriores mezclas estudiadas, aumentando el factor R2 hasta
0,4516 y aumentando también la pendiente de la recta de regresión. Sin embargo, la
presencia del punto A (fabricante C con una temperatura de compactación de 120 ºC)
destacó por no ajustarse con los otros registros, distorsionado la totalidad de los
resultados. Excluyendo el presente punto A, la correlación mejoró hasta alcanzar una
pendiente de la recta de regresión de 14,744 con un factor de correlación de 0,7045
(Figura 22).
IT. Probetas Mezclas S-20.
y = 14,744x - 0,0007
R2 = 0,7045
0,000
0,001
0,002
0,003
0,004
0,005
0,006
0,007
0,008
0,009
0,010
0,0000 0,0001 0,0002 0,0003 0,0004 0,0005 0,0006
Ensayo Fénix
En
sayo
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IT. Probetas S-20
Lineal (IT. Probetas S-20)
Figura 22: Correlación IT de las mezclas S-20 corregido.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
113
Las tablas 71 y 72 se analizan las variaciones de los datos registrados de las
probetas S-20:
M+2σ M-2σ
Q (S-20) 120º 0,005043 0,001048 0,207752 0,007139 0,002948
Q (S-20) 135º 0,003172 0,000773 0,243650 0,004718 0,001626
Q (S-20) 155º 0,000807 0,000295 0,366032 0,001398 0,000216
R (S-20) 120º 0,003676 0,001123 0,305439 0,005922 0,001430
R (S-20) 135º 0,003309 0,002685 0,811452 0,008680 0,000000
R (S-20) 155º 0,003490 0,000750 0,214882 0,004990 0,001990
S (S-20) 130º 0,004016 0,000571 0,142151 0,005157 0,002874
S (S-20) 145º 0,003835 0,000640 0,166800 0,005115 0,002556
S (S-20) 165º 0,003324 0,002281 0,686163 0,007886 0,000000
T (S-20) S 120º 0,003969 0,000711 0,179007 0,005390 0,002548T (S-20) S 135º 0,003423 0,000708 0,206753 0,004838 0,002008
T (S-20) S 155º 0,002590 0,000969 0,374107 0,004528 0,000652
U (S-20) S 120º 0,000874 0,000185 0,212127 0,001245 0,000503
U (S-20) S 135º 0,000700 0,000342 0,487943 0,001384 0,000017U (S-20) S 155º 0,000802 0,000283 0,352560 0,001367 0,000236
Ensayo a Tracción Indirecta
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 71: Parámetros estadísticos de las probetas S-20 a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta.
En la tabla, los valores medios de los IT en el Ensayo a Tracción Indirecta
presentaban, en esta ocasión, una variabilidad muy superior respecto las mezclas S-
12 situándose con un 33,04%.
M+2σ M-2σ
Q (S-20) 120º 0,000367 0,000028 0,076477 0,000423 0,000311
Q (S-20) 135º 0,000189 0,000016 0,086019 0,000221 0,000156
Q (S-20) 155º 0,000101 - - - -
R (S-20) 120º 0,000221 0,000029 0,129695 0,000278 0,000164
R (S-20) 135º 0,000319 0,000119 0,374975 0,000557 0,000080R (S-20) 155º 0,000288 0,000136 0,473102 0,000560 0,000015
S (S-20) 130º 0,000112 0,000000 0,000000 0,000112 0,000112
S (S-20) 145º 0,000233 0,000011 0,047499 0,000256 0,000211
S (S-20) 165º 0,000256 0,000103 0,402740 0,000461 0,000050
T (S-20) S 120º 0,000284 0,000011 0,040175 0,000307 0,000261
T (S-20) S 135º 0,000279 0,000075 0,268147 0,000429 0,000130T (S-20) S 155º 0,000299 0,000035 0,117686 0,000370 0,000229
U (S-20) S 120º 0,000183 0,000013 0,072668 0,000210 0,000156
U (S-20) S 135º 0,000149 0,000047 0,311650 0,000242 0,000056
U (S-20) S 155º 0,000103 0,000014 0,135774 0,000131 0,000075
Ensayo Fénix
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 72: Parámetros estadísticos de las probetas S-20 a partir del Ensayo Fénix.
Comparando las IT halladas en las mezclas S-20 del Ensayo Fénix respecto
con el Ensayo a Tracción Indirecta, se observó que éstos tenían un comportamiento
más estable reduciendo el rango de valores hasta 18,11%.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
114
Por último se muestran a continuación los resultados de las mezclas G-20.
4.5.12.- IT de las mezclas gruesas (G-20)
Este último caso estudiado en el presente estudio se presentaron los
resultados de los Índices de Tenacidad en las mezclas gruesas (Véase figura 23).
IT. Probetas Mezclas G-20.
y = 4,6603x + 0,0034
R2 = 0,1994
0,000
0,001
0,002
0,003
0,004
0,005
0,006
0,007
0,008
0,009
0,010
0,0000 0,0001 0,0002 0,0003 0,0004 0,0005 0,0006
Ensayo Fénix
En
sayo
Tra
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n I
nd
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IT. Probetas G-20
Lineal (IT. Probeta s G-20)
Figura 23: Correlación IT de las mezclas G-20.
La primera característica observada de las 72 probetas ensayadas, es la poca
sensibilidad que presentaron las mezclas gruesas respecto con las mezclas
semidensas estudiadas anteriormente debido a la presencia de los dos puntos
marcadas en el recuadro azul. Estos dos registros trataban de unas mezclas con unas
temperaturas de compactación de 120 ºC (fabricantes M y N) alterando
significativamente la recta de regresión y el respectivo factor R2 hasta 0,1994.
Excluyendo finalmente estos dos registros, el factor de correlación aumentaría
hasta alcanzar un valor de 0,7748 y una pendiente de la recta de regresión de 8,2826
(Figura 24).
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
115
IT. Probetas Mezclas G-20.
y = 8,2826x + 0,0021
R2 = 0,7748
0,000
0,001
0,002
0,003
0,004
0,005
0,006
0,007
0,008
0,009
0,010
0,0000 0,0001 0,0002 0,0003 0,0004 0,0005 0,0006
Ensayo Fénix
En
sayo
Tra
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n In
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ecta
IT. Probetas G-20
Lineal (IT. Probetas G-20)
Figura 24: Correlación IT de las mezclas G-20.
Las tablas 73 y 74 completan el presente análisis a través de los parámetros
estadísticos detallados seguidamente:
M+2σ M-2σL (G-20) 120º 0,003933 0,001959 0,498079 0,007850 0,000015L (G-20) 135º 0,003867 0,001637 0,423424 0,007141 0,000592L (G-20) 155º 0,002759 0,001280 0,463832 0,005319 0,000200M (G-20) 120º 0,005462 0,001159 0,212128 0,007779 0,003144M (G-20) 135º 0,005321 0,001508 0,283455 0,008338 0,002305M (G-20) 155º 0,004263 0,001612 0,283455 0,007487 0,001039
N (G-20) S 120º 0,005720 0,002138 0,378116 0,009995 0,001444N (G-20) S 135º 0,005764 0,001133 0,373761 0,008031 0,003498N (G-20) S 155º 0,003135 0,001388 0,196590 0,005911 0,000359
Ensayo a Tracción Indirecta
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 73: Parámetros estadísticos de las probetas G-20 a partir del Ensayo a Tracción
Indirecta.
Los Índices de Tenacidad calculados a partir del Ensayo a Tracción Indirecta
presentaban una variabilidad más elevada de todas las situaciones estudiadas,
concretamente en un 36,35%.
Análisis de resultados
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
116
M+2σ M-2σL (G-20) 120º 0,000313 0,000004 0,012870 0,000321 0,000305L (G-20) 135º 0,000212 0,000074 0,347357 0,000359 0,000065L (G-20) 155º 0,000104 0,000040 0,381442 0,000183 0,000025M (G-20) 120º 0,000173 0,000049 0,280988 0,000271 0,000076M (G-20) 135º 0,000420 0,000162 0,386937 0,000744 0,000095M (G-20) 155º 0,000205 0,000096 0,468711 0,000398 0,000013
N (G-20) S 120º 0,000130 0,000068 0,522716 0,000265 0,000000N (G-20) S 135º 0,000342 0,000224 0,655254 0,000790 0,000000N (G-20) S 155º 0,000132 0,000021 0,162392 0,000175 0,000089
Ensayo Fénix
Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /
MediaIntervalos confianza (95%)
Tabla 74: Parámetros estadísticos de las probetas G-20 a partir del Ensayo Fénix.
A partir del Ensayo Fénix los Índices de Tenacidad presentaban un rango de
variabilidad similar y muy elevado comparados con las calculados en el Ensayo a
Tracción Indirecta, concretamente de 35,76%.
Por último, se puede afirmar que el Índice de Tenacidad es un parámetro
orientativo sobre las posibles conductas tenaces de las mezclas bituminosas. Sin
embargo, es muy difícil correlacionar este parámetro debido a la gran diversidad que
relatan los resultados por una misma tipología de mezcla. La ecuación de cálculo,
basada a partir de las áreas carga-desplazamiento, explica la variabilidad en los
comportamientos ya que, en cada una de las probetas, trazan unos gráficos
completamente distintos.
Conclusiones
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
119
5.- CONCLUSIONES
El correcto comportamiento de un firme de una carretera es primordial para
garantizar una circulación adecuada al largo de toda la vida útil. Por este motivo es
trascendental conocer los mecanismos de deterioro de las mezclas bituminosas.
El deterioro de las mezclas bituminosas es debido principalmente, a las cargas
de tráfico y a los agentes climatológicos, siendo la fisuración la tipología de fallo más
frecuente.
El ensayo más usado en España para evaluar la fisuración de una mezcla
bituminosa es el Ensayo a Tracción Indirecta, que permite obtener la resistencia de
una probeta sometida a una carga de compresión diametral, ignorando por completo
otros parámetros mecánicos de gran importancia. Por este motivo se ha desarrollado
el Ensayo Fénix a tracció directa. En esta tensión se han comparado los distintos
parámetros mecánicos obtenidos por ambos ensayos, a partir de una muestra amplia
de probetas de mezclas bituminosas.
Una vez realizados todos los ensayos se observa una gran variabilidad en las
curvas carga-desplazamiento, sobretodo en las obtenidas a partir del Ensayo a
Tracción Indirecta, lo que impide establecer de forma fiable el comportamiento de las
mezclas. Las variaciones más destacadas se producen en particular en los
desplazamientos de rotura, que hacen variar las pendientes de las ramas de carga y
descarga. Pero, sin lugar a dudas, el parámetro que ofrece una mejor variabilidad es el
trabajo realizado calculado a partir del área de las curvas. Este hecho impide
Conclusiones
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
120
significativamente correlacionar adecuadamente la Energía Disipada en los procesos y
determinar los Índices de Tenacidad.
Debido a la gran irregularidad de las formas en las curvas obtenidas a partir del
Ensayo a Tracción Indirecta se han tenido que descartar un mayor número de ensayos
respecto al Ensayo Fénix, ya que éste proporciona unas curvas más constantes, con
unas variaciones mucho más pequeñas, permitiendo realizar un estudio más profundo
y sobretodo fiable del proceso de fisuración de las mezclas bituminosas.
Finalizados y correlacionados los cuatro parámetros analizados por ambos
ensayos se puede afirmar que:
- Respecto a las resistencias calculadas, aunque las correlaciones establecidas
para cada tipo de mezcla estudiada, no presentan coeficientes de regresión elevados,
se observa cuanto mayor es la resistencia en el Ensayo a Tracción Indirecta, mayor lo
es también en el Ensayo Fénix, por cada tipología de mezcla.
- Los Índices de Rigidez a Tracción presentan mayor variabilidad ya que se
calculan a partir de los desplazamientos a la mitad de la carga máxima. Las
variaciones observadas en el Ensayo Fénix son menores porque las pendientes de
carga son muy similares entre ellas, todo lo contrario que con el Ensayo a Tracción
Indirecta donde se observan unas rigideces muy dispersas.
- La necesidad de calcular las áreas de las curvas carga-desplazamiento para
obtener la Energía Disipada y presentar éstas formas distintas para un mismo tipo de
mezcla dificulta enormemente poder establecer unos criterios comparativos,
especialmente en el caso del ensayo a Tracción Indirecta. En el Ensayo Fénix, aunque
presenta unas pendientes de carga muy similares, las curvas tras rotura son bastante
distintas por un mismo tipo de mezcla, alterando las áreas resultantes. Por este motivo
los puntos graficados oscilan bastante respecto a las rectas de regresión, dificultando
establecer una correlación fiable.
- El Índice de Tenacidad, es el parámetro con más dispersión de todos los
estudiados, debido a que se calcula a partir de los trabajos y de los desplazamientos
relacionados que mayores variaciones. Por tanto, no es posible establecer ninguna
correlación.
Conclusiones
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
121
Correlacionar distintos parámetros mecánicos de una misma mezcla
bituminosa fabricada por distintos proveedores, proporcionó adquirir un nivel de
contraste más elevados en los resultados del presente estudio. Sin embargo, la
diversificación en la metodología de fabricación influenció mucho en los resultados
obtenidos. Una misma mezcla de un mismo fabricante presentaba unos rangos de
variación similares pero distintos respecto a los otros fabricantes aumentando,
finalmente, las dispersiones en la totalidad de los resultados.
Por último, se puede afirmar que el Ensayo Fénix nos permite describir de
forma más completa el proceso de fisuración de las mezclas bituminosas. Es un
método que somete a las probetas un esfuerzo a tracción directa, sin recurrir a
ninguna carga a compresión. Los resultados obtenidos no presentan grandes
dispersiones, asegurándose así su fiabilidad. Además, al poder disponer de una
muestra más amplia de probetas en el Ensayo Fénix (dos probetas por cada una a
Tracción Indirecta) nos permite obtener más resultados y coeficientes de variación
menores. Por tanto, aplicación de este ensayo puede ser de gran utilidad para evaluar
la fisuración de la mezcla y diseñar así mezclas con mayor vida útil.
Introducción y objetivos
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
123
6.- REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
- Pérez, F., Valdés, G. y Miró, R., (2010), Fénix Test: Development of a Nex
Test Procedure for evaluatinf Cracking Resistance in Bituminous Mixtures.
Annual Meeting of the Transportation Research Board.
- Valdés, G., Botella, R. y Pérez, F., (2010), Evaluación de la resistencia a
fisuración en mezclas bituminosas mediante la utilización del Ensayo Fénix.
- Botella, R., Valdés, G. y Martínez, A., (2008), Quality Specifications for
Bituminous Mixtures using the Indirect Tensite Test, 2nd Euroasphalt &
Eurobitume Congress, Barcelona.
- Bañón, L. y Beviá, J., (2006), Manual de Carreteras.
- Wagoner, M., Buttlar, W. y Paulino, G., (2005), Disk-Shapped Compact
Tension Test for Asphalt Concrete Fracture. Society for Experimental
Mechanics, vol. 45, Nº 3.
- Norma española UNE-EN 12697-23, (2004), Métodos de ensayo para
mezclas bituminosas en caliente. Parte 23: Determinación de la resistencia a la
tracción indirecta de probetas bituminosas.
- Mull, M., Stuart, K. y Yehia, A., (2002), Fracture Resistance Characterization
of Chemically Modified Crumb Rubber Asphalt Pavement. Journal of Materials
Science.
- Molenar, A., Scarpes, A. y Liu, X., (2002), Semi-Circular Bending Test; Simple
but useful? Journal of the Association of Asphalt Paving Technologists, 71, 795-
815.
- Miró, R., Pérez, F. y Martínez, A., (2000), Quality Specifications for Bituminous
Mixtures using the Indirect Tensite Test, 2nd Euroasphalt & Eurobitume
Congress, Barcelona.
Anejo 1
CURVAS DEL ENSAYO A TRACCIÓN INDIRECTA
Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
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Mezclas Densas (S-20)
I (D-20) 120º
0
5
10
15
20
25
30
35
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
I (D-20) 120º 1
I (D-20) 120º 2
I (D-20) 120º 3
I (D-20) 120º 4
I (D-20) 120º 5
I (D-20) 135
0
5
10
15
20
25
30
35
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
I (D-20) 135º 1
I (D-20) 135º 2
I (D-20) 135º 3
I (D-20) 135º 4
I (D-20) 135º 5
I (D-20) 155
0
5
10
15
20
25
30
35
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
I (D-20) 155º 1
I (D-20) 155º 2
I (D-20) 155º 3
I (D-20) 155º 4
I (D-20) 155º 5
J (D-20) 120º
0
5
10
15
20
25
30
35
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
J (D-20) 120º 1
J (D-20) 120º 2
J (D-20) 120º 3
J (D-20) 120º 4
J (D-20) 120º 5
J (D-20) 135
0
5
10
15
20
25
30
35
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
J (D-20) 135º 1
J (D-20) 135º 2
J (D-20) 135º 3
J (D-20) 135º 4
J (D-20) 135º 5
J (D-20) 155
0
5
10
15
20
25
30
35
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
J (D-20) 155º 1
J (D-20) 155º 2
J (D-20) 155º 3
J (D-20) 155º 4
J (D-20) 155º 5
Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
128
Mezclas Semidensas
S-12
A (S-12) 120º
0
5
10
15
20
25
30
35
40
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
A (S-12) 120º 1
A (S-12) 120º 2
A (S-12) 120º 3
A (S-12) 120º 4
A (S-12) 120º 5
A (S-12) 135
0
5
10
15
20
25
30
35
40
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
A (S-12) 135º 1
A (S-12) 135º 2
A (S-12) 135º 3
A (S-12) 135º 4
A (S-12) 135º 5
A (S-12) 155
0
5
10
15
20
25
30
35
40
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
A (S-12) 155º 1
A (S-12) 155º 2
A (S-12) 155º 3
A (S-12) 155º 4
A (S-12) 155º 5
B (S-12) 120º
0
5
10
15
20
25
30
35
40
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
B (S-12) 120º 1
B (S-12) 120º 2
B (S-12) 120º 3
B (S-12) 120º 4
B (S-12) 120º 5
B (S-12) 135
0
5
10
15
20
25
30
35
40
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
B (S-12) 135º 1
B (S-12) 135º 2
B (S-12) 135º 3
B (S-12) 135º 4
B (S-12) 155
0
5
10
15
20
25
30
35
40
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N) B (S-12) 155º 1
B (S-12) 155º 2
B (S-12) 155º 3
B (S-12) 155º 4
B (S-12) 155º 5
Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
129
C (S-12) 120º
0
5
10
15
20
25
30
35
40
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
C (S-12) 120º 1
C (S-12) 120º 2
C (S-12) 120º 3
C (S-12) 120º 4
C (S-12) 120º 5
C (S-12) 135
0
5
10
15
20
25
30
35
40
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
C (S-12) 135º 1
C (S-12) 135º 2
C (S-12) 135º 3
C (S-12) 135º 4
C (S-12) 135º 5
C (S-12) 155
0
5
10
15
20
25
30
35
40
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
C (S-12) 155º 1
C (S-12) 155º 2
C (S-12) 155º 3
C (S-12) 155º 4
C (S-12) 155º 5
D (S-12) S 120º
0
5
10
15
20
25
30
35
40
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
D (S-12) S 120º 1
D (S-12) S 120º 2
D (S-12) S 120º 3
D (S-12) S 120º 4
D (S-12) S 135
0
5
10
15
20
25
30
35
40
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
D (S-12) S 135º 1
D (S-12) S 135º 2
D (S-12) S 135º 3
D (S-12) S 135º 4
D (S-12) S 155
0
5
10
15
20
25
30
35
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0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
D (S-12) S 155º 1
D (S-12) S 155º 2
D (S-12) 155º 3
D (S-12) 155º 4
Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
130
E (S-12) 120º
0
5
10
15
20
25
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35
40
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
E (S-12) 120º 1
E (S-12) 120º 2
E (S-12) 120º 3
E (S-12) 120º 4
E (S-12) 120º 5
E (S-12) 135
0
5
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0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
E (S-12) 135º 1
E (S-12) 135º 2
E (S-12) 135º 3
E (S-12) 135º 4
E (S-12) 135º 5
E (S-12) 155
0
5
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20
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0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
E (S-12) 155º 1
E (S-12) 155º 2
E (S-12) 155º 3
E (S-12) 155º 4
E (S-12) 155º 5
F (S-12) 120º
0
5
10
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0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
F (S-12) 120º 1
F (S-12) 120º 2
F (S-12) 120º 3
F (S-12) 135
0
5
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0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
F (S-12) 135º 1
F (S-12) 135º 2
F (S-12) 135º 3
F (S-12) 135º 4
F (S-12) 135º 5
F (S-12) 155
0
5
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20
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0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
F (S-12) 155º 1
F (S-12) 155º 2
F (S-12) 155º 3
F (S-12) 155º 4
F (S-12) 155º 5
Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
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G (S-12) 120º
0
5
10
15
20
25
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40
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
G (S-12) 120º 1
G (S-12) 120º 2
G (S-12) 120º 3
G (S-12) 120º 4
G (S-12) 135
0
5
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0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
G (S-12) 135º 1
G (S-12) 135º 2
G (S-12) 135º 3
G (S-12) 155
0
5
10
15
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0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
G (S-12) 155º 1
G (S-12) 155º 2
G (S-12) 155º 3
G (S-12) 155º 4
Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
132
Mezclas Semidensas
S-20
Q (S-20) 120º
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
Q (S-20) 120º 1
Q (S-20) 120º 2
Q (S-20) 120º 3
Q (S-20) 135
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
Q (S-20) 135º 1
Q (S-20) 135º 2
Q (S-20) 135º 3
Q (S-20) 155
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
Q (S-20) 155º 1
Q (S-20) 155º 2
Q (S-20) 155º 3
R (S-20) 120º
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
R (S-20) 120º 1
R (S-20) 120º 2
R (S-20) 120º 3
R (S-20) 120º 4
R (S-20) 120º 5
R (S-20) 135
0
5
10
15
20
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40
45
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
R (S-20) 135º 1
R (S-20) 135º 2
R (S-20) 135º 3
R (S-20) 135º 4
R (S-20) 135º 5
R (S-20) 155
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
R (S-20) 155º 1
R (S-20) 155º 2
R (S-20) 155º 3
R (S-20) 155º 4
R (S-20) 155º 5
Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
133
S (S-20) 130º
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
S (S-20) 130º 1
S (S-20) 130º 2
S (S-20) 130º 3
S (S-20) 145
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
S (S-20) 145º 1
S (S-20) 145º 2
S (S-20) 135º 3
S (S-20) 165
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
S (S-20) 165º 1
S (S-20) 165º 2
S (S-20) 165º 3
T (S-20) S 120º
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
T (S-20) S 120º 1
T (S-20) S 120º 2
T (S-20) S 120º 3
T (S-20) S 120º 4
T (S-20) S 120º 5
T (S-20) S 135
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
T (S-20) S 135º 1
T (S-20) S 135º 2
T (S-20) S 135º 3
T (S-20) S 135º 4
T (S-20) S 135º 5
T (S-20) S 155
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
T (S-20) S 155º 1
T (S-20) S 155º 2
T (S-20) S 155º 3
T (S-20) S 155º 4
T (S-20) S 155º 5
Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
134
U (S-20) S 120º
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
0 1 2 3 4 5 6Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
U (S-20) S 120º 1
U (S-20) S 120º 2
U (S-20) S 120º 3
U (S-20) S 120º 4
U (S-20) S 120º 5
U (S-20) S 135
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N) U (S-20) S 135º 1
U (S-20) S 135º 2
U (S-20) S 135º 3
U (S-20) S 135º 4
U (S-20) S 135º 5
U (S-20) S 155
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N) U (S-20) S 155º 1
U (S-20) S 155º 2
U (S-20) S 155º 3
U (S-20) S 155º 4
U (S-20) S 155º 5
Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
135
Mezclas Gruesas (G-20)
L (G-20) 120º
0
5
10
15
20
25
30
35
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
L (G-20) 120º 1
L (G-20) 120º 2
L (G-20) 120º 3
L (G-20) 120º 4
L (G-20) 120º 5
L (G-20) 135
0
5
10
15
20
25
30
35
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
L (G-20) 135º 1
L (G-20) 135º 2
L (G-20) 135º 3
L (G-20) 135º 4
L (G-20) 135º 5
L (G-20) 155
0
5
10
15
20
25
30
35
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
L (G-20) 155º 1
L (G-20) 155º 2
L (G-20) 155º 3
L (G-20) 155º 4
L (G-20) 155º 5
M (G-20) 120º
0
5
10
15
20
25
30
35
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
M (G-20) 120º 1
M (G-20) 120º 2
M (G-20) 120º 3
M (G-20) 120º 4
M (L-20) 120º 5
M (G-20) 135
0
5
10
15
20
25
30
35
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
M (G-20) 135º 1
M (G-20) 135º 2
M (G-20) 135º 3
M (G-20) 135º 4
M (G-20) 135º 5
M (G-20) 155
0
5
10
15
20
25
30
35
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
M (G-20) 155º 1
M (G-20) 155º 2
M (G-20) 155º 3
M (G-20) 155º 4
M (G-20) 155º 5
Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
136
N (G-20) S (3) 120º
0
5
10
15
20
25
30
35
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
N (G-20) S (2) 120º 3
N (G-20) S (4) 120º 3
N (G-20) S (6) 120º 3
N (G-20) S (8) 120º 3
N (G-20) S (10) 120º 3
N (G-20) S (2) 135
0
5
10
15
20
25
30
35
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
N (G-20) S (2)
135º 2N (G-20) S (4)
135º 2N (G-20) S (6)
135º 2N (G-20) S (8)
135º 2N (G-20) S (10)
135º 2
N (G-20) S (1) 155
0
5
10
15
20
25
30
35
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
N (G-20) S (2) 155º 1
N (G-20) S (4) 155º 1
N (G-20) S (6) 155º 1
N (G-20) S (8) 155º 1
N (G-20) S (10) 155º 1
Anejo 2
CURVAS DEL ENSAYO FÉNIX
Curvas del Ensayo Fénix
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
139
Mezclas Densas (S-20)
I (D-20) 120º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
I (D-20) 120º 1
I (D-20) 120º 2
I (D-20) 120º 3
I (D-20) 135º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
I (D-20) 135º 1
I (D-20) 135º 2
I (D-20) 135º 3
I (D-20) 155º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
I (D-20) 155º 1
I (D-20) 155º 2
I (D-20) 155º 3
J (D-20) 120º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
J (D-20) 120º 1
J (D-20) 120º 2
J (D-20) 120º 3
J (D-20) 135º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
J (D-20) 135º 1
J (D-20) 135º 2
J (D-20) 135º 3
J (D-20) 155º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
J (D-20) 155º 1
J (D-20) 155º 2
J (D-20) 155º 3
Curvas del Ensayo Fénix
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
140
Mezclas Semidensas
S-12
A (S-12) 120º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
A (S-12) 120º 1
A (S-12) 120º 2
A (S-12) 120º 3
A (S-12) 135 Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
A (S-12) 135º 1
A (S-12) 135º 2
A (S-12) 135º 3
A (S-12) 155 Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
A (S-12) 155º 1
A (S-12) 155º 2
A (S-12) 155º 3
B (S-12) 120º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
B (S-12) 120º 1
B (S-12) 120º 2
B (S-12) 120º 3
B (S-12) 135º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
B (S-12) 135º 1
B (S-12) 135º 2
B (S-12) 135º 3
B (S-12) 155º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
B (S-12) 155º 1
B (S-12) 155º 2
B (S-12) 155º 3
Curvas del Ensayo Fénix
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
141
C (S-12) 120º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
C (S-12) 120º 1
C (S-12) 120º 2
C (S-12) 120º 3
C (S-12) 135º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
C (S-12) 135º 1
C (S-12) 135º 2
C (S-12) 135º 3
C (S-12) 155º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
C (S-12) 155º 1
C (S-12) 155º 2
C (S-12) 155º 3
D (S-12) S 120º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
D (S-12) S 120º 1
D (S-12) S 120º 2
D (S-12) S 120º 3
D (S-12) S 135º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
D (S-12) S 135º 1
D (S-12) S 135º 2
D (S-12) S 135º 3
D (S-12) S 155º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
D (S-12) S 155º 1
D (S-12) S 155º 2
D (S-12) 155º 3
Curvas del Ensayo Fénix
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
142
E (S-12) 120º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
E (S-12) 120º 1
E (S-12) 120º 2
E (S-12) 120º 3
E (S-12) 135º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
E (S-12) 135º 1
E (S-12) 135º 2
E (S-12) 135º 3
E (S-12) 155º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
E (S-12) 155º 1
E (S-12) 155º 2
E (S-12) 155º 3
F (S-12) 120º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
F (S-12) 120º 1
F (S-12) 120º 2
F (S-12) 120º 3
F (S-12) 135º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
F (S-12) 135º 1
F (S-12) 135º 2
F (S-12) 135º 3
F (S-12) 155º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
F (S-12) 155º 1
F (S-12) 155º 2
F (S-12) 155º 3
Curvas del Ensayo Fénix
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
143
G (S-12) 120º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
G (S-12) 120º 1
G (S-12) 120º 2
G (S-12) 120º 3
G (S-12) 135
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
G (S-12) 135º 1
G (S-12) 135º 2
G (S-12) 135º 3
G (S-12) 155º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
G (S-12) 155º 1
G (S-12) 155º 2
G (S-12) 155º 3
Curvas del Ensayo Fénix
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
144
Mezclas Semidensas
S-20
Q (S-20) 120º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
Q (S-20) 120º 1
Q (S-20) 120º 2
Q (S-20) 120º 3
Q (S-20) 135º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
Q (S-20) 135º 1
Q (S-20) 135º 2
Q (S-20) 135º 3
Q (S-20) 155º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
Q (S-20) 155º 1
Q (S-20) 155º 2
R (S-20) 120º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
R (S-20) 120º 1
R (S-20) 120º 2
R (S-20) 120º 3
R (S-20) 135º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
R (S-20) 135º 1
R (S-20) 135º 2
R (S-20) 135º 3
R (S-20) 155º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
R (S-20) 155º 1
R (S-20) 155º 2
R (S-20) 155º 3
Curvas del Ensayo Fénix
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
145
S (S-20) 130º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
S (S-20) 130º 1
S (S-20) 130º 2
S (S-20) 130º 3
S (S-20) 145 Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N) S (S-20) 145º 1
S (S-20) 145º 2
S (S-20) 135º 3
S (S-20) 165º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
S (S-20) 165º 1
S (S-20) 165º 2
S (S-20) 165º 3
T (S-20) S 120º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
T (S-20) S 120º 1
T (S-20) S 120º 2
T (S-20) S 120º 3
T (S-20) S 135º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
T (S-20) S 135º 1
T (S-20) S 135º 2
T (S-20) S 135º 3
T (S-20) S 155º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
T (S-20) S 155º 1
T (S-20) S 155º 2
T (S-20) S 155º 3
Curvas del Ensayo Fénix
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
146
U (S-20) S 120º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
U (S-20) S 120º 1
U (S-20) S 120º 2
U (S-20) S 120º 3
U (S-20) S 135º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
U (S-20) S 135º 1
U (S-20) S 135º 2
U (S-20) S 135º 3
U (S-20) S 155º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
U (S-20) S 155º 1
U (S-20) S 155º 2
U (S-20) S 155º 3
Curvas del Ensayo Fénix
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
147
Mezclas Gruesas (G-20)
L (G-20) 120º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
L (G-20) 120º 1
L (G-20) 120º 2
L (G-20) 120º 3
L (G-20) 135º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
L (G-20) 135º 1
L (G-20) 135º 2
L (G-20) 135º 3
L (G-20) 155º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
L (G-20) 155º 1
L (G-20) 155º 2
L (G-20) 155º 3
M (G-20) 120º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
M (G-20) 120º 1
M (G-20) 120º 2
M (G-20) 120º 3
M (G-20) 135º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
M (G-20) 135º 1
M (G-20) 135º 2
M (G-20) 135º 3
M (G-20) 155º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
M (G-20) 155º 1
M (G-20) 155º 2
M (G-20) 155º 3
Curvas del Ensayo Fénix
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
148
N (G-20) S 120º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
N (G-20) S 120º 1
N (G-20) S 120º 2
N (G-20) S 120º 3
N (G-20) S 135º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
N (G-20) S 135º 1
N (G-20) S 135º 2
N (G-20) S 135º 3
N (G-20) S 155º Fénix
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
0 1 2 3 4 5 6
Deformación (mm)
Ca
rga
(k
N)
N (G-20) S 155º 1
N (G-20) S 155º 2
N (G-20) S 155º 3
Anejo 3
RESULTADOS DEL ENSAYO A TRACCIÓN INDIRECTA
Datos Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
151
Mezclas Densas (S-20)
Ca
rga M
áxim
aC
arg
a M
áx
ima
(1/2
) C
arg
a
Máxim
aA
(map
)A
F(m
ax)
A(m
dp
)A
(md
p)-
A(m
ap
)A
RT
rab
ajo
(M
àx)
Tra
bajo
(T
ota
l)
P (
kP
)P
(k
N)
(kN
)(m
m)
(mm
)(m
m)
(mm
)(m
m)
(kN
-mm
)(k
N-m
m)
I (D
-20)
120
º 1
216
52
1,6
51
0,8
24
0,4
02
1,3
79
2,7
68
2,3
67
5,9
54
21,9
15
57,9
00
I (D
-20)
120
º 2
195
11
9,5
19,7
54
0,4
63
1,6
30
3,6
67
3,2
04
5,9
52
23,3
52
67,0
44
I (D
-20)
120
º 3
255
12
5,5
11
2,7
53
0,6
34
1,4
67
2,3
35
1,7
00
5,9
58
23,1
16
51,7
68
I (D
-20)
120
º 4
230
22
3,0
21
1,5
11
0,5
44
1,5
08
2,7
87
2,2
43
5,9
14
23,5
31
62,0
61
I (D
-20)
120
º 5
242
82
4,2
81
2,1
42
0,4
31
1,5
29
2,7
91
2,3
60
5,9
37
27,1
82
59,8
81
I (D
-20)
135
º 1
241
12
4,1
11
2,0
54
0,5
22
1,4
84
2,4
53
1,9
32
5,9
76
20,1
90
55,5
52
I (D
-20)
135
º 2
300
53
0,0
51
5,0
23
0,6
71
1,4
94
2,2
64
1,5
93
4,5
75
26,9
85
52,1
43
I (D
-20)
135
º 3
255
12
5,5
11
2,7
57
0,6
10
1,6
55
2,8
34
2,2
24
5,9
77
23,4
50
65,6
22
I (D
-20)
135
º 4
245
42
4,5
41
2,2
68
0,5
26
1,5
73
2,6
86
2,1
60
5,9
80
22,5
50
57,8
47
I (D
-20)
135
º 5
244
62
4,4
61
2,2
28
0,6
45
1,4
87
2,4
08
1,7
64
5,9
77
18,1
40
52,8
89
I (D
-20)
155
º 1
267
32
6,7
31
3,3
65
0,5
48
1,4
05
2,4
12
1,8
64
5,9
82
20,2
10
58,4
69
I (D
-20)
155
º 2
303
83
0,3
81
5,1
89
0,7
40
1,7
46
2,4
03
1,6
63
5,9
85
27,9
90
61,1
61
I (D
-20)
155
º 3
313
33
1,3
31
5,6
65
0,5
87
1,3
93
1,8
78
1,2
91
4,9
11
23,1
50
47,9
89
I (D
-20)
155
º 4
272
32
7,2
31
3,6
16
0,5
25
1,3
93
2,0
99
1,5
74
5,6
76
21,0
90
50,5
79
I (D
-20)
155
º 5
287
02
8,7
01
4,3
50
0,4
68
1,3
85
2,3
67
1,9
00
5,9
61
23,7
00
62,1
81
J (
D-2
0)
120
º 1
190
81
9,0
89,5
39
0,4
98
1,4
91
3,0
56
2,5
58
5,9
83
23,8
20
53,9
77
J (
D-2
0)
120
º 2
198
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9,8
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1,5
10
3,0
22
2,4
53
5,9
99
23,5
30
55,3
76
J (
D-2
0)
120
º 3
198
11
9,8
19,9
07
0,5
25
1,5
67
3,4
46
2,9
22
5,9
75
25,4
50
63,1
78
J (
D-2
0)
120
º 4
174
41
7,4
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19
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1,4
27
3,1
60
2,7
66
5,8
32
18,7
14
54,1
70
J (
D-2
0)
120
º 5
175
71
7,5
78,7
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93
2,9
15
5,9
64
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51
54,5
16
J (
D-2
0)
135
º 1
299
82
9,9
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2,4
53
5,9
99
19,5
29
55,3
76
J (
D-2
0)
135
º 2
278
52
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3,9
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40
2,5
53
2,1
78
5,8
17
25,6
45
60,0
10
J (
D-2
0)
135
º 3
330
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3,0
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6,5
31
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1,5
33
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62
28,5
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89
J (
D-2
0)
135
º 4
299
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9,9
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26
2,1
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1,8
49
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17
32,2
36
62,6
24
J (
D-2
0)
135
º 5
324
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2,4
61
6,2
29
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1,2
10
5,5
79
27,2
02
46,6
65
J (
D-2
0)
155
º 1
284
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4,3
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1,7
57
5,9
38
25,8
70
61,5
40
J (
D-2
0)
155
º 2
313
53
1,3
51
5,6
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81
1,5
64
5,9
72
28,8
25
58,3
97
J (
D-2
0)
155
º 3
186
21
8,6
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0,6
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1,6
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2,0
98
1,4
25
5,8
43
18,9
52
36,2
23
J (
D-2
0)
155
º 4
225
62
2,5
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79
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1,3
76
1,9
14
1,2
45
4,7
43
17,8
09
31,8
40
J (
D-2
0)
155
º 5
247
62
4,7
61
2,3
82
0,6
11
1,2
58
1,8
86
1,2
74
4,7
44
18,2
50
38,3
67
No
mb
re P
rob
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Datos Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
152
Mezclas Semidensas (S-12)
Carg
a M
áx
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Carg
a M
áxim
a(1
/2)
Ca
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A(m
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)(m
m)
(mm
)(m
m)
(mm
)(k
N-m
m)
(kN
-mm
)
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50,1
84
A (
S-1
2)
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311
,63
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29
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87
3,6
38
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79
21,9
94
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17
A (
S-1
2)
120º
3221
222
,12
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A (
S-1
2)
120º
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,26
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59
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A (
S-1
2)
120º
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,97
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18,8
85
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55
A (
S-1
2)
135º
1189
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,98
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A (
S-1
2)
135º
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,79
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5,9
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24
A (
S-1
2)
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,71
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A (
S-1
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135º
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,82
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A (
S-1
2)
135º
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,44
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95
A (
S-1
2)
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,37
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A (
S-1
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,94
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A (
S-1
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A (
S-1
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,45
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S-1
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,39
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B (
S-1
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B (
S-1
2)
120º
2203
320
,33
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S-1
2)
120º
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120
,81
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B (
S-1
2)
120º
4211
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,10
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2,8
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5,9
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60
60,4
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B (
S-1
2)
120º
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521
,95
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B (
S-1
2)
135º
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,49
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B (
S-1
2)
135º
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,71
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09
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B (
S-1
2)
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,68
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59
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B (
S-1
2)
135º
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223
,52
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00
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B (
S-1
2)
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,33
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B (
S-1
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155º
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,70
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5,9
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23
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B (
S-1
2)
155º
3248
024
,80
12,4
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0,7
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1,9
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2,1
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5,9
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31,0
19
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B (
S-1
2)
155º
4264
326
,43
13,2
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0,6
28
1,7
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2,0
60
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30,8
53
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10
B (
S-1
2)
155º
5253
725
,37
12,6
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1,5
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2,7
52
2,1
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C (
S-1
2)
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º 1
276
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C (
S-1
2)
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09
C (
S-1
2)
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º 3
303
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,31
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113,4
23
C (
S-1
2)
120
º 4
286
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,67
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25,1
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07
C (
S-1
2)
120
º 5
310
331
,03
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21
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79
C (
S-1
2)
135
º 1
265
826
,58
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33
1,9
19
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1,6
48
4,9
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27,0
72
105,8
40
C (
S-1
2)
135
º 2
316
531
,65
15,8
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63
1,4
65
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27,6
34
106,0
26
C (
S-1
2)
135
º 3
308
730
,87
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01
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09
C (
S-1
2)
135
º 4
324
832
,48
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82
1,4
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3,3
61
25,3
50
44,4
32
C (
S-1
2)
135
º 5
311
631
,16
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00
1,4
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74
1,5
74
4,9
64
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16
54,3
88
C (
S-1
2)
155
º 1
348
334
,83
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1,6
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4,9
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60,6
91
C (
S-1
2)
155
º 2
306
630
,66
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0,8
20
1,7
99
2,3
54
1,5
34
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59
30,4
37
57,2
18
C (
S-1
2)
155
º 3
281
928
,19
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1,7
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56
31,4
89
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60
C (
S-1
2)
155
º 4
329
032
,90
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19
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24
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43
1,6
19
4,9
67
31,0
97
63,4
36
C (
S-1
2)
155
º 5
321
432
,14
16,1
30
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1,6
28
4,9
70
27,6
34
60,2
62
No
mb
re P
rob
eta
Datos Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
153
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(mm
)(m
m)
(mm
)(k
N-m
m)
(kN
-mm
)
D (
S-1
2)
S 1
20º
1
232
923
,29
11,6
46
0,4
55
1,3
76
2,3
12
1,8
57
4,9
68
20,7
71
46,8
16
D (
S-1
2)
S 1
20º
2247
324
,73
12,3
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2,6
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2,0
56
4,9
69
24,5
00
52,8
97
D (
S-1
2)
S 1
20º
3237
923
,79
11,9
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0,7
99
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33
2,7
05
1,9
05
4,9
55
22,1
34
50,2
72
D (
S-1
2)
S 1
20º
4213
121
,31
10,6
53
0,7
47
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99
2,4
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1,7
17
4,9
51
20,0
14
42,3
82
D (
S-1
2)
S 1
35º
1
236
823
,68
11,8
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81
2,4
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1,8
56
4,9
42
20,8
94
49,6
68
D (
S-1
2)
S 1
35º
2249
424
,94
12,4
69
0,7
19
1,7
31
2,5
73
1,8
54
4,9
59
25,0
42
48,8
12
D (
S-1
2)
S 1
35º
3260
626
,06
13,0
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89
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13
2,4
03
1,8
14
4,8
98
23,3
81
54,7
87
D (
S-1
2)
S 1
35º
4252
225
,22
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0,5
30
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95
2,0
66
1,5
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68
21,2
51
43,7
18
D (
S-1
2)
S 1
55º
1247
724
,77
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45
1,8
87
4,9
74
22,4
54
51,0
72
D (
S-1
2)
S 1
55º
2270
327
,03
13,5
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22,4
77
44,8
66
D (
S-1
2)
S 1
55º
3262
726
,27
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2,1
14
1,5
00
4,9
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20,9
12
44,9
52
D (
S-1
2)
S 1
55º
4224
622
,46
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1,8
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1,3
78
4,9
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17,3
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36,0
27
E (
S-1
2)
120º
1198
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,83
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29
21,9
84
48,9
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E (
S-1
2)
120º
2216
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,60
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0,4
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36
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18,3
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44,7
99
E (
S-1
2)
120º
3197
419
,74
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2,1
10
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29
23,7
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47,2
67
E (
S-1
2)
120º
4202
020
,20
10,0
99
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29
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93
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19
5,7
74
19,8
11
42,5
14
E (
S-1
2)
120º
5203
520
,35
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20,6
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80
E (
S-1
2)
135º
1217
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,75
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E (
S-1
2)
135º
2224
222
,42
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2,0
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24,6
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E (
S-1
2)
135º
3228
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,81
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94
E (
S-1
2)
135º
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,06
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E (
S-1
2)
135º
5217
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,71
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00
2,0
03
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20
51,4
86
E (
S-1
2)
155º
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,46
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1,6
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27,2
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49,3
23
E (
S-1
2)
155º
2248
824
,88
12,4
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10
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43
1,6
33
5,4
34
25,5
17
47,0
39
E (
S-1
2)
155º
3236
323
,63
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28
1,9
90
1,5
19
5,4
36
23,3
44
41,4
74
E (
S-1
2)
155º
4258
825
,88
12,9
41
0,5
52
1,3
28
1,9
48
1,3
96
5,4
36
23,8
59
43,1
20
E (
S-1
2)
155º
5209
020
,90
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0,7
07
1,8
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2,0
53
5,4
32
26,1
45
49,0
54
F (
S-1
2)
120º
1181
118
,11
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1,6
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2,8
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2,2
78
7,9
71
21,2
96
49,1
18
F (
S-1
2)
120º
2196
119
,61
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0,6
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1,6
73
2,8
60
2,1
95
6,6
15
22,2
48
48,5
17
F (
S-1
2)
120º
3205
220
,52
10,2
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2,6
91
2,0
02
7,4
61
22,9
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13
F (
S-1
2)
135º
1123
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,30
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4,7
62
3,7
25
8,1
38
23,4
08
45,8
06
F (
S-1
2)
135º
2188
818
,88
9,4
38
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33
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2,4
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1,9
40
6,9
55
20,3
88
43,2
41
F (
S-1
2)
135º
3197
919
,79
9,8
97
0,4
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2,5
47
2,0
78
6,4
46
22,6
03
44,6
78
F (
S-1
2)
135º
4192
219
,22
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0,5
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51
2,2
69
6,1
08
22,9
55
47,6
77
F (
S-1
2)
135º
5191
719
,17
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0,5
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1,5
05
2,5
94
2,0
14
7,7
99
20,2
88
46,9
93
F (
S-1
2)
155º
1217
521
,75
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56
1,7
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14
24,3
14
45,4
51
F (
S-1
2)
155º
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,62
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18,6
94
46,1
33
F (
S-1
2)
155º
3206
520
,65
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24
0,4
31
1,1
64
2,3
09
1,8
78
6,9
55
17,7
20
45,0
21
F (
S-1
2)
155º
4199
719
,97
9,9
83
0,4
44
1,3
35
2,5
08
2,0
64
8,6
48
20,2
18
46,1
32
F (
S-1
2)
155º
5226
022
,60
11,3
02
0,8
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2,0
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3,0
24
2,2
10
7,4
62
30,1
47
55,7
20
No
mb
re P
rob
eta
Datos Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
154
Ca
rga M
áxim
aC
arg
a M
áxim
a(1
/2)
Carg
a
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m)
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)(m
m)
(mm
)(k
N-m
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-mm
)
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S-1
2)
120º
11709
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,09
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2,1
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3,9
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30
4,9
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23,0
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53,9
18
G (
S-1
2)
120º
21466
14
,66
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2,4
54
4,4
30
3,5
70
4,9
42
22,5
85
48,9
44
G (
S-1
2)
120º
31613
16
,13
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0,7
28
2,2
15
4,1
52
3,4
24
4,9
38
23,3
35
53,3
80
G (
S-1
2)
120º
41823
18
,23
9,1
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0,6
78
1,8
41
3,5
73
2,8
96
4,9
56
20,4
63
54,1
43
G (
S-1
2)
135º
11765
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,65
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2,0
94
4,0
21
3,3
08
4,9
52
23,4
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56,5
09
G (
S-1
2)
135º
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19
,87
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1,4
64
2,8
39
2,3
72
4,9
55
19,1
30
51,2
01
G (
S-1
2)
135º
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,36
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0,5
67
1,6
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01
2,4
34
4,9
56
18,8
26
47,7
27
G (
S-1
2)
155º
11853
18
,53
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11
2,3
50
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98
2,6
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4,6
90
22,0
95
50,4
07
G (
S-1
2)
155º
22288
22
,88
11
,44
10
,67
31,5
31
2,6
60
1,9
87
4,9
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19,5
98
48,4
11
G (
S-1
2)
155º
32068
20
,68
10
,33
80
,67
01,7
34
2,8
45
2,1
76
4,9
54
21,2
75
48,9
14
G (
S-1
2)
155º
42097
20
,97
10
,48
71
,29
62,2
41
3,4
00
2,1
03
4,9
57
20,0
18
48,5
93
No
mb
re P
rob
eta
Datos Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
155
Mezclas Semidensas (S-20)
Carg
a M
áx
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Carg
a M
áxim
a(1
/2)
Ca
rga
Má
xim
aA
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)(m
m)
(mm
)(m
m)
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)(k
N-m
m)
(kN
-mm
)
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S-2
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12
0º
1289
128
,91
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12
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43,4
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Q (
S-2
0)
12
0º
2275
827
,58
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0,6
21
1,3
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2,3
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1,7
57
3,9
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16,9
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43,0
95
Q (
S-2
0)
12
0º
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,36
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57
Q (
S-2
0)
13
5º
1309
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,92
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3,9
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70
56,5
00
Q (
S-2
0)
13
5º
2294
529
,45
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11
1,3
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3,9
71
23,2
35
43,7
26
Q (
S-2
0)
13
5º
3264
126
,41
13,2
03
0,7
77
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22,8
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43,5
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Q (
S-2
0)
15
5º
1300
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,09
15,0
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48
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3,7
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16,8
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34,8
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Q (
S-2
0)
15
5º
2364
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3,9
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31,6
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44,2
59
Q (
S-2
0)
15
5º
3359
235
,92
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19
1,0
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3,9
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R (
S-2
0)
120
º 1
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,85
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51,1
00
R (
S-2
0)
120
º 2
252
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,27
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38,8
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R (
S-2
0)
120
º 3
244
524
,45
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120
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269
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R (
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0)
120
º 5
243
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R (
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135
º 2
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,08
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S-2
0)
135
º 3
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2,0
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S-2
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135
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S-2
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135
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S-2
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234
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S-2
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155
º 3
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50,7
50
R (
S-2
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155
º 4
261
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,15
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S-2
0)
155
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S (
S-2
0)
130º
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S (
S-2
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130º
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,77
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S (
S-2
0)
130º
3202
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,20
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S (
S-2
0)
145º
1181
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,10
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72
49,3
20
S (
S-2
0)
145º
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220
,02
10,0
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48,0
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S (
S-2
0)
145º
3179
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,96
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S (
S-2
0)
165º
1289
128
,91
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3,9
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21
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81
S (
S-2
0)
165º
2275
827
,58
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1,1
40
1,9
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2,8
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1,6
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3,9
73
22,7
24
51,4
65
S (
S-2
0)
165º
3293
629
,36
14,6
79
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1,4
40
2,0
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1,3
66
3,9
73
22,7
79
41,1
09
No
mb
re P
rob
eta
Datos Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
156
Ca
rga M
áxim
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áxim
a(1
/2)
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m)
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)
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S-2
0)
S 1
20
º 1
2429
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,29
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,14
50
,69
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2,7
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2,0
85
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24,0
10
53,0
00
T (
S-2
0)
S 1
20
º 2
2333
23
,33
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,66
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,67
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2,8
11
2,1
40
6,0
23
27,4
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51,4
90
T (
S-2
0)
S 1
20
º 3
2541
25
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50
,51
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2,8
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2,3
78
6,0
90
22,4
33
53,3
80
T (
S-2
0)
S 1
20
º 4
2473
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60
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2,3
26
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47
5,9
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31
46,1
80
T (
S-2
0)
S 1
20
º 5
2150
21
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10
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00
T (
S-2
0)
S 1
35
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2400
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,00
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04
T (
S-2
0)
S 1
35
º 2
3189
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0,7
25
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95
T (
S-2
0)
S 1
35
º 3
3070
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18,1
75
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49
T (
S-2
0)
S 1
35
º 4
2452
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91
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52,8
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T (
S-2
0)
S 1
35
º 5
2726
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23
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T (
S-2
0)
S 1
55
º 1
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,60
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T (
S-2
0)
S 1
55
º 2
2826
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T (
S-2
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S 1
55
º 3
3389
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20,9
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T (
S-2
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S 1
55
º 4
2912
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T (
S-2
0)
S 1
55
º 5
3156
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U (
S-2
0)
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20º
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S-2
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20º
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S-2
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U (
S-2
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S 1
20º
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U (
S-2
0)
S 1
20º
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U (
S-2
0)
S 1
35º
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U (
S-2
0)
S 1
35º
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U (
S-2
0)
S 1
35º
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,61
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70
U (
S-2
0)
S 1
35º
43470
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,55
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0,8
92
5,9
04
24,6
49
41,3
20
U (
S-2
0)
S 1
35º
52795
27
,95
13
,97
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,51
40,9
99
1,3
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0,8
80
3,4
95
13,9
32
26,9
37
U (
S-2
0)
S 1
55º
13842
38
,42
19
,20
80
,54
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1,2
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0,7
29
3,6
17
19,8
85
48,5
50
U (
S-2
0)
S 1
55º
23174
31
,74
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,87
10
,58
81,0
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1,2
77
0,6
89
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30
16,2
42
36,5
00
U (
S-2
0)
S 1
55º
33249
32
,49
16
,24
30
,75
31,3
60
1,5
77
0,8
23
8,4
01
20,5
68
40,4
17
U (
S-2
0)
S 1
55º
43545
35
,45
17
,72
30
,58
91,1
34
1,3
44
0,7
55
5,6
16
19,9
78
44,8
90
U (
S-2
0)
S 1
55º
53451
34
,51
17
,25
70
,65
01,1
68
1,2
75
0,6
25
3,5
29
18,7
75
47,7
80
No
mb
re P
rob
eta
Datos Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
157
Mezclas Gruesas (G-20)
Carg
a M
áx
ima
Carg
a M
áxim
a(1
/2)
Ca
rga
Má
xim
aA
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m)
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)(m
m)
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N-m
m)
(kN
-mm
)
L (
G-2
0)
120º
1249
724
,97
12,8
80
0,7
93
1,7
83
2,9
93
2,2
00
4,9
68
25,3
09
61,6
84
L (
G-2
0)
120º
2269
726
,97
13,8
55
0,9
19
1,7
41
2,5
43
1,6
24
4,9
53
23,3
29
52,2
78
L (
G-2
0)
120º
3269
126
,91
13,4
57
0,7
25
1,5
53
2,2
08
1,4
83
4,9
40
21,9
52
54,1
63
L (
G-2
0)
120º
4231
923
,19
12,0
25
0,7
98
1,8
78
2,5
57
1,7
59
4,9
53
25,4
52
50,1
33
L (
G-2
0)
120º
5220
922
,09
13,1
50
1,1
22
2,0
83
2,7
85
1,6
62
4,9
53
25,0
61
52,4
76
L (
G-2
0)
135º
1230
623
,06
11,7
99
0,7
55
1,8
13
2,9
69
2,2
13
4,9
67
24,8
86
59,9
01
L (
G-2
0)
135º
2252
625
,26
12,6
45
0,7
03
1,6
03
2,3
20
1,6
18
4,9
52
22,3
62
49,3
83
L (
G-2
0)
135º
3271
727
,17
13,5
84
0,6
61
1,5
33
2,2
85
1,6
23
4,9
68
23,3
51
49,3
05
L (
G-2
0)
135º
4286
928
,69
14,3
43
0,7
39
1,5
33
2,2
43
1,5
04
4,9
55
22,9
68
55,2
99
L (
G-2
0)
135º
5255
425
,54
13,6
20
0,8
75
1,9
33
2,7
99
1,9
24
4,9
53
28,4
50
59,2
43
L (
G-2
0)
155º
1227
622
,76
12,9
12
0,9
69
2,0
71
3,0
15
2,0
46
4,9
55
28,2
21
59,0
64
L (
G-2
0)
155º
2304
030
,40
16,0
12
0,9
94
1,7
76
2,1
95
1,2
02
4,9
55
25,2
48
48,3
94
L (
G-2
0)
155º
3265
926
,59
13,6
72
1,2
91
2,3
28
2,9
60
1,6
69
4,9
56
27,8
51
55,8
32
L (
G-2
0)
155º
4275
027
,50
13,8
42
0,7
98
1,6
56
2,3
36
1,5
38
4,9
54
23,9
41
48,3
49
L (
G-2
0)
155º
5273
227
,32
13,6
60
0,8
93
1,5
16
1,9
19
1,0
26
4,9
54
17,5
32
37,9
75
M (
G-2
0)
120
º 1
184
418
,44
9,7
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0,7
82
1,9
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79
4,9
68
27,0
00
56,0
68
M (
G-2
0)
120
º 2
162
316
,23
9,7
39
1,1
15
2,3
26
3,8
78
2,7
63
4,9
37
23,1
60
54,1
25
M (
G-2
0)
120
º 3
167
916
,79
9,1
14
0,9
80
2,3
14
3,6
82
2,7
02
4,9
53
24,8
20
51,6
81
M (
G-2
0)
120
º 4
178
717
,87
9,0
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1,3
93
2,5
45
3,8
47
2,4
53
4,9
55
25,5
00
48,2
05
M (
G-2
0)
120
º 5
188
818
,88
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47
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99
2,0
26
3,4
53
2,4
54
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58
24,7
00
51,4
99
M (
G-2
0)
135
º 1
184
418
,44
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0,7
82
1,9
80
3,5
61
2,7
79
5,9
88
27,0
00
56,1
41
M (
G-2
0)
135
º 2
193
219
,32
9,7
88
0,7
48
1,7
08
2,8
37
2,0
89
4,9
51
22,4
00
45,7
51
M (
G-2
0)
135
º 3
178
017
,80
9,6
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0,9
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1,9
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3,0
11
2,0
64
4,9
48
19,9
77
45,7
82
M (
G-2
0)
135
º 4
210
021
,00
10,4
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49
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65
2,7
03
2,0
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4,9
53
22,9
00
48,2
24
M (
G-2
0)
135
º 5
196
919
,69
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1,6
01
3,0
46
2,5
10
4,9
66
24,3
00
54,9
01
M (
G-2
0)
155
º 1
225
422
,54
11,3
33
0,7
07
1,6
85
2,7
82
2,0
75
4,9
52
21,8
65
53,4
70
M (
G-2
0)
155
º 2
225
822
,58
10,0
19
0,5
48
1,2
77
2,0
91
1,5
43
4,9
63
14,5
89
36,6
22
M (
G-2
0)
155
º 3
225
822
,58
11,2
90
0,6
18
1,5
82
2,2
98
1,6
79
4,9
66
21,4
06
44,4
48
M (
G-2
0)
155
º 4
234
723
,47
11,7
37
0,5
65
1,5
14
2,6
96
2,1
30
4,9
65
21,6
29
56,1
47
M (
G-2
0)
155
º 5
242
324
,23
12,1
16
0,6
11
1,5
12
2,3
14
1,7
03
4,9
64
21,6
30
51,2
61
N (
G-2
0)
S (
2)
3253
625
,36
12,1
52
0,6
32
1,8
32
3,0
62
2,4
30
9,9
90
32,9
00
58,8
00
N (
G-2
0)
S (
4)
3217
421
,74
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0,5
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1,4
76
2,6
21
2,0
48
9,6
17
24,9
00
53,8
00
N (
G-2
0)
S (
6)
3243
024
,30
11,3
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0,7
44
1,9
37
2,6
82
1,9
38
7,4
32
30,8
00
49,5
00
N (
G-2
0)
S (
8)
3220
722
,07
10,4
10
0,5
97
1,4
95
2,7
63
2,1
66
9,3
32
22,0
00
50,1
00
N (
G-2
0)
S (
10)
3220
222
,02
10,7
92
0,8
44
2,4
45
3,8
51
3,0
07
6,9
24
31,4
64
65,2
54
N (
G-2
0)
S (
2)
2236
523
,65
10,8
72
0,5
50
1,3
94
2,6
13
2,0
63
9,9
95
18,2
52
53,6
32
N (
G-2
0)
S (
4)
2235
523
,55
11,0
10
0,5
89
1,4
78
2,5
78
1,9
89
6,5
17
19,1
52
51,0
79
N (
G-2
0)
S (
6)
2209
320
,93
10,4
65
0,6
38
1,5
45
2,5
85
1,9
47
7,5
32
18,6
70
47,5
25
N (
G-2
0)
S (
8)
2226
722
,67
10,2
48
0,5
55
1,3
24
2,3
82
1,8
26
7,6
35
15,8
04
46,0
94
N (
G-2
0)
S (
10)
2235
323
,53
10,0
82
0,6
04
1,5
95
2,8
56
2,2
52
8,4
13
19,2
92
57,0
02
N (
G-2
0)
S (
2)
1205
020
,50
12,6
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0,4
94
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50
1,6
72
1,1
78
8,7
00
16,8
38
37,6
11
N (
G-2
0)
S (
4)
1208
220
,82
11,0
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87
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2,2
04
1,6
17
9,0
93
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67
46,1
66
N (
G-2
0)
S (
6)
1230
623
,06
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0,5
72
1,6
13
2,6
84
2,1
12
9,6
18
31,2
22
62,4
24
N (
G-2
0)
S (
8)
1201
620
,16
11,7
66
0,8
01
1,6
38
2,3
88
1,5
87
7,3
20
25,0
15
45,4
64
N (
G-2
0)
S (
10)
1215
821
,58
11,5
29
0,5
60
1,4
93
2,1
62
1,6
02
5,8
37
21,2
57
42,8
42
No
mb
re P
rob
eta
Anejo 4
RESULTADOS DEL ENSAYO FÉNIX
Datos Curvas del Ensayo Fénix
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
161
Mezclas Densas (S-20)
Ten
sió
n M
áxim
aÁ
rea
Car
ga
Máx
ima
Car
ga
Máx
ima
(1/2
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a M
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m)
(mm
)(m
m)
(mm
)(m
m)
(kN
-mm
)(k
N-m
m)
3A
0,2
36
25
87
60
9,2
39
0,6
092
0,3
05
0,0
47
0,1
76
0,9
60
0,9
13
2,5
43
0,0
83
0,7
65
7A
0,2
89
25
99
75
1,8
91
0,7
519
0,3
76
0,0
77
0,1
37
0,7
74
0,6
97
2,4
92
0,0
67
0,8
30
12
A0
,247
30
15
74
3,4
99
0,7
435
0,3
72
0,0
65
0,2
14
0,6
84
0,6
19
2,0
41
0,1
11
0,6
65
21
a0
,336
26
64
89
5,3
70
0,8
954
0,4
48
0,0
63
0,2
18
0,8
45
0,7
82
2,9
32
0,1
34
1,0
66
26
a0
,308
27
23
83
9,7
73
0,8
398
0,4
20
0,0
66
0,2
56
0,9
43
0,8
77
3,8
43
0,1
58
1,3
90
30
a0
,253
30
18
76
3,8
56
0,7
639
0,3
82
0,0
60
0,2
53
1,0
42
0,9
82
3,1
06
0,1
43
1,0
49
37
a0
,365
26
81
97
8,0
29
0,9
780
0,4
89
0,0
56
0,2
04
0,6
84
0,6
28
2,3
30
0,1
45
0,9
06
42
a0
,522
26
53
138
5,6
62
1,3
857
0,6
93
0,0
85
0,2
06
0,4
49
0,3
64
1,9
16
0,1
71
0,8
15
46
a0
,545
26
18
142
5,5
01
1,4
255
0,7
13
0,0
81
0,2
21
0,4
50
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0,1
98
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30
40
,219
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60
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45
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073
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04
0,0
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16
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44
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65
0,1
79
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37
60
,391
27
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108
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27
1,0
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0,5
44
0,0
83
0,2
95
1,0
38
0,9
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3,3
61
0,2
24
1,3
74
80
,201
27
76
55
7,4
21
0,5
574
0,2
79
0,0
71
0,3
54
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64
1,2
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31
0,1
51
0,8
91
12
0,1
90
27
27
51
6,7
67
0,5
168
0,2
58
0,0
69
0,3
94
1,4
83
1,4
14
3,3
00
0,1
62
0,8
52
20
0,2
26
27
14
61
2,5
50
0,6
125
0,3
06
0,0
57
0,3
32
1,2
04
1,1
48
3,1
61
0,1
54
0,8
72
24
0,5
71
27
42
156
6,5
05
1,5
665
0,7
83
0,0
78
0,1
79
0,5
15
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73
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-20
) 1
20
º
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0)
15
5º
J (
D-2
0)
13
5º
J (
D-2
0)
12
0º
Datos Curvas del Ensayo Fénix
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
162
Mezclas Semidensas (S-12)
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sió
n M
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º
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2)
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Datos Curvas del Ensayo Fénix
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
163
Ten
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Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
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Mezclas Semidensas (S-20)
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Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
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60
,680
0,0
44
0,1
87
0,6
31
0,5
87
2,8
84
0,2
49
1,2
21
3I
0,5
59
27
07
151
3,7
53
1,5
13
80
,757
0,0
70
0,2
16
0,6
87
0,6
16
3,2
47
0,3
20
1,4
42
5I
0,5
87
27
34
160
5,4
48
1,6
05
40
,803
0,0
61
0,2
30
0,6
42
0,5
80
3,7
39
0,3
62
1,5
71
1H
0,5
12
26
72
136
8,8
60
1,3
68
90
,684
0,0
86
0,2
31
0,6
52
0,5
66
2,3
44
0,3
10
1,0
87
3H
0,5
27
27
01
142
3,7
13
1,4
23
70
,712
0,1
05
0,2
36
0,6
60
0,5
55
2,4
87
0,3
30
1,1
50
5H
0,5
22
27
05
141
2,2
78
1,4
12
30
,706
0,0
59
0,2
17
0,7
27
0,6
69
3,0
52
0,3
01
1,3
84
1G
0,7
32
26
72
195
6,7
89
1,9
56
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,978
0,0
79
0,2
07
0,5
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0,4
42
2,4
83
0,3
97
1,2
49
3G
0,7
72
26
37
203
7,1
30
2,0
37
11
,019
0,0
96
0,2
50
0,5
32
0,4
36
2,6
47
0,4
99
1,4
54
5G
0,6
19
26
68
165
0,8
09
1,6
50
80
,825
0,0
72
0,2
08
0,5
50
0,4
78
2,9
27
0,3
36
1,3
14
No
mb
re P
rob
eta
U (
S-2
0)
S 1
55
º
U (
S-2
0)
S 1
20
º
U (
S-2
0)
S 1
35
º
Datos Curvas del Ensayo Fénix
Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta
166
Mezclas Gruesas (G-20)
Ten
sió
n M
áxim
aÁ
rea
Car
ga
Máx
ima
Car
ga
Máx
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(1/2
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a M
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m)
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)(m
m)
(mm
)(m
m)
(kN
-mm
)(k
N-m
m)
C3
0,3
69
28
81
106
3,6
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1,0
63
70
,532
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0,4
00
0,9
51
0,7
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2,7
18
0,2
01
1,0
73
C9
0,4
68
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49
137
8,9
52
1,3
79
00
,689
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59
0,3
96
0,9
88
0,7
28
4,6
20
0,1
89
1,7
64
C15
0,4
45
28
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127
8,8
00
1,2
78
80
,639
0,0
74
0,2
48
0,8
22
0,7
48
4,8
20
0,2
20
1,7
74
B3
0,3
43
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102
0,0
82
1,0
20
10
,510
0,0
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0,1
41
0,8
87
0,8
34
3,0
93
0,0
91
1,1
93
B9
0,3
81
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69
109
2,5
15
1,0
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50
,546
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70
0,9
59
0,7
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3,8
13
0,1
82
1,2
87
B15
0,4
14
28
03
116
0,7
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70
,580
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0,2
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0,1
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1,0
16
A3
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22
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,717
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0,7
61
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0,2
36
1,2
78
A9
0,5
03
28
50
143
4,6
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1,4
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70
,717
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56
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70
0,5
58
0,4
02
3,0
04
0,1
63
1,1
08
A15
0,4
57
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19
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1,3
34
00
,667
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,17
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,265
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,20
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,299
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,258
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,22
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,329
0,0
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60
,28
02
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40
,400
0,0
99
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0,9
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11
0,2
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3,9
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,317
0,0
82
0,3
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1,7
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1,6
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4,2
39
0,1
54
1,2
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20
,21
42
903
62
1,8
23
0,6
21
80
,311
0,0
90
0,4
01
2,0
20
1,9
30
4,8
38
0,1
89
1,4
64
60
,24
62
842
69
9,4
16
0,6
99
40
,350
0,0
59
0,2
72
0,9
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53
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30
11
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28
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84
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30
,422
0,0
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0,2
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1,1
02
1,0
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32
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96
1C
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28
12
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19
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37
00
,419
0,0
48
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08
2,0
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0,1
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12
3C
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02
27
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90
,419
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18
2,3
38
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43
0,8
65
5C
0,3
18
27
74
88
2,3
36
0,8
82
30
,441
0,0
42
0,1
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1,1
19
1,0
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4,4
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1B
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22
27
83
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50
,448
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1,0
11
3B
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13
28
01
59
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70
,298
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40
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3,0
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0,7
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5B
0,2
91
27
91
81
3,1
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0,8
13
20
,407
0,0
41
0,1
24
1,2
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1,2
55
4,6
93
0,0
99
1,5
30
1A
0,3
12
27
04
84
3,3
25
0,8
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30
,422
0,0
60
0,1
99
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1,9
19
0,1
66
0,7
26
3A
0,3
88
27
28
105
7,8
93
1,0
57
90
,529
0,0
69
0,2
18
0,8
01
0,7
31
1,9
84
0,2
26
0,9
14
5A
0,4
26
26
88
114
5,6
41
1,1
45
60
,573
0,0
58
0,2
07
0,6
63
0,6
05
2,0
01
0,2
33
0,9
21
L (
G-2
0)
120
º
L (
G-2
0)
135
º
L (
G-2
0)
155
º
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0)
15
5º
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5º