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PROCEDIMIENTO ORDINARIO 0000147/2012

INFORME PERICIAL

Autor: JOSE CARLOS ALVAREZ FEAL

DNI: 32613820G

Teléfono: 981 337400 - ext. 3236

Móvil: 687 800 562

Dirección: c/Mendizábal s/n

15403 FERROL

Ingeniero Industrial del I.C.A.I., Colegiado nº 1224/437

Doctor Ingeniero Industrial por la Universidad de la Coruña

Asunto:

Informe sobre preguntas efectuadas por ambas partes, actora y demandada,

relativas a Resolución de contrato y reclamación de cantidad por daños y perjuicios.

Fecha del informe: 19 junio 2013

Informe pericial PROCEDIMIENTO ORDINARIO 0000147/2013

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INFORME PERICIAL

INDICE

Apartado Hoja

1.- Objetivo del informe 3

2.- Histórico de la instalación 3

3.- Necesidades energéticas del hotel e instalaciones 4

4.- Contador de energía ¿Cómo mide? 6

4.1.- Esquema de funcionamiento 6

4.2.- Posibles errores en las medidas 8

4.3.- Datos del contador 9

5.- Temperaturas necesarias para un sistema de calefacción efectivo 11 6.- Formas de utilización de la calefacción 14

7. - Contrato Levenger, S.L. – Hotel “As Maceiras” 15

8.- Datos de las calderas de propano y biomasa 17

9.- Correos intercambiado entre las partes 17

10.- Datos meteorológicos y evolución precio propano

18

11.- Conclusiones – Respuestas a las preguntas 19

12.- Anexos 30


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1. OBJETIVO DEL INFORME

Se me requiere y acepto el encargo como Perito Judicial en fecha 13 de abril de

2013 en el procedimiento ordinario 147/2012 del Juzgado de Primera Instancia nº 1

de Pobra de Tribes para elaborar informe que responda, a las cuestiones planteadas

por las dos partes, en concreto

1.1 Propuestas de la parte demandada en su escrito de proposición de

pruebas de fecha 5 de marzo de 2013.

1.2 Propuestas de informe por la parte actora en su escrito de adhesión a

la pericial propuesta de fecha 18 de marzo de 2013.

A todas y cada una de ellas se responde brevemente en el apartado 11 de este

informe. Los datos y consideraciones tenidas en cuenta para llegar a estas

conclusiones finales se amplían en los apartados 2 al 10.

2. HISTÓRICO DE LA INSTALACIÓN

El hotel “A Maceiras” se construyó en el año 2003, según proyecto de febrero de

2001 (Extracto en ANEXO 1). De acuerdo a las necesidades energéticas calculadas

en el proyecto, se instalaron dos calderas de propano G100/70 de 80 kW y G100/40

de 44,4 kW. Sumando un total de 124,4 kW. Los radiadores son de chapa de acero,

del tipo doble panel con rejilla intermedia.

En el año 2005 se instaló una piscina en un edifico externo al hotel. El proyecto es

de agosto de 2005 (extracto en ANEXO 2), y fue el que sirvió para solicitar la

licencia de obra municipal. En este proyecto se contemplan las necesidades

energéticas para calefactar el vaso de la piscina y calentar y deshumidificar el aire

del recinto de la piscina, en base a una bomba de calor con alimentación eléctrica y

aporte de energía de apoyo desde las calderas del hotel mediante intercambiador de

una potencia calorífica de 31.800 kcal/h, equivalentes a 36,88 kW.

En Noviembre del 2009 D. José Fernández firma un contrato con la empresa

Levenger, S.L. para suministro y servicios de dos calderas de biomasa modelo KP

50 de 48 kW de potencia nominal cada una. Sumando un total de 96 kW. Se instalan

en un contenedor en el exterior del hotel, que sirve a su vez de silo de

almacenamiento de combustible (pellets) y se conectan mediante tuberías

térmicamente aisladas con la instalación de calderas del hotel, situado al otro lado


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de la pared. El contador de energía y las válvulas de interconexión manual están en

la sala de calderas en los sótanos del hotel, que maneja el dueño a su criterio.

En octubre de 2011, a raíz del acta notarial levantada se precinta la entrada al

contenedor de la sala de calderas de biomasa. Por los datos del contador parece

que desde agosto de 2012 ya no se usaron estas calderas. En la visita efectuada por

este perito el 5 de junio de 2013, se aprecia a través de la parte de pared

transparente de la caseta que el silo de pellets está medio lleno.

En diciembre de 2011 (figura en hoja 9 de la contestación a la demanda) D. José

Fernández adquirió una caldera de biomasa CMD de 93 kW que instaló en el sótano

del hotel, y es propiedad del hotel. La alternancia de esta caldera con las de propano

se realiza manualmente abriendo unas válvulas y cerrando otras, a criterio del

dueño.

En la actualidad siguen en uso las calderas de propano instaladas inicialmente,

marca Roca, Modelos G 100/70 y G100/40 con potencias útiles de 80 kW y 44,4 kW,

combinando y/ alternando con la caldera de biomasa CMD de 93 kW. La alternancia

se realiza manualmente abriendo unas válvulas y cerrando otras a criterio del dueño.

3. NECESIDADES ENERGÉTICAS DEL HOTEL E INSTALACIONES

El día 3 de junio de 2013 este perito ha realizado una visita al hotel D. José

Fernández, que me facilitó acceso al contenido de los proyectos, tanto del hotel, de

febrero de 2001, como de la instalación de la piscina, de agosto de 2005. También

se obtuvieron los datos de cálculo del proyecto de la instalación posterior de paneles

solares para apoyo al agua caliente sanitaria, sin fecha conocida. Se sacaron

algunos datos del diseño de la instalación que se incluyen en los extractos de los

proyectos que figuran como ANEXOS 1, 2 y 3, respectivamente.

De ellos se obtienen, por una parte las necesidades de calefacción del edificio del

hotel (habitaciones, salones, etc.), los datos del consumo previsto para agua caliente

sanitaria (A.C.S.) tanto como agua caliente sanitaria, como de la piscina, que se

resumen en la tabla siguiente:


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Los 70,5 kW para calefacción son las pérdidas calculadas en el proyecto del hotel

(ver hoja 3 del ANEXO 1) atendiendo en cuenta superficies, tipo y características

térmicas tanto de los cerramientos exteriores como entre huecos interiores. En estos

cálculos se ha considerado unas temperaturas interiores de 20 ºC y la exterior de -2

ºC, según la zona climática de situación (ver hoja 4 del ANEXO 1).

La estimación de gasto para agua caliente la realizo en base a los datos del

proyecto de colectores solares, para una ocupación máxima de 40 personas con un

consumo de 40 l por persona y día, temperatura de utilización del agua de 45 ºC ,

con una temperatura de agua de red entre 5 ºC y 14 ºC y un nivel de ocupación

variable entre 80 % y 100 % según meses (ver tablas de datos en hojas 6 y 7 del

ANEXO 3) y en la tabla siguiente:

Tabla 1.- Necesidades energéticas del hotel y de la piscina

Según cálculo en los

proyectos (kW) Según presupuesto del

proyecto(kW) Instaladas (kW)

Hotel - Calefacción 70.5 85 + 40 80 + 44,4

Hotel - agua caliente 2,4

Piscina 36,98 compartido compartido

TOTAL 109,88 125 124,4

Tabla 2. Estimación consumo agua caliente

ene feb mar abr may jun jul ago sep oct nov dic Anualtemp. Uso (ºC) 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45t media agua red (ºC) 5 7 9 11 12 13 14 13 12 11 9 6diferen temp 40 38 36 34 33 32 31 32 33 34 36 39

nivel ocupacion 0,8 0,8 0,8 1 1 1 1 1 0,8 0,8 0,8 0,8Consumo diario (l) 1280 1280 1280 1600 1600 1600 1600 1600 1280 1280 1280 1280consumo mes (l) 39680 39680 39680 49600 49600 49600 49600 49600 39680 39680 39680 39680

consumo mes (kW) 2,5 2,4 2,2 2,6 2,6 2,5 2,4 2,5 2,0 2,1 2,2 2,4 2,4


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Foto nº 1

4. CONTADOR DE ENERGÍA, ¿COMO MIDE?

Para poder entender los datos que suministra el contador de energía, como

efectúa su cálculo y cómo influye la forma de medir en los resultados, se explica

brevemente su funcionamiento.

4.1 Esquema de funcionamiento

El esquema simplificado serie como el que se muestra en la figura 1. El

contador mide las temperaturas de ida y de retorno y el caudal de agua que

circula a través de él. En la figura 1 aparece el contador como si estuviera

separado del medidor de caudal de la tubería.

En la instalación del hotel, al igual que en la mayor parte de los modelos, el

medidor de caudal forma parte del contador de modo que físicamente se ve

intercalado en la tubería, como se parecía en la foto nº 1.

Figura 1.- Esquema medidor de energía térmica en sistema calefacción

V1 V2


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El cálculo que el contador hace está basado en la siguiente expresión, que refleja

la energía total que se ha aportado al conjunto de radiadores y/o intercambiador

para A.C.S. por los que circula el agua que ha calentado la caldera y pasa por el

contador:

𝐸𝑛𝑒𝑟𝑔𝑖𝑎 = 𝑉𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒𝑛 𝑥 (𝑇𝑖𝑑𝑎 − 𝑇𝑣𝑢𝑒𝑙𝑡𝑎)𝑥 𝐾𝑓𝑎𝑐𝑡𝑜𝑟

Volumen en m3, 𝑇𝑖𝑑𝑎 temperatura de salida de la caldera en ºC, 𝑇𝑣𝑢𝑒𝑙𝑡𝑎 la

temperatura a la que regresa el agua después de pasar por los radiadores y el

𝐾𝑓𝑎𝑐𝑡𝑜𝑟 es la capacidad térmica del fluido, que expresa la cantidad de energía que un

fluido puede almacenar por unidad de volumen y por grado de temperatura. El

contador guarda los datos de volumen de agua que circula a través de él y el

número de segundos que un determinado valor de volumen y/o temperatura se

mantiene fijo en un entorno de tiempo pequeño predefinido. Para el flujo de agua

suele ser de 2 segundos y para la temperatura de 30 segundos, por ser su variación

con el tiempo más lenta. Sumando la energía calculada en cada intervalo de tiempo

va obteniendo el acumulado por mes o total acumulado, bien en dato de energía

(Wh, kWh, MWh ó GWh) o potencia (W, kW, MW ó GW) como energía aportada por

unidad de tiempo. Multiplicando la potencia instantánea por el tiempo en que la está

aportando se calcula la energía total aportada.

Los datos que se hayan programado en fábrica, energía total y acumulados por

mes, se guardan en la memoria EEPROM (memoria no volátil) con una capacidad

teórica de 60 meses, según figura en Instrucciones de Operación de Noviembre de

2008 (Ver ANEXO 4). En la realidad solo guarda de 18 meses.

Estos datos se pueden leer en el mismo contador, accediendo a los menús

Service LOOP 0, hasta Service LOOP 4. No todos los datos están disponibles sino

los que estén programados. En concreto, energía y volumen totales acumulados y

dentro del Service LOOP 3 se encuentran los valores mensuales acumulados. El

contador también dispone de enlace vía GPRS y/o internet para lectura de datos a

distancia. En primera instalación iba dotado de sistema GPRS pero según afirma

Levenger se desechó por fallos de cobertura y se montó conexión a través del

modem ADSL del hotel, que también sufría cortes en la comunicación por lo que los

datos registrados no cubren todo el periodo en que las calderas estuvieron

trabajando.


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Sin embargo en la visita realizada el 3 de junio se comprobó que solo se puede

retroceder hasta el mes de enero de 2012. Consultado Levenger sobre este punto

no ha sabido dar una razón concreta. Desconocen si estos contadores se hayan

programado en fábrica para almacenar menos datos, dado que su uso es de cara a

facturar la energía consumida para facturarla en un periodo de tiempo relativamente

corto (cada seis meses, según contrato) y no para almacenar datos históricos.

Prometió consultar al suministrador de los contadores, pero hasta la fecha de este

informe no he tenido más noticias. En Email del 18/06/2013 confirman que solo 18

meses.

4.2 Posibles errores en la medición de la energía entregada

Vista la forma en que el contador mide y calcula se deducen los posibles errores

de medida.

Fallo en las mediciones de temperatura. Ya sea por avería o por un defecto de la

instalación puede medir una temperatura diferente a la del agua que circula por la

tubería. Si quitamos el sensor y lo introducimos en un baño a una temperatura la

mitad de la que sale de la caldera, estaría midiendo una energía la mitad de la real.

El caudal o volumen es el real pero el intervalo de temperaturas que está midiendo

no lo es. Si pusiéramos el sensor en un baño de agua hirviendo estaría midiendo

una temperatura más elevada que la que circula por la tubería y radiadores y la

energía medida sería superior a la real.

Los medidores de temperatura, tipo termopares Pt 500, son ampliamente

utilizados en la industria y tienen una fiabilidad muy alta.

Fallo en el medidor de caudal.- Si el medidor estuviera fuera de calibración y

mandara más o menos pulsos que los reales, la energía calculada se ve afectada en

la misma medida. Si mide mitad del caudal, calcula la mitad de energía.

La instalación del medidor cuenta con una derivación para poder desmontar el

contador –caso de avería- sin interrumpir el suministro de agua caliente. Derivación,

que viene marcada en la figura 1 como bypass (parte inferior). Cerrando las válvulas

V1 y V2 y abriendo la de Bypass el flujo de agua no pasa por el contador.

En la foto 1, las válvulas V1 y V2 serían las que se ven con una manilla roja a los

dos lados del contador y la Bypass solo se ve la tuerca en el extremo del eje de la


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válvula, en el borde inferior de la foto. Con girar 90 º este eje con ayuda de una llave

fija o ajustable, se puede abrir o cerrar la Bypass. Si abrimos esta llave y cerramos,

aunque sea parcialmente cualquiera de las otras dos el caudal que circula por el

contador es inferior al real y la energía calculada también lo será.

Fallos en los algoritmos de cálculo.- Como estos equipos salen calibrados de

fábrica y están homologados para realizar estas medidas no es de esperar fallos de

este tipo, salvo avería.

4.3 Datos del contador

He solicitado de Levenger, S.L. los datos de que disponían de esa instalación y

me han facilitado un archivo de datos para cada parámetro.

Los datos son los correspondientes a las fechas en que había comunicación vía

modem ADSL, y estaban en poder de la empresa que gestiona a Levenger el

seguimiento de los consumos de otras instalaciones, similares a las del hotel “As

Meceiras”, que tiene contratadas. Cubren los valores de algunos de los parámetros

entre las fechas agosto de 2010 a julio de 2011. Entre estos parámetros están la

potencia, la energía y las temperaturas de ida y de retorno. No se tiene sin embargo

las medidas de caudales. Según Levenger porque no se había programado grabar

esos valores.

Se adjunta en el ANEXO 5, un ejemplo correspondiente a parte de los meses de

noviembre de 2010 y enero de 2011.

Temperatura de ida y retorno.- En ellos se puede apreciar que la temperatura de ida (salida de caldera) oscila entre 79 ºC y 65 ºC en Noviembre y entre 74 ºC y 58

ºC en enero.

Para la temperatura de retorno, entre 77 ºC y 59 º C en noviembre y entre 69 ºC y

55 ºC en enero.

Potencias.- Para la potencia entre un máximo de 19,6 kW y un mínimo de 9,2 kW en noviembre y 30,7 kW y 16,8 kW en enero.

Como se puede apreciar, las temperaturas de ida se mueven entre 79 ºC y 69 ºC

y las de retorno entre 77 ºC y 55 ºC.

Caudal medido equivalente.- También se puede hacer un ejercicio de evaluar el caudal medido por el contador en función de la potencia y de la diferencia de


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temperaturas, obteniendo unos valores entre 3,96 m3/h y 2,48 m3/h en noviembre

de 2010 y entre 5,7 m3/h Y 4,2 m3/h en enero de 2011.

Se quiere destacar aquí que en las comprobaciones efectuadas para levantar acta

notarial de octubre de 2011, se encontró que el caudal cuando la válvula bypass

está completamente cerrada, arrojaba valores de 7,49 m3/h.

Aunque el caudal que circula por el circuito puede variar algo dependiendo de si

hay más o menos radiadores cerrados y/o si está abierto o no el paso al

intercambiador de la piscina, los caudales medidos deberían estar siempre en un

entorno cercano a 7,4 m3/h.

Como se explicó en el apartado 4.2 para una misma diferencia de temperaturas,

la potencia calculada varía linealmente con el caudal medido. Pasar desde los 4 a 3

m3/h calculados en base a los datos de potencia y temperaturas, hasta los 7,4

nominales, resultaría un incremento del 90 %, con lo que daría unas potencias

entregadas claramente superiores, casi el doble, a las registradas por el contador.

Datos obtenidos directamente del contador.- En la visita efectuada por este perito el 3 de junio, se intentó obtener del contador los datos acumulados por meses

pero solo se podía retroceder hasta enero de 2012 y como es esa fecha la

instalación no estaba funcionando, todos los valores estaban a cero. Solo estaban

disponibles los datos del Service Loop 0, en concreto la potencia total, de 538,52 GJ,

el caudal total de 632265,49 m3 y el tiempo total de 29685 h. Ver fotos Datos

Acumulados. El nº total de horas se corresponde a 3,38 años, los que pasaron

desde enero de 2010 hasta la fecha de la visita. Esto es, el tiempo que el contador

ha estado alimentado hasta la fecha de la visita.

Datos acumulados: Energía, caudal y horas


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5 TEMPERATURAS NECESARIAS PARA UN SISTEMA DE CALEFACCIÓN

EFECTIVO

Los sistemas de calefacción pueden ser igualmente efectivos (entregar la misma

potencia) funcionando a diferentes temperaturas. La diferencia va a estar en la

instalación necesaria y los tiempos de respuesta ante cambios en la demanda de

temperatura. Se exponen los fundamentos de un sistema de calefacción y sus

consecuencias prácticas.

5.1 Sistemas de calefacción. Principios generales

Una caldera que suministra servicio de calefacción a una vivienda o un edificio

debe compensar las pérdidas de calor que existen a través de sus paredes, así

como las pérdidas de calor por infiltración. Estas pérdidas de calor dependen de

varios factores, agrupados básicamente en tres:

• De la diferencia de temperaturas entre interior de la estancia (entre 20 ºC y 23 °C dependiendo del uso: cocina, dormitorios, baños, etc.) y el exterior (según la

zona climática de su situación)

• De las condiciones de la propia vivienda: tipo de aislamientos, tipo de vivienda, superficie acristalada…

• De la renovación de aire por ranuras y orificios de la estancia, llamadas perdidas por infiltración.

• otros factores: exposición al viento y al sol, la orientación …

El sistema de calefacción tiene como misión reemplazar las pérdidas de calor

existentes a través de ventanas, puertas, paredes, suelos y techos. Estas pérdidas

son proporcionales a la diferencia de temperatura existente entre el exterior y el

interior de los locales y a los coeficientes de transmisión de cada elemento de

separación. Sumando las pérdidas de cada elemento y/o local, obtendremos las

necesidades energéticas totales del edificio.

5.2 Energía y potencia aportada por un radiador

Un radiador, para mantener la diferencia de temperaturas entre interior y exterior

de un determinado recinto, tiene que ser capaz de aportar el flujo de energía


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(energía por unidad de tiempo ó potencia) suficiente que compense las pérdidas

existente a través de todas las superficies de cierre del recinto. A su vez esta pérdida

es tanto mayor cuanto mayor sea la diferencia de temperaturas. Así, a medida que

va subiendo la temperatura interior, las pérdidas van creciendo y cada vez se

necesita más aporte de potencia para mantener esa temperatura. Cuando se iguala

la potencia emitida por el radiador a la que se pierde por las paredes y techo del

recinto se alcanza una temperatura estable.

Si queremos que la temperatura interior del recinto suba debemos aportar más

potencia que la que se pierde. Esto es lo que ocurre en el proceso de calentamiento

cuando arrancamos la cadera. Si aportamos menos, el local se enfriará hasta que se

alcanza un equilibrio entre potencia entregada y la perdida.

Así como la energía total empleada para mantener cierta diferencia de

temperaturas depende del tiempo total en que mantengamos es diferencia, la

potencia instantánea debe ser suficiente para compensar el flujo de energía

instantáneo a través de paredes y techos.

Esta potencia también está relacionada con la ecuación anteriormente vista

𝐸𝑛𝑒𝑟𝑔𝑖𝑎 = 𝑉𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒𝑛 𝑥 (𝑇𝑖𝑑𝑎 − 𝑇𝑣𝑢𝑒𝑙𝑡𝑎)𝑥 𝐾𝑓𝑎𝑐𝑡𝑜𝑟

Si cambiamos volumen por caudal (volumen de agua por radiador por unidad de

tiempo) obtenemos la potencia, como

𝑃𝑜𝑡𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎 = 𝐶𝑎𝑢𝑑𝑎𝑙 𝑥 (𝑇𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑑𝑎 − 𝑇𝑠𝑎𝑙𝑖𝑑𝑎)𝑥 𝐾𝑓𝑎𝑐𝑡𝑜𝑟

Esto es, la potencia que emite un radiador es proporcional a la diferencia de

temperaturas del agua entre su entrada y su salida y al caudal de agua que circula

por él. Si mantenemos fijo el caudal (solo depende de la bomba de circulación que

tengamos y de las pérdidas de carga totales del circuito) y tenemos mayor diferencia

de temperaturas del agua, podemos obtener mayor potencia entregada en cada

radiador.

Pudiera parecer que nos olvidamos de la superficie del radiador y del tipo de

radiador (unos más efectivos que otros) pero la 𝑇𝑠𝑎𝑙𝑖𝑑𝑎 de cada radiador depende de

cuanta energía halla disipado realmente y ésta sí depende de todo lo anteriormente

comentado.

Viendo la expresión de la potencia parece que la temperatura del agua nos va a

determinar si un sistema de calefacción es válido o no. No es exactamente así y


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conviene matizar un poco más. Las temperaturas que aparecen en esta expresión

no coinciden con las de salida y entrada de la caldera, sino las correspondientes que

hay en cada momento en cada radiador, aunque están relacionadas. Evidentemente

la temperatura de salida de la caldera tiene que ser superior a la de los radiadores si

queremos que suban la temperatura de un recinto o se mantenga a determinado

valor. Cuanto mayor sea la temperatura de salida de la caldera, mas diferencia habrá

entre la potencia entregada por cada radiador y la pérdida energética en el local que

calienta; por tanto, más rápidamente va a alcanzar la temperatura deseada en cada

hueco.

Cuanto más baja sea la temperatura de salida de la caldera, más tiempo tardará

en alcanzar el equilibrio en cada estancia, pero resulta igual de funcional: cumple

con su misión que es mantener a determinada temperatura en unos huecos.

Evidentemente no vale cualquier temperatura: hay un límite inferior. Este será la

temperatura necesaria para que la potencia emitida por la caldera iguale a las

pérdidas totales, calculadas para mantener una determinada diferencia de

temperatura de los locales con el exterior.

La diferencia de temperaturas entre salida y retorno en la caldera está relacionada

con la potencia total que están entregando el conjunto de radiadores en cada

instante. La diferencia entre entrada y salida en cada radiador está relacionada con

la potencia entregada por cada uno, en cada instante, en función de la diferencia de

temperaturas y del tipo de instalación.

5.3 Potencia total aportada por una caldera

Ya vimos la expresión que nos daba esta magnitud

𝑃𝑜𝑡𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎 = 𝐶𝑎𝑢𝑑𝑎𝑙 𝑥 (𝑇𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑑𝑎 − 𝑇𝑠𝑎𝑙𝑖𝑑𝑎)𝑥 𝐾𝑓𝑎𝑐𝑡𝑜𝑟

La temperatura no determina de forma unívoca la máxima potencia que puede dar

una caldera. Para la misma potencia, si circula un mayor caudal de agua por la

caldera y los radiadores, la diferencia de temperaturas es menor. El agua se mueve

más rápido pero a menor temperatura. Así para una potencia de 96 kW, con un salto

térmico de 20 ºC (dato en anexo 1 al contrato entre Levenger y propietario), saldría

un caudal de 4,13 m3/h, pero si aumentamos el caudal a 7,49 m3/h (dato que

aparece en foto nº 8 del acta notarial de fecha 5 de octubre de 2011) el salto térmico

necesario sería de tan solo 11 ºC. Sin embargo, en los dos casos estaría dando la

misma potencia.


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Así como en régimen permanente cumple con su objetivo, en régimen transitorio

(al arrancar desde una temperatura de local baja) el comportamiento es diferente

que si trabajara con menos caudal y más diferencia de temperaturas.

Como vimos la velocidad con que se eleva la temperatura en una habitación

depende de la diferencia entre la potencia emitida por el radiador en cada momento

y la potencia de pérdidas. Cuanto mayor sea la temperatura de entrada al radiador

mayor es esta diferencia y más rápidamente reaccionara ante una petición de más

temperatura.

Si dos calderas de la misma potencia tienen bombas de circulación de diferente

caudal, mediremos diferentes temperaturas, aun dando la misma potencia.

5.4 Influencia del modo de uso y tipo de caldera en los resultados apreciados

La apreciación del resultado de la efectividad de un sistema de calefacción por

parte del usuario depende de qué tipo de caldera use y del modo en que la use.

Las calderas de propano, butano, gas natural tienen una respuesta muy rápida

porque tienen poca masa de caldera que calentar. Las llamas calientan directamente

el calderín por donde circula el agua y suben la temperatura de salida de la caldera

en poco tiempo. En cambio las que utilizan una combustión más lenta, como las de

biomasa o las de leña necesitan calentar el hogar, de mayor masa y la propia

combustión es en sí misma más lenta, necesitando un tiempo desde que se inicia

hasta que alcanza una temperatura determinada y estable.

6 FORMAS DE UTILIZACIÓN DEL SISTEMA DE CALEFACCIÓN

Según manifestaciones del dueño, D, José Fernández, durante la visita realizada

el 3 de junio de 2013, en las habitaciones que no están ocupadas, desconecta su

radiador de modo que la temperatura puede bajar a 12 º C, por ejemplo, Cuando

llega un cliente se conecta y en poco tiempo (sin facilitar una cifra concreta) la

habitación alcanza la temperatura demandada, por ejemplo 21 ºC.

También dice que las calderas de propano y las de biomasa de Levenger no

responden igual, dando a entender que las de biomasa calientan menos.


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Con este modo de uso, no se obtiene la misma velocidad de respuesta con

cualquier caldera, aunque ambas tengan la misma potencia total.

Ante estas demandas puntuales, una caldera de propano responde más

rápidamente que una de leña o de biomasa y alcanza más rápidamente el equilibrio

entre potencia aportada a una habitación y las pérdidas a través de los cerramientos.

Pero a efectos de mantener una determinada situación estable, son tan validas

una como otra: solo tienen que ser capaces de aportar la misma potencia total.

Las de biomasa o leña son más adecuadas para un uso continuado y las de

propano o gasoil se comportan mejor ante picos puntuales de demanda energética.

7 CONTRATO ENTRE HOTEL “AS MACEIRAS” Y LEVENGER, S.L.

Del contrato firmado en fecha 16 de noviembre de 2009, se destacan los

siguientes puntos, con la numeración de las estipulaciones que en él figuran:

2.- (final del párrafo).…”Se acompaña como Anexo 1 las características y calidades de los equipamientos”.

3.- “La instalación proporcionará tanto calefacción como agua caliente sanitaria al hotel”

5. “El estudio de viabilidad y determinación del descuento y precio fijado de amortización formará parte del contrato como su anexo nº 2”.

8.- “… Se establece el consumo mínimo anual correspondiente a 200 MW”.

12. “La facturación será semestral (enero y julio), con el pago al contado de 100 MWh de consumo más la diferencia de consumo real computado durante el semestre anterior,…”

Consideraciones.-

i) La estipulación 3ª no incluye las instalaciones de la piscina, al estar en

edificio aparte.

ii) Al ver que los anexos 1 y 2 que se citan en el texto del contrato no estaban

en el expediente del juzgado, se ha solicitado, tanto a la empresa

Levenger, S.L. y a D. José Fernández directamente y también a través del

Juzgado el contenido de los Anexos 1 y 2 citados en el contrato, y que está

firmado por ambas partes, en todas sus hojas.

iii) No se ha tenido ninguna contestación del Juzgado en relación a estos

anexos al contrato.


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iv) D. José Fernández afirma, en conversación telefónica, que él nunca vio

esos anexos, que no sabe de su contenido y por tanto, que tampoco los

firmó. Parece extraño que alguien que firma un contrato para 10 años no

lea lo que pone y se le haya pasado lo de los anexos.

v) Levenger, S.L. afirma que aunque no estén realmente como anexos al

contrato, se refieren al contenido del presupuesto dado para esta

instalación, en el que también se daban datos de la instalación y del que

me envían texto. El presupuesto se identifica con el nº 508700025 de fecha

16 noviembre de 2009, la misma del contrato, que adjunto en ANEXO 6.

vi) Para ver la fiabilidad del contenido de este archivo, que bien pudiera haber

sido generado a raíz de mi solicitud, he comprobado en los metadatos del

archivo enviado por Levenger y aparece como fecha de creación y última

modificación el 17 de noviembre de 2009, por lo coincide en fecha con la

del contrato y no hay razón para pensar que fuera generado a posteriori.

vii) En el documento del ANEXO 7 se dan características de las calderas y los

datos de consumo en que se basaron para hacer la oferta y posterior

instalación.

viii) En este documento, en su hoja 5, apartado Antecedentes, se afirma que

“La instalación térmica proyectada tendrá como lugar de destino el edificio del

hotel” y más abajo, que: “La potencia de la caldera de biomasa permite cubrir

toda demanda” En efecto si tomamos los datos de la tabla 1 del apartado 3

de este informe, las necesidades del hotel, entre calefacción y agua

caliente son 70,5 kW + 2,4 kW, que hacen un total de 72,9 kW, inferior a

los 96 kW de potencia de las dos calderas. Coincidente con la estipulación

nº 3 del contrato firmado entre las partes.

ix) En este mismo documento, en el apartado Estudio Energético dice que:

“Dadas las características de la demanda térmica, con un proceso discontinuo, se ve como adecuado: dos calderas de potencia de 48 kW, que representan la

potencia actual de las calderas de propano”. Esta afirmación no coincide con la

realidad. Las calderas de propano instaladas suman 124,4 kW, superiores

en 28,4 kW a las de biocombustible. Supongo que estas diferencias se

pueden deber a que este estudio se haya realizado en base a los datos

facilitados por el propietario, ya que de haberse hecho en base a una visita

a las instalaciones, las placas de características está accesibles.


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x) El mismo error se repite en el contrato entre Levenger, S.L. y el IDAE

cuando en el apartado 1.4 repite el mismo punto de partida falso que es

contar con que la instalación inicial eran dos calderas de propano de 70 kW

y 35 kW, sumando solo 105 kW, cuando en realidad eran 124,4 kW.

8 DATOS DE LAS CALDERAS DE PROPANO Y BIOMASA

Los datos de las calderas de propano iniciales y la actual de biomasa se dan en la

tabla 2. Datos sacados de las placas de características, datos comerciales y factura

compra caldera CMD 93 kW. Ver ANEXOS 7 y 8.

Potencia útil

(kW)

Potencia

consumida (kW)

Rendimiento

(%)

Propano G100/40 44,4 49,1 90,5

Propano G100/70 80 87,62 91,3

Biomasa Levenger

Dos calderas KP 50 2 x 48 = 90 2 x 52,45 = 104,9 91,5

Biomasa

CMD 93 80 93 86

9 CORREOS ELECTRÓNICOS INTERCAMBIADOS ENTRE LAS PARTES

Sobre el número de correos.- En las fotocopias que me facilitó el juzgado se repiten varias veces los mismos correos, dando la impresión de que son numerosos,

cuando en realidad se reducen a unos pocos.

Sobre su contenido.- Aunque en la demanda el propietario alega que la instalación realizada por Levenger no funcionaba bien, quiero destacar que el primer

correo es del 23 de diciembre de 2010 habla sobre una válvula que se había

averiado. Quiere esto decir que durante todo el año 2010 no hubo ninguna queja

sobre el funcionamiento de las calderas o al menos documentada.

El siguiente es del 28 de diciembre del 2010 informando de que no le llegan los

pellets.


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A partir de aquí si hay correos sobre problemas concretos que se reducen

fundamentalmente a :

- Relacionados con el suministro de pellets

- Rotura de cerámicas del techo de una caldera y del quemador de las dos

- Válvula estropeada

- Factura impagadas

Sin entrar a analizar los contenidos exactos no parece detectarse que hubiera un

historial documentado de quejas sobre un mal funcionamiento de las calderas,

solo a raíz de la reclamación de Levenger de factura impagada.

10 DATOS METEREOLÓGICOS AÑOS 2009 Y 2010 Y EVOLUCIÓN PRECIO PROPANO

A efectos de poder estimar diferencias en la demanda energética necesaria en los

años 2009, (uso exclusivo con las calderas de propano) con el año 2010 (calderas

de biomasa de Levenger combinadas con propano), se buscaron datos de

estaciones con registro de datos y cercanas a la situación del hotel. Por otro lado se

analiza la evolución del precio del propano en los años 2009 y 2010.

Datos meteorológicos.-

Las más cercanas son las de las estaciones de Cabeza de Manzaneda y la del alto

de Rodicio. La primera dista tan solo 6.5 km pero su altura es de 1.768 m. La del

alto de Rodicio está a 25 km pero su altura es de 981 m, similar a la del hotel, que es

sobre 810 m.

Se adjuntan unas tablas con la evolución de las temperaturas mínimas y la del

número de días con heladas.

-10

-5

0

5

10

0 2 4 6 8 10 12 14

Tem

pera

tura

máx

ima

(ºC

Mes del año

Temperatura mínima

2009

2010


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Como se aprecia el año 2010 fue en general más frío que el 2009 y tuvo más días

de helada, por lo que la demanda de calefacción resulta mayor.

En la siguiente tabla figuran los valores medios mensuales de las temperaturas

mínimas esos dos años y su diferencia. Como las pérdidas son proporcionales a la

diferencia de temperaturas entre interior y exterior, el incremento en la demanda es

proporcional a la diferencia de temperaturas, que se acumula a lo largo del mes. El

incremento total de la demanda es 61,5 % mayor que en 2009.

ene feb mar abr may jun jul ago sep oct nov dic Anual

2009 -7,9 -3.1 -2.3 0.1 0.4 6.4 5.5 7..4 4.1 4.5 -0.4 -7.6

2010 -6.2 -7.2 -4.7 -1.0 -0.01 4.1 6.3 6.3 4.9 2.4 -3.3 -5.8

Dif.

mensual -1.4 4.1 2.4 1.1 0.4 2.3 -0.8 1.1 -0.8 1.1 -2.9 -1.7

%

acum. -15 45 14 3 1.2 4.83 -1.3 1.8 -1.5 6.3 16.4 -13 61.5

Evolución precio propano en años 2009 y 2010.-

De los recibos de Repsol-Gas, adjuntados como documento 6 de la contestación a

la demanda, se aprecia que el 2 de enero de 2009 el precio del propano era de

0,5312 €/kg y fue aumentando, hasta alcanzar los 0,705 €/kg en 21 diciembre

2019 y 1.043 €/kg el 30 diciembre de 2010. Por tanto un incremento total en el año

2009 de 32.7 % y del 47.9 % en el 2010, y la media de 2010 frente a la de 2009 un

incremento del 41 %.

0

5

10

15

20

0 2 4 6 8 10 12 14

Nº

de d

ías

Mes del año

Dias de helada

2009

2010


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Mientras el importe de las facturas casi se mantenía de 17.528 € en 2009 a 16.419

€ en 2010, mirando el consumo en kg de propano en esas misma facturas se llega a

que en el año 2009 el consumo alcanzaba los 23.647 kg en el año 2010 fueron

17.188 kg. Un ahorro de 6.459 kg, que representa un 27 % menos.

11 CONCLUSIONES - RESPUESTAS A LAS PREGUNTAS

De todo lo expuesto en los apartados anteriores del informe, llego a las siguientes

conclusiones:

Respuestas a las preguntas efectuadas por la parte demandada:

1) Análise e estudio tanto do "INFORME TÉCNICO EN LA INSTALACIÓN HOTEL AS MACEIRAS EN POBRA DE TRIVES" empregado como base da reclamación

de LEVENGER S.L. ante DON JOSÉ FERNÁNDEZ PÉREZ, redactado por DON

JORGE GARCÍA DOMÍNGUEZ .

Contestación.- NOTA previa: parece que falta completar la frase: con algo así como “Análisis tanto do estudio realizado por… como del …”

En realidad este punto no hace ninguna pregunta concreta solo pide que se lea y estudie el citado informe. Se lee y analiza detenidamente: Parece que el informe se hizo a distancia: el texto coincide con el del anexo al contrato con IDEA (mismos errores de partida en la potencia de calderas de propano), las fotos de febrero de 2010 (instalación inicial) y el informe de junio de 2012. El contrato con IDEA no afecta al que hay entre las dos partes y objeto de este proceso.

2) Si a instalación realizada por LEVENGER, S.L. é apta ou axeitada para:

i) Calefactar a auga do vaso da piscina a unha temperatura operativa de 27° C.

Contestación.- Dado que los requisitos energéticos de la piscina alcanzan 36,98 kW, según se vio en la tabla 1 del apartado 3 y las calderas de biomasa instaladas por Levenger, S.L.pueden suministrar hasta 96 kW, tienen capacidad suficiente para esta función.

ii) Calefactar as dependencias do Hotel As Maceiras, cunha temperatura

ambiente superior aos 20 ºC.


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Contestación.- Dado que los requisitos energéticos máximos de calefacción y agua caliente al hotel alcanzan 72,9 kW, según se vio en la tabla 1 del apartado 3 y las calderas de biomasa pueden suministrar hasta 96 kW, tienen capacidad y margen suficiente para cumplir con esta función.

iii) Si coas caldeiras da instalación, o circuíto pode alcanzar una temperatura de

máis de 70° e e manterse.

Contestación.- Según se puede ver en las hojas de datos del contador ANEXO 5, la temperatura de ida alcanza los 70 ºC la mayor parte del tiempo. Además y como ya se explicó en apartado 5.3 de este informe, la temperatura no es un criterio determinante de si el sistema vale o no vale para cubrir determinada demanda porque depende del caudal que esté circulando (puede variar si hay radiadores cerrados y si está o no abierto el paso al intercambiador de la piscina) y de la potencia total que esté suministrando la caldera en cada momento. Estos datos de temperaturas coinciden con lo que se afirma en el anexo 1 al contrato de Levenger con el propietario, hoja 5, apartado Estudio Energético donde dice que: El aporte térmico será en forma de agua caliente con un gradiente térmico efectivo de 80‐60 ºC.

NOTA: Por si quisiera haber preguntado si la instalación realizada por Levenger es apta para atender simultáneamente los requisitos de calefacción y agua caliente del hotel y las necesidades de la piscina la respuesta es no en los casos extremos (invierno y plena ocupación del hotel). Simplemente en base a que no tiene la potencia suficiente para cubrirlos. Los requisitos totales alcanzan 109,88 kW y solo se dispone de 96 kW, faltando por tanto 13,88 kW. Otra cosa es que, en situaciones menos extremas (en verano o en una fase del inverno menos exigente) las calderas de biomasa pueden cubrir efectivamente las necesidades del hotel y parte o toda la demanda de la piscina.

3) Si a instalación con todos os seus componentes, sería de utilización exclusiva

para o Hotel As Maceiras ou pedería empregarse todos ou parte dos seus

componentes para outros clientes.

Contestación.- Según los datos del fabricante la caldera KP50 está preparada para el consumo exclusivo de pellet. Hay calderas de biomasa


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que pueden consumir otros biocombustibles pero adaptando el sistema de alimentación de combustible a la naturaleza del mismo. Por tanto y en primer lugar estaría limitado a un cliente que quisiera consumir este mismo combustible, esto es pellets.

Las instalaciones energéticas se dimensionan para cubrir una demanda determinada, por tanto solo se podría usar por una instalación con requisitos iguales o ligeramente menores. Si se usan en cargas intermedias los rendimientos se ven afectados. Para cargas por debajo del 40 % del nominal el rendimiento puede bajar tanto que hace desaconsejable, por antieconómico, su posible uso. De ahí el diseño en dos calderas en vez de una, para intentar que trabajen más próximas a su potencia nominal la mayor parte del tiempo.

Hay poco mercado de segunda mano de calderas de biocombustible. Las razones son muchas: se desconoce el estado de las tuberías internas (riesgo de posibles pérdidas), desconfianza en el mantenimiento real que le hayan hecho.

Parte de la instalación tendría que quedar sin desmontar: tuberías de conexión con la instalación del hotel, etc. Las calderas en sí, junto con la tolva de alimentación y el contenedor que las contiene se pueden trasladar pero solo serviría para una instalación similar.

Habría que añadir los gastos de desmontaje y traslado.

Antes de la puesta en marcha tendría que pasar una revisión a fondo. No en vano llevan casi un año paradas, y sin mantenimiento. El pellet que permanece en la tolva posiblemente esté demasiado húmedo (óptimo

registro de las medidas reales de temperatura en el establecimiento a lo largo del año. Por tanto no se puede calcular el rendimiento real. De las calderas de biomasa de Levenger, tenemos datos del pellet consumido pero las medidas de energía aportada a la instalación parecen falseadas por una medida de caudal no coincidente con la realidad. De la caldera de biomas actualmente en funcionamiento, CMD 93 kW no hay ni datos de consumo ni de la eficacia de su aporte energético. En la contestación a la demanda, pag 10, se afirma que el gasto en pellets es inferior a 9.000 euros, sin aportar factura del suministrador, ni los recibos de propano correspondientes al año 2011, por lo que tampoco se puede hacer una estimación del rendimiento y comparar el consumo con el de otros años. Lo que si se puede hacer es una comparativa en base a los datos técnicos de los fabricantes, recogidos en la tabla del apartado 8. En resumen, las calderas de propano y las de biomas de Levenger tienen unos rendimientos parecidos: alrededor del 90 % al 91 % a potencia nominal. La caldera de biomasa CMD tiene un rendimiento algo menor, del 86 %, quizá porque admite diferentes biocombustibles y no tiene tan optimizada la regulación del sistema de aporte en función de la carga real. La potencia de la caldera CMD es de 80 kW útiles ya que los 93 kW es la potencia total consumida (ver factura de compra en documento nº 7 adjunto a contestación a la demanda) por lo que será incapaz de cubrir la demanda máxima del hotel y de la piscina, calculados en proyecto en 109,88 kW.

5) Añade: Interesamos que estes profesionais estén presentes no acto do xuízo

para que realicen unha exposición completa dos seus ditamenes e resposten a unha

serie de preguntas, a fin de que interveña de modo útil para valorar o ditamen con

relación ao que es é obxecto de preito, tal e como prevé o Art. 347.1.1.0, para o que

deberán ser citados xudicialmente.

Contestación.- Estoy en disposición de a asistir al juicio para aclarar cuantas dudas puedan surgir sobre el contenido de mi informe, cuando se me convoque judicialmente para ello.


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Respuestas a las preguntas efectuadas por la parte actora:

1) Indique si del contrato de instalación o suministro que se acompaña como

documento n° 1 de la demanda de mi parte, se deduce que es objeto de la

instalación realizada por Levenger, S. L. proporcionar calefacción y agua caliente

sanitaria al Hotel, no recogiéndose obligación alguna en relación al agua de ninguna

piscina.

Contestación.- Según, la estipulación 3 del contrato suscrito entre las partes, solo contempla el suministro de agua caliente y calefacción al hotel, lo que excluye a la piscina.

2) Señale si es cierto que en el citado contrato no se recoge obligación alguna

de Levenger, S.L. de que el circuito de la instalación deba poder superar o mantener

los 70 °.

Contestación.- Ni en el texto del contrato ni en sus estipulaciones se recoge ningún dato concreto de temperaturas. Sin embargo en el Anexo 1 al contrato (aportado por Levenger y supuestamente desconocido para el propietario) hoja 5, apartado Estudio energético se dice que: “El aporte térmico será en forma de agua caliente con un gradiente térmico efectivo de 80‐60 ºC” Que es un indicativo del orden del salto témico que se puede esperar. Sin que esto signifique un valor fijo exigible como ya expliqué en apartado 5.3 de este informe.

3) Indique qué temperatura del circuito es necesaria para dar un servicio

adecuado de calefacción y ACS; y si es necesario en todo momento para ello

alcanzar los 70° en circuito, y en su caso en qué momentos.

Contestación.- No es imprescindible alcanzar los 70 ºC para dar un servicio adecuado de calefacción. Tal y como expliqué en el apartado 5, lo que determina el aporte energético viene en función del caudal de agua y de la diferencia de temperatura entre salida y retorno de la caldera y no de los valores absolutos de las temperaturas.

4) Diga si consta documentalmente o registrado que en algún momento, durante

la duración del contrato, no se han alcanzado las temperaturas necesarias para dar

un servicio adecuado.


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Contestación.- No es imprescindible alcanzar una temperatura determinada. En el apartado 9 ya se ha comentado que en los correos que figuran en el expediente del juzgado nunca se ha comentado nada de las temperaturas. Solo se refieren a temas relativos al suministro de pellets y sobre algunas averías ocurridas. Tan solo en el escrito de contestación a la demanda fue cuando se empezó a hablar de valores de temperatura.

5) Compruebe de todas formas si consta registrado en la instalación (queda

registrado en la misma, y si no puede comprobarse por sistema telemático que mi

parte podrá a disposición del perito a petición de este) que la misma alcanzó y

superó los 70 ºC de temperatura del circuito en determinados momentos, y que por

tanto dicha instalación es capaz en todo caso de alcanzar dicha temperatura.

Contestación.- En el apartado 8 y Anexo 5 se facilitan algunos datos del contador de dos meses, noviembre de 2010 y enero de 2011, donde queda constancia de que la temperatura de salida de la caldera ha alcanzado y superado los 70 º C. En el resto de datos (a disposición) ocurre algo similar.

6) Señale si el estado de las instalaciones del usuario demandado (de la parte

de la instalación del usuario), como emisores, filtros, bombas, etc., pudieron influir

en la temperatura necesaria para dar servicio.

Contestación.- Como ya se ha comentado en apartado el caudal y la diferencia de temperaturas están relacionadas con la potencia suministrada por la caldera. El caudal en principio depende fundamentalmente de la capacidad de la bomba de circulación, pero esta se ve afectada por las perdida de carga de los elementos presentes en el circuito. Si en la instalación hay filtros o válvulas (como la del intercambiador de la piscina) cuya apertura hace variar el caudal de agua que pasa por la caldera, esto provoca una variación en la potencia entregada o en las temperaturas, dependiendo del tipo de control elegido. Si está controlado por termostato de ambiente la caldera va a intentar alcanzar la temperatura de consigna en el menor tiempo posible, subiendo la potencia emitida que, a caudal constante implica aumento de la temperatura. Si tiene fijado un valor de potencia máxima, ajustará la temperatura de salida para que con el caudal fijo entregue la potencia de consigna.


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7) Indique si en definitiva la instalación de Levenger, S.L. por su diseño es apta

para producir un servicio adecuado de calefacción y ACS para el Hotel, y si no

existen datos objetivos que indiquen lo contrario.

Contestación.- Dados los datos de requisitos energéticos de la instalación de la tabla 1 del apartado 3, las calderas tiene capacidad suficiente para atender a las necesidades de calefacción y agua caliente del hotel.

8) Analice el acta notarial que se acompaña como documento n° 9 de la

demanda de mi parte, y señale a la vista de la misma si de ella se deduce la

existencia de manipulaciones en el contaje para pretender pagar menos de lo debido

por parte del usuario.

Contestación.- Tanto de la lectura del acta notarial, como de las estimaciones de caudal medido, a partir de los datos registrados del contador, realizados en apartado 4.3 de este informe se deduce que los registros del contador están considerando un caudal inferior en un 90 % al que debería corresponder: del orden de 7,5 m3/h nominales. Evidentemente, esto falsea los datos y los cálculos del contador de modo que la potencia y energía medidas son inferiores a las realmente suministradas por las calderas.

9) Sobre el rendimiento de la instalación de Leveger, S.L.:

a) Indique si debido a las manipulaciones realizadas por el usuario y

comprobadas mediante el acta notarial antedicha, no es posible constatar hoy,

acudiendo a datos registrados en contador, todo el calor (kw) que se suministró en

cada momento a la instalación.

Contestación.- Si los datos de caudal, por estar parcialmente desviados a través del bypass como los datos parecen indicar, son inferiores a los reales, no hay forma de saber con exactitud la energía total entregada en cada momento.

Se podría hacer una estimación contando con un caudal constante del orden del nominal antes comentado. Sin embargo, por los fallos habidos en la comunicación via internet con el contador no hay datos de todo el periodo en que las calderas estuvieron en funcionamiento, por lo que hay muchos meses de los que no se tendrían datos.


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b) Señale si, debido a tales manipulaciones, no es posible por tanto valorar o

constatar cuál fue el rendimiento de la instalación de Levenger, S.L. durante la

duración del contrato.

Contestación.- NO. El rendimiento de las calderas solo se podría calcular en caso de tener datos completos de todo el periodo de funcionamiento y con los caudales reales, comparando la potencia entregada con el consumo real de pellets.

c) Indique asimismo si en consecuencia no es posible realizar un estudio

comparativo entre el rendimiento de la instalación de Levenger, S.L., por un lado y la

instalación de gas propano y caldera de Biomasa CMD 93 kW que actualmente

funciona en el Hotel del demandado por otro.

Contestación.- Como ya se contestó en la pregunta 4 de la parte demandada, no es posible por falta de datos de consumo y suministro de unas y otras caladeras.

d) Indique si además no puede realizarse una comparativa adecuada entre una

instalación y otra (la de Levenger y la actualmente existente) atendiendo únicamente

al importe económico que haya gastado en consumos el usuario con una y otra

instalación, toda vez que el consumo dependerá de la demanda de energía del

usuario, que puede ser diferente en momentos distintos, y toda vez que el precio del

combustible varía continuamente.

Contestación.- Hay que considerar lo dicho en el apartado 10 donde se concluye que el año 2010 fue más frio que el 2009, con un incremento notable de la demanda energética en calefacción. Aparte, se constata un incremento del precio del propano del 41 %, entre el coste medio del año 2009 respecto al 2010, por lo que la comparativa directa entre costes entre el año 2009 con calderas de propano y 2010 con las de propano y biomasa no es trivial. Serían necesarios datos de temperaturas interior y exterior, entrada y salida de calderas y caudales de todo el periodo considerado.

e) Diga si en el contrato existente entre Levenger, S.L. y el demandado

(documento n° 1 de la demanda de mi parte) se pactaba cobrar el kw producido con

biomasa a un 12 % menos que el precio del gas licuado, y si en efecto, analizando la

facturas aportadas en demanda, se cobró así, obteniendo el cliente usuario un

ahorro del citado 12 %.


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Contestación.- Del contenido de las tres facturas que figuran en expediente del juzgado se constata:

- En la del semestre 1 del 2010, solo se factura los 100 MW contemplados en contrato (según estipulación nº 12 ). Supongo que por los problemas habidos con la lectura del contador vía GPRS que tuvo fallos de cobertura hasta conectarlo directamente al modem del hotel o a que simplemente el consumo medido fue inferior al mínimo acordado en contrato.

- En la del segundo semestre de 2010 se factura la diferencia entre la lectura actual (179,779 MWh) y lo ya facturado (100 MWh), aplicando el descuento del 12 %. Se hace notar que solo se facturan 79,779 MW cuando por contrato se deberían haber facturado un mínimo de 100 MWh. El precio de propano de referencia tomado es el último publicado, de diciembre de 2010.

- En la del tercer semestre se vuelve a facturar, la diferencia entre lecturas, (179,779 MWh y 290,755 MWh), total se factura por una cantidad de 110,755 MWh y se aplica el descuento acordado del 12 %. El precio de propano de referencia tomado es el último publicado, de junio de 2011.

10) Sobre la posible reutilización de la instalación ejecutada por Levenger, S. L. y

sus componentes:

a) Responda si la instalación ejecutada no es reutilizable en su conjunto, toda

vez que se diseñó y se ejecutó para la ubicación concreta del Hotel.

Contestación.- Ya se contestó en pregunta 3 de la parte demandada.

b) Señale, en su caso, qué elementos sería reutilizables.

Contestación.- Podrían ser utilizables las calderas, bombas de circulación, contador de energía, después de realizar una revisión completa para poder dar cierta garantía al comprador. La tolva de combustible y el contenedor tamein podrían ser reutilizables en instalación de características similares.

c) En el caso de las calderas diga:

i) Si las mismas, caso de poder reutilizarse, dado el tiempo que llevan paradas

deberían ser objeto de limpieza y revisión, y cual sería dicho coste de limpieza y

revisión.


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Contestación.- Ya se contestó en el último párrafo de la pregunta 3 de la parte demandada. El coste de una limpieza y revisión depende de qué tipo de empresa lo haga y en función de eso la garantía que puede dar del resultado. Se ha solicitado presupuestos a varias empresas pero hasta la fecha no se han recibido. Se aportarán en el momento de la vista. (no han contestado lo que es un indicio de bajo interés en el mercado de 2ª mano).

ii) Si la garantía del fabricante de las calderas está a día de hoy expirada.

Contestación.- Según figura en Anexo 1 al contrato, la garantía era de 24 meses desde la puesta en marcha o 27 meses desde la entrega, lo que antes ocurra, habiendo transcurrido más de tres años, la garantía está expirada.

iii) Si es posible que teniendo en cuenta la antigüedad de las calderas y su no

garantía, sea imposible o muy difícil colocar las mismas en el mercado, y que caso

de poder hacerlo podría tardarse mucho tiempo en su venta o colocación.

Contestación.- Como dije en pregunta 3 de la parte demandada, el mercado de segunda mano de calderas de biomasa es escaso por la inseguridad del estado interno real y del mantenimiento real efectuado a la caldera durante su anterior uso. Aún en caso de encontrar comprador, podrían pasar varios meses hasta hacerlo efectivo.

iv) Si teniendo en cuenta la no garantía de las calderas, los costes de limpieza y

revisión citados, así como los costes de retirada, transporte y almacenamiento én su

caso hasta que se consiga su venta, así como el valor actual de las mismas, puede

no compensar su reutilización.

v) Contestación.- Dados los costes añadidos de desmontaje, traslado. limpieza y revisión, y que el precio de venta tendría que reducirse bastante para hacerlo suficientemente atractivo, el precio final resultaría bastante inferior al valor actual de las calderas, si se mantuvieran en uso, por lo que su reutilización difícilmente puede compensar otros compromisos adquiridos por Levenger con terceros (préstamo del IDAE, por ejemplo)).


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12 ANEXOS.

Anexo 1.- Extracto del Proyecto del hotel de febrero de 2001

Anexo 2.- Extracto del Proyecto de la piscina de agosto de 2005

Anexo 3.- Extracto del Proyecto de colectores solares (sin fecha conocida)

Anexo 4.- Instrucciones de operación del contador de energía UH50

Anexo 5.- Datos del contador de energía meses nov 2010 y enero 2011

Anexo 6.- Anexo 1 al contrato según Levenger, S.L.

Anexo 7.- Características caldera biomasa KP50

Anexo 8.- Características calderas propano y biomasa CMD 93


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NOTA FINAL

Este informe consta de 31 hojas numeradas, incluida la portada y firmadas todas

ellas en su borde izquierdo.

Manifiesto que como perito judicial y en la actuación profesional para la que he

sido designado, he actuado en todo momento conforme a mi leal saber y entender,

teniendo en cuenta tanto lo que pueda favorecer como causar perjuicio a cualquiera

de las partes.

He entregado el original, mas dos copias del informe en el Juzgado de 1ª

Instancia de Instrucción nº 1, de Pobra de Tribes, siendo las ............ horas del 19 de

junio de 2013

Pobra de Tribes, 19 de junio de 2013


Página 31 de 31

PROYECTO BÁSICO Y EJECUCIÓN

PROYECTO: HOTEL "AS MACEIRAS", CON 21 HABITACIONES

SITUACION; SAN LORENZO. PUEBLA DE TRIVES. OURENSE

FECHA: FEBRERO 2001

PETICIONARIO: Ma ASCENSIÓN FERNÁNDEZ FERNÁNDEZ -- ~-~ --------

ARQUITECTO: ANA MARQUINA TORRES. COL. N° 2135 -- -- ~ -----

10.00 Sala

2040 No

... ,.,...... ....... . o.....,~..,...

UD ......

en el par.-,

100

J) . ~~'

La instalación eléctrica se derivará de la existente en el Hostal. Será

~' i - l ' una instalación adecuada al ambiente hWnedo de acuerdo con el Regl

Electrotécnico de Baja tensión y en especial con la ITC-BT-31 de Pis ·

pediluvios y fuentes ornamentales.

El proyecto de la instalación eléctrica se considera ind.,ndieate pc[J

suficiente entidad como para ser tratado con rigor.

7.4.- CAI,ENTAMIENTO DEL AGUA Y DESHUMIDIFICACióN .-

A los efectos del cumplimiento de la norm.ativ.a ~iFnte

(RITE) así como el attfcUlo 13° de la &TSRUQ

condiciones de

:¡ ' ~ -~ ' . ...

/

'U•~.:z.o C4:4J-A FONTANERIA. CALEFACClÓN

Y ENERGlA SOLAR

AVDA . GALICJA. "1~2- CUATROVIENTOS Ponlierracla TFNOJ FAX 987 47 65 BO - 987 4"1 34 4$

1.- INTRODUCCIÓN

Una manera eficiente y gratuita de obtener agua caliente sanitaria, es empleando

la energía solar. Con el uso de captadores solares de placa plana se puede conseguir

agua caliente a temperaturas comprendidas entre 45 y 60 °C.

La fiabilidad y durabilidad de estos sistemas, su escaso mantenimiento y el

hecho de aprovechar una fuente de energía gratuita, la Energía Solar, ha sido la causa

del notable crecimiento de este tipo de instalaciones a nivel mundial.

Con la instalación solar que se presenta a continuación se pretende cubrir un

porcentaje notable de las necesidades derivadas de la producción de agua caliente

sanitaria en un Hotel ubicado en Puebla de Tribes

2.- NORMATIVA

El presente estudio ha sido confeccionado según las directrices de los

reglamentos en vigor como son el RITE (Reglamento de Instalaciones Térmicas en los

Edificios), el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, el pliego de

Especificaciones de Condiciones y Requisitos Técnicos y de Garantías que han de

cumplir las instalaciones de Energía Solar Térmica (Línea I) acogidas al plan solar de

Castilla y León y la demás normativa vigente obligatoria o recomendada que afecta a

los equipos implicados en la instalación diseñada. Este pliego de especificaciones

técnicas marca en su contenido las normas a seguir en cuanto a dimensionamiento se

refiere para la obtención de las ayudas económicas definidas en la Orden de 5 de

diciembre de 2002, de la Consejería de Industria, Comercio y Turismo, por la que se

convocan subvenciones cofinanciadas por FONDO FEDER para proyectos de energía

solar térmica, fotovoltaica y eólico-fotovoltaica no conectada a red, dentro del Plan

Solar de Castilla y León: Líneas I y Il

1

)

El incumplimiento de las condiciones y requisitos anteriormente mencionados, si

bien conlleva la no subvención de las instalaciones, no implica necesariamente la no

autorización de las mismas por la Administración.

En el diseño de la instalación se han tenido en cuenta las directrices que marca el

Real Decreto 90912001 de 27 de julio, por el que se establecen los criterios higiénicos-

sanitarios para la prevención y control de la Legionelosis y la Norma UNE 100-030-94

"Guía para la prevención de la Legionela en Instalaciones".

3.- SOLUCIÓN TÉCNICA

3.1.- Objetivos:

A la hora de diseñar una instalación como la que se propone, el principal

objetivo es el aprovechamiento de la energía solar para obtener un servicio necesario (o

parte de él) como es la producción de Agua Caliente Sanitaria, de una manera eficiente,

sin renunciar al confort.

A pesar de que el primer objetivo es el básico, se deben tener en cuenta muchas

otras variables que afectarán a la decisión de qué tipo de sistema adoptar.

Alguna de estas condiciones o realidades a estudiar se indican a continuación:

Características del edificio a estudio y posibilidades que ofrecen.

Confort obtenido de cara al usuario (total automatización del sistema).

Relación aportación - coste.

Fiabilidad de la instalación.

Por todo lo comentado anteriormente se propone diseñar una instalación que

aproveche una energía gratuita como es la Energía Solar, con un coste que la haga

justificable económicamente y utilizando sistemas de automatización, que permitan una

optimización de calor, de complejidad mínima para que la posibilidad de averías quede

reducida al máximo posible.

2

)

3.2.- Breve descripción:

El sistema solar que se describe en este estudio consta, básicamente, de dos

partes claramente diferenciadas.

Sistema captador de la energía (o circuito primario).

Sistema receptor de la energía (o circuito secundario).

El sistema captador no es más que un conjunto de captadores solares de placa

plana, un tendido hidráulico por el que circula el fluido primario caloportador y aquellos

elementos que controlan y llevan a cabo la circulación de este.

El sistema receptor, en este caso, está formado por los acumuladores de agua

caliente sanitaria, que almacenan la energía del fluido caloportador, el sistema de

intercambio térmico, y aquellos elementos encargados de guiar al agua de consumo

hasta dicho sistema de intercambio térmico.

3.3.- Características del estudio:

La ocupación máxima prevista en el Hotel objeto del estudio, será de 40

personas. El consumo de ACS se estima en 40 litros 1 día 1 persona a una temperatura

de utilización de 45°C, este dato es estimado en base a la experiencia en instalaciones de

similares características y a falta de conocer datos históricos de consumo. Para el

sistema de energía convencional se empleara como combustible gasóleo. El

conexionado de este sistema auxiliar con el convencional se hará en serie tal y como se

especifica en el pliego de Especificaciones de Condiciones y Requisitos Técnicos y de

Garantías que han de cumplir las instalaciones de Energía Solar Térmica (Línea I)

acogidas al plan solar de Castilla y León.

3

)

3.4.- Consumo de energía:

La determinación del consumo de energía es el primer paso para el

dimensionamiento de la instalación solar térmica, ya que permite estimar los costes

energéticos de operación para la producción de ACS, y al mismo tiempo permite

encontrar cual es el ahorro generado por la instalación solar propuesta.

3.5.- Instalación propuesta:

En vista a los consumos de energía previstos en el apartado anterior se propone

incorporar un sistema de energía solar térmica mediante captadores solares de placa

plana para la producción de agua caliente sanitaria. El sistema propuesto cubre gran

parte de las necesidades energéticas totales. Por tanto, en esta propuesta que a

continuación se detalla, la instalación solar se ha dimensionado con el fin de conseguir

una cobertura solar óptima y cumplir con el reglamento vigente en este tipo de

instalaciones. El método de cálculo utilizado ha sido en F-Char

La instalación de captadores propuesta consta de captadores SOLAHAR T

modelo "L" ubicados en un sitio adecuado y libre de sombras. El volumen de

acumulación para ACS se cifra en 1.500 litros. El depósito, de acero inoxidable AISI

316, disponen de boca hombre de registro para realizar operaciones de mantenimiento y

limpieza.

El campo de captación esta formado por 12 captadores SOLAHART

modelo "L" con una superficie unitaria de 1,80 m2, formando un total de 21.6 m2 . El

montaje se realizará sobre cubierta inclinada de pizarra o similar y en baterías de 6

captadores conexionados entre si en paralelo.

El conexionado hidráulico entre baterías se realizará nuevamente en paralelo

mediante el sistema de retomo invertido, con el objetivo de conseguir un adecuado

equilibrado hidráulico. El montaje se realizará en una zona exterior adecuada libre de

sombras y buscando la orientación más favorable (Sur).

4

)

La circulación de los circuitos pnmano y secundario se realizará mediante

circuladores WILO dimensionados acorde a las necesidades de caudal y pérdida de

carga en cada uno de los circuitos considerados. Los modelos serán WILO TOP-S para

circuito primario de ACS y WILO TOP-Z (calidad alimentaria) para circuito secundario

(ACS). Para el tratamiento antilegionela la instalación ya dispone.

BIERZO CALOR le propone una solución integral, proyectando la instalación según

sus necesidades, solicitándole la subvención ante la XUNT A DE GALICIA y ante el

IDAE, y finalmente ejecutando la obra.

La Xunta de Galicia mediante el plan Solar concede subvenciones entre el20%-30% en

el caso de empresas y del 55% en el caso de particulares; El IDAE concede una

subvención directa del 30% y el 70% restante le concede un crédito al 0.13% a 7 años

sin carencia ( ICO ), además en el caso de las empresas Hacienda aplica una deducción

del 1 O% en el impuesto de sociedades, para premiar a las empresas que opten por

instalar energía Solar y con ello contribuir a preservar el medio ambiente

5

ENERG!A SOLAR TERMICA ACS. ALGORITMO F-CHART

CÁLCULO ENERGÉTICO

Meses Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Sept. Oct. Nov. Dic. Anual

Consumo de agua fm"J: 34,7 31,4 34,7 42,0 43,4 42,0 43,4 43,4 42,0 34,7 33,6 34,7 460,0

Cons. agua (litros/día 1.120 1.120 1.120 1.400 1.400 1.400 1.400 1.400 1.400 1.120 1.120 1.120 1.260

Incremento T". [0 C): 40,0 38,0 36,0 34,0 33,0 32,0 31 ,0 32,0 33,0 34,0 36,0 39,0

Ener. Nec. [Termias}: 1.389 1.192 1.250 1.428 1.432 1.344 1.345 1.389 1.386 1.180 1.210 1.354 15.899

Consumo [Termias/dí 44,8 42,6 40,3 47,6 46,2 44,8 43,4 44,8 46,2 38,1 40,3 43,7 43,6

DATOS DE SALIDA

Número de colectores: 12

Area colectores [m2] : 21 ,60 Inclinación ¡•¡: 30 Volumen de acumulación [L]: 1.500

Meses Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Sept. Oct. Nov. Dic. Anual Total consumo [Termia~ 1.389 1.192 1.250 1.428 1.432 1.344 1.345 1.389 1.386 1.180 1.210 1.354 15.899

Ahorros [Termias): 340 465 747 808 895 909 989 987 949 570 381 301 8.341 Ahorros [kWh] 395 540 868 940 1.041 1.057 1.150 1.147 1.103 663 444 350 9.699

Ahorros [MJ] 1.424 1.945 3.127 3.385 3.748 3.806 4.142 4.131 3.972 2.388 1.597 1.260 34.925

Fracción solar{%): 24,5 39,0 59,8 56,6 62,5 67,6 73,5 71,0 68,4 48,3 31,5 22,2 52,5 Rendimiento medio [%]

29,5 32,1 34,1 35,6 35,9 36,0 35,9 36,7 37,1 32,3 29,1 27,0 34,4 de la instalación solar

NECESIDADES Y AHORROS

1.600

...... 1.400

1.200 "" V .......

""' ?

~ ~ r'.... ./. .... ... o 1.000 o o

X 800 --'

ENERG/A SOLAR TERM!CA ACS. ALGORITMO F-CHART

Provincia: Oren se Latitud de cálculo: 42,30

Latitud ["/min.): 42,50

Altitud [m]: 139,00

Humedad relativa media [%]: 55,00

Velocidad media del viento [Km/h]: 18,00

Temperatura máxima en verano (0 C): 33,00

Temperatura mínima en invierno ¡oc]: -3,00 Variación diurna: 9,00

Grados-día. Temperatura base 15115 (UNE 24046): 910 (Periodo Noviembre/Marzo)

Grados-día. Temperatura base 15/15 (UNE 24046): 967 (Todo el año)

Meses Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Sept. Oct. Nov. Dic. Anual

T". media ambiente (0 C) 9,0 9,0 13,0 15,0 18,0 21 ,0 24,0 23,0 21,0 16,0 12,0 9,0 15,8

T". media agua red re 5,0 7,0 9,0 11,0 12,0 13,0 14,0 13,0 12,0 11,0 9,0 6,0 10,2 Rad. horiz. [kJ/m2/día]: 4.700 7.300 11 .300 14.000 16.200 17.600 18.300 16.600 14.300 9.400 5.600 4.300 11 .633

Rad. inclín. (kJ/m2/día): 7.218 10.020 13.695 14.691 15.604 16.314 17.218 16.797 16.542 11 .028 8.473 6.964 12.880

Rad. lnclin [MJ/m2/día 7,22 10,02 13,70 14,69 15,60 16,31 17,22 16,80 16,54 11,03 8,47 6,96 12,88

Irradiación incidente 4.833 6.060 9.170 9.520 10.448 10.572 11.529 11.247 10.719 7.384 5.491 4.663 101.637

sobre captador {MJ}

ORIGEN DE LOS DATOS:

ORGANISMO:

PUEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS DE INSTALACIONES DE BAJA TEMPERATURA. PET-REV 20(

I.D.A.E (lnstítuto para la Diversificación y Ahorro Energético)

DATOS RELATIVOS A LAS NECESIDADES ENERGÉTICAS

Meses

% de ocupación:

Número de ocupantes:

Consumo por ocupante [Udía):

Consumo de agua a máxima ocupación (Udía]:

Temperatura de utilización ["Cj:

Enero Febrero Marzo

80 80 80

Abril

100

Mayo Junio

100 100

Julio

100

35

40

1.400

45

Agosto Sept.

100 100

Oct.

80

Nov.

80

Dic.

80

Anual 1 .

90 1

ESTOS DATOS SON LOS DE PARTIDA PARA OBTENER LOS RESULTADOS, CUALQUIER VARIACIÓN EN SU MAGNITUD INVALIDARíA LOS MISMOS

DATOS RELATIVOS AL SISTEMA

Curva de rendimiento del colector: r = 0,7 - 6,8 * (te - ta) lit

t.: Temperatura de entrada del fluido al colector

t.: Temperatura media ambiente

lt : Radiación en [W/m2]

Modelo de captador SOLAHART l.

Factor de eficiencia del colector: o, 7 Coeficiente global de pérdida [W/(m2·0C)]: 6,8

Volumen de acumulación [Um2]: 69

Caudal en circuito primario [(Lih)/m2]- [(Kg/h)/m2]: 50

Caudal en circuito secundario [(Uh)/m2) - [(Kg/h)/m2]: 50 Calor específico en circuito primario [Kcai/(Kg·"C)]: 0,95 Calor específico en circuito secundario [KcaV(Kg·°C)J: 1

Eficiencia del intercambiador: 0,75

Heat Meter Ultraheat® UH50Cold Meter Ultracold® UH50Flow Sensor UH50Operating Instructions UH 306-101g

issue november 2008

These Operating Instructions must be handed to the final user on start-up! Note: In the following text the term Meter covers the Heat Meter as well as the Cold Meter and the Flow Sensor if not mentioned otherwise.

3250

006

101

g

General information The UH50 Meter combines modern microcomputer technology with innovative ultrasonic measuring technology in which no moving parts are necessary. This technology is therefore non-wearing, robust, and largely maintenance-free. Great accuracy and stability over a long time ensure true and fair billing of costs. The quantity of thermal energy given off from the heating or cooling water is proportional to the temperature difference between the flow and return temperature and the volume of water that flowed through. The volume of water is measured by an ultrasonic pulse that is first emitted in the direction of flow and then against the direction of flow. Downstream the time the pulse travels between the transmitter and the receiver becomes shorter; upstream it becomes correspondingly longer. The volume of water is then calculated from the values measured for the pulse travel times. The flow and return temperatures are sensed using platinum resistors. The volume of water and the temperature difference between the flow and return are then multiplied and the product is summated.

Ultraheat / Ultracold UH50 Subject to change without prior notice UH 306-101g Page 1 / 3

The result is that the quantity of thermal energy consumed is recorded and displayed in the units kWh or MWh or MJ or GJ.

Operating elements

Displays The places after the decimal point of displayed values are indicated by a surrounding border. Calibrated values can be recognized by the star symbol shown in addition to the value. The displays of of the meter are arranged on several levels (LOOPs). LCD button 2 advances the display of the user loop (LOOP 0) cyclically. Note: Depending on how the unit is parameterized, the number of items displayed and the data shown may differ from this description. Certain button functions may also be disabled. User loop (“LOOP 0”)

Head of loop

Error message with error code number (only displayed in case of error) Accumulated quantity of energy with tariff statusTariff register 1 (optional) Accumulated volume Segment test

LCD button 1 is used to switch the display from the user loop to the selection of service loops (LOOP 1..n). Service loops (selection)

Service loop 1

Service loop 2 ... ...

LOOP n Service loop n LCD button 1 advances the display to the next loop. After the last loop, the user loop (LOOP 0) appears again. LCD button 2 displays the content of the selected service loop. Within a loop, the LCD button 2 is used to advance to the next line of the display. After the last line of the display, the first display line appears again. LCD button 1

Service loop 1 (“LOOP 1”) LCD button 2 Head of the loop

Current flowrate

Current power

Current flow/return temperature; at 2s intervals

Operating time Operating time with flowrate Missing time

Property number, 8-digit

Date

LCD display

Ultraheat / Ultracold UH50 Operating Instructions UH 306-101g Page 2 / 3

Yearly set day (DD.MM)

Quantity of energy previous year on set day

Volume for previous year on set day

Firmware version

Service loop 2 (“LOOP 2”) In service loop 2, the maxima are displayed. LCD button 2 calls the displays one after the other.

Head of the loop

Max. flowrate, at 2s intervals with date stamp

Max. power, at 2s intervals with date stamp

Max. temperatures, at 2s intervals with date stamp for flow and return maximum

Measuring period for maximum calculation

Service loop 3 (“LOOP 3“) Service loop 3 shows the monthly values. LCD button 1 is used to select a month out of the previous months. The data for that month are then opened with LCD button 2. Each further press of LCD button 2 shows the next value for the selected month.

Head of the loop ... ...

Set day for December 2005

Set day for November 2005 ... ...

using LCD button 2:

Quantity of energy on the set day

Tariff register 1 on the set day

Volume on the set day

Max. flowrate on the set day, at 2s intervals with date stamp

Max. power on the set day, at 2s intervals with date stamp

Max. temperatures on the set day, at 2s intervals with date stamp for flow and return maximum

Missing time count on the set day

After the last display, the previously selected set day is displayed again. Pressing LCD button 1 selects the next set day. Note: If you want to drop out and go directly to the next loop, choose a monthly value by pressing LCD button 2 and then press LCD button 1.

Service loop 4 (“LOOP 4”) Service loop 4 shows the unit parameters. LCD button 2 calls the displays one after the other.

Head of the loop

Current tariff, at 2s intervals with threshold value 1

Measuring interval for flowrate

Measuring interval for temperature

Module 1: M-bus module

M-bus primary address 1

M-bus secondary address 8-digit

Module 2: pulse module; chan. 1 = energy quantity, Channel 2 = volume, at 2s intervals

Significance for energy quantity pulses *)

Significance for volume pulses *)

Pulse duration in ms *)

*) for “fast pulses”

Previous year’s values The electronic unit stores the meter readings for quantity of energy, volume, the tariff register, missing time, and flowrate measuring time as well as the current maxima for flowrate, power, temperature difference, flow temperature, and return temperature with their date stamps on a yearly set day. Monthly values The electronic unit stores the meter readings for quantity of energy, volume, the tariff register, missing time, and flowrate measuring time as well as the monthly maxima for flowrate, power, temperature difference, flow temperature and return temperature with their date stamp for up to 60 months on the set day of each month. Note: The standard time used is Central European Time (CET). If daylight-saving time is activated, storage will be performed accordingly. The monthly values can also be read out via the optical and the 20 mA interface.

Error messages The meter constantly performs self-diagnostics and can display various error messages. Error message F0 means flowrate measurement is not possible, e.g. due to air in the volume measuring unit; the system must be carefully vented. Error message F4 means the battery must be replaced. Error message F1, F2 or F5, F6, F8 means that the temperature sensor is defective. Messages F3, F7, F9 indicate a fault in the electronics. In all these cases, please call service.

Functional details If the response thresholds are exceeded and the flowrate and temperature difference are positive, the quantity of thermal energy and the volume are

summated. In the segment test, all segments of the display are switched on for test purposes.

All volume measuring units (Consider the details on the meter) Mounting location return or flow On the yearly set day, the meter readings for

quantity of energy and volume, the values for the maxima and the flowrate and missing times are placed in the previous year memory.

Mounting orientation any Settling section none Metrological class 1:100 Temperature range 5 to 130°C *) The flowrate, power, and temperature difference

are acquired with the correct sign. If the response threshold is not reached, the value is preceded by a u. The current temperatures are shown in separate lines with a resolution of 0.1°C.

recommended for… …heat application 10 to 130° …cooling application 5 to 50°C *) national approvals may differ Max. temperature 150°C for 2000 h

To calculate the maximum, the power and flowrate are averaged over a measuring period of, for example, 60 min. The maximum values from the average calculation are preceded by Ma. The maximum temperatures are preceded by MV resp. MR.

Max. overload 2,8 x qp Nominal pressure PN16, PN25 EC Declaration of conformity Landis+Gyr herewith declares that the products of type UH50 comply with the requirements of the following directives:

The 8-digit property number (also the secondary address in M-bus operation), can be set in parameter setting mode. The unit number is assigned by the manufacturer.

− 2004/22/EC measuring instruments directive *) − 89/336/EEC electromagnetic compatibility − 73/23/EEC low-voltage directive

The operating time is counted from the first time the power supply is connected. Missing times are summated, if an error is pending that prevents the meter from measuring. The date is incremented daily.

*) for Cold Meters in Germany applies PTB TR K 7.2

The type of installed modules is displayed. If an M-but module is installed, the primary and secondary address awill be displayed on the following lines. This declaration and the corresponding documents are lodged at Mr. Reichmann c/o Landis+Gyr under the

number CE UH50 002/08.08. The number for the firmware version is assigned by the manufacturer. EC type-examination certificate

DE-06-MI004-PTB018 Technische Daten EC design-examination certificate Measuring accuracy class 2 or 3 (EN 1434) DE-07-MI004-PTB010

Environment class A (EN 1434) for indoor installation

EC type-examination certificate (flow sensor) DE-08-MI004-PTB017 Mechanical class M1 *)

Elektromagnetical class E1 *) *) according 2004/22/EG EC directive

Certificate of the approval of a quality management system

DE-06-AQ-PTB006MID Ambient humidity < 93 % r.h. without condensation

Notified body: PTB Braunschweig and Berlin, Germany; Nr. 0102 Electronic unit

Storage temperature - 20 to 60°C In Germany the Cold Meter is approved under the number 22.72/07.01. Max. height 2000 m above MSL

Ambient temperature 5 to 55°C Further information Housing degree of prot. IP 54 per EN 60529 • The electronic unit must only be cleaned on the

outside. Please use a soft, damp cloth to do this, which can be dipped in a non-corrosive cleaning agent.

Safety class line 110 / 230 V AC II per EN 61558 line 24 V ACDC III per EN 61558 Response threshold f. ΔT 0,2 K

• User seals must only be removed by authorized persons for service purposes and must then be replaced.

Temperat. diff. ΔT 3 K to 1

procedimiento ordinario 0000147/2012 informe pericial · 2018. 1. 8. · dirección: c/mendizábal...

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