presrh14-15
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1
Hipótesis y fórmulas de Dupuit
Radio de influencia
Descenso dinámico
Nivel estático
Nivel dinámico
2
• En una dimensión• Sección A = ly• Gradiente dy/dx• Q = K l y dy/dx• Para x=0 y=h• Para x=R y=H
Ecuación de la parábola de Dupuit
� En tres dimensiones� Suponemos un cilindro de radio r alrededor del pozo en
una isla circular de radio R. La superficie de flujo de agua hacia el pozo es A=2πry
• Gradiente dy/dx• Q = K l y dy/dx• Para x=r y=h• Para x=R y=H
• Que es la curva de Dupuit, que define el conoide de depresión
3
Hidráulica de captaciones. Ecuación general del flujo subterráneo.
t
h
T
S
K
F
z
h
y
h
x
h
∂
∂=+
∂
∂+
∂
∂+
∂
∂2
2
2
2
2
2
h = potencial hidráulico (nivel piezométrico)F = recargas exteriores (verticales, lluvias, etc..)K = conductividad hidráulica del acuíferoS = coeficiente de almacenamientoT = transmisividad
t = tiempo
Suma de entradas y salidas de agua Recargas de agua
Variación del almacenamiento
Se deriva de la aplicación de la Ley de Darcy y del teorema de la continuidad o de la conservación de la masa
Si no existen recargas exteriores
Si el flujo es radial y no existe componente respecto al eje Z
02
2
=∂
∂
z
h
Si el régimen es permanente 0=∂
∂
t
h
T
S
La ecuación queda:
02
2
2
2
=∂
∂+
∂
∂
y
h
x
h
F/K = 0
4
Caudal específico
� Caudal por unidad de descenso, l/s/m� Caudal crítico, representaría un caudal máximo para
mínimo descenso (a partir de este punto con pequeños incrementos de caudal, se producen importantes descensos)
ENSAYOS DE BOMBEOR
x
hs
h
∆∆∆∆s
b
Q
piezómetro
curva de
depresión
línea equipotencial
Q CaudalR radio de influenciaR radio del pozo
X distancia al piezómetroB espesor del acuífero�s descenso dinámico (depresión)
hs nivel dinámico
5
Respecto al pozo, informan sobre:
Calidad de la construcción (eficiencia del pozo)Pérdidas de cargaCaudal de bombeo más aconsejableColocación de la bomba
Respecto al acuífero, informan sobre:
Transmisividad y conductividad hidráulicaCoeficiente de almacenamientoExistencia de barreras o bordes impermeablesZonas de recargaÁrea del embalse subterráneo
Otros elementosRadio de influencia del sondeoAmplitud de la zona de llama (perímetros de protección)
Métodos de ensayo
• A caudal constante
Régimen de equilibrio (permanente), los niveles no varían con el tiempo
Régimen no permanente, los niveles varían con el
tiempo
• A caudal variable
Bombeo a caudal crítico
Bombeos escalonados
• Ensayos de recuperación
6
Fórmula de recuperación de Theis (2)Recuperación
Fórmula de Neuman
Fórmula de Boulton
Corrección de Dupuit
Aproximación logarítmica de Jacob (4)
Fórmula de Theis (4)
Prueba en descensosRégimen variable
Fórmula de Dupuit (3)
Fórmula de Thiem (2) y corrección de JacobRégimen permanente
Libre
Estudio de ascensos teóricos (1)Recuperación
Fórmula de HantushDescensosRégimen variable
Fórmula de De Glee o de Jacob-HantushRégimen permanente
Semiconfinado
Fórmula de recuperación de TheisRecuperación
Aproximación logarítmica de Jacob
Fórmula de TheisPrueba en descensosRégimen variable
Fórmula de ThiemRégimen permanente
Confinado
Método de análisisTipo de ensayoTipo de acuífero
Métodos de ensayo a caudal constante
(1) Si el bombeo es lo suficientemente largo como para que los niveles se estabilicen, los ascensos teóricos coinciden con los medidos(2) Si los descensos son pequeños en comparación con el espesor saturado del acuífero(3) Admitiendo la aproximación de Dupuit-Forchheimer(4) Si los descensos son pequeños en comparación con el espesor saturado del acuífero y si el drenaje es instantáneo y proporcional al descenso producido (no existe drenaje diferido)
METODOS EN RÉGIMEN PERMANENTE
• El nivel permanece invariable o prácticamente invariable después de un cierto tiempo de bombeo o de estabilización
• El término se considera nulo
• El S no puede calcularse
• Se determina la transmisividad (datos del pozo de bombeo), radio de influencia y pérdidas de carga (si hay piezómetros)
t
h
T
S
∂
∂
7
Acuíferos confinados. Método de Thiem
1
221 ln
2 r
r
T
Qdd
π=−
1
221 lg366.0
r
r
T
Qdd =−
p
pr
r
T
Qdd 2
2 lg366.0=−p
pr
R
T
Qd lg366.0=
p
pr
R
T
Qd lg366.0=
d1 depresión producida por le bombeo en el piezómetro 1d2 depresión producida por le bombeo en el piezómetro 2Q caudal de bombeo (cte)T Transmisividadr1 distancia del pozo de bombeo al piezómetro 1r2 distancia del pozo de bombeo al piezómetro 2
Acuíferos confinados. Método de Thiem(Procedimiento gráfico)
101 102 1031 104
∆d
∆d10
R
Des
cens
os (
m) (r1, d1)
(r2, d2)
(r3, d3)
(r4, d4)
(r5, d5)
Distancia (m)
i
ir
R
T
Qd lg366.0=
RT
Qr
T
Qd ii lg366.0lg366.0 +=
y = m x + n
T
Qm 366.0=
r
d
x
ym
lg∆
∆=
∆
∆= dm ∆=
d
QT
∆= 366.0
R , representado por el punto de corte de la recta con las el eje de abscisas, d=0
El valor (rpdp) puede salirse de la recta ajustada debido a pérdidas de carga. La diferencia entre dp teórica y dp real mediría el valor de las pérdidas de carga.Si el rp es inferior a 1 metro, habría que extrapolar los valores a otro ciclo logarítmico
8
EJERCICIOEn un sondeo de radio 0,3 m situado en un acuífero confinado, se ha realizado un ensayo de bombeo a un caudal de 3300 l/min llegando a estabilizarse los niveles. En el sondeo se midió un descenso de 15 m. En tres piezómetros de observación se observaron los descensos indicados en la tabla siguiente:
2,90110P-3
4,7040P-2
6,8010P-1
Descenso (m)Distancia al pozo de bombeo (m)Piezómetro
A partir de los datos obtenidos de diferentes sondeos, se ha podido estimar un espesor medio de 55 m de formación permeable.
a) Calcular la transmisividad y conductividad hidráulica del acuífero y el radio de influencia
b) Calcular el descenso teórico en el sondeo
c) ¿Qué caudal específico presenta este sondeo?. ¿Cuál sería el caudal específico si no existiesen pérdidas de carga?
d) Calcular el descenso teórico producido en el sondeo y en los piezómetros si se bombease un caudal de 2580 m3/día. ¿Podría determinarse el descenso real?. ¿Qué descenso se produce a 1650 m de distancia del punto de bombeo?
díamm
díam
d
QT /561
1,3
/4752366,0366.0 2
3
==∆
=
díamm
díam
b
TK /2,10
55
/561 2
===
mR 1500=
Apartado a Calcular la transmisividad y la conductividad hidráulica del acuífero y el radio de influencia
0
5
10
15
20
0,1 1 10 100 1000 10000
Distancia (m)
Des
cen
sos
(m)
9
mmmddd pt 2,118,315 =−=∆−=
mseglm
díam
s
p
e //7,315
/4752 3
===
Apartado b Calcular el descenso teórico en el sondeo
Apartado c ¿Qué caudal específico presenta este sondeo?. ¿Cuál sería el caudal específico si no existiesen pérdidas de carga?
mseglm
díam
d
t
e //91,42,11
/4752 3
===
Apartado d Calcular el descenso teórico producido en el sondeo y en los piezómetros si se bombease un caudal de 2580 m3/día. ¿Podría determinarse el descenso real?. ¿Qué descenso se produce a 1650 m de distancia del punto de bombeo?
mm
m
díam
díamds 23,6
3,0
1500lg
/561
/2580366.0
2
3
==
mm
m
díam
díamd 66,3
10
1500lg
/561
/2580366.0
2
3
1 ==
mm
m
díam
díamd 65,2
40
1500lg
/561
/2580366.0
2
3
2 ==
mm
m
díam
díamd 91,1
110
1500lg
/561
/2580366.0
2
3
3 ==
r
R
T
Qd lg366.0=
10
Acuíferos libres. Corrección de Dupuit
0
2
2H
dddc −=
Aproximación a la transmisividadA partir de la formula de Thiem y considerando un valor de R=700 m y rp= 0.5 m
)(
)/(100)/(
md
slQdíamT
p
⋅=
El flujo no es radial y por lo tanto, estas líneas se distorsionan dando componentes verticales
Para solucionarlo, se hace una corrección de los descensos y se aplica la fórmula de Thiem
H0 espesor saturado inicial del acuífero
No es necesario hacer la corrección ciando el descenso observado sea menor de un 10 o 15% del espesor saturado inicial H0.
EjercicioSe ha realizado un ensayo de bombeo en un acuífero libre hasta alcanzar el régimen estacionario, habiéndose obtenido los siguientes descensos. En el pozo, con una radio de 0.28 m, el descenso es de 8.0 m. En los cuatro piezómetros de observación se observaron los descensos indicados en la tabla siguiente:
a) Calcular la conductividad hidráulica del acuífero si el caudal de bombeo fue de 60 m3/hora. El espesor saturado inicial del acuífero era de unos 20 metros.
b) Establecer el radio de influenciac) Comentar si era necesaria la corrección y comparar resultados con dicha corrección
efectuada y sin efectuard) Calcular la transmisividad inicial
2.060P-3
1.3100P-4
3.425P-2
4.810P-1
Descenso (m)Distancia al pozo de bombeo (m)Piezómetro
11
Apartado a) Calcular la conductividad hidráulica del acuífero si el caudal de bombeo fue de 60 m3/hora. El espesor saturado inicial del acuífero era de unos 20 metros.
0
1
2
3
4
5
6
1 10 100 1000
Distancia (m)
Descenso Des. Corregido
Logarítmica (Descenso) Logarítmica (Des. Corregido)
díammm
díam
dH
QK /3.7
6,320
/1440366,0366.0
3
0
==∆
=
díammm
díam
dH
QK
c
/8.80,320
/1440366,0366.0
3
0
==∆
=
Apartado b) Establecer el radio de influencia
R = 250 m
Apartado c) Comentar si era necesaria la corrección y comparar resultados con dicha corrección efectuada y sin efectuar
Es apreciable el error que se comete al tomar para los descensos el valor sin Corregir
Apartado d) Calcular la transmisividad inicial
T= Kb T= 8.8 m/día 20 m = 176 m2/día
12
Campo de aplicación
� Estos métodos requieren pocos datos� Proporcionan escasa información� No permiten calcular S� Su principal ventaja es que se puede determinar
la transmisividad de manera rápida y sencilla.
METODOS EN REGIMEN VARIABLE
• No se interpreta el descenso total sino la evolución de los niveles a lo largo de la prueba.
• El término S/T dh/dt de la ecuación general no se anula.
• Metodología práctica: Se mide, en primer lugar, los niveles en el pozo y en los piezómetros. Se arranca la bomba y se mide la evolución de los niveles con el tiempo, con una cadencia que reparta lo más uniformemente posible en una escala logarítmica (1,2,3,4,5,6,8,10,12,15,25,30,40,50,60,80,100,150 y 180 minutos para las tres primeras horas, después se mide a intervalos sucesivos de 40, 50 minutos, 1, 2, 4 horas).
• Al pararse la bomba, debe medirse los ascensos con una cadencia análoga, lo que permitirá interpretar el ensayo de recuperación
13
ACUÍFERO CAUTIVO. METODO DE THEIS
)(44
uWT
Qdu
u
e
T
Qd
u
u
ππ== �
∞ −
Tt
Sru
4
2
=
d = descenso en un punto situado a una distancia r del punto de bombeoQ = caudalT = transmisividadW(u) = función del pozo (tabulada, graficada)S = coeficiente de almacenamientot = tiempo transcurrido a partir del inicio del bombeou = función auxiliar
d
uQWT
π4
)(=
2
4
r
TtuS =
)(
4
p
p
uW
TsQ
π=
S
TtR 5.1=
EJERCICIOCalcular los descensos de un pozo de 0.60 m de diámetro a 10 y 100 metros del mismo a 1 hora y 1 día de iniciado el bombeo sabiendo que el caudal constante de bombeo es de 100 m3/hora, la transmisividad del acuífero es de 1000 m2/día y el coeficiente de almacenamiento es de 10-4.
Estando r en m y t en días
)(191.0)(/10004
24/1002
3
uWuWdíam
hhmd ==
π
t
r
tdíam
r
Tt
Sru
28
2
422
105.2/10004
10
4
−
−
⋅===
14
0.45
3.14
4.547.72
9.1412.32
16.1619.35
W(u)
0.6
2.5.10-2
6.0.10-3
2.5.10-4
6.0.10-5
2.5.10-6
5.4.10-8
2.2.10-9
u
0.801.47
1 hora1día
100
0.086
0.600
1 hora
1día
1000
1.742.35
1 hora1día
10
3.093.70
1 hora1día
Pozo0.3
S(m)tr (m)r
Datos obtenidos a partir de las tablas de W(u) (función del pozo)
EJERCICIO¿A qué caudal máximo debe bombearse un pozo en un acuífero cautivo para que al cabo de 1 mes de bombeo interrumpido el descenso teórico no supere 12 metros?. El radio del pozo es de 0.3 m, y la T= 200 m2/día y S = 5 .10-3.
21.17)(
10.88.130/200.4
10.53.0
4
8
2
3222
=
===−
−
uW
díasdíam
m
Tt
Sru
p
p
horamdíammdíam
uW
TsQ
p
p/73/1752
21.17
12/2004
)(
433
2
====ππ
15
100 101 102 103 104
10-1
100
101
1 / u
W (
u)
104 105 106 107 108
Función W(u) de pozo en acuífero confinado (Curva de Theis)
100 101 102 103 104
10-1
100
101
Tiempo de bombeo, en minutos
Des
cen
sos,
en
met
ros
Curva de campo descensos - tiempo
16
log t
log
d
log 1/u
log
W(u
)
W(u)
1/u
A
B
t
d
Método de Brown. Procedimiento gráfico por superposición de la curva-patrón de Theis y la curva descensos-tiempo
Permite el cálculo de T y S
SIMPLIFICACIÓN DE JACOB
Si u< 0,1 u
uW562,0
ln)( ≈
Sr
Tt
T
Qd 2
25,2ln4π
=Sr
Tt
T
Qd
2
25,2lg183,0=
Si 0
2
25,2t
Tt
Sr= t0 = punto de corte de la recta con el eje X
0lg183,0lg183,0 tt
Qt
T
Qd −=
T
Qdm 183,010 =∆=
17
100 101 102 103 10401
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
Recta de Jacob
Pu
nto
de
cort
e =
t0
∆∆∆∆d10 = 0,183 (Q/T)
Tiempo de bombeo, en minutos
Des
cen
so e
n e
l po
zo, e
n m
etro
s
101 102 1031 104t0
Recta ajustada
Tiempo de bombeo, en minutos
Des
cen
so e
n e
l pie
zóm
etro
, en
met
ros
Periodo de validez de Jacob
Periodo de no validez de Jacob
t*
18
EJERCICIOCalcular los descensos de un pozo de 0.60 m de diámetro a 10 y 100 metros del mismo a 1 hora y 1 día de iniciado el bombeo sabiendo que el caudal constante de bombeo es de 100 m3/hora, la transmisividad del acuífero es de 1000 m2/día y el coeficiente de almacenamiento es de 10-4. Utilizar la simplificación de Jacob
��
���
�⋅==
2
7
21025.2lg44.0
25,2lg183,0
r
t
Sr
Tt
T
Qd
0.086
0.600
0.871.47
1.742.35
3.093.70
S(m)Theis
Absurdo
0.600
0.871.47
1.752.35
3.093.69
S(m) Jacob
1 hora1día
100
1 hora
1día
1000
1 hora1día
10
1 hora1día
Pozo0.3
tr (m)
Más coincidentes cuanto cuanto mayor es el tiempo y/o menor la distancia al pozo de bombeo
EJERCICIOLa tabla corresponde a un ensayo de bombeo en un acuífero cautivo realizado con un caudal constante de 100 l/sg en un pozo de 0.4 m de diámetro. Calcular T y S. Los piezómetros P1 y P2 se encuentra a 10 metros y 100 metros, respectivamente.
0.53
1.101.551.92
2.352.90
3.103.483.90
4.404.805.08
5.505.90
Sp2
17.50
18.2019.0019.40
19.9020.30
30.7021.1021.30
21.8022.0022.40
22.8023.20
Spozo
3.40
4.204.805.08
5.606.05
6.406.657.10
7.507.908.25
8.708.90
1
3610
2040
70100200
4007001000
20003000
Sp1t(mto)
19
0123456789
10
0,001 0,01 0,1 1 10 100 1000 10000
Tiempo (mto)
Des
cen
sos
(m)
p1
p2
Para P1�d = 1.65T0= 7,6 ·10-3
Para P2�d = 1,60T0= 6 ·10-1
díamm
díahhm
d
QT /960
65,1
/24/360183.0183,0 2
3
10
1 ==∆
=
432
2
01 101,1
min/1440100
610,7/96025,225,2 −
−
⋅=⋅
⋅⋅==
día
diam
r
TtS
díamT /990 2
2 =4
2 109,0 −⋅=S
� Si los descensos no son grandes en relación con el espesor saturado del acuífero (15%) y si el drenaje es instantáneo y proporcional al descenso producido, son aplicables las mismas formulas de los acuíferos cautivos.
� Se pueden corregir los descensos aplicando la corrección de Dupuit
� Hay que tener presente que los valores de S oscilan entre 0.1 y 0.3
ACUÍFERO LIBRE. METODO DE THEIS
20
EJERCICIOCalcular los descensos de un pozo de 0.60 m de diámetro a 10 y 100 metros del mismo a 1 hora y 1 día de iniciado el bombeo sabiendo que el caudal constante de bombeo es de 100 m3/hora, la transmisividad del acuífero es de 1000 m2/día y el coeficiente de almacenamiento es de 0,2. Utilizar el método de Theis y de Jacob.
Estando r en m y t en días
)(191.0)(/10004
24/1002
3
uWuWdíam
hhmd ==
π
t
r
tdíam
r
Tt
Sru
25
2
22
105/10004
2,0
4
−⋅===
0.000.00
0.000.02
0.29
0.90
1.632.24
S(m) libre Jacob
0.000.00
0.000.09
0.30
0.87
1.562.15
S(m) libre Theis
0.000.00
0.000.56
1.66
4.73
8.5411.73
W(u)
122050
120.05
0.12
0.005
1.1.10-4
4.5.10-6
u
0.801.47
1 hora1día
100
0.0860.600
1 hora1día
1000
1.74
2.35
1 hora
1día
10
3.093.70
1 hora1día
Pozo0.3
S(m) cautivoTheis
tr (m)
Datos obtenidos a partir de las tablas de W(u) (función del pozo)
21
Curva de inyección
Des
cen
sos
Tiempo
Bombeo Parada
Curva de bombeo
Curva residual
t t’
t tg
tg – t = t’
O
A
B
C
E
F
dM
D
METODOS DE RECUPERACIÓN. RÉGIMEN VARIABLE
ANÁLISIS DE CAPTACIONES
• Ecuación general de descensos del pozo• Curva característica del pozo
•Caudal de explotación•Calidad de acabado de un sondeo
22
Curva característica teórica de un pozo
1. Acuífero libre2. Acuífero confinado3. Confinado que pasa a
libre, a partir de sp1
1
2
3
Descenso, sp
Cau
dal
, Qb
Qbc
sp1
B
A
C
B Punto críticoQbc Caudal óptimo de explotación
Pérdidas de carga y ecuación general de descensos
Descenso teórico = el que predicen los modelos basados en la ley de DarcyDescenso real = mayor que el teórico, debido a las “pérdidas de carga”
Las pérdidas de carga se producen fundamentalmente:
En el pozo:1. Debido al rozamiento del agua al atravesar el macizo de gravas2. Por el rozamiento del agua al pasar por las ranuras de los filtros o tubería de
revestimiento; además, se produce un estrechamiento de las líneas de flujo radial y la velocidad aumenta
3. En el interior del pozo se producen pérdidas de carga por:• circulación del agua hasta la aspiración de la bomba, y• las ocasionadas en la propia aspiración por no disponer de suficiente espacio
anular libre (espacio no superior a 7,62 cm)
En el acuífero:• Las que se producen en las inmediaciones del pozo por aumento de la velocidad de
entrada al sondeo. En las proximidades del sondeo aumenta el gradiente hidráulico y, por consiguiente, la velocidad. Si se supera el régimen laminar (no se cumple la ley de Darcy), se provoca un “sobredescenso” proporcional a una cierta potencia del caudal
• Las que se producen en las zonas alejadas del pozo, donde la velocidad es lenta, el régimen es laminar y se cumple la ley de Darcy.
23
Variación del descenso en función del caudal
Des
cen
so, m
Caudal, m3/h
Descenso tota
l
Descenso teóric
o
Pérdidas de carga
AQ
BQ
n
AQ
+ B
Qn
Ecuación general de descensos (fórmula de Rorabaugh)
d = AQ + BQn d descenso totalAQ descenso teóricoBQn pérdidas de carga
d = AQ + BQn
d descenso totalAQ descenso teóricoBQn pérdidas de carga
A se obtiene de la fórmula de Jacob
Sr
Tt
TA
2
25,2lg
1183,0=
B = coeficiente de pérdidas de carga en el pozo y en su entorno, que no dependedel tiempo de bombeo
n = 1- 3.5 (Jacob considera n = 2)
24
MÉTODO DE LOS BOMBEOS ESCALONADOSd1 = AQ1 + BQ1
n
d2 = AQ2 + BQ2n
d3 = AQ3 + BQ3n
Escalones con recuperación
d1 d2 d3Q1 Q2 Q3Des
cen
sos
Tiempo
Nivel estático
d1 d2d3
Q1 Q2Q3
Nivel estático
Des
cen
sos
Tiempo
Recuperación total
Recuperación parcial
Tres ensayos de bombeo con diferentes caudales y de la misma duración
Escalones sin recuperación
∆d1
∆d2
∆d3
Q1
Q2
Q3
Des
cen
sos
Tiempo
Nivel estático
tt
t
Régimen permanente(con estabilización de niveles)
Régimen no permanente(sin estabilización de niveles)
∆d1
∆d2
Q1
Q2
Q3
Des
cen
sos
Tiempo
Nivel estático
tt
t
∆d3
25
Resolución analítica
d1 = AQ1 + BQ1n
d2 = AQ2 + BQ2n
d3 = AQ3 + BQ3n
1
2
1
3
1
1
1
2
2
2
3
3
1
1
2
2
−−
−−
−
−=
−
−
nn
nn
Q
d
Q
d
Q
d
Q
d
Tanteando diferentes valores de n se puede hallar el que cumple mejor la ecuación. Una vez determinado n, el cálculo de A y B, es elemental.
Método gráfico de tanteo de n
d1/Q1 = A + BQ1n-1
d2/Q2 = A + BQ2n-1
d3/Q3 = A + BQ3n
Qn-1, m3/día
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 5000
n = 2
d/Q
10-3
, día
s/m
2
1000
A = 0,35 10-3 días/m2
0,11 10-3
B = (0,11 10-3 / 1000) = 1,1 10-7 días2/m5
Si n = 2A, ordenada en el origenB, pendiente de la recta
Si n ≠2, se dará a n un valor cualquiera (entre1 y 3,5) y se representarán los puntos (d/Q, Qn-1). Si se ajusta a una recta, el valor de n es el real
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Eficiencia de un pozo
n
p
t
BQAQ
AQ
s
sEficiencia
+==
FactoresIncrustaciones y corrosión de la entubaciónDepósito de arena en el interior del pozoPenetratividad
Estudio de caudal de explotación. Consideraciones
� Diseñar ensayos para que de este ensayo pueda deducirse, con el menor error, el caudal de explotación
� Conocidos los valores de T, S, B y fijado el tiempo de duración del bombeo, así como el descenso a producir, es fácil deducir el caudal para estas condiciones a partir de la ecuación general.
� Para fijar el descenso, es necesario analizar la situación del acuífero (acuífero multicapa, acuífero libre, acuífero cautivo, espesor) y factores económicos.
� Para fijar el tiempo, se aconseja, a efectos de cálculo, emplear cien días.� Conocer el caudal y la altura de elevación permiten proyectar con acierto
equipos de elevación y de servicios adecuados.� El caudal depende tanto de las características del acuífero como del grado
de eficacia de la obra de captación. � Otros puntos a tener en cuenta son:
• Proximidad al mar• Existencia de pozos que exploten el mismo acuífero• Los recursos y reservas de agua (acuíferos pequeños)• Existencia de campos de pozos (afecciones mutuas)• Estudio del descenso residual (acuíferos compartimentados y sin recursos
suficientes, régimen de bombeo cíclico)
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Anomalías y casos particulares� Efecto de la falta de desarrollo. Las curvas sufren una serie de altibajos que
al cabo de un tiempo, en el que el pozo se desarrolla, siguen su evolución normal.
� Recargas exteriores y reciclado. Las recargas ajenas al sistema se dividen en recargas extendidas a lo largo de una gran superficie (infiltración) y recargas localizadas (reciclaje del agua bombeada).
� Barreras impermeables (bordes negativos). Si se tiene un pozo bombeando a una determinada distancia de un borde impermeable, los descensos producidos serán la suma de los debidos al pozos de bombeo real más los debidos a otro pozo imaginario (pozo imagen), situado simétricamente del de bombeo respecto a la barrera y que hubiera comenzado a bombear al mismo tiempo.
� Recargas laterales (bordes positivos). Un borde de recarga es un sistema superficial en el que existe agua a nivel constante y con capacidad de recargar el acuífero (lagos, ríos, mar). SE puede aplicar el método de las imágenes, sin más que sustituir la simulación de bombeo por una inyección en el mismo, con el mismo caudal e iniciada al mismo tiempo.
� Efectos de almacenamiento en pozos de gran diámetro