presentación de powerpoint de aplicaciones de la... · 2016-12-23 · title: metodología de...
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Title: Metodología de diseño del perfil aerodinámico de Hub para
turbinas de viento de eje horizontal de baja capacidad
Authors: Alan Jiménez-Ramírez, Víctor López-Garza,
Daniel Molinero-Hernández, Christian Erick Casillas-Farfán
Conference: Congreso Interdisciplinario de Energías Renovables -
Mantenimiento Industrial - Mecatrónica e Informática
Booklets
RENIECYT - LATINDEX - Research Gate - DULCINEA - CLASE - Sudoc - HISPANA - SHERPA UNIVERSIA - E-Revistas - Google Scholar
DOI - REBID - Mendeley - DIALNET - ROAD - ORCID
www.ecorfan.org
RNA: 03-2010-032610115700-14
Editorial label ECORFAN: 607-8324BCIERMIMI Control Number: 2016-01BCIERMIMI Classification(2016): 191016-0101
Pages: 29
Mail: [email protected]
ECORFAN-México, S.C.
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Resumen
• El hub, localizado en el rotor de las turbinas de viento, es el encargado de sujetar los álabes y conectarlos con el eje principal del generador eléctrico, también de desviar el flujo de aire; que impacta en el rotor, hacia la raíz de los álabes (sección encargada de hacer que las turbinas giren con bajas velocidades de viento).
Resumen
• En el presente trabajo se analizan diferentes geometrías para el hub de una turbina de viento de baja capacidad de eje horizontal, para determinar cómo afecta en la eficiencia aerodinámica; geometrías tales como un hub en forma de cono, semicírculo, entre otras, y en comparación con una turbina con hub plano.
Resumen
• Esto se realizó mediante simulaciones en CFD (dinámica de fluidos por computadora) y posteriormente se obtuvieron las curvas de presión de cada geometría y se dio una propuesta de hub con determinadas características deseadas. Finalmente se proponen unas funciones matemáticas para el modelado geométrico del hub.
Objetivo general
• Diseñar y optimizar el perfil aerodinámico del hub de una turbina de viento de baja capacidad.
Justificación
• Existe la necesidad de lograr un aumento en la eficiencia de las turbinas de viento para hacer aún más rentable su uso. Por lo anterior, es necesario proponer una familia de perfiles aerodinámicos para el hub de turbinas de baja capacidad.
Hipótesis
• Es posible diseñar y optimizar el perfil aerodinámico del hub de una turbina de viento de baja capacidad, así como proponer una familia de perfiles aerodinámicos de hub para turbinas de baja capacidad.
Metodología
El HUB, localizado en el rotor de las turbinasde viento, es el encargado de sujetar losálabes y conectarlos con el eje principal delgenerador eléctrico, también de desviar elflujo de aire; que impacta en el rotor, hacia laraíz de los álabes.
Mediante el uso del software ANSYS Fluent serealizaron pruebas de simulación en algunosperfiles aerodinámicos para determinar laidoneidad de los mismos, y por tanta laviabilidad de su manufactura.
PROBLEMÁTICA
Parámetros de las simulaciones
Área de barrido de la turbina: 1.6m diámetro.Área del túnel de viento: 60cm*60cm (virtual y físico).
Velocidad de viento
(m/s)Reynolds
Velocidad túnel
(m/s)rpm
0 0.00E+00 0 0
2.5 2.22E+05 6.666666667 716.1972439
3 2.67E+05 8 859.4366927
4 3.56E+05 10.66666667 1145.91559
5 4.45E+05 13.33333333 1432.394488
6 5.34E+05 16 1718.873385
7 6.23E+05 18.66666667 2005.352283
8 7.12E+05 21.33333333 2291.831181
9 8.01E+05 24 2578.310078
10 8.90E+05 26.66666667 2864.788976
11 9.79E+05 29.33333333 3151.267873
12 1.07E+06 32 3437.746771
14 1.25E+06 37.33333333 4010.704566
15 1.33E+06 40 4297.183463
Mismo régimen(turbulento)
Las demás condiciones para la simulación son: Densidad del aire: 1.0151 kg/m^3, Temperatura: 25°C, Viscosidad dinámica:1.83E-05, Viscosidad cinemática: 1.57e-05, Modelo de turbulencia k-ε estándar.
PROBLEMÁTICA
10
Método de diseño
Contorno de presiones.
-50
-40
-30
-20
-10
0
10
20
30
40
50
0 0,2 0,4 0,6 0,8
Pre
sió
n P
a
Posición en el túnel (m)
semicirculo
METODOLOGÍA
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12
METODOLOGÍA
13
METODOLOGÍA
Selección de las características para el diseño
Contorno de presiones Cono y Secante1.
METODOLOGÍA
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Optimización.
A) Primer propuesta llamada S-C1,
B) Primera Optimización llamada S-C2,
C) Segunda Optimización llamada S-C3,
D) Ojiva secante1.
METODOLOGÍA
15
METODOLOGÍA
16
Optimización.
Estudio del contorno de presionesComparación con la experimentación (túnel).
Zonas de interés.
A) Zona de aumento del flujo y flujo sobre el perfil, B) Punto de estancamiento, Flujo desde el punto de estancamiento sobre el perfil, C) Vórtices, zona de recircula miento y desprendimiento del fluido.
VALIDACIÓN SIMULACIÓN
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Reducción del modelo de la turbina de viento.Álabes seccionados para una reducción en el tiempo de simulación.
VALIDACIÓN SIMULACIÓN
Simulación turbina con HUB S-C2Se realizó una comparación entre la propuesta de HUB S-C2 contra uno semicircular con la intención de ver las mejoras que puede tener el cambio de geometría.
METODOLOGÍA
20
Contorno de presiones para una turbina con HUB semicircular y con el HUB denominado S-C2; a laizquierda HUB semicircular, a la derecha HUB S-C2.
Simulación turbina con HUB S-C2
METODOLOGÍA
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Contorno de velocidades para una turbina con HUB semicircular y con el HUB denominado S-C2; a laizquierda HUB semicircular, a la derecha HUB S-C2.
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METODOLOGÍA Desplazamiento álabes
Resultados experimentación
RESULTADOS
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Velocidad de
viento (m/s)
Frecuencia generada (Hz)
Propuesta
S-C2Original Sin HUB
4.105 2.2 *** ***
4.377 2.7 *** ***
4.576 No se midió 2.8 ***
4.989 No se midió No se midió 3
5 3.5 3.4 3.1
6 4.8 4.5 4.3
7 5.6 5.5 5.4
8 7.2 7 6.8
9 8.3 8 7.8
10 9.5 9.2 9.2
11 12.2 12.1 11.8
12 14.5 14.1 13.7
14 16 15.7 15.3
15 18.1 17.8 17.3
Resultados experimentación
RESULTADOS
24
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
4 6 8 10 12 14 16
Fre
cue
nci
a ge
ne
rad
a H
z
Velocidad de viento m/s
propuesta S-C2
perfil original
sin HUB
RESULTADOS
Modelado geométrico del perfil S-C2
Para el modelado geométrico de considera la
ecuación:
x2+y2+280x+1214y-118895=0
Con centro en (-140, -607) y radio=712 mm.
Y para la curva tangente (a la curva anterior)
la ecuación:
x2+y2-86.8x-494.8y+63025.9=0
Con centro en (43.4, 247) y radio=64.3 mm.
CONCLUSIONES
26
• Se cumplieron con los objetivos tanto general como específicos.
• No debería de dejarse sin analizar el HUB de forma aerodinámica yseleccionar una geometría al azar, ya que en las máquinas siempre se buscael máximo rendimiento, y para lograrlo se deben involucrar todas sus partesen el diseño.
• Se observó un incremento en la velocidad del giro de la turbina eólica para lamisma velocidad de viento, el cual se ve reflejado en la frecuencia de salidadel generador eléctrico de la turbina eólica
CONCLUSIONES
27
• Tener una geometría más aerodinámica tiene una influencia significativa enla distribución de presiones sobre los álabes, ya que se desvía de mejorforma el flujo del viento de la parte central hacia las palas.
• Aun cuando las aportaciones son relativamente pequeñas, estas existen y sise busca la máxima eficiencia deben de tomarse en cuenta.
TRABAJOS FUTUROS
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• Seguir experimentando con las curvas de presión de los perfiles paraaumentar la lista de propuestas de HUB.
• Considerar un análisis del HUB incluyendo la góndola e integrando los álabesen el diseño, como una sola unidad.
• Proponer un HUB variante en el tiempo, que adapte su geometría a lasvelocidadesde viento.
TRABAJOS FUTUROS
29
• Realizar mediciones del Par producido por diferentes geometrías de HUB adiferentes velocidades, para determinar el aporte real de cada geometría.
• Considerar el efecto que tiene el HUB a la hora de diseñar álabes con lateoría BEM y proponer una corrección al factor de inducción axial.
• Flores Galindo, Diego Rodrigo. Diseño de perfiles aerodinámicos. Instituto Politécnico Nacional. Escuela Superior de Ingenier ía Mecánica y Eléctrica, Unidad Ticoman. Tesis. Mexico D.F., 2006.
• Blocken, “50 years of Computational Wind Engineering: Past, present and future,” J. Wind Eng. Ind. Aerodyn., vol. 129, pp. 69–102, 2014.• Gordillo Arias de Saavedra, José Manuel. Introducción a la Aerodinámica Potencial. Ed. Paraninfo 2012.• D. LEGOURIÉRÉS, Energía eólica, Teoría, concepción y cálculo práctico de las instalaciones; Masson,S.A.,198.• Agüera-Pérez, J. C. Palomares-Salas, J. J. González de la Rosa, J. G. Ramiro-Leo, and A. Moreno-Muñoz, “Basic meteorological stations as wind
data source: A mesoscalar test,” J. Wind Eng. Ind. Aerodyn., vol. 107–108, pp. 48–56, 2012.• Manwell, J.F., McGowan J,G. and Rogers A,L. , Wind Energy Explained; Theory, Design and Application; University of Massachusetts, Amherst,
USA; JOHN WILEY &. SONS, LTD• Escudero López, J.M., Manual de energía eólica;; 2ª edición corregida• Renewables 2013: Global Status Report,” 2014• T. Burton, D. Sharpe, N. Jenkins, and E. Bossanyi, Wind Energy Handbook. John Wiley and Sons, 2001.• J. Johansen, H. A. Madsen, N. N. Sørensen and C. Bak, Numerical Investigation of a Wind Turbine Rotor with an aerodynamically redesigned
hub-region. Wind Energy Dept. Risø National Laboratory, Roskilde, Denmark, 2007• F. Wang, L. Bai, J. Fletcher, J. Whiteford, D. Cullen (2008), Development of small domestic wind turbine with scoop and prediction of its annual
power output, Renewable Energy, Volume 33, Issue 7, July, Pages 1637-1651, ISSN 0960-1481.• GOMEZ-RIVERA, William; APERADOR-CHAPARRO, William and DELGADO-TOBON, Emilio(2011). Rotor Development for a Small Wind Turbine
(200 watts) through Local Technology Implementation. Ing. Univ., vol.15, n.2, pp. 303-318 . ISSN 0123-2126.• P.R. Ebert , D.H. Wood (2001); The near wake of a model horizontal-axis wind Turbine Part 3: properties of the tip and hub vortices; Renewable
Energy 22 (2001) 461–472.• Z. Simic, J. G. Havelka, and M. Bozicevic Vrhovcak, “Small wind turbines - A unique segment of the wind power market,” Renew. Energy, vol. 50,
pp. 1027–1036, 2013.• R. Ramponi and B. Blocken, “CFD simulation of cross-ventilation for a generic isolated building: Impact of computational parameters,” Build.
Environ., vol. 53, pp. 34–48, 2012.• B. Blocken and C. Gualtieri, “Ten iterative steps for model development and evaluation applied to Computational Fluid Dynamics for
Environmental Fluid Mechanics,” Environ. Model. Softw., vol. 33, pp. 1–22, 2012.• N. J. Mulvany, L. Chen, J. Y. Tu, and B. Anderson, “Steady-State Evaluation of ’ Two-Equation ' RANS ( Reynolds-averaged Navier-Stokes )
Turbulence Models for High-Reynolds Number Hydrodynamic Flow Simulations.”• Gaona Hernandez , Fredy. Diseño y construccion de un generador eléctrico para un aerogenerador de baja potencia. UMSNH. Facultad de
Ingeniería Eléctrica. Tesis. Morelia, Mich. 2010.• Gomez Urieta, Erick Yuvaniel. Diseño y manufactura del HUB y álabes de una turbina de viento. UMSNH. Facultad de Ingeniería Mecánica, Tesis.
Morelia, Mich.2011.
REFERENCIAS
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