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Consultoría para el Análisis de Factibilidad de la Modificación del Trazado de los Colectores Suroriental (Avenida IDEMA) y Américas y el Rediseño en Tubería Plástica y de Concreto de los Tramos Complementarios en los

Colectores Suroriental, Américas, Mijitayo y Pinos del Norte

Contrato de Consultoría No. 77 del 22 de abril de 2010

MT No. 16- Memoria de Diseño Hidráulico- Colector Mijitayo

Versión 01

Proyecto No. 003-2010

Preparado por: INGESAM LTDA. Ingeniería de Saneamiento Ambiental Pasto, Septiembre de 2010 Ingenieros Consultores

i EMPOPASTO S.A E.S.P Versión 01 – (03/08/2010) Contrato de Consultoría No.77 del 22 de Abril de 2010 Archivo: Arbol2010/Proyectos/…../MT No. 16v01 MT No. 16- Memoria de Diseño Hidráulico- Colector Mijitayo

Consultoría para el Análisis de Factibilidad de la Modificación de los Colectores Sur Oriental (Avenida Idema) y Américas y el Rediseño en Tubería Plástica y de Concreto de los Tramos Complementarios en los

Colectores Sur Oriental, Américas, Mijitayo y Pinos del Norte”

MT No. 16 – Memoria de Diseño Hidráulico- Colector Mijitayo - Versión 01 Fecha: 03 de Septiembre de 2010

Actividad: Memoria Descriptiva y Cálculos Hidráulicos

Preparado por: H.R. Mesías – Ingeniero de Diseño Hidráulico; Jairo Suárez Gerente Técnico.

Revisado por: Carlos Leonardo Guerrero – Gerente General, INGESAM Ltda.

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CONTROL DE REVISIONES

TITULO DEL DOCUMENTO: MT No. 16 – Memoria de Diseño Hidráulico- Colector Mijitayo - Versión 01 CLIENTE: EMPOPASTO S.A E.S.P PROYECTO: “Consultoría para el Análisis de Factibilidad de la Modificación de los Colectores Sur Oriental (Avenida Idema) y Américas y el Rediseño en Tubería Plástica y de Concreto de los Tramos Complementarios en los Colectores Sur Oriental, Américas, Mijitayo y Pinos del Norte”

No. 003-2010

PROPUESTA:

No. 003-2010

DESCRIPCION DE REVISIONES.

VERSION DESCRIPCION Y/O ESTADO FECHA DE APROBACION OBSERVACIONES

00 Versión para entrega al cliente. 03-ago-2010

01 Versión para entrega al cliente 03-sept.-2010 Actualización cuadros de cálculo y mejora de edición del Anexo A.

DESCRIPCION DE ANEXOS.

CONTROL DE REVISION Y APROBACION.

REVISADO POR: (AREA/CARGO/FIRMA)

APROBADO POR: (AREA/CARGO/FIRMA)

GERENTE TÉCNICO GERENCIA GENERAL

iii EMPOPASTO S.A E.S.P Versión 01 – (03/08/2010) Contrato de Consultoría No.77 del 22 de Abril de 2010 Archivo: Arbol2010/Proyectos/…../MT No. 16v01 MT No. 16- Memoria de Diseño Hidráulico- Colector Mijitayo



TABLA DE CONTENIDO

1. INTRODUCCIÓN.........................................................................................................................1

2. OBJETIVOS DEL PROYECTO ..................................................................................................2

3. JUSTIFICACIÓN Y ALCANCES DEL PROYECTO .................................................................2

CAPITULO 1 BASES TÉCNICAS DEL PROYECTO...............................................................4

1.1 Localización del Proyecto ..............................................................................................................4

1.2 Área de Servicio ............................................................................................................................4

1.3 Problema a Resolver .....................................................................................................................5

1.4 Descripción del Sistema Existente .................................................................................................5 1.4.1 Tramo 1‐2. Avenida Mijitayo entre la Planta Mijitayo (EMPOPASTO) y la Portería del Colegio Filipense ......................................................................................................................................................... 8 1.4.2 Tramo 2‐3. Avenida Mijitayo (Carrera 26) entre Portería del Colegio Filipense y Avenida Panamericana ................................................................................................................................................ 8 1.4.3 Tramo 3‐4. Carrera 26 entre Avenida Panamericana y Calle 9 ......................................................... 8 1.4.4 Tramo 4‐5. Carrera 26 con Calle 9 a Carrera 27 con Calle 13 ......................................................... 12 1.4.5 Tramo 5‐6. Carrera 27 con Calle 13 a Carrera 32 con Calle 15 ....................................................... 12 1.4.6 Tramo 6‐7. Carrera 32 entre las Calles 15 y 21 (Río Pasto)............................................................. 12

1.5 Normas y Estándares de Diseño ..................................................................................................16

CAPITULO 2 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO.................................................................. 17

2.1 Ruta y Alineamiento del Colector ................................................................................................17

2.2 Infraestructura de Servicios Públicos existentes a lo largo de la Avenida MIJITAYO, CRA 26 Y 27, ENTRE EMPOPASTO Y CALLE 22 ...............................................................................................................20

2.3 Principales Elementos del Proyecto.............................................................................................22

2.4 Material de la Tubería.................................................................................................................26

CAPITULO 3 DISEÑO HIDRÁULICO ................................................................................... 27

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3.1 Bases y Criterios de Diseño..........................................................................................................27 3.1.1 Nivel de Complejidad del Sistema................................................................................................... 27 3.1.2 Período de Diseño........................................................................................................................... 27 3.1.3 Área Tributaria ................................................................................................................................ 28 3.1.4 Caudal de Aguas Lluvias .................................................................................................................. 28

3.1.4.1 Coeficiente de Escorrentía ..................................................................................................... 30 3.1.4.2 Intensidad de la Lluvia (I) ....................................................................................................... 32 3.1.4.3 Periodo de Retorno de Diseño (Tr) ........................................................................................ 33 3.1.4.4 Tiempo de Concentración (Tc) ............................................................................................... 33 3.1.4.5 Tiempo de Entrada (Te).......................................................................................................... 34 3.1.4.6 Tiempo de Recorrido (Tt) ....................................................................................................... 36

3.1.5 Contribución de Aguas Residuales.................................................................................................. 36 3.1.5.1 Domésticas (QD) ..................................................................................................................... 37 3.1.5.2 Industriales (QI) ...................................................................................................................... 37 3.1.5.3 Comercial (QC) ........................................................................................................................ 38 3.1.5.4 Institucional (QIN) ................................................................................................................... 38 3.1.5.5 Caudal Medio Diario de Aguas Residuales (QMD) ................................................................. 38 3.1.5.6 Caudal Medio Diario Unitario de Aguas Residuales ............................................................... 38 3.1.5.7 Caudal Máximo Horario (QMH).............................................................................................. 39 3.1.5.8 Conexiones Erradas (QCE)...................................................................................................... 39 3.1.5.9 Infiltración (QINF)................................................................................................................... 39 3.1.5.10 Caudal Sanitario por Tramo (QDT) ...................................................................................... 39

3.1.6 Diámetro Interno Real Mínimo....................................................................................................... 40 3.1.7 Velocidad Mínima ........................................................................................................................... 40 3.1.8 Velocidad Máxima........................................................................................................................... 41 3.1.9 Pendiente Mínima........................................................................................................................... 41 3.1.10 Pendiente Máxima...................................................................................................................... 41 3.1.11 Profundidad Máxima Hidráulica................................................................................................. 42 3.1.12 Profundidad Mínima a la Cota Clave .......................................................................................... 42 3.1.13 Profundidad Máxima a la Cota Clave.......................................................................................... 42 3.1.14 Régimen de Flujo ........................................................................................................................ 42 3.1.15 Método de cálculo hidráulico empleado.................................................................................... 43

3.2 Diseño Geométrico .....................................................................................................................45

3.3 Cálculo Hidráulico de los Colectores ............................................................................................46 3.3.1 Estructura de Separación................................................................................................................ 46 3.3.2 Cámaras de Inspección ................................................................................................................... 47 3.3.3 Cajas Domiciliares ........................................................................................................................... 48 3.3.4 Acometidas Domiciliares................................................................................................................. 48

ANEXO No A. Memoria y Cuadros de Cálculo Hidráulico

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LISTA DE TABLAS Tabla No. 1. Factores de Ajuste de la Fórmula Racional para Cálculo del Caudal de Aguas Lluvias Aportado por las Sub-Cuencas de la Zona Rural .............................................................................. 29 Tabla No. 2 Aéreas de Drenaje y Factores de Ajuste deducidos por el Plan Maestro de Alcantarillado de 1995 aplicados a los colectores objeto de Diseño............................................... 29 Tabla No. 3. Áreas de Drenaje Urbanas Colectores objeto de diseño.............................................. 30 Tabla No. 4. Coeficiente de Escorrentía o Impermeabilidad en Función del Tipo de Superficie ..... 31 Tabla No. 5. Estimación del Coeficiente de Escorrentía para el Área Urbana del Colector Mijitayo........................................................................................................................................................... 31 Tabla No. 6 Fórmulas de Curvas de Intensidad aplicadas en los diseños objeto de estudio............ 33 Tabla No. 7 Coeficiente de Retardo en Función del Tipo de Superficie........................................... 35 Tabla No. 8. Constante “a” de Velocidad Superficial ....................................................................... 35 Tabla No. 9. Tiempo de Entrada (Te) en la Sub-Cuencas de la Zona Rural ..................................... 36 Tabla No. 10. Estimación del Caudal Unitario de Aguas Residuales ............................................... 38 Tabla No. 11. Velocidades Máximas Permisibles............................................................................. 41 Tabla No. 12. Profundidad Mínima de Colectores............................................................................ 42

vi EMPOPASTO S.A E.S.P Versión 01 – (03/08/2010) Contrato de Consultoría No.77 del 22 de Abril de 2010 Archivo: Arbol2010/Proyectos/…../MT No. 16v01 MT No. 16- Memoria de Diseño Hidráulico- Colector Mijitayo



SIGLAS Y ABREVIATURAS Las siglas y abreviaturas utilizadas dentro de este Informe, son las siguientes: AIU Administración, Imprevistos y Utilidad

BID Banco Interamericano de Desarrollo

CORPONARIÑO Corporación Autónoma Regional de Nariño

DANE Departamento Administrativo Nacional de Estadística

EMPOPASTO Empresa de Obras Sanitarias de Pasto S.A E.S.P

IDEAM Instituto de Estudios Ambientales

IDF Intensidad Duración Frecuencia

INGESAM Ingeniería de Saneamiento Ambiental Ltda.

MAVDT Ministerio de Ambiente, Vivienda y Desarrollo Territorial

MT Memorando Técnico

NF Nivel Freático

NSR Norma Sismo Resistente

O&M Operación y Mantenimiento

PAPS Programa de Agua Potable y Saneamiento para Pasto

PDF Portable Document Format

PMA Plan de Manejo Ambiental

PSMV Plan de Saneamiento y Manejo de Vertimientos

SCS Soil Conservation Service

SIG Sistema de Información Geográfico

SP Solicitud de Propuestas

TDR Términos de Referencia

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A Área, superficie ADU Administración, Dirección y Utilidad Ard Área residencial bruta C Coeficiente de escorrentía CN Número de escorrentía adoptado para la cuenca alta del Río Pasto D Máxima densidad de población futura o densidad de saturación DWG Nombre de los archivos electrónicos de dibujo computarizado. F Factor de mayoración caudal medio diario a caudal máximo horario Fa Factor de ajuste método SCS y método racional FAA Federal Aviation Administration Farea Factor de reducción de intensidad por aumento de área FINDETER Financiera de Desarrollo Territorial PVC Poli Cloruro de Vinilo. Material de tuberías. GRP Resina de poliéster reforzada con fibra de vidrio (Glassfiber Reinforced

Plastic) RCP Tubería de hormigón reforzado (Reinforced Concrete Pipe) CP Tubería de hormigón simple (Concrete Pipe) ha Hectárea hb/ha Habitantes/hectárea INESCO Ingeniería Estudios Control kg Kilogramos L Litro. L/hb-d Litros/habitante x día L/s Litros/segundo m Metros m/s Metros/segundo mm Milímetros msnm Metros sobre el nivel del mar N/m2 Newton/metro cuadrado plg Pulgadas POT Plan de Ordenamiento Territorial Q Caudal QC Aporte de agua residual comercial QCE Caudal de conexiones erradas de aguas lluvias QD Aporte de agua residual doméstica

viii EMPOPASTO S.A E.S.P Versión 01 – (03/08/2010) Contrato de Consultoría No.77 del 22 de Abril de 2010 Archivo: Arbol2010/Proyectos/…../MT No. 16v01 MT No. 16- Memoria de Diseño Hidráulico- Colector Mijitayo



QDT Caudal de diseño por tramo QI Aporte de agua residual industrial QIN Aporte de agua residual institucional QINF Caudal de infiltración QMD Caudal Medio Diario de agua residual QMH Caudal Máximo Horario R Coeficiente de retorno RAS-2000 Reglamento Técnico del Sector de Agua Potable y Saneamiento Básico SIG Sistema de Información Geográfico Tc Tiempo de concentración en horas Te Tiempo de entrada TL Tiempo de retardo Tr Tiempo de retorno Tt Tiempo de recorrido o de tránsito

γ Peso específico del agua residual

EMPRESA DE OBRAS SANITARIAS DE PASTO

en los Colectores Sur Oriental, Américas, Mijitayo y Pinos del Norte”

1 EMPOPASTO S.A E.S.P Versión 00 – (03/06/2010) Contrato de Consultoría No.77 del 22 de Abril de 2010 Archivo: Arbol2010/Proyectos/…/MT No. 16_v00 MT No. 16- Memoria de Diseño Hidráulico- Colector Las Mijitayo



1. INTRODUCCIÓN

Este informe hace parte del conjunto de Memorandos Técnicos (MT) preparados por INGESAM en desarrollo del Contrato 077-2010 suscrito con EMPOPASTO para la ejecución de “La Consultoría para el Análisis de Factibilidad de La Modificación de Los Colectores Sur Oriental (Avenida Idema) y Américas y el Rediseño en Tubería Plástica y de Concreto de Los Tramos Complementarios en los Colectores Sur Oriental, Américas, Mijitayo y Pinos del Norte”. Su propósito es presentar la memoria descriptiva y los cuadros de cálculos hidráulicos realizados para la modificación del proyecto de alcantarillado denominado “Colector Separado Mijitayo” contemplando las siguientes opciones, según el material de las tuberías:

• Alcantarillado Pluvial cuya Tubería tiene diámetros mayores a 27 pulgadas: opción con hormigón reforzado (RCP) y opción con resina de poliéster reforzada con fibra de vidrio (GRP): por la Avenida Mijitayo, entre EMPOPASTO-Planta Mijitayo y Calle 13; por la Carrera 27 entre Calle 13 y Calle 22 (Río Pasto).

• Alcantarillado sanitario en tubería de PVC hasta 24 pulgadas: por la Avenida Mijitayo entre

EMPOPASTO-Planta Mijitayo y calle 13; por la Carrera 27 entre Calle 13 y Calle 22 (Río Pasto).

• Colectores aportantes en tubería PVC hasta 24”y dos opciones para las tuberías mayores a

27” de diámetro: opción en RCP y opción en GRP.

• Colectores auxiliares en tubería PVC hasta 24”. La presente Memoria está conformada por los siguientes capítulos:

• Capítulo 1. Bases Técnicas del Proyecto. Presenta un compendio de las bases y criterios técnicos considerados para la ejecución del proyecto, incluyendo su localización en el contexto de la ciudad, área de servicio, problemas a resolver, una breve descripción del sistema existente.

• Capítulo 2. Descripción del Proyecto. Este Capítulo ofrece una detallada descripción del

proyecto diseñado, incluyendo la ruta y alineamiento definidos, los componentes del proyecto y las características técnicas más sobresalientes del mismo.

• Capítulo 3. Diseño Hidráulico. Dentro de este Capítulo se presenta el diseño hidráulico de

los diferentes elementos que componen el proyecto, particularmente los colectores y estructuras especiales. Incluye un resumen de las bases y criterios aplicados al diseño del proyecto, el diseño geométrico de los colectores, los métodos y procedimientos de cálculo empleados en el diseño hidráulico de los colectores y los resultados del diseño de colectores y estructuras especiales que hacen parte del proyecto. En el Anexo 1 – Memorias de y Cuadros de Cálculo Hidráulico se encuentran los cuadros de cálculo que soportan los diseños realizados.






2. OBJETIVOS DEL PROYECTO

Este proyecto tiene como objetivo específico la separación de los flujos sanitario y pluvial de las áreas de drenaje Mijitayo nombradas así según la denominación dada por EMPOPASTO1. Dichos flujos son transportados actualmente por un colector combinado existente a lo largo de la avenida Mijitayo y de la carrera 32, el cual entrega sus aguas al interceptor sanitario del río Pasto y al propio cauce del río Pasto. Mediante la construcción del colector sanitario se contribuirá al saneamiento del tramo urbano del río Pasto, ya que se eliminará la carga contaminante orgánica aportada actualmente por 56.640 habitantes2, la cual se trasladará aguas abajo de la ciudad, hasta el punto donde el interceptor sanitario entrega sus aguas al mismo río Pasto, a la altura del barrio Juan XXIII, en el límite actual del perímetro urbano del municipio. Por otra parte, la construcción del colector pluvial resolverá los problemas de inundación que se presentan cuando ocurren lluvias de alta intensidad y que son particularmente críticos a lo largo de la avenida Mijitayo entre las instalaciones de EMPOPASTO y la avenida Panamericana, lo mismo que en los sectores aledaños al Centro Comercial Bomboná. 3. JUSTIFICACIÓN Y ALCANCES DEL PROYECTO

La construcción del colector sanitario y su conexión al interceptor lateral izquierdo del río Pasto, aportará al saneamiento del mismo, en un importante sector urbano del municipio, de aproximadamente 2,0 km. de longitud, comprendido entre la carrera 27 y el barrio Juan XXIII, donde actualmente el interceptor sanitario entrega sus aguas directamente al río Pasto. Por su parte, la construcción del colector pluvial, beneficiará los sectores de la avenida Mijitayo, entre EMPOPASTO y la avenida Panamericana, lo mismo que los aledaños al Centro Comercial Bomboná y San Felipe, afectados por inundaciones cuando se presentan eventos de lluvia de alta intensidad; igualmente, contribuirá a liberar la carga de aguas pluviales y superficiales provenientes de la quebrada Mijitayo, parte de la cual ingresa actualmente al interceptor sanitario río Pasto, disminuyendo su capacidad hidráulica y ocasionando problemas en su funcionamiento. El proyecto del colector separado Mijitayo soluciona una circunstancia de incapacidad hidráulica de los sistemas existentes, que deriva en problemas como inundaciones, daños a la propiedad pública y privada y afectación de las actividades diarias de la comunidad, con consecuencias económicas y riesgos sobre la salud pública, derivados del vertimiento de aguas residuales combinadas con las aguas lluvias, sobre las vías y en algunos casos, al interior de las propias viviendas. Los sectores directamente beneficiados por este proyecto se aprecian en el plano de la Figura No. 1. En concordancia con los TDR, los alcances del proyecto son los siguientes:

1 EMPOPASTO. Informe Sección de Redes Noviembre de 2006. Citado en el documento “Plan de Saneamiento y Manejo de Vertimientos”. Borrador aún no presentado a CORPONARIÑO. 2007. 2 Estimada como el producto del número de suscriptores residenciales (5.225) por 6 hb/suscriptor, según información suministrada por EMPOPASTO.






• Recopilación y análisis de información existente.

• Realizar los estudios de geología y geotecnia.

• Efectuar el diseño estructural de las obras requeridas de conformidad con los requisitos de la Norma de Diseño Sismoresistente – NSR98.

• Realizar los diseños de las cimentaciones de las tuberías.

• Efectuar los diseños hidrosanitarios de las obras requeridas.

• Contemplar el análisis de vulnerabilidad del sistema diseñado.

Figura No. 1. Sectores de la Ciudad de Pasto Directamente Beneficiados por el Proyecto






CAPITULO 1 BASES TÉCNICAS DEL PROYECTO

Este Capítulo presenta una descripción de las bases técnicas empleadas en el diseño del colector separado Mijitayo. Incluye una descripción de la localización del proyecto, su área de servicio y los problemas a resolver, que básicamente son los mismos criterios de diseño y soluciones contempladas en los estudios y diseños de este colector dentro del contrato PAPS002 de 2008, así como también, una referencia a las normas de diseño que se encuentran consignados en el memorando técnico MT1 del presente estudio aplicadas en el dimensionamiento de los diferentes elementos del proyecto.

1.1 LOCALIZACIÓN DEL PROYECTO

El proyecto del colector separado Mijitayo cruza la ciudad de Pasto en dirección suroccidente – nororiente, cubriendo la totalidad del área aferente Mijitayo y una parte del centro de la ciudad aledaña al margen izquierdo del río Pasto.

1.2 ÁREA DE SERVICIO

El área aferente Mijitayo corresponde a una de las diez grandes áreas de drenaje en que se encuentra dividido el sistema de alcantarillado de la ciudad de Pasto, de acuerdo con el drenaje natural de las cuencas o con el sistema de colectores existente. Se encuentra localizada al sur-occidente de la ciudad, correspondiendo parcialmente su territorio a las Comunas 6 y 7 del área urbana del municipio de Pasto. De acuerdo con EMPOPASTO, dicha área tiene una extensión total de 171,15 ha comprendidas dentro del perímetro urbano, y en ella se encuentran ubicados los siguientes barrios: Primavera, Santa Isabel, Mijitayo, El Bosque, Francisco de la Villota, El Edén, Las Lajas, Agualongo, Tamasagra, Bachué, La Palma, Las Cruces, Mijitayo Alto, Villa de los Ríos, Altamira, Sumatambo y Villa Vergel. Otra área aferente pertenece al sector centro de la ciudad, en territorio de las Comunas 1, 2 y 7 del área urbana de Pasto. Está área de drenaje tiene una extensión de 197,38 ha, y dentro de ella se encuentran localizados los siguientes barrios: La Normal, Villa Aurora, Achalay, Las Acacias, Santiago, San Felipe, Las Cuadras, San Andrés, Bomboná, Parque Infantil, San Sebastián, Panadería, Capusigra, Cresemillas, Capri, Castillos del Norte y Centro. Según información suministrada por EMPOPASTO, a noviembre de 2008 había, dentro del área de servicio del colector Mijitayo, un total de 11.332 suscriptores del servicio de acueducto, desagregados así:

• Residencial: 9.440 • Comercial: 1.772 • Industrial: 4 • Oficial: 79 • Especial: 21 • Sin Dato: 16






El mapa esquemático de la Figura No. 2 muestra la localización del proyecto dentro de la ciudad de Pasto y el área de servicio del colector sanitario a proyectar.

1.3 PROBLEMA A RESOLVER

Los problemas a resolver con la implementación de este proyecto, se pueden sintetizar así:

• Contaminación ambiental del río Pasto en el tramo urbano, por descarga de aguas residuales domésticas.

• Molestias por inundaciones en los sectores de la avenida Mijitayo, aledaños al Centro comercial Bomboná y San Felipe.

• Reflujo de agua y daños en viviendas del sector de San Felipe.

• Riesgo de desplome de viviendas y vías en el sector de San Felipe, por donde cruza el box-culvert antiguo que hace parte del actual colector combinado Mijitayo.

1.4 DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA EXISTENTE

Este colector, que cruza la ciudad de Pasto en dirección suroccidente – norte, toma su nombre de la quebrada Mijitayo, la cual abastece parcialmente la planta de potabilización del mismo nombre, con la cual EMPOPASTO suministra aproximadamente el 16% del agua potable para consumo en la ciudad. Para propósitos descriptivos, el trazado del actual colector ha sido sectorizado en seis (6) tramos, los cuales se muestran sobre la fotografía satelital de la Figura No. 3. Este colector recibe las aguas residuales y lluvias de los barrios Tamasagra, Villa de Los Ríos, Altamira, Achalay, Bombona, Castillos del Norte, La Aurora, Las Acacias, Obrero, San Andrés, San Felipe, San Ignacio, Villa Aurora, Las Cuadras y Parque Infantil, además de los barrios aledaños a la carrera 32 entre las calles 15 y 21-A, los adyacentes a la carrera 26 entre la planta de Mijitayo y la calle 13 y el sector del Centro Comercial Bomboná; incluye además, el área del sector rural de Obonuco y los drenajes pluviales de la cuenca alta de la quebrada Mijitayo, además de las aguas de la propia quebrada. En las secciones siguientes se presenta una breve descripción de la infraestructura de alcantarillado más importante existente en cada uno de los tramos en que se ha sectorizado el colector. Se describirán más adelante los tramos que conforman este colector.






Figura No. 2. Localización General y Área de Servicio del Colector






Figura No. 3. Vista General del Trazado Existente del Colector Mijitayo






1.4.1 Tramo 12. Avenida Mijitayo entre la Planta Mijitayo (EMPOPASTO) y la Portería del Colegio Filipense

Los flujos excedentes de la bocatoma del acueducto son captados a la altura de la planta Mijitayo (EMPOPASTO) y conducidos a través de una tubería de concreto instalada hace aproximadamente 40 años, con diámetros entre 36” y 44”, localizada sobre la margen izquierda3 de la carrera 26, entre la planta de potabilización y la vía al CAM. A partir de ésta, la quebrada continúa a cielo abierto por el interior de predios particulares ubicados sobre la carrera 26, hasta la portería del colegio Filipense. Paralelamente a este conducto y sobre la margen derecha de la carrera 26, entre la planta de Mijitayo (Sede de EMPOPASTO) y el colegio Filipense, existe un colector sanitario en tubería de concreto entre 12 y 16 pulgadas, instalada hace aproximadamente 50 años, el cual transporta las aguas residuales del corregimiento de Obonuco y los drenajes sanitarios y pluviales de los barrios Villa de los Ríos y Jerusalén hasta entregarlos al colector que conduce la quebrada Mijitayo, a la altura de la portería del colegio Filipense. El plano de la Figura No. 4 muestra el trazado de la infraestructura existente en este tramo.

1.4.2 Tramo 23. Avenida Mijitayo (Carrera 26) entre Portería del Colegio Filipense y Avenida Panamericana

A partir de la portería del colegio Filipense la quebrada Mijitayo y el colector sanitario de la carrera 26 se integran en un solo colector combinado, conformado inicialmente por una tubería de concreto con diámetros de 40 y 54 pulgadas y posteriormente por un box-culvert de 1,90 x 0,65 m. y 2,0 x 1,45 m. (según el plano del Catastro de Redes de EMPOPASTO), el cual discurre por la calzada izquierda de la carrera 26 hasta su intercepción con la avenida Panamericana (calle 2a). El plano de la Figura No. 5 permite apreciar el trazado de la infraestructura existente en este tramo.

1.4.3 Tramo 34. Carrera 26 entre Avenida Panamericana y Calle 9

Continuando por la carrera 26, entre la avenida Panamericana y la calle 9 (sector de la Normal Superior) se encuentran dos colectores combinados, en tubería de concreto, con diámetros de 30 y 28 pulgadas; éste último se desvía por la carrera 24-A (barrio Obrero), vía por la cual existe también parcialmente un box culvert de 0,90 x 0,75m, dirigiéndose hasta la calle 9 donde se desvía hasta encontrar la carrera 26, en la cual se integra con el colector de 30 pulgadas que transita por la carrera 26. De acuerdo con EMPOPASTO, la construcción de estos colectores data del año 1996. El plano de la Figura No. 6 muestra el trazado de la infraestructura existente en este tramo del colector Mijitayo.

3 En este documento, siempre que se haga referencia al lado de una vía o de una calzada vial, se entiende que es en la dirección del flujo del agua, a menos que se especifique lo contrario.






Figura No. 4. Colector Mijitayo. Tramo 1-2. Planta Mijitayo (EMPOPASTO) – Colegio Filipense. Infraestructura Existente

Fuente: Adaptado del plano “Sistema de Alcantarillado. Áreas Aferentes y Colectores” del SIG de EMPOPASTO. Julio de 2008.






Figura No. 5. Colector Mijitayo. Tramo 2-3. Colegio Filipense – Av. Panamericana. Infraestructura Existente







Figura No. 6. Colector Mijitayo. Tramo 3-4. Carrera 26 entre Av. Panamericana y Calle 9. Infraestructura Existente







1.4.4 Tramo 45. Carrera 26 con Calle 9 a Carrera 27 con Calle 13

Por la carrera 26 con calle 10 y siguiendo por la carrera 27 hasta la calle 13, sector de San Felipe, existe un colector combinado, en tubería de concreto de 12, 16 y 24 pulgadas de diámetro, así como también un box-culvert que cruza por varias propiedades privadas del sector, por debajo de las edificaciones. En este tramo, así como en el siguiente, son frecuentes los problemas de obstrucciones en los conductos, lo que ocasiona el desbordamiento de la quebrada Mijitayo en épocas de lluvia. En el presente año se presentó una falla del box-culvert en el sector frente a la Normal Superior, carrera 26 entre calles 9 y 10, el cual tuvo que ser reparado por EMPOPASTO. En la Figura No. 7 se muestra el trazado de la infraestructura de alcantarillado existente en este tramo del colector Mijitayo.

1.4.5 Tramo 56. Carrera 27 con Calle 13 a Carrera 32 con Calle 15

El colector combinado descrito en el tramo anterior continua por la calle 15, sectores de San Felipe y Bomboná, en tubería de concreto de 12, 16 y 24 pulgadas, instalada hace aproximadamente unos 40 años; se encuentra también un box-culvert que atraviesa varios predios privados edificados, comprendidos entre la calle 14 , carrera 29 y calle 16. Al igual que en el tramo anterior, en éste son frecuentes los problemas de inundación, debido al derrumbamiento que ha sufrido el box-culvert en diferentes oportunidades. En el tramo que atraviesa la calle 15, entre las carreras 30-A y 32, hace aproximadamente 10 años falló el antiguo embovedado de ladrillo, causando el cierre de esta vía por varias semanas mientras EMPOPASTO construía, un nuevo box-culvert. En el plano de la Figura No. 8 se aprecia la infraestructura de alcantarillado existente en este tramo.

1.4.6 Tramo 67. Carrera 32 entre las Calles 15 y 21 (Río Pasto)

Desde la calle 16 por la carrera 31 y calle 16-B, sector del Parque Infantil, existe un colector combinado en box-culvert construido hace aproximadamente 40 años, de 1,5 x 1,1 m. hasta 1,5 x1,3 m. de sección. Este colector toma luego la carrera 32, desde la calle 16-B hasta la calle 21, variando su sección desde 1,5 x 1,5 m hasta 2,5 x 1,6 m. El último trayecto de este tramo, comprendido entre la calle 18 (frente a la Federación de Cafeteros) y la calle 21, fue construido en el año 1996. El plano de la Figura No. 9 muestra la disposición de la infraestructura de alcantarillado existente en este tramo del colector Mijitayo.






Figura No. 7. Colector Mijitayo. Tramo 4-5. Carrera 26 con Calle 9 a Carrera 27 con Calle 13. Infraestructura Existente







Figura No. 8. Colector Mijitayo. Tramo 5-6. Carrera 27 con Calle 13 a Carrera 32 con Calle 15. Infraestructura Existente







Figura No. 9. Colector Mijitayo. Tramo 6-7. Carrera 32 entre Calles 15 y 21. Infraestructura Existente







1.5 NORMAS Y ESTÁNDARES DE DISEÑO

Los criterios aplicados a los diseños hidráulicos, estructurales y geotécnicos utilizados en el diseño de este proyecto se han basado en normas de diseño tales como:

• Reglamento Técnico para el Sector de Agua Potable y Saneamiento Básico – RAS 2.000. Resolución No. 1097 de 17 de noviembre de 2000. Ministerio de Desarrollo Económico de Colombia.

• Norma de Diseño Sismoresistente Colombiana NSR98.

• Normas de diseño y construcción de alcantarillado. Empresas Municipales de Cali – EMCALI.

• EMPOPASTO. Se emplearon algunos criterios que tiene la Empresa para el diseño del sistema de alcantarillado, como por ejemplo la dotación de agua potable y el índice de población por vivienda.


Consultoría para el Análisis de Factibilidad de la Modificación de los Colectores Sur Oriental (Avenida Idema) y Américas y el

Rediseño en Tubería Plástica y de Concreto de los Tramos Complementarios en los Colectores Sur Oriental, Américas,

CAPITULO 2 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

En este Capítulo se ofrece una detallada descripción del proyecto diseñado, haciendo énfasis en su trazado, alineamiento, puntos de interconexión con el sistema existente, dimensiones y características principales de sus diferentes componentes. La descripción aquí presentada está apoyada en la utilización de gráficos y tablas que ayudan a entender la presentación realizada.

2.1 RUTA Y ALINEAMIENTO DEL COLECTOR

El presente diseño consistente básicamente en introducir la opción de usar material de tubería en Hormigón Reforzado (RCP) alternativo a la tubería plástica; se mantiene la ruta definida en la Fase I del Estudio de Factibilidad del contrato PAPS 002 de 2008, mostrada en la fotografía de la Figura No. 10. Todo el alineamiento del colector es mantenido dentro del derecho de vía existente y el trazado discurre sobre suelos de uso residencial, comercial e institucional, según la clasificación del POT del municipio de Pasto. En particular en el sector de la carrera 27 entre calles 13 a 22, el colector Pluvial se proyecta sobre el eje del separador de la futura Vía que hace parte del Plan de Movilidad Vial que se localizará al costado Izquierdo de calle actual , ocupando predios de viviendas que deberán ser comprados por la Alcaldía para acometer dicho proyecto. El Colector Sanitario será proyectado en la vía existente al lado derecho del actual colector combinado, que podrá utilizarse en lo posible para manejo de aguas. El trazado de los dos colectores, pluvial y sanitario, inicia frente a las instalaciones de EMPOPASTO en la Planta Mijitayo y discurre a lo largo de la avenida Mijitayo (carrera 26), cruza la avenida Panamericana y a la altura de la calle 10, frente a la Normal Superior, toma la carrera 27 por donde avanza hasta encontrar la calle 13; a partir de este punto el trazado sigue por la carrera 27 hasta encontrar la calle 22, sitio donde se construirá la glorieta incluida en el Plan de Movilidad Vial de Pasto. En la fotografía de la Figura No. 10 se aprecia la ruta que sigue el trazado de los colectores. En su punto de arranque, frente a las instalaciones de EMPOPASTO, el colector pluvial recibe el caudal de la quebrada Mijitayo, originado en las áreas tributarias comprendidas en los sectores rural y sub-urbano de la cuenca, es decir, aguas arriba de la cota 2.700 msnm y entre ésta y el perímetro urbano. A partir de este punto y a lo largo de su recorrido, recibe los escurrimientos pluviales originados en el área tributaria del sector urbano, los cuales ingresan a través de diferentes colectores secundarios que recibe en su ruta. Este colector tiene su punto final en la margen izquierda del río Pasto, en la futura glorieta que se construirá en la intersección vial de la carrera 27 con la calle 22, mientras que el colector sanitario entregará sus aguas al interceptor sanitario del río Pasto, a la altura de la carrera 27 con la calle 22.




La implementación de esta solución requiere que todos los colectores secundarios combinados existentes en el área tributaria del nuevo colector separado, deberán disponer de una estructura de separación para entregar las aguas residuales al colector sanitario y las aguas lluvias, al colector pluvial. Las investigaciones realizadas permiten señalar que la construcción de este colector podría afectar alguna infraestructura de servicios públicos o infraestructura urbana localizada en el derecho de vía por donde se realizará la instalación. Dichos elementos incluyen los siguientes, considerando el sentido del recorrido del colector en la dirección del flujo de agua:




Figura No. 10. Vista General del Trazado del Colector Mijitayo

Fuente: Dibujado sobre una fotografía tomada de Google Earth.




2.2 INFRAESTRUCTURA DE SERVICIOS PÚBLICOS EXISTENTES A LO LARGO DE LA AVENIDA MIJITAYO, CRA 26 Y 27, ENTRE EMPOPASTO Y CALLE 22

Las investigaciones realizadas permiten señalar que la construcción de este colector podría afectar alguna infraestructura de servicios públicos o infraestructura urbana localizada en el derecho de vía por donde se realizará la instalación. Dichos elementos incluyen los siguientes, en el sentido del recorrido del colector:

• Tubería del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en PVC de 3 pulgadas de diámetro, localizada frente a las instalaciones de la planta de Mijitayo.

• Dos tuberías del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en AC de 14 y 10 pulgadas de diámetro, que cruzan la avenida Mijitayo, frente a las instalaciones de la planta Mijitayo (sede EMPOPASTO).

• Tres tuberías del sistema de acueducto de EMPOPASTO en AC, una de 10 y dos de 14 pulgadas de diámetro, localizadas a lo largo de la avenida Mijitayo entre las instalaciones de EMPOPASTO y el cruce de la vía que conduce al CAM.

• Una tubería del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en PVC de diámetro desconocido, localizada sobre la calzada derecha de la avenida Mijitayo, en el cruce con la calle 9 Sur.

• Una tubería del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en PVC de 6 pulgadas de diámetro, localizada sobre la calzada derecha de la avenida Mijitayo, en el cruce con la calle 8 Sur.

• Una tubería del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en AC de 12 pulgadas de diámetro, localizada en la margen izquierda de la calzada derecha de la avenida Mijitayo, entre las calles 8 Sur y 5 Sur.


• Una tubería del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en AC de 10 pulgadas de diámetro, localizada sobre la calzada derecha de la avenida Mijitayo, en el cruce con la calle 8-A Sur.

• Dos tuberías del sistema de acueducto de EMPOPASTO, una en AC de 10 pulgadas de diámetro y otra en PVC de 4 pulgadas de diámetro, localizadas sobre la calzada derecha de la avenida Mijitayo, en el cruce con la calle 6 Sur.

• Una tubería del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en PVC de 3 pulgadas de diámetro, localizada en la calzada derecha de la avenida Mijitayo, entre las calles 6 Sur y 5 Sur.

• Tres tuberías del sistema de acueducto de EMPOPASTO, dos en AC de 10 y 12 pulgadas

de diámetro y otra en PVC de 3 pulgadas de diámetro, localizadas en la avenida Mijitayo, en el cruce con la calle 5 Sur.




• Una tubería del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en PVC de 3 pulgadas de diámetro,

localizada sobre la calzada derecha de la avenida Mijitayo, en el cruce con la calle 4 Sur.


• Cuatro tuberías del sistema de acueducto de EMPOPASTO, tres en AC de 8, 10 y 12 pulgadas de diámetro y otra en PVC de 3 pulgadas de diámetro, localizadas en la intersección de las avenidas Mijitayo y Panamericana.

• Dos tuberías del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en AC de 3 y 8 pulgadas de diámetro, localizada en la calzada derecha de la avenida Mijitayo, entre la avenida Panamericana y la calle 4.

• Una tubería del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en PVC de 3 pulgadas de diámetro, localizada sobre la calzada derecha de la avenida Mijitayo, en el cruce con la calle 3.

• Una tubería del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en PVC de 4 pulgadas de diámetro, localizada sobre la calzada derecha de la avenida Mijitayo, en el cruce con la calle 4.

• Dos tuberías del sistema de acueducto de EMPOPASTO, una en AC de 8 pulgadas de diámetro y otra en PVC de 3 pulgadas de diámetro, localizadas en la carrera 25, entre las calles 4 y 5.

• Una tubería del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en AC de 8 pulgadas de diámetro, localizada en la carrera 25, entre las calles 5 y 13.

• Una tubería del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en PVC de 3 pulgadas de diámetro, localizada sobre la carrera 25, en el cruce con la calle 7.

• Una tubería del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en HF de 3 pulgadas de diámetro, localizada sobre la carrera 25, en el cruce con la calle 8.

• Una tubería del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en AC de 4 pulgadas de diámetro, localizada sobre las carreras 25 y 27, en el cruce vial con la calle 8.

• Una tubería del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en AC de 4 pulgadas de diámetro, localizada en la carrera 27, entre las calles 11 y 11-A.

• Dos tuberías del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en AC de 4 y de 8 pulgadas de diámetro, localizadas en la carrera 27, entre las calles 11-A y 13.

• Una tubería del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en HF de 3 pulgadas de diámetro,

localizada sobre la carrera 27, en el cruce vial con la calle 13.

• Dos tuberías del sistema de acueducto de EMPOPASTO, en AC de 4 y de 8 pulgadas de diámetro, localizadas en la carrera 27, entre las calles 13 y 14.




• Dos tuberías del sistema de acueducto de EMPOPASTO, una en AC de 8 pulgadas de

diámetro y otra en HF de 6 pulgadas de diámetro, localizadas en la carrera 27, entre las calles 14 y 15.

El presupuesto del proyecto considera los costos de reposición de estos elementos, ante la eventualidad de su afectación durante la fase de construcción. La infraestructura de acueducto relacionada no será modificada por las obras del colector y las actividades en ellas están limitadas únicamente a la tubería que sea dañada y algunos cruces con la faja a intervenir.

2.3 PRINCIPALES ELEMENTOS DEL PROYECTO

De acuerdo con el diseño realizado, los principales elementos del proyecto son los siguientes:

• Colector pluvial. Tiene su punto de inicio frente a las instalaciones de la planta Mijitayo (sede de EMPOPASTO), en una estructura de captación diseñada para captar el agua de la quebrada Mijitayo. A partir de dicho punto el colector se ubica por la margen izquierda de la avenida Mijitayo, hasta llegar a la intersección con la calle 13-Sur, frente a las instalaciones del Centro de Diagnóstico Automotor. En dicho punto (pozo 9P) el colector toma el eje de la calzada derecha de la avenida Mijitayo hasta encontrar la calle 4, en el sector de Capusigra (pozo 33P). En este punto el colector cruza la intersección vial conformada por las carreras 24-A y 25 y la calle 4 y toma la carrera 25 hasta la calle 5; a partir de aquí (pozo 37P) se dirige por la carrera 26 hasta encontrar la calle 11, donde toma la carrera 27. A partir de este punto (pozo 47P) se dirige por la carrera 27, dispuesto sobre la calzada izquierda proyectada por el Plan de Movilidad Vial del Municipio de Pasto, hasta encontrar la futura glorieta entre las calles 21 y 22, donde entrega al río Pasto. La longitud total del colector pluvial es de 3.180 m. En el tramo comprendido entre la estructura de entrada de la quebrada Mijitayo y la avenida Panamericana (pozo 28P), tiene una longitud de 1.336 m y diámetros que varían entre 1,60 y 2,00 m en tubería de concreto reforzado (RCP), o entre 1,60 m y 1,80 m en tubería de GRP. Mientras tanto, en el tramo comprendido entre la avenida Panamericana (pozo 28P) y la calle 22 (cabezal de entrega al río Pasto), tiene una longitud de 1.844 m y diámetros que van desde 2,00 m hasta 2,15 m en tubería de concreto reforzado (RCP), o de 1,80 m en tubería GRP.

• Colector sanitario. Este colector corre paralelo al colector pluvial arriba descrito. Su trazado se inicia unos metros aguas arriba del punto de inicio del colector pluvial, frente a las instalaciones de EMPOPASTO, en la planta Mijitayo. En su punto de inicio (pozo 1S) recibe las aguas residuales del sector rural de Obonuco; a partir de dicho punto su trazado discurre por la avenida Mijitayo, paralelo al colector pluvial y por su lado derecho. A la altura de la calle 13-Sur, frente a las instalaciones del Centro de Diagnóstico Automotor, el colector pluvial cruza al colector sanitario, pasando éste al lado izquierdo del colector pluvial y manteniendo esta posición hasta la intersección vial de las carreras 24-A y 25 con calle 4 (pozo 35S), donde nuevamente se cruza con el colector pluvial, quedando ahora a su lado derecho. En esta posición avanza paralelo al colector pluvial por la carrera 25 y luego por la carrera 26 hasta la intersección vial con la calle 10 (pozo 47S), punto en cual vuelve a




cruzarse con el colector pluvial, pasando nuevamente al lado izquierdo del alineamiento de éste. A la altura de la carrera 27, unos metros antes de la intersección vial con la calle13 (pozo 55S), nuevamente cruza el colector pluvial, pasando ahora a su costado derecho, posición que mantiene hasta su entrega al interceptor sanitario río Pasto, a la altura de la carrera 27 con la calle 22. El colector sanitario tiene una longitud total de 3.109 m. En el tramo comprendido entre el punto de inicio (pozo 1S) y la avenida Panamericana (pozo 29S), tiene una longitud de 1.330 m y diámetros que varían entre 300 y 350 mm en tubería de GRP, o entre 315 y 400 mm en tubería PVC. Mientras tanto, en el tramo comprendido entre la avenida Panamericana (pozo 29S) y la calle 21 (interceptor sanitario río Pasto), tiene una longitud de 1.779 m y diámetros que van de 400 a 450 mm en tubería GRP, o de 450 a 500 mm en tubería PVC.

• Colectores auxiliares sanitarios, localizados en los siguientes sectores:

- S1-S2. Calzada derecha de la avenida Mijitayo (carrera 26), entre las calles 6-Sur y 5-Sur. Tiene una longitud de 77,7 m. y 250 mm. de diámetro, en tubería PVC.

- T1-T2. Calzada derecha de la avenida Mijitayo (carrera 26), entre las calles 5-Sur y 4-Sur. Tiene una longitud de 89,3 m. y 250 mm. de diámetro, en tubería PVC.

- T2-T3. Calzada derecha de la avenida Mijitayo (carrera 26), entre las calles 4-Sur y

3-Sur. Tiene una longitud de 59,4 m. y 250 mm. de diámetro, en tubería PVC.

- T3-T4. Calzada derecha de la avenida Mijitayo (carrera 26), entre las calles 4-Sur y 3-Sur. Tiene una longitud de 36,2 m. y 250 mm. de diámetro, en tubería PVC.

- U1-U2. Calzada derecha de la avenida Mijitayo (carrera 26), en la calle 3-Sur.

Tiene una longitud de 28,4 m. y 250 mm. de diámetro, en tubería PVC.

- B1-B2. Calzada izquierda de la avenida Mijitayo (carrera 26), entre la avenida Panamericana y la calle 4. Tiene una longitud de 187,4 m. y 250 mm. de diámetro, en tubería PVC.

- A1-A2. Calzada derecha de la avenida Mijitayo (carrera 26), entre la avenida

Panamericana y la calle 2-A. Tiene una longitud de 44,9 m. y 250 mm. de diámetro, en tubería PVC.

- A2-A3. Calzada derecha de la avenida Mijitayo (carrera 26), entre las calles 2-A y

3. Tiene una longitud de 61,3 m. y 250 mm. de diámetro, en tubería PVC.

- A3-A4. Calzada derecha de la avenida Mijitayo (carrera 26), entre las calles 3 y 4. Tiene una longitud de 66,0 m. y 250 mm. de diámetro, en tubería PVC.

- C1-C2. Calzada derecha de la avenida Mijitayo (carrera 26), entre las calles 4 y 5.

Tiene una longitud de 118,3 m. y 250 mm. de diámetro, en tubería PVC.




- C2-C5. Calzada derecha de la avenida Mijitayo (carrera 26), entre las calles 7 y 9. Tiene una longitud de 189,3 m. y 250 mm. de diámetro, en tubería PVC.

- D1-D2. Carrera 26 con calle 9. Tiene una longitud de 16,1 m. y 250 mm. de

diámetro, en tubería PVC.

- E1-E2. Carrera 27 con calle 12. Tiene una longitud de 89,7 m. y 250 mm. de diámetro, en tubería PVC.

- F1-F2. Carrera 27 entre calles 13 y 14. Tiene una longitud de 94,1 m. y 250 mm. de


- G1-G2. Carrera 27 entre calles 14 y 15. Tiene una longitud de 88,4 m. y 250 mm. de diámetro, en tubería PVC.

- H1-H2. Carrera 27 entre calles 15 y 16. Tiene una longitud de 89,2 m. y 250 mm.

de diámetro, en tubería PVC.

- I1-I2. Carrera 27 entre calles 16 y 17. Tiene una longitud de 91,5 m. y 250 mm. de diámetro, en tubería PVC.

- J1-J2. Carrera 27 entre calles 17 y 18. Tiene una longitud de 87,6 m. y 250 mm. de


- K1-K2. Carrera 27 entre calles 18 y 19. Tiene una longitud de 95,7 m. y 250 mm. de diámetro, en tubería PVC.

- L1-L2. Carrera 27 entre calles 19 y 20. Tiene una longitud de 87,8 m. y 250 mm. de


- M1-M2. Carrera 27 entre calles 20 y 21. Tiene una longitud de 90,3 m. y 250 mm.

de diámetro, en tubería PVC.

• Cámaras o pozos de inspección. Para el colector pluvial se proyectaron pozos de sección rectangular, en concreto reforzado, con cilindro de concreto de 1,20 m. de diámetro entre la cámara y el nivel de terreno. Para el colector sanitario se proyectaron pozos cilíndricos de 1,20 m. de diámetro interior, en concreto simple para profundidades hasta de 5,0 m y en concreto reforzado para profundidades mayores de 5,01 m.

• Estructuras de separación. Son 15 estructuras de vertedero frontal, localizadas antes de la

entrega de los colectores combinados secundarios al colector sanitario, en los siguientes puntos ubicados a lo largo del trazado de los colectores:

- Calle 3-B Sur con avenida Mijitayo. - Calle 3 Sur con avenida Mijitayo.




- Intersección de la avenida Mijitayo con avenida Panamericana, en la esquina del INEM.

- Calle 4, en la intersección con la avenida Mijitayo y la carrera 24-A. - Calle 4, en la intersección con la avenida Mijitayo y la carrera 25. - Calle 9 con carrera 26. - Calle 10 con carrera 26. - Calle 13 con carrera 27. - Calle 14 con carrera 27. - Calle 15 con carrera 27. - Calle 16 con carrera 27. - Calle 17 con carrera 27. - Calle 18 con carrera 27. - Calle 19 con carrera 27. - Calle 20 con carrera 27.

• Estructura de descarga al río Pasto. Es una estructura tipo cabezal, en concreto reforzado.



26 EMPOPASTO S.A E.S.P Versión 00 – (03/06/2010) Contrato de Consultoría No.77 del 22 de Abril de 2010 Archivo: Arbol2010/Proyectos/…../MT No. 16v00 MT No. 16- Memoria de Diseño Hidráulico- Colector Mijitayo



2.4 MATERIAL DE LA TUBERÍA

En el presente proyecto y de acuerdo al análisis comparativo de propiedades físicas, costos y ventajas y desventajas de los materiales RCP, GRP, PVC se planteó la opción de los siguientes tres tipos de material de tubería, los cuales deben cumplir con las siguientes normas técnicas ICONTEC según el RAS-2000:

• Concreto reforzado (RCP): NTC 402, NTC 1328 y NTC 3789 para diámetros mayores a 24”

• Policloruro de vinilo (PVC): NTC 1087, NTC 1341, NTC 1748, NTC 2534, NTC 2697, NTC 3640, NTC 3721, NTC 3722, NTC 4764 para diámetros hasta 24”.

• Resina termoestable reforzada con fibra de vidrio (GRP): NTC 3870.para diámetros

mayores a 24”.

• Los cálculos realizados indican que el diámetro del colector Pluvial varía así; para el Colector Pluvial entre 1.4 0m hasta 1.80 m con tubería plástica (GRP) o entre 1.60 m hasta 2,150 m, si se considera tubería de concreto (RCP). Para Colector sanitario, los diámetros varían entre 300 mm hasta 450 mm con tubería plástica (GRP).o entre 315 mm a 500 mm (PVC)

La diferencia en diámetros tiene que ver con el factor de rugosidad de Manning menor en el caso de tuberías plásticas, y la diferencia en pendientes tiene que ver con los límites de velocidad que son menores en tubería de concreto.

La comparación detallada y conclusiones de la comparación de propiedades físicas y costos de tubería, instalación y cimentación típica se encuentran en el memorando técnico MT4 del presente estudio.






CAPITULO 3 DISEÑO HIDRÁULICO

En términos generales, el diseño hidráulico de un colector de alcantarillado comprende la definición de los alineamientos horizontal y vertical y la determinación del tamaño y tipo de las tuberías y estructuras que lo conforman, teniendo en cuenta consideraciones topográficas, geotécnicas y de localización de la infraestructura existente, de la cual hará parte el nuevo proyecto. Este Capítulo provee información acerca de los resultados del diseño hidráulico del colector separado Las Américas y sus estructuras complementarias. Presenta inicialmente una descripción de las bases y criterios de diseño adoptados, posteriormente las consideraciones y resultados del diseño geométrico, el procedimiento de cálculo hidráulico del colector y obras accesorias requeridas y finalmente, un resumen de los resultados obtenidos.

3.1 BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO

Una de las primeras actividades desarrolladas en cumplimiento del Estudio de Factibilidad fue la definición de las bases y criterios de diseño a aplicar en los anteproyectos y luego, en los diseños definitivos. Los resultados de esta actividad están consignados en los Memorandos Técnicos MT 2.4 – Bases y Parámetros de Diseño para Colectores Sanitarios y MT 2.5 - Bases y Parámetros de Diseño para Colectores Pluviales. Dichos documentos fueron revisados por la Interventoría y discutidos con EMPOPASTO, incorporando a sus versiones finales los resultados de dichas revisiones. A continuación se presenta una descripción de los criterios considerados para el proyecto del colector separado Las Américas:

3.1.1 Nivel de Complejidad del Sistema

El RAS-2000 establece cuatro niveles de complejidad para los sistemas de acueducto y alcantarillado, el cual se determina en función de la población urbana y la capacidad económica de los usuarios. Teniendo en cuenta la población del área urbana del municipio de Pasto, que de acuerdo al censo DANE 2005, es de 312.759 habitantes4, el nivel de complejidad del sistema se cataloga como ALTO.

3.1.2 Período de Diseño

El numeral D.2.2.3 del RAS-2000 define que para el diseño de colectores principales o emisarios finales, como es el caso de los proyectos que hacen parte del contrato suscrito entre EMPOPASTO e INGESAM, el período de diseño mínimo debe ser de 25 años, para cualquier nivel de complejidad del sistema. En la reunión sostenida con EMPOPASTO y la Interventoría el 23 de octubre de 2008, se definió que el período de diseño de los proyectos es de 25 años, los cuales van hasta el año 20335. 4 DANE. Censo General 2005 – Nivel Nacional. Cuadro 4.3. Población total censada, por áreas y sexo, según departamentos y municipios. 2005 (ISBN: 978-958-624-072-7). 5 Acta de Reunión No.1. Octubre 23 de 2008 (pagina 4 de 4).






3.1.3 Área Tributaria

Está compuesta por el área de la microcuenca de la quebrada Mijitayo, ubicada arriba de la cota 2.700 msnm; el área sub-urbana comprendida entre la cota 2.700 msnm y el actual perímetro urbano; y, el área urbana, es decir, aquella comprendida dentro del perímetro urbano.

• El área de la microcuenca se tomó del Estudio de Caudales Máximos Área Rural a 2.700 msnm, elaborado por INESCO dentro del Plan Maestro de Alcantarillado de Pasto (1995-1996). Comprende un total de 1.120,2 ha.

• El área sub-urbana, comprendida entre la cota 2.700 msnm y el actual perímetro urbano fue medida sobre el plano digital urbano de la ciudad de Pasto, suministrado por EMPOPASTO. Comprende 26,87 ha.

• Área urbana. Utilizando los planos del sistema de alcantarillado existente, complementados con la información obtenida en el levantamiento topográfico, se trazaron las fronteras de las microcuencas de cada colector secundario que aporta al colector principal existente. La sumatoria de las áreas de las microcuencas produce el área tributaria total en el sector urbano, que arroja un valor de 288,32 ha.

3.1.4 Caudal de Aguas Lluvias

Áreas de Drenaje Rurales De acuerdo a la Norma RAS 2000 se establece que el método racional es adecuado para áreas de drenaje pequeñas hasta de 700 ha. Cuando son relativamente grandes, puede ser más apropiado estimar los caudales mediante otros modelos lluvia escorrentía que representen mejor los hietogramas de precipitación e hidrogramas de respuesta de las áreas de drenaje y que eventualmente tengan en cuenta la capacidad de amortiguamiento de las ondas dentro de la red de colectores. En estos casos, es necesario justificar el método de cálculo. Por lo anterior para el presente estudio se tomó como criterio de diseño para la estimación del caudal aportado por las áreas de drenaje correspondientes a la zona rural, el recomendado por el Estudio de Caudales Máximos Área Rural a 2.700 msnm, elaborado por INESCO dentro del Plan Maestro de Alcantarillado de Pasto de 1995 el que se basa en la determinación de los caudales máximos esperados en la cuenca alta del Río Pasto, aplicando el Método del Hidrograma Unitario Adimensional del Servicio de Conservación de Suelos de Estados Unidos (SCS) el que tiene en cuenta entre otros parámetros el área de Drenaje (A), la Precipitación efectiva (Pe), la pendiente Media del Cauce (Y), Máximo Potencial de Retención de humedad (S) (función del tipo de suelos, cobertura y condiciones de antecedentes de humedad), Tiempo de Concentración (Tc). Con el propósito de simplificar los cálculos y variables para la determinación de caudales rurales, el Estudio de Caudales Máximos Área Rural a 2.700 msnm, elaborado en el Plan Maestro de Alcantarillado de Pasto de 1995, realizó una comparación de la aplicación del método (SCS) con respecto al método Racional y dedujo factores de ajuste que serán aplicados en el presente proyecto a la formula Racional y para cada una de las quebradas que drenan a los colectores objeto de estudio del presente contrato.






Por consiguiente para la determinación del caudal rural se aplicó la siguiente fórmula

Q = 2,78 x C x i x A x Fa x Farea

Fa = Factor de Ajuste para formula racional deducido por el Plan Maestro de Alcantarillado de 1995

Farea = Factor de reducción de la intensidad por Aumento de Área tomado de acuerdo a los factores establecidos en el memorando técnico MT1 del presente estudio.

La Tabla No. 1. Factores de Ajuste de la Fórmula Racional para Cálculo del Caudal de Aguas Lluvias Aportado por las Sub-Cuencas de la Zona Rural

Período de Retorno (Años)

Coeficiente de Escorrentía (C) Factor de Ajuste

2 0,36 0,104 5 0,39 0,188

10 0,43 0,210 20 0,44 0,235

Fuente: INESCO Ltda. Plan Maestro de Alcantarillado de Pasto. Estudio de Caudales Máximos Área Rural a 2.700 msnm. 1996

muestra los factores de ajuste y coeficiente de escorrentía recomendados en dicho Estudio, en función del período de retorno para la quebrada Mijitayo que llegan al colector al inicio del mismo en la Planta Mijitayo de EMPOPASTO. La Tabla No. 2 muestra las aéreas de drenaje rurales y factores de ajuste aplicados al colector Mijitayo determinados por INGESAM Ltda en el contrato PSPA-02 de 2008.

Tabla No. 1. Factores de Ajuste de la Fórmula Racional para Cálculo del Caudal de Aguas Lluvias Aportado por las Sub-Cuencas de la Zona Rural

Período de Retorno (Años)

Coeficiente de Escorrentía (C) Factor de Ajuste

2 0,36 0,104 5 0,39 0,188

10 0,43 0,210 20 0,44 0,235


Tabla No. 2 Aéreas de Drenaje y Factores de Ajuste deducidos por el Plan Maestro de Alcantarillado

de 1995 aplicados a los colectores objeto de Diseño

Colector Quebrada Afluente

Área Rural (Ha)

Área Sub Urbana (Ha)

Fa para (Tr =25 años)

Farea

Mijitayo Mijitayo 1120 26.87 0.235 0.88






(Fuente PSPA-02 INGESAM Ltda) Áreas de Drenaje Urbanas Por su parte, los flujos correspondientes al área urbana fueron calculados empleando el método racional, el cual, según el RAS-2000, es adecuado para áreas de drenaje pequeñas, hasta de 700 Ha, como es el caso. La ecuación del método racional está dada por:

Q = C x i x A

Donde:

Q: Caudal de aguas lluvias, L/s. C: Coeficiente de escorrentía (función de la permeabilidad del área de drenaje). i: Intensidad de la lluvia, L/s-ha. A: Área tributaria, ha. La Tabla No. 3 muestra las aéreas de drenaje urbanas calculadas para al colector Suroriental determinados por INGESAM Ltda en el contrato PSPA-02 de 2008.

Tabla No. 3. Áreas de Drenaje Urbanas Colectores objeto de diseño Colector Área Urbana (Ha) Suroriental 168.34 Las Américas 210.67 Mijitayo 257 Pinos del Norte 230

(Fuente PSPA-02 INGESAM Ltda)

3.1.4.1 Coeficiente de Escorrentía

Zonas rurales Para el sector rural, comprendido hacia arriba de la cota 2.700 msnm, se adoptó el valor C = 0,44, estimado en los Estudios del Plan Maestro de Alcantarillado de 1996. Zonas urbanas Para el sector urbano el valor de C representativo del área se calculó como el promedio ponderado de las respectivas áreas, teniendo en cuenta los diferentes tipos de superficie que cubre el área de drenaje del colector, basados en los planos de uso de suelo elaborados por el POT y el valor de C recomendado por el RAS-2000 para las distintas superficies (ver Tabla No. 4). El procedimiento seguido fue el siguiente:






• Se montó sobre un mismo archivo en plataforma Acad el plano de áreas tributarias del colector en el sector urbano, con el plano de usos de suelo urbano (Plano 8-A) elaborado por el POT.

• Se realizó la medición de las áreas correspondientes a cada uno de los tipos de superficie

encontrados en la zona que cubre el proyecto.

• Con la información obtenida se determinó el coeficiente de escorrentía compuesto para la zona urbana basado en los coeficientes de escorrentía consignados en la tabla No 4. La Tabla No. 5 presenta el resumen del cálculo efectuado y el valor obtenido.

Tabla No. 4. Coeficiente de Escorrentía o Impermeabilidad en Función del Tipo de Superficie

FUENTE: Tabla D.4.5 RAS 2000

Tabla No. 5. Estimación del Coeficiente de Escorrentía para el Área Urbana del Colector Mijitayo

Área (A) Tipo de Superficie Coeficiente de Escorrentía (C)

Ha % C x A

Vías pavimentadas y andenes 0,85 44,92 17 0,15 Zonas comerciales 0,75 29,39 11 0,09 Zona residencial 0,75 129,62 50 0,38 Zonas verdes y parques 0,30 11,71 5 0,01 Techos (instituciones) 0,80 42,10 16 0,13 Total 257,75 100,00 0,76

Tipo de Superficie C Cubiertas 0,75-0,95 Pavimentos asfálticos y superficies de concreto 0,70-0,95 Vías adoquinadas 0,70-0,85 Zonas comerciales o industriales 0,60-0,95 Residencial, con casas contiguas, predominio de zonas duras 0,75 Residencial multifamiliar, con bloques contiguos y zonas duras entre éstos 0,60-0,75 Residencial unifamiliar, con casas contiguas y predominio de jardines 0,40-0,60 Residencial, con casas rodeadas de jardines o multifamiliares apreciablemente separados 0,45 Residencial, con predominio de zonas verdes y parques-cementerios 0,30 Laderas sin vegetación 0,60 Laderas con vegetación 0,30 Parques recreacionales 0,20-0,35






3.1.4.2 Intensidad de la Lluvia (I)

La intensidad de precipitación a utilizar en la estimación del caudal pico de aguas lluvias corresponde a la intensidad media de precipitación dada por las curvas IDF para un periodo de retorno de diseño definido y una duración equivalente al tiempo de concentración de la escorrentía. En desarrollo de los Estudios del Plan Maestro de Alcantarillado de Pasto (INESCO, 1996) se dedujeron las curvas IDF para la zona rural (estación pluviométrica Botana) y la zona urbana (estación pluviométrica Obonuco), representadas por la ecuación:

n

a

btCxTri

)(78,2

+=

Zonas Rurales (Estación Pluviométrica Botana) Las constantes de la ecuación para la Zona Rural son las siguientes:

C: 621,88267 a: 0,2943043 b: 14,76 n: 0.9052454

Zonas Urbanas(Estación Pluviométrica Obonuco) Las Constantes de la ecuación para zona urbana son las siguientes:

C: 354,07078 a: 0,2811778 b: 10,63 n: 0.8250633






Tabla No. 6 Fórmulas de Curvas de Intensidad aplicadas en los diseños objeto de estudio Zona Fórmula aplicada Descripción Rural

9052454,0

2943043,0

)76,14(88267,62178,2

+=

txTrxi

Estación Botana i = intensidad (L/s.ha) Tr =25 años t =tiempo de Concentración (min)

Urbana

8250633,0

2811778,0

)63,10(0778,35478,2

+=

txTrxi

Estación Obonuco i = intensidad (L/s.ha) Tr =25 años t =tiempo de Concentración (min)


3.1.4.3 Periodo de Retorno de Diseño (Tr)

El periodo de retorno de diseño se determina de acuerdo con la importancia de las áreas a drenar y con los daños, perjuicios o molestias que las inundaciones periódicas puedan ocasionar a los habitantes, tráfico vehicular, comercio, industria, etc. La selección del periodo de retorno está asociada entonces con las características de protección e importancia del área de estudio. De común acuerdo con EMPOPASTO y la Interventoría se definió que se utilizará un valor de 25 años.

3.1.4.4 Tiempo de Concentración (Tc)

El Tiempo de Concentración (Tc) está compuesto por el Tiempo de Entrada (Te) y el Tiempo de Recorrido (Tr) en el colector. El tiempo de entrada corresponde al tiempo requerido para que la escorrentía llegue al sumidero del colector, mientras que el tiempo de recorrido se asocia con el tiempo de viaje o tránsito del agua dentro del colector.

T T TC e t= + ( D.4.3 RAS 2000)

Donde: Tc: Tiempo de concentración, en minutos. Te: Tiempo de entrada, en minutos. Tt: Tiempo de recorrido o de tránsito, en minutos.

El tiempo de concentración mínimo en pozos iniciales es 10 minutos y máximo 20 minutos. El tiempo de entrada mínimo es 5 minutos. Si dos o más colectores confluyen a la misma estructura de conexión, se considerará como tiempo de concentración en ese punto el mayor de los tiempos de concentración de los respectivos colectores.






3.1.4.5 Tiempo de Entrada (Te)

Zonas Urbanas El RAS-2000 presenta algunas fórmulas para estimar el tiempo de entrada. La ecuación de la FAA de los Estados Unidos de Norteamérica se utiliza frecuentemente para la escorrentía superficial en áreas urbanas. Esta ecuación está dada por:

( )T

C L

Se =

⋅ − ⋅0 707 111

2

13

. . (D.4.4) Donde:

C: Coeficiente de escorrentía. L: Longitud máxima de flujo de escorrentía, en metros. S: Pendiente promedio entre el punto más alejado y el colector, en metros/metros.

Zonas Rurales El tiempo de entrada para zonas rurales se dedujo del estudio de crecientes máximas de los afluentes del río Pasto realizados por el Plan Maestro de Alcantarillado de acuerdo a la fórmula del Servicio de Conservación de Suelos de los Estados Unidos. De lo anterior se estimó un tiempo de entrada desde el punto inicial de la microcuenca de la quebrada que drena al colector en cuestión hasta la cota 2700 m.s.n.m aplicando la siguiente formula.

Te=1.666*TL (Plan Maestro de Alcantarillado Primera Etapa 1996)

TL se denomina Tiempo de Retardo, en horas, definido por la siguiente ecuación:

)5,01900(7,0)1(8,0

xYSLTL +

= , donde;

L= longitud desde el punto más alejado hasta la cota 2700 m.s.n.m. en Pies. S = 1000/CN-10 (máximo potencial de retención de humedad en pulgadas) , Donde: CN = 75, número de escorrentía adoptado para la cuenca alta del Río Pasto, luego; S = 1000/ 75 –10= 3.3333 Y = pendiente media del cauce principal hasta la cota 2700 m.s.n.m

También se calculó este tiempo de Entrada para zonas rurales mediante las formulas establecidas en la norma Ras 2000 : Fórmula de Kerby

TLm

Se = ⋅

⎛

⎝⎜

⎞

⎠⎟144 1

2

0 467

..

(RAS 2000 - D.4.5)






Donde:

Te : Tiempo de Entrada en minutos L: Longitud máxima de flujo de escorrentía, en metros. m: Coeficiente de retardo. S: Pendiente promedio entre el punto más alejado y el colector, en metros/metros.

El valor de “m” puede ser estimado a partir del tipo de superficie, con base en los valores mostrados en la Tabla No. 7

Tabla No. 7 Coeficiente de Retardo en Función del Tipo de Superficie Tipo de superficie m

Impermeable 0,02 Suelo sin cobertura, compacto y liso 0,10 Superficie sin cobertura moderadamente rugosa 0,20 Pastos 0,30 Terrenos arborizados 0,70 Pastos densos 0,80

FUENTE: Tabla D.4.6 RAS 2000 Por el Método del S.C.S. El Soil Conservation Service (SCS) propone estimar Te con base en la velocidad media de escorrentía superficial sobre el área de drenaje y la distancia de recorrido (L):

( )TL

VeS

=⋅60

(D.4.6) Vs puede aproximarse por:

V a SS = ⋅1

2 (D.4.7) a es una constante que depende del tipo de superficie, tal como se muestra en la tabla No 8

Tabla No. 8. Constante “a” de Velocidad Superficial

Tipo de superficie a

Bosque con sotobosque denso 0,70 Pastos y patios 2,00 Áreas cultivadas en surcos 2,70 Suelos desnudos 3,15 Áreas pavimentadas y tramos iniciales de quebradas 6,50

FUENTE: Tabla D.4.7 RAS 2000 Para las sub-cuencas de las quebradas en la zona rural se adoptaron los valores estimados en los estudios del Plan Maestro de Alcantarillado, los cuales se incluyen en la Tabla No. 9.






Tabla No. 9. Tiempo de Entrada (Te) en la Sub-Cuencas de la Zona Rural

Colector Quebrada Tiempo de Concentración (horas)

Mijitayo Mijitayo 1,63 Fuente: INESCO Ltda. Plan Maestro de Alcantarillado de Pasto. Estudio de Caudales Máximos Área Rural a 2.700 msnm. 1996

3.1.4.6 Tiempo de Recorrido (Tt)

El tiempo de recorrido en un colector se puede calcular como:

( )TL

VtC=⋅60

(D.4.8) Donde:

Lc: Longitud del colector, en metros (m). V: Velocidad real del flujo, en m/s.

Dado que Tt debe corresponder a la velocidad real del flujo en el colector, el tiempo de concentración puede determinarse mediante un proceso iterativo, tal como se describe a continuación:

a) Suponer un valor de la velocidad real en el colector. b) Calcular Tt. c) Calcular Te. d) Obtener Tc. e) Obtener i para este valor de Tc y el periodo de retorno adoptado. f) Estimar Q con el método racional.

Con este valor de Q, estimar Tt real; si el valor de Tt estimado en el paso 2 difiere en más de 10% por defecto o exceso con respecto al valor calculado en el paso 7, es necesario repetir el proceso.

3.1.5 Contribución de Aguas Residuales

El volumen de aguas residuales aportadas a un sistema de recolección y evacuación está integrado por las aguas residuales domésticas, industriales, comerciales e institucionales. Para su estimación se hicieron las siguientes consideraciones:






3.1.5.1 Domésticas (QD)

El aporte doméstico (QD) está dado por la expresión:

86400*** rb

DARDCQ =

Donde:

QD: Aporte de aguas residuales domésticas, L/s. C: Consumo medio diario de agua por habitante, L/hb-d. Se acordó con EMPOPASTO utilizar un consumo de 150 L/hb-día, aunque en la actualidad es menor, del orden de 130 L/hb-día. De esta manera, queda cubierto el aporte por pérdidas comerciales, que de todas maneras ingresa al alcantarillado. D: Máxima densidad de población futura o densidad de saturación, hb/ha. El POT del municipio de Pasto zonifica la ciudad en 18 Áreas Morfológicas Homogéneas Urbanas y establece para cada una de ellas la densidad bruta máxima permisible, en términos de viviendas/hectárea. Al cruzar el plano de área tributaria con el de áreas morfológicas homogéneas urbanas resulta una sectorización del área tributaria del proyecto, en términos del número de viviendas por hectárea; aplicando a esta densidad un índice de 6,0 habitantes/vivienda, valor acordado con EMPOPASTO, se obtiene la población de saturación para el área tributaria del colector. R: Coeficiente de retorno, adimensional. Para un nivel de complejidad del sistema “alto”, como corresponde a la ciudad de Pasto, el valor de R puede variar entre 0,80 y 0,85. Para los propósitos del presente Estudio y los futuros diseños de alcantarillado que se realicen en la ciudad, se recomienda adoptar el valor superior de 0,85. Arb: Área residencial bruta, ha. Para cada proyecto fue determinada a partir del cruce del plano de áreas tributarias, con el plano de usos urbanos del suelo del POT de Pasto (Plano 8-A), en el cual se clasifican los suelos como de uso residencial (R), comercial y de servicios (CS), institucional (INT), industrial (IND) y forestal protector en el área urbana (F).

3.1.5.2 Industriales (QI)

La contribución industrial en el área del proyecto proviene de pequeñas industrias, catalogadas como de bajo impacto. Para determinar su aporte se estableció el área de uso industrial en cada área tributaria, mediante el cruce con el plano de usos urbanos del suelo del POT (Plano 8-A) y se aplicó un índice de 1,5 L/s-ha, sugerido por el RAS-2000 para sistemas de complejidad alta.






3.1.5.3 Comercial (QC)

De manera similar al aporte industrial, se estableció el área de uso comercial en el área tributaria, mediante el cruce con el plano de usos urbanos del suelo del POT (Plano 8-A) y se aplicó un índice de 0,5 L/s-ha, sugerido por el RAS-2000 para sistemas de complejidad alta.

3.1.5.4 Institucional (QIN)

Como en los dos casos anteriores, se estableció el área de uso institucional en el área tributaria, mediante el cruce con el plano de usos urbanos del suelo del POT (Plano 8-A) y se aplicó un índice de 0,5 l/s-ha, sugerido por el RAS-2000 para sistemas de complejidad alta.

3.1.5.5 Caudal Medio Diario de Aguas Residuales (QMD)

El caudal medio diario de aguas residuales (QMD) está dado por la suma de los aportes domésticos, industriales, comerciales e institucionales.

Q MD= Q D + Q I +Q C + Q IN

3.1.5.6 Caudal Medio Diario Unitario de Aguas Residuales

Para facilitar los cálculos, tanto de los colectores que hacen parte de este contrato, como de los futuros diseños de alcantarillado sanitario que emprenda EMPOPASTO, se calculó el caudal medio unitario de aguas residuales, expresado en términos de litro/segundo-hectárea, definido como la relación entre caudal medio diario (QMD) y el área residencial bruta del colector. La Tabla No. 10 presenta un resumen de los datos básicos del área del colector Sur-Oriental, empleados para el cálculo de la producción media diaria unitaria de agua residual.

Tabla No. 10. Estimación del Caudal Unitario de Aguas Residuales

Zona Área (ha)

Densidad (hb/ha)

Población (hb)

QMD (l/s)

Residencial 129,68 661 85.664 126,38 Institucional 42,10 - - 21,05 Comercial 29,39 - - 14,70 TOTAL 201,17 - 85.664 162,13

CAUDAL UNITARIO (l/s-ha) 0,81






3.1.5.7 Caudal Máximo Horario (QMH)

El caudal máximo horario es la base para establecer el caudal de diseño de los colectores sanitarios. El caudal máximo horario del día máximo se estima a partir del caudal medio diario final, el cual se define como el caudal medio diario para el final del periodo de diseño (QMDF), mediante el uso del factor de mayoración, F.

MDFMH QFQ *= Para el cálculo del Factor de Mayoración se utilizó la fórmula obtenida por INGESAM mediante mediciones de campo, en un reciente Estudio adelantado en la ciudad de Manizales, dada por la expresión:

1473,0

808,3

MDQF =

3.1.5.8 Conexiones Erradas (QCE)

En el diseño del colector sanitario se tomó en consideración los aportes de aguas lluvias provenientes de conexiones erradas de bajantes de tejados y patios, QCE. Estos aportes son función de la efectividad de las medidas de control sobre la calidad de las conexiones domiciliarias y de la disponibilidad de sistemas de recolección y evacuación de aguas lluvias, que para el caso de Pasto son en su mayoría, del tipo combinado. Dado que no se dispone de información específica sobre conexiones erradas en la ciudad de Pasto, se utilizó un valor de 0,10 L/s-ha, con base en las sugerencias del RAS-2000.

3.1.5.9 Infiltración (QINF)

Para la ciudad de Pasto no se dispone de estudios específicos que definan las tasas de infiltración de aguas sub-superficiales al sistema de alcantarillado. Teniendo en cuenta las recomendaciones del RAS-2000 y las características topográficas, de suelos, niveles freáticos, precipitación y condiciones físicas de las tuberías y colectores secundarios que aportarán a los nuevos colectores, se adoptó un valor de 0,40 L/s-ha para el diseño de todos los colectores.

3.1.5.10 Caudal Sanitario por Tramo (QDT)

El caudal sanitario de cada tramo se obtiene sumando al caudal máximo horario del día máximo, QMH, los aportes por infiltraciones (QINF) y por conexiones erradas (QCEf).

Q DT = Q MH + Q INF + Q CEf

En el caso de conductos combinados, este caudal es el correspondiente a las contribuciones acumuladas de aguas lluvias y aguas residuales que llegan al tramo, hasta el pozo de inspección inferior.






3.1.6 Diámetro Interno Real Mínimo

En las redes pluviales y sanitarias, principalmente en los primeros tramos, la sección circular es la más usual para los colectores. El diámetro nominal mínimo permitido en el colector pluvial es 250 mm (10 pulgadas) y en el colector sanitario 200 mm (8 pulgadas), con el fin de evitar obstrucciones de los conductos por objetos relativamente grandes que puedan ser introducidos al sistema.

3.1.7 Velocidad Mínima

Las aguas lluvias transportan sólidos que pueden depositarse en los colectores si el flujo tiene velocidades reducidas. Por lo tanto, debe disponerse de una velocidad suficiente para lavar los sólidos depositados durante periodos de caudal bajo. Para esto se establece la velocidad mínima como criterio de diseño. La velocidad mínima real permitida en el colector pluvial o en el combinado es 0,75 m/s, para el caudal de diseño. En cada tramo se verificará el comportamiento autolimpiante del flujo, para lo cual es necesario utilizar el criterio de esfuerzo cortante medio. Se establece, por lo tanto, que el valor del esfuerzo cortante medio sea mayor o igual a 3,0 N/m

2 (0,3

kg/m2) para el caudal de diseño, y mayor o igual a 1,5 N/m

2 (0,15 kg/m

2) para el 10% de la

capacidad a tubo lleno. Si las aguas residuales fluyen por un periodo largo a bajas velocidades, los sólidos transportados pueden depositarse dentro de los colectores. En consecuencia, se debe disponer regularmente de una velocidad suficiente para lavar los sólidos depositados durante periodos de caudal bajo. Para lograr esto, se establece la velocidad mínima como criterio de diseño. La velocidad mínima real utilizada en el colector sanitario es 0,45 m/s. Para las condiciones iniciales de operación de cada tramo sanitario se verificará el comportamiento autolimpiante del flujo, utilizando el criterio de esfuerzo cortante medio. Por lo tanto, se garantizará que el valor del esfuerzo cortante medio sea mayor o igual a 1,5 N/m2 (0,15 Kg/m2) para el caudal inicial máximo horario, el cual puede estimarse como:

CEiINFINiCiIiDi

MHi QQQQQK

QFQ +++++=

1

*

Si el valor calculado de QMHi es menor que 1,5 L/s, se adoptará este valor. El esfuerzo cortante medio está dado por la expresión:

τ = γ · R· S

Donde:

τ: Esfuerzo cortante medio, en N/m2. γ: Peso específico del agua residual, en N/m3. R: radio hidráulico, en m. S: Pendiente del colector, m/m.






QMHi; QDi,QIi; QCi; QINi; QCEi: Caudales; Máximo Horario, Doméstico, Industrial,Comercial, Institucional, conexiones erradas para condiciones iniciales de operación del sistema K1: Relación entre el caudal máximo diario y el caudal medio diario, varía entre 1.2 y 1.5

En aquellos casos en los cuales, por las condiciones topográficas presentes, no sea posible alcanzar la velocidad mínima, se verificará que el esfuerzo cortante sea mayor que 1,2 N/m2 (0,12 kg/m2).

3.1.8 Velocidad Máxima

Los valores máximos permisibles para la velocidad media en los colectores dependen del material, en función de su sensibilidad a la abrasión. Los valores adoptados estarán plenamente justificados en términos de la resistencia a la abrasión del material, de las características abrasivas de las aguas lluvias, de la turbulencia del flujo y de los empotramientos de los colectores. El RAS-2000 sugiere los valores típicos de velocidad máxima permisible para algunos materiales que se presentan en la Tabla No. 11.

Tabla No. 11. Velocidades Máximas Permisibles


3.1.9 Pendiente Mínima

El valor de la pendiente mínima del colector debe ser aquel que permita tener condiciones de autolimpieza y de control de gases adecuadas, lo cual se logra para velocidades mayores o iguales a 0,45 m/s y una profundidad real en colector sanitario menor que 85% del diámetro interno del conducto.

3.1.10 Pendiente Máxima

La pendiente máxima admisible es aquella a la cual se alcanza una velocidad igual a 5,0 m/s para tubería en Concreto e igual a 10 m/s en conductos con tubería plástica.

Tipo de Material V (m/s)

Ladrillo común 3,0 Ladrillo vitrificado y

gres 5,0

Concreto 5,0 PVC y GRP 10,0






3.1.11 Profundidad Máxima Hidráulica

Para permitir aireación adecuada del flujo de aguas residuales, el valor máximo permisible de la profundidad hidráulica para el caudal de diseño en el colector sanitario será el 85% del diámetro real de éste. En colectores de aguas lluvias puede ser la correspondiente a flujo lleno.

3.1.12 Profundidad Mínima a la Cota Clave

Los colectores sanitarios estarán a una profundidad adecuada para permitir el drenaje por gravedad de las descargas domiciliarias sin sótano, aceptando una pendiente mínima de éstas de 2%. En cada caso se verificará la capacidad estructural de los conductos para soportar cargas vivas, de acuerdo con la determinación de las producidas por las características del tráfico sobre los conductos. Los valores mínimos permisibles de cubrimiento de los colectores serán los definidos por el RAS-2000, según se muestra en la Tabla No. 12. En casos especiales, los valores anteriores pueden reducirse haciendo las previsiones estructurales y geotécnicas correspondientes. Las conexiones domiciliarias y los colectores de aguas residuales se localizarán por debajo de las tuberías de acueducto.

Tabla No. 12. Profundidad Mínima de Colectores


3.1.13 Profundidad Máxima a la Cota Clave

En general, la máxima profundidad de los colectores será del orden de 5,0 m, aunque puede ser mayor garantizando los requerimientos geotécnicos de las cimentaciones y estructurales de los materiales y colectores durante (y después de) su construcción.

3.1.14 Régimen de Flujo

En el diseño hidráulico se evitó, en lo posible, las condiciones de flujo crítico. Se verificó el régimen para la condición de flujo máximo. Los valores del número de Froude deben resultar por encima de 1,10 o por debajo de 0,90, para tener flujo super-crítico o sub-crítico, respectivamente. El efecto de la gravedad sobre el estado del flujo se representa por una relación entre las fuerzas de inercia y las fuerzas de gravedad, conocida como el Número de Froude (F), definido por la siguiente relación:

Servidumbre Profundidad a la Clave del Colector (m)

Vías peatonales o zonas verdes 0,75 Vías vehiculares 1,20






lgvF*

22 =

Donde:

F: Número de Froude v: Velocidad del flujo, en m/s. g: Aceleración de la gravedad, en m/s2. l: Longitud, en m.

3.1.15 Método de cálculo hidráulico empleado

Todos los colectores se diseñarán como conducciones a flujo libre por gravedad, considerando que dicho flujo es uniforme a través de ellos, con lo cual es aplicable la ecuación de Manning en los cálculos.

nSRV )*( 2

13

2

= (m/s) (D.2.2) RAS 2000

nSRAQ )**( 2

13

2

=

Donde:

Q = Flujo a tubo lleno [ m³/s ] R= Radio Hidráulico (m) S= Pendiente (m/m) n= Coeficiente de rugosidad A = Área del tubo [ m² ] D = Diámetro del Tubo R = Área Tubo / Perímetro Mojado

R de tubo lleno = D/4

De acuerdo con el RAS 2000, el esfuerzo cortante se calcula mediante la siguiente expresión:

τ = γ*R*S (RAS 2000 Ec D.3.11)

τ = Esfuerzo Cortante (kg/m2)

τtubo lleno= 250* D*S γ =peso especifico del agua residual






Para una sección circular, parcialmente llena, se han establecido las siguientes relaciones geométricas:

q = gasto con la sección parcialmente llena [ m³/s ] v = velocidad con la sección parcialmente llena [ m/s ] Y = profundidad hidráulica [ m ] D = diámetro [ m ] (variable) Ø = ángulo [ rad ] (variable)

En las tuberías de alcantarillado, las secciones circulares trabajan parcialmente llenas; las relaciones hidráulicas se calculan según las siguientes ecuaciones:

( ) 32

1**21

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −−=

θθθθ

πsensen

Qq

32

1 ⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −=

θθν sen

V

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −=

2cos1*

21 θ

DY

b

y

Dθ

Yc

⎟ ⎠ ⎞

⎜ ⎝ ⎛ − =

θ

sen 1 * 2 1

θ τ

t






3.2 DISEÑO GEOMÉTRICO

El diseño geométrico de un sistema de alcantarillado tiene que ver con la localización de los alineamientos horizontal y vertical de la tubería, de manera que se garantice la eficiente recolección de las aguas residuales o pluviales y se asegure el cumplimiento de criterios como la cobertura mínima de la tubería, localización de otras redes subterráneas de infraestructura, mantenimiento del gradiente hidráulico requerido para la operación adecuada del sistema y características de los suelos donde se localiza la tubería. La definición del alineamiento horizontal del colector se definió, teniendo en cuenta las siguientes consideraciones:

• Localización de los colectores existentes y posición de la infraestructura que recibirá los futuros colectores sanitario y pluvial, es decir, el interceptor sanitario río Pasto existente a lo largo de la avenida Colombia y el río Pasto, a la altura de la intersección de la carrera 27 con la calle 22.

• Infraestructura urbana existente.

• Proyecto de Movilidad Vial de Pasto, específicamente el proyecto de ampliación de la

carrera 27 entre las calles 13 y 22.

• Localización de redes de alcantarillado a lo largo del corredor del colector.

• Mantenimiento del tráfico en la vía a intervenir y en las vías adyacentes. En relación con el alineamiento vertical, el colector fue diseñado, en perfil, para proveer la velocidad y capacidad adecuada, minimizando las excavaciones requeridas. Los criterios fundamentales para definir el trazado en perfil de los colectores fueron los siguientes:

• Cota batea del interceptor sanitario río Pasto en la intersección de la carrera 27 con la calle 21, punto de conexión del futuro colector sanitario Mijitayo.

• Cota del nivel del río Pasto en la futura glorieta de la carrera 27 con la calle 22, punto de conexión del futuro colector pluvial Mijitayo.

• Cota batea de la estructura de captación existente de la quebrada Mijitayo, localizada frente a las instalaciones de EMPOPASTO en la planta Mijitayo.

• Cotas de batea de los colectores secundarios que entregan actualmente al colector combinado existente en la avenida Mijitayo y las carreras 25 y 27, de manera que puedan conectarse a los futuros colectores sanitario y pluvial.

• Separación vertical mínima con respecto a las tuberías de acueducto localizadas en las

intersecciones viales a lo largo de la avenida Mijitayo y las carreras 25 y 27, de acuerdo a información contenida en el SIG de EMPOPASTO. No obstante, en la fase de construcción se deberá investigar la posición real de estas tuberías y en caso de cualquier daño o reubicación, proceder a su reposición.






3.3 CÁLCULO HIDRÁULICO DE LOS COLECTORES

El dimensionamiento hidráulico de la sección del colector se realizó suponiendo condiciones de flujo uniforme, aplicando la ecuación de Manning para determinar el tamaño y pendiente apropiada para transportar el flujo de diseño. Con el caudal de diseño determinado según se mencionó en el numeral 3.1.15 de este Capítulo y utilizando las pendientes del terreno disponibles, obtenidas a partir del levantamiento topográfico de campo, se efectuó el diseño hidráulico del colector, empleando para los cálculos una hoja electrónica en MS Excel. En el Anexo A se presenta las memorias y cuadros de cálculo del diseño hidráulico del colector para tubería de concreto reforzado (RCP) y para tubería plástica (GRP). En el caso de tuberías plásticas el diámetro nominal del colector pluvial varían entre 1.40 m hasta 1.80 m con tubería plástica (GRP) o entre 1.60 m hasta 2.15 m, si se considera tubería de concreto.(RCP). Finalmente para el colector sanitario los diámetros varían ente 300 mm (GRP) a 450 mm en tubería plástica (GRP) o entre 315 mm a 500 mm con tubería plástica (PVC).

3.3.1 Estructura de Separación

El proyecto incluye un total de 15 estructuras de separación, localizadas al final de los colectores combinados secundarios ubicados a lo largo del trazado de los colectores principales en la avenida Mijitayo y las carreras 25 y 27. Las estructuras son del tipo vertedero frontal, en la cual el flujo de agua residual proveniente del colector combinado es desviado a través de un orificio hacia una cámara donde inicia el colector sanitario. Cuando se presentan eventos de lluvia y el flujo en el colector combinado se incrementa por encima del caudal de diseño sanitario, el agua lluvia combinada vierte por encima del vertedero y sigue por el colector pluvial hasta su descarga al río Pasto, en el caso de la estructura principal, o al colector pluvial principal, en el caso de las estructuras secundarias. El procedimiento de cálculo hidráulico de la estructura incluye tres aspectos:

1) El cálculo de la dimensión del orificio, considerando el caudal combinado para evitar que pase más caudal del admisible.

2) Cálculo de la altura del vertedero considerando el caudal de aguas residuales concentradas de tiempo seco y dando un borde libre para evitar que pase agua residual por encima del vertedero.

3) Cálculo de la longitud del vertedero considerando el caudal combinado, disminuido en el caudal admisible.

En la Figura No. 11 se ilustra el procedimiento de cálculo aplicado para determinar la geometría de la estructura, el diámetro del orificio para el paso del caudal sanitario y la altura del vertedero frontal para evacuar los excesos de aguas lluvias. En el Anexo No.3 se presentan los cálculos






hidráulicos de las estructuras y en el CD que acompaña este Informe se incluye la hoja electrónica de MS Excel con los cálculos (ES Mijitayo.xls). A manera de ejemplo, en la ¡Error! No se encuentra el origen de la referencia. se muestran los dibujos de la estructura de separación diseñada para el colector secundario localizado en la calle 3-Sur, sector de Tamasagra.

Figura No. 11. Procedimiento de Cálculo de la Estructura de Separación de Vertedero Frontal

Q ar Caudal de Aguas ResidualesFactor de Mayoración = 1,20

Q admisible = 1.20*Q ar

Q t = Caudal de Aguas Lluvias y Aguas Residuales = Caudal Combinado

h t = Altura de Agua para Q t

d Diámetro del Orificio Se calcula iterandoh = h t - d/2

Fórmula para el cálculo del Área del Orificio

Q admisible = C*W*(2*g*h) ½

C = 0,612*g = 19,62

d= diámetro del orificioW = Área del Orifcio = π*(d)²/4 = (1/4)*(3.1416)*(d)²

Q admisible = (1/4)*0.61*3.1416*(19.62) ½ (d)² (h) ½

Q admisible = 2,1221 (d)² (h) ½

h n Altura de Aguas Residuales Concentradas (tiempo seco) Se calcula iterandoL Longitud del vertedero Se calcula iterandoh ² Altura de Aguas por encima del Vertedero = (2/3)*Hv

MÉTODO DE CÁLCULO:

1° Calcular la dimensión del orificio considerando el caudal combinado para evitar que pase más caudal del admisible

2°

3° Calcular la longitud del vertedero considerando el caudal combinado disminuido en el caudal admisible

Calcular la altura del vertedero considerando el caudal de aguas residuales concentradas de tiempo seco y dando un borde libre para evitar que pase aguas residuales por encima del vertedero

CÁLCULO DEL ORIFICIO

altura al centro del orificio para aguas combinadas

3.3.2 Cámaras de Inspección

Las cámaras de inspección se proyectaron en los siguientes casos:

• En el inicio del colector combinado.

• En los cambios de dirección a lo largo del alineamiento.

• En los cambios de pendiente.

• En aquellos lugar que fuera necesario por razones de inspección y limpieza. La separación máxima entre cámaras de inspección fue definida, de acuerdo con las recomendaciones del RAS-2000, en función del diámetro de la tubería y teniendo en cuenta los equipos de limpieza utilizados por EMPOPASTO.






En el colector pluvial y teniendo en cuenta el tamaño de las tuberías requeridas, se proyectaron cámaras de hormigón reforzado, de sección rectangular y con cilindro de concreto de 1,20 m de diámetro hasta la rasante de la vía. En el colector sanitario se ha previsto la utilización de cámaras de hormigón simple, de sección circular, de 1,20 m. de diámetro interno, apropiadas para tuberías de diámetro igual o menor a 30 pulgadas, a las que se ha denominado cámara tipo B.

3.3.3 Cajas Domiciliares

Corresponden a los diseños típicos utilizados por EMPOPASTO para esta estructura.

3.3.4 Acometidas Domiciliares

Como en el caso anterior, corresponde a los diseños típicos utilizados por EMPOPASTO.






ANEXO No A. Memoria y Cuadros de Cálculo Hidráulico



ANEXO No A- Cálculo Hidráulico – Colector Mijitayo

Fecha: Agosto de 2010

Actividad : Diseño definitivo del Colector Mijitayo.

Preparado por: Ricardo Mesías Benavides- Jairo Suarez

Revisado por: Carlos Leonardo Guerrero

A-1 EMPOPASTO S.A E.S.P Versión 01– (01/08/2010) Contrato de Consultoría No.77 del 22 de Abril de 2010 Archivo: Arbol2010/Proyectos/../MT No. 16v01 MT No. 16-Anexo A- Memoria de Diseño Hidráulico- Colector Mijitayo



TABLA DE CONTENIDO

ÁREAS DE SERVICIO, DENSIDADES Y POBLACIÓN 2

1 DETERMINACION DE LA POBLACION SERVIDA ( P ) 4

2 PARAMETROS SANITARIOS 4

2.1 CAUDAL DOMÉSTICO. 4 2.2 CAUDALES INDUSTRIAL, COMERCIAL E INSTITUCIONAL. 5 2.3 CAUDAL MEDIO DIARIO 5 2.4 CAUDAL MÁXIMO HORARIO ( QMH ) 6 2.5 APORTES POR CONEXIONES ERRADAS. 7 2.6 APORTES POR INFILTRACIÓN 7 2.7 CAUDAL DE DISEÑO ( QDT ) 7

3 PARAMETROS PLUVIALES 7

3.1 AREA TRIBUTARIA ( QMD ) 7 3.2 DETERMINACIÓN DEL PERÍODO DE RETORNO DE DISEÑO (O FRECUENCIA) 8 3.3 TIEMPO DE ENTRADA 8 3.4 ESTRUCTURAS ESPECIALES. 11

4 CUADROS DE CALCULOS HIDRAULICOS 11

A-2 EMPOPASTO S.A E.S.P Versión 01– (01/08/2010) Contrato de Consultoría No.77 del 22 de Abril de 2010 Archivo: Arbol2010/Proyectos/../MT No. 16v01 MT No. 16-Anexo A- Memoria de Diseño Hidráulico- Colector Mijitayo



Áreas de Servicio, Densidades y Población

El Área residencial bruta y la población futura del proyecto fue determinada a partir del cruce del plano de áreas de servicio del colector, el Plano general de las 18 Áreas Morfológicamente Homogéneas y el Plano de usos urbanos del suelo del POT de Pasto (Plano 8-A), El Plano de usos urbanos del suelo del POT de Pasto (Plano 8-A), clasifica los suelos como de uso residencial (R), comercial y de servicios (CS), institucional (INT), industrial (IND) y forestal protector en el área urbana (F). El Plano de general de las 18 Áreas Morfológicamente Homogéneas que El Plan de Ordenamiento Territorial (POT) del Municipio de Pasto define en su artículo 171, delimita la ciudad de acuerdo a las particularidades de la trama urbana de la ciudad, a la tipología de las edificaciones y a la evolución histórica de la ciudad, con el propósito de aplicar las normas urbanas y parámetros de aprovechamientos, cesiones y volumetrías de forma que coincidan con el tratamiento urbanístico aplicado. Para cada una de dichas áreas se establece, entre otros parámetros urbanísticos, la densidad bruta máxima permisible en términos de viviendas/hectárea. El cruce de los planos de área tributaria y de áreas morfológicas homogéneas urbanas permitirá sectorizar el área tributaria de cada proyecto, en términos del número de viviendas por hectárea; aplicando a esta densidad el índice medio de 6 habitantes/vivienda se tendrá la población de saturación para cada sub-cuenca y para el total del área tributaria de cada colector. A continuación se presenta la tabla de determinación de la densidad de saturación y población de diseño siguiendo el método descrito anteriormente.

A-3 EMPOPASTO S.A E.S.P Versión 00 – (03/06/2010) Contrato de Consultoría No.77 del 22 de Abril de 2010 Archivo: Arbol2010/Proyectos/…../MT No. 6_v00 MT No. 16- Memoria de Diseño Hidráulico- Colector Mijitayo



Áreas Tributarias Colector Mijitayo y densidades de saturación:

AREA DENSIDAD POBLACION AREA DENSIDAD POBLACION AREA DENSIDAD POBLACION DENSIDAD POBLACION AREA DENSIDAD POBLACION AREA DENSIDAD POBLACIONm2 Viv/ha HABITANTES m2 Viv/ha HABITANTES m2 Viv/ha HABITANTES Viv/ha HABITANTES m2 Viv/ha HABITANTES m2 Viv/ha HABITANTES

1150000 25 17250 854.00 190.00 97.36 74482.12 160.00 7150.28 159481.38 180.00 17223.99 248484.49 100.00 14909.07 170925.91 37.00 3794.56

AREAS DE DRENAJE URBANA DE AGUAS RESIDUALES

AREA OBONUCO

AREA SUB URBANA RESIDENCIAL BRUTA EN ZONA AMENAZA

VOLCANICA MEDIAAREA PLAZA DE NARIÑO AREA CENTRO EXTENDIDORESIDENCIAL EN NOROCCIDENTAL INMEDIATO AVENIDA PANAMERICANA

RESIDENCIAL EN NOROCCIDENTAL PERIFERICA AVENIDA PANAMERICANA

AREAS DE DRENAJE URBANA DE AGUAS RESIDUALES

RESIDENCIAL EN

NOROCCIDENTAL

AREA DENSIDAD POBLACION AREA DENSIDAD POBLACIONPOBLACION

TOTAL AREA DENSIDAD

PROMNEDIOAREA

INSTITUCIONALAREA

COMERCIAL

AREA RECREACIONA

LAREA ZONA

VERDEAREA

RESTANTEm2 Viv/ha HABITANTES m2 Viv/ha HABITANTES HABITANTES m2 HAB/HA M2 M2 M2 M2 M2 m2

108765.35 160.00 10441.47 533793.31 100.00 32027.60 85644.33 129.62 661 421012.743 293935.4 116854.674 255.7805 362933.24 3727422.72

AREA TOTAL

AREA URBANA RESIDENCIAL TOTAL AREAS COMERCIALES , INSTITUCIONALES RESIDENCIAL EN SUROCCIDENTAL INMEDIATO AVENIDA PANAMERICANA

RESIDENCIAL EN SUROCCIDENTAL INMEDIATO AVENIDA PANAMERICANA

AREAS DE DRENAJE URBANA DE AGUAS RESIDUALES AREAS DE DRENAJE URBANA DE AGUAS RESIDUALES

AREAS DE DRENAJE RURAL (ha)

1147.07

AREAS DE AGUAS LLUVIAS

129.62 29.39 42.10 56.63 257.74

CUENCA QUEBRADA LOS ROSALES INSTITUCIONAL TOTAL

VIAS PAVIMENTADAS Y ANDENESRESIDENCIAL COMERCIAL

AREAS DE DRENAJE URBANAS (ha)

A-4 EMPOPASTO S.A E.S.P Versión 00 – (03/06/2010) Contrato de Consultoría No.77 del 22 de Abril de 2010 Archivo: Arbol2010/Proyectos/…../MT No. 21v00 MT No. 6- Memoria de Diseño Hidráulico- Colector Mijitayo



De la tabla se tienen los siguientes resultados Área de Aguas Negras Urbanas = 129.68 ha Área de Aguas Negras Suburbanas = 115.0 ha Áreas Institucionales y Comerciales = 71.49 ha Áreas residuales urbanas totales = 201.11 ha Área de Aguas Lluvias Urbanas = 257.74 ha Área de Aguas Lluvias Rural y Suburbana = 1262.0 ha Densidad de Saturación Urbana = 661 hab/ ha D*A residencial Urbana = 14274 viviendas

1 DETERMINACION DE LA POBLACION SERVIDA ( P )

La población servida será estimada como el producto de la densidad de saturación de población (D) dada por el P.O.T. y el área residencial bruta de drenaje sanitario. RAS-2.000 (D.3.2.2.1.3)

P = D * Arb *#hab/viv. Donde:

Arb = área residencial bruta = 129.68 Ha. #hab por vivienda = 6 hab/viv. P = 14274 * 6 = 85644 hab. (Población de saturación)

Densidad de saturación = P/Arb =661 hab/ha

2 PARAMETROS SANITARIOS

2.1 CAUDAL DOMÉSTICO.

400.86*)/(#*** RvivhbADC

Q rbDoméstico =

C = Dotación media diaria, = 150 L/hb.día; Acordado con EMPOPASTO D = Densidad de saturación; D, varia con el uso del área. Arb = Área residencial bruta =129.68 Ha. Coeficiente de retorno: R = 0,85 D*Arb = 14274 viviendas #hab/viv = 6 hab./viv, adoptados para estimar la saturación. Q Doméstico =126.38 L/s




2.2 CAUDALES INDUSTRIAL, COMERCIAL E INSTITUCIONAL.

Q Industrial =1,50 L /s-ha Ind. Q Comercial = 0,50 L /s-ha Com. Q Institucional = 0,50 L /s-ha Inst. Tabla No . 2. Tabla resumen de Parámetros de Diseño Adoptados para el Proyecto.

Nivel Complejidad

Período Diseño

Grado de Protección

Dotación neta mínima(L/hab-

día )

Dotación neta máxima(L/hab-

día)

Coeficiente de retorno

Contribución industrial

(L/saha día)

Contribución comercial e institucional

(L/s × ha com.)

Aporte C.

Erradas (L / s ×

ha) BAJO 15 MÍNIMO 100.00 150.00 0.70 0.4 0.4 0.20 MEDIO 15 MÍNIMO 120.00 175.00 0.80 0.6 0.4 0.20 MEDIO ALTO 20 ACEPTABLE 130.00 - 0.80 0.8 0.5 0.10 ALTO 25 RECOMENDADA 150.00 - 0.85 1.50 0.5 0.10 Fuente RAS 2000 Tablas D.3.2.; D.3.3; D.3.4. Las Áreas que a continuación se adoptan para los caudales correspondientes a las zonas Industrial, Comercial e Institucional, de este sector de la ciudad, corresponden a las áreas que el P.O.T. tiene en cuenta para esta zona.

A Industrial = 0% del área total = 0,0 ha Ind. A Comercial = 29.39ha. (Sector Bombona, Comfamiliar, Éxito, Calle 17 etc). A Institucional = 42.10 ha (Medida en Plano de Acuerdo Al uso de suelo POT), (incluye Colegio San Felipe Neri, Inem, Normal etc)

Multiplicando los Caudales por las áreas correspondientes se tiene:

Q Industrial = 0,000 L/s Q Comercial = 14.70 L/s Q Institucional = 21.05 L/s

2.3 CAUDAL MEDIO DIARIO

QMD = Q Doméstico + Q Industrial + Q Comercial + Q Institucional QMD = 126.38 + 0,0 + 21.05 +14.70 =162.13 L/s Determinación del Factor Sanitario:




F.S. = QMD /Área total = 0.81 L/s-ha.

DENOMINACION

POZO AL QUE DRENA EL

AREA

AREA RESIDENCIAL(H

A)

DENSIDAD PROMEDIO (HAB/HA)

POBLACION(HAB)

QDOMESTICO(LPS)

AREA INSTITUCIONAL(HA)

QINSTITUCIONAL(LPS)

AREA COMERCIAL (HA)

QCOMERCIAL (LPS) QMD (LPS) QMD(LPS/HA)

1 5S 4.66 661 3077 4.54 0.00 4.54 0.81

1A 1S 0.00 661 0 0.00 6.25 3.12 0.00 3.12 0.81

2 5s-10s. 8.13 661 5374 7.93 0.00 0.00 7.93 0.81

2A 8s-12c 11.05 661 7300 10.77 3.95 1.97 1.12 0.56 13.31 0.81

3 18s 33.39 661 22062 32.56 2.60 1.30 0.00 33.86 0.81

4 13-15 2.49 661 1644 2.43 0.00 0.00 2.43 0.81

5 13s-14s 6.46 661 4265 6.29 0.00 0.00 6.29 0.81

6 18s 1.05 661 691 1.02 4.79 2.40 0.00 3.42 0.81

7 18s 13.75 661 9084 13.40 0.00 1.49 0.74 14.15 0.81

8 13s-16s 4.27 661 2819 4.16 0.00 0.00 4.16 0.81

9 18s 1.94 661 1282 1.89 0.00 0.94 0.47 2.36 0.81

10 18s 11.92 661 7876 11.62 1.68 0.84 1.05 0.52 12.99 0.81

11 18s 2.19 661 1448 2.14 0.00 0.11 0.05 2.19 0.81

12 21S 2.04 661 1351 1.99 0.00 2.85 1.43 3.42 0.81

13 28S 4.94 661 3263 4.81 0.00 0.91 0.45 5.27 0.81

14 21S-31S 10.66 661 7042 10.39 9.67 4.83 2.26 1.13 16.36 0.81

15 21S-28S 2.04 661 1346 1.99 0.00 0.00 1.99 0.81

16 41 8.66 661 5721 8.44 10.35 5.18 0.00 13.62 0.81

16A 37 0.00 661 0 0.00 0.64 0.32 0.00 0.32 0.81

22 43-65 0.06 0 0.00 2.17 1.08 18.67 9.33 10.42 0.81

TOTAL M2 129.68 661 85644 126.38 42.10 21.05 29.39 14.70 162.13AREASUBUR

BANA DE OBONUCO 115.00 150 17250 25.46

TOTAL URBANO+SU

BURBANO 151.84

CAUDALES SANITARIOS DEL PROYECTO Y FACTOR SANITARIO CAUDALES SANITARIOS DEL PROYECTO Y FACTOR SANITARIO

El factor sanitario determinado para el sector urbano se utilizara en el cuadro de cálculos para calcular los caudales de aguas residuales del total del área de servicio incluyendo el actual área Suburbana (Futura área de desarrollo).

2.4 CAUDAL MÁXIMO HORARIO ( QMH )

QMH = F. QMD Factor de Mayoración: F = 3,808 / (QMD )0,1473 -Manizales (fórmula regional)

F > 1.4, D.3.2.4 RAS 2000. No será el mismo para todos los tramos, pues la ecuación no es de tipo lineal; por lo tanto se calculará, Tramo por Tramo según D.3.2.5 RAS 2000.




2.5 APORTES POR CONEXIONES ERRADAS.

Puesto que se diseñará alcantarillado SEPARADO, Q CE = 0,10 L/s-ha. RAS-2.000. Tabla D.3.5

2.6 APORTES POR INFILTRACIÓN

Tipo de Infiltración: QINF = 0,40 L/s-ha (según tabla anexa)

*INFILTRACION (L / s×ha) *

BAJO MEDIO MEDIO ALTO ALTOALTA 0.15 0.2 0.3 0.4

MEDIA 0.1 0.15 0.2 0.3BAJA 0.05 0.1 0.15 0.2

Fuente Tabla D.3.7 RAS 2000

2.7 CAUDAL DE DISEÑO (QDT)

QDT = QMH + QINF + QCEf en L/s, debe ser > 1,5 Según D.3.2.5 RAS-2.000

3 PARAMETROS PLUVIALES

3.1 ÁREA TRIBUTARIA (QMD)

El área tributaría para este colector comprende:

- Áreas de la micro cuenca de las quebrada MIJITAYO, desde la cuenca alta hasta la curva 2.700, determinadas en el Plan Maestro de Alcantarillado, "ESTUDIO DE HIDROLOGIA DE CRECIENTES"; sin embargo, como se verá más adelante, se puede tomar directamente los caudales generados por estas micro cuencas, que ya están dados en el estudio antes mencionado.

- Áreas complementarias de la micro cuenca de la quebrada antes mencionadas, comprendida

entre la curva 2.700 y la cota sanitaria o urbana.




- Área urbana, que contempla la actual y la de futuro desarrollo, establecida en el Plan de Ordenamiento Territorial de la ciudad de Pasto.

3.2 DETERMINACIÓN DEL PERÍODO DE RETORNO DE DISEÑO (O FRECUENCIA)

Se determina el período de retorno, de acuerdo con el grado de Protección del Sistema que esta en función del nivel de complejidad ya antes definido. Según el RAS 2.000, Tabla D.4.2 y D. 4. 3, se deduce que el período de retorno para este proyecto es:

TR = 25 Años

Periodos de retorno o grado de protección en añosMÍNIMO ACEPTABLE RECOMEND

Tramos iniciales en zonas residenciales con áreas tributarias menores de 2 ha 2 2 3Tramos iniciales en zonas comerciales o industriales, con áreas tributarias menores de 2 ha 2 3 5Tramos de alcantarillado con áreas tributarias entre 2 y 10 ha 2 3 5Tramos de alcantarillado con áreas tributarias mayores de 10 ha 5 5 10Canales abiertos en zonas planas y que drenan áreas mayores de 1000 ha *Parte revest ida a 10 años, más borde libre a 100 años 10 25 25Canales abiertos en zonas montañosas (alta velocidad) o a media ladera, que drenan áreas mayores a 1000 ha 25 25 50

Características del área de drenaje

Fuente Tabla D.4.2 y D.4.3 RAS 2000.

3.3 TIEMPO DE ENTRADA

El tiempo de entrada corresponde al tiempo requerido para que la escorrentía llegue al sumidero del colector; puede determinar de dos formas, dependiendo de si son áreas urbanas o rurales: 1. Utilizamos la Ecuación de la FAA de los E.E.U.U para escorrentías en áreas urbanas

Ec. D.4.4 según: RAS 2.000 D.4.3.7.1 C = Coeficiente de Escorrentía, que está en función del tipo de suelo y grado de permeabilidad

de la zona. Se lo determinará para cada sub-área.

L = Longitud máxima de flujo de escorrentía superficial. s = Pendiente promedio entre el punto más alejado y el colector m/m.

=−= 1/3

1/2

es

C)L0,707(1,1T




TIPO DE SUPERFICIECOEFICIENTEDE ESCORRENTIA C*A

HA %VIAS PAVIMENTADAS Y ANDENES 0.85 44.92 17 0.15ZONAS COMERCIALES 0.75 29.39 11 0.09ZONA RESIDENCIAL 0.75 129.62 50 0.38ZONAS VERDES Y PARQUES 0.3 11.71 5 0.01TECHOS(INSTITUCIONES) 0.8 42.10 16 0.13TOTAL 257.75 100.00 0.76

COEFICIENTE DE ESCORRENTIA COMPUESTO

AREA

Tabla D.4.5Coeficiente de escorrentía o impermeabilidadTipo de superficie CCubiertas 0,75-0,95Pavimentos asfálticos y superficies de concreto 0,70-0,95Vías adoquinadas 0,70-0,85Zonas comerciales o industriales 0,60-0,95Residencial, con casas contiguas, predominio de zonas du 0,75Residencial multifamiliar, con bloques contiguos y zonas du 0,60-0,75Residencial unifamiliar, con casas contiguas y predominio 0,40-0,60Residencial, con casas rodeadas de jardines o multifamilia 0,45Residencial, con predominio de zonas verdes y parques-ce 0,30Laderas sin vegetación 0,60Laderas con vegetación 0,30Parques recreacionales 0,20-0,35 2. Utilizamos la Ecuación del Soil Conservation Service (SCS) para áreas rurales.

Te = L/(60.vS ) Ec. D.4.6 según: RAS 2.000 D.4.3.7.1

Vs = Velocidad media de escorrentía superficial sobre el área de drenaje y la distancia de recorrido.

vS = a.s½ Ec. D.4.7 según: RAS 2.000 D.4.3.7.1 a = constante que depende del tipo de superficie. Tabla D.4.7

TABLA D.4.7 Constante a de velocidad superficialTipo de superficie aBosque con sotobosque denso 0,70

Pastos y patios 2,00Áreas cultivadas en surcos 2,70Suelos desnudos 3,15Áreas pavimentadas y tramos iniciales de quebrad 6,50




TIEMPO DE ENTRADA QUEBRADA MIJITAYO SECTOR RURAL

A TRIBUTARIA (ha) a TABLA D.4.7 L (m) s(m/m) vS (m/s) Te (min.) 1147 2.70 6335.48 0.18 1.15 91.79

3. Utilizamos la Ecuación del Soil Conservation Service (SCS) para áreas rurales menores a 800

Ha. Hidrograma sintético SCS o triangular.

Qp = 0,208 A.Pe/Tp Expuesto en el Plan Maestro de Acueducto de Pasto.

A = Área de drenaje de la cuenca en Km² Pe = (P-0,2.S)²/(P+0,8.S), Precipitación efectiva en mm P = Precipitación total en plg. Tp = D/2 + 0,6 Tc es el tiempo de ocurrencia del pico en horas. D =0,133 Tc Duración de la lluvia (horas) Tc = 1,67 Tr Tiempo de concentración de la cuenca. (horas) Tr = L0,8 (S + 1)0,7/(1900 Y0,5) Tiempo de retardo o recesión, entre el centroide del hietograma y el pico de caudal, (horas) L = Longitud del canal en pies S = 1000/CN-10, Máximo potencial de retención en pulgadas CN = 73, que es el # de curva que evalúa la permeabilidad. Y = Pendiente media del cauce principal, %

. AREA CN S L Y Tr ha pies % horas

1120.40 75 3.33 20785.69 18.15 0.98 Tc TR C rural I Botana Fajuste Qrural horas horas l/s-ha l/s

1.63 25 0.44 61.84 0.31 9768 Para TR 25 años determinamos el Q afectándolo por el factor ajuste deducido por el PMA según el siguiente cuadro y el factor de reducción por área dado por la norma RAS TR Mc. Q.

Mijitayo. a 2.700

Factor de reducción Áreas de drenaje (ha) Factor de reducción

50 – 100 0,99 100 – 200 0,95 200 – 400 0,93 400 – 800 0,90

800 – 1600 0,88 AÑOS fa 2 0.138 5 0.251




10 0.281 20 0.313 25 0.313

3.4 ESTRUCTURAS ESPECIALES.

1. Estructura de Entrega al rio Pasto tipo cabezal En los planos… se muestra el detalle de la estructura diseñada para tal fin.

4 CUADROS DE CALCULOS HIDRAULICOS

Los cuadros de cálculos hidráulicos, se presentan de la siguiente manera: - Cuadro No. 1.1- Colector Separado Mijitayo; Alcantarillado Sanitario en tubería PVC. - Cuadro No. 2.1- Colector Separado Mijitayo; Alcantarillado Pluvial en tubería GRP. - Cuadro No. 2.2- Colector Separado Mijitayo; Alcantarillado Pluvial en tubería RCP. - Cuadro No. 3.1- Colectores Aportantes Mijitayo; Alcantarillado Pluvial en tubería GRP. - Cuadro No. 3.2- Colectores Aportantes Mijitayo; Alcantarillado Pluvial en tubería RCP. - Cuadro No. 3.3 – Colectores Aportantes Mijitayo; Alcantarillado Pluvial en PVC. - - Cuadro No. 4.1- Colectores Aportantes Mijitayo; Alcantarillado Sanitarios en tubería GRP. - Cuadro No. 4.2- Colector Aportantes Sanitarios Mijitayo; Alcantarillado Sanitarios en tubería

PVC. - Cuadro No. 5.1- Colectores Aportantes Mijitayo; Alcantarillado Combinado en tubería GRP. - Cuadro No. 5.2- Colector Aportantes Mijitayo; Alcantarillado Combinados en tubería PVC. - Cuadro No. 5.3- Colector Aportantes Mijitayo; Alcantarillado Combinados en tubería RCP. - Cuadro No. 6 – Calculo de Estructuras de separación.




Long S Diam. Diam int.

Qdiseño

Material QLL VLL FTLL VR

DE A m % Pulg. mm l/s l/s m/s K/m2 m/s de a

1 2 44.35 3.02 11.18 284 142.9 PVC 209.78 3.31 2.15 3.55 SUPERCRITICO 2672.58 2670.72 2669.74 2668.40 2.84 2.32

2 3 28.64 3.00 11.18 284 142.9 PVC 209.14 3.30 2.13 3.54 SUPERCRITICO 2670.72 2669.22 2667.76 2666.90 2.96 2.323 4 46.50 4.56 11.18 284 142.9 PVC 257.70 4.07 3.24 4.17 SUPERCRITICO 2669.22 2667.22 2666.89 2664.77 2.33 2.454 5 49.49 5.64 11.18 284 142.9 PVC 286.56 4.52 4.00 4.48 SUPERCRITICO 2667.22 2663.72 2664.51 2661.72 2.71 2.005 6 32.60 5.18 11.18 284 142.9 PVC 274.79 4.34 3.68 4.37 SUPERCRITICO 2663.72 2661.34 2661.15 2659.46 2.57 1.886 7 33.78 5.92 11.18 284 155.2 PVC 293.66 4.64 4.20 4.67 SUPERCRITICO 2661.34 2661.71 2659.42 2657.42 1.92 4.297 8 44.90 5.92 11.18 284 158.0 PVC 293.75 4.64 4.21 4.71 SUPERCRITICO 2661.71 2656.75 2657.37 2654.71 4.34 2.048 9 6.01 3.00 11.18 284 158.3 PVC 208.86 3.30 2.13 3.62 SUPERCRITICO 2656.75 2656.23 2654.57 2654.39 2.18 1.849 10 17.73 2.03 11.18 284 159.5 PVC 171.97 2.71 1.44 3.08 SUPERCRITICO 2656.23 2655.22 2654.39 2654.03 1.84 1.19

10 11 17.28 3.65 11.18 284 160.5 PVC 230.44 3.64 2.59 3.92 SUPERCRITICO 2655.22 2653.88 2652.80 2652.17 2.42 1.7111 12 25.86 7.00 11.18 284 173.7 PVC 319.29 5.04 4.97 5.12 SUPERCRITICO 2653.88 2652.14 2652.10 2650.29 1.78 1.8512 13 51.84 7.62 11.18 284 178.5 PVC 333.14 5.26 5.41 5.35 SUPERCRITICO 2652.14 2648.41 2650.21 2646.26 1.93 2.1513 14 42.70 7.07 11.18 284 182.4 PVC 320.96 5.07 5.02 5.19 SUPERCRITICO 2648.41 2645.32 2645.98 2642.96 2.43 2.3614 15 37.94 6.69 11.18 284 185.9 PVC 312.27 4.93 4.75 5.12 SUPERCRITICO 2645.32 2642.56 2642.90 2640.36 2.42 2.2015 16 46.95 6.67 11.18 284 187.3 PVC 311.62 4.92 4.73 5.11 SUPERCRITICO 2642.56 2639.33 2640.26 2637.13 2.30 2.2016 17 69.27 5.90 11.18 284 189.5 PVC 293.26 4.63 4.19 4.91 SUPERCRITICO 2639.33 2635.04 2636.96 2632.87 2.37 2.1717 18 70.99 6.10 11.18 284 191.6 PVC 298.07 4.71 4.33 4.99 SUPERCRITICO 2635.04 2630.32 2632.63 2628.30 2.41 2.0218 19 54.40 5.20 11.18 284 196.0 PVC 275.27 4.35 3.69 4.71 SUPERCRITICO 2630.32 2627.12 2628.00 2625.17 2.32 1.9519 20 49.50 5.88 11.18 284 199.9 PVC 292.62 4.62 4.17 4.95 SUPERCRITICO 2627.12 2624.38 2624.83 2621.92 2.29 2.4620 21 77.00 5.19 11.18 284 203.7 PVC 275.07 4.34 3.69 4.75 SUPERCRITICO 2624.38 2620.06 2621.79 2617.79 2.59 2.2721 22 98.10 5.80 11.18 284 208.4 PVC 290.66 4.59 4.12 4.97 SUPERCRITICO 2620.06 2614.21 2617.52 2611.83 2.54 2.3822 23 59.66 6.65 11.18 284 211.3 PVC 311.33 4.91 4.72 5.27 SUPERCRITICO 2614.21 2610.64 2611.73 2607.76 2.48 2.88

23 24 35.54 7.32 11.18 284 213.0 PVC 326.43 5.15 5.19 5.46 SUPERCRITICO 2610.64 2608.06 2607.60 2605.00 3.04 3.0624 25 35.04 1.51 14.25 362 214.1 PVC 283.51 2.75 1.37 3.01 SUPERCRITICO 2608.06 2605.64 2604.13 2603.60 3.93 2.0425 26 97.72 6.16 14.25 362 220.9 PVC 572.15 5.56 5.58 5.19 SUPERCRITICO 2605.64 2597.81 2601.94 2595.92 3.70 1.8926 27 25.72 2.84 14.25 362 222.7 PVC 388.36 3.77 2.57 3.89 SUPERCRITICO 2597.81 2595.93 2594.94 2594.21 2.87 1.7227 28 82.35 6.59 14.25 362 222.7 PVC 591.94 5.75 5.97 5.31 SUPERCRITICO 2595.93 2590.87 2594.15 2588.72 1.78 2.1528 29 50.32 6.50 14.25 362 222.7 PVC 587.64 5.71 5.88 5.27 SUPERCRITICO 2590.87 2588.61 2588.67 2585.40 2.20 3.2129 30 20.00 4.00 16.02 407 386.0 PVC 630.13 4.84 4.07 5.07 SUPERCRITICO 2588.61 2588.22 2584.78 2583.98 3.83 4.2430 31 10.67 4.03 16.02 407 386.2 PVC 632.49 4.86 4.10 5.09 SUPERCRITICO 2588.22 2587.73 2583.56 2583.13 4.66 4.6031 32 16.67 3.54 16.02 407 386.4 PVC 592.73 4.56 3.60 4.83 SUPERCRITICO 2587.73 2586.38 2582.68 2582.09 5.05 4.2932 33 44.44 3.53 16.02 407 386.8 PVC 592.20 4.55 3.59 4.82 SUPERCRITICO 2586.38 2583.03 2581.64 2580.07 4.74 2.9633 34 67.55 3.54 16.02 407 387.5 PVC 592.64 4.56 3.60 4.83 SUPERCRITICO 2583.03 2579.83 2579.97 2577.58 3.06 2.2534 35 44.34 4.40 16.02 407 387.9 PVC 660.73 5.08 4.47 5.28 SUPERCRITICO 2579.83 2577.29 2575.28 2573.33 4.55 3.9635 36 13.17 3.72 16.02 407 388.1 PVC 607.73 4.67 3.79 4.95 SUPERCRITICO 2577.29 2576.97 2573.28 2572.79 4.01 4.1836 37 7.32 3.83 16.02 407 419.9 PVC 616.21 4.74 3.89 5.08 SUPERCRITICO 2576.97 2576.75 2572.74 2572.46 4.23 4.2937 38 25.82 3.72 16.02 407 421.4 PVC 607.52 4.67 3.78 5.04 SUPERCRITICO 2576.75 2575.87 2572.37 2571.41 4.38 4.4638 39 122.17 3.69 16.02 407 428.5 PVC 605.35 4.65 3.76 5.04 SUPERCRITICO 2575.87 2569.17 2571.35 2566.84 4.52 2.3339 40 50.83 4.68 16.02 407 431.5 PVC 681.76 5.24 4.76 5.52 SUPERCRITICO 2569.17 2566.72 2566.82 2564.44 2.35 2.2840 41 54.60 5.57 16.02 407 434.6 PVC 743.43 5.71 5.67 5.90 SUPERCRITICO 2566.72 2563.63 2564.14 2561.10 2.58 2.5341 42 34.51 4.11 16.02 407 436.6 PVC 639.11 4.91 4.19 5.27 SUPERCRITICO 2563.63 2561.67 2561.00 2559.58 2.63 2.0942 43 29.30 4.03 16.02 407 438.3 PVC 632.28 4.86 4.10 5.24 SUPERCRITICO 2561.67 2560.42 2559.53 2558.35 2.14 2.0743 44 23.01 3.56 16.02 407 439.6 PVC 594.77 4.57 3.63 4.98 SUPERCRITICO 2560.42 2559.06 2558.30 2557.48 2.12 1.5844 45 16.07 3.36 16.02 407 444.1 PVC 577.55 4.44 3.42 4.88 SUPERCRITICO 2559.06 2558.13 2555.60 2555.06 3.46 3.0745 46 21.94 3.51 16.02 407 445.2 PVC 590.24 4.54 3.57 4.97 SUPERCRITICO 2558.13 2557.24 2554.84 2554.07 3.29 3.1746 47 25.44 3.54 16.02 407 446.4 PVC 592.60 4.55 3.60 4.99 SUPERCRITICO 2557.24 2556.52 2554.00 2553.10 3.24 3.4247 48 8.70 3.45 16.02 407 446.8 PVC 585.06 4.50 3.51 4.94 SUPERCRITICO 2556.52 2555.81 2552.05 2551.75 4.47 4.0648 49 24.54 3.50 16.02 407 448.5 PVC 589.81 4.53 3.57 4.98 SUPERCRITICO 2555.81 2554.76 2551.07 2550.21 4.74 4.5549 50 7.60 3.29 16.02 407 447.3 PVC 571.43 4.39 3.35 4.85 SUPERCRITICO 2554.76 2554.5 2550.16 2549.91 4.60 4.5950 51 64.56 2.85 16.02 407 448.5 PVC 531.90 4.09 2.90 4.58 SUPERCRITICO 2554.5 2551.89 2549.89 2548.05 4.61 3.8451 52 43.60 3.28 16.02 407 450.0 PVC 570.59 4.39 3.34 4.84 SUPERCRITICO 2551.89 2549.85 2548.00 2546.57 3.89 3.2852 53 49.97 3.00 16.02 407 451.7 PVC 545.88 4.20 3.05 4.68 SUPERCRITICO 2549.85 2547.96 2546.54 2545.04 3.31 2.9253 54 46.68 3.17 16.02 407 453.3 PVC 561.01 4.31 3.23 4.80 SUPERCRITICO 2547.96 2546.45 2545.00 2543.52 2.96 2.93

54 55 39.18 3.70 17.8 452 454.6 PVC 801.69 5.00 4.18 5.12 SUPERCRITICO 2546.45 2545.45 2543.51 2542.06 2.94 3.3955 56 40.85 1.84 17.8 452 456.0 PVC 564.66 3.52 2.07 3.91 SUPERCRITICO 2545.45 2544.19 2540.49 2539.74 4.96 4.4556 57 35.43 1.98 17.8 452 473.1 PVC 585.76 3.65 2.23 4.06 SUPERCRITICO 2544.19 2542.76 2539.69 2538.99 4.50 3.7757 58 34.75 3.25 17.8 452 474.5 PVC 751.48 4.68 3.67 4.93 SUPERCRITICO 2542.76 2541.42 2538.94 2537.81 3.82 3.6158 59 31.68 2.20 17.8 452 475.7 PVC 618.11 3.85 2.49 4.23 SUPERCRITICO 2541.42 2540.38 2537.76 2537.06 3.66 3.3259 60 49.37 4.01 17.8 452 477.6 PVC 834.55 5.20 4.53 5.37 SUPERCRITICO 2540.38 2538.53 2537.02 2535.04 3.36 3.4960 61 50.75 2.60 17.8 452 479.6 PVC 672.08 4.19 2.94 4.54 SUPERCRITICO 2538.53 2537.09 2534.99 2533.67 3.54 3.4261 62 55.88 3.10 17.8 452 481.8 PVC 733.24 4.57 3.50 4.87 SUPERCRITICO 2537.09 2535.19 2533.33 2531.60 3.76 3.5962 63 46.55 2.41 17.8 452 483.6 PVC 646.40 4.03 2.72 4.41 SUPERCRITICO 2535.19 2533.95 2531.55 2530.43 3.64 3.5263 64 54.74 1.74 17.8 452 485.7 PVC 548.99 3.42 1.96 3.86 SUPERCRITICO 2533.95 2532.73 2530.40 2529.45 3.55 3.2864 65 46.53 2.62 17.8 452 487.5 PVC 674.79 4.21 2.96 4.56 SUPERCRITICO 2532.73 2531.67 2529.43 2528.21 3.30 3.4665 66 101.28 2.60 17.8 452 491.4 PVC 671.54 4.19 2.93 4.56 SUPERCRITICO 2531.67 2528.32 2528.18 2525.55 3.49 2.7766 67 103.15 3.05 17.8 452 495.4 PVC 728.24 4.54 3.45 4.87 SUPERCRITICO 2528.32 2524.72 2525.50 2522.35 2.82 2.3767 68 100.78 3.09 17.8 452 499.3 PVC 732.06 4.56 3.49 4.89 SUPERCRITICO 2524.72 2520.48 2521.24 2518.13 3.48 2.3568 69 44.98 2.82 17.8 452 501.0 PVC 700.24 4.36 3.19 4.73 SUPERCRITICO 2520.48 2519 2517.96 2516.69 2.52 2.3169 70 53.78 2.51 17.8 452 503.1 PVC 660.25 4.11 2.84 4.52 SUPERCRITICO 2519 2517.27 2516.59 2515.24 2.41 2.0370 71 6.30 2.38 17.8 452 503.4 PVC 643.03 4.01 2.69 4.42 SUPERCRITICO 2517.27 2517.17 2515.19 2515.04 2.08 2.1371 72 12.35 0.50 7.165 182 6.9 PVC 26.05 1.00 0.23 0.84 SUBCRITICO 2516.75 2516.90 2512.74 2512.68 4.01 4.2372 73 81.90 0.50 7.165 182 6.1 PVC 26.05 1.00 0.23 0.80 SUBCRITICO 2516.90 2514.73 2512.82 2512.41 4.08 2.32CRA 27 CLL 21 Y21A CENTRO

CUADRO 1.1ALCANTARILLADO SANITARIO PVC

ALCANTARILLADO SEPARADO COLECTOR MIJITAYO CARRERA 26 ENTRE EMPOPASTO Y CALLE 13- CARRERA 27 ENTRE CALLE 13 Y 22 (RIO PASTO)

RELACIONES HIDRAULICAS

CRA 27 CLL 18 Y19 CENTROCRA 27 CLL 19 Y20 CENTROCRA 27 CLL 20 Y21 CENTROCRA 27 CLL 20 Y21 CENTROCRA 27 CLL 20 Y21 CENTRO

CRA 27 CLL 21 Y21A CENTRO

CRA 27 CLL 14 Y15 BOMBONA CRA 27 CLL 15 Y16 SAN CRA 27 CLL 15 Y16 SAN CRA 27 CLL 16 Y17 SAN CRA 27 CLL 16 Y17 SAN CRA 27 CLL 17 Y18 SAN

CRA 27 CALLE 13 SANTIAGOCRA 27 CALLE 13 SANTIAGO

CRA 27 CLL 13 Y14 BOMBONA CRA 27 CLL 13 Y14 BOMBONA CRA 27 CLL 13 Y14 BOMBONA CRA 27 CLL 14 Y15 BOMBONA

CRA 27 CALLE 13 SANTIAGO

CRA 26 CLL8 MARGEN DER CRA 26 CLL8 MARGEN DER CRA 26 CLL8 MARGEN DER CRA 26 CLL9 MARGEN DER

CRA 26 CLL10 MARGEN DER CRA 26 CLL10 ATRAVIEZA LA

CRA 26 CLL 11 SAN FELIPE

CRA 27 CALLE 12 SAN FELIPE

CRA 26 CLL8 MARGEN DER

Cra 26 cruce Av PanamericanaCra 26 CLL 2A CAPUSIGRACra 26 CLL 2A CAPUSIGRACra 26 CLL 2A CAPUSIGRA

CRA 26 CLL 4 Y CLL 5 CRA 26 CLL 4 Y CLL 5 CRA 26 CLL 4 Y CLL 5 CRA 26 CLL 4 Y CLL 5 CRA 26 CLL 4 Y CLL 5

CRA 26 CLL6 MARGEN IZQ CRA 26 CLL6 MARGEN IZQ

Cra 26 cruce Av Panamericana

Canalización Quebrada Mijitayo por el respaldo de las viviendas entre Cll 10 Sur hasta Porteria

Colegio Filipense

**Cra 26 con calle 3sur;margen Cra 26 con calle 5sur;margen izq-Cra 26 con calle 5sur;margen izq-Cra 26 con calle 5sur;margen izq-Cra 26 con calle 3A;margen izq-Cra 26 con calle 3A;margen izq-Cra 26 con calle 3A;margen izq-Cra 26 con calle 3A;margen izq-Cra 26 con calle 3A;margen izq-Cra 26 con calle 3A;margen izq-

cra 26 entre EMPOPASTO- Cll 10 Sur (Canalización Quebrada

Mijitayo)

TIPO DE FLUJOCOTAS TERRENO

m.s.n.m

obonuco

COTAS BATEAS

CAUDAL SANITARIO CHEQUEOS HIDRAULICOS PERFILES

LOCALIZACIONTRAMO

DATOS DE ENTRADA

CORTE

m.s.n.m




CUADRO 2.1

CAUDAL DE DISEÑO

LOCALIZACION

Q Long S Diam. Materiarugosi

dad QLL VLL FTLL VR COTAS TERRENO COTAS BATEAS TRAMO DE A Total m % Pulg. LPS m/s K/m2 m/s DE A DE A DE A DE A

MTS MTS MTS MTS1 2 8624.06 37.00 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.51 SUBCRITICO 2672.68 2670.87 2669.290 2668.37 1 2 3.39 2.512 3 8648.67 47.30 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.51 SUBCRITICO 2670.87 2668.81 2667.38 2666.20 2 3 3.49 2.613 4 8663.23 37.82 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.51 SUBCRITICO 2668.81 2666.70 2664.99 2664.04 3 4 3.82 2.664 5 8684.26 42.95 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.51 SUBCRITICO 2666.70 2663.81 2662.28 2661.21 4 5 4.42 2.605 6 8692.72 27.97 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.51 SUBCRITICO 2663.81 2661.65 2659.74 2659.04 5 6 4.07 2.616 7 8966.35 20.77 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.59 SUBCRITICO 2661.65 2660.07 2657.98 2657.46 6 7 3.67 2.617 8 8997.02 20.24 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.59 SUBCRITICO 2660.07 2659.90 2657.42 2656.91 7 8 2.65 2.998 9 9072.78 45.02 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.59 SUBCRITICO 2659.90 2656.60 2654.59 2653.46 8 9 5.31 3.14

cra 26 entre EMPOPASTO Vi l

9 10 9099.99 25.32 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.59 SUBCRITICO 2656.60 2654.96 2652.61 2651.98 9 10 3.99 2.98cra 26 entre

O S O10 11 9125.81 17.28 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.59 SUBCRITICO 2654.96 2653.90 2651.72 2651.29 10 11 3.24 2.61j y

por el respaldo de 11 12 9431.48 25.76 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.67 SUBCRITICO 2653.90 2652.06 2650.10 2649.46 11 12 3.80 2.60j ypor el respaldo de 12 13 10704.12 51.84 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.86 SUPERCRITICO 2652.06 2648.31 2647.00 2645.70 12 13 5.06 2.61j ypor el respaldo de 13 14 10794.82 42.80 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.86 SUPERCRITICO 2648.31 2645.26 2643.73 2642.66 13 14 4.58 2.60j ypor el respaldo de 14 15 10956.55 37.77 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.88 SUPERCRITICO 2645.26 2642.53 2640.88 2639.94 14 15 4.38 2.59j ypor el respaldo de 15 16 11061.79 46.64 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.90 SUPERCRITICO 2642.53 2639.33 2637.89 2636.72 15 16 4.64 2.61j ypor el respaldo de 16 17 11147.35 69.27 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.90 SUPERCRITICO 2639.33 2635.01 2634.14 2632.41 16 17 5.19 2.60j ypor el respaldo de 17 18 11227.89 70.41 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.92 SUPERCRITICO 2635.01 2630.58 2629.74 2627.98 17 18 5.27 2.60j ypor el respaldo de 18 19 11342.30 58.98 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.92 SUPERCRITICO 2630.58 2627.15 2626.02 2624.55 18 19 4.56 2.605sur;margen izq-EL 19 20 11438.02 49.49 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.93 SUPERCRITICO 2627.15 2624.34 2622.97 2621.73 19 20 4.18 2.615sur;margen izq-EL 20 20a 11484.78 43.08 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.93 SUPERCRITICO 2624.34 2622.05 2620.52 2619.44 20 20a 3.82 2.615sur;margen izq-EL 20 21 11521.32 34.58 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.94 SUPERCRITICO 2622.05 2619.92 2618.19 2617.33 20 21 3.86 2.593A;margen izq-EL 21 21a 11587.14 49.00 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.94 SUPERCRITICO 2619.92 2617.17 2615.50 2614.28 21 21a 4.42 2.893A;margen izq-EL 21a 22 11635.14 49.18 2.50 55.12 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.94 SUPERCRITICO 2617.17 2614.24 2612.00 2610.77 21a 22 5.17 3.473A;margen izq-EL 22 23 11706.80 59.54 2.50 55.118 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.95 SUPERCRITICO 2614.24 2610.73 2609.28 2607.79 22 23 4.96 2.943A;margen izq-EL 23 23a 11697.43 35.66 2.50 55.118 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.95 SUPERCRITICO 2610.73 2608.24 2606.53 2605.64 23 23a 4.20 2.603A;margen izq-EL 23a 24 11739.98 34.88 2.50 55.118 GRP 0.01 12088.47 7.85 8.75 8.95 SUPERCRITICO 2608.24 2605.78 2602.90 2602.03 23a 24 5.34 3.753A;margen izq-EL 24 24a 12004.79 52.37 2.50 62.992 GRP 0.01 17259.03 8.58 10.00 9.26 SUBCRITICO 2605.78 2601.76 2600.29 2598.98 24 24a 5.49 2.783A;margen izq-EL 24a 25 12061.21 45.31 2.50 62.992 GRP 0.01 17259.03 8.58 10.00 9.26 SUBCRITICO 2601.76 2598.11 2596.44 2595.31 24a 25 5.32 2.803A;margen izq-EL 25 26 12100.43 25.30 2.50 62.992 GRP 0.01 17259.03 8.58 10.00 9.26 SUBCRITICO 2598.11 2596.1 2592.93 2592.30 25 26 5.18 3.803A;margen izq-EL 26 26a 12160.38 41.00 2.50 62.992 GRP 0.01 17259.03 8.58 10.00 9.26 SUBCRITICO 2596.1 2593.45 2591.68 2590.66 26 26a 4.42 2.803A;margen izq-EL 26a 27 12192.30 41.44 2.50 62.992 GRP 0.01 17259.03 8.58 10.00 9.30 SUBCRITICO 2593.45 2590.99 2589.23 2588.19 26a 27 4.22 2.803A;margen izq-EL 27 28 12270.19 50.42 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.06 SUPERCRITICO 2590.99 2588.62 2586.47 2585.61 27 28 4.52 3.013A;margen izq-EL 28 29 14722.78 29.24 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.38 SUPERCRITICO 2588.62 2588.13 2585.57 2585.07 28 29 3.05 3.06Panamericana 29 30 15367.93 7.06 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.45 SUPERCRITICO 2588.13 2587.41 2584.18 2584.06 29 30 3.95 3.35CAPUSIGRA 30 31 15343.92 54.49 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.45 SUPERCRITICO 2587.41 2583.38 2581.30 2580.37 30 31 6.11 3.01CAPUSIGRA 31 31a 15313.19 45.29 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.45 SUPERCRITICO 2583.38 2580.95 2578.76 2577.99 31 31a 4.62 2.96CAPUSIGRA 31a 32 15298.36 23.64 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.45 SUPERCRITICO 2580.95 2579.93 2577.33 2576.93 31a 32 3.62 3.00CAPUSIGRA 32 33 15290.12 35.92 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.45 SUPERCRITICO 2579.93 2578.13 2575.74 2575.13 32 33 4.19 3.00CAPUSIGRA 33 34 15283.33 25.69 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.45 SUPERCRITICO 2578.13 2577.18 2574.61 2574.17 33 34 3.52 3.01CAPUSIGRA 34 35 15505.63 7.37 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.49 SUPERCRITICO 2577.18 2577.06 2572.99 2572.86 34 35 4.19 4.205 CRECEMILLAS 35 36 15492.01 22.94 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.49 SUPERCRITICO 2577.06 2575.6 2572.45 2572.06 35 36 4.61 3.545 CAPUSIGRA 36 36a 15481.70 41.87 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.49 SUPERCRITICO 2575.6 2573.2 2570.91 2570.20 36 36a 4.69 3.00CLL 5NORMAL 36a 36b 15480.22 41.00 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.49 SUPERCRITICO 2573.2 2571.4 2569.09 2568.39 36a 36b 4.11 3.01CLL 5NORMAL 36b 37 15477.26 39.93 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.49 SUPERCRITICO 2571.4 2569.44 2567.11 2566.43 36b 37 4.29 3.01MARGEN DER 37 37a 15463.62 53.00 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.49 SUPERCRITICO 2569.44 2566.74 2564.44 2563.54 37 37a 5.00 3.20MARGEN DER 37a 38 15439.12 52.42 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.49 SUPERCRITICO 2566.74 2563.84 2561.73 2560.84 37a 38 5.01 3.00MARGEN DER 38 39 15433.38 33.75 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.49 SUPERCRITICO 2563.84 2561.95 2559.52 2558.95 38 39 4.32 3.00MARGEN IZQ 39 40 15430.51 29.32 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.49 SUPERCRITICO 2561.95 2560.64 2558.13 2557.63 39 40 3.82 3.01MARGEN DER 40 41 15638.96 25.28 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.49 SUPERCRITICO 2560.64 2559.2 2556.62 2556.19 40 41 4.02 3.01MARGEN DER 41 42 15633.05 12.47 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.49 SUPERCRITICO 2559.2 2558.45 2555.00 2554.79 41 42 4.20 3.66MARGEN DER 42 43 15625.49 23.33 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.49 SUPERCRITICO 2558.45 2557.42 2554.79 2554.39 42 43 3.66 3.03MARGEN DER 43 44 15609.29 33.98 1.70 70.866 GRP 0.01 19483.98 7.66 7.65 8.49 SUPERCRITICO 2557.42 2556.26 2553.83 2553.25 43 44 3.59 3.01MARGEN DER 44 45 15601.55 8.41 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.29 SUPERCRITICO 2556.26 2555.81 2552.91 2552.78 44 45 3.35 3.03ATRAVIEZA LA 45 46 16514.68 16.29 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.36 SUPERCRITICO 2555.81 2555.46 2552.72 2552.46 45 46 3.09 3.00FELIPE 46 47 16504.73 16.36 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.36 SUPERCRITICO 2555.46 2554.73 2551.13 2550.87 46 47 4.33 3.86SAN FELIPE 47 47a 16467.95 40.12 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.36 SUPERCRITICO 2554.73 2553.3 2550.82 2550.18 47 47a 3.91 3.12SAN FELIPE 47a 48 16461.13 40.00 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.36 SUPERCRITICO 2553.3 2551.46 2549.10 2548.46 47a 48 4.20 3.00SAN FELIPE 48 49 16448.82 27.24 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.36 SUPERCRITICO 2551.46 2550.15 2547.63 2547.19 48 49 3.83 2.96SAN FELIPE 50 51 16402.69 31.76 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.34 SUPERCRITICO 2548.12 2547 2544.50 2543.99 50 51 3.62 3.01SANTIAGO 53 54 16374.01 20.05 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.34 SUPERCRITICO 2545.05 2544.06 2540.58 2540.26 53 54 4.47 3.80BOMBONA CENTRO 54 55 16357.14 33.66 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.34 SUPERCRITICO 2544.06 2542.95 2540.21 2539.67 54 55 3.85 3.28BOMBONA CENTRO 55 56 16332.70 35.09 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.34 SUPERCRITICO 2542.95 2541.6 2539.14 2538.58 55 56 3.81 3.02BOMBONA CENTRO 56 57 16332.70 32.24 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.34 SUPERCRITICO 2541.6 2540.36 2537.87 2537.35 56 57 3.73 3.01BOMBONA CENTRO 57 58 16283.92 47.58 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.34 SUPERCRITICO 2540.36 2538.64 2536.40 2535.64 57 58 3.96 3.00BOMBONA CENTRO 58 59 16283.92 52.54 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.34 SUPERCRITICO 2538.64 2537.05 2534.89 2534.05 58 59 3.75 3.00SAN ANDRES 59 60 16293.60 54.05 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.34 SUPERCRITICO 2537.05 2535.33 2533.21 2532.35 59 60 3.84 2.98SAN ANDRES 60 61 16323.90 48.33 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.34 SUPERCRITICO 2535.33 2533.9 2531.67 2530.90 60 61 3.66 3.00SAN ANDRES 61 62 16356.24 52.94 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.34 SUPERCRITICO 2533.9 2532.8 2530.64 2529.79 61 62 3.26 3.01SAN ANDRES 62 63 16386.40 48.34 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.34 SUPERCRITICO 2532.8 2531.7 2529.47 2528.70 62 63 3.33 3.00SAN ANDRES 63 63a 16435.94 65.70 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.36 SUPERCRITICO 2531.7 2529.47 2527.40 2526.35 63 63a 4.30 3.12SAN ANDRES 63a 64 16451.28 35.59 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.36 SUPERCRITICO 2529.47 2528.3 2525.42 2524.85 63a 64 4.05 3.45CENTRO 64 64a 16499.81 65.32 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.36 SUPERCRITICO 2528.3 2526.12 2524.16 2523.11 64 64a 4.14 3.01CENTRO 64a 65 16518.05 37.83 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.36 SUPERCRITICO 2526.12 2524.72 2522.33 2521.72 64a 65 3.79 3.00CENTRO 65 65a 16571.31 64.94 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.36 SUPERCRITICO 2524.72 2521.77 2520.31 2519.27 65 65a 4.41 2.50CENTRO 65a 66 16587.98 35.84 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.36 SUPERCRITICO 2521.77 2520.47 2518.00 2517.43 65a 66 3.77 3.04CENTRO 66 67 16613.68 44.98 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.36 SUPERCRITICO 2520.47 2519.06 2516.11 2515.39 66 67 4.36 3.67CENTRO 67 68 16657.07 51.82 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.36 SUPERCRITICO 2519.06 2517.35 2515.14 2514.31 67 68 3.92 3.04CENTRO 68 69 16654.27 49.99 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.36 SUPERCRITICO 2517.35 2516.19 2510.11 2509.31 68 69 3.10 2.74Y21A CENTRO 69 70 16675.04 11.94 1.60 70.866 GRP 0.01 18902.23 7.43 7.20 8.36 SUPERCRITICO 2516.19 2515.64 2509.25 2509.06 69 70 3.41 3.05

cra 26 entre EMPOPASTO- Via al CAM (Canalización Quebrada Mijitayo)

COLECTOR SEPARADO MIJITAYO -CARRERA 26 ENTRE EMPOPASTO Y CALLE 13; CARRERA 27 ENTRE CALLE 13 Y CALLE 22 (RIO PASTO) COLECTOR PLUVIAL GRP

DATOS DE ENTRADA

TIPO DE FLUJO

RELACIONES HIDRAULICAS PERFIL

CORTE

Tramo




CUADRO 2.2

CAUDAL DE DISEÑO

Q Long S Diam. Materialrugosid

ad QLL VLL FTLL VR FTRDE A Total m % Pulg. LPS m/s K/m2 m/s k/m2 DE A DE A DE A

MTS MTS MTS MTS1 2 8624.07 37.00 1.10 62.9921 RCP 0.013 8806.42 4.38 4.40 4.99 5.35 SUPERCRITICO 2672.68 2670.87 2667.21 2666.80 3.71 2.312 3 8651.70 47.30 1.10 62.9921 RCP 0.013 8806.42 4.38 4.40 4.99 5.35 SUPERCRITICO 2670.87 2668.81 2666.37 2665.85 2.74 1.203 4 8666.21 37.82 1.10 62.9921 RCP 0.013 8806.42 4.38 4.40 4.99 5.35 SUPERCRITICO 2668.81 2666.70 2664.10 2663.68 2.95 1.264 5 8689.82 42.95 1.10 62.9921 RCP 0.013 8806.42 4.38 4.40 4.99 5.35 SUPERCRITICO 2666.70 2663.81 2661.20 2660.73 3.74 1.325 6 8706.17 27.97 1.10 62.9921 RCP 0.013 8806.42 4.38 4.40 4.99 5.35 SUPERCRITICO 2663.81 2661.65 2659.00 2658.69 3.05 1.206 7 8982.56 20.77 1.10 62.9921 RCP 0.013 8806.42 4.38 4.40 4.99 5.35 SUPERCRITICO 2661.65 2660.07 2657.34 2657.11 2.55 1.207 8 9015.04 20.24 1.10 62.9921 RCP 0.013 8806.42 4.38 4.40 4.99 5.35 SUPERCRITICO 2660.07 2659.90 2656.20 2655.98 2.11 2.168 9 9092.80 45.02 1.10 62.9921 RCP 0.013 8806.42 4.38 4.40 4.98 5.34 SUPERCRITICO 2659.90 2656.60 2654.12 2653.62 4.02 1.22

cra 26 entre EMPOPASTO Vi l

9 10 9123.86 25.32 1.10 62.9921 RCP 0.013 8806.42 4.38 4.40 4.98 5.34 SUPERCRITICO 2656.60 2654.96 2652.26 2651.98 2.58 1.2210 11 9152.32 17.28 1.10 62.9921 RCP 0.013 8806.42 4.38 4.40 4.97 5.33 SUPERCRITICO 2654.96 2653.90 2650.49 2650.30 2.71 1.8411 12 9460.46 25.76 1.05 66.929 RCP 0.013 10113.66 4.46 4.46 5.06 5.40 SUPERCRITICO 2653.90 2652.06 2649.25 2648.98 2.78 1.2112 13 10734.41 51.84 1.05 66.929 RCP 0.013 10113.66 4.46 4.46 5.03 5.35 SUPERCRITICO 2652.06 2648.31 2645.77 2645.23 4.42 1.2113 14 10829.81 42.80 1.05 66.929 RCP 0.013 10113.66 4.46 4.46 4.99 5.29 SUPERCRITICO 2648.31 2645.26 2642.65 2642.20 3.79 1.1914 15 10995.57 37.77 0.95 70.866 RCP 0.013 11203.96 4.40 4.28 5.02 5.20 SUPERCRITICO 2645.26 2642.53 2639.58 2639.22 3.70 1.3315 16 11102.95 46.64 0.95 70.866 RCP 0.013 11203.96 4.40 4.28 5.02 5.20 SUPERCRITICO 2642.53 2639.33 2636.51 2636.07 4.04 1.2816 17 11189.75 69.27 0.95 70.866 RCP 0.013 11203.96 4.40 4.28 5.02 5.20 SUPERCRITICO 2639.33 2635.01 2632.31 2631.65 5.04 1.3817 18 11275.32 70.41 0.95 70.866 RCP 0.013 11203.96 4.40 4.28 5.02 5.20 SUPERCRITICO 2635.01 2630.58 2628.07 2627.40 4.96 1.2018 19 11396.41 58.98 0.95 70.866 RCP 0.013 11203.96 4.40 4.28 5.02 5.20 SUPERCRITICO 2630.58 2627.15 2624.44 2623.88 4.16 1.2919 20 11497.64 49.49 0.95 70.866 RCP 0.013 11203.96 4.40 4.28 5.01 5.19 SUPERCRITICO 2627.15 2624.34 2621.62 2621.15 3.55 1.2120 20a 11553.47 43.08 0.95 70.866 RCP 0.013 11203.96 4.40 4.28 5.01 5.19 SUPERCRITICO 2624.34 2622.05 2618.99 2618.58 3.37 1.4920 21 11593.03 34.58 0.95 70.866 RCP 0.013 11203.96 4.40 4.28 5.01 5.19 SUPERCRITICO 2622.05 2619.92 2617.07 2616.74 3.00 1.2021 21a 11654.69 49.00 0.95 70.866 RCP 0.013 11203.96 4.40 4.28 5.00 5.17 SUPERCRITICO 2619.92 2617.17 2614.41 2613.94 3.53 1.2521a 22 11712.54 49.18 0.95 70.866 RCP 0.013 11203.96 4.40 4.28 5.00 5.17 SUPERCRITICO 2617.17 2614.24 2611.29 2610.82 3.90 1.4422 23 11779.28 59.54 0.95 70.866 RCP 0.013 11203.96 4.40 4.28 4.99 5.16 SUPERCRITICO 2614.24 2610.73 2608.12 2607.55 4.14 1.2023 23a 11769.59 35.66 0.95 70.866 RCP 0.013 11203.96 4.40 4.28 4.99 5.16 SUPERCRITICO 2610.73 2608.24 2603.79 2603.45 4.96 2.8123a 24 11806.27 34.88 0.95 70.866 RCP 0.013 11203.96 4.40 4.28 4.99 5.16 SUPERCRITICO 2608.24 2605.78 2601.38 2601.05 4.88 2.7524 24a 12075.20 52.37 0.97 70.866 RCP 0.013 11321.28 4.45 4.37 5.00 5.20 SUPERCRITICO 2605.78 2601.76 2599.09 2598.58 4.71 1.20

Cra 26 con calle 24a 25 12140.32 45.31 0.85 78.74 RCP 0.013 14035.87 4.47 4.25 5.02 5.06 SUPERCRITICO 2601.76 2598.11 2595.10 2594.71 4.46 1.2025 26 12178.52 25.30 0.85 78.74 RCP 0.013 14035.87 4.47 4.25 5.02 5.06 SUPERCRITICO 2598.11 2596.1 2592.93 2592.71 2.98 1.1926 26a 12256.83 41.00 0.85 78.74 RCP 0.013 14035.87 4.47 4.25 5.03 5.08 SUPERCRITICO 2596.1 2593.45 2590.35 2590.00 3.55 1.2526a 27 12298.75 41.44 0.85 78.74 RCP 0.013 14035.87 4.47 4.25 5.03 5.08 SUPERCRITICO 2593.45 2590.99 2587.95 2587.60 3.30 1.19

Cra 26 con calle 27 28 12375.91 50.42 0.85 78.74 RCP 0.013 14035.87 4.47 4.25 5.03 5.08 SUPERCRITICO 2590.99 2588.62 2585.65 2585.22 3.14 1.20Cra 26 con calle 28 29 14834.90 29.24 0.85 78.74 RCP 0.013 14035.87 4.47 4.25 5.05 5.11 SUPERCRITICO 2588.62 2588.13 2584.82 2584.57 1.60 1.36Cra 26 cruce Av P i

29 30 15489.57 7.06 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.16 5.20 SUPERCRITICO 2588.13 2587.41 2583.91 2583.85 1.86 1.20Cra 26 CLL 2A CAPUSIGRA

30 31 15474.33 54.49 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.16 5.20 SUPERCRITICO 2587.41 2583.38 2580.26 2579.82 4.79 1.20CRA 26 CLL 2A

C S G31 31a 15457.49 45.29 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.16 5.20 SUPERCRITICO 2583.38 2580.95 2577.79 2577.43 3.23 1.16

CRA 26 CLL 2A C S G

31a 32 15449.47 23.64 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.16 5.20 SUPERCRITICO 2580.95 2579.93 2576.44 2576.25 2.15 1.32CRA 26 CLL 2A

CAPUSIGRA32 33 15439.28 35.92 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.16 5.20 SUPERCRITICO 2579.93 2578.13 2574.86 2574.57 2.71 1.20

CRA 26 CLL 2A CAPUSIGRA

33 34 15430.38 25.69 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.16 5.20 SUPERCRITICO 2578.13 2577.18 2573.83 2573.62 1.94 1.20CRA 26 CLL 2A

CAPUSIGRA34 35 15665.51 7.37 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.17 5.21 SUPERCRITICO 2577.18 2577.06 2572.38 2572.32 2.44 2.38

CRA 26 CLL 4 Y CLL

35 36 15664.62 22.94 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.17 5.21 SUPERCRITICO 2577.06 2575.6 2572.22 2572.04 2.48 1.20CRA 26 CLL 4 Y

C C S G36 36a 15661.42 41.87 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.17 5.21 SUPERCRITICO 2575.6 2573.2 2570.02 2569.69 3.22 1.15

CRA 26 CLL 4 Y CLL NORMAL

36a 36b 15655.67 41.00 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.17 5.21 SUPERCRITICO 2573.2 2571.4 2568.13 2567.80 2.71 1.24CRA 26 CLL 4 Y CLL NORMAL

36b 37 15650.04 39.93 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.17 5.21 SUPERCRITICO 2571.4 2569.44 2566.20 2565.88 2.84 1.20CRA 26 CLL8 MARGEN DER

37 37a 15640.18 53.00 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.17 5.21 SUPERCRITICO 2569.44 2566.74 2563.60 2563.18 3.48 1.20CRA 26 CLL9 MARGEN DER

37a 38 15633.36 52.42 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.17 5.21 SUPERCRITICO 2566.74 2563.84 2560.70 2560.28 3.68 1.20CRA 26 CLL9

G38 39 15630.02 33.75 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.17 5.21 SUPERCRITICO 2563.84 2561.95 2558.66 2558.39 2.82 1.20

CRA 26 CLL6 G Q

39 40 15625.24 29.32 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.17 5.21 SUPERCRITICO 2561.95 2560.64 2557.31 2557.08 2.28 1.20CRA 26 CLL8 MARGEN DER




43 44 15808.38 33.98 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.22 SUPERCRITICO 2557.42 2556.26 2552.82 2552.55 2.24 1.35CRA 26 CLL10

G44 45 15804.05 8.41 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.22 SUPERCRITICO 2556.26 2555.81 2552.51 2552.44 1.39 1.01

CRA 26 CLL10 ATRAVIEZA LA

45 46 16727.99 16.29 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.23 SUPERCRITICO 2555.81 2555.46 2552.24 2552.11 1.21 0.99CRA 26 CLL 11

SAN FELIPE46 47 16721.06 16.36 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.23 SUPERCRITICO 2555.46 2554.73 2551.14 2551.01 1.96 1.36

CRA 27 CLL 11A SAN FELIPE

47 47a 16701.88 40.12 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.23 SUPERCRITICO 2554.73 2553.3 2550.06 2549.74 2.31 1.20CRA 27 CLL 11A

SAN FELIPE47a 48 16687.77 40.00 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.23 SUPERCRITICO 2553.3 2551.46 2548.20 2547.88 2.74 1.22

CRA 27 CLL 11A S

48 49 16677.94 27.24 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.23 SUPERCRITICO 2551.46 2550.15 2546.35 2546.13 2.75 1.6649 50 16656.15 49.97 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.23 SUPERCRITICO 2550.15 2548.12 2544.97 2544.57 2.82 1.19

*CRA 27 CALLE 12 SAN FELIPE

50 51 16644.49 31.76 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.23 SUPERCRITICO 2548.12 2547 2543.69 2543.44 2.07 1.20CRA 27 CALLE 13

SANTIAGO53 54 16611.44 20.05 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.23 SUPERCRITICO 2545.05 2544.06 2540.82 2540.66 1.87 1.04

CRA 27 CLL 13 Y14 BOMBONA CENTRO

54 55 16598.02 33.66 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.23 SUPERCRITICO 2544.06 2542.95 2538.87 2538.60 2.83 1.99CRA 27 CLL 13 Y14 BOMBONA CENTRO

55 56 16585.64 35.09 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.23 SUPERCRITICO 2542.95 2541.6 2538.17 2537.89 2.42 1.35CRA 27 CLL 13 Y14

O O C O56 57 16576.19 32.24 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.23 SUPERCRITICO 2541.6 2540.36 2537.34 2537.08 1.90 0.92

CRA 27 CLL 14 Y15 BOMBONA CENTRO

57 58 16555.97 47.58 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.23 SUPERCRITICO 2540.36 2538.64 2535.33 2534.95 2.67 1.33CRA 27 CLL 14 Y15 BOMBONA CENTRO


SAN ANDRES59 60 16590.54 54.05 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.23 SUPERCRITICO 2537.05 2535.33 2532.20 2531.77 2.49 1.20

CRA 27 CLL 15 Y16 SAN ANDRES


S S61 62 16678.15 52.94 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.23 SUPERCRITICO 2533.9 2532.8 2529.57 2529.15 1.97 1.29



SAN ANDRES63 63a 16770.61 65.70 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.23 SUPERCRITICO 2531.7 2529.47 2526.53 2526.00 2.81 1.11


63a 64 16793.48 35.59 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.23 SUPERCRITICO 2529.47 2528.3 2525.14 2524.86 1.97 1.08CRA 27 CLL 18 Y19

CENTRO64 64a 16850.21 65.32 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.23 SUPERCRITICO 2528.3 2526.12 2523.06 2522.54 2.88 1.22

CRA 27 CLL 19 Y20 C O


C O65 65a 16930.87 64.94 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.22 SUPERCRITICO 2524.72 2521.77 2519.03 2518.51 3.33 0.90

CRA 27 CLL 19 Y20 CENTRO


CENTRO66 67 16990.65 44.98 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.18 5.22 SUPERCRITICO 2520.47 2519.06 2515.92 2515.56 2.19 1.14

CRA 27 CLL 20 Y21 CENTRO


CENTRO68 69 17022.15 49.99 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.17 5.22 SUPERCRITICO 2517.35 2516.19 2510.11 2509.71 4.88 4.12

CRA 27 CLL 21 C O

69 70 17039.96 20.99 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.17 5.22 SUPERCRITICO 2516.19 2515.64 2509.68 2509.51 4.15 3.77CLL 22 PUENTE RIO

PASTO70 71 17106.15 81.87 0.80 84.646 RCP 0.013 16513.18 4.55 4.30 5.17 5.22 SUPERCRITICO 2515.41 2514.73 2511.62 2510.97 1.64 1.61

Cra 26 con calle 3A;margen izq-EL

BOSQUECra 26 con calle 3A i ELCra 26 con calle 3A i EL

Cra 26 con calle Cra 26 con calle

3A;margen izq-EL PORTAL DE

COLECTOR SEPARADO MIJITAYO -CARRERA 26 ENTRE EMPOPASTO Y CALLE 13; CARRERA 27 ENTRE CALLES 13 A CALLE 22 (RIO PASTO)COLECTOR PLUVIAL RCP

TIPO DE FLUJO

RELACIONES HIDRAULICAS

LOCALIZACIONTramo

COTAS BATEAS CORTE


PERFIL

COTAS TERRENO


Quebrada Mijitayo por el respaldo de las viviendas entre Cll 10 SUR via al

CAM hasta Porteria Colegio Filipense

Cra 26 con calle 3A;margen izq-EL

BOSQUE

DATOS DE ENTRADA




CUADRO 3.1

Ubicación LongitudDiámetroPendiente Velocidad RTipo de Flujo Cota Batea Cota Batea Cota RasanteCota RasanteProfundida Profundidainicia Final Metros Pulg Porcentaje Metros/segundo Salida Entrada Inicial Final Inicia Final

Villa de Los Rios A 7P 21.61 24 1.50 3.00 Flujo supercritico 2659.47 2659.15 2662.58 2660.07 3.11 0.92AA 21P 10.79 12 2.50 3.15 Flujo supercritico 2617.40 2617.13 2618.57 2619.38 1.17 2.25

tamasagra B 24P 15.24 24 1.00 3.36 Flujo supercritico 2605.69 2605.54 2608.33 2608.24 2.64 2.70cruce panamericana y av mijitayo C 30P 10.18 55 2.50 7.42 Flujo supercritico 2580.76 2580.51 2587.67 2588.22 6.91 7.71cruce panamericana y av mijitayo CC 28P 9.00 16 4.00 5.03 Flujo supercritico 2587.00 2586.64 2589.00 2588.62 2.00 1.98cra 4 calle 26 D 35P 24.60 12 2.50 2.22 Flujo supercritico 2573.62 2573.00 2577.13 2577.26 3.52 4.26

barrio obrero E 41P 11.23 20 4.00 3.79 Flujo supercritico 2554.84 2554.39 2559.52 2559.20 4.68 4.81calle 10 av mijitayo-la normal F 46P 14.96 31 3.00 5.65 Flujo supercritico 2551.77 2551.32 2555.81 2555.46 4.04 4.14

cruce panamericana y av mijitayo H 30P 17.00 39 1.50 4.51 Flujo supercritico 2583.81 2583.55 2588.06 2587.41 4.25 3.86cll 13 cra 27 J 56P 7.50 20 4.00 4.25 Flujo supercritico 2572.46 2572.16 2577.50 2577.18 5.04 5.02

itsim I 35P 10.00 18 4.00 4.04 Flujo supercritico 2541.70 2541.30 2544.16 2544.06 2.46 2.76El eden G 26P 20.70 20 2.00 2.69 Flujo supercritico 2591.87 2591.46 2597.70 2596.10 5.83 4.64

cll 15 cra 27 L 59 10.00 18 2.50 3.24 Flujo supercritico 2534.84 2534.59 2537.04 2537.00 2.20 2.41calle 17 cra 27 N 63 5.00 18 2.50 3.05 Flujo supercritico 2527.33 2527.20 2531.67 2531.70 4.35 4.50calle 16 cra 27 M 61 10.00 18 2.50 3.07 Flujo supercritico 2531.60 2531.35 2533.95 2533.90 2.35 2.55calle 18 -cra 27 P 65 5.00 18 2.50 3.11 Flujo supercritico 2520.47 2520.34 2524.68 2524.72 4.21 4.38calle 19 cra 27 O 64 5.00 18 2.50 3.09 Flujo supercritico 2524.08 2523.95 2528.41 2528.30 4.34 4.35cll 14 cra 27 K 57P 10.00 20 4.00 3.89 Flujo supercritico 2538.12 2537.72 2541.46 2540.28 3.34 2.56

calle 20 cra 27 Q 66 5.00 18 2.50 3.19 Flujo supercritico 2517.15 2517.02 2520.27 2520.47 3.13 3.45

Tramo

COLECTOR MIJITAYOAPORTANTES PLUVIALES -GRP

CUADRO 3.2

Ubicación Longitud Diámetro Pendiente Velocidad Real Tipo de Flujo Cota Batea Cota Batea Cota RasanteCota RasanteProfundidad Profundidadinicia Final Metros Pulg Porcentaje Metros/segundo Salida Entrada Inicial Final Inicia Final

cruce panamericana y av mijita C 30P 10.18 63 2.50 7.42 Flujo supercritico 2580.76 2580.51 2587.67 2588.22 6.91 7.71calle 10 av mijitayo-la normal F 46P 14.96 36 3.00 5.65 Flujo supercritico 2551.77 2551.32 2555.81 2555.46 4.04 4.14cruce panamericana y av mijita H 30P 17.00 36 1.50 4.51 Flujo supercritico 2583.81 2583.55 2588.06 2587.41 4.25 3.86

Tramo

COLECTOR MIJITAYOAPORTANTES PLUVIALES -RCP

CUADRO 3.3

Ubicación Longitud Diámetro Pendiente Velocidad Real Tipo de Flujo Cota Batea Cota Batea Cota RasanteCota RasanteProfundidad Profundidadinicia Final Metros Pulg Porcentaje Metros/segundo Salida Entrada Inicial Final Inicia Final

Villa de Los Rios A 7P 21.61 24 1.50 3.69 Flujo supercritico 2659.47 2659.15 2662.58 2660.07 3.11 0.92AA 21P 10.79 12 2.50 3.43 Flujo supercritico 2617.40 2617.13 2618.57 2619.38 1.17 2.25

tamasagra B 24P 15.24 24 1.00 3.20 Flujo supercritico 2605.69 2605.54 2608.33 2608.24 2.64 2.70cruce panamericana y av mijitayo CC 28P 9.00 16 4.00 5.45 Flujo supercritico 2587.00 2586.64 2589.00 2588.62 2.00 1.98cra 4 calle 26 D 35P 24.60 11 2.50 2.90 Flujo supercritico 2573.62 2573.00 2577.13 2577.26 3.52 4.26

barrio obrero E 41P 11.23 18 4.00 5.33 Flujo supercritico 2554.84 2554.39 2559.52 2559.20 4.68 4.81cll 13 cra 27 J 56P 7.50 18 4.00 4.98 Flujo supercritico 2572.46 2572.16 2577.50 2577.18 5.04 5.02

itsim I 35P 10.00 18 4.00 5.60 Flujo supercritico 2541.70 2541.30 2544.16 2544.06 2.46 2.76El eden G 26P 20.70 18 2.00 4.00 Flujo supercritico 2591.87 2591.46 2597.70 2596.10 5.83 4.64

cll 15 cra 27 L 59 10.00 18 2.50 4.35 Flujo supercritico 2534.84 2534.59 2537.04 2537.00 2.20 2.41calle 17 cra 27 N 63 5.00 18 2.50 4.03 Flujo supercritico 2527.33 2527.20 2531.67 2531.70 4.35 4.50calle 16 cra 27 M 61 10.00 18 2.50 4.03 Flujo supercritico 2531.60 2531.35 2533.95 2533.90 2.35 2.55calle 18 -cra 27 P 65 5.00 18 2.50 4.11 Flujo supercritico 2520.47 2520.34 2524.68 2524.72 4.21 4.38calle 19 cra 27 O 64 5.00 18 2.50 4.07 Flujo supercritico 2524.08 2523.95 2528.41 2528.30 4.34 4.35cll 14 cra 27 K 57P 10.00 20 4.00 6.24 Flujo supercritico 2538.12 2537.72 2541.46 2540.28 3.34 2.56

calle 20 cra 27 Q 66 5.00 18 2.50 4.26 Flujo supercritico 2517.15 2517.02 2520.27 2520.47 3.13 3.45

Tramo

COLECTOR MIJITAYOAPORTANTES PLUVIALES -PVC




CUADRO 4.1

Ubicación Longitud Diámetro Int Pendiente Velocidad Real Tipo de Flujo Cota Batea Cota Batea Cota RasanteCota RasanteProfundidad Profundidadinicia Final Metros mm Porcentaje Metros/segundo Salida Entrada Inicial Final Inicia Final

Villa de Los Rios A 6S 12.25 300 1.00 1.05 Flujo supercritico 2659.89 2659.77 2662.58 2661.34 2.69 1.57AA 21s 14.97 200 3.50 1.25 Flujo supercritico 2617.40 2617.25 2618.57 2620.06 1.17 2.81

tamasagra B 24S 6.59 200 3.50 1.71 Flujo supercritico 2603.22 2602.99 2608.33 2608.06 5.11 5.07cruce panamericana y av mijitayo C 30S 28.93 350 2.50 2.57 Flujo supercritico 2583.56 2582.84 2588.48 2588.22 4.92 5.38cruce panamericana y av mijitayo C1 32S 11.00 350 2.50 1.81 Flujo supercritico 2579.46 2579.18 2586.90 2586.38 7.45 7.20cruce panamericana y av mijitayo CC 30S 28.95 200 6.00 2.21 Flujo supercritico 2584.58 2582.84 2589.00 2588.22 4.42 5.38

cra 4 calle 26 D 36S 17.42 200 2.50 0.93 Flujo supercritico 2574.44 2574.00 2577.13 2576.97 2.69 2.97barrio obrero E 44S 11.23 200 3.00 1.61 Flujo supercritico 2556.01 2555.67 2559.52 2559.06 3.51 3.39

calle 10 av mijitayo-la normal F 48S 3.00 300 1.00 1.47 Flujo supercritico 2552.04 2552.01 2556.92 2555.81 4.88 3.80cruce panamericana y av mijitayo H 31S 7.77 350 1.00 1.35 Flujo supercritico 2583.66 2583.58 2588.06 2587.73 4.40 4.15

itsim I 37S 13.72 200 4.00 1.78 Flujo supercritico 2572.72 2572.17 2577.18 2576.75 4.46 4.58cll 13 cra 27 J 56S 10.00 200 4.00 1.72 Flujo supercritico 2541.70 2541.30 2544.16 2544.19 2.46 2.89

El eden G 27S 10.55 200 1.50 1.17 Flujo supercritico 2594.35 2594.19 2596.65 2595.93 2.30 1.74cll 15 cra 27 L 61S 10.00 200 2.50 1.39 Flujo supercritico 2535.19 2534.94 2537.04 2537.87 1.85 2.93

calle 17 cra 27 N 65S 10.00 200 2.50 1.29 Flujo supercritico 2529.20 2528.95 2531.67 2531.67 2.47 2.72calle 16 cra 27 M 63S 10.00 200 2.50 1.29 Flujo supercritico 2531.80 2531.55 2533.95 2533.95 2.15 2.40calle 18 -cra 27 P 67S 10.00 200 2.50 1.34 Flujo supercritico 2521.60 2521.35 2524.68 2524.72 3.08 3.37calle 19 cra 27 O 66S 10.00 200 2.50 1.34 Flujo supercritico 2525.80 2525.55 2528.41 2528.32 2.61 2.77

cll 14 cra 27 K 59S 10.00 200 4.00 1.93 Flujo supercritico 2539.07 2538.67 2541.46 2542.76 2.39 4.09calle 20 cra 27 Q 68S 10.00 200 2.50 1.39 Flujo supercritico 2518.30 2518.05 2520.27 2520.48 1.97 2.43

calle 20a cra 27 R 69S 10.00 200 4.00 1.48 Flujo supercritico 2618.20 2617.80 2624.16 2619.82 5.96 2.02

Tramo

COLECTOR MIJITAYOCOLECTORES APORTANTES SANITARIOS-GRP

CUADRO 4.2

Ubicación Longitud Diámetro Int Pendiente Velocidad Real Tipo de Flujo Cota Batea Cota Batea Cota RasanteCota RasanteProfundidaProfundidadinicia Final Metros mm Porcentaje Metros/segundo Salida Entrada Inicial Final Inicia Final

Villa de Los Rios A 6S 12.25 284 1.00 1.39 Flujo supercritico 2659.89 2659.77 2662.58 2661.34 2.69 1.57AA 21s 14.97 182 1.00 1.06 Flujo supercritico 2617.40 2617.25 2618.57 2620.06 1.17 2.81

tamasagra B 24S 6.59 182 3.50 2.27 Flujo supercritico 2603.22 2602.99 2608.33 2608.06 5.11 5.07cruce panamericana y av mijitayo C 30S 28.93 327 2.50 3.39 Flujo supercritico 2583.56 2582.84 2588.48 2588.22 4.92 5.38cruce panamericana y av mijitayo C1 32S 11.00 327 2.50 2.37 Flujo supercritico 2579.46 2579.18 2586.90 2586.38 7.45 7.20cruce panamericana y av mijitayo CC 30S 28.95 182 6.00 2.88 Flujo supercritico 2584.58 2582.84 2589.00 2588.22 4.42 5.38

cra 4 calle 26 D 36S 17.42 182 2.50 1.20 Flujo supercritico 2574.44 2574.00 2577.13 2576.97 2.69 2.97barrio obrero E 44S 11.23 182 3.00 2.10 Flujo supercritico 2556.01 2555.67 2559.52 2559.06 3.51 3.39

calle 10 av mijitayo-la normal F 48S 3.00 284 1.00 1.94 Flujo supercritico 2552.04 2552.01 2556.92 2555.81 4.88 3.80cruce panamericana y av mijitayo H 31S 7.77 327 1.00 1.76 Flujo supercritico 2583.66 2583.58 2588.06 2587.73 4.40 4.15

itsim I 37S 13.72 182 4.00 2.35 Flujo supercritico 2572.72 2572.17 2577.18 2576.75 4.46 4.58cll 13 cra 27 J 56S 10.00 182 4.00 2.28 Flujo supercritico 2541.70 2541.30 2544.16 2544.19 2.46 2.89

El eden G 27S 10.55 182 1.50 1.53 Flujo supercritico 2594.35 2594.19 2596.65 2595.93 2.30 1.74cll 15 cra 27 L 61S 10.00 182 2.50 1.83 Flujo supercritico 2535.19 2534.94 2537.04 2537.87 1.85 2.93

calle 17 cra 27 N 65S 10.00 182 2.50 1.71 Flujo supercritico 2529.20 2528.95 2531.67 2531.67 2.47 2.72calle 16 cra 27 M 63S 10.00 182 2.50 1.71 Flujo supercritico 2531.80 2531.55 2533.95 2533.95 2.15 2.40calle 18 -cra 27 P 67S 10.00 182 2.50 1.77 Flujo supercritico 2521.60 2521.35 2524.68 2524.72 3.08 3.37calle 19 cra 27 O 66S 10.00 182 2.50 1.77 Flujo supercritico 2525.80 2525.55 2528.41 2528.32 2.61 2.77

cll 14 cra 27 K 59S 10.00 182 4.00 2.52 Flujo supercritico 2539.07 2538.67 2541.46 2542.76 2.39 4.09calle 20 cra 27 Q 68S 10.00 182 2.50 1.80 Flujo supercritico 2518.30 2518.05 2520.27 2520.48 1.97 2.43

calle 20a cra 27 R 69S 10.00 182 4.00 1.94 Flujo supercritico 2618.20 2617.80 2624.16 2619.82 5.96 2.02

Tramo

COLECTOR MIJITAYOCOLECTORES APORTANTES SANITARIOS-PVC




CUADRO 5.1

Ubicación Tramo Longitud Diámetro InPendiente Velocidad ReTipo de Flujo Cota Batea Cota Batea Cota RasanteCota RasanteProfundidaProfundidadinicia Metros Pulg Porcentaje Metros/segundo Salida Entrada Inicial Final Inicia Final

tamasagra B 2.00 24 3.00 5.01 Flujo supercritico 2605.82 2605.76 2608.26 2608.26 2.44 2.50barrio obrero E 2.00 31 3.00 4.99 Flujo supercritico 2556.28 2556.22 2559.22 2559.22 2.94 3.00

crecemillas- itsim I 2.00 24 1.08 3.20 Flujo supercritico 2574.30 2574.28 2577.18 2577.18 2.88 2.90calle 10 av mijitayo-la normal F 2.00 35 3.00 7.01 Flujo supercritico 2552.28 2552.22 2556.92 2556.92 4.64 4.70

El eden G 2.00 18 2.00 3.69 Flujo supercritico 2594.69 2594.65 2596.65 2596.65 1.96 2.00cll 15 cra 27 L 2.00 18 1.50 3.25 Flujo supercritico 2535.27 2535.24 2537.04 2537.04 1.77 1.80

calle 17 cra 27 N 2 18 1.18 2.82 Flujo supercritico 2529.32 2529.30 2531.67 2531.67 2.35 2.37calle 16 cra 27 M 2.00 18 1.56 3.14 Flujo supercritico 2531.98 2531.95 2533.95 2533.95 1.97 2.00calle 18 -cra 27 0 2.00 18 1.22 2.88 Flujo supercritico 2525.92 2525.90 2528.41 2528.41 2.49 2.51calle 19 cra 27 p 2.00 18 1.00 2.64 Flujo supercritico 2521.70 2521.68 2524.68 2524.68 2.98 3.00cll 14 cra 27 K 2.00 24 1.95 4.43 Flujo supercritico 2539.30 2539.26 2541.46 2541.46 2.16 2.20

calle 20 cra 27 Q 2.00 18 2.00 3.62 Flujo supercritico 2518.44 2518.40 2596.65 2596.65 3.00 3.50calle 20a cra 27 R 2.00 18 1.00 2.53 Flujo supercritico 2531.37 2531.35 2533.90 2533.90 2.53 2.55

calle 4 cra 26 D 2.00 12 1.00 1.92 Flujo supercritico 2574.92 2574.90 2577.13 2577.13 2.21 2.23cll 13 cra 27 j 2.00 18 3.00 4.47 Flujo supercritico 2541.96 2541.90 2544.16 2544.16 2.20 2.26

Cra 26 Cll 5ta Sur AA 2.00 12 3.00 3.49 Flujo supercritico 2541.96 2541.90 2544.16 2544.16 2.20 2.26INEM CC 2.00 16 4.00 4.87 Flujo supercritico 2541.98 2541.90 2544.16 2544.16 2.18 2.26

COLECTOR MIJITAYOCOLECTORES APORTANTES COMBINADOS - GRP

CUADRO 5.2

Ubicación Tramo Longitud Diámetro IntPendiente Velocidad RTipo de Flujo Cota Batea Cota Batea Cota RasanteCota RasanteProfundidad Profundidadinicia Metros Pulg Porcentaje Metros/segundo Salida Entrada Inicial Final Inicia Final

tamasagra B 2.00 24 3.00 5.02 Flujo supercritico 2605.82 2605.76 2608.26 2608.26 2.44 2.50crecemillas- itsim I 2.00 24 1.08 3.19 Flujo supercritico 2574.30 2574.28 2577.18 2577.18 2.88 2.90

El eden G 2.00 18 2.00 4.02 Flujo supercritico 2594.69 2594.65 2596.65 2596.65 1.96 2.00cll 15 cra 27 L 2.00 18 1.50 3.57 Flujo supercritico 2535.27 2535.24 2537.04 2537.04 1.77 1.80

calle 17 cra 27 N 2 18 1.18 3.06 Flujo supercritico 2529.32 2529.30 2531.67 2531.67 2.35 2.37calle 16 cra 27 M 2.00 18 1.56 3.42 Flujo supercritico 2531.98 2531.95 2533.95 2533.95 1.97 2.00calle 18 -cra 27 0 2.00 18 1.22 3.15 Flujo supercritico 2525.92 2525.90 2528.41 2528.41 2.49 2.51calle 19 cra 27 p 2.00 18 1.00 2.88 Flujo supercritico 2521.70 2521.68 2524.68 2524.68 2.98 3.00cll 14 cra 27 K 2.00 23 1.95 4.83 Flujo supercritico 2539.30 2539.26 2541.46 2541.46 2.16 2.20

calle 20 cra 27 Q 2.00 18 2.00 3.94 Flujo supercritico 2518.44 2518.40 2596.65 2596.65 3.00 3.50calle 20a cra 27 R 2.00 18 1.00 2.75 Flujo supercritico 2531.37 2531.35 2533.90 2533.90 2.53 2.55

calle 4 cra 26 D 2.00 11 1.00 2.08 Flujo supercritico 2574.92 2574.90 2577.13 2577.13 2.21 2.23cll 13 cra 27 j 2.00 18 3.00 4.88 Flujo supercritico 2541.96 2541.90 2544.16 2544.16 2.20 2.26

Cra 26 Cll 5ta Sur AA 2.00 11 3.00 3.76 Flujo supercritico 2541.96 2541.90 2544.16 2544.16 2.20 2.26INEM CC 2.00 16 4.00 5.48 Flujo supercritico 2541.98 2541.90 2544.16 2544.16 2.18 2.26

COLECTOR MIJITAYOCOLECTORES APORTANTES COMBINADOS - PVC

CUADRO 5.3

Ubicación Tramo Longitud Diámetro In Pendiente Velocidad Real Tipo de Flujo Cota Batea Cota Batea Cota RasanteCota RasanProfundidad Profundidadinicia Metros Pulg Porcentaje Metros/segundo Salida Entrada Inicial Final Inicia Final

barrio obrero E 2.00 29 3.00 4.11 Flujo supercritico 2556.28 2556.22 2559.22 2559.22 2.94 3.00calle 10 av mijitayo-la normal F 2.00 32 3.00 5.66 Flujo supercritico 2552.28 2552.22 2556.92 2556.92 4.64 4.70

COLECTOR MIJITAYOCOLECTORES APORTANTES COMBINADOS - RCP




CUADRO No. 6 - CALCULO DE ESTRUCTURA DE SEPARACIÓN TAMASAGRA – MUESTRA DE CALCULO

1. DATOS DE ENTRADA Dato Cálculo Und 1.1 Conducto Combinado D1 Diámetro 0,6 m S1 Pendiente 3 % Material PVC Rugosidad 0,01 Q1 Caudal max comb. 0,752 m3/s QMH Caudal maximo horario 0,0194 m3/s Y1 Calado máximo, en tormenta 0,316m A1 Area de flujo 0,1510m2 1.2 Conducto de Derivación Factor de QMH (seco) 1,2 q Flujo máx.en tiempo seco 0,0233m3/s Factor tormenta 1,3 qt Flujo máximo en tormenta máxima 0,0252m3/s 1.3 Conducto de Fuga D2 Diámetro 0,6 m S2 Pendiente 1 % Material PVC Rugosidad 0,01 Q2 Caudal maximo 0,7268m3/s Y2 Calado máximo, en tormenta 0,316m A2 Area de flujo 0,151m2 2. CALCULOS CONDUCTO COMBINADO 2.1 En tiempo seco

q Caudal sanitario maximo a derivar 0,023m3/s

iterar hasta igualar q en 1.2. Suponer

Yf Yd Calado máximo, a derivar 0,054 m Ad Area flujo 0,013m2 Beta 0,6094 Perimetro mojado 0,366m Cuerda0,3434 Radio hidráulico 0,034m vd Velocidad 1,835m/s 2.2 En condición de lluvia. Q1 Caudal maximo 0,754m3/s

Y1 Calado máximo 0,316 m

iterar hasta que iguale a

item 5. Suponer Yf

A1 Area flujo 0,151m2 Beta 1,6242 Perimetro mojado 0,974m Cuerda0,5991 R radio hidráulico 0,155m v1 Velocidad 4,996m/s




3. CALCULOS CONDUCTO DE FUGA Q2 Caudal maximo 0,724m3/s

Y2 Calado máximo, en tormenta 0,448 m

iterar hasta que iguale a

item 19. Suponer Yf

A2 Area de flujo 0,226m2 Beta 2,0867 Perímetro mojado 1,252m Cuerda0,5219 Radio hidráulico 0,181m v2 Velocidad 3,198m/s 4. CALCULOS DEL ORIFICIO 4.1 En condición seca. Orifició lleno D Diámetro 0,15m Area de orificio 0,0172m2 Velocidad en orificio 1,35m/s 4.2 En condición de tormenta máxima ht Altura sobre el centro orificio 0,293m 0,0252h elevación por encima del orificio 0,219m velocidad 1,463m/s 5 VERTEDERO Velocidad v 5,080m/s Area de flujo 0,143m2 Ancho mínimo del vertedero 0,651m L Ancho adoptado del vertedero 1,400 6∆h 6*(Nivel en 1 - nivel en j) 0,257m 6*h 1,315 1,5*Y1 0,474 L1 Distancia del vertedero 1,315m 6. LOCALIZACIÓN CONDUCTO DE FUGA v2/2g en vertedero 1,3151m v2/2g en tubo de fuga 0,5213m Diferencia 0,7939m 3*caida vertedero hacia la fuga 1,1427 1,5 * Y2 0,6720 L2 Distancia del vertedero 1,143m 7. COTAS CT Cota de terreno 2608,26 m C1 Batea entrada combinado 2605,76 m C0 Batea de orificio de derivación 2605,67m Cj Nivel del vertedero de fuga 2605,81m C2 Batea salida conducto de fuga 2605,43m Primera caida C1-Co 0,09m Caida Total 0,33m Profunidad estructura en orif. 2,59m Base trasversal muro vertedero 0,98 Largo total de la estructura 3,433 Ancho de la estructura 1,400




1. Sección longitudinal

2. Planta

1 2

Y1

Y2 D

hQ1

Q2

q

Nivel máximo

Nivel máximo yd

L1 L2

ht C1

Co C2

Cj

B

L1 L2

L

DOrifici

VertederQ1 Q2

q

Conducto combinad Conduct

o

Conducto de

1 2 B

0,1




3. Detalle de vertedero y orificio de derivación

1

3 1

1

Cj0,1

C

C2

B

Orificio de derivación

D

h




RESUMEN DE DETALLES DE ESTRUCTURAS DE SEPARACIÓN

Tamasagra Obrero Cresemillas Calle 10 Eleden Cll15 Crr27

Cll17 Crr27

Cll16 Crr27

Cll18 Crr27

Cll20 Crr27

Cll14 Crr27

Cll13 Crr27

Conducto combinado GRP RCP L N

Diámetro, m D1 0,60 0,76 0,60 0,84 0,91 0,46 0,46 0,46 0,46 0,46 0,46 0,60 0,46

Pendiente % S1 3,00 3,00 1,08 3,00 3,00 2,00 1,50 1,18 1,56 1,22 2,00 1,95 3,00

Caudal máximo, m3/s Q1 0,752 0,768 0,585 3,013 3,013 0,4295 0,425 0,313 0,313 0,336 0,385 0,941 0,496

Calado máximo, m Y1 0,316 0,283 0,372 0,618 0,696 0,305 0,339 0,294 0,268 0,306 0,283 0,423 0,293

Cota de Batea entrada, m C1 2605,76 2556,22 2574,28 2552,22 2552,22 2594,65 2535,24 2529,30 2531,95 2525,90 2518,40 2539,26 2541,90 Orificio de Derivación Diámetro del orificio, m D 0,15 0,14 0,15 0,24 0,24 0,13 0,13 0,12 0,12 0,12 0,13 0,16 0,14 Cota Batea orificio, m Co 2605,67 2556,12 2574,20 2552,07 2552,08 2594,57 2535,17 2529,24 2531,88 2525,83 2518,33 2539,16 2541,82

Caudal máx. tiempo seco, m3/s q 0,023 0,022 0,023 0,078 0,078 0,017 0,016 0,014 0,014 0,015 0,016 0,030 0,020 Vertedero Calado máx. sobre vertedero, m h 0,219 0,214 0,219 0,356 0,356 0,194 0,191 0,177 0,177 0,184 0,190 0,242 0,205 Cota del vertedero, m Cj 2605,81 2556,27 2574,35 2552,31 2552,32 2594,71 2535,30 2529,36 2532,00 2525,96 2518,45 2539,33 2541,95 Ancho del vertedero, m L 1,40 1,56 1,40 1,64 1,71 1,26 1,26 1,26 1,26 1,26 1,26 1,40 1,26

Distancia a cond. Combinado, m L1 1,31 1,28 1,31 2,14 2,14 1,16 1,14 1,06 1,06 1,11 1,14 1,45 1,23

Distancia a cond. de fuga, m L2 1,14 0,73 0,71 1,45 1,66 0,79 0,80 0,84 0,84 0,82 0,80 0,77 0,76 Conducto de fuga

Diámetro, m D2 0,60 0,46 0,46 0,84 0,91 0,46 0,46 0,46 0,46 0,46 0,46 0,50 0,46

Pendiente % S2 1,00 4,00 4,00 3,00 3,00 2,00 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 4,00 4,00

Caudal máximo, m3/s Q2 0,727 0,744 0,560 2,928 2,928 0,411 0,407 0,298 0,298 0,320 0,367 0,909 0,475

Calado máximo, m Y2 0,316 0,283 0,372 0,618 0,696 0,305 0,339 0,294 0,268 0,306 0,283 0,423 0,293

Cota de Batea salida, m C2 2605,43 2556,03 2574,11 2551,83 2551,76 2594,44 2535,03 2529,08 2531,72 2525,69 2518,19 2539,07 2541,70 Cota de Terreno 2608,26 2559,22 2577,18 2556,92 2556,92 2596,65 2537,04 2531,67 2533,95 2528,41 2520,57 2541,46 2544,16 Profundidad estructura en orif. 2,59 3,10 2,98 4,85 4,84 2,08 1,87 2,43 2,07 2,58 2,24 2,30 2,34 Largo total de la estructura 3,43 2,84 2,86 4,94 5,22 2,76 2,75 2,69 2,69 2,72 2,74 3,12 2,80 Ancho de la estructura 1,40 1,56 1,40 1,64 1,71 1,26 1,26 1,26 1,26 1,26 1,26 1,40 1,26

mt no. 16- memoria de diseño hidráulico- colector mijitayo ... · mt no. 16- memoria de diseño...

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