memorias de calculo hidraulico

ELABORACIÓN DEL PLAN DE ESTUDIO Y DISEÑOS DE LA FASE II DEL PLAN DE CHOQUE (REDES MATRICES DE CONDUCCIÓN,

ESTACIONES DE BOMBEO, REDES MATRICES DE DISTRIBUCIÓN Y TANQUE ZONA CONTINENTAL) PARA EL MUNICIPIO DE SAN

ANDRES DE TUMACO, DEPARTAMENTO DE NARIÑO.

MEMORIA DE CÁLCULO HIDRÁULICAS DE LA RED MATRIZ DE CONDUCCIÓN, RED MATRIZ DE DISTRIBUCIÓN Y RED MENOR.

C258T003-IT-006

BOGOTÁ, AGOSTO DE 2010

ELABORACIÓN DEL PLAN DE ESTUDIO Y DISEÑOS DE LA FASE II DEL PLAN DE CHOQUE (REDES MATRICES DE

CONDUCCIÓN, ESTACIONES DE BOMBEO, REDES MATRICES DE DISTRIBUCIÓN Y TANQUE ZONA

CONTINENTAL) PARA EL MUNICIPIO DE SAN ANDRES DE TUMACO, DEPARTAMENTO DE NARIÑO.

VERSION 0 FECHA: 04/10


C258T003-IT-006Hoja No. i

IEH GRUCON S.A. MEMORIA DE CÁLCULO HIDRÁULICAS DE LA RED MATRIZ DE CONDUCCIÓN, RED MATRIZ DE DISTRIBUCIÓN Y RED MENOR C258T003-IT-006

CUADRO DE RESPONSABILIDADES

RESPONSABLE NÚMERO DE REVISIÓN 0 1 2

Elaboración

Diego Restrepo

07-05-2010

Revisión

Germán Naranjo

07-05-2010

Aprobación

María C. Peña

07-05-2010

LISTA DE DISTRIBUCIÓN DEPENDENCIA No. COPIAS FECHA DE

ENVÍO OBSERVACIONES

Mónica Romero-Aquaseo S.A. E.S.P

2 11-05-2010

Archivo IEH GRUCON S.A. 1 11-05-2010

CUADRO DE MODIFICACIONES REVISIÓN FECHA DE MODIFICACIÓN ORIGEN DEL CAMBIO O

MODIFICACIÓN






C258T003-IT-006Hoja No. ii


Tabla de Contenido

1 INTRODUCCIÓN ........................................................................................................................ 1

2 ALCANCE .................................................................................................................................. 2

3 DESCRIPCIÓN GENERAL ........................................................................................................ 3

3.1 ALINEAMIENTO DE LA RED MATRIZ DE CONDUCCIÓN. ............................................................. 3 3.2 RED MATRIZ DE DISTRIBUCIÓN. .............................................................................................. 4 3.3 RED MENOR DE DISTRIBUCIÓN. .............................................................................................. 5

4 CAUDAL DE DISEÑO ................................................................................................................ 6

4.1 ESTIMACIÓN DE LA POBLACIÓN ............................................................................................. 6 4.1.1 Método Aritmético. ......................................................................................................... 6 4.1.2 Método Geométrico. ...................................................................................................... 7 4.1.3 Método Exponencial. ..................................................................................................... 8

4.2 ESTIMACIÓN DE CONSUMO DE AGUA. .................................................................................... 9 4.2.1 Demandas Máximas de Agua. .................................................................................... 11

4.3 DISTRIBUCIÓN ESPACIAL DEL CONSUMO .............................................................................. 12 4.3.1 Estimación de Superficie Disponible Para Crecimiento y Densificación de la Población. ................................................................................................................................. 12

4.4 POBLACIÓN Y SUPERFICIE UTILIZADA ACTUALMENTE. .......................................................... 13 4.4.1 Isla Tumaco. ................................................................................................................ 14 4.4.2 Isla del Morro. .............................................................................................................. 16 4.4.3 Tumaco Continental. .................................................................................................... 19 4.4.4 Nuevo Tumaco. ........................................................................................................... 22

4.5 ESTIMACIÓN DE LA FUTURA DISTRIBUCIÓN DE LA POBLACIÓN. .............................................. 23 4.5.1 Estimación de Caudales por Zona .............................................................................. 25

5 ANÁLISIS DE ALTERNATIVAS .............................................................................................. 26

5.1 ALINEAMIENTO ................................................................................................................... 26 5.2 MATERIAL .......................................................................................................................... 26 5.3 DIÁMETROS ........................................................................................................................ 27 5.4 ALTERNATIVAS ANALIZADAS ................................................................................................ 27 5.5 ESTIMACIÓN DE COSTOS DE ALTERNATIVAS .......................................................................... 27 5.6 SELECCIÓN DE ALTERNATIVA. ............................................................................................. 29

6 METODOLOGÍA DE CÁLCULO .............................................................................................. 31

6.1 PÉRDIDAS DE ENERGÍA POR FRICCIÓN ................................................................................ 31 6.2 PÉRDIDAS MENORES .......................................................................................................... 33 6.3 RUGOSIDAD DE LOS MATERIALES ......................................................................................... 33 6.4 LA PENDIENTES DE LAS TUBERÍAS ....................................................................................... 33 6.5 ANÁLISIS DE GOLPE DE ARIETE ........................................................................................... 34

6.5.1 Golpe de ariete el detener el sistema de bombeo. ...................................................... 34 6.5.2 Golpe de ariete al cerrar una válvula ........................................................................... 36 6.5.3 Tiempo mínimo para el cierre de válvulas. .................................................................. 37

6.6 CONSIDERACIONES ............................................................................................................ 38 6.7 MODELACIÓN HIDRÁULICA .................................................................................................. 38

6.7.1 Fundamentos de modelación hidráulica ...................................................................... 38 6.7.2 Modelación de la Red Matriz de de Conducción de Ciudadela a la Ye ...................... 41






C258T003-IT-006Hoja No. iii


6.7.1 Modelación de la Red Matriz de Distribución y la Red Menor de la Isla Tumaco. ...... 44 6.7.1.1 Diseño Optimizado por Algoritmos Genéticos ................................................................. 44

6.8 DISEÑO DE MACROMEDICIÓN .............................................................................................. 48

7 BIBLIOGRAFÍA ........................................................................................................................ 54

8 ANEXOS ................................................................................................................................... 55

8.1 ANEXO 1 - CAUDALES POR TUBERÍA, MODELO DE RED MATRIZ DE CONDUCCIÓN, HORA DE

MÁXIMO CONSUMO (7:00 AM) EN 2041. .......................................................................................... 55 8.2 ANEXO 2 – PRESIONES POR NODO, MODELO DE RED MATRIZ DE CONDUCCIÓN, HORA DE

MÁXIMO CONSUMO (7:00 AM) EN 2041. .......................................................................................... 57 8.3 ANEXO 3 - CAUDALES POR TUBERÍA, MODELO DE RED MATRIZ DE CONDUCCIÓN, HORA DE

MÁXIMO CONSUMO (7:00 AM) EN 2010. .......................................................................................... 58 8.4 ANEXO 4 – PRESIONES POR NODO, MODELO DE RED MATRIZ DE CONDUCCIÓN, HORA DE

MÁXIMO CONSUMO (7:00 AM) EN 2010. .......................................................................................... 59 8.5 ANEXO 5 - CAUDALES POR TUBERÍA, MODELO DE RED MENOR ISLA TUMACO, MODELO

ESTÁTICO HORA DE MÁXIMO CONSUMO (7:00 AM) EN 2041. ............................................................ 60 8.6 ANEXO 6 – PRESIONES POR NODO, MODELO DE RED MENOR ISLA TUMACO, MODELO

ESTÁTICO HORA DE MÁXIMO CONSUMO (7:00 AM) EN 2041. ............................................................ 76

Índice de Figuras

FIGURA 3-1ALINEAMIENTO DE LARED MATRIZ DE CONDUCCIÓN. .............................................................. 3 FIGURA 3-2RED MATRIZ DE DISTRIBUCIÓN. .............................................................................................. 4 FIGURA 3-3RED MENOR DE DISTRIBUCIÓN. .............................................................................................. 5 FIGURA 4-1 USO ACTUAL. ................................................................................................................... 12 FIGURA 4-2 USO NORMATIVO. ............................................................................................................. 12 FIGURA 4-3 USO ACTUAL ISLA TUMACO. ............................................................................................... 14 FIGURA 4-4 USO NORMATIVO ISLA TUMACO. ......................................................................................... 15 FIGURA 4-5 USO ACTUAL ISLA DEL MORRO. ......................................................................................... 16 FIGURA 4-6 USO NORMATIVO ISLA DEL MORRO..................................................................................... 17 FIGURA 4-7 POR HABITAR ISLA DEL MORRO. ......................................................................................... 18 FIGURA 4-8 USO ACTUAL TUMACO CONTINENTAL. ................................................................................ 19 FIGURA 4-9 USO NORMATIVO TUMACO CONTINENTAL. .......................................................................... 20 FIGURA 4-10 POR HABITAR TUMACO CONTINENTAL. .............................................................................. 21 FIGURA 4-11 ÁREA URBANA EXISTENTE Y PROYECTADA. ...................................................................... 22 FIGURA 4-12 DETALLE NUEVO TUMACO. ............................................................................................... 23 FIGURA 5-1ANÁLISIS ECONÓMICO RED MATRIZ DE CONDUCCIÓN. .......................................................... 29 FIGURA 6-1PRESIÓN ESTÁTICA MÁXIMA................................................................................................. 35 FIGURA 6-2ESQUEMA DEL MODELO HIDRÁULICO DE LA RED MATRIZ DE CONDUCCIÓN Y DISTRIBUCIÓN. .. 41 FIGURA 6-3ESQUEMA DE OPERACIÓN FUTURA DEL ACUEDUCTO DEL MUNICIPIO DE TUMACO. ................... 42 FIGURA 6-4CURVA DE CONSUMO DE BARRANQUILLA. ............................................................................ 43 FIGURA 6-5RESULTADOS DE LA MODELACIÓN DE LOS SECTORES EN EL MODELO. .................................. 43 FIGURA 6-6RESULTADOS DE LA MODELACIÓN DE LOS SECTORES EN EL MODELO. .................................. 44 FIGURA 6-7RESULTADOS DEL DISEÑO OPTIMIZADO MODELACIÓN DE LA RED MENOR. ............................ 47






C258T003-IT-006Hoja No. iv


Índice de Tablas

TABLA 4-1. CENSOS DANE. ................................................................................................................... 6 TABLA 4-2. PROYECCIÓN POBLACIÓN MÉTODO ARITMÉTICO. ................................................................... 7 TABLA 4-3. PROYECCIÓN POBLACIÓN MÉTODO GEOMÉTRICO. ................................................................. 8 TABLA 4-4. PROYECCIÓN POBLACIÓN MÉTODO EXPONENCIAL. ................................................................ 9 TABLA 4-5. TABLA RESUMEN DE RESULTADOS. ....................................................................................... 9 TABLA 4-6. PROYECCIÓN DE POBLACIÓN, DOTACIONES Y DEMANDAS MÁXIMAS. .................................... 10 TABLA 4-7. ESTIMACIÓN DE DISTRIBUCIÓN AÑO 2005. .......................................................................... 13 TABLA 4-8. ESTIMACIÓN DE DISTRIBUCIÓN ACTUAL (2010). ................................................................... 13 TABLA 4-9. EFECTO CRECIMIENTO. ...................................................................................................... 24 TABLA 4-10. HABITANTES NUEVOS POR DENSIFICACIÓN. ....................................................................... 24 TABLA 4-11. DISTRIBUCIÓN ESPACIAL DE LA POBLACIÓN (2041). ........................................................... 25 TABLA 4-12. DISTRIBUCIÓN ESPACIAL DEL CONSUMO (2041). ............................................................... 25 TABLA 5-1. COSTOS ESTIMADOS DE CADA ALTERNATIVA. ....................................................................... 28 TABLA 5-2.RESULTADOS PÉRDIDAS HIDRÁULICAS SISTEMA DE 20 PULGADAS. ........................................ 29 TABLA 5-3.ESTUDIO COSTOS DE ALTERNATIVA SISTEMA EN 20 PULGADAS. ........................................... 30 LOS RESULTADOS MUESTRAN QUE EFECTIVAMENTE EL PUNTO ÓPTIMO DE OPERACIÓN SE ENCUENTRA

CERCA A LAS VELOCIDADES QUE DADA LA EXPERIENCIA DE LA EMPRESA IEH GRUCON SE UTILIZAN

COMO PUNTO OPTIMO DE OPERACIÓN DE LAS TUBERÍAS A FLUJO LLENO. LA CAPACIDAD INICIALMENTE

DEFINIDA PARA LA TUBERÍA DE 20 PULGADAS SE ESTIMABA EN 253 L/S, SIN EMBARGO LA VELOCIDAD

DE 1.25 M/S SE ENCUENTRA DENTRO DEL RANGO OPTIMO DE OPERACIÓN. EL ANÁLISIS ECONÓMICO

MUESTRA QUE LA ALTERNATIVA SELECCIÓN (20 PULGADAS) ES LA DE MENOR COSTO TOTAL (C. OPERACIÓN + C. INSTALACIÓN) (VERTABLA 5-4.) ......................................................................... 30

TABLA 6-1.CARACTERÍSTICAS .............................................................................................................. 34 TABLA 6-2.ESTUDIO COSTOS DE ALTERNATIVA 1. ................................................................................. 46 TABLA 6-3.ESTUDIO COSTOS DE ALTERNATIVA 2. ................................................................................. 46 TABLA 6-4.ESTUDIO COSTOS DE ALTERNATIVA 3. ................................................................................. 46 TABLA 6-5.ESTUDIO COSTOS DE ALTERNATIVA 4. ................................................................................. 47 TABLA 6-6. ESTIMACIÓN DE CAUDALES PARA ISLA TUMACO. ................................................................... 48 TABLA 6-7. SELECCIÓN DEL DIÁMETRO PARA EL MACROMEDIDOR DE S-01. ............................................. 49 TABLA 6-8. SELECCIÓN DEL DIÁMETRO PARA EL MACROMEDIDOR DE S-02. ............................................. 50 TABLA 6-9. SELECCIÓN DEL DIÁMETRO PARA EL MACROMEDIDOR DE S-03. ............................................. 51 TABLA 6-10. SELECCIÓN DEL DIÁMETRO PARA EL MACROMEDIDOR DE S-04. ........................................... 52 TABLA 6-11. SELECCIÓN DEL DIÁMETRO PARA EL MACROMEDIDOR DE S-05. ........................................... 53






C258T003-IT-006Hoja No. 1


1 Introducción Dentro del marco de los diseños solicitados para el Plan de Choque del municipio de San Andrés de Tumaco, se presenta la cuarta entrega del Plan de Choque. Definida como la red matriz de conducción de la ciudadela a la ye, la red matriz de distribución del tanque Caldas a los Sectores Hidráulicos definidos en la isla Tumaco y la red menor de distribución en la isla Tumaco. Dada la situación de Tumaco en cuanto a sus sistemas de acueducto y alcantarillado, evidenciados gracias al diagnostico del municipio (Unión Temporal Tumaco, 2007) y en las visitas realizadas se encuentra una necesidad fuerte de establecer una estructura de red matriz confiable que permita con seguridad transmitir los caudales requeridos por la población acompañada por una red menor sectorizada que permita una óptima distribución del recurso. Adicionalmente al tener en cuenta que las tuberías que fueron construidas con el fin de transportar agua (red matriz) actualmente no prestan esta función dado que: distribuyen caudal a lo largo de su alineamiento, presentan gran cantidad de fugas fuertes, han sido reparadas de manera artesanal, las acometidas realizadas sobre ella no fueron hechas por personal idóneo y sin ningún tipo de control, además de estar próximas a cumplir su vida útil, se afirma la necesidad de realizar esta nueva tubería. Adicionalmente gracias a las investigaciones operativas realizadas en terreno, en que se revela el estado deplorable de la red menor de distribución existente se realizó el diseño general de las redes menores de distribución de la Isla Tumaco, junto con la línea de red matriz de distribución que conectará los tanques con los sectores hidráulicos de la isla. En este documento se presentan las memorias de cálculo hidráulico realizadas para el diseño de la red matriz de conducción que parte del sector denominado ciudadela y termina en el sector de la Ye en la isla de Tumaco, la red matriz de distribución y la red menor de distribución en la isla Tumaco.








2 Alcance El análisis que se presenta a continuación se centra en el análisis hidráulico del sistema de conducción (Cuidadela – La Ye) que se debe instalar como ampliación del sistema de la planta de tratamiento a ciudadela. Adicionalmente se presenta el análisis hidráulico del sistema de red matriz de distribución y red menor de distribución en la isla Tumaco. Este análisis cubre los siguientes aspectos:

Proyección de población y caudales hasta el horizonte de diseño (2041).

Distribución espacial de caudales y cálculo del caudal de diseño.

Planteamiento y descripción conceptual de las alternativas previstas.

Estimación de costos de las alternativas contempladas.

Selección de la alternativa.

Metodología de Calculo.

Revisión de Golpe de Ariete.








3 Descripción General

3.1 Alineamiento de la Red Matriz de Conducción. La línea expresa de la red matriz de conducción parte del sector denominado Ciudadela, donde se conecta a la red que parte de la PTAP y termina en los predios del Tanque de Ciudadela en Ø24”, adicionalmente se dejan previstas las conexiones requeridas para poner en funcionamiento la estación de bombeo proyectada de Ciudadela a la Isla Tumaco. La tubería será de 20 pulgadas en HD (como se mostrara en el capítulo 5) y continuará sin obstrucciones hasta el puente El Pindo, ahí se ubicará una válvula y una purga que permitirán la limpieza y el correcto funcionamiento del sistema. Luego continua el recorrido hasta la Ye (bifurcación al norte, en la isla de Tumaco), durante el recorrido parte de la tubería se dirige en dos tramos diferentes a los tanques elevados, San Judas y Caldas. En la Ye se conectará a la tubería existente de 12” en AC que se dirige a la isla del Morro. La longitud total de la tubería durante el recorrido de la Ciudadela hasta la Ye es de 4832 metros.

Figura 3-1Alineamiento de la Red Matriz de Conducción.








3.2 Red matriz de distribución. La red matriz de distribución inicia el recorrido en los tanques elevados San Judas (no se conecta en espera de las obras que se proyecten en este tanque) y Caldas donde el caudal es distribuido a los cinco sectores en los que está dividida la red menor.Se deja la observación que el tanque caldas deberá tener una optimización en cuanto a su tubería de conexión que se encuentra en un diámetro muy pequeño para soportar la operación de la totalidad de la Isla y su tanque de succión es muy pequeño para realizar un almacenamiento e incluso una operación adecuada, inicialmente se trabajará con el tanque en las condiciones actuales en espera de recursos para realizar estas obras para su cambio de operación, continuando con el servicio por turnos o realizando bombeo contra la red temporalmente. La red matriz de distribución debe ser en HD (hierro dúctil) para evitar que la comunidad realice conexiones no autorizadas. Sus diámetros oscilan entre 16” y 12” de diámetro.

Figura 3-2 Red matriz de distribución.








3.3 Red menor de distribución. La red menor de distribución se encuentra dividida en cinco grandes sectores a lo largo y ancho de la isla de Tumaco. Cada sector tiene un sistema de válvulas que permite el cierre de subsectores, y un sistema de purgas y ventosas en los puntos bajos y altos de cada sector. Además de válvulas de cierre permanente entre los sectores que permitirán alternativas de operación en situaciones de emergencia. La red menor de distribución es alimentada por la red matriz de distribución donde a la entrada de cada sector se instalarán macromedidores para medir el caudal. Los diámetros de la tubería de red menor oscilan entre las 3 y las 8 pulgadas en PVC.

Figura 3-3 Red menor de distribución.








4 Caudal de Diseño

4.1 Estimación de la Población Para estimar la población de diseño se utilizaron los diferentes métodos especificados en el “Reglamento Técnico para el sector de Agua Potable y Saneamiento Básico” (RAS 2000) según la Resolución No. 1096 del 17 de Noviembre de 2000. Igualmente se realizó dicha proyección con la tasa de crecimiento exponencial calculada por el Departamento Nacional de Estadísticas (DANE) de 2.15% para el municipio de San Andrés de Tumaco acorde con el Plan de Ordenamiento Territorial (POT). Debido a que el número de habitantes es superior a 60000, el municipio de San Andrés de Tumaco se clasifica como un sistema con nivel de complejidad alto según RAS 2000. Además, según la Resolución No. 2320 del 27 de Noviembre de 2009 el Ministerio de Ambiente, Vivienda y Desarrollo Territorial establece que para una población de nivel de complejidad alto el periodo de diseño máximo para los componentes de acueducto y alcantarillado es de 30 años. A continuación se presenta los datos de censo poblacional (ver Tabla 4-1) para el municipio y los métodos utilizados, resultados y conclusiones al respecto.

Tabla 4-1. Censos DANE.

Año Número de Habitantes

1951 12692

1964 25145

1973 44876

1986 48620

1993 58436

2005 85885

4.1.1 Método Aritmético.

Supone un crecimiento vegetativo balanceado por la mortalidad y la emigración. La ecuación para calcular la población es la Ecuación 4-1.

ucfciuc

ciucucf TT

TT

PPPP

* Ecuación 4-1

Donde, Pf es la población (hab) correspondiente al año para el que se quiere proyectar la población, Puc es la población (hab) correspondiente al último año censado con información, Pci es la población (hab) correspondiente al censo inicial con información, Tuc es el año correspondiente al último año censado con información, Tci es el año








correspondiente al censo inicial con información y Tf es el año al cual se quiere proyectar la información. Los resultados según el método aritmético se pueden ver en la Tabla 4-2. Donde K es igual a (Puc-Pci)/(Tuc-Tci)

Tabla 4-2. Proyección población Método Aritmético.

MÉTODO ARITMÉTICO POBLACIÓN PROYECTADA

Año Pci K 2010 2015 2020 2025 2030 2035 2040

1951 1355,43 92662 99439 106216 112994 119771 126548 133325

1964 1481,46 93292 100700 108107 115514 122922 130329 137736

1973 1281,53 92293 98700 105108 111516 117923 124331 130739

1986 1961,32 95692 105498 115305 125111 134918 144724 154531

1993 2287,42 97322 108759 120196 131633 143070 154508 165945

PROMEDIO 1673,43 94252 102619 110986 119354 127721 136088 144455

4.1.2 Método Geométrico.

Es útil en poblaciones que muestren una importante actividad económica, que genera un apreciable desarrollo y que poseen importantes áreas de expansión las cuales pueden ser dotadas de servicios públicos sin mayores dificultades. La ecuación que se emplea es la Ecuación 4-2:

ucf TTucf rPP 1* Ecuación 4-2

Donde r es la tasa de crecimiento anual en forma decimal y las demás variables se definen igual que para el método anterior. La tasa de crecimiento anual se calcula de la siguiente manera:

1

1

ucf TT

ci

uc

P

Pr Ecuación 4-3

Los resultados de acuerdo al método geométrico se presentan en la Tabla 4-3.








Tabla 4-3. Proyección población Método Geométrico.

MÉTODO GOEMETRICO POBLACIÓN PROYECTADA

Año Pci r 2010 2015 2020 2025 2030 2035 2040

1951 0,03604 102519 122375 146077 174369 208140 248453 296573

1964 0,03041 99764 115886 134613 156367 181636 210988 245084

1973 0,02049 95053 105199 116429 128857 142611 157834 174682

1986 0,03040 99757 115870 134585 156324 181573 210901 244966

1993 0,03261 100832 118381 138984 163172 191570 224910 264053

PROMEDIO 0,02999 99585 115542 134137 155818 181106 210617 245072

4.1.3 Método Exponencial.

La utilización de este método requiere conocer por lo menos tres censos para poder determinar el promedio de la tasa de crecimiento de la población. Se recomienda su aplicación a poblaciones que muestren apreciable desarrollo y poseen abundantes áreas de expansión. La ecuación empleada por este método es la siguiente:

ucf TTkcif ePP ** Ecuación 4-4

Donde k es la tasa de crecimiento de la población la cual se calcula como el promedio de las tasas calculadas para cada par de censos, así:

cacp

cacp

TT

PLnPLnk

)()(

Ecuación 4-5

Donde Pcp es la población del censo posterior, Pca es la población del censo anterior, Tcp es el año correspondiente al censo posterior, Tca es el año correspondiente al censo anterior y Ln el logaritmo natural o neperiano. Los resultados del método exponencial se presentan en la Tabla 4-4.








Tabla 4-4. Proyección Población Método Exponencial.

MÉTODO EXPONENCIAL AÑO POBLACION PROYECTADA

Año Pci k 2010 108028

1951 0,05259 2015 129525

1964 0,06436 2020 155298

1973 0,00616 2025 186201

1986 0,02627 2030 223252

1993 0,03209 2035 267676

PROMEDIO 0,03630 2040 320940

A continuación se presenta en forma resumida (Tabla 4-5) los resultados obtenidos de los diferentes métodos utilizados.

Tabla 4-5. Tabla Resumen de Resultados.

AÑO ARITMÉTICO GEOMÉTRICO EXPONENCIAL PROMEDIO

2010 94252 99585 108028 100622

2015 102619 115542 129525 115895

2020 110986 134137 155298 133474

2025 119354 155818 186201 153791

2030 127721 181106 223252 177360

2035 136088 210617 267676 204794

2040 144455 245072 320940 236822

Los resultados de población obtenidos según los métodos expuestos anteriormente han sido descartados debido a la diferencia desproporcional con respecto a las proyecciones según el método del DANE. Por lo tanto se utilizaran estos últimos para estimar los consumos de agua. Dichos resultados se presentan en la Tabla 4-6.

4.2 Estimación de Consumo de Agua. Debido a que la población está ubicada a una altura menor de 1000 metros sobre el nivel del mar y según la Resolución 2320 del 27 de Noviembre de 2009 del Ministerio de Ambiente, Vivienda y Desarrollo Territorial se clasifica el clima para la zona como cálido y consecuente a esto le corresponde una Dotación Neta Máxima de 150 L/Hab*día. Además se tendrá en cuenta un porcentaje de pérdidas técnicas máximas admisibles del 25% para los componentes del sistema. Los resultados de estos cálculos se observan en la Tabla 4-6.






C258T003-IT-006Hoja No. 10


Tabla 4-6. Proyección de Población, Dotaciones y Demandas Máximas.

AÑO POBLACIÓN

URBANA

NIVEL DE

COMP.

DOTACIÓN NETA

MÁXIMA

DOTACIÓN BRUTA

Qmd - CAUDAL MEDIO DIARIO

QMD - CAUDAL MÁXIMO DIARIO

QMH - CAUDAL MÁXIMO

HORARIO [ - ] [Hab] [ - ] [ L / hab · dia ] [ L / hab · dia ] [ L / s ] [ L / s ] [ L / s ]

2005 85885 Alto 150.00 200.00 198.81 238.57 357.85

2006 87752 Alto 150.00 200.00 203.13 243.75 365.63

2007 89659 Alto 150.00 200.00 207.54 249.05 373.58

2008 91607 Alto 150.00 200.00 212.05 254.46 381.70

2009 93598 Alto 150.00 200.00 216.66 259.99 389.99

2010 95632 Alto 150.00 200.00 221.37 265.64 398.47

2011 97711 Alto 150.00 200.00 226.18 271.42 407.13

2012 99834 Alto 150.00 200.00 231.10 277.32 415.98

2013 102004 Alto 150.00 200.00 236.12 283.34 425.02

2014 104221 Alto 150.00 200.00 241.25 289.50 434.25

2015 106486 Alto 150.00 200.00 246.49 295.79 443.69

2016 108800 Alto 150.00 200.00 251.85 302.22 453.33

2017 111164 Alto 150.00 200.00 257.32 308.79 463.18

2018 113580 Alto 150.00 200.00 262.92 315.50 473.25

2019 116049 Alto 150.00 200.00 268.63 322.36 483.54

2020 118571 Alto 150.00 200.00 274.47 329.36 494.04

2021 121148 Alto 150.00 200.00 280.43 336.52 504.78

2022 123780 Alto 150.00 200.00 286.53 343.83 515.75

2023 126471 Alto 150.00 200.00 292.76 351.31 526.96

2024 129219 Alto 150.00 200.00 299.12 358.94 538.41

2025 132027 Alto 150.00 200.00 305.62 366.74 550.11

2026 134897 Alto 150.00 200.00 312.26 374.71 562.07

2027 137828 Alto 150.00 200.00 319.05 382.86 574.28

2028 140824 Alto 150.00 200.00 325.98 391.18 586.77

2029 143884 Alto 150.00 200.00 333.07 399.68 599.52

2030 147011 Alto 150.00 200.00 340.30 408.36 612.55

2031 150206 Alto 150.00 200.00 347.70 417.24 625.86

2032 153471 Alto 150.00 200.00 355.26 426.31 639.46

2033 156806 Alto 150.00 200.00 362.98 435.57 653.36

2034 160214 Alto 150.00 200.00 370.87 445.04 667.56

2035 163696 Alto 150.00 200.00 378.93 454.71 682.07

2036 167253 Alto 150.00 200.00 387.16 464.59 696.89

2037 170888 Alto 150.00 200.00 395.57 474.69 712.03

2038 174602 Alto 150.00 200.00 404.17 485.01 727.51

2039 178397 Alto 150.00 200.00 412.96 495.55 743.32

2040 182274 Alto 150.00 200.00 421.93 506.32 759.47

2041 186235 Alto 150.00 200.00 431.10 517.32 775.98






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Donde la demanda bruta es igual a la demanda neta dividida entre uno menos el porcentaje de perdidas técnicas máximas admisibles.

p

dD neta

bruta %1 Ecuación 4-6

Donde: Dbruta = Dotación bruta. dneta= Dotación neta %p = Pérdidas técnicas máximas admisibles (25%).

4.2.1 Demandas Máximas de Agua.

La cantidad de agua demandada por los usuarios del sistema no es uniforme en el tiempo debido a las características sociales, culturales y económicas de los habitantes, por lo tanto el sistema de abastecimiento se encontrará sometido a diferentes niveles de consumos. Estas son variaciones dinámicas que fluctúan a lo largo del día y del año. Los diferentes niveles de consumo están especificados en el RAS 2000 y se transcriben a continuación con sus respectivas ecuaciones.

Caudal Medio Diario. Es el caudal medio calculado para la población proyectada, teniendo en cuenta la dotación bruta asignada. Corresponde al promedio de los consumos diarios en un período de un año y puede calcularse mediante la siguiente ecuación:

86400

*_

brutadiariomedio

dPQ Ecuación 4-7

Caudal Máximo Diario. Corresponde al consumo máximo registrado durante 24

horas durante un período de un año. Se calcula multiplicando el caudal medio diario por el coeficiente de consumo máximo diario, k1. El caudal máximo diario se calcula mediante la siguiente ecuación:

1__max * kQQ diariomediodiarioimo Ecuación 4-8

Donde k1 es el coeficiente de consumo máximo diario y equivale a 1.20.

Caudal Máximo Horario: El caudal máximo horario, QMH, corresponde al consumo

máximo registrado durante una hora en un período de un año sin tener en cuenta el caudal de incendio. Se calcula como el caudal máximo diario multiplicado por el coeficiente de consumo máximo horario, k2, según la siguiente ecuación:






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2_max_max * kQQ diarioimohorarioimo Ecuación 4-9

Donde k2 es el coeficiente de consumo máximo horario y equivale a 1.50.

Los resultados obtenidos se presentaron anteriormente en la Tabla 4-6.

4.3 Distribución espacial del Consumo Luego de obtener los caudales de consumo totales, se pasó a analizar espacialmente la distribución de consumo sobre la población de Tumaco. Normalmente se divide el consumo en el espacio dividiendo el caudal total de consumo en el área. Pero en el caso de Tumaco se cuenta con la información del POT. Por lo cual se estimó el crecimiento y densificación de la población en el área.

4.3.1 Estimación de Superficie Disponible Para Crecimiento y Densificación de la Población.

Debido a que la población del Municipio de San Andrés de Tumaco se encuentra ubicada actualmente en zonas de riesgo no mitigable y siguiendo las diferentes recomendaciones establecidas en el Plan de Ordenamiento Territorial (POT) se presenta a continuación el modelo de distribución espacial de habitantes para la ocupación del territorio urbano. A partir de la cartografía del POT se presentan las siguientes convenciones (Figura 4-1 y Figura 4-2) que representan el uso actual de suelo y las normas que rigen para su ocupación futura. Con base en ellas puede analizarse las aéreas disponibles para ser habitadas.

Figura 4-1 Uso Actual. Figura 4-2 Uso Normativo.






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Se presenta la disponibilidad superficial para los diferentes sectores que componen actualmente al municipio: Isla Tumaco, Isla del Morro y Tumaco Continental. Luego, se evaluarála capacidad de ocupación del área propuestaen el POT para el sector denominado Nuevo Tumaco.

4.4 Población y Superficie Utilizada Actualmente. Con base en los datos demográficos calculados por el DANE en el censo del 2005 y con la cartografía existente del IGAC se realizó la Tabla 4-7 que permite diferenciar la distribución demográfica en los sectores urbanos que comprenden al municipio.

Tabla 4-7. Estimación de Distribución Año 2005.

Sector No. Habitantes % Habitantes Área (Ha) No. Lotes

Continente 19044 22,3% 230 3174

Isla Tumaco 54324 63,6% 260 9054

Isla Morro 12054 14,1% 490 2009

Nuevo Tumaco 0 0,0% 582 0

Total 85422 100,0% 1562 14237

Debido a que el año 2010 es la fecha de inicio para los diseños y dado que no existe cartografía catastral actualizada, se han utilizado los porcentajes de habitantes (columna 3 de la Tabla 4-7) para estimar los datos correspondientes a este año a partir de la población proyectada. Los datos se presentan en la Tabla 4-8.

Tabla 4-8. Estimación de Distribución Actual (2010).


Continente 21320 22,3% 230 3553

Isla Tumaco 60817 63,6% 260 10136

Isla Morro 13495 14,1% 490 2249

Nuevo Tumaco 0 0,0% 582 0

Total 95632 100,0% 1562 15939

De los archivos cartográficos del POT se han tomado las Figura 4-3, Figura 4-4, Figura 4-5, Figura 4-6, Figura 4-7, Figura 4-8, Figura 4-9 y la Figura 4-10 para presentarlas a continuación.






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4.4.1 Isla Tumaco.

En la actualidad este sector está habitado por aproximadamente el 63% de la población total urbana y es el que presenta mayor densidad demográfica.

Figura 4-3 Uso Actual Isla Tumaco.

La densidad poblacional se estimará a partir de la siguiente expresión:

sidencialArea

ssidencialetesHabiNoDensidad

Re_

Re_tan_ Ecuación 4-10






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Para el caso de la Isla Tumaco se tiene que el área residencial es aproximadamente igual a 185 Hectáreas. Aplicando la anterior expresión se tiene que la densidad poblacional aproximada dada en Habitantes por Hectárea es igual a:

HaHabDensidad /294185

60817

Valor que aproximadamente equivale a 1 persona por cada 34 m2.

Figura 4-4 Uso Normativo Isla Tumaco.

Actualmente este sector no cuenta con áreas disponibles para fines residenciales.






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4.4.2 Isla del Morro.

A pesar de ser la zona con mayor capacidad superficial,se encuentra protegida en su mayoría por ser el sector de carácter turístico, reserva ambiental y uso institucional.

Figura 4-5 Uso Actual Isla del Morro.

Actualmente cuenta con aproximadamente el 15% de la población total urbana. La densidad poblacional correspondiente al sector residencial se ha estimado a partir de laEcuación 4-10. Para el sector de la Isla del Morro se ha calculado este valor a partir del desarrollo residencial ubicado en los barrios: la Florida, Libertadores, Modelo y Pradomar.

HaHabDensidad /3096.13

4200

Valor queequivale a 1 persona por cada 32 m2. En la Figura 4-6 se puede apreciar que el área disponible para uso residencial es mínima como ya se había comentado.






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Figura 4-6 Uso Normativo Isla del Morro.

Según el POT la Isla del Morro cuenta con aproximadamente las siguientes áreas disponibles para urbanizar con fines residenciales y uso turístico general: Uso Residencial: 94500 m2 (9.45 Ha) (cercanías al estadio) Uso Turístico General: 765000 m2 (76.5 Ha) Uso Turístico Alto Impacto: 45000 m2 (4.5 Ha) A continuación se resaltan (en rojo la Figura 4-7) las áreas que pueden ser urbanizadas para fines residenciales y turísticos.






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Figura 4-7 Por habitar Isla del Morro.

La capacidad para poblar nuevos habitantes en el sector se ha calculado así:

DisponibleAreaDensidadCapacidad _* Ecuación 4-11

tesHabiCapacidad tan292045.9*309






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4.4.3 Tumaco Continental.

Este sector es el segundo en mayor densidad demográfica con cerca del 22% del total de la población urbana. Pero a diferencia de las dos islas es la que posee mayor capacidad superficial para construir con fines residenciales.

Figura 4-8 Uso Actual Tumaco Continental.






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La densidad poblacional correspondiente al sector residencial se ha estimado a partir de laEcuación 4-10. De manera similar que en la Isla del Morro se ha calculado este valor a partir del área residencial ubicado en los barrios: Nuevo Horizonte Etapa I, Urbanización la Ciudadela y Nuevo Horizonte Etapa II.


5400


Figura 4-9 Uso Normativo Tumaco Continental.






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La zona Tumaco Continental cuenta con aproximadamente 33000 m2 (33 Ha)disponibles para urbanizar con fines residenciales. A continuación se resaltan (en rojo la Figura 4-10) las áreas que pueden ser urbanizadas o construidas con dicho fin.

Figura 4-10 Por habitar Tumaco Continental.

La capacidad para poblar nuevos habitantes en el sector se ha calculado según la Ecuación 4-11:

tesHabiCapacidad tan636933*193






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4.4.4 Nuevo Tumaco.

Dentro del marco del POT se encuentra que el área de mayor capacidad para relocalización de la población es la denominada zona “Nuevo Tumaco” la cual cuenta con 865 hectáreas aproximadamente de las cuales 582 Ha están identificadas para uso urbano y las 283 Ha restantes como zona suburbana. La nueva ubicación urbana está proyectada en cercanías del sector Bucheli la cual se presenta en la Figura 4-11 que fue tomada de los archivos cartográficos para el POT.

Figura 4-11 Área Urbana Existente y Proyectada.

A continuación se presenta la Figura 4-12 que muestra en detalle la zona para relocalización y expansión urbana denominada “Nuevo Tumaco”.






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Figura 4-12 Detalle Nuevo Tumaco.

4.5 Estimación de la Futura Distribución de la Población. Para realizar la estimación de distribución de usuarios en el sector denominado Nuevo Tumaco, se utilizó como modelo de ocupación espacial el desarrollo en la zona continental. Actualmente la superficie continental cuenta con aproximadamente 230 Hectáreas, de las cuales 160 Ha están ocupadas o serán ocupadas con fines de uso residencial. A partir de la Ecuación 4-10 la densidad general en la zona continental es:


21205







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El modelo para la distribución de la población presenta dos efectos particulares: efecto de crecimiento y efecto de densificación. Para el efecto de crecimiento de la población se ha estimado la capacidad de ocupación que tiene Nuevo Tumaco utilizando la densidad actual de la zona continental acorde a la Ecuación 4-11:

tesHabiCapacidad tan5354492*582

Es decir que Nuevo Tumaco tiene capacidad de crecimiento para 53544 habitantes aproximadamente. Anteriormente (Capítulos 4.4.2 y 4.4.3) se había estimado las capacidades disponibles en los sectores de la Isla del Morro y Tumaco Continental. En el modelo de distribución, la Isla Tumaco no presentara este efecto debido a que no cuenta con disponibilidad superficial para su desarrollo. De acuerdo con las proyecciones de población el efecto de crecimiento se desarrollaría aproximadamente hasta el año 2033 y su distribución se presenta en la Tabla 4-9 a continuación.

Tabla 4-9. Efecto Crecimiento.


Continente 25413 16,4% 230 4236

Isla Tumaco 60489 39,1% 260 10082

Isla Morro 15437 10,0% 490 2573

Nuevo Tumaco 53544 34,6% 582 8924

Total 154883 100,0% 1562 25814

El efecto de densificación se basa en la posibilidad de que algunos de los habitantes existentes modifiquen las estructuras que habitan con el fin de aumentar su capacidad o así no las modifiquen aumenten el número de habitantes por vivienda. Para el modelo, consiste en distribuir la diferencia de habitantes (31325) entre el año 2041 y la finalización de la etapa de crecimiento. Esta distribución se realiza según el porcentaje de habitantes (columna 3), es decir multiplicando la columna 2 con la columna 3 de la Tabla 4-10.

Tabla 4-10. Habitantes Nuevos por Densificación.

Sector Diferencia Habitantes. % Habitantes Nuevos Habitantes

Continente 31352 16,4% 5144

Isla Tumaco 31352 39,1% 12244

Isla Morro 31352 10,0% 3125

Nuevo Tumaco 31352 34,6% 10838

El resultado de la distribución espacial de habitantes para el año 2041 se resume en la Tabla 4-11






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Tabla 4-11. Distribución Espacial de la Población (2041).


Continente 30557 16,4% 230 5093

Isla Tumaco 72734 39,1% 260 12122

Isla Morro 18562 10,0% 490 3094

Nuevo Tumaco 64382 34,6% 582 10730

Total 186235 100,0% 1562 31039

4.5.1 Estimación de Caudales por Zona

Teniendo en cuenta el análisis anterior se calculó el caudal para cada zona dependiendo de la población estimada y del número de lotes, los resultados se encuentran en la Tabla 4-12.

Tabla 4-12. Distribución Espacial del Consumo (2041).

Sector No. Habitantes No. Lotes QMD Estimado

Continente 30557 5093 84.88 l/s

Isla Tumaco 72734 12122 202.04 l/s

Isla Morro 18562 3094 51.56 l/s

Nuevo Tumaco 64382 10730 178.83 l/s

Total 186235 31039 517.32 l/s

El caudal de diseño para la Red Matriz de Conducción se estimó sumando los Caudales Máximos Diarios en el Horizonte de Diseño de 30 años (QMD2041) estimados para: Isla Tumaco e Isla Morro, que como resultado da 253.6 l/s, beneficiando a un total estimado de 91296 habitantes en el 2041. El caudal de diseño para la Red Matriz de Distribución y la Red Menor de Distribución fue el Caudal Máximo Horario en el Horizonte de Diseño de 30 años (QMH2041) estimados para la isla Tumaco, que como resultado da 303.1 l/s, beneficiando a un total estimado de 72734 habitantes en el 2041. El caudal de diseño utilizado en la Red Matriz de Conducción es el QMD, debido a que esta tubería cumple con la función de transporte a un tanque el cual amortiguará los efectos de la curva de consumo.






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5 Análisis de Alternativas

5.1 Alineamiento El alineamiento de la tubería de la red matriz de conducción deberá seguir el sentido de la vía que conduce de Pasto a Tumaco y deberá ir desde los predios del tanque de ciudadela hasta el sector en la isla de Tumaco conocido como la ye. Para evitar sobre costos por compra de predios, el alineamiento seguirá el costado de la vía, sin alejarse a más de 3 metros aproximadamente. El criterio de selección del costado fue la disposición de espacio a los largo de la red matriz de conducción. En el paso del puente el Pindo es necesario cruzar la vía para poder conectarse a la tubería actual de 20 pulgadas de diámetro que atraviesa el puente. En la isla Tumaco es necesario en algunos sectores colocar la tubería bajo el pavimento de adoquín pues la violación al espacio público ha causado que muchos andenes desaparezcan e imposibilita la instalación de tubería a los constados de la misma. Se mantuvo al realizar el alineamiento una deflexión mínima mucho menor de 1.45º, en los puntos más críticos se dispusieron accesorios de codos de diferente grado para cumplir las recomendaciones del RAS 2000 en cuento a deflexiones máximas en tuberías (B.6.4.4.1 y B.7.4.7) Por lo cual se mantuvo este como el único alineamiento para las tuberías seleccionadas en las alternativas.

5.2 Material Se siguió lo dispuesto en el numeral B.6.4.7 del RAS 2000 para la selección de material con las ventajas y desventajas de los mismos. Se tuvo en cuenta:

La resistencia contra la corrosión y la agresividad del suelo.

Tipo de uniones y necesidad de anclaje.

Facilidad de adquisición en el mercado.

La resistencia a los esfuerzos mecánicos producidos por las cargas, tanto internas como externas.

Las características de comportamiento hidráulico del proyecto, incluyendo las presiones de trabajomáximas y mínimas, las sobrepresiones y subpresiones, causadas por golpe de ariete.

Adicionalmente la resistencia del material a la acción de las comunidades para evitar que la tubería sea vulnerada con condiciones no legalizadas. Lo cual es un






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punto muy importante para realizar un programa de Gestión por Demanda como el que se propone sobre el municipio.

Por lo cual se seleccionaron para las alternativas los materiales de Hierro Dúctil (HD) y Tubería de Cilindro de Concreto con Refuerzo (CCP).

5.3 Diámetros Se seleccionaron para los distintos análisis los diámetros de 18”, 20”, 22”, 24”, 26”, 28”, 30” y 36”. Por ser diámetros comerciales que cubren el rango de velocidades adecuadas con el caudal de diseño para línea de impulsión.

5.4 Alternativas Analizadas Las alternativas seleccionadas consisten en tuberías con el alineamiento expuesto, en los diámetros expuestos anteriormente en los dos materiales seleccionados.

5.5 Estimación de costos de alternativas Para estimar el costo de cada alternativa se utiliza el siguiente concepto: “El punto óptimo económico es aquel en el que se obtenga el menor costo para la combinación de bomba-sistema de tubería. Es necesario tener en cuenta que los costos de operación se deben calcular en valor presente, trasladados para toda vida útil del proyecto…” (Saldarriaga, 2007). Por lo cual se requiere estimar el costo de instalación de la tubería en cada alternativa, además de estimar el costo del bombeo que requeriría para funcionar adecuadamente. El costo de la instalación de la tubería se estima calculando: el costo por metro lineal de tubería, incrementado un factor para contabilizar el costo de los accesorios requeridos y obras anexas, el costo del volumen de excavación y de relleno siguiendo las recomendaciones de los fabricantes para la cimentación de la tubería. Dado que la tubería se instala una sola vez este valor se da en VPN al primer año. Para determinar el costo del bombeo se estiman las pérdidas hidráulicas en la tubería. Para el cálculo hidráulico y la determinación de las pérdidas por fricción en la tubería a presión se utilizó la ecuación de Darcy-Weisbach junto con la ecuación de Colebrook – White; que es adecuada para todos los tipos de flujo turbulento. Para el cálculo hidráulico y la determinación de las pérdidas menores en el cálculo de flujo en la tubería se consideró el efecto producido por cada uno de los accesorios que producen pérdidas de cabezas, como: válvulas, codos, reducciones, ampliaciones, etc. Para este cálculo se utilizo el coeficiente de pérdidas menores (K) multiplicado por la cabeza de velocidad en el sitio donde se localice el accesorio.






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Adicionalmente se utilizaron las propiedades físicas del agua a 15º Centígrados (tabla B.6.9 - Densidad y viscosidad del agua según la temperatura, RAS 2000), adicionalmente se tomó el valor de la rugosidad de los materiales definidos, Hierro Dúctil (HD) con una rugosidad de 0.25 mm y Tubería de Cilindro de Concreto con Refuerzo (CCP) con una rugosidad de 0.12 mm; en la tabla siguiente se encuentra el resultado de este cálculo. Los valores estimados se obtienen de un ejercicio de investigación preliminar, sin embargo, estos valores están sujetos a modificaciones a medida que se realicen estudios de costos con mayor precisión. Inicialmente se determina que el costo de $/Kw.h para el municipio de Tumaco, de acuerdo a la información suministrada por la empresa de energía eléctrica de Tumaco es de $400/Kw.h. La vida útil de los equipos de bombeo es de 15 años a partir de su instalación, los costos de operación se presentan a partir del año de instalación. Para el análisis de costo mínimo se tuvieron en cuenta dos opciones de tubería, una en HD y otra en CCP. Para cada uno de los diámetros comerciales se calculó la potencia y la altura piezométrica de los sistemas, a partir de estos datos se calcularon costos de operación a 30 años de proyección. Los costos de instalación se calcularon teniendo en cuenta costos comerciales a la fecha y que son variables en el tiempo. La siguiente tabla contiene los costos estimados de operación e instalación calculados.

Tabla 5-1. Costos estimados de cada alternativa.

La siguiente grafica contiene los costos de operación e instalación en HD y CCP, como resultado final de la suma de los costos se puede concluir que el diámetro más económico es el de 20 pulgadas.

ENTREGA (m)

16 HD 47,23 $ 9.796.862.121 $ 1.290.171.665,6

18 HD 27,15 $ 7.135.907.445 $ 2.412.394.371,7

20 HD 17,03 $ 4.474.952.768 $ 3.687.951.367,9

22 HD 11,15 $ 3.033.933.679 $ 5.399.123.096,2

24 HD 8,39 $ 2.206.858.705 $ 7.920.753.528,8

26 HD 6,50 $ 1.708.227.927 $ 11.091.537.615,4

28 HD 5,30 $ 1.403.641.663 $ 15.350.054.777,5

30 HD 4,53 $ 1.192.101.333 $ 21.256.640.750,6

36 HD 3,41 $ 896.262.977 $ 32.106.360.504,8

42,12 $ 1.290.242.066,3

24,23 $ 6.446.413.211 $ 2.412.526.008,7

15,59 $ 4.097.997.444 $ 3.688.184.703,0

10,72 $ 2.816.031.234 $ 5.399.315.908,1

7,89 $ 2.075.640.079 $ 7.920.842.333,3

6,18 $ 1.626.315.694 $ 11.091.875.015,1

5,10 $ 1.342.406.304 $ 15.351.040.180,6

4,40 $ 1.157.109.699 $ 21.257.321.352,9

3,36 $ 884.334.011 $ 32.109.074.855,8

$ 7.786.182.147

$ 8.215.347.142

$ 9.996.482.412

$ 12.718.190.709

$ 16.693.446.485

$ 22.414.431.052

$ 32.993.408.867

139,2 $ 8.794.828.979

28 CCP 16,88

30 CCP 15,55

36 CCP 11,12

22 CCP 35,41

24 CCP 26,10

26 CCP 20,45

11,27

16 CCP

18 CCP 81,06

20 CCP 51,53

56,27

38,15

27,75

21,48

17,55

14,99

Costo Estimado de

Operación [$ mcte]

Costo Estimado de Instalacion

[$ mcte]Costo Total Estimado[$ mcte]

156,1

89,73

Alternativa Potencia [Kw]

$ 11.087.033.786

$ 9.548.301.816

$ 8.162.904.136

$ 8.433.056.775

$ 10.127.612.234

$ 12.799.765.543

$ 16.753.696.440

$ 22.448.742.083

$ 33.002.623.482

$ 10.085.071.045

$ 8.858.939.220






C258T003-IT-006Hoja No. 29


Figura 5-1Análisis económico Red Matriz de conducción.

5.6 Selección de Alternativa. La selección final sobre cual alternativa debería ser recomendada para ejecutarse se basó en los resultados de los análisis hidráulicos así como los resultados de los análisis de costos de cada alternativa. Teniendo en cuenta lo mencionado anteriormente, la alternativa que se selecciona como sistema de conducción (Cuidadela-la Ye) es la que considera la tubería de 20 pulgadas en HD. Los resultados del análisis hidráulico y de costos se muestran a continuación (Ver Tabla 5-2):

Tabla 5-2.Resultados Pérdidas Hidráulicas Sistema de 20 pulgadas.

Q (m3/s) Hm Total (m)V (m/s)

Tubería 20”

0.253 17.03 1.25

$ 0

$ 2,500,000,000

$ 5,000,000,000

$ 7,500,000,000

$ 10,000,000,000

$ 12,500,000,000

$ 15,000,000,000

$ 17,500,000,000

$ 20,000,000,000

$ 22,500,000,000

$ 25,000,000,000

16 18 20 22 24 26 28 30

Costo (COP)

Diametro (Pulgadas)

Costo Operación HD

Costo Operación CCP

Costo instalación HD

Costo instalación CCP

Costo Minimo






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Tabla 5-3.Estudio Costos de Alternativa Sistema en 20 pulgadas.

Alternativa Costos Operación

[$ mcte]

Costos Instalación [$ mcte]

Costos Totales [$ mcte]

Paralelo "20"

$ 4.474.952.768

$ 3.687.951.367

$ 8.162.904.136

Los resultados muestran que efectivamente el punto óptimo de operación se encuentra cerca a las velocidades que dada la experiencia de la empresa IEH GRUCON se utilizan como punto optimo de operación de las tuberías a flujo lleno. La capacidad inicialmente definida para la tubería de 20 pulgadas se estimaba en 253 L/s, sin embargo la velocidad de 1.25 m/s se encuentra dentro del rango optimo de operación. El análisis económico muestra que la alternativa selección (20 pulgadas) es la de menor costo total (C. Operación + C. Instalación) (VerTabla 5-4.)






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6 Metodología de Cálculo En el presente capítulo se explica la metodología de cálculo hidráulico utilizado, con el cual se determinó los resultados que se encuentran en las tablas del Anexo.

6.1 Pérdidas de Energía por Fricción Para describir matemáticamente el movimiento de un fluido dentro de una tubería se debe hacer referencia a: el principio de trabajo energía, la ecuación de continuidad y los principios y ecuaciones de resistencia fluida. La ecuación de trabajo energía para el movimiento en una tubería de un fluido incompresible se encuentra en la Ecuación 6-1 (Street, et all. 1996).

fhg

vpz

g

vpz

22

222

2

211

1 Ecuación 6-1

Donde z representa la altura, p la presión, v la velocidad, γ el peso especifico del fluido, g la gravedad y hf las perdidas por fricción. Estas pérdidas por fricción pueden ser expresadas según la ecuación de Darcy-Weisbach, Ecuación 6-2 (Street, et all. 1996).

Ecuación 6-2

Donde f es el factor de fricción, l corresponde a la longitud de la tubería, d corresponde al diámetro de la tubería, v es la velocidad y g es la gravedad. Gracias al análisis dimensional desarrollado simultáneamente por los ingenieros Henry Darcy en Francia y Julius Weisbach en Alemania con el cual se obtuvo la Ecuación 6-2 se encuentra que f está en función del número de Reynolds (Re) y la rugosidad relativa (Ks/d). Por lo cual dependiendo del régimen de flujo presente en la tubería y sus propiedades su valor cambia, se estableció que para el flujo laminar, las pérdidas por fricción sólo dependen del tipo de flujo y no de las propiedades de la tubería. El factor de fricción para flujo laminar se encuentra en la Ecuación 6-3.

Ecuación 6-3

donde Re es el número de Reynolds, el cual es un indicador adimensional para describir el régimen de flujo presente al interior de la tubería. Este se deduce de la teoría de

h fl

d

v

gf 2

2

f 64

Re






C258T003-IT-006Hoja No. 32


similitud de fuerzas, para relacionar las fuerzas inerciales con las viscosas este se encuentra en la Ecuación 6-4(Street, et all. 1996).

Ecuación 6-4

Donde v es la velocidad, d en tuberías representa en diámetro, corresponde a la densidad y corresponde a la viscosidad del fluido. Mediante experimentación se encuentra que los Números de Reynolds altos (Re> 5000) corresponden al régimen de flujo turbulento donde predominan las fuerzas inerciales. Los Números de Reynolds bajos (Re< 2200) corresponden al régimen de flujo laminar donde predominan las fuerzas viscosas (Saldarriaga, 2007). Entre los dos regímenes se encuentra la zona de transición. Durante mucho tiempo para el cálculo del valor del factor de fricción se utilizaron los diagramas realizados experimentalmente, primero fue el diagrama realizado por el ingeniero alemán Johann Nikuradse, el cual relacionaba al número de Reynolds y la rugosidad relativa, con el factor de fricción, en sus experimentos Nikuradse construyó sus propias tuberías, forrando su interior con distintos tamaños de grano de arena para simular irregularidades continuas sobre la pared de la tubería. Luego el ingeniero norteamericano Lewis F. Moody desarrollo su diagrama utilizando las tuberías comerciales más utilizadas en su época (1944) para tuberías comerciales. Luego de lo cual los desarrollos de Ludwig Prandtl y Theodore von Karman dedujeron las ecuaciones para el factor de fricción para el régimen de flujo turbulento, encontrando ecuaciones para el flujo turbulento hidráulicamente liso y el flujo turbulento hidráulicamente rugoso en la Ecuación 6-5 y en la Ecuación 6-6 respectivamente (Saldarriaga, 2007).

Ecuación 6-5

Ecuación 6-6

Por últimolos investigadores ingleses C. F. Colebrook y H. White estudiaron en detalle el flujo transaccional, encontrando una ecuación general para determinar el factor de fricción en flujo turbulento, la cual se muestra en la Ecuación 6-7(Saldarriaga, 2007).

Ecuación 6-7

Re v d

12 0810f

f log Re .

12 11410f

d

Ks

log .

12

37

2 5110f

k

d fs

log

.

.

Re






C258T003-IT-006Hoja No. 33


6.2 Pérdidas Menores Adicionalmente a la pérdida de energía por fricción que se presenta en el movimiento del agua en una tubería, al tener una red de acueducto que consta no solo de tuberías sino de gran cantidad de elementos adicionales, llamados accesorios (uniones, tees, codos de distinto ángulo, cruces, válvulas, etc.), la presencia de estos elementos genera pérdidas de energía las cuales se conocen como pérdidas menores. La Ecuación 6-8 muestra la forma para calcular este tipo de pérdidas (Saldarriaga, 2007).

Ecuación 6-8

Donde Km es un coeficiente que depende del tipo de accesorios presentes en el tramo de red, v es la velocidad del flujo y g es la gravedad.

6.3 Rugosidad de los materiales En este caso se utiliza una rugosidad de 0.12 mm, debido a que según la literatura técnica de los fabricantes, el Hierro Dúctil con cubierta en Concreto (HD C) presenta una rugosidad de 0.12 mm y la Tubería de Cilindro de Concreto con Refuerzo (CCP) presenta una rugosidad de 0.12 mm. Por lo cual para el cálculo es independiente el material utilizado. En cuanto a la red menor se utilizó PVC con una rugosidad de 0.0015 mm según la literatura técnica de los fabricantes. Se selecciono en el diseño el HD C debido a que en comparación con el CCP presenta una muy buena resistencia a la corrosión, es medianamente liviana en vez de ser pesada como el CCP y da facilidad en su montaje, lo cual permitirá una instalación más permisiva en los puntos del alineamiento ajustados debido a la presencia de predios junto a la vía. Desde el punto de vista Hidráulico los dos materiales al tener la misma rugosidad tienen un comportamiento en cuanto a pérdidas igual. Sin embargo, el HD C es más costoso que el CCP.

6.4 La Pendientes de las tuberías Con el objeto de permitir la acumulación de aire en los puntos altos de la tubería y su correspondiente eliminación a través de las válvulas de ventosa colocadas para este efecto y con el fin de facilitar el arrastre de los sedimentos hacia los puntos bajos y acelerar el desagüe de las tuberías, éstas no deben colocarse en forma horizontal (B.6.4.8.5, RAS 2000). Las pendientes mínimas recomendadas son las siguientes: cuando el aire circula en el sentido del flujo del agua, la pendiente mínima debe ser 0.04%, cuando el aire fluye en el sentido contrario al flujo del agua la pendiente mínima debe ser 0.1% (impulsión) o entre 0.1 y 0.15% (red matriz) (B.6.4.8.5 y B.7.5.1, RAS 2000). Se dejó como limite una pendiente de 0.11%, cumpliendo en ambos casos las recomendaciones del RAS 2000.

h Kv

gm m 2

2






C258T003-IT-006Hoja No. 34


6.5 Análisis de Golpe de Ariete El Golpe de ariete es un fenómeno que se presenta en el interior de la tubería debido a la oscilación del agua por el cierre de válvulas o por detener el flujo en un sistema de bombeo. Mediante la oscilación que se presenta por el fenómeno, aparecen presiones negativas y positivas que hacen posibles el fallo de la tubería. Es necesario hacer la revisión del golpe de ariete en el dimensionamiento de tuberías para evitar su rotura. El análisis de golpe de ariete se realiza como especificación de la norma RAS 2000 en el numeral B.6.4.11.

6.5.1 Golpe de ariete el detener el sistema de bombeo.

El objetivo del análisis del fenómeno de golpe de ariete que se presenta en los sistemas de bombeo es el de encontrar el valor de la sobrepresión que se genera principalmente en el encendido y en el apagado de los motores de los equipos de bombeo. La sobrepresión generada puede llevar al deterioro prematuro de la tubería ya que se pueden presentar presiones mayores a las máximas permitidas por la tubería de distribución. Los datos para el cálculo de golpe de ariete en la tubería de distribución desde la estación de bombeo en el Tanque Ciudadela a los tanques elevados ubicados en la isla Tumaco son los siguientes: Las características físicas de la tubería son las siguientes:

Tabla 6-1.Características Longitud (m) 4830

Diámetro (mm) 500 Caudal (lps) 253

Material HD Diámetro interno

(mm) 500

Rugosidad (mm) 0.25 Espesor de Tubería

(mm) 7.7

Módulo de elasticidad (GPa)

170

Coeficiente de Poisson

0.22

VFE

IEH G

En ecarac

Con bajo de cobombde tu

La p10 cusin tmencforma

VERSION 0 ECHA: 04/10

GRUCON S.A.

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Válvulas Válvula d Calderín Aspiració Chimene

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No. 35

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El análisis completo del golpe de ariete así como de los elementos de protección para disminuir la presión estática se especifica en el diseño de la estación de bombeo del tanque Ciudadela.

6.5.2 Golpe de ariete al cerrar una válvula

El proceso para el cálculo del golpe de ariete se describe a continuación: En primer lugar se calcula la celeridad del flujo mediante la ecuación de allievi la cual tiene en cuenta las características de la tubería y del flujo.

Ee

Da

1

1

Ecuación 6-9

Donde: a: es la celeridad de la onda : densidad del agua (1000 kg/m3) : Módulo de elasticidad del agua E: es el módulo de elasticidad del hierro (1.7*10^11 N/ ) D: es el diámetro interior (0.6m) Al reemplazar estos valores en la Ecuación 6-9 se obtiene un valor de celeridad de 1460.8 m/s. Debido a que la parada de una bomba es brusca, la sobrepresión en la tubería se calcula con la Ecuación 6-10:

g

VaH

Ecuación 6-10

Donde:

V : Valor absoluto de la variación de velocidades en régimen permanente antes y después del golpe de ariete (m/s) g: aceleración de la gravedad (9.806m/s2) El caudal de diseño de la tubería es de 253 l/s con una tubería de 20 pulgadas lo cual hace que la velocidad del flujo sea de aproximadamente 1.25m/s. Al reemplazar los valores en la Ecuación 6-10, se encuentra que la sobrepresión es de 186 m.c.a. que equivale a 18.5 bares, con las condiciones de tubería de HD con diámetro






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nominal de 600 mm. Con este valor de sobrepresión se encuentra que la presión nominal de la Tubería debe ser igual o superior a PN10. La depresión para la tubería cuando se cierra una válvula con un tiempo efectivo de 10 segundos se calcula con la Ecuación 6-11:

gt

VLH

2 Ecuación 6-11

Donde: L: Longitud de la tubería en (m)

V : Valor absoluto de la variación de velocidades en régimen permanente antes y después del golpe de ariete (m/s) g : aceleración de la gravedad (9.81m/ ) t : tiempo de cierre efectivo (s) Al reemplazar los valores en la Ecuación 6-11, con un tiempo de cierre efectivo de 10 segundos se encuentra que la depresión es de 123 m.c.a. que equivale a 12.21 bars, con las condiciones de tubería de HD con diámetro nominal de 600 mm. Con este valor de depresión se encuentra que la presión nominal de la Tubería debe ser igual o superior a PN10.

6.5.3 Tiempo mínimo para el cierre de válvulas.

El tiempo de cierre de válvulas efectivo es el tiempo que se demora la onda de presión en recorrer toda la tubería, según se especifica en la norma RAS 2000 en el numeral B.6.4.11.6. La ecuación que se utiliza para determinar el tiempo es la

a

Lt

2 Ecuación 6-11

Donde (L) es la longitud de la tubería y (a) es la celeridad calculada por la Ecuación 6-9. La longitud de la tubería es de aproximadamente 4832 metros por lo tanto con el valor de celeridad de 1460 m/s se tiene un tiempo de cierre mínimo de 7 segundos, sin embargo dadas las características de las tuberías PN10 se recomienda un tiempo mínimo de cierre de 10 segundos para la tubería de hierro.






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6.6 Consideraciones Como la Red Matriz de Conducción es la que trabajara como impulsión, se verificó que en ningún momento la tubería intersecará la línea piezométrica, en sus condiciones normales de funcionamiento, trabajando continuamente a presión. Para el cálculo hidráulico se utilizaron las propiedades físicas del agua a 15º Centígrados (tabla B.6.9 - Densidad y viscosidad del agua según la temperatura, RAS 2000). La velocidad se encontró en 1.25 m/s cumpliendo el requerimiento del RAS 2000 de que la velocidad en las tuberías de impulsión debe estar entre 1.0 y 3.0 m/s (B.8.5.6.2). Debido a la falta de información sobre interferencias dado que no existe un record de otros servicios como alcantarillado o teléfonos se toma en cuenta que al momento de realizar la construcción el contratista deberá verificar la localización en terreno de estos elementos y verificar el cumplimiento del espaciamiento mínimo requerido por el RAS 2000. Adicionalmente se siguieron las recomendaciones del RAS 2000 para la localización de válvulas de corte, purgas y ventosas. Además se reviso el diseño con el QMH para los primeros dos años, encontrando que se requeriría un bombeo más fuerte, para un total de cabeza de bombeo de 79.64 mca, para asegurar el funcionamiento de la red si se expone al servició directo desde la PTAP. Sin embargo se deberá revisar en detalle cuando se realicen los diseños detallados de las Estaciones de Bombeo de Agua Potable de la PTAP a Ciudadela y de Ciudadela a Isla Tumaco.

6.7 Modelación Hidráulica Para realizar los cálculos de la red matriz de conducción se realizó un modelo hidráulico que simula el comportamiento de la red en el horizonte de diseño, adicionalmente para la red matriz de conducción y de distribución se generó otro modelo hidráulico separado para realizar el análisis optimizado para la selección de diámetros por algoritmos genéticos buscando el óptimo económico.

6.7.1 Fundamentos de modelación hidráulica

Una red cerrada se define como un conjunto de tuberías unidas en las que se presenta un circuito cerrado o ciclo en su interior, esto es que el agua puede tomar al menos dos caminos por tuberías distintas para viajar de un punto de la red a otro. El objetivo de este tipo de red es lograr algún grado de redundancia que aumente la confiabilidad del abastecimiento (Saldarriaga 2007). Esto se presenta en el conjunto generado por la red matriz de distribución y la red menor de distribución.






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Para facilidad en el análisis hidráulico se considera que una red cerrada está conformada principalmente por tuberías y por nodos, los nodos representan los puntos donde se unen dos o más tuberías. Otros elementos como válvulas, embalses, bombas, etc., se representan de forma especial dependiendo del método que se seleccione para su análisis. Para describir el comportamiento del agua dentro de una red cerrada todos los métodos de análisis deben cumplir con las condiciones de: flujo permanente, balance de masa y conservación de la energía. La condición de flujo permanente significa que en todo momento las redes que se analizan deben mantenerse presurizadas. El cumplimiento de la ecuación de balance de masa en la red de distribución se expresa con la Ecuación 6-12. (Saldarriaga, 2007)

Ecuación 6-12

Donde Qij representa el caudal que pasa por la tubería que va del nodo i hacia el nodo j, QDi es el caudal que es consumido en el nodo i y NTi es el número de tuberías en la red. La Ecuación 6-12 puede ser planteada también como se muestra en la Ecuación 6-14 (Saldarriaga, 2007).

Ecuación 6-13

donde NT’i es el número de tuberías del circuito i, Qij es el caudal de la tubería que va del nodo i al nodo j, g es la gravedad, Aij es el área transversal de la tubería que va del nodo i al nodo j, Hi representa la altura de presión en el nodo i, Hj representa la altura de presión en el nodo j, Km representa las pérdidas menores presentes de la tubería que va del nodo i al nodo j, fij representa el factor de fricción de la tubería que va del nodo i al nodo j, lij representa la longitud de la tubería que va del nodo i al nodo j y dij representa el diámetro de la tubería que va del nodo i al nodo j. Esta forma de la ecuación de conservación de masa se conoce como la ecuación de caudal de la red. En total se tendrán NC ecuaciones de este tipo, siendo NC el número de circuitos en la red. El cumplimiento de la ecuación de conservación de la energía en la red se expresa mediante la Ecuación 6-14. (Saldarriaga, 2007).

Q Qijj

NT

Di

i

1

0

H Hf ijj

NT

m ijj

NTi i

1 1

0' '

Q

gAK f

l

dij

ijm ij ij

ij

ijj

NT i2

21 2

0

'






C258T003-IT-006Hoja No. 40


Ecuación 6-14

donde Qij es el caudal de la tubería que va del nodo i al nodo j, g es la gravedad, Aij es el área transversal de la tubería que va del nodo i al nodo j, Hi representa la altura de presión en el nodo i, Hj representa la altura de presión en el nodo j, Km representa las pérdidas menores presentes de la tubería que va del nodo i al nodo j, fij representa el factor de fricción de la tubería que va del nodo i al nodo j, lij representa la longitud de la tubería que va del nodo i al nodo j y dij representa el diámetro de la tubería que va del nodo i al nodo j. En una red cerrada se tendrán (NU – 1) ecuaciones de este tipo, siendo NU el numero de nodos de la red, para resolver este tipo de ecuaciones se debe conocer al menos el valor de la altura de presión en un nodo, de lo contrario se puede suponer un valor inicial cualquiera para iniciar el cálculo, dado que su valor no afectan la distribución de caudal, se debe tener en cuenta que estas ecuaciones no son lineales (Saldarriaga, 2007). Con lo cual se tiene en total NC + (NU – 1) ecuaciones, sin embargo no pueden ser resueltas de forma directa por su naturaleza no lineal. Históricamente, se han desarrollado diferentes métodos para la solución de este sistema de ecuaciones para el análisis y diseño de redes cerradas, lo cuales se presentan a continuación:

Hardy – Cross con corrección de caudales en los circuitos.

Hardy – Cross con corrección de cabezas en los circuitos.

Método de Newton – Raphson.

Método de la Teoría Lineal.

Método del Gradiente Hidráulico.

La metodología de análisis de redes cerradas más utilizada es el Método del Gradiente Hidráulico, dado que es el más eficiente en la solución del sistema de ecuaciones, razón por la cual fue utilizado dentro de los programas de modelación hidráulica más utilizados actualmente. Un modelo matemático de una Red de Distribución de Agua Potable (RDAP) es la simulación matemática de los diferentes elementos que conforman un sistema de acueducto, como: tuberías, accesorios (tees, codos, cruces, reducciones, etc), bombas, válvulas, tanques y embalses, mediante algún programa de computador que permita realizar el cálculo del estado (presiones y caudales) sobre estos elementos durante un periodo estático para ver el comportamiento instantáneo de la red (utilizado para la red

Q g AH H

K fl

d

H Hij ij

j i

m ijij

ij

j i

2 0 5

0 5

.

.






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matriz y la red menor de distribución) o durante un periodo de tiempo extendido (como el utilizado en la red matriz de conducción), normalmente veinticuatro horas, normalmente estos programas emplean algún método de análisis. Sin embargo, el uso de modelos hidráulicos debe realizarse teniendo en cuenta que un modelo trata de asemejarse a la realidad, el grado de semejanza que presenta un modelo depende del grado de pericia en el manejo del programa de modelación y de la experiencia del modelador, además de la calidad de la información recopilada en campo, como topología, elevación de todos los elementos, mediciones de caudales de entrada y salida, medición de consumos de usuarios. Los modelos hidráulicos se realizaron mediante el programa WaterGEMs de la casa Bentley, el cual utiliza las ecuaciones de fricción de Darcy-Weisbach junto a la de Colebrook–White siguiendo el método del gradiente.

6.7.2 Modelación de la Red Matriz de de Conducción de Ciudadela a la Ye

Figura 6-2 Esquema del Modelo Hidráulico de la Red Matriz de Conducción y Distribución.

Para este modelo se siguió lo expuesto en el esquema de operación propuesto para Tumaco.






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Donde la red matriz de conducción parte de la estación de bombeo propuesta en ciudadela para enviar agua a la Isla Tumaco (E.B.#4 a T.S.#3 y T.S. #4).

Figura 6-3 Esquema de operación futura del acueducto del municipio de Tumaco.

Se empleo la curva de consumo de Barranquilla dado que se aproxima a las condiciones de clima cálido y socio culturales de la población de Tumaco.






C258T003-IT-006Hoja No. 43


Figura 6-4Curva de Consumo de Barranquilla.

Este modelo se realizó en periodo extendido de 24 horas, tiene las redes de distribución y de conducción estimadas de la Zona Continental y de la Isla Tumaco y se comprobó el diseño de la Red Matriz de Conducción y de la Red Matriz de Distribución.

Figura 6-5Resultados de la Modelación de los Sectores en el Modelo.

0,00,10,20,30,40,50,60,70,80,91,01,11,21,31,41,51,6

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24

Factor K2

Hora

Curva de Consumo de Barranquilla






C258T003-IT-006Hoja No. 44


En la figura anterior se aprecia el resultado grafico de este modelo, adicionalmente los anexos 1, 2, 3 y 4 presentan los resultados detallados.

6.7.1 Modelación de la Red Matriz de Distribución y la Red Menor de la Isla Tumaco.

Este modelo se realizó en periodo estático, simulando las redes menores en el momento de máximo consumo (QMH2041) junto con las redes matrices de distribución diseñadas en el modelo anterior y con el nivel mínimo estimado de los tanques.

Figura 6-6Resultados de la Modelación de los Sectores en el Modelo.

6.7.1.1 Diseño Optimizado por Algoritmos Genéticos

El algoritmo es una secuencia de pasos organizados que describe el proceso a seguir para solucionar un problema. Esta metodología de análisis matemático de inteligencia artificial surge en 1970 por el Profesor John Henry Holland, fueron llamados así porque se fundamentan en las teorías de la evolución biológica y su base genética. El algoritmo proporciona la forma de evolución de una población de individuos sometiéndola a acciones aleatorias semejantes a las que actúan en la evolución biológica (mutaciones y recombinaciones genéticas), así como también a una selección de acuerdo






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con algún criterio, en función del cual se decide cuáles son los individuos más adaptados, que sobreviven, y cuáles los menos aptos, que son descartados. Los Algoritmos Genéticos usan una analogía directa con el comportamiento natural. Trabajan con una población de individuos, cada uno de los cuales representa una solución factible a un problema dado. A cada individuo se le asigna un valor puntuación, relacionado con la bondad de dicha solución. En la naturaleza esto equivaldría al grado de efectividad de un organismo para competir. Cuanto mayor sea la adaptación de un individuo al problema, mayor será la probabilidad de que el mismo sea seleccionado para reproducirse, cruzando su material genético con otro individuo seleccionado de igual forma. Este cruce producirá nuevos individuos descendientes de los anteriores los cuales comparten algunas de las características de sus padres. Cuanto menor sea la adaptación de un individuo, menor será la probabilidad de que dicho individuo sea seleccionado para la reproducción, y por tanto de que su material genético se propague en sucesivas generaciones. De esta manera se produce una nueva población de posibles soluciones, la cual reemplaza a la anterior con la propiedad de contener una mayor proporción de buenas características en comparación con la población anterior. Así a lo largo de las generaciones las buenas características se propagan a través de la población. Favoreciendo el cruce de los individuos mejor adaptados, van siendo exploradas las áreas más prometedoras del espacio de búsqueda. Si el Algoritmo Genético ha sido bien diseñado, la población convergerá hacia una solución óptima del problema. Ahora si la población a evolucionar dentro del análisis matemático es el conjunto de posibles soluciones al problema, que en este caso será el diámetro de las tuberías de la red y el criterio de selección es la optimización hacia uno o varios parámetros, que en este caso será el costo de la red de distribución de agua potable y el cumplimiento de velocidades y presiones en los nodos de la red, podemos realizar un análisis de múltiples alternativas y permutaciones que encuentre la solución más económica al problema, encontrando la red menor más económica que cumpla con las condiciones hidráulicas dispuestas. Se debe tener en cuenta que se inició el proceso de diseño optimizado con una red sobredimensionada que cumple con los criterios hidráulicos de presiones superiores a 15 mca y velocidades superiores a 3.5 m/s, de donde el algoritmo parte determinando al azar entre los rangos preestablecidos de diámetros (de Ø3 a Ø16”) varias poblaciones iníciales, en nuestro caso se realizaron generaciones de 50 alternativas, permutadas 150 veces cada una e iterando 50.000 veces para dar con la solución. Este proceso se realizó cuatro veces partiendo de una solución más cercana dado el resultado del proceso anterior. A continuación se muestran los resultados encontrados con este proceso.






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Tabla 6-2.Estudio Costos de Alternativa 1.

Diámetro (in)

PVC(m)

PrecioUnitario Estimado

Costo Estimado

3 5.091,42 $ 151.000 $ 768.804.420

4 6.493,36 $ 187.000 $ 1.214.258.320

6 5.836,14 $ 241.000 $ 1.406.509.740

8 4.550,53 $ 286.000 $ 1.301.451.580

10 4.643,64 $ 357.000 $ 1.657.779.480

12 4.343,49 $ 446.000 $ 1.937.196.540

14 3.144,10 $ 765.000 $ 2.405.236.500

16 2.689,18 $ 852.000 $ 2.291.181.360

Sub Totales 36.791,86

Costo Estimado Total $ 12.982.417.940


Diámetro

(in) PVC (m)

Precio Unitario Estimado

Costo Estimado

3 14.618,27 $ 151.000 $ 2.207.358.770

4 5.023,07 $ 187.000 $ 939.314.090

6 8.627,30 $ 241.000 $ 2.079.179.300

8 3.655,81 $ 286.000 $ 1.045.561.660

10 3.444,90 $ 357.000 $ 1.229.829.300

12 1.422,51 $ 446.000 $ 634.439.460

14 0 $ 765.000 $ 0

16 0 $ 852.000 $ 0




Diámetro

(in) PVC(m)


Costo Estimado

3 17.923,11 $ 151.000 $ 2.706.389.610

4 5.777,33 $ 187.000 $ 1.080.360.710

6 7.730,74 $ 241.000 $ 1.863.108.340

8 2.206,28 $ 286.000 $ 630.996.080

10 2.173,69 $ 357.000 $ 776.007.330

12 980,71 $ 446.000 $ 437.396.660

14 0 $ 765.000 $ 0

16 0 $ 852.000 $ 0








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Diámetro (in)

PVC(m)


Costo Estimado

3 24.875 $ 151.000 $ 3.756.060.070

4 1.966 $ 187.000 $367.656.960

6 8.711 $ 241.000 $ 2.099.360.640

8 1.170 $ 286.000 $ 334.660.040

10 0 $ 357.000 $ 0

12 70 $ 446.000 $ 31.224.460

14 0 $ 765.000 $0 16 0 $ 852.000 $0



Luego de realizar el análisis de alternativa por costo, se selecciona la más económica y se procede a conformar circuitos claros y a homogenizar diámetros de tuberías, debido a que los algoritmos genéticos por su carácter aleatorio dejan líneas continuas en varios diámetros, una misma línea por cuadras puede estar en Ø3, Ø6, Ø4 y Ø6, luego de este proceso se deja la línea en Ø6, Ø6, Ø6 y Ø6. Esto puede aumentar el valor de la alternativa óptima pero facilitara la operación de la red. Con este proceso se determinaron los diámetros de la tubería, se debe hacer la notación que el modelo utilizó el nivel mínimo de los tanques en la hora de máximo consumo al horizonte de diseño (año 2041).El resultado de la modelación se presenta en la superficie de presiones resultante.

Figura 6-7Resultados del Diseño Optimizado Modelación de la Red Menor.

Adicionalmente los resultados en detalle se presentan en los anexos 5 y 6.






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6.8 Diseño de Macromedición Para seleccionar los diámetros de los macro medidores se buscaron tecnologías actuales que permitan un buen grado de precisión en la lectura, para los sectores hidráulicos se decidió utilizar medidores de tecnología electromagnética. Dado que permiten una buena resolución en la medición y no generan perdidas fuertes. Para el diseño se tomó la estimación de caudales distribuida para la isla Tumaco como se muestra a continuación:

Tabla 6-6. Estimación de caudales para Isla Tumaco.

AÑO Población

Beneficiada QMD - Red Matriz

C. Q - Nuevo Tumaco

QMH - Red Matriz C.

QMH - ZC

QMH - Isla Tumaco

[ ‐ ] [Hab] [ L / s ] [ L / s ] [ L / s ] [ L / s ] [ L / s ] 2005 85885 238.57 0.00 357.85 144.24 213.61 2006 87752 243.75 0.00 365.63 147.38 218.25 2007 89659 249.05 0.00 373.58 150.58 223.00 2008 91607 254.46 0.00 381.70 153.85 227.84 2009 93598 259.99 0.00 389.99 157.20 232.80 2010 95284 264.68 0.97 397.02 160.03 236.99 2011 96884 269.12 2.30 403.68 162.72 240.97 2012 98423 273.40 3.92 410.10 165.30 244.80 2013 99903 277.51 5.84 416.26 167.79 248.48 2014 101324 281.45 8.05 422.18 170.17 252.01 2015 102687 285.24 10.55 427.86 172.46 255.40 2016 103993 288.87 13.35 433.31 174.66 258.65 2017 105244 292.35 16.44 438.52 176.76 261.76 2018 106441 295.67 19.83 443.50 178.77 264.74 2019 107585 298.85 23.51 448.27 180.69 267.58 2020 108676 301.88 27.49 452.82 182.52 270.30 2021 109716 304.77 31.75 457.15 184.27 272.88 2022 110707 307.52 36.32 461.28 185.93 275.35 2023 111648 310.13 41.17 465.20 187.51 277.69 2024 112543 312.62 46.32 468.93 189.01 279.91 2025 113391 314.98 51.77 472.46 190.44 282.03 2026 114195 317.21 57.50 475.81 191.79 284.02 2027 114955 319.32 63.54 478.98 193.07 285.91 2028 115674 321.32 69.86 481.97 194.27 287.70 2029 116351 323.20 76.48 484.80 195.41 289.39 2030 116989 324.97 83.39 487.46 196.48 290.97 2031 117590 326.64 90.60 489.96 197.49 292.47 2032 118154 328.20 98.10 492.31 198.44 293.87 2033 118683 329.67 105.90 494.51 199.33 295.19 2034 119178 331.05 113.99 496.58 200.16 296.42 2035 119643 332.34 122.37 498.51 200.94 297.57 2036 120076 333.55 131.05 500.32 201.67 298.65 2037 120482 334.67 140.02 502.01 202.35 299.66 2038 120861 335.72 149.28 503.59 202.98 300.60 2039 121214 336.71 158.84 505.06 203.58 301.48 2040 121544 337.62 168.69 506.43 204.13 302.30 2041 121853 338.48 178.84 507.72 204.65 303.07






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Con esto se procede a revisar el caudal estimado por el sector según el modelo hidráulico y a calcular la velocidad en el tiempo para obtener una buena precisión en la lectura y revisar las pérdidas de presión al pasar el macromedidor. Según la literatura de varios fabricantes la velocidad para una optima resolución inicia en 0.5 m/s, para tener una precisión de 0.2% de la lectura, por lo cual se seleccionó este tope como velocidad mínima, adicionalmente al aumentar la velocidad se incurre en perdidas altas por lo cual se verifico que las perdidas nunca superaran los 2 mca.

Tabla 6-7. Selección del diámetro para el macromedidor de S-01. S‐01 (TU Ø12")

AÑO Q Min Q Max V Min V Max ØMm Hf Hm Pérdidas en

Mm [ ‐ ] [ L / s ] [ L / s ] [ m / s ] [ m / s ] [ in ] [ m ] [ m ] [ m ] 2005 18.52 53.41 0.57 1.65 8 0.088 0.534 0.622 2006 18.92 54.57 0.58 1.68 8 0.092 0.557 0.649 2007 19.33 55.76 0.60 1.72 8 0.096 0.582 0.677 2008 19.75 56.97 0.61 1.76 8 0.100 0.607 0.707 2009 20.18 58.21 0.62 1.79 8 0.104 0.634 0.738 2010 20.54 59.26 0.63 1.83 8 0.108 0.657 0.765 2011 20.89 60.25 0.64 1.86 8 0.111 0.679 0.791 2012 21.22 61.21 0.65 1.89 8 0.115 0.701 0.816 2013 21.54 62.13 0.66 1.92 8 0.118 0.722 0.840 2014 21.84 63.01 0.67 1.94 8 0.122 0.743 0.864 2015 22.14 63.86 0.68 1.97 8 0.125 0.763 0.888 2016 22.42 64.67 0.69 1.99 8 0.128 0.782 0.910 2017 22.69 65.45 0.70 2.02 8 0.131 0.801 0.932 2018 22.95 66.20 0.71 2.04 8 0.134 0.820 0.954 2019 23.19 66.91 0.72 2.06 8 0.137 0.837 0.974 2020 23.43 67.59 0.72 2.08 8 0.140 0.855 0.994 2021 23.65 68.23 0.73 2.10 8 0.142 0.871 1.013 2022 23.87 68.85 0.74 2.12 8 0.145 0.887 1.032 2023 24.07 69.43 0.74 2.14 8 0.147 0.902 1.049 2024 24.26 69.99 0.75 2.16 8 0.150 0.916 1.066 2025 24.45 70.52 0.75 2.17 8 0.152 0.930 1.082 2026 24.62 71.02 0.76 2.19 8 0.154 0.944 1.097 2027 24.78 71.49 0.76 2.20 8 0.156 0.956 1.112 2028 24.94 71.94 0.77 2.22 8 0.158 0.968 1.126 2029 25.08 72.36 0.77 2.23 8 0.160 0.979 1.139 2030 25.22 72.76 0.78 2.24 8 0.161 0.990 1.152 2031 25.35 73.13 0.78 2.26 8 0.163 1.000 1.164 2032 25.47 73.48 0.79 2.27 8 0.165 1.010 1.175 2033 25.59 73.81 0.79 2.28 8 0.166 1.019 1.185 2034 25.69 74.12 0.79 2.29 8 0.167 1.028 1.195 2035 25.79 74.41 0.80 2.29 8 0.169 1.036 1.204 2036 25.89 74.68 0.80 2.30 8 0.170 1.043 1.213 2037 25.97 74.93 0.80 2.31 8 0.171 1.050 1.221 2038 26.06 75.16 0.80 2.32 8 0.172 1.057 1.229 2039 26.13 75.38 0.81 2.32 8 0.173 1.063 1.236 2040 26.20 75.59 0.81 2.33 8 0.174 1.069 1.243 2041 26.27 75.78 0.81 2.34 8 0.175 1.074 1.249






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Tabla 6-8. Selección del diámetro para el macromedidor de S-02. S‐02 (TU Ø12")








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Tabla 6-9. Selección del diámetro para el macromedidor de S-03.

S‐03 (TU Ø8")








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S‐04 (TU Ø8")








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S‐05 (TU Ø8")








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7 Bibliografía Unión Temporal Tumaco,2007,“Informe Fase I – Parte A-Diagnóstico Integral”,pp. 34 - 61,Tumaco, Colombia. Street, Robert L., Watters, Gary Z., Vennard, John K., 1996, Mecanica Elemental de Fluidos – Septima Edición (“Elementary Fluid Mechanics, Sevent Edition”), John Wiley and Sons, USA. Saldarriaga, Juan, 2007, Hidráulica de Tuberías Abastecimiento de Agua, Redes, Riegos, Editorial, Alfaomega, Bogotá, Colombia.






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8 ANEXOS

8.1 ANEXO 1 - Caudales por Tubería, Modelo de Red Matriz de Conducción, Hora de Máximo Consumo (7:00 AM) en 2041.

Referencia Longitud

(m) Nodo de Inicio Nodo de Final

Diámetro (in)

Material Caudal

(L/s) Velocidad

(m/s)

Gradientede Perdidas

(m/m)

P-55 759,88 J-54 S-09 6 HD 5,34 0,29 0,001

TU_RM_PRO-20 29,97 J-13 J-22 8 HD 77,26 2,38 0,031

P-61 4,52 J-58 S-11 8 HD 10,73 0,33 0,001

P-60 1511,91 J-58 S-12 8 HD 16,68 0,51 0,002

P-59 381,69 J-22 J-58 8 HD 27,41 0,85 0,004

P-54 19,79 J-54 S-08 8 HD 42,63 1,31 0,009

P-53 24,80 J-19 J-54 8 HD 47,97 1,48 0,012

P-45 0,82 EBTS MORRO J-53 8 HD 54,52 1,68 0,015

P-62 6,57 J-22 S-10 8 HD 49,86 1,54 0,013

P-41 3,38 J-18 T-S MORRO 8 HD 74,30 2,29 0,028

P-46 16,56 J-53 T-E MORRO 8 HD 54,52 1,68 0,015

TU_RM_PRO-23 15,97 J-17 J-18 8 HD 74,30 2,29 0,028

TU_RM_PRO-21 10,93 T-E MORRO J-13 8 HD 77,26 2,38 0,031

P-43 1,58 T-S MORRO EBTS MORRO 8 HD 54,52 1,68 0,015

P-73 6,53 J-68 S-04 8 HD 32,61 1,01 0,006

P-66 2,79 J-62 S-05 8 HD 66,81 2,06 0,023

P-69 1,78 J-64 S-03 8 HD 39,28 1,21 0,008

P-32 27,40 J-51 T-E CALDAS 12 HD 0,00 0,00 0,000

P-63 4,69 J-41 S-01 12 HD 75,78 1,04 0,004

P-29 3,00 T-S CALDAS J-39 12 HD 0,00 0,00 0,000

P-47 2,05 J-5 TCV-1 12 HD 0,00 0,00 0,000

P-4 16,92 T-E CALDAS J-41 12 HD 72,23 0,99 0,003

TU_RM_PRO-15 2593,23 J-17 J-5 12 HD 0,00 0,00 0,000

TU_RM_PRO-24 847,86 J-31 J-17 12 HD 74,30 1,02 0,003

P-33 2,40 J-51 EBTS CALDAS 12 HD 0,00 0,00 0,000

TU_RM_PRO-25 316,30 J-30 J-31 12 HD 74,30 1,02 0,003

P-31 3,10 EBTS CALDAS T-S CALDAS 12 HD 0,00 0,00 0,000

TU_RM_PRO-17 264,36 J-4 J-6 12 HD 0,00 0,00 0,000

TU_RM_PRO-16 244,94 J-20 J-7 12 HD 0,00 0,00 0,000

TU_RM_PRO-6 219,36 J-28 J-29 12 HD 0,00 0,00 0,000

P-78 421,09 PMP-9 J-29 12 HD 74,30 1,02 0,003

TU_RM_PRO-12 6,16 J-7 T-4 12 HD 0,00 0,00 0,000

TU_RM_PRO-26 950,70 J-29 J-30 12 HD 74,30 1,02 0,003

P-49 2,69 J-5 T-S FARO 12 HD 0,00 0,00 0,000

P-58 2,61 J-56 S-07 12 HD 52,47 0,72 0,002

P-57 900,28 J-56 S-06 12 HD 26,91 0,37 0,000

P-56 232,07 J-19 J-56 12 HD 79,38 1,09 0,004

P-52 15,28 EBAP FARO J-20 12 HD 0,00 0,00 0,000

P-51 2,46 T-S FARO EBAP FARO 12 HD 0,00 0,00 0,000

P-48 3,91 TCV-1 J-6 12 HD 0,00 0,00 0,000

TU_RM_PRO-11 5,64 T-4 J-4 12 HD 0,00 0,00 0,000

P-77 4,12 T-S FUTURO PMP-9 12 HD 74,30 1,02 0,003






C258T003-IT-006Hoja No. 56


P-76 1011,33 J-69 S-02 14 HD 88,59 0,89 0,002

P-72 294,97 J-68 J-64 16 HD 198,23 1,53 0,005

P-65 288,59 J-62 J-41 16 HD 3,55 0,03 0,000

P-80 1,57 TCV-2 J-16 16 HD 444,26 3,42 0,027

TU_RM_PRO-33 11,01 T-E CIUDADELA J-14 16 HD 127,35 0,98 0,002

P-79 3,37 T-S FUTURO TCV-2 16 HD 444,26 3,42 0,027

TU_RM_PRO-32 16,59 J-14 J-19 16 HD 127,35 0,98 0,002

P-39 1,38 J-52 PMP-6 16 HD 192,35 1,48 0,005

P-38 5,74 J-52 T-E FUTURO 16 HD 192,35 1,48 0,005

P-37 1,94 PMP-6 T-S FUTURO 16 HD 192,35 1,48 0,005

P-71 14,53 J-40 J-68 16 HD 230,84 1,78 0,007

TU_RM_PRO-7 370,09 J-16 J-28 16 HD 444,26 3,42 0,027

P-75 65,28 J-69 J-62 16 HD 70,36 0,54 0,001

P-40 13,19 T-E FUTURO J-40 16 HD 230,84 1,78 0,007

P-3 602,32 J-33 J-39 16 HD 0,00 0,00 0,000

P-24 1,59 T-S CIUDADELA EBAP ZC 16 HD 89,36 0,69 0,001

P-25 10,16 EBAP ZC T-E CIUDADELA 16 HD 89,36 0,69 0,001

P-74 14,80 J-64 J-69 16 HD 158,95 1,23 0,003

TU_RM_PRO-27 1534,00 J-26 J-33 20 HD 444,26 2,19 0,008

P-27 2532,87 J-50 J-25 20 HD 444,26 2,19 0,008

TU_RM_PRO-28 57,50 J-25 J-26 20 HD 444,26 2,19 0,008

P-22 4,51 T-S CIUDADELA EBAP ITM 20 HD 444,26 2,19 0,008

P-26 1,75 EBAP ITM J-50 20 HD 444,26 2,19 0,008

TU_RM_PRO-9 537,42 J-33 J-28 20 HD 444,26 2,19 0,008






C258T003-IT-006Hoja No. 57


8.2 ANEXO 2 – Presiones por Nodo, Modelo de Red Matriz de Conducción, Hora de Máximo Consumo (7:00 AM) en 2041.

Referencia Elevación

(m) Demanda

(L/s) LGH (m)

Presión (mca)

J-13 3,97 0,00 32,60 28,60

J-14 2,50 0,00 32,97 30,40

J-17 4,41 0,00 4,50 0,10

J-19 2,50 0,00 32,93 30,40

J-20 3,00 0,00 74,37 71,20

J-22 4,45 0,00 31,68 27,20

J-25 3,25 0,00 29,19 25,90

J-26 2,18 0,00 28,71 26,50

J-28 2,00 0,00 11,43 9,40

J-29 2,00 0,00 11,85 9,80

J-30 2,00 0,00 8,54 6,50

J-31 2,00 0,00 7,44 5,40

J-33 2,50 0,00 15,91 13,40

J-39 2,50 0,00 15,91 13,40

J-40 2,26 0,00 33,65 31,30

J-41 2,50 0,00 31,85 29,30

J-5 3,00 0,00 25,59 22,50

J-50 2,75 0,00 50,32 47,50

J-51 2,50 0,00 31,91 29,30

J-52 2,50 0,00 33,77 31,20

J-53 4,23 0,00 33,19 28,90

J-54 2,62 0,00 32,64 30,00

J-56 3,00 0,00 32,01 29,00

J-58 3,85 0,00 30,15 26,20

J-6 3,00 0,00 74,37 71,20

J-62 2,50 0,00 31,85 29,30

J-64 2,50 0,00 31,95 29,40

J-68 2,29 0,00 33,54 31,20

J-69 2,50 0,00 31,90 29,30

S-01 2,50 75,78 31,83 29,30

S-02 2,00 88,59 29,65 27,60

S-03 2,50 39,28 31,94 29,40

S-04 2,50 32,61 33,50 30,90

S-05 2,50 66,81 31,79 29,20

S-06 2,81 26,91 31,57 28,70

S-07 3,25 52,47 32,01 28,70

S-08 2,62 42,63 32,45 29,80

S-09 3,00 5,34 32,06 29,00

S-10 4,41 49,86 31,60 27,10

S-11 4,00 10,73 30,15 26,10

S-12 3,00 16,68 27,83 24,80






C258T003-IT-006Hoja No. 58


8.3 ANEXO 3 - Caudales por Tubería, Modelo de Red Matriz de Conducción, Hora de Máximo Consumo (7:00 AM) en 2010.

Referencia Longitud

(m) Nodo

de Inicio Nodo

de Final Diámetro

(in) Material Caudal

(L/s) Velocidad

(m/s)

Gradiente de Perdidas

(m/m)

P-55 759,88 J-54 S-09 6 HD 4,18 0,23 0,000

P-62 6,57 J-22 S-10 8 HD 38,99 1,20 0,008

P-61 4,52 J-58 S-11 8 HD 8,39 0,26 0,000

P-60 1511,91 J-58 S-12 8 HD 13,04 0,40 0,001

P-59 381,69 J-22 J-58 8 HD 21,43 0,66 0,002

P-54 19,79 J-54 S-08 8 HD 33,34 1,03 0,006

P-53 24,80 J-19 J-54 8 HD 37,51 1,16 0,007

P-66 2,79 J-62 S-05 8 HD 52,24 1,61 0,014

P-43 1,58 T-S MORRO EBTS MORRO 8 HD 52,20 1,61 0,014

P-46 16,56 J-53 T-E MORRO 8 HD 52,20 1,61 0,014

P-41 3,38 J-18 T-S MORRO 8 HD 0,00 0,00 0,000

TU_RM_PRO-20 29,97 J-13 J-22 8 HD 60,42 1,86 0,019

TU_RM_PRO-23 15,97 J-17 J-18 8 HD 0,00 0,00 0,000

TU_RM_PRO-21 10,93 T-E MORRO J-13 8 HD 60,42 1,86 0,019

P-45 0,82 EBTS MORRO J-53 8 HD 52,20 1,61 0,014

P-69 1,78 J-64 S-03 8 HD 30,72 0,95 0,005

P-73 6,53 J-68 S-04 8 HD 25,50 0,79 0,003

TU_RM_PRO-26 950,70 J-29 J-30 12 HD 0,00 0,00 0,000

P-32 27,40 J-51 T-E CALDAS 12 HD 153,56 2,10 0,014

P-29 3,00 T-S CALDAS J-39 12 HD -436,67 5,98 0,115

P-4 16,92 T-E CALDAS J-41 12 HD 236,99 3,25 0,034

TU_RM_PRO-24 847,86 J-31 J-17 12 HD 0,00 0,00 0,000

P-33 2,40 J-51 EBTS CALDAS 12 HD -153,56 2,10 0,014

TU_RM_PRO-25 316,30 J-30 J-31 12 HD 0,00 0,00 0,000

TU_RM_PRO-6 219,36 J-28 J-29 12 HD 0,00 0,00 0,000

P-31 3,10 EBTS CALDAS T-S CALDAS 12 HD -153,56 2,10 0,014

P-57 900,28 J-56 S-06 12 HD 21,04 0,29 0,000

P-58 2,61 J-56 S-07 12 HD 41,03 0,56 0,001

P-56 232,07 J-19 J-56 12 HD 62,07 0,85 0,002

P-63 4,69 J-41 S-01 12 HD 59,26 0,81 0,002

P-76 1011,33 J-69 S-02 14 HD 69,27 0,70 0,001

P-71 14,53 J-40 J-68 16 HD 0,00 0,00 0,000

P-86 9,20 PMP-11 T-E CIUDADELA 16 HD 63,33 0,49 0,001

TU_RM_PRO-32 16,59 J-14 J-19 16 HD 99,58 0,77 0,001

TU_RM_PRO-7 370,09 J-16 J-28 16 HD 0,00 0,00 0,000

P-74 14,80 J-64 J-69 16 HD -56,22 0,43 0,000

TU_RM_PRO-33 11,01 T-E CIUDADELA J-14 16 HD 99,58 0,77 0,001

P-65 288,59 J-62 J-41 16 HD -177,74 1,37 0,004

P-72 294,97 J-68 J-64 16 HD -25,50 0,20 0,000

P-85 3,19 T-S CIUDADELA PMP-11 16 HD 63,33 0,49 0,001

P-3 602,32 J-33 J-39 16 HD 436,67 3,37 0,026

P-75 65,28 J-69 J-62 16 HD -125,49 0,97 0,002

P-27 2532,87 J-50 J-25 20 HD 436,67 2,15 0,008

TU_RM_PRO-9 537,42 J-33 J-28 20 HD 0,00 0,00 0,000






C258T003-IT-006Hoja No. 59


TU_RM_PRO-28 57,50 J-25 J-26 20 HD 436,67 2,15 0,008

P-87 3,15 T-S CIUDADELA PMP-12 20 HD 436,67 2,15 0,008

TU_RM_PRO-27 1534,00 J-26 J-33 20 HD 436,67 2,15 0,008

P-88 3,25 PMP-12 J-50 20 HD 436,67 2,15 0,008

8.4 ANEXO 4 – Presiones por Nodo, Modelo de Red Matriz de Conducción, Hora de Máximo Consumo (7:00 AM) en 2010.


(m) Demanda

(L/s) LGH (m)

Presión (mca)

J-13 3,97 0,00 34,26 30,20

J-14 2,50 0,00 33,68 31,10

J-16 2,25 0,00 17,14 14,90

J-17 4,41 0,00 17,14 12,70

J-18 4,23 0,00 17,14 12,90

J-19 2,50 0,00 33,66 31,10

J-22 4,45 0,00 33,69 29,20

J-25 3,25 0,00 29,97 26,70

J-26 2,18 0,00 29,51 27,30

J-28 2,00 0,00 17,14 15,10

J-29 2,00 0,00 17,14 15,10

J-30 2,00 0,00 17,14 15,10

J-31 2,00 0,00 17,14 15,10

J-33 2,50 0,00 17,14 14,60

J-40 2,26 0,00 31,08 28,80

J-41 2,50 0,00 32,52 30,00

J-50 2,75 0,00 50,40 47,60

J-51 2,50 0,00 33,50 30,90

J-53 4,23 0,00 34,70 30,40

J-54 2,62 0,00 33,48 30,80

J-56 3,00 0,00 33,09 30,00

J-58 3,85 0,00 32,74 28,80

J-62 2,50 0,00 31,27 28,70

J-64 2,50 0,00 31,12 28,60

J-68 2,29 0,00 31,08 28,70

J-69 2,50 0,00 31,12 28,60

S-01 2,50 59,26 32,51 30,00

S-02 2,00 69,27 29,73 27,70

S-03 2,50 30,72 31,11 28,50

S-04 2,50 25,50 31,06 28,50

S-05 2,50 52,24 31,23 28,70

S-06 2,81 21,04 32,81 29,90

S-07 3,25 41,03 33,09 29,80

S-08 2,62 33,34 33,36 30,70

S-09 3,00 4,18 33,11 30,10

S-10 4,41 38,99 33,64 29,20

S-11 4,00 8,39 32,74 28,70

S-12 3,00 13,04 31,29 28,20






C258T003-IT-006Hoja No. 60


8.5 ANEXO 5 - Caudales por Tubería, Modelo de Red Menor Isla Tumaco, Modelo Estático Hora de Máximo Consumo (7:00 AM) en 2041.

Referencia Longitud

(m) Nodo

de Inicio Nodo

de Final Diámetro

(in) Material

Caudal (L/s)

Velocidad (m/s)

Gradiente de Perdidas

(m/m)

P-11 41,7 J-622 J-639 6 PVC 16,14 0,88 0,004

P-12 38,51 J-639 J-403 6 PVC 23,16 1,27 0,008

P-13 34,2 J-638 J-639 8 HD 39,29 1,21 0,008

P-15 291,79 J-640 J-635 16 HD 52,24 0,40 0,000

P-16 40,52 J-611 J-641 8 PVC 22,29 0,69 0,002

P-17 27,61 J-641 J-612 8 PVC 44,51 1,37 0,007

P-18 26,29 J-640 J-641 8 HD 66,80 2,06 0,023

P-19 16,54 J-417 J-642 8 PVC 40,53 1,25 0,006

P-2 19,08 R-1 J-635 12 HD 128,01 1,75 0,092

P-20 49,29 J-642 J-430 8 PVC 35,25 1,09 0,005

P-21 20,2 J-635 J-642 12 HD 75,78 1,04 0,004

P-22 60,57 J-549 J-436 6 PVC 6,77 0,37 0,001

P-23 94,55 J-549 J-489 3 PVC 0,76 0,17 0,001

P-25 25,22 J-643 J-376 12 HD 88,59 1,21 0,005

P-27 191,76 J-644 J-505 3 PVC 1,67 0,37 0,002

P-29 644,83 J-645 J-33 6 PVC 1,67 0,09 0,000

P-3 8,8 J-634 R-2 16 HD 175,05 1,35 0,110

P-30 61,23 J-644 J-645 3 PVC 1,67 0,37 0,002

P-31 16,39 J-638 J-646 16 HD 103,15 0,80 0,002

P-32 61,85 J-646 J-640 16 HD 14,56 0,11 0,000

P-33 1.013,84 J-646 J-643 14 HD 88,59 0,89 0,002

P-34 11,24 J-413 J-588 3 PVC 1,04 0,23 0,001

P-36 3,71 J-291 VCP-01 6 PVC 0,00 0,00 0,000

P-37 0,46 VCP-01 J-645 6 PVC 0,00 0,00 0,000

P-39 3,65 J-94 VCP-02 6 PVC 0,00 0,00 0,000

P-4 12,18 J-634 J-636 16 HD 175,05 1,35 0,004

P-40 0,5 VCP-02 J-353 6 PVC 0,00 0,00 0,000

P-42 8,15 J-623 VCP-03 6 PVC 0,00 0,00 0,000

P-43 1,65 VCP-03 J-622 6 PVC 0,00 0,00 0,000

P-45 1,06 J-317 VCP-04 6 PVC 0,00 0,00 0,000

P-46 10,12 VCP-04 J-468 6 PVC 0,00 0,00 0,000

P-47 73,23 J-623 J-647 6 PVC 9,54 0,52 0,002

P-48 8,03 J-647 J-24 6 PVC 9,54 0,52 0,002

P-50 7,48 J-611 VCP-05 6 PVC 0,00 0,00 0,000

P-51 1,36 VCP-05 J-647 6 PVC 0,00 0,00 0,000

P-6 42,5 J-388 J-637 6 PVC 17,52 0,96 0,005

P-7 123,64 J-637 J-463 6 PVC 15,10 0,83 0,004

P-8 30,98 J-636 J-637 8 HD 32,61 1,01 0,006

P-9 295,96 J-636 J-638 16 HD 142,44 1,10 0,003

T-1 61,8 J-236 J-253 3 PVC 2,46 0,54 0,004

T-10 25,11 J-257 J-236 3 PVC 1,09 0,24 0,001

T-100 72,6 J-82 J-616 3 PVC 1,66 0,36 0,002

T-101 3,9 J-81 J-82 3 PVC 2,61 0,57 0,005






C258T003-IT-006Hoja No. 61


T-102 63,79 J-147 J-577 3 PVC 1,30 0,29 0,001

T-103 5,04 J-146 J-147 6 PVC 11,33 0,62 0,002

T-104 58,47 J-108 J-146 6 PVC 11,68 0,64 0,002

T-105 4,5 J-107 J-108 6 PVC 12,13 0,66 0,003

T-106 76,97 J-159 J-147 6 PVC 8,66 0,47 0,001

T-107 5,35 J-158 J-159 6 PVC 8,33 0,46 0,001

T-108 44,52 J-301 J-180 3 PVC 0,02 0,01 0,000

T-109 7,99 J-300 J-301 3 PVC 0,39 0,09 0,000

T-11 4,79 J-114 J-129 3 PVC 5,38 1,18 0,017

T-110 48,32 J-145 J-300 3 PVC 0,02 0,00 0,000

T-111 9,85 J-383 J-301 3 PVC 0,52 0,11 0,000

T-112 48,46 J-45 J-383 3 PVC 0,63 0,14 0,000

T-113 2,09 J-44 J-45 3 PVC 0,73 0,16 0,001

T-114 49,57 J-329 J-44 3 PVC 0,90 0,20 0,001

T-115 8,43 J-328 J-329 3 PVC 0,69 0,15 0,000

T-116 5,78 J-179 J-180 3 PVC 0,14 0,03 0,000

T-117 36,8 J-158 J-536 3 PVC 0,42 0,09 0,000

T-118 21,43 J-47 J-158 6 PVC 7,67 0,42 0,001

T-119 4,04 J-85 J-46 6 PVC 5,59 0,31 0,001

T-12 8,38 J-324 J-114 3 PVC 2,20 0,48 0,003

T-120 15,88 J-231 J-444 3 PVC 1,35 0,30 0,001

T-121 6,79 J-231 J-179 4 PVC 2,45 0,30 0,001

T-122 111,16 J-85 J-179 4 PVC 2,89 0,36 0,001

T-123 50,23 J-579 J-85 3 PVC 2,04 0,45 0,003

T-124 90,91 J-74 J-579 3 PVC 0,82 0,18 0,001

T-125 3,54 J-73 J-74 3 PVC 0,19 0,04 0,000

T-126 48,31 J-73 J-231 3 PVC 1,00 0,22 0,001

T-127 31,93 J-513 J-73 3 PVC 0,88 0,19 0,001

T-128 2,66 J-56 J-57 3 PVC 0,91 0,20 0,001

T-129 40,03 J-513 J-56 3 PVC 0,14 0,03 0,000

T-13 82,97 J-370 J-324 3 PVC 2,39 0,53 0,004

T-130 52,71 J-355 J-513 3 PVC 0,48 0,11 0,000

T-131 9,01 J-274 J-355 3 PVC 0,25 0,06 0,000

T-132 7,49 J-273 J-274 3 PVC 0,63 0,14 0,000

T-133 23,12 J-106 J-273 3 PVC 0,65 0,14 0,000

T-134 4,49 J-56 J-106 3 PVC 0,68 0,15 0,000

T-135 34,93 J-444 J-57 3 PVC 1,14 0,25 0,001

T-136 22,59 J-457 J-274 3 PVC 0,78 0,17 0,001

T-137 17,86 J-246 J-457 3 PVC 0,61 0,13 0,000

T-138 7,03 J-245 J-246 3 PVC 0,44 0,10 0,000

T-139 23,23 J-484 J-245 3 PVC 0,23 0,05 0,000

T-14 4,61 J-113 J-114 3 PVC 3,18 0,70 0,007

T-140 5 J-144 J-145 3 PVC 0,42 0,09 0,000

T-141 72,03 J-66 J-144 3 PVC 0,62 0,14 0,000

T-142 2,97 J-66 J-67 3 PVC 0,49 0,11 0,000

T-143 5,9 J-153 J-193 3 PVC 0,94 0,21 0,001

T-144 60,64 J-442 J-67 3 PVC 0,29 0,06 0,000

T-145 15,37 J-441 J-442 3 PVC 0,72 0,16 0,000

T-146 71,78 J-550 J-441 3 PVC 0,41 0,09 0,000






C258T003-IT-006Hoja No. 62


T-147 41,54 J-145 J-550 3 PVC 0,00 0,00 0,000

T-148 51,41 J-55 J-442 3 PVC 0,75 0,16 0,001

T-149 2,48 J-54 J-55 3 PVC 0,93 0,20 0,001

T-15 6,12 J-208 J-209 3 PVC 1,28 0,28 0,001

T-150 44,55 J-525 J-54 3 PVC 1,42 0,31 0,002

T-151 35,38 J-172 J-525 3 PVC 2,26 0,50 0,004

T-152 21,39 J-172 J-472 3 PVC 0,26 0,06 0,000

T-153 4,3 J-99 J-100 8 PVC 11,98 0,37 0,001

T-154 8,94 J-350 J-99 6 PVC 6,13 0,34 0,001

T-155 103,69 J-154 J-132 3 PVC 2,30 0,51 0,004

T-156 74,77 J-55 J-154 3 PVC 0,33 0,07 0,000

T-157 103,64 J-133 J-98 6 PVC 5,36 0,29 0,001

T-158 4,86 J-132 J-133 3 PVC 3,06 0,67 0,006

T-159 5,22 J-153 J-154 3 PVC 0,95 0,21 0,001

T-16 59,23 J-208 J-592 3 PVC 0,76 0,17 0,001

T-160 11,71 J-396 J-416 3 PVC 2,08 0,46 0,003

T-161 10,7 J-395 J-396 4 PVC 1,22 0,15 0,000

T-162 5,72 J-171 J-172 3 PVC 2,93 0,64 0,006

T-163 4,3 J-98 J-99 8 PVC 5,86 0,18 0,000

T-164 25,86 J-107 J-133 6 PVC 1,70 0,09 0,000

T-165 48,36 J-81 J-107 6 PVC 10,68 0,59 0,002

T-166 19,01 J-392 J-81 6 PVC 13,44 0,74 0,003

T-167 127,22 J-380 J-392 8 PVC 12,26 0,38 0,001

T-168 9,74 J-100 J-380 8 PVC 11,98 0,37 0,001

T-169 4,24 J-92 J-93 6 PVC 2,24 0,12 0,000

T-17 33,45 J-186 J-516 3 PVC 1,60 0,35 0,002

T-170 266,15 J-376 J-295 3 PVC 3,00 0,66 0,006

T-171 60,91 J-546 J-401 3 PVC 3,75 0,82 0,009

T-172 39,88 J-527 J-546 3 PVC 1,72 0,38 0,002

T-173 35,82 J-527 J-528 3 PVC 0,64 0,14 0,000

T-174 115,19 J-518 J-527 3 PVC 3,57 0,78 0,008

T-175 11,08 J-401 J-402 6 PVC 20,44 1,12 0,007

T-176 111,88 J-94 J-546 3 PVC 2,96 0,65 0,006

T-177 10,37 J-248 J-117 4 PVC 6,79 0,84 0,007

T-178 7,05 J-247 J-248 3 PVC 0,80 0,18 0,001

T-179 170,42 J-573 J-247 3 PVC 2,66 0,58 0,005

T-18 94,72 J-318 J-252 6 PVC 12,69 0,70 0,003

T-180 156,9 J-336 J-401 6 PVC 17,30 0,95 0,005

T-181 9,42 J-376 J-377 12 PVC 54,37 0,75 0,001

T-182 36,51 J-518 J-376 8 PVC 29,58 0,91 0,003

T-183 33,23 J-95 J-518 6 PVC 25,35 1,39 0,010

T-184 4,25 J-94 J-95 6 PVC 25,27 1,39 0,010

T-185 47,09 J-337 J-94 6 PVC 21,78 1,19 0,008

T-186 8,59 J-336 J-337 6 PVC 21,69 1,19 0,008

T-187 47,35 J-573 J-336 3 PVC 4,09 0,90 0,010

T-188 88,62 J-627 J-538 3 PVC 3,86 0,85 0,009

T-189 20,99 J-416 J-471 3 PVC 0,08 0,02 0,000

T-19 8,29 J-317 J-318 6 PVC 14,81 0,81 0,004

T-190 72,19 J-171 J-350 3 PVC 2,21 0,49 0,004






C258T003-IT-006Hoja No. 63


T-191 62,05 J-552 J-171 3 PVC 1,38 0,30 0,002

T-192 42,16 J-416 J-552 3 PVC 1,84 0,40 0,003

T-193 53,74 J-350 J-396 6 PVC 3,42 0,19 0,000

T-194 165,63 J-138 J-117 3 PVC 1,23 0,27 0,001

T-195 33,83 J-118 J-402 4 PVC 8,87 1,09 0,011

T-196 4,65 J-117 J-118 4 PVC 8,73 1,08 0,010

T-197 7,12 J-251 J-248 4 PVC 7,53 0,93 0,008

T-198 36,9 J-538 J-251 4 PVC 7,16 0,88 0,007

T-199 148,99 J-228 J-538 4 PVC 0,44 0,05 0,000

T-2 6,88 J-235 J-236 3 PVC 1,61 0,35 0,002

T-20 160,17 J-370 J-317 6 PVC 15,02 0,82 0,004

T-200 156,46 J-83 J-402 6 PVC 10,45 0,57 0,002

T-201 3,99 J-83 J-84 6 PVC 3,41 0,19 0,000

T-202 57,84 J-139 J-83 4 PVC 5,69 0,70 0,005

T-203 4,94 J-138 J-139 4 PVC 5,30 0,65 0,004

T-204 40,22 J-228 J-138 4 PVC 5,37 0,66 0,004

T-205 6,7 J-227 J-228 3 PVC 3,29 0,72 0,007

T-206 22,69 J-479 J-227 3 PVC 1,84 0,40 0,003

T-207 62,6 J-249 J-84 6 PVC 3,13 0,17 0,000

T-208 160,16 J-500 J-342 4 PVC 2,65 0,33 0,001

T-209 47,35 J-574 J-500 3 PVC 0,78 0,17 0,001

T-21 9,28 J-369 J-370 6 PVC 17,88 0,98 0,005

T-210 7,07 J-93 J-249 6 PVC 2,24 0,12 0,000

T-211 11,28 J-407 J-92 6 PVC 0,31 0,02 0,000

T-212 170,33 J-413 J-277 3 PVC 1,43 0,31 0,002

T-214 36,02 J-342 J-529 3 PVC 1,12 0,25 0,001

T-215 27,69 J-249 J-500 4 PVC 5,08 0,63 0,004

T-216 8,89 J-341 J-342 4 PVC 0,28 0,04 0,000

T-217 31,34 J-509 J-510 3 PVC 0,48 0,10 0,000

T-218 65,65 J-341 J-588 4 PVC 1,12 0,14 0,000

T-219 43,12 J-509 J-341 3 PVC 0,51 0,11 0,000

T-22 41,9 J-257 J-369 6 PVC 17,94 0,98 0,005

T-220 69,75 J-395 J-509 3 PVC 0,68 0,15 0,000

T-221 57,21 J-395 J-588 4 PVC 0,28 0,03 0,000

T-222 80,87 J-541 J-68 3 PVC 0,97 0,21 0,001

T-223 59,21 J-593 J-541 3 PVC 0,03 0,01 0,000

T-224 42,9 J-425 J-554 3 PVC 0,10 0,02 0,000

T-225 12,34 J-425 J-426 3 PVC 0,31 0,07 0,000

T-226 75,05 J-309 J-425 3 PVC 0,52 0,11 0,000

T-227 8,04 J-308 J-309 3 PVC 0,55 0,12 0,000

T-228 9,02 J-356 J-357 3 PVC 0,38 0,08 0,000

T-229 95,8 J-308 J-356 3 PVC 0,38 0,08 0,000

T-23 7,24 J-256 J-257 6 PVC 19,10 1,05 0,006

T-230 103,79 J-544 J-308 3 PVC 0,29 0,06 0,000

T-231 56,49 J-544 J-545 3 PVC 0,02 0,00 0,000

T-232 75,28 J-358 J-544 3 PVC 0,45 0,10 0,000

T-233 40,72 J-359 J-548 3 PVC 0,04 0,01 0,000

T-234 9,07 J-358 J-359 3 PVC 0,06 0,01 0,000

T-235 62,48 J-344 J-358 3 PVC 0,59 0,13 0,000






C258T003-IT-006Hoja No. 64


T-236 8,73 J-343 J-344 3 PVC 0,64 0,14 0,000

T-237 7,25 J-258 J-259 3 PVC 0,00 0,00 0,000

T-238 180,27 J-357 J-259 3 PVC 0,06 0,01 0,000

T-239 142,38 J-343 J-357 3 PVC 0,48 0,11 0,000

T-24 43,32 J-404 J-256 6 PVC 19,17 1,05 0,006

T-240 16,28 J-76 J-452 3 PVC 0,84 0,18 0,001

T-241 3,77 J-75 J-76 3 PVC 1,18 0,26 0,001

T-242 96,52 J-343 J-75 3 PVC 1,18 0,26 0,001

T-243 64,35 J-605 J-548 3 PVC 0,37 0,08 0,000

T-244 90,17 J-626 J-605 3 PVC 0,67 0,15 0,000

T-245 38,63 J-542 J-531 3 PVC 0,03 0,01 0,000

T-246 49,82 J-467 J-542 3 PVC 0,03 0,01 0,000

T-247 19,41 J-466 J-467 3 PVC 0,04 0,01 0,000

T-248 62,51 J-531 J-466 3 PVC 0,06 0,01 0,000

T-249 36,48 J-530 J-531 3 PVC 0,03 0,01 0,000

T-25 11,17 J-403 J-404 6 PVC 19,23 1,05 0,006

T-250 12,23 J-423 J-424 3 PVC 2,11 0,46 0,003

T-251 86,43 J-530 J-626 3 PVC 0,74 0,16 0,001

T-252 59,3 J-452 J-530 3 PVC 0,82 0,18 0,001

T-253 40,1 J-424 J-76 3 PVC 2,03 0,44 0,003

T-254 83,44 J-625 J-424 3 PVC 0,04 0,01 0,000

T-255 91,28 J-69 J-520 3 PVC 0,50 0,11 0,000

T-256 175,05 J-487 J-69 3 PVC 0,36 0,08 0,000

T-257 31,11 J-487 J-488 3 PVC 0,10 0,02 0,000

T-258 80,4 J-493 J-487 3 PVC 0,11 0,02 0,000

T-259 25,84 J-492 J-493 3 PVC 0,03 0,01 0,000

T-260 33,86 J-520 J-492 3 PVC 0,31 0,07 0,000

T-261 3,38 J-68 J-69 3 PVC 0,94 0,21 0,001

T-262 37,64 J-372 J-541 3 PVC 1,07 0,23 0,001

T-263 81,87 J-624 J-426 3 PVC 0,17 0,04 0,000

T-264 88,26 J-373 J-624 3 PVC 0,03 0,01 0,000

T-265 9,34 J-372 J-373 3 PVC 0,12 0,03 0,000

T-266 38,21 J-477 J-372 3 PVC 1,21 0,26 0,001

T-267 76,47 J-477 J-619 3 PVC 0,10 0,02 0,000

T-268 22,03 J-476 J-477 3 PVC 1,39 0,31 0,002

T-269 60,28 J-595 J-476 3 PVC 1,45 0,32 0,002

T-27 1,38 J-27 J-28 3 PVC 1,83 0,40 0,003

T-270 87,37 J-423 J-595 3 PVC 1,60 0,35 0,002

T-271 33,35 J-519 J-423 3 PVC 3,85 0,84 0,009

T-272 40,04 J-547 J-519 3 PVC 3,97 0,87 0,010

T-273 49,88 J-578 J-547 3 PVC 4,13 0,91 0,011

T-274 96,49 J-606 J-578 3 PVC 4,26 0,93 0,011

T-275 129,95 J-127 J-632 3 PVC 0,37 0,08 0,000

T-276 24,28 J-461 J-478 3 PVC 0,02 0,01 0,000

T-277 18,78 J-460 J-461 3 PVC 0,08 0,02 0,000

T-278 36,24 J-532 J-460 3 PVC 0,41 0,09 0,000

T-279 40,11 J-170 J-461 3 PVC 0,17 0,04 0,000

T-28 8,74 J-345 J-27 3 PVC 0,34 0,07 0,000

T-280 5,6 J-169 J-170 3 PVC 0,21 0,05 0,000






C258T003-IT-006Hoja No. 65


T-281 77,84 J-599 J-169 3 PVC 0,19 0,04 0,000

T-282 20,41 J-420 J-127 3 PVC 5,69 1,25 0,019

T-283 12,01 J-419 J-420 6 PVC 9,06 0,50 0,002

T-284 64,53 J-597 J-606 3 PVC 4,37 0,96 0,012

T-285 61,27 J-596 J-597 3 PVC 4,51 0,99 0,012

T-286 79,36 J-128 J-596 3 PVC 4,82 1,06 0,014

T-287 4,76 J-127 J-128 3 PVC 4,95 1,09 0,015

T-288 59,87 J-564 J-420 4 PVC 3,17 0,39 0,002

T-289 54,19 J-564 J-460 3 PVC 0,92 0,20 0,001

T-29 20,59 J-470 J-345 3 PVC 0,31 0,07 0,000

T-290 45,61 J-563 J-564 4 PVC 1,67 0,21 0,001

T-291 66,32 J-563 J-169 3 PVC 0,45 0,10 0,000

T-292 68,32 J-89 J-563 4 PVC 0,33 0,04 0,000

T-293 22,71 J-480 J-481 3 PVC 0,16 0,04 0,000

T-294 23,7 J-482 J-483 3 PVC 0,58 0,13 0,000

T-295 30,51 J-490 J-482 3 PVC 0,43 0,09 0,000

T-296 24,18 J-480 J-490 3 PVC 0,23 0,05 0,000

T-297 52,16 J-517 J-480 3 PVC 0,14 0,03 0,000

T-298 4,86 J-136 J-119 3 PVC 1,20 0,26 0,001

T-299 33,19 J-517 J-136 3 PVC 0,10 0,02 0,000

T-3 68,4 J-331 J-516 3 PVC 1,62 0,36 0,002

T-30 48,01 J-575 J-470 3 PVC 0,60 0,13 0,000

T-300 20,32 J-333 J-366 3 PVC 1,29 0,28 0,001

T-301 73,38 J-617 J-333 3 PVC 0,21 0,05 0,000

T-302 124,51 J-367 J-491 6 PVC 10,80 0,59 0,002

T-303 9,26 J-366 J-367 6 PVC 10,88 0,60 0,002

T-304 24,3 J-419 J-491 6 PVC 10,58 0,58 0,002

T-305 78,3 J-483 J-419 3 PVC 1,37 0,30 0,002

T-306 38,26 J-481 J-483 3 PVC 0,64 0,14 0,000

T-307 47,15 J-371 J-481 3 PVC 0,47 0,10 0,000

T-308 1,63 J-35 J-36 3 PVC 0,26 0,06 0,000

T-309 9,31 J-371 J-35 3 PVC 0,39 0,09 0,000

T-31 38,17 J-279 J-286 4 PVC 6,55 0,81 0,006

T-310 7,95 J-89 J-36 3 PVC 0,22 0,05 0,000

T-311 4,14 J-88 J-89 4 PVC 0,26 0,03 0,000

T-312 10,58 J-217 J-202 6 PVC 2,89 0,16 0,000

T-313 41,07 J-120 J-35 3 PVC 0,02 0,00 0,000

T-314 112,1 J-88 J-514 4 PVC 0,45 0,06 0,000

T-315 61,53 J-599 J-88 3 PVC 0,35 0,08 0,000

T-316 116,69 J-440 J-599 3 PVC 0,29 0,06 0,000

T-317 15,18 J-439 J-440 3 PVC 0,40 0,09 0,000

T-318 69,08 J-514 J-496 4 PVC 0,89 0,11 0,000

T-319 32,1 J-439 J-514 3 PVC 0,02 0,00 0,000

T-32 7,55 J-278 J-279 3 PVC 1,20 0,26 0,001

T-320 73,88 J-428 J-439 3 PVC 0,39 0,09 0,000

T-321 26,73 J-428 J-496 3 PVC 0,02 0,00 0,000

T-322 12,7 J-427 J-428 3 PVC 0,44 0,10 0,000

T-323 141,73 J-152 J-427 3 PVC 0,49 0,11 0,000

T-324 5,12 J-151 J-152 3 PVC 0,57 0,13 0,000






C258T003-IT-006Hoja No. 66


T-325 135,59 J-203 J-496 4 PVC 1,30 0,16 0,000

T-326 5,99 J-202 J-203 4 PVC 1,50 0,19 0,000

T-327 319,14 J-218 J-36 3 PVC 0,43 0,09 0,000

T-328 6,5 J-217 J-218 3 PVC 1,13 0,25 0,001

T-329 26,21 J-202 J-151 3 PVC 0,60 0,13 0,000

T-33 77,14 J-278 J-470 3 PVC 0,96 0,21 0,001

T-330 86,5 J-494 J-202 4 PVC 0,51 0,06 0,000

T-331 86,36 J-495 J-151 3 PVC 0,08 0,02 0,000

T-332 25,91 J-494 J-495 3 PVC 0,28 0,06 0,000

T-333 42,82 J-101 J-217 3 PVC 0,30 0,07 0,000

T-334 4,33 J-65 J-101 3 PVC 0,38 0,08 0,000

T-335 85,01 J-469 J-217 6 PVC 4,02 0,22 0,000

T-336 19,44 J-468 J-469 6 PVC 4,29 0,24 0,000

T-337 29,57 J-163 J-468 6 PVC 4,36 0,24 0,000

T-338 5,4 J-162 J-163 6 PVC 4,36 0,24 0,000

T-339 4,7 J-119 J-120 3 PVC 1,20 0,26 0,001

T-34 7,14 J-252 J-86 6 PVC 14,09 0,77 0,003

T-340 6,67 J-223 J-224 3 PVC 1,24 0,27 0,001

T-341 245,07 J-120 J-223 3 PVC 0,03 0,01 0,000

T-342 8,48 J-332 J-333 3 PVC 0,89 0,20 0,001

T-343 77,29 J-557 J-618 3 PVC 0,36 0,08 0,000

T-344 54,09 J-557 J-332 3 PVC 2,51 0,55 0,004

T-345 43,26 J-122 J-557 3 PVC 1,64 0,36 0,002

T-346 55,53 J-121 J-136 3 PVC 1,53 0,34 0,002

T-347 4,7 J-121 J-122 3 PVC 1,53 0,34 0,002

T-348 31,26 J-78 J-121 3 PVC 0,27 0,06 0,000

T-349 3,82 J-77 J-78 3 PVC 1,66 0,36 0,002

T-35 10,32 J-391 J-252 3 PVC 1,79 0,39 0,002

T-350 32,61 J-406 J-224 3 PVC 0,46 0,10 0,000

T-351 11,18 J-405 J-406 3 PVC 0,35 0,08 0,000

T-352 188,44 J-78 J-405 3 PVC 0,74 0,16 0,001

T-353 2,91 J-64 J-65 3 PVC 0,15 0,03 0,000

T-354 7,94 J-299 J-64 3 PVC 1,12 0,25 0,001

T-355 67,59 J-224 J-299 3 PVC 0,99 0,22 0,001

T-356 99,55 J-162 J-65 3 PVC 0,72 0,16 0,000

T-357 15,97 J-448 J-162 6 PVC 5,20 0,29 0,001

T-358 12,85 J-195 J-64 3 PVC 0,96 0,21 0,001

T-359 5,91 J-194 J-195 3 PVC 0,96 0,21 0,001

T-36 160,01 J-129 J-391 3 PVC 1,96 0,43 0,003

T-360 97,51 J-448 J-194 3 PVC 0,68 0,15 0,000

T-361 17,66 J-456 J-194 3 PVC 0,55 0,12 0,000

T-362 50,39 J-580 J-456 3 PVC 0,16 0,04 0,000

T-363 24,13 J-489 J-456 3 PVC 0,89 0,20 0,001

T-364 40,84 J-549 J-448 6 PVC 6,01 0,33 0,001

T-365 15,11 J-436 J-437 6 PVC 7,11 0,39 0,001

T-367 44,72 J-262 J-489 3 PVC 0,76 0,17 0,001

T-368 2,35 J-52 J-53 3 PVC 2,53 0,56 0,004

T-369 7,3 J-262 J-52 3 PVC 0,94 0,21 0,001

T-37 34,5 J-323 J-87 6 PVC 14,98 0,82 0,004






C258T003-IT-006Hoja No. 67


T-370 83,42 J-53 J-437 3 PVC 1,08 0,24 0,001

T-371 60,79 J-284 J-406 3 PVC 0,34 0,08 0,000

T-372 39,9 J-285 J-511 3 PVC 0,63 0,14 0,000

T-373 7,63 J-284 J-285 3 PVC 0,52 0,11 0,000

T-374 8,01 J-303 J-52 3 PVC 1,57 0,34 0,002

T-375 65,52 J-285 J-303 3 PVC 1,38 0,30 0,002

T-376 167,84 J-435 J-77 3 PVC 2,22 0,49 0,004

T-377 69,11 J-464 J-332 3 PVC 1,86 0,41 0,003

T-378 18,82 J-463 J-464 3 PVC 2,15 0,47 0,003

T-379 77,28 J-463 J-366 6 PVC 12,25 0,67 0,003

T-38 8,36 J-322 J-323 3 PVC 0,92 0,20 0,001

T-381 19,42 J-388 J-434 6 PVC 14,98 0,82 0,004

T-382 10,06 J-387 J-388 3 PVC 1,94 0,42 0,003

T-383 35,46 J-523 J-387 3 PVC 1,94 0,42 0,003

T-384 116,1 J-63 J-346 3 PVC 0,96 0,21 0,001

T-385 46,49 J-523 J-63 3 PVC 1,92 0,42 0,003

T-386 150,98 J-429 J-434 6 PVC 10,28 0,56 0,002

T-387 12,78 J-394 J-429 3 PVC 0,64 0,14 0,000

T-388 11,37 J-410 J-411 3 PVC 1,59 0,35 0,002

T-389 94,26 J-335 J-437 6 PVC 8,52 0,47 0,001

T-39 36,97 J-540 J-322 3 PVC 0,86 0,19 0,001

T-390 97,49 J-150 J-53 3 PVC 1,76 0,39 0,002

T-391 31,53 J-511 J-512 3 PVC 0,20 0,04 0,000

T-392 59,42 J-124 J-511 3 PVC 0,15 0,03 0,000

T-393 4,71 J-123 J-124 3 PVC 0,00 0,00 0,000

T-394 4,85 J-130 J-131 3 PVC 1,28 0,28 0,001

T-395 159,62 J-435 J-130 3 PVC 1,57 0,35 0,002

T-396 14,79 J-434 J-435 3 PVC 4,22 0,93 0,011

T-397 19,83 J-298 J-429 6 PVC 9,13 0,50 0,002

T-398 7,92 J-297 J-298 6 PVC 9,08 0,50 0,002

T-399 5,08 J-150 J-131 3 PVC 2,46 0,54 0,004

T-4 8,44 J-330 J-331 3 PVC 1,82 0,40 0,002

T-40 95,58 J-156 J-540 3 PVC 0,50 0,11 0,000

T-400 77,9 J-335 J-150 3 PVC 0,40 0,09 0,000

T-401 8,46 J-334 J-335 6 PVC 8,47 0,46 0,001

T-402 34,45 J-207 J-334 6 PVC 8,50 0,47 0,001

T-403 34,67 J-282 J-131 3 PVC 1,20 0,26 0,001

T-404 7,6 J-282 J-283 3 PVC 1,97 0,43 0,003

T-405 74,05 J-207 J-282 3 PVC 0,46 0,10 0,000

T-406 6,11 J-206 J-207 6 PVC 8,36 0,46 0,001

T-407 24,73 J-297 J-283 3 PVC 2,02 0,44 0,003

T-408 73,35 J-411 J-297 6 PVC 6,89 0,38 0,001

T-409 24,7 J-206 J-411 6 PVC 8,40 0,46 0,001

T-41 12,37 J-321 J-105 3 PVC 1,38 0,30 0,002

T-410 10,65 J-214 J-394 3 PVC 1,14 0,25 0,001

T-411 6,42 J-213 J-214 3 PVC 0,96 0,21 0,001

T-412 6,75 J-229 J-230 3 PVC 0,86 0,19 0,001

T-413 8,75 J-346 J-347 3 PVC 0,62 0,14 0,000

T-414 2,81 J-62 J-63 3 PVC 0,90 0,20 0,001






C258T003-IT-006Hoja No. 68


T-415 45,45 J-558 J-62 3 PVC 0,87 0,19 0,001

T-416 123,37 J-462 J-558 3 PVC 0,68 0,15 0,000

T-417 18,79 J-443 J-462 3 PVC 0,61 0,13 0,000

T-418 16,24 J-443 J-346 3 PVC 0,32 0,07 0,000

T-419 73,39 J-230 J-443 3 PVC 0,77 0,17 0,001

T-42 54,97 J-555 J-321 3 PVC 1,48 0,32 0,002

T-420 80,19 J-394 J-347 3 PVC 0,58 0,13 0,000

T-421 19,03 J-230 J-214 3 PVC 0,18 0,04 0,000

T-422 13,6 J-410 J-432 3 PVC 0,81 0,18 0,001

T-423 94,91 J-213 J-410 3 PVC 0,91 0,20 0,001

T-424 92,63 J-432 J-229 3 PVC 0,86 0,19 0,001

T-425 30,73 J-459 J-508 3 PVC 0,13 0,03 0,000

T-426 18,35 J-458 J-459 3 PVC 0,36 0,08 0,000

T-427 53,16 J-586 J-458 3 PVC 0,89 0,20 0,001

T-428 74,54 J-583 J-586 3 PVC 1,69 0,37 0,002

T-429 51,3 J-582 J-583 4 PVC 3,11 0,38 0,002

T-43 5,31 J-156 J-27 3 PVC 2,17 0,48 0,003

T-430 70,87 J-581 J-582 4 PVC 5,90 0,73 0,005

T-431 50,86 J-560 J-581 4 PVC 9,16 1,13 0,011

T-432 44,13 J-559 J-560 4 PVC 11,67 1,44 0,017

T-433 61,97 J-600 J-559 6 PVC 14,28 0,78 0,004

T-434 83,63 J-614 J-600 6 PVC 17,03 0,93 0,005

T-435 70,19 J-613 J-614 6 PVC 18,01 0,99 0,005

T-436 88,11 J-553 J-613 6 PVC 18,05 0,99 0,005

T-437 42,51 J-135 J-553 6 PVC 18,14 0,99 0,005

T-438 4,86 J-134 J-135 6 PVC 18,16 1,00 0,005

T-439 34,14 J-521 J-522 3 PVC 1,16 0,25 0,001

T-44 97,4 J-129 J-156 3 PVC 3,20 0,70 0,007

T-440 35,94 J-524 J-521 3 PVC 2,42 0,53 0,004

T-441 34,65 J-134 J-524 3 PVC 2,93 0,64 0,006

T-442 14,66 J-433 J-134 6 PVC 21,21 1,16 0,007

T-443 29,1 J-378 J-433 6 PVC 21,29 1,17 0,007

T-444 9,54 J-149 J-378 6 PVC 21,41 1,17 0,007

T-445 61,58 J-149 J-598 4 PVC 10,56 1,30 0,014

T-446 5,07 J-148 J-149 8 PVC 39,67 1,22 0,006

T-447 21,77 J-473 J-148 8 PVC 40,32 1,24 0,006

T-448 170,03 J-602 J-473 8 PVC 42,53 1,31 0,006

T-449 62,07 J-601 J-602 8 PVC 44,04 1,36 0,007

T-45 5,78 J-177 J-178 3 PVC 1,70 0,37 0,002

T-450 76,61 J-612 J-601 8 PVC 44,36 1,37 0,007

T-452 11,54 J-414 J-415 6 PVC 21,57 1,18 0,007

T-453 110,37 J-415 J-611 6 PVC 22,03 1,21 0,008

T-454 42,96 J-551 J-414 6 PVC 21,35 1,17 0,007

T-455 61,31 J-569 J-551 6 PVC 21,20 1,16 0,007

T-456 46,31 J-569 J-570 3 PVC 2,08 0,46 0,003

T-457 99,8 J-628 J-569 6 PVC 17,35 0,95 0,005

T-458 138,26 J-590 J-628 6 PVC 16,30 0,89 0,004

T-459 57,29 J-589 J-590 6 PVC 14,09 0,77 0,003

T-46 34,56 J-28 J-177 3 PVC 1,77 0,39 0,002






C258T003-IT-006Hoja No. 69


T-460 102,34 J-589 J-620 3 PVC 0,38 0,08 0,000

T-461 68,08 J-610 J-589 6 PVC 12,22 0,67 0,003

T-462 70,66 J-615 J-610 4 PVC 6,98 0,86 0,007

T-463 36,42 J-507 J-533 3 PVC 0,01 0,00 0,000

T-464 44,16 J-561 J-507 3 PVC 0,42 0,09 0,000

T-465 55,23 J-566 J-556 6 PVC 0,63 0,03 0,000

T-466 43,13 J-556 J-364 6 PVC 0,87 0,05 0,000

T-467 43,12 J-242 J-556 3 PVC 0,66 0,15 0,000

T-468 6,95 J-242 J-243 3 PVC 1,04 0,23 0,001

T-469 8,2 J-316 J-242 3 PVC 0,35 0,08 0,000

T-47 42,89 J-555 J-178 3 PVC 1,58 0,35 0,002

T-470 45,95 J-565 J-316 3 PVC 0,34 0,07 0,000

T-471 46,78 J-269 J-41 3 PVC 0,95 0,21 0,001

T-472 7,38 J-268 J-269 3 PVC 0,26 0,06 0,000

T-473 45,75 J-565 J-566 3 PVC 0,46 0,10 0,000

T-474 61,41 J-268 J-565 3 PVC 0,20 0,04 0,000

T-475 58,06 J-398 J-566 6 PVC 0,61 0,03 0,000

T-476 10,73 J-397 J-398 6 PVC 0,83 0,05 0,000

T-477 9,11 J-364 J-365 6 PVC 1,37 0,08 0,000

T-478 43,03 J-190 J-364 3 PVC 0,74 0,16 0,001

T-479 5,84 J-189 J-190 3 PVC 0,81 0,18 0,001

T-48 102,2 J-629 J-540 3 PVC 0,43 0,09 0,000

T-480 41,35 J-243 J-189 3 PVC 0,05 0,01 0,000

T-481 37,89 J-112 J-142 3 PVC 0,30 0,06 0,000

T-482 76,99 J-112 J-243 3 PVC 1,10 0,24 0,001

T-483 4,59 J-111 J-112 3 PVC 1,46 0,32 0,002

T-484 44,06 J-216 J-397 6 PVC 0,59 0,03 0,000

T-485 6,44 J-215 J-216 6 PVC 0,02 0,00 0,000

T-486 103,66 J-453 J-215 6 PVC 0,47 0,03 0,000

T-487 52,77 J-199 J-41 3 PVC 0,19 0,04 0,000

T-488 76,22 J-199 J-216 3 PVC 0,87 0,19 0,001

T-489 1,84 J-41 J-37 3 PVC 0,84 0,18 0,001

T-49 4,42 J-104 J-105 4 PVC 0,91 0,11 0,000

T-490 46,42 J-397 J-269 3 PVC 0,52 0,11 0,000

T-491 1,65 J-37 J-38 3 PVC 1,01 0,22 0,001

T-492 54,19 J-587 J-37 3 PVC 0,08 0,02 0,000

T-493 64,03 J-264 J-38 3 PVC 1,06 0,23 0,001

T-494 7,31 J-263 J-264 3 PVC 0,32 0,07 0,000

T-495 45,54 J-111 J-263 3 PVC 0,28 0,06 0,000

T-496 5,95 J-198 J-199 3 PVC 1,24 0,27 0,001

T-497 53,44 J-584 J-264 3 PVC 1,47 0,32 0,002

T-498 41,81 J-339 J-111 3 PVC 1,31 0,29 0,001

T-499 8,83 J-348 J-349 3 PVC 1,70 0,37 0,002

T-5 46,77 J-235 J-330 3 PVC 1,70 0,37 0,002

T-50 1,53 J-33 J-34 6 PVC 10,44 0,57 0,002

T-500 50,94 J-584 J-348 3 PVC 1,59 0,35 0,002

T-501 52,36 J-386 J-584 3 PVC 0,06 0,01 0,000

T-502 86,91 J-338 J-349 3 PVC 2,66 0,58 0,005

T-503 8,6 J-80 J-338 3 PVC 2,96 0,65 0,006






C258T003-IT-006Hoja No. 70


T-504 3,84 J-79 J-80 3 PVC 0,26 0,06 0,000

T-505 93,67 J-374 J-79 3 PVC 1,19 0,26 0,001

T-506 1,52 J-31 J-32 3 PVC 3,98 0,87 0,010

T-507 77,19 J-31 J-80 3 PVC 2,86 0,63 0,006

T-508 94,17 J-201 J-79 3 PVC 1,80 0,40 0,002

T-509 8,11 J-312 J-200 3 PVC 1,11 0,24 0,001

T-51 8,88 J-351 J-33 4 PVC 1,95 0,24 0,001

T-510 68,55 J-183 J-312 3 PVC 0,99 0,22 0,001

T-511 5,98 J-200 J-201 3 PVC 0,62 0,14 0,000

T-512 71,04 J-197 J-201 3 PVC 1,41 0,31 0,002

T-513 68,43 J-25 J-200 3 PVC 1,85 0,41 0,003

T-514 126,61 J-26 J-196 3 PVC 0,79 0,17 0,001

T-515 1,23 J-23 J-24 6 PVC 9,66 0,53 0,002

T-516 6,52 J-23 J-26 3 PVC 4,41 0,97 0,012

T-517 58,15 J-326 J-349 3 PVC 0,65 0,14 0,000

T-518 19,79 J-362 J-326 3 PVC 1,96 0,43 0,003

T-519 8,39 J-325 J-326 3 PVC 2,47 0,54 0,004

T-52 47,72 J-105 J-351 4 PVC 2,09 0,26 0,001

T-520 50,34 J-198 J-325 3 PVC 2,42 0,53 0,004

T-521 110,91 J-70 J-198 3 PVC 0,75 0,16 0,001

T-522 16,75 J-70 J-453 6 PVC 1,07 0,06 0,000

T-523 3,43 J-49 J-70 6 PVC 0,73 0,04 0,000

T-524 0,51 J-1 J-2 3 PVC 3,87 0,85 0,010

T-525 94,1 J-363 J-1 3 PVC 1,35 0,30 0,001

T-526 9,11 J-362 J-363 3 PVC 1,51 0,33 0,002

T-527 2,27 J-48 J-49 6 PVC 0,73 0,04 0,000

T-528 17,19 J-447 J-48 6 PVC 0,93 0,05 0,000

T-529 67,31 J-352 J-48 3 PVC 1,84 0,40 0,003

T-53 52 J-287 J-104 4 PVC 3,63 0,45 0,002

T-530 8,96 J-2 J-352 3 PVC 2,00 0,44 0,003

T-531 85,13 J-307 J-1 3 PVC 2,93 0,64 0,006

T-532 5,3 J-155 J-2 3 PVC 1,85 0,41 0,003

T-533 8,03 J-306 J-307 3 PVC 3,21 0,70 0,007

T-534 88,7 J-445 J-155 3 PVC 1,65 0,36 0,002

T-535 16,01 J-449 J-445 6 PVC 1,40 0,08 0,000

T-536 102,6 J-306 J-288 3 PVC 3,38 0,74 0,007

T-537 9,73 J-25 J-381 3 PVC 1,59 0,35 0,002

T-538 7,68 J-288 J-32 3 PVC 8,11 1,78 0,036

T-539 85,74 J-327 J-362 3 PVC 3,82 0,84 0,009

T-54 7,65 J-286 J-287 4 PVC 3,63 0,45 0,002

T-540 8,4 J-32 J-327 3 PVC 4,11 0,90 0,011

T-541 107,48 J-197 J-31 3 PVC 0,94 0,21 0,001

T-542 5,91 J-196 J-197 3 PVC 0,66 0,15 0,000

T-543 1,35 J-25 J-26 3 PVC 3,52 0,77 0,008

T-544 76,31 J-97 J-23 6 PVC 14,21 0,78 0,004

T-545 0,9 J-9 J-10 3 PVC 3,38 0,74 0,007

T-546 101,12 J-211 J-9 3 PVC 3,40 0,75 0,008

T-547 110,33 J-288 J-609 6 PVC 12,04 0,66 0,003

T-548 78,64 J-10 J-306 3 PVC 0,43 0,10 0,000






C258T003-IT-006Hoja No. 71


T-549 4,3 J-96 J-97 6 PVC 14,35 0,79 0,004

T-55 145,31 J-486 J-104 3 PVC 2,04 0,45 0,003

T-550 69,58 J-609 J-96 6 PVC 13,59 0,75 0,003

T-551 159,27 J-10 J-430 3 PVC 4,40 0,97 0,012

T-552 65,76 J-168 J-609 6 PVC 26,00 1,43 0,010

T-553 5,6 J-167 J-168 3 PVC 4,03 0,88 0,010

T-554 13,24 J-430 J-168 6 PVC 30,15 1,65 0,014

T-555 89,34 J-60 J-167 3 PVC 3,82 0,84 0,009

T-556 9,13 J-61 J-96 3 PVC 0,84 0,18 0,001

T-557 2,8 J-60 J-61 3 PVC 3,54 0,78 0,008

T-558 61,16 J-568 J-9 3 PVC 0,34 0,07 0,000

T-559 45,95 J-567 J-568 3 PVC 3,33 0,73 0,007

T-56 270,71 J-543 J-174 3 PVC 0,84 0,18 0,001

T-560 50,98 J-51 J-281 6 PVC 28,39 1,56 0,012

T-562 13,08 J-51 J-417 8 PVC 40,38 1,25 0,006

T-563 2,28 J-50 J-51 8 PVC 11,91 0,37 0,001

T-564 74,18 J-50 J-567 3 PVC 6,16 1,35 0,022

T-565 7,6 J-280 J-281 3 PVC 3,66 0,80 0,009

T-566 107,34 J-266 J-280 3 PVC 3,36 0,74 0,007

T-567 7,31 J-265 J-266 3 PVC 2,92 0,64 0,006

T-568 17,61 J-126 J-265 3 PVC 2,46 0,54 0,004

T-569 10,72 J-237 J-126 3 PVC 0,15 0,03 0,000

T-57 40,36 J-486 J-543 3 PVC 0,88 0,19 0,001

T-570 55,36 J-205 J-237 3 PVC 1,81 0,40 0,002

T-571 36,48 J-265 J-534 3 PVC 0,26 0,06 0,000

T-572 64,82 J-385 J-61 3 PVC 2,62 0,57 0,005

T-573 12,04 J-421 J-422 3 PVC 0,18 0,04 0,000

T-574 12,73 J-385 J-421 3 PVC 0,36 0,08 0,000

T-575 9,96 J-384 J-385 3 PVC 2,06 0,45 0,003

T-576 21,07 J-465 J-384 3 PVC 1,96 0,43 0,003

T-577 19,32 J-238 J-465 3 PVC 1,81 0,40 0,002

T-578 6,88 J-237 J-238 3 PVC 1,76 0,39 0,002

T-579 4,71 J-125 J-126 3 PVC 2,28 0,50 0,004

T-58 23,37 J-485 J-486 3 PVC 0,29 0,06 0,000

T-580 81,74 J-450 J-281 6 PVC 24,48 1,34 0,009

T-581 84,63 J-409 J-50 3 PVC 5,38 1,18 0,017

T-582 90,84 J-293 J-567 3 PVC 2,28 0,50 0,004

T-583 49,84 J-315 J-292 3 PVC 2,77 0,61 0,005

T-584 102,41 J-315 J-568 3 PVC 2,39 0,52 0,004

T-585 6,53 J-220 J-221 3 PVC 0,46 0,10 0,000

T-586 6,52 J-219 J-220 3 PVC 2,14 0,47 0,003

T-587 68,14 J-451 J-219 3 PVC 2,44 0,53 0,004

T-588 16,16 J-450 J-451 6 PVC 22,14 1,21 0,008

T-589 40,07 J-450 J-103 3 PVC 2,00 0,44 0,003

T-59 77,56 J-255 J-279 4 PVC 8,07 1,00 0,009

T-590 4,36 J-102 J-103 3 PVC 1,53 0,34 0,002

T-591 28,29 J-409 J-102 3 PVC 1,53 0,34 0,002

T-592 11,31 J-408 J-409 3 PVC 3,69 0,81 0,009

T-593 47,36 J-293 J-408 3 PVC 3,67 0,81 0,009






C258T003-IT-006Hoja No. 72


T-594 7,82 J-292 J-293 3 PVC 5,73 1,26 0,019

T-595 13,42 J-292 J-431 3 PVC 2,79 0,61 0,005

T-596 8,15 J-234 J-315 3 PVC 4,71 1,03 0,013

T-597 6,83 J-233 J-234 3 PVC 2,12 0,46 0,003

T-598 65,63 J-72 J-234 3 PVC 2,55 0,56 0,005

T-599 69,09 J-503 J-125 3 PVC 1,93 0,42 0,003

T-6 55,7 J-516 J-208 3 PVC 2,70 0,59 0,005

T-60 5,75 J-173 J-174 3 PVC 0,02 0,00 0,000

T-600 66,78 J-503 J-607 3 PVC 0,39 0,08 0,000

T-601 29,86 J-221 J-503 3 PVC 0,70 0,15 0,000

T-602 126,52 J-267 J-220 3 PVC 2,16 0,47 0,003

T-603 7,5 J-16 J-275 6 PVC 3,46 0,19 0,000

T-604 7,33 J-16 J-267 3 PVC 1,60 0,35 0,002

T-605 70,03 J-591 J-451 6 PVC 19,34 1,06 0,006

T-606 39,34 J-539 J-240 6 PVC 21,63 1,19 0,007

T-607 58,33 J-539 J-591 6 PVC 18,53 1,02 0,006

T-608 64,77 J-502 J-103 3 PVC 3,24 0,71 0,007

T-609 61,11 J-502 J-591 3 PVC 0,37 0,08 0,000

T-61 58,5 J-505 J-173 3 PVC 0,42 0,09 0,000

T-610 28,74 J-501 J-502 3 PVC 3,25 0,71 0,007

T-611 63,3 J-537 J-313 6 PVC 8,51 0,47 0,001

T-612 68,19 J-501 J-537 3 PVC 3,14 0,69 0,007

T-613 100,59 J-418 J-431 3 PVC 2,59 0,57 0,005

T-614 11,88 J-418 J-314 3 PVC 2,42 0,53 0,004

T-615 47,94 J-320 J-191 6 PVC 8,91 0,49 0,002

T-616 8,3 J-319 J-320 3 PVC 1,48 0,32 0,002

T-617 102,55 J-319 J-233 3 PVC 1,79 0,39 0,002

T-618 108,34 J-446 J-447 6 PVC 0,50 0,03 0,000

T-619 15,74 J-445 J-446 6 PVC 0,11 0,01 0,000

T-62 151,21 J-286 J-543 3 PVC 2,37 0,52 0,004

T-620 51,99 J-212 J-449 6 PVC 1,15 0,06 0,000

T-621 6,34 J-211 J-212 6 PVC 0,96 0,05 0,000

T-622 166,6 J-72 J-211 6 PVC 3,50 0,19 0,000

T-623 3,45 J-71 J-72 6 PVC 5,26 0,29 0,001

T-624 108,13 J-192 J-71 6 PVC 4,86 0,27 0,001

T-625 5,85 J-191 J-192 6 PVC 4,47 0,25 0,000

T-626 134,71 J-633 J-365 6 PVC 0,97 0,05 0,000

T-627 82,37 J-143 J-189 3 PVC 0,98 0,22 0,001

T-628 4,99 J-142 J-143 3 PVC 1,15 0,25 0,001

T-629 80,37 J-340 J-142 3 PVC 0,94 0,21 0,001

T-63 17,42 J-454 J-174 3 PVC 0,90 0,20 0,001

T-630 8,63 J-339 J-340 3 PVC 0,98 0,21 0,001

T-631 9,97 J-386 J-339 3 PVC 2,36 0,52 0,004

T-632 88,95 J-375 J-386 3 PVC 2,65 0,58 0,005

T-633 9,35 J-374 J-375 3 PVC 2,83 0,62 0,005

T-634 82,36 J-184 J-374 3 PVC 2,06 0,45 0,003

T-635 5,8 J-183 J-184 3 PVC 2,25 0,49 0,004

T-636 68,04 J-594 J-183 3 PVC 1,44 0,32 0,002

T-637 59,79 J-594 J-381 3 PVC 1,54 0,34 0,002






C258T003-IT-006Hoja No. 73


T-639 102,82 J-205 J-623 6 PVC 9,22 0,51 0,002

T-64 435,27 J-255 J-454 3 PVC 2,34 0,51 0,004

T-640 6,03 J-204 J-205 6 PVC 10,79 0,59 0,002

T-641 225,91 J-165 J-204 6 PVC 10,29 0,56 0,002

T-642 5,5 J-164 J-165 6 PVC 9,85 0,54 0,002

T-643 77,43 J-191 J-271 6 PVC 12,91 0,71 0,003

T-644 56,96 J-314 J-320 6 PVC 7,76 0,43 0,001

T-645 84,4 J-313 J-20 3 PVC 2,63 0,58 0,005

T-646 8,1 J-313 J-314 6 PVC 5,54 0,30 0,001

T-647 36,73 J-241 J-537 6 PVC 5,69 0,31 0,001

T-648 6,92 J-240 J-241 6 PVC 5,77 0,32 0,001

T-649 1,02 J-13 J-14 6 PVC 16,35 0,90 0,005

T-65 7,22 J-254 J-255 6 PVC 12,17 0,67 0,003

T-650 89,08 J-240 J-14 6 PVC 15,53 0,85 0,004

T-651 37,58 J-275 J-539 6 PVC 3,39 0,19 0,000

T-652 1,04 J-15 J-16 6 PVC 1,88 0,10 0,000

T-653 1,09 J-17 J-18 3 PVC 2,33 0,51 0,004

T-654 103,91 J-15 J-17 3 PVC 2,94 0,64 0,006

T-655 91,01 J-164 J-15 6 PVC 5,57 0,31 0,001

T-656 71,23 J-110 J-164 3 PVC 3,78 0,83 0,009

T-657 50,9 J-176 J-13 3 PVC 2,13 0,47 0,003

T-658 5,77 J-175 J-176 3 PVC 0,05 0,01 0,000

T-659 44,78 J-175 J-562 3 PVC 0,15 0,03 0,000

T-66 219,57 J-186 J-254 6 PVC 13,00 0,71 0,003

T-660 46,73 J-19 J-175 3 PVC 0,47 0,10 0,000

T-661 1,16 J-19 J-20 3 PVC 2,70 0,59 0,005

T-662 7,71 J-289 J-20 3 PVC 0,23 0,05 0,000

T-663 91,07 J-271 J-289 3 PVC 0,55 0,12 0,000

T-664 7,41 J-270 J-271 6 PVC 11,64 0,64 0,002

T-665 108,76 J-182 J-270 6 PVC 11,11 0,61 0,002

T-666 7,91 J-296 J-176 3 PVC 2,02 0,44 0,003

T-667 101,33 J-40 J-296 3 PVC 1,69 0,37 0,002

T-668 9,28 J-368 J-13 6 PVC 14,08 0,77 0,003

T-669 64,28 J-526 J-368 6 PVC 13,85 0,76 0,003

T-67 5,81 J-185 J-186 6 PVC 15,49 0,85 0,004

T-670 35,76 J-30 J-526 6 PVC 13,55 0,74 0,003

T-671 55,96 J-18 J-14 3 PVC 1,18 0,26 0,001

T-672 63,79 J-18 J-604 3 PVC 0,68 0,15 0,000

T-673 94,51 J-110 J-17 3 PVC 0,42 0,09 0,000

T-674 4,52 J-109 J-110 3 PVC 2,73 0,60 0,005

T-675 108,48 J-630 J-109 3 PVC 2,51 0,55 0,004

T-676 143,71 J-576 J-630 3 PVC 1,75 0,38 0,002

T-677 129,46 J-30 J-630 3 PVC 0,58 0,13 0,000

T-678 1,42 J-29 J-30 6 PVC 12,13 0,67 0,003

T-679 7,42 J-29 J-272 3 PVC 1,18 0,26 0,001

T-68 106,52 J-622 J-185 6 PVC 15,75 0,86 0,004

T-680 146,31 J-22 J-29 6 PVC 10,38 0,57 0,002

T-681 1,81 J-39 J-40 3 PVC 2,26 0,50 0,004

T-682 43,95 J-40 J-272 3 PVC 0,97 0,21 0,001






C258T003-IT-006Hoja No. 74


T-683 5,31 J-157 J-39 3 PVC 0,43 0,09 0,000

T-684 82,42 J-226 J-115 3 PVC 1,09 0,24 0,001

T-685 4,61 J-115 J-116 3 PVC 0,18 0,04 0,000

T-686 9,55 J-379 J-19 3 PVC 2,11 0,46 0,003

T-687 99,65 J-58 J-379 3 PVC 1,76 0,38 0,002

T-688 7,3 J-58 J-261 3 PVC 0,16 0,04 0,000

T-689 2,67 J-58 J-59 3 PVC 1,60 0,35 0,002

T-69 30,47 J-505 J-506 3 PVC 0,38 0,08 0,000

T-690 54,59 J-250 J-115 3 PVC 1,68 0,37 0,002

T-691 7,08 J-39 J-250 3 PVC 1,83 0,40 0,003

T-692 47,43 J-59 J-157 3 PVC 0,31 0,07 0,000

T-693 4,89 J-137 J-59 3 PVC 1,80 0,39 0,002

T-694 58,82 J-141 J-137 3 PVC 1,61 0,35 0,002

T-695 48,62 J-141 J-116 3 PVC 0,03 0,01 0,000

T-696 4,99 J-140 J-141 3 PVC 1,35 0,29 0,001

T-697 74,62 J-4 J-140 3 PVC 1,09 0,24 0,001

T-698 101,7 J-182 J-261 3 PVC 0,57 0,13 0,000

T-699 5,79 J-181 J-182 6 PVC 9,74 0,53 0,002

T-7 28,42 J-403 J-331 3 PVC 3,79 0,83 0,009

T-700 144,72 J-91 J-181 6 PVC 9,29 0,51 0,002

T-701 141,05 J-576 J-188 3 PVC 0,89 0,20 0,001

T-702 49,76 J-6 J-576 3 PVC 0,20 0,04 0,000

T-703 32,07 J-6 J-515 3 PVC 0,40 0,09 0,000

T-704 0,86 J-5 J-6 3 PVC 0,52 0,11 0,000

T-705 62,76 J-5 J-603 3 PVC 0,45 0,10 0,000

T-706 21,89 J-474 J-475 3 PVC 0,34 0,07 0,000

T-707 38,73 J-474 J-239 6 PVC 8,62 0,47 0,001

T-708 0,89 J-7 J-8 6 PVC 6,09 0,33 0,001

T-709 53,26 J-21 J-5 3 PVC 1,38 0,30 0,002

T-710 1,21 J-21 J-22 6 PVC 10,34 0,57 0,002

T-711 6,89 J-239 J-21 6 PVC 8,81 0,48 0,001

T-712 85,03 J-8 J-474 6 PVC 7,39 0,40 0,001

T-713 7 J-244 J-22 3 PVC 0,59 0,13 0,000

T-714 37,62 J-226 J-244 3 PVC 0,71 0,16 0,000

T-715 6,67 J-225 J-226 3 PVC 0,04 0,01 0,000

T-716 47,37 J-4 J-225 3 PVC 0,14 0,03 0,000

T-717 0,76 J-3 J-4 3 PVC 0,60 0,13 0,000

T-718 8,01 J-3 J-302 3 PVC 0,03 0,01 0,000

T-719 7,26 J-260 J-3 3 PVC 0,57 0,12 0,000

T-72 7,72 J-290 J-291 12 PVC 53,26 0,73 0,001

T-720 111,92 J-631 J-260 3 PVC 0,27 0,06 0,000

T-721 83,49 J-91 J-302 3 PVC 0,20 0,04 0,000

T-722 4,24 J-90 J-91 6 PVC 8,27 0,45 0,001

T-723 105,25 J-311 J-90 6 PVC 7,72 0,42 0,001

T-724 5,83 J-187 J-188 3 PVC 0,66 0,15 0,000

T-725 74,04 J-161 J-187 3 PVC 0,55 0,12 0,000

T-726 76,36 J-7 J-188 3 PVC 0,50 0,11 0,000

T-727 6,6 J-8 J-222 3 PVC 0,81 0,18 0,001

T-728 5,58 J-166 J-7 6 PVC 5,17 0,28 0,001






C258T003-IT-006Hoja No. 75


T-729 44,73 J-455 J-166 6 PVC 4,98 0,27 0,001

T-73 52,88 J-377 J-290 12 PVC 53,49 0,73 0,001

T-730 88,79 J-304 J-222 3 PVC 0,44 0,10 0,000

T-731 8,02 J-304 J-305 3 PVC 0,92 0,20 0,001

T-732 94,1 J-311 J-304 3 PVC 0,98 0,21 0,001

T-733 8,07 J-310 J-311 6 PVC 5,82 0,32 0,001

T-734 116,34 J-621 J-310 6 PVC 5,32 0,29 0,001

T-735 1,89 J-42 J-43 3 PVC 0,27 0,06 0,000

T-736 93,29 J-305 J-43 3 PVC 0,59 0,13 0,000

T-737 0,91 J-11 J-12 6 PVC 2,88 0,16 0,000

T-738 17,56 J-438 J-455 6 PVC 3,63 0,20 0,000

T-739 15,14 J-12 J-438 6 PVC 3,53 0,19 0,000

T-74 266,92 J-361 J-291 8 PVC 38,17 1,18 0,005

T-740 108,59 J-621 J-571 6 PVC 2,61 0,14 0,000

T-741 78,13 J-382 J-621 3 PVC 0,73 0,16 0,001

T-742 9,75 J-42 J-382 3 PVC 0,32 0,07 0,000

T-743 111,52 J-232 J-390 3 PVC 0,39 0,08 0,000

T-744 6,8 J-42 J-232 3 PVC 0,06 0,01 0,000

T-745 46,17 J-535 J-43 3 PVC 0,33 0,07 0,000

T-746 81,39 J-535 J-455 3 PVC 0,71 0,16 0,000

T-747 36,59 J-11 J-535 3 PVC 0,94 0,21 0,001

T-748 130,89 J-210 J-354 6 PVC 0,96 0,05 0,000

T-749 6,32 J-11 J-210 6 PVC 1,84 0,10 0,000

T-75 9,09 J-360 J-361 3 PVC 1,93 0,42 0,003

T-750 70,2 J-161 J-12 3 PVC 0,32 0,07 0,000

T-751 5,37 J-160 J-161 3 PVC 0,51 0,11 0,000

T-752 137,65 J-533 J-160 3 PVC 0,24 0,05 0,000

T-753 30,53 J-354 J-507 3 PVC 0,72 0,16 0,000

T-754 8,97 J-353 J-354 6 PVC 0,45 0,02 0,000

T-755 46,17 J-390 J-353 6 PVC 0,52 0,03 0,000

T-756 10,27 J-389 J-390 6 PVC 1,37 0,07 0,000

T-757 46,87 J-571 J-389 6 PVC 1,49 0,08 0,000

T-76 125,9 J-295 J-92 3 PVC 2,39 0,52 0,004

T-77 7,83 J-294 J-295 3 PVC 1,63 0,36 0,002

T-78 26,3 J-360 J-294 3 PVC 1,83 0,40 0,003

T-79 31,44 J-277 J-407 6 PVC 0,41 0,02 0,000

T-8 41,14 J-209 J-113 3 PVC 3,30 0,72 0,007

T-80 7,53 J-276 J-277 6 PVC 2,40 0,13 0,000

T-81 51,27 J-400 J-585 8 PVC 29,49 0,91 0,003

T-82 11,05 J-399 J-400 6 PVC 2,49 0,14 0,000

T-83 28,04 J-276 J-399 6 PVC 2,45 0,13 0,000

T-84 26,91 J-497 J-86 3 PVC 1,00 0,22 0,001

T-85 128,24 J-499 J-497 3 PVC 1,29 0,28 0,001

T-86 4,05 J-86 J-87 6 PVC 15,04 0,82 0,004

T-87 27,07 J-498 J-318 3 PVC 1,56 0,34 0,002

T-88 27,16 J-498 J-499 3 PVC 1,48 0,33 0,002

T-89 110,36 J-34 J-323 6 PVC 13,65 0,75 0,003

T-9 7,21 J-253 J-209 3 PVC 2,20 0,48 0,003

T-90 66,15 J-504 J-608 3 PVC 0,55 0,12 0,000






C258T003-IT-006Hoja No. 76


T-91 30,02 J-504 J-34 3 PVC 2,84 0,62 0,005

T-92 46,93 J-572 J-504 3 PVC 1,06 0,23 0,001

T-93 120,54 J-585 J-361 8 PVC 31,12 0,96 0,004

T-94 53,88 J-393 J-400 8 PVC 26,34 0,81 0,003

T-95 10,58 J-392 J-393 8 PVC 26,13 0,81 0,003

T-96 2,23 J-46 J-47 6 PVC 7,66 0,42 0,001

T-97 37,96 J-329 J-46 3 PVC 1,91 0,42 0,003

T-98 15,75 J-193 J-66 3 PVC 1,27 0,28 0,001

T-99 28,14 J-328 J-193 3 PVC 0,50 0,11 0,000

8.6 ANEXO 6 – Presiones por Nodo, Modelo de Red Menor Isla Tumaco, Modelo Estático Hora de Máximo Consumo (7:00 AM) en 2041.


(m) Demanda

(L/s) LGH (m)

Presión (mca)

J-508 2 0,13 16,03 15,00

J-459 2 0,22 16,03 15,00

J-458 2 0,54 16,04 15,00

J-586 2 0,80 16,07 15,00

J-583 2 1,42 16,24 15,20

J-582 2 2,79 16,32 15,30

J-624 2,5 0,19 16,97 15,40

J-373 2,5 0,09 16,97 15,40

J-372 2,5 0,02 16,97 15,40

J-426 2,5 0,14 16,98 15,40

J-425 2,5 0,12 16,98 15,40

J-309 2,5 0,03 17,00 15,50

J-308 2,5 0,11 17,00 15,50

J-356 2,5 0,00 17,02 15,50

J-258 2,5 0,00 17,02 15,50

J-259 2,5 0,06 17,02 15,50

J-357 2,5 0,04 17,02 15,50

J-477 2,5 0,08 17,02 15,50

J-476 2,5 0,06 17,06 15,50

J-626 2,5 0,07 17,08 15,50

J-595 2,5 0,16 17,16 15,60

J-581 2 3,26 16,68 15,70

J-542 2,4 0,00 17,12 15,70

J-625 2,5 0,04 17,29 15,80

J-424 2,5 0,04 17,29 15,80

J-545 2,2 0,02 17,01 15,80

J-471 3,5 0,08 18,32 15,80

J-423 2,5 0,14 17,33 15,80

J-605 2,2 0,31 17,04 15,80

J-467 2,22 0,01 17,12 15,90

J-530 2,21 0,04 17,12 15,90

J-531 2,21 0,00 17,12 15,90






C258T003-IT-006Hoja No. 77


J-75 2,24 0,01 17,17 15,90

J-76 2,24 0,00 17,17 15,90

J-548 2,09 0,32 17,03 15,90

J-544 2,06 0,15 17,01 15,90

J-466 2,15 0,03 17,12 15,90

J-554 2 0,10 16,98 15,90

J-343 2,07 0,05 17,05 16,00

J-344 2,05 0,05 17,05 16,00

J-452 2,14 0,02 17,16 16,00

J-359 2 0,11 17,03 16,00

J-358 2 0,07 17,03 16,00

J-519 2,5 0,12 17,64 16,10

J-619 1,87 0,10 17,02 16,10

J-593 1,77 0,03 16,94 16,10

J-560 2 2,51 17,25 16,20

J-69 1,6 0,07 16,87 16,20

J-68 1,57 0,03 16,87 16,30

J-520 1,5 0,19 16,84 16,30

J-541 1,58 0,07 16,94 16,30

J-547 2,5 0,16 18,04 16,50

J-492 1,21 0,28 16,84 16,60

J-488 1,07 0,10 16,84 16,70

J-627 1,52 3,86 17,34 16,80

J-416 2,45 0,15 18,32 16,80

J-559 2 2,61 18,01 17,00

J-487 0,78 0,15 16,84 17,00

J-493 0,64 0,13 16,84 17,20

J-600 2 2,75 18,23 17,20

J-457 1,5 0,17 17,74 17,20

J-274 1,5 0,10 17,75 17,20

J-273 1,5 0,02 17,76 17,20

J-106 1,5 0,03 17,76 17,20

J-56 1,5 0,10 17,77 17,20

J-57 1,5 0,22 17,77 17,20

J-73 1,5 0,30 17,79 17,30

J-74 1,5 0,63 17,79 17,30

J-444 1,5 0,22 17,81 17,30

J-513 1,44 0,54 17,77 17,30

J-231 1,5 0,10 17,83 17,30

J-355 1,42 0,23 17,75 17,30

J-300 1,5 0,37 17,84 17,30

J-301 1,5 0,15 17,84 17,30

J-180 1,5 0,12 17,84 17,30

J-179 1,5 0,29 17,84 17,30

J-383 1,5 0,11 17,84 17,30

J-246 1,38 0,18 17,73 17,30

J-396 2 0,12 18,36 17,30

J-45 1,5 0,10 17,86 17,30

J-44 1,5 0,17 17,86 17,30






C258T003-IT-006Hoja No. 78


J-245 1,35 0,21 17,73 17,40

J-395 1,97 0,27 18,35 17,40

J-328 1,5 0,19 17,89 17,40

J-329 1,5 0,32 17,90 17,40

J-579 1,42 1,22 17,84 17,40

J-538 1,73 3,74 18,18 17,40

J-484 1,28 0,23 17,73 17,40

J-251 1,99 0,36 18,44 17,40

J-144 1,36 0,20 17,84 17,40

J-578 2,09 0,13 18,57 17,50

J-82 1,91 0,95 18,40 17,50

J-85 1,5 0,67 18,00 17,50

J-46 1,5 0,15 18,00 17,50

J-248 2 0,06 18,50 17,50

J-139 1,88 0,39 18,38 17,50

J-47 1,5 0,01 18,00 17,50

J-81 1,91 0,15 18,42 17,50

J-247 2 1,86 18,50 17,50

J-393 2 0,21 18,50 17,50

J-138 1,85 1,16 18,36 17,50

J-392 1,96 0,44 18,48 17,50

J-536 1,5 0,42 18,02 17,50

J-158 1,5 0,24 18,03 17,50

J-500 2 1,65 18,53 17,50

J-145 1,3 0,44 17,84 17,50

J-159 1,5 0,33 18,03 17,50

J-577 1,5 1,30 18,06 17,50

J-66 1,3 0,17 17,86 17,50

J-227 1,57 1,45 18,14 17,50

J-117 2 0,71 18,57 17,50

J-228 1,61 1,65 18,19 17,50

J-67 1,29 0,19 17,86 17,50

J-118 2 0,15 18,61 17,60

J-574 1,87 0,78 18,50 17,60

J-614 2 0,99 18,64 17,60

J-249 2 0,29 18,64 17,60

J-93 2 0,00 18,64 17,60

J-92 2 0,46 18,64 17,60

J-407 2 0,10 18,64 17,60

J-277 2 0,56 18,64 17,60

J-276 2 0,05 18,64 17,60

J-147 1,5 1,37 18,15 17,60

J-399 2 0,04 18,65 17,60

J-400 2 0,65 18,65 17,60

J-133 1,66 0,60 18,32 17,60

J-132 1,63 0,76 18,29 17,60

J-84 2 0,28 18,65 17,60

J-83 2 1,36 18,66 17,60

J-146 1,5 0,36 18,16 17,60






C258T003-IT-006Hoja No. 79


J-193 1,23 0,17 17,88 17,60

J-616 1,58 1,66 18,24 17,60

J-153 1,19 0,01 17,89 17,70

J-154 1,17 1,03 17,89 17,70

J-108 1,56 0,44 18,30 17,70

J-413 1,62 0,39 18,36 17,70

J-107 1,56 0,26 18,31 17,70

J-442 1,1 0,32 17,86 17,70

J-588 1,57 0,20 18,35 17,70

J-380 1,6 0,27 18,39 17,80

J-585 2 1,64 18,82 17,80

J-441 1,03 0,32 17,85 17,80

J-100 1,56 0,00 18,38 17,80

J-99 1,55 0,00 18,38 17,80

J-98 1,54 0,49 18,38 17,80

J-341 1,48 0,33 18,34 17,80

J-350 1,51 0,49 18,37 17,80

J-479 1,22 1,84 18,08 17,80

J-342 1,42 1,81 18,34 17,90

J-171 1,2 0,67 18,12 17,90

J-613 2,09 0,04 19,02 17,90

J-172 1,16 0,41 18,09 17,90

J-402 2 1,11 18,97 17,90

J-401 2 0,61 19,05 18,00

J-550 0,78 0,41 17,84 18,00

J-472 1,01 0,26 18,08 18,00

J-552 1,12 0,46 18,21 18,10

J-509 1,23 0,71 18,32 18,10

J-295 2 2,24 19,15 18,10

J-294 2 0,19 19,16 18,10

J-525 0,79 0,84 17,96 18,10

J-535 2 1,98 19,16 18,10

J-561 2 0,42 19,16 18,10

J-533 2 0,23 19,17 18,10

J-507 2 0,30 19,17 18,10

J-160 2 0,27 19,18 18,10

J-55 0,7 0,51 17,88 18,10

J-161 2 0,37 19,18 18,10

J-354 2 0,70 19,19 18,20

J-353 2 0,07 19,19 18,20

J-210 2 0,88 19,19 18,20

J-11 2 0,10 19,19 18,20

J-12 2 0,33 19,19 18,20

J-438 2 0,10 19,20 18,20

J-305 2 0,33 19,20 18,20

J-455 2 0,64 19,20 18,20

J-54 0,68 0,48 17,89 18,20

J-187 2 0,11 19,21 18,20

J-304 2 0,50 19,21 18,20






C258T003-IT-006Hoja No. 80


J-188 2 0,73 19,21 18,20

J-43 1,95 0,52 19,17 18,20

J-553 2,27 0,09 19,49 18,20

J-42 1,95 0,00 19,17 18,20

J-222 2 0,38 19,23 18,20

J-166 2 0,20 19,23 18,20

J-232 1,94 0,44 19,17 18,20

J-360 2 0,11 19,23 18,20

J-7 2 0,42 19,23 18,20

J-8 2 0,48 19,23 18,20

J-615 1,51 6,98 18,75 18,20

J-598 2 10,56 19,25 18,20

J-529 1,04 1,12 18,30 18,20

J-361 2 5,12 19,25 18,20

J-510 1,04 0,48 18,32 18,20

J-382 1,88 0,41 19,17 18,30

J-603 2 0,45 19,29 18,30

J-515 2 0,40 19,30 18,30

J-390 1,89 0,46 19,19 18,30

J-6 2 0,32 19,31 18,30

J-5 2 0,40 19,31 18,30

J-576 2 0,66 19,31 18,30

J-475 2 0,34 19,32 18,30

J-474 2 0,90 19,32 18,30

J-522 2,03 1,16 19,36 18,30

J-521 2,06 1,26 19,40 18,30

J-389 1,82 0,12 19,19 18,30

J-239 2 0,19 19,38 18,30

J-21 2 0,15 19,39 18,40

J-22 2 0,63 19,39 18,40

J-244 2 0,12 19,39 18,40

J-631 2 0,27 19,40 18,40

J-260 2 0,29 19,41 18,40

J-225 2 0,18 19,41 18,40

J-226 2 0,33 19,41 18,40

J-302 2 0,23 19,41 18,40

J-3 2 0,00 19,41 18,40

J-4 2 0,35 19,41 18,40

J-562 2,43 0,15 19,88 18,40

J-524 2,09 0,51 19,55 18,40

J-140 2 0,26 19,49 18,50

J-141 2 0,30 19,50 18,50

J-116 2 0,15 19,50 18,50

J-115 2 0,41 19,50 18,50

J-589 1,91 1,50 19,42 18,50

J-610 1,71 5,24 19,23 18,50

J-135 2,16 0,02 19,72 18,50

J-621 1,63 1,98 19,21 18,50

J-546 2 0,93 19,59 18,60






C258T003-IT-006Hoja No. 81


J-20 2,29 0,17 19,90 18,60

J-19 2,29 0,12 19,89 18,60

J-289 2,29 0,32 19,90 18,60

J-137 2 0,19 19,61 18,60

J-250 2 0,15 19,61 18,60

J-134 2,13 0,11 19,75 18,60

J-630 2,02 1,34 19,64 18,60

J-379 2,24 0,35 19,86 18,60

J-59 2 0,11 19,63 18,60

J-58 2 0,32 19,63 18,60

J-157 2 0,13 19,63 18,60

J-261 2 0,41 19,63 18,60

J-39 2 0,00 19,63 18,60

J-40 2 0,40 19,64 18,60

J-175 2,23 0,26 19,88 18,60

J-176 2,23 0,16 19,88 18,60

J-191 2,5 0,47 20,16 18,60

J-192 2,5 0,39 20,16 18,60

J-606 2 0,11 19,66 18,60

J-296 2,19 0,33 19,86 18,60

J-528 2 0,64 19,67 18,60

J-272 2 0,21 19,68 18,60

J-527 2 1,20 19,68 18,60

J-29 2 0,57 19,68 18,60

J-620 1,71 0,38 19,40 18,70

J-30 2 0,84 19,69 18,70

J-311 1,6 0,92 19,29 18,70

J-310 1,59 0,50 19,28 18,70

J-571 1,48 1,12 19,19 18,70

J-71 2,5 0,40 20,22 18,70

J-72 2,5 0,79 20,22 18,70

J-320 2,5 0,33 20,23 18,70

J-319 2,5 0,31 20,25 18,70

J-211 2,5 0,87 20,27 18,70

J-212 2,5 0,19 20,27 18,70

J-90 1,63 0,55 19,41 18,70

J-91 1,63 0,82 19,42 18,70

J-445 2,48 0,35 20,27 18,80

J-271 2,13 0,72 19,93 18,80

J-314 2,5 0,19 20,30 18,80

J-486 2,24 0,88 20,04 18,80

J-526 2 0,30 19,80 18,80

J-313 2,5 0,34 20,30 18,80

J-18 2,31 0,47 20,12 18,80

J-17 2,32 1,03 20,12 18,80

J-433 2,03 0,09 19,86 18,80

J-13 2,22 0,14 20,05 18,80

J-14 2,22 0,36 20,06 18,80

J-173 2 0,44 19,84 18,80






C258T003-IT-006Hoja No. 82


J-174 2 1,72 19,84 18,80

J-506 2 0,38 19,84 18,80

J-368 2,17 0,23 20,02 18,80

J-505 2 0,87 19,85 18,80

J-418 2,5 0,18 20,35 18,80

J-573 1,49 1,43 19,34 18,80

J-454 2 1,43 19,85 18,80

J-270 2,04 0,53 19,91 18,80

J-109 2,23 0,22 20,12 18,90

J-537 2,5 0,31 20,39 18,90

J-110 2,24 0,63 20,14 18,90

J-449 2,37 0,25 20,27 18,90

J-485 2,12 0,29 20,04 18,90

J-241 2,5 0,08 20,42 18,90

J-181 1,73 0,45 19,65 18,90

J-240 2,5 0,33 20,42 18,90

J-33 2,5 10,72 20,44 18,90

J-34 2,5 0,37 20,44 18,90

J-352 2,5 0,16 20,44 18,90

J-351 2,5 0,14 20,44 18,90

J-543 2,06 2,41 20,01 18,90

J-155 2,5 0,20 20,46 18,90

J-198 2,37 0,43 20,33 18,90

J-336 1,87 0,29 19,83 18,90

J-2 2,5 0,02 20,47 18,90

J-182 1,7 0,80 19,66 18,90

J-587 2,35 0,08 20,32 18,90

J-199 2,35 0,18 20,32 18,90

J-1 2,5 0,41 20,47 18,90

J-337 1,91 0,09 19,90 18,90

J-233 2,5 0,32 20,49 19,00

J-604 2,08 0,68 20,09 19,00

J-446 2,26 0,39 20,27 19,00

J-590 1,6 2,20 19,62 19,00

J-234 2,5 0,04 20,52 19,00

J-41 2,29 0,08 20,32 19,00

J-37 2,29 0,08 20,32 19,00

J-38 2,29 0,06 20,32 19,00

J-325 2,48 0,05 20,54 19,00

J-70 2,21 0,41 20,27 19,00

J-378 2 0,12 20,07 19,00

J-326 2,5 0,13 20,57 19,00

J-105 2,38 0,20 20,48 19,10

J-48 2,16 0,18 20,27 19,10

J-363 2,5 0,16 20,61 19,10

J-104 2,37 0,68 20,48 19,10

J-49 2,15 0,00 20,27 19,10

J-608 2,14 0,55 20,26 19,10

J-315 2,5 0,46 20,63 19,10






C258T003-IT-006Hoja No. 83


J-362 2,5 0,35 20,63 19,10

J-269 2,15 0,18 20,28 19,10

J-321 2,37 0,10 20,50 19,10

J-453 2,13 0,60 20,27 19,10

J-149 2 7,70 20,14 19,10

J-268 2,13 0,06 20,28 19,10

J-215 2,11 0,44 20,27 19,10

J-216 2,11 0,30 20,27 19,10

J-148 2 0,66 20,17 19,10

J-397 2,08 0,28 20,27 19,20

J-447 2,07 0,43 20,27 19,20

J-539 2,5 0,29 20,72 19,20

J-628 2,02 1,05 20,24 19,20

J-398 2,05 0,22 20,27 19,20

J-565 2,06 0,08 20,28 19,20

J-275 2,5 0,08 20,73 19,20

J-16 2,5 0,02 20,73 19,20

J-15 2,5 0,75 20,73 19,20

J-504 2,04 1,23 20,28 19,20

J-264 2,15 0,09 20,38 19,20

J-267 2,5 0,56 20,74 19,20

J-349 2,35 0,31 20,60 19,20

J-348 2,32 0,10 20,58 19,20

J-94 2 0,53 20,25 19,20

J-263 2,13 0,04 20,38 19,20

J-575 2,5 0,60 20,76 19,20

J-540 2,5 0,94 20,77 19,20

J-470 2,5 0,67 20,77 19,20

J-345 2,49 0,03 20,78 19,20

J-473 2 2,21 20,29 19,30

J-27 2,48 0,00 20,78 19,30

J-28 2,48 0,06 20,77 19,30

J-322 2,5 0,06 20,79 19,30

J-584 2,18 0,18 20,48 19,30

J-95 2 0,08 20,30 19,30

J-177 2,39 0,07 20,69 19,30

J-156 2,5 0,52 20,79 19,30

J-178 2,38 0,13 20,68 19,30

J-323 2,5 0,41 20,80 19,30

J-555 2,29 0,10 20,60 19,30

J-287 2,28 0,00 20,59 19,30

J-431 2,5 0,19 20,82 19,30

J-286 2,28 0,55 20,61 19,30

J-501 2,5 0,12 20,84 19,30

J-629 2,39 0,43 20,75 19,30

J-165 2,43 0,44 20,80 19,30

J-164 2,42 0,50 20,79 19,30

J-112 2 0,07 20,37 19,30

J-111 2 0,12 20,38 19,30






C258T003-IT-006Hoja No. 84


J-292 2,5 0,17 20,89 19,40

J-339 2,03 0,07 20,44 19,40

J-316 1,87 0,01 20,28 19,40

J-597 2 0,14 20,42 19,40

J-340 2 0,04 20,43 19,40

J-87 2,5 0,06 20,93 19,40

J-143 1,93 0,17 20,36 19,40

J-386 2,03 0,24 20,48 19,40

J-243 1,85 0,01 20,29 19,40

J-142 1,92 0,08 20,37 19,40

J-86 2,5 0,05 20,95 19,40

J-242 1,83 0,02 20,29 19,40

J-307 2,5 0,27 20,97 19,40

J-497 2,5 0,29 20,97 19,40

J-252 2,5 0,39 20,97 19,40

J-391 2,5 0,17 21,00 19,50

J-278 2,33 0,24 20,84 19,50

J-306 2,5 0,61 21,02 19,50

J-189 1,76 0,22 20,29 19,50

J-9 2,5 0,31 21,03 19,50

J-279 2,31 0,32 20,84 19,50

J-293 2,5 0,22 21,04 19,50

J-10 2,5 0,60 21,04 19,50

J-502 2,5 0,36 21,04 19,50

J-568 2,5 0,60 21,04 19,50

J-591 2,5 0,43 21,05 19,50

J-190 1,74 0,07 20,29 19,50

J-566 1,71 0,43 20,27 19,50

J-556 1,67 0,43 20,27 19,60

J-518 2 0,67 20,63 19,60

J-569 2,1 1,77 20,74 19,60

J-291 2 15,08 20,65 19,60

J-572 1,58 1,06 20,23 19,60

J-290 2 0,23 20,66 19,60

J-220 2,5 0,44 21,17 19,60

J-221 2,5 0,24 21,17 19,60

J-607 2,5 0,39 21,17 19,60

J-503 2,5 0,85 21,19 19,60

J-338 2,33 0,30 21,02 19,70

J-219 2,5 0,30 21,19 19,70

J-365 1,55 0,40 20,27 19,70

J-364 1,54 0,24 20,27 19,70

J-377 2 0,88 20,74 19,70

J-633 1,53 0,97 20,26 19,70

J-80 2,32 0,16 21,07 19,70

J-204 2,5 0,50 21,24 19,70

J-79 2,32 0,36 21,07 19,70

J-318 2,5 0,56 21,25 19,70

J-376 2 1,64 20,75 19,70






C258T003-IT-006Hoja No. 85


J-205 2,5 0,24 21,26 19,70

J-317 2,5 0,21 21,28 19,70

J-498 2,38 0,08 21,19 19,80

J-200 2,46 0,12 21,30 19,80

J-201 2,45 0,23 21,30 19,80

J-375 2,04 0,18 20,91 19,80

J-312 2,42 0,13 21,29 19,80

J-643 2 0,00 20,87 19,80

J-567 2,5 0,55 21,37 19,80

J-125 2,5 0,35 21,38 19,80

J-602 2,5 1,51 21,38 19,80

J-499 2,27 0,19 21,15 19,80

J-237 2,5 0,10 21,39 19,90

J-126 2,5 0,03 21,39 19,90

J-238 2,5 0,06 21,41 19,90

J-551 2,27 0,15 21,18 19,90

J-197 2,5 0,19 21,41 19,90

J-196 2,5 0,12 21,42 19,90

J-374 2,04 0,43 20,96 19,90

J-327 2,5 0,29 21,42 19,90

J-623 2,5 0,32 21,42 19,90

J-408 2,5 0,01 21,45 19,90

J-129 2,5 0,23 21,45 19,90

J-381 2,5 0,05 21,46 19,90

J-465 2,5 0,14 21,46 19,90

J-534 2,5 0,26 21,47 19,90

J-265 2,5 0,20 21,47 19,90

J-451 2,5 0,37 21,48 19,90

J-25 2,5 0,08 21,48 19,90

J-103 2,5 0,30 21,48 19,90

J-26 2,5 0,11 21,49 19,90

J-102 2,5 0,00 21,49 20,00

J-31 2,5 0,18 21,50 20,00

J-570 1,59 2,08 20,59 20,00

J-266 2,5 0,44 21,51 20,00

J-32 2,5 0,02 21,51 20,00

J-384 2,5 0,10 21,52 20,00

J-114 2,5 0,00 21,53 20,00

J-409 2,5 0,16 21,55 20,00

J-422 2,5 0,18 21,55 20,00

J-421 2,5 0,18 21,55 20,00

J-385 2,5 0,19 21,55 20,00

J-24 2,5 0,12 21,56 20,00

J-324 2,5 0,19 21,56 20,00

J-23 2,5 0,13 21,57 20,00

J-113 2,5 0,12 21,57 20,00

J-594 2,28 0,10 21,35 20,00

J-450 2,5 0,34 21,60 20,10

J-184 2,09 0,19 21,21 20,10






C258T003-IT-006Hoja No. 86


J-255 2,41 1,75 21,54 20,10

J-254 2,43 0,84 21,56 20,10

J-183 2,1 0,17 21,23 20,10

J-596 2 0,31 21,19 20,10

J-288 2,5 0,55 21,79 20,20

J-601 2,5 0,32 21,80 20,30

J-97 2,5 0,15 21,83 20,30

J-592 2,5 0,76 21,84 20,30

J-96 2,5 0,08 21,85 20,30

J-61 2,5 0,09 21,85 20,30

J-209 2,5 0,17 21,86 20,30

J-208 2,5 0,66 21,87 20,30

J-60 2,5 0,27 21,88 20,30

J-253 2,5 0,26 21,89 20,30

J-370 2,5 0,46 21,90 20,40

J-369 2,5 0,07 21,95 20,40

J-414 2,03 0,22 21,50 20,40

J-415 2,02 0,46 21,58 20,50

J-609 2,5 0,37 22,07 20,50

J-516 2,5 0,53 22,15 20,60

J-236 2,5 0,24 22,15 20,60

J-235 2,5 0,08 22,16 20,60

J-257 2,5 0,07 22,17 20,60

J-186 2,5 0,89 22,21 20,70

J-256 2,5 0,07 22,22 20,70

J-185 2,5 0,25 22,24 20,70

J-330 2,5 0,12 22,26 20,70

J-331 2,5 0,34 22,29 20,70

J-280 2,5 0,29 22,30 20,80

J-612 2,5 0,16 22,33 20,80

J-281 2,5 0,26 22,37 20,80

J-611 2,5 0,25 22,44 20,90

J-404 2,5 0,06 22,48 20,90

J-403 2,5 0,14 22,54 21,00

J-622 2,5 0,39 22,69 21,10

J-123 2,44 0,00 22,64 21,20

J-167 2,5 0,22 22,70 21,20

J-124 2,43 0,15 22,64 21,20

J-512 2,4 0,20 22,64 21,20

J-468 2,5 0,07 22,74 21,20

J-644 0 0,00 20,26 21,20

J-168 2,5 0,12 22,76 21,20

J-448 2,49 0,13 22,77 21,20

J-511 2,35 0,28 22,65 21,20

J-549 2,5 0,00 22,80 21,30

J-162 2,46 0,12 22,76 21,30

J-128 2 0,13 22,30 21,30

J-163 2,45 0,00 22,76 21,30

J-494 2,35 0,24 22,70 21,30






C258T003-IT-006Hoja No. 87


J-303 2,41 0,19 22,76 21,30

J-52 2,43 0,02 22,78 21,30

J-262 2,42 0,18 22,77 21,30

J-436 2,5 0,34 22,86 21,30

J-285 2,3 0,23 22,66 21,30

J-53 2,43 0,31 22,79 21,30

J-284 2,29 0,18 22,66 21,30

J-437 2,5 0,33 22,87 21,30

J-127 2 0,37 22,37 21,30

J-645 0 0,00 20,39 21,30

J-489 2,36 0,63 22,75 21,30

J-469 2,32 0,27 22,74 21,40

J-456 2,32 0,18 22,73 21,40

J-406 2,21 0,24 22,65 21,40

J-430 2,5 0,70 22,94 21,40

J-194 2,28 0,26 22,72 21,40

J-495 2,25 0,19 22,69 21,40

J-405 2,2 0,39 22,65 21,40

J-195 2,26 0,00 22,72 21,40

J-580 2,26 0,16 22,73 21,40

J-299 2,23 0,13 22,70 21,40

J-224 2,17 0,21 22,64 21,40

J-223 2,16 1,21 22,63 21,40

J-64 2,23 0,00 22,71 21,40

J-65 2,22 0,18 22,71 21,40

J-50 2,5 0,37 22,99 21,50

J-51 2,5 0,08 22,99 21,50

J-101 2,21 0,08 22,71 21,50

J-335 2,5 0,34 23,00 21,50

J-334 2,5 0,03 23,01 21,50

J-150 2,5 0,30 23,02 21,50

J-131 2,5 0,02 23,04 21,50

J-130 2,5 0,29 23,04 21,50

J-207 2,5 0,32 23,06 21,50

J-417 2,5 0,14 23,07 21,50

J-206 2,5 0,04 23,07 21,50

J-282 2,5 0,31 23,08 21,50

J-632 1,76 0,37 22,35 21,50

J-283 2,5 0,05 23,10 21,60

J-411 2,5 0,08 23,11 21,60

J-218 2,09 0,71 22,70 21,60

J-217 2,09 0,31 22,70 21,60

J-496 2,02 0,43 22,65 21,60

J-410 2,5 0,13 23,13 21,60

J-88 2 0,36 22,63 21,60

J-89 2 0,29 22,63 21,60

J-36 2 0,46 22,63 21,60

J-120 2 1,25 22,63 21,60

J-35 2 0,12 22,63 21,60






C258T003-IT-006Hoja No. 88


J-371 2 0,07 22,64 21,60

J-563 2 0,89 22,64 21,60

J-432 2,5 0,05 23,14 21,60

J-119 2 0,00 22,64 21,60

J-514 2 0,42 22,64 21,60

J-203 2,06 0,21 22,70 21,60

J-517 2 0,24 22,64 21,60

J-136 2 0,24 22,64 21,60

J-480 2 0,25 22,65 21,60

J-202 2,06 0,26 22,70 21,60

J-481 2 0,02 22,65 21,60

J-490 2 0,20 22,65 21,60

J-482 2 0,15 22,65 21,60

J-564 2 0,58 22,66 21,60

J-483 2 0,14 22,66 21,60

J-297 2,5 0,17 23,18 21,60

J-298 2,5 0,05 23,19 21,60

J-213 2,5 0,05 23,20 21,70

J-229 2,5 0,00 23,20 21,70

J-230 2,5 0,09 23,20 21,70

J-214 2,5 0,00 23,20 21,70

J-439 1,92 0,02 22,64 21,70

J-394 2,5 0,08 23,21 21,70

J-429 2,5 0,51 23,22 21,70

J-532 1,88 0,41 22,61 21,70

J-635 2,5 0,00 23,24 21,70

J-347 2,5 0,04 23,24 21,70

J-599 1,88 0,44 22,62 21,70

J-443 2,5 0,16 23,24 21,70

J-346 2,5 0,02 23,24 21,70

J-121 2 0,26 22,75 21,70

J-78 2 0,65 22,75 21,70

J-462 2,5 0,08 23,25 21,70

J-122 2 0,11 22,76 21,70

J-77 2 0,57 22,76 21,70

J-420 2 0,20 22,76 21,70

J-419 2 0,16 22,78 21,70

J-428 1,85 0,03 22,65 21,80

J-440 1,83 0,11 22,64 21,80

J-491 2 0,22 22,83 21,80

J-618 2 0,36 22,83 21,80

J-557 2 0,51 22,84 21,80

J-152 1,84 0,08 22,69 21,80

J-151 1,83 0,12 22,69 21,80

J-460 1,74 0,60 22,62 21,80

J-170 1,66 0,03 22,62 21,90

J-478 1,65 0,02 22,62 21,90

J-427 1,66 0,06 22,65 22,00

J-435 2,32 0,43 23,35 22,00






C258T003-IT-006Hoja No. 89


J-461 1,58 0,06 22,62 22,00

J-169 1,55 0,44 22,62 22,00

J-332 2 0,23 23,08 22,00

J-617 2 0,21 23,09 22,00

J-333 2 0,19 23,09 22,00

J-367 2 0,08 23,10 22,10

J-366 2 0,07 23,12 22,10

J-63 2,17 0,06 23,34 22,10

J-523 2,29 0,02 23,47 22,10

J-62 2,16 0,02 23,34 22,10

J-434 2,33 0,47 23,52 22,10

J-464 2 0,30 23,26 22,20

J-387 2,29 0,00 23,56 22,20

J-558 2 0,19 23,31 22,30

J-388 2,29 0,61 23,59 22,30

J-463 2 0,70 23,32 22,30

J-647 0 0,00 21,55 22,50

J-634 2,25 0,00 24,04 22,70

J-641 0 0,00 22,52 23,50

J-639 0 0,00 22,87 23,80

J-640 0 0,00 23,12 24,10

J-646 0 0,00 23,12 24,10

J-638 0 0,00 23,15 24,10

J-642 0 0,00 23,17 24,10

J-637 0 0,00 23,81 24,80

J-636 0 0,00 23,98 24,90

memorias de calculo hidraulico

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