memoria de estudio de suelos estudio geotécnico: nº 983

ES-001: MEMORIA DE ESTUDIO DE SUELOS

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MEMORIA DE ESTUDIO DE SUELOS

Estudio Geotécnico: Nº 983

Fecha: SEPTIEMBRE 2014

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ES-001: MEMORIA DE ESTUDIO DE SUELOS

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ESTUDIO DE SUELOS

OBRA: NUEVA PLANTA DEPURADORA DE LÍQUIDOS CLOACALES EN LA CIUDAD DE CONCEPCIÓN DEPARTAMENTO DE CHICLIGASTA – PROVINCIA DE TUCUMÁN

UBICACIÓN: CIUDAD DE CONCEPCIÓN – DEPARTAMENTO DE CHICLIGASTA

PROVINCIA DE TUCUMÁN

COMITENTE: GOBIERNO NACIONAL A TRAVÉS DE LA UNIDAD EJECUTORA DE PROGRAMAS (UEP) UNIDAD DE COORDINACIÓN DE PROGRAMAS Y PROYECTOS CON FINANCIAMIENTO

EXTERNO (UCPYPFE)

Estudio Geotécnico: Nº 983

Setiembre de 2014

GEOTEC Perforaciones. Los Cardones 698 – 4400 - Salta

Tel. 0387 4392412 - 0387154037798 [email protected]

ESTUDIO GEOTECNICO N° 983

OBRA: Nueva planta depuradora de líquidos cloacales en la ciudad de Concepción – Departamento de Chicligasta – Provincia de Tucumán.

UBICACIÓN: Ciudad de Concepción – Departamento de Chicligasta – Provincia de Tucumán.

COMITENTE: Gobierno Nacional a través de la unidad ejecutora de programas (uep) – Unidad de coordinación de programas y proyectos con financiamiento externo (ucpypfe).

1.0- OBJETO:

Determinar y establecer las características geotécnicas del perfil de suelos, cálculo de

tensión admisible y análisis de estabilidad de las excavaciones para la fundación de la

estructura, que consiste en una planta depuradora de líquidos cloacales, ubicada en la

ciudad de Concepción – provincia de Tucumán.

2.0- DESCRIPCIÓN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS:

A efecto de obtener los valores requeridos para la correcta ponderación del terreno de

fundación en el área afectada por la obra, se realizaron 3 (tres) perforaciones de 4" de

diámetro hasta los 8,0m de profundidad, extrayéndose muestras representativas y la

consistencia y/o compacidad de los suelos atravesados.

3.0- LABOR DESARROLLADA

A) En el terreno

1) Ensayo Normal de Penetración (SPT) a cada metro de avance del sondeo, mediante la

determinación del número de golpes (N) para 30cm de penetración de la cuchara Terzaghi

con una maza de 63,5Kg de peso y con una altura de caída de 76,2cm Norma IRAM

10517.

Números de golpes (N) Consistencia

0 – 4 Blanda

4 – 10 Media

10 – 15 Rígida

15 – 30 Muy rígida

Más de 30 dura

mailto:[email protected]



Números de golpes (N) Compacidad

0 – 4 Muy suelta

4 – 10 Suelta

10 – 30 Medianamente densa

30 – 50 Densa

Más de 50 Muy densa

2) Extracción de muestras representativas del suelo, su identificación y acondicionamiento

para conservar inalteradas sus condiciones naturales de humedad y estructura.

3) Delimitación de la secuencia y espesor de los estratos atravesados por reconocimiento

tacto visual de los suelos extraídos.

4) Determinación del nivel freático por observación del retorno.

5) A efectos de determinar la resistividad de los suelos, se realizaron 3 (tres) sondeos

eléctricos verticales. La prospección se llevó a cabo mediante el método de resistividad

por corriente continua, empleando el Sondeo Eléctrico Vertical (SEV), el cual utiliza una

disposición electródica tetrapolar Schlumberger, los que se dispusieron de manera de

estudiar las características eléctricas del subsuelo

El sondeo eléctrico vertical (SEV) consiste en introducir una corriente eléctrica controlada

por 2 electrodos (A y B) a partir de la línea de alimentación (creando un campo eléctrico

artificial), y determinar la diferencia de potencial (DV) originada por ese campo eléctrico,

entre los electrodos M y N.

Esa diferencia de potencial, depende de parámetros conocidos como la intensidad de

corriente (l); las separaciones AMNB, y fundamentalmente de una propiedad física de las

distintas formaciones atravesadas por la corriente eléctrica, que es la resistividad eléctrica.

Se realizaron con un equipo bicompensador de lectura simultanea de alta precisión, de

intensidad de corriente (mA) y diferencia de potencial (mV), se utilizaron electrodos

construidos de acero inoxidable para envío de corriente, como así, también electrodos

impolarizables construidos en cobre con PVC en solución saturada de sulfato de cobre. Se

emplean dos carreteles para cable unipolares de 2,5mm de sección y 500m de longitud y

como fuente de energía se utilizó una fuente de 1080volt.

Se utilizó una configuración lineal simétrica de Schlumberger con las siguientes

separaciones de las líneas de alimentación AB/2 en metros, fueron: 2.5, 3.2, 4, 5, 6.5,10,

13, 16, 20 y 25.




Para la línea de potencial se trabajó con la siguiente separación entre los electrodos MN

(en metros): 1,0

Las curvas obtenidas en el campo se interpretaron por medios de programas de

computación específicos, como ser RESIST, IPI2WIN.

La resistividad eléctrica de los sedimentos depende de la porosidad del suelo, del

contenido de humedad o saturación, de la salinidad del agua que contienen.

Los valores de baja resistividad corresponden a las arcillas, sedimentos y/o rocas

embebidas con aguas salobres. El incremento de este parámetro para una misma calidad

de agua, obedece a un mayor contenido de arena o grava en la formación.

En cuanto a los sedimentos para un idéntico estado (saturado o no, con el mismo fluido),

el orden decreciente de las resistividades es de, depósitos aluvionales, arenas, arenas

arcillosas, limos y arcillas.

Sondeo 1

Profundidad Espesor Resistividad

2,1 m. 2,1m 130 ohm/m

25 m. 22,9m 60 ohm/m

31 ohm/m

A-B Electrodos de corriente. Líneas de corriente.

M-N Electrodos de potencial. Líneas de potencial.




Sondeo 2


2,12 m. 2,12m 117 ohm/m

25 m. 26,9m 57 ohm/m

22 ohm/m

Sondeo 3


1,8 m. 1,8m 119 ohm/m

22,4 m. 20,6m 69 ohm/m

42 ohm/m

B) En laboratorio

Sobre la totalidad de muestras extraídas se efectuaron los siguientes ensayos.

1) Contenido de humedad natural.

2) Indice de plasticidad.

3) Granulometría por lavado sobre tamiz N° 200.

4) Clasificación de los suelos mediante el Sistema Unificado.

5) Densidad natural.

6) Sobre muestras inalteradas, obtenidas mediante sacatestigo tipo Shelby, se realizaron

ensayos triaxiales no drenados no consolidados.

En los planos adjuntos se indica esquemáticamente la ubicación del sondeo y se expresa

gráfica y /o numéricamente la totalidad de los resultados obtenidos.

C) En gabinete

1) Selección de valores.

2) Diseño e interpretación del perfil.

3) Cálculo de capacidad de carga pilotes excavados.

4) Conclusiones y recomendaciones.

4.0- DESCRIPCION DEL PERFIL GEOTECNICO

El área de estudio se emplaza sobre depósitos aluviales, integrados por arenas limosas

gruesas de compacidad suelta en la parte superficial a medianamente densa en

profundidad.




La homogeneidad del depósito nos permite definir un perfil tipo representativo del área de

estudio, conformado por los siguientes horizontes:

Sondeo Nº1

Profundidad Material

0,0 – 8,0 m. Arena limosa gruesa del tipo (SM), con abundante material fino limo

arcilloso (pasa tamiz N° 200 varia de 20,5 a 35,4 %). La granulometría

es homogénea, no plástica, con alto contenido de humedad natural (w

varia de 12,9 a 16,4%), para pasar al estado sumergido a partir de los

1,8m.. Los parámetros de corte son: cohesión (c = 0,0 Tn/m2) y el

ángulo de fricción interna ( = 27º). De compacidad suelta en la parte

superficial a medianamente densa en profundidad. Densidad natural ( =

1,9 Tn/m3). El horizonte superficial de arena limosa húmeda, presenta

una cohesión residual de 0,13 Kg/cm2 y ángulo de fricción interna ( =

24º).

Nivel freático: Fue detectado a los 1,8m, durante el transcurso del

sondeo (Setiembre/2.014). Este nivel puede manifestar variaciones

estacionales, alcanzando su máximo nivel durante los meses de marzo

abril, para descender durante los meses de noviembre - diciembre.

Sondeo Nº2






1,8m. Densidad natural ( = 1,9 Tn/m3). Los parámetros de corte son:

cohesión (c = 0,0 Tn/m2) y el ángulo de fricción interna ( = 27º). De

compacidad suelta en superficie a medianamente densa en profundidad

Nivel freático: Fue detectado a los 1,8m, durante el transcurso de los

sondeos (Setiembre/2.014).

Sondeo Nº3









1,8m. Densidad natural ( = 1,9 Tn/m3). Los parámetros de corte son:

cohesión (c = 0,0 Tn/m2) y el ángulo de fricción interna ( = 27º). De

compacidad suelta en superficie a medianamente densa en profundidad.

Nivel freático: Fue detectado a los 1,8m, durante el transcurso de los

sondeos (Setiembre/2.014).

5.0- COTA Y SISTEMA DE FUNDACIÓN

Conforme a las características de los suelos que integran el perfil, su estado de

compactación natural, la posición del nivel freático, y las necesidades de proyecto, se

estima conveniente adoptar fundaciones superficiales para la construcción de las

estaciones de bombeo principal, barros excedentes y sedimentadores secundarios,

mediante plateas que sirva de anclaje para los muros de las cámaras, cuyo plano de

asiento está ubicado para cada estructura en las siguientes cotas:

Cámaras de bombeo (cota 345,7)

Sedimentador secundario (cota 346,2)

Zanja de oxidación (cota 347,95)

Deshidratación de barros. (cota 348,8)

Para las obras de arquitectura, (oficinas y naves industriales) resulta conveniente adoptar

fundaciones superficiales combinadas mediante zapatas aisladas para la losa y vigas

continuas, para los muros cuyo plano de asiento esté ubicado en la cota (cota 348,0).

6.0- TENSIÓN ADMISIBLE

Dadas las características de los suelos existentes, evidenciadas a través observaciones,

ensayos de campo, laboratorio y a las necesidades del proyecto, se ha estudiado la

solución que a continuación se indica, donde la tensión admisible se deriva de la expresión

de Terzaghi, considerando falla por corte local, por tratarse de suelos sometidos a

variaciones estacionales en la posición del nivel freático, afectados por cargas verticales

centradas.

qc = 2/3 c’ N’c + Df N’q +06 ' R N’

Donde:

qc = Capacidad de carga en el límite de rotura

c = Cohesión




= Densidad natural

Df = Profundidad de desplante

R = radio del cimiento

Fs = Factor de seguridad

N’, N’q y N’c = factores de capacidad de carga en función de '

El ángulo de fricción interna (Se determinó a partir de la ecuación presentada en el 2º

Congreso Internacional de Rotterdan, publicada por J Costec / G Sanglerat), teniendo en

cuenta, los factores que gobiernan el comportamiento del esfuerzo cortante en suelos

incoherentes).

Donde:

= 36º + 1 + 2 + 3 + 4

Siendo:

1 = Compacidad (suelta - 6º)

2 = Forma y rugosidad de los granos (redondeada - 3º)

3 = Grosor de los granos (arena 0º)

4 = Granulometría (media - 0º)

Reemplazando y operando:

= 27º

' = 2/3 2/3 x 27º = 18º (Falla local)

c = 0 Tn/m2

= 1,9 Tn/m3

' = 1,0 Tn/m3 (Para el cálculo se adopta suelo en estado sumergido)

Df = 3,0 m

R = 14,1m (radio sedimentador secundario)

Para

' = 18º

N’ = 3,69

N’q = 5,25

N’c = 13,1

Fs = 3


Tensión admisible para cargas permanentes y sobrecargas de larga duración (de servicio)

adm = 46,96 Tn/m2 / 3 = 15,6 Tn/m2 o bien 1,56 Kg/cm2




Tensión admisible considerando sobrecargas de corta duración (sismo)

adm = 46,96 Tn/m2 / 2,5 = 18,7Tn/m2 o bien 1,87 Kg/cm2

Bases aisladas

qc = 2/3 c Nc + Df Nq + ½ B N

Donde:

qc = Capacidad de carga en el límite de rotura

c = Cohesión

= Densidad natural

Df = Profundidad de desplante

B = Ancho del cimiento

Fs = Factor de seguridad

N, Nq y Nc = factores de capacidad de carga en función de


= 27º

Siendo:

c = 0 Tn/m2

= 1,8 Tn/m3

Df= 1,2 m

= 27º

N = 13,9

Nq = 13,2

Nc = 24,0

Fs = 3


Tensión admisible para cargas permanentes y sobrecargas de larga duración (de servicio)

adm = 49,9 Tn/m2 / 3 = 16,6 Tn/m2 o bien 1,66 Kg/cm2

Tensión admisible considerando sobrecargas de corta duración (sismo)

adm = 49,9 Tn/m2 / 2,5 = 19,9 Tn/m2 o bien 1,99 Kg/cm2

Si esta tensión fuera excedida por la tensión máxima de trabajo que transfieren las bases,

se podrá incrementar convenientemente las dimensiones en planta de las mismas hasta

cubrir dicha tensión con lo cual, el sistema de fundación resulta seguro frente al riesgo de

rotura del suelo.




7.0- CONSIDERACION DE LOS ASENTAMIENTOS

Teniendo en cuenta la naturaleza de los suelos existentes y su estado de compactación

natural, se puede preestablecer por experiencia sin necesidad de recurrir a cálculos

específicos, que los asentamientos por consolidación tanto totales como diferenciales, no

habrán de exceder los límites máximos admitidos reglamentariamente.

8.0- COEFICIENTE DE BALASTO (Kv1)

El valor de “Kv1” en suelos granulares se determina en función del índice “Nc” corregido del

ensayo SPT.

Donde:

Nc = NSPT √ 1/’0

Siendo:

NSPT = Número de golpes promedio del ensayo normal de penetración.

Cálculo de “Nc” para distintas profundidades

Nc Profundidad (m)

12,13 1

21,09 2

18,54 3

11,54 4

10,26 5

10,30 6

10,41 7

11,36 8




Kv1 = (Nc. 0,04) 4,3 + Nc .0,25 (Suelo húmedo)

Kv (Kg/cm3) Profundidad(m)

3,91 1

6,24 2

5,59 3

3,74 4

3,42 5

6,12 6

3,46 7

3,71 8

nh = (Nc / Nc.0,18+22)1,5 + 0,08

nh (Kg/cm3) Profundidad(m)

0,44 1

0,82 2

0,71 3

0,41 4

0,36 5

0,36 6

0,37 7

0,40 8




Kh = nh .z/B – (B= 150) Suelo húmedo

Kh (Kg/cm3) Profundidad(m)

0,29 1

1,09 2

1,41 3

1,09 4

1,21 5

1,46 6

1,72 7

2,16 8

Kv1 = saturado

Kv (Kg/cm3) Profundidad(m)

2,35 1

3,51 2

3,18 3

2,27 4

3,12 5

2,96 6

1,29 7

1,42 8




Kh = saturado

Kh (Kg/cm3) Profundidad(m)

0,28 1

0,28 2

0,16 3

0,06 4

0,05 5

0,04 6

0,03 7

0,03 8




9.0- ALTURA CRÍTICA DE EXCAVACIÓN

Dado que la cota de fundación asignada para el piso de las cámaras alcanza los 3,5m de

profundidad por debajo del nivel del terreno natural, resulta necesario verificar la altura

crítica de excavación para la cámara en suelos arenosos sumergidos. Para el cálculo no se

tuvieron en cuenta eventuales sobrecargas, las cuales se deberán considerar aparte, pero

se adoptó los valores de cohesión obtenido del ensayo triaxial de los niveles superficiales

de arenas limosas, a efectos de cubrir variaciones en el contenido de humedad del suelo.

c' 1300 Kg/m2

Hc = 2,67 -------- (tg (45º + /2)) = 2,67 ------------------- 1,53 = 2,7m.

1900 Kg/m3

Hc = 2,7m

De acuerdo a los resultados obtenidos, las paredes de la excavación son inestables hasta

los niveles afectados. La presencia del nivel freático a partir de los 1,8m de profundidad,

mantiene en estado sumergido los horizontes de arenas. Dado que el proyecto prevé la

construcción de cámaras de bombeo y sedimentadores hasta los 3,5m de profundidad,

surge la necesidad de tomar especiales las medidas de precaución, a efectos de estabilizar

las paredes de la excavación y reducir los riesgos de deslizamientos. La reducida dimensión

de la cámara impone la necesidad de entibar las paredes de la misma a efectos de

controlar la fluencia del material saturado.

Una solución económica consiste en deprimir la napa freática mediante la perforación de

pozos de bombeo en las proximidades de la excavación, permitiendo las maniobras de

excavación, encofrado y hormigonado con el material seco. Para dicha tarea se debe prever

tres perforaciones de 20m de profundidad, entubados con cañería de 8” que permita el uso

de bombas con suficiente potencia como para deprimir y controlar el flujo de agua hacia la

excavación, mientras se realizan los trabajos de encofrado y hormigonado de los tabiques.

Los pozos de bombeo deben complementarse con pozos de monitoreo, que permitan medir

a cada momento conocer el descenso del nivel de agua. Dichos pozos deben tener un

diámetro de 4” entubado con caño plástico ranurado de 2”.

En caso de disponer superficies libres alrededor de las excavaciones, se puede plantear

como alternativa, que las excavaciones se puedan ejecutar controlando el nivel de agua,

mediante bombeo a partir del fondo y permitir el trabajo seguro de los operarios dentro de

los recintos de fundación durante las operaciones de encofrado, hormigonado y fragüe.




Es preciso advertir que bajo las mencionadas condiciones de saturación, el talud de la

excavación tenderá irremediablemente a adoptar un ángulo de reposo inferior a 40º. Para

alcanzar el ángulo de equilibrio, sucederán reiterados eventos de deslizamientos que si no

son controlados, pondrán en riesgo a los operarios que trabajen en el fondo de la

excavación.

10.0- AGRESIVIDAD

Las muestras en general no floculan en agua destilada. En consecuencia el contenido de

sales solubles (Cloruros y Sulfatos), es inferior al 0,1% siendo no agresivas al hormigón.

Los hormigones de las fundaciones, presentan alto contenidos en cemento y un

recubrimiento de armadura superior a 2,5cm, en consecuencia no requieren medida de

precaución especial. A efectos de verifica en detalle los tenores de Cloruros y sulfatos, se

realizaron los ensayos químicos específicos, sobre muestras representativas del perfil de

suelos.

Ensayo de agresividad - agua

Muestra Nº P - 1 Grado de agresividad

Unidad Parámetro Débil Medio Fuerte

Ph 7,59 6,5-5,5 5,5-4,5 <4,5

Conductividad uS/cm 4,00

Acidez meq/L 0,14

Sulfatos solubles mg/L 47,5 200-600 600-3000 >3000

Dioxido de carbono agresivo mg/L 2,6 15-40 40-100 >100

Nitrógeno amoniacal mg/L 0,06 15-30 30-60 >60

Cloruros mg/L 4,2




Muestra Nº P - 2 Grado de agresividad

Unidad Parámetro Débil Medio Fuerte

Ph 7,51

Conductividad uS/cm 389

Acidez meq/L 0,14

Sulfatos solubles mg/L 48,2

Dioxido de carbono agresivo mg/L 2,5

Nitrógeno amoniacal mg/L 0,07

Cloruros mg/L 4,1

Ensayo de agresividad- suelo

Muestra Nº M – 1

Parámetro Unidad Grado de agresividad

Débil Medio Fuerte

Ph (Ref. 1:2.5) 7,7

Sanidad-conductividad

elect. Mmhos/cm 590.000

Acidez Ml/Kg de suelo

secado al aire 131,0 >200

Cloruros mg/lt 2,1

Sulfatos mg/lt 30,4




Muestra Nº M - 2


Débil Medio Fuerte

Ph (Ref. 1:2.5) 7,6





Cloruros mg/lt 2,3

Sulfatos mg/lt 30,4

Muestra Nº M - 3


Débil Medio Fuerte

Ph (Ref. 1:2.5) 7,46





Cloruros mg/lt 2,0

Sulfatos mg/lt 29,3

Muestra Nº M - 5


Débil Medio Fuerte

Ph (Ref. 1:2.5) 7,30





Cloruros mg/lt 2,0

Sulfatos mg/lt 28,2




Muestra Nº M - 7


Débil Medio Fuerte

Ph (Ref. 1:2.5) 7,40





Cloruros mg/lt 2,4

Sulfatos mg/lt 30,7

11.0- ZONIFICACION SISMICA

De acuerdo al reglamento IMPRES - CIRSOC 103, el área de estudio se ubica en la zona 2

de moderada peligrosidad sísmica. Según su destino y funciones, se clasifica como del

grupo Ao que cumplen funciones esenciales en caso de ocurrencia de sismos destructivos.

El factor de riesgo para el grupo a es 1,4 y los suelos se clasifican como del tipo III

(sueltos) dinámicamente inestables a los niveles de excitación sísmica previstos.

La provincia de Tucumán y Salta forman parte del segundo grupo, para el cual se ha

estimado una probabilidad del 60 % de sufrir sacudidas de intensidad VIII en 100 años.

Existen antecedentes de Sismos ocurridos en la provincia de Salta y Tucumán, con valores

de intensidad de VII a IX. Según la escala de Mercallis Modificada. Publicadas por el

INPRES en Sísmicas en el Noroeste Argentino.

Salta capital (1.844) Intensidad VII MM.

Esteco (1.892) intensidad IX MM.

Metán (1.908) intensidad VII MM

Anta (1.948) intensidad IX MM.

Salta capital (1.844) Intensidad VII MM.

Esteco (1.892) intensidad IX MM.

Metán (1.908) intensidad VII MM

Anta (1.948) intensidad IX MM.

Orán (1874) intensidad VII MM

San Andrés (1959) intensidad VII MM

Orán (1974) intensidad VI MM

Orán (1871) intensidad VII MM




Se adjunta mapa de Intensidades Máxima de terremotos destructivos y grandes sistemas

de fracturación.

12.0- CONCLUSIONES

De lo expuesto se puede concluir que el perfil de suelo esta integrado por un depósito de

arenas limosas gruesas del tipo (SM), no plásticas, de compacidad suelta en la parte

superficial, y hacia abajo se desarrolla un potente horizonte de arenas medianamente

densas. En consecuencia se estima conveniente adoptar fundaciones superficiales para la

construcción de las estaciones de bombeo principal, barros excedentes y sedimentadores

secundarios, mediante plateas que sirva de anclaje para los muros de las cámaras, cuyo

plano de asiento está ubicado para cada estructura en las siguientes cotas:

Cámaras de bombeo (cota 345,7).

Sedimentador secundario (cota 346,2).

Zanja de oxidación (cota 347,95).

Deshidratación de barros. (cota 348,8).

Y dimensionados para transmitir una carga máxima de contacto de 1,56 Kg/cm2, con lo cual

el sistema de fundación es seguro y no existe riego de rotura del suelo por debajo de la cota

de asignadas para asentar las bases, y los asentamientos no habrán de exceder los límites

máximos admitidos reglamentariamente.

Las muestras de suelo y agua, en general presentan un bajo contenido contenido de sales

solubles (Cloruros y Sulfatos), siendo no agresivas al hormigón y hierro. Por lo tanto,

dado que los hormigones de las fundaciones presentan alto contenidos en cemento y un

recubrimiento de armadura superior a 2,5cm, no requieren de medidas especiales en su

elaboración.

Dado que la cota de fundación asignada para el piso de las cámaras alcanza los 3,5m de

profundidad por debajo del nivel del terreno natural, y que el nivel freático, al momento de

los sondeos se detectó a los 1,8m, es probable que se modifique durante el período de

lluvias. Por lo tanto resulta necesario adoptar medidas especiales de precaución al planificar

las excavaciones, a fin de controlar eventuales deslizamientos de las paredes del recinto de

fundación.

Salta, 10 de octubre de 2.014

Geól. Raúl Orte



Ubicación: Ciudad de Concepción – Departamento de Chicligasta – Provincia de Tucumán.

Comitente: Gobierno Nacional a través de la unidad ejecutora de programas (uep)

Unidad de coordinación de programas y proyectos con financiamiento externo (ucpypfe).

CROQUIS DE UBICACIÓN

FECHA: 10/2014

OBRA: NUEVA PLANTA DEPURADORA DE LÍQUIDOS CLOACALES EN LA CIUDAD DE CONCEPCIÓN


PROVINCIA DE TUCUMÁN SONDEO 1

ENSAYO DE HUMEDAD, GRANULOMETRÍA, PLASTICIDAD,SALES Y SULFATOS ENSAYO DE HUMEDAD, GRANULOMETRÍA, PLASTICIDAD,SALES Y SULFATOS

POZO 1 1 1 1 1 POZO

MUESTRA 1 2 3 4 5 MUESTRA

PROFUNDIDAD (m.) 0,0 - 1,0 m 1,0 - 2,0 2,0 - 3,0 3,0 - 4,0 4,0 - 5,0 PROFUNDIDAD (m.)

DETERMINACION DE HUMEDAD DETERMINACION DE HUMEDAD

Peso Húmedo 85,5 61,0 81,8 76,4 79,3 Peso Húmedo

Peso Seco 78,2 55,6 73,9 68,9 71,5 Peso Seco

Pesa Filtro Nº 12 25 22 35 13 Pesa Filtro Nº

Tara del Pesa Filtro 21,6 21,7 25,0 21,3 21,6 Tara del Pesa Filtro

Humedad 12,9 15,9 16,2 15,8 15,6 Humedad

GRANULOMETRIA GRANULOMETRIA

Tamices y Aberturas (mm) Grs. % Grs. % Grs. % Grs. % Grs. %

2 1/2" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

53.8 PASA 392,0 100,0 255,0 100,0 274,0 100,0 216,0 100,0 322,0 100,0

2" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

50.80 PASA 392,0 100,0 255,0 100,0 274,0 100,0 216,0 100,0 322,0 100,0

1 1/2" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

38.1 PASA 392,0 100,0 255,0 100,0 274,0 100,0 216,0 100,0 322,0 100,0

1" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

25.4 PASA 392,0 100,0 255,0 100,0 274,0 100,0 216,0 100,0 322,0 100,0

3/4" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

18.10 PASA 392,0 100,0 255,0 100,0 274,0 100,0 216,0 100,0 322,0 100,0

3/8" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

9.63 PASA 392,0 100,0 255,0 100,0 274,0 100,0 216,0 100,0 322,0 100,0

FACTOR 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

CUARTEO SOBRE(Grs.) 392,0 255,0 274,0 216,0 322,0

Nº 4 RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

4.76 PASA 392,0 100,0 255,0 100,0 274,0 100,0 216,0 100,0 322,0 100,0

Nº 10 RETIENE 0,3 1,3 0,5 0,4 0,2

2.00 PASA 391,7 99,9 253,7 99,5 273,5 99,8 215,6 99,8 321,8 99,9

Nº 40 RETIENE 156,0 116,0 122,0 105,0 133,0

0.42 PASA 235,7 60,1 137,7 54,0 151,5 55,3 110,6 51,2 188,8 58,6

Nº 200 RETIENE 140,0 85,3 73,5 65,0 103,0

0.074 PASA 95,7 24,4 52,4 20,5 78,0 28,5 45,6 21,1 85,8 26,6

PESO SECO MUESTRA (Grs..) 392,0 255,0 274,0 216,0 322,0

PESO MATERIAL LAVADO (Grs.) 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

LIMITE DE ATTERBERG (ASTM D 4318) LIMITE DE ATTERBERG (ASTM D 4318)

PESA FILTRO Nº

P.F. +S.H.=(a)grs.

P.F.+S.S.=(b)grs.

TARA PESA FILTRO=(c)grs.

AGUA=(a-b)=(d)grs.

S.SECO=(b-c)=(e)

% HUM. = (d/e)*100 =(f)

Nº GOLPES

FACTOR = K

L.L I l.P. _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

INDICE PLASTICO NP NP NP NP NP

CLASIFICACION CLASIFICACION

CLASIFICACION UNIFICADA SM SM SM SM SM

SALES TOTALES SALES TOTALES

CAPSULA Nº

CAPS. + SALES = (a)grs.

TARA CAPSULA = (b)grs.

SALES = (a-b) = (c)grs.

FRACCION A = (d) grs.

FRACCION B = (e)grs.

% SALES (suelos) NO FLOCULA NO FLOCULA NO FLOCULA NO FLOCULA NO FLOCULA

% SALES (granular)

SULFATOS SULFATOS

CAPSULA Nº






%SULFATOS SOLUBLES (suelos) NO FLOCULA NO FLOCULA NO FLOCULA NO FLOCULA NO FLOCULA

% SULFATOS SOLUBLES (granul.)

FECHA: 10/2014




ENSAYO DE HUMEDAD, GRANULOMETRÍA, PLASTICIDAD,SALES Y SULFATOS

POZO 1 1 1

MUESTRA 6 7 8

PROFUNDIDAD (m.) 5,0 - 6,0 6,0 - 7,0 7,0 - 8,0

DETERMINACION DE HUMEDAD

Peso Húmedo 67,3 88,3 75,9

Peso Seco 61,2 78,9 68,5

Pesa Filtro Nº 27 12 29

Tara del Pesa Filtro 21,2 21,6 21,3

Humedad 15,3 16,4 15,7

GRANULOMETRIA

Tamices y Aberturas (mm) Grs. % Grs. % Grs. %

2 1/2" RETIENE 0,0 0,0 0,0

53.8 PASA 225,0 100,0 260,0 100,0 302,0 100,0

2" RETIENE 0,0 0,0 0,0

50.80 PASA 225,0 100,0 260,0 100,0 302,0 100,0

1 1/2" RETIENE 0,0 0,0 0,0

38.1 PASA 225,0 100,0 260,0 100,0 302,0 100,0

1" RETIENE 0,0 0,0 0,0

25.4 PASA 225,0 100,0 260,0 100,0 302,0 100,0

3/4" RETIENE 0,0 0,0 0,0

18.10 PASA 225,0 100,0 260,0 100,0 302,0 100,0

3/8" RETIENE 0,0 0,0 0,0

9.63 PASA 225,0 100,0 260,0 100,0 302,0 100,0

FACTOR 1,0 1,0 1,0

CUARTEO SOBRE(Grs.) 225,0 260,0 302,0

Nº 4 RETIENE 0,0 0,0 0,0

4.76 PASA 225,0 100,0 260,0 100,0 302,0 100,0

Nº 10 RETIENE 1,7 2,5 0,8

2.00 PASA 223,3 99,2 257,5 99,0 301,2 99,7

Nº 40 RETIENE 90,4 144,7 102,6

0.42 PASA 132,9 59,1 112,8 43,4 198,6 65,8

Nº 200 RETIENE 69,9 58,3 91,6

0.074 PASA 63,0 28,0 54,5 21,0 107,0 35,4

Peso seco-muestra (grs.) 225,0 260,0 302,0

Peso material lavado (grs) 0,0 0,0 0,0

LIMITE DE ATTERBERG (ASTM D 4318)

PESA FILTRO Nº

P.F. +S.H.=(a)grs.

P.F.+S.S.=(b)grs.


AGUA=(a-b)=(d)grs.

S.SECO=(b-c)=(e)

% HUM. = (d/e)*100 =(f)

Nº GOLPES

FACTOR = K

L.L I l.P. _ _ _ _ _ _

INDICE PLASTICO NP NP NP

CLASIFICACION

CLASIFICACION UNIFICADA SM SM SM

SALES TOTALES

CAPSULA Nº






% SALES (suelos) NO FLOCULA NO FLOCULA NO FLOCULA

% SALES (granular)

SULFATOS

CAPSULA Nº






%SULFATOS SOLUBLES (suelos) NO FLOCULA NO FLOCULA NO FLOCULA


FECHA: 10/2014




Caracteres fisicos Ensayo de PenetraciónValor Numérico Porcentual

Límite Líquido (LL)Indice de Plasticidad (IP)

Pasa Tamiz 200 (T.200)

Humedad Natural (H) Número de Golpes (N) Descripción

F C

0 20 40 60 80 100 0 10 20 30 40 50 Kg/cm2

1 1,0 _ _ NP 100,0 99,9 60,1 24,4 12,9 1,9 1,7 SM 5 30

2 2,0 _ _ NP 100,0 99,5 54,0 20,5 15,9 1,9 1,6 SM 11 30

3 3,0 _ _ NP 100,0 99,8 55,3 28,5 16,2 1,9 1,6 SM 12 30

4 4,0 _ _ NP 100,0 99,8 51,2 21,1 15,8 1,9 1,6 SM 14 30 27º 0

5 5,0 _ _ NP 100,0 99,9 58,6 26,6 15,6 1,9 1,6 SM 13 30

6 6,0 _ _ NP 100,0 99,2 59,1 28,0 15,3 1,9 1,6 SM 12 30

7 7,0 _ _ NP 100,0 99,0 43,4 21,0 16,4 1,9 1,6 SM 14 30

8 8,0 _ _ NP 100,0 99,7 65,8 35,4 15,7 1,9 1,6 SM 12 30

FECHA: 10/2014

Nº

de

Go

lpe

s

Pe

ne

tra

ció

n

Pa

sa

ta

míz

Nº2

00

Hu

me

da

d N

atu

ral

Sím

bo

lo

De

nsid

ad

Hú

me

da

De

nsid

ad

s

eca

Ind

. d

e p

lastic.

Pa

sa

ta

míz

Nº4

Pa

sa

ta

míz

Nº1

0

Pa

sa

ta

miz

Nº

40

Mu

estr

a

Pro

fun

did

ad

(m

.)

Lím

ite

líq

uid

o

Lím

ite

plá

stico

COTA DE FUNDACION (-18

De 0.0 - 8,0 m. Arena limosa de color pardo amarillento del

tipo (SM). De compacidad suelta en la parte superficial a

medianamente densa en profundidad. Densidad natural

( g= 1,9 Tn/m3).

NIVEL FREATICO (Fue detectado a los 1,8m.

durante la ejecución del sondeo)





POZO 2 2 2 2 2 POZO








Humedad 12,5 16,1 16,6 15,9 15,4 Humedad



2 1/2" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

53.8 PASA 602,0 100,0 531,0 100,0 448,0 100,0 380,0 100,0 510,0 100,0

2" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

50.80 PASA 602,0 100,0 531,0 100,0 448,0 100,0 380,0 100,0 510,0 100,0

1 1/2" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

38.1 PASA 602,0 100,0 531,0 100,0 448,0 100,0 380,0 100,0 510,0 100,0

1" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

25.4 PASA 602,0 100,0 531,0 100,0 448,0 100,0 380,0 100,0 510,0 100,0

3/4" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

18.10 PASA 602,0 100,0 531,0 100,0 448,0 100,0 380,0 100,0 510,0 100,0

3/8" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

9.63 PASA 602,0 100,0 531,0 100,0 448,0 100,0 380,0 100,0 510,0 100,0

FACTOR 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0


Nº 4 RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

4.76 PASA 602,0 100,0 531,0 100,0 448,0 100,0 380,0 100,0 510,0 100,0

Nº 10 RETIENE 1,3 0,9 1,0 2,1 1,3

2.00 PASA 600,7 99,8 530,1 99,8 447,0 99,8 377,9 99,4 508,7 99,7

Nº 40 RETIENE 281,0 251,0 220,0 228,0 261,0

0.42 PASA 319,7 53,1 279,1 52,6 227,0 50,7 149,9 39,4 247,7 48,6

Nº 200 RETIENE 144,0 154,0 102,0 66,0 117,0

0.074 PASA 175,7 29,2 125,1 23,6 125,0 27,9 83,9 22,1 130,7 25,6




PESA FILTRO Nº

P.F. +S.H.=(a)grs.

P.F.+S.S.=(b)grs.


AGUA=(a-b)=(d)grs.

S.SECO=(b-c)=(e)

% HUM. = (d/e)*100 =(f)

Nº GOLPES

FACTOR = K

L.L I l.P. _ _ _ _ _ _ _ _ _ _





CAPSULA Nº







% SALES (granular)

SULFATOS SULFATOS

CAPSULA Nº








FECHA: 10/2014





POZO 2 2 2

MUESTRA 14 15 16

PROFUNDIDAD (m.) 5,0 - 6,0 6,0 - 7,0 7,0 - 8,0


Peso Húmedo 67,3 88,3 75,9

Peso Seco 60,9 79,3 68,2



Humedad 16,1 15,6 16,4

GRANULOMETRIA


2 1/2" RETIENE 0,0 0,0 0,0

53.8 PASA 410,0 100,0 277,0 100,0 328,0 100,0

2" RETIENE 0,0 0,0 0,0

50.80 PASA 410,0 100,0 277,0 100,0 328,0 100,0

1 1/2" RETIENE 0,0 0,0 0,0

38.1 PASA 410,0 100,0 277,0 100,0 328,0 100,0

1" RETIENE 0,0 0,0 0,0

25.4 PASA 410,0 100,0 277,0 100,0 328,0 100,0

3/4" RETIENE 0,0 0,0 0,0

18.10 PASA 410,0 100,0 277,0 100,0 328,0 100,0

3/8" RETIENE 0,0 0,0 0,0

9.63 PASA 410,0 100,0 277,0 100,0 328,0 100,0

FACTOR 1,0 1,0 1,0


Nº 4 RETIENE 0,0 0,0 0,0

4.76 PASA 410,0 100,0 277,0 100,0 328,0 100,0

Nº 10 RETIENE 2,5 3,7 1,8

2.00 PASA 407,5 99,4 273,3 98,7 326,2 99,5

Nº 40 RETIENE 227,0 144,0 165,0

0.42 PASA 180,5 44,0 129,3 46,7 161,2 49,1

Nº 200 RETIENE 37,0 48,0 77,0

0.074 PASA 143,5 35,0 81,3 29,4 84,2 25,7




PESA FILTRO Nº

P.F. +S.H.=(a)grs.

P.F.+S.S.=(b)grs.


AGUA=(a-b)=(d)grs.

S.SECO=(b-c)=(e)

% HUM. = (d/e)*100 =(f)

Nº GOLPES

FACTOR = K

L.L I l.P. _ _ _ _ _ _


CLASIFICACION


SALES TOTALES

CAPSULA Nº







% SALES (granular)

SULFATOS

CAPSULA Nº








FECHA: 10/2014








F C

0 20 40 60 80 100 0 10 20 30 40 50 Kg/cm2

9 1,0 _ _ NP 100,0 99,8 53,1 29,2 12,5 1,9 1,7 SM 6 30

10 2,0 _ _ NP 100,0 99,8 52,6 23,6 16,1 1,9 1,6 SM 10 30

11 3,0 _ _ NP 100,0 99,8 50,7 27,9 16,6 1,9 1,6 SM 10 30

12 4,0 _ _ NP 100,0 99,4 39,4 22,1 15,9 1,9 1,6 SM 13 30

13 5,0 _ _ NP 100,0 99,7 48,6 25,6 15,4 1,9 1,6 SM 14 30

14 6,0 _ _ NP 100,0 99,4 44,0 35,0 16,1 1,8 1,6 SM 12 30

7 7,0 _ _ NP 100,0 98,7 46,7 29,4 15,6 1,9 1,6 SM 13 30

8 8,0 _ _ NP 100,0 99,5 49,1 25,7 16,4 1,9 1,6 SM 14 30

FECHA: 10/2014

Pa

sa

ta

míz

Nº1

0

Pa

sa

ta

miz

Nº

40

Mu

estr

a

Pro

fun

did

ad

(m

.)

Lím

ite

líq

uid

o

Lím

ite

plá

stico

Nº

de

Go

lpe

s

Pe

ne

tra

ció

n

Pa

sa

ta

míz

Nº2

00

Hu

me

da

d N

atu

ral

Sím

bo

lo

De

nsid

ad

Hú

me

da

De

nsid

ad

s

eca

Ind

. d

e p

lastic.

Pa

sa

ta

míz

Nº4

COTA DE FUNDACION (-18

NIVEL FREATICO (Fue detectado a los 1,8 m.


De 0.0 - 8,0 m Arena de color pardo amarillento del tipo

(SM). De compacidad suelta en superficie a medianamente

densa en profundidad.

Densidad natural ( g= 1,9 Tn/m3).

Los parámetros de corte son:

ángulo de fricción interna ( f = 27º y cohesiòn ( c = 0,0

Kg/cm2).





POZO 3 3 3 3 3 POZO








Humedad 12,4 14,9 15,1 14,0 15,2 Humedad



2 1/2" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

53.8 PASA 260,0 100,0 392,0 100,0 521,0 100,0 512,0 100,0 388,0 100,0

2" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

50.80 PASA 260,0 100,0 392,0 100,0 521,0 100,0 512,0 100,0 388,0 100,0

1 1/2" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

38.1 PASA 260,0 100,0 392,0 100,0 521,0 100,0 512,0 100,0 388,0 100,0

1" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

25.4 PASA 260,0 100,0 392,0 100,0 521,0 100,0 512,0 100,0 388,0 100,0

3/4" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

18.10 PASA 260,0 100,0 392,0 100,0 521,0 100,0 512,0 100,0 388,0 100,0

3/8" RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

9.63 PASA 260,0 100,0 392,0 100,0 521,0 100,0 512,0 100,0 388,0 100,0

FACTOR 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0


Nº 4 RETIENE 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

4.76 PASA 260,0 100,0 392,0 100,0 521,0 100,0 512,0 100,0 388,0 100,0

Nº 10 RETIENE 10,3 0,2 17,0 0,9 13,3

2.00 PASA 249,7 96,0 391,8 99,9 504,0 96,7 511,1 99,8 374,7 96,6

Nº 40 RETIENE 102,0 29,0 295,0 313,0 210,0

0.42 PASA 147,7 56,8 362,8 92,6 209,0 40,1 198,1 38,7 164,7 42,4

Nº 200 RETIENE 79,0 210,0 65,0 62,0 80,0

0.074 PASA 68,7 26,4 152,8 39,0 144,0 27,6 136,1 26,6 84,7 21,8




PESA FILTRO Nº

P.F. +S.H.=(a)grs.

P.F.+S.S.=(b)grs.


AGUA=(a-b)=(d)grs.

S.SECO=(b-c)=(e)

% HUM. = (d/e)*100 =(f)

Nº GOLPES

FACTOR = K

L.L I l.P. _ _ _ _ _ _ _ _ _ _





CAPSULA Nº







% SALES (granular)

SULFATOS SULFATOS

CAPSULA Nº








FECHA: 10/2014





POZO 3 3 3

MUESTRA 22 23 24

PROFUNDIDAD (m.) 5,0 - 6,0 6,0 - 7,0 7,0 - 8,0


Peso Húmedo 63,5 68,7 69,6

Peso Seco 57,5 62,4 63,0



Humedad 16,5 15,4 15,6

GRANULOMETRIA


2 1/2" RETIENE 0,0 0,0 0,0

53.8 PASA 255,0 100,0 348,0 100,0 502,0 100,0

2" RETIENE 0,0 0,0 0,0

50.80 PASA 255,0 100,0 348,0 100,0 502,0 100,0

1 1/2" RETIENE 0,0 0,0 0,0

38.1 PASA 255,0 100,0 348,0 100,0 502,0 100,0

1" RETIENE 0,0 0,0 0,0

25.4 PASA 255,0 100,0 348,0 100,0 502,0 100,0

3/4" RETIENE 0,0 0,0 0,0

18.10 PASA 255,0 100,0 348,0 100,0 502,0 100,0

3/8" RETIENE 0,0 0,0 0,0

9.63 PASA 255,0 100,0 348,0 100,0 502,0 100,0

FACTOR 1,0 1,0 1,0


Nº 4 RETIENE 0,0 0,0 0,0

4.76 PASA 255,0 100,0 348,0 100,0 502,0 100,0

Nº 10 RETIENE 0,0 1,0 1,1

2.00 PASA 255,0 100,0 347,0 99,7 500,9 99,8

Nº 40 RETIENE 118,0 160,0 279,0

0.42 PASA 137,0 53,7 187,0 53,7 221,9 44,2

Nº 200 RETIENE 80,4 71,0 99,3

0.074 PASA 56,6 22,2 116,0 33,3 122,6 24,4




PESA FILTRO Nº

P.F. +S.H.=(a)grs.

P.F.+S.S.=(b)grs.


AGUA=(a-b)=(d)grs.

S.SECO=(b-c)=(e)

% HUM. = (d/e)*100 =(f)

Nº GOLPES

FACTOR = K

L.L I l.P. _ _ _ _ _ _


CLASIFICACION


SALES TOTALES

CAPSULA Nº







% SALES (granular)

SULFATOS

CAPSULA Nº








FECHA: 10/2014








F C

0 20 40 60 80 100 0 10 20 30 40 50 Kg/cm2

17 1,0 _ _ NP 100,0 96,0 56,8 26,4 12,4 1,9 1,7 SM 5 30

18 2,0 _ _ NP 100,0 99,9 92,6 39,0 14,9 1,9 1,7 SM 9 30

19 3,0 _ _ NP 100,0 96,7 40,1 27,6 15,1 1,9 1,7 SM 10 30 27º 0,0

20 4,0 _ _ NP 100,0 99,8 38,7 26,6 14,0 1,9 1,7 SM 12 30

21 5,0 _ _ NP 100,0 96,6 42,4 21,8 15,2 1,9 1,6 SM 13 30

22 6,0 _ _ NP 100,0 100,0 53,7 22,2 16,5 1,9 1,6 SM 14 30

7 7,0 _ _ NP 100,0 99,7 53,7 33,3 15,4 1,9 1,6 SM 14 30

8 8,0 _ _ NP 100,0 99,8 44,2 24,4 15,6 1,9 1,6 SM 15 30

FECHA: 10/2014

Nº

de

Go

lpe

s

Pe

ne

tra

ció

n

Pa

sa

ta

míz

Nº2

00

Hu

me

da

d N

atu

ral

Sím

bo

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De

nsid

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Hú

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De

nsid

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s

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Ind

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e p

lastic.

Pa

sa

ta

míz

Nº4

Pa

sa

ta

míz

Nº1

0

Pa

sa

ta

miz

Nº

40

Mu

estr

a

Pro

fun

did

ad

(m

.)

Lím

ite

líq

uid

o

Lím

ite

plá

stico

De 0.0 - 8,0 m. Arena de color pardo amarillento del tipo (SM). De compacidad suelta a

medianamente densa

Densidad natural ( g= 1,9

Tn/m3).

COTA DE FLos

NIVEL FREATICO (Fue detectado a los 1.8m.


SONDEO ELECTRICO VERTICAL





SEV: 1

10/2014

(A-B) / 2 MN ra Campo ra compu.

(m) ( Wm) ( Wm)

1,3 1,0 122,0 122,0

2,0 1,0 128,0 128,0

2,5 1,0 119,0 119,0

3,2 1,0 114,0 114,0

4,0 1,0 103,0 103,0

5,0 1,0 91,0 91,0

6,5 1,0 79,0 79,0

8,0 1,0 73,0 73,0

10,0 1,0 69,0 69,0

13,0 1,0 66,0 66,0

16,0 1,0 63,0 63,0

20,0 1,0 60,0 60,0

25,0 1,0 58,0 58,0

CAPAS PROFUND. ESPESOR RESISTIVIDAD Observaciones:

1 2,10 2,10 130,00

2 25,00 22,90 60,00

3 …. …. 31,00

4 …. …. ….






SEV: 2

10/2014


(m) ( Wm) ( Wm)

1,3 1,0 117,0 117,0

2,0 1,0 109,0 109,0

2,5 1,0 107,0 107,0

3,2 1,0 97,0 98,0

4,0 1,0 96,0 99,0

5,0 1,0 90,0 89,0

6,5 1,0 72,0 72,0

8,0 1,0 69,0 69,0

10,0 1,0 67,0 67,0

13,0 1,0 65,0 67,0

16,0 1,0 59,0 59,0

20,0 1,0 56,0 56,0

25,0 1,0 53,0 53,0


1 2,12 2,12 117,00

2 26,90 24,80 57,00

3 …. …. 22,00

4 …. …. ….






SEV: 3

10/2014


(m) ( Wm) ( Wm)

1,3 1,0 117,0 117,0

2,0 1,0 109,0 109,0

2,5 1,0 107,0 107,0

3,2 1,0 97,0 96,0

4,0 1,0 96,0 96,0

5,0 1,0 90,0 90,0

6,5 1,0 81,0 81,0

8,0 1,0 79,0 79,0

10,0 1,0 77,0 78,0

13,0 1,0 71,0 71,0

16,0 1,0 69,0 69,0

20,0 1,0 67,0 67,0

25,0 1,0 65,0 65,0


1 1,80 1,80 119,00

2 22,40 20,60 69,00

3 …. …. 42,00

4 …. …. ….




DESCRIPCION DEL SUELO: LIMO (SM)

PERFORACION Nº 1 PROFUNDIDAD: 1,0 m.

AREA ( Cm2 ) : 9,62 LONG. (cm) 7

PESO HUMEDO: 123 Gr. MUESTRA Nº: 1

DENSIDAD APARENTE: 1,8 Gr/cm3 F.ARO(Kg/div) 0,909

ENSAYO TRIAXIAL

Lectura deformímetro Deformímetro AL Deformación Factor de Area Esfuerzo

% 0,01 de carga (Col 2 * 0,01) Unitaria AL/Lo Corrección Corregida Deviador

de Area 1 E A (cm2)

25 1,0 0,01 0,001 0,999 9,63 0,09

50 2,0 0,02 0,003 0,997 9,65 0,19

75 3,0 0,03 0,004 0,996 9,66 0,28

100 4,0 0,04 0,006 0,994 9,68 0,38

125 7,0 0,07 0,010 0,990 9,72 0,65

150 9,0 0,09 0,013 0,987 9,75 0,84

175 10,0 0,1 0,014 0,986 9,76 0,93

200 11,0 0,11 0,016 0,984 9,77 1,02

250 11,0 0,11 0,016 0,984 9,77 1,02

Presión de cámara ( Kg / cm2 ) 0,5

Esfuerzo desviador máximo ( Kg / cm2 ) 1,020

Valor máximo del esfuerzo máximo (Kg / cm2) 1,520

FECHA: 10/2014






AREA ( Cm2 ) : 9,62 LONG. (cm) 7

PESO HUMEDO: 118 Gr. MUESTRA Nº: 1

DENSIDAD APARENTE: 1,8 Gr/cm3 F.ARO(Kg/div) 0,909

ENSAYO TRIAXIAL



de Area 1 E A (cm2)

25 2,0 0,02 0,003 0,997 9,65 0,19

50 3,0 0,03 0,004 0,996 9,66 0,28

75 5,0 0,05 0,007 0,993 9,69 0,47

100 7,0 0,07 0,010 0,990 9,72 0,65

125 9,0 0,09 0,013 0,987 9,75 0,84

150 12,0 0,12 0,017 0,983 9,79 1,11

175 15,0 0,15 0,021 0,979 9,83 1,39

200 17,0 0,17 0,024 0,976 9,86 1,57

250 19,0 0,19 0,027 0,973 9,89 1,75

300 19,0 0,19 0,027 0,973 9,89 1,75

Presión de cámara ( Kg / cm2 ) 1.0



FECHA: 10/2014

OBRA: NUEVA PLANTA DEPURADORA DE LÍQUIDOS CLOACALES EN LA CIUDAD DE CONCEPCIÓN OBRA: NUEVA PLANTA DEPURADORA DE LÍQUIDOS CLOACALES EN LA CIUDAD DE CONCEPCIÓN

UBICACIÓN: CIUDAD DE CONCEPCIÓN – DEPARTAMENTO DE CHICLIGASTA UBICACIÓN: CIUDAD DE CONCEPCIÓN – DEPARTAMENTO DE CHICLIGASTA

PROVINCIA DE TUCUMÁN PROVINCIA DE TUCUMÁN



AREA ( Cm2 ) : 9,62 LONG. (cm) 7

PESO HUMEDO:119 Gr. MUESTRA Nº: 1

DENSIDAD APARENTE: 1,8 Gr/cm3 F.ARO(Kg/div) 0,909 DIAGRAMA: ESFUERZO - DEFORMACION

ENSAYO TRIAXIAL



de Area 1 E A (cm2)

25 3,0 0,03 0,004 0,996 9,66 0,28

50 5,0 0,05 0,007 0,993 9,69 0,47

75 9,0 0,09 0,013 0,987 9,75 0,84

100 12,0 0,12 0,017 0,983 9,79 1,11

125 14,0 0,14 0,020 0,980 9,82 1,30

150 17,0 0,17 0,024 0,976 9,86 1,57

175 21,0 0,21 0,030 0,970 9,92 1,92

200 23,0 0,23 0,033 0,967 9,95 2,10

250 25,0 0,25 0,036 0,964 9,98 2,28

300 27,0 0,27 0,039 0,961 10,01 2,45

350 27,0 0,27 0,039 0,961 10,01 2,45

Presión de cámara ( Kg / cm2 ) 1,5



FECHA: 10/2014





DESCRIPCION DEL SUELO: LIMO (SM) MUESTRA Nº: 1

DIAGRAMA: ESFUERZO - DEFORMACION

FECHA: 10/2014

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

1,80

2,00

2,20

2,40

2,60

0 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06

ES

FU

ER

ZO

DE

SV

IAD

OR

DEFORMACION UNITARIA

PRESION DE CAMARA 1,5 Kg/cm2

PRESION E CAMARA 0,5 Kg/cm2

PRESION DE CAMARA 1,0 Kg/cm2




DESCRIPCION DEL SUELO: ( SM)

PERFORACION Nº 1 - PROF.: 1,0 m. - MUESTRA Nº 1

AREA (Ao): 9,62 cm2

PESO HUMEDO: 115 grs.

LONGITUD (Lo): 7,0 cm

DENS. APAR.:1,7 gr/cm3

ENSAYO TRIAXIAL

0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3,5 4.0 4.5 5.0 5,5 6.0

T Kg./cm2

T 1 (Kg/cm2) T 3 (Kg/cm2) f C

0,5 1,52

1,0 2,75 24º 0,13

1,50 3,95

FECHA: 10/12014

2

0,5

1,0

T K

g/c

m2

1,5

2,5

OBRA: Nueva planta depuradora de líquidos cloacales en la ciudad de Concepción – Departamento de Chicligasta – Provincia de Tucumán

UBICACION: Ciudad de Concepción – Departamento de Chicligasta – Provincia de Tucumán

COMITENTE: Gobierno Nacional a través de la unidad ejecutora de programas (uep)

Unidad de coordinación de programas y proyectos con financiamiento externo (ucpypfe)

FECHA: 10/2014

FOTOGRAFIA 1 Ejecución sondeo Nº 1

1 2 3

4 5 6


Ensayo SPT



Ensayo SPT


Ensayo SPT


memoria de estudio de suelos estudio geotécnico: nº 983

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