memoria de cÁlculo diseÑo estructural edificio m-001

TITULO:

MEMORIA DE CÁLCULO

DISEÑO ESTRUCTURAL EDIFICIO M-001

PROYECTO:

PROYECTO DE GRADO MAESTRÍA PROFESIONAL EN INGENIERÍA CIVIL

INGENIERÍA ESTRUCTUCTURAL, SISMICA Y MATERIALES.

ICYA 4208

PRESENTADO POR:

IVÁN DARÍO ACEVEDO MALDONADO

201210052

BOGOTÁ D.C., NOVIEMBRE DE 2015


FECHA: NOV/15

Iván Darío Acevedo Maldonado 201210052 HOJA: 2

DE: 47

TABLA DE CONTENIDO

1.0 INTRODUCCIÓN ................................................................................................................................... 5

2.0 JUSTIFICACIÓN ................................................................................................................................... 5

3.0 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO ........................................................................................................... 5

3.1 CARACTERISTICAS GENERALES DE LA ESTRUCTURA ........................................................................... 6 3.2 DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ESTRUCTURAL ............................................................................................ 6

4.0 PARAMETROS DE DISEÑO SEGÚN LA NSR-10 .................................................................................... 7

5.0 MODELO COMPUTACIONAL ................................................................................................................ 7

6.0 ESPECIFICACIONES DE LOS MATERIALES ......................................................................................... 9

7.0 AVALÚO DE CARGAS ........................................................................................................................ 10

7.1 CARGAS VERTICALES ................................................................................................................................ 10

7.1.1 CARGA MUERTA ..................................................................................................................................... 10 7.1.2 CARGA VIVA ............................................................................................................................................ 11

7.2 CARGAS HORIZONTALES ........................................................................................................................... 13

7.2.1 EVALUACIÓN DE LA FUERZA SÍSMICA ................................................................................................ 13 7.2.2 AJUSTE DE LOS RESULTADOS DEL ANÁLISIS DINÁMICO ................................................................. 15

8.0 ANÁLISIS DE RESULTADOS .............................................................................................................. 17

8.1 REVISIÓN DE LAS DERIVAS PARA EL SISTEMA ESTRUCTURAL ......................................................... 17

8.1.1 REVISIÓN DE LAS IREGULARIDADES DE LA ESTRUCTURA .............................................................. 19

8.2 FACTORES DE REDUCCIÓN SÍSMICA PARA EL DISEÑO ........................................................................ 19

9.0 CHEQUEO DE LAS DIAGONALES EN CONCRETO REFORZADO TRABAJANDO COMO COLUMNAS

SOMETIDAS A CARGA AXIAL. ........................................................................................................... 20

10.0 COMPORTAMIENTO DE LA ESTRUCTURA DE ACUERDO CON EL ASCE/SEI 41-13 (PROCEDIMIENTO NO

LINEAL ESTATICO NSP) .................................................................................................................... 21

10.1 MODELO MATEMATICO DE LA ESTRUCTURA ......................................................................................... 21

10.1.1 SUELO CIMENTACIÓN ............................................................................................................................ 21 10.1.2 CARACTERISTICAS NO LINEALES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES .................................. 23

10.2 METODO DE ANÁLISIS NO LINEAL (PUSHOVER DIRECCIÓN X) ........................................................... 29

10.2.1 CURVA CAPACIDAD DE LA ESTRUCTURA EN DIRECCIÓN X. ........................................................... 33 10.2.2 NIVEL DE COMPORTAMIENTO DE LA ESTRUCTURA CON RESPECTO A LOS LÍMITES DEL ASCE

41-13......................................................................................................................................................... 34

10.3 METODO DE ANÁLISIS NO LINEAL (PUSHOVER DIRECCIÓN Y) ........................................................... 36

10.3.1 CURVA CAPACIDAD DE LA ESTRUCTURA EN DIRECCIÓN Y. ........................................................... 38 10.3.2 NIVEL DE COMPORTAMIENTO DE LA ESTRUCTURA CON RESPECTO A LOS LÍMITES DEL ASCE

41-13......................................................................................................................................................... 39

10.4 ANÁLISIS DE LOS RESULTADOS .............................................................................................................. 40

10.4.1 ANALISIS DE LA CURVA DE PUSHOVER EN DIRECCIÓN X. .............................................................. 41 10.4.2 COMPORTAMIENTO DE LAS ROTULAS PLASTICAS FORMADAS EN LAS DIAGONALES. ............... 42 10.4.3 CHEQUEO DE LOS MUROS PANTALLA. ............................................................................................... 43 10.4.4 CANTIDADES. .......................................................................................................................................... 44

11.0 CONCLUSIONES ................................................................................................................................ 45

12.0 BIBLIOGRAFÍA ................................................................................................................................... 47


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LISTA DE FIGURAS

Figura 1. Modelo renderizado de la edificación a diseñar. ........................................................................... 5

Figura 2. Planta arquitectónica piso tipo. ..................................................................................................... 8

Figura 3. Alzado fachada frontal del edificio................................................................................................. 8

Figura 4. Modelo estructural en 3D de la edificacion elaborado en SAP 2000. ........................................... 9

Figura 5. Planta del piso tipo en el modelo. ................................................................................................. 9

Figura 6.Espectro elástico de Aceleraciones de diseño para cada zona de la Microzonificación Sísmica de Bogotá. ........................................................................................................................................................ 13

Figura 7. Modelos elasto-plásticos idealizados para el suelo de fundación. ............................................. 22

Figura 8.Modelo de elastoplastico para un elemento con plasticidad concentrada incluyendo los límites de los criterios de aceptación. .......................................................................................................................... 24

Figura 9. Asignación automática de la plantilla de los puntos de plastificación o rotulas en vigas. .......... 24

Figura 10. Parámetros asignados a la plantilla de los puntos de plastificación o rotulas en vigas. ........... 25

Figura 11.Diagrama momento rotación asignado para los puntos de plastificación. ................................. 25

Figura 12.Diagrama de interacción P-M3 obtenido a partir del section designer de Sap 2000. ................ 26

Figura 13.Diagrama Momento curvatura para varios niveles de carga axial. ............................................ 27

Figura 14. Diagrama momento rotación asignado a la plantilla de Sap 2000. ........................................... 28

Figura 15. Definición de la sección transversal de los muros pantalla a través del Shell section layer Definition. ..................................................................................................................................................... 29

Figura 16. Izq.: Deformación para el caso de carga vertical. Der.: la primera fluencia en las diagonales. 30

Figura 17. Deformación para el paso 58 LS y 65 CP. ................................................................................ 31

Figura 18. Curva de capacidad (Pushover) en dirección X de la estructura. ............................................. 34


Figura 20.Formacion de mecanismos de colapso en las diagonales inferiores de las esquinas. ............. 35

Figura 21. Izq.: Deformación para el caso de carga vertical. Der.: la primera fluencia en las diagonales. 36

Figura 22. Deformación para el paso 61 LS y 65 CP. ................................................................................ 36



Figura 25.Formacion de mecanismos de colapso en las diagonales en dirección Y. ............................... 40

Figura 26. Curva de Pushover incluyendo el cortante de diseño y la respuesta elástica. ......................... 41

Figura 27. Curva de Pushover incluyendo el cortante de diseño y la respuesta elástica. ......................... 42

Figura 28. Rotula plástica de diagonal inferior esquina. ............................................................................ 43

Figura 29. Rotula plástica de diagonal inferior esquina. ............................................................................ 44


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Iván Darío Acevedo Maldonado 201210052 HOJA: 4 DE: 47

RESUMEN

TÍTULO: DISEÑO ESTRUCTURAL EDIFICIO M-001. AUTOR: ACEVEDO MALDONADO, Ivan Dario. PALABRAS CLAVES: Diagonales en concreto (Diagrid), curva de capacidad, desplazamiento objetivo, comportamiento inelástico, Análisis estático no lineal. DESCRIPCIÓN: El presente documento corresponde a las memorias de diseño estructural de un proyecto cuyo sistema de resistencia vertical y horizontal se da por medio de una retícula de diagonales prismáticas en concreto reforzado denominado Diagrid (diagonal Grid) en el perímetro de la edificación, el diseño elástico se realiza siguiendo los lineamientos del Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10. La estructura consta de tres sótanos y catorce pisos, fue diseñada para una zona de amenaza sísmica intermedia y elementos con capacidad de disipación especial de energía (DES). Posteriormente se realiza la evaluación de los elementos estructurales para lo cual se condujo un análisis estático no lineal de la estructura “Pushover”, se obtuvo la curva de capacidad del edificio (Curva cortante en la base Vs desplazamiento en cubierta), se evaluó el desempeño de la estructura de acuerdo con el estándar ASCE41-13 “Evaluación Sísmica y Rehabilitación de Edificios Existentes”, verificando el comportamiento de la estructura según los niveles de aceptación para las acciones de deformación controlada para el sismo de diseño. Al final se concluye sobre la viabilidad del sistema estructural para las zonas de amenaza sísmica alta y se proponen modificaciones al diseño elástico para mejorar el comportamiento esperado del edificio en términos de resistencia, ductilidad y nivel de daño.

ABSTRACT

KEYWORDS: Diagonal grid concrete (Diagrid), capacity curve, Target Displacement, Inelastic Behavior, Nonlinear Static Analysis. DESCRIPTION: This document corresponds to the memories of structural design of a project whose system of vertical and horizontal resistance is given by a diagonal grid of reinforced concrete prismatic called Diagrid (diagonal grid) on the perimeter of the building, the elastic design performed following the guidelines of the Colombian Code for Seismic Resistant Constructions NSR-10. The structure consists of three basement and fourteen floors, was designed for intermediate seismic hazard zone and special energy dissipation capacity elements (DES). Subsequently evaluating the structural elements is performed for which a nonlinear static structure analysis was conducted "Pushover", the capacity curve was obtained (Idealized Force-Displacement Curve), the performance of the structure was evaluated according to the standard ASCE41 -13 "Seismic Evaluation and Retrofit of Existing Buildings", checking the behavior of the structure to acceptance Criteria for deformation-controlled actions to the design earthquake. At the end it is concluded about the viability of the structural system for high seismic hazard areas and elastic design modifications are proposed to improve the expected building performance in terms of strength, ductility and level of damage.


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1.0 INTRODUCCIÓN

El presente informe corresponde a las memorias de diseño estructural de un proyecto arquitectónico para el cual se propone un sistema de resistencia vertical y horizontal por medio de una retícula de diagonales prismáticas en concreto reforzado denominado Diagrid (diagonal Grid) en el perímetro de la edificación, combinado con un sistema de muros de carga en concreto reforzado en el centro. El uso que se espera tenga la estructura es para oficinas y comercial, y estará localizada en la ciudad de Bogotá D.C.

Este documento contiene los criterios y especificaciones generales de análisis y diseño de la estructura de acuerdo con lo establecido en la Ley 400 de 1997, Decretos 926 de 2010, 2525 de 2010, 092 de 2011 y 340 de 2012, REGLAMENTO COLOMBIANO DE CONSTRUCCIÓN SISMO RESISTENTE NSR-10.

2.0 JUSTIFICACIÓN

En los últimos años, se ha extendido a la aplicación en edificios de gran altura y con grandes luces, incluso en edificios con geometrías complejas, formas curvadas y volúmenes libres que se están construyendo con los miembros triangulares exteriores estructurales, conocidos como sistemas de diagrid, desarrollados para aportar eficacia estructural y estética arquitectónica, y aunque son varios los proyectos arquitectónicos que proponen resolver la estructura con este sistema, pocos estudios se han realizado en el país sobre el comportamiento de este sistema y su grado de disipación de energía. En la práctica del diseño estructural, así como en los códigos de construcción de muchos países, es reconocida la eficiencia del uso de elementos diagonales dentro de las estructuras para obtener rigidez y resistencia ante fuerzas horizontales.

3.0 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

El proyecto consiste en una edificación de 16200 m2, que consta de tres (3) sótanos, catorce pisos. El sistema estructural propuesto está conformado por diagonales prismáticas en concreto que forman una retícula en la fachada, la cual recibe las cargas verticales de entrepiso y es responsable de soportar las fuerzas horizontales impuestas por el sismo de diseño. Las placas de entrepiso y de cubierta son sistemas compuestos por concreto sobre lámina colaborante apoyado sobre vigas metálicas. La cimentación sugerida por el estudio de suelos es un sistema combinado de placa de cimentación más pilotes de entre 80 y 90 cm de diámetro trabajando por punta y por fricción.

Figura 1. Modelo renderizado de la edificación a diseñar.


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3.1 CARACTERISTICAS GENERALES DE LA ESTRUCTURA

Grupo de Uso: Ocupación Normal I

Número de Placas aéreas: 16

Tipo de Placa: Compuesta en concreto y lamina colaborante.

Altura Máxima: 66.30 m (50.80m desde el nivel cero de la calle).

Tipo de Cimentación: Sistema combinado Placa Pilote.

3.2 DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ESTRUCTURAL

El sistema estructural del proyecto está constituido principalmente por elementos diagonales que, en conjunto con las vigas horizontales de piso, conforman un plano rígido en cada una de las fachadas del edificio, con lo cual se obtiene una estructura perimetral continua de primer piso hasta cubierta, que configura un cajón triangulado con la capacidad de soportar las cargas verticales y horizontales del sistema. En los anillos horizontales de cada nivel se apoya el sistema de piso conformado por viguetas metálicas y losa de concreto sobre lámina colaborante. Las diagonales se apoyan sobre columnas rectangulares que nacen desde la cimentación y van hasta el piso 1, igualmente se cuenta con dos muros de carga en concreto reforzado orientados en el sentido largo de la estructura y tres muros que se apoyan sobre las pantallas pre excavadas que sirven de contención para los tres sótanos. Aunque este sistema no está incluido explícitamente dentro de los sistemas estructurales descritos en el titulo A del código NSR-10, el sistema Diagrid posee las características básicas que cumplen con los requisitos generales de una estructura sismo resistente según los principios contenidos en el capítulo A.3. Los miembros diagonales en estructuras diagrid actúan como columnas inclinadas y como arriostramientos, soportando a la vez cargas de gravedad y fuerzas laterales; debido a su configuración triangular, las fuerzas internas en los elementos son principalmente axiales, minimizando así esfuerzo cortante por flexión (Toreno et al, 2012) La retícula diagonal en el plano de fachada actúa como un muro, de gran rigidez ante fuerzas horizontales en el plano, y que gracias a la restricción piso a piso de las vigas perimetrales y la losa, limita la longitud de pandeo por fuera del plano. Por esta razón, diversos estudios han demostrado que la inclinación óptima de las diagonales debe estar en el rango de los 60° a los 70°. Diagonales con menor inclinación tienen menor capacidad de carga vertical y mayor longitud de pandeo, mientras que diagonales con mayores ángulos de inclinación pierden eficiencia en la resistencia de fuerzas horizontales (Kim y Lee, 2012). Al revisar los requisitos de la NSR-10 para los sistemas estructurales de resistencia sísmica, después de analizada la estructura se podrá verificar que el Diagrid cumple cada uno de los siguientes requisitos satisfactoriamente:

Resistencia sísmica en las diferentes direcciones horizontales (A.3.1.4): El sistema planteado para el edificio tiene la estructura de diagonales en las cuatro (4) fachadas, garantizando rigidez y resistencia en ambas direcciones ortogonales en planta.

Trayectoria de las Fuerzas (A.3.1.5): Las diagonales en todas las fachadas son continuas desde la base hasta la cubierta, siguiendo trayectorias uniformes y continuas, con elementos de la misma inclinación, longitud y separación.

Sistemas Hiperestáticos (A.3.1.6): Cada fachada estructural está conformada por varias diagonales, conectadas entre sí. Esto garantiza rutas de carga alternativa para las cargas en caso de alguna falla local.

Unidad del sistema estructural en planta y altura (A.3.2.4 y A.3.2.5): El sistema estructural del edificio es uniforme desde la base hasta cubierta, y está combinado con otro sistema. Tiene rigidez y resistencia uniforme, por tanto no presenta el problema de piso débil.

Configuración en planta (A.3.3.4): El edificio es un volumen prismático de planta regular.

Configuración en Altura (A.3.3.5): El edificio es un volumen prismático rectangular, uniforme en toda la altura. No presenta ninguna de las irregularidades descritas en A.3- Redundancia del Sistema estructural (A.3.3.8): La estructura diagrid es una retícula o malla en las cuatro caras del edificio, que


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gracias a la geometría triangulada puede transmitir las cargas en varios elementos contiguos en caso de alguna interrupción.

Ductilidad: De acuerdo con el material de la estructura y las características del sistema de resistencia sísmica, así como el uso que tendrá la construcción, se establece el grado de disipación de energía para el proyecto como Disipación Moderada de Energía (DMO), el cual será verificado mediante la realización del análisis lineal proyectado en el proyecto de grado a realizar posterior a la aprobación de esta entrega. La determinación del coeficiente de disipación de energía (Ro) se hace con base en los criterios consultados de literatura científica en las que se describe el comportamiento dinámico del sistema Diagrid, contrastándolo con los requisitos mínimos de la NSR-10.

4.0 PARAMETROS DE DISEÑO SEGÚN LA NSR-10

Los parámetros de diseño para la estructura, utilizados en el modelo de análisis y diseño, corresponden a los siguientes de acuerdo con los requisitos de la norma:

Capacidad de Disipación: Moderada (DMO)

Coeficiente de disipación de energía: De acuerdo con la literatura consultada, se han asignado valores de factor de modificación de respuesta de R=3.0 (Kim y Lee, 2012).

Espectro de diseño: Lacustre 50 (microzonificación de Bogotá). Nota: De acuerdo con lo mencionado en el capítulo anterior, se opta por detallar el diseño de los elementos estructurales asumiendo que la estructura tiene un grado de disipación de energía moderada DMO, suposición que será verificada en la entrega final del proyecto de grado y que justifica la elección de este sistema para su estudio particular.

5.0 MODELO COMPUTACIONAL

El análisis y diseño estructural se realizó usando el software SAP 2000 V.14.0 (Computers and Structures Inc. CSI). Para ello se creó un modelo de elementos finitos tridimensional, usando elementos tipo frame para las diagonales, vigas en concreto y vigas metálicas, elementos tipo Shell para muros de carga y las pantallas pre excavadas de los sótanos. Los pesos propios de elementos son considerados directamente por el programa, las cargas de las placas, los muros divisorios, acabados y otros elementos adicionales son agregados directamente y llevados a los elementos como carga distribuida. Se supone un diafragma rígido en su propio plano para cada uno de los pisos, es decir que se asume que las vigas perimetrales en concreto y las vigas metálicas del sistema de losa compuesto son infinitamente rígidas axialmente. En la figura 2 se muestra la planta de uno de los pisos, en la figura 3 la fachada frontal, en la figura 4 el modelo estructural en 3D realizado para el análisis y diseño y en la figura 5 se muestra la planta del piso tipo en el modelo.


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Figura 2. Planta arquitectónica piso tipo.

Figura 3. Alzado fachada frontal del edificio.


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Figura 4. Modelo estructural en 3D de la edificacion elaborado en SAP 2000.

Figura 5. Planta del piso tipo en el modelo.

6.0 ESPECIFICACIONES DE LOS MATERIALES

Concretos:

Vigas Perimetrales y Diagonales: f'c = 350 kg/cm2 (35 MPa)

Pantallas: f'c = 350 kg/cm2 (35 MPa)

Columnas y Vigas (Sótanos): f'c = 210 kg/cm2 (21 MPa)

Cimentación y pantallas pre excavadas: f'c = 210 kg/cm2 (21/ MPa)


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Acero de Refuerzo:

Malla Electrosoldada: fy=4200 kg/cm2 (420MPa) NTC-2310

Acero corrugado ∅3/8” y mayores: fy=4200 kg/cm2 (420MPa) NTC-2289 Perfiles y platinas de acero:

Lámina Metal Deck 3” Calibre 20, Grado 40

Acero Alta Resistencia Baja Aleación ASTM A992, Grado 50

Platinas y Láminas ASTM A572: fy= 3500 kg/cm2 (350 MPa)

Pernos de conexión: ASTM A490

7.0 AVALÚO DE CARGAS

7.1 CARGAS VERTICALES

7.1.1 CARGA MUERTA

Peso propio: El peso de los elementos en concreto y los perfiles metálicos de las losas de piso se evalúan directamente dentro del programa de análisis a partir de la densidad de cada material de construcción.

Carga muerta sobreimpuesta de piso y cubierta: - Acabados de piso: 120 kgf/m2 - Cielo raso: 30 kgf/m2 - Muros divisorios Piso: 80 kgf/m2 - Inst. hidro sanitarias y eléctricas: 25 kgf/m2 - Fachada en vidrio: 50 kgf/m2

PROYECTO: Edificio M001

EVALUACION DE CARGA PARA MUROS

Densidad= 1.3 t/m3

Piso Alt. piso (m) Area muros (m2) Area pisos (m2) q muros (t/m2)

Piso 14 3.70 16 1019.97 0.08

Piso 13 3.70 16 1019.97 0.08

Piso 12 3.70 16 1019.97 0.08

Piso 11 3.70 16 1019.97 0.08

Piso 10 3.70 16 1019.97 0.08

Piso 9 3.70 16 1019.97 0.08

Piso 8 3.70 16 1019.97 0.08

Piso 7 3.70 16 1019.97 0.08

Piso 6 3.70 16 1263.21 0.06

Piso 5 3.70 16 1263.21 0.06

Piso 4 3.70 16 1263.21 0.06

Piso 3 5.05 16 1263.21 0.08

Piso 2 5.05 16 1263.21 0.08

Piso 1 0 16 1721.79 0.00

Cálculo de carga de muros


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7.1.2 CARGA VIVA

Carga viva de piso:

De acuerdo con la tabla B.4.2.1-1 del NSR-10, las cargas vivas minimas distribuidas para edificaciones con ocupación de oficinas:

- Sótanos: 250 kg/m2 - Piso Tipo: 200 kg/m2 - Piso 12: 500 kg/m2 - Cubierta: 200 kg/m2 - Escaleras: 300 kg/m2

SOTANOS

0.10

0.65 0.55

0.20 2.50 0.20

Peso específico concreto: 2.4T/m³

CARGAS [ Kgf/m2] [ Kgf/m2]

* PLACA 240

* V. RIGIDEZ 20

* CIELO RASO 0

* ACABADOS 120

* INS. HIDROSANITARIAS Y ELECTRICAS 30

* MUROS DIVISORIOS 80

C. MUERTA 260 Kgf/m2 + 230 Kgf/m2

C. VIVA 250 Kgf/m2

C. TOTAL = 740 Kgf/m2

C. ULTIMA = 1.2 CM + 1.6 CV = 988 Kgf/m2

Factor de Carga, F.C.= 1.34

Nota: El peso propio de vigas lo calcula automaticamente el programa

AREA PLACA = 1721.29 m2

CARGA A VIGUETAS:

qu / Vigueta = 988 x 2.70 2667.6 Kgf/m

PROYECTO: EDIFICIO M001 FECHA: NOV 2014

ANALISIS DE CARGAS

=


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PISO TIPO

0.13

0.65 0.52

0.16 1.84 0.16

CARGAS [ Kgf/m2] [ Kgf/m2]

* PLACA SOBRE LAMINA COLABORANTE 270

* VIGUETAS DE ACERO -

* RIOSTRA 0

* CIELO RASO 30

* ACABADOS 120

* INS. HIDROSANITARIAS Y ELECTRICAS 30

* MUROS DIVISORIOS 80

C. MUERTA 270 Kgf/m2 + 260 Kgf/m2

C. VIVA 200 Kgf/m2

C. TOTAL = 730 Kgf/m2

C. ULTIMA = 1.2 CM + 1.6 CV = 956 Kgf/m2

Factor de Carga, F.C.= 1.31

Nota: El peso propio de vigas y viguetas lo calcula automaticamente el programa

AREA PLACA = 1019.97 m2

CARGA A VIGUETAS:

qu / Vigueta = 956 x 2.00 1912.0 Kgf/m

PROYECTO: EDIFICIO M001 FECHA: NOV 2014

ANALISIS DE CARGAS

=


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7.2 CARGAS HORIZONTALES

7.2.1 EVALUACIÓN DE LA FUERZA SÍSMICA

Las bases del proyecto establecen que la estructura debiera estar ubicada en una zona de sismicidad alta, sin embargo, debido a que el objetivo a largo plazo en el desarrollo de este trabajo de grado es determinar la ductilidad que puede llegar a tener este sistema estructura definido particularmente para el proyecto arquitectónico gestor, y sabiendo de antemano que la obtención de una aceleración espectral alta está condicionada al tipo de suelo, se opta por evaluar la aceleración para el periodo de vibración aproximado de la estructura para cada uno de las zonas de respuesta sísmica establecidas en la Microzonificación Sísmica de Bogotá y tomar la más alta para el análisis y diseño, siendo esta la resultante de la zona Lacustre 50:

Figura 6.Espectro elástico de Aceleraciones de diseño para cada zona de la Microzonificación Sísmica

de Bogotá.

De acuerdo con la Microzonificación sísmica de Bogotá (Decreto 523 de 2010), los parámetros de cálculo de la fuerza sísmica para el edificio se obtuvieron a partir del espectro de la zona, de acuerdo con la Tabla 3 de coeficientes de Diseño:

1. Zona de amenaza: Intermedia 2. Microzonificación: Zona Lacustre 50 3. Aceleración: Aa=0.15 Av=0.20 4. Fa= 1.40 Fv= 2.90 5. Coeficiente de Importancia I =1.0 (Grupo I)


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Decreto 523 de 2010

Proyecto: EDIFICIO M001

Ciudad: Bogotá Fecha: nov-14

Sistema Estructural: Diagonales en concreto

Zona Microzonificación: LACUSTRE-50

Parámetros Sísmicos

Aa = 0.15 Fa= 1.40

Av = 0.20 Fv= 2.90

A0 = 0.21 I = 1.00

Tc (s)= 1.33 TL (s)= 4.0

Parámetros de la Estructura

Sistema estructural

h (m) = 50.80

Ct = 0.049

a = 0.75 Cu*Ta= 1.12 s

Ta (s) = 0.93

Cu = 1.20

Sa = 0.525

R0 = 3.0

ESPECTRO DE DISEÑO - MICROZONIFICACIÓN DE BOGOTÁ

DIAGONALES EN CONCRETO

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00

Ace

lera

cio

n,

Sa (

g)

Periodo, T (s)

ESPECTRO ELASTICO DE DISEÑO


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Las fuerzas sísmicas se calcularon por el Método de análisis dinámico espectral como se establece en el Capítulo A.5 de la NSR-10. Se pudo observar el periodo fundamental de la estructura y de acuerdo con A.5.4.2, tener en cuenta los modos de vibración que involucran una participación de más del 90% de masa en ambas direcciones. Los resultados de cada modo se combinaron mediante el método CQC para obtener el cortante total en la base. Se tuvieron en cuenta los efectos ortogonales suponiendo la ocurrencia simultanea de del 100 % de las fuerzas sísmicas en una dirección y el 30 % de las fuerzas sísmicas en dirección perpendicular, como se define en A.3.6.3 de la NSR-10.

7.2.2 AJUSTE DE LOS RESULTADOS DEL ANÁLISIS DINÁMICO

De acuerdo con lo especificado en el numeral A.5.4.5. –Ajuste de los resultados- de la NSR-10, los resultados del análisis dinámico modal espectral (tales como deflexiones, fuerzas, derivas etc.) deben ajustarse proporcionalmente según la relación entre el cortante sísmico basal obtenido por análisis dinámico y el cortante sísmico obtenido por el método de la fuerza horizontal equivalente (FHE): Para estructuras irregulares el cortante sísmico del análisis dinámico debe ser el 90% del cortante sísmico en la base obtenido por el método FHE, mientras que para estructuras regulares el cortante sísmico del análisis dinámico debe ser por lo menos el 80% del cortante sísmico en la base obtenido por el método de la FHE. A continuación se evalúa el cortante total sísmico en la base que se obtiene por el método de la FHE (Capitulo A.4).

OutputCase StepType StepNum Period UX UY SumUX SumUY

MODAL Mode 1 1.28243 0.00046 0.60098 0.00046 0.60098

MODAL Mode 2 0.680957 0.00025 0.00003362 0.00071 0.60102

MODAL Mode 3 0.619763 0.65467 0.00048 0.65538 0.6015

MODAL Mode 4 0.432485 0.00002928 0.11754 0.65541 0.71904

MODAL Mode 5 0.247741 0.0118 0.00024 0.6672 0.71928

MODAL Mode 6 0.240654 0.03667 0.00409 0.70387 0.72337

MODAL Mode 7 0.226434 0.02238 0.00256 0.72626 0.72593

MODAL Mode 8 0.216152 0.00083 0.02188 0.72709 0.74781

MODAL Mode 124 0.046215 0.07332 0.00001475 0.94003 0.96981

MODAL Mode 125 0.045996 0.00483 6.909E-07 0.94486 0.96981

MODAL Mode 126 0.045776 0.00017 0.000003406 0.94503 0.96981

MODAL Mode 127 0.045664 0.00061 0.000001087 0.94564 0.96981

MODAL Mode 128 0.045417 0.00056 0.00001872 0.9462 0.96983

MODAL Mode 129 0.045351 0.000001614 0.00001891 0.9462 0.96985

MODAL Mode 130 0.04524 0.00136 5.799E-07 0.94756 0.96985

TABLE: Modal Participating Mass Ratios


FECHA: NOV/15


DE: 47

Proyecto: EDIFICIO M001 CALLE 81

Fuerza Horizontal Equivalente

Piso Alt. piso (m) Area (m2) CM (t/m2) Ppropio (t) CV (t/m2)

Piso 14 3.70 1019.97 0.5 300.34 0.2

Piso 13 3.70 1019.97 0.5 300.34 0.5

Piso 12 3.70 1019.97 0.5 300.34 0.5

Piso 11 3.70 1019.97 0.5 300.34 0.2

Piso 10 3.70 1019.97 0.5 300.34 0.2

Piso 9 3.70 1019.97 0.5 300.34 0.2

Piso 8 3.70 1019.97 0.5 300.34 0.2

Piso 7 3.70 1019.97 0.5 300.34 0.2

Piso 6 3.70 1263.21 0.5 300.34 0.2

Piso 5 3.70 1263.21 0.5 300.34 0.2

Piso 4 3.70 1263.21 0.5 300.34 0.2

Piso 3 5.05 1263.21 0.5 300.34 0.2

Piso 2 5.05 1263.21 0.5 300.34 0.2

Piso 1 0 1721.79 0.825 0 0.2

Distribucion de fuerzas horizontales

T (s) = 0.932 k = 1.22

NIVEL hi (m) wi (t) wi hikCvx Fx (t)

14 50.80 810.33 179650 0.133 819.35

13 47.10 810.33 166566 0.123 759.67

12 43.40 810.33 153481 0.113 700.00

11 39.70 810.33 140396 0.104 640.32

10 36.00 810.33 127311 0.094 580.64

9 32.30 810.33 114226 0.084 520.96

8 28.60 810.33 101142 0.075 461.29

7 24.90 810.33 88057 0.065 401.61

6 21.20 931.95 88918 0.066 405.54

5 17.50 931.95 73400 0.054 334.76

4 13.80 931.95 57881 0.043 263.98

3 10.10 931.95 42362 0.031 193.21

2 5.05 931.95 21181 0.016 96.60

1 0.00 1420.48 0 0.000 0.00

12562.80 1354571 1.00 6177.94

MÉTODO DE LA FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE


FECHA: NOV/15


DE: 47

La estructura tiene irregularidades en planta, por lo tanto el cortante sísmico en la base obtenido mediante el análisis dinámico deberá ser al menos igual al 90% del cortante sísmico en la base obtenido por el método de la FHE. A continuación se presenta la respectiva corrección:

Como se puede observar el valor del cortante sísmico modal en la dirección X es de 5516.01 Ton y en la dirección Y es 5022.71 Ton., y teniendo en cuenta que ambos son menores al cortante basal calculado por el método de la fuerza horizontal equivalente 6177.90 Ton., se hacen los ajustes presentados en el literal (b) de A.5.4.5, obteniéndose un factor de modificación de 1.12 en X y 1.23 en Y. Las fuerzas calculadas de esta manera se distribuyeron de acuerdo a la rigidez de los entrepisos, teniendo en cuenta además los efectos de torsión accidental recomendados en la Norma.

8.0 ANÁLISIS DE RESULTADOS

8.1 REVISIÓN DE LAS DERIVAS PARA EL SISTEMA ESTRUCTURAL

Las derivas elásticas se evalúan con la totalidad de la fuerza sísmica, es decir sin dividir entre el coeficiente de disipación de energía R, claro está teniendo en cuenta los efectos torsionales y los efectos de segundo orden P- Delta, los efectos de torsión. Así mismo, se consideraron los efectos ortogonales del sismo de acuerdo a los requerimientos del A.3.6.3 de la NSR-10. Para ello y en concordancia con este literal se incluyeron fuerzas sísmicas actuando 100% en cada dirección principal y simultáneamente el 30% del sismo de la dirección ortogonal. La deriva máxima por piso se calculó de la siguiente manera:

∆𝑚𝑎𝑥𝑗

=𝛿𝑝𝑖𝑠𝑜𝑖+1 − 𝛿𝑝𝑖𝑠𝑜

𝑖

ℎ𝑝𝑖𝑠𝑜≤ 1.0%

Dónde:

∆𝑚𝑎𝑥𝑗

: Deriva máxima de piso en la dirección principal en planta j.

𝛿𝑝𝑖𝑠𝑜𝑖+1 : Desplazamiento máximo horizontal en el piso superior i+1 en la dirección j.

𝛿𝑝𝑖𝑠𝑜𝑖 : Desplazamiento máximo horizontal en el piso inferior i en la dirección j.

ℎ𝑝𝑖𝑠𝑜: Altura del piso i.

Proyecto: EDIFICIO M001

Del análisis se tiene:

Sa = 0.525

Peso (W)= 13075 t

Cortante en la base:

Estatico

Vs (t) Vtx (t) Vtz (t)

6864.4 5516.01 5022.71

Regularidad Estructura: I (R=regular; I=Irregular) I

Cortante en la base de Diseño: 6177.9 t

Factores de Ajuste

F.A.x F.A.z

1.120 1.23

Dinamico

MÉTODO DE LA FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE


FECHA: NOV/15


DE: 47

La deriva máxima de piso evaluada para la dirección X fue de 0.34% de la altura de piso, la cual es menor al 1% de la altura de piso, mientras que la deriva máxima de piso evaluada para la dirección Y fue de 0.80% de la altura de piso, que igualmente es menor al 1% de la altura de piso, con esto se puede concluir que la configuración de la edificación y la geometría de los elementos estructurales propuesta le permite cumplir con los límites de deriva máxima establecidos por la NSR-10 en su literal A.6.4. A continuación se muestra los resultados de la derivas de piso de la edificación, allí se puede constatar que la edificación cuenta con la suficiente rigidez para evitar daños en los elementos no estructurales ante la ocurrencia de sismos moderados.

EDIFICIO M001

Piso Nudo Dx (mm) Deriva X Deriva X % Dz (mm) Deriva Z Deriva Z %

Piso 14 1067 83.1 378.7

Piso 13 1005 81.4 1.7 0.05% 361.5 17.2 0.46%

Piso 12 999 78.7 2.7 0.07% 344.8 16.7 0.45%

Piso 11 787 76.1 2.6 0.07% 325.7 19.1 0.52%

Piso 10 771 72.7 3.4 0.09% 305.8 19.9 0.54%

Piso 9 748 69 3.7 0.10% 284.5 21.3 0.58%

Piso 8 742 65.6 3.4 0.09% 263.3 21.2 0.57%

Piso 7 457 61.3 4.3 0.12% 240.1 23.2 0.63%

Piso 6 404 55.4 5.9 0.16% 214.8 25.3 0.68%

Piso 5 350 51.8 3.6 0.10% 200 14.8 0.40%

Piso 4 312 48 3.8 0.10% 184.3 15.7 0.42%

Piso 3 194 43.5 4.5 0.12% 166 18.3 0.49%

Piso 2 248 33.2 10.3 0.20% 131.2 34.8 0.69%

Piso 1 150 16 17.2 0.34% 91 40.2 0.80%


Piso 14 1068 84.2 385.9

Piso 13 1006 82.5 1.7 0.05% 368.7 17.2 0.46%

Piso 12 1000 79.6 2.9 0.08% 348.5 20.2 0.55%

Piso 11 790 77.2 2.4 0.06% 327.4 21.1 0.57%

Piso 10 772 73.6 3.6 0.10% 307.5 19.9 0.54%

Piso 9 749 69.8 3.8 0.10% 286.3 21.2 0.57%

Piso 8 743 66.3 3.5 0.09% 265.1 21.2 0.57%

Piso 7 460 62 4.3 0.12% 242.2 22.9 0.62%

Piso 6 407 55.7 6.3 0.17% 216.6 25.6 0.69%

Piso 5 353 51.3 4.4 0.12% 201.5 15.1 0.41%

Piso 4 315 47.7 3.6 0.10% 185.8 15.7 0.42%

Piso 3 197 43.3 4.4 0.12% 167.4 18.4 0.50%

Piso 2 258 34.5 8.8 0.17% 133.5 33.9 0.67%

Piso 1 163 28.6 5.9 0.12% 97.3 36.2 0.72%


Piso 14 1069 66.4 457.3

Piso 13 1004 64.8 1.6 0.04% 440.8 16.5 0.45%

Piso 12 998 62.3 2.5 0.07% 421.1 19.7 0.53%

Piso 11 780 59.8 2.5 0.07% 399.4 21.7 0.59%

Piso 10 770 57.1 2.7 0.07% 379 20.4 0.55%

Piso 9 747 53.8 3.3 0.09% 353.8 25.2 0.68%

Piso 8 741 51 2.8 0.08% 330.1 23.7 0.64%

Piso 7 450 47.8 3.2 0.09% 303.4 26.7 0.72%

Piso 6 397 44.5 3.3 0.09% 278.8 24.6 0.66%

Piso 5 343 40.7 3.8 0.10% 249.6 29.2 0.79%

Piso 4 305 37.6 3.1 0.08% 222.5 27.1 0.73%

Piso 3 187 33.2 4.4 0.12% 194.3 28.2 0.76%

Piso 2 254 25.5 7.7 0.15% 161.5 32.8 0.65%

Piso 1 166 24.3 1.2 0.02% 139.6 21.9 0.43%


Piso 14 1070 69.6 456.6

Piso 13 1003 68 1.6 0.04% 440.2 16.4 0.44%

Piso 12 997 65.6 2.4 0.06% 419.5 20.7 0.56%

Piso 11 777 63 2.6 0.07% 397.7 21.8 0.59%

Piso 10 769 60.5 2.5 0.07% 377.3 20.4 0.55%

Piso 9 746 57.5 3 0.08% 352.2 25.1 0.68%

Piso 8 740 54.9 2.6 0.07% 328.4 23.8 0.64%

Piso 7 447 51.6 3.3 0.09% 301.6 26.8 0.72%

Piso 6 394 48.5 3.1 0.08% 277.1 24.5 0.66%

Piso 5 340 45.3 3.2 0.09% 247.9 29.2 0.79%

Piso 4 302 43 2.3 0.06% 220.7 27.2 0.74%

Piso 3 184 38.7 4.3 0.12% 193.1 27.6 0.75%

Piso 2 251 30.5 8.2 0.16% 157.9 35.2 0.70%

Piso 1 142 21.9 8.6 0.17% 137.4 20.5 0.41%

DERX4 DERY4

VERIFICACION DE DERIVAS MAXIMAS NSR-10

DERX1 DERY1

DERX2 DERY2

DERX3 DERY3


FECHA: NOV/15


DE: 47

8.1.1 REVISIÓN DE LAS IREGULARIDADES DE LA ESTRUCTURA

8.2 FACTORES DE REDUCCIÓN SÍSMICA PARA EL DISEÑO

De acuerdo con el material de la estructura y las características del sistema de resistencia sísmica descrito, se establece el grado de disipación de energía para el proyecto como Disipación de Energía Moderada (DMO). Se adopta un coeficiente de capacidad de disipación de energía R0=3.0 para el diseño. Dicho coeficiente debe ser afectado por los factores de modificación de acuerdo a las irregularidades que tenga la estructura.

EDIFICIO M001


Piso 14 1067 83.1 378.7

Piso 13 1005 81.4 1.7 0.05% 361.5 17.2 0.46%

Piso 12 999 78.7 2.7 0.07% 344.8 16.7 0.45%

Piso 11 787 76.1 2.6 0.07% 325.7 19.1 0.52%

Piso 10 771 72.7 3.4 0.09% 305.8 19.9 0.54%

Piso 9 748 69 3.7 0.10% 284.5 21.3 0.58%

Piso 8 742 65.6 3.4 0.09% 263.3 21.2 0.57%

Piso 7 457 61.3 4.3 0.12% 240.1 23.2 0.63%

Piso 6 404 55.4 5.9 0.16% 214.8 25.3 0.68%

Piso 5 350 51.8 3.6 0.10% 200 14.8 0.40%

Piso 4 312 48 3.8 0.10% 184.3 15.7 0.42%

Piso 3 194 43.5 4.5 0.12% 166 18.3 0.49%

Piso 2 248 33.2 10.3 0.20% 131.2 34.8 0.69%

Piso 1 150 16 17.2 0.34% 91 40.2 0.80%


Piso 14 1068 84.2 385.9

Piso 13 1006 82.5 1.7 0.05% 368.7 17.2 0.46%

Piso 12 1000 79.6 2.9 0.08% 348.5 20.2 0.55%

Piso 11 790 77.2 2.4 0.06% 327.4 21.1 0.57%

Piso 10 772 73.6 3.6 0.10% 307.5 19.9 0.54%

Piso 9 749 69.8 3.8 0.10% 286.3 21.2 0.57%

Piso 8 743 66.3 3.5 0.09% 265.1 21.2 0.57%

Piso 7 460 62 4.3 0.12% 242.2 22.9 0.62%

Piso 6 407 55.7 6.3 0.17% 216.6 25.6 0.69%

Piso 5 353 51.3 4.4 0.12% 201.5 15.1 0.41%

Piso 4 315 47.7 3.6 0.10% 185.8 15.7 0.42%

Piso 3 197 43.3 4.4 0.12% 167.4 18.4 0.50%

Piso 2 258 34.5 8.8 0.17% 133.5 33.9 0.67%

Piso 1 163 28.6 5.9 0.12% 97.3 36.2 0.72%


Piso 14 1069 66.4 457.3

Piso 13 1004 64.8 1.6 0.04% 440.8 16.5 0.45%

Piso 12 998 62.3 2.5 0.07% 421.1 19.7 0.53%

Piso 11 780 59.8 2.5 0.07% 399.4 21.7 0.59%

Piso 10 770 57.1 2.7 0.07% 379 20.4 0.55%

Piso 9 747 53.8 3.3 0.09% 353.8 25.2 0.68%

Piso 8 741 51 2.8 0.08% 330.1 23.7 0.64%

Piso 7 450 47.8 3.2 0.09% 303.4 26.7 0.72%

Piso 6 397 44.5 3.3 0.09% 278.8 24.6 0.66%

Piso 5 343 40.7 3.8 0.10% 249.6 29.2 0.79%

Piso 4 305 37.6 3.1 0.08% 222.5 27.1 0.73%

Piso 3 187 33.2 4.4 0.12% 194.3 28.2 0.76%

Piso 2 254 25.5 7.7 0.15% 161.5 32.8 0.65%

Piso 1 166 24.3 1.2 0.02% 139.6 21.9 0.43%


Piso 14 1070 69.6 456.6

Piso 13 1003 68 1.6 0.04% 440.2 16.4 0.44%

Piso 12 997 65.6 2.4 0.06% 419.5 20.7 0.56%

Piso 11 777 63 2.6 0.07% 397.7 21.8 0.59%

Piso 10 769 60.5 2.5 0.07% 377.3 20.4 0.55%

Piso 9 746 57.5 3 0.08% 352.2 25.1 0.68%

Piso 8 740 54.9 2.6 0.07% 328.4 23.8 0.64%

Piso 7 447 51.6 3.3 0.09% 301.6 26.8 0.72%

Piso 6 394 48.5 3.1 0.08% 277.1 24.5 0.66%

Piso 5 340 45.3 3.2 0.09% 247.9 29.2 0.79%

Piso 4 302 43 2.3 0.06% 220.7 27.2 0.74%

Piso 3 184 38.7 4.3 0.12% 193.1 27.6 0.75%

Piso 2 251 30.5 8.2 0.16% 157.9 35.2 0.70%

Piso 1 142 21.9 8.6 0.17% 137.4 20.5 0.41%

DERX4 DERY4

VERIFICACION DE DERIVAS MAXIMAS NSR-10

DERX1 DERY1

DERX2 DERY2

DERX3 DERY3

10.1.1.1 irregularidad torsional

Verificación Irregularidad 1P:

Caso : DERX2 Caso : DERX2

D1 (mm)= 80.4 D1 (mm)= 81.7

D2 (mm)= 61.7 D2 (mm)= 66.2

D LIM (mm)= 85.26 OK D LIM (mm)= 88.74 OK

Factor= 1.1316 Factor= 1.1048

Caso : DERZ2 Caso : DERZ2

D1 (mm)= 437.1 D1 (mm)= 435.5

D2 (mm)= 361.5 D2 (mm)= 363.1

D LIM (mm)= 479.16 OK D LIM (mm)= 479.160 OK

Factor= 1.0947 Factor= 1.0907

Ax = 0.832

Factor: 1.042

1 regular

Y

X

= 0. 1 1 1. 1

= 0. 1 1. 1

1 1. 1

= 1.0


FECHA: NOV/15


DE: 47

La estructura no presenta irregularidad en altura pero si en planta tipo 2P, por lo tanto el coeficiente de disipación de energía R para las dos direcciones principales ortogonales en planta para el diseño es:

∅𝑎 = 1.0, ∅𝑝 = 0. , ∅𝑟 = 1.0

= 0 ∙ ∅𝑎 ∙ ∅𝑝 ∙ ∅𝑟

= 3.0 ∙ 1.0 ∙ 0. ∙ 1.0 = .70

Entonces los factores empleados en las combinaciones de diseño que tienen en cuenta los efectos sísmicos son:

1

=

1

.70= 0.3703

1

∙ 0.30 =

1

.70∙ 0.30 = 0.111

9.0 CHEQUEO DE LAS DIAGONALES EN CONCRETO REFORZADO

TRABAJANDO COMO COLUMNAS SOMETIDAS A CARGA AXIAL.

A continuación se presenta el chequeo de la resistencia nominal de columnas de concreto reforzado trabajando a carga axial según lo especificado en C.10.3.6.1 de la NSR-10, verificando con esto que la sección transversal y el refuerzo longitudinal de cada columna están entre el 50 y el 70% del límite garantizando que el elemento pueda tener deformaciones axiales y por rotación debidas a los momentos biaxiales que actúan sobre cada elemento. Al final se hace un chequeo del pandeo de las diagonales de acuerdo con C.10.10 de la NSR-10, considerando las diagonales de primer piso como elementos de doble altura arriostrados contra desplazamiento lateral y las diagonales superiores sin ningún tipo de arriostramiento, esto con el fin de determinar la inclusión de la no linealidad geométrica en el modelo de análisis, efecto que se consideró al usar la formulación P-delta a pesar de que los valores de relación de esbeltez están por debajo de los límites establecidos.

fy = 420 MPa

f 'c = 49 MPa

f 'c = 42 MPa

∅= 0.65

DIAGONALSECCIÓN

[m2]A B

REFUERZO

LONG

CANT.

BARRAS

Ast

[cm2]

Pn

[kN]

Pu

[kN]

%

CAPACIDAD

M3u

[kN*m]

M2u

[kN*m]K*Lu/r

D_INF_1 0.9 x 1.2 0.9 1.2 24 #8 122.4 24186.34 12020 50% 623 446.00 25.41

D_INF_2 0.9 x 1.2 0.9 1.2 30 #10 246 26466.09 15636 59% 518 296.90 27.12

D_INF_3 0.9 x 1.2 0.9 1.2 34 #10 278.8 27071.07 19164 71% 1733 570.50 30.05

D_INF_4 0.7 x 0.8 0.7 0.8 18 #8 91.8 13063.66 7926 61% 115.95 427.60 30.75

D_INF_5 0.7 x 1 0.7 1 18 #8 91.8 15906.27 8763 55% 228.3 704.50 30.11

D_SUP_1 0.7 x 1 0.7 1 20 #10 164 15255.10 7557 50% 92.5 11.67

D_SUP_2 0.6 x 0.8 0.6 0.8 16 #10 131.2 10811.78 8860 82% 58.4 14.58

D_SUP_3 0.8 x 1.1 0.8 1.1 20 #10 164 18387.78 13796 75% 95.92 10.61

Materiales:


FECHA: NOV/15


DE: 47

10.0 COMPORTAMIENTO DE LA ESTRUCTURA DE ACUERDO CON EL

ASCE/SEI 41-13 (PROCEDIMIENTO NO LINEAL ESTATICO NSP)

A continuación se describe el procedimiento de análisis sísmico en el cual se incluye de manera Explicita la no linealidad de los materiales en términos del comportamiento esfuerzo deformación. Este método (denominado Pushover) emplea técnicas simplificadas para estimar la respuesta de la estructura objeto de estudio ante movimientos fuertes del terreno debidos a sismos. Este es un procedimiento un poco más confiable que el Lineal-Estático pero no es exacto ya que:

El método no considera los cambios en las propiedades dinámicas de la estructura por la degradación de la rigidez,

No considera efectos torsionales que evidentemente se podrían presentar durante el sismo.

No considera la influencia de los modos superiores en sistemas de múltiples grados de libertad, los cuales deberían ser considerados cuando el cortante en cualquier piso que se obtiene del análisis modal considerando un número de modos que genere al menos el 90% de participación de masa, es un 130% del correspondiente cortante de piso considerando sólo la contribución del primer modo.

Para el análisis y la interpretación de resultados se decide utilizar la herramienta SAP 2000 ya que de este se tiene conocimiento previo del el funcionamiento del programa y de cómo implementa el procedimiento definido por el estándar de referencia ASCE 41-13.

10.1 MODELO MATEMATICO DE LA ESTRUCTURA

Se realizó un modelo tridimensional en el que se incluyen las características de esfuerzo deformación No lineal de cada uno de los elementos primarios del edificio, la componente gravitacional de cargas debidas al peso propio, la carga sobre impuesta y la carga de ocupación conforme a la combinación 7-3 del estándar ASCE 41-13 y la distribución espacial de esta componente y de la rigidez del sistema, considerando adicionalmente la reducción de rigidez cuando se consideran los efectos geométricos de segundo orden (Formulación P-Delta).

Ecuación de la que se originan las cargas axiales de iniciación en el modelo.

10.1.1 SUELO CIMENTACIÓN

Debido a que el suelo de fundación es considerado un material dúctil y que susceptible de sufrir una pérdida significativa de rigidez y resistencia por el efecto de las fuerzas de sismo, es necesario incluir en el procedimiento la evaluación del comportamiento del suelo y de la cimentación ante un evento sísmico de manera que no se presenten deformaciones excesivas que influyan directamente en la respuesta de la estructura. Para el análisis se utiliza un modelo elastoplastico idealizado de esfuerzo deformación que caracteriza los elementos de la cimentación los cuales no fueron modelados explícitamente ya que se consideran mucho más rígidos en comparación con respecto al suelo.


FECHA: NOV/15


DE: 47

Figura 7. Modelos elasto-plásticos idealizados para el suelo de fundación.

El suelo se representa mediante resortes no resistentes a tensión que representan la rigidez axial y rotacional de un conjunto de pilotes sobre los que se apoyan los elementos que llegan a cimentación como columnas y muros de contención calculados de la siguiente manera:

A continuación se presenta el cálculo de la rigidez axial y rotacional para cada grupo de pilotes en la cimentación de la estructura.

8.4.3.1 PARAEMTROS DE RIGIDEZ

Para pilas con diámetro mayor a 24" (60.9cm), la capacidad se calcula sobre la base de la interacción del

suelo:

Rigidez axial del resorte para el grupo de pilas.

(8-13) ASCE 41-13

Donde,

A = Área de la sección transversal de la pila.

E = Módulo de elasticidad de la pila.

L = Longitud de la pila.

N = Número de pilas en el grupo.

Constante del resorte rotacional, ksr, (momento por unidad rotación).

(8-14) ASCE 41-13

donde,

kvn = Rigidez axial del grupo de pilas.

Sn = Distancia entre cada pila y el eje de rotación.

8.4.3.1 PARAEMTROS DE RIGIDEZ

Para pilas con diámetro mayor a 24" (60.9cm), la capacidad se calcula sobre la base de la interacción del

suelo:

Rigidez axial del resorte para el grupo de pilas.

(8-13) ASCE 41-13

Donde,

A = Área de la sección transversal de la pila.

E = Módulo de elasticidad de la pila.

L = Longitud de la pila.

N = Número de pilas en el grupo.

Constante del resorte rotacional, ksr, (momento por unidad rotación).

(8-14) ASCE 41-13

donde,

kvn = Rigidez axial del grupo de pilas.

Sn = Distancia entre cada pila y el eje de rotación.


FECHA: NOV/15


DE: 47

Tabla: Rigidez axial y rotacional para cada grupo de pilotes de cimentación

10.1.2 CARACTERISTICAS NO LINEALES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES

El modelo incluye el comportamiento no lineal de los materiales para representar la variación de la rigidez y de las deformaciones que se generan para cada una de las acciones predominantes según el comportamiento del elemento (acciones controladas por fuerzas o por deformaciones), para ello se emplean curvas “Fuerza Versus Deformación” que representan de manera generalizada la capacidad plástica de una sección despreciando el comportamiento lineal que se tiene antes de que la sección se empiece a fisurar y el acero de refuerzo empiece a fluir. Teniendo en cuenta esto, a cada elemento del modelo se le asignó una relación fuerza deformación cuyos parámetros están estandarizados en el ASCE 41-13 y FEMA 356 que a su vez presenta unos criterios de aceptabilidad en termino de rotaciones para la caracterización de las rotulas plásticas. De acuerdo con el ASCE 41-13, estos son los niveles de comportamiento que permitan evaluar el desempeño de las estructuras después de un evento sísmico con respecto al nivel de daño sufrido:

IO (Ocupación inmediata): Los espacios de la edificación, así como todos sus sistemas primarios y equipamientos permanecen utilizables después del evento. La estructura no sufre daños importantes.

LS (Seguridad a la vida): El nivel de daño de la edificación presenta una baja probabilidad de atentar contra la vida de las personas. Es el nivel de desempeño que se pretende alcanzar con los códigos de diseño.

CP (Colapso preventivo): Para este nivel de daño la estructura no tiene ninguna reserva que le permita soportar una réplica, solo mantiene la estabilidad para cargas verticales, sin embargo, la evacuación debe ser inmediata y probablemente se deba demoler la edificación.

EJES φ (m) CANTIDAD EI (Mpa) δ (m) V (kN) Ksh (kN/m)

D-2 0.80 4 1732.20 0.0002 18.70 340000

D-8 0.70 4 1015.38 0.0003 27.60 324706

D-9 0.80 4 1732.20 0.0082 285.00 139024

10-11a 0.80 2 866.10 0.0002 19.40 167965

B-2 0.70 2 507.69 0.0003 26.70 161818

B-(8-9) 0.90 4 2774.65 0.0006 47.30 321769

C-10 0.70 4 1015.38 0.0993 809.00 32588

C-4 0.80 3 1299.15 0.0140 466.00 99857

C-4s 0.70 3 761.54 0.0634 830.00 39274

C-5 0.80 4 1732.20 0.0005 40.90 327200

C-5S 0.70 2 507.69 0.0001 8.10 180000

C-6 0.80 4 1732.20 0.0001 9.50 380000


FECHA: NOV/15


DE: 47

Figura 8.Modelo de elastoplastico para un elemento con plasticidad concentrada incluyendo los límites

de los criterios de aceptación.

MODELO INELASTICO PARA VIGAS

Consiste en elementos tipo frame elásticos combinados con puntos de plasticidad concentrada denominados “Rótulas Plásticas”. Las rótulas plásticas se ubican en los puntos dónde se esperan que se presenten las secciones críticas durante un sismo, generalmente corresponden a los extremos de las vigas que es donde se tienen los posibles grados de libertad. El modelo supone que la viga responde en su sección vertical y desprecia los efectos inelásticos que se puedan generar de solicitaciones fuera de su eje principal. En la asignación automática de rotulas para vigas se tomó una distancia de formación de la rótula con respecto al nudo de 0.1L y 0.9L. Igualmente se verifico que para las longitudes de vigas del edificio esta distancia no fuera mayor a 2h. Se caracterizaron de acuerdo a los requerimientos del FEMA 356 y la tabla 10-7 del manual ASCE41-13 para vigas de concreto y en el grado de libertad M3 de la siguiente manera:

Figura 9. Asignación automática de la plantilla de los puntos de plastificación o rotulas en vigas.


FECHA: NOV/15


DE: 47

Figura 10. Parámetros asignados a la plantilla de los puntos de plastificación o rotulas en vigas.

Figura 11.Diagrama momento rotación asignado para los puntos de plastificación.

En el anexo 1 se presentan las secciones típicas en las cuales se puede resumir las características típicas (geometría, refuerzo y confinamiento) de los elementos vigas de la edificación, para definir el modelo de plastificación.

MODELO INELASTICO PARA LAS DIAGONALES (CONRETE BRACED FRAMES)

De acuerdo con el numeral 10.9.3.2 “Nonlinear static procedure” las diagonales pueden ser modeladas como columnas siempre y cuando el modelo represente adecuadamente que el elemento está gobernado por cargas axiales de tensión y compresión, y que el modelo es capaz de representar la respuesta inelástica a lo largo del elemento aun sin considerar el efecto de la conexión con el nudo.


FECHA: NOV/15


DE: 47

Teniendo en cuenta lo anterior, y del mismo modo que se hizo con las vigas, las diagonales se representan con elementos tipo frame elásticos combinados con puntos de plasticidad concentrada; sin embargo, las rótulas plásticas son algo más complejas ya que representan la interacciones entre carga axial y el momento en las dos direcciones principales, esto se denomina interacción P-M2-M3. En la asignación de rotulas en columnas se tomó una distancia de formación de la rótula medida desde el nudo a 0 y 1.0L y se verifico que para las longitudes las diagonales esta distancia no fuera mayor a 2h. Se caracterizaron de acuerdo a los requerimientos del FEMA 356 y la tabla 10-8 del manual ASCE41-13 como columnas de concreto. La asignación de las rotulas se realizó de la siguiente manera:

Figura 12.Diagrama de interacción P-M3 obtenido a partir del section designer de Sap 2000.

-1.2

-1

-0.8

-0.6

-0.4

-0.2

0

0.2

0.4

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2

AX

IAL

[P]

MOMENTO [M]

DIAG_INF1

P-M3


FECHA: NOV/15


DE: 47

Figura 13.Diagrama Momento curvatura para varios niveles de carga axial.

Clasificación rótula plástica para Columnas ASCE 41-13

Resistencia a cortante:

Vc = 1215.16 kN

Vs = 1015.01 kN Es = 29000 ksi

f 'c = 7105 psi

Cuantía balanceada: b = 35.43 in

d = 44.67 in

β1 = 0.7 (C.10.2.7.3 de la NSR-10)

ρbal = 0.041

Table 6-7 Numerical Acceptance Criteria for Linear Procedures-Reinforced Concrete Beams

Resistencia a flexión positiva:

P Confinamiento: C

Ag f 'c a = 0.025 IO = 0.005

b = 0.060 LS = 0.045

V c = 0.200 CP = 0.060

bw d (f 'c)0.5

Resistencia a flexión negativa:

P Confinamiento: C

Ag f 'c a = 0.025 IO = 0.005

b = 0.060 LS = 0.045

V c = 0.200 CP = 0.060

bw d (f 'c)0.5 = 1.61 kips

Vn = 2230.17 kN

= 0.1000

= 1.61 kips

= 0.3665

-1.5

-1.25

-1

-0.75

-0.5

-0.25

0

0.25

0.5

0.75

1

1.25

1.5

-0.050 -0.040 -0.030 -0.020 -0.010 0.000 0.010 0.020 0.030 0.040 0.050M/M

y

Ѳ

Diagrama M - Ѳ ASCE 41-13

25000

20000

17500

15000

12500

10000


FECHA: NOV/15


DE: 47

Figura 14. Diagrama momento rotación asignado a la plantilla de Sap 2000.

En el anexo 2 las secciones típicas de columnas (geometría y refuerzo) que componen la edificación, producto del diseño elástico recomendado por la Norma colombiana de diseño y construcción sismo resistente NSR10:

MODELO INELASTICO PARA MUROS

El capítulo 10.7 del manual ASCE41-13 presenta al igual que para columnas y vigas, tablas con los parámetros para el modelamiento de las curvas de Fuerza-Deformación de los elementos de concreto. Los parámetros de modelamiento varían dependiendo si el muro se considera controlado por un comportamiento a flexión o a cortante, así como el límite para considerar un muro esbelto controlado por flexión cuya relación altura/longitud es mayor a 3 y se considera bajo si su relación de aspecto es menor a 1.5. Los muros del proyecto se consideran esbeltos y por tanto están controlados por un comportamiento a flexión y los muros bajos están controlados por un comportamiento a cortante. En términos generales las relaciones de aspecto de los muros de la edificación superan el valor de 3. Mediante elementos tipo Shell Layered/Nonlinear se puede representar el comportamiento inelástico con interacción P-M en dirección vertical de muros de concreto donde el refuerzo longitudinal se puede ingresar como una capa de material con un espesor equivalente de tal forma que represente las mismas cuantías empleadas en el diseño elástico. Otra opción es ingresar el espaciamiento y diámetro de las barras y el programa automáticamente hace la equivalencia, considerando el comportamiento en el plano del muro de cortante. La capa de fibras horizontales se asume elástica al suponer un comportamiento de membrana.


FECHA: NOV/15


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Figura 15. Definición de la sección transversal de los muros pantalla a través del Shell section layer

Definition.

En el modelo de análisis se consideran los muros con elementos de borde continuos en toda la altura con cuantía mínima para el refuerzo vertical principal en la parte central correspondiente a varillas de ½ pulgada espaciadas cada 0.15cm.

SISTEMA DE ENTREPISO

Inicialmente para el modelo inelástico del edificio se asume que la losa es elástica, sin embargo su comportamiento será tenido en cuenta en la próxima entrega para determinar si este tiene influencia en la respuesta del modelo. Por lo pronto se considera un diafragma rígido para efectos de análisis.

10.2 METODO DE ANÁLISIS NO LINEAL (PUSHOVER DIRECCIÓN X)

Sobre el modelo matemático se realiza análisis no lineal estático "Pushover" con el ánimo de validar el diseño estructural mediante la evaluación de la capacidad real y el comportamiento esperado de la estructura en términos de la respuesta no lineal ante movimientos fuertes del terreno causados por sismos Para evaluar dicho comportamiento se construye una curva de capacidad aplicando fuerzas Estáticas equivalentes al primer modo de vibración de la estructura hasta un desplazamiento objetivo que se obtiene de un espectro de desplazamientos del sitio. El modelo se modifica a medida que en los elementos se presentan puntos de plastificación incluyendo así la reducción progresiva de la rigidez y comparando el desplazamiento de desempeño con los límites impuestos por el estándar ASCE 41-13. a) Selección de un punto o nodo de control: se deberá escoger un punto de control de desplazamiento, el

cual debe estar ubicado en el centro de masa de la cubierta del edificio.

b) Selección del parámetro de carga de fuerza sísmica: La distribución de cargas laterales para el modelo

matemático es en proporción a la distribución de las fuerzas inerciales en el plano de cada diafragma de piso. Dicha distribución es similar a la forma del modo fundamental en la dirección considerada ya que es el que posee el mayor porcentaje de masa efectiva. como resultado que el primer modo de


FECHA: NOV/15


DE: 47

vibración corresponde al modo principal en la dirección Y, y que el tercer modo de vibración corresponde al modo principal en la dirección X del modelo.

c) Se creó un caso de carga de “Pushover” no lineal, para cada una de las direcciones de análisis que

considera el efecto de las cargas verticales como parámetros de arranque del análisis. El programa induce un desplazamiento progresivo que tiene inicialmente como limite la deriva máxima en cubierta. Para cada incremento diferencial de desplazamiento se registra La carga lateral que debe ser aplicada para lograr dicha respuesta registrando los eventos para los cuales se dan los mecanismos plastificación en los elementos y por tanto calcula la relación no lineal entre la carga lateral y el desplazamiento lateral.

Figura 16. Izq.: Deformación para el caso de carga vertical. Der.: la primera fluencia en las

diagonales.


FECHA: NOV/15


DE: 47

Figura 17. Deformación para el paso 58 LS y 65 CP.

d) Desplazamiento Objetivo para cada dirección: se determina de a siguiente manera:


FECHA: NOV/15


DE: 47

7.4.3.3.2 Target Displacement

General For buildings with rigid diaphragms at each floor level, the target displacement, Ii" shaIl be calculated

in accordance with Eq. 3-14 or by an calculated approved procedure tbat accounts for the nonlinear response

of the building.

Periodo efectivo:

(7-27) Ti = 0.65 s

Ki = 930423 kN/m

Ke = 1536584 kN/m

Te = 0.51 s

Coeficientes para el cálculo del target displacement:

Co = modification factor to relate spectral displacement of an equivalent single-degree of freedom (SDOF)

system to the roof displacement of the building.

Co = 1.5


FECHA: NOV/15


DE: 47

10.2.1 CURVA CAPACIDAD DE LA ESTRUCTURA EN DIRECCIÓN X.

A continuación se muestran la curva de Pushover obtenida del programa. Esta curva representa los desplazamientos de la cubierta del edificio en función del cortante sísmico en la base; la línea segmentada muestra el comportamiento de la estructura de forma proporcional a los desplazamientos aplicados. Los cambios en la trayectoria de la curva muestran como a medida que se generaban mecanismos y las rotulas se descargaban, el programa iniciaba de nuevo el análisis considerando la rigidez secante. La línea continua representa la forma idealizada de la curva utilizando el método de áreas iguales. De la curva se puede apreciar que la estructura alcanza una resistencia máxima lateral de 130.000 kN para un desplazamiento de 12 cm con una rigidez que se degrada debido a la formación de mecanismos en las diagonales. La línea segmentada vertical representa el desplazamiento objetivo calculado.

(7-30)

Cm = 0.9

a = 90

R = 0.12

C1 = 0.96

C2, = modification factor to represent the effect of pinched hysteresis shape, cyclic stiffness degradation,

and strength deterioration on maximum displacement response. For periods greater than 0.7 sec, C2, =1.0;

C2 = 1.00

Target Displacement:

δt = 0.04m

El análisis debe llevarse por lo menos hasta el 150% del target displacement.

1.5 δt = 0.07m


FECHA: NOV/15


DE: 47

Datos análisis de pushover en la dirección X:

Vy = 50160.24 kN δy = 0.0326m Ve = 63299 kN

Vi = 2460.04 kN δi = 0.00264m Vdis = 23443.89 kN

Figura 18. Curva de capacidad (Pushover) en dirección X de la estructura.

10.2.2 NIVEL DE COMPORTAMIENTO DE LA ESTRUCTURA CON RESPECTO A LOS

LÍMITES DEL ASCE 41-13.


0

20000

40000

60000

80000

100000

120000

140000

0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 0.12 0.14 0.16

Co

rnta

nte

en

la b

ase

(kN

)

Desplazamiento en cubierta (m)

Pushover en dirección X

0

20000

40000

60000

80000

100000

120000

140000

0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10 0.12 0.14 0.16

Co

rnta

nte

en

la b

ase

(kN

)



IO

LS

CP

Target


FECHA: NOV/15


DE: 47

La figura 19 muestra los desplazamientos límite permisible para cada uno de los estados definidos en el ASCE 41-13, lo que se hace evidente en esta grafica es que para un desplazamiento lateral por encima de los 11 cm se alcanza el estado de colapso preventivo y se acerca al límite de daño severo o de colapso progresivo, por lo tanto, cualquier desplazamiento lateral que supere los 12 cm indica que el edificio a alcanzado su máxima capacidad de demanda y la estructura ya no sería segura.

Límites de comportamiento

IO= 0.03m LS= 0.09m CP= 0.11m

V = 50160 kN V = 121949 kN V = 128941 kN

Del mismo modo se puede ver que las primeras rotulas que se forman antes de alcanzar el desplazamiento objetivo son pocas lo que permite establecer que la estructura prácticamente aún se mantiene en el rango elástico, lo cual es lógico teniendo en cuenta que en el diseño el máximo desplazamiento en cubierta para el ultimo piso con relación al piso o de la construcción no supera los 4.5 cm.

MECANISMO DE COLAPSO

Con respecto al nivel de daños total final del análisis se tiene que la estructura antes de alcanzar el colapso no ha desarrollado la totalidad de las rótulas asignadas al modelo lo que puede indicar que la falla de la edificación es súbita y concentrada en unos puntos Críticos de la edificación, más específicamente las diagonales inferiores de las cuatro esquinas.

Figura 20.Formacion de mecanismos de colapso en las diagonales inferiores de las

esquinas.

NIVEL DE DAÑO EN LAS COLUMNAS AL FINAL DEL ANALISIS

ASIGNADAS SIN DAÑO IO LS CP

1916 1707 109 88 12


FECHA: NOV/15


DE: 47

10.3 METODO DE ANÁLISIS NO LINEAL (PUSHOVER DIRECCIÓN Y)

Figura 21. Izq.: Deformación para el caso de carga vertical. Der.: la primera fluencia en las

diagonales.

Figura 22. Deformación para el paso 61 LS y 65 CP.


FECHA: NOV/15


DE: 47

7.4.3.3.2 Target Displacement

General For buildings with rigid diaphragms at each floor level, the target displacement, Ii" shaIl be calculated

in accordance with Eq. 3-14 or by an calculated approved procedure tbat accounts for the nonlinear response

of the building.

Periodo efectivo:

(7-27) Ti = 1.02 s

Ki = 283421 kN/m

Ke = 352666 kN/m

Te = 0.91 s

Coeficientes para el cálculo del target displacement:

Co = modification factor to relate spectral displacement of an equivalent single-degree of freedom (SDOF)

system to the roof displacement of the building.

Co = 1.5

C1 = modification factor to relate expected maximum inelastic displacements to displacements calculated

for linear elastic response. For periods less than 0.2 sec, C1, need not be taken greater than the value at

T = 0.2 sec. For periods greater than 1.0 sec, C1, = 1.0.

(7-30)

Factor de masa efectiva: Cm = 0.9

Factor de clase de sitio: a = 60

Relación de demanda elastica con la de fluencia: R = 0.34

C1 = 1.00


FECHA: NOV/15


DE: 47

10.3.1 CURVA CAPACIDAD DE LA ESTRUCTURA EN DIRECCIÓN Y.

A continuación se muestran la curva de Pushover obtenida del programa. Esta curva representa los desplazamientos de la cubierta del edificio en función del cortante sísmico en la base; la línea segmentada muestra el comportamiento de la estructura de forma proporcional a los desplazamientos aplicados. Los cambios en la trayectoria de la curva muestran como a medida que se generaban mecanismos y las rotulas se descargaban, el programa iniciaba de nuevo el análisis considerando la rigidez secante. La línea continua representa la forma idealizada de la curva utilizando el método de áreas iguales. De la curva se puede apreciar que la estructura alcanza una resistencia máxima lateral de 38.000 kN para un desplazamiento de 20 cm con una rigidez que se degrada debido a la formación de mecanismos en las diagonales. La línea segmentada vertical representa el desplazamiento objetivo calculado.

Vy = 17760.25 kN δy = 0.05m Ve = 63299 kN

Vi = 1022.02 kN δi = 0.003606m Vdis = 23443.89 kN


C2, = modification factor to represent the effect of pinched hysteresis shape, cyclic stiffness degradation,

and strength deterioration on maximum displacement response. For periods greater than 0.7 sec, C2, =1.0;

C2 = 1.00

Target Displacement:

δt = 0.15m

0

5000

10000

15000

20000

25000

30000

35000

40000

0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25

Co

rnta

nte

en

la b

ase

(kN

)


Pushover en dirección Y


FECHA: NOV/15


DE: 47

10.3.2 NIVEL DE COMPORTAMIENTO DE LA ESTRUCTURA CON RESPECTO A LOS

LÍMITES DEL ASCE 41-13.


La figura 24 muestra los desplazamientos límite permisible para cada uno de los estados definidos en el ASCE 41-13, lo que se hace evidente en esta grafica es que para un desplazamiento lateral por encima de los 11 cm se alcanza el estado de colapso preventivo y se acerca al límite de daño severo o de colapso progresivo, por lo tanto, cualquier desplazamiento lateral que supere los 20 cm indica que el edificio a alcanzado su máxima capacidad de demanda y la estructura ya no sería segura.

Límites de comportamiento

IO= 0.05m LS= 0.09m CP= 0.17m

V = 17312 kN V = 24863 kN V = 34643 kN

Del mismo modo, se puede ver que las primeras rotulas que se forman antes de alcanzar el desplazamiento objetivo son pocas, lo que permite establecer que la estructura prácticamente aún se mantiene en el rango elástico, lo cual es lógico teniendo en cuenta que en el diseño el máximo desplazamiento en cubierta para el último piso con relación al piso o de la construcción no supera los 20 cm.

MECANISMO DE COLAPSO

Con respecto al nivel de daños total final del análisis se tiene que la estructura antes de alcanzar el colapso no ha desarrollado la totalidad de las rótulas asignadas al modelo lo que puede indicar que la falla de la edificación es súbita y concentrada en unos puntos Críticos de la edificación, más específicamente las diagonales inferiores de las cuatro esquinas.

0

5000

10000

15000

20000

25000

30000

35000

40000

45000

50000

0.00 0.05 0.10 0.15 0.20

Co

rnta

nte

en

la b

ase

(kN

)


Pushover en dirección Y

IO

LS

CP

Target

NIVEL DE DAÑO EN LAS COLUMNAS AL FINAL DEL ANALISIS

ASIGNADAS SIN DAÑO IO LS CP

1916 1816 58 34 8


FECHA: NOV/15


DE: 47

Figura 25.Formacion de mecanismos de colapso en las diagonales en dirección Y.

10.4 ANÁLISIS DE LOS RESULTADOS

Los códigos de diseño encaminan la práctica a una serie de actividades que incluyen el análisis elástico de las estructuras modificadas por coeficientes de reducción de resistencia de los materiales ante diferentes solicitaciones y al aumento de las fuerzas mediante combinaciones de carga. Para el caso de las cargas sísmicas, los códigos buscan tener en cuenta el rango de comportamiento inelástico de la estructura mediante factores de capacidad de disipación de energía, los cuales están en función del sistema de resistencia sísmica, el grado de regularidad de la edificación, detallado (confinamiento, refuerzo longitudinal, materiales, etc.) de cada elemento, para el grado de capacidad de disipación de energía correspondiente. El coeficiente de modificación d energía, R, representa las fuerzas que se desarrollarían bajo un movimiento sísmico si la estructura tuviera una respuesta completamente lineal y elástica, sobre las fuerzas de diseño. La reducción de las fuerzas es posible cuando la estructura comienza a fluir y deformarse inelásticamente, el período efectivo de respuesta de la estructura aumenta, lo cual resulta en una reducción de la demanda de resistencia para muchas estructuras. Adicionalmente, el comportamiento inelástico resulta en una cantidad significante de disipación de energía (amortiguamiento histerético) en adición a otras fuentes de amortiguamiento que se presentan después de la fluencia. El efecto combinado explica por qué una estructura diseñada para una fuerza reducida, es capaz de proveer un desempeño satisfactorio bajo el movimiento sísmico de diseño. La intención del coeficiente R es por tanto reducir la demanda asumiendo que la estructura permanece elástica para el sismo de diseño. Esta reducción tiene en cuenta la demanda de ductilidad y la sobre resistencia inherente Ω del sistema resistente a fuerzas sísmicas. Por lo anteriormente mencionado, al momento de diseñar un edificio se esperaría que la primera fluencia significativa se alcanzara para una fuerza mayor que las fuerzas de diseño. Con el aumento de las cargas laterales, se van formando más rótulas plásticas y la resistencia aumenta a una tasa menor hasta que la máxima resistencia es alcanzada. La máxima resistencia desarrollada es sustancialmente mayor que aquella en la primera fluencia, este margen es el que se conoce como capacidad de sobre resistencia del sistema Ω.


FECHA: NOV/15


DE: 47

A partir de la curva inelástica de fuerza-deformación obtenida y el planteamiento propuesto por Newmark y Hall para estructuras de periodos largos 0.3s<T<1.0s se esperaría obtener el coeficiente de disipación mediante la siguiente expresión:

= √ 𝜇 − 1

10.4.1 ANALISIS DE LA CURVA DE PUSHOVER EN DIRECCIÓN X.

Figura 26. Curva de Pushover incluyendo el cortante de diseño y la respuesta elástica.

Análisis elástico: Ve = 63298.50 kN

Diseño elástico: Vdis = 23443.89 kN

Primera fluencia: Vy = 50160.24 kN

0

20000

40000

60000

80000

100000

120000

140000

0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10 0.12 0.14

Co

rnta

nte

en

la b

ase

(kN

)



IO

LS

CP

Target

Elástico

Vs/R

ῼ0


FECHA: NOV/15


DE: 47

El valor de R estimado a partir del análisis estático no lineal claramente No es similar al utilizado en el diseño convencional (en este caso sería 1 o menor que 1 ya que el cortante de fluencia es más grande que el cortante de diseño) lo que en principio indicaría que la estructura analizada tiene muy baja ductilidad y se encuentra sobre dimensionada con respecto a la demanda de capacidad. Sin embargo, la primera fluencia significativa ocurre después de sobrepasar el cortante de diseño lo cual indica que el edificio es bastante rígido, además de eso el target no sobrepasa el límite de colapso, por tanto los requisitos de la NSR-10 cumplen con el objetivo de la seguridad de la vida, sin embargo, el común denominador fue la formación de rotulas plásticas en columnas a muy bajos desplazamientos y que el límite de seguridad de la vida y de prevención al colapso están por encima del desplazamiento objetivo lo que corrobora la afirmación de que la estructura esta sobre dimensionada a pesar de no haber considerado un factor de reducción sísmica igual o menor a 1.

Calculo de R por

ductilidad

Δm = 0.1383m

Δy = 0.0800m

Vy = 50160.24 kN Ve = 63298.50 kN

μmax = 1.58 R= 1.26

Figura 27. Curva de Pushover incluyendo el cortante de diseño y la respuesta elástica.

Calculo de R

Δm = 0.2220m

Δy = 0.0884m

Vy = 17760.25 kN

Ve = 63298.50 kN

μ = 2.51

R = 3.56


FECHA: NOV/15


DE: 47

10.4.2 COMPORTAMIENTO DE LAS ROTULAS PLASTICAS FORMADAS EN LAS

DIAGONALES.

Figura 28. Rotula plástica de diagonal inferior esquina.

La mayoría de rotulas tuvieron un comportamiento similar al mostrado en la figura anterior, siendo consecuente con el comportamiento esperado de elementos sometidos a cargas axiales por encima del 50% de la capacidad, lo que conduce a elementos muy frágiles y poco dúctiles (Elementos Tipo 3 según la clasificación dada en 7.5.1.2 del ASCE 41-13) por lo que se recomienda complementar el análisis estático con un análisis dinámico que contemple este modelo de plastificación en sus elementos.

10.4.3 CHEQUEO DE LOS MUROS PANTALLA.

A continuación se muestra la comparación de la fuerza cortante que se genera para cada piso en el muro de cortante central con las fuerzas cortantes que se producen durante el análisis estático No lineal de manera que s puede verificarse si la sección suministrada y el tipo de concreto se encuentran bien estimadas para soportar dichas solicitaciones:


FECHA: NOV/15


DE: 47

Figura 29. Rotula plástica de diagonal inferior esquina.

De acuerdo con la gráfica es necesario modificar la sección transversal para que tengan mayor área de concreto resistente a corte, adicionar más barras en dirección horizontal y aumentar la resistencia a la compresión del concreto en los pisos 1 y 2 de manera que se logre una resistencia adecuada.

10.4.4 CANTIDADES.

Para evaluar el desempeño del edificio y el correcto diseño de acuerdo a las exigencias de la NSR-10, se calculó de manera general unas cantidades aproximadas de cada uno de los elementos analizados anteriormente y así poder comparar de manera económica el cambio que representa un análisis estático no lineal en comparación con el diseño convencional. A continuación se presenta un resumen de cantidades de concreto y acero para los elementos analizados, sin embargo se observó que no hubo un incremento en las cantidades de los materiales, la cantidad de acero en las diagonales se mantiene constante, más aun considerando que las inferiores tienen cuantías cercanas al 4%, límite permitido por la norma y que con dichas cuantías se logra un desempeño aceptable de la estructura.

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

-1000 0 1000 2000 3000 4000 5000

Alt

ura

[m

]

Fuerza cortante [Ton]

DISEÑO A CORTANTE MUROS

Diseñoelastico

CortantePush

Vc+Vs


FECHA: NOV/15


DE: 47

11.0 CONCLUSIONES

Después de realizado el análisis estático no lineal o Pushover para evaluar el comportamiento del edificio M001, se puede concluir que: 1. De acuerdo con los criterios de aceptación del procedimiento estático no lineal (NSP) consignados en

el numeral 7.3.2.1 del ASCE 41-13, no es necesario complementar el análisis mencionado con un análisis Dinámico no lineal en el tiempo, ya que la ductilidad calculada µstrength = 0.12 no excede la ductilidad máxima que es de 1.58.

2. En Dirección X: Para un desplazamiento lateral por encima de los 11 cm se alcanza el estado de

colapso preventivo y se acerca al límite de daño severo o de colapso progresivo, por lo tanto, cualquier desplazamiento lateral que supere los 12 cm indica que el edificio ha alcanzado su máxima capacidad de demanda y la estructura ya no sería segura. Del mismo modo, se comprobó que las primeras rotulas que se forman antes de alcanzar el desplazamiento objetivo son pocas lo que permite establecer que la estructura prácticamente aún se mantiene en el rango elástico, lo cual es lógico teniendo en cuenta que en el diseño el máximo desplazamiento en cubierta para el último piso con relación al piso o de la construcción no supera los 4.5 cm.

3. En dirección X: Con respecto al nivel de daños total final del análisis se tiene que la estructura antes

de alcanzar el colapso no ha desarrollado la totalidad de las rótulas asignadas al modelo lo que puede indicar que la falla de la edificación es súbita y concentrada en unos puntos Críticos de la edificación, más específicamente las diagonales inferiores de las cuatro esquinas.

ITEM PESO (kg)

PESO+

DESPERDICIO

(kg)

CUANTIA

[kg/m³]

2.1 VIGAS

Sotano 2 47176.40 51894.04 47176.4

Sotano 1 47176.40 51894.04 47176.4

Piso 1 56874.27 62561.70 56874.3

Piso 3 a Cubierta (Perimetrales) 90481.56 99529.72 90481.6

2.2 COLUMNAS

De Cim. a Piso 1 28482.39 31330.63 28482.4

2.3 MUROS PANTALLA

De Cim. a Cubierta 38853.43 42738.77 38853.4

2.4 PLACAS ENTREPISO

Sotano 2 malla M188 (Son 226) 9475 10422.50 9475.0

Sotano 1 malla M188 (Son 226) 9475 10422.50 9475.0

Piso 1 malla M188 (Son 248) 10396 11435.60 10396.0

Piso 3 a Cubierta malla M106 (Son 1127) 26521 29173.10 26521.0

ITEM PESO (kg)

PESO+

DESPERDICIO

(kg)

CUANTIA

[kg/m³]

Inferior (Piso 1 a Piso 3) 51224.1 56346.51 256.1

Superior (Piso 3 a Cubierta) 125920 138512 125920.0

Tolal acero refuerzo fy=60,000psi 1045921.34 1150513.47

Total malla electrosoldada 65360.00 71896.00

1111281.34 1222409.47

ESTRUCTURA

DIAGONALES


FECHA: NOV/15


DE: 47

4. En dirección X: El valor de R estimado en el análisis estático no lineal No es similar al utilizado en el

diseño convencional a partir de la recopilación bibliográfica R=3.0. Para este caso particular se espera que el coeficiente de disipación de energía a usar en el rediseño sea igual a 1.0 ya que el cortante de fluencia es más grande que el cortante de diseño, lo que lleva a concluir que la estructura analizada tiene una sobreresitencia alta y una muy baja ductilidad, por tanto se encuentra sobre dimensionada con respecto a la demanda de capacidad que en realidad debe tener.

5. En Dirección Y: Para un desplazamiento lateral por encima de los 17 cm se alcanza el estado de

colapso preventivo y se acerca al límite de daño severo o de colapso progresivo, por lo tanto, cualquier desplazamiento lateral que supere los 20 cm indica que el edificio ha alcanzado su máxima capacidad de demanda y la estructura ya no sería segura. Del mismo modo, se comprobó que las primeras rotulas que se forman antes de alcanzar el desplazamiento objetivo son pocas lo que permite establecer que la estructura prácticamente aún se mantiene en el rango elástico.

6. En dirección Y: El valor de R estimado en el análisis estático no lineal es 3.54 muy similar al utilizado

en el diseño convencional a partir de la recopilación bibliográfica R=3.0. con lo cual se puede concluir que en la dirección menos rígida hay mayor posibilidad de que la estructura se comporte de manera más dúctil, ya que al no haber redundancia de elementos, los que se encuentran en la dirección corta trabajaran sometidos a flexión y muy poca carga axial lo que garantizaría la formación de rotulas plásticas acordes con los modelos de plastificación planteados en el desarrollo de este informe.

7. La primera fluencia significativa ocurre después de sobrepasar el cortante de diseño lo cual indica que

el edificio es muy rígido, además de eso el target no sobrepasa el límite de colapso, por tanto se cumple parcialmente los requisitos de la NSR-10 con respecto a ocupación inmediata, sin embargo, el común denominador fue la formación de rotulas plásticas en columnas a muy bajos desplazamientos y que el límite de seguridad de la vida y de prevención al colapso están por encima del desplazamiento objetivo lo que indica que la estructura en dirección Y es hiperestatica y por ende deberá ser rediseñada considerando un factor de reducción sísmica igual o menor a 1.

8. A pesar de que se cumple con los requisitos de 10.9 del ASCE 41-13 y se asignaron modelos de plastificación para varios niveles de carga axial basados en los parámetros y criterios de aceptación para columnas en concreto reforzadas establecidos en la tabla 10.8 del mismo estándar, se recomienda complementar este estudio otros análisis del tipo dinámico no lineal considerando modelos de plastificación para elementos sin ductilidad (Tipo 3) sometidos a cargas axiales y a momentos bidireccionales.

9. Debido al comportamiento poco dúctil observado en este tipo de estructuras cuya

configuración se basa en diagonales de concreto que soporten cargas laterales y verticales,

NO se recomienda este sistema estructural para zonas de amenaza sísmica alta dentro del

territorio nacional.


FECHA: NOV/15


DE: 47

10. El chequeo a la fuerza de cortante generada en el análisis estático no lineal en el muro de

concreto central supera al cortante de diseño por lo cual se plantea un aumento en la

sección transversal, la adición de barras de media pulgada en sentido horizontal y el

aumento de la resistencia del concreto f’c hasta el piso 2.

12.0 BIBLIOGRAFÍA

AIS. Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10. AIS: Colombia, 2010.

Dinámica Estructural Aplicada al Diseño Sísmico, Luis Enrique García Reyes.

ASCE 7 -10 Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures. American Society of Civil Engineers.

ASCE 41-13, Seismic Evaluation and Retrofit of Existing Buildings.

Modeling for Structural Analysis Behavior and Basics, Graham H. Powell. Computers and Structures.

Young-Ju Kim, In-Yong Jung, Young-Kyu Ju, Soon-Jeon Park y Sang-Dae Kim. “Cyclic Behavior of Diagrid Nodes with H-Section Braces”, Journal of Structural Engineering ASCE, 2010.

Moon, K., “Design and Construction of Steel Diagrid Structures”. School of Architecture, Yale University, New Haven USA. NSCC 2009.

Toreno, M., Mele, E., Brandonisio, G. y De Luca, A. “Diagrid structures for Tall Buldings: case studies and design considerations” , The Structural design of tall and special buildings, Willey & Sons, 2012.

Moon, K., Connor, J. and Fernandez, J., “Diagrid structural system for tall buildings: characteristics and methodology for preliminary design” , The Structural design of tall and special buildings 16, 205-230, Willey & Sons, 2007.

Kim, J. and Lee, Y., “Seismic performance evaluation of diagrid system buildings”, The Structural

design of tall and special buildings 21, 736-749, Willey & Sons, 2012.

1. GENERALIDADES

- Localización: Carrera 11 N° 81 - 35, Bogota DC.- Zona de Amenaza Sísmica: INTERMEDIA- Normas de Diseño y Construcción: ASCE 41-13 Seismic Evaluation and Retrofit of Existing Buildings

2. PARAMETROS GENERALES DE DISEÑO

2.1 CARGAS

Cargas Muertas:Acabados de piso: 120 kg/m2Muros Divisorios Piso Tipo: 80 kg/m2Cielorasos: 25 kg/m2

Cargas Vivas:Sótanos: 250 kg/m2Oficinas: 200 kg/m2Cubierta: 200 kg/m2Escaleras: 300 kg/m2

2.2 GRUPO DE USO: Grupo I

Coeficiente de Importancia I=1.00

2.3 PARAMETROS SISMICOS

Zona de Amenaza: Intermedia Lacustre 50 - BogotáAceleracion, Aa=0.15, Av=0.20Coeficientes Fa=1.4, Fv=2.90Capacidad de Disipación de Energia Especial (DMO)Grado de Desempeño Elementos No Estructurales: Bajo

2.4 CIMENTACION

El diseño de la cimentación se basa en las recomendaciones del estudio de Suelos EYR-S 11231realizado por el Ing. Carlos Restrepo.La cimentación consiste en un sistema de pilotes en concreto reforzado que trabajan por punta y porfricción a una profundidad minima de 37.0 m bajo el nivel del último sótano de la edificación. Laplaca de cimentación se diseño para una subpresión de 5.0 T/m². Deben seguirse lasrecomendaciones de excavación y construcción especificadas en el informe (EYR S 11231).

4. CRITERIOS GENERALES DE CONSTRUCCION

- Los procedimientos de construcción serán propuestos por el contratista y aprobados por la interventoría de obra.- La estabilidad de la obra durante el proceso constructivo es responsabilidad del contratista- Deben verificarse las dimensiones, Localización y Niveles con los planos Arquitectónicos.- El diseñador estructural no se hace responsable por las modificaciones hechaspor terceros sobre los planos estructurales. Unicamente son válidos los planos firmados por los profesionalesresponsables del diseño.

4.1 CONCRETO REFORZADO

- La resistencia caracteristica f'c del concreto se define como la resistencia a la compresión obtenida en ensayos sobrecilindros a una edad de 28 días, de acuerdo a lo establecido en el capitulo C.5 de la NSR10.- El concreto premezclado debe cumplir con la norma NTC 3318 o NTC4027.- Los agregados deben cumplir con la Norma NTC 174.- El tamaño máximo nominal del agregado no debe ser mayor a: 1/5 de la menor dimensión entre los lados de la formaleta 1/3 del espesor de la losa 3/4 del espaciamiento libre entre barras de refuerzo- Debe garantizarse la mayor compacidad del concreto mediante un adecuado vibrado y un estricto proceso de curadode los elementos.- No debe alterarse la relación Agua-cemento de la mezcla adicionando agua para mejorar su manejabilidad. No sepodrá utilizar concreto que haya sido remezclado después de su fraguado inicial.- Debe controlarse la temperatura del concreto durante el fraguado para evitar los inconvenientes producidos por lapérdida prematura de agua y el secado generado por las condiciones climáticas (viento y temperatura ambiente).- Se recomiendan los siguientes periodos de curado húmedo para el concreto:

- Todas las juntas de obra deberán ser aprobadas por el Diseñador Arquitectónico.- Se recomienda el uso de Agua como puente de adherencia entre concretos de diferentes edades. La superficie delconcreto existente deberá humedecerse por tres horas continuas antes de vaciar el nuevo concreto.- Deben hacerse los controles mínimos de calidad al concreto según lo estipulado por el capítulo C.5 de la NSR10.

DIAMETRO VARILLA LONGITUD

TRASLAPOS MINIMOS EN VARILLAS TRASLAPO MINIMO EN MALLAS

*NOTA:

Las Cantidades de obra presentadas corresponden a la evaluación teórica sobre planos de diseño, y noconstituyen una orden de pedido definitiva para construcción. Es responsabilidad del constructor evaluar lascantidades reales y elaborar los pedidos de material definitivos para la obra.

4.2 ACERO DE REFUERZO

- El acero de refuerzo debe estar libre de polvo, barro, aceite o cualquier otra sustancia que pueda afectar la adherenciaentre el concreto y el acero.-Deben usarse soportes o espaciadores para sostener las varillas o fijarlas en los lugares correspondientes y garantizarel recubrimiento mínimo requerido. No se permite el uso de trozos de ladrillo, escombro, madera o piedras para estepropósito.- La separación mínima entre varillas individuales y paralelas, fuera de una zona de traslapo, debe ser inferior a 1.33veces el tamaño máximo del agregado grueso, y en todo caso no menor a 25 mm.- Los empalmes de refuerzo se ejecutan por traslapo en las zonas indicadas en los planos de despiece. La longitud dedesarrollo para los traslapos será:

3.3 PERFILES Y PLATINAS DE ACERO

- Platinas y Láminas ASTM A572: fy= 3500 kg/cm2 (350 MPa)- Angulares: ASTM A572: fy= 3510 kg/cm2 (351 MPa)- Pernos de anclaje: ASTM F1554- Pernos de conexión: ASTM A325 y A409- Soldadura: Electrodos E70XX- Preparación de superficie: Limpieza mecánica tipo SSPC-SP3- Pintura: Espesor película seca: 125 micrones (Base epóxica atóxica 75 micrones + Acabado epóxico 50 micronestipo Pintucoat)- Color: Según Código RAL, ver especificaciones arquitectónicas.- PROTECCION AL FUEGO: Los elementos metalicos del entrepiso deben protegerse para DOS (2) horas. El diseño yespecificacion del recubrimiento ignifugo sera realizado por un profesional especializado en el tema.

3. MATERIALES DE CONSTRUCCIÓN

3.1 CONCRETOSCimentación:- Pilotes y Barretes: f'c= 245 kg/cm² (24.5 MPa)- Dados: f'c= 210 kg/cm² (21 MPa)- Placa y Vigas Cimentación: f'c= 280 kg/cm² (28 MPa)- Caisson de Aproximación: f'c= 210 kg/cm² (21 MPa)- Pantalla Preexcavada: f'c= 280 kg/cm² (28 MPa)Estructura:- Placa y Vigas sotano 1 y piso 1: f'c= 280 kg/cm² (28 MPa)- Columnas sotano a piso 1: f'c= 420 kg/cm² (42 MPa)- Muro Pantalla: f'c= 280 kg/cm² (28 MPa)- Vigas Perimetrales piso 2 a cubierta: f'c= 280 kg/cm² (28 MPa)- Placa Compresión Losa Alveolar: f'c= 280 kg/cm² (28 MPa)- Diagonales piso 1 a piso 3: f'c= 490 kg/cm² (49 MPa)- Diagonales piso 3 a cubierta: f'c= 420 kg/cm² (42Mpa)- Rampa, Tanque y Escaleras: f'c= 280 kg/cm² (28Mpa)- Concreto de Limpieza (pobre): f'c= 145 kg/cm² (14.5Mpa)

3.2 ACERO DE REFUERZO

- Malla Electrosoldada: fy= 4200 kg/cm2 (420 MPa) NTC-2310- Acero Ø1/4": fy= 2400 kg/cm2 (240 MPa) NTC-161- Acero corrugado Ø3/8" y mayores: fy= 4200 kg/cm2 (420 MPa) NTC-2289- No se permite el uso de acero de refuerzo fabricado bajo la norma NTC245, ni ningún otro tipo deacero que haya sido estirado en frio o trefilado.

Ø 3/8" 55 cm.

Ø 3/4" 90 cm.

Ø 5/8" 75 cm.

Ø 1/2" 60 cm.

Ø 7/8" 125 cm.

Ø 1" 140 cm.

1520

3025

40

35 No. 5

7/8"

32 No. 2 1/4" No. 3 3/8"

5/8" No. 4 1/2"

3/4"

71

199

129

510387284

1" No. 8

No. 7 No. 6

0.250

0.560

1.5520.994

3.973 453.0422.235

1020

3025

40

35

45

1015

2520

35

30

40

DESIGNACIONDE LA BARRA

DIAMETRO ENPULGADAS

AREAmm²

PESOKg/m

GANCHO A90° (cm)

GANCHO A180° (cm)

GANCHO A135° (cm)

Concreto con Cemento Tipo I, en climas con temperaturas ambientales superiores a 4°C, el curado húmedo debe prolongarseun mínimo 7 días

Concreto con Cemento Tipo II, en climas con temperatura ambientales superiores a 4°C, el curado húmedo debe prolongarseun mínimo 14 días

Concreto con Cemento Tipo III, en climas con temperatura ambientales superiores a 4°C, el curado húmedo debe prolongarseun mínimo de 3 días

En concretos masivos elaborados con cemento de desarrollos lentos de resistencia, en climas con temperatura ambientalessuperiores a 4°C, el curado húmedo deberá cubrir un periodo mínimo de 2 a 3 semanas.

REFUERZO EN SEGUNDA FILAescala 1:25

REFUERZO ADICIONAL EN VIGAS ALTASescala 1:25

REFUERZO EN PAQUETEescala 1:25

ANCLAJE TIPICOescala 1:25

VIGAS DE CIMENTACION

Concreto pobre

VIGAS Y COLUMNAS VIGUETAS

superior

inferior

lateral:

superior:

inferior:

b

h

CONVENCION ESTRIBOS

25#3 bxh L=1.00m

Cantidad

Diámetro Sección

Longitud

CONVENCION REFUERZO

4 - 4 - 5.00

Cantidad

Longitud (m)del refuerzo

Diámetrodel refuerzo

superior:

inferior:

lateral:

f'c=2000 psi

RECUBRIMIENTOS MINIMOSescala 1:25

lateral

Estribo adicional:Ø1

4"@0.50m

Para 0.80<H<1.20:2Ø5

8" corridosPara H≤1.20:4Ø5

8" corridosEl acero de refuerzo en paquetesno puede tener más de 3 varillas.

Concreto estructural

Anclaje epóxico Hilti HITRE500 o similar

DETALLE TIPICO PASE DE TUBERIA EN VIGASescala 1:20

Fleje a cada lado del pase

CRITERIOS GENERALES:1- Los pases serán horizontales y perpendiculares al eje del elemento

2- No se permiten más de 3 pases por vano3- Separacion minima entre pases contiguos: 0.50m libres

4- Diámetro máximo del pase: 6"5- Los pases se harán en el tercio medio de la luz.

6- No se permiten pases en los nudos de las vigas ni en una distanciaigual a 2H de la cara del apoyo.

Ref. Adicional: 2 Ø12" L= 1.00m

arriba y abajo

PLANO No. CONTENIDO ESCALA

E-0 Especificaciones Generales indicadas

PLANTAS

Despiece de vigas cimentacion

indicadas

indicadas

indicadas

indicadas

indicadas

Planta de cimentación

Planta sotano 1

DESPIECES

1

2

3

4

5

6

7

E-100

E-101

E-102

E-103

E-300

E-400

indicadas

8

9

indicadas

10

indicadas

11

Planta estructural piso 4

Despiece de vigasE-301

E-401

indicadas

12

Planta estructural piso 7

E-402

E-403

E-404

indicadas

indicadas

Detalle tipico refuerzo diagonal fachadas

Detalle tipico refuerzo diagonal fachadas

Detalle tipico refuerzo diagonal fachadas y uniones

Secciones diagonales fachadas

Secciones diagonales fachadas

DETALLES

EDIFICIO M001 CALLE 81Bogotá, Cundinamarca

E-0

PLAN

O No

.:FE

CHA

REV. 1

Proy

ecto

fina

l

INDI

CADA

S

ESCA

LA:

CONT

IENE

:

DISE

ÑO:

COD:

201

2100

52IV

AN D

ARIO

ACE

VEDO

Dise

ño E

stru

ctur

alES

PECI

FICA

CION

ES G

ENER

ALES

20-1

1-20

15

PROY

ECTO

DE

GRAD

O PO

SGRA

DO

OBSE

RVAC

IONE

S

20/1

1/20

15FE

CHA:

MAE

STRI

A PR

OFES

IONA

L IC

YA 4

208_

02

AutoCAD SHX Text

Dist. libre:

AutoCAD SHX Text

2.5 cm

AutoCAD SHX Text

.10

AutoCAD SHX Text

.10

AutoCAD SHX Text

x

AutoCAD SHX Text

2.5 cm

VC8

(70x

80)

4B

5S

Pilotetemporal

1 2 8 9 10 11 11S

44S 5

6 7G

D

B

A

F

E

C

A

1 2 2S 3 3S 4 4S 5 5S 6 7

PLANTA CIMENTACIÓN PLACA MACIZA e=0.50mNE -14.25mescala 1:100

BA-2 BA-2 BA-2 BA-2 BA-2 BA-2 BA-2 BA-2

BA-1

BA-1

BA-2

BA-1

BA-1BA-1

BA-1BA-1 BA-1

BA-1

BA-1

D-2

D-2P1

P2

PILOTE TEMPORAL

PantallaPreexcavadat=50cm





Placa Macizat=50 cm

Placa Macizat=50 cm

Placa Macizat=50 cm

Pilotetemporal

PilotetemporalPilote

temporalPilotetemporal

Pilotetemporal

Pilotetemporal

Pilotetemporal

Pilotetemporal

Pilotetemporal

BA-1 BA-2BA-2

BA-2BA-2

Arranca Rampa

VC1(

70x8

0)

VC2

(70x

80)

VC3

(70x

80)

VC4

(70x

80)

VC5

(70x

80)

VC6

(70x

80)

VC7

(70x

80)

VC9

(70x

80)

VC10

(70x

80)

VC14 (50x80)

VC16 (50x80)

C1

C1C1

C1

C1

C2

C3

BA-1

BA-2

8S

As

11a

D2

Pilotetemporal

Pilotetemporal

Pilotetemporal

Pilotetemporal

Pilotetemporal

Pilotetemporal

NE -15.50m

NE -15.50m

Proyeccióntanque

CR1

CR2

Tramo Barrete

BA-3BA-3

CimentaciónNE -14.50m

Proyeccióntanque

Proyeccióntanque

VC11(50x80)

VC13 (50x80)

VC17 (50x80)

VC (50x80)

Pilotetemporal

Pilotetemporal

Pilotetemporal

VC12(50x80)

VC12(50x80)

VC15 (50x80)

VC15 (50x80)

VC16 (50x80)

D-1

D-1

D-1D-1

D-3

D-8

D-5

D-6

D-7

D-4

Tramo a demoler

AA

B

B

AA

B

B

C4

C4

C5

C4

Tramo Barretecontrafuerte a demoler















Tramo Barretecontrafuerte a demolerTramo Barrete

contrafuerte a demoler


Pilotetemporal

Pilotetemporal

Pilotetemporal

E1 E5

f'c=2000 psi

Conector Ø3/8" L=0.45m

Concreto pobre

Hiladas en tolete MacizoTeniendo en cuenta Pases

0.15

0.30

Anclado con [email protected]

Piso falso

Concreto pobref'c=2000 psi

VC (50x80) VC (50x80)

5/8" @0.25m5/8"@0.25m5/8"@0.20m

.15

.15

EØ3/8" @0.50m

.40

SECCIÓN TÍPICA PLACA DE CIMENTACIÓNescala 1:25

Malla M188 Ø6.0mm @0.15mNE -14.25m

NE -14.50m

NE -15.00m

NE -15.30m

PLAN

O No

.:FE

CHA

REV. 1

Proy

ecto

fina

l

INDI

CADA

S

ESCA

LA:

CONT

IENE

:

DISE

ÑO:

COD:

201

2100

52IV

AN D

ARIO

ACE

VEDO

Dise

ño E

stru

ctur

alPL

ANTA

DE

CIM

ENTA

CION

20-1

1-20

15

PROY

ECTO

DE

GRAD

O PO

SGRA

DO

OBSE

RVAC

IONE

S

20/1

1/20

15FE

CHA:

MAE

STRI

A PR

OFES

IONA

L IC

YA 4

208_

02E-

100

1 2 8 8A 9 10 11

4 4A 4B5

6 7G

D

B

A3

A

F

E

C

A

1 2 2B 3 3B 4 4B 5 5B 6 71A 2A 2C 3A 3C 4A 4C 5A 5C 6A

A1

A5

A6

A7

6A5C5B5A4C

2D1A

A4

A2

A1

3B 10B

PLANTA PISO 4NE +13.80escala 1:100

V306 (60x65)

V304

(60x

65)

V308 (60x65)

V305 (60x65)

V307 (60x65)

V301

(60x

65)

V303

(60x

65)

V302

(60x

65)

V307(50x65)

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00HE

A500

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

PISO 4NE +13.80m

P3

P4P5

AA

IPE 330 IPE 330

IPE 330 IPE 330

E8

IPE 330

IPE 330

P1

P2

HEA 400

IPE

330

IPE

330

IPE

330

HEA 400

IPE

500

IPE 330

IPE

500

IPE

500

HEA5

00

HEA5

00

E4

SECCION TIPICA PLACA STEEL DECKescala 1:20

Malla M-221 Ø[email protected] cada dirección

Steel deck 2"calibre 22

Conector de [email protected] L= 50mm


VigaVigueta Vigueta

A1

V308-V406(60x65)

Diagrid

Diagrid Piso 3 al 12

.65.10.10

.24

.65

FLØ3 /8"@0.20m L=1.74m

CORTE A-Aescala 1:25

Piso 4 al 122Ø3/8"corridos

PLAN

O No

.:FE

CHA

REV. 1

Proy

ecto

fina

l

INDI

CADA

S

ESCA

LA:

CONT

IENE

:

DISE

ÑO:

COD:

201

2100

52IV

AN D

ARIO

ACE

VEDO

Dise

ño E

stru

ctur

alPL

ANTA

PIS

O 4

20-1

1-20

15

PROY

ECTO

DE

GRAD

O PO

SGRA

DO

OBSE

RVAC

IONE

S

20/1

1/20

15FE

CHA:

MAE

STRI

A PR

OFES

IONA

L IC

YA 4

208_

02E-

102

PLANTA PISO 7NE +24.90mescala 1:100

PISO 7NE +24.90m

IPE 330

IPE 330

1 2 8 8A 9 10 11

4 4A 4B5

6 7G

D

B

A3

A

F

E

C

A

1 2 2B 3 3B 4 4B 5 5B 6 71A 2A 2C 3A 3C 4A 4C 5A 5C 6A

A1

A5

A6

A7

6A5C5B5A4C

2D1A

A4

A2

A1

3B 10B

IPE 330

HEA5

00

HEA5

00

P1

P2

HEA 400

IPE

330

IPE

330

IPE

330

HEA 400IP

E50

0

IPE 330IP

E50

0

IPE

500

IPE 330

IPE 330

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

HEA5

00

V506 (60x65)

V504

(60x

65)

V508 (60x65)

V507 (60x65)

V501

(60x

65)

V502

(60x

65)

V507 (50x65)

AA

IPE 330

E8

E4

A1

V308-V406(60x65)

Diagrid

Diagrid Piso 3 al 12

.65.10.10

.24

.65

FLØ3 /8"@0.20m L=1.74m

CORTE A-Aescala 1:25

Piso 4 al 122Ø3/8"corridos

SECCION TIPICA PLACA STEEL DECKescala 1:20

Malla M-221 Ø[email protected] cada dirección

Steel deck 2"calibre 22



VigaVigueta Vigueta

PLAN

O No

.:FE

CHA

REV. 1

Proy

ecto

fina

l

INDI

CADA

S

ESCA

LA:

CONT

IENE

:

DISE

ÑO:

COD:

201

2100

52IV

AN D

ARIO

ACE

VEDO

Dise

ño E

stru

ctur

alPL

ANTA

PIS

O 7

20-1

1-20

15

PROY

ECTO

DE

GRAD

O PO

SGRA

DO

OBSE

RVAC

IONE

S

20/1

1/20

15FE

CHA:

MAE

STRI

A PR

OFES

IONA

L IC

YA 4

208_

02E-

103

Piso 3NE +10.10m

Piso 1NE +0.00m

Piso 2NE +5.05m

DETALLE TIPICO REFUERZO DIAGONAL FACHADA KR 11escala 1:100

Piso 4NE +13.80m

Piso 5NE +17.50m

Piso 6NE +21.20m

Piso 7NE +24.90m

Piso 8NE +28.60m

Piso 9NE +32.30m

Piso 10NE +36.00m

Piso 11NE +39.70m

Piso 12NE +43.40m

CubiertaNE +47.10m

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Ver detalleunión 1

Ver detalleunión 1

Ver detalleunión 1

Ver detalleunión 1

9 c/

1213

c/2

09

c/12 9 c/

1213

c/2

09

c/12

7 c/208 c/12

8 c/127 c/20

8 c/12

8 c/12

7 c/208 c/12

8 c/12

7 c/208 c/12

8 c/12

7 c/208 c/12

8 c/12

7 c/208 c/12

8 c/12

7 c/208 c/12

8 c/12

7 c/208 c/12

8 c/12

7 c/208 c/12

8 c/12

7 c/208 c/12

8 c/12

Ver detalleunión 2

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 3

Indica empalme mecánico tipo 2

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

SECCIÓN 1FACHADA CRA 11


SECCIÓN (ver alzado)










DETALLE TIPICO REFUERZO DIAGONAL FACHADA KR 11escala 1:100

Piso 3NE +10.10m

Piso 1NE +0.00m

Piso 2NE +5.05m

Piso 4NE +13.80m

Piso 5NE +17.50m

Piso 6NE +21.20m

Piso 7NE +24.90m

Piso 8NE +28.60m

Piso 9NE +32.30m

Ver detalleunión 1

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

7 c/208 c/12

8 c/127 c/20

8 c/12

8 c/12

7 c/208 c/12

8 c/127 c/20

8 c/12

8 c/12

7 c/208 c/12

8 c/127 c/20

8 c/12

8 c/12

Emplamemecanico

Emplamemecanico

9 c/1213 c/20

9 c/12

9 c/1213 c/20

9 c/12

Ver detalleunión 1

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 3


Piso 10NE +36.00m

Piso 11NE +39.70m

Piso 12NE +43.40m

CubiertaNE +47.10m

7 c/

208

c/12

8 c/

127

c/20

8 c/

12

8 c/

12

7 c/

208

c/12

8 c/

127

c/20

8 c/

12

8 c/

12

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 1

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico













DIAGRID INFERIOR 1escala 1:20

24Ø1"

.15

.82

.82

1.12 1.12

EØ1/2" L=4.18m

30Ø1-1/4"

.15

.82

.82

1.12 1.12

EØ1/2" L=4.18m


34Ø1-1/4"

.15

.82

.82

1.12 1.12

EØ1/2" L=4.18m


.15

.62

EØ1/2" L=2.98m

.72 .72

.62

18Ø1"

1.12

.15

EØ3/8" L=1.42m

.15

.82 .15

EØ3/8" L=1.12m

.15

.82 .15

EØ3/8" L=1.12m

.15

1.12

.15

EØ3/8" L=1.42m

.15


.82 .15

EØ3/8" L=1.12m

.15

1.12

.15

EØ3/8" L=1.42m

.15

EØ3/8" L=1.02m

EØ3/8" L=0.92m

.15.15

.15

.15

.72

.62

DIAGRID SUPERIOR 1escala 1:20

.15

.62

EØ1/2" L=3.38m

.92 .92

.62

18Ø1"


.15

.62

EØ1/2" L=3.38m

.92 .92

.62

20Ø1-1/4"


.15

.72

EØ1/2" L=3.78m

1.02 1.02

.72

20Ø1-1/4"


.15

.62

EØ1/2" L=3.38m

.92 .92

.62

20Ø1-1/4"

EØ3/8" L=1.22m

EØ3/8" L=0.92m

.15.15

.15

.15

.92

.62

EØ3/8" L=1.22m

EØ3/8" L=0.92m

.15.15

.15

.15

.92

.62

1.02

.72 .15.15

EØ3/8" L=1.02m

.15

.15

EØ3/8" L=1.32m

EØ3/8" L=1.22m

EØ3/8" L=0.92m

.15.15

.15

.15

.92

.62

DETA

LLE

TIPI

CO R

EFUE

RZO

DIAG

ONAL

FAC

HADA

S

E-40

0

PLAN

O No

.:FE

CHA

REV. 1

Proy

ecto

fina

l

INDI

CADA

S

ESCA

LA:

CONT

IENE

:

DISE

ÑO:

COD:

201

2100

52IV

AN D

ARIO

ACE

VEDO

Dise

ño E

stru

ctur

al20

-11-

2015

PROY

ECTO

DE

GRAD

O PO

SGRA

DO

OBSE

RVAC

IONE

S

20/1

1/20

15FE

CHA:

MAE

STRI

A PR

OFES

IONA

L IC

YA 4

208_

02

AutoCAD SHX Text

L=4.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=7.30

AutoCAD SHX Text

L=5.00

AutoCAD SHX Text

L=5.00

AutoCAD SHX Text

L=7.30

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=6.50

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=6.50

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=8.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=5.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=7.00

AutoCAD SHX Text

L=6.50

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=6.50

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=5.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=5.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

Refuerzo adicional

AutoCAD SHX Text

Refuerzo adicional

AutoCAD SHX Text

L=-7.30

AutoCAD SHX Text

L=5.00

AutoCAD SHX Text

L=5.00

AutoCAD SHX Text

L=7.30

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=4.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=4.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=5.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=7.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=7.00

AutoCAD SHX Text

L=5.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=6.50

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=4.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=7.50

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=7.00

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=5.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=5.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

Refuerzo adicional

AutoCAD SHX Text

Refuerzo adicional

DETALLE TIPICO REFUERZO DIAGONAL FACHADA CLL 82escala 1:100


CubiertaNE +47.10m

Piso 6NE +21.20m

Piso 7NE +24.90m

Piso 8NE +28.60m

Piso 9NE +32.30m

Piso 10NE +36.00m

Piso 11NE +39.70m

Piso 12NE +43.40m

Piso 5NE +17.50m

Piso 4NE +13.80m

Piso 3NE +10.10m

Piso 1NE +0.00m

Piso 2NE +5.05m

9 c/

1213

c/2

09

c/12

9 c/

1213

c/2

09

c/12

7 c/208 c/12

8 c/127 c/20

8 c/12

8 c/12

7 c/

208

c/12

8 c/

12

7 c/

208

c/12

8 c/

12

7 c/

208

c/12

8 c/

12

7 c/

208

c/12

8 c/

127

c/20

8 c/

12

8 c/

12

7 c/

208

c/12

8 c/

12

7 c/

208

c/12

8 c/

12

7 c/

208

c/12

8 c/

12

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 1

Ver detalleunión 1

Ver detalleunión 1

Ver detalleunión 2

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

SECCIÓN 1FACHADA CALLE 82


SECCIÓN 5

SECCIÓN 5

SECCIÓN 8

SECCIÓN 8*

SECCIÓN 8

SECCIÓN 8

SECCIÓN 5

SECCIÓN 5

SECCIÓN 4

SECCIÓN 4

Piso 3NE +10.10m

DETALLE TIPICO REFUERZO DIAGONAL FACHADA CLL 81escala 1:100


CubiertaNE +47.10m

Piso 6NE +21.20m

Piso 7NE +24.90m

Piso 8NE +28.60m

Piso 9NE +32.30m

Piso 10NE +36.00m

Piso 11NE +39.70m

Piso 12NE +43.40m

Piso 5NE +17.50m

Piso 4NE +13.80m

Piso 1NE +0.00m

Piso 2NE +5.05m

9 c/1213 c/20

9 c/12

9 c/1213 c/20

9 c/12

Emplamemecanico

Emplamemecanico

7 c/2

08 c

/12

8 c/1

2

7 c/2

08 c

/12

8 c/1

2

7 c/2

08 c

/12

8 c/1

2

7 c/2

08 c

/12

8 c/1

2

7 c/208 c/12

8 c/12

7 c/208 c/12

8 c/12

7 c/208 c/12

8 c/12

7 c/208 c/12

8 c/12

7 c/208 c/12

8 c/12

7 c/208 c/12

8 c/12

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 2

Ver detalleunión 1

Ver detalleunión 1

Ver detalleunión 1

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico



SECCIÓN 8

SECCIÓN 8

SECCIÓN 6

SECCIÓN 6

SECCIÓN 6

SECCIÓN 6

SECCIÓN 4

SECCIÓN 4

SECCIÓN 4

SECCIÓN 4


.15

.62

EØ1/2" L=3.38m

.92 .92

.62

18Ø1"


.15

.62

EØ1/2" L=3.38m

.92 .92

.62

20Ø1-1/4"


.15

.72

EØ1/2" L=3.78m

1.02 1.02

.72

20Ø1-1/4"


.15

.62

EØ1/2" L=3.38m

.92 .92

.62

20Ø1-1/4"

EØ3/8" L=1.22m

EØ3/8" L=0.92m

.15.15

.15

.15

.92

.62

EØ3/8" L=1.22m

EØ3/8" L=0.92m

.15.15

.15

.15

.92

.62

1.02

.72 .15.15

EØ3/8" L=1.02m

.15

.15

EØ3/8" L=1.32m

EØ3/8" L=1.22m

EØ3/8" L=0.92m

.15.15

.15

.15

.92

.62


24Ø1"

.15

.82

.82

1.12 1.12

EØ1/2" L=4.18m

30Ø1-1/4"

.15

.82

.82

1.12 1.12

EØ1/2" L=4.18m


34Ø1-1/4"

.15

.82

.82

1.12 1.12

EØ1/2" L=4.18m


.15

.62

EØ1/2" L=2.98m

.72 .72

.62

18Ø1"

1.12

.15

EØ3/8" L=1.42m

.15

.82 .15

EØ3/8" L=1.12m

.15

.82 .15

EØ3/8" L=1.12m

.15

1.12

.15

EØ3/8" L=1.42m

.15


.82 .15

EØ3/8" L=1.12m

.15

1.12

.15

EØ3/8" L=1.42m

.15

EØ3/8" L=1.02m

EØ3/8" L=0.92m

.15.15

.15

.15

.72

.62

DETA

LLE

TIPI

CO R

EFUE

RZO

DIAG

ONAL

FAC

HADA

S

E-40

1

PLAN

O No

.:FE

CHA

REV. 1

Proy

ecto

fina

l

INDI

CADA

S

ESCA

LA:

CONT

IENE

:

DISE

ÑO:

COD:

201

2100

52IV

AN D

ARIO

ACE

VEDO

Dise

ño E

stru

ctur

al20

-11-

2015

PROY

ECTO

DE

GRAD

O PO

SGRA

DO

OBSE

RVAC

IONE

S

20/1

1/20

15FE

CHA:

MAE

STRI

A PR

OFES

IONA

L IC

YA 4

208_

02

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=4.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=4.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=7.00

AutoCAD SHX Text

L=5.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=4.50

AutoCAD SHX Text

L=7.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=5.50

AutoCAD SHX Text

L=5.00

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=7.50

AutoCAD SHX Text

L=5.50

AutoCAD SHX Text

L=6.50

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=6.50

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=3.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=4.50

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=5.50

AutoCAD SHX Text

L=5.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

Refuerzo adicional

AutoCAD SHX Text

Refuerzo adicional

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=7.00

AutoCAD SHX Text

L=5.00

AutoCAD SHX Text

L=7.00

AutoCAD SHX Text

L=5.00

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=6.50

AutoCAD SHX Text

L=5.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=7.50

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=4.50

AutoCAD SHX Text

L=6.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=6.50

AutoCAD SHX Text

L=6.50

AutoCAD SHX Text

L=8.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=4.00

AutoCAD SHX Text

L=7.00

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=4.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=5.50

AutoCAD SHX Text

Refuerzo adicional

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=5.50

AutoCAD SHX Text

Refuerzo adicional

Estribos de confinamientoen nudo (ver detalle)

0.60

0.52

0.20

6E-Ø1/2" L=2.64m

DETALLE ESTRIBOCONFINAMIENTO EN NUDO

DETALLE UNION 1escala 1:25

0.20

0.20

1.75

Ø1/2" @0.20mL=2.05m

Estribos de confinamiento enviga (ver despieces)

Refuerzo longitudinal vigas(ver despieces)

Refuerzo longitudinaldiagonales (ver despieces)






8c/128c/12

10c/12 10c/12

Refuerzo adicional lateralØ1/2"@0.20m

REFUERZO ADICIONALLATERAL

Estribos de confinamiento envariables: 3 #4 c/.10

Variable

0.52

0.20

3E-Ø1/2" c/.10 L=Vble

ESTRIBO DE CONFINAMIENTOVARIABLE EN NUDO

Estribos de confinamientoen nudo (5 #4 c/.10)

0.60

0.52

0.20

5E-Ø1/2" L=2.64m



0.20

0.20

1.60

Ø1/2" @0.20mL=3.70m








8c/128c/12

12c/12



0.20

0.20

3.30

Ø1/2" @0.20mL=2.00m

Estribos de confinamientovariables: 7 #4 c/.10

Variable

0.52

0.20

7E-Ø1/2" c/.10 L=Vble

ESTRIBO DE CONFINAMIENTOVARIABLE EN NUDO

0.88

0.52

0.20

4E-Ø1/2" L=3.00m



0.20

0.20

1.60

Ø1/2" @0.20mL=2.00m






10c/12



0.20

0.20

1.60

Ø1/2" @0.20mL=2.00m


10c/12

Estribos de confinamiento ennudo: 5 #4 c/.10

DETALLE TIPICO REFUERZO DIAGONAL FACHADA POSTERIOR CLL 81escala 1:100

Ver detalleunión 1

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Emplamemecanico

7 c/208 c/12

8 c/127 c/20

8 c/12

8 c/12

7 c/208 c/12

8 c/127 c/20

8 c/12

8 c/12

Emplamemecanico

Emplamemecanico

9 c/1213 c/20

9 c/12

9 c/1213 c/20

9 c/12

Ver detalleunión 3

Ver detalleunión 3

Emplamemecanico

Piso 3NE +10.10m

Piso 1NE +0.00m

Piso 2NE +5.05m

Piso 4NE +13.80m

Piso 5NE +17.50m

Piso 6NE +21.20m


Piso 7NE +24.90m

Piso 8NE +28.60m

Piso 9NE +32.30m

Piso 10NE +36.00m

Piso 11NE +39.70m

Piso 12NE +43.40m

CubiertaNE +47.10m

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Ver detalleunión 3

7 c/

208

c/12

8 c/

12

7 c/

208

c/12

8 c/

12

7 c/208 c/12

8 c/127 c/20

8 c/12

8 c/12

Ver detalleunión 3

Emplamemecanico

Emplamemecanico

Ver detalleunión 1

Ver detalleunión 3

7 c/

208

c/12

8 c/

127

c/20

8 c/

12

8 c/

12Emplamemecanico

Emplamemecanico

SECCIÓN 2

SECCIÓN 2

SECCIÓN 4

SECCIÓN 4

SECCIÓN 4

SECCIÓN 4

SECCIÓN 4

SECCIÓN 4

SECCIÓN 4

SECCIÓN 4

SECCIÓN 4

SECCIÓN 4


24Ø1"

.15

.82

.82

1.12 1.12

EØ1/2" L=4.18m

30Ø1-1/4"

.15

.82

.82

1.12 1.12

EØ1/2" L=4.18m


34Ø1-1/4"

.15

.82

.82

1.12 1.12

EØ1/2" L=4.18m


.15

.62

EØ1/2" L=2.98m

.72 .72

.62

18Ø1"

1.12

.15

EØ3/8" L=1.42m

.15

.82 .15

EØ3/8" L=1.12m

.15

.82 .15

EØ3/8" L=1.12m

.15

1.12

.15

EØ3/8" L=1.42m

.15


.82 .15

EØ3/8" L=1.12m

.15

1.12

.15

EØ3/8" L=1.42m

.15

EØ3/8" L=1.02m

EØ3/8" L=0.92m

.15.15

.15

.15

.72

.62


.15

.62

EØ1/2" L=3.38m

.92 .92

.62

18Ø1"


.15

.62

EØ1/2" L=3.38m

.92 .92

.62

20Ø1-1/4"


.15

.72

EØ1/2" L=3.78m

1.02 1.02

.72

20Ø1-1/4"


.15

.62

EØ1/2" L=3.38m

.92 .92

.62

20Ø1-1/4"

EØ3/8" L=1.22m

EØ3/8" L=0.92m

.15.15

.15

.15

.92

.62

EØ3/8" L=1.22m

EØ3/8" L=0.92m

.15.15

.15

.15

.92

.62

1.02

.72 .15.15

EØ3/8" L=1.02m

.15

.15

EØ3/8" L=1.32m

EØ3/8" L=1.22m

EØ3/8" L=0.92m

.15.15

.15

.15

.92

.62

DETA

LLE

TIPI

CO R

EFUE

RZO

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ONAL

FAC

HADA

SDE

TALL

E UN

IONE

S FA

CHAD

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.:FE

CHA

REV. 1

Proy

ecto

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l

INDI

CADA

S

ESCA

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:

DISE

ÑO:

COD:

201

2100

52IV

AN D

ARIO

ACE

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-11-

2015

PROY

ECTO

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GRAD

O PO

SGRA

DO

OBSE

RVAC

IONE

S

20/1

1/20

15FE

CHA:

MAE

STRI

A PR

OFES

IONA

L IC

YA 4

208_

02E-

402

AutoCAD SHX Text

L=7.30

AutoCAD SHX Text

L=5.00

AutoCAD SHX Text

L=5.00

AutoCAD SHX Text

L=7.30

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=4.50

AutoCAD SHX Text

L=5.50

AutoCAD SHX Text

L=3.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=4.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=4.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=5.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=3.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=5.50

AutoCAD SHX Text

L=3.50

AutoCAD SHX Text

L=4.50

AutoCAD SHX Text

L=4.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

L=4.00

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

L=8.00

AutoCAD SHX Text

L=6.50

AutoCAD SHX Text

L=5.30

AutoCAD SHX Text

L=6.00

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.50

SECCIONES DIAGONALES FACHADA CLL 82escala 1:100

Piso 3NE +10.10m

Piso 2NE +5.05m

Piso 4NE +13.80m

Piso 5NE +17.50m

Piso 6NE +21.20m

Piso 7NE +24.90m

Piso 8NE +28.60m

Piso 10NE +36.00m

Piso 9NE +32.30m

Piso 11NE +39.70m

Piso 12NE +43.40m

CubiertaNE +47.10m

Piso 1NE +0.00m

A A5 A6 A7 C

SECCIONES DIAGONALES FACHADA CLL 81escala 1:100

Piso 3NE +10.10m

Piso 2NE +5.05m

Piso 4NE +13.80m

Piso 5NE +17.50m

Piso 6NE +21.20m

Piso 7NE +24.90m

Piso 8NE +28.60m

Piso 10NE +36.00m

Piso 9NE +32.30m

Piso 11NE +39.70m

Piso 12NE +43.40m

CubiertaNE +47.10m

Piso 1NE +0.00m

D A4 A3 A2 A1

SECCIONES DIAGONALES FACHADA POSTERIOR CLL 81escala 1:100

Piso 3NE +10.10m

Piso 2NE +5.05m

Piso 4NE +13.80m

Piso 5NE +17.50m

Piso 6NE +21.20m

Piso 7NE +24.90m

Piso 8NE +28.60m

Piso 10NE +36.00m

Piso 9NE +32.30m

Piso 11NE +39.70m

Piso 12NE +43.40m

CubiertaNE +47.10m

Piso 1NE +0.00m

DIAGRID INFERIOR 1DIAGRID INFERIOR 2DIAGRID INFERIOR 3DIAGRID SUPERIOR 1DIAGRID SUPERIOR 2DIAGRID SUPERIOR 3

SECC

IONE

S DI

AGON

ALES

FAC

HADA

SPL

ANO

No.:

FECH

ARE

V. 1Pr

oyec

to fi

nal

INDI

CADA

S

ESCA

LA:

CONT

IENE

:

DISE

ÑO:

COD:

201

2100

52IV

AN D

ARIO

ACE

VEDO

Dise

ño E

stru

ctur

al20

-11-

2015

PROY

ECTO

DE

GRAD

O PO

SGRA

DO

OBSE

RVAC

IONE

S

20/1

1/20

15FE

CHA:

MAE

STRI

A PR

OFES

IONA

L IC

YA 4

208_

02E-

404

SECCIONES DIAGONALES FACHADA KR 11escala 1:100

Piso 3NE +10.10m

Piso 2NE +5.05m

Piso 4NE +13.80m

Piso 5NE +17.50m

Piso 6NE +21.20m

Piso 7NE +24.90m

Piso 8NE +28.60m

Piso 10NE +36.00m

Piso 9NE +32.30m

Piso 11NE +39.70m

Piso 12NE +43.40m

CubiertaNE +47.10m

Piso 1NE +0.00m

1a 2a 2b 2c 3 3a 43b 3c 4a 4b 4c 5 5a 5b 5c 6a

DIAGRID INFERIOR 1DIAGRID SUPERIOR 1

SECC

IONE

S DI

AGON

ALES

FAC

HADA

SPL

ANO

No.:

FECH

ARE

V. 1Pr

oyec

to fi

nal

INDI

CADA

S

ESCA

LA:

CONT

IENE

:

DISE

ÑO:

COD:

201

2100

52IV

AN D

ARIO

ACE

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Dise

ño E

stru

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-11-

2015

PROY

ECTO

DE

GRAD

O PO

SGRA

DO

OBSE

RVAC

IONE

S

20/1

1/20

15FE

CHA:

MAE

STRI

A PR

OFES

IONA

L IC

YA 4

208_

02E-

403

memoria de cÁlculo diseÑo estructural edificio m-001

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