memoria de calculo final de reservorio

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  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    1/29

    SELECCI N A CRITERIO VALOR

    1.-

    --

    2.-

    -20

    SELECCIN A CRITERIO VALOR

    1.-

    15-

    2.-

    A.- -B.- 20

    3.- 204.- -5.-

    A.- 30B.- -

    6.- 20

    20 AOS

    REDES DE DISTRIBUCION

    PERIODO DE DISEO

    OBSERVACIN 1: El rango de valores para el periodo de diseo, en funcin a las fuentes de agua, vida til de los sistemas yMinisterio de Salud, se uso el texto "Abastecimientos de Agua" de Simn Arocha; asimismo las referencias "Poblacin deEstudio, Fuentes de Abastecimiento y Obras de Captacin" de Valdez - 1991.OBSERVACION 2: Se propone usar el Modelo Matemtico propuesto por Donal T. Lauria para estimar el Periodo de Diseo

    Econmico y sugerido tambin en el libro de "Abastecimientos de Agua" de Simn Arocha

    FUENTES SUPERFICIALES

    FUENTES SUBTERRANEAS

    OBRAS DE CAPTACIN

    ESTACIN DE BOMBEO

    ESTANQUES DE ALMACENAMIENTO

    CONDICIONES DE PERIODO DE DISEO

    VIDAUTILDELOSSISTEMAS

    A.- DIQUES - TOMASB.- TOMAS - REPRESAS

    BOMBAS Y MOTORESINSTALACIONES

    LNEAS DE ADUCCIN

    PLANTAS DE TRATAMIENTO

    DE CONCRETOMETLICOS

    CONDICIONES DE PERIODO DE DISEO

    FUENTESDEAG

    UA

    A.- SIN REGULACIONB.- CON REGULACION

    A.- POZO O EMBALSEB.- ACUIFERO

    En la determinacin del tiempo para el cual se considera funcional el sistema, intervienen una serie de variables que debenser evaluadas para lograr un proyecto econmicamente viable. Por lo tanto el perodo de diseo puede definirse como el

    tiempo en el cual el sistema ser 100% eficiente, ya sea por capacidad en la conduccin del gasto deseado o por la

    existencia fsica de las instalaciones.

    Los factores considerados para la determinacin del perodo del diseo son:- Vida til de las estructuras del concreto y de la captacin de agua.- Facilidad o dificultad para hacer ampliaciones de la infraestructura- Crecimiento y/o decrecimiento poblacional- Capacidad econmica para la ejecucin de las obras

    PERIODO DE DISEO

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    2/29

    POBLACION FUTURA DISTRITO DE LAMPA

    1.0.-

    AO

    1961

    1972

    1981

    1993

    2007

    1.1.-

    AO

    1961

    11 1972

    9 1981

    12 1993

    14 2007

    1 2008

    3 2010

    5 2012

    7 2014

    27 2034

    1.2.-

    AO

    1961

    11 1972

    9 1981

    12 1993

    14 2007

    1 2008

    3 2010

    5 2012

    7 2014

    27 2034

    1.3.-

    AO

    1961

    11 1972

    9 1981

    12 1993

    14 2007

    1 20083 2010

    5 2012

    7 2014

    27 2034

    r=1.04%

    P=5323

    P=6564

    4949 r=0.010

    P=5001P=5106

    P=5213

    4949 r=0.010

    3827 0.0142642

    4352 -0.001996

    4249 0.0108719

    METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS

    TOTAL r

    3123 0.0184173

    r=1.05%

    3123

    METODO DE CRECIMIENTO ARITMETICO

    TOTAL

    3123

    3827

    4352

    4249 0.0117675

    r=0.0114949 r=1.14%

    2575 4949

    TOTAL r

    3123 0.0186525

    3827 0.0143863

    1515 1608

    P=5343

    P=6470

    P=5005

    P=5118

    P=5231

    P=5001

    P=5107

    P=5214

    P=5324

    P=6561

    4352 -0.001994

    4249 0.0109525

    METODO DE CRECIMIENTO GEOMETRICO

    CALCULO DE POBLACION FUTURA

    DATOS CENSALES DE POBLACION NOMINALMENTE CENSADOS

    MUJER HOMBRE TOTAL

    1913 1914 3827

    2220 2132 4352

    2122 2127 4249

    2374

    r

    0.0204931

    0.0152426

    -0.001972

    FUENTE INEI 3000

    3500

    4000

    4500

    5000

    1960 1968 1976 1984 1992 2000 2008 2016

    POBLAC

    ION

    AOS

    POBLACION DEL DISTRITO DE LAMPA SEGUN LOS CENSOS

    DATOS CENSALES

    = 1 + .

    =

    1

    3000

    3500

    4000

    4500

    5000

    55006000

    6500

    7000

    1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040

    POBLACION

    AOS

    ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034

    METODO DE CRECIMIENTO ARITMETICO

    = 1 +

    =

    13000

    3500

    4000

    4500

    5000

    5500

    6000

    6500

    7000

    1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040

    POBLACION

    AOS

    ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034

    METODO DE CRECIMIENTO GEOMETRICO

    = 2 +

    2

    =2

    +

    3000

    35004000

    4500

    5000

    5500

    6000

    6500

    7000

    1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040

    POBLACION

    AOS

    ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034

    METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS

    1

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    3/29

    POBLACION FUTURA DISTRITO DE LAMPA

    1.4.-

    AO

    1961

    11 1972

    9 1981

    12 1993

    14 20071 2008

    3 2010

    5 2012

    7 2014

    27 2034

    1.5.-

    AO

    196111 1972

    9 1981

    12 1993

    14 2007

    1 2008

    3 2010

    5 2012

    7 2014

    27 2034

    a0 =

    a1 =

    a2 =

    1.6.-

    AO

    1961

    11 1972

    9 198112 1993

    14 2007

    1 2008

    3 2010

    5 2012

    7 2014

    27 2034

    a0 =

    a1 =a2 =

    a3 =

    4949

    P=5020

    -339.358757

    P=5213

    P=5438

    P=5699

    P=10832

    -446341720

    674098.0859

    METODO PARABOLICO 3er GRADO

    TOTAL

    P=4916

    P=4937

    P=4950

    4949

    METODO PARABOLICO 2do GRADO

    TOTAL

    3123

    P=5106

    P=5214

    P=5323

    P=6556

    4352

    4249

    r=1.04%

    4249 0.010893

    4949 r=0.010P=5001

    3123 0.0184806

    3827 0.0142838

    4352 -0.001996

    METODO DE CRECIMIENTO EXPONENCIAL

    TOTAL r

    3827

    0.056948137

    P=4864

    P=4892

    -1800232.261

    1783.168202

    -0.440346517

    3123

    3827

    4352

    4249

    = .

    =

    l

    3000

    3500

    4000

    4500

    5000

    5500

    6000

    6500

    7000

    1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040

    POBLACION

    AOS

    ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034

    METODO DE CRECIMIENTO EXPONENCIAL

    3000

    3500

    4000

    4500

    5000

    5500

    1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040

    POBLACION

    AOS

    ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034

    METODO PARABOLICO 2do GRADO

    2.2.10 yayaax

    2

    11

    4

    2

    1

    3

    1

    1

    2

    0

    11

    3

    2

    1

    2

    1

    1

    0

    11

    22

    1

    10

    )(

    )(

    )(

    i

    m

    i

    i

    m

    i

    i

    m

    i

    i

    m

    i

    i

    i

    m

    i

    i

    m

    i

    i

    m

    i

    i

    m

    i

    i

    m

    i

    i

    m

    i

    i

    m

    i

    i

    yyfyayaya

    yyfyayaya

    yfyayama

    3000

    5000

    7000

    9000

    11000

    13000

    1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040

    POBLACION

    AOS

    ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034

    METODO PARABOLICO 3er GRADO

    323.2.10 yayayaaX

    2

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    4/29

    POBLACION FUTURA DISTRITO DE LAMPA

    1.7.-

    AO

    1961

    11 1972

    9 1981

    12 1993

    14 20071 2008

    3 2010

    5 2012

    7 2014

    27 2034

    1.7.-

    AO

    1961

    11 1972

    9 1981

    12 1993

    14 2007

    1 2008

    3 2010

    5 2012

    7 2014

    27 2034

    METODO LINEAL EXCEL 2013

    TOTAL

    3123 21.55

    3827 37972.99

    P=5299

    P=5343

    P=5386

    P=5429

    P=5860

    4352

    4249

    4949

    METODO LOGARITMICO EXCEL 2013

    TOTAL

    3123 42770.72

    3827 319968.7

    4352

    4249

    4949

    P=5298

    P=5341

    P=5383

    P=5426

    P=5848

    POBLACION FUTURA 2034

    P = 6564 Hab

    METODO DE CRECIMIENTO ARITMETICO

    METODO DE CRECIMIENTO GEOMETRICO

    METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS

    6470

    6561

    6564

    4950

    10832

    5860

    5848

    POBLACIONES FUTURAS CALCULADAS

    METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUSMETODO DE CRECIMIENTO EXPONENCIAL

    METODO PARABOLICO 2do GRADO

    METODO PARABOLICO 3er GRADO

    METODO LINEAL EXCEL 2013

    METODO LOGARITMICO EXCEL 2013

    6556

    y = 35.69x - 66,673.06

    R = 0.89

    3000

    4000

    5000

    6000

    7000

    1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040

    POBLACION

    AOS

    ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034

    METODO LINEAL EXCEL 2013

    y = 70,863.16ln(x) - 533,909.62

    R = 0.89

    3000

    4000

    5000

    6000

    7000

    1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040

    POBLACION

    AOS

    ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034

    METODO LOGARITMICO EXCEL 2013

    4800

    5300

    5800

    6300

    6800

    2008 2013 2018 2023 2028 2033

    POBLACION

    AOS

    ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034METODO DE CRECIMIENTO ARITMETICO

    METODO DE CRECIMIENTO GEOMETRICO

    METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS

    METODO DE CRECIMIENTO EXPONENCIAL

    METODO PARABOLICO 2do GRADO

    METODO LINEAL EXCEL 2013

    METODO LOGARITMICO EXCEL 2013

    3

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    5/29

    : por el:

    1.0.-

    2.0.-2.1.- Si no existieran estudios de c onsumo :

    2.2.- En programas de vivienda co n lotes de area menor o igual a 90 m2, las dotaciones seran:

    2.3.- Para sistemas de abastecimiento in directo por surtidores para camion, o piletas public as.

    :

    C L I M A T EM P L A D O Y C A L I D O 50 Lt s./Hab./DaESCOGER:

    Segn VierendelDOTACION DE DISEO

    120 Lts./Hab./Da

    CLIMA CLIMA FRIODOTACION ADOPTADA 30 Lts./Hab./Da

    ESCOGER:CLIMA CLIMA FRIODOTACION ADOPTADA 120 Lts./Hab./Da

    CLIMA DOTACIONC L I M A F R IO 30 Lt s./Hab./Da

    DOTACION ADOPTADA 180 Lts./Hab./DaCLIMA FRIO

    CLIMA DOTACIONC L I M A F R IO 120 Lts./Hab./Da

    C L I M A T EM P L A D O Y C A L I D O 150 Lts./Hab./Da

    FRIO

    ESCOGER:CLIMA

    La dotacin o la dem anda per capita, es la cantidad de agua que requiere cada persona de la poblacin, expresadaen l/hab/da. Conocida la dotacin, es necesario estimar el co nsumo promedio diario anual, el co nsumo mximodiario, y el consu mo mximo horario. El consum o prom edio diario anual, servir para el clculo del volumen delreservorio de almacenamiento y para estimar el c onsumo mximo diario y horario.

    CALCULO DE DOTACIO

    ESCOGER:

    CLIMA DOTACION

    POBLACION DE DISEOPERIODO DE DISEO

    P = 6564 Hab20 Aos

    D E TE RM IN A C IO N D E D O T AC IO N D E D IS E O

    METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS

    CLIMAFRIO TEMPLADO

    SEGN EL REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES

    C L I M A T EM P L A D O Y C A L I D O

    C L I M A F R IO 180 Lts./Hab./Da220 Lts./Hab./Da

    SEGN VIERENDEL

    de 10,000 Hab. a 50,000 Hab. 150 Lts./Hab./Da 200 Lts./Hab./Da

    Ms de 50,000 Hab. 200 Lts./Hab./Da 250 Lts./Hab./Da

    POBLACION

    de 2,000 Hab. a 10,000 Hab. 120 Lts./Hab./Da 150 Lts./Hab./Da

    DOTACION ADOPTADA 120 Lts./Hab./Da

    Segn Vierendel

    POBLACION A UTIL IZAR M s de 5 0, 00 0 Hab .CLIMA

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    6/29

    1.0.-

    2.0.-

    3.0.- CONSUM O M AXIM O HORARIO

    1.0.- VOLUMEN DE REGULACION (Vreg ):

    Vreg =Vreg =

    2.0.- VOLUMEN CONTRA INCENDIOS (Vci):

    Vci =

    3.0.- VOLUMEN DE RESERVA ( Vres):

    Vres =Vres =

    4.0.- VOLUMEN DE RESERVORIO TOTAL (Vt) :

    Vt =

    300.00 m3

    Segn el RNE ser calculado co n el diagrama de m asa correspondiente a las variaciones hor arias de la

    demanda, y cuando no haya disponibilidad de informacin el volumen de regulacin se debe considerarcom o m nimo el 25% del promedio anual de la demanda siempre que el suministro sea calculado para las 24horas de funcionamiento y en otros casos se determinara de acuerdo al horario de sum inistro, en caso debombeo al nmero y duracin de los periodos de bombeo as com o los horarios en los que se hallanprevistos dichos bomb eos.

    196912.07 Lit.197.00 m3

    El RNE indica en caso de considerarse demanda contra incendio en un sistema de abastecimiento se

    asignara en el criterio siguiente:* 50 m 3 para reas destinadas netamente a vivienda* Para poblaciones m enores a 10000 habitantes, no es recom endable y resulta antieconmico elproyectar sistema contra incendio.

    50.00 m3

    24700.00 Lit.25.00 m3

    272.00 m3

    VOLU M EN DE RESERVORIO

    CONSUMO PROMEDIO DIARIO ANUAL

    9 12 L i t /Seg

    11 85 L i t /Seg

    22 79 L i t /Seg

    Ello nos permite definir el Consumo promedio diario como el promedio de los consumos diarios durante un

    ao de registros expresado en [l/s]. As mismo, definimos Consumo Mximo Diario, como el da de

    mximo c onsumo de una serie de registros observados durante un ao y se define tambin el Co nsumo

    Mximo Horario, como la hora de mximo co nsumo del da de mximo consumo.

    Teniendo en cuenta el valor de K2, estan entre 1.8 y 2.5 , se asum e el valor de: 2.5

    Teniendo en cuenta que los valores de K1 estan entre 1.20 y 1.5 0, se asum e el valor de 1.3

    VOLUMEN TOTAL DE RESERVORIO

    2.50

    COEFICIENTE

    Considerando una dotacin 120, Litros/Habitante/Da y una poblacion de 6564 Habitantes, tenemos:

    CONSIMO M AXIM O DIARIO

    El RNE, recomienda que los valores de las variaciones de consumo referidos al promedio diario anual deban serfijados en base a un anlisis de informacin estadstica comprobada. Si no existieran los datos, se puede tomar encuenta lo siguiente:

    DEMANDA DIARIADEMANDA HORARIA

    "K1"="K2"=

    1.30

    D E TE RM IN AC IO N D E VA RIA C IO N D E C O N S U M O O D E M A N D A

    Por situaciones de dimensionamiento, se determina un reservorio con un volumen de 300 m3, lo cual se disear para el

    presente proyecto

    =

    . =

    . =

    VciVresVregVt

    8640025.0 xxQVregp

    400,86

    )()( PoblacinDotacinQP

    1. KQQ

    PDIARIOMAX

    2. KQQ

    PHORARIOMAX

    ViVregVres .*10.0.

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    7/29

    Tipos de Reservorio : Apoyado en medio elastico

    Forma del Reservorio : Circular Cilidrica

    Material de Construccin : Concreto Armado

    a) Dimensionamiento del diametro interior del Reservorio:Volumen V = 300.00 m3Altura de Agua h1 = 3.50 m

    Altura libre de Agua h2 = 0.30 m

    Altura total de Caisson H = 3.80 m

    El dimetro ser: D = 10.45 m

    D = 11.00 m

    R = 5.50 m

    Asumimos

    b) Espesor de la cuba del Reservorio (cilindro): (e)

    El valor asumido e = 20.00 cm

    El valor nos da la seguridad que el concreto no se agriete

    e) Espesor de la Losa FondoEl valor asumido e = 25.00 cm

    El valor nos da la seguridad que el concreto no se agriete

    e) Espesor de la Cupulase considera variable por la distribucion de cargas

    El valor asumido e = 11.00 - 7.50 cm

    El valor nos da la seguridad que el concreto no se agrieteConsideraciones para el analisis estructural

    Rango PromedioGW 14 - 20 17

    GC 11 - 19 15GP 8 - 14 11

    GM 6 - 14 10

    SW 6 - 16 11

    SC 6 - 16 11

    SP 5 - 9 7

    SM 5 - 9 7

    ML 4 - 8 6

    CL 4 - 6 5

    OL 3 - 5 4

    MH 1 - 5 3CH 1 - 5 3

    OH 1 - 4 2

    RESERVORIO APOYADO CIRCULAR DE V= 300 m3

    PREDIMENCIONAMIENTO:

    DATOS:

    la estructura estara cimentada sobre suelo homogeneo tipo GP para el valor de coeficiente de Balasto Kv se toma en

    cuenta el siguiente cuadro:

    Arcillas orgnicas

    (*) Valor utilizado en el presente proyecto. (11kg/cm2)

    Fuente: Cimentaciones de Concreto Armado - ACI - 1998

    Arenas limosas

    Limos orgnicos

    Arcillas con grava o con arena

    Limos orgnicos y arcillas limosas

    Limos inorgnocosArcillas inorgnicas

    Gravas arcillosasGravas mal graduadas

    Gravas limosas

    Arenas bien graduadas

    Arenas arcillosas

    Arenas mal graduadas

    Coeficiente de Reaccin de Subrasante o Coeficiente de Balasto "Ks." (Kg/cm3)

    Descripcin de los Suelos SmboloKs (Kg/cm3)

    Gravas bien graduadas

    )(

    4

    H

    xVD

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    8/29

    Area de Superficie de Contacto con el suelo

    r = 3.28 m

    Ac = 20.58 m

    Kv (Ton/m3) Kh (Ton/m3) Area (m2) Kv (Ton/m3) Kh (Ton/m3)Losa de Fondo

    11000.00 5500.00 2.74 30103.70 15051.85

    11000.00 5500.00 0.68 7526.20 3763.1011000.00 5500.00 1.37 15051.30 7525.65

    11000.00 5500.00 1.16 12810.60 6405.30

    11000.00 5500.00 0.23 2548.70 1274.35

    Cosnsideraciones para el Modelo

    Modelo de la Estructura.

    Radio = 1.87Radio = 3.73

    Radio = 5.50

    Radio = 6.00

    Calculo de Rigidez de ResortesUbicacin

    Radio = 0.00

    3,

    53,

    8

    (h)E ww

    1,4

    rAc 2

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    9/29

    Deformada y Diagrama de presiones sobre la estructura

    DISEO DE REFUERZO DE ACERO EN CUBADiseo de Acero Vertical.

    Distribucion de Momentos

    Envolvente de Momentos Verticales

    3.50

    4.00

    M22 (Envolvente de Momentos)

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    10/29

    Datos de la Cuba del Reservorio

    b = 100.00 cm

    e = 20.00 cm

    d = 16.00 cmfc = 210.00 kg/cm2

    fy = 4200.00 kg/cm2

    = 0.90 flexin

    Por Resistencia Ultima se tiene:

    A = 444.71

    B = -60480.00

    Mu = 1.87 Ton-cm/cm

    Momento para la Circunferncia de la cuba Mu = 187000.00 kg-cm

    As1 = 132.83

    As2 = 3.17 As= 3.17 cm2

    Acero Minimo

    As(min) = 3.86 cm2

    As(min) = 5.33 cm2

    Distribucion del Acero

    = 1/2 "

    As () = 1.29 cm2

    Cantidad = 4.00Espaciamiento acero S1 = 25.00 cm

    Por Tanto usar : 1/2" @ 25cm en dos capas

    0.00

    0.50

    1.00

    1.50

    2.00

    2.50

    3.00

    -1 -0.5 0 0.5 1 1.5 2

    A

    lturadeReservorio(m)

    M22(Ton-m/m)

    0'7.1

    22

    MuAsdfybcf

    Asfy

    02 MuAsBAsA

    bdfy

    cfAs

    7.0

    min

    bdfy

    As 14

    min

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    11/29

    Diseo de Acero Tangencial.Distribucion de Esfuerzos en Cara Interior Y en Cara exterior de la cuba del Caisson

    Envolvente de esfuerzos en cara interior y cara exterior de la cuba del Reservorio

    Datos de la Cuba del Reservorio

    b1 = 45.00 cm

    b2 = 170.00 cm

    b3 = 100.00 cm

    b4 = 0.30 cm

    e = 20.00 cm

    d = 16.00 cm

    fc = 210.00 kg/cm2

    fy = 4200.00 kg/cm2

    = 0.90 flexin

    0.00

    0.50

    1.00

    1.50

    2.00

    2.50

    3.00

    3.50

    4.00

    -100 -50 0 50 100 150

    AlturadeReservorio(m)

    S11(Ton-m2)

    S11 (Distribucion de Esfuerzos Tangenciales en

    cara Exterior)

    0.00

    0.50

    1.00

    1.50

    2.00

    2.50

    3.00

    3.50

    4.00

    0 20 40 60 80 100 120

    AlturadeReservorio(m)

    S11(Ton-m2)

    S11 (Distribucion de Esfuerzos Tangenciales en

    cara Interior)

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    12/29

    Refuerzo tangencial Hasta 0.45m ded Altura:

    Esfuerzo Maximo S11 = 118.62 Ton/m2

    S11 = 11.86 Kg/cm2

    T = 8540.64 cm2

    As = 2.26

    Acero Minimo

    As(min) = 1.74 cm2

    As(min) = 2.40 cm2

    Distribucion del Acero

    = 1/2 "

    As () = 1.29 cm2

    Cantidad = 2.00Espaciamiento acero S1 = 20.00 cm

    Por Tanto usar : 1/2" @ 20cm en dos capas

    Refuerzo tangencial de 0.45m a 2.15m

    Esfuerzo Maximo S11 = 118.62 Ton/m2

    S11 = 11.86 Kg/cm2

    T = 40330.80 cm2

    As = 10.67

    Acero Minimo

    As(min) = 6.57 cm2

    As(min) = 9.07 cm2

    Trabajamos con acero minimo

    Distribucion del Acero

    = 1/2 "As () = 1.29 cm2

    Cantidad = 10.00Espaciamiento acero S1 = 17.00 cm

    bdfy

    cfAs

    7.0

    min

    fy

    beS

    fy

    TAs

    11

    bdfy

    cfAs

    7.0

    min

    bdfy

    As 14

    min

    fy

    beS

    fy

    TAs

    11

    bdfy

    As 14

    min

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    13/29

    Por Tanto usar : 1/2" @ 17cm en dos capasRefuerzo tangencial de 0.45m a 2.15m

    Esfuerzo Maximo S11 = 80.652 Ton/m2

    S11 = 8.07 Kg/cm2

    T = 12904.32 cm2

    As = 3.41

    Acero Minimo

    As(min) = 3.86 cm2

    As(min) = 5.33cm

    2

    Trabajamos con acero minimo

    Distribucion del Acero

    = 1/2 "

    As () = 1.29 cm2

    Cantidad = 4.00Espaciamiento acero S1 = 25.00 cm

    Por Tanto usar : 1/2" @ 25cm en dos capas

    DISEO DE ACERO EN CUPULADiseo de Acero Radial en Losa Tapa.

    Distribucion de momentos Tangenciales y Radiales en losa tapa

    Refuerzo tangencial en Losa:

    bdfy

    cfAs

    7.0

    min

    0.04

    M11 (Distribucion de Momentos Tangenciales)

    fy

    beS

    fy

    TAs

    11

    bdfy

    As 14

    min

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    14/29

    Datos de losa tapa del Reservorio

    r = 5.60 cm fc = 210.00 kg/cm2

    b = 100.00 cm fy = 4200.00 kg/cm2

    e = 7.50 cm = 0.90 flexin

    d = 3.50 cm

    Por Resistencia Ultima se tiene:

    A = 444.71B = -13230.00

    Mu = 0.02 Ton-cm/cm

    Momento para Tangencial a 4.9m de radio Mu = 2094.00 Ton-m/m

    As1 = 29.59

    As2 = 0.16 As= 0.16 cm2

    Acero Minimo

    As(min) = 0.85 cm2

    As(min) = 2.50 cm2

    Distribucion del Acero utilizaremos acero minimo

    = 3/8 "

    As () = 0.71 cm2

    Cantidad = 3.52Espaciamiento acero S1 = 30.00 cm

    Por Tanto usar : 3/8" @ 30cm

    Refuerzo Radial en Losa:

    -0.04

    0.01

    0.06

    0.11

    -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6M22(Ton-m/m

    )

    M22 (Distribucion de Momentos Radiales)

    -0.04

    -0.02

    0

    .

    -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6

    M11(Ton-m/m

    Radio (m)

    0'7.1

    22

    MuAsdfybcf

    Asfy

    02 MuAsBAsA

    bdfy

    cfAs

    7.0

    min

    bdfy

    As 14

    min

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    15/29

    Datos de losa tapa del Reservorio

    r = 5.60 cm fc = 210.00 kg/cm2

    b = 100.00 cm fy = 4200.00 kg/cm2

    e = 11.00 cm = 0.90 flexin

    d = 7.00 cm

    Por Resistencia Ultima se tiene:

    A = 444.71

    B = -26460.00

    Mu = 0.04 Ton-cm/cm

    Momento para Tangencial a 3.15m de radio Mu = 4460.00 Ton-m/m

    As1 = 59.33

    As2 = 0.17 As= 0.17 cm2

    Acero Minimo

    As(min) = 1.69 cm2

    As(min) = 3.67 cm2

    Distribucion del Acero, utilizaremos acero minimo

    = 3/8 "

    As () = 0.71 cm2

    Cantidad = 5.16Espaciamiento acero S1 = 19.00 cm

    Por Tanto usar : 3/8" @ 19cmDISEO DE ACERO EN VIGA:

    Datos de Viga del Reservorio

    h = 35.00 cm fc = 210.00 kg/cm2

    b = 25.00 cm fy = 4200.00 kg/cm2

    r = 6.00 cm = 0.90 flexin

    d = 29.00 cmAcero Minimo

    As(min) = 1.75 cm2

    As(min) = 2.42 cm2

    Distribucion del Acero utilizaremos acero minimo

    = 1/2 "

    As () = 1.29 cm2

    Cantidad = 2.00 Por Tanto usar : ##

    a o m

    0'7.1

    22

    MuAsdfybcf

    Asfy

    02 MuAsBAsA

    bdfy

    cfAs

    7.0

    min

    bdfy

    cfAs

    7.0

    min

    bdfy

    As 14

    min

    bdfy

    As 14

    min

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    16/29

    : :

    CAUDAL MINIMO :

    H = m m

    m L=

    hf=

    Qmax= Lt/s D1 = "V = m/s D2= "

    Cd = Recomendacin : D1 2 " D=

    D de Diseo : " NA=

    NA= Entonces: b= "

    D = Cm b=

    D = " NA:

    A =

    B = Entonces:D =

    E = Ht=

    H =

    Qmd =

    A =

    g =

    Recomendacin:H

    30 cm

    ok

    Calculo del valor de la carga (H)

    391.49 cm

    Ht= 438.30 cm

    9.81 m/2s

    H= 391.49 cm

    Cuando la fuente de agua es un manantial de ladera y concentrado, la captacin constar de tres partes:La primera,corresponde a la proteccin del afloramiento

    la segunda,a una cmara hmeda para regular el gasto a utilizarse.

    la tercera,a una cmara seca que sirve para proteger la vlvula de control.

    DISEO DE CAPTACION DE MANANTIALDATOS INICIALES

    CAUDAL MAXIMO 12.00 Lit./Seg. GASTO MAXIMO DIARIO 8.00 Lit./Seg.

    5.00 Lit./Seg.

    0.380 m

    1. CALCULO DE LA DISTANCIA ENTRE EL PUNTO DE AFLORAMIENTO Y LA CAMARA

    HUMEDA (L)

    2. ANCHO DE LA PANTALLA (b)

    3. ALTURA DE LA CAMARA HUMEDA (Ht)

    0.8

    7 2/31 1/2

    1 1/2

    27.31

    27.00

    1 1/2

    27

    175 1/2

    Calculo de la perdida de carga (Hf)

    Calculo de la distancia entre el afloramiento y la caja de

    captacion (L)

    0.400

    ho = 0.020

    Hf = 0.380

    1.267 m

    Calculo del Diametro del orificio de

    entrada (D)Calculo del Numero de Orificios (NA)

    Calculo del ancho de la pantalla

    (b)

    0.50

    Calculo de la perdida de carga en el orificio (ho)

    ho =

    9.81

    0.40

    g = m/s2

    m

    V =2.24 m/s

    (V de Diseo) V =0.50 m/s

    ho= 0.020 m

    0.030 m2

    19.54

    7 2/3

    12.00

    4.46 m

    Consideraremos un ancho de

    b=4.50 m

    10.00 cm

    3.81 cm3.00 cm

    30.00 cm 438.30 cm

    0.008 m3/s

    0.001 m2

    56.1

    2 ohgV

    g

    Vho

    256.1

    2

    of hHH

    30.0

    fHL

    VCd

    QA MAX

    AD

    4

    1

    2

    2

    1

    D

    DNA

    1362 NADDNADb

    EDHBAHt

    2

    2

    256.1

    gA

    QmdH

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    17/29

    Dc= 1 1/2 " Dc= 1 1/2 "

    Ac=

    Dcanastilla= 3 "

    Recomendacin: N de ranuras =3Dc L 6Dc At= N de ranuras =

    Calculamos el Rango de L : Recomendacin:

    11.00

    L=

    Area de la ranura: (Ar) Dg = 3 "

    Ar= L =

    Ar= Ag=

    La tuberia de rebose y limpia tienen el mismo diametro

    TUBERIA DE LIMPIA

    D= 4.41 "

    Q = Lt/s D= 4 "

    hf = m/m

    CONO DE REBOSE

    D = 4 x 6

    12.00

    0.015

    5. REBOSE Y LIMPIA

    0.20 m

    0.024 m2 (si cumple)

    65.1565

    20.00 cm

    35.00 mm2

    3.50E-05 m2

    L 23

    1.14E-03 m2

    2.28E-03 m2

    El valor de At no debe ser mayor al 50%

    del area lateral de la granada (Ag)

    Calculo del diametro (Dcanastilla) y

    longitud de la canastilla (L)Calculo del area total de ranuras (At) Numero de Ranuras

    4. DIMENSIONAMIENTO DE LA CANASTILLA

    DcDCANASTILLA

    2

    4

    2

    C

    C

    DA

    Ct AA 2

    LDA gg 5.0

    ArranuradeArea

    AtranuradetotalArearanurasdeN

    21.0

    38.071.0

    hf

    QD

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    18/29

    Donde: Referencia: Arturo Rocha Felices, "HIDRAULICA DE TUBERIAS Y CANALES", Pg. 218.

    C : Coeficiente de Hazen y WilliamsD : Dimetro de la tubera (Pulgadas )

    hf : Prdida de carga unitaria - pendiente (m/Km )

    QCONDUCCION : Caudal de conduccin (Lts./Seg. )

    N

    001 3960

    002 3958.35

    003 3957.5

    004 3957

    005 3954.5

    006 3953

    007 3953

    008 3951.5

    009 3949.4

    010 3948.4

    011 3945.5

    0123945.5

    013 3942.5

    014 3941.6893

    015 3939.6

    016 3929

    140

    100

    Se realizar un anlisis general de toda la lnea (tramo por tramo), para de esta forma poder verificar las presiones

    existentes en cada punto, de acuerdo a los criterios establecidos por Hazen y Williams, presentados en el siguiente

    cuadro:

    Para el clculo de las tuberas que estan trabajando a presin, se utilizar a Frmula establecida por HAZEN y

    WILLIAMS, el cual se presenta a continuacin:

    Segn la seccin (e), Para el clculo de las tuberas que trabajan con flujo a presin se utilizarn frmulas racionales. En

    caso de aplicarse la frmula de Hazen y Williams, se utilizarn los coeficientes de friccin que se establecen en la Tabla

    N 01. Para el caso de tuberas no consideradas, se deber justificar tcnicamente el valor utilizado.

    DISEO DE LA LINEA DE CONDUCCION

    DESCRIPCION, COTAS, DISTANCIAS HORIZONTALES Y OTROS DATOS DEL PROYECTO:

    100

    150

    110

    150

    100

    COEFICIENTES DE FRICCIN "C" EN LA FRMULA DEHAZEN Y WILLIAMS

    TIPO DE TUBERIA C(R.N.E) Tub.: Acero sin costura 120

    (R.N.E) Tub.: Fibra de vidrio

    (R.N.E) Tub.: Hierro fundido

    (R.N.E) Tub.: Hierro fundido con revestimiento

    (R.N.E) Tub.: Hierro galvanizado

    (R.N.E) Tub.: Polietileno, Asbesto Cemento

    (R.N.E) Tub.: Acero soldado en espiral

    (R.N.E) Tub.: Cobre sin costura

    (R.N.E) Tub.: Concreto

    (R.N.E) Tub.: Poli(cloruro de vinilo)(PVC)

    140

    150

    CALCULOS HIDRAULICOS

    CAPTACION 3,917.00 m.s.n.m. 0.00 m 00 Km + 000.00 m 0.00 m

    DESCRIPCIONCOTAS

    - NIVEL DINAMICO -(m.s.n.m.)

    DISTANCIAHORIZONTAL

    (metros)

    DISTANCIA HORIZ.ACUMULADA

    (Km + m)

    LONGITUD DETUBERIA(metros)

    PVI 3,913.37 m.s.n.m. 4.42 m 00 Km + 009.42 m 4.74 mtuberia 3,915.07 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 005.00 m 5.36 m

    tuberia 3,911.29 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 015.00 m 5.33 m

    tuberia 3,913.15 m.s.n.m. 0.58 m 00 Km + 010.00 m 0.62 m

    PVI 3,908.90 m.s.n.m. 1.44 m 00 Km + 021.44 m 1.54 m

    tuberia 3,909.43 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 020.00 m 5.33 m

    tuberia 3,906.83 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 030.00 m 5.14 m

    tuberia 3,908.04 m.s.n.m. 3.56 m 00 Km + 025.00 m 3.66 m

    PVI 3,905.22 m.s.n.m. 1.67 m 00 Km + 036.67 m 1.72 m

    tuberia 3,905.62 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 035.00 m 5.14 m

    tuberia 3,903.44 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 045.00 m 5.11 mtuberia 3,904.51 m.s.n.m. 3.33 m 00 Km + 040.00 m 3.40 m

    tuberia 3,902.27 m.s.n.m. 2.27 m 00 Km + 050.00 m 2.35 m

    PVI 3,902.86 m.s.n.m. 2.73 m 00 Km + 047.73 m 2.79 m

    PVI 3,901.55 m.s.n.m. 2.74 m 00 Km + 052.74 m 2.83 m

    54.063.20004264.0 fhDCQ

    .

    Seg

    Pie

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    19/29

    017 3925.5

    018 3921

    019

    La carga disponible en el sistema, esta dado por:

    Donde:

    Z : Cota de cota respecto a un nivel de referencia arbitraria

    P/ : Altura de carga de presin Pes la presin y el peso especifico del fluido (m )

    V : Velocidad media del punto considerado (m/Seg. )

    H f : Es la prdida de carga que se produce de 1 a 2

    PRE

    PRE

    En la lnea de conduccin, la presin representa la cantidad de energa gravitacional contenida en el agua. Se determina

    mediante la ecuacin de Bernoulli.

    15.50 m

    Line - Line 3,901.52 m.s.n.m. 1.90 m 00 Km + 054.64 m 1.90 m

    RESERVORIO 3,901.50 m.s.n.m. 1.70 m

    LONGITUD TOTAL REAL DE TUBERIA : 00 Km + 59.04 m

    00 Km + 056.70 m1.70 m

    tuberia 3,901.52 m.s.n.m. 0.36 m 00 Km + 055.00 m 0.36 m

    Para tener una mejor visin del funcionamiento del sistema, se presentar la Lnea de Gradiente Hidrulico (L.G.H.),el cual indica la presin de agua a lo largo de la tubera bajo condiciones de operacin, lo cual se presenta a

    continuacin:

    De acuerdo a los datos planteados, las cotas establecidas para el sistema, ser un indicador de la carga disponible,

    para lo cual tenemos una cota de salida de 3,917.00 m.s.n.m., y una cota de llegada de 3,901.50 m.s.n.m.

    El Sistema, debe de funcionar adecuadamente para ello la

    presin MINIMA sera de 10 mca

    El Sistema, debe de funcionar adecuadamente para ello la

    presin MAXIMA sera de 50 mca

    TABLA N 02

    PRESIONES REQUERIDAS PARA EL FUNCIONAMIENTO DEL SISTEMA SEGN RNE

    PRESION MAXIMA

    PRESION REQUERIDA DESCRIPCION

    PRESION MINIMA

    3900

    3902

    3904

    3906

    3908

    3910

    3912

    3914

    3916

    3918

    0.

    00

    5.

    00

    10.

    00

    15.

    00

    20.

    00

    25.

    00

    30.

    00

    35.

    00

    40.

    00

    45.

    00

    50.

    00

    55.

    00

    60.

    00

    m

    s

    n

    m

    Metros

    ESQUEM DEL PROYECTO

    LlegadadeSalidade LCotaSCotaH

    fHg

    VPZ

    g

    VPZ

    22

    2

    22

    2

    2

    11

    1

    gg

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    20/29

    Entonces sera de :

    LONG. DE

    TUBERIAPENDIENTE CAUDAL PRESION

    (m) (m/m) (m/Seg.) (m)

    0.00 0.012 0.000

    5.36 0.360 0.012 1.822

    0.62 3.104 0.012 3.622

    5.33 0.349 0.012 5.375

    5.33 0.348 0.012 7.021

    3.66 0.381 0.012 8.342

    5.14 0.235 0.012 9.373

    5.14 0.235 0.012 10.163

    3.40 0.327 0.012 10.581

    5.11 0.209 0.012 11.231

    2.35 0.502 0.012 11.802

    1.70 0.451 0.012 12.429

    CLASE DE TUBERIA

    as presones es a ec as para os eren es pos e u era se asar n en e s guen e cua ro:

    3,913.929

    Prdida de carga en el tramo:

    52.767 75 5.419 m/Seg. 2.683 m/Seg. 0.138 0.138

    COEFICIENTE C :

    11.85 Lit./Seg.

    (R.N.E) Tub.: Poli(cloruro de vinilo)(PVC) 150

    DISEO DE LA LINEA DE CONDUCCION

    Se realizar un anlisis general de toda la lnea (tramo or tramo), para de esta forma poder verificar las presiones existentes en cada punto, de acuerdo a los crterios

    establecidos por Hazen y Williams, presentados en el siguiente cuadro:

    00 Km + 056.70 m 3,901.50

    DATOS DE CALCULO

    CAUDAL MAXIMO DIARIO :

    TUB. CLASE 10 100 m. 70 m.TUB. CLASE 15 150 m. 100 m.

    TUB. CLASE 5 50 m. 35 m.

    TUB. CLASE 7.5 75 m. 50 m.

    CLASE DE TUBERIACARGA ESTATICA (metros)

    PRESION MAXIMA DE

    PRUEBA (metros)

    PRESION MAXIMA

    DE TRABAJO

    3.071 m

    5.663 m/Seg. 2.683 m/Seg. 0.191 0.606 3,914.068

    3,914.674

    0.695 3,915.090

    00 Km + 045.00 m 3,903.44 61.812 75 3.949 m/Seg. 2.683 m/Seg. 0.416 0.416

    00 Km + 040.00 m 3,904.51 56.361 75 4.750 m/Seg. 2.683 m/Seg. 0.277

    51.619 75

    3,916.203

    00 Km + 035.00 m 3,905.62 60.321 75 4.147 m/Seg. 2.683 m/Seg. 0.418 0.418 3,915.785

    0.073 3,916.379

    00 Km + 030.00 m 3,906.83 60.330 100 4.146 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.103 0.176

    00 Km + 025.00 m 3,908.04 54.619 100 5.058 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.073

    3,916.666

    00 Km + 020.00 m 3,909.43 55.625 100 4.877 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.107 0.214 3,916.453

    0.120 3,916.773

    00 Km + 015.00 m 3,911.29 55.620 100 4.878 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.107 0.107

    00 Km + 010.00 m 3,913.15 35.503 100 11.971 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.012

    3,917.000

    00 Km + 005.00 m 3,915.07 55.257 100 4.942 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.107 0.107 3,916.893

    ALTURA

    PIESOMETR.

    - COTA -(Km + m) (m.s.n.m.) (mm) (mm) (m/Seg.) (m/Seg.) (m/Km) (m) (m.s.n.m.)

    DISTANCIA

    HORIZONTAL

    NIVEL

    DINAMICO

    - COTA -

    DIAMETRO

    CALCULADO

    DIAMETRO

    ASUMIDO

    VELOCIDAD

    CALCULADA

    VELOCIDAD

    REAL

    00 Km + 050.00 m 3,902.27

    PERDIDA DE

    CARGA

    UNITARIA

    f

    ACUMULA

    DA

    00 Km + 000.00 m 3,917.00

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    21/29

    3917.00

    3916.89 3916.77 3916.673916.45 3916.38 3916.20

    3915.783915.09

    3914.67

    3914.07 3913.93

    3917.00

    3915.07

    3913.15

    3911.29

    3909.43

    3908.04

    3906.83

    3905.62

    3904.51

    3903.44

    3902.27

    3901.50

    3900.00

    3902.00

    3904.00

    3906.00

    3908.00

    3910.00

    3912.00

    3914.00

    3916.00

    3918.00

    0.

    00

    5.

    00

    10.

    00

    15.

    00

    20.

    00

    25.

    00

    30.

    00

    35.

    00

    40.

    00

    45.

    00

    50.

    00

    55.

    00

    60.

    00

    m.s.n.m.

    Metros

    ESQUEMA DEL PROYECTO

    LINEA DE TUBERIA

    COTA PIEZOMETRICA

    PLANO DE CARGA

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    22/29

    Asignacin de caudales en los tramos que constituyen las mallas

    METODO DE LAS AREAS

    DISTRIBUCION DE CAUDALES EN NUDOS

    23836.484

    17550.601

    10364.571

    23588.537

    1.00

    7336.3966660.847

    5368.106

    2484.442

    11778.565

    7195.827

    11200.436

    10066.322

    14191.633

    8536.182

    1069.140

    2996.688

    2016.491

    1818.372

    4622.885

    11999.448

    5684.466

    4491.740

    7607.960

    3410.391

    4273.105

    10532.830

    2845.132

    4349.762

    8157.170

    3743.900

    4108.964

    4510.934

    3183.960

    2032.798

    4316.444

    2512.322

    1714.613

    1935.069

    7128.319

    11490.229

    5670.194

    9221.436

    17197.353

    11816.364

    14305.371

    6603.473

    8578.2654754.859

    10455.315

    8341.804

    7850.996

    2407.853

    10498.611

    5615.253

    5570.644

    12246.867

    19798.132

    5991.596

    4329.458

    3797.820

    3972.730

    4761.730

    (m2)

    AREA

    13.00

    2.00

    3.00

    4.00

    5.00

    6.00

    7.00

    6946.365

    6309.463

    3800.920

    2716.855

    2207.269

    3291.478

    7944.926

    37.00

    26.00

    27.00

    28.00

    29.00

    30.00

    31.00

    20.00

    21.00

    22.0023.00

    24.00

    25.00

    14.00

    15.00

    16.00

    17.00

    18.00

    19.00

    8.00

    9.00

    10.00

    11.00

    12.00

    44.00

    45.00

    46.00

    47.00

    48.0049.00

    38.00

    39.00

    40.00

    41.00

    42.00

    43.00

    56.00

    57.00

    58.0059.00

    60.00

    61.00

    50.00

    51.00

    52.00

    53.00

    54.00

    55.00

    62.00

    63.00

    64.00

    65.00

    66.00

    67.00

    32.00

    33.00

    34.00

    35.00

    36.00

    CAUDAL MAXIMO HORARIO : 22.79 Lit./Seg.

    AREA DE INFLUENCIA : 885081.944 m2

    .607 Lit./Seg.

    CAUDAL UNITARIO : .000026 Lit./Seg.

    CAUDAL EN

    EL NUDO

    .614 Lit./Seg.

    .452 Lit./Seg.

    .267 Lit./Seg.

    N DE

    AREA

    .138 Lit./Seg.

    .064 Lit./Seg.

    .303 Lit./Seg.

    .185 Lit./Seg.

    .288 Lit./Seg.

    .259 Lit./Seg.

    .365 Lit./Seg.

    .220 Lit./Seg.

    .028 Lit./Seg.

    .088 Lit./Seg.

    .110 Lit./Seg.

    .271 Lit./Seg.

    .073 Lit./Seg.

    .112 Lit./Seg.

    .210 Lit./Seg.

    .096 Lit./Seg.

    .106 Lit./Seg.

    .116 Lit./Seg.

    .052 Lit./Seg.

    .111 Lit./Seg.

    .065 Lit./Seg.

    .044 Lit./Seg.

    .050 Lit./Seg.

    .184 Lit./Seg.

    .179 Lit./Seg.

    .162 Lit./Seg.

    .098 Lit./Seg.

    .070 Lit./Seg.

    .057 Lit./Seg.

    .085 Lit./Seg.

    .205 Lit./Seg.

    .189 Lit./Seg.

    .172 Lit./Seg.

    .170 Lit./Seg.

    .221 Lit./Seg.

    .122 Lit./Seg.

    .269 Lit./Seg.

    .215 Lit./Seg.

    .202 Lit./Seg.

    .077 Lit./Seg.

    .052 Lit./Seg.

    .047 Lit./Seg.

    .119 Lit./Seg.

    .309 Lit./Seg.

    .146 Lit./Seg.

    .510 Lit./Seg.

    .154 Lit./Seg.

    .111 Lit./Seg.

    .098 Lit./Seg.

    .102 Lit./Seg.

    .123 Lit./Seg.

    .296 Lit./Seg.

    .146 Lit./Seg.

    .237 Lit./Seg.

    .443 Lit./Seg.

    .304 Lit./Seg.

    .368 Lit./Seg.

    .066 Lit./Seg.

    .023 Lit./Seg.

    .215 Lit./Seg.

    .062 Lit./Seg.

    .270 Lit./Seg.

    .145 Lit./Seg.

    .143 Lit./Seg.

    .315 Lit./Seg.

    .116 Lit./Seg.

    .196 Lit./Seg.

    .082 Lit./Seg.

    68.00

    69.00

    70.00

    71.00

    72.00

    2566.951

    912.592

    8364.717

    N DE

    AREA

    AREA CAUDAL EN

    (m2) EL NUDO

    INFLUENCIADEAREA

    HORARIOMAXIMOCAUDALqUNITARIO

    NUDOUNITARIONUDO AQQ

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    23/29

    8733.018

    8142.905

    5646.254

    5408.906

    2778.960

    2716.327

    2949.627

    3239.792

    3552.410

    4863.329

    6450.106

    4352.404

    3043.287

    6330.826

    14082.287

    28085.056

    31871.724

    8745.085

    12945.215

    9298.752

    28087.348

    48333.635

    8353.350

    8469.240

    32753.323

    19164.989

    17648.278

    12161.596

    1594.068

    1353.473

    4544.620

    17822.013

    N DE

    AREA

    AREA

    (m2)

    98.00

    99.00

    100.00

    92.00

    93.00

    94.00

    95.00

    96.00

    97.00

    86.00

    87.00

    88.0089.00

    90.00

    91.00

    80.00

    81.00

    82.00

    A TOTAL: 885081.944

    104.00

    101.00

    102.00

    103.00

    83.00

    84.00

    85.00

    74.00

    75.00

    76.00

    77.00

    78.0079.00

    73.00 .041 Lit./Seg.

    .035 Lit./Seg.

    .117 Lit./Seg.

    .459 Lit./Seg.

    EL NUDO

    .723 Lit./Seg.

    .821 Lit./Seg.

    .225 Lit./Seg.

    .333 Lit./Seg.

    .239 Lit./Seg.

    .723 Lit./Seg.

    1.245 Lit./Seg..843 Lit./Seg.

    .493 Lit./Seg.

    .454 Lit./Seg.

    .313 Lit./Seg.

    22.791 Lit./Seg.

    .215 Lit./Seg.

    .218 Lit./Seg.

    .225 Lit./Seg.

    .210 Lit./Seg.

    CAUDAL EN

    .145 Lit./Seg.

    .139 Lit./Seg.

    .072 Lit./Seg.

    .070 Lit./Seg.

    .076 Lit./Seg.

    .083 Lit./Seg.

    .091 Lit./Seg.

    .125 Lit./Seg.

    .166 Lit./Seg.

    .112 Lit./Seg.

    .078 Lit./Seg.

    .163 Lit./Seg.

    .363 Lit./Seg.

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    24/29

    4 150 0.82

    4 150 0.654 150 0.73

    4 150 0.87

    4 150 0.67

    4 150 0.89

    4 150 0.78

    4 150 0.92

    4 150 0.94

    4 150 0.68

    4 150 0.71

    4 150 0.714 150 0.83

    4 150 0.86

    4 150 0.9

    4 150 0.81

    4 150 0.9

    4 150 0.7

    4 150 0.92

    4 150 0.82

    4 150 0.78

    4 150 0.794 150 0.79

    4 150 0.77

    4 150 0.6

    4 150 0.63

    4 150 1.09

    4 150 0.78

    4 150 0.68

    4 150 1.12

    4 150 0.84

    4 150 0.67

    4 150 0.88

    4 150 0.65

    4 150 0.65

    4 150 0.74

    4 150 0.72

    4 150 0.91

    4 150 0.66

    4 150 0.87

    4 150 0.9

    150 0.824 150 0.65

    4 150 0.8

    39

    39

    39

    3940

    40

    38

    38

    38

    39

    39

    39

    32

    32

    32

    34

    35

    36

    29

    2929

    31

    31

    32

    17

    23

    24

    24

    26

    28

    13

    14

    16

    17

    17

    17

    32

    56

    7

    9

    10

    10

    12

    12

    45

    39

    40

    41

    42

    4344

    3334

    35

    36

    37

    38

    27

    28

    29

    30

    31

    32

    21

    22

    2324

    25

    26

    15

    16

    17

    18

    19

    20

    9

    10

    11

    12

    13

    14

    3

    4

    5

    6

    7

    8

    LONGITUD

    DE

    TUBERIA m

    DIAMETRO

    DE TUBERIA

    pulg

    C VELOCIDAD

    m/s

    1

    2

    4 150 0.6

    4

    38.000

    38.000

    30.000

    33.000

    30.000

    30.000

    38.000

    37.000

    36.000

    39.00038.000

    38.000

    38.000

    37.000

    36.000

    34.000

    33.000

    42.000

    31.000

    31.000

    31.000

    38.000

    38.000

    38.00038.000

    36.000

    42.000

    33.000

    34.000

    30.000

    30.000

    31.000

    30.000

    38.000

    38.000

    30.000

    30.000

    42.000

    37.00032.000

    32.000

    38.000

    38.000

    30.000

    3893.940

    3893.920

    3894.650

    3894.640

    3894.550

    3894.550

    3893.850

    3893.830

    3893.730

    3894.0503894.060

    3893.830

    3893.830

    3893.780

    3893.640

    3894.140

    3894.150

    3892.420

    3894.260

    3894.250

    3894.300

    3893.950

    3893.950

    3893.9503893.950

    3893.720

    3892.360

    3894.870

    3894.870

    3894.350

    3894.350

    3894.300

    3894.340

    3894.030

    3894.040

    3894.400

    3894.410

    3892.370

    GRADIENTE

    HIDRAULICO

    msnm

    3893.790

    3893.7903894.210

    3894.210

    3893.950

    3893.950

    3894.340

    N-43 3856.270N-44 3856.000

    N-45 3855.820

    N-40 3864.020

    N-41 3864.310

    N-42 3856.230

    N-37 3856.750

    N-38 3864.370

    N-39 3861.750

    N-34 3855.530

    N-35 3856.000

    N-36 3856.000

    N-31 3863.350

    N-32 3857.840

    N-33 3855.310

    N-28 3860.680

    N-29 3850.600

    N-30 3863.000

    N-25 3857.660

    N-26 3857.550

    N-27 3860.150

    N-20

    N-21

    N-22

    N-23N-24 3856.000

    N-14

    N-15

    N-16

    N-17

    N-18

    N-19

    N-8

    N-9

    N-10

    N-11

    N-12

    N-13

    3856.000

    3856.000

    3856.000

    N-2 3856.460N-3

    N-4

    N-5

    N-6

    N-7

    3861.430

    3861.300

    3864.310

    3864.440

    3863.420

    3863.480

    3856.080

    3856.000

    3864.710

    3864.560

    3850.170

    3850.690

    3862.600

    3862.640

    3856.000

    3856.000

    3864.050

    3864.160

    RESULTADOS DE WATERCAD (PRESION Y VELOCIDAD)

    N DE NUDO

    N-1

    COTA

    TUBERIA

    msnm

    3856.460

    PRESION EN

    NUDO mca

    37.000

    N DE

    TUBERIA

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    25/29

    4 150 0.86

    4 150 0.914 150 0.83

    4 150 0.89

    4 150 0.63

    4 150 0.76

    4 150 0.88

    4 150 0.68

    4 150 0.79

    4 150 0.92

    4 150 0.76

    4 150 0.664 150 0.7

    4 150 0.68

    4 150 0.82

    4 150 0.81

    4 150 1.07

    4 150 0.87

    4 150 0.96

    4 150 0.79

    4 150 0.87

    4 150 0.79

    4 150 0.79

    4 150 0.85

    4 150 0.94

    4 150 0.96

    4 150 0.65

    4 150 0.71

    4 150 0.91

    4 150 0.88

    4 150 0.75

    4 150 0.84

    4 150 0.81

    4 150 0.91

    4 150 0.71

    4 150 0.76

    4 150 0.69

    4 150 0.7

    4 150 0.87

    4 150 0.71

    4 150 0.71

    4 150 1.03

    4 150 0.7

    4 150 0.71

    4 150 0.64

    4 150 0.72

    4 150 0.63

    4 150 0.93

    4 150 0.68

    4 150 1.14

    52

    53

    49

    51

    51

    51

    52

    52

    46

    4748

    49

    49

    49

    44

    44

    45

    45

    46

    46

    43

    43

    43

    43

    45

    44

    42

    42

    42

    42

    42

    42

    40

    41

    41

    41

    4142

    4040

    40

    40

    40

    40

    40

    40

    40

    40

    40

    40

    9394

    95

    87

    88

    89

    90

    91

    92

    81

    82

    8384

    85

    86

    75

    76

    77

    78

    79

    80

    69

    70

    71

    72

    73

    74

    63

    64

    65

    66

    67

    68

    57

    58

    59

    60

    61

    62

    51

    5253

    54

    55

    56

    46

    47

    48

    49

    50

    32.000

    46.00046.000

    32.000

    31.000

    31.000

    31.000

    32.000

    31.000

    32.000

    29.000

    29.000

    35.000

    34.00036.000

    37.000

    41.000

    33.000

    32.000

    31.000

    32.000

    29.000

    37.000

    37.000

    32.000

    33.000

    32.000

    33.000

    37.00031.000

    32.000

    30.000

    32.000

    32.000

    38.000

    38.000

    30.000

    48.000

    48.000

    38.000

    35.000

    31.000

    31.00031.000

    38.000

    38.000

    30.000

    30.000

    35.000

    35.000

    3894.250

    3892.2103892.210

    3894.240

    3894.390

    3894.290

    3894.470

    3894.270

    3894.310

    3894.250

    3894.590

    3894.540

    3894.250

    3894.2603893.920

    3893.920

    3892.590

    3894.210

    3894.290

    3894.280

    3894.310

    3894.560

    3893.960

    3894.000

    3894.290

    3894.280

    3894.210

    3894.240

    3893.9903894.550

    3894.220

    3894.400

    3894.420

    3894.370

    3893.930

    3893.910

    3894.450

    3892.270

    3892.270

    3893.970

    3894.060

    3894.260

    3894.3503894.330

    3893.940

    3893.910

    3894.360

    3894.340

    3894.060

    3894.070

    N-94 3845.870

    N-95 3862.320

    N-91 3862.500

    N-92 3861.980

    N-93 3846.140

    N-88 3863.210

    N-89 3862.480

    N-90 3863.000

    N-85 3856.930

    N-86 3863.560

    N-87 3863.000

    N-82 3859.590

    N-83 3860.180N-84 3858.190

    N-79 3865.020

    N-80 3865.650

    N-81 3865.220

    N-76 3862.120

    N-77 3862.840

    N-78 3862.620

    N-73 3861.570

    N-74 3851.290

    N-75 3860.760

    N-70 3861.910

    N-71 3861.550

    N-72 3862.470

    N-67 3861.910

    N-68 3856.880

    N-69 3857.000

    N-64 3862.290

    N-65 3864.000

    N-66 3862.840

    N-61 3856.290

    N-62 3856.470N-63 3863.980

    N-58 3864.660

    N-59 3844.600

    N-60 3844.040

    N-55 3855.960

    N-56 3855.940

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    N-48 3859.110

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    26/29

    4 150 0.68

    4 150 0.634 150 0.77

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    8081

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    79

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    75

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    72

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    73

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    56

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    34.000

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    3892.320

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    3892.200

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    3894.870

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    N-96 3861.680

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    27/29

    4 150 0.76

    4 150 0.734 150 0.86

    4 150 0.63

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    4 150 0.63

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    111

    111

    112112

    113

    101

    102

    104

    107

    107

    109

    97

    98

    99

    99

    100

    101

    89

    89

    89

    91

    96

    96

    84

    84

    85

    85

    87

    87

    84

    84

    8484

    84

    84

    82

    82

    83

    83

    83

    83

    82

    82

    82

    81

    8282

    81

    82

    195

    189

    190

    191

    192

    193194

    183184

    185

    186

    187

    188

    177

    178

    179

    180

    181

    182

    171

    172

    173

    174

    175

    176

    165

    166

    167

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    153

    154

    155

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    157

    158

    147

    148

    149

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    151

    152

    146

    44.000

    31.000

    47.000

    46.000

    36.000

    26.000

    37.000

    35.00046.000

    45.000

    30.000

    45.000

    32.000

    34.000

    35.000

    37.000

    38.000

    50.000

    45.000

    30.000

    52.000

    52.000

    50.000

    32.000

    39.000

    46.000

    47.000

    45.000

    46.000

    45.000

    38.000

    35.000

    34.000

    46.000

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    38.000

    47.000

    34.000

    34.000

    30.000

    31.000

    30.000

    38.000

    39.000

    31.000

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    3894.130

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    3892.250

    3894.250

    3892.380

    3894.000

    3896.520

    3896.520

    3893.920

    3893.920

    3892.280

    3892.260

    3894.620

    3892.260

    3892.260

    3892.260

    3894.000

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    3892.230

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    3892.280

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    3894.740

    3894.710

    3893.920

    3893.920

    3894.660

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    N-184 3846.340

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    N-181 3842.090

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    N-183 3860.070

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    N-179 3856.890

    N-180 3856.340

    N-175 3862.340

    N-176 3862.000

    N-177 3862.950

    N-172 3840.490

    N-173 3839.780

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    N-169 3847.280

    N-170 3847.150

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    N-166 3845.600

    N-167 3846.780

    N-168 3846.620

    N-163 3842.750

    N-164 3855.230

    N-165 3846.040

    N-160 3862.540

    N-161 3846.080

    N-162 3844.420

    N-157 3864.000

    N-158 3856.000

    N-159 3859.800

    N-154 3855.780

    N-155 3845.140

    N-156 3864.150

    N-151 3863.870

    N-152 3860.270N-153 3860.850

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    N-150 3855.150

    N-146 3866.720

    N-147 3863.860

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    28/29

    N DE

    TUBERIA

    LONGITUD

    DE TUBERIA

    m

    DIAMETRO DE

    TUBERIA pulg C

    VELOCIDAD

    m/s

    4 150 1.01

    4 150 0.61

    4 150 0.65

    4 150 0.77

    4 150 0.65

    4 150 0.65

    4 150 0.63

    4 150 0.75

    4 150 0.73

    4 150 0.69

    4 150 0.78

    4 150 0.7

    4 150 0.61

    4 150 0.6

    4 150 0.74

    4 150 0.71

    4 150 0.72

    4 150 0.82

    4 150 0.81

    4 150 0.76

    4 150 0.65

    4 150 1.18

    4 150 0.65

    4 150 0.79

    4 150 0.64

    4 150 0.63

    4 150 0.6

    4 150 0.93

    4 150 0.62

    4 150 0.6

    4 150 0.6

    4 150 0.61

    4 150 0.66

    4 150 0.95

    4 150 0.61

    4 150 0.73

    4 150 0.79

    4 150 0.65

    4 150 0.6

    4 150 0.62

    4 150 0.72

    4 150 0.77

    4 150 0.87

    4 150 0.614 150 0.68

    4 150 0.65

    4 150 0.88

    4 150 0.6

    168

    171

    171

    171

    172

    176

    152

    154

    157

    155

    158

    167

    145

    146

    146

    147

    150151

    130131

    133

    141

    143

    145

    126

    126

    126

    127

    129

    130

    123

    124

    125

    125

    125

    125

    119

    119

    120

    121

    123

    123

    113

    114

    114

    115116

    117

    243

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    220221

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    213

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    207

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    210

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    201

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    206

    196

    197

    198

    199200

  • 7/23/2019 Memoria de Calculo Final de Reservorio

    29/29

    6 150 1.43

    4 150 0.75

    4 150 0.77

    4 150 0.85

    4 150 0.7

    4 150 0.63

    4 150 0.62

    4 150 0.63

    4 150 0.69

    4 150 0.75

    4 150 0.63

    4 150 0.6

    4 150 0.7

    4 150 0.64

    4 150 1.01

    4 150 0.8

    4 150 0.76

    4 150 0.74

    4 150 0.6

    4 150 0.79

    4 150 0.87

    4 150 0.67

    4 150 0.81

    4 150 0.61

    4 150 0.79

    4 150 0.61

    4 150 0.64

    5 150 1.29

    4 150 0.61

    4 150 0.6

    287

    292

    311

    366

    591

    240

    226

    228

    264

    266

    270

    286

    215

    218

    218

    219

    222223

    184185

    186

    192

    194

    204

    176

    177

    177

    178

    179

    180

    273

    267

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    269

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    261

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