memoria de cálculo estructural para reservorio

MEMORIA DE CLCULO ESTRUCTURAL

0. NORMAS UTILIZADASPara el presente sustento estructural se utilizaron diversas normas del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE), las cuales se indican a continuacin:1. Norma E.020 Cargas1. Norma E.030 Diseo sismorresistente1. Norma E.050 Suelos y cimentaciones1. Norma E.060 Concreto armado1. Norma IS.010 Instalaciones sanitarias para edificaciones1. Norma ACI 318

0. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES ConcretoResistencia a la compresin:f`c = 210 kg/cm2 Peso especfico :2400 kg/m3AceroAcero de refuerzo grado 60:fy = 4200 kg/cm2 Peso especfico :7850 kg/m3

C L C U L O E S T R U C T U R A L R E S E R V O R I O Donde :VolumenV =21.00 mAltura de aguaH =3.40 mSeccin A =6.25 mAltura de borde libreH1 =0.30 mAltura total de la paredHt =3.70 mPeso especfico del aguaa =1000 kg/mPeso especfico de la tierra t =1650 kg/mCapacidad de carga de terreno t =1.41 kg/cma. Clculo de Paredes Para calcular el espesor de las paredes del reservorio, analizaremos dos casos: - Cuando el reservorio est lleno y sujeto a la presin del agua (sin empuje de tierras). - Cuando el reservorio est vaco y sujeto a la presin de la tierra. - Cuando el reservorio est lleno de agua, teniendo en cuenta la situacin de borde superior libre y base empotrada, aplicando la tabla III, para los valores de a =3.40y b =2.50 m tendremos: b/a =0.735294118Equivalente1y los coeficientes de momentos son los que se muetran a continuacina = 2.00 m. y b = 1.75 mb/a = 1.00

XY = 0Y = b/4Y = b/2

AMxMyMxMyMxMy

000.02700.0130-0.074

1/40.0120.0220.0070.013-0.013-0.066

1/20.0110.0140.0080.01-0.011-0.053

3/4-0.021-0.001-0.0100.001-0.005-0.027

1-0.108-0.022-0.077-0.01500

Los momentos se determinarn por M = Coef. W .a(Utilizando tablas)

Clculo de Momentos, debido a la presin del agua

Como el peso especfico del agua es a =1000kg/m

Sea H =a =3.40 m

Wa =1000 *a Wa =39304.00 kg

Para Y = 0, los valores de los momentos

Mx 0 = 0Mx 0 =0.0000 kg-m

Mx 1/4 = +0,012*Wa*XMx 1/4 =471.6480 kg-m

Mx 1/2 = +0,011*Wa*XMx 1/2 =432.3440 kg-m

Mx 3/4 = -0,021*Wa*XMx 3/4 =-825.3840 kg-m

Mx 1 = -0,108*Wa*XMx 1 =-4244.8320 kg-m

My 0 = +0.027*Wa*XMy 0 =1061.2080 kg-m

My 1/4 = +0,022*Wa*XMy 1/4 =864.6880 kg-m

My 1/2 = +0,014*Wa*XMy 1/2 =550.2560 kg-m

My 3/4 = -0,001*Wa*XMy 3/4 =-39.3040 kg-m

My 1 = -0,022*Wa*XMy 1 =-864.6880 kg-m

Para Y = b/4

Mx o = 0Mx 0 = 0.0000 kg-m

Mx 1/4 = +0,007*Wa*XMx 1/4 =275.1280 kg-m

Mx 1/2 = +0,008*Wa*XMx 1/2 =314.4320 kg-m

Mx 3/4 = -0,010*Wa*XMx 3/4 =-393.0400 kg-m

Mx 1 = -0,077*Wa*XMx 1 =-3026.4080 kg-m

My o = +0.013*Wa*XMy o =510.9520 kg-m

My 1/4 = +0,013*Wa*XMy 1/4 =510.9520 kg-m

My 1/2 = +0,010*Wa*XMy 1/2 =393.0400 kg-m

My 3/4 = +0,001*Wa*XMy 3/4 =39.3040 kg-m

My 1 = -0,015*Wa*XMy 1 =-589.5600 kg-m

Para Y = b/2

Mx o = 0Mx 0 = 0.0000 kg-m

Mx 1/4 = -0,013*Wa*XMx 1/4 =-510.9520 kg-m

Mx 1/2 = -0,011*Wa*XMx 1/2 =-432.3440 kg-m

Mx 3/4 = -0,005*Wa*XMx 3/4 =-196.5200 kg-m

Mx 1 = 0

My o = -0.074*Wa*XMy o =-2908.4960 kg-m

My 1/4 = -0,066*Wa*XMy 1/4 =-2594.0640 kg-m

My 1/2 = -0,053*Wa*XMy 1/2 =-2083.1120 kg-m

My 3/4 = -0,027*Wa*XMy 3/4 =-1061.2080 kg-m

My 1 = 0

Diagramas de momentos

MOMENTOS ORIGINADOS POR ACCION DEL AGUA

( + )( + )( - )

a = H(m) 3.40

( - )( - )

Kg. - m

Mx o (-) =-4244.83 kg-mMx o (-) =-3026.41 kg-mMx o (-) =-510.95 kg-m

Y = 0Y = b/4Y = b/2

DIAGRAMA DE MOMENTOS VERTICALES

My o (+) =1061.21 kg-m

X = 0

My o =-2908.50 kg-m

My 1/4 (+) =864.69 kg-m

X = a / 4

My 1/4 =-2594.06 kg-m

My 1/2 (+) =

550.26 kg-m

X = a / 2

My 1/2 =-2083.11 kg-m

My 3/4 =-39.30 kg-m

X = 3a / 4

My 3/4 =-1061.21 kg-m

My 1 =-864.69 kg-m

X = a

b = L =2.50m

DIAGRAMA DE MOMENTOS HORIZONTALES

Momento para la accin de la presin de tierra

Siendo el peso especfico del terreno t =1650 kg/m

W =1 - Sen( t)

1 + Sen

=27.0

W =1113 kg/m

Wa =43754 kg

Para Y = 0, los momentos sern:

Mx o = 0Mx 0 = 0.0000 kg-m

Mx 1/4 = +0,012*Wa*XMx 1/4 =525.0500 kg-m

Mx 1/2 = +0,011*Wa*XMx 1/2 =481.2958 kg-m

Mx 3/4 = -0,021*Wa*XMx 3/4 =-918.8375 kg-m

Mx 1 = -0,108*Wa*XMx 1 =-4725.4499 kg-m

My o = +0.027*Wa*XMy o =1181.3625 kg-m

My 1/4 = +0,022*Wa*XMy 1/4 =962.5917 kg-m

My 1/2 = +0,014*Wa*XMy 1/2 =612.5583 kg-m

My 3/4 = -0,001*Wa*XMy 3/4 =-43.7542 kg-m

My 1 = -0,022*Wa*XMy 1 =-962.5917 kg-m

Para Y = b/4 los momentos sern :

Mx o = 0 Mx 0 = 0.0000 kg-m

Mx 1/4 = +0,007*Wa*XMx 1/4 =306.2792 kg-m

Mx 1/2 = +0,008*Wa*XMx 1/2 =350.0333 kg-m

Mx 3/4 = -0,010*Wa*XMx 3/4 =-437.5417 kg-m

Mx 1 = -0,077*Wa*XMx 1 =-3369.0708 kg-m

My o = +0.013*Wa*XMy o =568.8042 kg-m

My 1/4 = +0,013*Wa*XMy 1/4 =568.8042 kg-m

My 1/2 = +0,010*Wa*XMy 1/2 =437.5417 kg-m

My 3/4 = +0,001*Wa*XMy 3/4 =43.7542 kg-m

My 1 = -0,015*Wa*XMy 1 =-656.3125 kg-m

Momentos para Y = b/2

Mx o = 0Mx o =0.0000 kg-m

Mx 1/4 = -0,013*Wa*XMx 1/4 =-568.8042 kg-m

Mx 1/2 = -0,011*Wa*XMx 1/2 =-481.2958 kg-m

Mx 3/4 = -0,005*Wa*XMx 3/4 =-218.7708 kg-m

Mx 1 = 0

My o = -0.074*Wa*XMy o =-3237.8083 kg-m

My 1/4 = -0,066*Wa*XMy 1/4 =-2887.7750 kg-m

My 1/2 = -0,053*Wa*XMy 1/2 =-2318.9708 kg-m

My 3/4 = -0,027*Wa*XMy 3/4 =-1181.3625 kg-m

My 1 = 0My 1 =0.0000 kg-m

MOMENTOS ORIGINADOS POR ACCION DE TIERRAS

( + )( + )

( - )

a = H(m)3.40

( - )( - )

Mx o =-3369Kg. - m

Mx o =-4725Kg. - mMx o (-) =-569 kg-m

Y = 0Y = b/4Y = b/2

DIAGRAMA DE MOMENTOS VERTICALES

My o =-3238 kg-m

X = 0

My o (+) =1181Kg. - m

My 1/4 =-2888 kg-m

X = a / 4

My 1/4 (+) =963 kg-m

My 1/2 =-2319 kg-m

X = a / 2

My 3/4 =-1181 kg-m

X = 3a / 4

My 3/4 =-44 kg-m

X = a

My 1 =-963 kg-m

b = L =2.50 m

DIAGRAMA DE MOMENTOS HORIZONTALES

Sea Momento Mayor debido a la presin del agua:

M xy =4244.8320 kg-mCONSIDERAR VALOR ABSOLUTO

Sea Momento Mayor debido a la presin de tierra:

M xy =4725.4499 kg-mCONSIDERAR VALOR ABSOLUTO

Del anlisis de todos los momentos encontrados se deduce que el mximo momento absoluto

es M xy =702.96 kg-my se origina cuando actua la presin del agua. A partir de

este momento calcularemos el espesor mximo de la pared analizando un muro en contacto

con el agua, tal como se muestra en la Fig. N 18.

e

h Mfc

ft

MH = a

Fig. N 18

El esfuerzo de traccin por flexin originado por un momento M en cualquier punto c (Distancia

del eje neutro a la fibra exterior) de la pared de espesor e, ser:

ft =M * c

I

Para la fibra mas alejada se tendr:

C =e

2

I =b * e

12

Luego :

ft = M * e/2 - 6M

b * eb * e

12

de donde :

Frmula que permitir calcular el espesor, utilizando el mximo momento

por flexin y para un valor permisible de ft = 0.85*f 'c

f 'c =210 kg/cmPara M xy =4725 kg-m

ft =12.32 kg-m

e =47.97244504

Adoptaremos e =30 cm

CALCULO DE LA ARMADURA

As min = 0.0015*b*e

b =100.00 cmAs min =4.50 cm

Sea = 3/8''As =0.71 cm

# varillas =6.32

Separacion 3/8'' @15.83 cm

Para fines practicos 3/8'' @18.00

fy =4200 kg/cm

f 'c =210 kg/cm

fs =1680 kg/cm

a. Armaduras para resistir momentos originados por la presin del agua.

Considerando recubrimiento de:rec = 3 cm

d = e - 3d =27.00 cm

Armadura Vertical.

Verticalmente se originan momentos negativos y positivos para el mximo momento negati-

vo, cuyo valor es : M xy =-702.9584 kg-m

fs =1680 kg/cm

fc =84 kg/cmAs =2.76 cm

r =20

n =9.00Sea = 3/8''A =0.71 cmn=9, valor recomendado por el ACI

k =0.326

j =0.891

# varillas =3.87


Para fines practicos 3/8'' @25.00

Como quiera que los momentos negativos para "Y = b/4" y "Y = b/2" son menores, dispondremos de

la armadura calculada a todo lo ancho de la pared e ir colocada en la cara exterior del muro.

El mximo momento positivo para esta situacin es M x =481.30 kg-mque

requerir un rea de acero de:

As =0.28 cm

As min > As =CONFORME

SE COLOCARA EL ACERO MINIMO

As min =3.00 cm

Sea = 3/8''A =0.71 cm

# varillas=4.23


Para fines practicos 3/8'' @20.00 cm

Armaduras Horizontales

Por accin de la presin hidrosttica se originan momentos positivos y negativos,

siendo estos ltimos mayores en las esquinas y el mximo acta en la parte superior y su valor

es My =-2908.50 kg-m

Para resistir este, momento el rea requerida ser :As =1.56 cm



As min =3.00 cm

Sea = 3/8''A =0.71 cm

# varillas =4.23



Siendo los dems momentos negativos menores, el rea requerida ser menor, por lo que uti-

lizaremos la cuantia mnima. Para el mximo momento positivo en el centro del ancho de la

pared:M y =1061.21 kg-m

As =0.57 cm



As min =3.00 cm

Sea = 3/8''A =0.71 cm

# varillas =4.23



En todos los casos de Momentos Positivos utilizaremos la cuanta mnima ya que las reas

requeridas son menores.

b. Armaduras necesarias para resistir momentos originados por la presin de tierras.

Armadura Vertical.

Verticalmente se originan momentos positivos y negativos, para el mximo momento

negativo de M x =-4725.45 kg-m

As =2.76 cm



As min =3.00 cm

Sea = 3/8''A =0.71 cm

# varillas =4.23

Separacion 3/8'' @23.67


Siendo los dems momentos menores al estudiado, en todos los casos se utilizar la

cuanta mnima.

Armadura Horizontal.

Horizontalmente por accin de presin de tierras se originan momentos positivos

y negativos, estos ltimos actan en las esquinas siendo mximo en la parte superior de la

pared, tambin actan en el centro de la pared cuando x=a, pero es de menor valor, los mxi-

mos momentos positivos actan en el centro de la pared.

Para el mximo momento negativo de M y =-481.66 kg-m

As =1.89 cm



As min =3.00 cm

Sea = 3/8''A =0.71 cm

# varillas =2.66

Separacion 3/8'' @23.67


Revisin por esfuerzo cortante

La fuerza cortante total mxima ser

V 1 = a * H a =1000 kg/m

2

H =3.40 mV 1 =1531.25 kg

El esfuerzo cortante nominal se calcular por :

V 2 =V 1V 2 =1.03 kg/cm

7/8*b*d

El esfuerzo permisible nominal en el concreto, al tratarse de muros de concreto armado, no

exceder a :0,02*f 'c =4.20 kg/cm

SI 0,02*f 'c > V2CONFORME

Por lo tanto el dimensionamiento del muro por corte, satisface las condiciones de diseo.

Revisin por Adherencia

La Adherencia ser revisada para V1 =1531.25 kg

Para = 3/8'' @20.00 cm o =19.95 cm

=V 1 =5.06 kg/cm

o*j*d

El esfuerzo permisible de adherencia es :

0.05*f 'c =10.50 kg/cm

Debe cumplirse 0.05*f 'c > por lo tantoCONFORME

Siendo el permisible mayor que el encontrado, el dimensionamiento satisfar las condicio-

nes de diseo.

Losa de Cubierta

La losa de cubierta ser analizada como una losa armada en dos sentidos y apoya-

da en sus cuatro lados.

Espesor de los apoyose =0.20 m

Luz interiorLi =2.00 m

Luz de ClculoLc =2.20 m

El espesor mnimo de la losa ser :

e1 =Lc/36e1 =6.11 cm

Adoptaremos un espesor dee1 =10.00 cm

Para losas macizas en dos direcciones, cuando la relacin de lados es igual a la unidad,

los momentos flexionantes en las fajas centrales son :

Ma = Mb = C*q*LcC =0.036

concreto =2400 kg/m

Determinacin de q :C v =150 kg/m

Peso propio e1*2400/100

P p0.102400.00240

C v1.00150.00150

q =390 kg/m

Los Momentos sernMa = Mb =68 kg-m

Para f 'c = 210 kg/cmk =13.80

El espesor til ser : d = ( M / k * b )d = 2.22 cm

El espesor total, considerando un recubrimiento de 2,5 cm.

e2 =4.72 cm

e2 < e1 =por lo tantoCONFORME

dt = e1 - r dt =7.50 cm

Diseo de armadura para :

f y =4200 kg/m

f s =1400 kg/mAs =0.73 cm

Para losas macizas la cuanta mnima es :

As min = 0,0017*b*e1As min =1.70 cm

Asmn > As =CONFORME


Sea = 3/8''A =0.71 cm

# varillas =2.392

Para fines de diseo 3/8'' @41.76

Adoptamos 3/8'' @25

Losa de Fondo

Para el caso de losas de fondo de reservorios asumiremos que el diagrama de presiones,

debido a la reaccin del terreno es del tipo triangular y que la reaccin media del terreno en el

centro tiene un valor de 1. 5 p.

L

1.5 p

El diagrama de presiones debido a las cargas verticales que soportar la losa de fondo

peso del agua y peso propio), es el siguiente:

L

p

Si superponemos los diagramas mecionados obtenemos finalmente el diagramas de car-

gas que actuarn sobre la losa de fondo y ser el que se muestra a continuacin :

L

L1 p

a a 0,5 p

Este estado de cargas lo consideramos actuando en una faja central de la losa de fondo,

empotrado en sus extremos.

Los valores de "L1" y "a" sern :

L = 1.5 p

L1 0.5 p

L1 = L/3 , luego :

a = L/3

Para el efecto de clculo de momentos en los apoyos y en el centro, desconpondremos el

estado de cargas mostrando en :

a. Faja cargada con una carga triangular central ( Fig. a ) actuando de abajo hacia

arriba.

b. Faja cargada con cargas triangulares en los extremos ( Fig. b ),actuando de arriba

hacia abajo.

El esquema de las deformadas, correspondiente al estado de cargas se muestra en la

Fig. N a' ; 26-b'

LL

a L1 a a L1 a

P

1,5 P

( a )( b )

M AM BM AM B

( a' )( b' )

Determinacin de momentos.

Momento para caso "a":

El momento de empotramiento en los extremos (positivo) ser :

M A = M B =0,5*p*(L1/2)[ 3*L - 2*(L1/2) ]

24*L

M A = M B =0,5*p*L1[ 3*L - 2*(L1/4) ]

2*24*L

Siendo L1 =L/3

M A = M B =0,5*p*L[ 3*L - (L/3)/2 ]

2*24*3*L

M A = M B =0,5*p[ 18*3*L - L ]/18

2*24*3

M A = M B =53*p*L(Positivo)

5184

Momento en el Centro (Negativo)

M C = -0,5*p*(L1/2)[ 3*L - 2*(L1/2) ]Para L1 = L/3 :

48

M C = -0,5*p*L[ 18*3*L - L ]/18

2*48*3

M C = -53*p*L(Negativo)

10368

Momento para caso "b":

Momento de empotramiento en los extremos. (Negativo)

M A = M B = -p*a(2*L -a)

12*L

siendo a =L/3

M A = M B = -p*L(2*L - L/3)

12*9*L

M A = M B = -p*L((6*L-L)/3)

12*9

M A = M B = -5*p*L(Negativo)

324

Momento en el Centro (Positivo)

M c = p*a (2*L -a)

24

siendo a =L/3

M c = p*L (2*L - L/3) =p*L * 5*L

24*924*9*3

M c =5*p*L(Positivo)

648

Si efectuamos la sumatoria algebraica de los momentos encontrados tendremos los

momentos finales y sern :

Momento de Empotramiento en los extremos :

M = 53*p*L _5*p*L

5148324

M = 53*p*L - 16*5*p*L

5184

M = _ 27*p*L

5184

M = _ p*L (Negativo)

192

Momento en el Centro :

M1 = _ 53*p*L + 5*p*L

10368648

M1 = _ p*L (Positivo)

384

Asumiendo un espesor parala losa de fondo de e1=0.15 m

teniendo una altura de agua de 1.75 m

el valor de "p" ser:

* Por peso del agua ( a * Hagua)1750 kg/m

* Por peso propio e1 *0 kg/m360 kg/m

p =2110 kg/m

Clculo de momentos : Para Li = 2.00 m

M =- p*L M =- 43.96 kg-m

192

M 1 = p*L M 1 =43.96 kg-m

384

Como quiera que la losa de fondo est analizada como una placa rectangular arma-

da en sus dos direcciones, tomaremos las consideraciones que recomienda

S. Timo Shenko para este tipo de losa y que aplica los siguientes coeficientes :

Para momento en el centro :0.0513

Para momento de empotramiento :0.5290

Luego los momentos finales sern :

Momento en el Centro (Positivo)

M c =0,0513*M1M c =2.26 kg-m

Momento de Empotramiento (Negativo)

M e =0,529*MM e =23.25 kg-m

Revisin del Espesor :

El espesor se calcular para el mximo momento absoluto (Mabs)

M abs =23.25 kg-m

Para losas en contacto con el agua :

e = ( 6 * M / ft * b )

Seaf 'c =210 kg/cm

ft =12.32

b =100 cm

e =3.36 cm

e < e1CONFORME

Considerando un recubrimiento de =4.00 cm

d =11.00 cm

Clculo de Armaduras :

Para el Momento Positivo : M c =2.26 kg-m

As1 =0.014 cm

Para el Momento NegativoMe =23.25 kg-m

As2 =0.14 cm

Para losas macizas segn el reglamento, la cuantia mnima es :

As min =2.55 cm

Asmin > As1, As2VERDADERO


Sea = 3/8''A =0.71 cm

# varillas =3.58~4

Para fines prcticos0 '' @27.94

Adoptamos 3/8'' @20.00

DISEO ESTRUCTURAL DE TANQUE IMHOFF

PREDIMENSIONAMIENTO

Altura de TanqueH =5.83m.

Ancho de tanqueB =6.55m.

Espesor superior de Pantallatp =0.20m.

Espesor inferior de Pantallatpi =0.50m.

Altura de Pantallahp =5.61m.

Espesor del Contrafuertebc =0.40m.

Ancho libre del tanqueL =3.40m.

Espesor de losa de fondoZ = 0.20m.

Dimensiones de losa

e =1.34m

f =1.11m

g =1.34m

=30.00

CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES UTILIZAR

CONCRETO

Resistencia a la Compresinf'c =210.00Kg / cm2

Modulo de ElasticidadEc =2.1882E+05Kg / cm2

Peso EspecficoWc =2.40Tn / m3

ACERO DE REFUERZO

Resistencia al a Fluenciafy =4,200.00Kg / cm2

Modulo de ElasticidadEs =2.1E+06Kg / cm2

SUELO DE CIMENTACIN

Peso EspecficoWs =1.65Tn / m3

Angulo de Friccin Interna23.00

Capacidad Portante1.41Kg/cm2

MATERIAL DE RELLENO

Peso EspecficoWr =1.50Tn / m3

Angulo de Friccinr8.47

DISEO ESTRUCTURAL DEL TANQUE IMHOFF

Ka =(tang (45 - /2)) =

0.4381

Ka * Ws =0.7229tn/m3

DISEO DE LA PANTALLA

Refuerzo Horizontal

Ka * Ws*hp =4.055tn/m2

P =2.535tn/m2

Momentos Actuantes

Momento NegativoM(-) = 1/12*P*L2=2.442ton.m

Momento PositivoM(+) = 1/16*P*L2=1.831ton.m

Espesor "tp" a 3/8 de hp = 40.00cm

Recubrimiento =7.50cm

diametro hacer 1/2"1.27cm

Peralte Efectivod = tp - ree -/2

d = 31.87cm

PositivoNegativo

Momento ( kg-cm)183,118244,157.0

Peralte Efectivo:d (cm)31.8731.87

a1 (cm)1.502.00

As1 ( cm2)1.562.09

a2 (cm)0.370.49

As2 ( cm2)1.532.04

a3 (cm)0.360.48

Acero As ( cm2)1.532.04

Asmin (cm2)=0.0020*b*tp4.004.00

Usar 3/8" @ 0.200.15

Verificacin de la Fuerza Cortante

Se verificara el cortante en la cara de los contrafuertes

Vu = Wu x L /2Vu=6893.85Kg

Cortante que aporta el concreto

Vc = 0.85 *0.53*f'c *b*d =Vc =20802.64Kg

Vc >> Vu CORRECTO

Refuerzo Vertical

Distribucin de momentos

S = L: Distancia entre contrafuertes.

H : Altura de la pantalla vertical.

p = Ka*Ws*hp =p =4055.203Kg/m

Momento actuante:M1 = 2320.47Kg-m

M2 = 580.12Kg-m

Momento ltimo:Mu1 = 3944.80Kg-m

Mu2 = 986.20Kg-m

Acero negativoAcero positivo

Momento ( Kg - cm)394,479.6298,619.91

Peralte Efectivo:d (cm)31.8731.87

a1 (cm)2.002.00

As1 ( cm2)3.380.85

a2 (cm)0.800.20

As2 ( cm2)3.320.82

a3 (cm)0.780.19

Acero As ( cm2)3.320.82

Asmin (cm2)=0.0015*b*tp3.003.00

Usar 5/8" @ (alternado) 0.20

Usar 3/8" @ 0.15

Verificacin de la Fuerza Cortante

Vu = 1/2* Wu*S' =2,805.00Kg

Vc = 0.85 *0.53*f'c *b*d =20,802.64Kg

Vc > Vu CORRECTO

memoria de cálculo estructural para reservorio

Documents