memoria de calculo de instalaciones hidraulicas y sanitarias
TRANSCRIPT
INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA
UNIDAD ZACATENCO
MATERIA:
INSTALACIONES HIDRAULICAS Y SANITARIAS
TURNO:
MATUTINO
EQUIPO 18:
LAURA CAMPOS
DANIELA SALDAÑA
GRUPO:
9CM4
PROYECTO:
INTALACION HIDRAULICA Y SANITARIA EN DEPARTAMENTOS.
MEMORIA DESCRIPTIVA
UBICACIÓN DEL PREDIO.
El uso de la edificación: Departamentos de 5 pisos con estacionamiento, se encuentra ubicado el predio en: Laureles Nº 13, Colonia Barrio Norte, Atizapan de Zaragoza. Se cuenta con un área construida de 403 m².
CLASIFICACION DEL SUELO.
En función de la ubicación a más de 200 metros del límite geotécnico se clasifica el terreno en Zona I. Tal como lo establecen las normas.
Zona I, firme o de lomas: localizada en las partes más altas de la cuenca del valle, está formada por suelos de alta resistencia y poco compresibles
2250'cm
KgCF
DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA
Departamentos de 5 pisos con estacionamiento
Materiales.
Resistencia a la compresión del concreto reforzado
Tipo de concreto Clase I
Módulo de elasticidad del concreto reforzado
cfEc '000'14
Parámetros de Análisis Sísmico.
Zona Geotécnica Zona I
Factor de comportamiento sísmico Q = 1
Coeficiente sísmico básico C = 0.16
A continuación se mencionan algunos de los sistemas estructurales que se aplican a proyectos de edificación, mencionando además los elementos estructurales que los constituyen:
Los sistemas de piso, o diafragmas horizontales también ofrecen una variedad de los mismos es por ello que en su selección es importante tomar en cuenta los claros que se pretenden cubrir, el uso del piso, la economía, etc.
En cuanto a funcionamiento estructural es recomendable que el sistema de piso contribuya con una adecuada rigidez, conformando dentro del edificio lo que se denomina como diafragma horizontal el cual debe tener una adecuada rigidez, es obvio entonces el por se desea que el sistema sea una losa maciza, ya que la misma es muy rígida en comparación con otros, mas sin embargo tiene muchos inconvenientes como no cubrir claros mayores de 5.5m ( a menos de que se estructure con trabes secundarias) y su peso, siendo estas desventajas las que lo limitan para su uso en edificaciones
SELECCIÓN DEL SISTEMA ESTRUCTURAL
En resumen para nuestro proyecto se empleara un sistema estructural de marcos de concreto reforzado que consta de columnas y trabes. Esto debido a las condiciones antes mencionadas además para el sistema de piso se empleara losa aligerada para entrepisos y losa prefabricada para la azotea.
DOTACION.
La dotación es la cantidad de agua que utiliza el usuario se describe en L/HAB/DIA se determina mediante el tipo de edificación y habitantes. Se ubica en Normas Técnicas Complementarias para diseño y ejecución de obras e instalaciones hidráulicas
TABLA DE DOTACIONES DE AGUA POTABLE.
Capitulo 2.6 instalaciones Hidrosanitarias en edificaciones, Subcapítulo 2.6.2 Datos de proyecto, pg. 980- 981.
Para el proyecto se consideró una dotación de acuerdo al tipo de superficie:
Superficie de departamentos: 64 m² se consideran 150 l/hab/día, ya que la superficie mínima por reglamento son 90 m² Superficie de de salón 34.56 m² se consideran10/l/asistente/díaCaseta de vigilancia superficie 7.66 m² se consideran 100/l/trabajador/día
GASTO MEDIO ANUAL.
Gasto que en término medio se consume en un día cualquiera del año, Se ubica en Normas Técnicas Complementarias para diseño y ejecución de obras e instalaciones hidráulicas.
Capítulo 1.2 Gastos de diseño de conductos cerrados, canales y estructuras, Subcap1.2.1 Sistemas de agua potable. Pg. 919
Q .m.a= PxD86 400
P= población D=dotación
GASTO MAXIMO DIARIO.
Se calcula afectando el gasto medio anual por un coeficiente de variación diaria, el cual se ve en las Normas Técnicas Complementarias para diseño y ejecución de obras e instalaciones hidráulicas.
Capítulo 1.2 Gastos de diseño de conductos cerrados, canales y estructuras, Subcap1.2.1 Sistemas de agua potable. Pg. 920
Q.m.d¿C .V .D xQmedio
Q.m.d=gasto máximo diarioC.V.D= coeficiente de variación diariaC.V.D= 1.20Qmedio= Gasto medio
GASTO MAXIMO HORARIO.
Se calcula afectando al gasto máximo horario por un coeficiente de variación horaria, ubicado en las Normas Técnicas Complementarias para diseño y ejecución de obras e instalaciones hidráulicas.
Capitulo 1.2 Gastos de diseño de conductos cerrados, canales y estructuras, Subcap1.2.1 Sistemas de agua potable. Pg. 920
Q .m.h=Qmd∗1.5
Q.m.h= Gasto máximo horario C.V.H=1.50C.V.H=coeficiente de variación horariaQmd= Gasto máximo diario
MEMORIA DE CÁLCULO.
DIAMETRO DE LA TOMA
Datos:
5 niveles
1 depto. Con 1 recamara
Superficie: 64 m²
C/nivel: 4 deptos.
Planta baja:
1 caseta
Superficie: 7.66m²
Estacionamiento
Un salón
Superficie : 34.56 m²
1) Calculo de personas por depto.
Por especificación se consideran 2 personas por recamara, mas una persona adicional.
2 personas x1 recamara= 2 +1 = 3
3 x 20 departamentos = 60 personas
1.2) Dotación de acuerdo a NTC capitulio2.6 instalaciones Hidrosanitarias en edificaciones, subcapítulo 2.6.1 datos de proyecto pg. 980.
150l/hab/día
Dot=60 personas x 150 l/hab/día= 9000lts
2) Dotación por salón N.T.C., Tabla 2.13 Espectáculo y Reuniones
10lts/hab/día
De acuerdo a las N.T.C o.5 m² se considera por persona
34.560.5
=69.12≈69 personas
Dot= 69 personas×10 lts/asis/día= 690 lts
3) Dotación caseta N.T.C. 2.6.2 TABLA 2.13
Otros servicios 100 lts/trabajador/día
7.665m² /empleado
=1.5≈2empleados
Dot= 2 empleados×100=200 lts
4) Cajones por depto. N.T.C. CAPITULO 1.2, SUBCAPITULO 1.2.1 pag.208No. De cajones por vivienda hasta 65 m²
1 x 20 = 20 cajones
Dotación en estacionamiento: 8 lts
Dot=20 cajones x8 lts = 160 lts
5) Dotación diaria
Dd=9000 lts+690 lts+100lts+160 lts=1050 lts
6) Gasto medio N.T.C. CAPITULO 1.2, SUBCAPITULO 1.2.1 pág. 919
Qmed=1050 lts86400
=0.116 lts
7) Gasto máximo diario N.T.C. CAPITULO 1.2, SUBCAPITULO 1.2.1 pág. 919
Qmaxd=0.116×1.20=0.14 lts
8) Gasto máximo horario N.T.C. CAPITULO 1.2, SUBCAPITULO 1.2.1 pág. 919
Qmax h=0.14×1.50=0.21
9) Diámetro de la toma de acuerdo a NTC Capitulo 2.5 redes, subcapítulo 2.5.1 redes de distribución de agua potable pg. 966.
Ǿ = 1.13 √ 0.141000=0.133m
Comercial 13 mm (½”) MATERILA COBRE
DISEÑO GEOMETRICO E HIDRAULICO
DISEÑO HIDRAULICO.
1) Calculo del coeficiente de fricción K para PAD
n=0.009 (coeficiente de rugosidad)
K=10.3(n) ²D16 /3
K=10.3(0.009) ²0.01316 /3
=9556327.64
LONGITUDES:
Llave inserción=2.24 m
Tubería PAD= 6m
Longitud= 8.24 m
Calculo de perdidas:
h f=LQ ² K
h f=(8.24 )( 0.141000 )2
(9556327.64)=1.54
L= longitudQ= gasto máximo diarioK= coeficiente de fricción
De acuerdo al mapa de isobaras mensuales el valor considerado es: 10 m.c.a.
2) Calculo del coeficiente de fricción K para FoGo
n=0.014 (coeficiente de rugosidad)
LONGITUDES:
Válvula globo= 4.48
Medidor= 5.60
Llave cuadro= 1.96
Codo 90° = 0.56 (4)
Longitud= 14.28m
K=10.3(n) ²D16 /3
K=10.3 (0.014 )2
0.013163
=23123953.31
Calculo de perdidas:
h f=LQ ² K
h f=(14.28)( 0.141000 )2
(23123953.31 )=6.47m
L= longitudQ= gasto máximo diarioK= coeficiente de fricción
SUMATORIA DE PÉRDIDAS:h f T=1.54+6.47=8.01m
∴PH=10m .c .a−8.01=1.99m
DIMENCIONAMIENTO DE LA CISTERNA
DATOS:
Dotación diaria (D/d): 10,050 lts.
De acuerdo al artículo 124 en el capítulo VI de las instalaciones los días de almacenamiento para edificaciones de 5 niveles se consideran 2 días.
Para el abastecimiento total la capacidad tendrá como un mínimo de 3/4:
Vtcisterna= (Dd) ×2 dias
Vtcisterna= 10,050×2 dias= 20,100lts
Vtcisterna=20.1 m³
Cisterna (3/4)= (0.75) (20.1)=15.07 m³
Calculo del tinaco:
Proponemos a 1/4
Vtinaco= 20.1 (1/4)= 5.02m³
Vtinaco=5020lts
Propuesta del tinaco comercialTinaco Citijal:
Capacidad= 5000 lts
Ø= 2.09 m
H= 1.76 m
2 tinacos de 2500lts
Vtinaco= 5.0 m³
20.1 m³-5.0 m³= 15.1 mᶟ
DIMENCIONES DE LA CISTERNA
3.5×2.7×1.6=15.12
CALCULO DE EQUIPO DE BOMBEO.
1) CALCULANDO EL GASTO DE BOMBEO.
Qb¿VT
Donde T es el tiempo en que se llenara el tinaco considerándolo en segundos.
T= 35 min
Qb¿5000 lts2100 seg
=2.4 lps
2) DIAMETRO DE DESCARGA.
Ød= √4Q∏V
Q gasto de bombeoV velocidadVelocidad máxima 2m/s.
Ød=√4( 2.41000 )∏ 2m /s
=39mm
ØComercial =38 mm
3) DIAMETRO DE SUCCION.
Para el diámetro de succión se considera el siguiente diámetro mayor por norma por lo tanto:
ØS= 51 mm comercial
4) CALCULO DE C.D.T
CDT= H+hs+hfs+hsd
1) PERDIDAS POR SUCCION FOGO Ø 51mm
Pichancha =4.55 K=10.3 (0.014 )2
0.051163
=15778.01
1 codo 90º =1.30
Tuerca unión= 1.00Cisterna =2.00 Longitud = 8.85 m
h f=LQ ² K
h f=(8.85 )( 2.41000 )2
(15778.01 )=0.80m
2) PERDIDAS POR DESCARGA DE COBRE Ø 38mm.
1 Yee=0.954 codos 90º = 3.8Tubería = 38.792 llave flotador = 2.86Tuerca unión = 1.00v. check= 8.55v. copuerta= 0.21 codo 45º = 0.481 T = 0.58LONGITUD = 57.21
K=10.3 (0.014 )2
0.038163
=31319.13
h f=LQ ² K
h f=(57.21)( 2.41000 )2
(31319.13 )=10.32m
C.D.T = 20.76 +2+ 0.80+ 10.32 =33.88m
3) POTENCIA DE LA BOMBA.
P=33.88(2.4 )76 (60%)
=1.78hp
La bomba recomendada a usar es de 2 hp de marca pedrollo.
DETERMINACION DEL GASTO Y DIAMETRO DE TUBERIA PARA COLUMNAS Y RAMAL EN AGUA FRIA,
Para este cálculo nos basaremos en las unidades muebles para calcular los diámetros así como sus pérdidas por fricción, a continuación se muestra la tabla de cálculo:
UMQ l.
p.s.V (m
/s)LON
GITUD
EQUIVA
LENTE (
m)K
hf (m)
H ESTA
TICA (m
)H D
ISPON
IBLE (m
)A
BCAL
CULADO
(mm)
COMERC
IAL (m
m)PUL
GADAS
ANTER
IORACT
UAL1
1483.51
19.66
22'
1483.51
6764
2 1/2
1.097.19
1942.51
0.172
19.66
19.49
18.66
0.832'
3148
3.5167
642 1/
21.09
10.38
1942.51
0.248
19.49
19.24
16.92.34
34
702.27
5451
21.11
3.95652
0.510.13
319.2
419.1
114.2
54.86
45
561.97
5051
20.96
3.95652
0.510.10
019.1
119.0
111.6
7.415
642
1.5845
512
0.773.95
6520.51
0.064
19.01
18.94
8.959.99
67
281.19
3938
1 1/2
1.053.6
31319.1
30.16
018.9
418.7
86.3
12.48
78
140.70
3032
1 1/4
0.873.44
78316.9
40.13
218.7
818.6
53.65
15.00
ramal d
er4
156
0.4223
251
0.869.21
292174
.420.47
519.1
118.6
414.2
54.39
ramal iz
q4
128
0.4925
251
1.008
292174
.420.56
118.6
418.0
714.2
53.82
ramal d
er5
226
0.4223
251
0.869.21
292174
.420.47
519.0
118.5
411.6
6.94ram
al izq
519
80.49
2525
11.00
8292
174.42
0.561
18.54
17.97
11.66.37
ramal d
er6
296
0.4223
251
0.869.21
292174
.420.47
518.9
418.4
78.95
9.52ram
al izq
626
80.49
2525
11.00
8292
174.42
0.561
18.47
17.90
8.958.95
ramal d
er7
366
0.4223
251
0.869.21
292174
.420.47
518.7
818.3
16.3
12.01
ramal iz
q7
338
0.4925
251
1.008
292174
.420.56
118.3
117.7
46.3
11.44
ramal d
er8
436
0.4223
251
0.869.21
292174
.420.47
518.6
518.1
83.65
14.53
ramal iz
q8
408
0.4925
251
1.008
292174
.420.56
118.1
817.6
13.65
13.96
NOTA:
Para c
ada ram
al se co
nsidero
la long
itud has
ta su u
ltima U
M y acc
esorios
TA
BLA DE
CALCU
LO "AG
UA FRI
A" ISO
METRI
CO 4
PUNTO
ØALT
URA PIE
ZOMETR
ICA
UMQ l.p
.s.V (m
/s)LON
GITUD EQ
UIVALE
NTE (m)
Khf (m
)H E
STATICA
(m)H DI
SPONIB
LE (m)
AB
CALCUL
ADO (mm
)COM
ERCIAL
(mm)
PULGAD
ASANT
ERIOR
ACTUAL
1148
3.5119.6
61
2148
3.5167
642 1/
21.09
2.71942
.510.06
519.6
619.6
018.6
60.94
23
702.27
5451
21.11
3.946520
.510.13
219.6
019.4
616.9
2.563
470
2.2754
512
1.113.95
6520.51
0.133
19.46
19.33
14.25
5.084
556
1.9750
512
0.963.95
6520.51
0.100
19.33
19.23
11.67.63
56
421.58
4551
20.77
3.956520
.510.06
419.2
319.1
78.95
10.22
67
281.19
3938
1 1/2
1.053.6
31319.13
0.160
19.17
19.01
6.312.7
17
814
130
321 1/
40.87
3.447831
6.940.13
219.0
118.8
73.65
15.22
89
110.49
2525
11.00
3.892921
74.42
0.273
18.87
18.60
117.6
0ram
al der
412
60.42
2325
10.86
6.062921
74.42
0.312
19.33
19.02
14.25
4.77ram
al izq
416
80.49
2525
11.00
6.532921
74.42
0.458
19.02
18.56
14.25
4.31ram
al der
519
60.42
2325
10.86
6.062921
74.42
0.312
19.23
18.92
11.67.32
ramal iz
q5
238
0.4925
251
1.006.53
292174.4
20.45
818.9
218.4
611.6
6.86ram
al der
626
60.42
2325
10.86
6.062921
74.42
0.312
19.17
18.86
8.959.91
ramal iz
q6
308
0.4925
251
1.006.53
292174.4
20.45
818.8
618.4
08.95
9.45ram
al der
733
60.42
2325
10.86
6.062921
74.42
0.312
19.01
18.70
6.312.4
0ram
al izq
737
80.49
2525
11.00
6.532921
74.42
0.458
18.70
18.24
6.311.9
4ram
al der
840
60.42
2325
10.86
6.062921
74.42
0.312
18.87
18.56
3.6514.9
1ram
al izq
844
80.49
2525
11.00
6.532921
74.42
0.458
18.56
18.10
3.6514.4
5ram
al der
946
60.42
2325
10.86
5.252921
74.42
0.271
18.618.3
31
17.33
ramal iz
q9
482
0.216
193/4
0.713.29
1262708.
310.16
618.3
318.1
61
17.16
NOTA: P
ara cada
ramal se
conside
ro la lon
gitud ha
sta su ul
tima UM
y acceso
rios
TA
BLA DE
CALCUL
O "AGUA
FRIA" I
SOMETR
ICO 1
PUNTO
ØALT
URA PIE
ZOMETR
ICA
UMQ l.
p.s.V (m
/s)LON
GITUD
EQUIVA
LENTE (
m)K
hf (m)
H ESTA
TICA (m
)H D
ISPONIB
LE (m)
AB
CALCUL
ADO (m
m)COM
ERCIAL
(mm)
PULGAD
ASANT
ERIOR
ACTUAL
1144
3.4619.6
61
270
2.2754
512
1.113.63
6520.51
0.122
19.66
19.54
16.92.64
23
702.27
5451
21.11
3.95652
0.510.13
319.5
419.4
114.2
55.16
34
561.97
5051
20.96
3.95652
0.510.10
019.4
119.3
111.6
7.714
542
1.5845
512
0.773.95
6520.51
0.064
19.31
19.24
8.9510.2
95
628
1.1939
381 1/
21.05
3.6313
19.13
0.160
19.24
19.08
6.312.7
86
714
0.7030
321 1/
40.87
3.44783
16.94
0.132
19.08
18.95
3.6515.3
0ram
al der
310
80.49
2525
11.00
8.78292
174.42
0.616
19.41
18.79
14.25
4.54ram
al izq
36
60.42
2325
10.86
8.6292
174.42
0.443
18.79
18.35
14.25
4.10ram
al der
413
80.49
2525
11.00
8.78292
174.42
0.616
19.31
18.69
11.67.09
ramal iz
q4
176
0.4223
251
0.868.6
292174
.420.44
318.6
918.2
511.6
6.65ram
al der
520
80.49
2525
11.00
8.78292
174.42
0.616
19.34
18.72
8.959.77
ramal iz
q5
246
0.4223
251
0.868.6
292174
.420.44
318.7
218.2
88.95
9.33ram
al der
627
80.49
2525
11.00
8.78292
174.42
0.616
19.08
18.46
6.312.1
6ram
al izq
631
60.42
2325
10.86
8.6292
174.42
0.443
18.46
18.02
6.311.7
2ram
al der
734
80.49
2525
11.00
8.78292
174.42
0.616
18.95
18.33
3.6514.6
8ram
al izq
738
60.42
2325
10.86
8.6292
174.42
0.443
18.33
17.89
3.6514.2
4
NOTA:
Para c
ada ram
al se co
nsidero
la long
itud has
ta su ul
tima UM
y acce
sorios
TA
BLA DE
CALCUL
O "AGU
A FRIA"
ISOME
TRICO 2
PUNTO
ØALT
URA PIE
ZOMETR
ICA
UMQ l.
p.s.
V (m/s)
LONGIT
UD EQ
UIVALE
NTE (m
)K
hf (m)
H ESTA
TICA (m
)H D
ISPON
IBLE (m
)A
BCAL
CULAD
O (mm
)CO
MERCI
AL (mm
)PUL
GADA
SAN
TERIOR
ACTUA
L1
1443.4
619.
661
2148
3.46
6664
2 1/2
1.08
7.7194
2.51
0.179
19.66
19.48
18.66
0.82
2''3
1483.4
666
642 1/
21.0
810.
7194
2.51
0.249
19.48
19.23
16.9
2.33
34
702.2
754
512
1.11
3.95
6520.5
10.1
3319.
2319.
1014.
254.8
54
556
1.97
5051
20.9
63.9
5652
0.51
0.100
19.10
19.00
11.6
7.40
56
421.5
845
512
0.77
3.95
6520.5
10.0
6419.
0018.
948.9
59.9
96
728
1.19
3938
1 1/2
1.05
3.6313
19.13
0.160
18.94
18.78
6.312.
487
814
0.70
3032
1 1/4
0.87
3.44
78316.
940.1
3218.
7818.
643.6
514.
998
94
0.32
2019
3/41.1
33.6
1126
2708.3
10.4
6718.
6418.
181
17.18
ramal i
zq4
76
0.42
2325
10.8
68.3
2292
174.42
0.429
19.1
18.67
14.25
4.42
ramal i
zq4
118
0.49
2525
11.0
08.2
292174
.420.5
7518.
6718.
1014.
253.8
5ram
al izq
514
60.4
223
251
0.86
8.32
292174
.420.4
2919
18.57
11.6
6.97
ramal i
zq5
188
0.49
2525
11.0
08.2
292174
.420.5
7518.
5718.
0011.
66.4
0ram
al izq
621
60.4
223
251
0.86
8.32
292174
.420.4
2918.
9418.
518.9
59.5
6ram
al izq
625
80.4
925
251
1.00
8.2292
174.42
0.575
18.51
17.94
8.95
8.99
ramal i
zq7
286
0.42
2325
10.8
68.3
2292
174.42
0.429
18.78
18.35
6.312.
05ram
al izq
732
80.4
925
251
1.00
8.2292
174.42
0.575
18.35
17.78
6.311.
48ram
al izq
835
60.4
223
251
0.86
8.32
292174
.420.4
2918.
6418.
213.6
514.
56ram
al izq
839
80.4
925
251
1.00
8.2292
174.42
0.575
18.21
17.64
3.65
13.99
ramal i
zq9
46
0.32
2019
3/41.1
32.8
3126
2708.3
10.3
6618.
1817.
811
16.81
NOTA:
Para c
ada ram
al se co
nsider
o la lon
gitud h
asta su
ultima
UM y a
ccesor
ios
PUNTO
ØALT
URA PIE
ZOMETR
ICA
TABLA
DE CA
LCULO
"AGUA
FRIA"
ISOME
TRICO
3
V (m
/s)
LONG
ITUD
EQUI
VALE
NTE (
m)K
hf (m
)H
EST
ATIC
A (m
)H
DISP
ONIB
LE (m
)CA
LCUL
ADO
(mm)
COM
ERCI
AL
(mm)
PULG
ADAS
ANTE
RIOR
ACTU
AL25
.025
11.0
01.4
2921
74.42
0.10
19.33
19.23
25.0
251
1.00
5.92
2921
74.42
0.42
19.23
18.82
14.25
4.57
25.0
251
1.00
2.66
2921
74.42
0.19
18.82
18.63
14.25
4.38
25.0
251
1.00
1.62
2921
74.42
0.11
18.63
18.52
14.25
4.27
25.0
251
1.00
3.17
2921
74.42
0.22
18.52
18.29
14.25
4.04
25.0
251
1.00
3.46
2921
74.42
0.24
18.29
18.05
14.25
3.80
25.0
251
1.00
1.429
2174
.420.1
019
.2319
.1325
.025
11.0
05.9
229
2174
.420.4
219
.1318
.7211
.607.1
225
.025
11.0
02.6
629
2174
.420.1
918
.7218
.5311
.606.9
325
.025
11.0
01.6
229
2174
.420.1
118
.5318
.4211
.606.8
225
.025
11.0
03.1
729
2174
.420.2
218
.4218
.1911
.606.5
925
.025
11.0
03.4
629
2174
.420.2
418
.1917
.9511
.606.3
525
.025
11.0
01.4
2921
74.42
0.10
19.17
19.07
25.0
251
1.00
5.92
2921
74.42
0.42
19.07
18.66
8.95
9.71
25.0
251
1.00
2.66
2921
74.42
0.19
18.66
18.47
8.95
9.52
25.0
251
1.00
1.62
2921
74.42
0.11
18.47
18.36
8.95
9.41
25.0
251
1.00
3.17
2921
74.42
0.22
18.36
18.13
8.95
9.18
25.0
251
1.00
3.46
2921
74.42
0.24
18.13
17.89
8.95
8.94
25.0
251
1.00
1.429
2174
.420.1
019
.0118
.9125
.025
11.0
05.9
229
2174
.420.4
218
.9118
.506.3
012
.2025
.025
11.0
02.6
629
2174
.420.1
918
.5018
.316.3
012
.0125
.025
11.0
01.6
229
2174
.420.1
118
.3118
.206.3
011
.9025
.025
11.0
03.1
729
2174
.420.2
218
.2017
.976.3
011
.6725
.025
11.0
03.4
629
2174
.420.2
417
.9717
.736.3
011
.4325
.025
11.0
01.4
2921
74.42
0.10
19.87
19.77
25.0
251
1.00
5.92
2921
74.42
0.42
19.77
19.36
3.65
15.71
25.0
251
1.00
2.66
2921
74.42
0.19
19.36
19.17
3.65
15.52
25.0
251
1.00
1.62
2921
74.42
0.11
19.17
19.06
3.65
15.41
25.0
251
1.00
3.17
2921
74.42
0.22
19.06
18.83
3.65
15.18
25.0
251
1.00
3.46
2921
74.42
0.24
18.83
18.59
3.65
14.94
ALTU
RA PI
EZOM
ETRI
CA
TABL
A DE
AGU
A CA
LIENT
E ISO
MET
RICO
1
Ø
UMQ l
.p.s.
V (m/
s)LO
NGITU
D EQU
IVALEN
TE (m
)K
hf (m
)H
ESTA
TICA
(m)
H DI
SPONIB
LE (m
)
AB
CALCU
LADO
(mm)
COME
RCIAL
(m
m)PU
LGAD
ASAN
TERIOR
ACTU
ALram
al der
31
80.4
925.
025
11.0
01.3
3292
174.42
0.09
19.41
19.32
ramal d
er1
28
0.49
25.0
251
1.00
3.62
292174
.420.2
519.
3219.
0614.
254.8
1ram
al der
23
80.4
925.
025
11.0
04.8
2292
174.42
0.34
19.06
18.72
14.25
4.47
ramal i
zq3
48
0.49
25.0
251
1.00
6.21
292174
.420.4
418.
7218.
2914.
254.0
4ram
al izq
45
80.4
925.
025
11.0
02.9
8292
174.42
0.21
18.29
18.08
14.25
3.83
ramal i
zq5
68
0.49
25.0
251
1.00
2.92
292174
.420.2
018.
0817.
8814.
253.6
3ram
al der
41
80.4
925.
025
11.0
01.3
3292
174.42
0.09
19.31
19.22
ramal d
er1
28
0.49
25.0
251
1.00
3.62
292174
.420.2
519.
2218.
9611.
607.3
6ram
al der
23
80.4
925.
025
11.0
04.8
2292
174.42
0.34
18.96
18.62
11.60
7.02
ramal i
zq3
48
0.49
25.0
251
1.00
6.21
292174
.420.4
418.
6218.
1911.
606.5
9ram
al izq
45
80.4
925.
025
11.0
02.9
8292
174.42
0.21
18.19
17.98
11.60
6.38
ramal i
zq5
68
0.49
25.0
251
1.00
2.92
292174
.420.2
017.
9817.
7811.
606.1
8ram
al der
51
80.4
925.
025
11.0
01.3
3292
174.42
0.09
19.24
19.15
ramal d
er1
28
0.49
25.0
251
1.00
3.62
292174
.420.2
519.
1518.
898.9
59.9
4ram
al der
23
80.4
925.
025
11.0
04.8
2292
174.42
0.34
18.89
18.55
8.95
9.60
ramal i
zq3
48
0.49
25.0
251
1.00
6.21
292174
.420.4
418.
5518.
128.9
59.1
7ram
al izq
45
80.4
925.
025
11.0
02.9
8292
174.42
0.21
18.12
17.91
8.95
8.96
ramal i
zq5
68
0.49
25.0
251
1.00
2.92
292174
.420.2
017.
9117.
718.9
58.7
6ram
al der
61
80.4
925.
025
11.0
01.3
3292
174.42
0.093
19.08
18.99
ramal d
er1
28
0.49
25.0
251
1.00
3.62
292174
.420.2
518.
9918.
736.3
012.
43ram
al der
23
80.4
925.
025
11.0
04.8
2292
174.42
0.34
18.73
18.39
6.30
12.09
ramal i
zq3
48
0.49
25.0
251
1.00
6.21
292174
.420.4
418.
3917.
966.3
011.
66ram
al izq
45
80.4
925.
025
11.0
02.9
8292
174.42
0.21
17.96
17.75
6.30
11.45
ramal i
zq5
68
0.49
25.0
251
1.00
2.92
292174
.420.2
017.
7517.
556.3
011.
25ram
al der
71
80.4
925.
025
11.0
01.3
3292
174.42
0.093
18.95
18.86
ramal d
er1
28
0.49
25.0
251
1.00
3.62
292174
.420.2
518.
8618.
603.6
514.
95ram
al der
23
80.4
925.
025
11.0
04.8
2292
174.42
0.34
18.60
18.26
3.65
14.61
ramal i
zq3
48
0.49
25.0
251
1.00
6.21
292174
.420.4
418.
2617.
833.6
514.
18ram
al izq
45
80.4
925.
025
11.0
02.9
8292
174.42
0.21
17.83
17.62
3.65
13.97
ramal i
zq5
68
0.49
25.0
251
1.00
2.92
292174
.420.2
017.
6217.
423.6
513.
77
TABLA
DE AG
UA CA
LIENT
E ISOM
ETRICO
2PU
NTO
ØALT
URA P
IEZOM
ETRICA
DETERMINACION DEL GASTO Y DIAMETRO DE TUBERIA PARA COLUMNAS Y RAMAL AGUA CALIENTE
Para este cálculo nos basaremos nuevamente en las unidades muebles para calcular los diámetros así como sus pérdidas por fricción considerando la altura del calentador para obtener una nueva altura piezométrica, a continuación se muestra la tabla de cálculo:
UMQ l
.p.s.
V (m/
s)LO
NGITU
D EQU
IVALE
NTE (
m)K
hf (m
)H
EST
ATICA
(m
)H
DISP
ONIBL
E (m)
AB
CALC
ULAD
O (m
m)CO
MERC
IAL
(mm)
PULG
ADAS
ANTE
RIOR
ACTU
ALram
al izq
41
80.4
925
.025
11.0
02.2
2921
74.42
0.15
19.1
18.95
ramal i
zq1
28
0.49
25.0
251
1.00
4.49
2921
74.42
0.31
18.95
18.63
14.25
4.38
ramal i
zq2
38
0.49
25.0
251
1.00
2.68
2921
74.42
0.19
18.63
18.44
14.25
4.19
ramal i
zq3
48
0.49
25.0
251
1.00
3.28
2921
74.42
0.23
18.44
18.21
14.25
3.96
ramal i
zq4
58
0.49
25.0
251
1.00
1.42
2921
74.42
0.10
18.21
18.11
14.25
3.86
ramal i
zq5
68
0.49
25.0
251
1.00
1.13
2921
74.42
0.08
18.11
18.03
14.25
3.78
ramal i
zq5
18
0.49
25.0
251
1.00
2.229
2174
.420.1
519
18.85
ramal i
zq1
28
0.49
25.0
251
1.00
4.49
2921
74.42
0.31
18.85
18.53
11.60
6.93
ramal i
zq2
38
0.49
25.0
251
1.00
2.68
2921
74.42
0.19
18.53
18.34
11.60
6.74
ramal i
zq3
48
0.49
25.0
251
1.00
3.28
2921
74.42
0.23
18.34
18.11
11.60
6.51
ramal i
zq4
58
0.49
25.0
251
1.00
1.42
2921
74.42
0.10
18.11
18.01
11.60
6.41
ramal i
zq5
68
0.49
25.0
251
1.00
1.13
2921
74.42
0.08
18.01
17.93
11.60
6.33
ramal i
zq6
18
0.49
25.0
251
1.00
2.229
2174
.420.1
518
.9418
.79ram
al izq
12
80.4
925
.025
11.0
04.4
929
2174
.420.3
118
.7918
.478.9
59.5
2ram
al izq
23
80.4
925
.025
11.0
02.6
829
2174
.420.1
918
.4718
.288.9
59.3
3ram
al izq
34
80.4
925
.025
11.0
03.2
829
2174
.420.2
318
.2818
.058.9
59.1
0ram
al izq
45
80.4
925
.025
11.0
01.4
229
2174
.420.1
018
.0517
.958.9
59.0
0ram
al izq
56
80.4
925
.025
11.0
01.1
329
2174
.420.0
817
.9517
.878.9
58.9
2ram
al izq
71
80.4
925
.025
11.0
02.2
2921
74.42
0.154
18.78
18.86
ramal i
zq1
28
0.49
25.0
251
1.00
4.49
2921
74.42
0.31
18.95
18.64
6.30
12.34
ramal i
zq2
38
0.49
25.0
251
1.00
2.68
2921
74.42
0.19
18.64
18.45
6.30
12.15
ramal i
zq3
48
0.49
25.0
251
1.00
3.28
2921
74.42
0.23
18.45
18.22
6.30
11.92
ramal i
zq4
58
0.49
25.0
251
1.00
1.42
2921
74.42
0.10
18.22
18.12
6.30
11.82
ramal i
zq5
68
0.49
25.0
251
1.00
1.13
2921
74.42
0.08
18.12
18.04
6.30
11.74
ramal i
zq8
18
0.49
25.0
251
1.00
2.229
2174
.420.1
5418
.6418
.71ram
al izq
12
80.4
925
.025
11.0
04.4
929
2174
.420.3
118
.7118
.403.6
514
.75ram
al izq
23
80.4
925
.025
11.0
02.6
829
2174
.420.1
918
.4018
.213.6
514
.56ram
al izq
34
80.4
925
.025
11.0
03.2
829
2174
.420.2
318
.2117
.983.6
514
.33ram
al izq
45
80.4
925
.025
11.0
01.4
229
2174
.420.1
017
.9817
.883.6
514
.23ram
al izq
56
80.4
925
.025
11.0
01.1
329
2174
.420.0
817
.8817
.803.6
514
.15
TABL
A DE A
GUA C
ALIEN
TE IS
OMET
RICO 3
PUNT
OØ
ALTU
RA PI
EZOM
ETRIC
A
UMQ l
.p.s.
V (m/
s)LO
NGITU
D EQU
IVALEN
TE (m
)K
hf (m
)H
ESTA
TICA
(m)
H DI
SPONIB
LE (m
)
AB
CALC
ULAD
O (m
m)CO
MERC
IAL
(mm)
PULG
ADAS
ANTE
RIOR
ACTU
ALram
al der
41
80.4
925
.025
11.0
01.2
2921
74.42
0.08
19.11
19.03
ramal d
er1
28
0.49
25.0
251
1.00
0.55
2921
74.42
0.04
19.03
18.99
14.25
4.74
ramal d
er2
38
0.49
25.0
251
1.00
2.97
2921
74.42
0.21
18.99
18.78
14.25
4.53
ramal d
er3
48
0.49
25.0
251
1.00
5.19
2921
74.42
0.36
18.78
18.41
14.25
4.16
ramal i
zq4
58
0.49
25.0
251
1.00
5.96
2921
74.42
0.42
18.41
18.00
14.25
3.75
ramal i
zq5
68
0.49
25.0
251
1.00
5.94
2921
74.42
0.42
18.00
17.58
14.25
3.33
ramal d
er5
18
0.49
25.0
251
1.00
1.229
2174
.420.0
819
.0118
.93ram
al der
12
80.4
925
.025
11.0
00.5
529
2174
.420.0
418
.9318
.8911
.607.2
9ram
al der
23
80.4
925
.025
11.0
02.9
729
2174
.420.2
118
.8918
.6811
.607.0
8ram
al der
34
80.4
925
.025
11.0
05.1
929
2174
.420.3
618
.6818
.3111
.606.7
1ram
al izq
45
80.4
925
.025
11.0
05.9
629
2174
.420.4
218
.3117
.9011
.606.3
0ram
al izq
56
80.4
925
.025
11.0
05.9
429
2174
.420.4
217
.9017
.4811
.605.8
8ram
al der
61
80.4
925
.025
11.0
01.2
2921
74.42
0.08
18.94
18.86
ramal d
er1
28
0.49
25.0
251
1.00
0.55
2921
74.42
0.04
18.86
18.82
8.95
9.87
ramal d
er2
38
0.49
25.0
251
1.00
2.97
2921
74.42
0.21
18.82
18.61
8.95
9.66
ramal d
er3
48
0.49
25.0
251
1.00
5.19
2921
74.42
0.36
18.61
18.24
8.95
9.29
ramal i
zq4
58
0.49
25.0
251
1.00
5.96
2921
74.42
0.42
18.24
17.83
8.95
8.88
ramal i
zq5
68
0.49
25.0
251
1.00
5.94
2921
74.42
0.42
17.83
17.41
8.95
8.46
ramal d
er7
18
0.49
25.0
251
1.00
1.229
2174
.420.0
818
.7818
.70ram
al der
12
80.4
925
.025
11.0
00.5
529
2174
.420.0
418
.7018
.666.3
012
.36ram
al der
23
80.4
925
.025
11.0
02.9
729
2174
.420.2
118
.6618
.456.3
012
.15ram
al der
34
80.4
925
.025
11.0
05.1
929
2174
.420.3
618
.4518
.086.3
011
.78ram
al izq
45
80.4
925
.025
11.0
05.9
629
2174
.420.4
218
.0817
.676.3
011
.37ram
al izq
56
80.4
925
.025
11.0
05.9
429
2174
.420.4
217
.6717
.256.3
010
.95ram
al der
81
80.4
925
.025
11.0
01.2
2921
74.42
0.08
18.65
18.57
ramal d
er1
28
0.49
25.0
251
1.00
0.55
2921
74.42
0.04
18.57
18.53
3.65
14.88
ramal d
er2
38
0.49
25.0
251
1.00
2.97
2921
74.42
0.21
18.53
18.32
3.65
14.67
ramal d
er3
48
0.49
25.0
251
1.00
5.19
2921
74.42
0.36
18.32
17.95
3.65
14.30
ramal i
zq4
58
0.49
25.0
251
1.00
5.96
2921
74.42
0.42
17.95
17.54
3.65
13.89
ramal i
zq5
68
0.49
25.0
251
1.00
5.94
2921
74.42
0.42
17.54
17.12
3.65
13.47
TABL
A DE A
GUA C
ALIEN
TE ISO
METR
ICO 4
PUNT
OØ
ALTU
RA PI
EZOM
ETRIC
A
TRAZO DE LA RED DE RECOLECCION.
Cuando se traza una red de preferencia debe estar alejada de las recamaras, salas y comedores para evitar molestias con el ruido de las descargas, el diámetro de las bajadas de aguas negras está en función de las unidades de descarga.( Plano anexo del trazo en planta).
APORTACION Y DETERMINACION DEL GASTO.
CALCULO DEL GASTO MAXIMO PROBABLE
Edificio de 5 niveles:
4 Departamentos por nivel chicos
20 departamentos chicos
CALCULO DEL GASTO MAXIMO PROBABLEMUEBLE CANTIDAD UNIDAD DE DESCARGA UNIDAD DE DESCARGA TOTAL
WC 12 4 48REGADERA 10 2 20
LAVABO 5 2 10FREGADERO 5 2 10
8888×2=176
CALCULO DEL GASTO MAXIMO PROBABLEMUEBLE CANTIDAD UNIDAD DE DESCARGA UNIDAD DE DESCARGA TOTAL
WC 10 4 20REGADERA 5 2 10
LAVABO 10 2 20FREGADERO 5 2 10
TINA 5 2 1090
90×2=180
CALCULO DEL GASTO MAXIMO PROBABLE SALON DE FIESTAS
MUEBLE CANTIDAD UNIDAD DE DESCARGA UNIDAD DE DESCARGA TOTAL
WC 2 4 8
LAVABO 2 2 4
12
CALCULO DEL GASTO MAXIMO PROBABLE DE LA CASETAMUEBLE CANTIDAD UNIDAD DE DESCARGA UNIDAD DE DESCARGA TOTAL
WC 1 4 4LAVABO 1 2 2
6
UNIDAD DE DESCARGA TOTAL= 176+180+12+6 374
Nota las UM se consideraro de la tabla 1 (unidades de descarga).
CALCULO DEL GASTO MAXIMO PROBABLE:
Interpolando:
UNIDAD DE DESCARGA TOTAL
374
11.20 - 4.71= 6.49
6.49 ÷ (800- 255)= 0.0119
374 - 255= 119
0.0119 × 119= 1.4161
1.4161+4.71= 6.13
EL VALOR DEL GASTO MAXIMO PROBABLE ES= 6.13 L.P.S
CALCULO DEL GASTO MAXIMO PROBABLE
NUMERO DE UNIDAD MUEBLE GASTO PROBABLES
255 4.71800 11.2
INTERPOLANDO6.49 0.0119545 6.49119 1.417
VALOR 6.13
CALCULO DE LA COLUMNA PRINCIPAL
CALCULAR LA BAJADA DE AGUAS NEGRAS
NIVEL UDUD
(ACUM)Q L.P.S. (máx.
insta)
ØCALCULADO
(mm)COMERCIAL
(mm)PULGADAS
COLUMNA
5 178 178 3.89 78.56 75 3 754 178 356 6.07 92.83 100 4 753 178 534 8.25 104.15 100 4 752 178 712 10.23 112.90 100 4 751 178 890 12.1 120.24 125 6 75
PB 18 908 12.26 120.83 125 6 75
CALCULO DEL ALBAÑAL.
Una vez observado el isométrico de las bajadas de aguas negras se puede realizar la distribución de los registros que se ubicaran en el edificio.
Para determinar el diámetro del albañal, se debe de contar con la información de una cota de terreno y de plantilla así como el diámetro de la red municipal una vez obtenidos para realizar el cálculo consideraremos la longitud más desfavorable.
La conexión es clave con clave se determinaran dos cotas:
Datos:
Cota de terreno: 243.81Cota de plantilla: 242.01Diámetro de red municipal: 0.30 mColchón = 0.50 m
CC ₁=244.84−0.40=244.44
CC ₂=242.01+0.30=242.31
PENDIENTE HIDRAULICA.
SH=CC ₁−CC ₂L
SH=244.44−242.3146.62
Una vez obtenidos los datos se procederá a realizar una tabla para el cálculo de los diámetros del albañal, así como los gastos a tubo lleno y la velocidad.
CP de la Red Municipal 242.01CT 244.84
Colchon 0.4Diametro de Red Municipal 0.3
Longitud desfavorable 46.62CC1 244.44CC2 242.31SH 0.0457SG 0.0457
CP1 244.34CP2 242.21Area 0.007854
1 2 3 4 5
CP 244.34 243.96444015444
243.036962676963
242.644498069498
242.21
241.25
241.75
242.25
242.75
243.25
243.75
244.25
CT de la Red Municipal 243.84CP de la Red Municipal 242.01
CT 244.84Colchon 0.4
Diametro de Red Municipal 0.3Longitud desfavorable 46.62
CC1 244.441 2 3 4 5
CP 244.34 243.96 243.04 242.64 242.21
241.25
241.75
242.25
242.75
243.25
243.75
244.25
Calculando la bajada de aguas pluviales para el edificio, la planta de azotea esta anexa en el plano.
La localización del predio se ubica en las siguientes coordenadas geográficas: latitud: 19° 27´ y longitud: 99°14´ de acuerdo al plano de isoyetas.
1. Determinar el coeficiente de escurrimiento: 0.95 obtenido de la tabla 3.11
2. Cálculo de la intensidad de lluvia considerando las coordenadas 19° 27´ y 99°14´:
Hp=Hp (base )×Ft× Fa×Fd
Tr= 5 años
d= 60 min
Hp=34.5×1×1×1.20=41.4
І=60(41.4)60min
=41.4mm/hra
De acuerdo a la norma 4 del programa del desarrollo urbano la cual indica que el agua de lluvia se puede reutilizar o se puede infiltrar al subsuelo (recarga de mantos acuíferos).
3. Calculo del volumen total de almacenamiento de agua pluvial.
Área de azotea= 293.46
Q=0.0002778 (41.4 ) (293.46 )=3.21m3
Calculando el volumen de almacenamiento:
Valmac=3.21 (3600 )=11556 lts=11.55m3
Calculo de la capacidad de la cisterna:
Cisterna=11.55( 23)=7.70m3
Dimensiones de la cisterna
Cisterna=2.4×2.4×1.6=9.21m3
Tinaco Citijal de 2500 lts con Ø= 1.45 mts y una altura de 1.78 mts
CapT . E .=11.55(13)=3.80m3
Calcular el gasto de bombeo:
tb=40min
Qb= vt=25002400
=1.04
Calculo del diámetro:
Ød=√ 4QπV =√ 4(1.04 )π 2500=23.93mm
Ødescarga=25mm=1
Øsuccion=32mm=11/4
Altura del edificio: H= 19mts
CDT=20.76mts+1.78mts+1.60mts=24.14mts
Calculando C.D.T
CDT=H+hs+hfs+hsd
Perdidas por descarga Ø 25mm (1 “)
V flotador=1.12Tuerca unión=1Válvula. Check=6.724 codo de 90°= 0.84 (4)=3.36Tubería= 28.74Sumatoria= 40.94
K=10.3(0.009)2
(0.025)163
=292174.42
h fd=LQ ² K=40.94( 1.041000 )2
(292174.42 )=12.94
Perdidas por succión Ø 32mm (1 1/4 “)
Pichancha = 1.191 codo de 90°= 0.79Tuerca unión=1.00H cisterna=1.60Sumatoria= 4.57
K=10.3(0.009)2
(0.032)163
=78316.94
h f=LQ ² K=4.57( 1.041000 )2
(78316.94 )=0.39
CDT=20.76mts+1.78mts+1.60mts+0.39mts+12.94=37.47mts
Calculando la Potencia de la bomba.
P=37.47(1.04)76 (60%)
=0.85hp
La bomba recomendada a usar es de 1 hp de marca pedrollo
calculado (mm) comercial (mm) pulgadas1 72.86 0 72.86 0.95 41.4 0.8 43.3 75 32 63.33 63.33 126.66 0.95 41.4 1.4 53.3 75 33 53.23 116.56 169.79 0.95 41.4 1.9 59.5 100 44 104.01 220.57 324.58 0.95 41.4 3.5 75.9 100 4
BAJADA DE AGUAS PLUVIALESØ
No. De bajada Propia Tributaria Acumulada Coeficiente de Escurrimiento I mm/hra Q l.p.s
Para el dimensionamiento de aguas pluviales y de acuerdo a los lineamientos y para la revisión de supervisión de obra para abastecimiento de agua potable y drenaje en edificaciones del D.F. el diámetro de las bajadas de aguas pluviales se hará considerando una intensidad de 150 mm/hra y con una duración de 5min.
A continuación se muestra la tabla de cálculo.
Una vez calculados los diámetros de las bajadas de pluvial se tiene que comprobar que si desalojen el gasto obtenido:
Q= 0.108/3
32.34 (O .009)=0.0074×1000=7.4 lts
Comprobamos que el diámetro calculado es el correcto pues el Q es mayor al obtenido.
Calculando con el Q obtenido en las bajadas pluviales se procederá a calcular el albañal nuevamente, con los datos anteriores:
1 2 3 4 5
CP 244.34 243.96444015444
243.036962676963
242.644498069498
242.21
241.25
241.75
242.25
242.75
243.25
243.75
244.25
CT 244.84Colchon 0.4
Diametro de Red Municipal 0.3Longitud desfavorable 46.62
CC1 244.44CC2 242.31SH 0.0457SG 0.0457
CP1 244.34CP2 242.21 CT 244.84Area 0.007854 CP 244.34
Longitud 8.22Q 0.8
Ø comercial 10
1 2 3 4 5
CP 244.34 243.96 243.04 242.64 242.21
241.25
241.75
242.25
242.75
243.25
243.75
244.25
CALCULO DE LA RED DE UTILIZACION DE AGUA PLUVIAL:
Para el total de las unidad mueble se consideraron los 20 departamentos cada uno con dos WC incluyendo salón y caseta y la llave de toma para el estacionamiento.
Unidad mueble=3
TABLA DE CALCULO DE LA RED DE UTILIZACION DE AGUA PLUVIAL
UM Q DIAMETRO AREA VNIVEL PROPIA TRIBUTARIA ACUMULADA LPS CALCULADO COMERCIAL m2 m/s
5 135 156 291 3.702 68.75 76 0.00454 0.824 60 96 156 2.812 59.92 64 0.00322 0.873 33 63 96 2.08 51.54 51 0.00204 1.022 27 36 63 1.42 42.58 51 0.00204 0.701 21 15 36 0.83 32.55 32 0.00080 1.03
PB 15 0 15 0.42 23.16 25 0.00049 0.86