instituto politecnico nacional · aeronáuticas ( n. a. c. a. ) para enfriar 10,000,000 pies³ de...

INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERIA MECANICA

AHORRO DE ENERGIA ELECTRICA PARA UN SISTEMA DE ACONDICIONAMIENTO DE AIRE, POR MEDIO DE TERMOALMACENAJE

TESIS

QUE

I N

PRESENTA

E R N E S T O R A M I R E Z V A R G A S

ASESOR: ING. RUBEN MARCHAND

MEXICO, D.F.


ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERIA MECANICA

UNIDAD PROFESIONAL ESIME AZCAPOTZALCO

AHORRO DE ENERGIA ELECTRICA PARA UN SISTEMA ACONDICIONAMIENTO DE AIRE, POR MEDIO DE

TERMOALMACENAJE

ESIS:

UE PARA OBTENER EL

N G E N I E R O M E C

RESENTA:


ASESOR: ING. RUBEN MARCHAND

MEXICO, D.F.


ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERIA MECANICA Y ELECTRICA

AZCAPOTZALCO

AHORRO DE ENERGIA ELECTRICA PARA UN SISTEMA ACONDICIONAMIENTO DE AIRE, POR MEDIO DE

PARA OBTENER EL TITULO DE

C A N I C O


2010

AGRADECIMIENTOS:

Quiero agradecer la dedicación y el esfuerzo que mi Mamá Yolanda Vargas Carrillo “ † “ y mi

Papá Samuel Ramírez Armenta “ † “, dedicaron con su amor, enseñanzas, cada regaño y consejo

acertado en mi formación como ser humano, entendiendo los valores y el respeto a los demás,

para después en mi formación como profesionista y aunque hoy no estén presentes físicamente,

se que estarán también felices; disfrutando este momento tanto como yo lo estoy haciendo. Por

todo esto gracias les doy.

Asimismo quiero agradecer a mis hermanos, sobrinos y cuñados su cariño, sus risas, los

momentos inigualables que vivimos y pasamos día con día a pesar de las adversidades y las

tristezas que la vida nos ha dado: son mi apoyo y parte importante de que yo siga adelante.

Agradezco a Dios que lleno mi vida de felicidad y puso en mi camino a una bella mujer que con su

amor, apoyo y consejos han impulsado en mi a realizar y llevar a cabo mis proyectos y no desistir

en concluirlos: Gracias Gladis.

Gracias a mis amigos; son parte importante en mi vida.

Gracias a todos los profesores por su dedicación y enseñanza en los salones de clases y talleres

donde adquirí sus conocimientos.

CAPITULO 1 ANTECEDENTES

Página 1

Í N D I C E

Página CAPÍTULO 1 ANTECEDENTES

1.1. Antecedentes de la Refrigeración y el Acondicionamiento del Aire. . . . . . . . . . . . . . . . . . .3-4 1.2. Conceptos Teóricos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .5-13 1.3. Circuito básico de refrigeración . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .13-14 1.4. Sistemas de agua helada. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .15- 22 1.5. Bombas centrifugas y su clasificación. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 22- 29 1.6. Bancos de Hielo, sistemas de termoalmacenaje y modo de operación. . . . . . . . . . . . . 29- 40 1.7. Compresores y su clasificación. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .41- 43 1.8. Torres de enfriamiento. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .43- 47 1.9. Filtros de Aire y su clasificación. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 48-58 1.10. Métodos para dimensionar ductos de inyección, retorno y extracción de aire. . . . . . . .58- 59. 1.11. Refrigerantes. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .60- 63 1.12. Criterio de carga máxima. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .64- 65 1.13. Uso de las tablas Carrier y sus respectivas correcciones. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 66 1.14. Unidades. Sistema Inglés e Internacional. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .67-70 1.15. Psicrometría. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .71-76 1.16. Descripción Del Proyecto. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 77

CAPÍTULO 2 BALANCE TERMICO

2.1. Especificaciones Generales del Sistema para el Acondicionamiento del Aire. . . . . . . . . . .78 2.2. Memoria de Cálculo. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 79 2.2.1. Bases de Diseño. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 79 2.2.2. Desarrollo de la Memoria de Cálculo con las Tablas para Cargas

Térmicas del Manual para el Sistema de Diseño de Carrier (ver anexo ). . . . . . . . . . 80-84 2.2.3. Coeficientes de Transmisión de Calor. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 85-90 2.2.4. Cálculo de los Volúmenes de Aire por Zona y análisis psicométrico: Mall, Planta Alta

y Planta Baja. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 91-158 2.3. Cálculo de la Presión Estática para Manejadoras. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .159-174

CAPÍTULO 3 SELECCION DE EQUIPO

3.1. Chillers (enfriadores). . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 175 3.2. Unidades Manejadoras de Aire (UMAS). . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 175-176 3.3 Bancos de hielo. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .176-178 3.4 Bombas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .178 3.5 Cuantificación de lámina. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 179-186 3.6 Rejillas de retorno de aire. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .187 3.7 Difusores de inyección de aire. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .187-188


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CAPÍTULO 4

4.1. Análisis de Ahorro de Energía Eléctrica 4.1.1 Presupuesto sistema tradicional. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 189-204 4.1.3 Presupuesto bancos de hielo y análisis de costos. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 205-222 4.1.4 Instalación, arranque, puesta en marcha y mantenimiento.

4.1.4.1 bancos de hielo. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 222-227 4.1.4.2 Umas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 228-237 4.1.4.3 Chillers. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .237-238 4.1.4.4 Control. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .239-243 CAPÍTULO 5

5.1. Costo por consumo eléctrico 5.1.1 Sistema tradicional. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 244-249 5.1.2 bancos de hielo. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .250-253

ANEXOS

Tablas Carrier. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .254-256 Planos. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .256 Dibujos de bancos de hielo. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .257 Dibujos de UMAS. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .258 Método de medición de ductos de lámina galvanizada. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .259-262 Tablas de peso de ductos de lámina galvanizada. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .263-264 Selección de unidades Enfriadoras de agua (chillers). . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 265-266 Selección de Bancos de Hielo. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .267-269

BIBLIOGRAFÍA . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .270


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CAPITULO 1

1.1. Antecedentes de la Refrigeración y el Acondici onamiento del Aire.

Hablaremos aquí brevemente de la Refrigeración debido a que éste junto con el

Acondicionamiento del Aire se gobierna por los mismos principios físicos y requieren los mismos conocimientos básicos por parte de las personas que trabajan en ellas. La única diferencia está en la aplicación.

La Refrigeración a Través del Tiempo

Los primeros antepasados del hombre conocieron y observaron los efectos del frío, el hielo y la nieve sobre sus cuerpos y sobre sus alimentos como son la carne de sus cacerías pero no hicieron uso de estos fenómenos naturales de refrigeración para mejorar su vida. Los primeros antecedentes los encontramos en los antiguos egipcios que utilizaron jarros porosos para enfriar vino, cerveza y otros líquidos colocándolos sobre los techos durante la noche. Dichas vasijas son los primeros refrigeradores. Posteriormente los chinos fueron los primeros en recolectar y almacenar hielo del invierno empacándolo en paja seca para utilizarlo durante el verano. Así por muchos siglos el hielo natural y la nieve fueron los únicos medios de refrigeración disponibles. Hasta finales del siglo diecinueve el hielo fue un importante producto de comercio con los países que no producían hielo natural. Fue hasta la década de 1900, que se desarrollo la refrigeración industrial mediante el uso del ciclo mecánico. Así las carnicerías, los empacadores de carne, cervecerías y demás industrias comenzaron a hacer un uso completo de la refrigeración mecánica. Con el crecimiento de la industria eléctrica los refrigeradores domésticos se popularizaron y poco a poco fueron sustituyendo las cajas de hielo, que requerían un bloque completo de éste diariamente. Se diseñaron entonces motores eléctricos, de baja potencia, para operar los compresores en “cajas de hielo” mecánicas. Desde 1920 comenzaron a producirse estos utensilios hasta llegar a ser una necesidad para todos. La preservación de comida en los hogares y en los comercios es ahora una de las más importantes y corrientes aplicaciones de la refrigeración.

Antigüedad del Acondicionamiento del Aire

El acondicionamiento del aire es tan antiguo como el hombre debido a que la gente primitiva ya utilizaba entonces las pieles de los animales para controlar el escape de su propio calor corporal para cambiar su confort personal. Al buscar la protección del sol ó hallando refugios en cuevas contra el frío y el calor básicamente cambiaban su medio ambiente. El descubrimiento y el uso del fuego fue el avance mas importante de esa era. La historia nos muestra que los nobles egipcios usaron esclavos equipados con ramas de palmas para ventilar a sus amos. Así, el enfriamiento evaporativo dio algo de alivio para el calor Del desierto. Los romanos diseñaron calefacción y ventilación en sus famosos baños. También traían hielo de las montañas del norte para enfriar agua para sus baños. En la edad media Leonardo da Vinci construyó un ventilador accionado por agua para ventilar los cuartos de la casa de un amigo suyo. Otras innovaciones fueron sillas con acción de fuelle para producir ventilación intermitente para el ocupante y mecanismos de reloj que activaban ventiladores encima de camas.

Es hasta el siglo diecinueve cuando se inventaron los ventiladores, calderas y radiadores, llegando a ser de uso común. Los primeros ventiladores para calentar aire fueron de hierro fundido, quemando carbón con distribución de aire por gravedad.


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Algunos ventiladores mecánicos fueron usados para circulación forzada de aire a través de ductos. En 1748 aparecen los primeros textos que hablan del desarrollo inicial del concepto de refrigeración mecánica-química en Escocia por el doctor William Cullen. En 1844 en Florida, E. U. El doctor John Gorrie describe su nueva máquina de refrigeración. Y en 1851 se le concedió la patente U. S. 8080. Ésta fue la primera máquina comercial en el mundo usada para refrigeración y acondicionamiento del aire. Posteriormente se hicieron mejoras al trabajo de Gorrie con el desarrollo de los compresores alternativos. Así la ingeniería de refrigeración llegó a ser una profesión reconocida. El padre del acondicionamiento del aire fue Willis H. Carrier ( 1876 – 1950 ) pues el atribuyó más al avance de esta industria que cualquier otro. En 1911 presentó su famoso trabajo sobre las propiedades del aire. Estas suposiciones y fórmulas fueron la base para la primera carta psicométrica y una autoridad para todos los cálculos fundamentales en la industria del acondicionamiento del aire.

Carrier inventó la primera máquina centrífuga de refrigeración en 1922. Durante la Segunda Guerra supervisó el diseño, instalación y arranque del sistema para la National Advisory Committee for Aeronáuticas ( N. A. C. A. ) para enfriar 10,000,000 pies³ de aire para un túnel de viento hasta -67º F ( -19.45º C ).

El acondicionamiento del aire para confort se usó durante la década de 1920 en los cinemas, en los famosos teatros de Nueva York, como el Rívoli, el Paramount y otros fueron los primeros. Para el final de la década cientos de teatros en los E. E. U. U. tenían acondicionamiento del aire. Estos eran diseñados y construidos en el sitio de trabajo.

Hacia el final de la década apareció el primer acondicionador del aire auto contenido. Éste fue el primer intento de la industria hacia los productos “paquete” que posteriormente serían fabricados en masa, probados y operados en fábricas antes de llegar al usuario. En 1930 Tomás Midgley de la compañía Du Pont desarrolló el refrigerante Freón. En 1931 se introdujo el Freón 12 como un refrigerante comercial. En 1935 se introdujo el primer compresor hermético. Su carcasa exterior era empernada más que soldada. Después de la Segunda Guerra Mundial los productos fueron principalmente sistemas de maquinaria aplicada para grandes edificios ó almacenes y unidades como del tipo ventana para residencias, oficinas, pequeños almacenes, etc. El siguiente gran avance que aceleró las ventas fue la introducción en 1953 de la operación con enfriamiento por aire en vez de agua. De ahí en adelante hay un gran crecimiento para la cual no sólo contribuyen los fabricantes ó proveedores sino las asociaciones comerciales tales como la National Enviromental Sistems Contractors Association ( N. E. S. C. A. ). Así de este modo se inicia la era del acondicionamiento del aire para esta siempre creciente industria.


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1.2. Conceptos Teóricos.

Acondicionamiento del Aire. Es el proceso de tratamiento del aire en un ambiente interior, con el fin de establecer y mantener los estándares requeridos de temperatura, humedad, limpieza y movimiento.

Se controla de la siguiente manera: • Temperatura. Calentando ó enfriando. • Humedad. Agregando ó eliminando vapor de agua al aire. • Limpieza. Calidad del aire, filtración (filtros). • Movimiento. Equipo adecuado para la distribución del aire. Los componentes de un sistema para el acondicionamiento del aire pueden proporcionar calefacción, enfriamiento ó ambos y contienen: • Una fuente de calefacción (aire, agua ó vapor). • Una fuente de enfriamiento (refrigerante). • Un sistema de distribución (ductos ó tubería). • Equipo (ventiladores ó bombas para mover el aire ó el agua). • Dispositivos ( radiadores para transmitir el calor entre el fluido y el recinto )

Factores que afectan la comodidad (confort humano): • El cuerpo humano genera calor al metabolizar (oxidar) sus alimentos. • El calor corporal pasa al medio ambiente más frío. • El factor que determina si uno siente calor ó frío es la velocidad de pérdida de calor corporal;

si es demasiado alta, se siente frío y si es demasiado baja, se siente calor. • Los procesos mediante los cuales el cuerpo desprende su calor hacia el medio ambiente son

la convección, radiación y evaporación.

Factores que afectan la velocidad de pérdida de calor corporal y como se ajusta para mejorar el confort: • Temperatura del aire. Se puede elevar para disminuir la pérdida de calor en invierno, se

puede bajar para aumentar la pérdida de calor corporal en verano ( mediante convección ). • Humedad del aire. Se puede elevar para disminuir la pérdida de calor corporal en invierno, se

puede bajar para aumentar la pérdida de calor corporal en verano ( mediante evaporación ). • Movimiento del aire. Se puede aumentar para elevar la pérdida de calor corporal en verano,

se puede reducir para disminuir la pérdida de calor corporal en invierno ( mediante convección ).

• Temperatura de los objetos circundantes. • Prendas de vestir.

Aislamiento. Hay ciertas sustancias que son excelentes conductoras de calor, mientras otras son

pobres conductoras, las cuales pueden clasificarse como aislantes. Por consiguiente cualquier material que deteriore ó ayude a evitar la transferencia de calor por cualquier medio, se llama y puede usarse como aislamiento. Por supuesto ningún material parará completamente el flujo de calor. Si existiera tal sustancia, sería muy fácil enfriar cualquier espacio dado a una temperatura deseada y mantenerle allí.

Altitud. La altura de un punto sobre el nivel del mar es otro factor, a medida que se asciende el

calor disminuye por el enrarecimiento de las altas capas de la atmósfera que permite una irradiación mas activa.

La República Mexicana no es plana, su superficie es irregular y tiene diferentes elevaciones que contribuyen en los cambios del clima.


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Atmósfera. El aire, alrededor de nosotros, se compone de una mezcla de gases secos y vapor de agua. Los gases contienen aproximadamente 78.08 % de nitrógeno ( N2 ), 20.94 % de oxígeno ( O2 ), 0.03 % de dióxido de carbono ( CO2 ), 0.093 % de argón ( Ar ), 0.0018 % de neón ( Ne ), 0.0005 % de helio ( He ), restos ó vestigios de Kriptón ( Kr ), restos ó vestigios de xenón ( Xe ), 0.00006 % de ozono ( O3 ) y 0.00005 % de hidrógeno ( H2 ). El vapor de agua, existe en muy poca cantidad, así que es medido en granos ó libras ( 1 libra contiene 7,000 granos ).

Btu. La cantidad de energía térmica ( Q ) es medida en unidades térmicas británicas ( Btu –

British thermal unit - ). La unidad térmica británica está definida como la cantidad de calor necesaria para cambiar la temperatura de 1 lb de agua a 1º F. Proporcionándole 1 Btu a 1 lb de agua aumentará su temperatura en 1º F.

Debido a que la cantidad de calor necesaria para cambiar la temperatura del agua en 1º F varía ligeramente con el rango de temperatura a la cual ocurre el cambio, el Btu ha sido definido con mayor precisión como 1 / 180 parte de la cantidad de calor necesario para elevar en 180º la temperatura de 1 lb de agua desde su punto de congelamiento ( 32º F ) hasta su punto de ebullición ( 212º F ).

La razón de flujo de energía térmica, designada también con el símbolo Q, por lo general se le expresa en Btu por minuto ó en Btu por hora ( Btuh ). Es de interés observar que la razón de flujo de energía es una expresión de potencia, ó sea la razón de trabajo efectuado, en tanto que la unidad métrica correspondiente, la kilocaloría ( kcal ) representa la energía térmica necesaria para elevar la temperatura de 1 kilogramo de agua a 14.5º C, en un grado Celsius. En datos numéricos equivale a = 1 Btu = 0.252 kcal.

Caballo de Fuerza. Abreviado hp (del inglés horse power). Una unidad de potencia que equivale

a levantar 33,000 libras un pie en un minuto ó 550 libras-pie por segundo ó 776 vatios de potencia eléctrica.

Caída de Presión (Fricción). Es la resultante de la fricción y la turbulencia del movimiento a

través del conducto varía de acuerdo a diferentes factores: • La viscosidad y la gravedad especifica del fluido, • La velocidad del fluído, • La rugosidad de la superficie interna y • La longitud del conducto.

Carga Bloque. Es la carga sacada de un área total tomando en cuenta su uso, dimensiones

físicas, cantidad de personas, iluminación, equipos y electrodomésticos, lugar geográfico, orientación, horario de uso, estación del año y conductividad térmica de los materiales de construcción.

Carga Pico. Es la carga sacada de varias áreas parciales de acuerdo a su uso, dimensiones

físicas, cantidad de personas, iluminación, equipos y electrodomésticos, lugar geográfico, orientación, horario de uso, estación del año y conductividad térmica de los materiales de construcción.

Calor. Calor es una forma de energía. Es evidente el hecho de que el calor puede ser convertido

a otras formas de energía y que otras formas de energía pueden ser convertidas en calor. Termodinámicamente se define calor como energía de tránsito de un cuerpo a otro como resultado de una diferencia de temperatura entre los dos cuerpos. Toda transferencia de energía se manifiesta en trabajo.

Calor Latente. Bajo un cambio de estado, la mayoría de las sustancias tendrán un punto de

fusión en el cual ellas cambiarán de un sólido a un líquido sin ningún incremento en temperatura. En este punto, si la sustancia está en un estado líquido y el calor se retira de ella, la sustancia se solidificará sin un cambio en su temperatura. El calor envuelto en uno u otro de estos procesos ( cambio de un sólido a un líquido ó de un líquido a un sólido ), sin un cambio en temperatura se conoce como el calor latente de fusión.

La derivación de la palabra latente es de la palabra latina para oculto. Este es un calor oculto que no se registra sobre un termómetro ni puede sentirse. Es innecesario decir que no hay incremento ó decrecimiento del movimiento molecular dentro de la sustancia porque esto se manifestaría en un cambio en la temperatura en el termómetro.


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El calor latente de vaporización del agua cuando 1 libra se hierve ó se evapora a vapor de agua a nivel Del mar es 970 Btu. Esta cantidad también es el calor que 1 libra de vapor debe liberar cuando se condensa el agua.

Calor Sensible. El calor que puede sentirse ó medirse se llama calor sensible. Este es el calor

que causa un cambio en la temperatura de una sustancia, pero no un cambio en el estado. La sustancia bien sea en estado sólido, líquido ó gaseoso, contiene calor sensible, en algún grado, siempre que su temperatura esté por encima del cero absoluto. Las ecuaciones usadas para las soluciones de cantidad de calor y aquellas usadas en conjunción con los calores específicos, pueden clasificarse como ecuaciones de calor sensible, ya que ninguna de ellas envuelve el cambio de estado.

Como se mencionó antes, una sustancia puede existir como un sólido, líquido ó como gas ó

vapor. La sustancia como un sólido contiene algún calor sensible y también cuando está en otros estados de la materia. La cantidad total de calor necesitada para traerlo de un estado sólido a un estado de vapor depende de : ( a ) Su temperatura inicial como un sólido, ( b ) La temperatura en la cual él cambia de un sólido a un líquido, ( c ) La temperatura a la cual cambia de un líquido a un vapor, ( d ) Su temperatura final como un vapor. También incluye el calor que se requiere para efectuar estos dos cambios en estado.

Otro tipo de calor sensible que debe ser tenido en consideración cuando se trata de cálculos de

calor se llama el calor latente de vaporización. Este es el calor que una libra de líquido absorbe mientras cambia a su estado de vapor. ó puede clasificarse como calor latente de condensación; cuando el calor sensible se remueve del vapor hasta que alcanza el punto de condensación y luego se condensa en la forma líquida.

Calor Total ó Entalpía. El contenido de calor total de la mezcla de aire y vapor de agua, también

se conoce como entalpía. Es la suma de los valores de calor sensible y latente, expresado en Btu por libra de aire.

Ciclo. Una alternación completa, positiva y negativa, de una corriente ó voltaje. Ciclos por

segundo (c p s) ó hertz (Hz) denotan frecuencia.

Corriente. La transferencia de carga eléctrica a través de un conductor entre puntos de diferente

voltaje potencial.

Corriente Alterna. Abreviado CA. La corriente que invierte su polaridad ó dirección periódicamente. Aumenta desde 0 hasta el máximo valor y regresa a 0 en una dirección, entonces presenta una variación similar en la dirección opuesta. Este es un ciclo que es repetido a una frecuencia fija. Puede ser monofásica, bifásica, trifásica y polifásica. Su ventaja sobre la corriente directa es que su voltaje puede ser llevado a valores altos mediante el uso de trasformadores, lo cual reduce los costos de transmisión.

Corriente Directa. Abreviado CD. Corriente eléctrica que fluye solamente en una dirección

(adireccional). La corriente que varía en una dirección es una directa pulsante, la cual puede ser el resultado de una corriente alterna rectificada.

Contador de Demanda ó Medidor. Un dispositivo que indica ó registra la demanda ó la

demanda máxima. (Nota: Como la demanda incluye un factor eléctrico y uno de tiempo, se requieren mecanismos que respondan a cada uno de estos factores, lo mismo que un mecanismo indicador ó de registro. Estos mecanismos pueden estar separados ó combinados entre sí en una estructura. Los contadores pueden ser clasificados como sigue: Clase 1 medidores de gráfico, clase 2 medidores integrados, clase 3 medidores de atraso).

CFM. Son las siglas en inglés que indican pies cúbicos por minuto y en español sus siglas son

PCM.


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Demanda. El tamaño de cualquier carga generalmente promediada sobre un intervalo de tiempo específico pero ocasionalmente instantánea. Es expresada en kilovatios, kilovoltamperios, u otra unidad conveniente. Ocasionalmente se puede usar intercambiándola con carga.

Demanda Facturada. La demanda sobre la cual se basa la facturación a un usuario, como se

específica en el contrato ó arreglo. La demanda facturada no necesariamente coincide con la demanda medida durante un periodo de facturación.

Densidad. Se define como masa por unidad de volumen y el volumen específico ( v ), como el

volumen por unidad de masa y entendiendo como masa para un cuerpo ó de un cuerpo, por lo general se expresa en libras y el volumen ( V ) en pies cúbicos ó pulgadas cúbicas, éstas son las principales unidades para medir la cantidad de materia en el cuerpo.

Por lo común la densidad (ρ) se expresa en libras por pie cúbico y el volumen específico en pies cúbicos por libra. Obsérvese que la densidad es el inverso al volumen específico ó tienen una relación recíproca.

La densidad y el volumen específico de una sustancia no son constantes, sino que varían con la temperatura de la sustancia.

Deshumidificación del Aire. Durante la deshumidificación del aire, ya sea por principios físicos

como la condensación en superficie fría (serpentín de enfriamiento), absorción de vapor con materiales higroscópicos y absorción de vapor con fluidos higroscópicos.

Difusor de Aire. Salida del sistema de distribución de aire diseñada para dirigir el flujo en la

forma deseada y que puede estar además enfriado, calentado, humidificado, deshumidificado ó ventilado.

Ductos. Son conductos por los cuales se hace circular el aire necesario para mantener las

condiciones de comodidad establecidas por un local determinado. Normalmente son de sección rectangular y están fabricados en lámina galvanizada calibre 26, 24,

22, 20 y 18 dependiendo de sus dimensiones; no obstante, pueden ser de sección circular, lo cual permite dar mayor velocidad al aire, pero también requiere de mano de obra más especializada.

Estos ductos deben ir aislados por varias razones: en caso de conducir aire caliente, para evitar que este se enfríe antes de llegar al lugar donde se requiere, en caso de conducir aire frío, para evitar que se caliente en el trayecto y también para que el aire que rodea al ducto al enfriarse, no forme gotas de agua condensadas que provocarían finalmente goteras, humedades y deterioro.

Cabe aclarar que los ductos ó conductos también pueden ser fabricados en lámina metálica, negra, de acero inoxidable ó de aluminio según sea el requerimiento de trabajo y a través de la cual el aire, el aire frío ó el aire caliente es transportado ó movido hacia un área de inyección ó descarga.

Eficiencia. Un valor porcentual que indica la relación de potencia de salida a potencia de

entrada.

Electricidad. El efecto creado por la interacción de cargas eléctricas positivas y negativas. La atracción y expulsión electrostáticas causan movimiento en los portadores de corriente, los cuales, cuando alcanzan fuerza y dirección, se convierten en el flujo de corriente eléctrica.

Estructura de Cobro de Servicios. Un patrón de las cargas que deben ser facturadas en los

servicios públicos, que cambia de acuerdo con el tipo de consumidor.

Factor de Carga. La relación entre la carga promedio en kilovatios suministrada durante un cierto periodo y el pico ó carga máxima que ocurre en ese periodo. Los kilovatios hora y la carga pico generalmente son en base a una salida neta. La carga pico generalmente es para un intervalo de demanda de 60 minutos.


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Factor de Potencia. La relación entre la potencia actual en un circuito de corriente alterna, medida por un voltímetro y la potencia aparente que resulta de multiplicar amperios por voltios.

Factores de Conductividad Térmica. El coeficiente de transmisión ó el factor “U “es una medida

de la rapidez a la cual fluye calor a través de un área de superficie de pared de 1 pie2 entre el aire de un lado y el aire del otro lado por cada 1º F de diferencia de temperatura a través de la pared. El valor del factor “U “está dado en Btu por hora, depende del espesor de la pared y de los materiales que se utilizan en la construcción de la misma. La conductividad térmica ó factor “K “de un material es la razón Btu por hora a la cual pasa calor a través de una superficie de 1 pie2 para un material de 1 pulgada de espesor por cada 1º F de diferencia de temperatura a través del material y está dado en Btu por hora por pie cuadrado por grado Fahrenheit por pulgada de espesor.

Mientras que la conductividad térmica ó factor “ K “ está disponible sólo para materiales homogéneos y el valor dado es para 1 pulgada de espesor del material, la conductancia térmica ó factor “ C “ es la cantidad de tiempo del flujo de calor por unidad de área bajo condiciones estables a través de un cuerpo desde una de sus superficies exteriores hasta la otra para una diferencia unitaria de temperatura entre las dos superficies, esta disponible tanto para materiales específicos homogéneos ó heterogéneos y el valor está dado en Btu por hora por pie cuadrado por grado Fahrenheit para un espesor especificado de material. Para cualquier material homogéneo bajo condiciones estables cuando un gradiente unitario de temperatura se mantiene en la dirección `perpendicular al área, se puede obtener el valor de la conductancia térmica para cualquier espesor de material al dividir el factor “K “entre el espesor del material en pulgadas. Los materiales son considerados homogéneos cuando el valor de “K “no se afecta por las variaciones en espesor ó en tamaño de la muestra dentro de los rangos usados normalmente en construcción. La resistencia que ofrece una pared ó un material al flujo de calor es inversamente proporcional a la habilidad de la pared ó del material a la transmisión de calor. Entonces, la resistencia térmica total de una pared puede expresarse como el recíproco del coeficiente de transmisión total, mientras que la resistencia térmica de un material específico puede expresarse como el recíproco de su conductividad ó conductancia.

Fenómenos Meteorológicos para el Estimado de Carga Térmica. El clima es un Fenómeno

Meteorológico que caracteriza el estado medio de la atmósfera en un lugar cualquiera de la superficie terrestre. Los fenómenos de la naturaleza no se producen aislados, todos tienen sus causas y además dan resultados para la producción de otros hechos del medio físico, por lo mismo, para conocer el clima es necesario conocer todos los factores que lo producen. Los elementos de la atmósfera que interviene en el clima son la temperatura del aire, Los vientos dominantes, la presión atmosférica, la humedad del aire, la nubosidad y la lluvia. La temperatura del aire cambia en el curso del día y en los diferentes meses del año, las variaciones se registran por medio de observaciones y mediciones para determinar los cambios que influyen en el clima. Los vientos se mueven principalmente por la diferencia de la presión atmosférica, es un fenómeno conocido que las capas de aire cambian de lugar obedeciendo a determinadas circunstancias del medio físico. La presión atmosférica es mayor en las regiones bajas que en las altas y es otro elemento de importancia. La humedad del aire en proporción variable ocasiona que los climas sean secos ó húmedos. La mayor ó menor cantidad de nubes en el curso de los días y de los meses determina cambios en la temperatura. Por último, las precipitaciones pluviales tienen una gran influencia en las condiciones y en los cambios del clima.

Frío. Es un término relativo que se refiere a la carencia de calor en un objeto ó espacio. Algunas

definiciones lo describen como la ausencia de calor, pero no hay nada conocido en el mundo hoy en día del cual el calor esté totalmente ausente. (Ningún proceso ha sido capaz de alcanzar el estado de “ cero absoluto “, en el cual todo calor ha sido removido de un espacio u objeto.) Teóricamente este punto


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cero, sería de 459.69º bajo cero en la escala termométrica Fahrenheit, ó 273.16º bajo cero en la escala termométrica Celsius.

Grano. Unidad de peso. Es usada para indicar la cantidad de humedad en el aire 7,000 granos =

1 libra.

Humidificación del Aire. Para humidificar el aire, ya sea en forma líquida (unidad evaporativa ó unidad lavadora de aire) ó en forma de vapor (humidificador de vapor), de un espacio determinado y de acuerdo al uso que se le dé. Pero estos equipos requieren atención constante en términos de una reposición manual ó automática del agua. Los sistemas de acondicionamiento del aire y calefacción con aire forzado ofrecen la solución ideal para añadir humedad al aire.

Humidostato. Equipo que responde a los cambios de humedad ambiente.

Iluminación. La densidad de flujo lumínico sobre una superficie; es el cociente del flujo dividido

por el área de la superficie cuando esta última es iluminada uniformemente. (Nota: el término iluminación es comúnmente usado en un sentido cualitativo ó general para designar el acto de iluminar ó el estado de ser iluminado. Usualmente el contexto indicará cuál significado es el correcto, pero es deseable usar la expresión nivel de iluminación para indicar que se debe tomar el significado cuantitativo).

Interruptor. Un elemento mecánico para conectar ó romper un circuito eléctrico.

Latitud y Longitud. En el globo terráqueo, para poder localizar un punto sobre la superficie terrestre se consideran las líneas imaginarias denominadas meridianos y paralelos. Paralelos son los círculos que dividen a la Tierra en dos partes, una al norte y otra al sur, siendo estas partes iguales cuando se trata del Ecuador, no así cuando se habla de Los demás paralelos. Los paralelos reciben ese nombre porque son círculos paralelos al Ecuador. Meridianos son los círculos máximos que pasando por los polos siempre dividen a la Tierra en dos partes iguales. Longitud y latitud son distancias en grados que se toman, la primera, teniendo en consideración el meridiano que se acepta como referencia, puede ser el particular de un país ó el universal aceptado, ( el de Greenwich ). La segunda, la latitud, toma como referencia el Ecuador. La longitud se encuentra de 0º a 180º, y puede ser oriental (este) u occidental (oeste); la latitud se encuentra de 0º a 90º y puede ser norte ó sur. Longitud Este u Oriental es la que se determina al oriente del meridiano de referencia, y en todo caso debe indicarse del meridiano de que se trate. Longitud Oeste u Occidental es la que se determina al occidente del meridiano de referencia, y en todo caso debe decirse del meridiano de que se trate. Latitud Norte es la que se determina al norte del Ecuador. Latitud Sur es la que se determina al sur del Ecuador. Todos los lugares que están al oriente del meridiano de Greenwich tienen longitud oriental con respecto a este meridiano; todos los lugares que se encuentran al occidente del meridiano de Greenwich tiene longitud occidental con relación a este meridiano.

Ley de la Conservación de la Energía.

• Primera Ley de la Termodinámica. La rama de la ciencia que trata con la acción mecánica del calor, establece que la energía no puede ser creada ni destruida. Solamente puede convertirse de una forma a otra. La energía en sí misma se define como la habilidad de hacer trabajo, y el calor es una forma de energía. Como es el caso del calor sensible y latente.

• Segunda Ley de la Termodinámica. Transfiere calor en una sola dirección, de mayor a menor temperatura; y esto tiene lugar a través de tres modos básicos de transferencia de calor como la conducción, convección y radiación.


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Localidad. Una localidad es un lugar en donde vive un grupo de familias. En ella, hay casa, comercios, centros de salud, caminos, parques etc.

Puede estar en lo alto de una montaña, a la orilla del mar, en una isla ó en un valle. Algunas localidades se parecen entre sí; otras son muy diferentes. Unas se encuentran en el campo; otras son ciudades ó colonias. Según su tamaño y el lugar en donde están situadas, las localidades pueden ser rancherías pueblos, barrios ó colonias. Las localidades tienen nombres propios, nombres de héroes, de santos, de paisajes ó de fechas históricas. En México hay localidades con nombres indígenas.

Presión Atmosférica ó Barométrica. Las variaciones en la presión atmosférica debido a la

elevación arriba ó por debajo del nivel del mar tienen un efecto importante sobre el valor de varias propiedades. Esto es porque la presión total de la mezcla varía con la presión atmosférica, mientras que la presión parcial del vapor de agua en la mezcla es una función sobre la temperatura de bulbo seco.

Presión Negativa. Es la presión de un área que impide la salida del aire al exterior, siendo este

mayor que el interior. Presión Positiva. Es la presión de un área que permite la salida del aire al exterior, siendo este

menor que el interior. Pulgadas Columna de Agua. Una cantidad usada para medir presiones. Una pulgada de

columna de agua equivale a una presión de 0.578 onzas por pulgada cuadrada. Una pulgada de columna de mercurio equivale a 13.60 pulgadas de columna de agua.

Refrigerante. Sustancia usada en los mecanismos de refrigeración para absorber calor en el

serpentín del evaporador cambiando de estado de líquido a gas y liberándolo en un condensador mientras la sustancia cambia de nuevo de gas a líquido.

Rejilla de Aire. Dispositivo del sistema de distribución ó retorno con aletas deflectoras, ajustables

ó fijas que en ocasiones dirige el flujo en la forma deseada y sirve de cubierta para las aberturas de salidas ó entrada de aire y al igual que en los difusores puede estar además enfriado, calentado, humidificado, deshumidificado ó ventilado tanto en la inyección como en el retorno.

Retorno. Ya sea el agua fría ó el agua caliente, se producen ó generan en un equipo de

refrigeración (reciprocante, por absorción, centrífugo) ó en un equipo de calefacción (caldera, caldereta, calentador); a partir de éste equipo, el agua se bombea para que llegue a todos los serpentines que tiene que alimentar (manejadoras y/ó fan & coil); el agua atraviesa los serpentines correspondientes y regresa nuevamente al equipo generador de agua fría ó caliente. En los sistemas de agua fría y agua caliente existen fundamentalmente dos criterios a seguir dependiendo de como se diseñe el retorno:

• Retorno Directo. En este sistema, el agua que sale del equipo de bombeo alimenta a los diferentes equipos que lo requieren en forma consecutiva, ó sea, primero al equipo que se localiza más cerca y al último al que se encuentre mas alejado. La tubería de retorno normalmente es una tubería paralela a la de alimentación, pero que circula en sentido contrario, ó sea que recoge primero el retorno del equipo más alejado y finalmente el del equipo más cercano, para así regresar al equipo de generación de agua fría ó caliente.

• Retorno Inverso. Este sistema tiene la alimentación de agua en la misma forma que en el caso anterior, en donde difiere es precisamente en la tubería de retorno cuya trayectoria recoge primero al equipo mas cercano, que resulta ser también el primero en ser alimentado y conecta al final con el equipo más alejado que es el último en ser alimentado, para de ahí regresar al equipo generador de agua fría ó caliente.


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Como se puede observar, en este último sistema se requiere de una tubería más que en el caso anterior, pero tiene la gran ventaja de quedar balanceado casi totalmente desde el momento de su construcción lo cual hace más eficiente su funcionamiento.

En el caso del retorno directo, el agua llega con una presión alta al primer serpentín y con una presión baja al último serpentín; en el retorno, la presión de salida del último serpentín resulta ser también más baja que en el primero y esto provoca que en el último serpentín circule menos agua que en el primero.

Esto se puede corregir instalando válvulas tipo globo en la salida de cada serpentín para dar en forma manual la caída de presión necesaria para que todos los serpentines operen con el gasto de agua correcto. De cualquier forma, no es fácil dejar correctamente balanceado todo el sistema ya que cuando se abre ó cierra la válvula globo de cualquiera de los serpentines se modifica el flujo en todos los demás.

Cuando se utiliza el retorno inverso, la alimentación al primer serpentín, es al igual que en el caso anterior, con presión alta y en cambio el del último serpentín es con presión baja, pero a diferencia del retorno directo; en este sistema de retorno inverso se provoca que, el retorno del primer serpentín, que tiene una presión todavía alta, circule una longitud equivalente a la que provoca la caída de presión en la tubería de alimentación de forma tal que, cuando se juntan el retorno del primer serpentín con el del último, sus presiones ya están prácticamente igualadas sin necesidad de válvulas adicionales.

Temperatura. La temperatura es un concepto más difícil de definir que la presión ó el volumen.

Físicamente, la temperatura es una indicación de la energía cinética de las moléculas. Al aumentar el movimiento de las moléculas, la temperatura aumenta. La temperatura no puede ser medida directamente, y es por ello que se mide a través de los efectos que ella produce sobre las propiedades de otros materiales. Los instrumentos más comúnmente usados para la medición de temperatura son Los termómetros de columna líquida y Los termopares. La temperatura en la cual las moléculas quedan inmóviles se llama Cero Absoluto.

Temperatura Ambiente. Temperatura del aire en el área de estudio que se considera.

Temperatura Interior de Diseño. La temperatura del aire interior que se usa cuando se hacen

los cálculos del diseño de pérdida de calor. La temperatura interior de diseño se asume generalmente como 70º F (21.10º C).

Termóstato. Equipo que responde a los cambios de temperatura ambiente.

Tiro del Aire. Es la distancia axial en pies, horizontal ó vertical, que recorre el flujo de aire

después de abandonar una salida de inyección y antes de que la máxima velocidad del flujo quede reducida al nivel de una velocidad terminal específica (ejemplo: 150, 100, 75 y 50 pies por minuto).

Tonelada de Refrigeración. Un término común que se usa para definir y medir la producción de

frío se llama una Tonelada de Refrigeración. La cual se define como la cantidad de calor suministrada para fundir una tonelada de hielo ( 2,000 libras ) en un periodo de 24 horas, esto es basado en el concepto del calor latente de fusión ( 144 Btu / lb ).

Por lo tanto, tenemos: 1 T. R. = 2,000 lb × 144 Btu/lb × día/24 horas = 12,000 Btu/h 1 T. R. = 3,024 Kcal/h; 1 T. R. = 3.51 KW

Tuberías. Las tuberías utilizadas para la conducción de agua fría ó caliente y vapor pueden ser

de los siguientes materiales: • Cobre tipo “M” ( agua fría ó caliente ) • Fierro galvanizado cédula 40 ( agua fría ó caliente ) • Acero negro soldable cédula 40 ( agua y/ó vapor ) Lo más frecuente es utilizar tubería de cobre para diámetros desde 13 mm (1/2”) hasta 50 mm

( 2”) y tubería de acero negro soldable cédula 40 para diámetros de 64 mm ( 2 1/2”) en adelante.


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Nunca deben emplearse combinaciones de tuberías de cobre y tubería de fierro galvanizado ya que la unión de estos materiales genera una diferencia de potencial eléctrico llamado Par Galvánico, el cual produce deterioro de la conexión y obviamente su falla después de algún tiempo.

En general no es recomendable el uso de tubería de fierro galvanizado debido a su corta vida (5

a 10 años) y a los graves problemas de obstrucción que presenta: Al igual que los ductos las tuberías deben ir aisladas para mantener su temperatura y para evitar condensaciones de aire que los rodea.

Transferencia de Calor. • Conducción. La conducción se describe como la transferencia de calor entre las moléculas

cercanas de una substancia, ó entre sustancias que están en contacto una con otra, generalmente se tiene una diferencia de temperaturas (dos cuerpos en contacto).

• Convección. Otro medio de transferencia de calor es por el movimiento del material calentado en si mismo cuando se trata de un líquido ó gas. Cuando el material se calienta, las corrientes de convección son producidas dentro del mismo y las porciones más calientes de él suben, ya que el calor trae consigo el decrecimiento de la densidad del fluido y un incremento en su volumen específico.

• Radiación. Un tercer medio de transferencia de calor es la radiación que es un fenómeno electromagnético, por medio de ondas similares a las de la luz ó a las ondas de sonido. Los rayos del sol calientan la tierra por medio de ondas de calor radiante

1.3 CIRCUITO BASICO DE REFRIGERACION. En la producción de frío utilizando un cambio de estado, se encuentra la compresión mecánica,

mediante la evaporación indirecta y en circuito cerrado.

El ciclo de compresión mecánica simple consta esencialmente de un compresor, un condensador, una válvula de expansión y un evaporador. Para poderse desarrollar este ciclo se requiere de la interconexión de tuberías, válvulas, recipientes de refrigerante, dispositivos de control y demás elementos auxiliares. Por el interior del circuito circula el refrigerante, el que al evaporarse, en el evaporador, absorbe calor del medio que lo rodea, enfriándolo por consecuencia. El compresor succiona los vapores formados en el evaporador, los que absorbieron el calor latente de vaporización, siendo comprimidos por esta máquina y descargados al condensador a donde ceden el calor latente de condensación que puede ser aire, agua ó mezcla de los dos, el que se encuentra a una menor temperatura, cambiando el refrigerante a la fase líquida para iniciar un nuevo ciclo. Funciones Específicas de los Componentes del Sistem a de Comprensión Simple:

• Evaporador. Es un intercambiador de calor, localizado en el medio a enfriar, en donde se lleva a cabo la evaporación del refrigerante, dependiendo de la presión de evaporación tendremos la temperatura correspondiente al refrigerante utilizado. Para que pueda llevarse a cabo la evaporación es necesario que el refrigerante líquido absorba calor del medio a enfriar, es decir, al calor latente de evaporación, como una característica el refrigerante se encuentra a baja presión y temperatura en el evaporador.

• Compresor. Su función es doble, por una parte crea y mantiene la baja presión del evaporador que permite la evaporación a baja temperatura del refrigerante. Por otra parte crea y mantiene la alta presión del condensador que permite la nueva utilización del refrigerante en estado líquido, el compresor se encuentra localizado generalmente en un cuarto de máquinas. Al comprimir el compresor los vapores del refrigerante, éstos se calientan por la energía suministrada durante el trabajo de compresión, es decir, el trabajo de compresión se emplea en aumentar la energía interna de los vapores que aumentan su temperatura. Por lo tanto, los vapores succionados por el compresor, cargados con el calor latente de evaporación (que absorbieron en el evaporador) al ser comprimidos, aumentan su contenido de calor, es decir su entalpía, a causa del calor sensible originado por el trabajo de


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compresión. El refrigerante en el compresor, se encuentra a baja presión y temperatura durante la succión y a alta presión y temperatura en la descarga.

• Condensador. En este intercambiador de calor tiene lugar la condensación del refrigerante, dependiendo de la presión existente en el condensador, será la temperatura de condensación para cada refrigerante utilizado. Al realizarse la condensación es necesario que los vapores cedan calor, este calor, calor latente de condensación lo toma el medio de condensación, a menor temperatura, junto con el calor sensible de recalentamiento de los vapores comprimidos, el refrigerante del condensador se encuentra a alta presión y temperatura. El condensador se puede localizar en el cuarto de maquinas o en la mayoría de las veces a la intemperie.

• Válvula de Expansión. Su función es doble, por una parte regula la cantidad de líquido que entra en el evaporador para que, según la cantidad de vapores aspirados por el compresor, puede mantenerse constante la presión en el evaporador. Por otra parte, al paso por la válvula, tiene lugar la reducción de presión desde la alta que existe en el condensador hasta la baja del evaporador. El líquido procedente del condensador, a alta presión y temperatura, al atravesar la válvula y encontrarse a una presión más baja, se evapora en parte tomando el calor necesario del propio líquido que se enfría hasta la baja temperatura correspondiente a esa baja presión. Esta reducción de presión que sufre el líquido al atravesar una reducción de área, sin realizar trabajo exterior alguno y sin intercambiar calor con el exterior, recibe el nombre de expansión. En estas condiciones se obtiene el refrigerante en estado líquido, a baja presión y temperatura, más algo de vapor, en las mismas condiciones, formado durante la expansión (llamado flash gas) en condiciones para evaporarse e iniciar un nuevo ciclo en el evaporador.


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1.4 SISTEMAS DE AGUA HELADA. Existen fundamentalmente dos tipos de sistemas: • De paso único o continúo donde el agua fluye una sola vez, desde un recipiente hacia el

equipo a través de la tubería, siendo descargada en un recipiente independiente. • De re-circulación, donde el agua fluye desde un recipiente hacia el equipo, a través de la

tubería, regresando al mismo recipiente para ser recirculada. Estos sistemas son clasificados como: • Abierto: cuando el agua en el recipiente se encuentra en contacto directo con el aire. • Cerrado: cuando el agua en el recipiente no se encuentra en contacto directo con el aire. Todos los sistemas de tubería tienen por lo menos un punto donde la presión atmosférica es

ejercida en la superficie del agua. Este es el punto de referencia para la determinación de la carga hidrostática que debe vencer la bomba. La carga hidrostática, esta diferencia de elevación en metros, entre el nivel de agua en el lado de succión de la bomba y el nivel de agua en el lado de descarga. En un sistema cerrado, la bomba sólo debe vencer la resistencia por fricción del sistema. El recipiente de descarga es también el recipiente de succión y por lo tanto no hay diferencia de elevación y consecuentemente no existe carga hidrostática. En un sistema abierto, el recipiente del lado de la succión debe estar a una elevación diferente a la del recipiente de descarga. Además de la carga hidrostática, la bomba deberá vencer también las pérdidas por fricción del sistema.

Sistemas de Retorno de Agua. Se clasifican como sigue: • Tubería con retorno inverso: Al primer equipo que se suministra agua, es el último que

retornamos. • Tubería de retorno directo: El primer equipo en suministrar, es el primero en retornar. Materiales para Tuberías de Agua Helada. • Acero negro (de bajo carbono). • Acero galvanizado. • Hierro forjado-negro. • Hierro forjado-galvanizado. • Cobre blando. • Cobre duro. La selección adecuada del material depende del servicio para el cual se pretende la tubería. El

servicio comprende: • Las propiedades del fluido en cuestión. • La temperatura de trabajo • La presión de trabajo. • La exposición a oxidación o corrosión. • El costo de material. La cédula indica el espesor de la tubería. La selección del número correcto de la cédula depende

de la presión y temperatura de servicio. En los sistemas hidrónicos, para las presiones que se presentan normalmente, se específica en general tubo cédula 40, a excepción de los diámetros muy grandes, en los cuales se usa cédula 30 o 20.

Métodos de Conexión para Tubería de Acero. • Roscadas: hasta 2”. • Soldadas o bridadas: de 2 ½” en adelante. • En las conexiones soldables, se pone un par de bridas soldables en el tubo.


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Diseño de Tubería. El diseño de un sistema de tubería, es limitado por: Velocidad máxima permisible, la cual es establecida por: • Ruidos generados por el flujo de agua a través de la tubería. • Erosión de la tubería por el flujo de agua, arrastre de arenas, aire u otras partículas extrañas. Velocidades Recomendadas:

SERVICIO VELOCIDAD (m/s)

Descarga de la bomba 2.4 – 3.6 Succión de la bomba 1.2 – 2.1 Línea de drenaje 1.2 – 2.1 Cabezal o tubería principal 1.2 – 4.5 Tubería secundaria 0.9 – 3.0 Línea vertical 1.0 – 3.0 Servicio general 1.5 – 3.0 Agua de la ciudad 0.9 – 2.1

Pérdidas por Fricción: • Los sistemas de paso único deberán diseñarse para que suministren el flujo requerido, con

una pérdida de presión no mayor que la presión que se tenga disponible después de haber deducido todas la otras pérdidas (caída de presión en el condensador o condensadores, pérdida hidrostática, de línea, de válvulas, accesorios, etc.).

• Los sistemas de bombas recirculantes son diseñados para suministrar un balance razonable entre el incremento de potencia, debido a las altas pérdidas por fricción y el incremento del costo inicial de la tubería, debido a líneas de mayor diámetro.

Limitaciones de Diseño . El sistema debe trazarse indicando las válvulas, los accesorios, las longitudes de los tramos y las cantidades de agua necesarias en todos los ramales, principales y tabularse. La presión debe indicarse en los puntos del sistema donde se conectan los ramales secundarios. De esta forma se puede determinar la caída de presión disponible a través de cada una de las unidades que son alimentadas desde el sistema principal, con lo que se pueden obtener los diámetros de la tubería, válvulas y accesorios correspondientes. Existiendo la posibilidad de poder utilizar tubería de diámetros menores que los que en la práctica se consideran normales para algunos ramales de tubería. Debe tomarse en consideración toda la caída de presión disponible en cada ramal para requerir un mínimo de juste al igualar presiones y volúmenes de flujo. Cada selección de diámetro de tubería debe incluir una comparación entre el costo inicial de instalación y el costo de operación y mantenimiento. En cualquier tubo por el que circule agua, hay una pérdida de presión, por rozamiento en el tubo y esta pérdida depende de los siguientes factores:

• Velocidad del agua de 3 ( 0.93 m/s ) a 10 ( 3 m/s ) • Diámetro del tubo. • Rugosidad de la superficie interior. • Longitud del tubo y el número de accesorios en el sistema.

Válvulas de Control. Generalidades: En el control, la válvula de control juega un papel muy importante en la regulación. Realiza la función de variar el caudal del fluido de control que modifica a su vez el valor de la variable medida comportándose como un orificio de área continuamente variable. La válvula de control típica se compone básicamente del cuerpo y el servomotor. El cuerpo de la válvula contiene en su interior el obturador, los asientos y esta provisto de rosca o de bridas para conectar la válvula a la tubería. El obturador es quien realiza la función de control de paso del


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fluido y puede actuar en la dirección de su propio eje o bien tener un movimiento rotativo. Esta unido a un vástago que pasa a través de la tapa del cuerpo y quien es accionado por el servomotor.

Tipos de Válvulas. Las válvulas pueden ser de varios tipos según sea el diseño del cuerpo y el movimiento del obturador. Las válvulas de movimiento lineal en las que el obturador se mueve en la dirección de su propio eje, se clasifican como se específica a continuación:

• Válvula de Compuerta. En una válvula de compuerta el diámetro de la abertura a través del cual pasa el fluido es prácticamente la misma que la de la tubería, por lo que la pérdida de carga que se introduce en el sistema es pequeña. Las válvulas de compuerta son adecuadas para abrir o cerrar completamente la conducción. Estas válvulas no son apropiadas para el control del flujo, pues carecen de la sensibilidad adecuada. Esta válvula efectúa su cierre con un disco vertical plano o de forma especial y que se mueve verticalmente al flujo. Tiene la ventaja de presentar muy poca resistencia al flujo cuando esta en posición de apertura.

• Válvula de Globo. Las válvulas de globo o de asiento son ampliamente utilizadas para

controlar velocidad de flujo de un fluido. La abertura por la cual circula el fluido es más pequeña que en las válvulas de compuerta, por lo que las válvulas de globo introducen una mayor pérdida de carga. Siendo de simple asiento, de doble asiento y de obturador equilibrado respectivamente. Las válvulas de simple asiento precisan de un obturador de mayor tamaño para que el obturador cierre en contra de la presión diferencial del proceso. Por lo tanto, se emplean cuando la presión del fluido es baja y se precisa que las fugas en posición de cierre sean mínimas. El cierre a estanco se logra con obturadores provistos de una arandela de teflón. En las válvulas de doble asiento de obturador equilibrado, la fuerza de desequilibrio desarrollada por la presión diferencial a través del obturador es menor que en la válvula de simple asiento. Por este motivo se emplea en válvulas de gran tamaño o bien cuando deba trabajarse con una alta presión diferencial. En posición de cierre las fugas son mayores que en una válvula de simple asiento.


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• Válvula de Bola. En una válvula de bola el elemento de cierre es esférico, es una válvula simple con pocos componentes y se puede abrir y cerrar completamente en forma muy rápida, abierta completamente, presenta una baja pérdida de carga. El elemento de cierre es esférico y de ahí viene su nombre. El cuerpo de la válvula tiene una cavidad interna esférica que alberga un obturador en forma de bola o esfera. La bola tiene un corte adecuado (usualmente en “V”), que fija la curva característica de la válvula y gira transversalmente accionada por un servomotor exterior. El cierre a estanco se logra con un aro de teflón incorporado al cuerpo contra el cual asienta la bola cuando la válvula esta cerrada. En posición de apertura total, la válvula equivale aproximadamente en tamaño a 75% del tamaño de la tubería. Una válvula de bola típica es la válvula de macho que consiste en un macho de forma cilíndrica o troncocónica con un orificio transversal igual al diámetro interior de la tubería. El macho ajusta en el cuerpo de la válvula y tiene un movimiento de giro de 90°. Se utiliza generalmente en el control manual todo-nada de líquidos y en regulación de caudal.

• Válvula de Retención. Una válvula de retención permite el flujo solamente en una dirección. Se abre debido a la presión del fluido que circula en una determinada dirección; cuando el flujo se detiene o tiende a invertirse, la válvula cierra automáticamente por gravedad o por medio de un resorte que hace presión sobre una bola o disco.


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• Válvula de Mariposa. Estas válvulas tienen una sola parte móvil, la cual es, un disco o compuerta que gira pero no se mueve en forma vertical. La válvula de mariposa es más económica para su uso en tubos grandes, es simple, presenta una baja pérdida de carga y es autolimpiante, el cuerpo esta formado por un anillo cilíndrico dentro del cual gira transversalmente un disco circular. La válvula puede cerrar herméticamente mediante un anillo de goma encastrado en el cuerpo. Un servomotor exterior acciona el eje de giro del disco y ejerce su par máximo cuando la válvula esta totalmente abierta ( en control todo-nada se consideran 90° y en control continuo 60°, a part ir de la posición de cierre ya que la ultima parte del giro es bastante inestable ), siempre que la presión diferencial permanezca constante. En la selección de la válvula es importante considerar las presiones diferenciales correspondiente a las posiciones de completa apertura y de cierre se necesita una fuerza grande del actuador para accionar la válvula en caso de una caída de presión elevada. Las válvulas de mariposa se emplean para el control de grandes caudales de presión a baja presión.

• Válvula o Filtro “Y”. Esta posee las características de regulación de flujo que tiene la válvula

de globo, pero tiene una pérdida de carga reducida en comparación con aquella. En las válvulas tipo “Y” el asiento está a 45º respecto a la horizontal. Es adecuada como válvula de cierre y de control. Como válvula todo-nada se caracteriza por su baja pérdida de carga y como válvula de control, presenta una gran capacidad de caudal. Posee una característica de auto drenaje cuando esta instalada inclinada con un cierto ángulo. Se emplea usualmente en instalaciones criogénicas.


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• Válvula Check. Válvula unidireccional que automáticamente impide el flujo en sentido opuesto al deseado, protegiendo las líneas y equipo de bombeo, evita el golpe de ariete, la hace de menor peso y tamaño, su instalación es más fácil, segura y económica. Materiales en acero, acero inoxidable, bronce, asientos metal a metal y elastómero.

• Válvula de Tres Vías. Este tipo de válvulas pueden ser del tipo mezclador o del tipo

divergente o separador. Una válvula mezcladora tiene dos entradas y una salida. Una válvula separadora tiene una entrada y dos salidas. Las válvulas mezcladoras y separadoras se pueden usar para variar los flujos a través de la unidad, manteniendo al mismo tiempo el flujo total. También se pueden usar las válvulas mezcladoras y divergentes para controlar la capacidad variando la temperatura en lugar de la cantidad de agua, en esta aplicación, el agua de suministro que procede de la caldera y el agua de retorno se mezclan para tener agua a la temperatura deseada. Las válvulas de tres vías intervienen típicamente en el control de temperatura de intercambiadores de calor.

• Válvula de Dos Vías. Este tipo de válvulas se emplean para hacer variar el flujo volumétrico al equipo de calefacción o enfriamiento estrangulándolo.


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• Válvula de Balanceo. Control de flujo exacto, pre-balanceo de la capacidad del diseño,

carátula de apagado y encendido, memoria de paro del indicador, válvula integrada con puertos de lectura, la última respuesta a los problemas del balance del sistema.

• Válvula Multipropósito (tres válvulas en una). En una sola válvula, se realizan tareas

diferentes, que son: 1.- cierre o la de interrumpir el suministro, 2.- la de guía central que checa y evita que la válvula se cierre de golpe, la última tarea,3.-es que cuenta con una placa calibrada de lectura con botón, además de que cumple y provee con requerimientos más eficientes y precisos de flujo, de balance; minimiza costos de operación e instalación, minimiza las pérdidas de energía y/o fricción, previene la vibración de la válvula, proporciona una protección de máxima duración contra los líquidos agresivos, permite el equilibrio exacto del sistema para una máxima eficiencia de operación, provee el regreso de la válvula a la posición de balance después del corte de flujo y diseñado para llenarse bajo un sistema de alta presión.

• Difusor de succión y accesorios de la bomba centrífuga. El cilindro de gran tamaño del orificio

asegura una caída de presión mínima, la longitud completa hace que las paletas se enderecen y asegura el patrón uniforme del flujo para la entrada a la bomba, casquillo de extremo fácilmente desprendible con el anillo o reutilizable, las conexiones de NPT, ensanchado o acanalado de extremo garantizan la selección derecha del difusor de la succión.


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Protección de la Bomba Centrífuga. • Difusor. Proporciona las condiciones ideales del flujo para la bomba, para proveer los

requerimientos de NPSH que necesita. • Filtro de encendido inmediato o filtro de estrella – para arriba - una necesidad para los

sistemas hidrónicos y de manera estándar para difusores de succión para los sistemas de agua cerrados y domésticos. La remueve posteriormente sin perder la protección de las perforaciones más grandes en el orificio cilíndrico.

• Un campo amplio de servicio. Todas las partes o piezas internas son fácilmente reemplazables incluyendo partes con fricción directamente.

• Ahorra tiempo. Sin tubería intermedia. Menos tubería que colocar. • Ahorra espacio. Elimina grandes entradas de tubería, el montaje de coladeras

convencionales en tuberías y tuberías en piso. • Ahorra dinero. Difusor, colador... todo en una pieza. Menos uniones de tubería. Más rápida

instalación. • Elimina problemas. Promueve el buen flujo permitiendo operaciones libres de problemas. • Cuerpo en ángulo. Tiene un codo que facilita la transición cercana entre el sistema de tubería

de regreso y el sistema de succión de la bomba. Algunos modelos NPT están diseñados para reducir inclusive codos.

Accesorios Complementarios. • Tanque de expansión • Manómetro • Termómetro. • Interruptor de flujo de agua. • Válvula de aguja. • Sifón o cola de cochino. • Válvula multipropósito. 1.5 BOMBAS CENTRIFUGAS Y SU CLASIFICACION. En las bombas centrífugas la energía se comunica al líquido por medio de alabes en movimiento

de rotación, a diferencia de las de desplazamiento volumétrico o positivo, rotativas (de engranajes, tornillos, lóbulos, levas, etcétera) y alternativas de pistón, de vapor de acción directa o mecánicas.

Las Ventajas Principales de las Bombas Centrífugas. Caudal constante, presión uniforme,

sencillez de construcción, tamaño reducido, bajo mantenimiento y flexibilidad de regulación. Uno de sus pocos inconvenientes es la necesidad de cebado previo al funcionamiento, ya que las

bombas centrífugas, al contrario que las de desplazamiento positivo, no son auto aspirantes. Consideraremos los siguientes tipos de bombas centrífugas: • Radiales, axiales y diagonales, • De impulsor abierto, semi abierto y cerrado, • Horizontales y verticales.

Bombas Radiales, Axiales y Diagonales. La forma del impulsor puede forzar al agua a salir en un plano perpendicular a su eje (flujo radial); puede dar al agua una velocidad con componentes tanto axial como radial (flujo mixto) o puede inducir un flujo en espiral en cilindros coaxiales según la dirección del eje (flujo axial). Normalmente, a las máquinas con flujo radial o mixto se les denomina bombas centrífugas, mientras a las de flujo axial se las llama bombas de flujo axial o bombas de hélice. Los impulsores de las bombas radiales y de las mixtas pueden abiertos o cerrados. Los impulsores abiertos consisten en un eje al cual están unidos los alabes, mientras que los impulsores cerrados tienen láminas (o cubiertas) a cada lado de los alabes.


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Las bombas de flujo radial tienen una envolvente helicoidal, que se denomina voluta, que guía el flujo desde el impulsor hasta el tubo de descarga. El incremento de la sección transversal a lo largo de la envolvente tiende a mantener constante la velocidad en su interior.

Bombas de impulsor Abierto, Semi Abierto y Cerrado. Teniendo en cuenta su diseño mecánico o estructural, se pueden distinguir tres tipos de impulsores:

• De alabes aislados (abiertos), • Con una pared o disco lateral de apoyo (semi abierto), • Con ambas paredes laterales (cerradas).

Esta clasificación es independiente de la más general, que se refiere al tipo de diseño hidráulico,

por lo que en esta nueva clasificación puede haber impulsores centrífugos y de flujo mixto, abiertos, semiabiertos o cerrados.

Cerrado De Doble Aspiración Semi Abierto Abierto Rodete de Bomba Diagonal Abierta Rodete de Bomba Cerrado Tipo Francis

Los impulsores axiales, por su misma estructura, sólo pueden ser semiabiertos o cerrados, ya que sus alabes se pueden considerar como apoyados lateralmente en el eje de rotación, que hace las veces de cubo del impulsor, como si fuese la pared posterior de los radiales y diagonales.

Impulsores Abiertos. En un impulsor abierto, los alabes desnudos van unidos únicamente al eje de giro y se mueven entre dos paredes laterales fijas pertenecientes a la carcasa de la bomba, con tolerancias laterales lo más estrechas posibles para evitar fugas. Esta construcción es mecánicamente débil, por el largo voladizo en que trabajan los alabes, por lo que estos impulsores disponen siempre de una fracción de pared posterior para dar a los alabes la rigidez necesaria.


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En la práctica no se hace distinción entre impulsores abiertos y semiabiertos, designando a ambos como abiertos, en oposición a los cerrados. Los impulsores abiertos se utilizan en algunas bombas radiales pequeñas y para el bombeo de líquidos abrasivos.

Empuje Axial en Impulsor Abierto con Alabes Posteriores

Impulsores Semiabiertos. Los impulsores con una sola pared lateral, que siempre es la posterior, se emplean con cierta frecuencia, destacando las bombas de flujo mixto y todas las axiales. Al igual que en los abiertos, su buen rendimiento está basado en una tolerancia lateral muy estrecha, del orden de 0,3 mm, que evita fugas de la periferia al centro y en los canales del impulsor entre sí. Estas fugas son tanto mayores cuanto menos viscoso es el líquido por lo que con líquidos algo viscosos el caudal y la altura pueden aumentar, a pesar de las mayores pérdidas por rozamiento, lo que les hace más apropiados que los abiertos para trabajar con líquidos a altas temperaturas. Cuando el juego lateral se hace grande por el desgaste, hay que cambiar el impulsor. El desgaste del impulsor es proporcional a la velocidad relativa del líquido y no es radialmente uniforme, sino algo mayor en la periferia. Para el servicio con líquidos abrasivos algunas veces se disponen placas laterales de desgaste de fácil intercambio, construidas con materiales especiales como el acero inoxidable que tiene mayor dureza, que no resulta costoso, ya que el cuerpo de la bomba sigue siendo de fundición.

Impulsores Cerrados. Los impulsores cerrados tienen los alabes colocados entre dos paredes laterales, anterior o de aspiración y posterior. Los impulsores cerrados pueden resistir mucho mejor cualquier flexión del eje o contracciones y dilataciones mayores de las previstas, por lo que son más adecuados para servicios de altas temperaturas.

Las Ventajas del Impulsor Abierto Sobre el Cerrado, son : • La menor tendencia a obstruirse que le hace adecuado para líquidos sucios, • El menor roce hidráulico del disco, al tener sólo una pared girando, de lo que se deduce un

buen rendimiento, • Una mayor accesibilidad de los alabes para el mecanizado, lo que permite conseguir mejores

acabados, • Una mayor facilidad de construcción, con modelos más sencillos, por lo que se puede utilizar

una mayor variedad de materiales constructivos con un coste menor de fabricación.

Curvas Características de las Bombas. Una curva de bombeo es la representación gráfica de una característica específica del rendimiento de una bomba. Interpretar estas gráficas puede ser útil, tanto para especificar las bombas para una aplicación, como para determinar si una bomba que ya ha sido instalada está rindiendo al nivel de su capacidad. Para las aplicaciones de bombeo de agua, las varias curvas que se ilustran son muy similares, simplemente ofreciendo información adicional.


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Bomba Característica en la cual se muestra en eje de las ordenadas la carga total de la bomba y en el eje de las abscisas el caudal producido. Así como la potencia indicada sobre las curvas.

Propiedades De Una Bomba Centrifuga Dentro del campo normal de aplicación, las propiedades de una bomba centrífuga son:

• Caudal uniforme, sin pulsaciones.

• La presión o altura de elevación disminuye a medida que aumenta el caudal. En general, a partir del punto de funcionamiento, cuando se cierra la válvula de regulación de la tubería de impulsión aumenta la presión y se reduce la potencia. Sin embargo, las bombas de alta velocidad específica (impulsor semi-axial o hélice) no cumplen esta norma general.

• La altura, medida en metros de columna de líquido, a la que eleva una bomba es

independiente de la naturaleza del líquido y, por tanto, la altura a la que impele una bomba es la misma, prescindiendo de la influencia que ejerce la viscosidad.

• La potencia absorbida por la bomba es proporcional al peso específico del líquido elevado.

• El par requerido para el arranque de una bomba centrífuga es pequeño y la potencia

absorbida durante su funcionamiento de régimen es continua y libre de sobrecargas, cuando la altura no varía y no hay perturbaciones ajenas a la bomba en la aspiración.

Funcionamiento De Las Bombas Centrifugas Las bombas centrífugas mueven un cierto volumen de líquido entre dos niveles; son pues, máquinas hidráulicas que transforman un trabajo mecánico en otro de tipo hidráulico. Los elementos constructivos de que constan son: • Una tubería de aspiración, que concluye prácticamente en la brida de aspiración. • El impulsor o rodete, formado por una serie de alabes de diversas formas que giran dentro de

una carcasa circular. El rodete va unido solidariamente al eje y es la parte móvil de la bomba.


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El líquido penetra axialmente por la tubería de aspiración hasta el centro del rodete, que es accionado por un motor, experimentando un cambio de dirección más o menos brusco, pasando a radial, (en las centrífugas), o permaneciendo axial, (en las axiales), adquiriendo una aceleración y absorbiendo un trabajo. Los alabes del rodete someten a las partículas de líquido a un movimiento de rotación muy rápido, siendo proyectadas hacia el exterior por la fuerza centrífuga, de forma que abandonan el rodete hacia la voluta a gran velocidad, aumentando su presión en el impulsor según la distancia al eje. La elevación del líquido se produce por la reacción entre éste y el rodete sometido al movimiento de rotación; en la voluta se transforma parte de la energía dinámica adquirida en el rodete, en energía de presión, siendo lanzados los filetes líquidos contra las paredes del cuerpo de bomba y evacuados por la tubería de impulsión. La carcasa (voluta), está dispuesta en forma de caracol, de tal manera, que la separación entre ella y el rodete es mínima en la parte superior; la separación va aumentando hasta que las partículas líquidas se encuentran frente a la abertura de impulsión; en algunas bombas existe, a la salida del rodete, una directriz de alabes que guía el líquido a la salida del impulsor antes de introducirlo en la voluta. Una tubería de impulsión; la finalidad de la voluta es la de recoger el líquido a gran velocidad, cambiar la dirección de su movimiento y encaminarle hacia la brida de impulsión de la bomba.

La voluta es también un transformador de energía, ya que disminuye la velocidad (transforma parte de la energía dinámica creada en el rodete en energía de presión), aumentando la presión del líquido a medida que el espacio entre el rodete y la carcasa aumenta.

Un equipo de bombeo es un transformador de energía, mecánica que puede proceder de un motor eléctrico, térmico, etc. Y la convierte en energía, que un fluido adquiere en forma de presión, de posición y de velocidad. Un ejemplo de bombas que funcionan para cambiar la posición de un cierto fluido es, por ejemplo, la bomba de pozo profundo, que adiciona energía para que el agua del subsuelo se eleve a la superficie. Un ejemplo de bombas que adicionan energía de presión sería una bomba en un oleoducto, en donde las cotas de altura así como los diámetros de tuberías y consecuentemente las velocidades fuesen iguales, en tanto que la presión fuesen iguales, en tanto que la presión fuese incrementada para poder vencer las perdidas de fricción que se tuviesen en la conducción. Existen bombas que trabajan con presiones y alturas iguales que únicamente adicionan energía de velocidad. Sin embargo a este respecto hay muchas confusiones en los términos presión y velocidad por la acepción que llevan implícita de las expresiones fuerza - tiempo.


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En la mayoría de las aplicaciones de energía conferida por la bomba es una mezcla de las tres. Las cuales se comportan de acuerdo con las ecuaciones fundamentales de la mecánica de fluidos.

Normalmente un generador hidráulico (bomba) es accionado por un motor eléctrico, térmico, etc.

Este es, en general, el funcionamiento de una bomba centrífuga aunque existen distintos tipos y variantes. La estructura de las bombas centrífugas es análoga a la de las turbinas hidráulicas, salvo que el proceso energético es inverso; en las turbinas se aprovecha la altura de un salto hidráulico para generar una velocidad de rotación en la rueda, mientras que en las bombas centrífugas la velocidad comunicada por el rodete al líquido se transforma, en parte, en presión, lográndose así su desplazamiento y posterior elevación.

ESTRUCTURA INTERNA DE UN BOMBA CENTRÍFUGA


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BOMBAS Desplazamiento Positivo

Reciprocantes

Rotatorias

Pistón

Émbolo

Diafragma

Doble acción

Simple acción

Doble acción

Simple

Doble Vapor

Triple Múltiple

Simple

Doble Potencia

Simple

Múltiple Operadora p/fluido

Operada mecánicamente

Rotor Múltiple

Rotor Simple

Aspas Pistón

Miembro Flexible

Tornillo

Engranes

Lóbulos

Balancines Tornillos

Autocebantes

Cebadas p/medios externos

Unipaso

Multipaso Impulsor cerrado

Impulsor abierto

Impulsor semiabierto

Simple succión

Doble succión

Flujo radial

Flujo mixto

Flujo axial Simple succión Unipaso Multipaso

Impulsor abierto Impulsor cerrado

Electromagnéticas

Centrífugas

Periféricas

Especiales

BOMBAS Dinámicas

Auto cebantes

Cebadas p/medios externos

Unipaso

Multipaso

CCLLAASSIIFFIICCAACCIIOONN DDEE BBOOMMBBAASS


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Esta clasificación toma en cuenta la forma cómo el fluido se desplaza dentro de los elementos de la bomba, así para aquellos en los que el fluido se desplaza a presión dentro de una carcasa cerrada, como resultados del movimiento suavizada de un pistón o embolo, se le denomina “Bombas de desplazamiento positivo”, mientras que las bombas en las cuales el fluido es desplazado por el movimiento circular de uno o varios impulsores provistos de alabe, se les denomina “Bombas Centrifugas” y es en el presente trabajo a estas últimas a las que se hará referencia. La clasificación anterior parece ser la más adecuada sin embargo, puede ser útil conocer dentro de esta clasificación algunas características o situaciones que ayudara a seleccionar la bomba más adecuada. Por ejemplo estás pueden ser clasificadas de la siguiente manera; según el sistema donde funcionarán o la forma física de ella. Para la primera clasificación que es conocer el sistema donde la bomba tendrá su funcionamiento. Consiste en saber si la bomba succionara del recipiente y con alturas variables o si la bomba se instalará en un sumidero o en una fosa. Así mismo es necesario el líquido que la bomba manejará: si con volátiles, viscosos, calientes o pastas aguadas, que así se manejará el concepto de densidad y partículas que la bomba pueda impulsar. Respecto a la forma física de la bomba se debe tener en cuenta que existen bombas de eje horizontal o vertical, ambas de empujes centros o de desplazamiento positivo, baja o alta velocidad, también la especificación de los materiales deben ser compatibles con los líquidos que se bombearán.

1.6 BANCOS DE HIELO, SISTEMAS DE TERMOALMACENAJE Y MODO DE OPERACIÓN. Antes de dar la descripción de éste sistema, cabe aclarar que el aire acondicionado contribuye

con el 35% de la demanda eléctrica en verano en muchas áreas de los Estados Unidos y México. A diferencia de otros usos de electricidad, la demanda de enfriamiento máxima ocurre solo algunos días ó semanas de cada año. Los suministradores de energía reconocen la habilidad del termoalmacenaje como alternativa favorable para los patrones de uso de la electricidad. Adicionalmente, la tecnología del termoalmacenaje se ha mejorado significativamente desde 1980. Los diseñadores y sus clientes continúan expresando fuerte interés en el uso del termoalmacenaje para reducir los costos de energía.

Los sistemas de termoalmacenaje remueven calor del medio de termoalmacenaje durante los períodos de baja demanda de enfriamiento. El enfriamiento almacenado es utilizado mas tarde para cubrir la demanda de enfriamiento de acondicionamiento del aire ó de un proceso. El medio de termoalmacenaje puede ser agua helada, hielo ó sales eutécticas de cambio de fase. Los primeros sistemas de refrigeración utilizaban pedazos de hielo que cortaban de los lagos congelados como almacén de frío. Con la introducción de la refrigeración mecánica, la mayoría de los almacenes de hielo fueron reemplazados por sistemas de enfriamiento instantáneo dimensionados para cubrir la carga máxima esperada en cualquier momento. El interés en el termoalmacenaje para aplicaciones comerciales creció en la década de 1970`s a 1980`s cuando las suministradoras de energía reconocieron la necesidad de reducir la demanda eléctrica en sus sistemas de generación y distribución eléctrica. Para muchas compañías eléctricas, la demanda pico se debe a la carga por acondicionamiento de aire de los días mas calientes del año. Las suministradoras de servicio eléctrico se dieron cuenta que el enfriamiento puede generarse y almacenarse durante los periodos fuera de punta para ser utilizado mas tarde, mas capacidad en horario punta estaría disponible para otros usos y la capacidad disponible fuera de punta sería utilizada mas completamente. Muchos suministradores de servicio eléctrico empezaron a ofrecer incentivos


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financieros en forma de tarifas especiales, cargos por demanda en punta, rebajas y subsidios para animar a sus clientes a cambiar sus consumos en horas punta a períodos de fuera de punta.

Los sistemas de termoalmacenaje permiten este cambio desacoplando la operación del chiller de las cargas instantáneas. El sistema de termoalmacenaje cumple la misma carga total de enfriamiento en un período dado de un sistema tradicional pero con capacidad de enfriamiento instantánea menor. La capacidad total de enfriamiento distribuida sobre el período se logra con mas precisión sobre la carga de enfriamiento encontrada en el mismo período. Con frecuencia, el dinero ahorrado por seleccionar capacidades inferiores de chiller puede compensar el sobrecosto de la adición del termoalmacenaje. Algunas tecnologías de termoalmacenaje facilitan la obtención de reducciones de costo adicionales haciendo uso de temperaturas de aire y agua puede ser reducido en tamaño cuando las temperaturas de alimentación son reducidas y los diferenciales de operación son incrementados. Des-acoplando la operación del chiller de la carga instantánea, los sistemas de termoalmacenaje también facilitan una carga más constante en el equipo de refrigeración e incrementa la eficiencia del chiller debido a las bajas temperaturas de condensación que se obtienen durante la operación nocturna. Los sistemas de termoalmacenaje pueden lograr sustanciales ahorros en el costo de operación generando el enfriamiento utilizando el horario mas barato y reduciendo ó eliminando los cargos por demanda en horas punta. En las aplicaciones del termoalmacenaje los propietarios y diseñadores podrían seleccionar este sistema cuando apliquen algunos de los siguientes criterios:

• La carga máxima de enfriamiento es significativamente mas alta que la carga promedio. Esto es común para la mayoría de las aplicaciones no industriales.

• La estructura tarifaria eléctrica incluye cargos por alta demanda, una diferencia significativa en costos entre los horarios ó rebajas especiales ó incentivos para instalaciones de termoalmacenaje.

• El sistema actual de enfriamiento quedó corto por expansión del edificio. • Un tanque disponible para termoalmacenaje esta disponible. • Necesidad de enfriamiento para una aplicación en una región remota ó país donde el equipo

de refrigeración es extremadamente caro. • La demanda eléctrica disponible en el edificio esta limitada. • Respaldo ó redundancia del equipo de enfriamiento es recomendable. • La distribución de aire helado puede ser utilizada, es necesaria ó puede ser benéfica.

Las cargas de enfriamiento de un edificio con frecuencia son dos ó mas veces mayores que la carga promedio en 24 horas. Algunos procesos industriales también tienen cargas punta mucho mas altas que la carga promedio. Una lechería por ejemplo, puede operar su sistema de refrigeración a capacidad plena para enfriar la carga de leche, luego reducir su capacidad a modo de termoalmacenaje durante los períodos de baja carga y cubre la necesidad de carga pico utilizando el enfriamiento almacenado. A mayor diferencia entre la carga pico y la carga promedio mayor será el potencial de reducción de la capacidad del chiller utilizando el termoalmacenaje. Los suministradores de energía imponen cargos en la demanda basados en la mayor demanda obtenida en las horas punta y durante el ciclo de facturación. Durante los períodos de punta cuando la demanda del sistema es la mas alta los cargos por demanda son los mas altos. Los sistemas de termoalmacenaje esparcen la generación de enfriamiento en un período mayor que los sistemas tradicionales, resultando una disminución de la demanda de energía en todo el horario. Los sistemas de termoalmacenaje pueden también generar todo el enfriamiento requerido en horario fuera de punta, eliminando completamente los cargos por demanda en punta de los chillers, bombas de condensación y torres de enfriamiento. Muchos suministradores de electricidad cobran menos por la energía consumida durante el horario fuera de punta. La reducción de demanda y consumo en punta ocasionada por el termoalmacenaje es particularmente benéfica en áreas donde las cargas por demanda en punta son altos ó donde el costo por consumo en horario punta es más alto que el costo en horario fuera de punta. El termoalmacenaje puede tener beneficio cuando el sistema de enfriamiento requiere expansión. Esto puede ocurrir cuando el edificio es agrandado ó remodelado ó si los incrementos en la carga necesitan


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enfriamiento adicional. La adición de termoalmacenaje a un sistema existente puede permitir utilizar la capacidad de termoalmacenaje a un sistema existente puede permitir utilizar la capacidad de enfriamiento actualmente no utilizada en períodos de baja carga. Particularmente con sistemas grandes, ó sistemas para edificios múltiples ó en un campus universitario el costo de adicionar el termoalmacenaje puede ser menor que el costo de adicionar nuevos chillers para cubrir el incremento en carga. En algunas situaciones de reposición de equipo, particularmente en aplicaciones industriales, pueden existir tanques disponibles para termoalmacenaje. Los depósitos de agua para protección contra incendio pueden ser utilizados para almacenar agua helada haciéndoles modificaciones mínimas. Otros tanques sin uso pueden ser compatibles para almacenar agua, hielo ó salmuera. Aunque sea requerido limpiarlos ó modificarlos gran parte del costo en tanques puede ser eliminado mejorando el costo de implementación del sistema de termoalmacenaje. Donde el equipo de enfriamiento tiene que ser importado, el costo del equipo puede ser excesivamente caro y la reducción de costo generada por adquirir chillers de menor capacidad puede ser mayor que el costo de implementación del sistema de termoalmacenaje. En algunos casos, la capacidad eléctrica disponible puede ser limitada ó la disponibilidad de capacidad eléctrica adicional puede depender de la adición de transformadores ó interruptores muy costosos. Aquí, el uso del almacenaje puede reducir la demanda eléctrica por enfriamiento. El almacenaje puede brindar respaldo ó redundancia de tiempo limitado de enfriamiento para site’s de computadora ó alguna otra aplicación crítica. La carga de enfriamiento puede cumplirse simplemente operando las bombas, lo cual reduce la capacidad requerida de planta de emergencia. Para mayor capacidad de respaldo, el termoalmacenaje debe ser sobredimensionado para obtener la redundancia deseada aún si uno de Los chillers se descompone al final del período de descarga. La tecnología de termoalmacenaje utiliza hielo como medio permitiendo el uso económico de temperaturas de agua y aire reducidas. En estos sistemas, los ingenieros pueden diseñar bombas, tuberías, manejadoras y ductos más pequeños y obtener substanciales reducciones en la inversión inicial. Los sistemas de distribución de aire helado suministran aire entre 42 y 49º F ( 6 y 9º C ) ofreciendo algunos beneficios a los propietarios de edificios. Estos incluyen costos de sistema de distribución reducido, mejoría en la calidad del aire interior y en el confort y reducción de costos de construcción en algunos edificios altos. En edificios donde la carga se incrementó por encima de la capacidad del sistema existente, el aire helado puede compensar estos incrementos. Incrementar la capacidad del sistema de distribución de aire requiere cambios mínimos en la ductería existente. En aplicaciones donde los beneficios del aire helado es de importancia primaria, los sistemas de termoalmacenaje utilizando hielo como medio son generalmente preferibles a bajar la temperatura con chillers.

Aplicaciones Del Almacenaje.

• La carga máxima de enfriamiento es significativamente más alta que la carga promedio. Esto es común para la mayoría de las aplicaciones no industriales.

• La estructura tarifaria eléctrica incluye cargos por alta demanda, una diferencia significativa en costos entre los horarios ó rebajas especiales ó incentivos para instalaciones de termoalmacenaje.

• La demanda eléctrica disponible en el edificio esta limitada. • Respaldo ó redundancia del equipo de enfriamiento es recomendable.

La inversión inicial del sistema de termoalmacenaje incluye el equipo de refrigeración, los tanques de almacenamiento, controles e instrumentación y equipo de distribución de agua y aire. Los equipos de refrigeración para un sistema de termoalmacenaje son generalmente más pequeños y menos caros que los utilizados en un sistema tradicional. El costo relativo del equipo de refrigeración y la capacidad de


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almacenamiento depende de la tecnología de almacenamiento y la estrategia de operación seleccionada para la aplicación. Controles e Instrumentación. Tal como en los sistemas tradicionales, los sistemas de control para el termoalmacenaje varía en complejidad. Usualmente se requiere algún “hardware y software” adicional, debido a que el inventario del frio almacenado deberá ser administrado por el sistema de control. El inventario almacenado puede ser calculado monitoreando continuamente la cantidad de enfriamiento entregado a ó descargado del almacén (almacenamiento). Deberá proveerse suficiente instrumentación para permitir el monitoreo de carga y descarga de almacenaje. Como mínimo, esto requiere medición de temperaturas entrando y saliendo del tanque de almacenamiento y del flujo circulando en el tanque. Para reducir los errores debido a las diferencias de calibración de sensores, se recomienda un medidor de temperatura diferencial a través del tanque y por separado, mediciones de la temperatura del fluido entrando y saliendo. Como mínimo, el sistema de control debe ser capaz de seleccionar carga, descarga y enfriamiento directo de acuerdo a un programa horario y condiciones de carga. La capacidad de monitoreo y almacén de datos son muy útiles para desarrollar un sistema de operación de largo alcance el cual, puede ser utilizado para refinar y mejorar las estrategias de control. Estrategias de Operación y Control. Las siguientes áreas son importantes en la selección estrategias de operación y control para sistemas de termoalmacenaje:

• Almacenaje total • Almacenaje parcial, nivelación de carga • Almacenaje parcial, limitación de demanda • Chillers de carga base • Secuencia de chillers • Identificación del periodo de costo punta

Ciclos de carga • Diario • Semanal • Otro

Optimización de operación • Prioridad en chiller • Prioridad en almacén • Control de velocidad de carga • Predicción de carga

Programación De Operación De Chillers Los sistemas de almacenaje parcial pueden ser dimensionados para operación de nivelación de carga ó para limitación de la demanda. Estos términos se refieren a la cantidad de carga en periodo punta que debe pasarse a periodo no punta. Estrategias De Operación Básicas De Termoalmacenaje . El equipo de refrigeración no opera durante el periodo punta y toda la carga es cubierta por el almacenaje. Este tipo de sistemas requieren relativamente alta capacidad de refrigeración y de almacenaje. El almacenaje total es más atractivo donde los cargos por demanda en horario punta es muy alto ó donde el periodo de punta es relativamente corto. El control de este tipo de sistemas es relativamente simple. Un sistema de almacenaje parcial cubre parte de la carga de periodo punta con el almacén, completando la carga con operación de los chillers.


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Los sistemas de termoalmacenaje son mas comúnmente dimensionados para un ciclo de carga diaria, generando suficiente enfriamiento en un periodo de 24 horas para cubrir todas las cargas de ese periodo. Como el objetivo es maximizar el uso del enfriamiento almacenado, es importante tener suficiente capacidad almacenada para complementar al chiller en el cumplimiento de las altas cargas previas a la noche. Los costos de operación de consumo y demanda de energía eléctrica se reducen en sistemas de termoalmacenaje. La cantidad de reducción depende los horarios de tarifas, incluyendo cargos por demanda y el diferencial entre la tarifa punta y la no punta y de la cantidad de horas punta utilizadas. La reducción de los costos de operación también depende del perfil de carga para una aplicación dada. Consideraciones Fundamentales De Diseño. Los fundamentos de diseño para este tipo de sistemas, son los siguientes:

• Calculo de la estimación de carga de enfriamiento • Tipo de termoalmacenaje a utilizar • Consideraciones de equipo • Estrategias de operación y control • Adecuación con los sistemas del edificio • Dimensionamiento del chillers y termoalmacenaje • Evaluación económica • Operación y mantenimiento • Comisionista

Calcula Del Perfil De Carga. El perfil de carga de enfriamiento sobre un periodo de 24 horas es tan importante como el diseño de carga pico en un sistema de termoalmacenaje. El sistema de termoalmacenaje debe ser diseñado para que sea capaz de cumplir la carga extendida sobre el tiempo así como la carga pico horaria. Por lo que es importante hacer un cálculo preciso de la carga total integrada durante el ciclo completo de almacenaje. Diseño De Condiciones Climatológicas. La selección de las condiciones de temperatura ambiente de diseño para los sistemas de termoalmacenaje se debe sujetar a las mismas consideraciones que los sistemas tradicionales. Los diseños pueden seleccionar condiciones de temperatura ambiente menos extremas para sistemas de termoalmacenaje total “full storage”, dado que este tipo de sistemas puede utilizarse como termoalmacenaje parcial si la carga de diseño se excede. Los propietarios deben ser informados que ante cargas muy altas fuera de diseño, algunos de los chillers deberán operarse. Cálculos De Carga. El perfil de carga debe ser calculado para el diseño de ciclo completo de carga y descarga del sistema de termoalmacenaje. El ciclo mas común es el de 24 horas, pero el ciclo semanal también es aplicado cuando es requerido. Más largos ó más cortos periodos también son posibles para ciertas aplicaciones. Los cálculos del perfil de carga de diseño requieren de una estimación precisa de los horarios de ocupación, iluminación y horarios de uso de dispositivos. Todas las fuentes de calor dentro del espacio acondicionado deben ser incluidas. Es importante no desechar ganancias de calor que estén presentes en el periodo de ocupación ó incluso durante todo el día. Estas cargas pueden ser una pequeña parte de la carga pico, pero ser una porción significativa de la carga diaria integrada. En general, toda entrada de electricidad al edificio se convierte en carga del sistema de termoalmacenaje. Las cargas muertas varían según el día de la semana: lunes, de martes a viernes, sábado y domingos. Estos tipos de días dependen de la ocupación del edificio y uso. Por ejemplo, para un edificio de oficinas, los lunes tienen mayores cargas muertas si el sistema de HVAC esta apagado durante los días previos. Toda la energía térmica entrando al edificio por ganancia solar, transmisiones por superficies exteriores ó


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calor interno producido por dispositivos desde que fue parado el sistema HVAC, se convierte en carga muerta para los lunes por la mañana. Los diseñadores de sistemas de termoalmacenaje deben tener presente que muchos edificios, particularmente de oficinas, paran sus sistemas de HVAC antes de que la radiación solar cese de las superficies. Esta ganancia de calor solar se convierte en carga muerta para el día siguiente. Se debe tener cuidado, cuando se corran programas computarizados, de que las cargas muertas están debidamente consideradas. Si las temperaturas de aire van a ser reducidas, la ganancia de calor latente debida a infiltraciones debe ser calculada basada en la humedad relativa esperada en el área. Las perdidas de conducción térmica tienen un rango aproximado del 1 al 5% de la capacidad de almacenaje por día y es mayor en un tanque sin aislamiento. Las temperaturas ambientales extremas o la exposición directa a los rayos solares también incrementan estas pérdidas. Las perdidas reales pueden ser calculadas con el área de superficie del tanque, el coeficiente de transmisión, la temperatura del medio de almacenaje y la temperatura ambiente. Tipos De Almacenaje. El medio de almacenaje incluye agua helada, hielo y sales eutécticas de materiales de cambio de fase. La fuente de energía primaria para generar enfriamiento puede ser electricidad, gas natural, vapor o calor recuperado. Las tecnologías de almacenaje incluyen tanque de agua helada, hielo recolectado, hielo sobre tubo o hielo sobre serpentín, hielo encapsulado y aguanieve. Medio De Almacenaje. Los más comunes medios de almacenaje son el agua, el hielo y otros materiales de cambio de fase mejor conocidos como sales eutécticas. Estos medios se diferencian en función de la energía almacenada por unidad de volumen, las temperaturas a las cuales almacenan el frio y de los requerimientos físicos de almacenamiento de energía. Agua Helada. El almacenaje de agua helada utiliza la capacidad sensible del agua (1 btu por libra por grado Fahrenheit (4.184 Kj/Kg-.K) para almacenar enfriamiento. El volumen de almacenaje depende de la diferencia de temperatura del agua suministrada del almacén y la temperatura de retorno del agua. Un diferencial de temperatura de 20°F (11°C) es el máximo práctico para muchas aplicaciones de enfriamiento en edificios, no obstante, se han instalado sistemas con diferenciales por encima de los 30°F (17°C). Hielo. El termoalmacenaje en hielo, utiliza el calor latente de fusión del agua-144Btu/Lb (335 Kj/Kg). El volumen de almacenaje depende de la proporción final de hielo-agua en un tanque completamente cargado y generalmente es 2.4 a 3.3 pie3 por Ton-hr ( 0.02 a 0.03 m3/Kw-h) dependiendo de la tecnología especifica de termoalmacenaje en hielo. La energía térmica es almacenada en hielo en el punto de congelación del agua 32°F (0°C). Para almacenar esta energía, el equipo de refrigeración debe suministrar el fluido de carga a temperaturas de 15 a 26°F (-9 a -3°C). Esto es inferior al rango n ormal de operación de un equipo de enfriamiento para aplicaciones de aire acondicionado. El fluido de transferencia de calor para hacer hielo puede ser refrigerante ó un fluido secundario como glicol ó algún otro producto anticongelante. Sales Eutecticas. Las sales eutécticas están disponibles con varias formulaciones para fundirse y congelarse a las temperaturas seleccionadas. La formulación mas común para aplicaciones de termoalmacenaje es una mezcla de sales inorgánicas, agua y agentes aglutinantes y estabilizadores, los cuales se derriten y congelan a 47°F (8.3°C). Este material es encapsula do en contenedores rectangulares de plástico acomodados dentro del tanque de almacenamiento a través del cual el agua circula. El volumen de almacenaje neto de un sistema como este es aproximadamente 6 pies3 por ton-hr (1.048 m3/Kwh), incluyendo los cabezales de tubería, contenedores y el agua en el tanque.


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Una formulación de sales eutécticas que se congela y derrite a 41°F (5°C) esta actualmente en desarrollo. Su temperatura de descarga de 41 a 43°F (5 a 6°C) será compatible con los sistemas tradicionales de distribución y manejo de aire. Mezclas de sales eutécticas están también disponibles para bajar las temperaturas de los sistemas de almacenaje de hielo. Aditivos que producen temperaturas de congelación de 28°F (-2°C) y 12°F (-11°C) están disponibles en tanques de almacenamie nto. Estos aditivos reducen la capacidad de calor latente del agua y bajan el punto de congelación. Fuentes De Energía Primaria. La fuente de energía primaria más común para los sistemas de termoalmacenaje son la electricidad, el gas y el vapor. Dado que la mayoría de los sistemas de almacenaje utilizan chillers con compresores movidos por electricidad para generar el enfriamiento, se le dará el mayor énfasis. La estrategia de operación probablemente deba ser seleccionada para minimizar el tamaño de los equipos de la planta de enfriamiento y el almacenaje. La selección de operación con prioridad en chiller o prioridad en almacenaje depende de los otros equipos disponibles y los costos de operación de los varios tipos de sistemas de operación. Tecnologías De Almacenaje . Las tecnologías actuales de almacenaje pueden ser divididas en las siguientes categorías:

• Almacén de agua helada. Agua helada almacenada en tanques, usando estratificación natural ó alguna otra técnica para separar el agua helada del agua tibia de retorno.

• Hielo recolectado. El hielo se forma en las paredes del evaporador y periódicamente cae a un tanque de almacenamiento lleno de agua.

• Hielo sobre serpentín con fusión externa. El hielo se forma sobre la superficie de tubos sumergidos en un tanque con agua, por dentro de los tubos circula un refrigerante secundario. El enfriamiento se descarga circulando el agua que cubre los tubos con hielo, fundiendo el hielo de afuera hacia adentro.

• Hielo sobre serpentín con fusión interna. El hielo se forma sobre la superficie de los tubos sumergidos en un tanque con agua, similar al sistema de fusión externa. El enfriamiento de descarga circulando refrigerante secundario tibio por el interior de los tubos, fundiendo el hielo de adentro hacia afuera.

• Hielo encapsulado. El agua dentro de unos contenedores pequeños sumergidos se congela y descongela según se circule la solución secundaria fría o tibia por el tanque que agrupa los pequeños contenedores.

Equipo. El equipo en un sistema de almacenaje consiste principalmente del equipo de refrigeración y los tanques de almacenamiento. Adicionalmente, la instrumentación y control, también es importante. Equipo De Refrigeración. Los principales componentes de refrigeración que se seleccionan para un sistema de termoalmacenaje son los chillers y los condensadores, los cuales dependen principalmente de las temperaturas alcanzables por los equipos, el rango de capacidad, la eficiencia y costo. El tipo de refrigerante utilizado y los controles considerados adicionalmente. Chillers (Enfriadores). La mayoría de las aplicaciones de termoalmacenaje utilizan chillers para generar el enfriamiento. Los tipos de chillers incluyen compresores del tipo reciprocantes, tornillo rotativo, centrífugo, caracol y adsorción. Los chillers reciprocantes y de tornillo son adaptables a un amplio rango de temperaturas de salida y pueden generalmente ser aplicados a sistemas de almacenaje con dificultades mínimas. Los chillers centrífugos pueden también ser aplicados para hacer hielo, pero la selección debe hacerse para condiciones de operación específicamente anticipadas.


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Un chiller centrifugo existente, seleccionado originalmente para producir agua helada de 42 a 44°F ( 5 a 7°C) no produce las temperaturas requeridas para ha cer hielo sin modificarse. Los compresores de tornillo y de caracol pueden tener una ventaja en mantenimiento sobre los reciprocantes en el mismo rango de capacidad, dado que estos compresores son más tolerantes al refrigerante liquido en la línea de succión. La mayor eficiencia la tienen los chillers centrífugos con un rango típico de 0.6 a 0.7 Kw/ton para 40 a 44°F (4 a 7°C de temperaturas de descarga y 0.85 a 1.0 Kw/ton haciendo hielo. Los compresores de caracol operan a 0.85 a 1.15 Kw/ton a temperaturas estándar y aproximadamente 1.2 a 1.3 Kw/ton (2.9 a 2.7 COP) con temperaturas para hacer hielo. La capacidad de los chillers para fabricar hielo es generalmente de 60 a 70% de su capacidad nominal. Condensadores. Los condensadores pueden ser enfriados por agua, enfriados por aire ó evaporativos. Los enfriados por agua son generalmente enfriados por agua enfriada en una torre de enfriamiento. Los condensadores enfriados por aire rechazan el calor soplando aire ambiente sobre el serpentín a través del cual circula refrigerante, pero el agua espreada sobre el serpentín se evapora e incrementa la transferencia de calor del refrigerante. La capacidad de un condensador enfriado por aire esta limitada por la temperatura de bulbo seco del aire ambiente. Las torres de enfriamiento y el condensador evaporativo están limitadas por la temperatura de bulbo húmedo y pueden obtenerse temperaturas de condensación mas bajas. Para un condensador enfriado por agua con una torre de enfriamiento, la aproximación de la temperatura de condensación a la temperatura de bulbo húmedo se incrementa por la adición del paso de transferencia de calor del refrigerante al agua de enfriamiento. El mantenimiento es más simple del condensador enfriado por aire que en los otros dos debido a que no se involucra ningún circuito de agua. El costo de mantenimiento para los condensadores enfriados por torres de enfriamiento de agua es alto. La selección de condensadores para sistemas de termoalmacenaje están basados en lo mismo que en sistemas tradicionales. Una diferencia es que los sistemas de termoalmacenaje operan durante un gran número de horas en la noche cuando las bajas temperaturas ambientes permiten temperaturas de condensación reducidas. Refrigerantes. Las consideraciones sobre refrigerantes para sistemas de termoalmacenaje son las mismas que para sistemas tradicionales. Los chillers de desplazamiento positivo para aplicaciones de fabricación de hielo requieren de refrigerantes de alta presión como, R-22 ó R-717 (amoniaco). Los chillers centrífugos generalmente utilizan R-134ª ó R-123, no obstante, el R-22 (ya no se permite su uso). Tanques De Almacenaje. Un tanque de almacenamiento para aplicaciones de termoalmacenaje debe tener una resistencia estructural adecuada para soportar la fuerza hidrostática del agua, mezcla de agua y de hielo ó cualquier otra substancia que se utilice. Deberá ser a prueba de fugas y no desarrollar ninguna fuga significativa con el tiempo; también deberá ser resistente a la intemperie para prevenir que el agua ó los vapores de agua penetren al aislamiento externo. Los tanques localizados al exterior deberán tener una barrera de vapor y una cubierta contra intemperie sobre el aislamiento exterior. Para tanques expuestos a los rayos solares, la ganancia de calor por radiación puede ser muy significante. Los tanques de termoalmacenaje generalmente son construidos de acero, concreto, fibra de vidrio o plástico.


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Temperaturas De agua Helada. La temperatura de agua helada entregada al edificio es el primer parámetro a determinar en el diseño de un sistema de termoalmacenaje. La tabla siguiente muestra los rangos típicos de temperatura de suministro de varios tipos de termoalmacenaje. En algunas configuraciones de almacenaje, las temperaturas de suministro mostradas pueden ser reducidas instalando un chiller aguas abajo del almacén.

TEMPERATURAS DE DESCARGA TIPICAS DE TERMOALMACENAJE

Medio De Almacenaje

Rango Típico De Temperatura De Descarga

Hielo

34 a 38°F (1 a 3°C)

Agua Helada 40 a 44°F (4 a 7° C)

Sales Eutécticas 48 a 50°F (9 a 10°C)

La temperatura de retorno de agua provienen de la carga, también es un parámetro de interferencia importante. Generalmente, es recomendable mantener la temperatura de retorno tan alta como sea posible, para maximizar la capacidad de descarga del almacén y la eficiencia del sistema. Los sistemas de termoalmacenaje en hielo operan con diferenciales de temperatura de Distribución de 20 a 24°F (11 a 13 °C), comparados con los diferenciales típicos de sistemas tradicionales de 10 a 16°F (6 a 9°C).

Este incremento del rango permite la reducción de los flujos de un 40 al 60%, con la correspondiente reducción de los diámetros de tubería, tamaño de bombas y energía de bombeo. Las válvulas de control deberán ser seleccionadas con igual porcentaje característico que, cuando se combine con la característica de transferencia de calor del serpentín, se obtenga un cambio casi lineal en la transferencia de calor con cada incremento en el viaje del vástago de la válvula. También es importante que las válvulas de control sean seleccionadas con un diferencial de presión de diseño mayor que la máxima presión diferencial de operación experimentado por la válvula.

Distribución De Aire Helado. Las bajas temperaturas de descarga disponible en los sistemas de termoalmacenaje con hielo permite el uso de rangos de temperatura diferencial de agua más grandes y reducidas temperaturas de suministro de aire, el cual brinda beneficios significativos a las propietarios y ocupantes. Las temperaturas de descarga del almacén de hielo de 34 a 38°F (1 a 3°C), permiten suministrar aire a temperaturas tan bajas como 42°F (6°C), comparado c on la temperatura de suministro típica de los sistemas tradicionales de 55°F (13°C). Esta tecnolo gía se conoce como distribución aire helado o distribución de aire a baja temperatura. Con aire de distribución mas frio, los ventiladores y los ductos pueden dimensionarse mas pequeños, resultando una reducción substancial en los costos del sistema de distribución de aire. El consumo eléctrico de los ventiladores puede reducirse hasta un 40%.

Fluidos De Transferencia De Calor Basados En Glicol . Muchas tecnologías de termoalmacenaje en hielo utilizan un fluido secundario para transferir el calor entre los chillers y los tanques. El etilen glicol es el más utilizado comúnmente, no obstante pueden ser utilizados otros fluidos. Una mezcla del 25% en peso de etilen glicol en agua es lo más comúnmente utilizado en aplicaciones de termoalmacenaje en hielo con algunos sistemas utilizando mayores concentraciones. La discusión en esta sección esta basada en el uso de etilen glicol, pero algunas de las consideraciones aplicaran a otros fluidos secundarios. Las soluciones de etilen glicol tienen mayor densidad, mayor viscosidad, menor calor específico y menos conductividad térmica que el agua pura. Solamente glicol inhibido grado industrial formulado


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específicamente para aplicaciones de HVAC, deberá ser utilizado cuando sea requerido por un sistema de termoalmacenaje. Los glicoles sin inhibidores son más de dos veces corrosivos que el agua simple, en los metales comúnmente utilizados en las tuberías para sistemas HVAC. Los anticongelantes automotrices pueden causar incrustación y fallas en los sellos de las bombas y nunca deberán utilizarse en aplicaciones de HVAC. Dimensionamiento De La Planta De Enfriamiento y El Almacenaje. Los pasos básicos para dimensionar un sistema de termoalmacenaje son: 1.- Determinar el perfil de carga del edificio. 2.- Seleccionar la estrategia de operación para el día de diseño 3.- Calcule la capacidad inicial del chiller y del almacén. 4.- seleccione la tecnología de almacenaje apropiado. 5.- Selección adecuada de los chillers y los bancos de almacenamiento. Determinar El Perfil De Carga Del Edificio. El perfil de carga de diseño, debe incluir todas las ganancias de calor del edificio y del sistema, incluyendo ganancia de calor por bombeo y ganancia térmica del tanque de almacenamiento. Selección Estratégica De Operación Del Sistema Para El Día De Diseño. La estrategia de operación del sistema define cuanta carga en periodo punta deberá ser cambiada a periodo no punta por el sistema de termoalmacenaje Calculo Del Tamaño Inicial Del Chiller Y De La Capa cidad Inicial Del Almacén. Para empezar el procedimiento de dimensionado, estimaciones rápidas de la capacidad del chiller y del almacén pueden aproximarse utilizando ecuaciones relativamente simples. Estas estimaciones son calculadas basadas en la carga total del sistema en ton-hrs, número de horas en los ciclos de carga y descarga y comportamiento de los chillers en condiciones de carga y descarga. Combinándolos con el volumen almacenado para una tecnología particular, la selección rápida de almacenaje prevé una estimación del espacio requerido para el almacenaje. Evaluación Económica. Una evaluación económica completa de un sistema de termoalmacenaje requiere comparación y análisis de costos de equipo y costos de operación. El análisis muy seguro involucra comparación de varias opciones, usualmente incluye un sistema tradicional y las posiblemente varias estrategias de almacenaje o tecnologías. En la mayoría de los casos, la estructura tarifaria tiene el mayor efecto en la selección de la estrategia de operación, el tamaño del sistema y los costos de operación. Estructura Tarifaria. La estructura tarifaria eléctrica generalmente determina los ahorros del costo de operación del termoalmacenaje así como la optima selección del sistema y la estrategia de operación. Los elementos de la estructura tarifaria incluyen cargos por demanda, horarios de punta y fuera de punta, cargos diferenciales en horario punta y no punta e incentivos directos. Adicionalmente algunos suministradores de servicio eléctrico ofrecen incentivos preferenciales por programa de uso de termoalmacenaje. Cargo Por Demanda. El cargo por demanda eléctrica lo establece el suministrador basado en la medición mayor registrada de potencia (Kilowatts) en un mes dado. Las demandas altas incrementan el ahorro en el costo de operación en los sistemas de termoalmacenaje. Periodo Punta Y No Punta. Los prestadores de servicio frecuentemente construyen sus tarifas con esquemas de punta y no punta el cual refleja la variación del costo de generación y distribución de energía con la hora del día. Los cargos por consumo y demanda en hora punta son relativamente altos reflejando el costo de operar con menos


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eficientemente capacidad de generación para cumplir las demandas de energía durante periodo de día. Los cargos en periodos no punta son relativamente bajos para provocar a los consumidores a cambiar sus consumos a este periodo. Para los sistemas de termoalmacenaje diseñados principalmente para reducir la demanda en los periodos punta, como el sistema de almacenaje total, la longitud y frecuencia de los periodos de punta afectan directamente las capacidades requeridas de chiller y almacén. Esta situación requiere grandes capacidades de almacén y chillers. Con un periodo punta corto de 6 horas o menos, la carga total en punta es relativamente pequeña y las muchas horas no pico están disponibles para recargar el almacén. Aquí, con un chiller y almacén relativamente pequeños se puede cambiar la carga en periodo punta a periodo no punta. Cargos Diferenciales De Energía. Para muchos prestadores de servicio de energía, el costo de la energía consumida durante el periodo de punta es mas alto que la consumida en periodo no punta. Esto incrementa los ahorros de costo de operación para los sistemas de termoalmacenaje dado que las cargas en periodo punta son cubiertas con la operación de chillers fuera del periodo de punta. Incentivos Indirectos. Algunos prestadores de servicio incentivos de pagos directos a los clientes que instalen sistemas de termoalmacenaje. Los pagos son típicamente en el rango de $100 a $300 por Kilowatt de demanda en periodo punta reducido comparado con un sistema tradicional. Para algunos prestadores de servicio, los pagos están basados en las toneladas de carga en periodo punta cambiadas a periodos no punta. Estos pagos reducen la inversión inicial de los sistemas de termoalmacenaje, mejorando la comparación económica con los sistemas tradicionales. Costo De Equipo. El mayor costo de equipo es para el chiller y la capacidad de almacenamiento. Adicionalmente bombas, tuberías, y algún otro equipo de interferencia deben ser suministrados muy seguido. Costos De Eficiencia Y Operación. Los costos de operación de los sistemas de termoalmacenaje son generalmente menores que los de sistemas tradicionales. La demanda en punta se reduce, el consumo de energía se cambia del horario caro al horario menos caro de los periodos no punta. A medida que avanza la tecnología de los sistemas de termoalmacenaje comercial, los diseñadores se enfrentan al objetivo adicional de reducción del consumo eléctrico. Estos ejemplos citados anteriormente muestran que éste objetivo puede ser alcanzado aprovechando la ventaja del potencial total que ofrece la tecnología del termoalmacenaje. Los chillers que utilizan condensador enfriado por aire se benefician por el relativamente alto incremento de eficiencia en la operación nocturna, porque la variación de la temperatura de bulbo seco del día es considerablemente mayor que la variación de la temperatura de bulbo húmedo. OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO. Optimización Del Sistema. Durante la mayor parte del año cuando las cargas de enfriamiento están por debajo de las cargas de diseño, los operadores tienen la opción de cubrir la carga de los chillers o con el almacén. A medida que el operador adquiera experiencia sobre la respuesta del sistema a las cargas reales, ellos pueden reafirmar las estrategias de operación de diseño y controlar los puntos de ajuste para minimizar los costos de operación. Mantenimiento De Equipo. El mantenimiento de los sistemas de termoalmacenaje es similar al de los sistemas tradicionales. Para una aplicación dada, la planta de termoalmacenaje usualmente será de menor capacidad que una planta tradicional, resultando un costo menor, cuando el costo del mantenimiento depende de la capacidad de los equipos.


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En algunos casos, el termoalmacenaje permite cumplir la carga de enfriamiento cuando un equipo es puesto fuera de servicio para mantenimiento, particularmente donde el mantenimiento requerido puede ser realizado en poco tiempo o cuando el almacén puede complementar la capacidad del equipo que permanece en operación. Temperaturas De Descarga. Los sistemas con hielo producen una temperatura de descarga entre 34 y 38°F (1 y 3°C). esta temperatura permite extender el rango de temperaturas de agua y reducir la temperatura de suministro de aire, resultando en una reducción de costo de equipo y de costos de operación para los sistemas de distribución de agua y aire. Descripción General. Los sistemas de termoalmacenaje de hielo sobre serpentín utilizan un anticongelante secundario como fluido de transferencia de calor de carga y descarga, circulando a través de tubos o serpentines sumergidos en un tanque lleno de agua. Para formar el hielo, el chiller enfría el anticongelante de 22 a 26°F (-6 a -3°C) y se forma el hielo sobre la pared externa de los tubos. Para descargar el almacén, el anticongelante tibio fluye a través de los tubos, derritiendo el hielo desde el interior y hacia afuera, reduciendo la temperatura del anticongelante para usarla en el cumplimiento de la carga de enfriamiento. En una configuración aguas abajo, el agua de retorno tibia primero fluye a través del banco de hielo, donde es enfriada antes de que entre al chiller. Este arreglo resulta en un mayor uso de la capacidad del almacén, así como también asegura una temperatura constante de descarga. Sin embargo, el chiller opera a más baja temperatura de descarga y es menos eficiente que en la configuración aguas arriba. Sistemas De Refrigeración. Los sistemas de almacenaje en hielo de fusión interna utilizan chillers estándar seleccionados para suministrar temperaturas de fluido de 22 a 26°F (-6 a -3°C). Interferencia Con Los Sistemas Del Edificio. Un sistema de termoalmacenaje de hielo de fusión interna es cerrado y presurizado. El circuito hidráulico de las tuberías del banco de hielo puede ser directamente conectado a la red de distribución del edificio o separado por un intercambiador de calor. Los sistemas conectados directamente operan con el anticongelante secundario en todo el sistema del edificio. Para algunos edificios, la protección contra congelamiento en invierno que brinda el anticongelante puede ser ventajosa. Adicionalmente, la capacidad de enfriamiento del serpentín se reducirá comparada con el comportamiento con solo agua. Dimensionamiento. El dimensionamiento de los sistemas de termoalmacenaje de hielo con fusión interna requiere la selección de la apropiada capacidad del equipo que hace hielo y la capacidad del almacenaje para una aplicación dada. La capacidad inicial del chiller y del almacenaje pueda ser estimada utilizando un procedimiento de dimensionamiento rápido. Los requerimientos finales de dimensionamiento deberán ser determinados mediante una simulación detallada de comportamiento hora por hora durante el ciclo de diseño de almacenaje. Características De Carga Y Descarga. Las temperaturas de carga para un sistema de fusión interna dependen de la velocidad de carga y del estado de la carga de los tanques de almacenaje en un momento dado. Un ciclo corto de carga requiere más bajas temperaturas para congelar una cantidad dada de hielo. La temperatura de carga decrece a través del ciclo de carga a medida que el espesor de hielo a través del cual el calor debe ser transferido se incrementa. Las temperaturas de carga típicamente caen de 2 a 3°F ( 1 a 2°C) del principio al final del ciclo de c arga. Las temperaturas promedio de carga andan aproximadamente a 23° (-5°C), a aproximadamente 27°F (-3°C).


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1.7 COMPRESORES Y SU CLASIFICACION.

Los compresores de desplazamiento positivo trabajan reduciendo el volumen de un gas en el espacio confinado y con ello aumentan su temperatura. Los compresores reciprocantes, rotatorios y de tornillo son de desplazamiento positivo. Los compresores centrífugos trabajan aumentando la energía cinética (velocidad) del gas, la cual a continuación se convierte en aumento de presión al reducir la velocidad. Compresores Reciprocantes. Son los que mas se usan, y se consiguen en tamaños desde potencias fraccionarias hasta algunos cientos de toneladas. La construcción es semejante a la de los motores reciprocantes de los vehículos, con pistones, cilindros, válvulas, bielas y cigüeñal. La válvula de succión y descarga en general son de placa delgada o lengüeta, que abre y cierra fácil y rápidamente. Los compresores herméticos se fabrican con el compresor y el motor dentro de una caja sellada. De este modo no hay la posibilidad de perdida de refrigerante por fugas alrededor de la flecha o eje. En un compresor hermético, el refrigerante enfría al motor. La mayor parte de los compresores modernos abiertos usan sellos mecánicos, en lugar de sellos de empaquetadura, para reducir las fugas de refrigerante. Compresores Rotatorios. Este tipo de compresores tienen un rotor excéntrico con respecto a la carcasa; cuando gira el rotor reduce el volumen del gas y aumenta su presión. Las ventajas de estos compresores son que tienen pocas partes, son de construcción sencilla y pueden ser relativamente silenciosos y libres de vibraciones. Los compresores rotatorios pequeños se usan con frecuencia en refrigeradores domésticos y acondicionadores de aire de ventana.


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Compresores De Tornillo (Rotatorios helicoidales). Dos tornillos helicoidales engranan y comprimen el gas, a medida que el volumen de este disminuye hacia el extremo de la descarga. Este tipo de compresor se ha popularizado en años recientes debido a su confiabilidad, eficiencia y costo. Se usa en general en los tamaños más grandes de compresores de desplazamiento positivo, para capacidades de hasta 1000 toneladas.

Compresores Centrífugos. Este tipo de compresores tienen impulsores de paletas que giran dentro de una carcasa, de modo semejante a las bombas centrifugas. Los impulsores aumentan la velocidad del gas, la cual a continuación se convierte en aumento de presión al disminuir la velocidad. La naturaleza del compresor centrífugo lo hace adecuado para capacidades muy grandes, hasta de 10,000 toneladas. Los impulsores pueden girar a velocidades hasta de 20,000 RPM, lo que les permite manejar grandes cantidades de refrigerante.


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Control De La Capacidad En Los Compresores. La capacidad de un compresor se debe de regular para cumplir con la demanda de carga. El control en general se obtiene a partir de una señal que se recibe de un termostato o presóstato. En un compresor reciprocante pequeño, con frecuencia se hace variar la capacidad sólo poniendo a trabajar y parando el compresor. En los compresores grandes de varios cilindros se pueden obtener varias etapas de capacidad. Según un método, el gas refrigerante se deriva sin pasar por el compresor cuando se necesita menos capacidad

1.8 TORRES DE ENFRIAMIENTO.

¿Qué es una torre de refrigeración?

Una torre de refrigeración es una instalación que extrae calor del agua mediante evaporación o conducción.

Las industrias utilizan agua de refrigeración para varios procesos. Como resultado, existen distintos tipos de torres, se bombea a través de la instalación en la torre de enfriamiento. Después de que el agua se enfría, se reintroduce como agua de proceso. El agua que tiene que enfriarse generalmente tiene temperaturas entre 40 y 60 ˚C. El agua se bombea a la parte superior de la torre de enfriamiento y de ahí fluye hacia abajo a través de tubos de plástico o madera. Esto genera la formación de gotas. Cuando el agua fluye hacia abajo, emite calor que se mezcla con el aire de arriba, provocando un enfriamiento de 10 a 20˚C. Existen torres de enfriamiento para la producción de agua de proceso que solo se puede utilizar una vez, antes de su descarga. También hay torres de enfriamiento de agua que puede reutilizarse en el proceso.

Cuando el agua es reutilizada, parte del agua se evapora, causando la emisión de mas calor. Por eso se puede observar vapor de agua encima de las torres de refrigeración.

Para crear flujo hacia arriba, algunas torres de enfriamiento contienen aspas en la parte superior, las cuales son similares a las de un ventilador. Estas aspas generan un flujo de aire ascendente hacia la parte interior de la torre de enfriamiento. El agua cae en un recipiente y se retraerá desde ahí para al proceso de producción.

Existen sistemas de enfriamiento abiertos y cerrados. Cuando un sistema es cerrado, el agua no entra en contacto con el aire de fuera. Como consecuencia la contaminación del agua de las torres de


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enfriamiento por los contaminantes del aire y microorganismos es insignificante. Además, los microorganismos presentes en las torres de enfriamiento no son eliminados a la atmósfera

Principios

Los procesos de enfriamiento del agua se cuentan entre los más antiguos que se conocen. Algunos de estos procesos son lentos, como el enfriamiento del agua en la superficie de un estanque. El proceso de transferencia de calor comprende:

1. La transferencia de calor latente debido a la evaporación de una porción pequeña de agua. 2. La transferencia de calor sensible debido a la diferencia de temperatura entre el agua y el aire.

La posible eliminación teórica de calor por libra de aire circulado en una torre de enfriamiento depende de la temperatura y el contenido de humedad del aire. La temperatura de bulbo húmedo es un indicador del contenido de humedad del aire. Por tanto, esta es la temperatura teórica mas baja a la que puede enfriarse el agua.

Teoría de la torre de enfriamiento

La teoría del proceso de transferencia de calor en una torre de enfriamiento, es la que desarrolló Merkel. Este análisis se basa en la diferencia del potencial de entalpía como fuerza impulsora. Se supone que cada partícula de agua esta rodeada por una película de aire y que la diferencia de entalpía entre la misma y el aire circundante proporciona la fuerza impulsora para el proceso de enfriamiento.

Torres De Tiro Mecánico

En la actualidad se emplean dos tipos de torres de tipo mecánico; el de tiro forzado y el de tiro inducido.

En la torre de tiro Forzado , un ventilador se monta en la base y se hace entrar el aire y se descarga a baja velocidad por la parte superior, la ventaja de ubicar el ventilador y el motor propulsor fuera de la torre, por lo que no se somete a corrosión , pero debido a la escasa velocidad del aire de salida, la torre se somete a una recirculación .

La torre de tiro inducido es el tipo que se emplea con mayor frecuencia en Estados Unidos, la cual se divide en torres de contraflujo y de flujo transversales. Desde el punto de vista termodinámico, la configuración a contraflujo es más eficaz, ya que el agua mas fría entra en contacto con el aire mas frío, obteniendo así el potencial máximo de entalpía.

La aproximación ó aproach es la diferencia en grados centígrados entre la temperatura del agua fría que sale de la torre y la temperatura de bulbo húmedo del aire.

Rango de enfriamiento es el número de grados que se enfría el agua en la torre. Es la diferencia entre la temperatura del agua caliente que entra en la torre y la temperatura del agua fría que sale de la torre.

Arrastre es la pequeña cantidad de agua perdida en la forma de finas gotas retenidas por el aire que circula.

Purga es la pérdida continua o intermitente de una pequeña fracción del agua que circula para evitar en el agua la formación y concentración de químicos que generan la incrustación.

Reposición es el agua requerida para reemplazar el agua que se pierde por evaporación, arrastre y purga. Ejemplo: La temperatura del agua fría es de 31°C y la temp eratura de bulbo húmedo del aire ambiente es 27°C la aproximación será A = 31 – 27 = 4°C

Nota: la temperatura de bulbo húmedo siempre será menor a la del agua fría.


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¿Qué se entiende por gama de enfriamiento? Es la diferencia de temperaturas entre el agua caliente que llega a la torre y el agua fría que sale de la torre, por ejemplo si el agua caliente llega a 39°C y sale a 31°C la gama es T2 –T1 = 39 -31 = 8°C

El fabricante de las torres de flujo transversal puede reducir con eficacia la característica de torre a acercamientos muy bajos incrementando la cantidad de aire para proporcionar una razón L/G mas baja. El aumento en el flujo de aire no se logra necesariamente incrementando la velocidad del mismo, sino sobre todo alargando la torre para aumentar el área de corte transversal para el flujo de aire.

El tiempo de contacto entre el agua y el aire se dictamina en mayor grado por el tiempo necesario para que el agua se descargue por las boquillas y caiga a través de la torre hasta el depósito. Si el tiempo de contacto es insuficiente, ningún incremento en la relación aire agua generará el enfriamiento deseado.

El funcionamiento de enfriamiento de cualquier torre que tiene una profundidad dada varía con la concentración del agua. El problema de calcular el tamaño de una torre de enfriamiento, consiste en determinar la concentración apropiada de agua que se necesita para alcanzar los resultados deseados.

Después de determinar la concentración de agua necesaria, el área de la torre se calcula dividiendo los gal/min que circulan, entre la concentración del agua expresada en gal/(min)(ft2).

Operación De una torre de enfriamiento

Acondicionamiento del agua.- Los requisitos de acondicionamiento para una torre de enfriamiento consisten en la suma de las pérdidas de evaporación, pérdidas por arrastre y pérdidas a causa del viento.

Potencia del ventilador .- Cuando se lleva a cabo un análisis del costo de una torre de enfriamiento y los costos de operación de la misma, uno de los factores más significativos debe ser el establecimiento de la potencia del ventilador.

La potencia del ventilador de la torre de enfriamiento puede sufrir una reducción sustancial a causa de un decrecimiento en la temperatura de bulbo húmedo del ambiente, cuando se emplean motores de doble velocidad en los ventiladores.

Potencia de bombeo.- Otro factor importante en el análisis de la torre de enfriamiento, en especial para torres de tamaño mediano y grande, es la parte de la potencia de la bomba atribuida directamente a la torre de enfriamiento. Cuando se trata de torres de enfriamiento con boquillas de aspersión, la carga estática de bombeo será igual a la ascensión estática más la pérdida de presión de las boquillas.

Abatimiento de neblina y bruma.- Un fenómeno que ocurre con frecuencia en la operación de una torre de enfriamiento es la formación de neblina, que produce una bruma muy visible y con posibilidades muy altas de formación de hielo. La formación de neblina es ocasionada como resultado de la mezcla de aire caliente que abandona la torre, con aire ambiente de enfriamiento. En algunas ocasiones utilizan chimeneas en los ventiladores para reducir la neblina en la parte inferior de la torre.

En los últimos tiempos el aspecto ambiental a recibido mayor atención, aunque aún existen personas que creen, en forma equivocada, que las descargas de las torres de enfriamiento son dañinas.

Torres De Tiro Natural

Las torres de tiro natural comenzaron a utilizarse en Europa en 1916. Estas son esencialmente apropiadas para cantidades muy grandes de enfriamiento y las estructuras de concreto reforzado que se acostumbra utilizar llegan a tener diámetros del orden de 80.7 m y alturas de 103.6.


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Tanques de Roció

Los tanques de rocío constituyen un medio para reducir la temperatura del agua mediante el enfriamiento por evaporación y, al hacerlo, reducen enormemente la superficie de enfriamiento necesaria en comparación con un estanque de enfriamiento. El tanque de rocío emplea varias boquillas para rociar el agua y establecer contacto entre esta y el aire del ambiente. Una boquilla de rocío bien diseñada debe suministrar gotas finas de agua, pero sin producir un rocío que el viento arrastre con facilidad, ya que esto equivale a una pérdida excesiva de flujo.

Funcionamiento. Cuando se usan condensadores enfriados por agua en la planta de refrigeración, se debe disponer de un suministro continuo de agua fría.

La torre de enfriamiento es el equipo que hace este trabajo. Transfiere calor desde el agua del condensador hasta el aire atmosférico. La mayor parte de la transferencia de calor se logra mediante la evaporación, hacia la atmosfera, de un pequeño porcentaje de agua. El calor necesario para la evaporación se toma de la misma agua, enfriándola así. El agua que sale del condensador se bombea a la parte superior de la torre de enfriamiento y se esparce por la misma, hacia abajo. La torre tiene mamparas internas que se llaman relleno, o empaque, que fragmentan el agua formando gotas pequeñas cuando el agua salpica al empaque. Con ello se mejora la transferencia de calor. El agua enfriada se recibe en un tanque y se recircula después al condensador. Además del agua que se pierde por enfriamiento evaporativo, también hay otras dos causas de pérdidas: la pérdida por arrastre se origina cuando el viento se lleva las gotas de agua. La perdida por purga se presenta cuando se vacía y desecha una pequeña parte del agua del tanque. Esta purga se debe hacer a intervalos regulares para evitar una acumulación de minerales que de otro modo se presentaría debido a las perdidas por evaporación. Es necesario prever agua de relleno. Esto se hace con un suministro de gua al tanque controlado con una válvula de flotador de nivel.


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Tipos y Construcción. La torre atmosférica es un tipo en el que la circulación de aire es el resultado del movimiento de este a través de la torre por convección natural. La cantidad de aire que circula debido a este efecto es bastante limitada, y hoy en día no se usan mucho las torres atmosféricas. Las torres de tiro mecánico hacen uso de ventiladores para crear un gran flujo de aire. El tipo de tiro inducido tiene al ventilador ubicado a la salida de la torre mientras que la del tipo de tiro forzado tiene al ventilador soplando el aire a través de la torre. Cuando se mueve aire y agua en direcciones opuestas, la torre se le llama de contracorriente. Cuando el aire y el agua se mueven en ángulo recto entre si a la torre se le llama de flujo cruzado. Las laterales de la torre pueden ser de madera, acero galvanizado o plástico. El bastidor estructural puede ser de madera o de acero. La madera ideal es el pino, ya que no la deteriora el agua. El relleno puede ser de madera, metal o plástico. Se instala una fila de mamparas, llamadas eliminadores, cerca de la salida de la torre para atrapar las gotas y evitar la perdida excesiva de agua. La capacidad de una torre de enfriamiento depende de la velocidad de evaporación del agua. Esta velocidad disminuye con algo contenido de vapor de agua (humedad) en el aire ambiente. Por lo tanto a mayor temperatura ambiente de bulbo húmedo, menor capacidad de la torre. Datos Necesarios Para La Selección De Una Torre De Enfriamiento.

Para seleccionar una torre de enfriamiento para cualquier aplicación, se necesita los siguientes datos: 1.- saber el gasto de agua que se enfriara en GPM. 2.- La temperatura del agua. 3.- La temperatura del agua a la salida de la torre.

4.- La temperatura de bulbo húmedo del aire del lugar en donde estará trabajando la torre. Para esto cada fabricante cuenta con tablas y factores para determinar las toneladas de refrigeración a corregir y las graficas de selección.


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1.9 FILTROS DE AIRE SU CLASIFICACION.

Introducción: El acondicionamiento del aire se refiere al proceso de tratar el aire para controlar simultáneamente su temperatura, humedad, limpieza, y distribución para cumplir con los requerimientos de confort de los ocupantes de un espacio acondicionado. El aire interior suele estar de 2 a 5 veces mas contaminado que el exterior según la EPA (Agencia Para La Protección Medio Ambiental De Los Estados Unidos) de ahí la importancia para una adecuada filtración del aire. Los fabricantes de filtros para aire ofrecen una gran cantidad de productos con una gran variedad de eficiencias. A continuación se revisaran los principios básicos de la filtración, las diferentes medias filtrantes que se encuentran en el mercado y algunas consideraciones importantes al hacer la elección de un sistema de filtrado. El aire que respiramos El aire es una mezcla de gases compuesto aproximadamente de 21% de oxigeno, 78% de nitrógeno, 1% de argón y algunos otros gases. El aire que respiramos también incluye partículas materiales y gases generados por la naturaleza, el hombre y los procesos industriales. Es motivo de preocupación las partículas de materia y los gases que afectan nuestra salud o confort, que dañan nuestro entorno o que afectan los productos o componentes que estamos fabricando. Desgraciadamente pese a todos nuestros esfuerzos para mantener un medio ambiente limpio, el aire que respiramos no esta muy limpio. Se podrían escribir paginas enteras de todas las fuentes y el tipo de materiales que lo contaminan. Anteriormente se creía que el aire exterior era la principal fuente. Sin embargo hoy en día se conocen otras fuentes que se encuentran en medio ambientes cerrados, tales como equipo eléctrico de oficina, alfombras, materiales de construcción, plásticos y materiales decorativos trayendo como consecuencia enfermedades a los ocupantes del inmueble. Independientemente de su fuente, y de las consecuencias a los seres humanos y a los procesos de manufactura, los contaminantes aerotransportados pueden ser un aerosol o un gas.

• Aerosoles. Un aerosol es una partícula suspendida en el aire sólida o liquida. El tamaño de un aerosol se mide en micrones, un micrón es una millonésima parte de un metro o 1/25,400 de pulgada. Se considera un aerosol el polvo, humo, o niebla.

• Gases. Un gas es un material que tiene la tendencia a expandirse indefinidamente y que llena completamente y uniformemente el recipiente que ocupa. El gas existe como moléculas. Los gases pueden tener olores agradables o desagradables, ser corrosivos o tóxicos. Aunque también hay gases inodoros tal es el caso del monóxido de carbonó.


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Razones para filtrar el aire La filtración del aire es el medio para obtener el grado de limpieza requerido para cualquier definición de "aire acondicionado". Su función va desde la simple tarea de prevenir que se acumule pelusa, polvo entre otras partículas en los serpentines hasta remover partículas tan pequeñas como 0.1 micras que pueden ocasionar un corto circuito en un "microchip". Existen otras razones para filtrar el aire entre las cuales se incluyen las siguientes.

• Proteger el bienestar general de las personas. • Ayudar a que la ducteria del aire acondicionado acumule menos polvo y sea menos propicia a

fomentar el crecimiento de hongos y bacterias. • Proteger la decoración de los espacios ocupados, al evitar que se ensucien. • Reducir el mantenimiento de los interiores al reducir la frecuencia de lavado del techo, lámparas,

etc. • Protección de contenidos tales como pinturas, tapices, y otros objetos valiosos. • Eliminación de incendios al remover pelusas y polvo que se acumula en la ducteria. • Remoción de bacterias para evitar infecciones postoperatorias. • Reducción de síntomas de alergia. • Mejorar el control de calidad en los sistemas de producción que se ven afectados por las

partículas aerotransportadas. • Alargar la vida de los alimentos al remover hongos y moho que aceleran su descomposición.

Eficiencia de los filtros En cualquier industria la evaluación de los productos es una consideración importante. En el caso de los filtros para aire los tres intereses primordiales son:

1. ¿Cuál es la eficiencia de un filtro para remover un determinado contaminante aerotransportado (comúnmente polvo) que es del interés del usuario? Frecuentemente hay interés en la habilidad de un filtro para remover un determinado contaminante (tamaño).

2.¿Cuánto de este polvo va a remover antes de que requiera mantenimiento o cambio?

3.¿Qué resistencia ofrece el filtro al flujo de aire?

Para determinar la eficiencia de un filtro se cuentan con varias pruebas desarrolladas por ASHRAE (American Society of Heating, Refrigerating, and Air-Conditioning Engineers) entre otras organizaciones. Además de medir su eficiencia para recolectar partículas, se mide la caída de presión del filtro y su capacidad colectora de polvo (expresado en gramos).

Los estándares desarrollados por ASHRAE son el 52.1-1992 y 52.2-1999; el IEST (Institute of Environmental Sciences and Technology) es el responsable de la prueba de penetración para filtros de alta eficiencia y se cuentan con las pruebas de UL80 para medir la resistencia al fuego.

ASHRAE 52.1 -1992 Es una prueba destructiva que define la elección de un filtro en términos de arrestancia y eficiencia, determinando también la resistencia inicial y la capacidad de retención de polvo a un determinado flujo de aire y resistencia final. Prueba de arrestancia o “Prueba de Colección de Masa de la ASHRAE" en ingles conocida como "Synthetic Dust Weight Arrestance" . La arrestancia es el porcentaje de polvo sintético (polvo ASHRAE) en peso que retiene un filtro, es decir se pesa la cantidad de masa que se intercepto.


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Prueba de eficiencia o “Eficiencia de la Mancha de Polvo Atmosférico de la ASHRAE” conocida en ingles como “Atmospheric Dust Spot Efficiency”. La eficiencia es el porcentaje retenido de polvo exterior (atmosférico) con capacidad de manchar. La diferencia entre ambas pruebas es la manera de probar el filtro, en la prueba de arrestancia se utiliza polvo artificial o sintético ASHRAE (partículas promedio de 7.7 micrones de diámetro). La prueba de eficiencia utiliza polvo atmosférico sin tratar (partículas promedio de 1 y 2 micras) y la eficiencia resultante del filtro indica la eficiencia del filtro para impedir las manchas en las paredes. En términos de filtración de aire la palabra eficiencia generalmente se refiere a una determinada prueba y no exclusivamente a su significado en el sentido estricto de la palabra. De ahí que sea importante diferenciar al pedir una determinada eficiencia o rendimiento que es lo que se quiere conocer, su eficiencia para remover partículas de determinado tamaño, su arrestancia o la eficiencia en la prueba de mancha de polvo. En general al referirse a la eficiencia de un filtro según ASHRAE sé esta haciendo referencia a la prueba de mancha de polvo atmosférico. Cabe señalar que mientras un filtro puede tener una arrestancia muy alta, su eficiencia no puede serlo tanto. ASHRAE 52.2 -1999 El estándar 52.2 ofrece muchas mejorías sobre el estándar 52.1. La eficiencia promedio, la arrestancia y la capacidad de retención de polvo siguen siendo características importantes. Mientras que en el 52.1 la eficiencia se expresa como un porcentaje, el 52.2 expresa la eficiencia de un filtro para capturar tamaños específicos de partículas. ASHRAE 52.2 reporta la habilidad mínima que tiene el filtro para remover partículas. Se utiliza como desafío en lugar de polvo un aerosol de cloruro de potasio en 12 diferentes rangos de tamaños (que se agrupan en 3 grupos al final de la prueba). Los tamaños son de 0.3 a 10 micrones de diámetro.

TABLA DE RANGO DE TAMAÑOS DE PARTICULAS ASHRAE 52.2 Rango Tamaño Grupo

1 0.30 a 0.40

E1 2 0.40 a 0.55 3 0.55 a 0.70 4 0.70 a 1.00 5 1.00 a 1.30

E2 6 1.30 a 1.60 7 1.60 a 2.20 8 2.20 a 3.00 9 3.00 a 4.00

E3 10 4.00 a 5.50 11 5.50 a 7.00 12 7.00 a 10.0

"Reproducido con autorización de NAFA"


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Tabla De Rango De Tamaños De Particulas ASHRAE 52.2 La eficiencia total de los filtros probados con el 52.2 se expresa como un MERV (por sus siglas en ingles Minimum Efficency Reporting Value), es decir reporta un Valor de Eficiencia Mínima, acompañado de la velocidad del aire en que fue realizada la prueba. Para determinar el MERV se realizan seis para cada una de las 12 medidas, utilizando un contador de partículas. La eficiencia mínima de cada uno de los 12 rangos se utiliza para crear una curva mínima compuesta. Una vez que se determina la eficiencia se utiliza una tabla para determinar el MERV expresado en una escala de 1 a 16

Parámetros MERV

Estándar. 52.2 Valor Mínimo Reportado de Eficiencia (MERV)

Eficiencia Compuesta Promedio por Tamaño de Partículas, % Rango de

Tamaño, pm Estándar 52.1 Arrestancia Promedio

ASHRAE

Mínima Resistencia Final

Rango 1 0.30 - 1.0

Rango 2 1.0 - 3.0

Rango 3 3.0 - 10.0 Pa

Pulgada columna de

agua 1 n/d n/d E3 < 20 Aprom<65 75 0.3 2 n/d n/d E3 < 20 65 Aprom < 70 75 0.3 3 n/d n/d E3 < 20 70 Aprom < 75 75 0.3 4 n/d n/d E3 < 20 75 Aprom 75 0.3 5 n/d n/d 20 E3 < 34.5 n/d 150 0.6 6 n/d n/d 35 E3 < 49.5 n/d 150 0.6 7 n/d n/d 50 E3 < 69.5 n/d 150 0.6 8 n/d n/d 70 E3 < 84.5 n/d 150 0.6 9 n/d E2 < 50 85 E3 n/d 250 1.0 10 n/d 50 E2 < 65 85 E3 n/d 250 1.0 11 n/d 65 E2 < 80 85 E3 n/d 250 1.0 12 n/d 80 E2 90 E3 n/d 250 1.0 13 E1 < 75 90 E2 90 E3 n/d 350 1.4 14 75 E1 < 85 90 E2 90 E3 n/d 350 1.4 15 85 E1 < 95 90 E2 90 E3 n/d 350 1.4 16 95 E1 95 E2 95 E3 n/d 350 1.4

"Reproducido con autorización de NAFA"

El estándar 52.2 no reemplaza al estándar 52.1 pero si se complementa

PRUEBA Estándar 52.1

Estándar . 52.2

Arrestancia . Eficiencia Mancha Polvo . Eficiencia Tamaño Partícula . Capacidad de Retención de Polvo . Caída de Presión


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Tabla de Aplicaciones de NAFA Estándar

52.2 ASHRAE MERV

Estándar 52.1

ASHRAE Eficiencia

Estandar 52.1

ASHRAE Arrestancia

Tamaño de Partícula y Contaminantes

Aplicaciones comunes y limitantes Tipo de Filtro

1-4 ‹20% 60 a 80%

›10.0 micras Fibra de alfombra

Fibras textiles/Acaros Polvo de Pintura en Spray

Musgo Español

Residencial / Mínimo Comercial / Ligero

Protección al equipo Protección mínima

Lavables metálicos, mesh, latex, cola de marrano poroflex,

electroestáticos pasivos, fibra de vidrio, sintéticos tipo panel

5-8 ‹20 a 35% 80 a 95%

3.0 - 10.0 micras Leche en polvo / Polvo de Pudín

Polvo de cemento Protector de textiles / Moho Spray de cabello / Esporas

Edificios Comerciales Residencial / Mejor

Area de trabajo industrial

Casetas de pintura

Pliegues, densidad progresiva, tipo cubo, sintéticos

9-12 40 a 75% ›95 a 98%

1.0 - 3.0 micras Humos de soldadura / Gotas de

Nubulilizador Emisiones automotrices

Polvo de carbón / Harina molida Polvo de plomo / Polvo del

Deshumdificador / Legionella

Residencial / Superior Edif. Comerciales /

Mejor Hospitales

Laboratorios Areas de trabajo Industrial / Mejor

Bolsa Tipo cartucho

Rígidos

13-16 80 a 95%+ ›98 a 99%

0.3 - 1.0 micras Bacterias / Humo de tabaco

Aceite de cocina / Casi todo el humo / Polvo insecticida

Toner de copiadora / Polvo facial Pigmentos de pintura

Edif. Comerciales / Superior

Hospitales y clínicas Cirugía general

Remoción de humo

Bolsa Tipo cartucho

Rígidos

17-20 (1)

99.97 (2)% 99.99 (2)% 99.999(2)%

N/D 0.3 micras

Humo de combustión Sal de mar / Polvo de carbón

Virus

Cuarto limpios Cirugía de Alto Riesgo Material Radioactivo

Industria Farmacéutica

Absolutos (HEPA/ULPA)

"Reproducido con autorización de NAFA" Nota: Esta Tabla es una guía general para el uso de los filtros, no pretende ser una guía específica para las aplicaciones de un filtro. Consulte a su proveedor para información adicional. (1) Reservado para futuras clasificaciones. (2) Eficiencia DOP (3) NAFA; National Air Filtration Association.

Prueba de Penetración DOP Existe además otro tipo de prueba para filtros de muy alta eficiencia conocidos como HEPA (High Efficiency Particulate Air 99.97% a 0.3µ) o absolutos y los ULPA (Ultra Low Penetration Air 99.999% a .12µm), etc. Esta prueba se conoce como prueba de penetración DOP (di-octil-ftalato) y consiste en determinar el porcentaje de penetración de partículas de 0.3 micrones. Nótese que el porcentaje de arrestancia, el porcentaje de eficiencia sobre la prueba de aire atmosférico y el porcentaje de eficiencia DOP no se correlacionan uno con el otro. Por ejemplo un filtro con 92% de arrestancia puede ser un 20% eficiente basado en la prueba de aire atmosférico. Y un filtro con 95% de eficiencia en la prueba atmosférica (ASHRAE 52.1) no es lo mismo que un filtro con 95% eficiencia DOP aunque a simple vista estos dos últimos se vean iguales. UL 900 Adicionalmente a las pruebas de ASHRAE los filtros pueden tener una especificación de valoración de la prueba UL 900. Los filtros de Clase I son aquellos que al estar limpios son ignífugos cuando se les expone a una flama y emiten solo cantidades insignificantes de humo. Los filtros de Clase II son aquellos que se queman moderadamente y/o producen moderadas cantidades de humo.


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II. Principios de la filtración del aire:

Un filtro de aire es un dispositivo que se utiliza para eliminar las partículas de la corriente de aire cuando este aire pasa a través de el. Dos tipos de filtros para aire los filtros mecánicos y los purificadores electrónicos. A. Filtros mecánicos: Estos filtros remueven el polvo al recolectarlo en la media filtrante, el material que comprende el elemento filtrante. Esta captura implica dos consideraciones diferentes. La primera es la probabilidad de que la partícula choque con una de las "fibras" que constituyen la media. La palabra "fibra" se refiere a cualquier componente de la media filtrante. La segunda es la probabilidad de que la partícula una vez que hizo contacto con la fibra del filtro, continúe adhiriéndose. A medida que la corriente de aire pasa a través del filtro, las partículas son removidas por las fibras por los siguientes mecanismos:

• Impacto de inercia es el mecanismo por medio del cual, partículas grandes son capturadas. En la medida que el aire cargado con polvo pasa a través de la media, el aire tiende a pasar alrededor de las fibras. Sin embargo, debido a la inercia, las partículas de polvo no siguen las corrientes de aire y continúan con su dirección original. Debido a esto chocan, y se adhieren a las fibras del filtro.

La efectividad de este proceso depende del tamaño de la partícula ya que entre más grande sea esta mayor será su masa y por ende mayor será su inercia, adicionalmente entre más grueso sea el filtro y menor el espacio entre las fibras hará que existan mas probabilidades de veces de que la partícula sea capturada. A mayor velocidad del aire también mayor será la inercia de las partículas. Interceptación es el mecanismo por medio del cual una partícula de polvo sigue la corriente de aire, pero aun establece contacto con la fibra cuando esta pasando alrededor de ella. El efecto difusional explica la captura de partículas muy pequeñas, que debido a su propio movimiento al azar (movimiento browniano) se incrementa su probabilidad de que las partículas entren en contacto con las fibras y se mantengan adheridas. La interceptación posee una mayor influencia para partículas grandes, mientras que los efectos de la difusión explican la captura de las partículas más pequeñas. Ambas tienen la intención de causar que una partícula de polvo y una de fibra se unan. La fuerza de la unión entre la fibra y las partículas dependen de varias fuerzas de atracción. Entre estas fuerzas se encuentra la electrostática. La media filtrante se carga de la energía estática por la fricción del flujo del aire, las partículas también se cargan y entonces una fuerza electrostática fuerte las une. Los filtros que incorporan esta media son los electrostáticos pasivos autocargables.

• Interceptación directa ocurre cuando la dimensión más pequeña de una partícula es mayor que la distancia entre dos fibras adyacentes de la media filtrante. Los filtros mecánicos pueden ser agrupados en filtros tipo panel y de superficie extendida, incluyendo los filtros HEPA o absolutos.

B. Purificadores electrónicos: Los purificadores electrónicos remueven las partículas de la corriente de aire por medio de una

carga electrónica. Un prefiltro atrapa las partículas grandes, después una sección ionizante carga positivamente a las partículas aerotransportadas.

Estas partículas son atrapadas y recolectadas por placas cargadas negativamente. Estos filtros pueden traer además un filtro de carbón activado para remover olores.

III. Filtros tipo panel: Los filtros pueden ser de diferentes materiales como metal, fibra de vidrio, o fibras naturales. Algunos son desechables y otros son lavables para poderse seguir utilizando. Estos filtros son filtros mecánicos cuyo principal mecanismo de captura es el impacto por inercia, se caracterizan por una alta velocidad de la media (velocidad del aire al pasar a través de la media filtrante) y por una baja caída de presión.


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1). Filtros de fibra de vidrio. La media filtrante esta construida de una base de filamento de fibra de vidrio, continúo unido por una resina térmica cuya densidad es mas concentrada hacia la salida del aire. Esta fibra generalmente esta impregnada con adhesivos para incrementar su retención. Estos filtros pueden tener un marco de cartón o un portamarco metálico. Estos filtros son desechables. Beneficios

• Baja resistencia al aire • Económicos • Impregnados con adhesivos

Usos y aplicaciones

• Casetas de pintura • Tiendas • Fabricas • Como prefiltros

2). Filtros metálicos.

La media filtrante esta compuesta de varia mallas onduladas de aluminio tipo mosquitero y una capa de poliéster o poroflex. Las mallas al ser onduladas proveen una mayor superficie de filtración. El propósito es permitir una saturación completa del filtro al capturar las partículas más grandes por la entrada del flujo del aire y una retención progresiva de las partículas más pequeñas, mientras el aire recorre las distintas capas del filtro. El marco y las mallas protectoras son metálicas de lámina galvanizada o de aluminio. Beneficios

• Lavables • Alta velocidad y baja resistencia • Permanentes

Usos y aplicaciones • Sistemas de aire acondicionado • Cocinas • Campanas de extracción • Prefiltro • Lavadoras de aire

3). Filtros electrostáticos pasivos autocargables

Una carga electrostática es generada por el aire que pasa a través de los laberintos de fibras estáticas. Las partículas transportadas por el aire son atraídas y retenidas por cargas estáticas hasta que estas partículas son soltadas al lavar los filtros. La media filtrante esta compuesta de aluminio, fibra electrostática de polipropileno y espuma auto cargable de poliuretano o de poliéster. Beneficios

• Lavables • Baja resistencia al aire • Reducción de partículas aerotransportadas


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Usos y aplicaciones

• Sistemas de aire acondicionado • Oficinas • Restaurantes • Hoteles • Hospitales • Tiendas • Fabricas

4). Fibras sintéticas y poroflex.

Existen diferentes fibras sintéticas utilizadas en los filtros tipo panel. El material más común es el poliéster, sin embargo otras fibras como el polipropileno, el nylon también se utilizan. Generalmente están diseñados para ser desechables. El poroflex esta compuesto de poliuretano y es un material que se mide por el tamaño de su poro por pulgada (con un rango de 10 a100 poros por pulgada). Entre más grande sea la cantidad de numero de poros por pulgada, mayor será su eficiencia y su caída de presión. El poroflex puede ser lavado y vuelto a usar. 5). Filtros para grasa. Estos filtros son instalados en las campanas de cocina para prevenir el acumulamiento de grasa en los ductos de extracción y reducir así riesgos de incendio. Todos los filtros utilizados para este servicio están construidos de metal. No son efectivos para el humo. IV. Filtros de superficie extendida: Los filtros de superficie extendida tienen la característica que el área de su media filtrante es mayor que el área del filtro. El método más común para incrementar el área de la media es plegándola y extendiendo la profundidad del pliegue. 1). Filtros de bolsa. Los filtros de bolsa son filtros de superficie extendida de alta eficiencia. Su media filtrante puede ser de fibra de vidrio ultra fina o de fibra sintética. La media filtrante viene en varios colores según su eficiencia. El filtro esta compuesto por bolsas individuales cuyo número varia según sus especificaciones. Cada una de estas bolsas se subdivide a su vez en secciones tubulares. La subdivisión esta formada por costuras internas que deben ser selladas con una resina termoplástica para evitar el bypass del aire y alargar su vida útil. El principal fabricante de la media filtrante para los filtros de bolsa en los Estados Unidos utiliza el siguiente código de color para identificar su eficiencia:

Color Eficiencia Amarillo 90-95%

Rosa 80-85% Anaranjado 60-65%

Amarillo/crema 40-45%


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Usos y aplicaciones:

• Sistemas de aire acondicionado • Hospitales: quirófanos, salas de expulsión, salas de recuperación etc. • Salas de computo • Equipo electrónico • Industria alimenticia • Industria automotriz

2). Filtros de pliegues.

Estos filtros de eficiencia mediana están fabricados con un laminado de fibra sintética de algodón y poliéster en una configuración de pliegues radiales con soporte de malla anticorrosiva. La gran cantidad de media filtrante y superficie de filtración, permiten una excelente capacidad de retención de polvos, además de asegurar un buen flujo de aire, manteniendo baja resistencia al mismo. Adicionalmente tienen una mayor vida útil que otros filtros planos Usos:

• Unidades de aire acondicionado • Equipo de computo • Embotelladoras • Fabricas • Casetas de pintura • Hospitales • Centrales telefónicas • Prefiltros para filtros secundarios

3). Otros filtros.

Dentro de esta categoría de filtros de superficie extendida se encuentran también otros tipos de filtros de superficie extendida de papel y los denominados "rigid cell". V. Filtros absolutos HEPA, ULPA Y SULPA: Los filtros absolutos (HEPA) son filtros de superficie extendida, desechables con un marco rígido con una eficiencia mínima del 99.97% para partículas de 0.3 micras. El filtro esta construido con fibra de vidrio ultra fina, plegada y separada entre si por separadores que generalmente son de aluminio. Estos filtros fueron desarrollados para aplicaciones militares e industriales y también son utilizados en quirófanos o laboratorios. En 1961 un filtro con una eficiencia mayor al 99.97% a 0.3 micrones fue diseñado y fabricado. El filtro ULPA tiene una eficiencia de DOP de 99.999%, y un filtro SULPA tiene una eficiencia de DOP de 99.9999%. Estos filtros se utilizan en aplicaciones militares y en la manufactura de microelectronicos. VI. Factores que afectan la vida de un filtro y cos tos de operación: Una consideración muy importante es la vida del filtro. Entre mas larga sea esta vida, menos serán sus costos de operación. Debido a las múltiples variables en el medio ambiente el estimar la vida de un filtro es muy complicado para los fabricantes de filtros. La primera dificultad es encontrar un polvo que sea parecido al del aire atmosférico, la segunda estriba en utilizar este polvo en una prueba acelerada que permita el cálculo o la estimación de un filtro.


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Ya se explico que no existe un método preciso para calcular la vida útil de un filtro. Sin embargo, la vida útil de un filtro puede ser afectada por una variedad de factores. Por ejemplo si un filtro tiene una capacidad de para 2000 pcm (pies cúbicos por minuto) con una caída de 0.5", maneja mas aire, su caída de presión aumentara. Si se maneja menos volumen de aire entonces habrá una reducción en la caída de presión Al operar un filtro a una capacidad inferior que la que puede manejar sé esta incrementando la vida útil del filtro (el tiempo que se requiere para alcanzar su caída de presión final). Estos se debe a dos razones:

• Al manejar un filtro por debajo de su capacidad se reduce la caída de presión de este porque la velocidad de aire que pasa a través de la media filtrante se reduce a su vez, y

• El tiempo requerido para que se incremente la caída de presión debido a la captura y retención de polvo se extenderá. Esto es porque la cantidad de polvo que se deposita en el filtro se hará mas lentamente debido a que sé esta operando a una capacidad inferior.

En el costeo del ciclo de vida, la vida del filtro es importante. Para extender la vida de un filtro se puede operar este hasta su caída de presión más alta sugerida por el fabricante. Sin embargo, esto puede ser más costoso ya que quizás el aumento en el gasto de energía sea mayor que el ahorro en la compra de más filtros. Método de renovación y costos. Un banco de filtros tipo panel puede ser renovado al lavar los filtros o reemplazando el filtro o la media filtrante. En los Estados Unidos el método más común es renovarlos. El método para lavarlos depende de su construcción y del material usado. El filtro se debe lavar en contra del flujo del aire, en ocasiones es necesario utilizar detergentes. Independientemente del método de lavado es necesario dejarlos secar. Algunos fabricantes incluyen en su diseño orificios en el marco para el desagüe y un mejor filtrado. Aun en el caso de que los filtros sean lavables es importante considerar el costo del tiempo y mano de obra para remover los filtros, el costo del detergente y agua para lavarlos y el costo del tiempo y mano de obra para reinstalarlos, en ocasiones todos estos gastos son mayores que la compra de un filtro desechable. VII. Uso de prefiltros para extender la vida útil: La vida útil de un filtro se pude extender utilizando un prefiltro. Un prefiltro es un filtro con una eficiencia inferior a la del filtro instalado enfrente. El propósito de un prefiltro es filtrar las partículas más grandes que saturarían y elevarían la caída de presión del filtro principal. Esto hace que se alargue la vida del filtro principal. La ASHRAE recomienda el uso de un prefiltro para aquellos filtros con una eficiencia de la mancha de polvo atmosférico mayor del 70%. Un banco de filtros por ejemplo es común encontrar un filtro absoluto (HEPA) de 99.97% DOP, uno de bolsa del 95% y uno de pliegues de eficiencia mediana del 40% nominal. VIII. Factores que afectan la selección de un filtr o: Para elegir el filtro que más se adecue a las necesidades es necesario tomar en cuenta los siguientes factores: Eficiencia: la consideración más importante es la habilidad de un filtro para remover del flujo de aire la mayor cantidad de partículas medida sea más importante. La eficiencia de un filtro se incrementa según se incremente el tamaño de la partícula. Caída de presión: la resistencia que es creada por un filtro es muy importante. Entre mayor sea la resistencia, mayor será la cantidad de energía que se requiera. Considerando que todos los otros factores sean iguales el filtro con la menor resistencia es preferible. Entre mas cerrado sea el espacio entre las fibras de la media filtrante mayor será su resistencia, esto también es valido para el grosor de la


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media filtrante. La resistencia también suele ser alta cuando el material de alta eficiencia es utilizado en forma plana, al plegar el material se disminuye la velocidad de la media y su resistencia. En general, según aumenta la retención o la eficiencia, también aumentará la caída de presión. Las resistencias típicas iniciales de los filtros varían desde 0.05-1.0 pulg de H20 y el reemplazo tiene lugar desde 0.5 pulg de H20 para unidades de baja resistencia hasta 2 pulg de H20 para tipos de alta eficiencia como los filtros HEPA (de alta eficiencia para el aire con partículas). Capacidad: Esta es la cantidad de aire que el filtro puede manejar, expresada en pies por minuto. Generalmente la capacidad se define como el volumen de aire que un filtro limpio puede manejar con una caída de presión especifica. Al cambiar la cantidad de aire que puede manejar un filtro su caída de presión y la cantidad de polvo que puede retener cambiara y puede también afectar su eficiencia. Capacidad de retención de polvo. Mide la cantidad integrada de polvo retenido en el filtro hasta el momento en que se termina la prueba, ya sea a la máxima caída de presión especificada por el fabricante o cuando dos mediciones consecutivas están por debajo del 85% de la máxima eficiencia colectora de masa. El filtro con una mayor capacidad de retención de polvo tendrá una vida mas larga y será menos necesario darle servicio menos frecuentemente.

1.10 METODOS PARA DIMENSIONAR DUCTOS DE INYECCION, RETORNO Y

EXTRACCION.

La selección del método de diseño depende casi totalmente del tamaño de la instalación de la ducteria.

Existen tres métodos que se utilizan ampliamente en el diseño de ducteria: 1.- Velocidad 2.- Fricción constante 3.- Recuperación estática

Los sistemas pequeños de ducteria (casas, tiendas o algunas oficinas) se diseñan comúnmente por el método de velocidad constante. Los sistemas grandes de alta presión se diseñan frecuentemente con el uso de programas de computadora con el método de recuperación estática. La distribución de los ductos entre estos dos extremos generalmente se configura por el método de fricción constante.

VELOCIDAD CONSTANTE.

En el método de velocidad se asigna una velocidad a cada sección de la ducteria. La velocidad

se encuentra mas alta en la salida del ventilador, reduciéndose a medida que se retiran diversos ramales del ducto principal. La velocidad se encontrara en su punto mas bajo en el extremo final del ducto. Dado que la cantidad de aire para cada sección del ducto ya se conoce, el asumir la velocidad permite el cálculo del área. Al transportar el tamaño del ducto a cada sección hacia la grafica de fricción, junto con la cantidad de aire, se podrá conocer la unidad de fricción. La fricción total podrá entonces encontrarse sumando las pérdidas por fricción de aquellas secciones individuales que conforman la longitud equivalente mas larga.

METODO DE FRICCION CONSTANTE. En el método de fricción constate, la fricción de la unidad se mantiene constante dentro del sistema. Para determinar la pérdida de fricción total en el sistema de ductos, la fricción de la unidad se multiplica por la longitud equivalente de la ducteria. La fricción de la unidad depende de la velocidad permisible en el sistema de ductos. En instalaciones comerciales, esto se determina en su mayoría, por razones de ruido. En una operación comercial


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común, las velocidades en la ducteria no deberán exceder los valores máximos. La caída de presión a través del ducto es la fricción de la unidad multiplicada por la longitud equivalente.

METODO DE RECUPERACION ESTATICA. El fundamento de este método, consiste en dimensionar el conducto de forma que el aumento de presión El estática (ganancia debida a la reducción de velocidad) en cada ramal o boca de suministro, compense las pérdidas por rozamiento en la siguiente sección del ducto. De esta forma la presión estática será la misma en cada boca de cada ramal. El procedimiento consiste en seleccionar una velocidad inicial para la descarga del ventilador y Dimensiona la primera sección en la restricción del ruido. Posteriormente, las demás secciones se dimensionan con las gráficas de relación L/Q y recuperación estática a baja velocidad.

La presión estática necesaria en el ventilador, se calcula teniendo en cuenta la perdida de carga en el tramo de mayor resistencia y la ganancia de presión debida a la reducción de la velocidad desde el ventilador hasta el ramal principal. Para cuantificación de la lámina galvanizada, ver anexos, donde se muestran las tablas de la AMERIC.

VELOCIDADES RECOMENDADAS EN SISTEMAS DE AIRE ACONDI CIONADO

Tomas de aire Residenciales Locales públicos Instalacion es industriales

m / s FPM m / s FPM m / s FPM Aire exterior 2.50 500 2.50 500 2.5 500 Aire exterior 4.00 800 4.50 900 6.10 1200

Filtros 1.25 250 1.55 300 1.80 350 Filtros 1.55 300 1.80 350 --- ---

Serpentines 2.30 450 2.50 500 3.05 600 Serpentines 2.50 500 2.50 500 2.50 500

Lavadoras de aire 2.50 500 2.50 500 2.50 500 Succión del ventilador 3.50 700 4.00 800 5.10 1000 Succión del ventilador 4.50 900 5.10 1000 7.10 1400 Descarga de ventilador 5.10 1000 6.60 1300 8.15 1600 Descarga de ventilador 8.65 1700 11.20 2200 14.20 2800

Ductos principales 3.50 700 5.10 1000 6.10 1200 Ductos principales 6.10 1200 8.15 1600 11.20 2200

Ductos secundarios 3.05 600 3.05 600 4.00 800 Ductos secundarios 5.10 1000 6.60 1300 9.15 1800

Derivaciones a difusores

2.50 500 3.05 600 4.00 800

Derivaciones a difusores

4.00 800 6.10 1200 8.15 1000


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1.11 REFRIGERANTES.

Fluido utilizado en la transmisión de calor que, en un sistema frigorífico, absorbe calor a bajas temperaturas y presión, cediéndolo a temperatura y presión mas elevadas. Este proceso tiene lugar, generalmente, con cambios de estado del fluido. Los refrigerantes se denominarán o expresarán por su fórmula o por su denominación química.

Sabemos que el refrigerante sufre transformaciones de líquido a gas y de gas a líquido. Por lo tanto se requiere que estas transformaciones se realicen a la temperatura adecuada para los diferentes servicios y a la presión conveniente y apropiada a la economía, diseño, construcción y operación de los equipos; además también se debe tomar en cuenta factores como:

� Propiedades termodinámicas � Químicas � De seguridad � Económicas

Punto de ebullición: Se llama punto de ebullición a la temperatura a la cual un líquido comienza su evaporación sin comprimirlo; es decir, a la presión atmosférica. Por ejemplo, el punto de ebullición del agua a nivel del mar se presenta a los 100°C. Punto de condensación: El punto de condensación es la temperatura en la cual un gas o vapor inicia su transformación a líquido. Este punto está directamente relacionado con la presión a que se encuentra el gas o vapor. Cuanto mayor sea la presión a que se halle sometido el gas, mayor será el punto de condensación en grados de temperatura. Temperatura crítica: La temperatura crítica es la temperatura límite inferior en que se produce la condensación de un gas a la presión atmosférica, por ejemplo, si a un gas a presión encerrado en un recipiente se le reduce la temperatura a 0°C aquél se licua o condensa. Al r ealizar esta prueba a temperatura y presión distintas a las mencionadas, el gas se condensará a una temperatura mayor de 0°C; pero habrá una temperatura y una presión a la que ya no se condensará. Volumen especifico: Si se toma la medida de volumen de un gas en centímetros cúbicos a 0°C y a la presión atmosférica, se obtiene el volumen especifico de este gas. De esta manera, al medir el volumen que ocupan distintos gases a 0°C, puede establecerse una comparación. E sta medición es útil para tener una noción del compresor que se debe utilizar en el equipo. Cuanto mayor volumen específico tenga un gas, mayor deberá ser la capacidad del pistón del compresor; es decir, en un mismo compresor rendirá más frío aquel gas que tenga menos volumen específico ya que el compresor bombeará más gas.


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Un refrigerante ideal a de cumplir las siguientes propiedades:

� Ser químicamente inerte hasta el grado de no ser inflamable, ni tóxico, ni explosivo, tanto en estado puro como cuando esté mezclado con el aire en determinada proporción.

� No reaccionar desfavorablemente con los aceites o materiales empleados en la construcción de los equipos frigoríficos.

� No reaccionar desfavorablemente con la humedad, que a pesar de las precauciones que se toman, aparece en toda instalación.

� Su naturaleza será tal que no contamine los productos almacenados en caso de fuga. � El refrigerante ha de poseer unas características físicas y térmicas que permitan la máxima

capacidad de refrigeración con la mínima demanda de potencia. � La temperatura de descarga de cualquier refrigerante siempre disminuye a medida que baja

la relación de compresión. Por lo tanto deseamos que la temperatura de descarga sea la más baja posible para alargar la vida del compresor.

� El coeficiente de conductancia conviene que sea lo más elevado posible para reducir el tamaño y costo del equipo de transferencia de calor.

� La relación presión-temperatura debe ser tal que la presión en el evaporador para la temperatura de trabajo sea superior a la atmosférica, para evitar la entrada de aire y de humedad en el sistema en caso de fuga.

� Temperatura y presión crítica, lógicamente el punto de congelación deberá ser inferior a la temperatura mínima de trabajo.

� Finalmente ha de ser de bajo precio y fácil disponibilidad.

Por lo tanto lo ideal de un refrigerante sería que la presión de evaporación sea ligeramente mayor que la presión atmosférica, para que nunca exista vacio en el sistema. Los refrigerantes admiten una división en cuanto a su temperatura o punto de ebullición, en amplias categorías las cuales son:

� Temperaturas ultrabajas (-65°F o más bajas) � Temperaturas bajas (-65°F a -20°F) � Temperaturas intermedias (-20°F a 20°F) � Temperaturas altas (20°F o más)

Temperatura y presión de condensación de un refrige rante La siguiente tabla muestra las características de la presión de condensación de unos de los principales refrigerantes, con la cual se pueden determinar las siguientes conclusiones: REFRIGERANTE PUNTO DE

EBULLICIÓN A LA PRESIÓN ATM. 0°F

PRESIÓN DE EVAPORACIÓN A

5°F (psi)

PRESIÓN DE CONDENSACIÓN A

86°F(psi)

RELACIÓN DE COMPRESIÓN

Amoniaco -28 34.27 169.2 4.94 Bióxido de carbono (744)

-109 332 1043 3.15

Etano -127.5 236 675.8 2.87 R12 -21.6 11.8 93.3 7.9 R21 48 5.24 31.23 5.97 R22 -41.4 43 174.5 4.06

R113 117.6 0.982 7.856 8.02 Dicloro metano -11 21 95.5 4.58 Bióxido de azufre 14 11.81 66.4 5.63


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Relación De Compresión. Para elegir un refrigerante idóneo es muy importante obtener relaciones de compresión adecuadas. Si se sabe que con altas relaciones de compresión, la potencia requerida por el compresor es muy grande, por lo tanto la temperatura de evaporación y de condensación se debe establecer con un eficiente criterio técnico, como ya se estudio anteriormente. Clasificación Por Presiones. Las presiones que actúan en un sistema de refrigeración son extremadamente importantes ya que ellas determinan la robustez requerida en el equipo para comprimir y mover el gas. A más alta presión, se requiere mayor robustez en los componentes de un sistema y por lo tanto, las presiones de funcionamiento deberán ser lo suficientemente bajas como para reducir la robustez y costo del equipo. Sin embargo, si las presiones de funcionamiento normales son negativas con respecto a la presión atmosférica (vació) nos encontramos con el problema de las entradas de aire y humedad dentro del sistema. Esto quiere decir que un buen refrigerante deberá tener una presión de condensación tan baja como sea posible y una presión de evaporación por encima de la atmosférica con objeto de mantener en todo momento una pequeña presión positiva en el sistema.

Los refrigerantes pueden ser puros o mezcla de diferentes gases, las mezclas pueden ser azeotrópicas o no azeotrópicas.

Las mezclas azeotrópicas están formadas por tres componentes y se comportan como una molécula de refrigerante puro. Empiezan por 5 (R-500, R-502).

Las mezclas no azeotrópicas están formados por varios componentes pero la mezcla no se comporta como una molécula de refrigerante puro. Por lo tanto la carga de refrigerante que funciona con estos gases se ha de realizar siempre por líquido ya que cada gas se comporta diferente en estado gaseoso. Empiezan por 4 (R-404, R-408, R-409). Aparte este tipo de mezclas tiene deslizamiento, lo que quiere decir que a la misma presión la temperatura es diferente si está en estado gaseoso o en estado líquido. Este deslizamiento puede ser desde 1º hasta 7ºC.

Estos gases no son tóxicos en estado normal pero desplazan el oxígeno produciendo asfixia. Cuando están en contacto con llamas o cuerpos incandescentes el gas se descompone dando productos altamente tóxicos y capaces de provocar efectos nocivos en pequeñas concentraciones y corta exposición.

Los refrigerantes que empiezan por 7, indican que son fluidos inorgánicos. Por ejemplo, el amoniaco (NH3) que se denomina R-717 o el R-744 que es el anhídrido carbónico (CO2), el R-764 es el anhídrido sulfuroso (SO2).

Los que empiezan por 6 son los isobutano como el R-600, se emplean en instalaciones domésticas. Son altamente inflamables.

Caracteristicas Del R-22:

Este refrigerante es del grupo de los HCFC, inicialmente estaba diseñado para aire acondicionado pero hasta hace poco se emplea para todo.

Evapora a –40,8ºC a presión atmosférica, es miscible con el aceite mineral y sintético pero en bajas temperaturas es recomendable utilizar separador de aceite.


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Acepta poco recalentamiento ya que de lo contrario aumentaría demasiado la temperatura de descarga.

Absorbe 8 veces más humedad que el R-12.

Actualmente se prohíbe su empleo en equipos e instalaciones nuevas excepto para equipos de aire acondicionado inferior a 100kw.

Las fugas también se pueden detectar con lámpara.

Características Del R-134a:

Pertenece al grupo de los HFC, al no tener cloro no son miscibles con los aceites minerales, sólo se emplea aceite base ESTER.

Evapora a –26ºC a presión atmosférica y es el sustituto definitivo para el R-12.

Los HFC son muy higroscópicos y absorben gran cantidad de humedad.

De los HFC el 134a es el único definitivo los demás se emplean para mezclas (R-125, R-143a, R-152a).

Se detectan las fugas mediante buscafugas electrónicos o con otros medios como colorantes o jabón.

Actualmente se comenta que los gases que pertenecen al grupo de los HFC agravan más el efecto invernadero y al recalentamiento del planeta que las emisiones de CO², de manera que nos plantea una gran duda, ¿Qué gases emplearemos en el futuro?

Recuperación y Reciclaje De Refrigerantes:

Cada día es más importante la recuperación y el reciclaje de los refrigerantes, para evitar las emisiones de gases que afectan al medio ambiente.

Para eso se emplean unidades de recuperación que extraen el gas de la instalación, lo deshidratan y extraen el aceite. Después este gas se puede emplear otra vez o almacenarse para su destrucción en el caso de los CFC.

Estos equipos llevan un pequeño compresor hermético, normalmente rotativo, además de los separadores de aceite y los filtros separadores, cuando más grande más rápido extrae el refrigerante y más pesado.


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1.12 CRITERIOS DE CARGA MAXIMA.

Directrices para Simplificar Cálculos (la Rosa de l os Vientos u Orientación). La dirección a

la cual miren las distintas paredes del espacio que debe ser enfriado ó calentado, deben ser considerados. El momento del día en que la carga llega a su pico también debe ser determinado.

• Orientación ó Muros Francos. N O E S

1. Orientación Oeste (O). La ganancia de calor máxima se tiene en la tarde a mediados del verano.

O

2. Orientación Este (E). La ganancia de calor máxima se tiene a principios ó a mediados del verano por la mañana.

E

3. Orientación Sur (S). La ganancia de calor máxima se da en el otoño ó invierno temprano

ó por la tarde. S

4. Orientación Norte (N). Siempre expuesta a la sombra.

N


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• Orientación ó Muros No Francos.

1. Orientación Sur Oeste (SO). La ganancia de calor máxima se da en el otoño por la tarde.

SO

2. Orientación Noroeste (NO). La ganancia de calor máxima se da a principios de verano y por la tarde.

NO

3. Orientación Noreste (NE). La ganancia de calor máxima se da en el verano muy

temprano de las 8:00 a las 9:00 horas. NE

4. Orientación Sur Este (SE). La ganancia de calor máxima se da en el otoño. SE • Techo Expuesto. La ganancia de calor máxima se da en el verano durante la tarde ó el

anochecer. PRIMAVERA: VERANO: OTOÑO: INVIERNO: Marzo Junio Septiembre Diciembre Abril Julio Octubre Enero Mayo Agosto Noviembre Febrero


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1.13 USO DE LAS TABLAS CARRIER Y SUS RESPECTIVAS CO RRECIONES. Las condiciones normales de proyecto en verano, son aplicables a las 3 de la tarde del mes de

Julio, pero también interesa frecuentemente conocer estas condiciones a otras horas del día y durante otros meses del año. La tabla 2 indica las correcciones aproximadas de termómetro seco y húmedo desde las 8 de la mañana, hasta las doce de la noche, obtenidas de acuerdo con el margen de variación media diaria. La tabla 3 da las correcciones aproximadas de termómetro seco y húmedo en los meses comprendidos entre Marzo y Noviembre, obtenidas a base del margen anual del termómetro seco (temperatura normal en verano menos temperatura normal en invierno). La tabla 6 contiene las ganancias máximas de calor solar para cada orientación, mes y latitud. En realidad esta tabla no es más que un resumen de la tabla 15. Las tablas 7 a la 11 se utilizan para determinar la carga real de refrigeración debida a la ganancia de calor solar cuando se mantiene constante la temperatura del espacio acondicionado, considerando distintos tipos de construcción y periodos de funcionamiento. Al utilizar los factores correspondientes a funcionamientos de 12 y 16 horas, se admite la hipótesis de que la puesta en marcha de la instalación se realiza a las 6 horas de la mañana (hora solar) que son las 7 (hora legal) en la mayoría de las países. La tabla 15 da las insolaciones correspondientes a las latitudes de 0,10, 20, 30, 40 y 50°, para cada mes del año y cada hora del día. Estos valores comprenden tanto la radiación directa y difusa como el porcentaje de calor adsorbido por el cristal y transmitido al local. La tabla no incluye la transmisión de calor debida a la diferencia de temperatura entre el aire exterior y el interior.

Las tablas 19 y 20 se han calculado por el método de Schmidt, basado en las siguientes condiciones: 1.- Intensidad de la radiación solar de Julio y a 40° de latitud Norte. 2.- Intervalo de variación de 11°C de la temperatur a seca exterior en 24 Hrs. 3.- Temperatura máxima exterior de 35°C y temperatu ra interior de proyecto de 27°C; es decir,

8°C de diferencia. 4.- Un coeficiente de absorción de paredes y techos de 0.90. este coeficiente de absorción es de

0.50 para las paredes de color claro y de 0.70 para las de color medio. 5.- Las horas indicadas son horas solares.


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1.14 UNIDADES. SISTEMA INGLES E INTERNACIONAL.

Desde tiempos muy remotos, el hombre ha tenido la necesidad de medir, es decir; saber cuál es

la magnitud de un objeto comparándolo con otro de la misma especie, que le sirve de base ó patrón. Pero el problema ha sido encontrar el patrón de medida. Por ejemplo, se habló de codos, varas, pies, jemes (distancia entre el dedo índice y pulgar al estar estirada la mano) para medir longitud. Cuarterones, arrobas, quintales, cargas; para medir masa. Lunas, soles, lustros; para medir tiempo.

Antiguamente, los egipcios habían encontrado un patrón para medir la longitud, mediante las dimensiones de un hombre con los brazos extendidos ( brazada ), sin embargo, pronto la elección de la medida de longitud se convirtió en una cuestión de prestigio, ya que era inconcebible que una nación utilizara la medida de alguna parte del cuerpo del soberano de otro país. Por tanto, cada vez se crearon más unidades diferentes y los países grandes y ricos establecieron nuevas medidas propias para demostrar su poderío y autonomía. Esto dio como resultado, un serio obstáculo para el comercio entre los pueblos. Actualmente, se ha buscado establecer un solo sistema de unidades que sea utilizado por todos los países. En 1960, científicos y técnicos de todo el mundo se reunieron en Ginebra, Suiza y acordaron adoptar el llamado: Sistema Internacional de Unidades (SI). Este sistema se basa en el que llamábamos M. K. S., iníciales que corresponden a metro, kilogramo y segundo. No obstante, aún siguen utilizándose el sistema inglés (pie, libra y segundo - los conceptos como longitud, área, volumen, temperatura, presión, densidad, masa, velocidad, cantidad de movimiento y tiempo, se les llama características físicas. Las características físicas se miden con cantidades estándar llamadas unidades, por ejemplo, el pie (ft) es una de las unidades estándar que se emplean para medir la longitud) y el sistema sexagesimal ó C. G. S. (centímetro, gramo y segundo). Además de los llamados sistemas gravitacionales ó de ingeniería; que en lugar de masa se refieren al peso. Sin embargo hay que tener presente y observar en los símbolos de las unidades se escriben con minúsculas, a menos que se traten de nombres propios, en cuyo caso, es con mayúsculas; Los símbolos deben ser en singular y sin punto. Por tanto, debemos escribir para kilogramo: kg y no Kg; para kilómetro: km y no Km; para gramo: g y no gr; para Newton: N y no n ni Nw. Mediante el empleo de prefijos y sus respectivos símbolos, aceptados internacionalmente.

Unidades. Los conceptos como longitud, área, volumen, temperatura, presión, densidad, masa, velocidad, cantidad de movimiento y tiempo se les llama características físicas. Las características físicas se miden con cantidades estándar llamadas unidades, por ejemplo, el pie (ft) es una de las unidades estándar que se emplean para medir la longitud. Una cantidad física puede medirse solamente mediante la comparación con una cantidad semejante. Una porción bien diferenciada de una cantidad física se denomina unidad. (Para que sea de utilidad, la unidad debe ser de un tamaño práctico conveniente). Cualquier cantidad física de la misma clase puede compararse con ella y su valor puede establecerse en términos de una relación numérica y de la unidad que se utilice. Unidades Básicas y Unidades de Longitud. La unidad general de una cantidad física se define como su dimensión básica del sistema, una unidad específica ( por ejemplo, el metro para la longitud, el kilogramo para la masa y el segundo para el tiempo ). A una unidad como esas se le denomina unidades derivadas. Unidades Sistemáticas. Las unidades sistemáticas son las unidades que se derivan sistemáticamente en un sistema de unidades. Pueden obtenerse reemplazando las unidades generales (dimensiones) por las unidades básicas del sistema. Si se definen las dimensiones de longitud, masa y tiempo [L], [M] y [T], respectivamente, entonces las cantidades físicas pueden expresarse como [L]x[M] [T]-2. En el sistema mks de unidades, la unidad sistemática de la aceleración es, por lo tanto, m/s2 y la fuerza es 1 kg-m/s2.


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Sistemas Absolutos de Unidades y Sistemas Gravitaci onales de Unidades. Los sistemas de unidades en los cuales se toma a la masa como unidad básica se denominan sistemas absolutos de unidades, en tanto que aquellos en los que se toma a la fuerza y no a la masa como unidad básica, se denomina sistemas gravitacionales de unidades. El Sistema C. G. S. de Unidades. El sistema C. G. S. de unidades es un sistema absoluto de unidades y se basa en el centímetro, el gramo masa y el segundo como unidades básicas. Este sistema se ha usado extensamente en la ciencia. Entre sus desventajas se incluye el hecho de que las unidades derivadas para la fuerza y la energía son demasiado pequeñas para propósitos prácticos y que el sistema no se combina con las unidades eléctricas prácticas para formar un sistema de unidades completo. El Sistema M. K. S. de Unidades. El sistema M. K. S. de unidades es un sistema absoluto de unidades y se basa en el metro, el kilogramo masa y el segundo como unidades básicas. En este sistema las unidades derivadas para la fuerza y la energía son de tamaño conveniente en el sentido de la ingeniería y todas las unidades prácticas eléctricas encajan en el sistema como unidades naturales para formar un sistema de unidades completo. El Sistema Métrico de Unidades de Ingeniería. El sistema métrico de unidades de ingeniería es un sistema gravitacional de unidades y se basa en el metro, el kilogramo fuerza y el segundo como unidades básicas. (Puesto que el estándar de fuerza se define como el peso de la masa estándar prototipo del kilogramo, la unidad básica de fuerza es variable, pero este factor no representa una desventaja seria). El Sistema Inglés de Unidades de Ingeniería. El sistema inglés de unidades de ingeniería es un sistema gravitacional de unidades y se basa en el pie, la libra fuerza y el segundo como unidades básicas. Este es el único sistema que se ha usado durante largo tiempo en Estados Unidos. La unidad derivada para la masa es la lbf-s

2/ft se denomina slug (1 slug = lbf-s2/ft).

El Sistema Internacional de Unidades (S. I.). El Sistema Internacional de unidades (abreviado S. I.) es el sistema de unidades acordado internacionalmente para expresar los valores de las cantidades físicas. En este sistema se agregan cuatro unidades básicas a las tres unidades básicas de costumbre (metro, kilogramo y segundo) del sistema absoluto M. K. S. de unidades. Las cuatro unidades básicas añadidas son el ampere como unidad de corriente eléctrica, el kelvin como unidad de temperatura termodinámica, la candela como unidad de intensidad luminosa y el mole como unidad de cantidad de sustancia. Así pues, en las unidades S. I. el metro, el kilogramo, el segundo, el ampare, el Kelvin, la candela y el mole, constituyen las siete unidades básicas.

CANTIDAD UNIDAD SÍMBOLO DIMENSIÓN

Longitud metro m Masa kilogramo Kg Tiempo segundo s Corriente eléctrica ampere A Temperatura Kelvin K Intensidad luminosa candela cd Cantidad de sustancia mole mol


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Para cada característica física existen muchas unidades diferentes. Estas unidades guardan entre si relaciones numéricas fijas que se llaman equivalencias o factores de conversión. Algunos ejemplos de equivalencias, son los siguientes:

CARACTERÍSTICA EQUIVALENCIAS DE UNIDADES (FACTORES DE CONVERSIÓN)

Longitud 1 ft = 12 pulgadas ( in ) = 0.3048 metros ( m ) Volumen 1 ft3 = 7.48 galones ( gal ) = 0.0283 m3 Tiempo 1 minuto ( min ) = 60 segundos ( s ) Masa 2.20 libras ( lb ) = 1 kilogramo ( Kg )

El Sistema Internacional de Unidades (S. I.) e Ingl és de Unidades. En la industria de la calefacción, ventilación y acondicionamiento del aire se usan dos sistemas de unidades. Uno se llama sistema inglés o sistema pulgada-libra y el otro se llama sistema S. I. o internacional. Las unidades S. I. son parte de un sistema más amplio de unidades que se llama sistema métrico. El sistema inglés se usa por lo general en los Estados Unidos, mientras que las unidades S. I. se usan en la mayoría de los países. El sistema S. I. de unidades solo usa una unidad de medida para cada característica física. Por ejemplo, la unidad S. I. de longitud es el metro y no el centímetro ni el kilometro. Sin embargo, a veces se emplean unidades métricas que no son unidades S. I. estándar, debido a que es una práctica común en la industria del acondicionamiento del aire en los países con sistema internacional.

SISTEMA INTERNACIONAL DE UNIDADES ( S. I. )

CANTIDAD UNIDAD SÍMBOLO

Longitud metro m Masa kilogramo Kg Tiempo segundo s

Unidades básicas Corriente eléctrica ampere A Temperatura kelvin K Intensidad luminosa candela cd Cantidad de sustancia mole mol Aceleración metros por

segundo al cuadrado

m / s2

Área metro cuadrado m2 Densidad kilogramo por

metro cúbico Kg / m3

Viscosidad dinámica Newton segundo por metro cuadrado

N-s / m2

Fuerza Newton N m kg / s2 Frecuencia Hertz Hz S × 10-1 Potencia Watt W m2 Kg S × 10-3

Unidades derivadas Presión Pascal (Newton por metro cuadrado)

Pa (N / m2) m × 10-1 × Kg S × 10-2

calor específico Joule por Kilogramo Kelvin

J / Kg-K m2 s × 10-2 × K × 10-1

velocidad metros por segundo

m / s 10-3

Volumen metro cúbico m3 Voltaje Volt V m × 10-2 × Kg s × 10-3

× A exp -1 trabajo, energía,

cantidad de calor Joule J m × 10-2 × Kg S × 10-2


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Tablas de Conversiones.

CONVERSIÓN DE MASA

Gramos Kg lb 1 10-3 2.205 × 10-3

CONVERSIÓN DE LONGITUD

Cm m in 1 0.01 0.3937

CONVERSIÓN DE ÁREA

cm2 m2 in2 1 10-4 1.155

CONVERSIÓN DE VOLUMEN

mm3 m3 in3 1 10-3 6.102 × 10-3

CONVERSIÓN DE POTENCIA

KW Kgf-m/s ft-lbf/s


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1.15 PSICROMETRIA.

La psicrometría es la ciencia que estudia las propiedades termodinámicas del aire húmedo y el

efecto de la humedad atmosférica en los materiales y el confort humano. Tal como se aplica a este capitulo, la definición debe ser completa para que incluya el método de control de las propiedades térmicas del aire húmedo.

La carta psicométrica es una excelente herramienta para representar la relación entre las diferentes variables del estado del aire húmedo. Nos permite calcular con ayuda de una grafica los cambios del estado del aire. También visualiza los procesos de tratamiento de aire en una manera compacta y fácil a entender.


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La línea de saturación (humedad relativa = 100%) divide la carta psicométrica en dos partes : La zona recalentada y la zona de niebla. La mayoría de los procesos de tratamiento de aire ocurren en la zona recalentada. La zona de niebla aplica por ejemplo para los cálculos meteorológicos.

La zona recalentada nos indica la relación entre los siguientes parámetros:

• Densidad. • Entalpia. • Humedad especifica. • Humedad relativa. • Presión. • Temperatura.

El aire alrededor de nosotros, se compone de una mezcla de gases secos y vapor de agua. Los gases contienen aproximadamente 77% de nitrógeno y 23% de oxigeno, con otros gases que totalizan menos del 1%. El vapor de agua, existe en muy poca cantidad, así que es medido en grano o libras (una libra contiene 7,000 granos).

Densidad del Aire. La densidad del aire se indica en las siguientes unidades:

• Kilogramo por metro cúbico Kg/m3 unidad del sistema internacional • Libra por pie cúbico Lb/ ft3 unidad del sistema inglés

La densidad del aire depende de la temperatura, de la presión de aire y de la cantidad de vapor de agua que tiene este aire:

0.3483 × P

T 0.1316 × φ × Ps

T

ρ =

ρ. - Densidad del aire.…………………………………………………………. Kg/m3 P - Presión del aire……………………………………………………………..mbar Xs - Humedad específica saturado……………………………………………mbar T - Temperatura absoluta………………………………………………………°K φ - Humedad relativa…………………………………………………………..% Ps - Presión de vapor saturado………………………………………………..mbar

Entalpía. La entalpía es el contenido de calor total de la mezcla de aire y vapor de agua que contiene una cantidad especifica de aire. Es la suma de los valores de calor sensible y latente. Por esta razón se llama también calor total. El calor sensible es el calor seco que contiene una cantidad específica de aire. El calor latente es el calor requerido para evaporar la humedad que contiene una cantidad específica de aire. Esta evaporación ocurre a la temperatura de bulbo húmedo.


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Para determinar la entalpía matemáticamente se tiene que considerar la suma del calor que esta contenido en el aire.

Aire seco (humedad relativa = 0%) h = Cpa × t Aire seco y vapor de agua (humedad relativa mayor 0% y menor 100%) h = (Cpa × t) + (ro × X) + (Cpv × X × t) Aire seco y vapor de agua saturado (humedad relativa = 100%) h = (Cpa × t) + (Xs (ro + Cpv × t)) Aire seco y vapor de agua saturado y agua (zona de niebla) h = (Cpa × t ) +( Xs( ro + Cpv × t )) + ((X-Xs) × (Cpw × t )) Aire seco y vapor de agua saturado y hielo (zona de niebla congelada) h = (Cpa × t ) +( Xs( ro + Cpv × t )) + ((X-Xs) × (Cph × ( t-rf ))) h - Entalpía especifica………………………………………………………………Kj/kg t - Temperatura……………………………………………………………………….° C X - Humedad específica…………………………………………………………….Kg v/Kg as Xs - Humedad específica saturado………………………………… …………..Kg v/Kg as Cpa - Calor específico del aire………………………………………..(1.006) Kj/KgK Cpv - Calor específico del vapor……………………………………… (1.86) Kj/KgK Cpw - Calor específico del agua……………………………………….(4.19) Kj/KgK Cph - Calor específico del hielo………………………………………( 2502) Kj/KgK rf - Calor de fundición del agua………………………………………...(333) Kj/KgK

Humedad Específica ó Contenido de Humedad. Es el peso real de vapor de agua en el aire, se expresa en granos o libras de aire seco dependiendo de los datos usados. Las siguientes unidades se usan normalmente para indicar la humedad específica o humedad absoluta:

• Granos de vapor por kilogramo de aire seco g/Kg unidad del sistema internacional • Kilogramos de vapor por kilogramo de aire seco Kg/Kg unidad del sistema internacional • Granos de vapor por libra de aire seco gr/lb unidad del sistema inglés • Libras de vapor por libra de aire seco lb/lb unidad del sistema inglés

La humedad específica del aire depende de la presión y de la cantidad de vapor de agua que contiene este aire.

0.622 × φ + Ps

P × φ + PsX =

X - Humedad específica Kg / Kg φ - Humedad relativa % Ps - Presión de vapor saturado mbar P - Presión del aire mbar Nota: La humedad específica del aire no depende de la temperatura.


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Humedad Relativa. Es la relación del vapor de agua real en el aire, comparado a la máxima cantidad que estaría presente a la misma temperatura, expresada como un porcentaje (%). Por esta razón la humedad relativa se expresa como un porcentaje (valor entre 0 y 100 %) y no tiene unidad:

X Xs100

φ =

φ - Humedad relativa % X - Humedad específica Kg / Kg Xs - Humedad específica saturada mbar

La capacidad del aire de absorber vapor de agua, depende mucho de la temperatura. Aire caliente puede contener mucho más vapor de agua que aire frío. Si se enfría aire, su humedad relativa aumenta porque disminuye la capacidad de absorber vapor de agua. La humedad relativa del aire se mide con un higrómetro.

Presión del Aire. La presión del aire se mide con un manómetro. La presión del aire se indica usualmente en las siguientes unidades:

• Bar bar unidad del sistema internacional • Milibar mbar unidad del sistema internacional • Pascal Pa unidad del sistema internacional • Kilopascal KPa unidad del sistema internacional • Pulgadas de mercurio “ Hg unidad del sistema inglés • Pulgadas de agua “W.G. unidad del sistema inglés

Las unidades bar y pulgadas de mercurio son las mas frecuentes. Temperatura de Bulbo Seco. Es la temperatura medida con un termómetro ordinario. Temperatura de Bulbo Húmedo. La temperatura registrada por un termómetro cuyo bulbo está cubierto por una gasa húmeda sobre el bulbo de mercurio de un termómetro ordinario y expuesto a una corriente de aire rápida. Procesos en el Diagrama Psicométrico. Mezcla de Dos Flujos de Masa de Aire. Si dos masas de aire con diferentes estados se mezclan resulta un tercer estado, cuya magnitud se puede calcular matemáticamente o determinar con ayuda de la carta psicrometríca: Calculo con formula;

X1 × m1 + X2 × m2

m1 + m2Xm =

h1 × m1 + h2 × m2m1 + m2

hm =


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m1 - Flujo de masa de aire 1 Kg/s m2 - Flujo de masa de aire 2 Kg/s Xm - Humedad específica de mezcla Kg/Kg X1 - Humedad específica de masa de aire 1 Kg/Kg X2 - Humedad específica de masa de aire 2 Kg/Kg hm - Entalpía específica de mezcla Kg/Kg h1 - Entalpía específica de masa de aire 1 Kg/Kg h2 - Entalpía específica de masa de aire 2 Kg/Kg Nota: En la práctica muchas veces se realiza el calculo de mezcla utilizando el volumen de aire en lugar

del flujo de masa de aire, lo cual, no es correcto, debido a que dichas dos variables no están proporcionales porque la densidad puede variar. No obstante, el error es pequeño y se pueden utilizar los flujos siempre y cuando la diferencia de temperatura entre ellos no varié mucho.

Calculo del Flujo de Masa de Aire. El flujo de masa de aire se determina con la siguiente formula: m = V × ρ

m - Flujo de masa de aire Kg/s ρ - Densidad del aire Kg/m3 V - Volumen del aire m3/s

Calculo del Volumen de Aire. El volumen de aire se determina con la siguiente fórmula: V = A × ṽ V - Volumen del aire m3/s A - Área m2 ṽ - Velocidad del aire m/s

Calentamiento del Aire. Para calentar un flujo de aire se introduce calor. La capacidad requerida para calentar un flujo de aire húmedo se determina con la siguiente fórmula:

Q ≈ m × Cpa × (hs – he) = V × ρE × Cpa × (hs – he)

Porque el contenido de humedad en el aire normalmente es muy pequeño y el estado del agua no cambia, el resultado esta poco afectado utilizando una fórmula mas sencilla.

Q ≈ m × Cpa × (ts – te) = V × ρe × Cpa × (ts – te) Q - Capacidad kw m - Flujo de masa de aire Kg/s Cpa -Calor específico del aire Kj/KgK = 1.066 hs - Entalpía específico de salida del aire Kj/Kg he - Entalpía específico de entrada del aire Kj/Kg ts - Temperatura de salida del aire ° C te - Temperatura de entrada del aire ° C V - Volumen del aire m3/s ρe - Densidad del aire en la entrada Kg/m3

Humidificación del Aire. Para humidificar un flujo de aire se agrega agua. Esta agua puede estar en forma liquida (lavadora de aire) o en forma de vapor (humidificador de vapor). El gasto de agua respectivamente de vapor se calcula con la siguiente fórmula:

mw = m × (hs –he ) = V × ρe × ( hs –he )


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mw - Flujo de masa del agua Kg/s m - Flujo de masa de aire Kg/s hs - Humedad específica de salida del aire Kg/Kg he - Humedad específica de entrada del aire Kg/Kg V - Volumen del aire m3/s ρe - Densidad del aire en la entrada Kg/m3

Humidificador del Vapor. Durante el proceso de humidificación, se agrega vapor con un humidificador. La humedad aumenta y también la temperatura aumenta ligeramente, porque el vapor es mas caliente que el aire. Humidificadores de vapor son ideales para aplicaciones en plantas farmacéuticas, principalmente, porque el vapor no genera olores y el riesgo de acumulación de gérmenes es pequeño. Las desventajas de lavadoras humidificadoras son:

• Alto costo de operación (especialmente humidificadores eléctricos). • Mucho mantenimiento del generador de vapor (sales).

Deshumidificación del Aire. Durante el proceso de deshumidificación se retira agua del flujo de aire. Existen varios sistemas que utilizan los siguientes principios físicos:

• Condensación en superficie fría ( serpentín de enfriamiento ) • Absorción de vapor con materiales sólidos giroscópicos ( rueda desecante Munters ). • Absorción de vapor con fluidos giroscópicos ( deshumidificacion Kathabar )

Círculo de Alineamiento. Localizado a 80º F de bulbo seco y al 50% de humedad relativa, se usa en conjunción con el factor de calor sensible para trazar las distintas líneas de los procesos del acondicionamiento del aire. Factor de Calor Sensible. Es el calor sensible dividido por la suma de calor sensible más calor latente ó calor total. Libras de Aire Seco. Las bases para todo cálculo psicométrico. Permanece constante durante todos los procesos psicométricos. El bulbo seco, el bulbo húmedo y la temperatura de punto de rocío y la humedad relativa están tan relacionados que, si dos propiedades son conocidas, las otras restantes pueden ser determinadas. Cuando el aire está saturado, el bulbo seco, el bulbo húmedo y la temperatura de punto de rocío son iguales. Temperatura de Rocío. La temperatura en la que la condensación de la humedad comienza cuando el aire se ha enfriado. Volumen Específico. El pie cúbico de la mezcla por libra de aire seco.


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1.16 DESCRIPCION DEL PROYECTO. Este proyecto esta encaminado a la necesidad de tener ahorros de energía eléctrica y con ello bajar los costos de consumos, que cuantificado anualmente, es considerable y que se ve reflejado económicamente. Este tipo de sistemas tienen una inversión inicial elevado a comparación de los sistemas tradicionales, pero la ventaja es que se van pagando anualmente y con ello en determinado tiempo, este sistema tiene un ahorro de casi el 50% de lo que se pagaría anualmente con un sistema tradicional. El sistema consta de chillers, bancos de hielo, manejadoras, ductos, accesorios para aire (difusores y rejillas), tuberías de agua helada, válvulas, etc. El objetivo es que fabriquemos hielo en las horas no pico en donde el costo de Kw/Hr es barato a comparación de las horas pico en donde inclusive compañía de luz nos puede multar por tener factores de potencia fuera de lo permitido. El sistema fabrica hielo en horas no pico, para ello los chillers deberán estar funcionando; una vez que el hielo es fabricado, cuando el o los locales requieren ser enfriados, con el sistema de control y los sensores de temperatura, empiezan a funcionar las unidades manejadoras de aire y las válvulas de control instaladas en cada una de las manejadoras abrirán o cerraran dependiendo de la demanda solicitada. A medida que todas las unidades manejadoras demanden enfriamiento; el sistema esta calculado para abatir dicha carga y con ello garantizar las condiciones de enfriamiento requeridas. Cuando el sistema de enfriamiento se encuentre en operación, solo operaran las bombas y unidades manejadoras de aire. Los bancos de hielo no tienen elementos que consuman energía eléctrica, por ello son ahorradores de energía. Los chillers permanecerán sin funcionar y solo lo harán para la fabricación de hielo. Podría darse el caso que la demanda supere la capacidad de los bancos de hielo, en todo caso se hace un arreglo con válvulas y con el control adecuado, entra en operación uno o los chillers que sean necesarios para dar la capacidad. Esto solo sucedería cuando se tengan condiciones criticas que solo se presentan pocas veces al año.

Con excepción de los tanques de almacenamiento de hielo todos los demás equipos se instalarán en la azotea del Centro Comercial.

El sistema funcionará con la capacidad total de enfriamiento que será de 1,736 T. R. Para lograr esta carga será necesaria la fabricación de hielo, durante el período nocturno de poca demanda de energía eléctrica y con ahorro en el costo del KW/h. La capacidad total de enfriamiento de las seis unidades enfriadoras de líquido será de 1,758 T. R. de eficiencia real. Con esta capacidad nuestro sistema podrá trabajar en la fabricación de hielo en el período nocturno, dejando de funcionar en los períodos diurnos, cuando la demanda de energía eléctrica y el costo del KW/h, es mayor. Este sistema podrá funcionar en tres formas diferentes, dependiendo de los parámetros establecidos en el funcionamiento del mismo: Este sistema tendrá un circuito independiente de tuberías para agua-glicol, que estarán interconectadas a las seis unidades enfriadoras de líquido, siete tanques de almacenamiento de hielo, con lo que se empleará en la fabricación y almacenamiento de hielo. El sistema tendrá otro circuito independiente de tuberías para agua helada, que estarán interconectadas a las unidades manejadoras de aire tipo modular, y con dos de las tres bombas de recirculación de agua helada.

CAPITULO 2 BALANCE TERMICO

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CAPITULO 2 2.1. Especificaciones Generales del Sistema para el Acondicionamiento del Aire. Ahora hablaremos con más detalle acerca de lo tratado anteriormente en forma general, para una

mejor comprensión de este tema. Cabe aclarar que el tema para este trabajo solo incluye lo referente al Acondicionamiento del Aire para lo cual sólo haremos mención dentro de estas especificaciones de los sistemas de Inyección y Extracción de Aire que se involucren en un Proyecto completo de este tipo.

Objetivo y Campo de Aplicación. Esta especificación tiene como objetivo establecer las características y requerimientos de diseño e instalación para el suministro de un Sistema de Acondicionamiento del Aire, Ventilación y Extracción, con todos los equipos, dispositivos, accesorios, soportería, instalaciones, etcétera que se describen. Este sistema se ubicará dentro de un Centro Comercial de la Ciudad de Monterrey, Nuevo León; además, cabe aclarar que cuando mencionemos agua-glicol nos referimos a una mezcla con glicol al 25%.

Características Particulares de Diseño. Las características particulares siguientes señalan datos puntuales que debe tener el Sistema de Acondicionamiento del Aire considerando también los puntos anteriores ya indicados e incluyendo el alcance de suministro. El sistema deberá operar de tal manera que las unidades enfriadoras de líquido funcionaran con los tanques de almacenamiento de hielo, con dos de las tres bombas de recirculación de agua helada y con dos de las tres bombas de recirculación de agua-glicol; este sistema dará servicio a un cierto número de unidades manejadoras de aire tipo modular que acondicionaran el centro comercial.

El equipo operará:

• La generación del termoalmacenaje será de las 22:00 a las 6:00 horas del siguiente día, • De las 6:00 a las 9:00 horas se llevara a cabo el paró de equipos, • De las 9:00 a las 20:00 horas operarán solo las unidades manejadoras y bombas, con un paro

de los bancos de hielo.


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2.2 MEMORIA DE CALCULO

2.2.1 Bases De Diseño.

L O C A L I Z A C I O N G E O G R A F I C A

L O C A L I D A D = MONTERRREY, NVO. LEONL A T I T U D N O R T E = 25 ° 40 'L O N G I T U D O E S T E = 100 ° 18 'A L T I T U D = 584 m = 1916 PiesP R E S I O N B A R O M E T R I C A = 715 mm Hg.FACT. DE CORREC. DE DENSIDAD = 0.94VARIACION DIARIA = 8.40 ° C

C O N D I C I O N E S E X T E R I O R E S D E D I S E Ñ O

TEMPERATURA DE BULBO SECO : 104.00 ° F = 40.0 ° CTEMPERATURA DE BULBO HUMEDO : 78.80 ° F = 26.00 ° CHUMEDAD RELATIVA : 35.00 %HUMEDAD ESPECIFICA : 0.00 Gr / Lb = 17.37 g / KgTEMPERATURA DE ROCIO : 63.24 ° F = 17.4 ° CENTALPIA : 45.00 BTU / Lb = 84.98 KJ/KGDENSIDAD 1.13 KG / M3CALOR ESPECIFICO DEL AIRE 1.0060 KJ/KG-°K

C O N D I C I O N E S I N T E R I O R E S D E D I S E Ñ O

TEMPERATURA INTERIOR = 26 ° C

TEMPERATURA DE BULBO SECO : 78.80 ° F = 26.0 ° CTEMPERATURA DE BULBO HUMEDO : 65.12 ° F = 18.4 ° CHUMEDAD RELATIVA : 50.00 %HUMEDAD ESPECIFICA : 25.55 Gr / Lb = 11.21 g / KgTEMPERATURA DE ROCIO : 58.64 ° F = 14.8 ° C


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2.2.2 Desarrollo de la Memoria.CORRECCIONES DE LAS TEMPERATURAS DE PROYECTO, EN FU NCION DE LA HORA CONSIDERADA.PARA LA CORRECCION, NECESITAMOS LA HORA DE CALCULO, ASÍ COMO EL RANGO DIARIO DE TEMPERATURA:

HORA CONSIDERADA = 16:00 P.M.VARIACION DIARIA = 8.40 ° C

ENTRANDO A LA TABLA 2 DEL MANUAL CARRIER, ENCONTRAMOS LOS SIGUIENTES VALORES:TEMP. SECA = -0.6 ° CTEMP. HUMEDA = 0.00 ° CPOR TANTO LAS CORRECIONES EN FUNCION DE LA HORA CONSIFERADA SE MANTIENEN IGUAL.

CORRECCIONES DE LAS TEMPERATURAS DE PROYECTO, EN FU NCION DEL MES CONSIDERADO.PARA LA CORRECCION, NECESITAMOS EL MES DE CALCULO, ASÍ COMO LA VARIACION ANUL DE TEMPERATURA: MES = AGOSTOVARIACION ANUAL = 20 ° CCOLOR DE LA CONSTRUCCION = CLAROENTRANDO A LA TABLA 3 DEL MANUAL CARRIER, ENCONTRAMOS LOS SIGUIENTES VALORES:TEMP. SECA = 0 ° CTEMP. HUMEDA = 0 ° CPOR TANTO LAS CORRECIONES EN FUNCION DE LA HORA CONSIDERADA QUEDAN COMO SIGUE:

TEMP. SECA = 39.44 ° CTEMP. HUMEDA = 26.00 ° C

D I F E R E N C I A S

T. B. S. HUM. ESP.CONDICIONES EXTERIORES 39.44 ° C 17 g / KgCONDICIONES INTERIORES 26.00 ° C 11.21 g / Kg

---------------- ----------------D I F E R E N C I A S 13.44 ° C 6 g / Kg


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CORRECCION POR DEW POINT ( VER ANEXO 1; TABLAS DEL MANUAL CARRIER)

FACTOR DEVIDRIO HORA D.B. W.B. B.S. B.H. TEMP. ROCIO DT CORRECCION

S/U S/U S/U S/U S/U S/U S/U N 16:00 P.M. -0.56 0.00 39.44 26.00 21.60 2.10 0.971

NE 16:00 P.M. -0.56 0.00 39.44 26.00 21.60 2.10 0.971E 16:00 P.M. -0.56 0.00 39.44 26.00 21.60 2.10 0.971

SE 16:00 P.M. -0.56 0.00 39.44 26.00 21.60 2.10 0.971S 16:00 P.M. -0.56 0.00 39.44 26.00 21.60 2.10 0.971

SW 16:00 P.M. -0.56 0.00 39.44 26.00 21.60 2.10 0.971W 16:00 P.M. -0.56 0.00 39.44 26.00 21.60 2.10 0.971

NW 16:00 P.M. -0.56 0.00 39.44 26.00 21.60 2.10 0.971

PARA LAS CARGAS PICO MAXIMAS, SE ENTRA A LA TABLA 6 DEL MANUAL CARRIER ( VER ANEXO I ), DONDE SE LOCALIZAN LAS GANANCIAS MAXIMAS.POR MARCO METALICO, SE APLICA LA SIGUIENTE FORMULA TOMADA DE TABLA 6: 1/.085 = 1.17.PARA LA ALTITUD, SE EMPLEA LA SIGUIENTE FORMULA: 1+ [(mts * 0.007 )/300] PARA EL DEW POINT O PUNTO DE ROCIO CORREGIDO, SE ENTRA A LA CARTA PSICROMETRICA Y SE OPTIENE EL VALOR DE PUNTO DE ROCIO PARA LAS CONDICIONES DE TEMPERATURA DE BULSO SECO Y HUMEDO.PARA EL ALMACENAMIENTO, SE MUESTRA EN LAS TABLAS 7 A LA 11, Y SE ENTRA CON LA HORIENTACION Y LA HORA.PARA LA CORRECCION POR EL VIDRIO , SE MUESTRA EN LA TABLA 9, PARA 16 HORAS DE OPERACIÓN.PARA LA CORRECION POR CORTINA, SE MUESTRA CON LA TABLA 16.SI EL PUNTO DE ROCIO ES SUPERIOR A 19.5, SE APLICA LA SIGUIENTE FORMULA: 1- ((DT/10)*0.14)SI EL PUNTO DE ROCIO ES INFERIOR A 19.5, SE APLICA LA SIGUIENTE FORMULA: 1+ ((DT/10)*0.14)


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FACTORES DE RADIACION SOLAR ( VER ANEXO 1; TABLA 15 DEL MANUAL CARRIER, 30° LATITUD NORTE): GANANCIAS MAXIMAS DEL MES DE ABRIL Y AGOSTO A LAS 16:00 PM

VIDRIO CARGA PICO MARCO ALTITUD DEW POINT LIMPIEZA CORTINA SOMBRA ALMACENAJE FACTORW / m² S / U S / U S / U S / U S / U S / U W / m²

N 41 1.17 1.014 0.971 0.90 1.00 1 0.88 37.33

NE 41 1.17 1.014 0.971 0.90 1.00 1 0.15 6.36

E 41 1.17 1.014 0.971 0.90 1.00 1 0.16 6.79

SE 41 1.17 1.014 0.971 0.90 1.00 1 0.21 8.91

S 85 1.17 1.014 0.971 0.90 1.00 1 0.45 39.65

SW 406 1.17 1.014 0.971 0.90 1.00 1 0.64 269.42

W 466 1.17 1.014 0.971 0.90 1.00 1 0.66 318.76

NW 208 1.17 1.014 0.971 0.90 1.00 1 0.52 112.00

HORIZONTAL 507 1.17 1.014 0.90 0.00 1 0.00


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T E M P E R A T U R A S E Q U I V A L E N T E S E N M U R O S Y TECHO ( VER ANEXO 1 ; TABLAS DEL MANUAL CARRIER)

PUESTO QUE EN MEXICO NORMALMENTE SE UTILIZAN LOS MISMOS MATERIALES, PARA LAS CONTRUCCIONESY EN BASE A CALCULOS EFECTUADOS PARA DETERMINAR EL PESO DE LA CONSTRUCCION Y A LA PRACTICA, HEMOS DETERMINADO QUE LA CONTRUCCION ES MEDIANA, ESTO PARA PODER DETERMINAR LOS VALORES DEPESO ESPECIFICO DE MUROS Y TECHO.PARA CONTRUCCIONES LIGERAS = 30 Lb / Ft² = 146 Kg / m²PARA CONTRUCCIONES MEDIANAS = 100 Lb / Ft² = 487 Kg / m²PARA CONTRUCCIONES PESADAS = 150 Lb / Ft² = 730 Kg / m²PARA NUESTRO CASO, CONSIDERAREMOS UN PESO DEL TECHO DE 150 KG/M², Y PARA NUESTROS MUROS, CONSIDERAREMOSUN PESO DE 487 KG/M².Dtes ; DIFERENCIA DE TEMPERATURA EQUIVALENTE A LA HORA CONSIDERADA PARA PAREDES EN LA SOMBRA ( TABLA 19 ).Dtem ; DIFERENCIA DE TEMPERATURA EQUIVALENTE A LA HORA CONSIDERADA PARA PAREDES SOLEADAS ( TABLA 19 ).Dtem ; DIFERENCIA DE TEMPERATURA EQUIVALENTE A LA HORA CONSIDERADA PARA TECHOS SOLEADOS ( TABLA 20 ).RS ; MAXIMA INSOLACION EN EL MES CONSIDERADO Y LATITUD CONSIDERADA ( TABLA 6 ).Rm ; MAXIMA INSOLACION EN EL MES DE JULIO 40° LA TITUD NORTE ( TABLA 6 ).PARA LA CORRECCION DE LA TABLA 20A, SE NECESITA CONOCER LA DIFERENCIA EN TRE LA TEMPERATURA EXTERIOR, MENOSLA TEMPERATURA INTERIOR DEL CUARTO, Y A SU VEZ CONOCER LA VARIACION DIARIA ; CON ESTOS VALORES SE ENTRA A TABLA Y DONDE SE INTERCEPTEN SE TOMA ESTE VALOR PARA LA CORRECCION CORRESPONDIENTE.MUROS DE COLOR CLARO ( FACTOR DE DISMINUCION DE CARGA 0.55 )

Dtes = 0.55 * (RS/Rm)* Dtem + {(1-0.55 (RS/Rm)*Dtes}


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N S E W NE SE NW SW

1,- MES DE DISEÑO AGOSTO AGOSTO AGOSTO AGOSTO AGOSTO AGOSTO AGOSTO AGOSTO AGOSTO

2,- HORA DE DISEÑO 16:00 P.M. 16:00 P.M. 16:00 P.M. 16:00 P.M. 16:00 P.M. 16:00 P.M. 16:00 P.M. 16:00 P.M. 16:00 P.M.

3,- COLOR CLARO CLARO CLARO CLARO CLARO CLARO CLARO CLARO CLARO

4,- PESO KG/M² 150 487 487 487 487 487 487 487 4875,- TEMPERATURA DE DISEÑO EXT. (TBS) 40 40 40 40 40 40 40 40 40

-0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6

39.4 39.4 39.4 39.4 39.4 39.4 39.4 39.4 39.4

26 26 26 26 26 26 26 26 26

13.4 13.4 13.4 13.4 13.4 13.4 13.4 13.4 13.4

8.40 8.40 8.40 8.40 8.40 8.40 8.40 8.40 8.40

6.40 6.40 6.40 6.40 6.40 6.40 6.40 6.40 6.40

741 35 199 520 520 341 407 341 407

735 47 218 517 517 400 394 400 394

1.01 0.73 0.91 1.01 1.01 0.85 1.03 0.85 1.03

- 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22- 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62

7.22 - - - - - - - -15.62 - - - - - - - -

- 2.2 8.9 10.0 6.7 5.6 10.0 3.3 7.8- 8.6 15.3 16.4 13.1 12.0 16.4 9.7 14.2

21.9 - - - - - - - -28.3 - - - - - - - -

MURO N MURO SE MURO Wd T eq = 9.82 °C d T eq = 13.90 °C d T eq = 11.97 °C

MURO NE MURO S MURO NWd T eq = 11.25 °C d T eq = 12.97 °C d T eq = 10.21 °C

MURO E MURO SWd T eq = 13.82 °C d T eq = 12.64 °C

T E M P E R A T U R A S E Q U I V A L E N T E S E N TECHOS ( VER ANEXO 1 ; TABLA 20 Y 20A DEL MA NUAL CARRIER)

DT eq = 22.65 °C

22,- Dtem corr = Dtem + TABLA 20-A.

13,- RM (TABLA 6 MES JULIO 40° L.N.)

6,- CORRECION TABLA 3

7,- DT = 5 + 6

8,- TEMPERATURA INT. DEL CUARTO (TBS)

9,- DT = 7 - 8

14,- RS / RM

18,- Dtes corr = Dtes + VARIACION DIARIA19,- DTem (MUROS SOLEADOS ) T- 19.20,- Dtem corr = Dtem + TABLA 20-A.21,- DTem (TECHO SOLEADO ) T- 20.

16,- Dtes corr = Dtes + VARIACION DIARIA17,- DTes (TECHO SOMBREADO ) T- 20.

ORIENTACION DEL MURO (TABLA 19)TECHO (TABLA 20)

10,- VARIACION DIARIA

11,- CORRECCION TABLA 20A

12,- RS (TABLA 6) W / M²

15,- DTes (MUROS SOMBREADOS ) T- 19.


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2.2.3 CALCULO DE COEFICIENTES DE TRANSMISIÓN DE CAL OR


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C O E F I C I E N T E S D E T R A N S F E R E N C I A E N M U R O S EXPUESTOS ° C W / m²-°C W / m²

N = 9.82 x 2.469 = 24.23S = 12.97 x 2.469 = 32.01E = 13.82 x 2.469 = 34.12W = 11.97 x 2.469 = 29.56NE = 11.25 x 2.469 = 27.76SE = 13.90 x 2.469 = 34.32

NW = 10.21 x 2.469 = 25.20SW = 12.64 x 2.469 = 31.21

TECHO EXT. C/P= 22.65 x 1.523 = 34.49TECHO EXT. S/P= 22.65 x 2.897 = 65.63TECHO INT. C/P= 8.44 x 1.608 = 13.58TECHO INT. S/P= 8.44 x 2.447 = 20.67

C A R G A S V A R I A S ° C W / m²-°C W / m²

VIDRIO EXTERIOR = 13.44 x 5.915 = 79.52VIDRIO INTERIOR = 8.44 x 5.915 = 49.95MURO INTERIOR = 8.44 x 1.832 = 15.47PISO EXTERIOR = 13.44 x 1.523 = 20.47PISO INTERIOR = 8.44 x 1.608 = 13.58

DTE = (TEMPERATURA EXTERIOR - INTERIOR)-5°C

C A R G A S S E N S I B L E S

CALOR SENSIBLE POR PERSONA 63.0 = 63 WILUMINACION = 1 x 1.25 = 1.25 FACTOREQUIPO = 1 = 1.00 W

C A R G A S L A T E N T E S

CALOR LATENTE POR PERSONA 69 = 69 W


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2.2.4 CALCULO DE LOS VOLUMENES DE AIRE POR ZONA: M ALL, PLANTA ALTA Y PLANTA BAJA1.1 ).- CARGA TERMICA MALL (PASILLOS, ACCESOS, ETC. )

AREA 1 AREA 2 AREA 3 AREA 4 AREA 5 TOTALES TOTALESAREA 1,498 225 810 1,068 811 4,411 VOLUMEN = 2.9 4,344 652 2,349 3,097 2,351 12,793

ALTURAFACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES

VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - 49 13,142 - - 82 22,033 - - 35,175 131 TECHO INT. C/P = 13.58 - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - VIDRIO EXT. = 79.52 - - 49 3,879 - - 82 6,503 - - 10,382 131 VIDRIO INT. = 79.52 - - - - 50 3,966 - 3,966 50 MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 - - - - - - - - - - - - PISO INT = 13.58 1,498 20,345 225 3,052 810 11,002 1,068 14,505 811 11,014 59,918 4,411 PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63.0 200 12,585 30 1,888 108 6,806 142 8,972 108 6,813 37,064 588 ILUMINAC = 1.25 16,177 20,221 2,427 3,034 8,748 10,935 11,533 14,416 8,757 10,947 59,552 47,642 CONTACTOS = 1.00 8,088 8,088 1,213 1,213 4,374 4,374 5,766 5,766 4,379 4,379 23,821 23,821 EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------61,239 26,208 33,117 76,162 33,152 229,878

5 % FACTOR DE SEGURIDAD 3,062 1,310 1,656 3,808 1,658 11,494 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 64,301 27,518 34,773 79,970 34,810 241,372 -

E.R.S.H. 64,301 27,518 34,773 79,970 34,810 241,372

C A R G A L A T E N T E

PEOPLE = 69 200 13,756 30 2,064 108 7,439 142 9,807 108 7,447 40,512

5 % DE SEGURIDAD 688 103 372 490 372 2,026

CALOR LATENTE 14,444 2,167 7,811 10,297 7,819 42,538

E.R.L.H. 14,444 2,167 7,811 10,297 7,819 42,538

E.R.T.H 78,745 29,685 42,584 90,268 42,629 283,910

GRAN TOTAL 78,745 W 29,685 W 42,584 W 90,268 W 42,629 283,910 WE.S.L.H. 64,301 W 27,518 W 34,773 W 79,970 W 34,810 241,372 WE.R.L.H. 14,444 W 2,167 W 7,811 W 10,297 W 7,819 42,538 W

59.73 G.P.M 22.52 G.P.M 32.30 G.P.M 68.47 G.P.M 32.33 215.34 G.P.M.


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92

1.2 ).- CARGA TERMICA MALL (PASILLOS, ACCESOS, ETC. )

AREA 6 AREA 7 AREA 8 AREA 9 AREA 10 TOTALES TOTALESAREA 222 1,498 1,126 2,089 242 - 5,177 VOLUMEN 2.9 643 4,344 3,266 6,059 702 15,014

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ESVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - 55 349 - - - - 349 55 VIDRIO SE = 8.91 49 437 - - - - - - - - 437 49 VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - - 57 15,314 15,314 57 TECHO INT. C/P = 13.58 - - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - TECHO EXT.S/P = 65.63 - - - - 1,126 73,919 2,089 137,115 242 15,890 226,924 3,458 VIDRIO EXT. = 79.52 49 3,904 - - 55 4,358 - - 57 4,520 12,782 161 VIDRIO INT. = 79.52 - - 64 5,069 - - - - - - 5,069 64 MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 - - - - - - 69 1,071 - - 1,071 69 PISO INT = 13.58 222 3,011 1,498 20,345 - - - - - - 23,356 1,719 PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63.0 30 1,862 200 12,585 150 9,463 279 17,554 32 2,034 43,499 690 ILUMINAC = 1.25 2,394 423 16,177 17,652 12,164 12,636 22,564 25,635 2,615 3,269 59,614 55,913 CONTACTOS = 1.00 1,197 1,197 8,088 8,088 6,082 6,082 11,282 11,282 1,307 1,307 27,957 27,957 EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------10,834 63,739 106,807 192,657 42,334 416,371

5 % DE SEGURIDAD 542 3,187 5,340 9,633 2,117 20,819 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 11,376 66,926 112,148 202,289 44,451 437,190

E.R.S.H. 11,376 66,926 112,148 202,289 44,451 437,190


PEOPLE = 68.8785 30 2,036 200 13,756 150 10,344 279 19,187 32 2,224 47,546

5 % DE SEGURIDAD 102 688 517 959 111 2,377

CALOR LATENTE 2,137 14,444 10,861 20,146 2,335 49,923

E.R.L.H. 2,137 14,444 10,861 20,146 2,335 49,923

E.R.T.H 13,514 81,369 123,008 222,436 46,786 487,113

GRAN TOTAL 13,514 W 81,369 W 123,008 W 222,436 W 46,786 487,113 WE.S.L.H. 11,376 W 66,926 W 112,148 W 202,289 W 44,451 437,190 WE.R.L.H. 2,137 W 14,444 W 10,861 W 20,146 W 2,335 49,923 W

10.25 G.P.M 61.72 G.P.M 93.30 G.P.M 168.71 G.P.M 35.49 369.46 G.P.M


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93

1,3 ).- CARGA TERMICA MALL (PASILLOS, ACCESOS, ETC. )

AREA 11 AREA 12 AREA 13 AREA 14 TOTALES TOTALESAREA 1400.77 1,047 1,401 174 - - 4,022 VOLUMEN 2.9 4,062 3,036 4,062 505 - 11,665

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ESVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - 82 22,033 - - 57 15,275 - - 37,308 138 TECHO INT. C/P = 13.58 - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - TECHO EXT.S/P = 65.63 1,401 91,932 1,047 68,698 1,401 91,932 174 11,429 - - 263,992 4,022 VIDRIO EXT. = 79.52 - - 82 6,503 - - 57 4,508 - - 11,011 138 MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 - - - - - - - - - - - - PISO INT = 13.58 - - - - - - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63 10 630 10 630 187 11,770 23 1,463 - - 14,493 230 ILUMINAC = 1.25 15,128 18,910 11,305 14,131 15,128 18,910 1,881 2,351 - - 54,303 43,442 CONTACTOS = 1.00 7,564 7,564 5,652 5,652 7,564 7,564 940 940 - - 21,721 21,721 EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------119,037 117,648 130,176 35,967 - 402,828

5 % DE SEGURIDAD 5,952 5,882 6,509 1,798 - 20,141 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 124,989 123,530 136,685 37,765 - 422,969 -

E.R.S.H. 124,989 123,530 136,685 37,765 - 422,969 -


PEOPLE = 69 10 689 10 689 187 12,864 23 1,599 - - 15,841 230

5 % DE SEGURIDAD 34 34 643 80 - 792

CALOR LATENTE 723 723 13,508 1,679 - 16,633 -

E.R.L.H. 723 723 13,508 1,679 - 16,633

E.R.T.H 125,712 124,253 150,193 39,445 - 439,603

GRAN TOTAL 125,712 W 124,253 W 150,193 W 39,445 W - 439,603 WE.S.L.H. 124,989 W 123,530 W 136,685 W 37,765 W - 422,969 WE.R.L.H. 723 W 723 W 13,508 W 1,679 W - 16,633 W

95.35 G.P.M 94.24 G.P.M 113.92 G.P.M 29.92 G.P.M - 333.43 G.P.M


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94

1,4 ).- CARGA TERMICA MALL (PASILLOS, ACCESOS, ETC. )

AREA 15 AREA AREA AREA AREA TOTALES TOTALESAREA 2,089 - 2,089 VOLUMEN 2.9 6,059 - - - - 6,059

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ESVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - - - - - - TECHO INT. C/P = 13.58 - - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - TECHO EXT.S/P = 65.63 2,089 137,115 - - - - - - - - 137,115 2,089 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - - - - - MURO SW = 31.21 69 2,160 - - - - 2,160 69 MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 - - - - - - - - - - - - PISO INT = 13.58 - - - - - - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63.0 520 32,769 - - - - - - - - 32,769 520 ILUMINAC = 1.25 11,282 14,102 - - - - - - - - 14,102 11,282 CONTACTOS = 1.00 - - - - - - - - - - - - EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------186,146 - - - - 186,146

5 % DE SEGURIDAD 9,307 - - - - 9,307 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 195,453 - - - - 195,453 -

E.R.S.H. 195,453 - - - - 195,453 -


PEOPLE = 68.88 520 35,817 - - - - - - - - 35,817 520

5 % DE SEGURIDAD 1,791 - - - - 1,791

CALOR LATENTE 37,608 - - - - 37,608 -

E.R.L.H. 37,608 - - - - 37,608

E.R.T.H 233,061 - - - - 233,061

GRAN TOTAL 233,061 W - W - W - W - 233,061 WE.S.L.H. 195,453 W - W - W - W - 195,453 WE.R.L.H. 37,608 W - W - W - W - 37,608 W

176.77 G.P.M - G.P.M - G.P.M - G.P.M - 176.77 G.P.M


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95

RESUMEN DE CARGA TERMICA PICO: MALLE.R.S.H. .- GANANCIAS SENSIBLES EFECTIVAS DEL LOCALE.R.L.H. .- GANANCIAS LATENTES EFECTIVAS DEL LOCALT.S.H. .- GANANCIAS SENSIBLES TOTALES (CALOR SENSIBLE DEL CUARTO + CALOR SENSIBLE SUPLEMENTARIO ).E.R.T.H. .- GANANCIAS TOTALES EFECTIVAS DEL LOCALM3/HR.- METROS CUBICOS POR HORAG.P.M. .- GALONES POR MINUTOE.S.H.F. .- FACTOR DE CALOR SENSIBLE.

T.S.H. E.R.L.H. G.T.H. G.P.M.TOTALHOJA N° W W W

1 241,372 42,538 283,910 215.3 2 437,190 49,923 487,113 369 3 422,969 16,633 439,603 333 4 195,453 37,608 233,061 177

-------------- -------------- -------------- --------------1,296,984 146,702 1,443,686 1,095

CONDICIONES DE ENTRADA DEL AIRE Y SALIDA DEL AIRE

Temp. Mezcla= 28.02 ° C

Temp. Salida= 16.00 ° C

M3 / HR = TSH / (DENSIDAD * CALOR ESPECIFICO * ( Temp. Cuarto - Temp. Iny.)* 3.6

M3 / HR = 410,734 = 410,730 NOTA: Para este calculo, solo se utiliza el T.S.H.


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96

PARA EFECTOS DE CALCULO TOMAREMOS 410,730 m3 /Hr

AREA T.S.H m3 / Hr

1 64,301 20,363

2 27,518 8,715

3 34,773 11,012

4 79,970 25,325

5 34,810 11,024

6 11,376 3,603

7 66,926 21,194

8 112,148 35,515

9 202,289 64,062

10 44,451 14,077

11 124,989 39,582

12 123,530 39,120

13 136,685 43,286

14 37,765 11,960

15 195,453 61,897

0 - -

0 - -

0 - -

0 - - TOTALES 1,296,984 410,734

VOLUMENES DE AIRE POR AREA


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97

CAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO:

PARA LA SELECCIÓN DE LAS UNIDADES MANEJADORAS DE AIRE, TENEMOS LAS SIGUIENTES CONSIDERACIONES:1.- SE TIENEN EN TOTAL 1829 PERSONAS, LAS CUALES REQUIEREN DE 13 MCH DE AIRE EXTERIOR CADA UNA. TOTAL DE AIRE 23,777 MCH.PORCENTAJE DE OCUPACION POR EL NUMERO DE PERSONAS = 23777 MCH2.- SE ESTIMA QUE EL VOLUMEN QUE SE REPONDRA POR PERSONAS ES MENOR QUE EL VOLUMEN QUE SE PIERDE POR PUERTAS Y EXTRACCIONES, POR TANTO CONSIDERAREMOS UN 15% DE AIRE EXTERIOR, QUE CUBRE EL AIRE REQUERIDO POR PERSONA CUANDO ESTAMOS AL % DE OCUPACION. TENEMOS: 61,610 MCH3.- VOLUMEN TOTAL 61,610 MCH, QUE SE CONSIDERA COMO CARGA AL EQUIPO, MAS NO AL LOCAL POR ACONDICIONAR.4.- SE CONSIDERA QUE EL MOTOR DEL VENTILADOR DE LA MANEJADORA ES CARGA AL MISMO EQUIPO Y SERA ADICIONADO AL ESTUDIO PSICROMETRICO CON UN AUMENTO DE TEMPERATURA.

CAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO = KG/HR * ( H MEZCLA - H INYECCION )KJ/KG/3600FLUJO MASICO = 441,727 KG/HRH MEZCLA = 59.2 KJ / KGH INYECCION = 38.4 KJ / KGNOTA: VER CARTA PSICROMETRICA DE LA PAGINA 147 A LA 150.

CAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO TOTAL = 2,549.4 KWCAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO TOTAL = 8,693,416 BTU / HRCAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO TOTAL = 724.45 T.R.


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1.1 ).- CARGA TERMICA LOCALES COMERCIALES PLANTA BA JA LOCAL 101 LOCAL 102 LOCAL 103 LOCAL 104 LOCAL 105 TOTALES TOTALES

AREA - - - - - - - - 843 26.66 869 VOLUMEN 6.10 - - - - 5,140 5,140

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ESVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 - - - - - - - PISO INT = 13.58 - - - - - - - - 843 11,446 11,446 843 PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63 - - - - - - - 142 8,948 8,948 142 ILUMINAC = 1.25 - - - - - - - - 9,101 11,376 11,376 9,101 CONTACTOS = 1.00 - - - - - - - - 4,550 4,550 4,550 4,550 EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

- -------------- - -------------- - -------------- - -------------- 13,651 -------------- --------------- - - - 36,320 36,320 36,320

5 % DE SEGURIDAD - - - - 1,816 1,816 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : - - - - 38,136 38,136 38,136 E.R.S.H. - - - - 38,136 38,136 38,136

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 - - - - - - - - 142 9,781 9,781 142 5 % DE SEGURIDAD - - - - 489 489 CALOR LATENTE - - - - 10,270 10,270 10,270 E.R.L.H. - - - - 10,270 10,270 E.R.T.H - - - - 48,406 48,406 48,406 GRAN TOTAL - W - W - W - W 48,406 48,406 WE.S.L.H. - W - W - W - W 38,136 38,136 WE.R.L.H. - W - W - W - W 10,270 10,270 W

- G.P.M - G.P.M - G.P.M - G.P.M 26.66 26.66 G.P.M


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99

1.2 ).- CARGA TERMICA LOCALES COMERCIALES PLANTA BA JA

LOCAL 106 LOCAL 107 LOCAL 108 LOCAL 109 LOCAL 110 TOTALES TOTALESAREA 541 25.16 267 17.55 300 16.23 399 20.12 59 3.09 - 1,649 VOLUMEN 6.10 3,301 1,629 1,831 2,433 362 9,555

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ESVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - 110 3,048 - - 3,048 110 MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 116 1,793 302 4,670 247 3,821 12 189 37 566 11,039 714 PISO INT = 13.58 541 7,349 267 3,627 300 4,077 399 5,417 59 805 21,276 1,566 PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63 97 6,113 69 4,348 54 3,403 72 4,537 11 693 19,094 303 ILUMINAC = 1.25 5,844 7,305 2,884 3,605 3,242 4,053 4,307 5,384 640 800 21,146 16,917 CONTACTOS = 1.00 2,922 2,922 1,442 1,442 1,621 1,621 2,153 2,153 320 320 8,458 8,458 EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

8,765 -------------- 4,326 -------------- 4,863 -------------- 6,460 -------------- 961 -------------- --------------25,481 17,692 16,975 20,728 3,185 84,061

5 % DE SEGURIDAD 1,274 885 849 1,036 159 4,203 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 26,755 18,576 17,824 21,765 3,345 88,264 - E.R.S.H. 26,755 18,576 17,824 21,765 3,345 88,264 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 63 97 6,113 69 4,348 54 3,403 72 4,537 11 693 19,094 303 5 % DE SEGURIDAD 306 217 170 227 35 955 CALOR LATENTE 6,418 4,566 3,573 4,764 728 20,049 - E.R.L.H. 6,418 4,566 3,573 4,764 728 20,049 E.R.T.H 33,173 23,142 21,397 26,529 4,072 108,313 GRAN TOTAL 33,173 W 23,142 W 21,397 W 26,529 W 4,072 108,313 WE.S.L.H. 26,755 W 18,576 17,824 21,765 3,345 88,264 WE.R.L.H. 6,418 W 4,566 3,573 4,764 728 20,049 W



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100

1.3 ).- CARGA TERMICA LOCALES COMERCIALES PLANTA BAJA LOCAL 111 LOCAL 112 LOCAL 113 LOCAL 114 LOCAL 115 TOTALES TOTALES

AREA 56 2.96 56 2.64 158 8.61 53 2.80 54 2.91 - 398 VOLUMEN 6.10 344 344 965 325 331 2,308

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALE SVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 37 566 11 170 128 1,981 31 472 37 566 3,755 243 PISO INT = 13.58 56 766 56 765 158 2,149 53 723 54 737 5,140 378 PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63 10 630 10 630 28 1,764 10 630 10 630 4,285 68 ILUMINAC = 1.25 609 762 608 760 1,708 2,135 575 719 586 733 5,109 4,087 CONTACTOS = 1.00 305 305 304 304 854 854 288 288 293 293 2,044 2,044 EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

914 -------------- 912 -------------- 2,562 -------------- 863 -------------- 879 -------------- --------------3,029 2,629 8,884 2,832 2,959 20,333

5 % DE SEGURIDAD 151 131 444 142 148 1,017 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 3,180 2,761 9,328 2,973 3,107 21,350 - E.R.S.H. 3,180 2,761 9,328 2,973 3,107 21,350 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 68.8785 10 689 10 689 28 1,929 10 689 10 689 4,684 68 5 % DE SEGURIDAD 34 34 96 34 34 234 CALOR LATENTE 723 723 2,025 723 723 4,918 - E.R.L.H. 723 723 2,025 723 723 4,918 E.R.T.H 3,903 3,484 11,353 3,697 3,830 26,268 GRAN TOTAL 3,903 W 3,484 W 11,353 W 3,697 W 3,830 26,268 WE.S.L.H. 3,180 W 2,761 W 9,328 W 2,973 W 3,107 21,350 WE.R.L.H. 723 W 723 W 2,025 W 723 W 723 4,918 W



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101


AREA 67 3.37 344 15.57 401 16.64 258 17.31 40 2.74 - 1,165 VOLUMEN 6.10 409 2,101 2,447 1,571 242 6,770

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ESVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 31 472 12 189 116 1,793 250 3,868 79 1,227 7,548 488 PISO INT = 13.58 67 910 344 4,678 401 5,448 258 3,499 40 538 15,074 1,110 PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63 12 756 62 3,907 46 2,899 72 4,537 7 441 12,540 199 ILUMINAC = 1.25 724 905 3,720 4,650 4,332 5,415 2,782 3,478 428 534 14,982 11,985 CONTACTOS = 1.00 362 362 1,860 1,860 2,166 2,166 1,391 1,391 214 214 5,993 5,993 EQUIPO = 1.00 - - - - - - - - - - - -

1,086 -------------- 5,580 -------------- 6,498 -------------- 4,173 -------------- 641 -------------- --------------3,405 15,284 17,721 16,774 2,954 56,136

5 % DE SEGURIDAD 170 764 886 839 148 2,807 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 3,575 16,048 18,607 17,612 3,101 58,943 - E.R.S.H. 3,575 16,048 18,607 17,612 3,101 58,943 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 68.8785 12 827 62 4,270 46 3,168 72 4,959 7 482 13,707 199 5 % DE SEGURIDAD 41 214 158 248 24 685 CALOR LATENTE 868 4,484 3,327 5,207 506 14,392 - E.R.L.H. 868 4,484 3,327 5,207 506 14,392 E.R.T.H 4,443 20,532 21,934 22,820 3,608 73,335 GRAN TOTAL 4,443 W 20,532 W 21,934 W 22,820 W 3,608 73,335 WE.S.L.H. 3,575 W 16,048 W 18,607 W 17,612 W 3,101 58,943 WE.R.L.H. 868 W 4,484 W 3,327 W 5,207 W 506 14,392 W



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102


AREA 45 2.50 64 3.40 104 5.35 88 4.70 88 4.70 - 408 VOLUMEN 6.10 276 388 632 535 535 2,365

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ESVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 40 613 49 755 55 849 61 943 61 943 4,104 265 PISO INT = 13.58 45 614 64 863 104 1,408 88 1,190 88 1,190 5,265 388 PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63 8 504 11 693 19 1,197 16 1,008 16 1,008 4,411 70 ILUMINAC = 1.25 488 610 687 858 1,119 1,399 947 1,183 947 1,183 5,233 4,187 CONTACTOS = 1.00 244 244 343 343 560 560 473 473 473 473 2,093 2,093 EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

732 -------------- 1,030 -------------- 1,679 -------------- 1,420 -------------- 1,420 -------------- --------------2,585 3,513 5,412 4,799 4,799 21,107

5 % DE SEGURIDAD 129 176 271 240 240 1,055 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 2,714 3,689 5,683 5,038 5,038 22,162 - E.R.S.H. 2,714 3,689 5,683 5,038 5,038 22,162 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 8 551 11 758 19 1,309 16 1,102 16 1,102 4,821 70 5 % DE SEGURIDAD 28 38 65 55 55 241 CALOR LATENTE 579 796 1,374 1,157 1,157 5,063 - E.R.L.H. 579 796 1,374 1,157 1,157 5,063 E.R.T.H 3,292 4,484 7,057 6,196 6,196 27,225 GRAN TOTAL 3,292 W 4,484 W 7,057 W 6,196 W 6,196 27,225 WE.S.L.H. 2,714 W 3,689 W 5,683 W 5,038 W 5,038 22,162 WE.R.L.H. 579 W 796 W 1,374 W 1,157 W 1,157 5,063 W



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103

1.6 ).- CARGA TERMICA LOCALES COMERCIALES PLANTA BAJA LOCAL 126 LOCAL 127 LOCAL 128 LOCAL 129 LOCAL 130 TOTALES TOTALES

AREA 104 4.83 64 3.44 45 2.50 40 2.74 47 3.18 - 316 VOLUMEN 6.10 632 286.86 1,749.84 - 2,669

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALESVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 12 189 52 802 40 613 79 1,227 92 1,415 4,246 275 PISO INT = 13.58 104 1,408 64 863 45 614 40 538 47 639 4,061 299 PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63 19 1,197 11 693 8 504 7 441 8 504 3,340 53 ILUMINAC = 1.25 1,119 1,399 687 858 488 610 428 534 508 635 4,036 3,229 CONTACTOS = 1.00 560 560 343 343 244 244 214 214 254 254 1,614 1,614 EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

1,679 -------------- 1,030 -------------- 732 -------------- 641 -------------- 762 -------------- --------------4,752 3,560 2,585 2,954 3,447 17,297

5 % DE SEGURIDAD 238 178 129 148 172 865 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 4,990 3,738 2,714 3,101 3,619 18,162 - E.R.S.H. 4,990 3,738 2,714 3,101 3,619 18,162 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 19 1,309 11 758 8 551 7 482 8 551 3,651 53 5 % DE SEGURIDAD 65 38 28 24 28 183 CALOR LATENTE 1,374 796 579 506 579 3,833 - E.R.L.H. 1,374 796 579 506 579 3,833 E.R.T.H 6,364 4,534 3,292 3,608 4,198 21,995 GRAN TOTAL 6,364 W 4,534 W 3,292 W 3,608 W 4,198 21,995 WE.S.L.H. 4,990 W 3,738 W 2,714 W 3,101 W 3,619 18,162 WE.R.L.H. 1,374 W 796 W 579 W 506 W 579 3,833 W



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104


AREA 67 3.45 67 3.45 67 3.45 67 3.45 67 3.45 - 353 VOLUMEN 6.10 410 410 410 410 410 2,049

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ESVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 37 566 37 566 37 566 37 566 37 566 2,830 183 PISO INT = 13.58 67 913 67 913 67 913 67 913 67 913 4,563 336 PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63 12 756 12 756 12 756 12 756 12 756 3,781 60 ILUMINAC = 1.25 726 907 726 907 726 907 726 907 726 907 4,536 3,628 CONTACTOS = 1.00 363 363 363 363 363 363 363 363 363 363 1,814 1,814 EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

1,089 -------------- 1,089 -------------- 1,089 -------------- 1,089 -------------- 1,089 -------------- --------------3,505 3,505 3,505 3,505 3,505 17,525

5 % DE SEGURIDAD 175 175 175 175 175 876 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 3,680 3,680 3,680 3,680 3,680 18,401 - E.R.S.H. 3,680 3,680 3,680 3,680 3,680 18,401 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 12 827 12 827 12 827 12 827 12 827 4,133 60 5 % DE SEGURIDAD 41 41 41 41 41 207 CALOR LATENTE 868 868 868 868 868 4,339 - E.R.L.H. 868 868 868 868 868 4,339 E.R.T.H 4,548 4,548 4,548 4,548 4,548 22,740 GRAN TOTAL 4,548 W 4,548 W 4,548 W 4,548 W 4,548 22,740 WE.S.L.H. 3,680 W 3,680 W 3,680 W 3,680 W 3,680 18,401 WE.R.L.H. 868 W 868 W 868 W 868 W 868 4,339 W



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AREA 67 3.37 153 6.93 37 2.00 68 3.44 451 24.84 - 817 VOLUMEN 6.10 410 931 227 417 2,753 4,738

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ESVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 31 472 12 189 24 377 34 519 378 5,850 7,406 479 PISO INT = 13.58 67 913 153 2,073 37 506 68 928 451 6,130 10,549 777 PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63 12 756 27 1,701 7 441 12 756 81 5,104 8,759 139 ILUMINAC = 1.25 726 907 1,648 2,060 402 503 738 922 4,874 6,093 10,485 8,388 CONTACTOS = 1.00 363 363 824 824 201 201 369 369 2,437 2,437 4,194 4,194 EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

1,089 -------------- 2,472 -------------- 604 -------------- 1,107 -------------- 7,311 -------------- --------------3,411 6,847 2,029 3,494 25,613 41,394

5 % DE SEGURIDAD 171 342 101 175 1,281 2,070 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 3,581 7,189 2,131 3,669 26,894 43,464 - E.R.S.H. 3,581 7,189 2,131 3,669 26,894 43,464 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 12 827 27 1,860 7 482 12 827 81 5,579 9,574 139 5 % DE SEGURIDAD 41 93 24 41 279 479 CALOR LATENTE 868 1,953 506 868 5,858 10,053 - E.R.L.H. 868 1,953 506 868 5,858 10,053 E.R.T.H 4,449 9,142 2,637 4,537 32,752 53,517 GRAN TOTAL 4,449 W 9,142 W 2,637 W 4,537 W 32,752 53,517 WE.S.L.H. 3,581 W 7,189 W 2,131 W 3,669 W 26,894 43,464 WE.R.L.H. 868 W 1,953 W 506 W 868 W 5,858 10,053 W



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106


AREA 393 11.58 12 2.88 77 3.91 81 4.01 352 18.10 - 955 VOLUMEN 6.10 2,398 70 469 492 2,148 5,578

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ESVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - 101 2,794 2,794 101 MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 12 189 31 472 37 566 37 566 12 189 1,981 128 PISO INT = 13.58 393 5,341 12 156 77 1,044 81 1,096 352 4,783 12,419 914 PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63 12 756 21 1,323 14 882 14 882 63 3,970 7,814 124 ILUMINAC = 1.25 4,246 5,308 124 155 830 1,038 871 1,089 3,803 4,754 12,344 9,875 CONTACTOS = 1.00 2,123 2,123 62 62 415 415 436 436 1,902 1,902 4,937 4,937 EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

6,370 -------------- 186 -------------- 1,245 -------------- 1,307 -------------- 5,705 -------------- --------------13,717 2,169 3,945 4,069 18,391 42,290

5 % DE SEGURIDAD 686 108 197 203 920 2,115 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 14,402 2,277 4,142 4,272 19,311 44,405 - E.R.S.H. 14,402 2,277 4,142 4,272 19,311 44,405 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 12 827 21 1,446 14 964 14 964 63 4,339 8,541 124 5 % DE SEGURIDAD 41 72 48 48 217 427 CALOR LATENTE 868 1,519 1,013 1,013 4,556 8,968 - E.R.L.H. 868 1,519 1,013 1,013 4,556 8,968 E.R.T.H 15,270 3,796 5,155 5,285 23,867 53,373 GRAN TOTAL 15,270 W 3,796 W 5,155 W 5,285 W 23,867 53,373 WE.S.L.H. 14,402 W 2,277 W 4,142 W 4,272 W 19,311 44,405 WE.R.L.H. 868 W 1,519 W 1,013 W 1,013 W 4,556 8,968 W



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107

1.10 ).- CARGA TERMICA LOCALES COMERCIALES PLANTA B AJA LOCAL 146 LOCAL 147 LOCAL 148 LOCAL 149 LOCAL 150 TOTALES TOTALES

AREA 254 12.18 358 11.92 116 5.77 109 5.44 113 5.80 - 990 VOLUMEN 6.10 1,548 2,181 708 664 686 5,788

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ESVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 64 991 12 189 46 708 43 660 64 991 3,538 229 PISO INT = 13.58 254 3,446 358 4,857 116 1,578 109 1,479 113 1,528 12,888 949 PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63 46 2,899 24 1,512 21 1,323 20 1,260 20 1,260 8,255 131 ILUMINAC = 1.25 2,740 3,425 3,862 4,828 1,254 1,568 1,176 1,470 1,215 1,519 12,810 10,248 CONTACTOS = 1.00 1,370 1,370 1,931 1,931 627 627 588 588 608 608 5,124 5,124 EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

4,110 -------------- 5,793 -------------- 1,881 -------------- 1,765 -------------- 1,823 -------------- --------------12,131 13,317 5,804 5,459 5,905 42,615

5 % DE SEGURIDAD 607 666 290 273 295 2,131 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 12,737 13,983 6,094 5,732 6,201 44,746 - E.R.S.H. 12,737 13,983 6,094 5,732 6,201 44,746 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 46 3,168 24 1,653 21 1,446 20 1,378 20 1,378 9,023 131 5 % DE SEGURIDAD 158 83 72 69 69 451 CALOR LATENTE 3,327 1,736 1,519 1,446 1,446 9,474 - E.R.L.H. 3,327 1,736 1,519 1,446 1,446 9,474 E.R.T.H 16,064 15,719 7,612 7,178 7,647 54,221 GRAN TOTAL 16,064 W 15,719 W 7,612 W 7,178 W 7,647 54,221 WE.S.L.H. 12,737 W 13,983 W 6,094 W 5,732 W 6,201 44,746 WE.R.L.H. 3,327 W 1,736 W 1,519 W 1,446 W 1,446 9,474 W



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108

1.11 ).- CARGA TERMICA LOCALES COMERCIALES PLANTA B AJA 1LOCAL 151 LOCAL 152 LOCAL 153 LOCAL 154 LOCAL 155 TOTALES TOTALES

AREA 63 3.30 48 2.33 48 2.33 260 16.86 90 5.16 - 539 VOLUMEN 6.10 383 292 292 1,586 552 3,104

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ESVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - 116 3,617 40 1,237 4,854 156 MURO SE = 34.32 - - - - - - 79 2,721 - - 2,721 79 MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 43 660 12 189 12 189 12 189 12 189 1,415 92 PISO INT = 13.58 63 852 48 650 48 650 260 3,531 90 1,228 6,912 509 PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63 11 693 9 567 9 567 47 2,962 16 1,008 5,798 92 ILUMINAC = 1.25 678 847 517 646 517 646 2,808 3,510 976 1,221 6,870 5,496 CONTACTOS = 1.00 339 339 259 259 259 259 1,404 1,404 488 488 2,748 2,748 EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

1,017 -------------- 776 -------------- 776 -------------- 4,212 -------------- 1,465 -------------- --------------3,392 2,311 2,311 17,934 5,371 31,319

5 % DE SEGURIDAD 170 116 116 897 269 1,566 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 3,562 2,427 2,427 18,830 5,640 32,885 - E.R.S.H. 3,562 2,427 2,427 18,830 5,640 32,885 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 11 758 9 620 9 620 47 3,237 16 1,102 6,337 92 5 % DE SEGURIDAD 38 31 31 162 55 317 CALOR LATENTE 796 651 651 3,399 1,157 6,654 - E.R.L.H. 796 651 651 3,399 1,157 6,654 E.R.T.H 4,357 3,078 3,078 22,229 6,797 39,538 GRAN TOTAL 4,357 W 3,078 W 3,078 W 22,229 W 6,797 39,538 WE.S.L.H. 3,562 W 2,427 W 2,427 W 18,830 W 5,640 32,885 WE.R.L.H. 796 W 651 W 651 W 3,399 W 1,157 6,654 W



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109


AREA 67 3.45 67 3.45 67 3.75 67 3.45 67 3.45 - 354 VOLUMEN 6.10 410 410 410 410 410 2,050


1,089 -------------- 1,089 -------------- 1,089 -------------- 1,089 -------------- 1,089 -------------- --------------3,505 3,505 3,883 3,505 3,505 17,903

5 % DE SEGURIDAD 175 175 194 175 175 895 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 3,680 3,680 4,077 3,680 3,680 18,798 - E.R.S.H. 3,680 3,680 4,077 3,680 3,680 18,798 -




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110


AREA 67 3.45 67 3.45 59 3.47 42 2.42 44 2.48 - 296 VOLUMEN 6.10 410 410 361 258 271 1,710


1,089 -------------- 1,089 -------------- 957 -------------- 686 -------------- 720 -------------- --------------3,505 3,505 3,604 2,494 2,561 15,668

5 % DE SEGURIDAD 175 175 180 125 128 783 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 3,680 3,680 3,784 2,618 2,689 16,452 - E.R.S.H. 3,680 3,680 3,784 2,618 2,689 16,452 -




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111


AREA 62 3.55 67 3.45 111 7.01 111 7.01 67 3.45 - 444 VOLUMEN 6.10 380 410 680 680 410 2,559

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ESVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - 76 2,360 76 2,360 - 4,721 151 MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 64 991 37 566 12 189 12 189 37 566 2,500 162 PISO INT = 13.58 62 845 67 913 111 1,514 111 1,514 67 913 5,699 420 PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63 11 693 12 756 20 1,260 20 1,260 12 756 4,726 75 ILUMINAC = 1.25 672 840 726 907 1,204 1,505 1,204 1,505 726 907 5,664 4,531 CONTACTOS = 1.00 336 336 363 363 602 602 602 602 363 363 2,266 2,266 EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

1,008 -------------- 1,089 -------------- 1,805 -------------- 1,805 -------------- 1,089 -------------- --------------3,706 3,505 7,430 7,430 3,505 25,575

5 % DE SEGURIDAD 185 175 371 371 175 1,279 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 3,891 3,680 7,801 7,801 3,680 26,854 - E.R.S.H. 3,891 3,680 7,801 7,801 3,680 26,854 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 11 758 12 827 20 1,378 20 1,378 12 827 5,166 75 5 % DE SEGURIDAD 38 41 69 69 41 258 CALOR LATENTE 796 868 1,446 1,446 868 5,424 - E.R.L.H. 796 868 1,446 1,446 868 5,424 E.R.T.H 4,686 4,548 9,248 9,248 4,548 32,278 GRAN TOTAL 4,686 W 4,548 W 9,248 W 9,248 W 4,548 32,278 WE.S.L.H. 3,891 W 3,680 W 7,801 W 7,801 W 3,680 26,854 WE.R.L.H. 796 W 868 W 1,446 W 1,446 W 868 5,424 W



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112


AREA 60 3.39 45 2.50 42 2.26 59 3.47 67 3.45 - 288 VOLUMEN 6.10 367 275 254 361 410 1,667


975 -------------- 731 -------------- 675 -------------- 957 -------------- 1,089 -------------- --------------3,497 2,583 2,361 3,604 3,505 15,550

5 % DE SEGURIDAD 175 129 118 180 175 777 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 3,672 2,713 2,479 3,784 3,680 16,327 - E.R.S.H. 3,672 2,713 2,479 3,784 3,680 16,327 -




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113

1.16 ).- CARGA TERMICA LOCALES COMERCIALES PLANTA B AJA LOCAL 176 LOCAL 177 LOCAL 178 LOCAL 179 LOCAL 179 - a TOTALES TOTALES

AREA 67 3.45 67 3.45 67 3.45 67 3.13 67 9.34 - 359 VOLUMEN 6.10 410 410 410 410 409 2,048

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ESVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - 110 3,426 3,426 110 MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 37 566 37 566 37 566 37 566 12 189 2,453 159 PISO INT = 13.58 67 913 67 913 67 913 67 913 67 910 4,561 336 PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63 12 756 12 756 12 756 9 565 45 2,836 5,669 90 ILUMINAC = 1.25 726 907 726 907 726 907 726 907 724 905 4,533 3,627 CONTACTOS = 1.00 363 363 363 363 363 363 363 363 362 362 1,813 1,813 EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

1,089 -------------- 1,089 -------------- 1,089 -------------- 1,089 -------------- 1,085 -------------- --------------3,505 3,505 3,505 3,314 8,627 22,456

5 % DE SEGURIDAD 175 175 175 166 431 1,123 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 3,680 3,680 3,680 3,479 9,058 23,579 - E.R.S.H. 3,680 3,680 3,680 3,479 9,058 23,579 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 12 827 12 827 12 827 9 617 45 3,100 6,196 90 5 % DE SEGURIDAD 41 41 41 31 155 310 CALOR LATENTE 868 868 868 648 3,255 6,506 - E.R.L.H. 868 868 868 648 3,255 6,506 E.R.T.H 4,548 4,548 4,548 4,127 12,313 30,085 GRAN TOTAL 4,548 W 4,548 W 4,548 W 4,127 W 12,313 30,085 WE.S.L.H. 3,680 W 3,680 W 3,680 W 3,479 W 9,058 23,579 WE.R.L.H. 868 W 868 W 868 W 648 W 3,255 6,506 W



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1.17 ).- CARGA TERMICA LOCALES COMERCIALES PLANTA B AJA LOCAL 179 - b LOCAL 180 LOCAL 181 LOCAL 181 - a LOCAL 1 82 TOTALES TOTALES

AREA 67 11.66 90 4.79 260 11.66 270 8.24 89 3.54 - 816 VOLUMEN 6.10 410 552 1,586 1,647 541 4,735

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ESVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - - - - - MURO SW = 31.21 116 3,617 - - - - - 3,617 116 MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 82 2,075 - - - - 2,075 82 PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 37 566 37 566 - - - - - - 1,132 73 PISO INT = 13.58 67 913 90 1,228 260 3,531 270 3,667 89 1,206 10,544 776 PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63 47 2,962 19 1,197 47 2,962 12 756 12 746 8,623 137 ILUMINAC = 1.25 726 907 977 1,221 2,807 3,509 2,916 3,645 959 1,198 10,480 8,384 CONTACTOS = 1.00 363 363 488 488 1,404 1,404 1,458 1,458 479 479 4,192 4,192 EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

1,089 -------------- 1,465 -------------- 4,211 -------------- 4,374 -------------- 1,438 -------------- --------------11,402 4,701 11,406 9,526 3,629 40,663

5 % DE SEGURIDAD 570 235 570 476 181 2,033 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 11,972 4,936 11,976 10,002 3,810 42,696 - E.R.S.H. 11,972 4,936 11,976 10,002 3,810 42,696 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 47 3,237 19 1,309 47 3,237 12 827 12 815 9,425 137 5 % DE SEGURIDAD 162 65 162 41 41 471 CALOR LATENTE 3,399 1,374 3,399 868 856 9,896 - E.R.L.H. 3,399 1,374 3,399 868 856 9,896 E.R.T.H 15,371 6,310 15,375 10,870 4,666 52,592 GRAN TOTAL 15,371 W 6,310 W 15,375 W 10,870 W 4,666 52,592 WE.S.L.H. 11,972 W 4,936 W 11,976 W 10,002 W 3,810 42,696 WE.R.L.H. 3,399 W 1,374 W 3,399 W 868 W 856 9,896 W



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115


AREA 108 12.71 23 3.04 61 3.46 59 2.78 23 0.91 - 296 VOLUMEN 6.10 658 139 371 358 139 1,664

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ESVIDRIO N = 37.33 - - - - - - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - - - - - - TECHO INT.S/P = 20.67 - - - - - - - - - - - - VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - - - - - - MURO SW = 31.21 116 3,617 - - - - - 3,617 116 MURO SE = 34.32 - - - - - - - - - - - - MURO NW = 25.20 82 2,075 - - - - 2,075 82 PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 37 566 37 566 - - - - - - 1,132 73 PISO INT = 13.58 108 1,464 23 309 61 826 59 797 23 309 3,705 273 PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - - - - - PEOPLE = 63 47 2,962 19 1,197 18 1,134 12 756 3 191 6,241 99 ILUMINAC = 1.25 1,164 1,455 246 307 656 821 633 792 246 307 3,682 2,946 CONTACTOS = 1.00 582 582 123 123 328 328 317 317 123 123 1,473 1,473 EQUIPO = 1.00 - - - - - - -

1,746 -------------- 369 -------------- 985 -------------- 950 -------------- 369 -------------- --------------12,721 2,503 3,109 2,661 931 21,925

5 % DE SEGURIDAD 636 125 155 133 47 1,096 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 13,357 2,628 3,264 2,794 977 23,021 - E.R.S.H. 13,357 2,628 3,264 2,794 977 23,021 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 47 3,237 19 1,309 18 1,240 12 827 3 209 6,821 99 5 % DE SEGURIDAD 162 65 62 41 10 341 CALOR LATENTE 3,399 1,374 1,302 868 220 7,163 - E.R.L.H. 3,399 1,374 1,302 868 220 7,163 E.R.T.H 16,757 4,002 4,566 3,662 1,197 30,184 GRAN TOTAL 16,757 W 4,002 W 4,566 W 3,662 W 1,197 30,184 WE.S.L.H. 13,357 W 2,628 W 3,264 W 2,794 W 977 23,021 WE.R.L.H. 3,399 W 1,374 W 1,302 W 868 W 220 7,163 W



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RESUMEN DE CARGA TERMICA PICO: PLANTA BAJA

E.S.L.H. E.R.L.H. E.R.T.H. G.P.M.TOTALHOJA N° W W W

1 38,136 10,270 48,406 26.66 2 88,264 20,049 108,313 82.15 3 21,350 4,918 26,268 19.92 4 58,943 14,392 73,335 55.62 5 22,162 5,063 27,225 20.65 6 18,162 3,833 21,995 16.68 7 18,401 4,339 22,740 17.25 8 43,464 10,053 53,517 40.59 9 44,405 8,968 53,373 40.48

10 44,746 9,474 54,221 41.12 11 32,885 6,654 39,538 29.99 12 18,798 4,339 23,138 17.55 13 16,452 3,688 20,140 15.28 14 26,854 5,424 32,278 24.48 15 16,327 3,544 19,871 15.07 16 23,579 6,506 30,085 22.82 17 42,696 9,896 52,592 39.89 18 23,021 7,163 30,184 22.89

----------- ----------- ----------- -----------598,646 138,573 737,219 549.10





M3 / HR = 189,581.51 = 189,580 M3 / HR



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117

AREA T.S.H m3 / Hr AREA T.S.H m3 / Hr101 - - 147 13,983 4,428.13 102 - - 148 6,094 1,929.78 103 - - 149 5,732 1,815.15 104 - - 150 6,201 1,963.62 105 38,136 12,077.16 151 3,562 1,127.88 106 26,755 8,472.89 152 2,427 768.49 107 18,576 5,882.76 153 2,427 768.49 108 17,824 5,644.46 154 18,830 5,963.23 109 21,765 6,892.48 155 5,640 1,785.96 110 3,345 1,059.17 156 3,680 1,165.52 111 3,180 1,007.10 157 3,680 1,165.52 112 2,761 874.33 158 4,077 1,291.01 113 9,328 2,954.05 159 3,680 1,165.52 114 2,973 941.60 160 3,680 1,165.52 115 3,107 984.01 161 3,680 1,165.52 116 3,575 1,132.07 162 3,680 1,165.52 117 16,048 5,082.07 163 3,784 1,198.26 118 18,607 5,892.47 164 2,618 829.20 119 17,612 5,577.57 165 2,689 851.56 120 3,101 982.15 166 3,891 1,232.17 121 2,714 859.41 167 3,680 1,165.52 122 3,689 1,168.09 168 7,801 2,470.48 123 5,683 1,799.75 169 7,801 2,470.48 124 5,038 1,595.60 170 3,680 1,165.52 125 5,038 1,595.60 171 3,672 1,162.75 126 4,990 1,580.14 172 2,713 859.01 127 3,738 1,183.78 173 2,479 785.11

VOLUMENES DE AIRE POR AREA VOLUMENES DE AIRE POR AREA

128 2,714 859.41 174 3,784 1,198.26 129 3,101 982.15 175 3,680 1,165.52 130 3,619 1,146.16 176 3,680 1,165.52 131 3,680 1,165.45 177 3,680 1,165.52 132 3,680 1,165.45 178 3,680 1,165.52 133 3,680 1,165.45 179 3,479 1,101.82 134 3,680 1,165.45 179 - a 9,058 2,868.67 135 3,680 1,165.45 179 - b 11,972 3,791.41


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AREA T.S.H m3 / Hr AREA T.S.H m3 / HrVOLUMENES DE AIRE POR AREA VOLUMENES DE AIRE POR AREA

135 3,680 1,165.45 179 - b 11,972 3,791.41 136 3,581 1,134.08 180 4,936 1,563.08 137 7,189 2,276.79 181 11,976 3,792.54 138 2,131 674.70 181 - a 10,002 3,167.56 139 3,669 1,161.81 182 3,810 1,206.62 140 26,894 8,516.95 183 13,357 4,230.09 141 14,402 4,561.01 184 2,628 832.30 142 2,277 721.11 185 3,264 1,033.68 143 4,142 1,311.76 186 2,794 884.86 144 4,272 1,352.91 187 977 309.55 145 19,311 6,115.50 TOTALES 232,621 73,667 146 12,737 4,033.74

TOTALES 366,024 115,914 GRAN TOTAL

598,646 189,582

PARA LA SELECCIÓN DE LAS UNIDADES MANEJADORAS DE AIRE, TENEMOS LAS SIGUIENTES CONSIDERACIONES:1.- SE ESTIMA QUE EL VOLUMEN QUE SE REPONDRA POR PERSONAS ES MENOR QUE EL VOLUMEN QUE SE PIERDE POR PUERTAS Y EXTRACCIONES, POR TANTO CONSIDERAREMOS UN 15% DE AIRE EXTERIOR, QUE CUBRE EL AIRE REQUERIDO POR PERSONA. 2.- VOLUMEN TOTAL DE AIRE EXTERIOR 28,440 MCH, QUE SE CONSIDERA COMO CARGA AL EQUIPO, MAS NO AL LOCAL POR ACONDICIONAR.3.- SE CONSIDERA QUE EL MOTOR DEL VENTILADOR DE LA MANEJADORA ES CARGA AL MISMO EQUIPO Y SERA ADICIONADO AL ESTUDIO PSICROMETRICO CON UN AUMENTO DE TEMPERATURA.


CAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO = KG/HR * ( H MEZCLA - H INYECCION )KJ/KG/3600FLUJO MASICO = 230,448 KG/HRH MEZCLA = 59.20 KJ / HRH INYECCION = 37.61 KJ / HRNOTA: VER CARTA PSICROMETRICA DE LA PAGINA 151 A L A 154.

CAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO = 1,382.0 KWCAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO = 4,712,779 BTU / HRCAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO = 393 T.R.


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1.1 ).- CARGA TERMICA LOCALES COMERCIALES PLANTA AL TALOCAL 201 LOCAL 202 LOCAL 203 LOCAL 204 LOCAL 205 TOTALES TOTALES

AREA 44 4.32 32 3.29 32 3.29 32 3.29 32.06 3.30 - 189 VOLUMEN 2.9 127 93 93 93 93 - 499

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 44 2,885 32 2,098 32 2,098 32 2,098 32 2,104 11,284 172 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 6 90 13 202 13 202 13 202 13 202 897 58 PISO INT = 13.58 - - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - - PEOPLE = 63 8 504 6 378 6 378 6 378 6 378 2,017 32 ILUMINAC = 0.86 475 408 345 297 345 297 345 297 346 298 1,597 1,857 CONTACTOS = 1 237 237 173 173 173 173 173 173 173 173 928 928 EQUIPO = 1 - - - - 0 - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------4,125 3,148 3,148 3,148 3,155 16,723

5 % DE SEGURIDAD 206 157 157 157 158 836 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 4,331 3,305 3,305 3,305 3,313 17,559 - E.R.S.H. 4,331 3,305 3,305 3,305 3,313 17,559 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 8 551 6 413 6 413 6 413 6 413 2,204 32 5 % DE SEGURIDAD 28 21 21 21 21 110 CALOR LATENTE 579 434 434 434 434 2,314 - E.R.L.H. 579 434 434 433.93 434 2,314 E.R.T.H 4,909 3,739 3,739 3,739 3,747 19,873 GRAN TOTAL 4,909 W 3,739 W 3,739 W 3,739 W 3,747 19,873 WE.S.L.H. 4,331 W 3,305 W 3,305 W 3,305 W 3,313 17,559 WE.R.L.H. 579 W 434 W 434 W 434 W 434 2,314 W



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AREA 69 7.19 47 4.61 36 3.61 36 3.61 46 4.78 - 258 VOLUMEN 2.9 201 135 105 105 133 - 680

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 69 4,550 47 3,062 36 2,379 36 2,379 46 3,019 15,389 234 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 40 619 12 179 13 202 13 202 27 422 1,624 105 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 12 756 8 504 6 378 6 378 8 504 2,521 40 ILUMINAC = 0.86 749 644 504 433 391 337 391 337 497 427 2,178 2,532 CONTACTOS = 1 374 374 252 252 196 196 196 196 248 248 1,266 1,266 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------6,944 4,431 3,491 3,491 4,621 22,977

5 % DE SEGURIDAD 347 222 175 175 231 1,149 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 7,291 4,652 3,666 3,666 4,852 24,126 - E.R.S.H. 7,291 4,652 3,666 3,666 4,852 24,126 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 12 827 8 551 6 413 6 413 8 551 2,755 40 5 % DE SEGURIDAD 41 28 21 21 28 138 CALOR LATENTE 868 579 434 434 579 2,893 - E.R.L.H. 868 579 434 434 579 2,893 E.R.T.H 8,159 5,231 4,100 4,100 5,430 27,019 GRAN TOTAL 8,159 W 5,231 W 4,100 W 4,100 W 5,430 27,019 WE.S.L.H. 7,291 W 4,652 W 3,666 W 3,666 W 4,852 24,126 WE.R.L.H. 868 W 579 W 433.93 W 433.93 W 579 2,893 W



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AREA 48 650.90 29 361.61 32 433.93 32 433.93 32 433.93 - 2,487 VOLUMEN 2.9 139 84 93 93 93 - 502

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 48 3,147 29 1,909 32 2,098 32 2,098 32 2,098 11,351 173 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 32 886 - - - - 886 32 MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 6 90 28 440 20 314 13 202 13 202 1,247 81 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 9 567 5 315 6 378 6 378 6 378 2,017 32 ILUMINAC = 1.25 518 647 314 393 345 432 345 432 345 432 2,335 1,868 CONTACTOS = 1 259 259 157 157 173 173 173 173 173 173 934 934 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------5,596 3,214 3,395 3,282 3,282 18,769

5 % DE SEGURIDAD 280 161 170 164 164 938 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 5,876 3,374 3,564 3,446 3,446 19,707 - E.R.S.H. 5,876 3,374 3,564 3,446 3,446 19,707 -




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AREA 30 361.61 33 433.93 122 1,591.09 657 8,534.05 107 1,374.13 - 13,244 VOLUMEN 2.9 88 94 354 1,905 311 - 2,753

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 30 2,001 33 2,135 122 8,009 657 43,123 107 7,039 62,306 949 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 10 157 6 90 20 314 226 3,499 6 90 4,149 268 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 5 315 6 378 22 1,386 118 7,436 19 1,197 10,713 170 ILUMINAC = 1.25 329 412 351 439 1,318 1,647 7,096 8,870 1,158 1,448 12,816 10,253 CONTACTOS = 1 165 165 176 176 659 659 3,548 3,548 579 579 5,126 5,126 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------3,049 3,217 12,015 66,476 10,353 95,110

5 % DE SEGURIDAD 152 161 601 3,324 518 4,756 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 3,201 3,378 12,616 69,800 10,870 99,866 - E.R.S.H. 3,201 3,378 12,616 69,800 10,870 99,866 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 5 344 6 413 22 1,515 118 8,127.66 19 1,309 11,709 170 5 % DE SEGURIDAD 17 21 76 406 65 585 CALOR LATENTE 362 434 1,591 8,534 1,374 12,295 - E.R.L.H. 362 434 1,591 8,534 1,374 12,295 E.R.T.H 3,563 3,812 14,207 78,334 12,245 112,160 GRAN TOTAL 3,563 W 3,812 W 14,207 W 78,334 W 12,245 112,160 WE.S.L.H. 3,201 W 3,378 W 12,616 W 69,800 W 10,870 99,866 WE.R.L.H. 362 W 434 W 1,591 W 8,534 W 1,374 12,295 W



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AREA 82 1,084.84 184 2,386.64 227 2,965.22 73 940.19 89 1,157.16 - 9,189 VOLUMEN 2.9 239 533 658 212 257 - 1,899

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 82 5,398 184 12,071 227 14,883 73 4,806 89 5,813 42,970 655 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 23 359 26 404 44 673 6 90 29 449 1,974 128 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 15 945 33 2,080 41 2,584 13 819 16 1,008 7,436 118 ILUMINAC = 0.86 888 764 1,986 1,708 2,449 2,106 791 680 957 823 6,081 7,071 CONTACTOS = 1 444 444 993 993 1,225 1,225 395 395 478 478 3,536 3,536 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------7,910 17,255 21,470 6,791 8,570 61,997

5 % DE SEGURIDAD 396 863 1,073 340 429 3,100 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 8,306 18,118 22,543 7,130 8,999 65,097 - E.R.S.H. 8,306 18,118 22,543 7,130 8,999 65,097 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 15 1,033 33 2,273 41 2,824 13 895 16 1,102 8,128 118 5 % DE SEGURIDAD 52 114 141 45 55 406 CALOR LATENTE 1,085 2,387 2,965 940 1,157 8,534 - E.R.L.H. 1,085 2,387 2,965 940 1,157 8,534 E.R.T.H 9,390 20,505 25,509 8,071 10,156 73,631 GRAN TOTAL 9,390 W 20,505 W 25,509 W 8,071 W 10,156 73,631 WE.S.L.H. 8,306 W 18,118 W 22,543 W 7,130 W 8,999 65,097 WE.R.L.H. 1,085 W 2,387 W 2,965 W 940 W 1,157 8,534 W



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AREA 57 723.22 54 723.22 50 650.90 109 1,374.13 60 795.55 - 4,597 VOLUMEN 2.9 166 156 146 315 175 - 958

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 57 3,763 54 3,519 50 3,300 109 7,130 60 3,965 21,677 330 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 17 269 18 283 6 90 6 90 25 381 1,112 72 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 10 630 10 630 9 567 19 1,197 11 693 3,718 59 ILUMINAC = 0.86 619 533 579 498 543 467 1,173 1,009 652 561 3,068 3,567 CONTACTOS = 1 310 310 290 290 272 272 587 587 326 326 1,784 1,784 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------5,505 5,220 4,695 10,013 5,926 31,359

5 % DE SEGURIDAD 275 261 235 501 296 1,568 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 5,780 5,481 4,930 10,514 6,223 32,927 - E.R.S.H. 5,780 5,481 4,930 10,514 6,223 32,927 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 10 689 10 689 9 620 19 1,309 11 758 4,064 59 5 % DE SEGURIDAD 34 34 31 65 38 203 CALOR LATENTE 723 723 651 1,374 796 4,267 - E.R.L.H. 723 723 651 1,374 796 4,267 E.R.T.H 6,503 6,204 5,581 11,888 7,018 37,194 GRAN TOTAL 6,503 W 6,204 W 5,581 W 11,888 W 7,018 37,194 WE.S.L.H. 5,780 W 5,481 W 4,930 W 10,514 W 6,223 32,927 WE.R.L.H. 723 W 723 W 651 W 1,374 W 796 4,267 W



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AREA 86 1084.84 87 1157.16 87 1157.16 145 1880.38 23 361.61 - 6,069 VOLUMEN 2.9 249 252 252 421 65 - 1,240

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 86 5,642 87 5,709 87 5,709 145 9,521 23 1,482 28,063 428 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 20 305 20 314 20 314 57 888 17 269 2,090 135 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 15 945 16 1,008 16 1,008 26 1,638 5 315 4,915 78 ILUMINAC = 1.25 928 1,161 939 1,174 939 1,174 1,567 1,959 244 305 5,773 4,618 CONTACTOS = 1 464 464 470 470 470 470 783 783 122 122 2,309 2,309 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------8,517 8,675 8,675 14,790 2,493 43,151

5 % DE SEGURIDAD 426 434 434 739 125 2,158 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 8,943 9,109 9,109 15,529 2,618 45,308 - E.R.S.H. 8,943 9,109 9,109 15,529 2,618 45,308 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 15 1,033 16 1,102 16 1,102 26 1,791 5 344 5,373 78 5 % DE SEGURIDAD 52 55 55 90 17 269 CALOR LATENTE 1,085 1,157 1,157 1,880 362 5,641 - E.R.L.H. 1,085 1,157 1,157 1,880 362 5,641 E.R.T.H 10,028 10,266 10,266 17,410 2,979 50,949 GRAN TOTAL 10,028 W 10,266 W 10,266 W 17,410 W 2,979 50,949 WE.S.L.H. 8,943 W 9,109 W 9,109 W 15,529 W 2,618 45,308 WE.R.L.H. 1,085 W 1,157 W 1,157 W 1,880 W 362 5,641 W



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AREA 24 361.61 45 578.58 43 578.58 57 723.22 51 650.90 - 3,113 VOLUMEN 2.9 71 130 125 167 147 - 639

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 24 1,604 45 2,946 43 2,824 57 3,769 51 3,318 14,462 220 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 19 287 29 449 19 292 6 90 - - 1,117 72 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 5 315 8 504 8 504 10 630 9 567 2,521 40 ILUMINAC = 0.86 264 227 485 417 465 400 620 533 546 470 2,047 2,380 CONTACTOS = 1 132 132 242 242 232 232 310 310 273 273 1,190 1,190 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------2,565 4,558 4,252 5,333 4,628 21,336

5 % DE SEGURIDAD 128 228 213 267 231 1,067 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 2,694 4,786 4,464 5,600 4,859 22,403 - E.R.S.H. 2,694 4,786 4,464 5,600 4,859 22,403 -




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AREA 51 650.90 57 723.22 43 578.58 45 578.58 25 289.29 - 3,041 VOLUMEN 2.9 147 167 125 130 72 - 640

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 51 3,318 57 3,769 43 2,824 45 2,946 25 1,629 14,486 221 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 - - 6 90 15 238 29 449 19 292 1,068 69 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 9 567 10 630 8 504 8 504 4 252 2,458 39 ILUMINAC = 0.86 546 470 620 533 465 400 485 417 268 230 2,050 2,384 CONTACTOS = 1 273 273 310 310 232 232 242 242 134 134 1,192 1,192 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------4,628 5,333 4,198 4,558 2,537 21,253

5 % DE SEGURIDAD 231 267 210 228 127 1,063 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 4,859 5,600 4,408 4,786 2,663 22,316 - E.R.S.H. 4,859 5,600 4,408 4,786 2,663 22,316 -




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1.10 ).- CARGA TERMICA LOCALES COMERCIALES PLANTA A LTALOCAL 246 LOCAL 247 LOCAL 248 LOCAL 249 LOCAL 250 TOTALES TOTALES

AREA 22 289.29 75 940.19 87 1157.16 87 1157.16 87 1157.16 - 5,059 VOLUMEN 2.9 64 216 252 252 252 - 1,038

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 22 1,458 75 4,898 87 5,709 87 5,709 87 5,709 23,483 358 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 17 269 36 561 17 269 17 269 17 269 1,637 106 PISO INT = 13.58 - - - PISO EXT = 20.47 - - - PEOPLE = 63 4 252 13 819 16 1,008 16 1,008 16 1,008 4,096 65 ILUMINAC = 1.25 240 300 806 1,007 939 1,174 939 1,174 939 1,174 4,830 3,864 CONTACTOS = 1 120 120 403 403 470 470 470 470 470 470 1,932 1,932 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------2,399 7,688 8,631 8,631 8,631 35,979

5 % DE SEGURIDAD 120 384 432 432 432 1,799 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 2,519 8,073 9,062 9,062 9,062 37,777 - E.R.S.H. 2,519 8,073 9,062 9,062 9,062 37,777 -




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AREA 86 1,084.84 60 795.55 109 1,374.13 50 650.90 54 723.22 - 4,988 VOLUMEN 2.9 249 175 315 146 156 - 1,041

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 86 5,642 60 3,965 109 7,130 50 3,300 54 3,519 23,556 359 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 17 260 25 381 6 90 6 90 19 287 1,108 72 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 15 945 11 693 19 1,197 9 567 10 630 4,033 64 ILUMINAC = 0.86 928 798 652 561 1,173 1,009 543 467 579 498 3,334 3,876 CONTACTOS = 1 464 464 326 326 587 587 272 272 290 290 1,938 1,938 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------8,110 5,926 10,013 4,695 5,224 33,969

5 % DE SEGURIDAD 406 296 501 235 261 1,698 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 8,516 6,223 10,514 4,930 5,485 35,667 - E.R.S.H. 8,516 6,223 10,514 4,930 5,485 35,667 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 15 1,033 11 758 19 1,309 9 620 10 689 4,408 64 5 % DE SEGURIDAD 52 38 65 31 34 220 CALOR LATENTE 1,085 796 1,374 651 723 4,629 - E.R.L.H. 1,085 796 1,374 651 723 4,629 E.R.T.H 9,600 7,018 11,888 5,581 6,209 40,296 GRAN TOTAL 9,600 W 7,018 W 11,888 W 5,581 W 6,209 40,296 WE.S.L.H. 8,516 W 6,223 W 10,514 W 4,930 W 5,485 35,667 WE.R.L.H. 1,085 W 796 W 1,374 W 651 W 723 4,629 W



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AREA 57 723.22 89 1157.16 73 940.19 227 2965.22 184 2386.64 - 8,802 VOLUMEN 2.9 166 257 212 658 533 - 1,827

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 57 3,763 89 5,813 73 4,806 227 14,883 184 12,071 41,336 630 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 17 260 20 305 6 90 35 538 27 422 1,615 104 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 10 630 16 1,008 13 819 41 2,584 33 2,080 7,121 113 ILUMINAC = 0.86 619 533 957 823 791 680 2,449 2,106 1,986 1,708 5,850 6,802 CONTACTOS = 1 310 310 478 478 395 395 1,225 1,225 993 993 3,401 3,401 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------5,496 8,427 6,791 21,335 17,273 59,322

5 % DE SEGURIDAD 275 421 340 1,067 864 2,966 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 5,771 8,848 7,130 22,402 18,137 62,288 - E.R.S.H. 5,771 8,848 7,130 22,402 18,137 62,288 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 10 689 16 1,102 13 895 41 2,824 33 2,273 7,783 113 5 % DE SEGURIDAD 34 55 45 141 114 389 CALOR LATENTE 723 1,157 940 2,965 2,387 8,172 - E.R.L.H. 723 1,157 940 2,965 2,387 8,172 E.R.T.H 6,494 10,005 8,071 25,367 20,524 70,461 GRAN TOTAL 6,494 W 10,005 W 8,071 W 25,367 W 20,524 70,461 WE.S.L.H. 5,771 W 8,848 W 7,130 W 22,402 W 18,137 62,288 WE.R.L.H. 723 W 1,157 W 940 W 2,965 W 2,387 8,172 W



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AREA 77 1012.51 115 1229.48 121 940.19 100 795.55 612 8823.34 - 13,826 VOLUMEN 2.9 223 332 350 290 1,775 - 2,972

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - 124 791 791 124 VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 77 5,056 115 7,519 121 7,928 100 6,568 612 40,179 67,250 1,025 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - 124 9,890 9,890 124 MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - 83 2,303 2,303 83 MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 - - - - 34 525 49 763 112 1,736 3,023 195 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 14 882 17 1,071 13 819 11 693 122 7,688 11,154 177 ILUMINAC = 0.86 832 716 1,237 1,064 1,305 1,122 1,081 929 6,612 5,686 9,517 11,067 CONTACTOS = 1 416 416 619 619 652 652 540 540 3,306 3,306 5,533 5,533 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------7,070 10,273 11,046 9,493 71,580 109,463

5 % DE SEGURIDAD 354 514 552 475 3,579 5,473 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 7,424 10,787 11,599 9,968 75,159 114,936 - E.R.S.H. 7,424 10,787 11,599 9,968 75,159 114,936 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 14 964 17 1,171 13 895 11 758 122 8,403 12,191 177 5 % DE SEGURIDAD 48 59 45 38 420 610 CALOR LATENTE 1,013 1,229 940 796 8,823 12,801 - E.R.L.H. 1,013 1,229 940 796 8,823 12,801 E.R.T.H 8,436 12,016 12,539 10,763 83,982 127,737 GRAN TOTAL 8,436 W 12,016 W 12,539 W 10,763 W 83,982 127,737 WE.S.L.H. 7,424 W 10,787 W 11,599 W 9,968 W 75,159 114,936 WE.R.L.H. 1,013 W 1,229 W 940 W 796 W 8,823 12,801 W



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AREA 71 940.19 24 940.19 904 10993.01 404 5279.54 169 2169.67 - 21,894 VOLUMEN 2.9 206 70 2,621 1,173 489 - 4,558

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - 15 97 - - 97 15 VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 71 4,657 24 1,574 904 59,316 404 26,545 169 11,070 103,163 1,572 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - 10 283 - - 283 10 MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 - - 61 942 67 1,037 85 1,319 43 664 3,961 256 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 13 819 13 819 152 9,579 73 4,600 30 1,890 17,708 281 ILUMINAC = 0.86 766 659 259 223 9,761 8,394 4,368 3,757 1,822 1,567 14,600 16,976 CONTACTOS = 1 383 383 130 130 4,881 4,881 2,184 2,184 911 911 8,488 8,488 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------6,519 3,688 83,587 38,404 16,102 148,300

5 % DE SEGURIDAD 326 184 4,179 1,920 805 7,415 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 6,844 3,872 87,766 40,325 16,907 155,715 - E.R.S.H. 6,844 3,872 87,766 40,325 16,907 155,715 -




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AREA 180 2314.32 164 2097.35 117 1518.77 244 3182.19 67 867.87 - 10,752 VOLUMEN 2.9 521 476 338 709 195 - 2,238

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 180 11,784 164 10,765 117 7,649 244 16,035 67 4,404 50,637 772 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - 52 1,629 20 615 2,244 72 MURO SE = 34.32 - - - 38 1,294 - 1,294 38 MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 28 426 35 538 20 314 26 395 6 90 1,763 114 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 32 2,017 29 1,827 21 1,323 44 2,773 12 756 8,696 138 ILUMINAC = 0.86 1,939 1,668 1,772 1,524 1,259 1,082 2,639 2,269 725 623 7,166 8,333 CONTACTOS = 1 970 970 886 886 629 629 1,319 1,319 362 362 4,166 4,166 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------16,864 15,541 10,998 25,714 6,851 75,967

5 % DE SEGURIDAD 843 777 550 1,286 343 3,798 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 17,707 16,318 11,548 27,000 7,193 79,766 - E.R.S.H. 17,707 16,318 11,548 27,000 7,193 79,766 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 32 2,204 29 1,997 21 1,446 44 3,031 12 827 9,505 138 5 % DE SEGURIDAD 110 100 72 152 41 475 CALOR LATENTE 2,314 2,097 1,519 3,182 868 9,980 - E.R.L.H. 2,314 2,097 1,519 3,182 868 9,980 E.R.T.H 20,022 18,415 13,066 30,182 8,061 89,746 GRAN TOTAL 20,022 W 18,415 W 13,066 W 30,182 W 8,061 89,746 WE.S.L.H. 17,707 W 16,318 W 11,548 W 27,000 W 7,193 79,766 WE.R.L.H. 2,314 W 2,097 W 1,519 W 3,182 W 868 9,980 W



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AREA 36 506.26 36 506.26 36 506.26 36 506.26 36 506.26 - 2,713 VOLUMEN 2.9 106 106 106 106 106 - 528

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 36 2,391 36 2,391 36 2,391 36 2,391 36 2,391 11,955 182 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 13 202 13 202 13 202 13 202 13 202 1,009 65 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 7 441 7 441 7 441 7 441 7 441 2,206 35 ILUMINAC = 0.86 393 338 393 338 393 338 393 338 393 338 1,692 1,967 CONTACTOS = 1 197 197 197 197 197 197 197 197 197 197 984 984 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------3,569 3,569 3,569 3,569 3,569 17,845

5 % DE SEGURIDAD 178 178 178 178 178 892 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 3,747 3,747 3,747 3,747 3,747 18,737 - E.R.S.H. 3,747 3,747 3,747 3,747 3,747 18,737 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 7 482 7 482 7 482 7 482.15 7 482 2,411 35 5 % DE SEGURIDAD 24 24 24 24 24 121 CALOR LATENTE 506 506 506 506.26 506 2,531 - E.R.L.H. 506 506 506 506.26 506 2,531 E.R.T.H 4,254 4,254 4,254 4,254 4,254 21,269 GRAN TOTAL 4,254 W 4,254 W 4,254 W 4,254 W 4,254 21,269 WE.S.L.H. 3,747 W 3,747 W 3,747 W 3,747 W 3,747 18,737 WE.R.L.H. 506 W 506 W 506 W 506 W 506 2,531 W



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1.17 ).- CARGA TERMICA LOCALES COMERCIALES PLANTA ALT ALOCAL 281 LOCAL 282 LOCAL 283 LOCAL 284 LOCAL 285 TOTALES TOTALES

AREA 36 506.26 36 506.26 36 506.26 36 506.26 22 361.61 - 2,554 VOLUMEN 2.9 106 106 106 106 64 - 486

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 36 2,391 36 2,391 36 2,391 36 2,391 22 1,439 11,003 168 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 13 202 13 202 13 202 13 202 17 269 1,076 70 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 7 441 7 441 7 441 7 441 5 315 2,080 33 ILUMINAC = 0.86 393 338 393 338 393 338 393 338 237 204 1,557 1,811 CONTACTOS = 1 197 197 197 197 197 197 197 197 118 118 905 905 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------3,569 3,569 3,569 3,569 2,346 16,622

5 % DE SEGURIDAD 178 178 178 178 117 831 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 3,747 3,747 3,747 3,747 2,463 17,453 - E.R.S.H. 3,747 3,747 3,747 3,747 2,463 17,453 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 7 482 7 482 7 482 7 482.15 5 344 2,273 33 5 % DE SEGURIDAD 24 24 24 24 17 114 CALOR LATENTE 506 506 506 506.26 362 2,387 - E.R.L.H. 506 506 506 506.26 362 2,387 E.R.T.H 4,254 4,254 4,254 4,254 2,825 19,840 GRAN TOTAL 4,254 W 4,254 W 4,254 W 4,254 W 2,825 19,840 WE.S.L.H. 3,747 W 3,747 W 3,747 W 3,747 W 2,463 17,453 WE.R.L.H. 506 W 506 W 506 W 506 W 362 2,387 W



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AREA 23 361.61 24 361.61 44 578.58 36 506.26 87 1157.16 - 3,179 VOLUMEN 2.9 65 71 127 106 251 - 620

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 23 1,482 24 1,604 44 2,867 36 2,391 87 5,685 14,029 214 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 17 269 17 269 28 426 16 247 16 247 1,458 94 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 5 315 5 315 8 504 7 441 16 1,008 2,584 41 ILUMINAC = 0.86 244 210 264 227 472 406 393 338 935 804 1,985 2,309 CONTACTOS = 1 122 122 132 132 236 236 197 197 468 468 1,154 1,154 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------2,398 2,547 4,439 3,614 8,212 21,210

5 % DE SEGURIDAD 120 127 222 181 411 1,060 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 2,518 2,675 4,660 3,795 8,622 22,270 - E.R.S.H. 2,518 2,675 4,660 3,795 8,622 22,270 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 5 344 5 344 8 551 7 482 16 1,102 2,824 41 5 % DE SEGURIDAD 17 17 28 24 55 141 CALOR LATENTE 362 362 579 506 1,157 2,965 - E.R.L.H. 362 362 579 506 1,157 2,965 E.R.T.H 2,880 3,036 5,239 4,301 9,780 25,235 GRAN TOTAL 2,880 W 3,036 W 5,239 W 4,301 W 9,780 25,235 WE.S.L.H. 2,518 W 2,675 W 4,660 W 3,795 W 8,622 22,270 WE.R.L.H. 362 W 362 W 579 W 506 W 1,157 2,965 W



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137


AREA 87 1157.16 36 506.26 42 506.26 24 361.61 23 361.61 - 3,105 VOLUMEN 2.9 251 106 122 71 65 - 615

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 87 5,685 36 2,392 42 2,751 24 1,604 23 1,482 13,914 212 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 6 90 13 202 30 471 19 292 17 269 1,323 86 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 16 1,008 7 441 7 441 5 315 5 315 2,521 40 ILUMINAC = 0.86 935 804 394 339 453 389 264 227 244 210 1,969 2,290 CONTACTOS = 1 468 468 197 197 226 226 132 132 122 122 1,145 1,145 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------8,055 3,571 4,279 2,570 2,398 20,872

5 % DE SEGURIDAD 403 179 214 128 120 1,044 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 8,458 3,749 4,492 2,698 2,518 21,915 - E.R.S.H. 8,458 3,749 4,492 2,698 2,518 21,915 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 16 1,102 7 482 7 482 5 344 5 344 2,755 40 5 % DE SEGURIDAD 55 24 24 17 17 138 CALOR LATENTE 1,157 506 506 362 362 2,893 - E.R.L.H. 1,157 506 506 362 362 2,893 E.R.T.H 9,615 4,255 4,999 3,060 2,880 24,808 GRAN TOTAL 9,615 W 4,255 W 4,999 W 3,060 W 2,880 24,808 WE.S.L.H. 8,458 W 3,749 W 4,492 W 2,698 W 2,518 21,915 WE.R.L.H. 1,157 W 506 W 506 W 362 W 362 2,893 W



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138

1.20 ).- CARGA TERMICA LOCALES COMERCIALES PLANTA A LTALOCAL 296 LOCAL 297 LOCAL 298 LOCAL 299 LOCAL 2,100 TOTALES TOTALES

AREA 22 361.61 36 361.61 36 578.58 36 578.58 36 578.58 - 2,627 VOLUMEN 2.9 64 106 106 106 106 - 486

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 22 1,439 36 2,391 36 2,391 36 2,391 36 2,391 11,003 168 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 20 314 13 202 13 202 13 202 13 969 1,888 73 PISO INT = 13.58 - - - - - - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 5 315 5 315 8 504 8 504 8 504 2,143 34 ILUMINAC = 0.86 237 204 393 338 393 338 393 338 393 338 1,557 1,811 CONTACTOS = 1 118 118 197 197 197 197 197 197 197 197 905 905 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------2,391 3,443 3,632 3,632 4,399 17,497

5 % DE SEGURIDAD 120 172 182 182 220 875 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 2,510 3,615 3,814 3,814 4,619 18,372 - E.R.S.H. 2,510 3,615 3,814 3,814 4,619 18,372 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 5 344 5 344 8 551 8 551 8 551 2,342 |5 % DE SEGURIDAD 17 17 28 28 28 117 CALOR LATENTE 362 362 579 579 579 2,459 - E.R.L.H. 362 362 579 579 579 2,459 E.R.T.H 2,872 3,977 4,392 4,392 5,198 20,831 GRAN TOTAL 2,872 W 3,977 W 4,392 W 4,392 W 5,198 20,831 WE.S.L.H. 2,510 W 3,615 W 3,814 W 3,814 W 4,619 18,372 WE.R.L.H. 362 W 362 W 579 W 579 W 579 2,459 W



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139

1.21 ).- CARGA TERMICA LOCALES COMERCIALES PLANTA ALTALOCAL 2101 LOCAL 2102 LOCAL 2103 LOCAL 2104 LOCAL 2,105 TOTALES TOTALES

AREA 36 578.58 36 578.58 36 578.58 36 578.58 36 578.58 - 3,075 VOLUMEN 2.9 106 106 106 106 106 - 528

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 36 2,391 36 2,391 36 2,391 36 2,391 36 2,391 11,955 182 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 13 202 13 202 13 202 13 202 13 202 1,009 65 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 8 504 8 504 8 504 8 504 8 504 2,521 40 ILUMINAC = 0.86 393 338 393 338 393 338 393 338 393 338 1,692 1,967 CONTACTOS = 1 197 197 197 197 197 197 197 197 197 197 984 984 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------3,632 3,632 3,632 3,632 3,632 18,160

5 % DE SEGURIDAD 182 182 182 182 182 908 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 3,814 3,814 3,814 3,814 3,814 19,068 - E.R.S.H. 3,814 3,814 3,814 3,814 3,814 19,068 -




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140

1.22 ).- CARGA TERMICA LOCALES COMERCIALES PLANTA A LTALOCAL 2106 LOCAL 2107 LOCAL 2108 LOCAL 2109 LOCAL 2,110 TOTALES TOTALES

AREA 67 578.58 244 3182.19 117 1518.77 164 2097.35 180 2314.32 - 10,463 VOLUMEN 2.9 195 707 338 476 523 - 2,239

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 67 4,404 244 16,011 117 7,649 164 10,765 180 11,833 50,662 772 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 19 588 55 1,719 - - - 2,308 74 MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - 38 950 - - - 950 38 PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 6 90 6 90 20 314 29 449 23 359 1,301 84 PISO INT = 13.58 - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 8 504 44 2,773 21 1,323 29 1,827 32 2,017 8,444 134 ILUMINAC = 0.86 725 623 2,635 2,266 1,259 1,082 1,772 1,524 1,947 1,675 7,170 8,337 CONTACTOS = 1 362 362 1,317 1,317 629 629 886 886 974 974 4,168 4,168 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------6,571 25,126 10,998 15,451 16,856 75,002

5 % DE SEGURIDAD 329 1,256 550 773 843 3,750 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 6,900 26,382 11,548 16,223 17,699 78,753 - E.R.S.H. 6,900 26,382 11,548 16,223 17,699 78,753 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 8 551 44 3,031 21 1,446 29 1,997 32 2,204 9,230 134 5 % DE SEGURIDAD 28 152 72 100 110 461 CALOR LATENTE 579 3,182 1,519 2,097 2,314 9,691 - E.R.L.H. 579 3,182 1,519 2,097 2,314 9,691 E.R.T.H 7,479 29,564 13,066 18,321 20,014 88,444 GRAN TOTAL 7,479 W 29,564 W 13,066 W 18,321 W 20,014 88,444 WE.S.L.H. 6,900 W 26,382 W 11,548 W 16,223 W 17,699 78,753 WE.R.L.H. 579 W 3,182 W 1,519 W 2,097 W 2,314 9,691 W



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141


AREA 170 2169.67 280 2314.32 87 1157.16 51 867.87 51 867.87 - 8,015 VOLUMEN 2.9 493 811 251 148 148 - 1,851

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 170 11,156 280 18,347 87 5,679 51 3,349 51 3,349 41,879 638 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - 45 1,248 - - 1,248 45 MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - 15 365 26 658 - 1,023 41 PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 38 583 127 1,965 22 336 36 561 36 561 4,005 259 PISO INT = 13.58 - - - - - - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 30 1,890 32 2,017 16 1,008 12 756 12 756 6,428 102 ILUMINAC = 1.25 1,836 2,295 3,019 3,774 934 1,168 551 689 551 689 8,614 6,892 CONTACTOS = 1 918 918 1,510 1,510 467 467 276 276 276 276 3,446 3,446 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------16,842 27,612 10,272 6,287 5,630 66,643

5 % DE SEGURIDAD 842 1,381 514 314 281 3,332 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 17,684 28,992 10,785 6,602 5,911 69,975 - E.R.S.H. 17,684 28,992 10,785 6,602 5,911 69,975 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 30 2,066 32 2,204 16 1,102 12 827 12 827 7,026 102 5 % DE SEGURIDAD 103 110 55 41 41 351 CALOR LATENTE 2,170 2,314 1,157 868 868 7,377 - E.R.L.H. 2,170 2,314 1,157 868 868 7,377 E.R.T.H 19,854 31,307 11,943 7,470 6,779 77,352 GRAN TOTAL 19,854 W 31,307 W 11,943 W 7,470 W 6,779 77,352 WE.S.L.H. 17,684 W 28,992 W 10,785 W 6,602 W 5,911 69,975 WE.R.L.H. 2,170 W 2,314 W 1,157 W 868 W 868 7,377 W



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142

1.24 ).- CARGA TERMICA LOCALES COMERCIALES PLANTA A LTALOCAL 2116 LOCAL LOCAL LOCAL LOCAL TOTALES TOTALES

AREA 16 - 16 VOLUMEN 2.9 45 - - - - - 45

FACTORES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIALES PARCIAL ES - VIDRIO N = 37.33 - - - - - - - VIDRIO S = 39.65 - - - - - - - VIDRIO E = 6.79 - - - - - - - VIDRIO W = 318.76 - - - - - - - VIDRIO NE = 6.36 - - - - - - - VIDRIO SE = 8.91 - - - - - - - VIDRIO NW = 112.00 - - - - - - - VIDRIO SW = 269.42 - - - - - - - TECHO EXP.S/P = 65.63 16 1,023 - - - - - - - 1,023 16 VIDRIO EXT. = 79.52 - - - - - - - MURO N = 24.23 - - - - - MURO S = 32.01 - - - - - - - MURO E = 34.12 - - - - - - - MURO W = 29.56 - - - - - - - MURO NE = 27.76 - - - - - - - MURO SW = 31.21 - - - - - - - MURO SE = 34.32 - - - - - - - MURO NW = 25.20 - - - - - - - PLAFON = 0.00 - - - - - - - MURO INT = 15.47 46 709 - - - - 709 46 PISO INT = 13.58 - - - - - - - - PISO EXT = 20.47 - - - - - - - PEOPLE = 63 30 1,890 - - - - 1,890 30 ILUMINAC = 0.86 168 145 - - - - 145 168 CONTACTOS = 1 84 84 - - - - 84 84 EQUIPO = 1 - - - - - - -

-------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------3,851 - - - - 3,851

5 % DE SEGURIDAD 193 - - - - 193 -------------- -------------- -------------- -------------- -------------- --------------

SUMA : 4,043 - - - - 4,043 - E.R.S.H. 4,043 - - - - 4,043 -

C A R G A L A T E N T EPEOPLE = 69 30 2,066 - - - - 2,066 30 5 % DE SEGURIDAD 103 - - - - 103 CALOR LATENTE 2,170 - - - - 2,170 - E.R.L.H. 2,170 - - - - 2,170 E.R.T.H 6,213 - - - - 6,213 GRAN TOTAL 6,213 W - W - W - W - 6,213 WE.S.L.H. 4,043 W - W - W - W - 4,043 WE.R.L.H. 2,170 W - W - W - W - 2,170 W



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143

RESUMEN DE CARGA TERMICA PICO: PLANTA ALTA

T.S.H. E.R.T.H. G.T.H. G.P.M.TOTALHOJA N° W W W

1 17.559 2.314 19.873 17,502 24.126 2.893 27.019 23,793 19.707 2.314 22.022 19,394 99.866 12.295 112.160 98,785 65.097 8.534 73.631 64,846 32.927 4.267 37.194 32,767 45.308 5.641 50.949 44,878 22.403 2.893 25.295 22,289 22.316 2.821 25.137 22,1410 37.777 4.701 42.478 37,4111 35.667 4.629 40.296 35,4912 62.288 8.172 70.461 62,0513 114.936 12.801 127.737 112,4914 155.715 20.323 176.038 155,0315 79.766 9.980 89.746 79,0416 18.737 2.531 21.269 18,7317 17.453 2.387 19.840 17,4718 22.270 2.965 25.235 22,2219 21.915 2.893 24.808 21,8520 18.372 2.459 20.831 18,3421 19.068 2.893 21.961 19,3422 78.753 9.691 88.444 77,8923 69.975 7.377 77.352 68,1224 4.043 2.170 6.213 5,47

----------- ----------- ----------- -----------PLANTA ALTA 1.106.045 139.944 1.245.989 1.097





M3 / HR = 350,267 = 350,270 KG / HR



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144

AREA T.S.H m3 / Hr AREA T.S.H m3 / Hr201 4.331 1.371 261 7.424 2.351 202 3.305 1.047 262 10.787 3.416 203 3.305 1.047 263 11.599 3.673 204 3.305 1.047 264 9.968 3.157 205 3.313 1.049 265 75.159 23.802 206 7.291 2.309 266 6.844 2.168 207 4.652 1.473 267 3.872 1.226 208 3.666 1.161 268 87.766 27.794 209 3.666 1.161 269 40.325 12.770 210 4.852 1.536 270 16.907 5.354 211 5.876 1.861 271 17.707 5.608 212 3.374 1.069 272 16.318 5.168 213 3.564 1.129 273 11.548 3.657 214 3.446 1.091 274 27.000 8.550 215 3.446 1.091 275 7.193 2.278 216 3.201 1.014 276 3.747 1.187 217 3.378 1.070 277 3.747 1.187 218 12.616 3.995 278 3.747 1.187 219 69.800 22.104 279 3.747 1.187 220 10.870 3.442 280 3.747 1.187 221 8.306 2.630 281 3.747 1.187 222 18.118 5.738 282 3.747 1.187 223 22.543 7.139 283 3.747 1.187 224 7.130 2.258 284 3.747 1.187 225 8.999 2.850 285 2.463 780 226 5.780 1.830 286 2.518 797 227 5.481 1.736 287 2.675 847 228 4.930 1.561 288 4.660 1.476 229 10.514 3.330 289 3.795 1.202 230 6.223 1.971 290 8.622 2.731 231 8.943 2.832 291 8.458 2.678 232 9.109 2.885 292 3.749 1.187 233 9.109 2.885 293 4.492 1.423 234 15.529 4.918 294 2.698 855 235 2.618 829 295 2.518 797

VOLUMENES DE AIRE POR AREA VOLUMENES DE AIRE POR ARE A


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145

AREA T.S.H m3 / Hr AREA T.S.H m3 / HrVOLUMENES DE AIRE POR AREA VOLUMENES DE AIRE POR ARE A

236 2.694 853 296 2.510 795 237 4.786 1.516 297 3.615 1.145 238 4.464 1.414 298 3.814 1.208 239 5.600 1.773 299 3.814 1.208 240 4.859 1.539 2100 4.619 1.463 241 4.859 1.539 2101 3.814 1.208 242 5.600 1.773 2102 3.814 1.208 243 4.408 1.396 2103 3.814 1.208 244 4.786 1.516 2104 3.814 1.208 245 2.663 843 2105 3.814 1.208 246 2.519 798 2106 6.900 2.185 247 8.073 2.556 2107 26.382 8.355 248 9.062 2.870 2108 11.548 3.657 249 9.062 2.870 2109 16.223 5.138 250 9.062 2.870 2110 17.699 5.605 251 8.516 2.697 2111 17.684 5.600 252 6.223 1.971 2112 28.992 9.181 253 10.514 3.330 2113 10.785 3.416 254 4.930 1.561 2114 6.602 2.091 255 5.485 1.737 2115 5.911 1.872 256 5.771 1.827 2116 4.043 1.280 257 8.848 2.802 0 - - 258 7.130 2.258 0 - - 259 22.402 7.094 0 - - 260 18.137 5.744 0 - -

TOTALES 485.042 153.605 TOTALES 621.003 196.662

GRAN TOTAL 1.106.045 350.267 PARA LA SELECCIÓN DE LAS UNIDADES MANEJADORAS DE AIRE, TENEMOS LAS SIGUIENTES CONSIDERACIONES:1.- SE ESTIMA QUE EL VOLUMEN QUE SE REPONDRA POR PERSONAS ES MENOR QUE EL VOLUMEN QUE SE PIERDE POR PUERTAS Y EXTRACCIONES, POR TANTO CONSIDERAREMOS UN 15% DE AIRE EXTERIOR, QUE CUBRE EL AIRE REQUERIDO POR PERSONA. 2.- VOLUMEN TOTAL 52,535 MCH, QUE SE CONSIDERA COMO CARGA AL EQUIPO, MAS NO AL LOCAL POR ACONDICIONAR.3.- SE CONSIDERA QUE EL MOTOR DEL VENTILADOR DE LA MANEJADORA ES CARGA AL MISMO EQUIPO Y SERA ADICIONADO AL ESTUDIO PSICROMETRICO CON UN AUMENTO DE TEMPERATURA.


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146


CAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO = KG/HR * ( H MEZCLA - H INYECCION )KJ/KG/3600FLUJO MASICO = 376,743 KG/HRH MEZCLA = 59.20 KJ / HRH INYECCION = 38.40 KJ / HRNOTA: VER CARTA PSICROMETRICA DE LA PAGINA 155 A LA 158.

CAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO = 2,177 KWCAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO = 7,422,682 BTU / HRCAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO = 619 T.R.

RESUMEN DE CARGAS TERMICAS:

MALL 410730 724 1095PLANTA BAJA 189580 393 549PLANTA ALTA 350270 619 1097

TOTALES 950580 1736 2741

T.R.

TOTALES

G.P.M.

TOTALES2549 8693415.546

CAPACIDAD DEENFRIAMIENTO TOTAL,KW

CAPACIDAD DEENFRIAMIENTO TOTAL,BTU /HR

AREAVOLUMEN DEAIRE TOTALM3 /HR

20828876.57

4712779.0742177 7422681.9511382

6108


Página

147

ANALISISI PSICROMETRICO EN VERANO PARA EL MALL.


Página

148


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149


Página

150


Página

151

ANALISISI PSICROMETRICO EN VERANO PARA LA PLANTA BAJA.


Página

152


Página

153


Página

154


Página

155

ANALISISI PSICROMETRICO EN VERANO PARA LA PLANTA ALTA.


Página

156


Página

157


Página

158


Página

159

2.3 Cálculo de la Presión Estática para Manejadoras.

EQUIPO: UMA-01

AREA:

VOLUMEN: 22993 MCH

584 mts.Presion bar: 715 mmHgDensidad: 1,129 Kg/m3

Tramo Base Altura Area Vel. Long Recta

Long Equiv. Total Fricción

Presión estatica

N° (mm) (mm) (m2) (m/seg) (m) Cant Long. Total (m) (Pa/m) (Pa)

1 900 900 0,81 8,00 2,6 1 5,6 5,6 8,2 0,65 5,3

2 900 900 0,81 8,00 4,5 0 0 4,5 0,65 2,9

3 900 500 0,45 - 4,5 1 3,5 3,53 8,0 0,65 5,2

4 900 500 0,45 - 17 1 3,5 3,53 20,5 0,65 13,3

5 - - - - 43 0 0,0 0 43,0 0,65 28,0

6 900 800 0,72 7,50 1 1 4,7 4,7 5,7 0,65 3,7

7 900 800 0,72 7,50 15 0 0,0 0 15,0 0,65 9,8

8 1 1,0 0,65 0,7

FACTOR DE SEGURIDAD (Ductos) 10% 6,9

TOTAL DE LA RED DE DUCTOS 76

∆P P. EstaticaN° Accesorios Tipo Cant (Pa) (Pa)

1 DIFUSOR LINEAL DE INYECCION 1 68 68

2 DUCTO FLEXIBLE 1 0,57 0,57

3 REJILLA DE RETORNO 1 15,49 15,49

4 FILTRO METALICO 1 150 150

5 FILTRO DE BOLSA 30% EF. 1 350 350

6 SERPENTIN DE ENFRIAMIENTO 1 100 100

7

684,06

CAIDA DE PRESION EXTERNA SIN CORREGIR (Pa) = 760

FACTOR DE CORRECCION POR TEMPERATURA Y ALTITUD= 1,13

CAIDA DE PRESION EXTERNA CORREGIDA (Pa) = 858

Codos 90°

SUBTOTAL:

CAIDA DE PRESION EN DUCTOS

Altitud :

INYECCION

RETORNO

N

A

ELAB. REVISO APROB.

FECHA ELAB. APROB.REVISIONESPROYECTO DE INGENIERIA

CLIENTE:

Proyecto:

LUGAR: MONTERREY

CALCULO DE CAIDA DE PRESION

ESPECIFICACION

FECHA


Página

160

EQUIPO: UMA-02

AREA:

VOLUMEN: 8715 MCH

584 mts.

Presion bar: 715 mmHg

Densidad: 1,129 Kg/m3


Long Equiv. Total Fricción Presión estatica


1 700 600 0,42 7,00 7,5 1 3,8 3,84 11,3 0,65 7,4

2 700 600 0,42 7,00 4,5 0 0 4,5 0,65 2,9

3 450 450 0,2025 - 4,5 1 2,6 2,61 7,1 0,65 4,6

4 450 450 0,2025 - 19 1 2,6 2,6 21,6 0,65 14,0

5 - - - - 25,5 0 0,0 0 25,5 0,65 16,6

6 600 500 0,3 1 1 3,3 3,26 4,3 0,65 2,8

7 600 500 0,3 15 0 0,0 0 15,0 0,65 9,8

8




1 DIFUSOR LINEAL DE INYECCION 1 50,56 50,56






7

679,62




RETORNO

SUBTOTAL:

Altitud :


Codos 90°

INYECCION

NA

ELAB. REVISO APROB.


CLIENTE:

Proyecto:

LUGAR: MONTERREY


ESPECIFICACION

FECHA


Página

161

EQUIPO: UMA-03

AREA:

VOLUMEN: 25,625 MCH

584 mts.Presion bar: 715 mmHgDensidad: 1.129 Kg/m3




1 1000 900 0.9 8.00 27.3 3 5.9 17.7 45.0 0.65 29.3

2 750 900 0.675 - 42.5 2 4.8 9.58 52.1 0.65 33.9

3 1000 900 0.9 - 23.3 2 5.9 11.8 35.1 0.65 22.8

FACTOR DE SEGURIDAD (Ductos) 10% 8.6



1 DIFUSOR LINEAL DE INYECCION 1 25.5 25.5

2 DUCTO FLEXIBLE 1 13.12 13.12

3 REJILLA DE RETORNO 1 15.94 15.94




7

654.56


FACTOR DE CORRECCION POR TEMPERATURA Y ALTITUD= 1.13


RETORNO

SUBTOTAL:

Altitud :


Codos 90°

INYECCION

NA

ELAB. REVISO APROB.


CLIENTE:

Proyecto:

LUGAR: MONTERREY


ESPECIFICACION

FECHA


Página

162

EQUIPO: UMA-04

AREA:

VOLUMEN: 17,760 MCH

584 mts.Presion bar: 715 mmHgDensidad: 1.129 Kg/m3




1 800 800 0.64 8.00 56 4 5.0 20 76.0 0.65 49.4

2 800 700 0.56 - 23.6 2 4.8 9.52 33.1 0.65 21.5

FACTOR DE SEGURIDAD (Ductos) 10% 7.1



1 DIFUSOR LINEAL DE INYECCION 1 25.5 25.5

2 DUCTO FLEXIBLE 1 13.12 13.12

3 REJILLA DE RETORNO 1 15.94 15.94




7

654.56


FACTOR DE CORRECCION POR TEMPERATURA Y ALTITUD= 1.13


RETORNO

SUBTOTAL:

Altitud :


Codos 90°

INYECCION

NA

ELAB. REVISO APROB.


CLIENTE:

Proyecto:

LUGAR: MONTERREY


ESPECIFICACION

FECHA


Página

163

EQUIPO: UMA-05

AREA:

VOLUMEN: 17760 MCH

584 mts.






1 800 800 0,64 8,00 76,6 6 5,0 30 106,6 0,65 69,3

2 800 700 0,56 - 16,6 1 4,8 4,76 21,4 0,65 13,9










7

667,07836




RETORNO

SUBTOTAL:

Altitud :


Codos 90°

INYECCION

NA

ELAB. REVISO APROB.


CLIENTE:

Proyecto:

LUGAR: MONTERREY


ESPECIFICACION

FECHA


Página

164

EQUIPO: UMA-06

AREA:

VOLUMEN: 35.807 MCH

584 mts.






1 1200 1100 1,32 8,00 23,1 1 7,7 7,67 30,8 0,65 20,0

2 800 700 0,56 - 40,5 2 4,8 9,52 50,0 0,65 32,5

3 700 550 0,385 - 7,2 1 3,8 3,84 11,0 0,65 7,2

4 540 400 0,216 - 13 1 3,0 3 16,0 0,65 10,4

5 - - - - 24 2 2,7 5,32 29,3 0,65 19,1

6 1200 1.100 1,32 1 1 7,7 7,67 8,7 0,65 5,6

7 1200 1.100 1,32 24,8 1 7,7 7,67 32,5 0,65 21,1

8










7

684,18288




RETORNO

SUBTOTAL:

Altitud :


Codos 90°

INYECCION

NA

ELAB. REVISO APROB.


CLIENTE:

Proyecto:

LUGAR: MONTERREY


ESPECIFICACION

FECHA


Página

165

EQUIPO: UMA-07

AREA:

VOLUMEN: 41.408 MCH

584 mts.






1 1200 1200 1,44 8,00 12,2 1 7,7 7,67 19,9 0,65 12,9

2 800 700 0,56 - 15,5 1 4,8 4,76 20,3 0,65 13,2

3 600 700 0,42 - 27 1 3,8 3,84 30,8 0,65 20,0

4 600 600 0,36 - 0 1 3,7 3,74 3,7 0,65 2,4

5 - - - - 11 0 2,7 0 11,0 0,65 7,2

6 1200 1.100 1,32 1 1 7,7 7,67 8,7 0,65 5,6

7 1200 1.100 1,32 26 1 7,7 7,67 33,7 0,65 21,9

8










7

722,66728




RETORNO

SUBTOTAL:

Altitud :


Codos 90°

INYECCION

N

A

ELAB. REVISO APROB.


CLIENTE:

Proyecto:

LUGAR: MONTERREY


ESPECIFICACION

FECHA


Página

166

EQUIPO: UMA-08

AREA:

VOLUMEN: 41.408 MCH

584 mts.






1 1200 1200 1,44 8,00 13,5 1 7,7 7,67 21,2 0,65 13,8

2 800 700 0,56 - 12 1 4,8 4,76 16,8 0,65 10,9

3 600 700 0,42 - 27 1 3,8 3,84 30,8 0,65 20,0

4 600 600 0,36 - 0 1 3,7 3,74 3,7 0,65 2,4

5 - - - - 20,6 0 2,7 0 20,6 0,65 13,4

6 1200 1.100 1,32 1 1 7,7 7,67 8,7 0,65 5,6

7 1200 1.100 1,32 24 1 7,7 7,67 31,7 0,65 20,6










7

722,66728




RETORNO

SUBTOTAL:

Altitud :


Codos 90°

INYECCION

N

A

ELAB. REVISO APROB.


CLIENTE:

Proyecto:

LUGAR: MONTERREY


ESPECIFICACION

FECHA


Página

167

EQUIPO: UMA-09

AREA:

VOLUMEN: 43.266 MCH

584 mts.






1 1300 1200 1,56 8,00 7,5 1 7,8 7,78 15,3 0,65 9,9

2 800 700 0,56 - 15,5 1 4,8 4,76 20,3 0,65 13,2

3 600 700 0,42 - 27 1 3,8 3,84 30,8 0,65 20,0

4 600 600 0,36 - 0 1 3,7 3,74 3,7 0,65 2,4

5 - - - - 11 0 2,7 0 11,0 0,65 7,2

6 1200 1.200 1,44 1 1 7,7 7,67 8,7 0,65 5,6

7 1200 1.200 1,44 32,5 1 7,7 7,67 40,2 0,65 26,1










7

722,66728




RETORNO

SUBTOTAL:

Altitud :


Codos 90°

INYECCION

N

A

ELAB. REVISO APROB.


CLIENTE:

Proyecto:

LUGAR: MONTERREY


ESPECIFICACION

FECHA


Página

168

EQUIPO: UMA-10

AREA:

VOLUMEN: 34.654 MCH

584 mts.






1 1100 1000 1,1 8,00 21,5 1 7,1 7,09 28,6 0,65 18,6

2 700 650 0,455 - 40,2 1 4,4 4,4 44,6 0,65 29,0

3 - 38,3 1 3,8 3,84 42,1 0,65 27,4

6 1100 1.000 1,1 11,9 1 7,1 7,09 19,0 0,65 12,3

7 1100 1.000 1,1 10,4 1 7,7 7,67 18,1 0,65 11,7










7

645,50988




RETORNO

SUBTOTAL:

Altitud :


Codos 90°

INYECCION

N

A

ELAB. REVISO APROB.


CLIENTE:

Proyecto:

LUGAR: MONTERREY


ESPECIFICACION

FECHA


Página

169

EQUIPO: UMA-11

AREA:

VOLUMEN: 20.161 MCH

584 mts.






1 900 850 0,765 8,00 84,8 7 5,6 39,2 124,0 0,65 80,6

2 0 - 20 0 0,0 0 20,0 0,65 13,0

-

6 800 800 0,64 25,76 1 5,0 5 30,8 0,65 20,0










7

631,09092




RETORNO

SUBTOTAL:

Altitud :


Codos 90°

INYECCION

N

A

ELAB. REVISO APROB.


CLIENTE:

Proyecto:

LUGAR: MONTERREY


ESPECIFICACION

FECHA


Página

170

EQUIPO: UMA-12

AREA:

VOLUMEN: 17.680 MCH

584 mts.






1 800 800 0,64 8,00 8,6 2 5,0 10 18,6 0,65 12,1

2 500 500 0,25 - 20,7 2 3,3 6,5 27,2 0,65 17,7

3 500 450 0,225 - 25 0 0,0 0 25,0 0,65 16,3

4 800 700 0,56 19 1 4,8 4,76 23,8 0,65 15,4










7

638,93232




RETORNO

SUBTOTAL:

Altitud :


Codos 90°

INYECCION

N

A

ELAB. REVISO APROB.


CLIENTE:

Proyecto:

LUGAR: MONTERREY


ESPECIFICACION

FECHA


Página

171

EQUIPO: UMA-13

AREA:

VOLUMEN: 18.380 MCH

584 mts.






1 800 800 0,64 8,00 10,2 2 5,0 10 20,2 0,65 13,1

2 500 500 0,25 - 20,7 2 3,3 6,5 27,2 0,65 17,7

3 500 450 0,225 - 25 0 0,0 0 25,0 0,65 16,3

4 800 700 0,56 19 1 4,8 4,76 23,8 0,65 15,4










7

638,93232




RETORNO

SUBTOTAL:

Altitud :


Codos 90°

INYECCION

N

A

ELAB. REVISO APROB.


CLIENTE:

Proyecto:

LUGAR: MONTERREY


ESPECIFICACION

FECHA


Página

172

EQUIPO: UMA-14

AREA:

VOLUMEN: 43.266 MCH

584 mts.






1 1300 1200 1,56 8,00 7,4 1 7,8 7,78 15,2 0,65 9,9

2 800 700 0,56 - 12,3 1 4,8 4,76 17,1 0,65 11,1

3 600 700 0,42 - 40,3 3 3,8 11,52 51,8 0,65 33,7

4 1200 1.200 1,44 28 0 4,8 0 28,0 0,65 18,2










7

722,66728




RETORNO

SUBTOTAL:

Altitud :


Codos 90°

INYECCION

N

A

ELAB. REVISO APROB.


CLIENTE:

Proyecto:

LUGAR: MONTERREY


ESPECIFICACION

FECHA


Página

173

EQUIPO: UMA-15

AREA:

VOLUMEN: 11.396 MCH

584 mts.






1 700 600 0,42 8,00 15,4 2 3,8 7,68 23,1 0,65 15,0

2 350 300 0,105 - 17,1 2 2,1 4,112 21,2 0,65 13,8

3 600 600 0,36 24 2 3,7 7,48 31,5 0,65 20,5










7

685,51848




RETORNO

SUBTOTAL:

Altitud :


Codos 90°

INYECCION

N

A

ELAB. REVISO APROB.


CLIENTE:

Proyecto:

LUGAR: MONTERREY


ESPECIFICACION

FECHA


Página

174

EQUIPO: UMA-16

AREA:

VOLUMEN: 7.781 MCH

584 mts.






1 600 600 0,36 8,00 6,7 1 3,7 3,71 10,4 0,65 6,8

2 350 300 0,105 - 17,1 2 2,1 4,112 21,2 0,65 13,8

3 600 600 0,36 24 2 3,7 7,48 31,5 0,65 20,5










7

685,51848




RETORNO

SUBTOTAL:

Altitud :


Codos 90°

INYECCION

N

A

ELAB. REVISO APROB.


CLIENTE:

Proyecto:

LUGAR: MONTERREY


ESPECIFICACION

FECHA

CAPITULO 3 SELECCIÓN DE EQUIPO

Página

175

CAPÍTULO 3 3.1 Chillers (enfriadores).

El criterio de selección de los equipos, se basa en el hecho de que un chiller (unidad generadora de agua helada), la cual consta de válvulas que varían su cierre y apertura que nos dan la cantidad de agua que el sistema necesita en comparación de las unidades condensadoras de aire que no tienen un buen control y no gradúan la cantidad de enfriamiento que se requiere, sino que enfrían en el momento y para controlarlo necesitamos bancos de resistencias eléctricas ò alguna fuente de calor. Para la selección de un chiller, requerimos los siguientes datos:

1.- Capacidad total de enfriamiento en KW (T.R.) 2.- Galones por minuto. 3.- Condiciones Exteriores de Diseño del lugar. 4.- Condiciones Interiores de Diseño del local a condicionar 5.- Temperaturas del agua en la entrada y salida de los chillers. Para nuestro ejemplo tenemos los siguientes datos: Capacidad de enfriamiento: 6,108 KW Galones por minuto: 2,741 Condiciones Exteriores de Diseño; Temperatura de bulbo seco: 40°C Temperatura de bulbo húmedo: 26°C Condiciones Interiores de Diseño; Temperatura de bulbo seco: 26°C Temperatura de bulbo húmedo: 18.40°C Para el sistema con bancos de hielo, el agua tendrá un porcentaje de Etilen glicol del 25%. Para la selección de los chillers, con los datos anteriores el proveedor especifico 6 enfriadores de la marca Carrier, modelo 30XA400 con una capacidad de enfriamiento de 1,031.69 KW (293 T.R.) para manejar 467.4 GPM.

3.2 Unidades Manejadoras de Aire (UMAS) Para la selección de las unidades manejadoras de aire, debemos de considerar lo siguiente; El área de paso en la sección de la UMA, debe de tener una velocidad del aire máxima de 2.5 m/s, ya que esto garantiza el adecuado tratamiento del aire por el serpentín de enfriamiento: si la velocidad es mayor a 2.5 m/s, el aire pasa por el serpentín sin bajar su temperatura a las condiciones requeridas y sin deshumidificar el aire. Otro punto importante a tratar es la colocación de los filtros en las secciones, ya que muchas veces estos no quedan bien sellados y el aire siempre tendera a fluir por el lugar de menos resistencia y con ello la entrada de polvo o partículas extrañas al área por acondicionar. Para la selección de una unidad manejadora de aire, requerimos los siguientes datos:

1.- análisis de la carga térmica del local, así como el estudio Psicométrico del aire. 2.- Capacidad total de enfriamiento en KW. 2.- Temperatura de entrada o de mezcla al serpentín de enfriamiento. 3.- Temperatura de enfriamiento de entrada y salida en el serpentín. 4.- Temperatura de condensación (del lugar).


Página

176

Para la selección de las 16 manejadoras que tenemos en el sistema, ver el capitulo de desarrollo de la memoria, paginas 91 a la 159 del capitulo 2 Balance térmico y en las cartas Psicométricas.

3.3 Bancos de hielo.

RESUMEN DE CARGAS TERMICAS POR HORA Y CAPACIDAD DE ENFRIAMIENTOSELECCIONADA PARA LOS BANCOS DE HIELO.

HORA SOLAR

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

6108.5 1735.8

1353.3

1184.6

972.7

5589.6

950580

5827.8

656270

538650

938600

751100

836200

4168.7

VOLUMEN DE AIRE TOTAL EN MCH

313905

502720 3121.2

1918.8

383340 2379.0

589030 3662.6

5056.8

902400 5185.7

711090 4413.3

814800

6108.2

899900

CAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO TOTAL EN TR

566

676.0

CAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO TOTAL EN KW

886.9

1040.8

1254.1

1437.0

1588.4

1735.7

1656.1

1473.6 2591.0

2403.5

2323.8

2577.2

1724.0

2045.1

2741.4

2701.8

CAPACIDAD TOTAL EN GPM

989.6

1174.4

1491.7

2161.8

1892.5

1590.0

4762.2

3423.1

CAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO:CAPACIDAD TOTAL = KW-hr / 14 Hr =CAPACIDAD TOTAL = TON/Hr / 14 Hr =

4408.981254.3617561.0

61725.7

Nota: Hr son de operación del sistema de aire acondicionado.


Página

177

0.00.0

0.00.0

0.0

0.00.0

0.00.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

1000.0

2000.0

3000.0

4000.0

5000.0

6000.0

7000.0

9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22

CAP

AC

IDA

D D

E E

NFR

IAM

IEN

TO E

N K

W

HORA SOLAR

RESUMEN DE CARGAS TERMICAS POR HORA

HORA SOLAR

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

SELECCIÓN DE LAS HORAS DE ALMACENAMIENTO PARA EL B ANCO DE HIELO

FUERA DE PUNTA

MODO DE ENFRIAMIENTO

CARGA DEL BANCO DE HIELO

KWPERIODO TONELADAS DECARGA

0 0

FUERA DE PUNTA CARGA DEL BANCO DE HIELO

FUERA DE PUNTA CARGA DEL BANCO DE HIELO0

0

0

0

FUERA DE PUNTA CARGA DEL BANCO DE HIELO0 0





EN PUNTA DESCARGA Y ENFRIAMIENTO1918.8 565.9











0 0





FUERA DE PUNTA CARGA DEL BANCO DE HIELO

HORAS DE ALMACENAMIENTO : 10 HRS

KW-HR TOTALES : 61725.70TON-HR TOTALES : 17561.04


Página

178

TEMP. DE ENTRADA= 12.27°CTEMP. DE SALIDA = 3.38°C

12.3 °C3.38 °C

Para el sistema con bancos de hielo, la carga máxima total, es de 1,735.7 TR (6,108.2 kW) y manejara 2,741.4 GPM.TEMPERATURA DE ENTRADA AL CHILLER=TEMPERATURA DE SALIDA DEL CHILLER=

DE LA SELECCIÓN DEL FABRICANTE, SE OBTUVIERON LOS EQUIPOS CON LOS SIGUIENTES DATOS:1.-EL MODELO SELECCIONADO SERA EL TSU-761M, CON UN TOTAL DE SIETE BANCOS DE HIELO.

2.- LOS GALONES PARA PRODUCIR EL HIELO EN LOS BANCOS SERA DE 5530, CON 25% DE ETILEN GLICOL;CADA BANCO DE HIELO NECESITARA DE 795 GALONES.

3.- LAS TEMPERATURAS REQUERIDAS EN LA ENTRADA Y SALIDA DE LOS BANCOS DE HIELO SERAN:

Para la selección de los bancos de enfriamiento que tenemos en el sistema, ver en anexos la selección del fabricante.

3.4 Bombas Para la selección de una bomba, se debe de considerar la información técnica descritos en el

capitulo 1 antecedentes, inciso 1.6 para un adecuado funcionamiento. Los datos que se requieren para seleccionar una bomba de agua son los siguientes: 1.- Galones por minuto (GPM) 2.- determinación de la caída de presión total, considerando la longitud total, accesorios tales como válvulas, derivaciones, caída de presión en el serpentín. 3.- entrar a las curvas de selección del fabricante. Para la selección de las bombas de agua que tenemos en el sistema, ver en anexos la selección del fabricante.


Página

179

3.6 Cuantificación de lámina Se muestra el formato utilizado para la cuantificac ión de la lámina y el aislamiento en dos unidades m anejadoras de aire.

Resumen de cuantificación de lámina y a islamiento en Unidad Manejadora de Aire UMA-01.

EQUIPO AREA CALIBRE 26 CALIBRE 24 CALIBRE 22 CALIBRE 20 CALIBRE 18[kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [m 2] [m 2]

UMA-01 LAMINA EN AZOTEA 705 213 792 99

UMA-01 LAMINA EN PLANTA ALTA 588 906 215

UMA-01 LAMINA EN PLANTA BAJA 716 1365 294

705 1,517 3,063 509.00 99.00

5,285 kg. LAMINA TOTAL (DUCTO Y DOBLE DUCTO) 608.00 m2 AISLAMIENTO TOTAL (FIBRA Y PLACA)

AISLAMIENTO (placa de poliestireno)AISLAMIENTO (fibra de vidrio)


Página

180

Cuantificación de lámina y aislamiento en Unidad Ma nejadora de Aire UMA-01, nivel planta azotea.

PESO EN KG/M2: 26 4.04 Kg/m2

24 4.65 Kg/m2

22 6.49 Kg/m2

LAMINA EN AZ OTEA 20 7.71 Kg/m2EQUIPO: UMA-01 18 10.15 Kg/m2

LONG. DOBLED U C T O ANCHO ALTO DUCTO DUCTO ANCHO ALTO CAL.26 CAL.24 CAL.22 CAL.20 CAL.18

[mm] + [mm] - [m] [m] [pulg.] [pulg.] [pulg.] [ cal. ] [kg/m.l.] [kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [m2/m.l.] [m2] F.VID. [m2] P.POL.

INY EXT 900 900 4.50 4.50 36 36 72 22 33.292 94.873 149.81 4.1458 18.66

RET EXT 900 800 19.20 19.20 36 32 68 22 31.442 383.506 603.69 3.9218 75.30400 400 18.20 18.20 16 16 32 24 11.116 192.505 202.32

T O T A L E S = 670.88 202.32 753.51 93.95

F.S.= 5%Lamina calibre No. 26 671 kg (para sobre ducto) 705 kgLamina calibre No. 24 202 kg 213 kg NOTA: EL 5% DE FACTOR DE SEGURIDAD SE REFIERE AL DESPERDICIO Lamina calibre No. 22 754 kg 792 kg DE LAMINA.Lamina calibre No. 20 kg kgLamina calibre No. 18 kg kg

Aislamiento F. Vidrio m2 m2

Aislamiento Poliestireno 93.95 m299 m2

AISLAMIENTO 1"CANTIDAD DE DUCTOS

CAL. PESOSEMIP.DIMENSION DIMENSION


Página

181

Cuantificación de lámina y aislamiento en Unidad Ma nejadora de Aire UMA-01, en planta alta.


24 4.65 Kg/m2

22 6.49 Kg/m2

20 7.71 Kg/m2EQUIPO: UMA-01 18 10.15 Kg/m2



INY INT 900 900 5.00 36 36 72 22 33.292 166.46 4.1458 20.73900 600 15.00 36 24 60 22 27.743 416.15 3.4738 52.11900 550 2.50 36 22 58 22 26.945 67.36 3.3618 8.40900 500 2.50 36 20 56 22 26.139 65.35 3.2498 8.12850 500 2.50 34 20 54 22 25.325 63.31 3.1378 7.84800 500 1.50 32 20 52 22 24.503 36.75 3.0258 4.54750 500 2.00 30 20 50 22 23.672 47.34 2.9138 5.83700 500 1.50 28 20 48 24 16.056 24.08 2.8018 4.20650 500 1.50 26 20 46 24 15.460 23.19 2.6898 4.03550 500 3.00 22 20 42 24 14.250 42.75 2.4658 7.40500 500 3.00 20 20 40 24 13.635 40.91 2.3538 7.06440 500 9.60 18 20 38 24 12.890 123.74 2.2194 21.31400 420 1.20 16 17 33 24 11.373 13.65 1.9506 2.34400 400 1.40 16 16 32 24 11.116 15.56 1.9058 2.67320 400 1.40 13 16 29 24 10.080 14.11 1.7266 2.42260 400 2.40 11 16 27 24 9.293 22.30 1.5922 3.82260 300 1.80 11 12 23 24 7.960 14.33 1.3682 2.46160 300 1.00 7 12 19 24 6.600 6.60 1.1442 1.14

PLENUM PARA DIFUSOR LINEAL 100 400 30.50 4 16 20 24 7.147 217.99 1.2338 37.63DE INYECCION

T O T A L E S = 559.22 862.73 204.06

F.S.= 5%Lamina calibre No. 26 kg (para sobre ducto) kg NOTA: EL 5% DE FACTOR DE SEGURIDAD SE REFIERE AL DESPERDICIO Lamina calibre No. 24 559 kg 588 kg DE LAMINA.Lamina calibre No. 22 863 kg 906 kgLamina calibre No. 20 kg kgLamina calibre No. 18 kg kg

Aislamiento F. Vidrio 204.06 m2 215 m2

Aislamiento Poliestireno m2 m2

DIMENSION DIMENSIONSEMIP. CAL. PESO

CANTIDAD DE DUCTOSAISLAMIENTO 1"

LAMINA EN PLANTA ALTA


Página

182

Cuantificación de lámina y aislamiento en Unidad Ma nejadora de Aire UMA-01, en planta baja.


24 4.65 Kg/m2

22 6.49 Kg/m2

LAMINA EN PLANTA BAJA 20 7.71 Kg/m2EQUIPO: UMA-01 18 10.15 Kg/m2



INY INT 900 500 24.40 36 20 56 22 26.139 637.80 3.2498 79.29900 480 1.40 36 19 55 22 25.815 36.14 3.2050 4.49900 460 4.80 36 19 55 22 25.489 122.35 3.1602 15.17900 440 2.00 36 18 54 22 25.161 50.32 3.1154 6.23900 400 2.00 36 16 52 22 24.503 49.01 3.0258 6.05880 400 1.60 35 16 51 22 24.171 38.67 2.9810 4.77850 400 10.60 34 16 50 22 23.672 250.92 2.9138 30.89750 400 5.20 30 16 46 22 21.985 114.32 2.6898 13.99650 400 3.60 26 16 42 24 14.250 51.30 2.4658 8.88600 400 3.50 24 16 40 24 13.635 47.72 2.3538 8.24550 400 2.80 22 16 38 24 13.015 36.44 2.2418 6.28500 400 3.00 20 16 36 24 12.388 37.16 2.1298 6.39450 400 2.20 18 16 34 24 11.755 25.86 2.0178 4.44400 300 6.80 16 12 28 24 9.819 66.77 1.6818 11.44350 300 1.60 14 12 26 24 9.161 14.66 1.5698 2.51330 300 3.60 13 12 25 24 8.896 32.02 1.5250 5.49280 250 2.60 12 10 22 24 7.555 19.64 1.3010 3.38220 250 3.00 9 10 19 24 6.738 20.21 1.1666 3.50170 250 1.60 7 10 17 24 6.049 9.68 1.0546 1.69120 250 1.60 5 10 15 24 5.354 8.57 0.9426 1.51

PLENUM PARA DIFUSOR LINEAL 100 300 54.00 4 12 16 24 5.772 311.69 1.0098 54.53DE INYECCION

T O T A L E S = 681.73 1299.53 279.14

F.S.= 5%Lamina calibre No. 26 kg (para sobre ducto) kg NOTA: EL 5% DE FACTOR DE SEGURIDAD SE REFIERE AL DESPERDICIO Lamina calibre No. 24 682 kg 716 kg DE LAMINA.Lamina calibre No. 22 1300 kg 1365 kgLamina calibre No. 20 kg kgLamina calibre No. 18 kg kgAislamiento F. Vidrio 279.14 m2 294 m2





Página

183

Resumen de cuantificación de lámina y aislamiento e n Unidad Manejadora de Aire UMA-02.

EQUIPO AREA CALIBRE 26 CALIBRE 24 CALIBRE 22 CALIBRE 20 CALIBRE 18[kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [m 2] [m 2]

UMA-02 LAMINA EN AZOTEA 528 567 82

UMA-02 LAMINA EN PLANTA ALTA 781 136

UMA-02 LAMINA EN PLANTA BAJA 768 133

528 2,116 269.00 82.00

2,644 kg. LAMINA TOTAL (DUCTO Y DOBLE DUCTO) 351.00 m2 AISLAMIENTO TOTAL (FIBRA Y PLACA)

AISLAMIENTO (placa de poliestireno)AISLAMIENTO (fibra de vidrio)


Página

184

Cuantificación de lámina y aislamiento en Unidad Ma nejadora de Aire UMA-02, nivel planta azotea.


24 4.65 Kg/m2

22 6.49 Kg/m2

LAMINA EN AZOTEA 20 7.71 Kg/m2EQUIPO: UMA-02 18 10.15 Kg/m2



INY EXT 700 600 9.00 9.00 28 24 52 24 17.231 141.161 155.08 3.0258 27.23

RET EXT 600 500 19.50 19.50 24 20 44 24 14.858 267.206 289.73 2.5778 50.27300 300 11.20 11.20 12 12 24 24 8.496 93.944 95.16

T O T A L E S = 502.31 539.96 77.50

F.S.= 5%Lamina calibre No. 26 502 kg (para sobre ducto) 528 kg NOTA: EL 5% DE FACTOR DE SEGURIDAD SE REFIERE AL DESPERDICIO Lamina calibre No. 24 540 kg 567 kg DE LAMINA.Lamina calibre No. 22 kg kgLamina calibre No. 20 kg kgLamina calibre No. 18 kg kg

Aislamiento F. Vidrio m2 m2

Aislamiento Poliestireno 77.50 m282 m2

AISLAMIENTO 1"CANTIDAD DE DUCTOS

CAL. PESOSEMIP.DIMENSION DIMENSION


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185

Cuantificación de lámina y aislamiento en Unidad Ma nejadora de Aire UMA-02, en planta alta.


24 4.65 Kg/m2

22 6.49 Kg/m2

20 7.71 Kg/m2EQUIPO: UMA-02 18 10.15 Kg/m2



INY INT 700 600 5.00 28 24 52 24 17.231 86.15 3.0258 15.13700 400 35.40 28 16 44 24 14.858 525.97 2.5778 91.25600 400 1.20 24 16 40 24 13.635 16.36 2.3538 2.82500 400 1.20 20 16 36 24 12.388 14.87 2.1298 2.56400 400 1.20 16 16 32 24 11.116 13.34 1.9058 2.29300 400 1.20 12 16 28 24 9.819 11.78 1.6818 2.02180 400 1.20 8 16 24 24 8.228 9.87 1.4130 1.70

PLENUM PARA DIFUSOR LINEAL 230 400 7.32 10 16 26 24 8.896 65.12 1.5250 11.16DE INYECCION.

T O T A L E S = 743.46 128.93

F.S.= 5%Lamina calibre No. 26 kg (para sobre ducto) kg NOTA: EL 5% DE FACTOR DE SEGURIDAD SE REFIERE AL DESPERDICIO Lamina calibre No. 24 743 kg 781 kg DE LAMINA.Lamina calibre No. 22 kg kgLamina calibre No. 20 kg kgLamina calibre No. 18 kg kg

Aislamiento F. Vidrio 128.93 m2 136 m2




LAMINA EN PLANTA ALTA


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186

Cuantificación de lámina y aislamiento en Unidad Ma nejadora de Aire UMA-02, en planta baja.


24 4.65 Kg/m2

22 6.49 Kg/m2

LAMINA EN PLANTA BAJA 20 7.71 Kg/m2EQUIPO: UMA-02 18 10.15 Kg/m2


[mm] + [mm] - [m] [m] [pulg.] [pulg.] [pulg.] [ cal. ] [kg/m.l.] [kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [m2/m.l.] [m2] F.VID. [m2] P.POL.INY INT 450 450 25.90 18 18 36 24 12.388 320.85 2.1298 55.16

110 200 2.40 5 8 13 24 4.512 10.83 0.8082 1.94150 150 0.80 6 6 12 24 4.370 3.50 0.7858 0.63450 450 2.10 18 18 36 24 12.388 26.02 2.1298 4.47450 400 2.60 18 16 34 24 11.755 30.56 2.0178 5.25400 400 4.40 16 16 32 24 11.116 48.91 1.9058 8.39400 350 2.40 16 14 30 24 10.471 25.13 1.7938 4.31350 350 3.00 14 14 28 24 9.819 29.46 1.6818 5.05350 300 3.30 14 12 26 24 9.161 30.23 1.5698 5.18300 280 3.60 12 12 24 24 8.228 29.62 1.4130 5.09300 200 1.20 12 8 20 24 7.147 8.58 1.2338 1.48240 200 1.20 10 8 18 24 6.325 7.59 1.0994 1.32180 200 1.20 8 8 16 24 5.494 6.59 0.9650 1.16100 200 1.20 4 8 12 24 4.370 5.24 0.7858 0.94

PLENUM PARA DISUSOR LINEAL 100 300 25.62 4 12 16 24 5.772 147.88 1.0098 25.87DE INYECCION

T O T A L E S = 730.99 126.22

F.S.= 5%Lamina calibre No. 26 kg (para sobre ducto) kg NOTA: EL 5% DE FACTOR DE SEGURIDAD SE REFIERE AL DESPERDICIO Lamina calibre No. 24 731 kg 768 kg DE LAMINA.Lamina calibre No. 22 kg kgLamina calibre No. 20 kg kgLamina calibre No. 18 kg kgAislamiento F. Vidrio 126.22 m2 133 m2





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187

3.7 Rejillas de retorno de aire

Criterios para la selección de una rejilla de retorno: 1.- Metros cúbicos por hora (MCH). 2.- Velocidad de salida (depende de la aplicación) 3.- Tiro (velocidad terminal) 4.- Nivel de sonido (ruido y se determina por tablas) 5.- Presión estática para el difusor 6.- Pueden ser de simple o doble deflexión, dependiendo de las necesidades para la distribución del aire.

Figura de una rejilla de inyección de aire, fabricada en aluminio con simple deflexión.

Las rejillas de inyección y de retorno de aire se fabrican de aluminio, lámina galvanizada y en ocasiones se les aplica un recubrimiento especial de acuerdo con el tipo de clima si es tropical, o donde se encuentra en el ambiente gases. También se fabrican de deflexión sencilla o doble.

3.8 Difusores de inyección de aire

Criterios para la selección de un difusor de inyección: 1.- Metros cúbicos por hora (MCH). 2.- Velocidad de salida (depende de la aplicación) 3.- Tiro (velocidad terminal) 4.- Nivel de sonido (ruido y se determina por tablas) 5.- Presión estática para el difusor 6.- Numero de vías, dependiendo de las necesidades para la distribución del aire.

Figura de un difusor de inyección de inyección y difusor lineal de inyección.


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Los difusores de inyección se fabrican de 1,2, 3 y 4 vías, dependiendo el área donde se va a distribuir el aire. Pueden ser rectangulares o cuadrados. El cuello del difusor que es el que se conecta al ducto es cuadrado; si el cuello es redondo, se une al ducto por medio de ducto flexible. Los difusores de inyección se fabrican en aluminio o en acero. Los difusores lineales de inyección, se fabrican hasta 8 ranuras y cada ranura varia su apertura dependiendo el volumen de aire. Para seleccionarlos, el volumen de aire se determina por pie lineal y de acuerdo con el número de ranuras. Se fabrican el aluminio.

Los difusores de inyección redondos son fabricados de acero y se utilizan especialmente en almacenes, fabricas, tiendas, malls y otras aplicaciones donde el techo o plafón son altos.

Forma típica de montar un difusor lineal de inyección de aire.

CAPITULO 4 ANALISIS DE AHORRO DE ENERGIA ELECTRICA

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189

CAPITULO 4

4.1.1 Presupuesto Tradicional.

CATALOGO DE CONCEPTOS

PART.NUM. D E S C R I P C I O N

EQUIPOS HVAC.

1.01 Unidad Manejadora de Aire, marca Luw a, modelo Luw air,tamaño LWP-32, con capacidad para 22,993 MCH. Construccióna prueba de fugas, tipo panel de lámina galvanizada con rellenode poliuretano de 1 1/2" de espesor y estructura de aluminio.UMA-01. Integr

Toma de aire KEM con compuertas de aire exterior yaire retorno, operación manual.Modulo FEL-FG, que incluye filtros de bolsa, modeloG4 (35% ASHRAE)Modulo LKE, para alojar serpentín de enfriamiento abase de agua helada.Sección intermedia (ZWE), utilizada para acceso a servicio orectif icación del f lujo de aire entre secciones de diferentesvelocidades, equipada con una puerta de servicio.

Modulo VEI, con ventilador centrifugo, acoplado amotor eléctrico de 15 hp, 4 polos PZA 1 178,846.09$ $178,846.09

1.02 Unidad Manejadora de Aire, marca Luwa, modeloLuwair, tamaño LWP-17, con capacidad para 8,715MCH. Construcción a prueba de fugas, tipo panel delámina galvanizada con relleno de poliuretano de 11/2" de espesor y estructura de aluminio. UMA-02. Integra

Toma de aire KEM con compuertas de aire exterior yaire retorno, operación manual.Modulo FEL-FG, que incluye filtros de bolsa, modeloG4 (35% ASHRAE)Modulo LKE, para alojar serpentín de enfriamiento abase de agua helada.Sección intermedia (ZWE) , utilizada para acceso aservicio o rectificación del flujo de aire entre seccionesde diferentes velocidades, equipada con una puerta deservicio.Modulo VEI, con ventilador centrifugo, acoplado amotor eléctrico de 5 hp, 4 polos PZA 1 133,300.14$ $133,300.14

1.03 Unidad Manejadora de Aire, marca Luwa, modeloLuwair, tamaño LWP-38, con capacidad para 25,625MCH. Construcción a prueba de fugas, tipo panel delámina galvanizada con relleno de poliuretano de 11/2" de espesor y estructura de aluminio. UMA-03. Integr


GRAN TOTALCANT.

TOTAL P.U.UNIDAD


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1.04 Unidad Manejadora de Aire, marca Luwa, modeloLuwair, tamaño LWP-25, con capacidad para 17,760MCH. Construcción a prueba de fugas, tipo panel delámina galvanizada con relleno de poliuretano de 11/2" de espesor y estructura de aluminio. UMA-04. Integrada por las siguientes secciones:


1.05 Unidad Manejadora de Aire, marca Luwa, modeloLuwair, tamaño LWP-25, con capacidad para 17,760MCH. Construcción a prueba de fugas, tipo panel delámina galvanizada con relleno de poliuretano de 11/2" de espesor y estructura de aluminio. UMA-05. Integrada por las siguientes secciones:Toma de aire KEM con compuertas de aire exterior yaire retorno, operación manual.Modulo FEL-FG, que incluye filtros de bolsa, modeloG4 (35% ASHRAE)Modulo LKE, para alojar serpentín de enfriamiento abase de agua helada.Sección intermedia (ZWE) , utilizada para acceso aservicio o rectificación del flujo de aire entre seccionesde diferentes velocidades, equipada con una puerta deservicio.



Toma de aire KEM con compuertas de aire exterior yaire retorno, operación manual.Modulo FEL-FG, que incluye filtros de bolsa, modeloG4 (35% ASHRAE)Modulo LKE, para alojar serpentín de enfriamiento abase de agua helada.Sección intermedia (ZWE) , utilizada para acceso aservicio o rectificación del flujo de aire entre seccionesde diferentes velocidades, equipada con una puerta deservicio.



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Toma de aire KEM con compuertas de aire exterior yaire retorno, operación manual.Modulo FEL-FG, que incluye filtros de bolsa, modeloG4 (35% ashrae)Modulo LKE, para alojar serpentín de enfriamiento abase de agua helada.Sección intermedia (ZWE) , utilizada para acceso aservicio o rectificación del flujo de aire entre seccionesde diferentes velocidades, equipada con una puerta deservicio.









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193









Modulo VEI, con ventilador centrifugo, acoplado amotor eléctrico de 7.5 hp, 4 polos PZA 1 133,300.14$ $133,300.14


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194




SUBTOTAL $2,945,312.82

2.0 DUCTOS Y ACCESORIOS

SUMINISTRO E INSTALACION DE LAMINA GALVANIZADA DE LOS SIGUIENTES CALIBRES, INCLUYE, MONTAJE, NIVELACION,FIJACION, FLETES ACARREOS A CUALQUIER NIVEL,MANIOBRAS, HERRAMIENTA, LIMPIEZA Y RETIRO DESOBRANTES, Y TODO LO NECESARIO PARA SU CORRECTAINSTALACION.

2.01 LÁMINA GALVANIZADA DE PRIMERA CALIDAD, LISA,ROLADA EN CALIENTE, PARA LA MANUFACTURA DESOBREDUCTOS EN CALIBRE 26, MARCAS ACEPTADAS: IMSA Y GALVAK. KG 16526 30.86$ $510,058.36

2.02 LÁMINA GALVANIZADA DE PRIMERA CALIDAD, LISA,ROLADA EN CALIENTE, PARA LA MANUFACTURA DE DUCTOSEN CALIBRE 24, MARCAS ACEPTADAS: IMSA Y GALVAK.

KG 12728 30.79$ $391,918.44

2.03 LÁMINA GALVANIZADA DE PRIMERA CALIDAD, LISA,ROLADA EN CALIENTE, PARA LA MANUFACTURA DE DUCTOSEN CALIBRE 22 , MARCAS ACEPTADAS: IMSA Y GALVAK.

KG 44862 31.40$ $1,408,773.48LÁMINA GALVANIZADA DE PRIMERA CALIDAD, LISA,ROLADA EN CALIENTE, PARA LA MANUFACTURA DE DUCTOSEN CALIBRE 20 , MARCAS ACEPTADAS: IMSA Y GALVAK.

KG 848 30.57$ $25,920.062.04 MATERIALES VARIOS PARA LA SOPORTERIA DE DUCTOS

LOTE 1 5,997.13$ $5,997.13

2.05 SELLADOR PARA DUCTOS DE INYECCION, RETORNO,EXTRACCION, A BASE DE CARTUCHOS DE SELLADORMARCA PENNSYLVANIA TIPO DURETAN. LOTE 1 137,296.69$ $137,296.69


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195

2.06 SUMINISTRO E INSTALACION DE AISLAMIENTO TERMICO , INCLUYE, MONTAJE, NIVELACION, FIJACION, FLETESACARREOS A CUALQUIER NIVEL, MANIOBRAS, HERRAMIENTA,LIMPIEZA Y RETIRO DE SOBRANTES, Y TODO LO NECESARIOPARA SU CORRECTA INSTALACION.AISLAMIENTO TERMICO EN COLCHONETA DE FIBRA DEVIDRIO TIPO RF- 3100 CUBIERTA CON FOIL DE ALUMINIO,INCLUYE ADHESIVO Y SELLADOR DE 1" DE ESPESOR M2 7976 68.71$ $548,039.45

2.07 AISLAMIENTO TERMICO PARA INTEMPERIE DE POLIESTIRENO EXPANDIDO DE 2" DE ESP. INCLUYE: PAPEL FOIL DE ALUMINIO,PEGAMENTO, SELLADOR C.I. MASTIK, MANTA CRUDA, TELA DEGALLINERO, SELLADOR INTEMPERIE, PINTURA VINILICA COMEX, ETC. M2 2185 85.90$ $187,702.16

2.08 SUMINISTRO E INSTALACION DEDUCTO FLEXIBLE , INCLUYE, MONTAJE, NIVELACION, FIJACION, FLETES ACARREOS ACUALQUIER NIVEL, MANIOBRAS, HERRAMIENTA, LIMPIEZA YRETIRO DE SOBRANTES, Y TODO LO NECESARIO PARA SUCORRECTA INSTALACION, DE LOS SIGUIENTES DIAMETROS:

DE 16" DE DIAMETRO ML 6 72.40$ $434.40DE 14" DE DIAMETRO ML 9 59.18$ $532.62DE 12" DE DIAMETRO ML 60 53.46$ $3,207.78DE 10" DE DIAMETRO ML 286 48.52$ $13,877.89DE 8" DE DIAMETRO ML 537 43.09$ $23,139.49DE 4" DE DIAMETRO ML 45 32.13$ $1,445.93

2.09 CONEXIÓN REDONDA DE 10" DE DIAMETRO CONSTRUIDO ENOBRA DE LAMINA GALVANIZADA CALIBRE 24, DE LOSSIGUIENTES DIAMETROS:DE 16" DE DIAMETRO PZA 6 20.40$ $122.40DE 14" DE DIAMETRO PZA 9 20.40$ $183.60DE 12" DE DIAMETRO PZA 60 20.40$ $1,224.00DE 10" DE DIAMETRO PZA 286 20.40$ $5,834.40DE 8" DE DIAMETRO PZA 537 20.40$ $10,954.80DE 4" DE DIAMETRO PZA 45 20.40$ $918.00

2.10 COLLARIN DE PLASTICO DE LOS SIGUIENTES DIAMETRO S:DE 16" DE DIAMETRO PZA 12 18.66$ $223.92DE 14" DE DIAMETRO PZA 18 18.66$ $335.88DE 12" DE DIAMETRO PZA 120 18.66$ $2,239.20DE 10" DE DIAMETRO PZA 572 18.66$ $10,673.52DE 8" DE DIAMETRO PZA 1074 18.66$ $20,040.84DE 4" DE DIAMETRO PZA 90 18.66$ $1,679.40


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SUMINISTRO E INSTALACION DE REJILLAS Y DIFUSORES , INCLUYE, MONTAJE, NIVELACION, FIJACION, FLETESACARREOS A CUALQUIER NIVEL, MANIOBRAS, HERRAMIENTA,LIMPIEZA Y RETIRO DE SOBRANTES, Y TODO LO NECESARIOPARA SU CORRECTA INSTALACION.

2.11 DIFUSOR LINEAL DE INYECCION AIRE DE 1 RANURA x 4 PIESDE LONGITUD, 3/4" ESPESOR DE RANURA, MOD. 38 ML O DLICONSTRUIDO DE ALUMINIO NATURAL, SIN CONTROL DEVOLUMEN : MARCAS ACEPTADAS: NAMM INDUSTRIAL,TITUS, TUTTLE & BAILEY O SIMILAR.

PZA 21 328.70$ $6,902.752.12 DIFUSOR LINEAL DE INYECCION AIRE DE 2 RANURAS x 4

PIES DE LONGITUD, 3/4" ESPESOR DE RANURA, MOD. 38 ML ODLI CONSTRUIDO DE ALUMINIO NATURAL, SIN CONTROL DEVOLUMEN : MARCAS ACEPTADAS: NAMM INDUSTRIAL,TITUS, TUTTLE & BAILEY O SIMILAR.







PZA 6 776.57$ $4,659.402.16 REJILLA DE RETORNO DE AIRE, MODELO 4FL, TERMINADA EN

BLANCO OSTION: MARCAS ACEPTADAS TITUS, TUTTLE &BAILEY O SIMILAR, DE LAS SIGUIENTES DIMENSIONES:

40"X22" PZA 7 904.28$ $6,329.9732"X26" PZA 7 794.91$ $5,564.3732"X22" PZA 14 784.29$ $10,980.1130"X24" PZA 14 769.75$ $10,776.4930"X16" PZA 7 739.93$ $5,179.5426"X20" PZA 7 630.85$ $4,415.9824"X16" PZA 7 630.85$ $4,415.9824"X18" PZA 7 638.13$ $4,466.8820"X12" PZA 7 521.05$ $3,647.3320"X20" PZA 24 652.67$ $15,664.0816"X16" PZA 24 547.95$ $13,150.88

2.17 MATERIALES MISCELANEOS PARA LA INSTALACION , ESTOES PIJAS, TORNILLOS, TUERCAS CABEZA HEXAGONAL,ROLDANAS, ETC. EN ACERO AL CARBÓN COMERCIAL.

LOTE 1 -$ INCLUIDO2.18 MANO DE OBRA PARA LA INSTALACION DEL SISTEMA. LOTE 1 -$ INCLUIDO2.19 SUPERVISION TECNICA PARA LA CORRECTA EJECUCION DE

LOS SISTEMAS. LOTE 1 -$ INCLUIDO2.20 ARRANQUE, PRUEBAS, AJUSTES Y BALANCEO DEL

SISTEMA. LOTE 1 -$ INCLUIDO

SUBTOTAL $3,821,807.59


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197

3.01 UNIDAD GENERADORA DE AGUA HELADA, ENFRIADA PORAIRE, MCA CARRIER, MODELO 30XA400, CON REFRIGERANTER134A , COMPRESOR TIPO TORNILLOS SEMIHERMETICOS, CONUNA CAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO DE 373.9 T.R., PARAMANEJAR 993.6 GPM, TEMPERATURA DE ENTRADA Y SALIDADDEL AGUA DE 39.1°F y 55.1°F RESPECTIVAMENTE, OPERANDOA 460 V / 3F / 60 HZ. A PLENA CARGAS EN LAS CONDICIONESDE OPERACION, , INCLUYE TABLERO DE CONTROLCOMFORTLINK, PROTECCION PARA BAJA TEMPERATURAEXTRIOR, ARRANCADOR ESTRELLA-DELTA, INTERRUPOTOR DE FLUJO. REF. UGAH-01,02, 03, 04, 05 Y 06.

PZA 6 1,948,593.50$ $11,691,561.003.02 BOMBA CENTRIFUGA HORIZONTAL MONTADA SOBRE BASE

ACOPLADA POR COPLE FLEXIBLE CON GUARDA OSHA MCABELL AND GOSSETT MOD 1510 5E 5X6X10.375 CON GASTO1168 GPM Y CARGA DIN DE 104 PIES C.A., EFF 81.39%IMPULSOR DE BRONCE 10.375" DIAM, SELLO MEC STD,DESCARGA DE 5" DIAM SUCCION DE 6" DIAM, OPERANDO CONMOTOR ELECT DE 40 HP 1750 RPM (BHP 27.82), TEFC, EFF EE, A 230-460V-3F-60C. PZA 3 57,333.15$ $171,999.45

3.03 VALVULA TRIPLE PROPOSITO MCA BELL AND GOSSET MOD3DS-6S DE 6" DE DIAM BRID, CAIDA DE PRESION 2.78 PSI.

PZA 3 22,898.56$ $68,695.693.04 DIFUSOR DE SUCCION MCA BELL AND GOSSETT MOD GG-3 DE

6"X6" DIAM BRID CAIDA DE PRESION 1.796 PSI. PZA 3 12,385.10$ $37,155.293.05 TANQUE DE EXPANSION VERTICAL TIPO DIAFRAGMA MCA

BELL AND GOSSETT MOD HFT-90V, CODIGO COMERCIAL CONVOL DE 44 GALY UNA ACEPTANCIA DE 34 GAL, MAX PRESIONDE DISEÑO 100 PSI, MAX TEMP DE DISEÑO 115°C. PZA 1 5,2 51.05$ $5,251.05

3.06 TUBO DE ACERO AL CARBÓN C-40 SOLDABLE CON COSTURAEXTREMOS BISELADOS MARCA TULSA, DE 12" DE DIÁMETRO

IDEM DE 10" DE DIAMETRO M 40 1,614.21$ $64,568.43

IDEM DE 8" DE DIÁMETRO M 114 1,119.22$ $127,590.72

IDEM DE 6" DE DIÁMETRO M 540 791.58$ $427,455.73



IDEM DE 2 1/2" DE DIÁMETRO M 837 268.97$ $225,125.30

3.07 TUBO DE ACERO AL CARBÓN C-40 CON COSTURA MARCAHYLSA , ROSCADO 2" DE DIÁMETRO





IDEM DE 3/4" DE DIÁMETRO M 667 82.51$ $55,033.24



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198

IDEM DE 8" DE DIÁMETRO PZA 4 1,762.89$ $7,051.55

IDEM DE 6" DE DIÁMETRO PZA 10 725.65$ $7,256.50



IDEM DE 2 1/2" DE DIÁMETRO PZA 24 289.14$ $6,939.31

3.09 CODO DE FIERRO NEGRO C-40 ROSCADOS DE 90°X 2" DEDIÁMETRO PZA 76 161.84$ $12,299.94




IDEM DE 3/4" DE DIÁMETRO PZA 170 48.79$ $8,294.61

IDEM DE 1/2" DE DIÁMETRO PZA 16 46.64$ $746.26

3.10 CODO DE ACERO AL CARBÓN C-40 CON EXTREMOSBISELADOS DE 45° X 6" DE DIÁMETRO PZA 4 809.29$ $3,237.14

IDEM DE 4" DE DIÁMETRO PZA 2 408.36$ $816.73


3.11 CODO DE FIERRO NEGRO C-40 ROSCADOS DE 45° X 2" DEDIÁMETRO PZA 12 188.36$ $2,260.36

IDEM DE 1 1/2" DE DIÁMETRO PZA 6 126.12$ $756.74

3.12 TEE DE ACERO AL CARBÓN C-40 CON EXTREMOS BISELADOSDE 8" DE DIÁMETRO PZA 22 1,917.85$ $42,192.80





3.13 TEE DE FIERRO NEGRO C-40 CON EXTREMOS ROSCADO DE 2"DE DIÁMETRO PZA 74 212.89$ $15,754.04

IDEM DE 1 1/2" DE DIAM, PZA 60 160.73$ $9,643.65


IDEM DE 1" DE DIAM, PZA 10 81.80$ $817.97

IDEM DE 3/4" DE DIAM, PZA 8 68.68$ $549.42


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199

IDEM DE 8" X 4" DE DIÁMETRO PZA 8 780.83$ $6,246.64




IDEM DE 6" X 2 1/2" DE DIÁMETRO PZA 2 646.24$ $1,292.48

IDEM DE 6" X 2 " DE DIÁMETRO PZA 14 626.26$ $8,767.66

IDEM DE 6" X 1 1/4 " DE DIÁMETRO PZA 2 509.99$ $1,019.99



IDEM DE 4" X 2" DE DIÁMETRO PZA 2 361.81$ $723.61







IDEM DE 3" X 3/4" DE DIÁMETRO PZA 2 283.13$ $566.26

IDEM DE 2 1/2" X 2" DE DIÁMETRO PZA 22 185.30$ $4,076.61

IDEM DE 2 1/2" X 1 1/2" DE DIÁMETRO PZA 28 177.24$ $4,962.83


IDEM DE 2 1/2" X 1 " DE DIÁMETRO PZA 4 177.24$ $708.98

IDEM DE 2 1/2" X 1/2" DE DIÁMETRO PZA 2 177.24$ $354.49


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200

IDEM DE 2" X 1 1/4" DE DIAMETRO ROSCADO PZA 4 76.87$ $307.47

IDEM DE 2" X 1" DE DIAMETRO ROSCADO PZA 10 74.75$ $747.48

IDEM DE 2" X 3/4" DE DIAMETRO ROSCADO PZA 74 76.87$ $5,688.25

IDEM DE 2" X 1/2" DE DIAMETRO ROSCADO PZA 4 76.87$ $307.47

IDEM DE 1 1/2" X 1 1/4" DE DIÁMETRO ROSCADO PZA 20 76.99$ $1,539.79

IDEM DE 1 1/2" X 1" DE DIÁMETRO ROSCADO PZA 20 76.99$ $1,539.79$0.00

IDEM DE 1 1/2" X 3/4" DE DIÁMETRO ROSCADO PZA 20 76.99$ $1,539.79

IDEM DE 1 1/4" X 1" DE DIÁMETRO ROSCADO PZA 22 69.77$ $1,534.96


IDEM DE 1 1/4" X 1/2" DE DIÁMETRO ROSCADO PZA 2 69.77$ $139.54

IDEM DE 1" X 3/4" DE DIÁMETRO ROSCADO PZA 4 66.28$ $265.11

3.16 INJERTO DE 3/4" DE DIAM EN TUBO DE ACERO SOLD. C-40 DE6" DE DIAM. PZA 12 108.40$ $1,300.78

3.17 TUERCA UNION DE FIERRO GALVANIZADO DE 2 1/2" DEDIAMETRO PZA 8 198.66$ $1,589.26

3.18 TUERCA UNION DE FIERRO GALVANIZADO DE 2" DE DIAMETROPZA 8 210.50$ $1,684.00

3.19 TUERCA UNION DE FIERRO GALVANIZADO DE 1 1/4" DEDIAMETRO PZA 8 78.29$ $626.34

TAPON CAPA DE 2 1/2" DE DIAMETRO PZA 14 107.90$ $1,510.66

TAPON CAPA DE 2" DE DIAMETRO PZA 12 105.40$ $1,264.80




TAPON CAPA DE 3/4" DE DIAMETRO PZA 166 70.76$ $11,746.06

TAPON CAPA DE 1/2" DE DIAMETRO PZA 12 67.05$ $804.65

3.20 SOPORTE VARIAS PARA TUBERIA AISLADAS DE AGUAHELADA. INCLUYE LOS MATERIALES NECESARIOS PARA SUCORRECTA INSTALACION. LTE 1 135,921.04$ $135,921.04


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201

3.22 VÁLVULA COMPUERTA MARCA WALWORTH FIG. 719BRIDADA 150 LBS DE 6" DE DIÁMETRO PZA 8 4,485.03$ $35,880.26

IDEM DE 2 1/2" DE DIÁMETRO PZA 4 1,570.12$ $6,280.48

3.23 VÁLVULA COMPUERTA MARCA URREA O WALWORTH, FIG.02 CON EXTREMOS ROSCADOS DE 2" DE DIÁMETRO

PZA 20 883.74$ $17,674.89

IDEM AL ANTERIOR DE 1 1/4" DE DIÁMETRO PZA 4 660.05$ $2,640.19

3.24 VALVULA MARIPOSA DE 21/2" DE DIAMETRO DE FIERROFUNDIDO PARA 125 LB, TIPO BRIDADA. PZA 2 660.74$ $1,321.49

3.25 VALVULA MACHO DE 2" DE DIAMETRO DE BRONCE FUNDIDODE TIPO ROSCADA PARA 200 LB WOG MARCA URREA FIG. 14

PZA 10 824.13$ $8,241.26

3.26 IDEM DE 1 1/4" DE DIÁMETRO PZA 2 604.12$ $1,208.25

3.27 VÁLVULA ELIMINADORA DE AIRE MARCA BELL & GOSSETT. MODELO 107A. PZA 4 2,958.36$ $11,833.45

3.28 BRIDA SLIP -ON EXTREMOS SOLDABLES 150 LBS DE 10" DEDIÁMETRO PZA 7 1,003.24$ $7,022.67

IDEM AL ANTERIOR DE 8" DE DIÁMETRO PZA 19 692.63$ $13,160.01





3.29 BRIDA CIEGA 150 LBS DE 8" DE DIÁMETRO PZA 4 692.25$ $2,768.99

3.30 VÁLVULA MARIPOSA MOTORIZADA MARCA HONEYWELL,MOD.V5013N1048 DE 3 VIAS DE 1/2" NPT, CV=4.5 ROSCABLE

PZA 2 2,221.36$ $4,442.71


PZA 2 2,453.14$ $4,906.28


PZA 4 2,453.14$ $9,812.56


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202

3.34 MANGUERA ANTIVIBRATORIA MARCA TUBOS MEXICANOSFLEXIBLES, CON MALLA DE ACERO INOXIDABLE , EXTREMOSBRIDADOS DE 6" X 20 " DE LONGITUD

PZA 12 3,010.35$ $36,124.20

3.35 SUMINISTRO E INSTALACION DE TERMOMETROS ,MANOMETROS Y CONEXIONES., INCLUYE, MONTAJE,NIVELACION, FIJACION, FLETES ACARREOS A CUALQUIERNIVEL, MANIOBRAS, HERRAMIENTA, LIMPIEZA Y RETIRO DESOBRANTES, Y TODO LO NECESARIO PARA SU CORRECTAINSTALACION.

3.36 MANOMETRO MARCA WEISS, CARATULA DE 2 1/2" DE DIAM.CON CONEXIÓN INFERIOR DE 3/4" PZA 32 314.08$ $10,050.47

3.37 MANOMETRO MARCA WEISS MOD. 4CTA, DE 4 1/2 " RELLENODE GLICERINA PZA 12 314.08$ $3,768.93

3.38 COLA DE COCHINO DE 1/4" Y VALVULA DE AGUJA DE 1/4" DEDIAM. PZA 56 98.96$ $5,541.84

3.39 COPLE PARA COLA DE COCHINO DE 1/4" DE DIAMETRO PZA 56 24.82$ $1,389.71

3.40 VALVULA DE AGUJA DE LATON DE 1/4" DE DIAMETRO MOD.25-NVBR PZA 12 226.98$ $2,723.81

3.41 SWICHT DE FLUJO MARCA HONEYWELL CATALOGO FS7-4 PARA TUBERIA DE 6" DE DIAMETRO PZA 6 1,929.35$ $11,576.09

3.42 SUMINISTRO E INSTALACION DE AISLAMIENTOS PARATUBERIAS , INCLUYE, MONTAJE, NIVELACION, FIJACION,FLETES ACARREOS A CUALQUIER NIVEL, MANIOBRAS,HERRAMIENTA, LIMPIEZA Y RETIRO DE SOBRANTES, Y TODOLO NECESARIO PARA SU CORRECTA INSTALACION.

3.43 AISLAMIENTO TERMICO EN MEDIAS CAÑAS DEPOLIESTIRENO EXPANDIDO DE 1" DE ESPESOR DE ALTADENSIDAD , INCLUYE: ADHESIVO Y BARRERA DE VAPOR,PARA TUBERIAS DE AGUA HELADA DE 10" DE DIAMETRO M 40 343.92$ $13,756.82












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203

3.45 BALANCE DEL SISTEMA DE AGUA HELADA PARA EL MALL YAGUA GLICOL PARA GENERACION DE HIELO, DE ACUERDOCON LAS RECOMENDACIONES DE SMACNA Y ASHRAE. LOTE INCLUIDO

3.46 MANO DE OBRA PARA LA INSTALACION DEL SISTEMA. LOTE INCLUIDO

3.47 SUPERVISION TECNICA PARA LA CORRECTA EJECUCION DELOS SISTEMAS. LOTE INCLUIDO

3.48 ARRANQUE, PRUEBAS, AJUSTES Y BALANCEO DELSISTEMA. LOTE INCLUIDO

SUBTOTAL:$15,697,021.03

4.0 SISTEMA DE CONTROL

4.01 Sistema de control digital directo, para sistemas deHVAC, de la marca TAC/ Schneider Electric,Programacion abierta, registro de variables, alarmas ytendencias.

4.02 1 Pza Softw are Continuum LAN-HV-U-P para monitoreode sistemas HVAC, incluye historicos tentencias logss,etc. Para sistemas LAN. PZA 1 37,383.75$ $37,383.75

4.03Administrador de red bCX1-CR-32-INF Para administrarhasta 32 controladores de campo, comunicación viaethernet, 10/100bT. PZA 1 28,207.05$ $28,207.05

SUBESTACIONES DE CONTROL

4.04 Subestación de control digital DDC en tablero tipo semi-industrial, gabinete IP 66 cumple nema 4, incluye base reforzada para montaje, miscelaneos inetrnos de voltaje y UPS de respaldo de energia. para controlar sistemas de aire acondicionado con salidas y entradas según requerimientos. PZA 3 25,125.00$ $75,375.00

4.05 Controlador digital i2920-D 16 UI entradas universales, 8 DO salidas digitales, 8 AO salidas analogicas, con puerto de expansion, con display integrado. PZA 3 23,940.45$ $71,821.35

4.06 Modulo de expansion XP- DO4 4 DO salidas digitales PZA 3 4,874.55$ $14,623.65

INSTRUMENTACION

4.07 0554.6621 Transmisor 6621, de temperatura y humedad.rango 0 a 100%HR , temperatura de -20 a +70°C salida de 4 a20 mA, sin display. Marca Testo. MTT PZA 6 7,995.00$ $47,970.00

4.08 RHT-O Transmisor de temperatura y humedad relativapara exterior, ciego . Rango de (0 a 100%HR), (-40 a 60 ºC),Alimentación10-35 VCD. Señal de salida 4 a 20mA. MarcaDw yer. MTT PZA 1 2,955.00$ $2,955.00

4.09 ADPS-01-2-N Sw itc de presion diferencial para aplicaciones deHVAC, rango de 20 a 200 Pa. Contacto SPDT proteccion IP 54PDS PZA 16 948.75$ $15,180.00


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204

COMPLEMENTOS DE CONTROL

4.11 Montaje e interconexión de equipo de control, queincluye controladores , sensores, actuadores ytransmisores. LOTE 1 18,179.00$ $18,179.00

4.12 Canalizado y cableado de la instrumentación (arriba detallada)instalada en la manejadora y tableros de monitoreo de presiones,incluye el cableado del bus de comunicación de toda la red decontrol. LOTE 1 280,624.30$ $280,624.30

4.13 Programacion de controladores de campo DDC,Programacion de tarjetas de control, logicas de funcionamiento,sincronización con las variables del proceso y los elementosfinales de control. Incluye arranques y pruebas de los equipos,capacitacion, retos y manual impreso. LOTE 1 26,000.00$ $26,000.00

4.14 Programacion de Software, Eolis-TAC. Incluye mapeo deseñales en la base de datos, pantallas graficas, alarmas,historicos y tendencias del sistema. Incluye manual deoperación. LOTE 1 39,000.00$ $39,000.00NOTA 1.- Toda la instalación sera con tuberia tipo conduit PGGde mayor o igual a 3/4 de pulgada, o en su caso en charola decableado donde aplique., condulets, liquatite y cableado trensado blindado para control de calibre 2x18 y 3x18 donde se requiera.

NOTA 2.- Los tableros de control se consideran a la distanciamas adecuada de los instrumentos.NOTA 3.- NO se incluye la calibración de instrumentos de controlen el sitio de trabajo, solo el ajuste en campo. NOTA 4.- El cliente debera suministrar toda la alimentaciónelectrical por cada tablero de control(127VAC) filtrada yregulada del circuito de emergencia del tablero de fuerza, o ensu caso respaldarla con un UPS. NOTA 5.- No se incluye la computadora para instalar laplataforma del softw are Continuum, La PC sera suminstrada porel cliente. (Las especif icaciones se definen en la etapa deingenieria de detalle)NOTA 6.- No se incluye ningun otro tipo de arreglo electrico nomencionado en este catalogo.

SUBTOTAL: $727,399.10

GRAN TOTAL $23,191,540.54

INDIRECTOS (10%) $2,319,154.05

UTILIDAD (15%) $3,478,731.08

TOTAL PRESUPUESTADO $28,989,425.67


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4.1.2 Presupuesto Banco de Hielos.

CATALOGO DE CONCEPTOS

PART.NUM. D E S C R I P C I O N

EQUIPOS HVAC.


Toma de aire KEM con compuertas de aire exterior yaire retorno, operación manual.Modulo FEL-FG, que incluye filtros de bolsa, modeloG4 (35% ASHRAE)Modulo LKE, para alojar serpentín de enfriamiento abase de agua helada.Sección intermedia (ZWE), utilizada para acceso aservicio o rectificación del flujo de aire entre secciones de diferentes velocidades, equipada con una puerta deservicio.Modulo VEI, con ventilador centrifugo, acoplado amotor eléctrico de 15 hp, 4 polos PZA 1 178,846.09$ $178,846.09





GRAN TOTALCANT.

TOTAL P.U.UNIDAD


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Toma de aire KEM con compuertas de aire exterior yaire retorno, operación manual.Modulo FEL-FG, que incluye filtros de bolsa, modeloG4 (35% ASHRAE)Modulo LKE, para alojar serpentín de enfriamiento abase de agua helada.Sección intermedia (ZWE), utilizada para acceso aservicio o rectificación del flujo de aire entre seccionesde diferentes velocidades, equipada con una puerta deservicio.Modulo VEI, con ventilador centrifugo, acoplado amotor eléctrico de 20 hp, 4 polos PZA 1 215,105.09$ $215,105.09


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Toma de aire KEM con compuertas de aire exterior yaire retorno, operación manual.Modulo FEL-FG, que incluye filtros de bolsa, modeloG4 (35% ASHRAE)Modulo LKE, para alojar serpentín de enfriamiento abase de agua helada.Sección intermedia (ZWE) , utilizada para acceso aservicio o rectificación del flujo de aire entre seccionesde diferentes velocidades, equipada con una puerta deservicio.Modulo VEI, con ventilador centrifugo, acoplado amotor eléctrico de 7.5 hp, 4 polos PZA 1 133,300.14$ $133,300.14


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210



SUBTOTAL $2,945,312.82

2.0 DUCTOS Y ACCESORIOS

SUMINISTRO E INSTALACION DE LAMINA GALVANIZADA DELOS SIGUIENTES CALIBRES, INCLUYE, MONTAJE, NIVELACION,FIJACION, FLETES ACARREOS A CUALQUIER NIVEL,MANIOBRAS, HERRAMIENTA, LIMPIEZA Y RETIRO DESOBRANTES, Y TODO LO NECESARIO PARA SU CORRECTAINSTALACION.

2.01 LÁMINA GALVANIZADA DE PRIMERA CALIDAD, LISA,ROLADA EN CALIENTE, PARA LA MANUFACTURA DESOBREDUCTOS EN CALIBRE 26, MARCAS ACEPTADAS: IMSA Y GALVAK. KG 16526 30.86$ $510,058.36

2.02 LÁMINA GALVANIZADA DE PRIMERA CALIDAD, LISA,ROLADA EN CALIENTE, PARA LA MANUFACTURA DE DUCTOSEN CALIBRE 24, MARCAS ACEPTADAS: IMSA Y GALVAK.

KG 12728 30.79$ $391,918.44

2.03 LÁMINA GALVANIZADA DE PRIMERA CALIDAD, LISA,ROLADA EN CALIENTE, PARA LA MANUFACTURA DE DUCTOSEN CALIBRE 22 , MARCAS ACEPTADAS: IMSA Y GALVAK.

KG 44862 31.40$ $1,408,773.48LÁMINA GALVANIZADA DE PRIMERA CALIDAD, LISA,ROLADA EN CALIENTE, PARA LA MANUFACTURA DE DUCTOSEN CALIBRE 20 , MARCAS ACEPTADAS: IMSA Y GALVAK.

KG 848 30.57$ $25,920.062.04 MATERIALES VARIOS PARA LA SOPORTERIA DE DUCTOS

LOTE 1 5,997.13$ $5,997.13

2.05 SELLADOR PARA DUCTOS DE INYECCION, RETORNO,EXTRACCION, A BASE DE CARTUCHOS DE SELLADORMARCA PENNSYLVANIA TIPO DURETAN. LOTE 1 137,296.69$ $137,296.69


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211

2.06 SUMINISTRO E INSTALACION DE AISLAMIENTO TERMICO , INCLUYE, MONTAJE, NIVELACION, FIJACION, FLETESACARREOS A CUALQUIER NIVEL, MANIOBRAS, HERRAMIENTA,LIMPIEZA Y RETIRO DE SOBRANTES, Y TODO LO NECESARIOPARA SU CORRECTA INSTALACION.AISLAMIENTO TERMICO EN COLCHONETA DE FIBRA DEVIDRIO TIPO RF- 3100 CUBIERTA CON FOIL DE ALUMINIO,INCLUYE ADHESIVO Y SELLADOR DE 1" DE ESPESOR M2 7976 68.71$ $548,039.45

2.07 AISLAMIENTO TERMICO PARA INTEMPERIE DE POLIESTIRENO EXPANDIDO DE 2" DE ESP. INCLUYE: PAPEL FOIL DE ALUMINIO,PEGAMENTO, SELLADOR C.I. MASTIK, MANTA CRUDA, TELA DEGALLINERO, SELLADOR INTEMPERIE, PINTURA VINILICA COMEX, ETC. M2 2185 85.90$ $187,702.16

2.08 SUMINISTRO E INSTALACION DE DUCTO FLEXIBLE, INCLUYE,MONTAJE, NIVELACION, FIJACION, FLETES ACARREOS ACUALQUIER NIVEL, MANIOBRAS, HERRAMIENTA, LIMPIEZA YRETIRO DE SOBRANTES, Y TODO LO NECESARIO PARA SUCORRECTA INSTALACION, DE LOS SIGUIENTES DIAMETROS:

DE 16" DE DIAMETRO ML 6 72.40$ $434.40DE 14" DE DIAMETRO ML 9 59.18$ $532.62DE 12" DE DIAMETRO ML 60 53.46$ $3,207.78DE 10" DE DIAMETRO ML 286 48.52$ $13,877.89DE 8" DE DIAMETRO ML 537 43.09$ $23,139.49DE 4" DE DIAMETRO ML 45 32.13$ $1,445.93

2.09 CONEXIÓN REDONDA DE 10" DE DIAMETRO CONSTRUIDO ENOBRA DE LAMINA GALVANIZADA CALIBRE 24, DE LOSSIGUIENTES DIAMETROS:DE 16" DE DIAMETRO PZA 6 20.40$ $122.40DE 14" DE DIAMETRO PZA 9 20.40$ $183.60DE 12" DE DIAMETRO PZA 60 20.40$ $1,224.00DE 10" DE DIAMETRO PZA 286 20.40$ $5,834.40DE 8" DE DIAMETRO PZA 537 20.40$ $10,954.80DE 4" DE DIAMETRO PZA 45 20.40$ $918.00

COLLARIN DE PLASTICO DE LOS SIGUIENTES DIAMETROS:2.10 DE 16" DE DIAMETRO PZA 12 18.66$ $223.92

DE 14" DE DIAMETRO PZA 18 18.66$ $335.88DE 12" DE DIAMETRO PZA 120 18.66$ $2,239.20DE 10" DE DIAMETRO PZA 572 18.66$ $10,673.52DE 8" DE DIAMETRO PZA 1074 18.66$ $20,040.84DE 4" DE DIAMETRO PZA 90 18.66$ $1,679.40

2.11 SUMINISTRO E INSTALACION DE REJILLAS Y DIFUSORES , INCLUYE, MONTAJE, NIVELACION, FIJACION, FLETESACARREOS A CUALQUIER NIVEL, MANIOBRAS, HERRAMIENTA,LIMPIEZA Y RETIRO DE SOBRANTES, Y TODO LO NECESARIOPARA SU CORRECTA INSTALACION.

2.12 DIFUSOR LINEAL DE INYECCION AIRE DE1 RANURA x 4 PIESDE LONGITUD, 3/4" ESPESOR DE RANURA, MOD. 38 ML O DLICONSTRUIDO DE ALUMINIO NATURAL, SIN CONTROL DEVOLUMEN : MARCAS ACEPTADAS: NAMM INDUSTRIAL,TITUS, TUTTLE & BAILEY O SIMILAR.



PZA 862 385.97$ $332,705.71


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212

2.14 DIFUSOR LINEAL DE INYECCION AIRE DE 3 RANURAS x 4PIES DE LONGITUD, 3/4" ESPESOR DE RANURA, MOD. 38 ML ODLI CONSTRUIDO DE ALUMINIO NATURAL, SIN CONTROL DEVOLUMEN : MARCAS ACEPTADAS: NAMM INDUSTRIAL,TITUS, TUTTLE & BAILEY O SIMILAR.





PZA 6 776.57$ $4,659.40

2.17 REJILLA DE RETORNO DE AIRE, MODELO 4FL, TERMINADA ENBLANCO OSTION: MARCAS ACEPTADAS TITUS, TUTTLE &BAILEY O SIMILAR, DE LAS SIGUIENTES DIMENSIONES:

40"X22" PZA 7 904.28$ $6,329.9732"X26" PZA 7 794.91$ $5,564.3732"X22" PZA 14 784.29$ $10,980.1130"X24" PZA 14 769.75$ $10,776.4930"X16" PZA 7 739.93$ $5,179.5426"X20" PZA 7 630.85$ $4,415.9824"X16" PZA 7 630.85$ $4,415.9824"X18" PZA 7 638.13$ $4,466.8820"X12" PZA 7 521.05$ $3,647.3320"X20" PZA 24 652.67$ $15,664.0816"X16" PZA 24 547.95$ $13,150.88


LOTE 1 INCLUIDOMANO DE OBRA PARA LA INSTALACION DEL SISTEMA. LOTE 1 INCLUIDO

2.19 SUPERVISION TECNICA PARA LA CORRECTA EJECUCION DELOS SISTEMAS. LOTE 1 INCLUIDO

2.20 ARRANQUE, PRUEBAS, AJUSTES Y BALANCEO DELSISTEMA. LOTE 1 INCLUIDO

SUBTOTAL $3,821,807.59


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213

3.0 SISTEMA DE AGUA HELADA

3.01 UNIDAD GENERADORA DE AGUA HELADA, ENFRIADA PORAIRE, MCA. CARRIER, MODELO 30XA400, CON REFRIGERANTER134A , COMPRESOR TIPO TORNILLO SEMIHERMETICO, CONUNA CAPACIDAD DE ENFRIAMIENTO DE 373.9 T.R., PARAMANEJAR 993.6 GPM, TEMPERATURA DE ENTRADA Y SALIDADEL AGUA DE 39.1°F y 55.1°F RESPECTIVAMENTE, OPERANDOA 460 V / 3F / 60 HZ. A PLENA CARGA EN LAS CONDICIONESDE OPERACION, INCLUYE TABLERO DE CONTROLCOMFORTLINK, PROTECCION PARA BAJA TEMPERATUTAEXTERIOR, ARRANCADOR ESTRELLA-DELTA, INTERRUPTOR DEFLUJO REF. UGAH-01,02, 03, 04, 05 Y 06.



3.03 UNIDAD PARA FABRICACION DE HIELO, MCA. BALTIMOREAIRCOIL, MODELO TSU-761M.



3.05 VALVULA TRIPLE PROPOSITO MCA BELL AND GOSSET MOD3DS-6S DE 6" DE DIAM BRID, CAIDA DE PRESION 2.78 PSI.

PZA 3 22,898.56$ $68,695.69DIFUSOR DE SUCCION MCA BELL AND GOSSETT MOD GG-3 DE6"X6" DIAM BRID CAIDA DE PRESION 1.796 PSI. PZA 3 12,385.10$ $37,155.29

3.06 TANQUE DE EXPANSION VERTICAL TIPO DIAFRAGMA MCABELL AND GOSSETT MOD HFT-90V, CODIGO COMERCIAL CONVOL DE 44 GALY UNA ACEPTANCIA DE 34 GAL, MAX PRESIONDE DISEÑO 100 PSI, MAX TEMP DE DISEÑO 115°C. PZA 1 5,2 51.05$ $5,251.05

3.07 TUBO DE ACERO AL CARBÓN C-40 SOLDABLE CON COSTURAEXTREMOS BISELADOS MARCA TULSA, DE 12" DE DIÁMETRO

IDEM DE 10" DE DIAMETRO M 64 1,614.21$ $103,309.49

IDEM DE 8" DE DIÁMETRO M 2018 1,119.22$ $2,258,579.59






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214

3.08 TUBO DE ACERO AL CARBÓN C-40 CON COSTURA MARCAHYLSA , ROSCADO 2" DE DIÁMETRO







3.09 CODO DE ACERO AL CARBÓN C-40 CON EXTREMOSBISELADOS DE 90° X 10" DE DIÁMETRO PZA 6 1,940.58$ $11,643.47






3.10 CODO DE FIERRO NEGRO C-40 ROSCADOS DE 90°X 2" DEDIÁMETRO PZA 76 161.84$ $12,299.94




IDEM DE 3/4" DE DIÁMETRO PZA 170 48.79$ $8,294.61

IDEM DE 1/2" DE DIÁMETRO PZA 16 46.64$ $746.26

3.11 CODO DE ACERO AL CARBÓN C-40 CON EXTREMOSBISELADOS DE 45° X 6" DE DIÁMETRO PZA 4 809.29$ $3,237.14

IDEM DE 4" DE DIÁMETRO PZA 2 408.36$ $816.73


3.12 CODO DE FIERRO NEGRO C-40 ROSCADOS DE 45° X 2" DEDIÁMETRO PZA 12 188.36$ $2,260.36

IDEM DE 1 1/2" DE DIÁMETRO PZA 6 126.12$ $756.74

3.13 TEEDE ACERO AL CARBÓN C-40 CON EXTREMOS BISELADOSDE 8" DE DIÁMETRO PZA 34 1,917.85$ $65,207.05






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3.14 TEE DE FIERRO NEGRO C-40 CON EXTREMOS ROSCADO DE 2"DE DIÁMETRO PZA 74 212.89$ $15,754.04



IDEM DE 1" DE DIAM, PZA 10 81.80$ $817.97

IDEM DE 3/4" DE DIAM, PZA 8 68.68$ $549.42

3.15 REDUCCIÓN DE ACERO AL CARBÓN C-40 TIPO CAMPANACON EXTREMOS BISELADOS DE 8" X 6" DE DIÁMETRO PZA 28 721.65$ $20,206.11







IDEM DE 6" X 1 1/4 " DE DIÁMETRO PZA 2 509.99$ $1,019.99










IDEM DE 3" X 3/4" DE DIÁMETRO PZA 2 283.13$ $566.26

IDEM DE 2 1/2" X 2" DE DIÁMETRO PZA 22 185.30$ $4,076.61



IDEM DE 2 1/2" X 1 " DE DIÁMETRO PZA 4 177.24$ $708.98

IDEM DE 2 1/2" X 1/2" DE DIÁMETRO PZA 2 177.24$ $354.49


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216

3.16 REDUCCION DE FIERRO NEGRO C-40 ESTREMOS ROSCADO DE2" X 1 1/2" DE DIAM. PZA 8 149.08$ $1,192.61

IDEM DE 2" X 1 1/4" DE DIAMETRO ROSCADO PZA 4 76.87$ $307.47

IDEM DE 2" X 1" DE DIAMETRO ROSCADO PZA 10 74.75$ $747.48

IDEM DE 2" X 3/4" DE DIAMETRO ROSCADO PZA 74 76.87$ $5,688.25

IDEM DE 2" X 1/2" DE DIAMETRO ROSCADO PZA 4 76.87$ $307.47

IDEM DE 1 1/2" X 1 1/4" DE DIÁMETRO ROSCADO PZA 20 76.99$ $1,539.79

IDEM DE 1 1/2" X 1" DE DIÁMETRO ROSCADO PZA 20 76.99$ $1,539.79$0.00


IDEM DE 1 1/4" X 1" DE DIÁMETRO ROSCADO PZA 22 69.77$ $1,534.96


IDEM DE 1 1/4" X 1/2" DE DIÁMETRO ROSCADO PZA 2 69.77$ $139.54

IDEM DE 1" X 3/4" DE DIÁMETRO ROSCADO PZA 4 66.28$ $265.11

3.17 INJERTO DE 3/4" DE DIAM EN TUBO DE ACERO SOLD. C-40 DE6" DE DIAM. PZA 12 108.40$ $1,300.78

3.18 TUERCA UNION DE FIERRO GALVANIZADO DE 2 1/2" DEDIAMETRO PZA 8 198.66$ $1,589.26

3.19 TUERCA UNION DE FIERRO GALVANIZADO DE 2" DE DIAMETROPZA 8 210.50$ $1,684.00

3.20 TUERCA UNION DE FIERRO GALVANIZADO DE 1 1/4" DEDIAMETRO PZA 8 78.29$ $626.34






TAPON CAPA DE 3/4" DE DIAMETRO PZA 166 70.76$ $11,746.06

TAPON CAPA DE 1/2" DE DIAMETRO PZA 12 67.05$ $804.65

3.21 SOPORTE VARIAS PARA TUBERIA AISLADAS DE AGUAHELADA. INCLUYE LOS MATERIALES NECESARIOS PARA SUCORRECTA INSTALACION. LTE 1 135,921.04$ $135,921.04


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217

3.22 SUMINISTRO E INSTALACION DE VALVULAS , FILTROS ,BRIDAS., INCLUYE, MONTAJE, NIVELACION, FIJACION, FLETESACARREOS A CUALQUIER NIVEL, MANIOBRAS, HERRAMIENTA,LIMPIEZA Y RETIRO DE SOBRANTES, Y TODO LO NECESARIOPARA SU CORRECTA INSTALACION.

3.23 VÁLVULA COMPUERTA MARCA WALWORTH FIG. 719BRIDADA 150 LBS DE 6" DE DIÁMETRO PZA 8 4,485.03$ $35,880.26

IDEM DE 2 1/2" DE DIÁMETRO PZA 4 1,570.12$ $6,280.48

3.24 VÁLVULA COMPUERTA MARCA URREA O WALWORTH, FIG.02 CON EXTREMOS ROSCADOS DE 2" DE DIÁMETRO

PZA 20 883.74$ $17,674.89


3.25 VALVULA MARIPOSA DE 21/2" DE DIAMETRO DE FIERROFUNDIDO PARA 125 LB, TIPO BRIDADA. PZA 2 660.74$ $1,321.49

3.26 VALVULA MACHO DE 2" DE DIAMETRO DE BRONCE FUNDIDODE TIPO ROSCADA PARA 200 LB WOG MARCA URREA FIG. 14

PZA 10 824.13$ $8,241.26

3.27 IDEM DE 1 1/4" DE DIÁMETRO PZA 2 604.12$ $1,208.25

3.28 VÁLVULA ELIMINADORA DE AIRE MARCA BELL & GOSSETT. MODELO 107A. PZA 4 2,958.36$ $11,833.45

3.29 BRIDA SLIP -ON EXTREMOS SOLDABLES 150 LBS DE 10" DEDIÁMETRO PZA 7 1,003.24$ $7,022.67






3.30 BRIDA CIEGA 150 LBS DE 8" DE DIÁMETRO PZA 4 692.25$ $2,768.99


PZA 2 2,221.36$ $4,442.71


PZA 2 2,453.14$ $4,906.28


PZA 4 2,453.14$ $9,812.56


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3.34 SUMINISTRO E INSTALACION DE MANGUERAS ANTIVIBRATORIAS., INCLUYE, MONTAJE, NIVELACION,FIJACION, FLETES ACARREOS A CUALQUIER NIVEL,MANIOBRAS, HERRAMIENTA, LIMPIEZA Y RETIRO DESOBRANTES, Y TODO LO NECESARIO PARA SUCORRECTA INSTALACION.

3.35 MANGUERA ANTIVIBRATORIA MARCA TUBOS MEXICANOSFLEXIBLES, CON MALLA DE ACERO INOXIDABLE , EXTREMOSBRIDADOS DE 6" X 20 " DE LONGITUD

PZA 12 3,010.35$ $36,124.20

3.36 SUMINISTRO E INSTALACION DE TERMOMETROS ,MANOMETROS Y CONEXIONES., INCLUYE, MONTAJE,NIVELACION, FIJACION, FLETES ACARREOS ACUALQUIER NIVEL, MANIOBRAS, HERRAMIENTA,LIMPIEZA Y RETIRO DE SOBRANTES, Y TODO LONECESARIO PARA SU CORRECTA INSTALACION.

3.37 MANOMETRO MARCA WEISS, CARATULA DE 2 1/2" DE DIAM.CON CONEXIÓN INFERIOR DE 3/4" PZA 32 314.08$ $10,050.47

3.38 MANOMETRO MARCA WEISS MOD. 4CTA, DE 4 1/2 " RELLENODE GLICERINA PZA 12 314.08$ $3,768.93

3.39 COLA DE COCHINO DE 1/4" Y VALVULA DE AGUJA DE 1/4" DEDIAM. PZA 56 98.96$ $5,541.84

3.40 COPLE PARA COLA DE COCHINO DE 1/4" DE DIAMETRO PZA 56 24.82$ $1,389.71

3.41 VALVULA DE AGUJA DE LATON DE 1/4" DE DIAMETRO MOD.25-NVBR PZA 12 226.98$ $2,723.81

3.42 SWICHT DE FLUJO MARCA HONEYWELL CATALOGO FS7-4 PARA TUBERIA DE 6" DE DIAMETRO PZA 6 1,929.35$ $11,576.09

3.43 SUMINISTRO E INSTALACION DE AISLAMIENTOS PARATUBERIAS, INCLUYE, MONTAJE, NIVELACION, FIJACION,FLETES ACARREOS A CUALQUIER NIVEL, MANIOBRAS,HERRAMIENTA, LIMPIEZA Y RETIRO DE SOBRANTES, Y TODOLO NECESARIO PARA SU CORRECTA INSTALACION.

3.44 AISLAMIENTO TERMICO EN MEDIAS CAÑAS DEPOLIESTIRENO EXPANDIDO DE 1" DE ESPESOR DE ALTADENSIDAD , INCLUYE: ADHESIVO Y BARRERA DE VAPOR,PARA TUBERIAS DE AGUA HELADA DE 10" DE DIAMETRO M 40 343.92$ $13,756.82












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LOTE 1 17,668.00$ $17,668.00

3.46 BALANCE DEL SISTEMA DE AGUA HELADA PARA EL MALL YAGUA GLICOL PARA GENERACION DE HIELO, DE ACUERDOCON LAS RECOMENDACIONES DE SMACNA Y ASHRAE. LOTE INCLUIDO

3.47 MANO DE OBRA PARA LA INSTALACION DEL SISTEMA. LOTE INCLUIDO

3.48 SUPERVISION TECNICA PARA LA CORRECTAEJECUCION DE LOS SISTEMAS. LOTE INCLUIDO

3.49 ARRANQUE, PRUEBAS, AJUSTES Y BALANCEO DELSISTEMA. LOTE INCLUIDO

SUBTOTAL:$27,223,740.39

4.0 SISTEMA DE CONTROL

4.01 Sistema de control digital directo, para sistemas deHVAC, de la marca TAC/ Schneider Electric,Programacion abierta, registro de variables, alarmas ytendencias.

4.02 1 Pza Software Continuum LAN-HV-U-P para monitoreode sistemas HVAC, incluye historicos tentencias logss,etc. Para sistemas LAN. PZA 1 37,383.75$ $37,383.75

4.03 Administrador de red bCX1-CR-32-INF Para administrarhasta 32 controladores de campo, comunicación viaethernet, 10/100bT. PZA 1 28,207.05$ $28,207.05

SUBESTACIONES DE CONTROL

4.04 Subestación de control digital DDC en tablero tipo semi-industrial, gabinete IP 66 cumple nema 4, incluye base reforzada para montaje, miscelaneos inetrnos de voltaje y UPS de respaldo de energia. para controlar sistemas de aire acondicionado con salidas y entradas según requerimientos. PZA 3 25,125.00$ $75,375.00

4.05 Controlador digital i2920-D 16 UI entradas universales, 8 DO salidas digitales, 8 AO salidas analogicas, con puerto de expansion, con display integrado. PZA 3 23,940.45$ $71,821.35

4.06 Modulo de expansion XP- DO4 4 DO salidas digitales PZA 3 4,874.55$ $14,623.65

INSTRUMENTACION

4.07 0554.6621 Transmisor 6621, de temperatura yhumedad. rango 0 a 100%HR , temperatura de -20 a+70°C salida de 4 a 20 mA, sin display. Marca Testo.MTT

PZA 6 7,995.00$ $47,970.004.08 RHT-O Transmisor de temperatura y humedad relativa

para exterior, ciego . Rango de (0 a 100%HR), (-40 a 60ºC), Alimentación10-35 VCD. Señal de salida 4 a 20mA.Marca Dwyer. MTT PZA 1 2,955.00$ $2,955.00


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4.09 ADPS-01-2-N Switc de presion diferencial paraaplicaciones de HVAC, rango de 20 a 200 Pa. ContactoSPDT proteccion IP 54 PDS PZA 16 948.75$ $15,180.00

4.10 LR Valvula caracterizada con actuador de modulacionproporcional para sistemas de HVAC 35 in-lb,acoplamiento directo con resorte de retorno, señal decontrol proporcional de 2 a 10 VDC, tiempo de rotacion150 seg, alimentacion 24 VAC, VDC, Marca Belimo. KV

PZA 16 4,380.00$ $70,080.00

COMPLEMENTOS DE CONTROL

4.11 Montaje e interconexión de equipo de control, queincluye controladores , sensores, actuadores ytransmisores. LOTE 1 18,179.00$ $18,179.00

4.12 Canalizado y cableado de la instrumentación (arribadetallada) instalada en la manejadora y tableros demonitoreo de presiones, incluye el cableado del bus decomunicación de toda la red de control. LOTE 1 280,624.30$ $280,624.30

4.13 Programacion de controladores de campo DDC,Programacion de tarjetas de control, logicas defuncionamiento, sincronización con las variables delproceso y los elementos finales de control. Incluyearranques y pruebas de los equipos, capacitacion, retosy manual impreso. LOTE 1 26,000.00$ $26,000.00

4.14 Programacion de Software, Eolis-TAC. Incluye mapeode señales en la base de datos, pantallas graficas,alarmas, historicos y tendencias del sistema. Incluyemanual de operación. LOTE 1 39,000.00$ $39,000.00

NOTA 1.- Toda la instalación sera con tuberia tipo conduit PGG de mayor o igual a 3/4 de pulgada, o en su caso encharola de cableado donde aplique., condulets, liquatite y cableado trensado blindado para control de calibre 2x18y 3x18 donde se requiera.NOTA 2.- Los tableros de control se consideran a ladistancia mas adecuada de los instrumentos.NOTA 3.- NO se incluye la calibración de instrumentos decontrol en el sitio de trabajo, solo el ajuste en campo.

NOTA 4.- El cliente debera suministrar toda laalimentación electrical por cada tablero decontrol(127VAC) filtrada y regulada del circuito deemergencia del tablero de fuerza, o en su casorespaldarla con un UPS. NOTA 5.- No se incluye la computadora para instalar laplataforma del software Continuum, La PC serasuminstrada por el cliente. (Las especificaciones sedefinen en la etapa de ingenieria de detalle)NOTA 6.- No se incluye ningun otro tipo de arregloelectrico no mencionado en este catalogo.

SUBTOTAL: $727,399.10

GRAN TOTAL $34,718,259.89

INDIRECTOS (10%) $3,471,825.99

UTILIDAD (15%) $5,207,738.98

TOTAL PRESUPUESTADO $43,397,824.87


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Análisis De Costos. Para el sistema tradicional, el costo total por el suministro, instalación, montaje, mano de obra, viáticos, etc., es de $ 28, 989,425.67. Para el sistema enfriado por medio de bancos de hielo, el costo total por el suministro, instalación, montaje, mano de obra, viáticos, etc., es de $ 43, 397,824.87. La diferencia en cuanto a inversión inicial de ambos sistemas es de $14, 408,399.2. De acuerdo con nuestro análisis por el consumo eléctrico de cada sistema es el siguiente: Para el sistema tradicional, en el cual los equipos operan en horas pico el costo total anual a pagar a CFE es de $13, 791,191.09. Para el sistema enfriado por bancos de hielo, el cual genera y almacena hielo en horas no pico, el costo total anual a pagar a CFE es de $8, 014,213.06. La diferencia a pagar anualmente es de $5, 776,978.03. Llevando estos números a una grafica, se puede observar que en 3 años y medio, el costo de nuestra inversión inicial para el sistema enfriado por medio de acumulación de hielo en los bancos se ha pagado y que de aquí en adelante el cliente va a tener un ahorro económico a diferencia del sistema tradicional.

AÑO INVERSION

2007 $14,408,399.20

2008 $8,631,421.17

2009 $2,854,443.14

2010 -$2,922,534.89

2011 -$8,699,512.92

-$10,000,000.00

-$5,000,000.00

$0.00

$5,000,000.00

$10,000,000.00

$15,000,000.00

$20,000,000.00

2007 2008 2009 2010 2011

AM

OR

TIZ

AC

ION

DE

LA

IN

VE

RS

ION

IN

ICIA

L

AÑOS

GRAFICA DE AHORRO POR EL COSTO DE ENERGIA

ELECTRICA

AÑOS

De aquí podemos decir que el costo inicial por el sistema de bancos de hielo es alto, pero en la medida en que se encuentre en operación, se empezara a tener un ahorro por el consumo eléctrico


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y con ello que se amortice y se pague la diferencia económica al inicio que el cliente invierta en este sistema.

4.1.4 Instalación, arranque, puesta en marcha y manteni miento. 4.1.4.1 Bancos de hielo. La operación, mantenimiento y la reparación de este equipo se debe realizar solamente por personas calificadas. El cuidado apropiado, los procedimientos y las herramientas deben ser utilizados en la descarga, elevación, la instalación, el funcionamiento, mantener, y la reparación de este equipo para evitar daños corporales y/o daños materiales. Las unidades de almacenaje térmico, son fabricadas para asegurar calidad uniforme y para reducir al mínimo los requisitos de la instalación en campo. Cada unidad se entrega al lugar de trabajo en una tarima de madera y debe ser examinada a fondo para que no presente daño alguno antes de firmar de recibido el embarque. La inspección debe incluir los paneles exteriores, cubiertas del tanque, tubos y controles. Operación y Mantenimiento . Las unidades de almacenamiento térmico, se diseñan para un servicio de vida largo, sin problemas cuando son instalados correctamente, con una buena operación y mantenimiento. Las unidades de almacenamiento térmico son fabricadas y ensambladas para asegurar una calidad uniforme y reducir la instalación en campo. Cada unidad es entregada en el lugar de trabajo en una tarima de madera y se debe de examinar a fondo para verificar que no tenga daño antes de descargarla, de aprobar y de recibir el equipo. La inspección deberá incluir los paneles exteriores, cubierta del tanque, observar los tubos, controles, etc. Antes de subir el equipo, asegúrese que no hay hielo en la unidad o en la cubierta, tales acumulaciones agregan peso en elevación y podrían dañar el tanque. Ver figura 1 y 2


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Antes de la colocación final de la unidad, quite los aditamentos, de acuerdo a las figuras 4 y 4ª. Si la unidad va a ser rodada a su posición final, la superficie sobre la cual se va a mover, debe ser uniforme; colocar rodillos bajo cada esquina según las indicaciones de la figura 3.


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Instalación. Requisitos en sitio: Las unidades de almacenamiento deberán ser colocadas con la suficiente separación entre unidades y las paredes adyacentes para proporcionar el fácil acceso para inspección y mantenimiento. Cuando varias unidades son instaladas, se requiere un mínimo de 18”, lado a lado y a 36” final al extremo o preferentemente más. Particularmente en el extremo de la conexión de control, una separación de por lo menos 3´ deberán ser proporcionados para la tubería y el acceso. Soportes. Las unidades se deben soportar por un nivel de concreto diseñado para operar con peso. Tuberías. El diseño y la instalación de la tubería de inyección y retorno de los bancos de hielo deben seguir buena práctica y ajustarse a los códigos aplicables a las conexiones de los serpentines. Llenado del tanque. Antes de la colocación final del equipo y de las tuberías; verificar que los soportes de la unidad estén uniformes sobre la base de concreto, entonces localizar las conexiones de llenado del tanque (fig. 7) y el indicador del tanque mostrara el nivel del agua (fig.8).


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Usando una buena calidad del agua, llenar el tanque siguiendo los pasos para la apropiada operación de la unidad de almacenamiento térmico. El tanque puede ser llenado exactamente de acuerdo a los siguientes pasos: 1.- remover la tapa que cubre el acceso de la unidad; conecte la manguera de llenado a la conexión de llenado del tanque y comience el llenado. (Ver tabla 2) para la aproximación de volumen de agua requerida.


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2.- continúe llenando el tanque hasta que el nivel del agua en el claro del indicador alcance el 0% del nivel de almacenamiento de hielo (ver fig. 9). 3.- cuando el tanque esta lleno, desconecte la manguera de llenado, entonces reemplace y asegure cubrir el acceso. Cargado del sistema. Típicamente un 25% de solución (por peso) de etilen glicol es especificado para uso con el sistema de almacenamiento térmico. Cuando la concentración de etilen glicol tiene que ser especificada, 2 fluidos aceptados son DOWTHERM SR-1 y UNION CARBIDES UCARTHERM. Si el propylen glicol es requerido puede ser comprado. Operación y control. Para la más eficiente energía de operación del sistema, los controles deberán ser diseñados para operar el ciclo como sigue: Una vez que el ciclo de almacenamiento tiene que ser iniciado, los chillers deberán funcionar con toda su capacidad, hasta que el almacenamiento este completamente cargado. En este punto el chiller y el glicol circulando con las bombas deberán ser apagados y no permitir su funcionamiento, (nuevo ciclo de fabricación de hielo). Un bajo nivel del agua, cerrara e impedirá la fabricación de hielo en el sistema, el ciclo de almacenamiento de hielo. Un cierre del switch terminara la fabricación y el ciclo de almacenamiento de hielo cuando la unidad de almacenamiento está suficientemente cargada. Antes de iniciar por primera vez el almacenamiento de hielo, se debe checar los siguientes puntos: 1.- confirmar que todas las unidades de almacenamiento están llenas con agua o el 0% del nivel de almacenamiento esta en (±1/4, 0”). 2.-checar que las unidades con controles de operación asegure los contactos sobre baja agua y que se pueda permitir el almacenamiento de hielo y el ciclo sea iniciado. 3.-verificar que el sistema tiene que ser cargado con solución de glicol y el tipo de concentración especificada.


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4.-confirmar que todas las bombas están girando en la dirección correcta. 5.-verificar toda la operación y controles de seguridad y que estén conectados correctamente son el sistema. 6.- confirmar que hay suficiente carga para descargar los tanques (derretir el hielo). Mantenimiento. Un programa regular de inspección y mantenimiento es esencial para un funcionamiento óptimo y máximo servicio de vida de los equipos. He aquí una lista de recomendaciones: Unidad exterior: Mensualmente inspeccione el marco y los paneles exteriores, para ver si no hay muestras de corrosión o algún agente extraño. Si hay corrosión, con un cepillo de alambre, cepille el área y trate con un compuesto galvanizado rico en zinc. Unidad interior: Trimestralmente, remueva la cubierta de acceso e inspeccione el interior de la unidad para muestras o formación de corrosión o bacterias sobre los tubos. Si se presenta, iniciar o modificar el programa de tratamiento del agua. Nivel de agua en el tanque: Checar el nivel de agua en el tanque, checar el nivel de agua en el indicador. Adicionar o remover agua del tanque, necesariamente restablecer el nivel a 0% de hielo en el indicador a (±1/4, 0”). Solución de glicol: Anualmente tomar muestras de la solución para el apropiado nivel de inhibidores. Paro: Las unidades de almacenamiento instaladas dentro en un espacio climatizado al aire libre, no requiere una atención especial o preparación estacional o paro en invierno.


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4.1.4.2 UMAS

4.1.4.2.1 Plan de mantenimiento

Todas las partes de los equipos requieren un control y si es necesario, limpieza o cambio de una pieza, según los siguientes incisos:

4.1.4.2.2 Control diario

• Tablero eléctrico • Termostatos (posibles desajustes) • Pilotos • Fusibles, térmicos • Todos los equipos trabajando

4.1.4.2.3 Control cada tres meses

• Unidades Manejadoras • Ventiladores (chumaceras) • Transmisión de poleas y bandas si es necesario apretar • Filtros (o cada mes en el primer año) • Serpentines de enfriamiento y calefacción (limpieza de aletas con liquido

desincrustante) • Charolas de condensados en secciones de serpentines en manejadoras y

ductos • Compuertas de regulación (desajustes) • Unidad condensadora

4.1.4.2.4 Control cada año

• Motores eléctricos • Aparatos y elementos del control automático


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Mantenimiento y servicio para Unidades Manejadoras de Aire

Todas las partes del equipo requieren de un control programado para determinar si es necesario limpieza o cambio de alguna pieza, según lo siguiente:

• Sección ventilador

− Limpieza esporádica del rotor cada tres meses como promedio. − Se deben controlar periódicamente las bandas; la tensión de las mismas debe ser

justo, no suficiente. − Se debe revisar periódicamente el amperaje de los motores para asegurar que

estén dentro de su rango indicado en la placa. − Lubricar chumaceras o cambiarlas según tabla de lubricación.

Tabla de lubricación de chumaceras en ventiladores

Diámetro Plan de Lubricación Eje Nominal 1 Mes 2 Meses 4 Meses 6 Meses 12 Meses mm. Velocidad de Operación en R.P.M.

30-50 2800 1450 800 500 300

2650 1380 750 500 300

2400 1300 700 400 300

51-80 2150 1200 600 400 200

1800 940 500 300 200

1600 850 450 300 200

80-120 1300 700 400 200 150

1200 650 300 200 150

1100 600 300 200 100

120 en adelante 900 500 250 150 100 Se considera que las chumaceras trabajan 24 horas continuas. Cantidad de grasa necesaria:

G = 0.005 x D x B

Siendo G = Cantidad de grasa en gramos. D = Diámetro exterior del rodamiento en milímetros. B = Ancho de rodamiento en milímetros.


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• Instrucciones para tensar bandas, engrasar chumacer as y cambiar poleas:

Leyenda

1. Base antivibratoria

2. Tacón antivibratorio

3. Tornillo para ajustar tensor de bandas o cambiar

Nota: Antes de tensar las bandas afloje los tornillos que sujetan al motor y proceda a correr el motor y después de hacer la operación deseada, verifique la alineación de las poleas con un hilo cáñamo o un cordón, después apriete los tornillos que sujetan al motor.

4. Buje y polea motriz.

5. Buje y polea impulsada.

6. Ventilador centrífugo.

7. Chumacera. Para engrasar, afloje los tornillos superiores proceda a quitar la tapa superior cuidando de no perder la colocación original, si es necesario márquela antes de quitarla, engrase los rodamientos de adentro hacia afuera haciendo que la grasa entre a las pistas, hágalo girando manual y suavemente el ventilador, después de engrasar coloque nuevamente la tapa y sus tornillos.

8. Tornillos para sujetar al motor

9. Tornillo para ajustar tensor de bandas o cambiar

Nota: Antes de tensar las bandas afloje los tornillos que sujetan al motor y proceda a correr el motor y después de hacer la operación deseada, verifique la alineación de las poleas con un hilo cáñamo o un cordón, después apriete los tornillos que sujetan al motor.


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Dibujo general de la sección VEI

Notas:

A.- AFLOJAR TORNILLO DE BASE PARA MOTOR (8)

B.- AFLOJAR TORNILLO TENSOR DE BASE PARA QUE PUEDA SER RETIRADA LA BANDA O POLEA (3)

C.- AFLOJAR TORNILLOS DE SUJECION DE POLEAS (4) Y (5).

D.- REEMPLAZAR POLEAS O BANDAS

E.- PROCESO DE FORMA INVERSA PARA AJUSTAR LAS NUEVAS POLEAS.


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PARA UNIDADES MANEJADORAS DE AIRE:

SINTOMAS POSIBLES CAUSAS CORRECCION

No hay aire - Termo magnético. Restablecer termo magnético si vuelve a dispararse, un electricista debe revisarlo.

- Ventilador parado. Arrancar ventilador.

- Fusibles. Cambiar fusibles.

- Motor quemado. Cambiar motor.

- Banda rota. Cambiar banda.

Poco volumen de aire - Filtros sucios. Cambiar o lavar filtros según corresponda.

- Banda floja. Tensar banda.

- Revisar revoluciones del Ajustar revoluciones Ventilador requeridas.

- Junta flexible de ventilador Cambiar por una nueva. rota.

- Compuertas en los ductos Abrir y revisar el ajuste cerradas o desajustadas adecuado según el volumen

de aire requerido.


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PARA UNIDADES MANEJADORAS DE AIRE

SINTOMAS POSIBLES CAUSAS CORRECCION No hay aire - Termo magnético. Restablecer termomagnético si vuelve a -Un electricista debe dispararse. Revisarlo.

- Ventilador parado. Arrancar ventilador.

- Fusibles. Cambiar fusibles.

- Motor quemado. Cambiar motor.

- Banda rota. Cambiar banda.

Poco volumen de aire - Filtros sucios. Cambiar filtros.

- Banda floja. Tensar banda.

- Variador desprogramado. Ajustar revoluciones requeridas. - Junta flexible de ventilador Cambiar por una nueva. rota. - Compuertas en los ductos Abrir y checar el ajuste cerradas o desajustadas adecuado según el volumen de aire requerido.

Sección de filtros

Checar cada mes durante el primer año

Los siguientes parámetros indican cuando se tienen que reemplazar los filtros en cada sistema.

Modelo de filtro (Luwa) Presión final

PX-G4 (G 4) 150 Pa. (CAMBIAR)

FS-55L (F 5) 300 Pa. (CAMBIAR)

Sección de filtros tipo bolsa y cartucho

Verificar en los manómetros de presión diferencial instalados en las secciones de filtración de las manejadoras la caída de presión, si dicho ensuciamiento es igual o mayor al que se indica en las placas ubicadas en las manejadoras, entonces proceder a reemplazarlos por nuevos.

Montaje de filtros

� Ver croquis anexo (próxima pagina)

1. Verificar que el bastidor principal esté seco y limpio, especialmente los empaques de neopreno. Si los empaques de neopreno se hallan dañados reemplazarlos.


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2. Poner los filtros de bolsa según croquis anexo

3. Enganchar las grapas de retención en las placas de soporte

Desmontaje de filtros

1. Desenganchar las grapas de retención de las placas de soporte

2. Quitar los filtros de bolsa según croquis anexo

Sección de enfriamiento y calefacción (serpentines)

Se deberá inspeccionar periódicamente (aproximadamente cada 3 meses) para verificar que se encuentre limpio; en caso de notar indicios de suciedad incrustada entre las aletas se deberá proceder a limpiar. El procedimiento de limpieza es el siguiente: Verter liquido desincrustante Foam Cleaner desde arriba y en todo el ancho del serpentín hasta que el liquido abarque toda el área del serpentín, esperar de 15 a 30 minutos y enjuagar con agua a baja presión hasta eliminar todo rastro de espuma (en ningún caso usar herramientas o accesorios para limpiar como son espátulas o cepillos) También se deberá verificar el estado de las aletas, en caso de que estas se encuentren maltratadas se deberá “peinar” las áreas dañadas usando un peine especial que tenga igual numero de dientes como aletas por pulgada tenga el


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serpentín (consultar con cualquier proveedor de refrigeración) En general verificar que no existan fugas o averías en el serpentín, de lo contrario, se debe proceder de inmediato a repararlas.

Compuertas de regulación de aire

Las compuertas de regulación de aire deben limpiarse cada tres o cinco meses por lo menos. Los cojinetes de las aletas, así como las articulaciones de las espigas del actuador, deben lubricarse periódicamente con aceite de grafito o con molygrasa. Controlar regularmente las palancas de registros y apretar las tuercas que pudieran estar sueltas.

Motores eléctricos

Montaje y puesta en servicio

Antes del montaje debe comprobarse que no se hayan producido daños durante el transporte.

El motor debe ser cuidadosamente nivelado sobre la base y sólidamente fijado a la misma. El rotor después de ser colocado, debe girar suave y silenciosamente al ser accionado con la mano.

Debe cuidarse que el volumen de aire de la sala sea suficiente para asegurar una buena ventilación, evitando todo peligro de sobrecalentamiento.

Poleas para correa y acoplamiento

Al montar los platos para correa, acoplamientos y otras partes de accionamiento, deben evitarse toda clase de golpes y choques que podrán producir daño a los cojinetes, el extremo roscado del eje igualmente puede ser empleado para montaje del acoplamiento.

Accionamiento por correa

Para esta clase, al accionamiento del motor y la máquina accionadora deben ser exactamente alineados.

Una tensión demasiado fuerte de la correa puede provocar un rozamiento demasiado grande en el motor disminuyendo el rendimiento de la transmisión y provocando esfuerzos exagerados en los cojinetes y rodamiento, así como el eje.

En caso de no observarse este punto, declinamos toda responsabilidad de los perjuicios que pudieran ocasionarse

Anormalidades en el servicio

Si por alguna causa al ser conectado el motor, el rotor permanece parado, debe abrirse inmediatamente el interruptor del estator.

El motor no arranca

En caso de que no haya interrupción de la red de alimentación debe comprobarse si todas las conexiones están bien sujetas y si los fusibles de protección están en orden y convenientemente apretados.

Además de comprobarse si el motor gira libremente, si el motor se encuentra sobrecargado, si hay tensión en las bornas y si todos los valores de tensión de bornas son correctos.

Zumbidos

Si el motor produce zumbidos es de suponer que alguna fase del estator se encuentra interrumpida, la interrupción puede haberse producido por la fusión de un fusible, averías del motor u otros aparatos adicionales así como por un corto circuito entre espiras que eventualmente pudieran haberse producido.


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Defectos en los cojinetes

Arranque difícil, fuerte ruido en los cojinetes y calentamiento de los mismos, son síntomas de defectos en los cojinetes, las causas pueden residir en una tensión demasiado fuerte de la correa, cojinetes sucios, empleo de lubricantes no apropiados o marcha en seco (sin engrase) o también engrase excesivo.

Engrase

Los motores son suministrados y preparados para entrar en servicio y con los cojinetes debidamente engrasados.

Los motores sin posibilidad de engrase periódico pueden funcionar sin cuidado especial alguno durante un periodo que oscila entre tres y cinco años, según la clase de servicio, el tamaño, el número de revoluciones del motor, así como de la temperatura ambiente.

Con el fin de evitar daños en los cojinetes recomendamos examinar los rodamientos frecuentemente. En caso de producirse aumentos de temperatura o ruidos exagerados, deben limpiarse los cojinetes y engrasarlos de nuevo o reemplazar aquellos que están defectuosos por otros nuevos.

Para el engrase debe utilizarse solamente una grasa de alta calidad, al engrasar debe hacerse rodar algo el cojinete, la grasa no debe llenar más de 1/3 del espacio entre rodillos.

En los motores con engrase periódico debe ponerse atención a los intervalos de engrase. Un engrase periódico, debe ser efectuado solamente con el motor en marcha, se recomienda realizarlo, según la experiencia general ha demostrado buenos resultados en los intervalos señalados a continuación:

Programa de engrase

Grasa a inyectar

Diámetro de la flecha de la tapa Cantidad de grasa

Hasta 2 3/8” 28.35 grs.

De 2 3/8” a 3” 45.36 grs.

De 3” a 4” 68.04 grs.

De 4” a 5” 90.72 grs.

Método de Horas de accionamiento operación 8 horas / día 16 horas / día 24 horas / día

Banda, cadena o engrane

1800 RPM o menos 1000 cada 4 meses cada 2 meses cada 5 semanas

Acoplamiento directo

1800 RPM o menos 2000 cada 8 meses cada 4 meses cada 10 semanas

Acoplamiento directo

1800 RPM a 3600 RPM 1000 cada 4 meses cada 2 meses cada 5 semanas

Intervalos de operación


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Sistemas De Control General El sistema de control electrónico tiene la finalidad de poder mantener, regular y monitorear las diferentes variables de los equipos. El sistema incluye todos los instrumentos necesarios para la regulación en forma automática.

El sistema esta formado de sensores de temperatura, humedad, presión, accesorios, actuadores para el accionamiento de las compuertas, etc. Estos instrumentos de campo están integrados a un sistema de control, el cual operará las diferentes variables de los sistemas de aire acondicionado.

Secuencia De Operación Del Sistema

La secuencia de operación describe la lógica de control en cual el sistema esta programado y controlando las diferentes variables del sistema.

Preparación Para El Arranque (UMAS)

Para que pueda arrancar la lógica tienen que encontrarse los siguientes estados: I. Que el Interruptor Principal (CCM) esté en posición "ON"

II. Todos los switches de los arrancadores en posición "AUTO"

Botón control (uno por sistema) en posición “CONTROL ON” (UMAS)

4.1.4.3 Chillers. Mantenimiento. Recomendaciones de mantenimiento: 1.- checar serpentín del condensador y que no tenga suciedad, en caso contrario, limpiar con un limpiador aprobado por Carrier. 2.-limpiar periódicamente el agua. Cada mes: 1.- checar el serpentín del condensador de suciedad, limpiar con un limpiador aprobado por Carrier. 2.- checar indicador de humedad en la mirilla para posible perdida de refrigerante y presencia de humedad. Cada tres meses: 1.- Checar carga de refrigerante 2.- Checar el switch de flujo de agua del chiller. 3.- Checar todos los ventiladores del condensador para una apropiada operación. 4.- Checar filtro de aceite por caída de presión. 5.- Checar separador de aceite caliente en operación. Cada 12 meses: 1.- Checar todas las conexiones eléctricas; apretar si es necesario. 2.- inspeccionar todos los contactores y relevadores; reemplace si es necesario. 3.- Checar la exactitud de los termistores; reemplace si es mayor que ±2°F (1.2°C), la variación de calibrado del termostato. 4.- Checar la exactitud de los transductores; reemplace si es mayor que ±5 PSI (3447 Kpa).


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LOCALIZACION DE FALLAS.

SINTOMAS POSIBLES CAUSAS CORRECCION

La unidad no arranca checar la alimentación de la unidad checar el dispositivo de sobrecorriente. Checar que no se encuentre fundido. Restaurar la alimentación de la unidad Incorrecta configuración de la unidad checar la configuración de la unidad. Alarma activada checar el estado de la alarma en el manual del proveedor. Modo de operación activada checar los modos de operación. Ver el manual del proveedor. El equipo opera largo o baja carga de refrigerante checar posibles fugas y adicionar Continuamente. refrigerante. Contactores de control del compresor reemplace el contactor o relevador pegados. No hay condensados en el circuito remover refrigerante y recargue. de refrigeración. Inapropiada válvula de expansión checar la válvula de expansión, limpiarla o reemplazarla. Checar el cableado, reemplace si es necesario. Checar la señal de la válvula El circuito no arranca alarma activada checar el estado de la alarma. Ver el manual de proveedor. Modo de operación activado checar los modos de operación. Ver el manual de proveedor. Baja temperatura de saturación ver manual del proveedor. Sobrecalentamiento en el circuito de la capacidad del circuito no esta succión. permitiendo incremento, si el sobrecalentamiento es mas grande que 36°F, ver manual del proveedor. Bajo sobrecalentamiento en la succión. la capacidad del circuito no esta succión. permitiendo incremento, si el sobrecalentamiento es menos que 18°F ver manual del proveedor. El compresor no arranca alarma activada checar el estado de la alarma. Ver el manual del proveedor. Modo de operación activada checar modo de operación. Ver el manual del proveedor. Contactor inapropiado del compresor checar el alambrado del control. Checar el modulo de protección. Checar la operación del contactor, reemplace si es necesario.


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4.1.4.4 Control.

Introducción

Descripción general

Sistema de control digital

Preparaciones para el arranque general

Lógica de arranques general

Secuencias de arranque

Secuencias de arranques UMAS

Lógica de control de temperatura para válvulas de agua helada

Lógica de paro del sistema

Concepto de manejo Manual-Automático

Introducción Este documento tiene la finalidad de definir las secuencias y lógicas de control de los sistemas de

automatización HVAC, y es la base en conjunto con los diagramas de flujo para el correcto funcionamiento del sistema.

Descripción general

Esta lógica define las diferentes secuencias de control, lógicas de arranque y paro y el concepto de manejo manual-automático de los sistemas de aire acondicionado.

El sistema de control electrónico tiene la finalidad de poder mantener, regular y monitorear las diferentes

variables del proceso, que incluyen: controladores, sensores transmisores, actuadores y elementos de

control final, para la operación en forma automática del sistema.

El sistema de control es del tipo DDC, (Control Digital Directo) utilizando señales digitales y analógicas

que mantendrá estables los parámetros de diseño de temperatura.

Sistema de control digital

La plataforma en que está sustentado el sistema de control es de la marca Andover Controls y sus principales componentes son: Controlador DDC, gabinetes de control, fuentes de suministro de energía a 24 VDC, variadores de frecuencia, instrumentación, elementos finales de control, etc.


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Preparaciones para el arranque general

Se tienen dos modos de funcionamiento de la secuencia de arranque/paro.

Para que pueda arrancar la lógica tienen que encontrarse los siguientes estados:

I. Que el interruptor principal (CCM) esté en posición "ON"

II. Todos los switches de los arrancadores de los motores estén en posición "AUTO" (EN CCM)

III. El tablero de control deberá estar energizado

IV. Los motores de que comprende el sistema deberán estar en paro. (ventiladores y bombas)

V. Las válvulas deberán estar en posición de 0%.

Lógica de arranques general

Una vez que los elementos de control se encuentren en el estado anterior. El selector correspondiente del

tablero de control deberá estar en posición Dentro “ON ” lo que indica que a partir de este instante se

efectuará la secuencia de arranques.

Selector “ON”

Bombas de agua helada (Glicol) arrancan

Bombas en Stand-By en espera

Unidad generadora de agua helada arranca

Motor de ventilador de inyección UMA arranca

Válvula de agua helada UMA regula según temperatura

Secuencias de arranques.

Se cuenta con 7 equipos de enfriamiento (Bancos de fabricación de hielo) interconectados en forma

paralela, cada banco trabaja de forma independiente para fabricar su propio hielo, este sistema cuenta con

un ramal principal de agua helada (glicol)

Secuencia de arranque sistema de agua helada

Para comenzar con el proceso de arranque las bombas de agua helada deberán estar en posición de

arranque, BAH-01 = On, BAH-02= On la BAH-03 queda en espera de stand-By. Y esta arrancara siempre y

cuando alguna de las 2 bombas falle.

El arranque de las UGAH (6 unidades generadoras de agua helada) está programado para funcionar de

10:00 Pm a 6:00 Am. Esto debido a que por la noche la tarifa eléctrica es menor en costo. Durante este

lapso de 8 horas estarán trabajando al 100% de su capacidad teniendo monitoreado el suministro de agua


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helada con un sensor de temperatura a la inyección y del mismo modo al retorno, esto con la finalidad de

controlar la demanda por temperatura.

Secuencia de arranque bombas para bancos de enfriam iento.

Una vez que el sistema agua helada esta en operación el sistema de recirculación estará programado para

suministrar el caudal necesario de acuerdo al diseño mecánico.

La secuencia de arranque entra en funcionamiento en primer término la BAH-04=On, BAH-05=On

quedando en espera la BAH-06 y de la misma manera arrancara si alguna de las dos bombas Falla.

El objetivo principal de este sistema es suministrar el caudal necesario de agua helada para los bancos de

enfriamiento

Secuencias de arranques UMAS,

La secuencia de arranque por temperatura para las unidades manejadoras de aire está restringida por temperatura.

Se cuenta con dos sensores de temperatura en planta baja y en planta alta, que están conectados al

sistema DDC. Se fijara un punto de ajuste (set-point) que es el que comandara la regulación de

temperatura, Setpoint =26°C

Cuando la temperatura este por arriba proporcionalmente al límite superior de control LSC, arrancaran

todos lo equipos secuenciados hasta alcanzar el setpoint deseado.

Ejemplo: Si la temperatura se encuentra a 28°C arra ncan los 16 equipos e irán parando hasta llegar a los

26°C, si la temperatura se mantiene a 26°C con 6 eq uipos arrancados así se quedaran hasta que la

temperatura así lo requiera.

Lógica de control de temperatura para válvulas de a gua helada

El control de temperatura dentro del área de confort permite mantener las condiciones óptimas de confort.

Para tal propósito se cuenta con un transmisor de temperatura montado en estratégicamente en zona, el

cual mide la variación de temperatura general referenciado a un patrón (interno del instrumento). Los

rangos de temperatura son de 25°C a 28°C. Se cuenta con limites de control referenciados al set-point de

26.5°C o sea el límite superior de control LSC y e l límite inferior de control LIC esto es que la acción de

enfriamiento solo entra cuando la temperatura se encuentra por arriba del LSC realizando su función PID y

se deshabilita cuando llega al LIC.


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En la figura siguiente se puede observar el correcto funcionamiento de esta lógica.

Lógica de paro del sistema

La lógica de paro de los equipos solo se puede activar si existen las siguientes posibilidades:

a) Si el selector correspondiente del tablero de control está en posición Fuera.

b) Si se activa la alarma de las situaciones a) ó b).

Selector “OFF” Sistema

Bombas de agua helada (Glicol) en paro

Bombas en Stand-By en paro

Unidad generadora de agua helada en paro

Motor de ventilador de inyección UMA en paro

Válvula de agua helada UMA cerrada al 0%

Concepto de manejo Manual-Automático.

Cada uno de los motores tiene una selección de manual y automático.

• Siempre que el motor esté funcionando, todos los elementos correspondientes a este sistema se

encontraran en modo automático, por lo que solamente se pueden arrancar y detener por la lógica

del sistema de control.

28 °C

25 °C

Setpoint

Ran

go d

e co

ntro

l LSC

LIC

Acción de enfriamiento

PID


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• Solo en selección manual de los equipos y si se encuentran detenidos, los motores de este sistema

se encontraran en estado manual, por lo que será posible arrancar y detener cualquiera de ellos

manualmente desde tablero de control (CCM por otros) sin importar la lógica de Control de HVAC.

Una vez arrancados los equipos, la lógica del sistema de control manipulará los instrumentos y llevará a un

funcionamiento óptimo, sin embargo mediante este esquema existe la posibilidad de “manipular“ válvulas

mediante el modo manual del DDC y del instrumento elegido para alterar este funcionamiento, es decir,

poner algunos instrumentos en sistema de automático, y otros con un valor fijado por el usuario, lo que

puede repercutir en un desequilibrio en el sistema de control.

Si existe una falla en algún elemento, y se desea mantener ciertas condiciones para compensar la falta de

este elemento con una acción emergente, las consecuencias serán las siguientes:

La falla de este elemento provocará perdidas de condiciones (Temperatura) y alarmas en el sistema, en

ese momento se debe colocar la señal de salida del actuador de control en un valor manual (cerca del valor

cuando estaba trabajando en automático) desde los mandos del DDC solo mientras se repara la avería.

Nota: PID control proporcional, integral, derivativo.

LIC limite inferior de control.

CAPITULO 5 COSTO POR CONSUMO ELECTRICO

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244

CAPITULO 5 5.1 Costo por consumo eléctrico . 5.1.1 Sistema Tradicional .

TARIFAS ACTUALES EN TERMINOS GENERALES, LAS TARIFAS SE APLICAN DEPEN DIENDO DE LAS CARACTERISTICASPARTICULARES DEL SERVICIO QUE SE CONSIDERA.EN NUESTRO CASO, LA TARIFA QUE APLICA ES LA SIGUIEN TE:

TARIFA

H-M

HORARIO PARA CONSIDERAR EL COSTO DEL KW/HR.

DIA DE LASEMANA

-----------

SABADO

DOMINGOS Y DIASFESTIVOS

DIA DE LASEMANA

-----------


DE ACUERDO A LOS DIARIOS OFICIALES DEL 7 Y 17 DE ENERO DE 2003.

TARIFA $/KW-HR

H-M ENERO FEB MARZO ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOSTO SEPT. OCT. NOV. DIC.PUNTA 2.16$ 2.12$ 2.11$ 2.06$ 2.11$ 2.19$ 2.28$ 2.33$ 2.31$ 2.31$ 2.26$ 2.26$ INTERMEDIA 0.69$ 0.68$ 0.68$ 0.66$ 0.68$ 0.70$ 0.73$ 0.75$ 0.74$ 0.74$ 0.73$ 0.73$ BASE 0.57$ 0.56$ 0.56$ 0.55$ 0.55$ 0.58$ 0.60$ 0.61$ 0.61$ 0.61$ 0.60$ 0.59$

TARIFAS ELECTRICAS CON APLICACIÓN DE UN SISTEMA TRA DICIONAL DE ENFRIAMIENTO.

SABADO

0:00-18:00 18:00-24:00 ----------

0:00-8:00 8:00-19:00 19:00-21:00

---------- 21:00-24:00 ----------

LUNES A VIERNES0:00-6:00 6:00-18:00 18:00-22:00

---------- 22:00-24:00 ----------

DEL ULTIMO DOMINGO DE OCTUBRE, AL SABADOANTERIOR, AL PRIMER DOMINGO DE ABRIL.

BASE INTERMEDIO PUNTA

0:00-7:00 7:00-24:00 ----------

0:00-19:00 19:00-24:00 ----------

0:00-6:00 6:00-20:00 20:00-22:00

DESCRIPCION

HORARIA EN MEDIA TENSION,DEMANDA DE 100 KW O MAS.

DESCRIPCION

HORARIA MEDIA TENSION

TIPO

GENERAL

CUOTAS DE LAS TARIFAS EN PESOS EN LOS MESES DEL AÑ O PARA EL ESTADO DE MONTERREY N.L.

MESES DEL AÑO

DEL PRIMER DOMINGO DE ABRIL, AL SABADOANTERIOR, AL ULTIMO DOMINGO DE OCTUBRE.


22:00-24:00---------- ----------LUNES A VIERNES


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245

HORA SOLAR KW % DE CAPACIDADDE ENFRIAMIENTO A LA HORACONSIDERADA

TOTAL DE KW

01:00 0.00 0.00 0.00

02:00 0.00 0.00 0.00

03:00 0.00 0.00 0.00

04:00 0.00 0.00 0.00

05:00 0.00 0.00 0.00

06:00 0.00 0.00 0.00

07:00 0.00 0.00 0.00

08:00 0.00 0.00 0.00

09:00 2505.00 50.00 2505.00

10:00 2505.00 50.00 2505.00

11:00 2505.00 50.00 2505.00

12:00 2505.00 75.00 2505.00

13:00 2505.00 75.00 2505.00

14:00 2505.00 100.00 2505.00

15:00 2505.00 100.00 2505.00

16:00 2505.00 100.00 2505.00

17:00 2505.00 100.00 2505.00

18:00 2505.00 100.00 2505.00

19:00 2505.00 100.00 2505.00

20:00 2505.00 75.00 2505.00

21:00 2505.00 75.00 2505.00

22:00 2505.00 50.00 2505.00

23:00 0.00 0.00 0.00

24:00:00 0.00 0.00 0.00

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO

ENFRIADORES DE AGUA HELADA ( 6 PZAS DE 373.9 T.R. C /U )

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

PERIODO

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO


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246

Puesto que nuestras unidades manejadoras no estan consideradas con variador de frecuencia, el consumo de energia para los

motores los tomaremos como el 100%.

UNIDADES MANEJADORAS DE AIRE ( CAPACIDAD TOTAL DE L AS UNIDADES).

CAPACIDADES DE LOS MOTORES EN kw. (TOTAL 16)

180.91

MALL

TOTALPLANTA ALTA

PLANTA BAJA

HORA SOLAR KW % DE CAPACIDADDE ENFRIAMIENTOA LA HORACONSIDERADA

TOTAL DE KW

01:00 0.00 1.00 0.00

02:00 0.00 1.00 0.00

03:00 0.00 1.00 0.00

04:00 0.00 1.00 0.00

05:00 0.00 1.00 0.00

06:00 0.00 1.00 0.00

07:00 0.00 1.00 0.00

08:00 0.00 1.00 0.00

09:00 180.91 1.00 180.91

10:00 180.91 1.00 180.91

11:00 180.91 1.00 180.91

12:00 180.91 1.00 180.91

13:00 180.91 1.00 180.91

14:00 180.91 1.00 180.91

15:00 180.91 1.00 180.91

16:00 180.91 1.00 180.91

17:00 180.91 1.00 180.91

18:00 180.91 1.00 180.91

19:00 180.91 1.00 180.91

20:00 180.91 1.00 180.91

21:00 180.91 1.00 180.91

22:00 180.91 1.00 180.91

23:00 0.00 1.00 0.00

24:00:00 0.00 1.00 0.00

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

PERIODO

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO


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TOTAL DE KW

01:00 0.00 1.00 0.00

02:00 0.00 1.00 0.00

03:00 0.00 1.00 0.00

04:00 0.00 1.00 0.00

05:00 0.00 1.00 0.00

06:00 0.00 1.00 0.00

07:00 0.00 1.00 0.00

08:00 0.00 1.00 0.00

09:00 44.76 1.00 44.76

10:00 44.76 1.00 44.76

11:00 44.76 1.00 44.76

12:00 44.76 1.00 44.76

13:00 44.76 1.00 44.76

14:00 44.76 1.00 44.76

15:00 44.76 1.00 44.76

16:00 44.76 1.00 44.76

17:00 44.76 1.00 44.76

18:00 44.76 1.00 44.76

19:00 44.76 1.00 44.76

20:00 44.76 1.00 44.76

21:00 44.76 1.00 44.76

22:00 44.76 1.00 44.76

23:00 0.00 1.00 0.00

24:00:00 0.00 1.00 0.00

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

PERIODO

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

BOMBAS DE AGUA HELADA ( CAPACIDAD TOTAL DE TODAS LA BOMBAS).


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HORA SOLAR KW01:00 0.00

02:00 0.00

03:00 0.00

04:00 0.00

05:00 0.00

06:00 0.00

07:00 0.00

08:00 0.00

09:00 2730.67

10:00 2730.67

11:00 2730.67

12:00 2730.67

13:00 2730.67

14:00 2730.67

15:00 2730.67

16:00 2730.67

17:00 2730.67

18:00 2730.67

19:00 2730.67

20:00 2730.67

21:00 2730.67

22:00 2730.67

23:00 0.00

24:00:00 0.00

RESUMEN TOTAL DE CONSUMO ELECTRICO POR HORA DEL SIS TEMA (INCLUYE CHILLERS, MANEJADORAS Y BOMBAS).

PERIODO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

Los análisis por mes se omitieron en este resumen por ser demasiado extensos; se pueden consultar en el CD.


Página

249

GRAN TOTAL

ENERO

1.137.052,18$ 905.698,23$ 968.694,67$ 963.774,56$

ANALISIS TOTAL DE LAS TARIFAS EN PESOS EN LOS MESES DEL AÑO PARA EL ESTADO DE MONTERREY N.L.

TARIFA TOTAL EN PESOS PARA LOS MESES DEL AÑO

1.314.197,52$ 1.151.840,92$ FEBRERO

MES

1.315.474,38$ OCTUBRE

1.298.578,66$

1.038.470,81$ 1.266.531,58$ 1.173.914,25$ 1.256.963,33$

NOVIEMBREDICIEMBRE

JUNIOJULIO

13.791.191,09$

MARZOABRILMAYO

AGOSTOSEPTIEMBRE


Página

250

5.1.2 Bancos de hielo.

TARIFAS ACTUALES EN TERMINOS GENERALES, LAS TARIFAS SE APLICAN DEPEN DIENDO DE LAS CARACTERISTICASPARTICULARES DEL SERVICIO QUE SE CONSIDERA.EN NUESTRO CASO, LA TARIFA QUE APLICA ES LA SIGUIEN TE:

TARIFA

H-M

HORARIO PARA CONSIDERAR EL COSTO DEL KW/HR.

DIA DE LASEMANA

-----------

SABADO


DIA DE LASEMANA

-----------


DE ACUERDO A LOS DIARIOS OFICIALES DEL 7 Y 17 DE ENERO DE 2003.

TARIFA $/KW-HR

H-M ENERO FEB MARZO ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOSTO SEPT. OCT. NOV. DIC.PUNTA 2.16$ 2.12$ 2.11$ 2.06$ 2.11$ 2.19$ 2.28$ 2.33$ 2.31$ 2.31$ 2.26$ 2.26$ INTERMEDIA 0.69$ 0.68$ 0.68$ 0.66$ 0.68$ 0.70$ 0.73$ 0.75$ 0.74$ 0.74$ 0.73$ 0.73$ BASE 0.57$ 0.56$ 0.56$ 0.55$ 0.55$ 0.58$ 0.60$ 0.61$ 0.61$ 0.61$ 0.60$ 0.59$

TARIFAS ELECTRICAS CON APLICACIÓN DE BANCOS DE HIEL O.

LUNES A VIERNES

DESCRIPCION

HORARIA MEDIA TENSION

TIPO

GENERAL

DESCRIPCION

HORARIA EN MEDIA TENSION,DEMANDA DE 100 KW O MAS.

MESES DEL AÑO

DEL PRIMER DOMINGO DE ABRIL, AL SABADOANTERIOR, AL ULTIMO DOMINGO DE OCTUBRE.


22:00-24:00---------- ----------0:00-6:00 6:00-20:00 20:00-22:00

0:00-7:00 7:00-24:00 ----------

0:00-19:00 19:00-24:00 ----------

DEL ULTIMO DOMINGO DE OCTUBRE, AL SABADOANTERIOR, AL PRIMER DOMINGO DE ABRIL.


----------

LUNES A VIERNES0:00-6:00 6:00-18:00 18:00-22:00

---------- 22:00-24:00 ----------

CUOTAS DE LAS TARIFAS EN PESOS EN LOS MESES DEL AÑ O PARA EL ESTADO DE MONTERREY N.L.

SABADO

0:00-18:00 18:00-24:00 ----------

0:00-8:00 8:00-19:00 19:00-21:00

---------- 21:00-24:00


Página

251

HORA SOLAR KW % DE CAPACIDADDE ENFRIAMIENTOA LA HORACONSIDERADA, PARA LOS 5ENFRIADORES.

TOTAL DE KW

01:00 2710.20 0.00 2710.20

02:00 2710.20 0.00 2710.20

03:00 2710.20 0.00 2710.20

04:00 2710.20 0.00 2710.20

05:00 2710.20 0.00 2710.20

06:00 2710.20 0.00 2710.20

07:00 2710.20 0.00 2710.20

08:00 2710.20 0.00 2710.20

09:00 0.00 50.00 0.00

10:00 0.00 50.00 0.00

11:00 0.00 50.00 0.00

12:00 0.00 75.00 0.00

13:00 0.00 75.00 0.00

14:00 0.00 100.00 0.00

15:00 0.00 100.00 0.00

16:00 0.00 100.00 0.00

17:00 0.00 100.00 0.00

18:00 0.00 100.00 0.00

19:00 0.00 100.00 0.00

20:00 0.00 75.00 0.00

21:00 0.00 75.00 0.00

22:00 0.00 50.00 0.00

23:00 2710.20 0.00 2710.20

24:00:00 2710.20 0.00 2710.20

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

PERIODO DE FABRICACION DE HIELO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO

ENFRIADORES DE AGUA HELADA ( 6 PZAS DE 293.0 T.R. C /U )

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN


Página

252

CAPACIDADES DE LOS MOTORES EN kw. (TOTAL 16 )

180.91


TOTAL DE KW

01:00 0.00 1.00 0.00

02:00 0.00 1.00 0.00

03:00 0.00 1.00 0.00

04:00 0.00 1.00 0.00

05:00 0.00 1.00 0.00

06:00 0.00 1.00 0.00

07:00 0.00 1.00 0.00

08:00 0.00 1.00 0.00

09:00 180.91 1.00 180.91

10:00 180.91 1.00 180.91

11:00 180.91 1.00 180.91

12:00 180.91 1.00 180.91

13:00 180.91 1.00 180.91

14:00 180.91 1.00 180.91

15:00 180.91 1.00 180.91

16:00 180.91 1.00 180.91

17:00 180.91 1.00 180.91

18:00 180.91 1.00 180.91

19:00 180.91 1.00 180.91

20:00 180.91 1.00 180.91

21:00 180.91 1.00 180.91

22:00 180.91 1.00 180.91

23:00 0.00 1.00 0.00

24:00:00 0.00 1.00 0.00

Puesto que nuestras unidades manejadoras no estan consideradas con variador de frecuencia, el consumo de energia para los

motores los tomaremos como el 100%.

MALL

UNIDADES MANEJADORAS DE AIRE ( CAPACIDAD TOTAL DE L AS UNIDADES).

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

PLANTA ALTA

PLANTA BAJA

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

TOTAL

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

EN OPERACIÓN

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

FUERA DE HORARIO

EN OPERACIÓN

PERIODO


Página

253

GRAN TOTAL

ENERO

644,345.38$ 611,548.21$ 640,278.84$ 642,709.54$

ANALISIS TOTAL DE LAS TARIFAS EN PESOS EN LOS MESES DEL AÑO PARA EL ESTADO DE MONTERREY N.L.

TARIFA TOTAL EN PESOS PARA LOS MESES DEL AÑO

687,654.16$ 647,523.76$ FEBRERO

MES

679,176.75$ OCTUBRE

675,168.38$

692,662.28$ 710,518.61$ 677,506.36$ 705,120.81$

NOVIEMBREDICIEMBRE

JUNIOJULIO

8,014,213.06$

MARZOABRILMAYO

AGOSTOSEPTIEMBRE

ANEXOS

Página

254

ANEXOS. Tablas Carrier TABLA 2. CORRECCIONES EN LAS TEMPERATURAS DE PROYEC TO EN FUNCION DE LA HORA

CONSIDERADA.

9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22

BH -6 -5 -4 -3 -2 -0.56 0.00 -0.56 -0.83 -1.11 -2.22 -3.33 -4.44 -5.56

BS -1.4 -1.1 -0.8 -0.6 -0.3 0.0 0.0 0.0 -0.3 -0.6 -0.6 -0.6 -1.1 -1.7

HORAVARIACION DIARIA(8.4°C).

TABLA 3. CORRECCIONES EN FUNCION DEL MES CONSIDERA DO.

BH

BS

VARIACION ANUAL(20°C). MES CONSIDERADO

0.0

0.0 TABLA 6. MAXIMAS APORTACIONES A TRAVES DEL CRISTAL SENCILLO W/M2

N NE E SE S SW W NW HOR.

AGOSTO 30° 35 340 520 406 198 406.35 519.75 340.20 740.25

JULIO 40° 47.3 400.1 516.6 393.8 217.4 393.8 516.6 400.1 734.0

LATITUDHORIENTACION

TABLA 9. FACTORES DE ALMACENAMIENTO SOBRE CARGAS TE RMICA, APORTACIONES SOLARES A TRAVES DE VIDRIO. DISPOSITIVOS CON ELEMEN TOS DE SOMBRAINTERIORES. FUNCIONAMIENTO DE 16 HRS DIARIAS.

9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22

NE 500 0.50 0.33 0.27 0.22 0.21 0.17 0.16 0.15 0.13 0.11 0.08 0.07 0.06 0.00E 500 0.67 0.56 0.38 0.27 0.24 0.20 0.18 0.16 0.14 0.12 0.09 0.08 0.07 0.00

SE 500 0.66 0.72 0.69 0.61 0.47 0.29 0.24 0.21 0.18 0.15 0.12 0.10 0.09 0.00S 500 0.66 0.59 0.69 0.76 0.70 0.69 0.59 0.45 0.26 0.22 0.18 0.16 0.13 0.00

SW 500 0.46 0.18 0.31 0.46 0.60 0.66 0.70 0.64 0.50 0.26 0.20 0.17 0.15 0.00W 500 0.17 0.17 0.16 0.15 0.23 0.36 0.54 0.66 0.68 0.60 0.25 0.20 0.17 0.00

HORIENTACION PESO KG/M2

HORA SOLAR

ANEXOS

Página

255

TABLA 15. APORTACIONES SOLARES A TRAVES DE VIDRIO S ENCILLOW / M²

20°EPOCA 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22

N 41 41 45 45 45 41 41 35 25 19 0 0 0 0

NE 208 85 44 44 44 41 41 35 25 6 0 0 0 0

E 466 321 145 44 44 41 41 35 25 6 0 0 0 0

SE 406 353 258 123 47 41 41 35 25 6 0 0 0 0

S 85 148 183 198 183 148 85 41 25 6 0 0 0 0

SO 41 41 47 123 258 353 406 400 309 117 0 0 0 0

O 41 41 44 44 145 321 466 520 463 208 0 0 0 0

NO 41 41 44 44 44 85 208 315 340 173 0 0 0 0

HORIZONTAL 507 630 709 740 709 630 507 337 148 19 0 0 0 0

MARCO METALICO ONINGUN MARCO

DEFECTO DE LIMPIEZA ALTITUD PUNTO DE ROCIOSUPERIOR A 19,5°C

PUNTO DE ROCIO INFERIOR A19,5°C

1/.085 = 1.17. 1 * 1,15 1+ [(mts * 0.007 )/300] 1- ((DT/4)*.05) 1+ ((DT/4)*.05)

24 DE AGOSTO Y 20 DE

ABRIL

ORIENTACION HORA SOLAR

CORRECCIONES

TABLA 19. DIFERENCIA EQUIVALENTE DE TEMPERATURA °C. MUROS SOLEADOS O EN SOMBRA.

9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22

NE 500 2.22 2.22 5.56 8.89 8.33 7.78 6.67 5.56 6.11 6.67 6.67 6.67 6.11 5.56E 500 4.44 7.78 11.11 13.33 13.89 13.33 11.11 10.00 8.89 7.78 7.78 7.78 7.22 6.67

SE 500 3.33 3.33 6.11 8.89 9.44 10.00 10.56 10.00 8.89 7.78 7.22 6.67 6.11 5.56S 500 1.11 1.11 1.67 2.22 4.44 6.67 8.33 3.33 10.00 10.00 8.33 7.78 6.11 5.56

SW 500 2.78 2.22 2.78 3.33 3.89 4.44 6.67 7.78 10.56 12.22 12.78 13.33 12.78 12.22W 500 3.33 3.33 3.33 3.33 3.89 4.44 5.56 6.67 9.44 11.11 13.89 15.56 15.00 14.44

NW 500 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.78 3.33 5.00 6.67 9.44 11.11 11.67 12.22N Y SOMBRA 500 0.00 0.00 0.00 0.00 0.56 1.11 1.67 2.22 2.78 2.78 2.78 4.44 3.89 3.33

PESO KG/M2

HORA SOLARHORIENTACION

TABLA 20. DIFERENCIA EQUIVALENTE DE TEMPERATURA °C. TECHO SOLEADO O EN SOMBRA.

9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22

100 -0.56 1.11 5.00 8.89 12.78 16.67 20.00 22.78 23.89 23.89 22.22 19.44 16.67 13.89

150 0.56 2.22 5.28 8.89 12.78 16.11 19.17 21.94 23.06 23.33 21.94 19.44 17.22 14.72

200 1.67 3.33 5.56 8.89 12.78 15.56 18.33 21.11 22.22 22.78 21.67 19.44 17.78 15.56

100 -1.11 0.00 1.11 3.33 5.00 6.67 7.22 7.78 7.22 6.67 5.56 4.44 2.78 1.11

150 -1.39 -0.56 0.56 2.22 3.89 5.56 6.39 7.22 7.22 6.67 5.83 5.00 3.61 2.22

200 -1.67 -1.11 0.00 1.11 2.78 4.44 5.56 6.67 7.22 6.67 6.11 5.56 4.44 3.33

HORIENTACION PESO KG/M2

HORA SOLAR

SOLEADO

SOMBRA

ANEXOS

Página

256

TABLA 20A. CORRECIONES DE LAS DIFERENCIAS EQUIVALEN TES DE TEMPERATURA EN °C.

9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22

6.90 6.90 6.90 6.90 6.90 6.90 6.90 6.90 6.90 6.90 6.90 6.90 6.90

- 5.9212.9°C.

TEMPERATURA EXTERIOR ALAS 15 HRS PARA EL MESCONSIDERADO MENOS LATEMPERATURA INTERIOR

14°C.

VARIACION DE LA TEMPERATURA EXTERIOR EN 24 HRS.=8.4 °C.

Planos. (Ver anexo al final de la bibliografía) 1.- AA-01: Mall Planta baja; recorrido de ductos. 2.- AA-02: Mall planta alta; recorrido de ductos. 3.- AA-03: Azotea; recorrido de ductos u ubicación de equipos de aire acondicionado. 4.- DC: Diagrama de control. 5.- DF: Diagrama de flujo.

ANEXOS

Página

257

Dibujo de bancos de hielo

ANEXOS

Página

258

Dibujo de UMA

UNIDAD MANEJADORA DE AIRE

ANEXOS

Página

259

Método de Medición de Ductos de Ductos de Lámina Ga lvanizada

2.1 - DERIVACIÓN STANDARD.

2.2 - DERIVACIÓN CORTA.

2.3 - DERIVACIÓN A 45°.

A

B

C

.

.

.

DUCTOLONGITUD DEL TRAMO = L1

A

DUCTOLONGITUD DEL TRAMO = L2

B

LONGITUD DEL TRAMO = LcDUCTO C

Lc = L3 + L4

EJEMPLO.

DUCTO 0.80 x 0.30 L = 3 m.DUCTO 0.60 x 0.30 L = 2 m.DUCTO 0.40 x 0.30 L = 1.5 + 0.6 = 2.1 m.

.

A

B

C

LONGITUD DEL TRAMO = Lc

LONGITUD DEL TRAMO = L2


CDUCTO

Lc = L3+H

DUCTO

DUCTO

B

A

.

.

LONGITUD DEL TRAMO = Lc



Lc = L3 + L4 + 2H

DUCTO

DUCTO

DUCTO

B

C

A

C

B

A

EJEMPLO.

DUCTO 0.40 x 0.30 L= 1.6 + 0.40 = 2 mDUCTO 0.60 x 0.35 L = 0.8 m.DUCTO 0.90 x 0.40 L = 4 m.

DUCTO 0.80 x 0.40 L= 3.60 m.DUCTO 0.60 x 0.40 L= 1.20 m.DUCTO 0.40 x 0.30 L= 0.80 + 1 + (2 x 0.40) = 2.60 m

EJEMPLO.

0.40x0.30

DERIVACIONES.

L1

L2

0.60 m

L4

A

B

C

A

C

B

A

C

B

ANEXOS

Página

260

1.1 - CODOS DE 90°

1.2 - CODOS DE MENOS DE 90°

1.3 - CODOS DE MAS DE 90°

CODOS

EJEMPLO.

EJEMPLO.

EJEMPLO.

ANEXOS

Página

261

3.1 - RECTANGULAR A RECTANGULAR.

3.2 - RECTANGULAR A REDONDO.

3.3 - PANTALONES.

LONGITUD DEL TRAMO = LDIMENSION PRACTICA ° DEL DUCTO = B x C ( LOS 2 LADOS MAYORES )

LONGITUD DEL TRAMO= 2.0 mDIMENSION DEL DUCTO = 1.80 x 1.40 m

LONGITUD DEL TRAMO = 1.5 LDIMENSION DEL DUCTO = A x B DIMENSION DEL DUCTO = 1 x 1 m.

LONGITUD DEL TRAMO= 1.5 x 1.3 = 1.95 m.

LONGITUD DEL TRAMO = 2 LDIMENSION PRACTICA DEL DUCTO = A x D

LONGITUD DEL TRAMO= 2 x 1.6 = 3.2 mDIMENSION DEL DUCTO = 0.8 x 0.8 m.

(LOS 2 LADOS MAYORES)

TRANSFORMACIONES

°

EJEMPLO.

EJEMPLO.

EJEMPLO.

ANEXOS

Página

262

SEMI-

LAMINA GALVANIZADA CALIBRE N°

AISLAMIENTO

PERIMETRO 26

24

22

20

18

1 PLG

2 PLG

PLG KG/M KG/M KG/M KG/M KG/M M2/M M2/M 8 4.5 0.50 0.60 9 4.8 0.55 0.65

10 5.1 0.60 0.70 11 5.4 0.65 0.75 12 5.7 0.70 0.80 13 6.0 0.75 0.85 14 6.3 0.80 0.90 15 6.6 0.85 0.95 16 6.9 0.90 1.00 17 7.2 0.95 1.05 18 7.5 1.00 1.10 19 7.8 1.05 1.15 20 8.1 1.10 1.20 21 8.4 1.15 1.25 22 8.7 1.20 1.30 23 9.0 1.25 1.35 24 9.3 1.30 1.40 25 9.6 1.35 1.45 26 9.9 1.40 1.50 27 10.20 1.45 1.55 28 10.50 1.50 1.60 29 10.80 1.55 1.65 30 11.25 1.60 1.70 31 11.55 1.65 1.75 32 11.85 1.70 1.80 33 12.15 1.75 1.85 34 12.45 1.80 1.90 35 12.75 15.40 1.85 1.95 36 13.05 15.80 1.90 2.00 37 13.35 16.30 1.95 2.05 38 13.65 16.70 2.00 2.10 39 13.95 17.10 2.05 2.15 40 14.25 17.80 2.10 2.20 41 14.55 18.10 2.15 2.25 42 14.85 18.40 2.20 2.30 43 15.30 18.70 2.25 2.35 44 15.60 18.75 2.30 2.40 45 15.90 19.20 2.35 2.45 46 16.20 19.50 2.40 2.50 47 16.50 19.80 2.45 2.55 48 16.80 20.50 2.50 2.60 49 17.10 20.70 2.55 2.65 50 17.40 21.00 2.60 2.70 51 17.70 21.30 2.65 2.75

ANEXOS

Página

263

Tablas de Peso de Ductos de Lámina Galvanizada (Nor mas AMICA)

SEMI-


AISLAMIENTO

PERIMETRO 26

24

22

20

18

1 PLG

2 PLG

PLG KG/M KG/M KG/M KG/M KG/M M2/M M2/M 52 18.00 21.75 2.70 2.80 53 18.30 22.20 2.75 2.85 54 18.60 22.50 2.80 2.90 55 18.90 22.80 2.85 2.95 56 19.20 23.25 2.90 3.00 57 19.65 23.70 2.95 3.05 58 19.95 24.00 26.25 3.00 3.10 59 20.25 24.30 26.70 3.05 3.15 60 20.55 24.75 27.00 3.10 3.20 61 20.85 25.20 27.45 3.15 3.25 62 21.15 25.50 27.75 3.20 3.30 63 21.45 25.80 28.20 3.25 3.35 64 21.75 26.25 28.65 3.30 3.40 65 22.05 26.70 29.10 3.35 3.45 66 22.35 27.00 29.40 3.40 3.50 67 22.65 27.30 29.70 3.45 3.55 68 22.95 27.75 30.15 3.50 3.60 69 23.25 28.20 30.60 38.70 3.55 3.65 70 23.55 28.50 30.90 39.30 3.60 3.70 71 28.80 31.35 39.75 3.65 3.75 72 29.25 31.80 40.20 3.70 3.80 73 29.70 32.10 40.80 3.75 3.85 74 30.00 32.55 41.25 3.80 3.90 75 30.30 32.85 41.70 3.85 3.95 76 30.70 33.40 42.40 3.90 4.00 77 31.30 33.60 42.70 3.95 4.05 78 31.50 34.05 43.20 4.00 4.10 79 31.80 34.50 43.80 4.05 4.15 80 32.25 34.80 44.25 4.10 4.20 81 32.70 35.25 44.85 4.15 4.25 82 33.00 35.70 45.30 4.20 4.30 83 33.30 36.00 45.75 4.25 4.35 84 33.75 36.45 46.35 4.30 4.40 85 34.20 36.90 46.80 4.35 4.45 86 34.50 37.20 47.25 4.40 4.50 87 34.80 37.65 47.85 4.45 4.55

ANEXOS

Página

264

SEMI-


AISLAMIENTO

PERIMETRO 26

24

22

20

18

1 PLG

2 PLG

88 35.25 38.10 48.30 4.50 4.60 89 35.70 38.40 48.75 4.55 4.65 90 36.00 38.70 49.35 4.60 4.70 91 36.30 39.15 49.80 4.65 4.75 92 36.75 39.50 50.40 4.70 4.80

93 37.20 39.90 50.85 4.75 4.85 94 37.50 40.35 51.35 4.80 4.90 95 37.80 40.80 51.90 4.85 4.95 96 38.25 41.10 52.35 4.90 5.00

97 41.55 52.80 4.95 5.05

98 42.00 53.40 68.25 5.00 5.10

99 42.30 53.85 68.85 5.05 5.15

100 42.75 54.30 69.45 5.10 5.20

101 43.20 54.75 70.05 5.15 5.25

102 43.50 55.20 70.80 5.20 5.30

103 43.80 55.65 71.40 5.25 5.35

104 44.25 56.10 72.00 5.30 5.40

105 44.70 56.55 72.60 5.35 5.45

NORMAS AMICA

DIMENSION

MAYOR DEL DUCTO

CALIBRE LAM. GALV.

HASTA 12”

26

13” A 30”

24

31” A 54”

22

55” A 84” 20

85” EN ADELANTE

18

ANEXOS

Página

265

Selección de unidades Enfriadoras de agua (chillers ).

ANEXOS

Página

266

ANEXOS

Página

267

Selección de Bancos de Hielo .

ANEXOS

Página

268

ANEXOS

Página

269

BIBLIOGRAFIA

Página

270

BIBLIOGRAFIA. Fundamentos de aire acondicionado. Eduardo Hernández Goribar. Editorial: Limusa.

Manual de Refrigeración y Aire Acondicionado Tomo 1 y 2

Traducido de la primera edición en Inglés de Refrigeration and Air-Conditioning, por :

Camilo Botero G., con la colaboración de Rodrigo Montaño M. Editorial Prentice-Hall Hispanoamericana, S. A. Primera edición en Inglés 1987 Traducción de la primera edición en Inglés 2000

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Ninth Printing 1972

American Society of Heating, Refrigerating and Air Conditioning Engineers ( A. S. H. R. A. E. ), Inc. Capítulo

Monterrey Memorias de Conferencia Guía de Diseño para Sistemas de Termoalmacenaje AHR Expo México Mexicanos Edición 1967

División de Educación Continúa Facultad de Ingeniería U. N. A. M.

Proyecto en Aire Acondicionado Agosto, 1983

Mecánica de fluidos y maquinas hidráulicas Autor; Claudio Mataix y Plana Editorial: Ediciones del Castillo S.A. Manual de aire acondicionado Autor; Carrier air conditioning company Editorial: Marcombo S.A.

instituto politecnico nacional · aeronáuticas ( n. a. c. a. ) para enfriar 10,000,000 pies³ de...

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