ingeniería conceptual descarga de acido rev b - cad caecad-cae.com/planta descarga acido.pdf ·...

CAD CAE INGENIERIA LTDA

JOSE LOPEZ GONZALEZ /AVDA. ESCONDIDA 2867 OF. 201 ANTOFAGASTA

FONO 791525-FAX 225726 ANTOFAGASTA - www.cad-cae.com

SOCIEDAD CONTRACTUAL MINERA EL ABRA

DEPARTAMENTO DE INGENIERIA ORDEN DE COMPRA N° OA 0379

NOMBRE CARGO FIRMA FECHA PREPARADO : MARIO SCHELMAN B. INGENIERO A 07/08/2006

REVISÓ : HERNAN LOBERA L INGENIERO ESPECIALISTA 07/08/2006

APROBÓ : MARCOS LIZAMA ADMINISTRADOR PROY. 07/08/2006

APROBO :

REV. Nº FECHA DESCRIPCIÓN Reviso

Administrador de Proyectos Reviso

Ingeniero Esp. Aprobo SCMA

A 07/08/2006 Para comentario Marcos Lizama Hernán Lobera Marcos Lizama

B 16/08/2006 Corrige alternativas Marcos Lizama Hernán Lobera Marcos Lizama

C

www.cad-cae.com

INGENIERIA CONCEPTUAL

“ESTACION DE DESCARGA DE ACIDO

DESDE CAMIONES”




INDICE 1.- INTRODUCCION 2.- OBJETIVOS 3.- ANTECEDENTES 4.- ANALISIS DE LAS ALTERNATIVAS 5.- ESTIMACION DE COSTOS 6.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 7.- ANEXOS 7.1.- CATALOGO DE MANGUERAS Y FLEXIBLES 7.2.- DIMENSIONES DEL ESTANQUE DE ACIDO SOBRE CAMION 7.3.- PLANILLA DE ESTIMACION DE COSTOS 7.4.- COTIZACIONES DE PROVEEDORES 7.5.- MEMORIA DE CALCULO 7.6.- PLANOS




1.- INTRODUCCIÓN. Sociedad Contractual Minera El Abra, mediante Propuesta Privada, resolvió encomendar a CAD_CAE INGENIERIA LTDA, el Estudio para la Descarga de Acido Sulfúrico desde camiones a sus estanques de almacenamiento en la Planta de la Empresa, en la localidad de San José de El Abra, Comuna de Calama. Desde los inicios de faenas en San José del Abra, hace más de una década, el abastecimiento de ácido sulfúrico para el proceso del mineral de cobre, ha sido servido por la empresa ferroviaria F.C.A.B. Fundamentalmente, el encargo a la Consultora, está dirigido a estudiar las posibilidades de descarga técnica y económica de ácido sulfúrico desde un transporte nuevo, aljibes sobre material rodante por carreteras. Las instalaciones que la Consultoría propone y que la mandante seleccione, deben ser tales que no haya duplicidad con las instalaciones existentes, con la obligación de que puedan estar en servicio de forma independiente. La consultoría se centra en la descarga de ácido sulfúrico desde camiones; en nada se compromete la Consultoría sobre el transporte propiamente tal, que se entiende, está regido por la Norma CH2136-OF89 2.- OBJETIVOS. Consecuente con lo expuesto, el objetivo de la consultoría es el análisis de la situación actual del abastecimiento de ácido sulfúrico por la vía ferroviaria, y la revisión de los parámetros básicos de la ingeniería para finalizar con una propuesta que soluciona en los mejores términos la descarga de ácido sulfúrico desde camiones, parcial o totalmente para cubrir las demandas de ácido de la Planta de Procesos del mineral. 3.- ANTECEDENTES. Datos del camión

• Peso máximo : 45 Ton • Decreto MOP Nº 158 de 1980 • Disposición: eje direccional, 2 ejes de carga dobles, 3 ejes de carga dobles

Bomba centrifuga existente

• Cantidad : 4 c/u • Caudal : 181 m3 a 18 metros de altura, cada una. • Altura manométrica : 18 mts., de catálogo




Planta de acido

• Consumo : 100 ton/h • Capacidad : 5.400 m3/ estanques

Trenes

• Descarga por carro : 48 Ton • Cantidad de carros : 28 c/u

La demanda de ácido sulfúrico de la Planta de Procesos asciende a 2.400 ton/día, que se obtienen de una batería de 3 estanques de almacenamiento de 5.400 m3 cada uno, lo que significa un stock superior a 28.000 toneladas, o, el estanque de regulación del fluido otorga una seguridad de suministro superior a 11 días, a partir de un origen a carga completa de los estanques de almacenamiento. Para el transporte por ferrocarril, está habilitada una estación de descarga, constituida por dos líneas paralelas con capacidad total de 30 carros, los que transportan hasta 50 toneladas cada uno. La estación de descarga tiene habilitada una red de bocatomas directas desde cada carro, desde los cuales el ácido es extraído a contrapresión por un grupo de dos bombas eléctricas de 30 HP cada una. La succión del ácido desde los aljibes ferroviarios es por la boca de entrada situada en la generatriz superior del manto de los estanques. Las mismas bombas impulsan el líquido hasta los estanques ya anunciados. Para un escenario de 19 carros, el tiempo de descarga propiamente tal, se midió en 1 hora y 20 minutos. El tiempo de operación del tren de carga, conexión y desconexión de los chorizos o mangueras, se estima en 2 horas, de lo que se deduce que un tren de 30 carros, 15 carros por línea, se descarga en un máximo de 3 horas. Otra conclusión es que la demanda diaria de la Planta de Procesos se abastece con dos trenes diarios con 30 carros cada uno, y un tiempo en la estación que suma 6 horas. Contra la descripción que precede, los nuevos antecedentes para postular una descarga alternativa a la ferroviaria, es lo que establece la Norma Chilena para el transporte en camiones por carretera pública, sea para el ácido sulfúrico propiamente tal, como para la carga en general, o peso por eje. La compatibilización de ambas Normas y Reglamentos, define o caracteriza a los camiones para el transporte de ácido sulfúrico, de dónde se determina que la máxima carga que puede transportar un grupo tracto-camión y acoplado, es de 30 toneladas de ácido sulfúrico. A partir de la carga máxima por equipo rodante, 30 toneladas, se deduce que para una demanda de 2.400 toneladas días, se precisa descargar a diario la cantidad de 80 camiones; si se considera que el tiempo de trabajo diario a plena luz solar, es de 10 horas, la demanda se cumple si se descargan 8 camiones por hora y 10 horas de trabajo al día;




como consecuencia, cualquier propuesta que se postule, debe considerar la descarga simultánea de 4 camiones en cancha, de 30 toneladas de carga cada uno. Los camiones se descargarán a las instalaciones existentes, siendo la responsabilidad de la consultoría proponer al mandante las soluciones que se visualizan, tanto en ingeniería como en economía. Verificación del tiempo de descarga de un aljibe de 16 m3. La descarga de un estanque se rige por la expresión v (m/seg ) = raiz(2*g*h) para g = 9,81 m/seg y h = 0,71 m ( = radio estanque ) + 1.49 m (descarga ); v = 6,57 (m/seg) Para diámetro de la descarga, D = 0,075 ( m ) Caudal de descarga, Q = 0,029 ( m3/seg ) Tiempo de descarga de un volumen de 16 m3 T = 552 ( seg ) aproximado a 10 minutos Tiempo confirmado en HIDRAULICS TABLES, Hazen & Williams, 1911 Tiempo asignado a cada camión, operación de descarga, desde que entra hasta que sale de la losa de descarga: Tc = 30 minutos = 1800 ( seg )




4.- ANALISIS DE LAS ALTERNATIVAS PROPUESTAS. 4.1.- ALTERNATIVA N°1 : Conexión directa al colector central existente en eje de estación ferroviaria.

Figura 1 : Disposición general Alternativa N°1

Se diseña una plataforma de estacionamiento de camiones para la descarga. De dimensiones 18 mts de largo y 18,640 mts de ancho, es una losa de hormigón armado, H 30, de 20 cm de espesor. Con pendiente del 0.5%. La estación de descarga así dimensionada da cabida a 4 camiones con sus aljibes, posicionados en paralelo, que generan carga en la aspiración de la estación de bombeo cuando los estanques están a plena carga. Habiendo carga en la aspiración, la bomba puede descargar una unidad, y simultáneamente los 4 camiones que se incluyen en el diseño. La potencia de la bomba, según catálogo, es suficiente para el esfuerzo. El control de la descarga es ocular con mando radial a la sala de Comando de Bombas. El tiempo de descarga por camión, cuando sólo esta conectada una unidad, es menor que 9 minutos; la aspiración será más favorable cuando haya más de un aljibe acoplado al sistema de bombas. Cada ubicación de camión tiene descarga directa de 4” de diámetro, conectada a un manifold de 8” de diámetro el que se conecta al colector existente en el extremo Sur de la estación para descarga ferroviaria. La losa tiene un recubrimiento impermeable que permite el escurrimiento de los líquidos que por cualquier motivo escapan al piping que se diseña. Para cada posición de camión en la losa de descarga, y fuera de la proyección vertical del equipo, habrá un chicote metálico aislado con tenaza en el extremo libre, y conectado ( los 4 ), a una tierra especialmente diseñada.




Figura 2 : Muestra las 4 Bombas existente que se utilizara para la descarga de camiones




4.2.- ALTERNATIVA N°2 : Conexión directa al colector central existente en eje de estación ferroviaria. Camiones posicionados en dos filas de dos camiones.


Se diseña una plataforma de estacionamiento de camiones para la descarga. De dimensiones 36 mts de largo y 9 mts de ancho, es una losa de hormigón armado, H 30, de 20 cm de espesor. Con pendiente del 05%. La estación de descarga así dimensionada da cabida a 4 camiones con sus aljibes, posicionados dos filas de dos camiones cada una, que generan carga en la aspiración de la estación de bombeo cuando los estanques están a plena carga. Habiendo carga en la aspiración, la bomba puede descargar una unidad, y simultáneamente los 4 camiones que se incluyen en el diseño. La potencia de la bombas, según catálogo, es suficiente para el esfuerzo. El control de la descarga es ocular con mando radial a la sala de Comando de Bombas. El tiempo de descarga por camión, cuando sólo esta conectada una unidad, es menor que 9 minutos; la aspiración será más favorable cuando haya más de un aljibe acoplado al sistema de bombas. Cada ubicación de camión tiene descarga directa de 4” de diámetro, conectada a un manifold de 8” de diámetro el que se conecta al colector existente en el extremo Sur de la estación para descarga ferroviaria. La losa tiene un recubrimiento impermeable que permite el escurrimiento de los líquidos que por cualquier motivo escapan al piping que se diseña. Para cada posición de camión en la losa de descarga, y fuera de la proyección vertical del equipo, habrá un chicote metálico aislado con tenaza en el extremo libre, y conectado ( los 4 ), a una tierra especialmente diseñada.




4.3.- ALTERNATIVA N°3 : Conexión indirecta al colector central existente en eje de estación ferroviaria

Figura 4 : Disposición general Alternativa N°3 La solución que se estudia y propone es similar a las anteriormente descritas, con la salvedad de que el manifold que recibe conexión desde 4 posiciones en la losa de descarga, es ahora un estanque de 65 m3 de volumen, diámetro 7 metros y altura útil 1,7 metros. El estanque está situado al interior de una piscina para la recolección de ácido sulfúrico en el evento que todos los camiones ( 4 ) estacionados en la losa, con toda su carga, colapsen simultáneamente y tiren al piso los 64 m3 de carga máxima. La piscina está formada en el suelo, de 8 metros en su base cuadrada, con muros formados en el suelo de pendiente 45º ; toda la piscina será revestida con una manta impermeable, HDPE. La solución ofrece la ventaja de albergar un volumen de acumulación que favorece la instalación de un mando automático, mediante un censor de alturas en el propio estanque o por un sensor de carga o presóstato en la aspiración de la bomba (s), regulable. Por cotas de terreno, la alternativa propuesta obliga a proteger la cañería de descarga con una válvula de retención ante un evento de inversión del flujo o retroceso de los caudales cuando se llena la línea central de la descarga ferroviaria. También por las cotas de terreno existentes, el sistema de bombas trabajará en la aspiración, con un autocebado de 60 cm de alto. (versión que se puede corregir en la propuesta definitiva )




4.4.- ALTERNATIVA N°4 : Descarga por gravedad : Esta opción permite un ahorro de energía para el resto de la operación de la planta. En el Anexo 7.5 se calcula la altura mínima para poder descargar el acido por gravedad. La altura que se requiere no es posible obtenerlo, ya que una medición topográfica del terreno dio como resultado que a los mas hay 1 metro de altura favorable. Esta opción se descarta a pesar de que se puede rellenar el camino para alcanzar la altura necesaria pero los costos para construirlos son elevados. 4.3.- ALTERNATIVA N°5 : Conexión indirecta al colector central existente en eje de estación ferroviaria, en el que se considera una losa y los 4 camiones en posición paralela , descargando a la vez a un pulmón (estanque de 65 m3). Esta alternativa es la fusión de la alternativa 1 y 3 descrita anteriormente.





Figura 6 : Disposición de descarga Alternativa N°5




5.- RESUMEN DE ESTIMACION DE COSTOS

ALTERNATIVA VENTAJAS DESVENTAJAS COSTO US $

Alternativa N°1 Flujo de camiones fluido 218,880

Alternativa N°2

Existe la posibilidad de tiempos de espera en los camiones debido a la detención o falla mecanica de un camión en el carguio

224,866

Alternativa N°3

El caudad de entrada es mayor que el caudal de salida en el estanque lo que puede causar continuos derrames de acido

308,400

Alternativa N°4

Tecnicamente es posible lograr la altura necesaria, pero los costos de construcción son elevados

No existe la altura necesaria para descargar con gravedad Descartado

Costos de ahorro de energia electrica

Costos elevados de movimiento de tierra

Alternativa N°5

Se puede automatizar el sistema para evitar

derrames. No hay tiempos de espera en la cola de los

camiones

300,352




6.- CONCLUSIONES. En la Etapa de Ingeniería Conceptual, las conclusiones son las siguientes: A.- La demanda de ácido sulfúrico de la Planta de Proceso, se satisface con la descarga de 80 camiones de 30 toneladas, al día. B.- Las soluciones propuestas no interfieren con las actuales instalaciones de descarga desde carros de ferrocarril, y sólo la tocan en el eje al extremo Sur de la cañería colectora. C.- Con un estanque de acumulación se consigue instalar un mando remoto para partida y parada del equipo de bombeo, pero el flujo de entrada es mayor que el flujo de salida lo que puede producir derrame continuos de la piscina D.- El Consultor que suscribe, recomienda mandar a estudiar los detalles de la Alternativa N° 5




7.- ANEXOS




7.1.- CATALOGO DE MANGUERAS Y FLEXIBLES CONEXIÓN DE CAMION A ESTACION DE DESCARGA




7.2.- DIMENSIONES DE ESTANQUE DE ACIDO DEL CAMION




Figura 7 :Dimensiones del camión de acido




7.3.- PLANILLA DE ESTIMACION DE COSTOS




7.4.- COTIZACION DE PROVEEDORES




7.5.- MEMORIA DE CALCULO




Memoria de cálculo Análisis de alternativa Nº 5 1.- Peso especifico del acido sulfúrico (g)

g =

Vcarro

Wcarro =

326

48

m

ton= 1.85 3m

ton

2.- Consumo diario de acido sulfúrico en la planta (C) C = Ccarros = Camiones = 100 3m

ton

3.- Caudal descarga camiones (Q) Q = 4Qc

Donde Qc = caudal de descarga por camión = 16 camionm3

Q = camión

mcamiones

316*4 = 64 m3

4.- Volumen acido total descargado por los carros (Vt carros)

Vt carros = γ

Wcarros =

385.1

2400

mton

diaton

=1300 diam3

5.- Cantidad de carros requeridos (Ncarros)

Ncarros = Vcarros

Vtcarros =

carrom

diam

3

3

16

1300 = 80 dia

carros

6.- Volumen acido total descargado por los camiones (Vtcamiones) Vt camiones = Vtcarros = 1300 dia

m3 m3/dia (Condición)

Pero si se considera que el tiempo de trabajo diario es a plena luz del dia, se debe considerar un tiempo de trabajo de 10 horas.

ncamiones = hr

Ncamiones

10 =

hr

camiones

10

80 = 8 hr

camiones

(diario o en 10 horas)




Para 4 camiones:

ncamiones = 8 hrcamiones = 4

Tcamion

camiones

∆

Tcamión∆ = hr

camiones

camiones

8

4 = 0.5 horas

En consecuencia, con 8 hr

camiones en 10 horas se tienen 80 diacamiones, que cumplen con :

2400 diaton = 80 camiones*Ccamión

Ccamión = camiones

diaton

80

2400= 30 camiondia

ton−

OK!

7.- Cantidad camiones requeridos (Ncamiones)

Ncamiones = Vcamion

Vtcamiones =

camiónm

diam

3

3

16

1300 =80 dia

camiones

8.- Consumo diario de acodo sulfúrico en la planta: C = 100hr

ton = Qbombas* g

Qbombas = γC =

385.1

100

mton

hrton

= 54.054 hrm33

(diario o en 24 horas) En consecuencia el caudal de descarga por los cuatro camiones, es:

Q ≥ Qbombas = 54.054 hrm3 = 4Qc

Qc ≥4

Qbombas =

4

054.54= 13.5135 hr

m3

(por camión diario o en 24 horas) Por lo tanto la caida por gravedad mas las pérdidas de carga debe originar un flujo total: Q > 54.054 hr

m3

(por 4 camiones simultáneamente en un dia o 24 horas) 9.- Cantidad de camiones descargado por hora

ncamiones = hr

Ncamiones

24 =

horas

camiones

24

80= 3.33 hr

camiones




10.- Volumen de estanque colector

Vestanque = ncamiones*Vcamion = 4camiones*16camionm3 = 64 m3

Vestanque = 4

** 2 hDπ = 64 m3

Si D = 7m : Diámetro del estanque H = 1.7m: Altura útil

Vestanque = 4

7.1*7* 2π = 65.4 m3 > 64 m3 OK Como diseño!

11.- Tiempo de descarga de un camión aljibe de 16m3 (30ton) En principio sin considerar las pérdidas de carga en el manifold y tubería de descarga hasta el estanque colector, se tiene:

V = gh2

Donde: V : velocidad del flujo en la descarga (m/s) g : 9.81 m/s² aceleración de gravedad h : altura de descarga ( 1.49 m altura máxima, 202 m atura media)

V = 2.2*81.9*2 = 6.57 sm

Como Q = 4

** 2 VDπ

Para diámetro de descarga D = 0.075 m

Q = 4

57.6*075.0* 2π = 0.029 s

m3

= 104.5 hrm3

Q = 104.5 hrm3

= T

Vcamión

∆ = 16 T

m3

T = Q

Vcamión =

hrm

m3

5.104

16 3

= 0.153 hr = 9 Minutos




Análisis alternativa Nº 5 con bombas existentes.

Datos:

Caudal : Q = 181 hrm3

≈ 800 GPM

Altura Manométrica : Hm= 18 m ≈ 60 pie

Pero: El consumo diario de la planta es de 100 ton/hr de acido sulfúrico, abasteciendo de 3 estanque de 5400m3 cada uno. Vt estanques = 3*5400 m3 = 16200 m3 Y el consumo diario en m3 de acido es :

Vconsumo = γC

*24 = 385.1

100

mton

hrton

*24 hr =1300 m3

( %8≈ estanque )

Que en 24 horas→ Qconsumo = hr

Vconsumo

24=

hr

m

24

1300 3

= 54.17 hrm3

Figura 8 : Diagrama de flujo de la alternativa N°5

Nota 1: Se diseña el sistema de descarga para camiones con t∆ = 15 minutos, mas 15 minutos para maniobras de posición, y conexión de mangueras al manifold.

Qmanifold = hr

m

25.0

16*4 3

= 256 hrm3

Nota 2: La válvula de descarga del manifold debe ajustarse para que en 15 minutos los 4 camiones descarguen los 64 m3 de acido al TK-colector.




Nota 3: La bomba que inicialmente se calculo con un consumo de 100 diahrton− en 24

horas, se ajustara al volumen de 80 camiones en 10 horas. Es decir:

Qbomba = hr

camiones camionm

10

16*803

= 128 hrm3

Por lo tanto el consumo real de la planta en 24 horas es:

Qconsumo = horas

horasQbomba

24

10*= 53.33 hr

m3




Luego según la curva característica bomba:

Q = 128 hrm3

y Hm= 19 m.c.a.

Esto se logra cerrando o estrangulando la válvula a la salida de la bomba, se debe verificar que la altura manométrica sea igual a 19 m.c.a.

Figura 9 : Diagrama de Flujo para el calculo de perdidas en los tramos

Aplicando Bernoulli entre la succión en el TK-colector y la descarga en el TK-planta:

+++ 2sVZs

Ps

γ H m = Ht 2 ∆+++ dVZd

Pd

γ

→ H m= (Zd – Zs) + Ht∆




Donde: H m : Altura manométrica de la bomba en m.

(Zd – Zs): Diferencia altura geométrica entre el nivel TK-planta de descarga y el nivel TK-colector succión, en m. ∆ Ht: Altura de la perdida de carga total en la línea de succión y descarga. Aquí considerando como referencia de altura geométrica el centro de la cañería de diámetro = 10 existente.

(Zd – Zs) = 2.5-0.8 =1.7 m ∆ Ht =∆ Hp + ∆ Hs Y aplicando la formula de Hazen – Williams

∆ Hp = J*L = 10* Q 85.1 *C 85.1− *D 87.4− *L En donde : J : Perdida de carga distribuida en relacion al largo de la tubería, en m/m L : Largo del tramo recto de tubería en m.

∆ Hs = g

KV

2

2

V = 2

4

D

Q

π (m/s)

Q: caudal en m3 /s D: diámetro D interior de la tubería en m. C: Coeficiente de Hazen – Williams C = 120 para el acero soldado, y nuevo Del esquema se tiene:

∆ Ht =∆ H 21− + ∆ H 32− +∆ H 43− +∆ H 54−

Luego se tiene: Tramo 1-2:

∆ H 21− = J 21− * L 21− + K 21− g

V

2

2

Con :

Q = 128 hrm3

= 0.0355 sm3

D = 219.1 – 2*8.18 = 202.74 mm=0.203m (P/cañeria 8”-sch40) C = 120 L = 5166 +5405+ 19874+ 5242+5119 = 40806 mm = 40.806m Para: K Cantidad Total Codo 90º RL 0.9 0 0 Codo 45º 0.75 5 3.75 Reduccion 8”x6” 0.15 1 0.15 Valvula mariposa 6.2 2 12.4 K 21− 16.3




V = 2203.0*

0355.0*4

π = 1.099 m/s

∆ H 21− =10.643*0.035585.1 *120 85.1− *0.203 87.4 *40.806*81.9*2

099.1*3.16 2

∆ H 21− = 2.801 m

Tramo 2-3:

∆ H 32− = J 32− * L 32− + K 32− g

V

2

2

Con :

Q = 128 hrm3

= 0.0355 sm3

D = 273.1 – 2*9.27 = 254.56 mm=0.255m C = 120 L = 67800+5550+1190+1663+8941 =85141 mm = 85.141m Para: K Cantidad Total Codo 90º RL 0.9 2 1.8 Te de 90º 1.3 1 1.3 Junta expansion 1 2 2 Valvula mariposa 6.2 1 6.2 Reduccion 10”x6” 0.15 1 0.15 K 32− 11.45

V = 2255.0*

0355.0*4

π = 0.695m/s

∆ H 32− =10.643*0.035585.1 *120 85.1− *0.255 87.4 *85.141*81.9*2

695.0*45.11 2

∆ H 32− = 0.282 m

Tramo 3-4:

∆ H 43− = J 43− * L 43− + K 43− g

V

2

2

Con :

Q = 128 hrm3

= 0.0355 sm3

D = 168.3 – 2*7.11 = 154.08 mm=0.154m C = 120 L = 8600+9691+58386+1911=78588m = 78.588m




Para: K Cantidad Total Codo 90º RL 0.9 1 0.9 Reducción 0.15 1 0.15 Valvula mariposa 6.2 1 6.2 Ampliacion brusca 4 1 4 K 43− 11.25

V = 2154.0*

0355.0*4

π = 1.906m/s

∆ H 32− =10.643*0.035585.1 *120 85.1− *0.154 87.4 *78.588*81.9*2

906.1*25.11 2

∆ H 43− = 2.803 m

Tramo 4-5:

∆ H 54− = J 54− * L 54− + K 54− g

V

2

2

Con :

Q = 128 hrm3

= 0.0355 sm3

D = 219.1 – 2*8.18 = 202.74 mm=0.203m C = 120 L = 7.5m Para: K Cantidad Total Reducción brusca 26.6 1 26.6 Tubería de salida 1 1 1 Valvula mariposa 6.2 1 6.2 K 54− 33.8

V = 2203.0*

0355.0*4

π = 1.099m/s

∆ H 54− =10.643*0.035585.1 *120 85.1− *0.203 87.4 *7.5+81.9*2

099.1*8.33 2

∆ H 54− = 2.081 m




Por lo tanto:

∆ Ht =∆ H 21− + ∆ H 32− +∆ H 43− +∆ H 54−

∆ Ht = 2.801+0.282+2.083+2.081=7.427m

H m= 1.7+7.427 = 8.947m.c.a.

En consecuencia:

H m= 8.947m.c.a.< Hbomba = 19 m.c.a. para un caudal de Q = 128 hrm3

OK cumple condición. Por lo tanto se puede usar la bomba existente.

Conclusión: Para usar la bomba existente, con el punto de operación usado anteriormente;

(Hbomba = 19 m.c.a. para un caudal de Q = 128 hrm3

) se debe estrangular la válvula de

salida de la bomba, de esta manera se genera una pérdida de carga adicional 10 m.c.a., es decir:

H m= 9m + 10m =19 m.c.a.




7.6.- PLANOS

79°

21317

17624

28°

2000 8563

1600

<MOD-BOX>

2216

<MOD-DIAM>

9000

120

10563

144403346

45°

18640

16001600

1600 2600730

7100

1600830

551

B

B

R.Q.Z.

D

C

B

A

B

C

D

12345678

8 7 6 5 4 3 2 1

E

F

E

F

B

A

M.S.B.

MINERA EL ABRAMINERA EL ABRAMINERA EL ABRAMINERA EL ABRACAD CAECAD CAECAD CAECAD CAEINGENIERIA LTDA

DIBUJO

DISEÑO

REVISO

APROBO

APROBO

R.QUEZADA

M.SCHELMAN

M.SCHELMAN

H.LOBERA

REV.

ESCALA 1 : 20 PROYECTO Nº :

PLANO CAD CAE Nº :

CAD-1038-670-M-210

SOCIEDAD CONTRACTUALSOCIEDAD CONTRACTUALSOCIEDAD CONTRACTUALSOCIEDAD CONTRACTUAL

H.L.L.

ALTERNATIVA N°5

PLANO Nº :

REVISIONES

Nro PORREV. APROBO FECHADESCRIPCION

REVISIONES

NroPOR REV. APROBOFECHA DESCRIPCION

REFERENCIAS

PLANO Nº DESCRIPCION

R.Q.Z. M.S.B. H.L.L. DESDE CAMIONES/08/2006 PARA COMENTARIO DEL CLIENTEA 05

2006

AGO 2006

AGO 2006

AGO 2006

www.cad-cae.com

M. LIZAMA.APROBO POR SCMA :

B

AGO

/08/2006DESCARGA DE ACIDO

17 ALTERNATIVA SELECCIONADA

E

17938

9000

20000

22500

51465

36000

R

85836

78000

9836

36000

39367

A A

ESCALA 1 : 30DETALLE D

I= 2%

400

1200

400

2000

i=2%

C

15000

2°

200

200

4°

19000

730

159

2415

DETALLE C ESCALA 1 : 20

NOTAS : Dimensiones en milimetros S.I.C.1.Dimensiones prevalecen sobre el dibujo2.Aislar red piping con cinta calefactora3.Hormingón H-304.

DETALLE E ESCALA 1 : 160

14440

14440

R 3450

<MOD-BOX>9000

ESCALA 1 : 20DETALLE D

Manguera d=4"

523

825

343

648

300

NOTAS : Dimensiones en milimetros S.I.C.1.Dimensiones prevalecen sobre el dibujo2.Aislar red piping con cinta calefactora3.Hormingón H-304.

D

C

B

A

B

C

D

12345678

8 7 6 5 4 3 2 1

E

F

E

F

B

A

SOCIEDAD CONTRACTUALSOCIEDAD CONTRACTUALSOCIEDAD CONTRACTUALSOCIEDAD CONTRACTUALMINERA EL ABRAMINERA EL ABRAMINERA EL ABRAMINERA EL ABRA

CAD CAECAD CAECAD CAECAD CAEINGENIERIA LTDA

DIBUJO

DISEÑO

REVISO

APROBO

APROBO

R.QUEZADA

M.SCHELMAN

M.SCHELMAN

H.LOBERA

REV.


PLANO CAD CAE Nº :

CAD-1038-670-M-209DESCARGA DE ACIDO

DESDE CAMIONES

ALTERNATIVA N°3

PLANO Nº :

REV

ISIO

NES


REV

ISIO

NES


REF

EREN

CIA

S


R.Q.Z. M.S.B. H.L.L. 05/08/2006 PARA COMENTARIO DEL CLIENTEA

AGO 2006

AGO 2006

AGO 2006

AGO 2006

www.cad-cae.com


B 15/08/2006H.L.L.M.S.B.R.Q.Z. MODIFICA LARGO DEL CAMION

Conectar a cañeria

ESCALA 1 : 250DETALLE E

Cañeria d=8"

Cañeria d=4"

existente d=10"

Cañeria d=10"

Manguera d=4" conexión camión

2050

0

14440

1444

0

7100

8901

8901

5966

5405

1987

4

5242

4000

5826

1025

0

10000

Cañeria d=8"

VISTA DE PLANTA

E

1049

60

14800

R

3600

0

2380

0R

99494

84434

5595

9

9000

1122

94

C

C

A

A

D

SECCIÓN A-A ESCALA 1 : 85

15000

36000

<MOD-BOX>9000

ESCALA 1 : 55SECCIÓN C-C

Cañeria d=8"

10

9000

71007000

1011

2216

45°

13301

120

<MOD-BOX>

420

8

120

6

465

Cañeria 8"

Conectar a linea existente d=10"

VISTA DE PLANTA

4600

0

23800

R 1480

0R

7947

1049

60

9000

7467

84434

3840

8062

28°

AA

C

C

NOTAS : Dimensiones en milimetros S.I.C.1.Dimensiones prevalecen sobre el dibujo2.Arenado a metal blanco SSPC - SP 53.Anticorrosivo y pintura epoxica espesor final 4 mills4.Soldadura raiz electrodo AWS E 6010 remate AWS E 70185.

DETALLE D ESCALA 1 : 20

825

1°

585

120

200

DETALLE B ESCALA 1 : 20

Cañeria d=4"

Cañeria d=8"

120

300

700

450

200

1194

120

218

292

Cañeria y manguera d=4"

D

10810

120

40000

15000

820

1169

5000

SECCIÓN A-A ESCALA 1 : 40

B

2600

1600

2600

10240

10000

TIP

1413

R.Q.Z.

D

C

B

A

B

C

D

12345678

8 7 6 5 4 3 2 1

E

F

E

F

B

A

M.S.B.


DIBUJO

DISEÑO

REVISO

APROBO

APROBO

R.QUEZADA

M.SCHELMAN

M.SCHELMAN

H.LOBERA

REV.


PLANO CAD CAE Nº :

CAD-1038-670-M-208


H.L.L.

ALTERNATIVA N°2

PLANO Nº :

REV

ISIO

NES


REV

ISIO

NES


REF

EREN

CIA

S



2006

AGO 2006

AGO 2006

AGO 2006

www.cad-cae.com


B

AGO

/08/2006DESCARGA DE ACIDO

16 MODIFICA LARGO CAMION

136094

ESCALA 1 : 40DETALLE B

Cañeria d=10" existente

Reducción d=10x8

Proyectado

1487

DETALLE D ESCALA 1 : 30

500

1181

825

785

1°

200

585

DETALLE E ESCALA 2 : 75

1181

200

700

200

120

304

R.Q.Z.

D

C

B

A

B

C

D

12345678

8 7 6 5 4 3 2 1

E

F

E

F

B

A

M.S.B.


DIBUJO

DISEÑO

REVISO

APROBO

APROBO

R.QUEZADA

M.SCHELMAN

M.SCHELMAN

H.LOBERA

REV.


PLANO CAD CAE Nº :

CAD-1038-670-M-207


H.L.L.

ALTERNATIVA N°1

PLANO Nº :

REVISIONES


REVISIONES


REFERENCIAS



2006

AGO 2006

AGO 2006

AGO 2006

www.cad-cae.com


B

AGO

DESCARGA DE ACIDO /08/200615 MODIFICA LARGO DEL CAMION

Cañeria d=4"

Cañeria d=8"

DETALLE A ESCALA 1 : 40

Valvula d=4"Compuerta

585

1600

<MOD-DIAM>114

A

Cañeria d=8"

B

22666

2592

112294

120

37817

18640

19000

9000

14800R

20000

23800

R

41794

585

84434

7323

99494

C C

NOTAS : Dimensiones en milimetros S.I.C.1.Dimensiones prevalecen sobre el dibujo2.Hormigón H-30 e=200 mm3.Aislación de cañeria e=50 mm con cinta calefactora4.

5.

VISTA LATERAL D

10810

15000

19000

SECCIÓN C-C ESCALA 1 : 80

E

226

2600

18640

120

1181

TIP

200

1600

1181

700

2600 TIP

ingeniería conceptual descarga de acido rev b - cad caecad-cae.com/planta descarga acido.pdf ·...

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