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Estudio de Riesgo Ambiental Central Generadora de Energía Eléctrica

ITESM, Campus Monterrey

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I. DATOS GENERALES. En este capítulo del Estudio de Riesgo Ambiental se incluyen los datos generales de la empresa que lo promueve, del proyecto que se pretende desarrollar, así como de la empresa responsable de la elaboración del Estudio de Riesgo Ambiental. I.1. PROMOVENTE. El promovente del proyecto es Compañía de Electricidad de Coahuila, Sociedad Anónima de Capital Variable. Se denominará en lo sucesivo como CODECO. En el Anexo 1, se incluye una copia simple de la documentación legal del promovente. En un sobre anexo se entregan los documentos cotejados ante notario, los cuales acreditan la personalidad jurídica del Promovente. I.1.1. Razón social. La razón social de Compañía de Electricidad de Coahuila, S.A. de C.V., quedó asentada en la Escritura pública Número setenta, pasada ante la fe del Notario Público número 12 y del patrimonio inmueble federal; en la ciudad de Monclova, Coahuila. I.1.2. Registro Federal de Contribuyentes. El RFC de Compañía de Electricidad de Coahuila, S.A. de C.V. es: ECO 010411 A5A. I.1.3. Nombre y cargo del representante legal. El representante legal de CODECO es el Lic. Gustavo Aguilar Aranda, quien se desempeña como Subdirector Jurídico del área de minas y energía. El poder del representante legal se encuentra asentado en la Escritura Pública número 306, pasada ante la fe del Notario Público No. 12 y del Patrimonio Inmueble Federal, el Lic. Alfonso Órnelas Narro, en la ciudad de Monclova, Coah.



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I.1.4. Registro Federal de Contribuyentes y Cédula Única de Registro de Población del representante legal.

El Lic. Gustavo Aguilar Aranda, cuenta con el Registro Federal de Causantes AUAG650326B9A y la Clave Única de Registro Poblacional AUAG65032HDFGRS01. I.1.5. Dirección para oír y recibir notificaciones. Prolongación Juárez S/N Colonia La Loma Monclova Coahuila C.P. 25770 Teléfono: (01) 866-649-36-04 Correo electrónico: [email protected] I.1.6. Actividad productiva principal. El proyecto consiste en la construcción y operación de una planta generadora de energía eléctrica que utilizará la tecnología de lecho fluidizado circulante, a través de la cual se abastecerá a Altos Hornos de México, S.A.B. de C.V. (AHMSA) y empresas subsidiarias bajo la modalidad de auto abastecimiento. Dicha modalidad se contempla en la Constitución Mexicana para proyectos de generación privada. La planta tendrá una capacidad máxima bruta de 450 MW y utilizará como combustible una mezcla de carbones extraídos de las minas propiedad de Minerales Monclova, S.A. (MIMOSA), así como carbón suministrado por pequeños mineros de la región y rechazos de las platas lavadoras de carbón. I.1.7. Número de trabajadores equivalente. En este apartado se incluye el estimado del personal que será requerido para la ejecución de las diferentes etapas del proyecto. La central trabajará las 24 horas los 365 días del año, lo que corresponde a un total de horas trabajadas de 8,760. Con la información anterior, se estima un número de trabajadores equivalente de 4.38.



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Tabla I.1. Personal requerido para las etapas de preparación del sitio y construcción.

Tipo demano de obra Permanente Temporal Extraordinario

No calificada 40Calificada 10 30 10No calificada 300Calificada 10 140 30

Tipo de Empleo Etapa

Preparación del sitio

Construcción

Durante las etapas de operación y mantenimiento, será necesario contar con el personal que se incluye en la Tabla I.2. El personal se encontrará distribuido en 3 turnos de trabajo, cada uno de los cuales operará 8 horas. Debido a las necesidades de la operación, se incluye un grupo que cubrirá descansos para las áreas de producción que son el departamento de operación, departamento químico y departamento de manejo de carbón y ceniza.

Tabla I.2. Personal requerido para las etapas de operación y mantenimiento.

Área ó Departamento Personal

especializado Obreros 1a Turno 07-

15 h2a Turno 15-23 h

3a Turno 23-07 h

Grupo cubre descansos

Superintendencia General 3 0 3,0Coordinación Mantenimiento -Producción 1 0 1,0Mecánico 4 45 4,45Eléctrico 2 6 2,6Instrumentación y Control 2 8 2,8Civil y Maquinaria 2 12 2,9 0,1 0,1 0,1Operación 7 20 4,5 1,5 1,5 1,5Químico 1 8 1,2 0,2 0,2 0,2Manejo de carbón y ceniza 4 20 1,5 1,5 1,5 1,5Planeación y control 2 1 2,1Administración 5 3 5,3Total 33 123 27,84 2,13 2,13 2,13Nota: Las cifras separadas por comillas, corresponden al personal especializado y obreros. Durante la etapa de operación, el total de personal será de 156, considerando 33 empleados especializados y 123 obreros. I.1.8. Inversión estimada en moneda nacional. La planta tendrá una capacidad máxima bruta de 450 MW y utilizará 40 MW para su consumo interno, quedando una capacidad de generación bruta de 410 MW. La inversión requerida para la ejecución del proyecto asciende a $ 14,105,600,000.00 (1,102 millones de dólares americanos, considerando un tipo de cambio de $12.80 pesos por dólar, vigente en el mes de marzo de 2010).



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I.1.9. Nombre del responsable técnico. El responsable técnico del proyecto es el Ing. Rodolfo Rafael Rodríguez Martínez, quien se desempeña en el puesto de Subdirector de Proyectos Estratégicos. El Ing. Rodríguez cuenta con Registro Federal de Causantes ROMR460120Q72 y Clave Única de Registro Poblacional ROMR460120HDFDRD01. Firma del Promovente bajo protesta de decir verdad,

Lic. Gustavo Aguilar Aranda

Representante Legal

CODECO Subdirector Jurídico

Área de minas y energía

Ing. Rodolfo Rafael Rodríguez Martínez

Responsable Técnico Subdirector de Proyectos Estratégicos

[email protected]



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I.2. RESPONSABLE DE LA ELABORACIÓN DEL ESTUDIO DE IMPACTO AMBIENTAL.

En esta sección se incluyen los datos de la Institución responsable de la elaboración del Estudio de Riesgo Ambiental. I.2.1. Nombre o Razón social. La razón social es Instituto Tecnológico y de Estudios Superiores de Monterrey, Campus Monterrey. En el Anexo 2 se incluye una copia de la documentación de la institución responsable de la elaboración del estudio de riesgo. I.2.2. Registro Federal de Contribuyentes. El Registro Federal de Contribuyentes es ITE430714KI0. I.2.3. Nombre del Responsable Técnico. El responsable técnico es el Dr. Enrique Ortiz Nadal, quien se desempeña como Profesor Investigador del Departamento de Ingeniería Química, del ITESM, Campus Monterrey. La revisión de los aspectos bióticos y abióticos contó con la participación del Dr. Raúl Antonio Garza Cuevas, quien se desempeña como Profesor del Departamento de Ingeniería Agrobiotecnológica del ITESM, Campus Monterrey. I.2.4. Dirección del Responsable Técnico. La dirección del responsable técnico es la que se describe a continuación: ITESM, Campus Monterrey Departamento de Ingeniería Química Avenida Eugenio Garza Sada Número 2501 Sur, Colonia Tecnológico Monterrey, N.L. C.P. 64849 Aulas 4, Oficina 223 Teléfono: (81) 81582034; (81) 81581400, extensión 5388



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Firma del responsable técnico bajo protesta de decir verdad,

Dr. Enrique Ortiz Nadal Responsable Técnico

ITESM, Campus Monterrey Departamento de Ingeniería Química

[email protected]

Dr. Raúl A. Garza Cuevas Profesor Investigador


[email protected]

Participantes en el proyecto: Nombre: M.C. Gabriela Ortiz Martínez

Cédula Profesional 2220432

Firma:

Nombre: Ing. Rafael Aranda Ramos


Firma:

Nombre: Ing. José Manuel Mata Balderas


Firma:



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Nombre: Ing. Daniela Ortiz Torres.


Firma:

Nombre: Ing. Miguel Ángel González Botello.


Firma:

Nombre: Ing. Milton Gildardo Ruiz Bautista.

Cédula Profesional 5837770 Firma:



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II. DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO. En este capítulo se presenta la información sobre las características generales del proyecto que nos ocupa. II.1. NOMBRE DEL PROYECTO.

El proyecto se ha denominado “Compañía de Electricidad de Coahuila, S.A. de C.V. (CODECO), desarrollado con la finalidad de aprovechar las sinergias estratégicas entre las diversas empresas filiales del GAN. La naturaleza del proyecto consiste en la construcción y operación de una Central Generadora de Energía Eléctrica a base de carbón térmico. La capacidad máxima bruta será de 450 MW y utilizará 40 MW para su consumo interno, quedando una capacidad de generación bruta de 410 MW. La inversión requerida para la ejecución del proyecto asciende a $ 14,105,600,000.00 (1,102 millones de dólares americanos, considerando un tipo de cambio de $12.80 pesos por dólar, vigente en el mes de marzo de 2010). La Central Generadora de Energía Eléctrica será desarrollada por Grupo Acerero del Norte, a través de Compañía de Electricidad de Coahuila, S.A. de C.V. (CODECO) y estará localizada en el Municipio de Sabinas, Coahuila. El proyecto CODECO consiste en la construcción y posterior operación de una planta generadora de energía eléctrica que utilizará la tecnología de lecho fluidizado circulante. La energía generada permitirá garantizar el abastecimiento para Altos Hornos de México, S.A. de C.V. (AHMSA) y empresas subsidiarias bajo la modalidad de auto abastecimiento. El combustible que utilizará la Central Generadora de Energía Eléctrica CODECO, será una mezcla de carbones extraídos de las minas propiedad de Minerales Monclova, S.A. de C.V. (MIMOSA), así como carbón que será suministrado por pequeños mineros de la región y rechazos de las plantas lavadoras de carbón. El proyecto constituye una actividad establecida en el inciso K del Artículo 5° del Reglamento en Materia de Evaluación del Impacto Ambiental (REIA). Las obras y actividades que se requieren para el desarrollo del proyecto, no se encuentran comprendidas al interior de áreas naturales protegidas, sean de jurisdicción federal o estatal.



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Sin embargo, dada la superficie del terreno que se requiere para el desarrollo del proyecto, así como las condiciones actuales de la vegetación que se presenta, el proyecto requiere del Cambio de Uso de Suelo en terrenos forestales, al que hace referencia el inciso O del Artículo 5° del REIA. Debido a esto, se acompaña a la presente Manifestación de Impacto Ambiental en su Modalidad Regional, el Estudio Técnico Justificativo que se requiere en la Ley General para el Desarrollo Forestal Sustentable. II.1.1. Descripción de la actividad a realizar, sus procesos, e infraestructura

necesaria, indicando ubicación, alcance, e instalaciones que lo conforman.

Como ya se ha mencionado anteriormente, el Proyecto CODECO consiste en la construcción y operación de una central de generación de energía eléctrica con capacidad máxima bruta de 450 MW. El combustible principal será carbón con contenido de ceniza de 50% aproximadamente, con un poder calorífico esperado de 6,775 BTU/lb, mezclado con subproductos de las plantas lavadoras. Durante el arranque de la central se utilizará diesel como combustible. La planta tendrá una configuración a base de generadores de vapor de tipo lecho fluidizado circulante, permitiendo en conjunto, una óptima disponibilidad y confiabilidad al mínimo costo de capital. El régimen térmico bruto esperado será del orden de 10,100 BTU/kWh, definido como la relación entre la cantidad de energía de salida en terminales del Generador Eléctrico. El turbogenerador se alimentará de los dos generadores de vapor con capacidad de 50% cada uno, el generador eléctrico será trifásico, enfriado por hidrógeno, con un sistema de excitación estático, a 60 Hz y a una tensión de 16 kV. En la Figura II.1. se incluye un diagrama de flujo del proceso.



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LEYENDA:

Corrientes y líneas de agua

Cenizas fugitivas y de fondo

Líneas Eléctricas

Impulsor (Pulse-Jet)

Casa de bolsas (baghouse)

(baghouse)

Producción 410 Mw

Alimentación de aguaCalentador

Caldera CFB

Pre- calentador

Turbina HP Turbina LP

Regulador HPVálvula de control

Bomba de condensación

Bomba de Alimentación

Condensador Principal

Administrador de energíaMolino de martillo

Transportador

Transportador

Trampa de corriente

Silo

Transportador de cenizas

Trituradora de cono

TornoColector de Cenizas

GeneradorPilas de carbón

Figura II.1. Diagrama de flujo del proceso.



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A continuación se describen los principales sistemas con que cuenta la planta para su operación. Sistema agua vapor. Este sistema se integra por principalmente por el generador de vapor identificado como CFB Boiler por sus siglas en inglés (Circulating Fluidized Bed Boiler) y sus partes sujetas a presión como son las siguientes: economizador, domo, paredes de agua, sobrecalentadores, recalentadores, cabezales, drenajes, venteos, válvulas de seguridad, atemperadores; así como los equipos auxiliares necesarios, como son bombas de agua de alimentación, instrumentos de control y medición (flujo, presión, temperatura, nivel). La función principal de este sistema es realizar la transferencia de energía calorífica contenida en los gases de combustión al agua y vapor contenidos en el Generador de Vapor (Boiler) para su acondicionamiento en cuanto a temperatura y presión adecuados para su conducción hacia la turbina de vapor en donde se aprovechara y se convertirá en energía mecánica. El generador de vapor es alimentado con agua desmineralizada producto de una planta de agua desmineralizada, la cual tratará el agua mediante un proceso de ósmosis inversa. La alimentación a dicha planta será agua cruda proveniente de pozos profundos. El agua de repuesto al sistema agua-vapor se alimentará mediante bombas centrífugas, las cuales succionarán el agua del tanque de agua desmineralizada y la descargarán de forma directa al condensador principal pasando a través de una válvula de control operada por el controlador de nivel que se localizará en el pozo caliente del condensador principal. El agua de alimentación se conducirá proveniente de un deaereador, pasando por una etapa de bombeo (feed water pumps), a través de los calentadores de superficie, los cuales serán alimentados con vapor proveniente de las extracciones de alta presión tomado de las diferentes etapas de la turbina de alta presión, pasando posteriormente a través de la válvula de control de nivel del domo y posteriormente por el economizador, para ser descargada en el interior del domo, en donde se controla el nivel por medio de un control de tres elementos (nivel, presión y demanda de flujo de vapor). De este punto se distribuye mediante conexiones localizadas en la parte media inferior, de forma uniforme hacia las paredes de agua, que se encuentran constituidas por paneles de tubos de aleación de acero al carbón que conforman el hogar de la caldera (Boiler), en donde por efecto de la temperatura exterior a los tubos, el fluido (radiación/convección), se desplaza primero en forma descendente hasta los cabezales de agua inferiores y posteriormente retorna hacia la parte superior del domo, mediante tubos llamados elevadores (raisers) en donde llega hasta un estado de vapor saturado.



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Posteriormente, el vapor saturado pasa a través de separadores primarios y secundarios localizados en el interior del domo, cuya función es eliminar la humedad remanente en el vapor saturado, los cuales están direccionados hacia los cabezales colectores que alimentan o abastecen a los sobrecalentadores primarios y secundarios pasando previamente por una etapa de atemperación intermedia. Una vez en condiciones adecuadas de temperatura, presión y flujo, se conduce mediante las tuberías de vapor principal hacia la turbina de alta presión, pasando previamente por las válvulas principales de estrangulamiento y las válvulas de control o de gobierno, para direccionarse hacia el block de toberas de admisión de vapor, pasando por las diferentes etapas de impulso y reacción dentro de la turbina de alta presión, de donde una vez que se aprovecha su energía, el vapor es conducido hacia los recalentadores localizados en el generador de vapor, en donde recupera la temperatura de operación requerida por la turbina de presión intermedia y baja presión, para finalmente descargar hacia el condensador principal de superficie, en donde se recupera mediante su condensación por efecto del enfriamiento proporcionado por el agua de circulación proveniente de la torre de enfriamiento, que a su vez es alimentada con agua de repuesto proveniente de los posos de agua cruda. El condensado que se colecta en el condensador principal se recupera y mediante las bombas de agua de condensado, se desplaza hacia el deaereador en donde se eliminan a la atmósfera los gases incondensables, pasando previo por los calentadores de superficie de agua de condensado, mismos que son alimentados con vapor de la extracciones tomado de las diferentes etapas de la turbina de intermedia y baja presión. El agua de condensado y el agua de alimentación cuentan con sistemas de tratamiento químico (dosificación y muestreos), los cuales se encargan de mantener los parámetros requeridos por el generador de vapor de acuerdo a las especificaciones del fabricante (pH y conductividad), principalmente. Los parámetros de operación del generador de vapor (boiler) se monitorean de forma continua mediante graficadores electrónicos digitales desde el cuarto de control (BTG), en cualquier condición de carga, desde condiciones de arranque frío hasta la operación a máxima carga. Sistema extracciones, drenes y venteos. Este sistema se encuentra integrado principalmente por los calentadores de condensado, agua de alimentación, deaereador, condensador principal, válvulas de control, válvulas de corte lado agua y lado vapor, checks, instrumentación asociada como controladores de nivel, interruptores de nivel, indicadores de presión, temperatura y nivel.



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El sistema se encarga de suministrar y controlar las cantidades de vapor requeridas por los diferentes calentadores (water heaters), localizados en los sistemas de agua de alimentación y condensado. También se encarga de recuperar y conducir el condensado que se genera en cada calentador hacia el condensador principal. El sistema a su vez controla los nieles adecuados en cada calentador mediante controladores de nivel que actúan sobre válvulas de control independientes a cada uno. A través de una serie de líneas de venteo interconectadas entre sí, elimina los gases incondensables, conduciéndolos en el caso de los de alta presión, hacia el deaereador y en el caso de los de baja presión hacia el condensador principal. Durante los arranques o puesta en servicio, estos venteos se conducen a la atmósfera. Cada línea de extracción de vapor de alta o baja presión, incluye una válvula de corte y una válvula de no retorno, las cuales se utilizan para aislamiento en caso de falla, lo cual ayuda a prevenir el retorno de condensado respectivamente. Los drenajes operan en forma de cascada, drenando de los de mayor a los de menor presión. Sistema aire y gases. Este sistema se encuentra integrado por los ventiladores de aire primario y secundario, arreglo de ductos de aire y gases, precalentadores y calentadores de aire, compuerta de aire y gases, tolvas y la instrumentación asociada como medidores de flujo, presión, temperatura. La función principal del sistema consiste en suministrar el aire necesario para la combustión del carbón alimentado al generador de vapor y a su vez, de la extracción de los gases y su tratamiento previo a la descarga a la atmósfera, de acuerdo a los requerimientos de la legislación ambiental vigente. El aire suministrado para la combustión, se toma a temperatura ambiente y se descarga hacia el hogar del generador de vapor, controlando el flujo de acuerdo a las condiciones de carga de la unidad, a su vez se hace pasar a través de los precalentadores y calentadores de aire a fin de evitar al mínimo las pérdidas por humedad en el mismo. El precalentador es del tipo de superficie, utilizando vapor saturado como medio de calentamiento. El vapor pasa a través de unos serpentines aleteados de acero inoxidable, localizados en la descarga de los ventiladores, tomado del cabezal de vapor auxiliar del generador de vapor y por el exterior fluye el aire hacia el calentador de aire tipo regenerativo, previo a su descarga en la zona de combustión, en donde se mezcla con el combustible principal (Carbón). Los gases producto de la combustión, son direccionados mediante ductos hacia el sistema de casa de bolsas (bag house) en donde se recolecta el 99% del contenido de ceniza. El gas, con el mínimo contenido de ceniza es expulsado a la atmósfera mediante los ventiladores inducidos.



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Sistema de manejo de combustible. Este sistema se encuentra integrado por pilas de almacenamiento con capacidad para 660,000 toneladas, equivalentes a 3 meses de operación e la central a máxima carga, los camiones de 30 toneladas provenientes de las minas VI, VII, VIII y IX de la empresa MIMOSA y las que operen en un futuro, de los pequeños mineros y de subproductos de de plata lavadora, los que descargarán normalmente en las pilas de recepción. Las pilas de recepción, tendrán capacidad para 200,000 toneladas, equivalente a un mes de producción a máxima carga de donde mediante buldózer y transportadores de banda será enviado a las pilas activas las cuales tendrán una capacidad de 70,000 toneladas, equivalente a 10 días de producción, para su transferencia hacia los silos (bunkers) de almacenamiento diario, los cuales tienen una capacidad para 12 h de operación a máxima carga, durante el transporte del material y en cada transferencia se localiza un separador magnético que capta los materiales que por sus características no serán aprovechados y por consiguiente deben de ser extraídos. Pasando previamente por los trituradores de carbón, que son equipos encargados de dar la dimensión adecuada para su combustión, el combustible se envía a los silos en donde cada uno cuenta con un alimentador volumétrico o gravimétrico que controla la cantidad de combustible que se envía al generador de vapor en función e la demanda de vapor requerida por el turbogenerador. Los transportadores cuentan con dispositivos de seguridad y monitoreo como son paros de emergencia equidistantes, localizados a lo largo del transportador, interruptores de desvío, de sobre tensión, de velocidad, de atascamiento. También cuentan con los accesorios que les permiten mantener alineada y/o centrada la carga a lo largo del transportador, como son rodillos autoalineabes, rodillos limpiadores, rodillos o poleas tensoras, camas de impacto, sistemas de limpieza a base de faldón de doble sello, y limpiadores de cepillo. El sistema contará también con colectores de polvo por cada transferencia, a través de los cuales se logrará recuperar el carbón recolectado, para su reenvío a los silos de almacenamiento diario. El sistema considera también la recepción, manejo y almacenamiento de piedra caliza en pilas con capacidad de 30 días de producción a máxima carga, de donde se alimenta después de pasar por los trituradores, mediante banda transportadora al generador de vapor en donde se mezcla con el carbón y el aire primario durante la combustión.



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Sistema de manejo de ceniza. Este sistema se encarga de recolectar, transportar y almacenar la ceniza de fondo y volante que se genera como subproducto de la combustión, contará con un sistema transportador de banda en seco para la captación, enfriamiento, retiro, trituración y transporte al silo de almacenamiento temporal de la ceniza previo a su envío a los patios de almacenamiento. Se contará también con un sistema de casa de bolsas (bag house) para la limpieza sistemática mediante la inyección por pulsos de aire. Posteriormente, la ceniza que se desprende de dichas bolsas filtro, se captará en un colector/o transmisor y por medios neumáticos se extraerá y se enviará al silo de almacenamiento temporal. De este lugar, a través de un humidificador, y utilizando un sistema de banda transportadora y/o camiones, se utilizará su transporte y confinamiento y compactación mediante cargadores frontales en el banco de ceniza dentro del predio de la central. La capacidad de los silos es de 36 horas de captación, y el sistema de transporte se ha calculado para una capacidad de un 120% de producción e ceniza, en condiciones de máxima carga. Sistema eléctrico. El sistema eléctrico se compone principalmente del generador eléctrico síncrono, enfriado a base de hidrógeno, con capacidad máxima bruta de 450 MW, con voltaje de salida de 15-20 kV, 60 Hz, 3,600 rpm, con regulador de voltaje estático, el cual se conecta mediante un sistema de sincronización automático a la red eléctrica del grupo o bien a la red eléctrica del sistema interconectado nacional de la CFE, a través de un transformador elevador de 230 kV. Del bus de media tensión, se alimentan los transformadores de excitación 15-20 kV/480 V, y auxiliares 15-20 kV/4.16 kV; el primero se encarga de proporcionar el voltaje adecuado para alimentar al excitador estático o regulador automático, quien a su vez suministra el voltaje de corriente directa para abastecer el campo del rotor del generador eléctrico, de acuerdo a las condiciones de carga (demanda MW) y voltaje (kV) de salida del generador eléctrico en función de su curva de capabilidad (MW-MVAR). El segundo o transformador de auxiliares en 4.16 kV, al igual que el transformador de arranque 16-4.16 kV, alimentan de manera independiente al bus de equipos auxiliares de donde se alimentan a su vez el BOP requerido para la operación continua de la unidad. Se cuenta a su vez con enlaces a base de interlock eléctrico para arranques y paros de unidad, de tal manera que los equipos auxiliares de planta siempre puedan ser alimentados por una u otra fuente (Transformador de arranque o Transformador de auxiliares).



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El sistema cuenta con respaldo para los equipos críticos de corriente alterna y corriente directa, mediante un generador diesel y un banco de baterías de 125 VCD, el cual se carga mediante un cargador-inversor alimentado del CCM (cuarto de control de motores) crítico de corriente alterna CA. Los equipos principales y auxiliares de 4.16 kV y críticos menores de (480 V), tienen modo de operación remoto desde el cuarto de control (BTG Control Room) y local desde el CCM ó estación de botones. El proyecto CODECO contempla la construcción de las siguientes obras asociadas: • Planta de tratamiento de aguas residuales. • Planta de tratamiento de agua desmineralizada • Sistema de manejo y mezclado de carbón. • Construcción de espuelas de FFCC y sistema de descarga de vagones. • Sistema de manejo de cenizas. • Sistema de extracción y manejo de caliza. El sistema de manejo de ceniza comprenderá las actividades de transporte y almacenamiento de la ceniza que se generará durante la operación de la carboeléctrica. Las cenizas se transportarán en camiones y/o banda transportadora, almacenadas en pilas que serán compactadas para finalmente cubrirlas con una capa de arcilla y tierra vegetal. Dicho sistema tendrá una capacidad para transporte, manejo y almacenamiento de cenizas de aproximadamente 1.2 millones de toneladas anuales. Para la operación de la planta se requiere la alimentación de caliza, a través de la cual se permitirá capturar el azufre contenido en el carbón, limitando de esta manera su descarga a la atmósfera y permitiendo cumplir con los límites de emisiones especificados en las normas oficiales mexicanas que le resultan aplicables al proyecto. El sistema de manejo de caliza, consistirá en el almacenamiento, preparación y alimentación a la caldera.



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El proyecto CODECO contempla la construcción y operación de una planta de tratamiento de aguas residuales (negras y grises), para lo cual se pretende adquirir una planta tipo paquete que permita obtener el agua tratada con la calidad que la requieren las especificaciones de la NOM-001-SEMARNAT-1996, con la finalidad de obtener una autorización para su descarga a los arroyos que se localizan al interior del predio. La planta de tratamiento será diseñada para una capacidad de 8.5 m3 por día, lo cual permitirá manejar un flujo de 7.4 m3 por día. La planta utilizará un proceso biológico consistente en un pretratamiento para eliminar arenas, grasas y aceites, un área de sedimentación, una zona de aireación para remover la materia orgánica, una segunda área de sedimentación para la eliminación de lodos producidos por la operación y un área de filtración y cloración. Los lodos generados durante la operación de la planta serán retirados fuera del predio, a través de camiones a un lugar de confinamiento de residuos no peligrosos que se encuentre autorizado por el municipio. En lo que se refiere a las obras provisionales, se considera que serán necesarias únicamente durante las etapas de preparación del sitio y construcción y consistirán en caminos de acceso, puentes provisionales, campamentos, etc. II.1.2. Indicar si la planta se encuentra en operación.

Actualmente la planta no se encuentra laborando, arrancara labores una vez que s hayan obtenido las autorizaciones en materia de impacto ambiental. II.1.3. Planes de crecimiento a futuro, señalando la fecha estimada de

realización.

El proyecto será ejecutado en su totalidad en una sola fase. Al momento de presentar la Manifestación de Impacto Ambiental en su modalidad Regional, no se tienen programados proyectos de expansión que se ejecuten en una segunda fase. La empresa pretende iniciar las etapas de preparación del sitio y construcción, una vez que se hayan obtenido las autorizaciones en materia de impacto ambiental. La etapa de operación en sus actividades de arranque de los equipos, se estaría desarrollando en 4 años.



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Actualmente, la etapa de diseño de la ingeniería se encuentra muy avanzada y la empresa se encuentra en las negociaciones necesarias con la empresa contratista que se encargará de la ejecución del proyecto. II.1.4. Vida útil del proyecto.

La vida útil del proyecto se ha estimado para un periodo de 30 años. Sin embargo, en caso de que las condiciones del mercado le resulten favorables a las empresas del Grupo Acerero del Norte y se mantenga la necesidad de generación de energía eléctrica para sus operaciones, se evaluará al incrementar el periodo de vida útil de la Central Generadora de Energía Eléctrica CODECO, mediante la evaluación y sustitución de los equipos e infraestructura en general que así lo requiera. Cabe mencionar que mediante el sistema SAP, se podrán programar los reemplazos de partes y/o equipos que finalicen su vida útil ó que deban ser sustituidos por cambios en la tecnología. Lo anterior permitirá garantizar una operación segura y en concordancia con los lineamientos ambientales que se incluya en la legislación vigente. En caso de que llegara a decretarse un cese de operación, las instalaciones de la Central de Generación de Energía Eléctrica serían sometidas a un proceso de Auditoría Ambiental, con la finalidad de determinar las acciones necesarias para su cierre. II.1.5. Criterios de ubicación.

Para la selección del sitio o trayectoria se tomaron en consideración ciertos criterios principales: a) Estudios de campo.

La empresa ya ha desarrollado un Estudio Geohidrológico del área donde se proyecta la construcción de CODECO y sus alrededores, en Barroterán, Coah. El estudio fue conducido por la empresa Lesser y Asociados, la cual cuenta con una amplia trayectoria en este tipo de evaluaciones. El estudio geohidrológico muestra las características del subsuelo y su capacidad para permitir la infiltración, circulación y almacenamiento de agua subterránea, con la finalidad de evaluar el impacto al agua subterránea por el proyecto CODECO.



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Los resultados indican que se encontraron y censaron en campo 32 aprovechamientos, de los cuales 21 rinden caudales de alrededor de 0.24 lps (litros por segundo) y dos aprovechamientos rinden 3 y 4 lps. El resto de ellos no se encuentran en uso. La extracción de agua subterránea es incipiente (prácticamente nula). Se realizaron 4 pruebas de bombeo en las cuales de obtuvieron valores de transmisividad muy bajos. La salinidad (expresada como conductividad eléctrica), presenta valores de menos de 1,000 mmhos/cm a los pies de las elevaciones topográficas y valores de 1,000 a 3,000 mmhos/cm hacia la parte central del valle, lo cual es un reflejo de la presencia de sales dentro de las lutitas que constituyen el terreno. El subsuelo del valle de Barroterán, se encuentra formado por lutitas y areniscas de la Formación San Miguel, las cuales se caracterizan por presentar una muy baja permeabilidad (Transmisividad de 0.003 a 0.454 x 10-3 m2/s). En estos materiales, se infiltra y acumula agua de lluvia, dando origen a un acuitardo. Existen algunos pozos que extraen caudales, en su mayoría, de 0.24 lps. La lluvia es escasa (400 mm/año), lo cual aunado a la baja permeabilidad, ocasiona que la recarga sea muy reducida. El agua infiltrada circula lentamente hacia el sureste, con un esquema semejante al de los escurrimientos de agua superficial. Se hace notar que por definición un acuífero es un material del subsuelo saturado y del cual se puede obtener agua con “cierta” facilidad, mientras que se define como acuitardo al material saturado que acepta agua pero que difícilmente la cede. En la zona de estudio, el material del subsuelo corresponde a un acuitardo. Se realizó un balance de agua subterránea alrededor del proyecto CODECO, de donde se obtuvo un valor de entrada por flujo subterráneo de 0.294 Mm3/año y un volumen de salida, también subterránea, de 0.411 Mm3/año. Se calculó la extracción de agua subterránea para el área de balance, la cual asciende a 0.016 Mm3/año. Se obtuvo una infiltración vertical de 0.132 Mm3/año. Los valores mencionados corresponden a cifras reducidas de agua subterránea y que para efectos prácticos se pueden considerar tienden a cero. Se calculó el “riesgo geohidrológico” conocido también como “vulnerabilidad del agua subterránea a la contaminación”, apoyada en el método DRASTIC, en donde se tomaron en cuenta los 7 parámetros siguientes: • La profundidad al nivel del agua que es un factor importante debido a que

está en relación con la distancia que el contaminante va a viajar por la zona de aereación, antes de alcanzar el nivel de saturación. La profundidad al nivel estático en la zona es de 5 metros y la calificación obtenida por este parámetro fue de 35 puntos.

• El volumen de recarga de agua que se infiltra, es el principal vehículo que transporta contaminantes al subsuelo. Se obtuvo un valor de vulnerabilidad de 4 puntos.



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• El tipo de roca que constituye la zona saturada, corresponde a lutitas (6 puntos). El tipo de suelo es una mezcla arenosa (12 puntos). La pendiente del terreno es reducida (9 puntos). La zona vadosa es de limo, arcilla y lutitas (15 puntos). La permeabilidad del subsuelo se encuentra en el rango de 5x10-5 m/s (18 puntos).

Se sumaron los puntos anteriores con lo que se obtuvo una calificación de vulnerabilidad geohidrológica en la zona del proyecto CODECO, de 99 puntos, lo cual se interpreta como de baja vulnerabilidad. Lo anterior se confirma al analizar cualitativamente cada uno de los parámetros, ya que para cada uno de ellos se observa que existe bajo riesgo de contaminación del agua subterránea. El desarrollo del estudio geohidrológico permitió llegar a las conclusiones que se listan a continuación: El subsuelo del área del proyecto CODECO, no existe acuífero, por lo que no se impactará algo que no existe. En el subsuelo del área de interés, existen lutitas y areniscas de baja permeabilidad que forman un acuitardo con un nivel a alrededor de 5 metros de profundidad. Por sus características de baja permeabilidad, el subsuelo y agua subterránea son poco vulnerables. Durante el proceso constructivo de CODECO, no existirá infiltración de sustancias nocivas que afecten el agua subterránea. Por otra parte, el agua existente en el subsuelo presenta un movimiento muy lento, que para efectos prácticos se puede considerar como agua estática. Durante la operación de la Planta, se deberá poner atención en la disposición de las aguas residuales del proceso, ya que si bien el acuitardo presenta una permeabilidad muy baja, no debe de ser contaminado. En caso de una eventual contaminación al subsuelo, no existen aprovechamientos de agua subterránea que puedan ser directamente afectados, ya que los materiales tienen, por una parte, alta capacidad de absorción y por la otra, el movimiento del agua subterránea es muy lento. b) Sitios o trayectorias alternativas.

No se evaluaron sitios alternativos, ya que el sitio seleccionado pertenece al promovente y cumple con las características de disponibilidad de superficie, características del suelo y subsuelo adecuadas, y es una zona que en un gran porcentaje de su superficie fue modificada de su condición natural para la introducción de pastizal cultivado para soporte de actividades de agricultura y ganadería



II-14

c) Situación legal del o los sitios del proyecto y tipo de propiedad. El terreno es propiedad de Altos Hornos de México, S.A.B. de C.V., de acuerdo en lo que consta en la Escritura Pública número 264 expedida en la ciudad de Sabinas Coahuila ante el Lic. Jose Juan Castañón González Notario Público No. 5, que ampara el contrato de compraventa de un terreno rústico identificado con el número 13 de la Colonia Ganadera El Mezquite de la ciudad de Sabinas, Coahuila. La superficie total del predio es de 1,006-88-37 hectáreas (mil seis hectáreas, ochenta y ocho áreas, treinta y siete centiáreas). El predio fue arrendado a Compañía de Electricidad de Coahuila, S.A. de C.V. según el contrato de arrendamiento celebrado el 28 de agosto del 2008 entre Altos Hornos de México S.A.B. de C.V. y la Compañía de Electricidad de Coahuila, S.A. de C.V. d) Uso actual del suelo en el sitio del proyecto y sus colindancias.

En la Tabla II.1. se incluyen listados los uso de suelo en la zona del proyecto.

Tabla II.1. Usos de suelo y vegetación presentes en el polígono general.

Usos de suelo y vegetación Superficie (hectáreas)

% del Total del predio

Sin vegetación 11.4054 1.13 Pastizal inducido 12.6734 1.26 Agricultura de temporal 76.9974 7.66 Cuerpo de agua 6.5380 0.65 Mezquital 4.2949 0.43 Matorral Espinoso Tamaulipeco 894.9747 88.87 Total 1,006.8837 100.00

e) Urbanización del área.

Los municipios cercanos al predio en donde se localizará el proyecto, los cuales son Múzquiz, Coahuila y Sabinas Coahuila, cuentan con los servicios de electricidad, agua potable y drenaje, vías de comunicación y sistemas de disposición de residuos sólidos. La localidad de Mina de Barroterán, Coahuila., que es la más cercana a la zona del proyecto, también cuenta con infraestructura urbana.



II-15

f) Área natural protegida.

El proyecto no se encuentra dentro de un área natural protegida. g) Otras áreas de atención prioritaria.

El proyecto no se encuentra dentro de alguna región tipificada como área de interés prioritario. II.2. UBICACIÓN DEL PROYECTO. El área seleccionada para la localización de CODECO se encuentra en el municipio de Sabinas, Coahuila; al Norte del poblado de Nuevo Barroterán en el kilómetro 27.3 de la carretera estatal No. 9 Palau – El Sauz, Coahuila. En la Figura II.4. se incluye un croquis de localización de la Carboeléctrica del proyecto CODECO, donde se indican las carreteras y vías férreas que comunican con la zona en donde se desarrollará el proyecto.

Piedras Negras

Saltillo

Monclova

Mexico, D.F.

Coahuila

+ Saltillo, Coah. 285 km

+ Mexico, D.F. 1,200 km + Monclova, Coah. 105 km.

+ P. Negras, Coah. 163 km

Sabinas

SAN JUANDE SABINAS

Múzquiz

Planta Hullera

Minas de Barroterán

Mina V

Mina VI Mina II

Mina III

PlantaFlorida

Mina VII

Mina

CARRETERAS FERROCARRIL

N

Minas de MIMOSA

Mina X

Palau

Nueva Rosita

LINEAS 400 KV

Carboeléctrica CODECO

Monclova

Figura II.4. Localización del proyecto CODECO (accesos y poblados cercanos). El acceso por vía aérea puede realizarse a través del aeropuerto internacional que se encuentra en Frontera, Coahuila., aproximadamente a 110 km de CODECO.



II-16

La superficie total del predio es de 1,006-88-37 hectáreas (mil seis hectáreas, ochenta y ocho áreas, treinta y siete centiáreas). La distribución de la utilización de la superficie se indica en la Tabla II.2.

Tabla II.2. Distribución de superficies de las instalaciones de CODECO.

Descripción de la instalación Superficie (ha) Carboeléctrica 58.6386 Infraestructura de apoyo 142.4970 Caminos de acceso 7.9367 Espuela de ferrocarril 21.7551 Depósito de cenizas 122.2126 Áreas verdes 10.0000 Superficie de restricción (cuerpos de agua) 16.9600 Futuras expansiones 525.8075 Área sin vegetación 107.0162 Total 1,006.8837

Tal y como se mencionó en anteriormente, la superficie por la que se solicita el cambio de uso de suelo corresponde a 813.8475 ha (87.63% del total) sin uso aparente, conformadas por diferentes secciones de afectación (363.04 ha en la primera fase de construcción y 525.8075 ha destinadas para futuras expansiones, en la cual se buscará mantener en sus condiciones naturales una extensión equivalente de 75 ha) dominadas por vegetación del tipo Matorral Espinoso Tamaulipeco (MET), ya que las 16.960 ha restantes serán destinadas para protección de los cuerpos de agua temporales que se ubican en las inmediaciones del predio y 101.0762 se hallan desprovistos de vegetación natural en la actualidad (que también se encontrarán susceptibles de uso). Dentro de las instalaciones que requiere la Central Generadora de Energía Eléctrica, se encuentra el área de acopio de caliza (banco de caliza), la cual ocupará un área de 40 hectáreas, incluyendo los transportadores de caliza y el equipo necesario para su manejo. Las áreas destinadas para relleno con material de desperdicio para conformar el banco de tiro de cenizas, requerirá inicialmente de 200 hectáreas. Para la construcción o adecuación de espacios para infraestructura de apoyo durante las etapas de preparación del sitio y construcción, se estima utilizar una superficie de 50 ha. En dicha superficie se ubicarán las subestaciones, planta de tratamiento de aguas residuales, bodegas, comedores, áreas para mantenimiento, oficinas y oficinas de campo.



II-17

Adicionalmente, los bancos de préstamo de material, las áreas destinadas al acopio de escombros y materiales de construcción, así como el estanque de retención del agua de lluvia, ocuparán otras 50 ha. De acuerdo a la información del proyecto y a los levantamientos de campo, la superficie que se requiere desmontar para la ejecución de las obras es la que se indica en la Tabla II.3. Para la construcción de estacionamientos para maquinaria y vehículos, se estima utilizar una superficie de 5 ha aproximadamente. Así mismo, se considera utilizar una superficie de aproximadamente 10 ha en la construcción de vialidades en las diferentes áreas de la planta. Dichos caminos serán pavimentados con asfalto y tendrán un ancho de corona (superficie de rodamiento) de 8 metros. Las terracerías de estas vialidades se construirán con material producto de las excavaciones o de material de préstamo. Se contempla que las obras de drenaje: cunetas, alcantarillas y puentes serán de concreto. Finalmente, puede mencionarse que el proyecto contempla una superficie de 10 ha para áreas verdes. Tabla II.3. Relación de superficies que determinan la extensión requerida para el

proyecto.

Descripción Superficie (ha)

Distribución (%)

Superficie de restricción (áreas verdes y protección de los cuerpos de agua)

99.43 9.88

Superficie desprovista de vegetación natural 94.39 9.37 Superficie de cambio de uso de suelo 813.06 80.75

Total 1,006.88 100



III-1

III. ASPECTOS DEL MEDIO NATURAL Y SOCIOECONÓMICO. En este Capítulo se incluye la información referente al medio natural y socioeconómico del proyecto CODECO. III.1. DESCRIPCIÓN DEL SITIO O ÁREA SELECCIONADA. El predio propuesto para desarrollar el proyecto de generación de energía eléctrica está localizado al noreste del estado de Coahuila, en el municipio de Sabinas, ubicándose un kilómetro al norte de la localidad de Minas de Barroterán, está última localidad pertenece al municipio de Melchor Múzquiz (Figura III.1). La cabecera municipal de Sabinas se encuentra a una distancia de 21 km en línea recta hacia el noreste respecto al predio (Tabla III.1.). Sin embargo, siguiendo el trazo de las carreteras, las áreas urbanas más cercanas son Barroterán (1 km), Palau (27 km), Múzquiz (35 km) y finalmente, Sabinas (37 km), tal y como se observa en la Figura III.2. Tabla. III.1. Rumbos y distancias aproximadas del centro del predio a diferentes lugares

de referencia.

Lugar de referencia Rumbo Distancia en línea

recta (km)

Distancia en carreteras

(km) Cabecera municipal de Sabinas

Noreste 21 37

Cabecera municipal de Múzquiz

Noroeste 28 35

Barroterán Sur 1 3 Palau Nor-Noroeste 24 26 Río Sabinas Noreste 21 36



III-2

Figura III.1. Localización general del área de estudio.

En la Figura III.2. se puede consultar la ubicación del predio en referencia a las zonas urbanas cercanas al área del proyecto que se incluyeron en la Tabla III.1. En el Anexo 3 se incluyen los mapas de localización del proyecto, así como las cartas temáticas.



III-3

Figura III.2. Áreas urbanas cercanas al proyecto.

La delimitación del Sistema Ambiental Regional (SAR), se realizó con base en los atributos físicos del ecosistema, ya que estos serán los elementos del ambiente que recibirán los impactos potenciales de mayor importancia derivados del proyecto, más que los elementos biológicos y socioeconómicos del área de estudio. Por otra parte, se encuentra en proceso de formulación para la región un instrumento jurídico de regulación ambiental por el Instituto Nacional de Ecología (INE) que puede ser utilizado en la determinación del SAR, dicho instrumento es el “Programa de Ordenamiento Ecológico de la Cuenca de Burgos” (POE-CB). Dicho instrumento jurídico de regulación ambiental aún no está publicado (decretado) y su condición de inédito, limita de manera parcial su aplicación al presente proyecto para utilizar los criterios y unidades ambientales establecidos por el mismo pero a pesar de ello la información contenida en el POE-CB es de gran utilidad para delinear los criterios de sustentabilidad del mismo.



III-4

Es así, que los criterios que mejor se adaptan para la determinación del SAR son los elementos abióticos del ecosistema, particularmente el concepto de “Cuenca Atmosférica”, ya que los impactos de mayor relevancia serán causados por las emisiones al aire. Además, la delimitación basada en los atributos atmosféricos se complementa con el concepto de “Cuenca Hidrográfica”, dado que también serán relevantes los impactos sobre las características hidrológicas del sitio. La superficie del Sistema Ambiental Regional es de 2,857,189,327.36 m2. Las coordenadas del SAR se incluyen en la Tabla III.2. Tabla III.2. Coordenadas en UTM del polígono que delimita al Sistema Ambiental

Regional.

ID x y1 252062.41 3045784.632 245352.48 3056170.183 242852.52 3065635.994 251431.07 3075155.435 241714.95 3080881.146 225658.04 3085988.097 233461.13 3092014.938 249223.55 3096907.729 262539.25 3096933.7310 269102.10 3094148.1911 271196.64 3091183.0212 276773.62 3089483.5413 279083.82 3086166.9914 283976.84 3086128.4215 290252.58 3081624.6916 282465.16 3081087.7717 282337.30 3079315.1518 285558.32 3076562.2719 284363.57 3071999.7320 288512.90 3076668.4821 291242.26 3074682.1322 291984.06 3077197.8623 296190.35 3075833.0124 296853.99 3073641.3025 295143.18 3074125.09



III-5

Tabla III.2. Coordenadas en UTM del polígono que delimita al Sistema Ambiental Regional. (Continuación).

ID x y26 289995.02 3068455.8727 290455.30 3066836.7528 292883.84 3067542.7229 290947.77 3065118.5830 293539.03 3064792.4531 295089.83 3067868.9032 300506.56 3067941.0533 302304.09 3066171.9634 300579.24 3067088.8635 299382.59 3064663.1036 302080.21 3062943.0937 301385.95 3055058.6738 296441.64 3054439.2839 294978.03 3057212.5340 289266.71 3057339.4641 291125.98 3055331.7142 294601.02 3054844.2543 292243.75 3052503.3244 296840.40 3052026.5945 293895.16 3051733.3046 291201.71 3049091.6247 294492.75 3049596.4448 296834.67 3047406.7449 294572.93 3048084.6250 294483.35 3046439.2751 292418.53 3046710.7652 292788.18 3045012.0553 288769.66 3044398.2954 289763.02 3042370.9455 288225.04 3042455.9556 288847.67 3041067.6257 287179.78 3040275.4158 289385.13 3040006.2259 288314.27 3038782.6860 290285.69 3039120.9461 290780.40 3035504.6962 281097.23 3030235.5763 281184.47 3027200.5964 267344.07 3026405.5065 262239.94 3036992.8966 252062.41 3045784.63



III-6

Los conceptos de “Cuenca Atmosférica” y de Cuenca Hidrológica representan a los diferentes factores del ambiente mediante los cuales se expresan los medios agua y aire respectivamente. Para la delimitación del SAR, es descrito en primer término el criterio de la cuenca atmosférica y la cual se basa en la dinámica de los vientos resultante de la modelación del sitio. En segundo término se describe el criterio de la cuenca hidrológica y para ello se caracterizan las diferentes escalas (tamaños) de las unidades hidrográficas en las cuales se encuentra inserto el proyecto con el fin de definir la subdivisión hidrográfica apropiada que represente la uniformidad u homogeneidad del Sistema Ambiental Regional (SAR) y que además incluya al área de influencia. Respecto a la determinación del área de influencia del proyecto, se consideró la superficie geográfica que incluye los impactos de mayor extensión, los cuales están representados por las afectaciones directas en el aire, derivado de las emisiones gaseosas, complementados por los escurrimientos pluviales. III.1.1. Descripción de las características de las unidades hidrográficas para

la delimitación del SAR. El concepto de “cuenca hidrográfica” es escalado con el propósito de determinar el tamaño adecuado del Sistema Ambiental Regional (SAR). Regularmente, se escala hacia abajo disminuyendo el tamaño de la vertiente, en la secuencia de cuenca a subcuenca, microcuenca e incluso hasta nanocuenca (Figura III.5). Para complementar la determinación del SAR, en el presente estudio se consideró únicamente la hidrología superficial, es decir, sólo las características hidrográficas y no se incluyen las características de los acuíferos.

Figura III.3. Descripción gráfica del concepto de cuenca hidrológica y sus subdivisiones.



III-7

De acuerdo a la cartografía de la Hidrología Superficial publicada por el INEGI, en escala 1:250,000 y basada en la regionalización hidrológica elaborada por la Comisión Nacional del Agua (CNA), el proyecto se localiza en la Región Hidrológica RH24 Río Bravo-Río Conchos, la cual comprende una superficie total de 95,236.33 km2. Esta región está subdividida en 14 Cuencas (de la “A” a la “N”), ubicándose el proyecto específicamente en la Cuenca “D”, Presa Falcón-Río Salado de Nadadores, con una superficie de vertiente de 57,753 km2. Por otra parte, la Cuenca “D” está dividida en 12 Subcuencas, localizándose el predio de manera particular en la Subcuenca “g”, Río Salado de Nadadores, la cual tiene una superficie de vertiente de 16,944 km2. No obstante, con base en el criterio de los impactos a la atmósfera es necesario incluir parte de la subcuenca “e”, Río Sabinas. Está claro que la extensión superficial de cada unidad hidrográfica descrita (subcuenca “g” y “e”), exceden con mucho el criterio de uniformidad ambiental de los ecosistemas presentes en el predio, además de sobrepasar notablemente la extensión de los impactos más relevantes. Por esta razón se consideró escalar una categoría hacia abajo en el criterio de cuencas. De este modo, la unidad seleccionada para delimitar parcialmente al Sistema Ambiental Regional (SAR), bajo el criterio hidrológico, es la “Microcuenca”, la cual comprende los escurrimientos pluviales que se originan en las laderas y cañadas de la Sierra Santa Rosa y Obayos-Hermanas sobre la vertiente “este” (barlovento). En el caso del límite norte se considera desde la parte superior de la Sierra Santa Rosa (parte aguas), siguiendo a su vez el parte aguas de la ladera que se forma entre el arroyo la Lajita y el Río San Juan en su recorrido perpendicular con rumbo este confluyendo con el río Santa María y este a su vez confluyendo con el Río Sabinas. A partir de la primera confluencia el límite del SAR está definido por los cauces y no por el parte aguas hasta llegar a la cota de los 350 msnm, entre Sabinas y Nueva Rosita. La vertiente de la Sierra de Santa Rosa que corresponde a la subcuenca “e”, Río Sabinas comprende las siguientes microcuencas o cañadas: Cañada de la Mesa San Rafael, Cañada del Potrero, Cañada Los Alamos (que se continúan en los Arroyos intermitentes Las esperanzas y San Fernando), Cañada La Lajita y Cañada y Arroyo Guadalupe. Y para el límite sur se considera de igual manera desde la parte superior de la Sierra de Obayos-Hermanas después del cañón de Obayos-Hermanas siguiendo el parte aguas de la ladera hacia el este, hasta unirse con la cota 350 msnm. Las microcuencas o cañadas que comprende la subcuenca “g” de la vertiente de la Sierra Santa Rosa y Sierra de Obayos-Hermanas son: Arroyo El Sauz, El Gato, El Aura, Santa Rita y la boca del cañón de Obayos.



III-8

Finalmente, el SAR se muestra gráficamente en la Figura III.4. con la descripción de los límites definidos por la cuenca atmosférica y por la cuenca hidrológica. En términos puntuales el predio pertenece a la unidad hidrográfica de la microcuenca del Arroyo El Sauz (intermitente), además comparte características con la microcuenca del Arroyo el Gato (intermitente). Estos confluyen con otros tributarios hacia la Presa Venustiano Carranza, como el Arroyo El Aura, uniéndose al Río Salado antes de entrar a la presa mencionada. Aunque el predio está localizado en el Arroyo El Sauz, es el Arroyo El Gato el que da el nombre a la microcuenca principal. La superficie total del SAR es de 2,857,189,327.36 m2.

Figura III.4. Sistema Ambiental Regional (SAR) del proyecto.



III-9

III.1.1. Flora. Para la determinación de los tipos de vegetación presentes en el predio, en el área de influencia y en el SAR, se utilizó el sistema de clasificación de tipos vegetativos del INEGI. Los tipos vegetativos predominantes en el Sistema Ambiental Regional y en el área de influencia del proyecto de la Carboeléctrica son el Matorral Submontano, Matorral Desértico Micrófilo, Matorral Espinoso Tamaulipeco, Matorral Desértico Rosetófilo, Mezquital, Bosque Caducifolio (Bosque de Encino), Pastizal Natural, Vegetación de Galería y Vegetación acuática (Figura III.5).

Figura III.5 Tipos vegetativos presentes en la región ecológica a la que pertenece la

Cuenca Hidrológica D. Datos tomados de la determinación de los tipos vegetativos para la Cuenca de Burgos y elaborado por el Laboratorio de Sistemas de Información Georeferenciada. CCA, ITESM.



III-10

Del total de la superficie del Estado de Coahuila los matorrales ocupan 67.3% (COTECOCA, 1973). Por su parte, el Inventario Forestal Periódico del Estado (SARH, 1994), indica que los matorrales ocupan un 70.3% en el estado. Los matorrales forman asociaciones vegetales que se desarrollan en diversas condiciones, desde las que presentan sequías extremas, con suelos pedregosos, y aluviales con problemas de sales, hasta los que se encuentran al pie de monte, lo que redunda en una variada estructura, formas biológicas y diversidad florística. Por otro lado, se cree que la presencia de los matorrales actuales podría ser la consecuencia de prácticas de sobrepastoreo de los matorrales con fisonomía sabanoide (matorrales abiertos combinados con pastizales naturales), o de las vastas extensiones de pastizales naturales que desde la época de la colonización han sido utilizados en el pastoreo. Un proceso similar de invasión de arbustivas ha ocurrido en las grandes extensiones de pastizales del suroeste de los Estados Unidos de América (Hastings y Turner, 1965; Jacoby, 1985), lo cual se cree que haya llegado inclusive hasta los límites del ahora conocido Matorral Espinoso Tamaulipeco (Johnston, 1963; Archer et al., 1988). En la Figura III.6. se incluyen los tipos vegetativos presentes en el Sistema Ambiental Regional.

Figura III.6. Tipos vegetativos presentes en el SAR.



III-11

Matorral Submontano. El Matorral Submontano se distribuye de manera principal en el pie de monte de las Serranías de la región y específicamente en la Sierra de Santa Rosa (Figura III.7.). La fisonomía típica del Matorral Submontano para esta región es de tipo subinerme y se caracteriza por presentar tres estratos bien definidos. En el estrato superior se encuentran las siguientes especies con un promedio de dos metros de altura: Zanthoxyllum fagara, Colima; Celtis pallida, Palo blanco; Pithecellobium brevifolium, Tenaza; Dyospiros texana, Chapote prieto; Acacia amentacea, Chaparro prieto; Lycium berlandieri, Nolina cespitifera.

Figura III.7. Matorral Submontano típico de las laderas y cañadas de la Sierra de Santa

Rosa en el SAR. El estrato medio o subarbustivo tiene una altura de 1.2 metros en promedio y se compone de las siguientes especies: Zanthoxyllum fagara, Colima; Celtis pallida, Palo blanco; Pithecellobium brevifolium, Tenaza; Dyospiros texana, Chapote prieto; Lycium berlandieri, Acacia amentacea, Chaparro prieto; Porlieria angustifolia, Guayacán; karwinskia humboldtiana, Coyotillo; Lantana macropoda, Manzanita; Bernardia myricaefolia, Panalero; Mimosa biuncifera, Gatuño; Opuntia lindheimeri, Nopal; Nolina cespitifera, Dasylirion heteracanthum, Sotol; Verbena Sp., Salvia ballotaeflora, Salvia; Croton sp., Bahuinia congesta, Pata de Vaca; Sophora secundiflora, Colorín.



III-12

Finalmente, el estrato inferior o herbáceo tiene una altura promedio de 0.40 metros y se compone de las siguientes especies: Agave lecheguilla, lechugilla; Aristida adscencionis, Zacate tres aristas; Cassia sp., Jathropa dioica, Sangre de Drago; Echinocereus enneacanthus, Viejitos; Notholaena aschenborniana, Helecho, Argemone chisoensis, Cardo; Mimosa malacophylla, Raspilla; Opuntia lindheimeri, Nopal; Tridens sp., Commelina sp., Zanthoxyllum fagara, Colima; Celtis pallida, Palo blanco; Pithecellobium brevifolium, Tenaza; Dyospiros texana, Chapote prieto; Lycium berlandieri, Acacia amentacea, Chaparro prieto; Porlieria angustifolia, Guayacán; karwinskia humboldtiana, Coyotillo; Lantana macropoda, Manzanita; Bernardia myricaefolia, Panalero; Mimosa biuncifera, Gatuño; Nolina cespitifera, Dasylirion heteracanthum, Sotol; Verbena Sp., Salvia ballotaeflora, Salvia; Croton sp., Bahuinia congesta, Pata de Vaca; Sophora secundiflora, Colorín. Matorral Desértico Micrófilo. El Matorral Desértico Micrófilo se distribuye en los valles y abanicos aluviales. Los elementos característicos del Matorral Desértico Micrófilo en el SAR son: Larrea tridentata, Gobernadora; Acacia amentacea, Chaparro prieto; Acacia berlandieri, Guajillo; Propsopis glandulosa, Mezquite; Yucca treculeana, Palma; Porlieria angustifolia, Guayacán; Leucophyllum texanum, Cenizo; Koeberlinia mollis; Celtis pallida, Palo blanco; Opuntia lindheimeri, Nopal; Hilaria mutica, Toboso, Jathropa dioica, Sangre de Drago; Lycium berlandieri, Flourensia cernua, Hojasén; Dyssodia micropoides; Koeberlinia spinosa, Junco; Coldenia canescens, Condalia spathulata (Figura III.8.).

Figura III.8. Matorral Desértico Micrófilo en las bajadas de barlovento de la Sierra de

Santa Rosa.



III-13

Matorral Espinoso Tamaulipeco. En su caso el Matorral Espinoso Tamaulipeco se caracteriza por poseer una vegetación relativamente homogénea, la cual lleva el mismo nombre de la ecorregión, esta descripción se debe a Muller (1947), quien lo define como un sistema ecológico de gran diversidad florística, con especies arbóreas de porte alto y espinosas, incluyendo abundantes herbáceas y gramíneas. Del mismo modo enmarca su distribución desde el este de las faldas de la Sierra del Carmen y la Sierra Madre Oriental en Coahuila; en el sureste de Texas, norte de Nuevo León y Tamaulipas en la Planicie Costera del Golfo (Figura III.9.). Las especies que lo caracterizan son: gavia o chaparro prieto, Acacia rigidula; palo verde, Cercidium texanum; huajuillo, Acacia berlandieri; guayacán, Guaiacum angustifolum; huizache, Acacia farnesiana; chaparro amargoso, Castela teaxana; mezquite, (Prosopis glandulosa, P. laevigata) anacahuita (Cordia boissieri), panalero Shaefferia cuneifolia; lantana, Lantana camara, L. velutina; retama, Parkinsonia aculeata; chapote prieto, Diospyros texana; cilindrillo, Lycium berlandieri; coma, Bumelia celastrina; palma, Yucca filifera, nopal, Opuntia engelmannii; vara dulce, Eysenhardtia texana; cenizo, Leucophyllum frutescens; granjeno, Celtis pallida; tasajillo, Cylindropuntia leptocaulis; brasil, Condalia hookeri; sangre de drago, Jatropha dioca; corona de cristo, Koeberlinia spinosa; lechuguilla, Agave lechuguilla; oreja de ratón, Bernardia myricaefolia; panalero, Forestiera angustifolia; coyotillo, Karwinskia humboldtiana. Muller señaló además, que Larrea tridentata y Flourensia cernua, también están presentes en la parte norte, en los límites de Nuevo León y Coahuila, sin embargo, estas especies corresponden a los indicadores mas útiles para delimitar las comunidades de matorral desértico micrófilo, típicos de la porción noroeste del Desierto Chihuahuense.

Figura III.9. Matorral Espinoso Tamaulipeco (MET) típico del Predio y del SAR.



III-14

Matorral Desértico Rosetófilo. Por su parte el Matorral Desértico Rosetófilo se distribuye en las laderas de las Sierras y Lomeríos bajos con exposición oeste. Los elementos característicos del Matorral Desértico Micrófilo de la región son: Larrea tridentata, Gobernadora; Acacia amentacea, Chaparro prieto; Acacia berlandieri, Guajillo; Propsopis glandulosa, Mezquite; Yucca treculeana, Palma; Porlieria angustifolia, Guayacán; Leucophyllum texanum, Cenizo; Celtis pallida, Palo blanco; Opuntia lindheimeri, Nopal; Hilaria mutica, Toboso, Jathropa dioica, Sangre de Drago; Lycium berlandieri, Flourensia cernua, Hojasén; Dyssodia micropoides; Koeberlinia spinosa, Junco; Coldenia canescens, Condalia spathulata. Mezquital. El Mezquital se desarrolla principalmente en suelos profundos arcillosos en terrazas fluviales o a la orilla de arroyos o ríos. Esta vegetación se adapta a suelos arcillosos y en ocasiones se presenta en lugares con alta salinidad en el suelo. Aquí dominan los mezquites, componentes arbóreos con fustes bien diferenciados, usualmente entre los 4 y 10 m de altura, y sus fustes pueden alcanzar más de de 60 cm en diámetro. El Mezquital se compone principalmente de: mezquite, Prosopis laevigata, P. glandulosa, ébano, Ebenopsis ebano; chaparro amargoso, Castela texana; granjeno, Celtis pallida; palo verde, Cercidium macrum; crucillo, Randia rhagocarpa; guayacán, Guaiacum angustifolium; tasajillo, Cilindropuntia leptocaulis; nopal, Opuntia engelmannii; colima, Zanthoxylum fagara; coma, Bumelia celastrina, B. lanuginosa. Además de eminencias de palma china, Yucca filifera de hasta 10 m de altura. Mientras que el estrato herbáceo está representado por asteráceas, leguminosas y poáceas (Figura III.10.).



III-15

Figura III.10. Vista del Mezquital que se distribuye en el predio y en el SAR del proyecto. Bosque Caducifolio (Bosque de Encinos). El Bosque de Encino se distribuye a partir de los 700 metros sobre el nivel del mar con elementos aislados de las siguientes especies: Quercus aff. Fusiformis, Q. Graciliformis, Q. aff. intricata, Q. aff. pungens, Juniperus monosperma, J. Flaccida. También se mezclan algunos otros elementos como Helietta parvifolia, Barreta y Rhus virens (Figura III.11.).



III-16

Figura III.11. Vista panorámica de la comunidad de Bosque de Encino en las laderas de

la Sierra de Santa Rosa en el SAR del proyecto. Pastizal Natural. En el predio la comunidad vegetal del Pastizal Inducido esta representada por: Erioneuron Pulchellum, Zacate borreguero, Aristida sp., Sporobolus sp. Bouteloua eriopoda, Opuntia leptocaulis, Tasajillo; Acacia amentacea, Chaparro prieto; Prosopis glandulosa, Mezquite y Acacia farnesiana, Huizache. Estas tres últimas especies están muy poco representadas en las áreas del pastizal.



III-17

Vegetación de Galería. La Vegetación de Galería está constituida por elementos Riparios, que se localizan en las riberas del Salado y el Río Sabinas, así como en sus tributarios o corrientes secundarias. En ellos se encuentran los siguientes elementos: Taxodium mucronatum, Sabino; Salix babylonica, Sauce llorón; Fraxinus berlanderiana, Fresno, conformando la Asociación Taxodium-Salix. Este tipo vegetativo se localiza en las corrientes más importantes pero no en ninguno de los arroyos o escurrimientos que atraviesan el predio (Figura III.12).

Figura III.12. Vista del Parque Los Sabinitos, Sobre el Río San Juan (Sabinas) con

elementos de Taxodium mucronatum, típicos de la vegetación riparia en el SAR.

Vegetación Acuática. La vegetación acuática (y subacuática) está muy pobremente representada en el área de influencia y en general en la región, debido a la presión de la población sobre los cauces principales de los Ríos y Arroyos, sin embargo, podemos mencionar que las especies representativas de la vegetación subacuática son: Bacopa monnieri; Cynoctomum mitreola; Justicia americana; Centella asiatica; Hydrocotyle sp.; Conoclbetonicifolium; Eclipta alba; Trichocoronis rivularis; Lobelia cardinalis; Lythrum californicum; Eustoma exaltatum; Samolus ebrectetaus; Rorippa nasturtium-aquaticum y Typha latifolia. Y las acuáticas se restringen a



III-18

especies de los géneros: Ceratophyllum; Heteranthera; Potamogeton; Nymphaea; Nuphar y Utricularia (Figura III.13.).

Figura III.13. Vista de la vegetación acuática con la especie Potamogeton polygonifolius. a) Comunidades vegetales en el predio. De acuerdo con los muestreos de vegetación, así como la fotointerpretación de las ortofotos de INEGI y la imagen de satélite Digital Globe Quickbird 1010010004FD6C01 con fecha de toma de mayo 25 de 2006, se lograron delimitar las comunidades vegetales de: a) Matorral Espinoso Tamaulipeco (MET, Figura III.14.), b) Matorral Espinoso Tamaulipeco asociado con Mezquital (MET-MK, Figura III.15.), c) Mezquital (MK, Figura III.16.), d) Pastizal natural con MET secundario (Pn-(MET)), e) Pastizal inducido (Pi, Figura III.17) y, f) Vegetación acuática (Va, Figura III.18.). En la Figura III.19., se ilustran los tipos de vegetación del predio, además en el catálogo fotográfico se ilustran las condiciones más relevantes y sus especies.



III-19

Figura III.14. Vista Panorámica del Matorral Espinoso Tamaulipeco (MET) en el predio.

Figura III.15. Vista de la condición de Matorral Espinoso Tamaulipeco y Mezquital (MET-

MK) en el predio.



III-20

Figura III.16. Vista interior de la comunidad de Mezquital (MK) en el interior del predio.

Figura III.17. Pastizal Inducido (Pi) al fondo limitando con la comunidad de Mezquital.



III-21

Figura III.18. Vegetación acuática (Va) en las represas del predio con Potamogeton

polygonifolius y Heteranthera dubia.

Figura III.19. Tipos de vegetación encontrados en el predio del proyecto de generación de

energía eléctrica.



III-22

Para determinar la composición de especies en el predio se llevaron a cabo diferentes recorridos en el terreno con el objetivo de corroborar en campo lo analizado en la literatura y obtener datos cuantitativos sobre la composición y estructura de la comunidad vegetal presente; de esta manera se establecieron al azar 90 unidades de muestreo de forma cuadrada con una superficie de 25 m2 (5 x 5 m). En estas se determinaron el diámetro de fuste, diámetro de copa, altura y número de individuos por especie. Posteriormente se estimaron los parámetros poblacionales de Abundancia (A), Dominancia (D) y Frecuencia (F), utilizando las siguientes fórmulas: En la cuantificación de la vegetación mediante el muestreo se excluyeron las especies que corresponden a la vegetación acuática considerándolas únicamente en el inventario general del predio. La vegetación acuática está pobremente representada en el predio y solamente se encuentra en las represas construidas sobre el cauce del Arroyo El Sauz. Resultados del muestreo. Para el análisis florístico realizado se tomaron fotografías de las especies representativas, se revisó material de herbario y se llevó a cabo una revisión bibliográfica de la región de estudio. Para el número de unidades de muestreo establecidas se calculó un diámetro promedio de 2 cm; en tanto su altura se estimó en una media de 1.17 m. La Tabla III.3. lista las especies encontradas en las parcelas de muestreo de las comunidades presentes en el predio con un total de 46 especies comprendidas en 20 familias, de las cuales 40 especies son de los ecosistemas terrestres y sólo 6 corresponden a la vegetación acuática y/o riparia (ver catalogo fotográfico en el Anexo 3). Tabla III.3. Especies identificadas en las parcelas de muestreo (se presentan en orden

alfabético de acuerdo a la Familia).

Nr. Familia Nombre científico Nombre común NOM-059-

SEMARNAT-2001

1 Achatocarpaceae Phaulothamnus spinescens (Gray). Panalero ________

2

Agavaceae

Yucca filifera (L.) Palma ________

3 Yucca treculeana (L.) Palma ________

4 Agave scabra (L.) Maguey ________

5 Apiaceae Hydrocotyle umbellata L. Ombligo de Venus ________

6

Asteraceae

Baccharis salicifolia (Ruiz & Pavon) Chamizo de Río ________

7 Gutierrezia sp. (Lag.) Escobilla ________

8 Gymnosperma glutinosum (Spreng.) Less. Gymnosperma ________

9 Parthenium argentatum (A. Gray) Guayule ________



III-23

Tabla III.3. Especies identificadas en las parcelas de muestreo (se presentan en orden alfabético de acuerdo a la Familia). (Continuación).


SEMARNAT-2001

10

Cactaceae

Echinocactus texensis (Hopffer) Manca caballo ________ 11 Echinocereus poselgeri (Lem.) Cola de rata Pr 12 Echinocerus enneacanthus (Engelm.) Pitayo ________ 13 Mammillaria heyderi (Muehlenpfordt) Biznaga chilitos ________ 14 Opuntia engelmannii (Salm-Dyck) Nopal ________ 15 Opuntia leptocaulis (DC.) Tasajillo ________

16 Sclerocactus scheeri (Salm-Dyck) N.P. Taylor Biznaga ganchuda ________

17 Cochlospermaceae Amoreuxia wrightii (A. Gray). Botón de oro P 18

Cyperaceae Cyperus sp. ________

19 Rhynchospora colorata ________ 20

Ebenaceae Diospyros palmeri (L.) Chapote manzano ________

21 Diospyros texana (Scheele) Chapote prieto ________ 22 Euphorbiaceae Jatropha dioica (Sessé ex Cerv.) Sangre de drago ________ 23

Fabaceae

Acacia schaffneri Huizache chino ________ 24 Acacia berlandieri Guajillo ________ 25 Acacia farnesiana Huizache ________ 26 Acacia greggii Uña de gato ________ 27 Acacia rigidula Gavia ________ 28 Cercidium macrum (I.M. Johnston) Palo verde ________ 29 Eysenhardtia polystachya (Ortega) Sarg. Vara dulce ________ 30 Mimosa zygophylla (Auct. Non Benth). Mimosa ________ 31 Parkinsonia aculeata (L.) Retama ________ 32 Prosopis glandulosa (Torr.) Mezquite ________ 33 Oleaceae Forestiera angustifolia (Torr.) Panalero ________ 34 Pontederiaceae Heteranthera dubia (Jacq.). ________ 35 Potamogetonaceae Potamogeton polygonifolius Pourr. ________ 36

Rhamnaceae Condalia hookeri (M.C. Johnston) Brasil ________

37 Karwinskia humboldtiana (J.A. Schultes) Zucc. Coyotillo ________

38 Rutaceae Zanthoxylum fagara (L.) Sarg. Colima ________

39 Scrophulariaceae Leucophyllum frutescens (Berl.) I.M. Johnston Cenizo ________

40 Simaroubaceae Castela texana (Torr. & Gray) Rose. Chaparro amargoso ________ 41 Ulmaceae Celtis pallida (Torr.) Granjeno ________



III-24

Tabla III.3. Especies identificadas en las parcelas de muestreo (se presentan en orden alfabético de acuerdo a la Familia). (Continuación).


SEMARNAT-2001

42 Verbenaceae

Aloysia gratissima (Guillies & Hook.) Troncoso. Palo amarillo ________

43 Citharexylum berlandieri (B.L. Robins) Corva gallina ________ 44 Lantana macropoda (Torr.) Lantana ________ 45

Zygophyllaceae Guaiacum angustifolium (Engelm.) Guayacán ________

46 Larrea tridentata (Sessé & Moc. Ex DC.) Coville Gobernadora ________

Pr.: Sujeta a protección especial. P.: En peligro de extinción. En la Tabla III.4. se muestran los resultados de los parámetros ecológicos estimados. De acuerdo a los valores obtenidos, Acacia rigidula resultó ser la especie más abundante (Figura III.20.), la de mayor frecuencia (Figura III.21.), de mayor cobertura (Figura III.22.) y la de mayor valor del Índice del Valor de Importancia (Figura III.23.). La del mayor dominancia (Figura III.24.) es la especie Acacia Shaffneri. Por otra parte, siguen en importancia el Mezquite, Prosopis glandulosa y Lantana macropoda. Las especies que tienen el mayor valor de importancia confieren la fisonomía de Matorral Espinoso Tamaulipeco y Mezquital a las comunidades vegetales del predio.



III-25

Tabla III.4. Parámetros ecológicos estimados con base en el muestreo (Índice del Valor de Importancia, IVI).

Especie Ind. Abundanciarelativa

Dominanciarelativa

Frecuencia relativa I.V.I.

Aloysia gratissima 42 1.8 0.1 0.6462 2.510 Amourexia wrightii 7 0.3 0.0 0.4847 0.821 Condalia hookeri 28 1.2 2.8 2.5848 6.522 Leucophyllum frutescens 66 2.8 2.2 2.9079 7.835 Castela texana 55 2.3 1.3 5.4927 9.065 Diospyros palmeri 1 0.0 10.3 0.1616 10.475 Diospyros texana 2 0.1 1.5 0.1616 1.791 Echinocereus poselgeri 14 0.6 0.1 1.2924 1.930 Zanthoxylum fagara 11 0.5 1.5 0.9693 2.907 Citharexylum berlandieri 63 2.6 0.9 1.1309 4.698 Karwinskia humboldtiana 117 4.9 2.3 7.9160 15.093 Gutierrezia sp. 98 4.1 0.9 4.3619 9.384 Acacia rigidula 395 16.5 2.9 10.6624 30.072 Larrea tridentata 27 1.1 2.1 0.9693 4.248 Celtis pallida 40 1.7 3.6 3.7157 8.997 Guaiacum angustifolium 108 4.5 1.4 6.4620 12.366 Gymnosperma glutinosum 8 0.3 2.5 0.1616 3.010 Mammillaria heyderi 1 0.0 0.0 0.1616 0.233 Acacia berlandieri 26 1.1 3.4 1.1309 5.606 Acacia farnesiana 43 1.8 9.7 2.7464 14.283 Acacia schaffneri 10 0.4 14.4 0.8078 15.587 Lantana macropoda 302 12.6 1.5 9.8546 24.005 Agave scabra 5 0.2 0.6 0.3231 1.163 Echinocactus texensis 1 0.0 0.0 0.1616 0.230 Prosopis glandulosa 302 12.6 2.7 8.5622 23.891 Mimosa zygophylla 3 0.1 0.6 0.1616 0.897 Opuntia engelmannii 128 5.4 3.6 7.2698 16.211 Yucca treculeana. 3 0.1 5.1 0.4847 5.711 Cercidium macrum 156 6.5 3.2 5.9774 15.671 Forestiera angustifolia 5 0.2 2.2 0.8078 3.189 Phaulothamnus spinescens 7 0.3 1.5 0.6462 2.459 Parthenium argentatum 38 1.6 0.6 1.1309 3.347 Echinocereus enneacanthus 122 5.1 0.7 0.3231 6.169 Parkinsonia aculeata 2 0.1 0.4 0.1616 0.602 Jatropha dioica 58 2.4 0.7 2.4233 5.539 Sclerocactus scheeri 4 0.2 0.0 0.3231 0.498 Opuntia leptocaulis 14 0.6 0.7 1.2924 2.604 Acacia greggii 16 0.7 2.6 1.2924 4.564 Eysenhardtia polystachya 55 2.3 2.5 2.9079 7.669 Yucca filifera 9 0.4 6.8 0.9693 8.147



III-26

Figura III.20. Valores porcentuales de abundancia relativa estimada para el total de las

especies del Proyecto.

0

2

4

6

8

10

12

14

16

ES P EC IES

VALORES DE DOMINANCIA RELATIVA

Acac ia s chaffneri

Dios pyros palmeri

Acac ia farnes iana

Y ucca filifera

Y ucca treculeana.

C eltis pallida

Opuntia engelmannii

Acac ia berlandieri

C erc idium macrum

Acac ia rigidula

C ondalia hook eri

P ros opis glandulos a

Acac ia greggii

G ymnos perma glutinosum

E ys enhardtia polys tachya

K arwins k ia humboldtiana

F ores tiera angus tifolia

Leucophyllum frutes cens

Larrea tridentata

Diospyros texana

Lantana macropoda

P haulothamnuss pines censZ anthoxylum fagara

Guaiacum angus tifolium

C as tela texana

C itharexylum berlandieri

Gutierrez ia s p.

Figura III.21. Valores porcentuales de dominancia relativa estimada para el total de las


0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

ES P EC IES

VALORES ABUNDANCIA RELATIVA

Acac ia rigidula

Lantana macropoda


C erc idium macrum

Opuntia engelmannii

E chinocereusenneacanthusK arwins k ia humboldtiana


Gutierrez ia s p.



J atropha dioica

C as tela texana

E ys enhardtia polys tachia

Acac ia farnes iana

Aloys ia gratis s ima

C eltis pallida

P arthenium argentatum

Condalia hook eri

Larrea tridentata

Acac ia berlandieri

Acac ia greggii

E chinocereus pos elgeri

Opuntia leptocaulis



III-27

0

2

4

6

8

10

12

ES P EC IES

VALORES DE FRECUENCIA RELATIVA

Acac ia rigidula

Lantana macropoda



Opuntia engelmannii


C erc idium macrum

C as tela texana

Gutierrez ia s p.

C eltis pallida



Acac ia farnes iana

C ondalia hook eri

J atropha dioica

E chinocereus pos elgeri

Opuntia leptocaulis

Acac ia greggii


Acac ia berlandieri

P arthenium argentathum

Zanthoxylum fagara

Larrea tridentata

Y ucca filifera

Acac ia s chaffneri

F ores tiera angus tifolia

A loys ia gratis s ima

P haulothamnus

Figura III.22. Valores porcentuales de frecuencia relativa estimada para el total de las


Cobertura

0

5

10

15

20

25

1

Especie

Porc

enta

je

Acacia rigidulaProsopis glandulosaCercidium macrumLantana macropodaOpuntia engelmanniiAcacia farnesianaKarwinskia humboldtianaGuaiacum angustifoliumCeltis pallidaAcacia schaffneriLeucophyllum frutescensEysenhardtia polystachyaEchinocereus enneacanthusGutierrezia sp.Acacia berlandieriCondalia hookeriCastela texanaYucca filifera

Figura III.23. Cobertura por hectárea estimada para el total de las especies del Proyecto.



III-28

0

5

10

15

20

25

30

35

ES P EC IES

INDICE DE VALOR DE IMPORTANCIA

Acac ia rigidula

Lantana macropoda


Opuntia engelmannii

C erc idium macrum

Acac ia s chaffneri


Acac ia farnes iana


Dios pyros palmeri

Gutierrez ia s p.

C as tela texana

C eltis pallida

Y ucca filifera



C ondalia hook eri

E chinocereusenneacanthusY ucca treculeana.

Acac ia berlandieri

J atropha dioica


Acac ia greggii

Larrea tridentata

P arthenium argentatum

Fores tiera angus tifolia

Gymnosperma glutinos um

Zanthoxylum fagara

Opuntia leptocaulis

A loys ia gratis s ima

Figura III.24. Valores estimados para el índice de valor de importancia para el total de las

especies del Proyecto. Derivado del número de especies identificadas en el muestreo cualitativo y con el número de individuos cuantificados en el estudio de caracterización de las comunidades, se estimó la riqueza específica con base en tres índices (Margalef, Gleason y Menhinick), así como la estructura de la comunidad (índice de Shannon). En los índices de diversidad específica se obtuvieron los valores de 4.329, 4.461 y 1.664, respectivamente y en el índice de diversidad estructural de Shannon se obtuvo el valor de 2.7893; lo cual indica que la diversidad en el sitio se caracteriza en un rango medio. Lo anterior se traduce en que el ecosistema del predio cuenta con una relevancia ecológica media, no obstante, puede soportar los impactos resultantes por la ejecución del proyecto. En el predio las comunidades vegetales están constituidas por 20 familias, 39 géneros y 46 especies. La familia Fabaceae se encuentra representada con el mayor número de especies (10), esto es con un 21.7% de las especies identificadas; en segundo lugar le sigue la familia Cactaceae con 7 especies -15.2% (Figura III.25).



III-29

2% 7%2%

9%

15%

2%

4%4%2%

22%

2%

2%

2%

4%

2%

2%

2%

2% 7%4%

AchatocarpaceaeAgavaceaeApiaceaeAsteraceaeCactaceaeCochlospermaceaeCyperaceaeEbenaceaeEuphorbiaceaeFabaceaeOleaceaePontederiaceaePotamogetonaceaeRhamnaceaeRutaceaeSimaroubaceaeScrophulariaceaeUlmaceae

Figura III.25. Proporción de especies identificadas por familia, para el predio en estudio. Uso de las especies vegetales en el área de influencia. En la región donde se encuentra ubicado el predio, tradicionalmente se emplean algunas especies de las comunidades vegetales de las para obtener recursos como leña, carbón, postería, forraje para animales domésticos, sombra, ornato y medicinales entre otros. Durante las visitas efectuadas al sitio propuesto para establecer el proyecto, no se observaron aprovechamientos de especies de flora nativa empleadas de forma tradicional por las personas de la región Especies endémicas y/o en peligro de extinción. Durante los muestreos cualitativos realizados en el predio donde se propone el proyecto, se registraron 2 especies de flora de relevancia ecológica y/o listada en la NOM-059-SEMARNAT-2001 “Protección ambiental-especies nativas de México de Flora y Fauna silvestres-categorías de riesgo y especificaciones para su inclusión, exclusión o cambio-lista de especies en riesgo”, la primera especie pertenece a la familia Cactaceae, Echinocereus poselgeri “sacasil” o “Cola de Rata” y está categorizada como especie Sujeta a protección especial y de la familia Cochlospermaceae, la especie Amoreuxia wrightii, “botón de oro” se encuentra en estatus de Peligro de extinción. Representando un 5% de las especies identificadas en las comunidades vegetales terrestres.



III-30

Además, cabe señalar que durante los recorridos de campo se identificaron varias especies que son de relevancia ecológica, principalmente de la familia de las cactáceas y entre ellas están: Mammillaria heyderi “biznaga chilitos”, Echinocactus texensis “mancacaballos” y Sclerocactus scherii “biznaga ganchuda”. Debido a lo anterior, deberá implementarse un programa de rescate y reubicación de especies protegidas y de interés especial, como una medida de mitigación de manera previa a la remoción de la cubierta vegetal. III.1.2. Fauna. El SAR y el área de influencia se localizan entre dos provincias fisiográficas; las Grandes Llanuras de Norteamérica y la Sierra Madre Oriental (ecoregiones del Matorral Espinoso Tamulipeco y de Bosque de Coníferas y Encinos de la Sierra Madre Oriental, respectivamente). Esto hace que la diversidad faunística se enriquezca por el traslape de dichas regiones. Por otra parte, el fuerte pastoreo por el uso del suelo ganadero condiciona la presencia de un buen número de las especies de fauna provocando una disminución en su abundancia. A pesar de esto, varias especies llegan a incursionar en el predio usándolo como área de tránsito, de alimentación o para abrevar en las presas que se encuentran en el mismo. También, algunas son oportunistas y se ven favorecidas por el disturbio que ocasiona la actividad antropogénica. En la región existe un buen número de especies de fauna que han sido registradas en diferentes trabajos de investigación como el de J. T. Baccus de 1979, que describe la distribución de algunas especies de mamíferos en el Estado de Coahuila. En el Estado de Coahuila, las principales especies de fauna silvestre que corresponden al grupo de mamíferos son: el oso negro (Ursus americanus heremicus), cacomixtle (Bassariscus astutus flavus), tejón (Nasua nasua molaris), zorrillo (Mephitis mephitis), tlalcoyote (Taxidea taxus berlandieri), zorro gris (Urocyon cinereoargenteus), coyote (Canis latrans microdon), puma (Puma concolor stanleyana), gato montés (Linx rufus texensis), ardilla (Spermophilus variegatus couchii), tuza pigmea (Spermophilus mexicanus parvidens), conejo (Sylvilagus floridans chapmani), venado cola blanca (Odocoileus virginianus miquihuanensis), venado bura (Odocoileus hemionus crookii). En el caso de aves son: aura (Cathartes aura), zopilote (Coragyps atratus), gavilán (Falco mexicanus), aguililla (Accipiter striatus), tordo (Molothrus aeneus), cenzontle (Mimus polyglotos), cardenal (Cardinalis cardinalis), Calandria (Icterus cucullatus), carpintero (Melanerpes aurifrons), golondrina (Hirundo rustica), gorrión (Passer spp.), correcaminos (Geococcyx californianus), paloma huilota (Zenaida macroura), halcón (Buteo jamaicensis) y lechuza (Tyto alba). En la región el grupo



III-31

de las aves es altamente diverso y han sido registradas más de 60 especies. Son pocos los trabajos de investigación en aves desarrollados en la región, uno de los principales es la lista de aves de Urban de 1959. Los grupos de Reptiles y Anfibios tienen una distribución amplia que comprende desde el desierto chihuahuense hasta las planicies de Tamaulipas, incluyendo la región donde se localiza el SAR del proyecto. De acuerdo a los registros de la ecoregión ambos grupos se encuentran bien representados. Algunos anfibios son: Scaphiopus couchi, Bufo speciosus, Bufo debilis, Bufo cognatus, Bufo punctatus, Hyalctophyrne augusti, Rana pipiens (acuática). En cuanto a reptiles del la familia Trionichydae está: Trionyx spiniferus (acuática). Del grupo sauria están: Coleonyx brevis, Crotaphytus collaris, C. wislizenii, Holbrokia maculata, Cophosarus texanus, Phyrnosoma cornutum, Sceloporus magister, S, olivaceus, S. poinsetti, S. Undulatus, Eumeces obsoletus, Cnemidophorus tigris. Y en el grupo de las serpientes: Leptotyphlops dulcis, L. humilis, Arizona elegans, Elaphe obsoleta, Hypsiglena torquata, Masticophis taeniatus, Pituophis melanoleucus, Rhinocheilus lecontei, Nerodia erytroghaster (acuática), N. rombifer (acuática), Thamnophis cyrtopsis, T. marcianus, T. proximus, Sistrurus catenatus, Crotalus atrox, C. lepidus, C. molossus, C. scutulatus. Tabla III.5. Especies y categorías de protección de diferentes grupos de fauna silvestre

(terrestre y anfibios) en la región del proyecto.

Especie Nombre común Categoría Mamíferos

Castor canadensis Castor Protección especial (Pr) Erethizon dorsatum Puerco espín del norte En peligro de extinción (P)

Anfibios Bufo debilis Sapo verde Protección especial (Pr)

Reptiles Coleonix brevis Cuija texana Protección especial (Pr) Crotaphytus collaris Lagartija de collar común Amenazada Cophosarus texanus Lagartija sorda texana Amenazada Phyrnosoma cornutum Lagartija cornuda Amenazada Hypsiglena torquata Culebra nocturna Ojo de gato Protección especial (Pr) Nerodia erytroghaster Culebra de agua vientre claro Amenazada Thamnophis cyrtopsis Culebra listonada cuello negro Amenazada * T. marcianus Culebra listonada manchada Amenazada T. proximus Culebra listonada occidental Amenazada Sistrurus catenatus Víbora de cascabel pigmea norteña Protección especial Crotalus atrox Víbora de cascabel Protección especial C. lepidus Víbora de cascabel Protección especial C. molossus Víbora de cascabel Protección especial C. scutulatus Víbora de cascabel Protección especial



III-32

En la ecoregión, que incluye al SAR, el grupo de los peces esta representado por 11 familias. Esto hace que la ecoregión posea una alta diversidad y las familias registradas son: Clupeidae, Characidae, Cyprinidae, Catostomidae, Ictaluridae, Poecilidae, Atherinidae, Centrarchidae, Percidae, Scianidae y Cichlidae. Estas familias incluyen 32 especies de las cuales tres de ellas son exóticas y el resto son nativas. De las especies nativas, 7 son endémicas y son: Dionda diaboli, Sardinita; Notropis braytoni, N. jemezanus, Sardinita; N. saladonis, Sardinita (extinta); Prietella phraetophilla, Bagre ciego; Gambusia marshi, Guayacán; Xiphophorus meyeri, Platy marmoteado (Tabla III.6.). Tabla III.6. Especies y categorías de protección de diferentes grupos de fauna silvestre

acuática en la ecoregión del proyecto (río Sabinas).

Especie Nombre común NOM-059-SEMARNAT-2001Cyprinella lutrensis Sardinita o carpa roja Amenazada (A) Dionda diaboli Carpa diabla En peligro de extinción (P) * Dionda episcopa Carpa del Bravo En peligro de extinción (P) * Notropis jemezanus Carpa del Bravo Amenazada (A) * Notropis saladonis Carpa del salado En peligro de extinción (P) * Ictalurus lupus Bagre Lobo Protección especial (Pr) * Prietella phraetophilla Bagre ciego de Múzquiz En peligro de extinción (P) * Xiphophorus meyeri Espada de Múzquiz En peligro de extinción (P) *

Composición de la comunidad de fauna en el predio. El trabajo de campo para la determinación del inventario y descripción de los grupos faunísticos consistió en la aplicación de distintas técnicas de acuerdo a las características de cada uno de los grupos. Para el caso del monitoreo de mamíferos se colocaron estaciones odoríficas con el fin de conocer la composición de especies instalando 15 estaciones. En el caso de las aves se llevaron a cabo transectos para la observación directa utilizando el método de puntos de conteo y estableciendo, 20 transectos en total; para los anfibio y reptiles se registraron los hábitat potenciales y en el caso de los peces se muestrearon los cuerpos de agua mediante el uso de redes. Es preciso señalar, que los muestreos de fauna silvestre se llevaron a cabo durante dos temporadas: en época de lluvias abundantes (2008) y durante la sequía registrada en el 2009; lo anterior arrojó resultados muy similares en la diversidad de las especies registradas. Las diferencias en el muestreo se basan en el tipo de observación, ya que durante la época lluviosa el mayor número de observaciones fueron de tipo indirecto, es decir, a través de huellas, rastros, madrigueras, sonidos y excretas, entre otras evidencias para detectar la presencia de los individuos en el predio. Mientras que en la época de sequía, se registró un mayor número de observaciones directas de los ejemplares de fauna silvestre. La



III-33

condición de la época de lluvia propicia la abundancia de alimento y sobre todo agua evitando que la fauna necesite desplazarse grandes distancias para encontrar su alimento. Por el contrario, en la época de sequía la fauna tiene que desplazarse en distancias mayores para conseguir su alimento y sobre todo acercarse a las fuentes de agua. Los resultados del trabajo de campo permiten deducir que las especies registradas en ambas temporadas de muestreo son residentes permanentes de la zona. Mamíferos. Del grupo de los mamíferos se observaron en campo ejemplares de Lince, Linx rufus (Figura III.26.); Liebre, Lepus californicus; Conejo, Sylvilagus audubonii; Venado cola blanca, Odoicoleus virginianus (Figura III.27.); Coyote, Canis latrans; entre otros (ver catálogo fotográfico). La Tabla III.7. lista las especies de mamíferos registrados mediante observaciones directas e indirectas (huellas, madrigueras, sonidos, etc.). Tabla III.7. Especies de Mamíferos registrados en el área de estudio y su inclusión en la

NOM-059-SEMARNAT-2001.

CLASE: MAMÍFEROS

Familia Nombre científico Nombre común NOM-059-SEMARNAT-2001

Canidae Canis latrans (Say) Coyote NI Urocyon cinereoargenteus (Schreber) Zorra gris NI

Cervidae Odocoileus virginianus (Zimmermann)

Venado cola blanca NI

Didelphidae Didelphis virginiana (Kerr) Tlacuache común NI

Felidae Lynx rufus (Schreber) Lince NI

Leporidae Lepus californicus (Gray) Liebre cola negra NI Sylvilagus audubonii (Baird) Conejo NI

Muridae Neotoma mexicana (Baird) Rata mexicana NI

Mustelidae Mephitis mephitis (Schreber) Zorrrillo NI

Procyonidae Nasua narica (Linnaeus) Tejón o coatí NI

Sciuridae Spermophilus mexicanus (Erxleben)

Ardilla terrestre o tuza NI

Tayassuidae Pecari tajacu (Linnaeus) Jabalí de collar NI NI: No incluida en la NOM-059-SEMARNAT-2001.



III-34

Figura III.26. Ejemplar de Linx rufus, Lince, protegiéndose del sol junto a una de las

represas.

Figura III.27. Ejemplar de Venado Cola Blanca, Odoicoleus virginianus junto a una de las

represas del predio.



III-35

Aves. El muestreo e inventario de la avifauna se efectuó aplicando la técnica de puntos de conteo (Figura III.28). Dicho método es ideal para determinar la composición de especies de una comunidad, así como para monitorear en espacios de tiempo las variaciones de su abundancia. Este se desarrolla mejor en comunidades de matorral o en ecosistemas cuya composición existen especies maderables. La técnica se aplicó en horas crepusculares y en el mediodía con el fin de observar especies con diferentes hábitos y para ello se desarrollaron 20 transectos en total.

Figura III.28. Diagrama ilustrativo del método de puntos de conteo. Algunas de la aves observadas en el trabajo de campo son: Huilota común, Zenaida macroura; Correcaminos californiano, Geoccyx californianus; Tapacaminos, Chordeiles acutipennis; Pauraque común, Nyctidromus albicolis; Tijereta, Muscivora forficata; Alondra cornuda, Eremophiña alpestris; Golondrina, Hirundo rustica; Cuervo, Corvus corax; Perlita común, Polioptila caerulea; Centzontle, Mimus polyglottos; Cuitlacohe común, Toxostoma curvirostre; Cardenal común, Cardinalis cardinalis; Zanate, Cassidix mexicanus; Tordo negro, Molothrus ater; Gorrión común, Carpodactus mexicanus, Aura (Cathartes aura), Zopilote (Coragyps atratus) Gavilán (Falco mexicanus), halcón de Harris Parabuteo unicinctus (Figura III.29.), Aguililla (Accipiter striatus), tordo (Molothrus aeneus), Calandria (Icterus cucullatus), Carpintero (Melanerpes aurifrons), Golondrina (Hirundo rustica), Gorrión (Passer spp.), Halcón (Buteo jamaicensis) y Lechuza (Tyto alba). En la Tabla III.8. se listan las especies de aves registradas para el predio (ver catálogo fotográfico).

50 m



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Tabla III.8. Especies de Aves registradas en el área de estudio y su inclusión en la NOM-059-SEMARNAT-2001.

CLASE: AVES

Familia Nombre científico Nombre común NOM-059 SEMARNAT-2001

Accipitridae Buteo jamaicencis calurus (Gmelin) Aguililla coliroja NI(1)

Parabuteo unicinctus (Temminck) Halcón de Harris Sujeta a protección especial

Ardeidae Ardea alba (Linnaeus) Garza blanca NI Bubulcus ibis (Linnaeus) Garza ganadera NI

Caprimulgidae Chordeiles acutipennis (Hermann) Tapacaminos NI

Cathartidae Cathartes aura (Linnaeus) Aura común NI Coragyps atratus (Bechstein) Zopilote común NI

Columbidae Columbina inca (Lesson) Tortolita cola larga NI Columbina passerina (Linnaeus) Tortolita común NI Zenaida macroura (Linnaeus) Paloma huilota NI

Corvidae Corvus corax (Linnaeus) Cuervo común NI Cuculidae Geococcyx californianus (Lesson) Correcaminos NI

Emberizidae Cardinalis cardinalis (Linnaeus) Cardenal rojo NI Quiscalus mexicanus (Gmelin) Zanate mexicano NI

Falconidae Caracara plancus audubonii (J. F. Miller)

Quebrantahuesos NI

Charadriidae Charadrius vociferus (Linnaeus) Chorlito tildío NI Laniidae Lanius ludovicianus (Linnaeus) Alcaudón verdugo NI

Mimidae Mimus polyglottos (Linnaeus) Cenzontle NI Toxostoma curvirostre (Swainson) Cuitlacoche NI

Passeridae Passer domesticus (Linnaeus) Gorrión común NI

Phasianidae Callipepla squamata (Vigors) Codorniz escamosa NI Colinus virginianus (Linnaeus) Codorniz cotúi NI

Picidae Melanerpes aurifrons (Wagler) Carpintero cheje NI

Tyrannidae Pitangus sulphuratus (Linnaeus) Papamoscas o Luis

gde. NI

Tyrannus couchii (S. F. Baird) Tirano silbador NI Tyrannus forficatus (Gmelin) Tirano tijereta rosado NI

NI: No incluida en la NOM-059-SEMARNAT-2001. NOTAs: (1): Esta subespecie no se encuentra listada en la Norma oficial, las subespecies que si lo están son el B. j.

fumosus “aguililla cola roja de Tres Marías” como especie Sujeta a protección especial y siendo una especie endémica; y el B. j. socorroensis “aguililla cola roja de Socorro” como especie En peligro de extinción y también es una especie endémica.



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Figura III.29. Un ejemplar de la especie Parabuteo unicinctus, Halcón de Harris protegido

por la NOM-059-SEMARNAT-2001, en el interior del predio. Anfibios y Reptiles. Durante las visitas al predio se registraron aquellas áreas que pudieran representar un hábitat potencial de refugio para los anfibios y reptiles documentándose la observación de solamente una especie de anfibios (Figura III.30.) y cuatro especies de reptiles. En la Tabla III.9. se listan las especies de ambos grupos (Ver catálogo fotográfico).



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Tabla III.9. Especies de Anfibios y Reptiles registradas en el área de estudio y su inclusión en la NOM-059-SEMARNAT-2001.

CLASE: REPTILES


Colubridae Drymarchon corais (Boie) Serpiente negra NI

Testudinidae Xerobates berlandieri (Agassiz) Galápago tamaulipeco Amenazada

Teiidae Aspidoscelis gularis (Baird and Girard) Lagartijo común NI

Trionichydae Trionyx spiniferus Tortuga de agua NI

CLASE: ANFIBIOS


Ranidae Rana berlandieri (Baird) Rana Sujeta a protección especial

NI: No incluida en la NOM-059-SEMARNAT-2001.

Figura III.30. Ejemplar de Rana, Rana berlandieri en uno de los cuerpos de agua del

predio. Peces. El ecosistema acuático en el predio está representado solamente por los cuerpos de agua lénticos (represas usadas para abrevaderos del ganado) ya que la condición del Arroyo natural, El Sauz, único cuerpo lótico que cruza el predio de poniente a oriente es intermitente y su temporalidad no es suficiente para sostener una comunidad de peces. De este modo, las especies de peces importantes y



III-39

protegidas por la NOM-059 con distribución en la ecoregión no tienen presencia en la microcuenca donde se localiza el predio y tampoco en las microcuencas vecinas, como el Arroyo El Gato y El Aura. No obstante, en las represas se encontraron 6 especies de peces cuya importancia ecológica es menor y no está protegidas por ninguna Ley. 5 de las especies son nativas y 2 son exóticas (introducidas), originarias de África y Asia. Todas las especies fueron introducidas en las represas para repoblación con el propósito de pesca deportiva y de autoconsumo (Figura III.10.). Tabla III.10. Especies de Peces registradas en el área de estudio y su inclusión en la NOM-

059-SEMARNAT-2001.

CLASE: PECES


Centrarchidae Lepomis megalotis (Rafinesque) Mojarra sol NI Micropterus salmoides (Lacepède) Robalo NI

Cichlidae Cichlasoma cyanoguttatum (Baird and Girard)

Mojarra copetona NI

Oreochromis niloticus L Mojarra africana NI Cyprinidae Cyprinus carpio L Carpa común NI Ictaluridae Ictalurus punctatus (Rafinesque) Bagre de canal NI

Poecilidae Poecilia mexicana (Steindachner) Molly mexicano NI NI: No incluida en la NOM-059-SEMARNAT-2001.

Figura III.31. Bagre de canal, Ictalurus punctatus, colectado en una de las represas del

predio.



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En resumen, durante los muestreos de campo se registraron 50 especies para el área de estudio o predio, distribuidas por clase de la siguiente manera: 26 aves, 12 mamíferos, 4 reptiles, 1 anfibio y 7 peces, que comprenden 16, 10, 4 y 4 familias respectivamente. El grupo mejor representando son las aves con el 52% de las especies, seguido de los mamíferos 24%, peces con el 14% y con los valores más bajos para los reptiles y anfibios con el 8% y 2% respectivamente. b) Especies de fauna silvestre endémica y/o en peligro de extinción. De las especies registradas en el trabajo de campo solamente se encuentran listadas dos en la Norma Oficial Mexicana NOM-059-SEMARNAT-2001 (Protección Ambiental-Especies Nativas de México de flora y fauna silvestres-Categorías de riesgo y especificaciones para su inclusión, exclusión o cambio-Lista de especies en riesgo, publicada en el Diario Oficial de la Federación el 06 de marzo de 2002). Dichas especies son: Echinocereus poselgeri “sacasil” o “Cola de Rata” y está categorizada como especie Sujeta a protección especial y de la familia Cochlospermaceae, la especie Amoreuxia wrightii, “botón de oro” se encuentra en estatus de Peligro de extinción. Del grupo de las aves está el halcón de Harris (Parabuteo unicinctus) en la categoría de Sujeta a protección especial y del grupo de los reptiles el galápago tamaulipeco (Xerobates berlandieri), en la categoría de especie Amenazada. Del grupo de peces no se encontró ninguna de las especies listadas en la norma con distribución en la región. El factor principal, es la irregularidad de la permanencia del agua en los embalses artificiales y que, el arroyo El Sauz es intermitente. c) Uso de las especies de fauna en el área de influencia del proyecto. El área de influencia del proyecto en las últimas décadas ha venido sosteniendo un gran número de impactos antropogénicos, ocasionados principalmente por la remoción de las comunidades vegetales para la aplicación de proyectos agropecuarios y mineros; por esta razón, se considera que la gran mayoría de las especies de fauna silvestre con distribución natural en la zona, se han adaptado a la continua actividad ocasionada por los seres humanos y otras se han desplazado hacia sitios con mejor conservación del ecosistema. El principal uso dado a los recursos faunísticos en la región, es para el autoconsumo y en menor medida para fines comerciales. El uso es principalmente alimenticio, medicinal y de ornato; destacando entre la fauna silvestre aprovechada las siguientes especies de mamíferos (citados en orden alfabético): Dasypus novemcinctus “armadillo”, Didelphys virginiana “tlacuache”, Lepus californicus “liebre”, Mephitis macroura “zorrillo”, Nasua narica “tejón”,



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Odocoileus virginianus “venado cola blanca”, Pecari tajacu “jabalí de collar” y Sylvilagus floridanus “conejo” principalmente; en el grupo de las aves se encuentran: Cardinalis spp. (cardenales), Columbina spp. “tortolitas”, Icterus spp. “calandrias”, Mimus polyglottos “cenzontle”, Zenaida asiatica “paloma de alas blancas” y Zenaida macroura “paloma huilota”, entre otras. Mientras que para el caso de los reptiles destacan Crotalus atrox “víbora de cascabel”, Phrynosoma sp. “camaleón cornudo” y Xerobates berlandieri “tortuga del desierto o galápago tamaulipeco” principalmente. Cabe señalar, que en las visitas al área de estudio (predio), no se observaron las actividades de aprovechamiento mencionadas para la región. III.1.3. Suelo. Los suelos presentes en el predio, son descritos de acuerdo al Sistema de Clasificación de Suelos FAO/UNESCO, modificado por la Dirección General de Geografía (DGG) del Instituto de Estadística Geografía e Informática (INEGI), información contenida en las cartas edafológicas Escala 1:250,000 del estado de Coahuila (SPP, 1980), la mayor parte de la microcuenca se encuentra dominada por Xerosoles, Vertisoles, Regosoles, Litosoles, Rendzinas y Yermosoles, mientras que específicamente para el predio se presenta casi en su totalidad una mezcla de Xerosol háplico con Xerosol cálcico de textura gruesa (Xh+Xk/3), mientras que en las partes con mayor elevación en la esquina noroeste del predio, se encuentra una asociación de Regosol calcárico con Litosol de textura media y en la parte norte y centro del predio existe una fase física Lítica (mientras que en En la Figura III.32. se ilustran los tipos de suelo característicos del área de estudio.



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Figura III.32. Suelos encontrados en el SAR. La caracterización fisicoquímica del Xerosol en el predio de acuerdo a la información del INEGI presenta una profundidad mayor a los 100 centímetros siendo el espesor del horizonte A, de 29 centímetros, una reacción fuerte al HCl, con una textura fina, una estructura en bloques subangulares, de tamaño fino, un desarrollo moderado y una denominación de Ocrico (ver Figura III.33.) Respecto al horizonte B, el Xerosol presenta una reacción al HCl fuerte, textura fina, estructura en bloques de tamaño fino con un desarrollo moderado y denominación cámbico.



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Figura III.33. Textura del suelo en el SAR. El porcentaje de cada uno de los componentes texturales del Xerosol es de: 30% de arcilla, 30% de limo y 40% de arena, la clasificación textural es de migajón arcilloso, una conductividad eléctrica menor de 2 mmhos/cm. El porcentaje de mateia orgánica es de 1.7 y la capacidad de intercambio catiónico es de 19.8 meq/100 gr. Los cationes intercambiables en meq/100 gr. es para el Sodio (Na) de 0.2, para el Potasio (K) de 1.6, para el Calcio (Ca) de 21.3 y para el Magnesio (Mg) de 1.3, el Fósforo como anión es de 1.1 ppm. En la Figura III.34 se muestran las características de las fases físicas del suelo, incluyéndose las características químicas del suelo en la Figura III.35.



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Figura III.34. Fases físicas del suelo en el SAR. Figura III.35. Fases químicas del suelo en el SAR.



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Es notable que la fertilidad del suelo es sumamente baja y que la parte orgánica del suelo corresponde a los climas secos y áridos del norte y noreste de México.

Figura III.36 Suelo característico (Xerosol) en el predio y con gran abundancia en el

SAR. III.1.4. Hidrología. a) Hidrología superficial y subterránea. Recursos hidrológicos superficiales localizados en el área de estudio. De acuerdo a la cartografía de la Hidrología Superficial publicada por el INEGI, en escala 1:250,000 y basada en la regionalización hidrológica elaborada por la CNA, el proyecto se localiza en la región hidrológica RH24, Río Bravo-Río Conchos. Esta región está subdividida en 14 cuencas (de la “A” a la “N”), ubicándose el proyecto específicamente en la cuenca “D”, Presa Falcón-Río Salado de Nadadores, con una superficie de vertiente de 57,753 kilómetros cuadrados. Por otra parte, la cuenca “D” está dividida a su vez en 12 subcuencas, localizándose el predio en la subcuenca “g”, la cual tiene una superficie de vertiente de 16,944 kilómetros cuadrados (Figura III.37.).



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Es importante mencionar que dado que se tomó como fuente información de la Comisión Nacional del Agua, la nomenclatura difiere, denominando la cuenca como Cuenca Bravo-Sosa. Sin embargo, esta corresponde a la denominada por INEGI como Presa Falcón-Río Salado de Nadadores.

Figura III.37. Descripción gráfica de la Región Hidrológica (RH-24) Río Bravo-Río

Conchos; la cuenca hidrológica “D” Presa Falcón-Río Salado de Nadadores (Cuenca Bravo-Sosa).

El predio está localizado en la vertiente del Arroyo El Sauz que funciona como afluente o tributario de la principal corriente superficial del área, microcuenca del Arroyo El Gato, afluente intermitente del Río Salado, este último desemboca en la Presa Venustiano Carranza (Don Martín), a 55 kilómetros al sureste de Barroterán, la cual comprende los escurrimientos pluviales que se originan en las laderas y cañadas de barlovento de la Sierra Santa Rosa, sobre su vertiente “este”, en el sitio conocido como la Cuchilla San Martín y en las localidades que están al pie de monte llamadas La Escondida y San Pedro. Ambas corrientes son de naturaleza intermitente y solamente en la época de lluvia permanecen con agua a lo largo de su cauce.



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El Arroyo El Sauz cruza el predio en dirección oeste-este y sobre su cauce fueron construidos tres cuerpos de agua (embalses o represas) mediante diques o bordos rústicos con el fin de almacenar agua para sostener la actividad ganadera (Figura III.38).

Figura III.38. Una de las represas construidas sobre el cauce del Arroyo El Sauz con el

propósito de almacenar agua para el ganado. El fondo de la foto muestra el oeste del predio.

Hidrología subterránea. La microcuenca, Arroyo el Gato (y El Sauz), forman parte del Acuífero Región Carbonífera y está definido por los depósitos que rellenan el Valle del Río Sabinas y el Río Salado Nadadores, compuestos por los Aluviones del Cuaternario y del Conglomerado Sabinas del Terciario (Figura III.39). Con base en el estudio geohidrológico del área del proyecto CODECO, Coah. 2008, realizado por Lesser y Asociados, S. A. de C. V., se censaron los aprovechamientos de agua subterránea en el área del proyecto CODECO, resultando 32 aprovechamientos, correspondientes a 21 pozos, 9 norias a cielo abierto y 2 barrenos exploratorios. En dicho estudio, también se integró la



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información de 7 pozos, 2 norias y un barreno, del estudio del proyecto Mina VII. Contando con información de 42 sitios.

Figura III.39. Localización-acuífero Región Carbonífera, al cual pertenece el área de

estudio. De acuerdo al Estudio Geohidrológico realizado por Lesser y Asociados, S. A. de C. V., para la localización de los aprovechamientos, se formó un plano base digitalizado de la zona de estudio. La ubicación de cada sitio visitado se obtuvo mediante GPS, se vació y se presenta en la Figura III.40.



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Figura III.40. Usos del agua y caudales de extracción. Elaborado por Lesser y Asociados,

S. A. de C. V. 2008. En el acuífero regional las fronteras laterales son de carácter impermeable en el contacto entre la parte superior fracturada de las rocas arcillosas del Cretácico Superior con las lutitas del la Formación Kiamichi prácticamente impermeable, en los bordes de las sierras que circundan al valle. Otra frontera del acuífero, la constituye el Río Sabinas, el cual drena del propio acuífero. Las rocas calizas fracturadas de las formaciones Aurora y Cupido constituyen otros acuíferos en la zona, que son explotados por medio de la galería filtrante, El Socavón y alrededor de 11 pozos perforados en el flanco sureste de la Sierra Santa Rosa, entre los cuales se tiene el pozo Aparicio, pozos Cedral y pozos Aura. Estos aprovechamientos abastecen de agua potable a las principales poblaciones de la zona. Los acuíferos calizos están separados por las lutitas y calizas arcillosas de la Formación La Peña, son de tipo libre en las Sierras Santa Rosa, Obayos-Hermanas y Pájaros Azules, en donde afloran las formaciones que los constituyen, y son confinados en el subsuelo del valle. La cima del acuífero calizo de la Formación Aurora se encuentra en las lutitas de la Formación Kiamichi de baja permeabilidad y el basamento hidrogeológico del acuífero calizo de la Formación Cupido posiblemente se encuentra en la cima de la Formación La Virgen compuesta por yesos que presentan intercalaciones de calizas arcillosas, lutitas y limolitas.



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La recarga de los acuíferos calizos se origina por la infiltración de la lluvia en las Sierras Santa Rosa, Obayos-Hermanas y Pájaros Azules. Su descarga natural se desconoce, pero es probable que se relacionan con un sistema de flujo que sale de la zona con una dirección preferencial del noroeste hacia el sureste siguiendo el rumbo de los pliegues anticlinales y sinclinales desde la Sierra Santa Rosa hacia el sureste. Las fronteras de los acuíferos calizos con sus similares de la Zona Monclova, se establecen en la traza del eje de los Anticlinales Santa Rosa, Obayos-Hermanas y Pájaros Azules. Particularmente, el subsuelo del valle de Barroterán, se encuentra formado por lutitas y areniscas de la Formación San Miguel, las cuales se caracterizan por presentar una muy baja permeabilidad (Transmisividad de 0.003 a 0.454 x 10-3 m2/seg). Dentro de estos materiales se infiltra y acumula el agua de lluvia, dando origen a un acuitardo donde existen algunos pozos que extraen caudales del orden de 0.24 lps. La lluvia es escasa (400 mm/año), lo cual aunado a la baja permeabilidad ocasiona que la recarga sea muy reducida. El agua infiltrada circula lentamente hacia el sureste, con un esquema semejante al de los escurrimientos de agua superficial. El flujo subterráneo, tiene una dirección poniente-oriente similar a la circulación de los escurrimientos superficiales desde Las Esperanzas y Minas La Florida hasta Barroterán y posteriormente del noroeste al sureste, donde se le une un escurrimiento procedente del Cerro Kakanapo. Calidad del agua. El departamento de Aguas Subterráneas de la Gerencia Estatal en Coahuila de la CNA reporta para el acuífero de la Región Carbonífera un análisis hidrogeoquímico y su relación con la calidad del agua subterránea. Este se fundamentó en la definición de la distribución espacial de las familias de agua y de parámetros químicos indicadores. Para esto, el Departamento de Aguas Subterráneas de la Gerencia Estatal en Coahuila, realizó dos etapas de muestreo de agua subterránea. La primera en el mes de marzo de 1996, muestreando un total de 15 aprovechamientos distribuidos en diferentes unidades hidrogeológicas. Mientras que la segunda en el mes de abril de 1997, midiendo en campo la temperatura, pH, conductividad eléctrica (CE) y sólidos totales disueltos (STD) del agua subterránea, completando de esta forma un total de 22 aprovechamientos de igual manera distribuidos en distintas unidades hidrogeológicas. En total de las dos etapas se colectaron 37 muestras. Las muestras colectadas en campo fueron analizadas para pH, CE, STD y iones mayoritarios (Ca2+, Mg2+, Na+, HCO3-, Cl-, SO4

2- y NO3-) en el Laboratorio de Calidad de Agua de la Gerencia Estatal Coahuila.



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Adicionalmente, durante la primera etapa del muestreo, fueron colectados datos químicos de los pozos Aura perforados en rocas calizas que abastecen de agua potable a Sabinas y otras ciudades importantes. Los resultados físicoquimicos reportados por este laboratorio y los datos químicos colectados de los pozos Aura, fueron procesados con el modelo de especiación hidrogeoquímica WATQ4F para evaluar el balance de carga iónica. También los resultados físicoquimicos se procesaron para construir diagramas de Stiff modificado tomando en cuenta de que unidad hidrogeológica fueron colectadas las muestras. El procesamiento hidrogeoquímico indica que todos los análisis resultaron con un porcentaje de diferencia en uso balance iónico, por arriba del rango de error aceptable de –10% y +10%. Los errores en los resultados químicos muy probablemente se atribuyen al procedimiento analítico de laboratorio y/o a un inadecuado muestreo en campo. Sin embargo, los datos químicos aportan información hidrogeoquímica congruente con el funcionamiento hidrogeológico de la región. En el agua que prevalece en el acuífero regional en depósitos de relleno del valle tiene predominio el HCO3-Ca. El predominio de bicarbonato y calcio disueltos en el acuífero es producto de la disolución de clásticos de caliza contenidos en los depósitos aluviales. La presencia de aguas bicarbonatadas-cálcicas en el acuífero granular, es una prueba más de que la recarga por infiltración de la lluvia, ocurre a en la planicie aluvial. Otros tipos de agua identificados en el acuífero del valle en los alrededores de Sabinas son: Cl-Mg y SO4-Ca. De la misma manera, al noreste de Nueva Rosita (muestra 1524) y en la comunidad, El Nacimiento se presenta un tipo de agua Cl-Ca. En la parte del acuífero del valle formado por las rocas arcillosas fracturadas del Cretácico Superior, se identificó un agua con HCO3-Na-Ca. Al respecto, el bicarbonato y calcio son producto de la disolución de calcita presente en estas rocas sedimentarias calcáreas, y el sodio resultado del intercambio iónico propio de las arcillas existentes en estos sedimentos. En el acuífero, también se detectó un agua con SO4-Ca, en este caso la presencia de sulfatos puede indicar disolución de evaporitas y/o oxidación de pirita, reportadas en estas rocas arcillosas. Peculiarmente, en el momento del muestreo en campo fue percibido un fuerte olor a azufre, tanto en estas aguas bicarbonatadas como sulfatadas, producto de la desgasificación al tener contacto el agua subterránea con la atmósfera. En los acuíferos calizos se reconoció un agua con HCO3-Ca en el flanco norte de la sierra Santa Rosa (galería filtrante El Socavón y pozo Aparicio), el cual es resultado de la disolución de calcita mineral primario de las calizas de las Formaciones Cupido y Aurora.



III-52

La existencia de agua bicarbonatada-cálcica en los acuíferos calizos, se puede relacionar con el efecto de la recarga por infiltración de la lluvia en la Sierra Santa Rosa. Con fines de comparación se muestran los diagramas modificados de Stiff para los pozos, El Aura perforados en rocas calizas del Cretácico Inferior localizados en la nariz estructural del Anticlinal Santa Rosa en su extremo sureste. Las concentraciones de sólidos totales disueltos (STD) en general son más altas en la parte de acuífero del valle formada por las rocas arcillosas fracturadas poco permeables del Cretácico Superior que en la partes de los depósitos de relleno. Los contenidos de STD en los depósitos de relleno varían entre 354 mg/L y 886 mg/L, aunque los contenidos son mucho mayores en El Nacimiento con un valor de 4,275 mg/L y en los alrededores de Sabinas se tienen entre 969 mg/L y 3968 mg/L. Por otra parte, en las rocas arcillosas del Cretácico Superior, varían entre 451 mg/L y 1,558 mg/L. Mientras que en el acuífero calizo varían entre 441 mg/L y 579 mg/L. Las salinidades del agua subterránea más bajas que se presentan en los depósitos de relleno del valle y rocas calizas, comprueban la alta permeabilidad y condiciones de recarga por infiltración de la lluvia en el valle aluvial para el acuífero granular y en la sierra Santa Rosa para los acuíferos calizos. Por el contrario, las concentraciones más altas que se presentan en las rocas arcillosas del Cretácico Superior, son el resultado de un movimiento más lento del agua subterránea a través de estas unidades de baja permeabilidad. En la microcuenca del Arroyo El Gato (y El Sauz) se realizaron 15 análisis químicos, en donde algunos parámetros estuvieron por arriba de los límites permisibles establecidos en la NOM-127-SSA1-1994 (2000), que corresponden a agua no apropiada para uso y consumo humano. Por otra parte, la calidad del agua para riego en la microcuenca, se clasificó utilizando el método de Wilcox, en el cual se cataloga al agua de acuerdo a la salinidad total expresada como conductividad eléctrica y al contenido de sodio expresado como relación de adsorción de sodio (Figura III.41).



III-53

Figura III.41. Mapa que muestra la conductividad eléctrica del agua en la microcuenca

del Arroyo El Gato. Elaborado por Lesser y Asociados, S. A. de C. V. 2008. III.1.5. Densidad demográfica. El municipio de Sabinas se localiza al este de la región norte del estado de Coahuila, en las coordenadas 101°7´11” longitud oeste y 27°51´10” latitud norte, a una altura de 330 metros sobre el nivel del mar. Limita al norte con los municipios de Morelos y Allende; al sur con los de Juárez y Progreso; al sureste con Juárez; al este con Villa Unión y al oeste con los de Múzquiz y San Juan de Sabinas. Se divide en 160 localidades. Se localiza a una distancia aproximada de 310 kilómetros de la capital del estado. Cuenta con una superficie de 2,345.20 kilómetros cuadrados, que representan el 1.55% del total de la superficie del estado. De acuerdo a las distancias en línea recta desde donde se localiza el proyecto con respecto a otras poblaciones cercanas, se encuentra el municipio de Sabinas mencionado anteriormente a una distancia de 21 km con respecto al proyecto, la localidad de Barroterán a 1 km, la cabecera municipal de Múzquiz 28 km y finalmente la localidad de Palau a 24 km. Cabe mencionar que las localidades de Barroterán y Palau son importantes centros mineros de la región carbonífera y pertenecen al municipio de Múzquiz debido a la cercanía de estas poblaciones con respecto al proyecto en este apartado se incluirá los datos de población de estas localidades.



III-54

Figura III.42. Escuela Secundaria localizada en la localidad de Barroterán, considerada

dentro del sistema ambiental. a) Crecimiento y distribución de la población. De acuerdo al XII Censo General de Población y Vivienda 2000 efectuado por el INEGI, la población solo en la cabecera municipal era de 47,578 habitantes lo cual corresponde al 90.83% de un total de 52,379 habitantes en todo el municipio (SNIM, 2009). A continuación se presenta la tasa de crecimiento anualizada de Sabinas, los períodos corresponden del año 1990 a 2000 (SNIM, 2009, tabla III.11). Tabla III.11. Datos de población relacionados a la tasa de crecimiento del Municipio

donde se distribuye el Proyecto (SNIM, 2009).

Tasa de crecimiento anualizada (%)

1980-1990 1990-1995 1995-2000

2000-2005

1.66 1.74 -2.68 -2.52 En la Tabla III.12. se presenta la densidad poblacional del municipio hasta el año 2000 (SNIM, 2009).



III-55

Tabla III.12. Datos de población relacionados a la densidad poblacional del municipio donde se distribuye el Proyecto (SNIM, 2009).

Densidad (hab/km2)

1980 1990 1995 2000 20051.85 2.18 1.99 1.74 1.53

En la Tabla III.13. se incluyen los datos de población del municipio de Múzquiz, la localidad de Barroterán y la localidad de Palaú del Estado de Coahuila Tabla III.13. Datos de población total, correspondiente a los municipios de Múzquiz,

Barroterán y Palaú, Coahuila. (INEGI -2005).

Población de Múzquiz Total Hombres Mujeres 62710 31331 31379

Población de Barroterán Total Hombres Mujeres

Barroterán Estación 270 135 135

Minas de Barroterán 8228 4174 4054

Nuevo Barroterán 501 246 255

Población Palaú Total Hombres Mujeres

16, 133 8063 8070 Estructura por sexo y edad. Las siguientes tablas muestran la población del municipio de Sabinas, Coahuila por sexo y la población del Municipio según los grupos de edad.

Tabla III.14 Población del municipio de Sabinas, Coahuila (SNIM, 2009).

Año Población Hombres Mujeres Total

1990 23,233 23,797 47,030 1995 25,320 25,809 51,129 2000 25,883 26,496 52,379 2005 26,237 26,805 53,042



III-56

Tabla III.15. Población total del Municipio según grandes grupos de edad (SNIM, 2009). Grupo de edad (años)

Total 0 - 14 15 - 59 De 60 años y más De 65 años y másSabinas 52,379 15,516 31,447 5,094 3,533 Natalidad y mortalidad. En la Tabla III.16. se pueden apreciar diferentes índices de desarrollo humano como son la tasa de mortalidad infantil e índice de esperanza de vida correspondiente al Municipio en el que se encuentra distribuido el Proyecto. Tabla III.16. Índices de desarrollo humano (IDH) del Municipio donde se encuentra el

Proyecto (SNIM, 2009).

Índices de Desarrollo Humano Componente Coahuila Sabinas

Tasa de mortalidad infantil - 12.80

Índice de esperanza de vida - 0.91

Índice de Desarrollo Humano 0.828 0.849

Grado de Desarrollo Humano Alto Alto Migración. En la Tabla III.17.y 18 se presentan las características de la migración durante el año 2000 del Municipio donde se encuentra el Proyecto. Tabla III.17. Características generales de migración en Sabinas, Coahuila (SNIM, 2009).

Parámetro Número de habitantes

Porcentaje que representa del total de la población del

municipio (%)

Población que nació en la entidad 47,712 91.08 Población que nació en otra entidad 3,846 7.34 Población que nació en otro país 354 0.67 Población que no especifica lugar de nacimiento 467 0.89

Población que reside en la entidad 45,277 86.44



III-57

Tabla III.18. Características generales de migración en Sabinas, Coahuila (SNIM, 2009).

Parámetro Número de habitantes

Representa de la población total del municipio (%)

Población que reside en otra entidad 897 1.71 Población que reside en otro país 227 0.43 Población que no especificó lugar de residencia 115 0.21

No migrante municipal 44,223 84.42 Migrante municipal 993 1.89 No especifica migración municipal 61 0.11 Total migrante estatal e internacional 1,124 2.14 Migrante estatal e internacional en otra Entidad 897 1.71

b) Población Económicamente Activa. A manera de resumen, se incluye la Tabla III.19. en la que se muestra la información correspondiente a la Población Económicamente Activa e Inactiva en el Municipio de Sabinas, al cual pertenece la zona en donde se ubica el proyecto. Tabla III.19. Participación económica de la población en el municipio de Sabinas (SNIM,

2009).

Población Económicamente

Activa (PEA) PEA

desocupadaTasa de

participación económica (%)

Tasa de ocupación

(%) Municipio de Sabinas

18,017 180 46.88 99.00 Municipio de Sabinas

Población Económicamente

Inactiva (PEI) PEI

estudiante PEI dedicada al

hogar

20,278 4,728 8,358



III-58

c) Distribución de la población activa por sectores de actividad. La distribución por sectores de actividad es diversa en el municipio, en la Tabla III.20. se incluye esta información para su consulta, encontrándose el número de habitantes económicamente activos y su distribución en los diversos sectores de acividad.

Figura III.43. Servicios con los que cuenta la localidad de Barroterán, localizada dentro del sistema ambiental.



III-59

Tabla III.20. Distribución de la población económicamente activa por sectores de actividad según el número de habitantes en el Municipio (SNIM, 2009).

Actividad Habitantes Porcentaje

Sector primario Agricultura, ganadería y pesca 618 3.46

Sector secundario Minería 1,342 7.52 Ind. manufacturera 4,054 22.72 Energía eléctrica y agua 196 1.09 Construcción 1,661 9.31

Sector terciario Comercio 3,134 17.57 Transporte y comunicaciones 797 4.46 Servicios financieros 118 0.66 Actividad gobierno 570 3.19 Servs. de esparcimiento y cult 113 0.63 Servicios profesionales 278 1.55 Servs. Inmobiliarios y de alquiler de bienes muebles

76 0.42

Serv. Restaurantes y hoteles 720 4.03 Otros excepto gobierno 1,736 9.73 Apoyo a los negocios 317 1.77 Servicios educativos 1,053 5.90 Servs. de salud y asist. social 540 3.02

Figura III.44. Actividades y Servicios con los que cuenta la localidad de Barroterán,

localizada dentro del sistema ambiental.



III-60

La región económica a la que pertenece el proyecto es la Zona “C“ y la Zona Económica del gobierno federal es la 3 (Figura III.45). El salario mínimo vigente es de $51.95, no obstante, fluctúa hasta los $155.38 diarios.

Figura III.45. Áreas geográficas desde el punto de vista económico en que se encuentra

dividido el País, observándose que el área de estudio se localiza en la C. d) Factores socioculturales. En cuanto al valor que se le da a los espacios o sitios ubicados dentro de los terrenos donde se localizará el proyecto y que los habitantes valoran al constituirse en puntos de reunión, recreación o de aprovechamiento colectivo, es preciso mencionar que no se presentan estas condiciones en el área de estudio. Arquitectónicos. • El palacio municipal, inaugurado el 12 de septiembre de 1942; • La parroquia de Nuestra Señora de Guadalupe, construida en 1897; • El primer edificio que se construyó cuando fue nombrado el Primer

Republicano Ayuntamiento del municipio de Sabinas, en el año 1906;



III-61

• Antigua estación del ferrocarril, construida el 3 de diciembre de 1883; • Los Hornos de Colmena, construidos en 1905, los cuales sirven para coquizar

el carbón, y el edificio de la primera lavadora de carbón, erigido a finales de 1905.

Históricos. • Casa la Mar, lugar en donde el general Francisco Villa estuvo el 28 de julio de

1920; • El cuartel del 37o regimiento de caballería, cuyo primer General fue Bernabé

González. Presencia de grupos étnicos y religiosos. En el municipio de Sabinas destaca la práctica de la religión católica con 39,620 personas mientras que a otras asociaciones religiosas pertenecen 6,896 habitantes. Todos ellos correspondientes a los rangos de edad de 5 años o más.

Figura III.46. Templo religioso en la localidad de Barroterán, localizada en el sistema

ambiental.



III-62

Localización y caracterización de recursos, así como actividades culturales y religiosas. La Expo-feria de Sabinas, que se celebra la primera quincena del mes de Septiembre. Servicios Turísticos. Dentro de sus tradiciones, se encuentra la expo feria Sabinas que se celebra la primera quincena del mes de septiembre, contando con exposición agrícola, ganadera, industrial y artesanal. Además cuenta con restaurantes y hoteles de calidad turística para abastecer las necesidades del municipio. III.2. CARACTERÍSTICAS CLIMÁTICAS. III.2.1. Temperatura.

Temperatura. La zona donde se localiza la microcuenca posee un clima extremoso, ya que las temperaturas varían desde los -4 hasta los 42°C como mínimas y máximas absolutas, respectivamente. La Estación Meteorológica Las Esperanzas, Sabinas (5166) registra una temperatura media anual de 28.3°C. En días de verano rebasa los 40º C y en invierno desciende hasta los 7º C bajo cero (Figura III.47).



III-63

Figura III.47. Isotermas de la zona donde se localiza el sitio del proyecto propuesto.

Carta de efectos climáticos, G14-1, 1:250,000 INEGI. III.2.2. Precipitación pluvial. La precipitación media anual registrada en la estación climatológica “Las Esperanzas”, Múzquiz (5166), ubicada a 8 km del predio donde se proyecta realizar la obra (27°44'45"N - 101°21'11"W - 450 msnm), indica que el predio recibe una precipitación normal anual de 486.6 mm.



III-64

La precipitación es bimodal, con eventos principalmente en los meses de mayo y septiembre, donde ambos meses representan el 30% de la precipitación anual; y el 23% de los días con lluvias, son los únicos meses que se encuentran por encima de la línea de temperatura en el diagrama ombrotérmico de la Figura III.21. Se registra en promedio un total de 39 días con lluvias en el periodo comprendido por la toma de datos de la estación antes mencionada (Tabla III.22).

Figura III.48. Diagrama ombrotérmico de la Estación 5166 Las Esperanzas. Tabla. III.21. Datos climatológicos observados en la estación “Las Esperanzas, Múzquiz

(5166).

Parámetro ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC ANUAL Temperatura máx normal 19.3 20.9 24.9 28.9 32.3 34.9 34.9 35.8 33.2 29.5 24.2 20.6 28.3 Temperatura máx mensual 29.2 30.8 31 37.2 41.8 43.5 43.8 42.3 40 39 31.9 29.9 Año de máxima 1999 1998 1998 1995 1998 1998 1998 1997 1982 1986 1981 1981 Máxima diaria 38 38 43 45 48 49 46 46 44 43 40 38 Años con datos 18 15 15 16 15 15 16 15 16 13 15 15 Temperatura med normal 19.3 20.9 24.9 28.9 32.3 34.9 34.9 35.8 33.2 29.5 24.2 20.6 28.3 Años con datos 17 15 15 16 15 15 16 15 15 13 15 14 Temperatura mín normal 8.5 11.8 15.7 20.8 23.2 23.5 23.4 20.7 17 11.4 7.7 15.9 28.3



III-65

Tabla. III.22. Datos climatológicos observados en la estación “Las Esperanzas, Múzquiz (5166). (Continuación).

Parámetro ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC ANUAL

Temperatura mín mensual 2.1 3.2 5.8 8.8 14.9 18.4 19.3 14.5 14.6 13.5 2.7 5 Año de mínima 1987 1981 1986 1993 1992 1992 1985 1986 1986 1988 1983 1989 Máxima diaria -5 -3 0 2 9 10 12 10 10 1 -1 -7 Años con datos 17 15 15 16 15 15 16 15 15 13 15 14 Precipitación normal 17.9 18.4 18.1 39.1 73.4 67.7 57.6 51.6 72.7 36.3 16.6 17.2 486.6 Precipitación max mensual 80 56 90.5 162 165 182 300 151 185 94 71.5 151 Año de mínima 1987 1982 1997 1981 1986 1986 1990 1998 1990 1996 1983 1986 Máxima diaria 40 42 44.3 45 105 60 60 64.5 70 65.2 20 20 Años con datos 18 15 16 17 16 16 16 16 16 14 15 15 Días con lluvia 2.3 2.6 2.5 3.2 5.4 4.6 3.6 4 3.7 2.9 1.9 2.3 39 Días con niebla 0.6 0.5 0.3 0 0 0 0.1 0 0 0 0.4 0.1 2 Días con granizo 0 0 0 0.1 0.2 0.1 0 0 0 0 0.1 0 0.5 Días con tormenta eléctrica 0 0 0 0 0.4 0.1 0 0 0 0 0 0 0.5 Años 18 15 16 17 16 16 16 16 16 14 15 15

Figura III.49. Isoyetas de la zona donde se localiza el sitio del proyecto propuesto. Carta

de efectos climáticos, G14-1, 1:250,000 INEGI.



III-66

III.2.3. Dirección y velocidad del viento. En la Figura III.50. se incluye la distribución de la velocidad y dirección de los vientos que se construyó para el periodo 2004 a 2008.

NORTH

SOUTH

WEST EAST5%

10%15%

20%25%

WIND SPEED (m/s)

>= 4.0

3.0 - 4.0

2.0 - 3.0

1.0 - 2.0

0.1 - 1.0

Calms: 0.00%

15.8

35.3

25.1

13.9

9.9

0

5

10

15

20

25

30

35

40

%

Wind Class Frequency Distribution

Wind Class (m/s)Calms 0.1 - 1.0 1.0 - 2.0 2.0 - 3.0 3.0 - 4.0 >= 4.047% del viento proviene del

cuadrante Este-Sureste-Sur

Figura III.50. Rosa de vientos generada para el periodo 2004-2008. La evaluación de la dispersión de contaminantes generados por la operación de la central, se incluye en el Anexo 5 para su consulta. III.3. INTEMPERISMOS SEVEROS. Dentro de las diferentes contingencias de origen hidrometeorológico que ocurren en el estado. Las de mayor importancia por su periodicidad son las bajas temperaturas, las sequías y en menor escala las tormentas severas y granizadas. Heladas. La frecuencia de heladas en la zona es de noviembre a marzo, siendo diciembre y enero, los meses con mayor ocurrencia de heladas (Figura III.51.).



III-67

Figura III.51. Ocurrencia de heladas en las Microcuenca Arroyo El Gato.

Granizadas. De acuerdo a los datos de la Estación Meteorológica Las Esperanzas, Sabinas (5166), en la región no se presentan estos fenómenos o son inapreciables.



III-68

Sequías. Este es un fenómeno climatológico al que es muy vulnerable prácticamente todo Coahuila, siendo una de las entidades federativas que sufrieron el mayor número de sequías anuales entre 1979 a 1988 con ocho años de ocurrencia en el periodo. Huracanes. El Atlas Nacional de Riesgos considera el centro y el norte del Estado de Coahuila como una zona afectable por perturbaciones ciclónicas tropicales, aunque no son tan importantes por su intensidad como en los estados costeros del Golfo de México, pero si por el potencial para causar inundaciones. La intensidad de estos eventos en la zona es de mediana importancia, puesto que la microcuenca se localiza en la región comprendida por la categoría de los 80 y 100 km/h de velocidad de los vientos máximos sostenidos para ciclones tropicales registrados con base en la escala Saffir-Simpson para la clasificación de ciclones tropicales y huracanes (Figura III.52. y Tabla III.23).

Figura III.23. Valores de “Velocidad máxima sostenida” de los vientos ocasionados por

ciclones tropicales en el Sistema Ambiental Regional del proyecto propuesto.



III-69

Tabla III.22 Escala de Saffir-Simpson para la clasificación de ciclones tropicales y huracanes.

Tipo Categoría Presión en Milibares

(mb)

Vientos Máximos (nudos)

Vientos máximos

(km/h)

Marea de Tormenta

(m)

Depresión Tropical Depresión Tropical < 34 62

Tormenta Tropical Tormenta Tropical 34 a 63 63 a 117

Huracán H-1 > 980 64 a 82 118 a 152 1.22 a 1.524 Huracán H-2 965 a 980 83 a 95 153 a 176 1.83 a 2.44 Huracán H-3 945 a 965 96 a 112 177 a 208 2.74 a 3.66 Huracán H-4 920 a 945 113 a 135 209 a 250 3.96 a 5.47 Huracán H-5 < 920 > 135 > 250 > 5.48



IV-1

IV. INTEGRACIÓN DEL PROYECTO A LAS POLÍTICAS MARCADAS EN LOS PROGRAMAS DE DESARROLLO URBANO.

En el presente Capítulo se identifican y analizan los diferentes instrumentos de planeación y política ecológica que regulan la zona donde se pretende realizar el proyecto, a fin de sujetarse a los instrumentos con validez oficial que rigen el establecimiento de la infraestructura eléctrica, contemplando como actividad inicial el proceso de cambio de uso de suelo. IV.1. PROGRAMA DE DESARROLLO MUNICIPAL. En lo que se refiere al ordenamiento municipal, puede mencionarse que el proyecto cuenta con una carta de Pre-factibilidad del proyecto denominado CODECO, a desarrollarse en el municipio de Sabinas, Coahuila. La Prefactibilidad fue otorgada a través del Oficio No. DOP/024/2010, con fecha del 27 de enero de 2010. En él se establece que de Acuerdo al Plan Director de Desarrollo Urbano, el proyecto denominado CODECO, se clasifica: “Su ubicación no se encuentra dentro del perímetro urbano y ni a menos de 500 metros del mismo perímetro de todas las comunidades colindantes.” El documento se encuentra firmado por el Director de Obras Públicas, el Lic. Jesús Alfredo de Luna Sánchez. En el Apéndice 1 se incluye una copia para su consulta. IV.2. PROGRAMA DE DESARROLLO URBANO ESTATAL. En el contenido del Plan Estatal de Desarrollo del Gobierno de Coahuila “2006-2011”, se definen seis regiones geográficas constituidas por los siguientes municipios: • Región Norte: Allende, Guerrero, Hidalgo, Acuña, Jiménez, Morelos, Nava,

Piedras Negras, Villa Unión y Zaragoza. • Región Carbonífera: Juárez, Múzquiz, Progreso, Sabinas y San Juan de

Sabinas. • Región Centro: Abasolo, Candela, Castaños, Escobedo, Frontera, Lamadrid,

Monclova, Nadadores, Sacramento y San Buenaventura. • Región Desierto: Cuatro Ciénegas, Ocampo y Sierra Mojada. • Región Laguna: Francisco I. Madero, Matamoros, San Pedro, Torreón y

Viesca.



IV-2

• Región Sureste: Arteaga, General Cepeda, Parras de la Fuente, Ramos Arizpe y Saltillo.

A continuación y de forma sintetizada se mencionan los compromisos y retos que se establecen en el Plan Estatal por eje rector: Justicia social para todos: Pensar en Coahuila como una sociedad más armónica, solidaria y estable; es reconocer que el bienestar individual depende del bienestar colectivo. Por ello, una de las mayores preocupaciones es promover la justicia social para ampliar el número de personas con acceso a los beneficios del desarrollo. Desarrollo económico y empleo: La transformación productiva es necesaria para lograr un Coahuila más equitativo, en el que las familias tengan autonomía para satisfacer sus necesidades y decidir acerca de la vida que desean llevar. Crear los empleos que los coahuilenses demandan requiere un gran esfuerzo de coordinación entre gobierno, iniciativa privada, sindicatos, academia, institutos de investigación y sociedad, además de la consolidación de una infraestructura de comunicaciones suficiente y en buenas condiciones para que contribuya de forma significativa al desarrollo económico y multiplique el rendimiento de las inversiones, la competitividad y la riqueza de la Entidad. Compromiso con la sustentabilidad ambiental: La sociedad actual enfrenta serios problemas derivados del progresivo deterioro ambiental que generan las actividades cotidianas de un desarrollo basado en el uso irracional de los recursos naturales. En este contexto, se enfrentará el problema de resolver las necesidades presentes sin abusar del entorno, de trascender la inmediatez y sentar las bases de un desarrollo sustentable que propicie la equidad social a la par de un crecimiento económico respetuoso de los principios de la ecología sin comprometer la viabilidad de subsistencia de las generaciones futuras. Estas estrategias derivadas de los ejes rectores que fueron puestos en marcha con el propósito de otorgar a los coahuilenses las condiciones adecuadas para su bienestar, su empleo y su seguridad, y para que la justicia social, largamente retrasada, llegue a todos por igual sin sacrificar la estabilidad económica y el crecimiento sustentable. El Municipio de Sabinas se ubica en la región carbonífera, donde al igual que en las cinco restantes se ha planteado la instrumentación de estrategias que parten de una premisa básica: favorecer el desarrollo integral de las regiones bajo el criterio de un progreso equilibrado, armónico y conforme a su propia vocación productiva.



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De acuerdo a lo anterior, es posible mencionar la concordancia del proyecto con los objetivos de los tres ejes rectores antes mencionados. En la parte de justicia social, es posible mencionar que el proyecto mantendrá el compromiso que caracteriza a Grupo Acerero del Norte de cumplir con las condiciones de seguridad y medio ambiente de trabajo que establece la normatividad, dando preferencia a los habitantes de la localidad cercana al proyecto y apoyando proyectos comunitarios. En lo tocante a la generación de empleos, es importante destacar la inversión que representa el proyecto y la cual arrojará una derrama económica garantizando una generación de 570 empleos directos, durante las etapas de preparación del sitio y construcción y 156 empleos directos permanentes durante las etapas de operación y mantenimiento. La puesta en marcha del proyecto CODECO, garantizará la derrama económica de las empresas mineras que pertenecen a Grupo Acerero del Norte, al contar con una garantía en el abasto de energía eléctrica, lo cual permitirá garantizar su operación. Finalmente, en referencia al eje rector de sustentabilidad ambiental; la evaluación de impacto ambiental que la empresa ha desarrollado y la cual se manifiesta en este documento, es una muestra del compromiso de Grupo Acerero del Norte en apoyar las políticas que favorecen un cuidado del medio ambiente y que tienen a garantizar un desarrollo sustentable. Dentro del proyecto, ya se integran en su diseño diversas medidas de prevención y mitigación de impactos ambientales, como es la selección de la tecnología de lecho fluidizado circulante, a través de la cual se logrará reducir la emisión de contaminantes como es el caso de los óxidos de nitrógeno y óxidos de azufre. IV.3. PLAN NACIONAL DE DESARROLLO. El Plan Nacional de Desarrollo se realiza con base al cumplimento del artículo 16 de la Constitución Política de los Estados Unidos Mexicanos y tiene como finalidad principal establecer los objetivos nacionales, las estrategias y las prioridades de la administración en funciones, en este caso corresponde al periodo 2006-2012; asumiendo como premisa básica la búsqueda del Desarrollo Humano Sustentable, el cual se traduce en facilitar el acceso de todos los mexicanos al proceso permanente de desarrollo que permita incrementar tanto sus capacidades como sus libertades. A través de los objetivos del plan, se pretende otorgar a los ciudadanos un acceso a una vida digna, sin comprometer el patrimonio de las generaciones futuras. Para satisfacer dichos objetivos, el Plan Nacional de Desarrollo considera de suma importancia la creación de una infraestructura eficiente y competitiva. Es por ello que dentro del Eje 2 titulado Economía competitiva y generadora de empleos, establece que la finalidad del Plan es lograr un crecimiento sostenido acelerado y



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generar así empleos formales que permitan mejorar la calidad de vida de todos los mexicanos. Dicha visión también establece que el crecimiento económico debe darse sin sacrificar los recursos naturales, respetando al medio ambiente sin comprometer el bienestar de las generaciones futuras. Dentro del eje ya mencionado, el apartado Infraestructura para el desarrollo, muestra algunas estadísticas en relación a la economía mexicana. Indica que la infraestructura es fundamental para determinar los costos de acceso a los mercados, así como para proporcionar servicios básicos en beneficio de la población y de las actividades productivas, situándose como un componente esencial de la estrategia para la integración regional y el desarrollo social equilibrado. Aunado a esto, con la infraestructura suficiente se incrementa la competitividad de la economía nacional y se alcanza con ello un mayor crecimiento económico generando un mayor número de empleos mejor remunerados. Estadísticamente, a nivel mundial nuestro país se ubica actualmente entre el quinto y séptimo lugar en America latina en cuestión de calidad y competividad de su infraestructura. Asimismo, los montos de inversión en este rubro son relativamente bajos, pues como porcentaje del PIB (Producto Interno Bruto) en México es de alrededor del 2%, cuando países como Chile invierten más del doble, mientras que en China se destina un monto equivalente al 9% del PIB para inversión en infraestructura. Se especifica que el Banco Mundial estima que, tan solo para alcanzar la cobertura universal en servicios básicos, atenderá al crecimiento de la demanda y dara un mantenimiento adecuado a la infraestructura existente, México debe incrementar su inversión entre 1.0% y 1.25% del PIB y que, para elevar la competitividad del país de manera significativa, la inversión en infraestructura como porcentaje del PIB debe al menos duplicarse respecto a los niveles actuales. Es por estas razones que el objetivo primordial del Plan Nacional de Desarrollo en la materia consiste en incrementar la cobertura, calidad y competitividad de la infraestructura, de modo que México se ubique entre los treinta países líderes en la materia de acuerdo a la evaluación del Foro Económico Mundial. En este sentido, el proyecto de la Central Generadora de Energía Eléctrica CODECO, es acorde a lo establecido en el Plan Nacional de Desarrollo, ya que representa una aportación importante a la inversión en infraestructura por parte de Grupo Acerero del Norte. A través de dicha inversión, se facilita también la inversión en otros proyectos del área productiva en algunas de sus subsidiarias, al mantener cubierta su necesidad de suministro de energía eléctrica.



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IV.4. DECRETOS Y PROGRAMAS DE MANEJO DE ÁREAS NATURALES PROTEGIDAS.

No se define la vinculación del proyecto con estos instrumentos de planeación, en virtud de que la superficie donde se desarrollará la obra no se ubica total ni parcialmente dentro de algún ANP (Área Natural Protegida). En la Figura IV.4. puede observarse que los límites del predio no se encuentran ubicados dentro del polígono que cubre la “Cuenca Alimentadora del Distrito Nacional de Riego 004 Don Martín”, en lo respectivo a las Subcuencas de los Ríos Sabinas, Alamós, Salado y Mimbres, decretada por el Ejecutivo Federal el 07 de Noviembre de 2002 como “Área de Protección de Recursos Naturales” (con una superficie delimitada de 1´519,920 ha); zona bajo régimen de protección especial por presentar elementos naturales que le confieren una alta importancia para la conservación, comprendiendo los Municipios de Zaragoza, San Buenaventura, Múzquiz y Acuña en el Estado de Coahuila. En referencia a una porción mínima del ANP en mención dentro del SAR del proyecto, se hace la aclaración de que este fue justificado para efectos de la evaluación del impacto ambiental por los contaminantes atmosféricos que generará la operación de la carboeléctrica; sin embargo, es importante señalar que los impactos por el cambio de uso de suelo propuesto se concentran a nivel de predio y para el caso de la liberación de emisiones a la atmósfera, evaluadas de forma particular en esta MIA-R, se encontró que estas se encontrarán muy por debajo de los límites de emisión que estipula como límite la normatividad aplicable. En este sentido a pesar de que la dinámica natural de los vientos los transportará hasta los linderos de las sierra, sitio donde se hallan definidos los límites de zonas de condición especial por la presencia de especies de flora y fauna determinadas como importantes ecológicamente, dado que los procesos de remoción de la vegetación se darán de forma muy puntual (no afectando los ecosistemas característicos de la serranía), se considera que aunque las concentraciones estarán muy por debajo de los límites de las Normas Oficiales, estas no derivarán en efectos que influyan en la dinámica de las poblaciones de vida silvestre en ese lugar.



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Figura IV.4. Ubicación del predio y del SAR con respecto al ANP más próxima en la región.



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Programa Regiones Prioritarias para la Conservación de la Biodiversidad. En referencia a la regionalización de áreas prioritarias para la conservación establecida por la CONABIO, la RTP-71 denominada “Sierra La Encantada – Santa Rosa” (de la cual una porción mínima de su superficie se encuentra dentro del SAR) posee como característica principal el formar parte del corredor biológico Santa Rosa-Maderas del Carmen-Chisos Mountains, destacando el hecho de que se encuentra asociada a la Sierra El Burro que forma parte también de una región prioritaria. La ejecución del proyecto no representa una obra que pueda afectar la integridad ecológica de dicho sistema ambiental por el cambio de uso de suelo propuesto, dada la gran distancia existente al área de estudio (Figura IV.5.), mayor a los 10 kilómetros. La RTP en mención se ubica en los municipios de San Buenaventura, Progreso, Ocampo y Múzquiz del Estado de Coahuila, con una superficie de 699,594 ha. Por otra parte, en la Figura IV.5. se observa también que la RTP denominada “Matorral Tamaulipeco del Bajo Río Bravo” se ubica aproximadamente a 35 km en línea recta del extremo más cercano del SAR; motivo por el cual no se considera tampoco afectación dentro de sus límites, principalmente en relación a que las emisiones atmosféricas transportadas por el viento se encontrarán circunscritas en su totalidad a los linderos de la sierra ubicada hacia el lado oeste (la RTP se localiza al este del SAR).



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Figura IV.5. Representación esquemática de los límites que cubre la RTP-71 dentro del

SAR, pudiendo observarse la ubicación del proyecto fuera del polígono que circunscribe las “Sierras La Encantada-Santa Rosa”.

Así mismo, en referencia al Programa de Regiones Hidrológicas Prioritarias impulsado también por la CONABIO (Arriaga et al., 1988), en la porción sur del SAR se encuentra parte de los límites de la RHP No. 50 “Río Salado de los Nadadores”, localizada aproximadamente a 10 km del predio (Figura IV.6.), ocupando una extensión de 954,178 ha en los Municipios de Zaragoza, Sierra Mojada, San Juan de Sabinas, San Buenaventura, Saltillo, Sacramento, Sabinas, Ramos Arizpe, Ocampo, Nadadores, Múzquiz, Monclova, Lamadrid, Juárez, Cuatrociénegas, Castaños, Candela, Arteaga y Acuña en el Estado de Coahuila. Es importante resaltar que por la magnitud y dirección de las principales emisiones atmosféricas no se espera ninguna afectación por el desarrollo de la actividad en las dimensiones propuestas. En la Figura IV.6. se incluye también, únicamente a manera de ilustración, el extremo de la RHP “Sierra de Santa Rosa” que se ubica aproximadamente a poco más de cinco kilómetros del SAR y, lógicamente, a una mayor distancia del predio donde se pretende remover la cubierta vegetal nativa para el establecimiento de infraestructura del sector eléctrico.



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Figura IV.6. Ubicación de la RHP “Río Salado de los Nadadores” con respecto al SAR.



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En el mismo sentido, con relación al directorio de las Áreas de Importancia para la Conservación de las Aves (AICAs) en México, sistematizadas en la CONABIO (incorporándolas también en su Sistema de Información Geográfica), como se podrá apreciar en la Figura IV.7., dentro de los límites que cubre el SAR del proyecto, y por ende dentro del predio, no se encuentra ninguna región que reciba dicha clasificación; sin embargo, en los alrededores del SAR, particularmente en las serranías del extremo oeste se ubica el AICA denominada “Nacimiento del Río Sabinas-Sureste Sierra Santa Rosa”, en la cual no se espera afectación de sus condiciones de vegetación por las emisiones de la carboeléctrica a la atmósfera, por las razones ya explicadas en este apartado para el caso del ANP.

Figura IV.7. Ubicación del predio con respecto al directorio de AICAs en la región.



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Finalmente, en lo que respecta a los Sitios Prioritarios Terrestres para la Conservación de la Biodiversidad (SPT), cuya delimitación constituye un avance con respecto a las RTPs, debido a que representa un ejercicio más detallado y de mayor resolución, ya que la delimitación de estas últimas es más generalizada; en la Figura IV.8. se observa que en el extremo poniente del SAR (mas no así dentro de los límites del predio, que se localizan a una distancia aproximada de 10 km y más de 10 km en línea recta los más próximos) se localizan dos sitios clasificados como de prioridad alta (al norte) y de prioridad media (el del sur), no previéndose afectación de sus superficies por el cambio de uso de suelo dentro de los límites propuestos por el proyecto. Para el caso de las emisiones a la atmosfera derivadas de la operación de la obra, se considera que aplican los mismos preceptos estipuladas para las anteriores zonas de condición especial. Ahora bien, con referencia a las áreas delimitados como sitios RAMSAR (iniciativa de conservación sobre humedales), el predio en cuestión se ubica a 120 m de la zona denominada como “Río Sabinas” (Figura IV.9.); sin embargo, es importante manifestar que el mismo Río Sabinas se localiza a una distancia de 21 km, por lo que, considerándose además que esa superficie abarca 603,123 ha en los Municipios de Villa Unión, San Juan de Sabinas, Sabinas, Progreso, Múzquiz, Morelos, Juárez y Allende en el Estado de Coahuila, la remoción de la cubierta natural dentro de los límites propuestos representa una afectación nula de la extensión que cubre la zona en cuestión en términos de cambio de uso de suelo, más no así para el caso de las emisiones contaminantes a la atmósfera que pueden llegar a afectar principalmente a los pobladores del lugar.



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Figura IV.8. Ubicación del área de estudio con respecto a la

regionalización biótica propuesta por la CONABIO, en este caso las SPT más próximas al predio dentro del SAR.

Figura IV.9. Ubicación del predio con respecto al sitio RAMSAR más próximo, observándose que no se localiza dentro de sus límites.



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a) Ordenamientos ecológicos locales y regionales decretados. A nivel nacional se cuenta con una serie de criterios de ordenamiento ecológico, mismos que no existen publicados oficialmente a nivel municipal ni para el Estado de Coahuila, los cuales abarcan temas que van desde el control de la contaminación sobre los recursos naturales (agua, aire y suelo), hasta la reglamentación de ciertas actividades sectoriales. De los que se encuentran disponibles para su consulta, el único que incide directamente en la Entidad es el Programa de Ordenamiento Ecológico de la Región Cuenca de Burgos (Figura IV.10.), actualmente en elaboración para una superficie total de 280,805 km2 en los estados de Coahuila, Nuevo León y Tamaulipas, abarcando 31, 48 y 19 municipios, respectivamente (Periódico Oficial del Estado de Tamaulipas, 06 de Febrero de 2004).

Figura IV.10. Programas de Ordenamiento Ecológico Regional en la zona noreste de la

República Mexicana (http:www.semarnat.gob.mx). La Región se delimitó considerando el criterio de Cuenca, por lo que involucra un número de siete de acuerdo a la regionalización geográfica de la Comisión Nacional del Agua (Presa Falcón – Río Salado, Río Bravo – Matamoros – Reynosa, Río Bravo – Nuevo Laredo – Río Bravo – San Juan, Río Bravo – Sosa, Río San Fernando y Laguna Madre); sin embargo, bajo el esquema que contempla el Programa se realizará un análisis macro-regional de la superficie total, con énfasis en el área específica que cubre la Cuenca de Burgos de 36,800.5 km2.



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La zona es poseedora de enormes recursos naturales no renovables y renovables, como es el caso de las reservas de gas natural, una rica y variada vida silvestre y recursos pesqueros. Los tipos de vegetación presentes son el Matorral Espinoso Tamaulipeco (importante por la distribución de grandes poblaciones de fauna silvestre cinegética), Mezquital, Matorral Subinerme, Pastizal y Vegetación Halófila, los cuales resultan ser más abundantes para la Planicie Costera del Golfo; zona donde se han venido creando una serie de impactos que actualmente se reflejan en el detrimento de los recursos bióticos debido a actividades antropogénicas, el crecimiento demográfico, el incremento de la industria maquiladora, la infraestructura hidráulica, caminos, autopistas y la misma actividad petrolera. En este sentido, dada la naturaleza del proyecto propuesto, el documento que se encuentra en consulta y que aún no ha sido aprobado, emite una serie de recomendaciones durante las fases implementación de los proyectos, teniendo como propósito lograr el aprovechamiento racional y sostenido de los recursos naturales, así como aminorar los impactos adversos sobre el ambiente. En materia de aire: • Prohibir la emisión de contaminantes por energía térmica, ruido y emisiones

perjudiciales al ambiente y la salud en contravención de los límites que disponen las Normas Oficiales relativas.

• En la construcción de obras o instalaciones que se generan contaminantes, así como en la operación o funcionamiento de la obra, deberán tomarse medidas técnicas preventivas para evitar los efectos nocivos que produzcan o puedan producir.

En materia de agua: • Prohibir arrojar o depositar basura u otros desechos en los cuerpos receptores

y zonas inmediatas para evitar o prevenir la contaminación de cuerpos de agua.

• Aplicar métodos para la conservación de los recursos de suelo y agua.



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En materia de suelo: • Prohibir la descarga, depósito o infiltración de contaminantes en los suelos sin

el cumplimiento de las normas reglamentarias y los lineamientos técnicos correspondientes.

• Todos los contaminantes que se depositen o se infiltren en el suelo o subsuelo deberán contar con previo tratamiento a efecto de reunir las condiciones necesarias para evitar o prevenir: la contaminación del suelo, alteraciones nocivas en el proceso biológico de los suelos y alteraciones en el aprovechamiento, uso o explotación del suelo.

En materia forestal: Se considera forestal a toda cubierta vegetal constituida por árboles, arbustos y vegetación espontánea que tenga influencia directa contra la erosión normal en el régimen hidrográfico, influencia sobre las condiciones climatológicas y que pueda además desempeñar funciones de producción de recreo. Se excluyen los terrenos con fines agrícola, hortícola o ganadero: • Prohibir el uso del fuego en forma que pueda propagarse en los terrenos

forestales y sus colindancias. • Se determinará la vegetación que debe de respetarse para constituir barreras

rompevientos, proteger los cauces hidráulicos y procurar la conservación del suelo y agua.

Adicionalmente, en el establecimiento de la infraestructura el Programa de Ordenamiento Ecológico de la Región Cuenca de Burgos recomienda tomar en cuenta los siguientes criterios: • Observar las recomendaciones emanadas de la aplicación del procedimiento

de impacto ambiental, con el objeto de mitigar los efectos negativos al medio ambiente.

• En los terrenos adyacentes a la obra no podrán establecerse trabajos de explotación de cantera o cualquier otra que requiera el empleo de explosivos.

• Evitar desmontes totales en todos los casos, permitiendo la permanencia de comunidades de estratos de vegetación arbórea, arbustiva o herbácea en las áreas ruderales para evitar asolvamiento de cuerpos de agua como resultado de la denudación del suelo expuesto a la acción del viento y del agua.

• Respetar aquellas plantas o comunidades que no obstaculicen el correcto funcionamiento de la Central Generadora.

• Utilizar los productos forestales resultantes del cambio de uso de suelo como fijadores de suelo en las áreas afectadas por movimientos de tierra.



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• Disponer adecuadamente los desechos resultantes de los movimientos de tierra, de la remoción de la cubierta vegetal y de los materiales de construcción excedentes.

• Seleccionar las áreas de depósito que permitan la incorporación de estos materiales al suelo sin efectos colaterales adversos al medio ambiente, o bien utilizar dichos materiales para la restauración del banco de material a explotar que contempla el proyecto.

Considerando la información sintetizada del Programa de Ordenamiento Ecológico de la Región Cuenca de Burgos, es posible mencionar que el Promovente establece un compromiso de considerar las recomendaciones mencionadas anteriormente, en el sentido de considerar las medidas de prevención, mitigación y compensación de impactos ambientales que se establecen en este Manifiesto, así como aquellas que SEMARNAT considere necesario agregar para garantizar la viabilidad ambiental del proyecto.



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V. DESCRIPCIÓN DEL PROCESO. En este capítulo se incluye la información referente a las características del proceso que se desarrollara en la Central Generadora de Energía Eléctrica, la cual utilizará la tecnología de lecho fluidizado circulante. V.1. BASES DE DISEÑO. Los equipos y sistemas asociados al proceso del proyecto CODECO, cumplirán durante sus fases de selección, diseño e ingeniería, procuración, construcción y puesta en servicio con los requerimientos y estándares de la industria de Generación de Energía Eléctrica en México y conforme a los requisitos del Banco Mundial. V.1.1. Proyecto civil. El diseño para la construcción de las obras de este proyecto se encuentra basado en las siguientes normas, lineamientos y/o especificaciones. • ANSI: American National Standard Institute. • ASTM: American Society of Testing Materials. • AWS: American Welding Society. • AISC: American Institute for Steel Construction. • ACI: American Concrete Institute. • SSPC: Steel Structures Painting Council. • Manual de Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad. • AISE Technical Report N° 13: Guide for the Design and Construction of Mill

Buildings. • Estándares de diseño AHMSA • AHMPC-02: Especificaciones Generales de Obras Civiles. • AHMPC-08: Especificaciones Generales para Construcción de Drenajes • AHMPC-09: Detailing and Erecting Drawings Manufacture General

Specification. • AHMPC-10: Especificaciones Generales para Construcción con Acero. • AHMPC-11: Especificaciones Generales para el Control de Calidad y Pruebas

de Estructuras de Acero.



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• AHMPC-12: Especificaciones Generales para el Montaje de Estructuras de Acero.

• AHMPC-13: Especificaciones Generales de Diseño. En lo tocante a los criterios de diseño, éstos deberán cumplir con al menos los requisitos descritos a continuación de manera no limitativa: Obras preliminares. 1. Sistema de coordenadas y topografía del área: 2. Deberá facilitar la localización de los edificios y estructuras respecto a un

punto referenciado conocido. 3. Un sistema independiente de coordenadas deberá establecerse para el

proyecto. Debe estar referenciado al sistema estatal de coordenadas. 4. El diseño deberá basarse en los datos topográficos del área, obtenidos de

forma específica para el proyecto. 5. Deberán construirse mojoneras permanentes de concreto con un disco de

metal en la parte superior, compatible con los estándares USGS, de al menos 1.50 m de altura, deberá indicar los datos necesarios para control vertical y horizontal en la placa metálica.

Limpieza del terreno. Las áreas que se desmontarán serán determinadas por los límites de las construcciones a fin de asegurar hasta donde sea posible no perturbar la vegetación existente. No se permitirán quemas de material producto del desmonte dentro del área de proyecto. Nivelación del sitio. 1. Las nivelaciones deberán minimizar el movimiento de tierras requerido para la

construcción de las instalaciones, así como proporcionar un nivel de piso terminado de al menos un pie por encima del nivel de terreno natural.

2. El movimiento de tierras deberá ser balanceado de tal forma que permita el máximo aprovechamiento de materiales producto de préstamos laterales.



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3. El nivel de piso terminado de las estructuras principales deberá proporcionar el suficiente drenaje minimizando las elevaciones diferenciales en las plataformas.

4. Todas las curvas de nivel existentes deberán indicarse con línea punteada. 5. El nivel de piso terminado deberá indicarse con línea continua. En general las

áreas a nivelar deberán mostrarse en dibujos con la escala adecuada. 6. Los taludes laterales no excederán la proporción 3:1 determinándose la

inclinación por el ángulo de reposo del suelo. La estabilidad de los taludes será determinada por las pruebas realizadas al suelo.

7. El contenido de humedad deberá ser registrado durante los estudios previos realizados al subsuelo para determinar sus efectos en el diseño y construcción del movimiento de tierras, excavaciones, tendido de tuberías, estructuras, obras de drenaje etc.

Áreas verdes. En lo referente a las zonas cubiertas con vegetación que no se requieran para el desarrollo de las edificaciones e infraestructura de la Central, se tendrá especial cuidado de no perturbarlas, siempre que esto sea posible. Cimentaciones. 1. Los criterios de diseño para las cimentaciones de las diferentes estructuras

del proyecto definen los estándares mínimos que deberán cumplirse durante la construcción y estarán basados en los resultados del estudio geotécnico previo.

2. Las cargas de impacto vertical, torque e impacto horizontal de los equipos deberán ser definidas por el fabricante.

3. Los asentamientos en las cimentaciones deberán limitarse a 2.54 cm como asentamiento total y 1.27 como asentamiento diferencial, pudiéndose modificar este criterio a fin de permitir una correcta instalación del equipo, siempre y cuando así lo determine el fabricante.

4. Cualquier cimentación que no sea capaz de ser soportada por los esfuerzos de apoyo determinados en los estudios geotécnicos deberá ser soportada por cimentaciones profundas como son los pilotes.

5. Los pilotes de cimentación serán diseñados para resistir todas las cargas estáticas y dinámicas. Los pilotes ya sea de forma individual o en grupos serán diseñados con el mínimo factor de seguridad contra fallas por compresión o levantamiento siguientes:



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6. Compresión. El factor mínimo de seguridad será igual a 2.0. La capacidad admisible individual o en grupo no deberá ser mayor que el 50% de la capacidad calculada del pilote.

7. Levantamiento. El factor mínimo de seguridad será igual a 1.5. La capacidad admisible individual o en grupo no deberá ser mayor que el 66% de la capacidad calculada del pilote.

8. Las cimentaciones que estarán expuestas a cargas laterales deberán ser diseñadas para mantener las deflexiones laterales dentro de los límites permisibles, a fin de no crear fallas por deflexión lateral en las estructuras o soportes de los equipos.

9. El diseño de los concretos deberá realizarse de acuerdo a lo indicado en el American Concrete Institute Building Code (ACI 318) – Reglamento de Construcción del Instituto Americano del Concreto – y utilizando: 1.• Una resistencia de 250 kg/cm2 a los 28 días, excepto donde se

indique otra cosa. 2.• El acero de refuerzo deberá ser grado 60.

10. Las losas en pisos con una carga viva mayor de 500 kg/m2 deberán tener un espesor mínimo de 20 cm.

11. Las losas en pisos con una carga viva igual o menor a 500 kg/m2 deberán tener un espesor mínimo de 10 cm.

12. Las bases de los equipos deberán tener un espesor de 30 cm o más. 13. Las trabes de cerramiento deberán construirse alrededor del perímetro de

todos los edificios y deberán sobresalir un mínimo de 45 cm sobre el nivel de piso terminado.

14. Las cimentaciones de los equipos deberán ser de concreto reforzado y diseñadas conforme la geometría, refuerzo, rigidez, deflexión y peso indicado por el fabricante.

15. Un análisis estático y dinámico deberá realizarse tomando en cuenta los pilotes, suelo y equipo como un sistema a fin de asegurar que la estructura cumpla satisfactoriamente con las recomendaciones e indicaciones del fabricante.

16. El refuerzo mínimo deberá cumplir con lo dispuesto en la última edición del Manual ACI 318.

17. El cemento a utilizar será Portland tipo I de acuerdo al ASTM C-150. 18. El agua deberá ser agua limpia, libre de aceites, grasas, ácidos, álcalis o

cualquier otra sustancia deletérea. El uso de agua potable es aceptable. 19. Los agregados finos serán de arena natural limpia de acuerdo a lo indicado

en el ASTM C-33. 20. Los agregados gruesos serán de roca triturada limpia libre de materia

orgánica de acuerdo al ASTM C-33.

Con formato: Numeración y viñetas



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21. La cimbra podrá ser de los siguientes materiales: acero, madera libre de nudos, y triplay de 5/8” de espesor para los concretos expuestos.

22. Las varillas deberán cumplir con lo indicado en el ASTM A-615, gado 60 para las varillas del N° 4 o mayores.

23. El alambrón y las varillas N° 3 conforme al ASTM A-615 será grado 40. 24. Las anclas y las tuercas para anclaje deberán cumplir con lo establecido en

el ASTM A-307 usando acero A-36. 25. El uso de tornillos y tuercas hexagonales se hará conforme a lo dispuesto en

ANSI B18.2.1 y B18.2.2 26. Todas las áreas expuestas de los anclajes, tuercas más 15 cm del área

embebida deberán ser galvanizadas en caliente. Bardas Las bardas podrán ser definitivas o temporales y deberán ser construidas tantas como se requieran. Donde sea posible se bardeará de forma permanente para asegurar el sitio. Las bardas provisionales deberán ser removidas al final de la fase de construcción. Obras de drenaje. �1. Las tuberías, canales, alcantarillas y zanjas deberán ser dimensionadas

utilizando el Método Racional para manejar el flujo pico registrado en un período de 10 años, y deberá ser verificado para inundaciones en un período de 25 años.

�2. Todas los canales y zanjas a cielo abierto deberán tener una pendiente mínima de 0.3% con pendientes laterales máximas de 3:1.

�3. La velocidad máxima permisible en canales no lineales será de 0.75 m/s. El sembrado de vegetación en las zanjas no se considerará como revestimiento.

�4. Las alcantarillas y acueductos cerrados deberán tener la pendiente mínima requerida para ser auto-limpiables (velocidad mínima de 0.5 m/s y un tirante de agua de 0.5 diámetro) y deberán tener un diámetro mínimo de 30 cm.

�5. Los brocales de los registros deberán ser construidos de concreto reforzado y/o prefabricados.

�6. Las tuberías y las estructuras deberán ser diseñadas para soportar la carga muerta del suelo y una carga viva de H-20.

�7. Las tuberías deberán ser corrugadas de acero galvanizado, corrugadas de polietileno de alta densidad o concreto reforzado.

�8. Todas las juntas en las tuberías deberán estar selladas




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Caminos. 1. Los caminos y áreas de estacionamiento deberán ser localizados de forma tal

que se consiga un patrón vial adecuado y se pueda llegar a todas las instalaciones de la planta.

2. Todos los caminos deberán tener un bombeo mínimo de 2%. 3. Los caminos deberán tener un ancho libre de 690 cm y estarán pavimentados

con gravilla. 4. Los estacionamientos deberán tener los espacios suficientes para los vehículos

de los empleados. 5. Las barreras físicas como reductores de velocidad, guarniciones de concreto,

etc. deberán colocarse para permitir una salida segura, así como delimitar los espacios dentro de los estacionamientos.

Protección de taludes. Los revestimientos de piedra deberán formar una masa de roca con un mínimo porcentaje de vacíos. Se permitirá el uso de formas prefabricadas de concreto como revestimiento si éste es instalado de acuerdo a las recomendaciones del fabricante y al espesor de diseño. Diseño de Estructuras. Las cargas que se definen a continuación deberán ser las mínimas a utilizarse en el diseño de las estructuras. Las cargas mínimas de diseño y las combinaciones de carga deberán cumplir con lo indicado en el ASCE 7 – Cargas mínimas de diseño para edificios y otras estructuras. 1. La carga muerta se define como el peso de todas las construcciones

permanentes incluyendo los marcos estructurales, pisos, muros, azoteas, escaleras y barandales.

2. Las cargas de las tuberías y los accesorios misceláneos incluyen charolas de cables, tuberías conduit, de alumbrado y plomería, ductos de aire acondicionado y calefacción etc.

3. Las cargas vivas son definidas como las cargas de los equipos, materiales y personal que soportan los pisos durante la construcción y operación de la planta.



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Las reducciones en las cargas vivas máximas deberán cumplir con lo que se indica a continuación. 1. Para el diseño de edificios con cargas de servicio que excedan los 500 kg/cm2,

la carga de servicio de diseño puede ser reducida en un 20%. 2. No se podrán hacer reducciones en la carga viva en el diseño de vigas, losas y

parillas. 3. La carga por nieve en las azoteas puede asumirse que serán de acuerdo a la

zona de 60 kg/m2. 4. Cargas por viento. Como mínimo todos los edificios y estructuras expuestos al

viento deberán diseñarse para resistir las cargas del viento del área. La velocidad del viento será determinado por estudios previos y considerando los registros de la velocidad de viento máxima en un período de 10 años.

Las estructuras deberán ser diseñadas por viento en concordancia con los siguientes criterios. a.1. Velocidad del viento: de acuerdo a los registros de la zona. b.2. Grado de exposición: C. c.3. Factor de importancia: I=10. d.4. Las esquinas, muros y azoteas deberán ser diseñadas para la carga máxima

de viento para áreas discontinuas como se indica en el UBC. 5. Carga por sismo: Como mínimo todos los edificios y estructuras deberán

diseñarse para resistir la fuerza de los sismos, desplazamientos y ductilidad. La respuesta sísmica interactiva entre las estructuras y el equipo deberá tomarse en cuenta durante el diseño. La carga sísmica de los tanques de almacenamiento como son los propios tanques, silos, depósitos, tolvas, etc. deberán incluir el peso del material almacenado bajo condiciones normales de operación. En la carga sísmica de grúas y carretillas que izan cargas suspendidas deberá incluirse únicamente el peso del equipo vacío Las estructuras en deberán ser diseñadas por viento en concordancia con los siguientes criterios: a.1. Zona sísmica en la República Mexicana = 0. b.2. Factor de importancia: I = 1.0.





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Carga viva. �Cargas vivas uniformemente distribuidas. 1. Pisos superiores.

• Tráfico pesado: 5,000 kg/m2. • Tráfico ligero: 1,250 kg/m2

2. Cerramientos a nivel de piso. • Áreas para descarga de camiones: 2,500 kg/m2 o camión H20. • Otras áreas: 250 kg/m2. • Plataformas de operación: 1,000 kg/m2. • Escaleras y salidas: 500 kg/m2. • Plataformas de acceso y pasillos: 500 kg/m2. • Pasillo en vigas de grúa viajera: 350 kg/m2. • Pisos en almacenes: 1,000 kg/m2. • Cuarto de control: 1,250 kg/m2. • Áreas con losas de concreto: 1,000 kg/m2. • Área de oficinas: 500 kg/m2. • Pisos con rejilla: 500 kg/m2.

Carga muerta. La carga muerta consistirá en el peso de las estructuras permanentes, los materiales y equipos permanentemente soportados y fijados a ellas. Estas estructuras incluyen los mezzanines, pisos superiores y azotea. Las vigas de las grúas viajeras, monorrieles y sus estructuras de soporte serán diseñadas para cargar las grúas a su máxima capacidad. Deberán ser diseñadas además para soportar varias combinaciones de carga como se indica en el Reporte Técnico AISE N° 13. • Impacto vertical: 25% de la capacidad de carga. • Carga transversal: 40% de la capacidad de carga.




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Cargas especiales. Son las cargas estáticas y dinámicas causadas por los equipos. Las estructuras deberán ser diseñadas para ser instaladas libre de problemas en los equipos rotativos y el equipo vibratorio deberá ser diseñado de tal forma que la frecuencia natural más baja determinada por el análisis dinámico sea 1.5 veces la frecuencia de operación del equipo. Cargas combinadas. Análisis estático. • Carga muerta + Carga de los equipos. • Carga muerta + Carga viva + Carga de los equipos. • Carga muerta + Carga de los equipos + Carga de viento. • Carga muerta + carga de los equipos + Carga de viento + ½ Carga viva. Análisis dinámico: • Carga muerta + carga de los equipos V.1.2. Proyecto mecánico. El diseño mecánico del proyecto es de gran relevancia. En el Apéndice 6 se incluye una copia del Proyecto mecánico del proyecto. De forma condensada puede mencionarse que el diseño deberá tener las dimensiones adecuadas e incluir de forma detallada la selección de todos los equipos y materiales del proyecto. El proyecto mecánico deberá contener el alcance, los objetivos y la filosofía para la instalación. Deberá indicar claramente "salvo" elementos el ámbito y la filosofía para la instalación de equipos redundantes y sistemas en el proyecto y determinar las cuestiones fundamentales de seguridad y operatividad que rigen la redundancia. El contratista deberá suministrar todos los elementos auxiliares tales como fundaciones, aceros, tuberías, pasarelas, escaleras, etc. necesarios para este trabajo. El contratista deberá presentar con su propuesta una descripción completa y detallada de la propuesta de Planta de Generación Eléctrica y la filosofía de operación completa



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V.1.3. Proyecto eléctrico. En el Apéndice 6 se incluye una copia de las condiciones para el Proyecto Eléctrico. Dentro del documento se menciona que la instalación eléctrica deberá ser diseñada de acuerdo a la operación y prácticas modernas de seguridad. La ingeniería eléctrica, suministro, instalación, prueba y puesta en marcha deberán cumplir los códigos o normas aplicables mencionadas en él. De acuerdo a lo mencionado por la empresa, el contratista deberá incluir en su propuesta el realizar todos los cálculos y los planos eléctricos con el fin de determinar los principales equipos eléctricos y el suministro de energía eléctrica debido a las cargas eléctricas. El contratista deberá incluir en su propuesta el tomar las medidas necesarias, llevar a cabo las mediciones eléctricas, y realizar las inspecciones eléctricas necesarias. Antes del suministro o la construcción, el contratista deberá incluir en su propuesta enviar toda la información al propietario para su aprobación. El proyecto eléctrico deberá incluir los siguientes diagramas:

• Un solo diagrama unifilar.

• Lista de motores y dispositivos eléctricos.

• Diagramas Elementales de CA (Corriente alterna) y D. C. (Corriente directa)

• Los diagramas de interconexión.

• Cable y conductos / bandejas de horario.

• Centro de Diseño de Control de Motores

• Diseño del Panel de operador

• Diseño de Equipos Eléctricos de acuerdo de las subestaciones y cuartos eléctricos

• Diseño de operador de habitaciones

• Diseño de Equipo Eléctrico.

• Diseño de los conductos, bandejas y tierra del sistema

• Diseño de puesta a tierra

• Diseño del panel de Iluminación y Alumbrado.

• Sistema de Intercomunicación

• Protección y detección contra incendios

• Secciones y Detalles.

• Cálculos de diseño



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En el diseño de los equipos se deberá considerar que el lugar de trabajo está sujeto a la humedad, el aire cargado de sal, así como a ventiscas de polvo metálico. Los equipos que deben ser instalados al exterior deberán ser adecuados para estas condiciones y para las extremas, sin experimentar ningún deterioro en sus características de ejecución y eléctricas normales durante el tiempo de vida del equipo. El equipo será diseñado de acuerdo a las condiciones ambientales siguientes:

• Las variaciones de red eléctrica: ± 10%. • Elevación: Inferior a 1000 metros sobre el nivel del mar. • Temperatura: -8 ° C (min), 45 ° C (máx). • Temperatura durante el día: 37 ° C (máx). • Humedad relativa: 60% a 10 º C. • Polvo: Polvo metálico conductor. • Zona sísmica: 0. • Medio Ambiente: Alto contenido de sal. En lo que se refiere a las condiciones de servicio interior, serán las siguientes:

• Temperatura: 15 ° C (min), 30 ° C (máx.) • Humedad relativa: 65% • Presión positiva y aire de refrigeración en el interior de salas de control y

eléctrica:4 mm H2O, por lo menos.



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V.1.4. Proyecto sistema contraincendio. El sistema tiene la finalidad de garantizar el abasto de agua contraincendio para diversas zonas del edificio de turbinas, calderas recinto, el patio de transformadores, manejo de Carbón, planta de tratamiento de agua, edificio administrativo, patio de los edificios, y la torre de enfriamiento. Este sistema de protección contra incendios deberá proporcionar la detección de humo y fuego en toda la planta y la señalización y alarma en la sala de control principal de la planta. El Contratista deberá diseñar, suministrar, instalar y poner en funcionamiento un sistema completo de detección y protección contra incendios para todos los cuartos de control eléctrico, oficinas, equipos eléctricos y materiales de acuerdo a los Estándares de Diseño del propietario. Detectores de humo y de calor estarán conectados a un panel central de control instalados en los cuartos eléctricos. Además, los extintores portátiles adecuados para un fuego eléctrico se instalarán en la entrada y dentro de cada uno de los cuartos eléctricos y de control. El Contratista deberá incluir en su propuesta la instalación de materiales para confinar el humo y fuego. La instalación y los materiales serán de acuerdo con la especificación AHMIE-014. Para los transformadores de potencia y distribución, de 10 MVA y mayores, el contratista deberá diseñar, suministrar, instalar y poner en operación un sistema de extinción de incendios basado en la inyección de nitrógeno. Este sistema incluirá. 1. En el transformador, detectores de incendio, válvula de retención con

interruptor limite e indicador visual de posición, tubos y válvulas de cierre en tuberías de gas y aceite.

2. En el panel del sistema de extinción de incendios, la válvula de drenaje de aceite, interruptor de presión diferencial, cilindro de gas, control de presión de nitrógeno en botella, la presión del gas y el caudal del dispositivo de control mecánico y dispositivo de descarga.

3. En la caja de control, indicadores de alarma y operación alarma general acústica y visual, interruptor principal, dispositivo de pruebas manuales y contactos libres de potencial para la conexión con del registrador de datos del sistema conectado a la computadora de control de proceso.



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Parámetros de diseño. El Diseño, los equipos y materiales serán de conformidad con los requisitos de la National Fire Protection Association (NFPA), Underwriters Laboratories (UL), y los requisitos aplicables de México.

1. La demanda de agua de protección contra incendios será cubierta mediante

una bomba impulsada con un motor eléctrico con respaldo de seguridad de un motor diesel.

2. El sistema Proporcionará capacidad de almacenamiento de agua equivalente a dos horas de la demanda máxima de agua del sistema contra incendios

3. Las instalaciones de almacenamiento de agua serán de la cuenca de la torre de enfriamiento la cual proporcionará una fuente de respaldo según lo indicado en el punto anterior, ya que la parte inferior de la instalación de almacenamiento será dedicada únicamente al almacenamiento de agua contra incendios.

4. El sistema contará con un motor-bomba jockey de tamaño adecuado para mantener la presión de agua del sistema de protección contraincendio durante los períodos de demanda de agua o fuego y para compensar las pérdidas de fugas del sistema.

5. Tanto el motor eléctrico como el motor de Diesel de la bomba deberán ser del tamaño adecuado para satisfacer la mayor demanda de combate de incendios de la planta.

6. El circuito principal para protección contra fuego continuo será siempre alrededor del edificio de turbina, recinto de calderas, torre de enfriamiento y las instalaciones de manejo de carbón. Se instalaran válvulas de aislamiento en los circuitos para proporcionar la capacidad de aislar los unos de los otros segmentos.

7. Los hidrantes se instalarán a cada 300 a 500 pies a lo largo del circuito principal.

8. Proporcionar extintores portátiles en todos los edificios de las plantas de generación eléctrica conforme a NFPA.

Funcionamiento del sistema. 1. La bomba eléctrica jockey y la bomba eléctrica principal deberán estar

programadas para la puesta en marcha automática de la bomba principal en caso de que la bomba jockey no deba o no sea capaz de mantener presurizado el sistema.



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2. La bomba diesel deberán estar diseñados para iniciarse automáticamente en caso de que la bomba jockey y la bomba eléctrica principal no sean capaces de mantener la presión del sistema.

3. El agua de la bomba será transmitida por un sistema de tubería y el sistema de suministro de riego, por las mangueras de las estaciones, y los hidrantes.

Proceso de control. 1. La bomba jockey deberá ser de accionamiento manual o automático para

mantener la presión requerida en el panel de control local. Una vez que la bomba se inicia automáticamente cuando el sistema presenta baja presión, luego seguirá en operación hasta que el plazo mínimo de tiempo haya finalizado y la presión del sistema se haya restaurado.

2. La bomba eléctrica se pondrá en marcha automáticamente por un panel de control cuando la presión del sistema caiga a un valor fijo determinado. La bomba tendrá también la capacidad de arranque y paro manual.

3. El motor diesel de la bomba de agua contra incendios deberá estar diseñados para ser iniciado automáticamente por un panel de control cuando la presión del sistema caiga a un valor fijo. La bomba tendrá también la capacidad de puesta en marcha desde el panel local del de control. La bomba se detendrá manualmente desde el panel de control.

Plan de Emergencias. La instalación de la planta Carboeléctrica Compañía de Electricidad de Coahuila S. A. de C.V. (CODECO), está sujeta a riesgos no controlados que pueden poner en peligro la integridad o existencia de los trabajadores y a la instalación. Las estrategias de seguridad pueden minimizar los riesgos, pero no anularlos. Siempre existirá la posibilidad de que pueda ocurrir una emergencia debido a las operaciones incorrectas, fenómenos naturales o conflictos socio-organizativos. Por tal motivo se creó el Plan de Emergencias de CODECO cuyo objetivo principal es establecer las acciones necesarias para que el personal de CODECO interactúe en la toma de decisiones para atacar oportuna y eficientemente cualquier emergencia que pudiera presentarse en sus instalaciones, con el fin de evitar daños mayores a personal, a la comunidad y reducir al mínimo la contaminación ambiental.



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V.2. DESCRIPCIÓN DETALLADA DEL PROCESO. El combustible principal para llevar a cabo el Proyecto CODECO será el carbón con contenido de ceniza de 50% aproximadamente, con un poder calorífico esperado de 6,775 BTU/lb, mezclado con subproductos de las plantas lavadoras. Este proyecto consiste en la construcción y operación de una central de generación de energía eléctrica con capacidad máxima bruta de 450 MW. Durante el arranque de la central se utilizará diesel como combustible. La planta tendrá una configuración a base de generadores de vapor de tipo lecho fluidizado circulante, permitiendo en conjunto, una óptima disponibilidad y confiabilidad al mínimo costo de capital. El régimen térmico bruto esperado será del orden de 10,100 BTU/kWh, definido como la relación entre la cantidad de energía de salida en terminales del Generador Eléctrico. El turbogenerador se alimentará de los dos generadores de vapor con capacidad de 50% cada uno, el generador eléctrico será trifásico, enfriado por hidrógeno, con un sistema de excitación estático, a 60 Hz y a una tensión de 16 kV. A continuación se describen los principales sistemas con que cuenta la planta para su operación. Sistema agua vapor. Este sistema se integra por principalmente por el generador de vapor identificado como CFB Boiler por sus siglas en inglés (Circulating Fluidized Bed Boiler) y sus partes sujetas a presión como son las siguientes: economizador, domo, paredes de agua, sobrecalentadores, recalentadores, cabezales, drenajes, venteos, válvulas de seguridad, atemperadores; así como los equipos auxiliares necesarios, como son bombas de agua de alimentación, instrumentos de control y medición (flujo, presión, temperatura, nivel). La función principal de este sistema es realizar la transferencia de energía calorífica contenida en los gases de combustión al agua y vapor contenidos en el Generador de Vapor (Boiler) para su acondicionamiento en cuanto a temperatura y presión adecuados para su conducción hacia la turbina de vapor en donde se aprovechara y se convertirá en energía mecánica. El generador de vapor es alimentado con agua desmineralizada producto de una planta de agua desmineralizada, la cual tratará el agua mediante un proceso de ósmosis inversa. La alimentación a dicha planta será agua cruda proveniente de pozos profundos. El agua de repuesto al sistema agua-vapor se alimentará mediante bombas centrífugas, las cuales succionarán el agua del tanque de agua desmineralizada y la descargarán de forma directa al condensador principal



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pasando a través de una válvula de control operada por el controlador de nivel que se localizará en el pozo caliente del condensador principal. El agua de alimentación se conducirá proveniente de un deaereador, pasando por una etapa de bombeo (feed water pumps), a través de los calentadores de superficie, los cuales serán alimentados con vapor proveniente de las extracciones de alta presión tomado de las diferentes etapas de la turbina de alta presión, pasando posteriormente a través de la válvula de control de nivel del domo y posteriormente por el economizador, para ser descargada en el interior del domo, en donde se controla el nivel por medio de un control de tres elementos (nivel, presión y demanda de flujo de vapor). De este punto se distribuye mediante conexiones localizadas en la parte media inferior, de forma uniforme hacia las paredes de agua, que se encuentran constituidas por paneles de tubos de aleación de acero al carbón que conforman el hogar de la caldera (Boiler), en donde por efecto de la temperatura exterior a los tubos, el fluido (radiación/convección), se desplaza primero en forma descendente hasta los cabezales de agua inferiores y posteriormente retorna hacia la parte superior del domo, mediante tubos llamados elevadores (raisers) en donde llega hasta un estado de vapor saturado. Posteriormente, el vapor saturado pasa a través de separadores primarios y secundarios localizados en el interior del domo, cuya función es eliminar la humedad remanente en el vapor saturado, los cuales están direccionados hacia los cabezales colectores que alimentan o abastecen a los sobrecalentadores primarios y secundarios pasando previamente por una etapa de atemperación intermedia. Una vez en condiciones adecuadas de temperatura, presión y flujo, se conduce mediante las tuberías de vapor principal hacia la turbina de alta presión, pasando previamente por las válvulas principales de estrangulamiento y las válvulas de control o de gobierno, para direccionarse hacia el block de toberas de admisión de vapor, pasando por las diferentes etapas de impulso y reacción dentro de la turbina de alta presión, de donde una vez que se aprovecha su energía, el vapor es conducido hacia los recalentadores localizados en el generador de vapor, en donde recupera la temperatura de operación requerida por la turbina de presión intermedia y baja presión, para finalmente descargar hacia el condensador principal de superficie, en donde se recupera mediante su condensación por efecto del enfriamiento proporcionado por el agua de circulación proveniente de la torre de enfriamiento, que a su vez es alimentada con agua de repuesto proveniente de los posos de agua cruda. El condensado que se colecta en el condensador principal se recupera y mediante las bombas de agua de condensado, se desplaza hacia el deaereador en donde se eliminan a la atmósfera los gases incondensables, pasando previo por los calentadores de superficie de agua de condensado, mismos que son alimentados con vapor de la extracciones tomado de las diferentes etapas de la turbina de intermedia y baja presión.



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El agua de condensado y el agua de alimentación cuentan con sistemas de tratamiento químico (dosificación y muestreos), los cuales se encargan de mantener los parámetros requeridos por el generador de vapor de acuerdo a las especificaciones del fabricante (pH y conductividad), principalmente. Los parámetros de operación del generador de vapor (boiler) se monitorean de forma continua mediante graficadores electrónicos digitales desde el cuarto de control (BTG), en cualquier condición de carga, desde condiciones de arranque frío hasta la operación a máxima carga. Sistema extracciones, drenes y venteos. Este sistema se encuentra integrado principalmente por los calentadores de condensado, agua de alimentación, deaereador, condensador principal, válvulas de control, válvulas de corte lado agua y lado vapor, checks, instrumentación asociada como controladores de nivel, interruptores de nivel, indicadores de presión, temperatura y nivel. El sistema se encarga de suministrar y controlar las cantidades de vapor requeridas por los diferentes calentadores (water heaters), localizados en los sistemas de agua de alimentación y condensado. También se encarga de recuperar y conducir el condensado que se genera en cada calentador hacia el condensador principal. El sistema a su vez controla los nieles adecuados en cada calentador mediante controladores de nivel que actúan sobre válvulas de control independientes a cada uno. A través de una serie de líneas de venteo interconectadas entre sí, elimina los gases incondensables, conduciéndolos en el caso de los de alta presión, hacia el deaereador y en el caso de los de baja presión hacia el condensador principal. Durante los arranques o puesta en servicio, estos venteos se conducen a la atmósfera. Cada línea de extracción de vapor de alta o baja presión, incluye una válvula de corte y una válvula de no retorno, las cuales se utilizan para aislamiento en caso de falla, lo cual ayuda a prevenir el retorno de condensado respectivamente. Los drenajes operan en forma de cascada, drenando de los de mayor a los de menor presión. Sistema aire y gases. Este sistema se encuentra integrado por los ventiladores de aire primario y secundario, arreglo de ductos de aire y gases, precalentadores y calentadores de aire, compuerta de aire y gases, tolvas y la instrumentación asociada como medidores de flujo, presión, temperatura. La función principal del sistema consiste en suministrar el aire necesario para la combustión del carbón alimentado al



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generador de vapor y a su vez, de la extracción de los gases y su tratamiento previo a la descarga a la atmósfera, de acuerdo a los requerimientos de la legislación ambiental vigente. El aire suministrado para la combustión, se toma a temperatura ambiente y se descarga hacia el hogar del generador de vapor, controlando el flujo de acuerdo a las condiciones de carga de la unidad, a su vez se hace pasar a través de los precalentadores y calentadores de aire a fin de evitar al mínimo las pérdidas por humedad en el mismo. El precalentador es del tipo de superficie, utilizando vapor saturado como medio de calentamiento. El vapor pasa a través de unos serpentines aleteados de acero inoxidable, localizados en la descarga de los ventiladores, tomado del cabezal de vapor auxiliar del generador de vapor y por el exterior fluye el aire hacia el calentador de aire tipo regenerativo, previo a su descarga en la zona de combustión, en donde se mezcla con el combustible principal (Carbón). Los gases producto de la combustión, son direccionados mediante ductos hacia el sistema de casa de bolsas (bag house) en donde se recolecta el 99% del contenido de ceniza. El gas, con el mínimo contenido de ceniza es expulsado a la atmósfera mediante los ventiladores inducidos. Sistema de manejo de combustible. Este sistema se encuentra integrado por pilas de almacenamiento con capacidad para 660,000 toneladas, equivalentes a 3 meses de operación de la central a máxima carga, los camiones de 30 toneladas provenientes de las minas VI, VII, VIII y IX de la empresa MIMOSA y las que operen en un futuro, de los pequeños mineros y de subproductos de de plata lavadora, los que descargarán normalmente en las pilas de recepción. Las pilas de recepción, tendrán capacidad para 200,000 toneladas, equivalente a un mes de producción a máxima carga de donde mediante buldózer y transportadores de banda será enviado a las pilas activas las cuales tendrán una capacidad de 70,000 toneladas, equivalente a 10 días de producción, para su transferencia hacia los silos (bunkers) de almacenamiento diario, los cuales tienen una capacidad para 12 h de operación a máxima carga, durante el transporte del material y en cada transferencia se localiza un separador magnético que capta los materiales que por sus características no serán aprovechados y por consiguiente deben de ser extraídos. Pasando previamente por los trituradores de carbón, que son equipos encargados de dar la dimensión adecuada para su combustión, el combustible se envía a los silos en donde cada uno cuenta con un alimentador volumétrico o gravimétrico que controla la cantidad de combustible que se envía al generador de vapor en función



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e la demanda de vapor requerida por el turbogenerador. Los transportadores cuentan con dispositivos de seguridad y monitoreo como son paros de emergencia equidistantes, localizados a lo largo del transportador, interruptores de desvío, de sobre tensión, de velocidad, de atascamiento. También cuentan con los accesorios que les permiten mantener alineada y/o centrada la carga a lo largo del transportador, como son rodillos autoalineabes, rodillos limpiadores, rodillos o poleas tensoras, camas de impacto, sistemas de limpieza a base de faldón de doble sello, y limpiadores de cepillo. El sistema contará también con colectores de polvo por cada transferencia, a través de los cuales se logrará recuperar el carbón recolectado, para su reenvío a los silos de almacenamiento diario. El sistema considera también la recepción, manejo y almacenamiento de piedra caliza en pilas con capacidad de 30 días de producción a máxima carga, de donde se alimenta después de pasar por los trituradores, mediante banda transportadora al generador de vapor en donde se mezcla con el carbón y el aire primario durante la combustión. Sistema de manejo de ceniza. Este sistema se encarga de recolectar, transportar y almacenar la ceniza de fondo y volante que se genera como subproducto de la combustión, contará con un sistema transportador de banda en seco para la captación, enfriamiento, retiro, trituración y transporte al silo de almacenamiento temporal de la ceniza previo a su envío a los patios de almacenamiento. Se contará también con un sistema de casa de bolsas (bag house) para la limpieza sistemática mediante la inyección por pulsos de aire. Posteriormente, la ceniza que se desprende de dichas bolsas filtro, se captará en un colector/o transmisor y por medios neumáticos se extraerá y se enviará al silo de almacenamiento temporal. De este lugar, a través de un humidificador, y utilizando un sistema de banda transportadora y/o camiones, se utilizará su transporte y confinamiento y compactación mediante cargadores frontales en el banco de ceniza dentro del predio de la central. La capacidad de los silos es de 36 horas de captación, y el sistema de transporte se ha calculado para una capacidad de un 120% de producción e ceniza, en condiciones de máxima carga.



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Sistema eléctrico. El sistema eléctrico se compone principalmente del generador eléctrico síncrono, enfriado a base de hidrógeno, con capacidad máxima bruta de 450 MW, con voltaje de salida de 15-20 kV, 60 Hz, 3,600 rpm, con regulador de voltaje estático, el cual se conecta mediante un sistema de sincronización automático a la red eléctrica del grupo o bien a la red eléctrica del sistema interconectado nacional de la CFE, a través de un transformador elevador de 230 kV. Del bus de media tensión, se alimentan los transformadores de excitación 15-20 kV/480 V, y auxiliares 15-20 kV/4.16 kV; el primero se encarga de proporcionar el voltaje adecuado para alimentar al excitador estático o regulador automático, quien a su vez suministra el voltaje de corriente directa para abastecer el campo del rotor del generador eléctrico, de acuerdo a las condiciones de carga (demanda MW) y voltaje (kV) de salida del generador eléctrico en función de su curva de capabilidad (MW-MVAR). El segundo o transformador de auxiliares en 4.16 kV, al igual que el transformador de arranque 16-4.16 kV, alimentan de manera independiente al bus de equipos auxiliares de donde se alimentan a su vez el BOP requerido para la operación continua de la unidad. Se cuenta a su vez con enlaces a base de interlock eléctrico para arranques y paros de unidad, de tal manera que los equipos auxiliares de planta siempre puedan ser alimentados por una u otra fuente (Transformador de arranque o Transformador de auxiliares). El sistema cuenta con respaldo para los equipos críticos de corriente alterna y corriente directa, mediante un generador diesel y un banco de baterías de 125 VCD, el cual se carga mediante un cargador-inversor alimentado del CCM (cuarto de control de motores) crítico de corriente alterna CA. Los equipos principales y auxiliares de 4.16 kV y críticos menores de (480 V), tienen modo de operación remoto desde el cuarto de control (BTG Control Room) y local desde el CCM ó estación de botones. El producto final que tendrá el proyecto CODECO es la generación de energía eléctrica con una capacidad máxima bruta de 450 MW. Del total generado, se utilizarán 40 MW para el consumo interno de la planta, quedando una capacidad de generación bruta de 410 MW. En la Figura V.1. se incluye un diagrama de flujo del proceso.



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LEYENDA:

Corrientes y líneas de agua

Cenizas fugitivas y de fondo

Líneas Eléctricas

Impulsor (Pulse-Jet)

Filtro de Aire

Producción 410 Mw

Alimentación de aguaCalentador

Caldera CF

Pre- calentador

Turbina HP Turbina LP

Regulador HPVálvula de control

Bomba de condensación

Bomba de Alimentación

Condensador Principal

Administrador de energíaMolino de martillo

Transportador

Transportador

Trampa de corriente

Silo

Transportador de cenizas

Trituradora de cono

TornoColector de Cenizas

Generador

Pilas de carbón

Figura V.1. Diagrama de flujo de proceso.



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V.3. HOJAS DE SEGURIDAD. La Tabla V.1. incluye el consumo estimado de materias primas que se requiere para el proceso de generación de energía eléctrica.

Tabla V.1. Materias primas

Proceso Materia prima

o insumo Peligroso / No

peligroso Consumo anual

estimado Manejo de carbón MP Peligroso 2.3 mill Ton

Manejo de agua cruda MP No peligroso 6.5 mill m3

Manejo de agua desmineralizada MP No peligroso 200,000 m3 Manejo de hidracina Insumo Peligroso 8000 L Manejo de fosfatos Insumo Peligroso 10 Ton

Manejo de Hipoclorito de sodio Insumo Peligroso Variable Manejo de sosa Insumo Peligroso 150

Manejo de ácido sulfúrico Insumo Peligroso 2000 Ton

Manejo de hidrógeno Insumo Peligroso 960 m3

Manejo de CO2 Insumo Peligroso 1000 kg

Manejo de aceites y grasas lubricantes Insumo Peligroso 6000 L/1000 kg

Manejo de solventes mecánicos y dieléctricos Insumo Peligroso 2000 L

Manejo de diesel MP Peligroso 340,000 LManejo de caliza MP No peligroso 123,500 Manejo de ceniza Residuo No peligroso 1.2 mill Ton

Manejo de aceite hidráulico Insumo Peligroso 2000 LManejo de lámparas Insumo Peligroso 500 piezas

Manejo de pilas alcalinas Residuo Peligroso 5000 piezasManejo de pilas plomo-ácido Residuo Peligroso 10 piezasManejo de oxígeno y cilindros Insumo Peligroso 200 m3 Manejo de acetileno y cilindros Insumo Peligroso 72 kg

Manejo de gas L.P. Insumo Peligroso 36,000 kg A partir de la Tabla V.2 se procedió a revisar la información de la composición de las sustancias a partir de cada una de las hojas de datos de seguridad (ver Anexo 6). Con la información resultante se construyó la Tabla V.3. en la cual se observan los componentes de las sustancias, así como las características de peligrosidad de cada una de ellas. Finalmente, las sustancias incluidas en la Tabla V.2. se verificaron con respecto a las contenidas en el Primer y Segundo Listado de Actividades Altamente Riesgosas.

MIA, Modalidad Regional Central Generadora de Energía Eléctrica


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Tabla V.2. Componentes de las Materias Primas utilizadas en el Proceso.

C R E T I B Primer Listado Segundo Listado1 Carbón Sólido Grafito sintético 100% 1 1 0 x x 7782-42-5

Monometilhidrazina Dimetilhidrazina Fenilhidrazina

4 Fosfato trifásico Sólido Calcio 1 0 0 x 7601-54-95 Hipoclorito de sodio Líquido Hipoclorito de sodio 10 3 0 1 x 14380-61-16 Sosa Líquido Hidróxido de sodio 99-100 3 0 1 x 1310-73-2 18237 Ácido sulfúrico Líquido Ácido sulfúrico 52-100 3 0 2 x x x 7664-93-9 18308 Hidrógeno Gas Hidrógeno 0 4 0 x 1333-74-0 1049

Monóxido de Carbono 3 4 0 xÁcido carbónico 3 0 0 x

Trióxido de Carbono 3 0 0 x

10Grasas y Aceites Aceite hidráulico

Líquido Aceite básico90 0 1 0 64742-62-7 N.D.

Destilado alifatico de petróleo 40-49 1 2 0 8052-41-3 1268Percloroetileno 40-47 2 0 0 x 127-18-4 1897

Cloruro de Metileno 15-20 3 0 0 x 75-09-2 1593Diesel industrial 100 1 2 0 x 12302

Azufre 0.05 2 1 0 x 7704-34-9 2448Carbonato cálcico 50-100 0 1 0 1317-65-3

Carbonato magnesico 0-50 0 0 0 546-93-0Sílice cristalina 0-15 1 0 0 14808-60-7

Fósforo pulverizado 7723-14-0 1338Fosfato de calcio 1 0 0

Óxido de antimonio Silicato de zinc 1 0 0

Mercurio 2 0 0 x 743997-6Dióxido de manganeso 35-40 2 0 1 1313-13-9

Zinc 10 1 0 0 7440-66-6Hidróxido de potasio 5 3 0 1 x 1310-5810

Plomo (metal) 20-35 2 1 0 x 7439-92-1Oxígeno 30-50 0 0 0 1309-60-0

Sulfato de plomo 30-50 2 1 1 x 7446-14-2

Polipropileno 60-10 1 1 0 x 9003-07-0Polietileno 1-4 0 0 0 9002-86-2

18 Oxígeno (gas) Gas Oxígeno Gas 100 0 0 0 7782-44-7 107219 Acetileno Gas Acetileno >99 0 4 3 x x 74-86-2

Propano 60n-Butano 40

Etil Mercaptano 0.0017-0.0028

Hidrazina 3 3 3

Solventes Mecánicos y Dieléctricos Líquido

Pilas alcalinas

Pilas Plomo -Acido SólidoÁcido sulfúrico y agua 30-50 7664-93-9

Sólido

x

Tabla de los componentes de las sustancias manejadas

No. ONU LAARNo. Sustancia Estado Físico Componentes

Porcentaje (%) No. CASCaracterísticas CRETIB

Sólido

Gas9

11

12

15

17

20 Gas L.P. Gas

1075

16

CO2

x

2

Lámparas

Diesel Líquido

x x x30-25%

N.D

Líquido

14 Caliza

x

x

1 4 0

3 0 2

Sólido

630-08-0

N.D

302-01-2 2029



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Tabla V.3. Sustancias encontradas en los LAAR.

C R E T I B1 Hidracina Líquido 3 3 3 x x x 0.01 ppm 1.8 100 Tanque 1.5 m3 y tambos de 200 L 2 100 kg

4 Hidrógeno Gas 0 4 0 x x N.D N.D 75 4 Cilindros de 6 m3, máximo 15 cilindros 945 500 kg5 Acetileno Gas 0 4 3 x x 83 2.8 Cilindros de 4 a 6 kg, máximo 10 cilidnro 60 500 kg6 Gas L.P. Gas 1 4 0 x x 14.5 4.5 3 Cilindros estacionarios de 1000 kg 3,000 500 kg7 Ácido sufhúrico Líquido 3 0 2 x x 3.74 ppm Tanque de 25 a 30 Ton 160,000.00 10,000 kg

Primer Listado LAAR

Segundo Listado LAAR

Forma de manejo

Consumo mensual

estimado (kg)LSI (LFL) LIF (UFL)No. Materias primas y

sustancias químicasEstado físico

Características CRETIB

IDLH TLV



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Como se puede observar de la Tabla V.3., las sustancias con características de peligrosidad que se encuentran reportadas en los listados de actividades altamente riesgosas son las siguientes: • Hidrógeno. Esta sustancia se utilizará en el sistema de enfriamiento del

generador eléctrico. Se mantendrá un banco de cilindros con capacidad máxima de 15 cilindros, considerando que cada uno de ellos almacenará 63 kg, la cantidad de hidrógeno en el banco será de 945 kg. La cámara de enfriamiento del generador tendrá almacenado un volumen aproximado de 45 m3, el cual considerando una densidad de 0.8432 kg/m3, arroja una cantidad de 3.8 kg de hidrógeno. Considerando lo anterior, la cantidad de reporte del hidrógeno supera la registrada en los LAAR.

• Gas LP. Este combustible será utilizado en los comedores, sanitarios y laboratorios. Su manejo será a través de tanques estacionarios con capacidad máxima de 1,000 cada uno y se estima tener un máximo de tres recipientes en la central. Debido al inventario anterior, la cantidad de gas LP excederá la cantidad de reporte considerada en los LAAR.

• Acetileno. Este combustible se utilizará para trabajos de soldadura, necesarios para el mantenimiento de la central. Se considera que se utilizarán del orden de 10 cilindros en el almacén de este tipo de materiales. Considerando que cada cilindro contiene entre 4 a 6 kg de acetileno, la cantidad del gas presente en la central será del orden de 60 kg. Esta sustancia no excede la cantidad de reporte de los LAAR.

• Hidracina. Esta sustancia es un eliminador de oxígeno, se manejará en tambores metálicos con capacidad máxima de 200 litros. En planta se contará con un tanque dosificador de 1.5 m3 de capacidad. Considerando el inventario anterior y la densidad de la sustancia de 1,040 kg/m3, la masa presente se estima en más de 1,560 kg. Tomando en cuenta que se mantendrán aproximadamente 5 tambores de 200 litros para reposición, representando una masa de 1,040 kg; el total presente de la sustancia asciende a 2,600 kg aproximadamente. Esta sustancia excede la cantidad de reporte de 100 kg.

• Ácido sulfúrico. Considerando las necesidades de la central, el ácido sulfúrico se manejará concentrado (óleum), por lo que el tanque de almacenamiento con capacidad de entre 25 a 30 Ton, excederá la cantidad e reporte establecida en los LAAR.



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V.4. ALMACENAMIENTO. Tanques de almacenamiento. Los tanques de agua desmineralizada, condensado y diesel, serán de forma cilíndrica construidos mediante placa rolada de acero al carbón A36, la cual puede ser ensamblada mediante soldadura o atornillada. Los recipientes contarán con recubrimiento anticorrosivo en el interior, registro hombre para acceso a inspección, registro de acceso para la limpieza y/o mantenimiento, escaleras de acceso e instrumentación asociada (indicadores de nivel, interruptores de nivel y controladores de nivel). Las dimensiones serán las siguientes. • Tanque de agua desmineralizada 531911 galones, con 10 m de altura y 16 m

de diámetro. • Tanque de agua de condensado 106382 galones, con 10 m de altura y 8 m de

diámetro. • Tanque de diesel: 100,000 galones, con 12 m de altura y 6.5 m de diámetro. El depósito de agua cruda será tipo pileta de dimensiones 120 m de longitud, 88 m de ancho y 5m de profundidad; construido a base de concreto armado f’c= 250 kg/cm2 de 15cm de espesor y acero de refuerzo de fy= 4200 kg/cm2 a base de varilla corrugada de ½ “ a cada 20 cm en ambos sentidos, una sola cama. Se deberá colocar cinta de neopreno perimetral en las juntas e impermeabilizar tanto el exterior como el interior de la pileta a fin de evitar filtraciones. Cilindros bajo presión: hidrógeno, dióxido de carbono, oxígeno, acetileno, gas butano. • Hidrógeno: almacenamiento en cilindros de 6 m3 cada uno. El cilindro de

hidrógeno se identifica en la ojiva del mismo, por el color rojo bermellón, y una etiqueta adherida en la misma parte con las indicaciones de seguridad y el nombre del gas.

• Bióxido de carbono (CO2). Está envasado en cilindros con capacidad de 25 kg y se identifica en la ojiva del mismo, por el color gris obscuro y una etiqueta adherida en la misma parte, con las indicaciones de seguridad y el nombre del gas.



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• Oxígeno. Esta envasado en cilindros con capacidad de 6 y 8.5 m3. El cilindro del oxígeno se identifica en la ojiva del mismo por el color verde y una etiqueta adherida en la misma parte, con las indicaciones de seguridad y el nombre del gas.

• Acetileno. Al cilindro de acetileno se le denomina acumulador, ya que la composición del mismo es diferente a la de otro cilindro por la inestabilidad del acetileno. La capacidad de éste acumulador va de los 4 a los 6 kg, identificándose en la ojiva del mismo por el color rojo óxido, y una etiqueta adherida en la misma parte con las indicaciones de seguridad y el nombre del gas.

• Gas butano. Los envases en los que se transporta el gas butano, son de forma cilíndrica, pueden ser de acero o acero inoxidable (mucho más ligeros). Los cilindros tienen la propiedad de dilatarse cuando la temperatura del gas butano aumenta en exceso, los recipientes se identifican en color naranja o color acero inoxidable, dependiendo del proveedor de suministro. Los cilindros se diferencian de los de gas propano (llevan una franja en la circunferencia del mismo envase) en que los cilindros de butano son totalmente naranjas o totalmente de color acero inoxidable) mismo material del que están fabricados). Coronando el envase se encuentra la válvula de conexión, la cual es del tipo Kosangas. A esta válvula se le conecta el regulador de presión, ya que la presión de almacenaje para licuar el gas butano dentro el envase es muy superior (+-2 bar) a la presión de utilización (+-37 milibares), utilizando un regulador de presión para su descarga. Los cilindros de butano contienen 12.5 kg de gas, en estado líquido.

• Gas LP. Este se manejará en recipientes estacionarios con capacidad de 1,000 kg y se utilizará para el servicio de áreas de comedores de los empleados.

Pilas de almacenamiento. • La materia prima carbón, se almacenará en los patios de la central de

generación de energía eléctrica mediante pilas descubiertas, con capacidad para 3 meses de producción a máxima carga, aproximadamente 600,000 Ton. El carbón se transportará de la mina a los patios de almacenamiento en camiones de 30 Ton, de donde será reclamado por medio de buldózer y enviado mediante transportador de banda a los silos de carbón, los cuales tienen una capacidad de almacenamiento de 12 h a máxima producción de la central, equivalente a 2,900 ton aproximadamente.



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• La materia prima piedra caliza, se transportará desde la mina, mediante camiones de 30 Ton y descargada en los patios de la central, apilándose en áreas con capacidad de 30 días de producción a máxima carga, las dimensiones de las pilas serán de aproximadamente 25 pies de altura con taludes 2:1 y el reclamo se realizará mediante buldózer.

Tanques para tratamiento químico. • Ácido sulfúrico y sosa caústica. El ácido y la sosa se utilizarán para el

tratamiento químico del agua de proceso (sistema agua-vapor) y el sistema de enfriamiento. Las sustancias se almacenarán en tanques cilíndricos horizontales aéreos, con extremos abovedados, con capacidades entre 25 y 30 Ton.

• Hidrazina. El recipiente para el manejo de la Hidrazina será en depósitos de 200 L, y para su dilución y dosificación al proceso se utilizará un tanque de aproximadamente 1.5 m3.

• Fosfato trisódico El tipo de Fosfato a utilizar será fosfato trisódico y se almacenará de diferentes maneras, tanque cilíndrico horizontal ó recipientes de 200 L.

• Hipoclorito de sodio será utilizado en fase líquida, se almacenara en un tanque vertical con capacidad de 5m3.

En el caso particular de los aceites minerales lubricantes, lubricantes sintéticos, grasas lubricantes y pinturas; serán recibidas y almacenadas en recipientes del fabricante cumpliendo con la normatividad que resulte aplicable.



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V.5. EQUIPOS DE PROCESO Y AUXILIARES. A continuación se presentan las características de los principales equipos de proceso. Turbina-Generador. La turbina-generador de la unidad se instalará en el interior. La planta será del tipo de unidad con el ciclo de calentamiento del agua de alimentación: • El ciclo de agua de alimentación deberá ser diseñado para la recuperación

óptima de calor en consonancia con los costes globales mediante las etapas de la calefacción del agua de alimentación.

• El calentador de alta presión se conecta a la línea de escape de la turbina de alta presión. La extracción de vapor se utiliza para la calefacción del agua de alimentación en directo deaereador, de calefacción del edificio (si es necesario) y calefacción de aire de combustión (si es necesario).

• proporcionar una copia de seguridad de suministro conectados a través de una cruz válvula reguladora de presión principal para la extracción de suministro para mantener una presión mínima de 5 psig en el deaereador a bajas cargas.

• Todos los calentadores de baja presión se drenan en cascada de nuevo a la parte inferior del calentador siguiente, salvo en los drenajes del calentador presión más baja que será bombeada por delante de la entrada del calentador de la segunda baja presión. Todos los calentadores de alta presión de drenajes en cascada van de nuevo al deaereador.

La bomba principal de alimentación de la caldera será de motor o turbina accionada. • La bomba de alimentación de la turbina de la caldera (s) si se utiliza el tipo de

condensación y se suministra con el vapor de la turbina principal de cruce de aproximadamente el 40% y el 100% de la capacidad de la turbina principal. De 0% a aproximadamente el 40% de la capacidad de la turbina principal, baño de vapor adicional de la fuente de baja carga de vapor se utilizará cuando sea necesario.

• La alimentación de la caldera se bombea desde el calentador de deaereación a través de calentadores de alta presión en el generador de vapor.

• Incluir entalpía en el aumento debido a la compresión en el equilibrio del calor sobre la base, el total de potencia al freno de la bomba se utiliza en la calefacción del agua de alimentación. El aumento de la entalpía debido a la compresión por las bombas de condensado no se incluirán en el balance de calor.



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• Si la turbina de vapor, utiliza bombas de alimentación de calderas, proporcionar un motor de bomba accionada por agua de alimentación para la operación.

• El ciclo de vapor se optimiza para recalentar y no para el recalentamiento y la presión del acelerador basado en el poder y la tasa de los factores de calor de evaluación dada por el dueño.

Parámetros de diseño. Los equipos deberán estar diseñados y fabricados para la aplicación para que funcione satisfactoriamente sin sobrecargar o dañar los componentes cuando se opera dentro de los límites especificados en este documento, y de conformidad con el manual de instrucciones del fabricante. La unidad deberá ser adecuada para la operación continua de la válvula reguladora de presión nominal con las válvulas de control de par en par y todas las extracciones en pleno funcionamiento. La unidad deberá tener la capacidad de permanecer en funcionamiento a velocidad nominal 5% y listo para volver a sincronizar después de un rechazo de carga del generador a la carga máxima. Para los Generadores de turbina, la capacidad será la calificación neta después de deducir los requisitos de energía de excitación externa, si procede. La turbina deberá estar diseñada para las siguientes condiciones: • (Mínimo) garantizada capacidad bruta de 450 MW de escape a la presión de

diseño, el recubrimiento 0%. • Presión nominal de vapor de la válvula reguladora, psig. • Clasificación de temperatura del vapor del acelerador, de 1.000. • Temperatura Nominal del vapor recalentado, de 1.000 (si se utiliza). • La presión de escape a la capacidad de diseño, en Hg abs. • Presión máxima de de escape, en Hg abs. • La presión mínima de escape, en Hg abs. • Número de calentadores de agua de alimentación en el ciclo más alto

(extracción del calentador de presión de la línea de recalentamiento en frío). • La temperatura final del agua de alimentación con las válvulas de par en par, y

0%, presión nominal de recubrimiento.



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• Número de flujos de gases de escape • Máximo de longitud de hoja de la última etapa, pulgadas • Porcentaje de recubrimiento, máximo 3% • Velocidad, 3.600 rpm Los generadores deberán contar con las siguientes condiciones de diseño: • Valor Mínimo continuo neto en un 80%: (1) factor de potencia, y calificación de

hidrógeno, (2) de presión, en las terminales del generador, MVA. • La tensión de salida del generador (+5%, kV). TIF (máximo 1960 de

ponderación), equilibrado 40. TIF (máximo 1960 de ponderación), residual de 30.

• Porcentaje mínimo de cortocircuito en puntuación. • La presión de hidrógeno 0.58. • La respuesta de excitación del sistema coeficiente 0.5. A continuación se listan el equipo de accesorios con que contará la turbina-generador: • Enfriadores de hidrógeno:

- La fuente de agua cerrada de agua de enfriamiento - La temperatura del agua, el diseño - presión de diseño, psig - máxima, velocidad de tubo, 7 fps - Waterside factor de obstrucción .001 - Tamaño de manera que el generador puede operar en el 80% de la

calificación de diseño con una aislable refrigerador fuera de servicio • Glándula condensador de vapor:

- Agua Fuente de calor del ciclo de condensado - La temperatura del agua

• Diseño de abastecimiento de agua a presión , psig - La velocidad máxima de tubo, fps 7 - Agua factor de obstrucción lado .0005 - Vapor - factor de obstrucción lado .0005

• Refrigeradores de aceite y lubricantes (Provea con tubo vigilado): - La fuente de agua cerrada de agua de enfriamiento - La temperatura del agua - Diseño de agua a presión, psig - Agua factor de obstrucción lado .001



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- Aceite factor de obstrucción lado .0005 - La velocidad de tubo máximo, 7 fps

• Refrigeradores del fluido hidráulico: - La fuente de agua cerrada de agua de enfriamiento - La temperatura del agua - Diseño de agua a presión , psig - Agua factor de obstrucción lado .001 - Factor de obstrucción de líquido hidráulico lado .0005 - La velocidad máxima de tubo, fps 7

• Exciter Coolers: - Fuente de agua de refrigeración de agua de enfriamiento cerrado - La temperatura del agua - Diseño de agua a presión, psig - Agua factor de obstrucción lado .001 - La velocidad máxima de tubo, fps 7

• Varios Enfriadores e intercambiadores de calor: - La fuente de agua cerrada de agua de enfriamiento - La temperatura del agua - Diseño de agua a presión, psig - Agua factor de obstrucción lado .001 - La velocidad máxima de tubo, fps 7

• Aerosoles de escape Hood: - Agua Fuente de calor del ciclo de condensado - La temperatura del agua - Diseño de agua a presión, psig

• Motor Voltajes: - Más pequeño que 1 / 2 hp monofásico 115Vac, o 3-fase, 460VAC - 1/2 HP a 200 HP 3-fase 460VAC - Motores de emergencia directo

Las variaciones en las condiciones de entrada nominal de vapor: • Durante la operación: presión reducida y 100oF recalentamiento • Presión continua: 100% de la presión nominal • Presión máxima momentánea: 120% de la presión nominal • La presión total máxima: 12 horas en total en 12 meses por encima del 105% • Temperatura constante: No más de clasificados para promedio de 12 meses. • Temperatura de control: Rated 15 °F • La temperatura máxima : 25 del encima nominal, 400 horas en total en 12

meses.



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• La temperatura máxima momentánea: 50oF encima nominal, 15 - minutos de duración, 80 horas en total en 12 meses.

Turbinas de la bomba de alimentación de calderas (si se usa): • Número de unidades de la turbina • Evaluación de diseño de la turbina, HP • Evaluación máximo de turbina (bomba de agotado), HP • La presión de escape, en Hg abs • El suministro de vapor normal Crossover de vapor • Baja carga, la bomba debe quedarse sin suministro de vapor • La operación de suministro de vapor • Enfriadores de aceite y lubricantes (Provea con tubo vigilado):

- La fuente de agua cerrada de agua de enfriamiento. - La temperatura del agua. - Diseño de agua a presión, psig. - El agua factor de ensuciamiento lado 0,001. - Aceite factor de obstrucción lado 0,0005.

Condensadores. Los condensadores deberán estar diseñados para su instalación en interiores. Los condensadores pueden, además, servir a la alimentación de la caldera principal de la bomba de turbinas de la unidad (si se utiliza) a través de una entrada de gases de escape por separado en el depósito. Los condensadores deberán ser capaces de operar y dar mantenimiento con la mitad de las cajas de agua fuera de servicio. El condensador de la turbina principal deberán estar diseñados y construidos para satisfacer los requisitos siguientes: • Área de superficie efectiva, de pies cuadrados • Longitud máxima del tubo de efectivo, 40 m • Diámetro del tubo exterior, en 1 • El material del tubo y de calibre BWG

- la sección de condensación en acero inoxidable 316 - la sección de aire la eliminación de acero inoxidable 316 - las zonas de pinzamiento de acero inoxidable 316

a. Número de pases de 2



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• El flujo de vapor, lb/hr • Entalpía de vapor, Btu/lb • El flujo de agua circulante, gpm • Circulación de agua en temp. • Diseño de circulación de agua en temp. • Factor de limpieza, el 85 por ciento de • Máximo O2 y los gases no condensables en el condensado de la muestra en

la bomba de condensado de descarga, 42 ppb • La caja de agua estará forrada de goma o de carbón ó revestido de epoxy y

protección catódica, indicando el método que se utiliza. • Si se usa condensado del condensador auxiliar (s), lb / h • La bomba de alimentación de la caldera de escape de la turbina flujo de vapor,

lb / h • Diseño para el 10% del flujo de la turbina de vapor de bypass Las turbinas de aire refrigerante de los equipos serán diseñadas y fabricadas para cumplir los requisitos siguientes: • Trituradoras de la capacidad, aire seco: De conformidad con las normas de

instituciones de educación superior para la eliminación total del aire en 30 minutos a 10 "Hg Abs.

• Organización de la capacidad saturada de aire: De conformidad con las normas de instituciones de educación superior a 1 "Hg abs, el vapor de sub mezcla de gas enfriado 7.5oF.

• Eyectores de aire de chorro de vapor o bombas de vacío puede ser utilizado Motores turbina. La capacidad de potencia nominal de cada turbina y el motor de 1,0 factor de servicio será igual o superior a la potencia requerida para conducir el equipo conectado en las condiciones de diseño específico y dentro de los rangos de funcionamiento del 20% al 120% de la tasa especificada de diseño de flujo. Para cada motor de turbina, el valor nominal de potencia nominal multiplicado por el factor de servicio será igual o superior a la potencia requerida para conducir el equipo conectado en cualquier condición de funcionamiento. La ejecución de la bomba deberá ser adecuado para las condiciones de aspiración en cualquier entrega de caudal mínimo de los límites de la curva de la cabeza del



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sistema. El "punto de run-out" se define como la intersección de la curva de la bomba y propuso la curva de la cabeza del sistema. El "punto de run-out" no podrá ser inferior al 120% de la capacidad de diseño. La carga dinámica total de la bomba deberá ser como máximo a cero ,el flujo disminuye constantemente desde cero el flujo de los límites de la curva de la cabeza del sistema. Principales características: la capacidad permitirá un funcionamiento estable cuando las bombas de alimentación de calderas están operando solo, en paralelo con otros. La cabeza de cierre de la bomba serán dentro de los límites siguientes: • No menos del 115% de la cabeza en el punto de diseño. • No más del 130% de la cabeza en el punto de diseño. El diseño de la bomba de presión de trabajo no podrá ser inferior a la suma de la cabeza de cierre de la bomba y el cabezal de aspiración máxima, y se aplicará al diseño de la envoltura exterior completa y todas las conexiones de tuberías de descarga de la carcasa. • La bomba deberá estar diseñada de manera que el elemento giratorio está en

equilibrio axial y radial en todo momento. • La bomba explotará en silencio y sin parpadear a todas las cargas y durante

los cambios de carga. • La bomba será capaz de operar desde el arranque en frío a plena carga en 60

segundos en una emergencia sin daños a la bomba o accesorios. • Las bombas deberán funcionar de forma continua sin sobrecalentamiento o el

ruido objetable en el flujo de lado mínimos establecidos aquí por el fabricante. • Las Bombas deberán ser adecuadas para la estación central de Planta de

generación eléctrica de servicio, incluyendo la pérdida repentina de la carga y las condiciones de NPSH transitoria, sin carácter vinculante, el recalentamiento, o dañar las bombas.



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Equipo de análisis de aguas y de alimentación química. El análisis de agua y equipos de alimentación de productos químicos deberán analizar la calidad del agua y proporcionar un tratamiento químico para su inyección en el sistema de condensado, sistema de agua de alimentación, tambor de vapor, sistema cerrado de refrigeración de agua y sistema de agua de servicios. El sistema deberá de contar con muestreo de los siguientes puntos: • El suministro de agua desmineralizada. • Aguas arriba de condensado deaereador. • El agua de alimentación aguas abajo de deaereador. • De la caldera de agua. • De la caldera de vapor de salida. • Súper vapor de salida del calentador. • Servicio de agua. • De agua de refrigeración cerrados. El panel de análisis de agua, deberá localizarse en la planta baja del edificio de la turbina, aislando toda la longitud de las líneas de muestreo de vapor de la caldera al panel de análisis de agua para evitar la condensación en la línea de la muestra. El sistema de alimentación de productos químicos tendrá un tamaño para el tratamiento continuo, con las siguientes características. • El fosfato se utilizará para las impurezas del agua de la caldera condición para

que puedan ser removidos por el golpe hacia abajo del sistema. • La hidracina se utilizará para la compactación de oxígeno en el condensado. • La morfolina se utiliza para controlar el nivel de pH del condensado. • Los inhibidores de corrosión, se usa para prevenir la corrosión en el agua de

enfriamiento cerrado y sistemas de agua de servicios. • El fosfato, hidrazina, morfolina y cerrado de agua de refrigeración y bombas de

agua de servicios inhibidor de la corrosión se controlará el volumen, variable tiempos, el diafragma motor de tipo bombas. Dos bombas, cada uno valorado en 100% de su capacidad, se proporcionan para cada servicio.

• El fosfato, la hidracina y morfolina y tanques de inhibidor de la corrosión se equipado con pinza de montaje de la hélice-mezcladores tipo.

• El condensado se mezcla con el fosfato, la hidracina, y morfolina. • Agua de enfriamiento cerrado y del servicio de agua se mezcla con inhibidor

de la corrosión.



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Los requisitos del sistema operativo serán los siguientes: • Fosfato de flujo: de condensado y fosfato se mezclan en un tanque de fosfato.

Después de una mezcla adecuada, las bombas de fosfato deberá transferir la solución del tambor de vapor.

• Hidracina de flujo: de condensado y la hidracina se mezclan en un tanque de hidracina. Después de mezclar, las bombas de hidracina deberá transferir la solución a la descarga de la bomba de condensado, deaereador o la caldera de succión de la bomba.

• Morfolina de flujo: de condensado y morfolina se mezclan en un tanque de morfolina. Después de mezclar, las bombas de morfolina deberá transferir la solución a la descarga de la bomba de condensado.

• Cierre de agua de enfriamiento Inhibidor de Corrosión: inhibidor de la corrosión y al agua de refrigeración cerradas se mezclan en un tanque cerrado de refrigeración inhibidor de la corrosión del agua. Después de mezclar, el cerrado de refrigeración inhibidor de la corrosión de las bombas de agua deberá transferir la solución a la descarga de agua de refrigeración cerrado de la bomba.

• Servicio de Agua Inhibidor de Corrosión: inhibidor de la corrosión y de servicios de agua se mezclan en un tanque de servicio de agua inhibidor de la corrosión. Después de mezclar, las bombas de servicio de agua inhibidor de la corrosión deberá transferir la solución del servicio de descarga de la bomba de agua.

Controles de proceso: • El servicio de agua a la corrosión inhibidor de la bomba se ajusta

automáticamente a metros de corrosión en proporción a los servicios de flujo de agua.

• Fosfato, hidrazina, morfolina y refrigeración de la corrosión de las tasas de flujo de agua se puede modular de forma manual.

• Todas las bombas y mezcladores pueden ser controlados manualmente a partir de paneles de control local.



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Generador de vapor y equipos auxiliares. La especificación del generador de vapor cubre el diseño, fabricación, entrega y supervisión técnica de uno fluidizado circulante atmosférico generador de vapor de cama completa con todos los equipos auxiliares. La calificación total máxima de la unidad de generador de vapor, como se especifica a continuación, es aproximadamente lo que la turbina y el generador se espera que pase a condición de carga máxima (VWO, la presión nominal). La unidad deberá ser adecuada para un funcionamiento continuo en esta clasificación. La operación continua de la unidad será necesaria con el tiempo de inactividad programado mínimos de las inspecciones anuales y el mantenimiento. Se prevé que las unidades de carga que varían rápidamente con los requisitos de la planta. La unidad y todos los equipos auxiliares deberán ser capaces de ser seguros, estables y de operación continua sin sobrecargar o dañar los componentes más de los siguientes rangos de los parámetros de funcionamiento y condiciones: • Todas las cargas de igual o superior a 60 ° de la balanza de calor VWO sin

necesidad de utilizar combustible auxiliar. • En todo caso, el cambio de carga de hasta 5% por minuto. • Ventilador de tiro forzado de entrada de gama de la temperatura del aire de 17

a 113°F. • Diferencial de material del tubo a lo ancho del horno en el calentador

estupendo y recalentadores de que se mantenga por debajo de 75°F. • La temperatura de sobrecalentamiento, serán mantenidos y controlados dentro

del valor de diseño de capacidad máxima hasta el 70% de la capacidad nominal en súper presión nominal de salida del calentador, que se define como el punto de control de vapor.

• La unidad se diseñarán de modo que la combustión es completa en el rango de operación de la unidad con toda la gama de los análisis de los combustibles especificados en la sección 2.

• La temperatura de gases de combustión del calentador de aire no será superior a 350°F o ser inferior a 250°F.

• La selección de los equipos auxiliares deberán ser tales que el rendimiento de la unidad no está limitado por el rendimiento de cualquier pieza o piezas de los equipos auxiliares.



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Dentro de los parámetros de diseño de las partes de presión se tendrán las siguientes consideraciones. • Diseño de todas las partes de presión para una operación segura en el

máximo de presión súper calentador de salida en la calificación máxima del generador de vapor.

• Los espesores de tubos se incrementarán sobre la base de asignación estándar del fabricante para la erosión. La propuesta del contratista deberá indicar el importe de la asignación de la erosión incluida.

• El tambor de vapor deberá tener un diámetro interior mínimo de 60 pulgadas. En lo que se refiere a la cámara de combustión, chimeneas y conductos, se tendrán las siguientes consideraciones: • La cámara de combustión, un ciclón, una zona de convección, los conductos

de gases de combustión y equipos asociados deberán ser capaces de resistir una presión interna transitorio de no menos de ± 35 pulgadas de agua, sin deformación permanente de cualquier miembro de apoyo (en producción o en el pandeo).

• Proporcionar recomendaciones para el diseño funcional de sistemas de bloqueo de protección y otros medios para prevenir o minimizar las condiciones de implosión descrito anteriormente. Proporcionar recomendaciones a ellos, junto con datos de prueba disponible en unidades similares que reflejan las mismas condiciones generales de funcionamiento y tipo de ventiladores, válvulas y demás equipo que se ha proporcionado con esta unidad.

• El tamaño y los conductos de chimeneas para mantener la velocidad máxima especificada cuando opera a máxima calificación con carbón de resultados: - Ronda ducto cuadrado. - Gas 3.600 pies por minuto 3.600 pies por minuto. - Aire 5.000 ppm 4.000 ppm - La velocidad en la sección cámara de combustión no será superior a 1.000

pies por minuto con cualquier combustible especificado. - Las velocidades deberán ser adecuadas para la erosividad de los

combustibles especificados en la sección 2, pero en ningún caso excederá de 3.000 pies por minuto.

- La tubería de combustible/conductos de aire (si es utilizada) será de tubería revestida de basalto.

• Equipo de alimentación de combustible: - Las superficies inclinadas de tolvas de carbón estarán revestidas de TIVAR

grueso ½”, 88 hojas. La continuidad de la superficie a lo largo de la interfaz de pared de la tolva con la hoja de las 88 TIVAR se mantendrá.



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- Cada caldera deberá contener múltiples puntos de carga de combustible por lo que la pérdida de una pieza de equipo de alimentación de combustible no dará lugar a un viaje de la unidad. La unidad será capaz de un funcionamiento continuo a plena carga con ninguna de carbón dentro de los rangos especificados en la sección 2, sin uso de combustible auxiliar con una pieza de equipo de alimentación de combustible fuera de servicio.

- Proporcionar un alimentador de correa gravimétrico con célula de carga electrónica completa con indicador de velocidad y totalizador para cada punto de alimentación de carbón. El alimentador se hará de conformidad con la norma NFPA 85F.

- Utilice una o más de los siguientes métodos para el traslado de carbón desde el dosificador gravimétrico de puntos de alimentación de la caldera de combustible:

a) Gravedad. b) Neumática. c) Se adjunta transportador de cadena de arrastre.

- Utilice resistentes a la abrasión alimentadores esclusa rotativa si fuera necesario para la alimentación de combustible en la zona de combustión.

- Proporcione cualquier equipo de la reducción de tamaño del carbón necesario para el dimensionamiento de combustible final.

- Proveer las válvulas de aislamiento en cada ruta de alimentación de carbón para aislar a los equipos para el servicio.

- Proporcionar las juntas de expansión flexible para todas las conexiones de alimentación de carbón a la caldera.

• Equipo de alimentación de caliza: - Cada caldera deberá contener múltiples puntos de carga de piedra caliza

para la pérdida de una pieza de equipo de piedra caliza. Cada unidad será capaz de operar continuamente con carga máxima.

- Proporcionar un tipo de interés variable de alimentación de caliza volumétrico para cada punto de alimentación de caliza.

- Utilizar uno o más de los siguientes métodos para la transferencia de piedra caliza del dosificador gravimétrico de los puntos de alimentación de la caldera de piedra caliza: canaletas de gravedad, neumáticos.

- Transportador cerrado de cadena de arrastre. - Uso resistentes a la abrasión alimentadores esclusa rotativa si fuera

necesario para la alimentación de piedra caliza en la zona de combustión. - Facilite cualquier Carbón, equipos de trituración de piedra caliza necesaria

para determinar el tamaño final. - Proporcionar válvulas de aislamiento en cada recorrido de alimentación de

caliza para aislar a los equipos para el servicio. - Proveer las juntas de expansión flexible para todas las conexiones de

piedra caliza de alimentación de la caldera.



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• Combustible Equipo Auxiliar: - El combustible para la operación de quemadores será el diesel. - El equipo podrá ser de un tamaño para iniciar la caldera y generador de

10% de la carga nominal sin carbón. • Proyecto de Equipo:

- Proveer un 100% la capacidad de primaria ventilador de aire, ventilador de tiro forzado, y el ventilador de tiro inducido.

- Las condiciones de bloqueo de ventilas de prueba será el siguiente: - Flujo y los márgenes de la cabeza se aplicarán a la tasa de flujo y la presión

estática requerida en las condiciones de rendimiento garantizado. - La velocidad máxima del ventilador será el siguiente: Tiro de inducido 1,200

rpm; aire primario 1,800 rpm, tiro forzado 1,800 rpm, ventiladores y sopladores 1,800 rpm.

• Bobinas de calefacciones de aire y aire precalentado: - Las bobinas de aire precalentado (si es necesario) en combinación con el

calentador de aire deberá ser diseñado para cumplir todos los requisitos siguientes: a) La temperatura media de extremo frío del calentador de aire no deberá ser inferior a 185°F a cualquier carga superior al 50% de la calificación máxima del generador de vapor con una temperatura del aire de entrada al ventilador de aire secundario y un ventilador de aire primario. b) La temperatura de los gases de combustión deja el calentador de aire no deberá ser inferior a 250°F o superior a 350°F a cualquier carga con una temperatura del aire de entrada al ventilador de aire secundario y un ventilador de aire primario. c) Las bobinas de aire precalentado se diseñarán de acuerdo con la presión del Código ASME de buques. d) El tamaño de bobinas de aire precalentado deben cumplir los requisitos especificados anteriormente cuando se alimentan con vapor saturado a la presión de diseño (si es sobrecalentado) o de agua caliente del ciclo de calefacción. e) Las bobinas y amortiguadores de la bobina se diseñarán para una pérdida de calado máximo de 2,0 pulgadas de agua en la calificación máxima de la caldera. f) El extendido de superficies en el economizador y calentador de aire no se utilizarán.

• Aislamiento: - El agua enfría las paredes, conductos, chimeneas, ventiladores, válvulas de

mariposa y la bolsa deberá estar aislado para mantener la temperatura de la piel de 140oF cuando la temperatura del aire ambiente y 80 de la velocidad del aire es de 50 ppm.



V-42

- La temperatura del ciclón de la piel deberá ser inferior a 160oF. Todas las zonas normalmente expuestas a personal se cubrirán mediante un método aceptable para evitar quemaduras.

- Todas las calderas de alcantarillado y otras tuberías será del 100% aislado. No tubos descubiertos independientemente de su ubicación será permitido.

• Sopladores de hollín: - Los sopladores de hollín se situarán de manera cada ventilador se tocará

una sola vez por turno, cuando la caldera es operada a un caudal de diseño de cualquier quema de carbón dentro del rango especificado en la Sección 2.

- El soplador de hollín de tuberías deberá ser diseñado para añadir un 25% adicional a la cantidad inicialmente instalado.

• Proporcionar un sistema mecánico para eliminar la fuga de cenizas para el silo de almacenamiento de cenizas en forma continua cuando se quema el combustible más alto de ceniza a la máxima velocidad de combustión.

• La capacidad de transporte - Será de 120% del valor máximo de producción de ceniza espera y el uso de

piedra caliza. - El transportador deberá enfriar las cenizas lo suficiente para permitir la

mezcla con las cenizas volantes en el silo de almacenamiento de cenizas. - El silo de ceniza de almacenamiento se facilitará con el sistema de cenizas

volantes como se especifica en la División 8. • Los auxiliares de circulación de agua: agua de circulación auxiliar estará

disponible para los equipos que deben ser enfriados por agua. La temperatura del agua varía de 55 a 95°F, dependiendo de las condiciones ambientales y la carga de la planta.



V-43

Sistema de manejo de carbón. El manejo de carbón del sistema será capaz de recuperar, de mezclar, tratamiento y distribución a los depósitos de carbón vegetal a la velocidad que puede llenar todas las carboneras (a partir de 20% completa) en menos de cinco horas con el peor de los casos del carbón. Los sistemas de manejo de carbón y piedra caliza puede compartir los transportadores en la medida de lo posible. Incluir los medios para limitar la capacidad de transporte que en la transmisión de la piedra caliza más densa. El carbón será entregado a la carbonera de capacidad de 30 camiones de cinco toneladas de volcado trasero. Las carboneras contendrán 12 horas de almacenamiento a la máxima velocidad de combustión de combustible y el diseño de Btu VHH. Los criterios de Diseño transportadoras: • Velocidad máxima:

- Transportadores Cinturón: 550 pies por minuto. - Cadenas de cinta con Tripper: 475 pies por minuto. - Transportadores de cadena de arrastre: 50 ppm. - Los alimentadores de cinta: 50 pies por minuto. - Transportadores de tornillo: 30 rpm. (Polvo solamente). - Inclinación máxima para transportadores de cinta: 15 grados.

• Escala de camión de carbón y piedra caliza sistema de pesaje: - Proporcionar una célula de carga electrónica de escala de tipo de camiones

capaz de satisfacer los requisitos del NIST Handbook 44. - La plataforma estará dimensionado para manejar 30 toneladas de

capacidad neta, los transportistas de carbón posterior volcado. - El Controlador de escala estará basado en PC con teclado para la entrada y

una impresora de ticket. - Proveer / parados luz de señal de tráfico para la secuenciación de camión.

• Auger-tipo de carbón y piedra caliza de camiones Sistema de muestreo. Proporcionar un taladro completo, tipo de sistema de muestreo, incluyendo pero no limitado a: - Estructura de soporte de plataformas, escaleras y escaleras. - Los muestreadores de Auger. - Cortadores de muestra. - Las muestras alimentadores / transportadores. - La unidad de energía hidráulica. - Trituradora de la muestra. - Colector de la muestra. - Los arrancadores de motor.



V-44

- El paquete de controles de la estación de control del operador. - Muestra rechazada de transportadores. - Sistema de muestreo ASTM D2234 y D2013. - Sistema de polvo y la humedad ajustados. Todos los trabajos de manga y

los componentes en contacto con la muestra deberán ser de acero inoxidable.

• Recuperación de sistema: - Proveer Carbón reclamar tolvas. Estarán separados por la distancia

horizontal suficiente para permitir separar 48 horas la capacidad de vivir montones listo para ser construido en el patio reclamar tolvas.

- Cada tolva deberá utilizar alimentadores. Seleccione alimentadores para "comunicar" a una tasa de disminución máxima de 10 grados. Proporcionar un controlador de tasa ajustable y la puerta de profundidad colchoneta para cada alimentador.

- Los alimentadores de vibración serán completamente cerrado con estanco al polvo y juntas flexibles.

- Los transportadores pueden llevar directamente a la Crusher o el primero puede cumplir a la segunda.

- Las superficies inclinadas de tolvas estarán revestidas de TIVAR grueso ½”- 88 hojas. La continuidad de la superficie a lo largo de la interfaz de pared de la tolva con la hoja de las 88 TIVAR se mantendrá.

• Sistema de fusión: - Proporcionar a cada reclamar de transporte con una escala de cinturón. - Proporcionar la mezcla capacidad de control, programado en el DCS de la

planta. - El control de fusión deberá proporcionar la relación de mezcla seleccionada

con una tolerancia de ± 5% de exactitud por el peso. - El control de mezcla no permitirá que el total de r tasa superior a los 100

cinturones de calificación% de la capacidad. • Carbón de ejecución:

- Proporcionar todo el equipo de procesamiento de carbón necesario para preparar el carbón para su uso en las calderas.

- El tamaño final del carbón (si es necesario) se puede realizar en los sistemas de las calderas "de alimentación de combustible.

- La Reducción de tamaño se realiza mediante el equipo adecuado. - Suministro de equipo de reducción de tamaño en una de las combinaciones

siguientes capacidades: - Para la preparación del carbón se pueden emplear las pantallas para evitar

las multas de todo el equipo de tamaño reducido. - Proporcionar incluso la alimentación de distribución en todo el ancho de

entrada de equipos de reducción de tamaño según las necesidades. - Proveer un separador magnético (s), por delante de equipos de reducción

de tamaño para eliminar metal residual.



V-45

• Cintas Transportadoras: - Transportadores de cinta a menos de 100 pies de largo puede tener en el

uso de tornillo-ups. Todos los transportadores de banda de más de 100 pies de largo se utilizan la gravedad para llevar UPS.

- Todos los transportadores de banda tendrá un mínimo de 30 pulgadas de ancho a lo largo pasillo de un lado.

- Todas las secciones exteriores de los transportadores tendrá un mínimo de 3/4 tipo de transporte se refiere.

• Recolección de polvo: - Proveer de los reactores tipo de colector de polvo para la evacuación de

todos de las carboneras. - El polvo deberá volver a cualquiera de los dos bunkers, uno a cada caldera. - Localizar colector de polvo al aire libre.

Sistema de alimentación de caliza. El manejo de la piedra caliza será capaz de recuperar, procesar y entregar a los depósitos de piedra caliza de plantas a la velocidad que puede llenar todos los búnkers de la piedra caliza (a partir de 20% completa) en menos de tres horas con el peor de los casos la piedra caliza y carbón. El manejo de la piedra caliza sistema deberá ser capaz de manejar toda la gama de la piedra caliza especificados en la sección 2. El Carbón y sistemas de manejo de la piedra caliza puede compartir los transportadores en la medida de lo posible. Incluir los medios para limitar la capacidad de transporte que en la transmisión de la piedra caliza más densa. La Caliza será entregada al patio de piedra caliza por tonelada de capacidad de 30 camiones de descarga trasera. Los parámetros de diseño del equipo son los siguientes: • Criterios de Diseño del transportador velocidad máxima:

- Transportadores Cinturón: 550 pies por minuto. - Cadenas de cinta con Tripper: 475 pies por minuto. - Transportadores de cadena de arrastre: 50 ppm. - Los alimentadores de cinta: 50 pies por minuto. - Transportadores de tornillo: 30 rpm. - Inclinación máxima de transportadores de cinta: 15 grados.



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• Recuperación de sistema: - Proveer un par de piedra caliza reclamar tolvas. Las tolvas normalmente

serán cubiertas con piedra caliza, que sirve como almacenamiento de una vida activa.

- La tolva de utilizará alimentadores vibrantes. Seleccione alimentadores para "comunicar" a una tasa de disminución máxima de 10 grados.

- Los alimentadores serán completamente cerrado con estanco al polvo, juntas flexibles.

• Caliza de procesamiento: proporcionar todo el equipo de procesamiento de piedra caliza necesaria para preparar la piedra caliza para su uso en las calderas. - Reducción de tamaño mediante cualquiera de los siguientes: molinos

hammer, fábricas de cage, ball/molinos de tubo, trituradoras de rodillo. - Suministro de equipo de reducción de tamaño en una de las combinaciones

siguientes capacidades: a) Dos al 100% de su capacidad. b) Tres en el 50% de su capacidad. c) Cuatro en el 33% de la capacidad.

- En la preparación de caliza se pueden emplear las pantallas para evitar las multas de todo el equipo de tamaño reducido.

- Proporcionar incluso la alimentación de distribución en todo el ancho de entrada de equipos de reducción de tamaño según las necesidades.

- Proveer un separador magnético (s), por delante de equipos de reducción de tamaño para eliminar metal residual.

Sistemas de control de emisiones pulse-jet de filtros de aire. El suministro y la entrega de dos depuradores de filtración (1 por caldera) completo con todos los accesorios necesarios para una instalación completa y operativa, incluido lo siguiente: • La bolsa de compartimentos con puertas de despegue para el acceso a las

hojas de tubo. • Entrada y salida de colectores incluidos un by-pass y válvulas de derivación. • Tolvas. • Sistema de calefacción Hopper. • Interruptores de nivel Hopper. • Pulse bolsa de chorro de sistema de limpieza. • Poppet amortiguadores en puntos de compartimentos.



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• Amortiguadores de asiento o amortiguadores de mariposa en las entradas de un compartimento.

• Bolsas, cajas, venturi y hardware. • La bolsa deberá cumplir los criterios de diseño y las garantías de cumplimiento

especificados enesta parte. El diseño de la bolsa y otros equipos suministrados en virtud del presente contrato serán proporcionados por el Contratista y serán las necesarias para cumplir o exceder todos los requisitos de este contrato.

• Proveer y prestar rejilla extraíble para cubrir todas las áreas de la bolsa entre el techo de la casa adyacente a pie techo superficies de las puertas.

• Suministrar y entregar la bolsa de acero de apoyo, para conectarse a la casa y el apoyo a la bolsa. Proporcionar diversos soportes estructurales, extendido según sea necesario para eliminar el aislamiento y el retraso, por tuberías de manejo de la ceniza del propietario y las válvulas.

Dentro de los parámetros de diseño se encuentran los siguientes: • La bolsa se utilizará para el control de las emisiones de partículas de la nueva

caldera de lecho fluidizado circulante para cumplir con las normas de emisión aplicables.

• La operación continua se requerirá de aproximadamente 30 años, con el tiempo de inactividad programado mínimos de las inspecciones anuales y de mantenimiento. Se prevé que las condiciones pueden variar aproximadamente como el sistema de carga por hora. Posteriormente, debe ser capaz de ser utilizado en el start-stop de servicio en horas pico dentro de un intervalo de carga de ancho y con los cambios de carga rápida. El sistema deberá controlar las emisiones de partículas a las limitaciones que se especifican para todas las condiciones de funcionamiento de la caldera de partículas y todas las cargas.

• El flujo de gas, la carga de polvo, la distribución de la temperatura del gas y la distribución de polvo puede variar dependiendo de la carga de la caldera, y especialmente durante el inicio de la caldera en marcha y parada.

El plano de arreglo general se incluye en las Figuras V.2., en el Anexo 4 se incluye en un tamaño más amplio para facilitar su consulta.



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Figura V.2. Localización general de la planta.



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V.6. CONDICIONES DE OPERACIÓN. En esta sección se incluye la información sobre las condiciones de operación que serán manejadas en el proceso del proyecto CODECO. V.6.1. Balance de materia. En la Figura V.3. Se muestra el balance de materia del proceso. El balance se presenta de forma macro, debido a que el proyecto se encuentra en su etapa de ingeniería básica por lo que no se dispone de un diagrama de tubería e instrumentación que muestre la distribución y composición de las corrientes de proceso en forma detallada. Esta información se tendrá una vez que concluya el proceso de generar la ingeniería de detalle.

TECNOLOGÍA DE LECHO FLUIDIZADO CIRCULANTE

Ácido sulfúrico

Sosa cáustica

Cloro Hidrógeno Hidracina Fosfatos

Aceite lubricante

AceiteHidráulico

Consumo Acetileno

Consumo de oxígeno

Consumode Butano

Consumode Diesel

Consumode CO2

Consumode Solventes Emisiones

Al AireAgua Residual

Emisiones del procesoPrincipales sustancias químicas utilizadas para el mantenimiento en el proceso

Agua Cruda

Agua Desmineralizada

Carbón

Principales sustancias químicas utilizadas en el proceso

Energía Eléctrica Caliza

Figura V.3. Balance de materia

V.6.2. Temperaturas y presiones de diseño y operación. En la Tabla V.4. se incluyen las condiciones de operación para cada caldera que se encuentra en el proceso.



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Tabla V.4. Condiciones de Operación.

Variable Característica Unidad Estado Físico Condiciones de

operación

Flujo kg/s 183.13

Temperatura °C 545Presión bar 129Flujo kg/s 166.84Temperatura °C 545Presión bar 30.8Flujo kg/s 186.13Temperatura °C 243Presión bar 180Flujo kg/s 154.27Temperatura °C 124.96Presión 4.8Flujo kg/s 5622.6Temperatura °C 33/44Presión bar 3/2.5

Carbón Flujo Ton/hr Sólido 152Caliza Flujo Ton/hr Sólido 8

Vapor sobrecalentado

Vapor recalentado

Líquido saturado

Líquido saturado

Líquido

Vapor Principal

Vapor Recalentado

Agua de alimentación

Agua de condensado

Agua de circulación

En el Anexo 4 en el Proyecto Mecánico se incluye la descripción de las características de diseño de los equipos y puede consultarse de forma más amplia las condiciones de operación de cada uno de ellos. Como ya se ha mencionado anteriormente, la evaluación de impacto ambiental y el estudio de riesgo se realizan en la etapa de diseño del proyecto, por lo que al momento de su desarrollo no se cuenta con datos precisos de los datos de los fabricantes de los equipos.



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V.6.3. Estado físico de las diversas corrientes del proceso. En la tabla nos muestra el estado físico en el que son manejados las corrientes de proceso del Proyecto CODECO.

Tabla V.5. Estado físico de las líneas de proceso

Corrientes de Proceso Estado físico

Vapor principal Vapor sobrecalentado Vapor Recalentado Vapor recalentado

Agua de Alimentación Líquido saturado Agua de Condensado Líquido saturado Agua de circulación Líquido

Carbón Sólido Caliza Sólido

V.6.4. Características del régimen operativo de la instalación. El régimen operativo de la instalación será de forma continua. Únicamente se tendrán paros programados para realizar labores de mantenimiento que resultan necesarias para garantizar la operación segura y eficiente de la Central. V.6.5. Diagramas de tubería e instrumentación con base en la ingeniería de

detalle. Considerando la naturaleza preventiva de la evaluación de impacto ambiental, el proyecto Central Generadora de Energía Eléctrica CODECO está siendo evaluado en materia de impacto y riesgo ambiental en su fase de diseño de ingeniería básica. Al momento de presentar este documento, aún no se cuenta con la ingeniería de detalle, por lo que no es posible integrar los diagramas de tubería e instrumentación.

Estudio de Riesgo Central Generadora de Energía Eléctrica


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VI. ANÁLISIS Y EVALUACIÓN DE RIESGOS. En este capítulo se muestra la identificación, el análisis y evaluación de riesgos ambientales del proyecto CODECO. VI.1. ANTECEDENTES DE ACCIDENTES E INCIDENTES. De acuerdo a la búsqueda realizada de notas periodísticas, no se encontraron reportados accidentes de sustancias peligrosas o en procesos de generación de energía, que involucren al Promovente. En este caso se buscó la razón social de la principal subsidiaria de Grupo Acerero del Norte que es Altos Hornos de México, S.A.B. de C.V., debido a que la Compañía de Electricidad de Coahuila, S.A. de C.V. es una empresa de reciente creación. La búsqueda de antecedentes se amplió a las sustancias que se manejan y que presentan características de peligrosidad, como es el caso del diesel, acetileno, hidrógeno y carbón. A continuación se presenta un extracto de las notas periodísticas consultadas. Julio del 2009 El Norte Fuga de Acetileno Ante el temor de una tragedia, 88 niños de una guardería fueron evacuados ayer al producirse una fuga de gas acetileno en un negocio donde manejan sustancias peligrosas y que se encuentra a unos pasos de la estancia infantil en la Colonia Tolteca, en Guadalupe. La Guardería Tarike está ubicada a 15 metros de la empresa Gases y Herramientas Royal, donde manipulaban un tanque con capacidad de 3 kilos cuando de pronto se dañó la válvula de seguridad y se produjo la fuga, informó Rubén Loaiza Martínez, director de Protección Civil de Guadalupe. El accidente ocurrió a las 10:30 horas en el negocio ubicado en Pablo Livas casi con Tolteca, en donde se dedican a la distribución de tanques de oxígeno, acetileno, helio, nitrógeno entre otros de uso industrial. Se produce la fuga cuando manipulaban un cilindro de 3 kilos que contenía gas acetileno, por la válvula; el mismo personal combate el accidente con extintores, ya que es un gas altamente inflamable que se utiliza (con la combinación de oxígeno) en soldadura autógena y cortes de acero



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Agregó que al ser retirado el tanque y trasladado al lecho del Río Santa Catarina, para que continuara vaciándose sin poner en riesgo a ninguna persona, los menores y el personal de la guardería regresaron a sus instalaciones sin que se reportaran lesionados o intoxicados. Mayo del 2008 La opinión Milenio de Torreón Gas L.P. y Ácido sulfúrico

…”De 491 accidentes registrados en 1997, 371 fueron en la etapa de transportación. En el sector privado del estado de Coahuila ocurrieron 18 contingencias.Combustible incautado

De 188 accidentes ocurridos durante la transportación de sustancias químicas, el petróleo crudo estuvo involucrado 79 veces; el combustóleo, 17; el diesel, 16; el gas L.P., 15; el amoniaco, 14; la gasolina Magna Sin, 13; la Gasolina Nova, 11; el ácido sulfúrico, 10; los aceites residuales, 7; el tolueno, 3 y el cloro, 3.

El resto de los estados no experimentó ninguna fuga, derrame, explosión o incendio a causa de un mal manejo o accidente con una sustancia química, por lo menos durante el primer semestre de 1997.

De 143 emergencias que corresponden al sector privado, 18 ocurrieron en Coahuila; 14 en Sonora; 9 en Baja California y en Jalisco; 8 en Guanajuato y en San Luis Potosí y 7 en Michoacán, en Oaxaca y en Chihuahua Saltillo / Jessica Rosalesseccion ("Comarca y Estados")…”

Mayo del 2007 La opinión Milenio de Torreón Milenio Diario, S.A. de C.V. Hidrógeno, y Gases

Las sustancias que circulan con regularidad por arterias de la ciudad son ácidos, criogénicos, gases, gas LP, explosivos, nitrógeno e hidrógeno.Protección Civil señala el peligro por el transporte de cargas delicadas



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18-Septiembre-07De acuerdo con el titular de Protección Civil Municipal, Nelson Lozada Ramírez, del total del tráfico que circula por el periférico de Torreón, el 80 % son unidades dedicadas al transporte pesado y de ellas el 20 por ciento se dedican a trasladar materiales peligrosos y que el reglamento de la Secretaría de Comunicaciones y Transportes define como elementos, compuestos, materiales o mezcla de ellos que independientemente de su estado físico, represente un riesgo potencial para la salud, el ambiente, la seguridad de los usuarios y la propiedad de terceros.

Las sustancias que circulan con regularidad por arterias de la ciudad son ácidos, criogénicos, gases, gas LP, explosivos, nitrógeno e hidrogeno.

Explicó que se trata de rutas establecidas con el criterio de que sean zonas donde la densidad poblacional es menor para que en caso de algún accidente, como el ocurrido en Nadadores Coahuila, se afecte a una cantidad mínima de personas.

Las vialidades que se utilizan son el periférico Raúl López Sánchez, la carretera a Mieleras y el bulevar Laguna.

La tarea de Protección Civil es coordinarse con las policías de los niveles local y estatal para identificar a los camiones de carga e inspeccionar que cuenten con las medidas preventivas incluidas en la norma oficial mexicana formulada por la Secretaría de Comunicaciones y Transportes.

Si se detecta a un transportista que está fuera de su zona permitida para circular, se revisa que cumpla con llevar la información de lo que se transporta: si por ejemplo, se da una fuga de ácido, se traslada a la unidad hasta el sitio del cuál partió, se asegura la carga y no se puede reenviar hasta que los transportistas arreglen los desperfectos y la secretaria responsable otorgue el visto bueno para que reanuda sus labores.

La normatividad para los transportistas de sustancias de riesgo incluye que en caso de congestionamientos, el chofer debe acudir con el agente de vialidad para que le de prioridad a su salida del embotellamiento por la carga que transporta, además de que tienen prohibido realizar paradas no autorizadas o descargar en lugares no autorizados para tal efecto.

En el caso de Nadadores se cometieron varios errores que, lamentablemente cobraron vidas.

Todos actuaron mal, desde el chofer del camión hasta los policías, reporteros y curiosos.



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Fue un cúmulo de errores el que desencadenó la tragedia, misma que podría haberse evitado si los elementos preventivos hubieran actuado pensando en que la carga eran explosivos y hubieran acordonado la zona a unos 500 metros.

Para que este compendio de fallos no se repita en Torreón, Protección Civil lleva a cabo el curso “Primeros en escena” dirigido a policías y socorristas de la ciudad, nombre que hace alusión a la necesidad de que sepan qué hacer para manejar diversas situaciones de riesgo y no poner en juego la integridad física de las personas cercanas al lugar de los hechos.

VI.2. METODOLOGÍAS DE IDENTIFICACIÓN Y JERARQUIZACIÓN. Para identificar los RIESGOS por el uso y manejo de sustancias peligrosas en la Central, se utilizó el método HAZOP (“HAZard and OPerability” Riesgo y Operabilidad) o Análisis de Operabilidad y Riesgos de Procesos, el cuál involucra la investigación de desviaciones del diseño o propósito de un proceso. Esta técnica de identificación fue elegida por el grupo de trabajo debido a las ventajas que ofrece el Análisis de Operabilidad y Riesgo al proporcionar una técnica estructurada que facilita la identificación de riesgos de procesos y problemas operativos, asó como por facilitar el trabajo en equipo. La metodología consiste en utilizar un conjunto de palabras “guías” o “claves” (no, mayor, menor, etc.) con la finalidad de examinar desviaciones de las condiciones normales de un proceso en varios puntos clave (nodos) de todo el sistema. Dichas palabras “guías” se aplican a parámetros relevantes del proceso, tales como: flujo, temperatura, presión, composición, etc. para identificar las causas y consecuencias de desviaciones en estos parámetros de sus valores normales. La identificación de las consecuencias, resulta en recomendaciones para mejorar el proceso. Estas pueden indicar modificaciones en el diseño, requerimientos en los procedimientos operativos, modificaciones en la documentación, mayor investigación, etc.



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VI.2.1. Metodología HAZOP. La metodología HAZOP involucra tener una descripción y documentación completa de la planta y sistemáticamente cuestionar cada parte, para identificar cómo se pueden producir desviaciones en la intensión de diseño. Después, se hace una evaluación para determinar sí tales desviaciones y sus consecuencias, pueden tener un efecto negativo en la seguridad y operación eficiente de la planta. Si se considera necesario, se establecerán acciones para remediar la situación. Palabras clave. Un elemento esencial, en este proceso de cuestionamiento y análisis sistemático, es el uso de palabras guías o palabras claves para enfocar la atención del grupo sobre las desviaciones y sus posibles causas. Estas palabras “guías” se dividen en dos clases: • Palabras primarias. Las cuales enfocan la atención en un proceso particular

de la intención de diseño o una condición o parámetro asociado con el proceso.

• Palabras secundarias. Las cuales al combinarse con las palabras primarias sugieren posibles desviaciones.

Las palabras primarias reflejan tanto el propósito, como aspectos operacionales. Palabras típicas orientadas al proceso, algunos ejemplos de ellas son los siguientes:

• Flujo. • Corrosión/erosión. • Muestreo. • Presión. • Temperatura. • Reducción. • Viscosidad. • Viscosidad. • Nivel. • Reacción. • Composición. • Composición. • Instrumentación. • Adición. • Mezclado. • Separación. • Prueba. • Mantenimiento. Las palabras típicas que consideran los aspectos de operabilidad del proceso, pudieran ser las siguientes: • Aislamiento. • Inspección. • Purgado. • Ventilación. • Arranque. • Mantenimiento. • Drenaje.



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Cuando las palabras secundarias se combinan con las primarias, sugieren desviaciones o problemas potenciales. Un listado estándar de las palabras utilizadas como secundarias (desviaciones) se menciona a continuación en las Tablas VI.1. y VI.2.

Tabla VI.1. Significado de palabras guías estándar.

Palabra SignificadoNo/Ninguna Negación del intento de diseño

Más Incremento cuantitativoMenos Decremento cuantitativo

Además de Incremento cualitativoParte de Decremento cualitativoReversa Opuesto lógico del intento Otro que Sustitución completa

Tabla VI.2. Significado de palabras guías para procedimientos.

Palabra SignificadoNo No realiza el paso u operación. Un paso u operación

importante en el proceso se omite.Más Se hace más que lo especificado o requerido en un

sentido cuantitativo (ej. se abre válvula completamente cuando se requiere sólo abrir parcialmente).

Menos Se hace menos de lo especificado o requerido en un sentido cuantitativo (ej. purgar un depósito por 5 minutos en lugar de 10 minutos).

Además de Se hace más de lo especificado en un sentido cualitativo. (ej. se abren las válvulas para varios tanques cuando sólo se requiere para una).

Parte de Se realiza una parte de un paso en un sentido cualitativo (ej. se cierra solo una válvula cuando el procedimiento dice claramente que se cierren todo el grupo y se abra la válvula de sangrado).

Reversa Se hace lo opuesto a lo especificado. (ej. se abre una válvula cuando el procedimiento dice que se debe de cerrar).

Otro que Se hace algo diferente a lo requerido (ej. se abra la válvula equivocada).

El proceso de análisis HAZOP involucra aplicar de una manera sistemática, todas las combinaciones relevantes de palabras claves, al sistema o proceso bajo estudio, en un esfuerzo por descubrir problemas potenciales.



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Los resultados se registran en un formato de tabla o matriz con los siguientes encabezados principales: • Nodo/Paso. • Parámetro. • Guía. • Desviación.

• Categoría – Causas. • Categoría - Consecuencias. • Categoría - Salvaguarda. • Categoría - Recomendación

Procedimiento de aplicación. La secuencia que se utiliza es la siguiente: • El proceso se secciona en nodos o pasos conforme a las actividades que se

ven involucradas, (ejemplo: almacenamiento, bombeo, mezclado, enfriamiento, etc.)

• Se plantea una palabra clave primaria. • Se plantea una palabra clave secundaria. • Se plantea la desviación o problema derivado de la combinación de las

palabras claves primarias y secundarias referentes al nodo en cuestión. • Se plantean las causas potenciales que resultarían en la desviación. Para

después agrupar las causas según su origen, estas pueden clasificarse conforme a las siguientes claves (categorías).

Como un ejemplo puede citarse “HUM – error en cálculo de capacidad del recipiente” (el factor humano fue causa para la desviación referida). En la Tabla VI.3. se incluyen las categorías de las causas que se evalúan en el análisis HAZOP.

Tabla VI.3. Categorías de las causas.

Clave CategoríaHUM Error/Factor humano

EQP Falla de equipoEXT Evento externoDIS Distribución de la plantaFSA Falla de salvaguardaPRV Evento previo



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• Siguiendo con la secuencia, se deben plantear las consecuencias potenciales que resultarían, tanto como efecto de la desviación, como por efecto de la causa misma. Para después agrupar las consecuencias de acuerdo a su nivel de afectación, estas pueden clasificarse conforme a las claves (categorías) que se mencionan a continuación:

Tabla VI.4. Categorías de las consecuencias.

Clave CategoríaAMB Afectación al AmbientePER Afectación al PersonalPRP Afectación a la PropiedadOPE Asuntos Operativos únicamente

Como un ejemplo puede citarse “AMB - derrame del producto al suelo natural” (afectación al medio ambiente). • En este punto se puede registrar cualquier equipo, instrumento o dispositivo

protector, ya sea que prevenga la causa o salvaguarde contra consecuencias adversas. Para después agrupar las Salvaguardas según su fundamento, estas pueden clasificarse conforme a las claves (categorías) de la Tabla VI.5.

Tabla VI.5. Categorías de las salvaguardas.

Clave CategoríaMNT MantenimientoADM AdministrativaING Ingeniería

Como ejemplo, podemos citar “MNT”- se aplica mantenimiento preventivo”.

• Cuando una causa creíble resulte en una consecuencia negativa, se debe anotar una recomendación para tomar alguna acción al respecto. Las acciones deben ser tomadas para eliminar las causas o para mitigar o eliminar las consecuencias. Es en esta etapa, que se consideran las consecuencias y sus salvaguardas asociadas. Cuando las medidas de protección son las adecuadas, entonces no se requiere tomar ninguna acción y esto se indica en esta columna. Posteriormente, se procede a agrupar las recomendaciones según su fundamento, estas pueden clasificarse conforme a las siguientes claves (categorías):



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Tabla VI.6. Categorías de las recomendaciones.

Clave CategoríaING Ingeniería/DiseñoPRO Procedimiento/SoftwareMNT MantenimientoGER GerenciaSEG SeguridadADM Administración/capacitación

En la figura siguiente se ilustra el proceso de implementación de la metodología de HAZOP.

INICIO

1. SELECCIÓN. El proceso se divide en nodos o pasos que describan lasactividades que se llevan a cabo. Después se selecciona el equipo o línea que se va aanalizar

2. FUNCIÓN. Se describe la función del equipo, o la actividad que se realiza en lalínea de proceso, para conocer de manera general que es lo que éste desempeña

FIN

¿Analizar otro equipo?

3. GUÍAS. Se aplican palabras guía, ambas la primaria y secundaria, sirven paraver como se pueden producir desviaciones de las condiciones de diseño u operación

4. DESVIACIONES. Se plantean las posibles desviaciones o problemas que sepuedan originar de la aplicación de las palabras guía al nodo en cuestión

5. CAUSAS. Se plantean las posibles causas potenciales que se pudieran originarde la o las desviaciones

6. CONSECUENCIAS. Se revisan las consecuencias generadas para despuésagruparlas de acuerdo a su nivel de afectación

7. RIESGOS. Se ven los riesgos generados como consecuencia de lasdesviaciones

8. ETIQUETAR. Se etiquetan los equipos o líneas ya analizados para prevenircausas futuras o salvaguardar contra consecuencias adversas.

9. RECOMENDACIONES. Si la causa resulta en una consecuencia negativa seanota una recomendación para tomar alguna acción al respecto.

NO

SI

Figura VI.1. Diagrama esquemático de la secuencia del análisis HAZOP.



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VI.2.2. HAZOP aplicado a los procesos La aplicación del análisis HAZOP se realizó sobre los sistemas principales con que contará la planta para su operación, los cuales se listan a continuación: • Sistema agua vapor. • Sistema de extracciones, drenes y venteos. • Sistema aire y gases. • Sistema de manejo de combustible. • Sistema de manejo de ceniza. • Sistema eléctrico. En la Tabla VI.7. que se incluye a continuación, se presenta el análisis HAZOP



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Tabla VI.7. Análisis HAZOP.

# Nodo/paso Parámetro Guía Desviación Causa Categoría

1 Sistema Agua- Vapor Flujo : Intención: Flujo de agua y vapor en el sistema CFB No El sistema de extracción arrastra partículas

No existe suministro de agua a las instalaciones EXT

2 Sistema Agua-Vapor Flujo: Flujo de agua y vapor en el sistema CFB Menos El flujo de alimentación es insuficiente

El sistema de bombeo presenta fallas EQP

3 Sistema Agua-Vapor Flujo: Intención Flujo de agua y vapor en el sistema CFB Más

El flujo de agua alimentada excede los niveles de diseño

El sistema presenta fallas en el ajuste HUM, EQP

4 Sistema Agua- Vapor Tempertatura Intención: Temperatura del sistema CFB Menos

La temperatura en el sistema es menor que la esperada

La calidad del vapor generado no es suficiente EQP

5 Sistema Agua-Vapor Temperatura Intención: Temperatura del sistema CFB Más

La temperatura en el sistema es mayor que la esperada

La cantidad de vapor generado excede las capacidades del equipo EQP

6 Sistema Agua-Vapor Presión Intención:Presión dentro del sistema CFB Menos

El sistema opera a una presión menor que la requeriada. Falla en el sistema de generación, cámara de combustión, generación de una nube de carbón fino (polvo) que alcance los límites de explosividad dentro de la cámara debido a una falla en el sistema de combustión (que no quemó el material alimentado), con posible consecuencia de explosión por polvos de carbón dentro de la cámara de combustión

La cantidad de vapor generado es insuficiente HUM,EQP

7 Sistema Agua- Vapor Presión Intención:Presión dentro del sistema CFB Más

La presión en el sistema excede los parámetros de diseño

La canitdad de vapor generado es excesiva HUM,EQP

8 Sistema Agua-Vapor Mantenimiento Intención: Mantenimiento al sistema CFB No

El sistema no recibe mantenimiento periódico

Falta de observancia en la planeación y ejecución del programa de mantenimiento HUM, FSA

9 Sistema Agua-Vapor Mantenimiento Intención: Mantenimiento al sistema CFB Menos

Los equipos presentan fallas por falta de mantenimiento

El programa de mantenimiento resulta insuficiente HUM, FSA

10 Sistema Agua-Vapor Instrumentación Intención: Instrumentación del sistema CFB No

Los sistemas de instrumentación no responden adecuadamente

Falla en el sistema eléctrico/electrónico HUM

11 Sistema Agua-Vapor Alivio Intención: Alivio de la presión del sistema CFB No

El sistema de aliviio de la presión del sistema no fuenciona Las válvulas de aliviio se bloquean EQP

Sección 1 Nodo/Paso a categoría



V-12

Tabla VI.7. Análisis HAZOP. (Continuación).


12 Sistema Agua-Vapor Alivio Intención: Alivio de la presión del sistema CFB Menos El sistema de alivio de la presión no es suficiente El sistema de alivio de la presión no es suficiente EQP, FSA

13 Sistema Agua-Vapor Alivio Intención: Alivio de la presión del sistema CFB MásEl alivio de presión excede los requerimientos del sistema

El alivio de la presión excede los requerimientos del sistema HUM, EQP

14 Sistema Agua-Vapor Corrosión/ Erosión Intención: Corrosión del sistema CFB Más

El sistema presenta corrosión en los materiales y equipos

El sistema presenta corrosión en los materiales y equipos EXT

15 Sistema Agua-Vapor Corrosión/ Erosión Intención: Corrosión del sistema CFB Además de

El sistema presenta corrosión por la depositación de sales en ductos y tuberías

El sistema presenta corrosión por la depositación de sales en ductos y tuberías FSA

16Sistema Extracciónes, Drenes y Venteos

Flujo Intención: Flujo de vapores y gases del sistema de extracción y venteo No No existe flujo de extracción de gases y vapores

No existe flujo de extracción de gases y vapores EQP


Flujo Intención: Flujo de vapores y gases del sistema de extracción y venteo Menos

El flujo de extracción y venteo del proceso es insuficiente

El flujo de extracción y venteo del proceso es insuficiente HUM, EQP


Flujo Intención: Flujo de vapores y gases del sistema de extracción y venteo Más El flujo de extracción de partículas es excesivo

El flujo de extracción de partículas es excesivo HUM, EQP


Fase Intención: Fases del material extraído y venteado Otro que

Exceso de partículas son arrastradas en el sistema de extracción

Exceso de partículas son arrastradas en el sistema de extracción HUM, EQP


Mantenimiento Intención: Mantenimiento del sistema de extracción y venteo No

El sistema de extracción y venteo no recibe mantenimiento preventivo

El sistema de extracción y venteo no recibe mantenimiento preventivo HUM, FSA


Mantenimiento Intención: Mantenimiento del sistema de extracción y venteo Menos

Los equipos presentan fallan por falta de mantenimiento

Los equipos presentan fallas por falta de mantenimiento HUM, FSA




V-13



22 Sistema Aire-Gases Flujo Intención : Flujo de aire y gases en el proceso No No existe flujo de alimentación de aire o gases Las válvulas se encuentran bloqueadas EQP, FSA

23 Sistema Aire-GasesFlujo Intención: Flujo de aire y gases en el preoceso Menos El flujo de gases es menor al necesario

El suministro de gases empieza a escasear EQP

24 Sistema Aire-Gases Flujo Intención : Flujo de aire y gases en el proceso MásLa cantidad de aire alimentado es mayor a la necesaria por diseño

El ajuste de las válvuas no se encuentra en su punto optímo HUM

25 Sistema Aire-GasesPresión Intención: Presión de los gases en el proceso Menos

La presión de los gases alimentados es menor a la requerida

El volumen del suministro de gases es bajo EQP

26 Sistema Aire-GasesPresión Intención: Presión de los gases en el proceso Mas

La presión de gases o aire en el proceso es mayor a la requerida por diseño

Las válvulas no se encuentran ajustadas en su punto óptimo HUM

27 Sistema Aire-GasesComposición Intención: Composición de la atmósfera del proceso Otro que

La composición aire/gases no está en proporciones óptimas

Las válvulas no se encuentran ajustadas en su punto óptimo HUM

28 Sistema Aire-GasesInstrumentación Intención: Instrumentación del sistema de gases No

La instrumentación del proceso no se encuentra operando

Falla eléctrica/electrónica de los equipos EQP, EXT

29 Sistema Aire-GasesAlivio Intención: Alivio de la presión del sistema de aire y gases No No existe alivio de la presión del sistema

Las válvulas de alivio no se encuentran debidamente ajustadas EQP

30 Sistema Aire-GasesAlivio Intención: Alivio de la presión del sistema de aire y gases Menos

El alivio de la presión del sistema no resulta suficiente

Las válvulas de alivio no se encuentran debidamente ajustadas HUM

31 Sistema Aire-GasesAlivio Intención: Alivio de la presión del sistema de aire y gases Más El alivio de la presión del sistema es excesivo

Las válvulas de alivio no se encuentran debidamente ajustadas HUM, EQP




V-14



32 Sistema Aire-GasesSeguridad Intención: Seguridad en el sistema de aire y gases No No existe vigilancia de las condiciones del sistema

No hay un operador que se encuentre ante la instrumentación del sistema HUM

33 Sistema Aire-GasesSeguridad Intención: Seguridad en el sistema de aire y gases Menos

La vigilancia de las condiciones del sistema no es suficiente El operador sale de su área de trabajo HUM

34 Sistema de Manejo de Combustible Flujo Intención: Flujo de alimentación del combustible No No existe flujo de alimentación de carbón

No se cuenta con combustible o las condiciones no son óptimas para su uso HUM, EXT

35 Sistema de Manejo de Combustible Flujo Intención: Flujo de alimentación del combustible Menos El flujo de alimentación de carbón es insuficiente

El sistema de transporte del material no opera de manera correcta EQP

36 Sistema de Manejo de Combustible Flujo Intención: Flujo de alimentación del combustible Más El flujo de alimentación es excesivo

La medidores de nivel del sistema de alimentación no operan correctamente EQP

37 Sistema de Manejo de Combustible Composición Intención: Composición del combustible Otro que

El combustible alimentado contiene otros materiales que no favorecen la combustión El combustible no presenta la calidad deseada EXT

38 Sistema de Manejo de Combustible Fase Intención: Fases presentes en la alimentación del combustible Otro que El combustible presenta una alta generación de gases

La temperatura y condiciones de alimentación propician la generación de gases

EQP, EXT, FSA

39 Sistema de Manejo de Combustible

Mantenimiento Intención: Mantenimiento del sistema de alimentación de combustible No

El sistema de alimentación de combustible no recibe mantenimiento

Falta de vigilancia en la ejecución del programa de mantenimiento. Ruptura o fuga en el ducto de alimentación HUM

40 Sistema de Manejo de Combustible

Mantenimiento Intención: Mantenimiento del sistema de alimentación de combustible Menos El sistema presenta fallas

El mantenimiento preventivo resulta insuficiente para evitar fallas en el sistema. Ruptura o fuga en el ducto de alimentación HUM, EQP

41 Sistema de Manejo de Combustible Seguridad Intención: Seguridad en el sistema de aire y gases No

No existe vigilancia en el proceso de alimentación de combustible

El personal asignado no se encuenta desempeñado sus funciones HUM




V-15



42 Sistema de Manejo de Combustible Seguridad Intención: Seguridad en el sistema de alimentación de combustible Menos La vigilancia del proceso no es suficiente

El personal tiene que cubrir múltiples actividades o tiene que abandonar su puesto de trabajo HUM

43 Sistema de Manejo de Ceniza Flujo Intención: Flujo de extracción de cenizas No No existe flujo de recoleccón de cenizas del sistema

El sistema de recolección de cenizas no se encuentra operando EQP

44 Sistema de Manejo de Ceniza Flujo Intención: Flujo de extracción de cenizas Menos El flujo de recolección y retiro de cenizas del proceso es insuficiente

El sistema de recolección no se encuentra ajustado de manera óptima HUM, EQP

45 Sistema de Manejo de Ceniza Flujo Intención: Flujo de extracción de cenizas MásEl flujo de recolección de cenizas es excesivo

El sistema de recolección no se encuentra ajustado de manera óptima HUM, EQP

46 Sistema de Manejo de Ceniza Fase Intención: Fases presentes de ceniza Otro que Las cenizas calientes podrían desprender gases

El material recolectado y retirado del sistema se encuentra aún a temperaturas por encima de la ambiental EQP

47 Sistema de Manejo de Ceniza Mantenimiento Intención: Mantenimiento del sistema de manejo de cenizas No

El sistema de recolección de cenizas no opera

El sistema de recolección de cenizas no recibe mantenimiento HUM

48 Sistema de Manejo de Ceniza Mantenimiento Intención: Mantenimiento del sistema de manejo de cenizas Menos El sistema de recolección presenta fallas

El mantenimiento realizado al sistema de recolección es insuficiente HUM, EQP

49 Sistema de Manejo de Ceniza Seguridad Intención: Seguridad en el manejo de cenizas No

No existe vigilancia del sistema de recolección de cenizas

El personal responsable del área no se encuentra en el desempeño de sus funciones HUM

50 Sistema de Manejo de Ceniza Seguridad Intención: Seguridad en el manejo de cenizas Menos

La vigilancia del sistema de recolección de cenizas no es suficiente

El personal tiene que abandonar su puesto de trabajo o atender otras funciones HUM, FSA

51 Sistema de Manejo de Ceniza Flujo Intención: Flujo de electricidad No No existe flujo de energía eléctrica generada

El proceso no genera la suficiente cantidad de energía para impulsar las turbinas EQP

52 Sistema de Manejo de Ceniza Flujo Intención : Flujo de electricidad Menos El flujo de energía eléctrica generado no es suficiente

El proceso se encuentra operando por debajo de sus condiciones óptimas HUM, EQP




V-16



53 Sistema Eléctrico Flujo Intención : Flujo de electricidad MásEl flujo de energía eléctrico generado excede las capacidades instaladas

El proceso no se encuentra ajustado de manera óptima y las turbinas son impulsadas de manera excesiva HUM, EQP

54 Sistema Eléctrico Temperatura Intención Temperatura de los equipos del sistema eléctrico Más Los equipos presentan sobrecalentamiento Los equipos no son enfriados adecuadamente EQP

55 Sistema Eléctrico Mantenimiento Intención: Mantenimiento de los equipos del sistema eléctrico No

Los equipos eléctricos no reciben mantenimiento No se realiza la vigilancia del programa de mantenimiento HUM, FSA

56 Sistema Eléctrico Mantenimiento Intención: Mantenimiento de los equipos del sistema eléctrico Menos Los equipos eléctricos presentan fallas

El mantenimiento que reciben los equipos eléctricos es insuficiente EQP, FSA

57 Sistema Eléctrico Instrumentación Intención: Instrumentación del sistema eléctrico No

La instrumentación del sistema eléctrico no se encuentra operando Fallas de los equipos electrónicos EQP

58 Sistema Eléctrico Instrumentación Intención: Instrumentación del sistema eléctrico Menos

La instrumentación del sistema eléctrico presenta fallas

Falla de mantenimiento o falla de los tableros y equipos electrónicos HUM, EQP

59 Sistema Eléctrico Muestreo Intención: Instrumentación del sistema eléctrico No

No se realiza el muestreo de la calidad del aceite en los transformadores

No se tiene contemplado un continuo muestreo de los sistemas HUM

60 Sistema Eléctrico Servicios Intención : Servicios complementarios del sistema eléctrico Parte de

El sistema de enfriamiento del generador presenta daños

Falta de mantenimiento y supervisión de los equipos auxiliares y de servicios HUM,EQP

61 Sistema Eléctrico Seguridad: Intención: Seguridad en el manejo del sistema eléctrico No

No existe vigilancia en la operación del sistema eléctrico

El personal responsable no se encuentra en el desempeño de sus funciones HUM

62 Sistema Eléctrico Seguridad: Intención: Seguridad en el manejo del sistema eléctrico Menos La vigilancia del sistema resulta insuficiente

El personal deja el puesto de trabajo o se encuentra en el desempeño de otras funciones HUM




V-17

VI.2.3. Jerarquización de riesgos Una vez realizada la identificación de riesgos a través de la aplicación del análisis HAZOP, se procedió a jerarquizar aquellos eventos que pudieran derivar en un accidente de riesgo ambiental. Para efectos de realizar la jerarquización, se utilizó una Matriz de Riesgos, la cual contempla los conceptos de Frecuencia y Severidad en las escalas que se indican en la Tabla VI.8.

Tabla VI.8. Valores de frecuencia y severidad utilizados en la Jerarquización.

Frecuencia (F) Severidad (S)

0 Una vez cada 100 años 0 Menor

1 Una vez cada 50 años 1 Apreciable

2 Una vez cada 10 años 2 Mayor

3 Una vez al año 3 Severo

4 Una vez cada 6 meses 4 Catastrófico

Los eventos de riesgo se analizan mediante las escalas asignadas para Frecuencia y Severidad aplicando la Calificación de Riesgos (Matriz de Riesgos) conforme a lo siguiente: • Columna de Frecuencia (F). Se establece un valor del 1 al 4 para indicar la

probabilidad potencial de ocurrencia de la desviación y sus consecuencias.

• Columna de Severidad (S). Se establece un valor del 1 al 4 para indicar la severidad potencial afectable por la desviación presentada y sus consecuencias. Para realizar esto se deben tomar en cuenta las características de peligrosidad del gas natural, así como las condiciones de su manejo.

• Columna de Riesgo (F + S). Este valor se obtiene al combinar los valores de

Frecuencia y Severidad (magnitud del daño). A mayor resultado, mayor se considera el riesgo potencial presente.



V-18

En la Tabla VI.9. se incluye un ejemplo de la matriz de riesgos.

Tabla VI.9. Matriz de Riesgos.

S0 S1 S2 S3 S4

F0 0 2 4 6 8

F1 1 3 5 7 9

F2 2 4 6 8 10

F3 3 5 7 9 11

F4 4 6 8 10 12

Una vez concluido el Análisis HAZOP se procede a la calificación de cada uno de los eventos identificados para la evaluación del riesgo. En la Tabla VI.10. se incluye la valoración del riesgo para cada uno de los eventos, la cual fue realizada en sesiones de trabajo del grupo de profesionales que desarrolló los estudios.



V-19

Tabla VI.10. Matriz de Jerarquización de Riesgos.

# Consecuencia Categoría S Prv F Prv R Prv Salvaguarda Recomendación

1 El proceso se verá detenido por completo OPE 2 2 6El sistema contará con un sistema de alivio de emergencia

Las condiciones de los materiales y equipos deberán ser vigiladas de manera periódica

2 La eficiencia del sistema se verá afectada OPE 2 2 6El sistema de bombeo contará con un program de mantenimiento preventivo

Ejecutar con apego el programa de mantenimiento preventivo

3 La eficiencia del sistema se verá afectada OPE 1 2 4La programación del sistema será vigilada de manera constante

Observar en todo momento la operación del sistema

4 La eficiencia del sistema se verá afectada OPE 1 2 4 La continua vigilancia de manera constanteMantener la vigilancia constante en la instrumentación del proceso

5 Sobrepresionamiento del sistema y posible explosión AMB, PER,PRP 4 2 10

El sistema contará con un sistema de alivio para permitir regulación de las condiciones del mismo

Mantener la vigilancia constante en la instrumentación del proceso

6

La eficiencia del sistema se verá afectada. Cámara de combustión, generación de una nube de carbón fino (polvo) que alcance los límites de explosividad dentro de la cámara debido a una falla en el sistema de combustión (que no quemó el material alimentado), con posible consecuencia de explosión por polvos de carbpon dentro de la cámara de combustión OPE, AMB 1 2 4

La continua vigilancia de la instrumentación del proceso permitirá realizar los ajustes necesarios


7 Sobrepresionamiento del sistema y posible explosión AMB, PER, PRP 4 2 10

El sistema contará con un sistema de alivio para permitir la regulación de las condiciones del mismo


8Los equipos podrían presentar fallas que afecten al proceso de manera significativa OPE 2 2 6

Se mantendrá una vigilancia estricta en la ejecución de los programas de mantenimiento


9 Los equipos podrían presentan fallas de manera sistemática OPE 2 2 6Los programas de mantenimiento preventivo serán revisados de manera periódica

Revisar de manera anual la eficiencia de los programas de mantenimiento preventivo

10 El proceso no puede ser controlado de manera correcta OPE 2 2 6

El proceso contará con un sistema de paro de emergencia en caso de que no pueda controlarse por medio de la instrumentación

El sistema de instrumentación deberá recibir mantenimiento preventivo

11La presión del sistema podría incrementarlse de manera insegura y ocasionar una explosión AMB,PER,PRP 4 2 10

El sistema contará con las válvulas de emergencia para evitar sobrepresión

El sistema de alivio deberá recibir mantenimiento preventivo

12La presión del sistema podría incrementarse a niveles que afecten el proceso OPE 2 2 6

El sistema contará con válvulas de emergencia para evitar sobrepresión

El sistema de alivio deberá revisarse de manera periódica para verificar su correcto funcionamiento y eficacia

13La presión en el sistema podría caer de manera drástica y afectar la operación OPE 2 2 6

La instrumentación del sistema permitirá vigilar los niveles de los parámetros que afectan el sistema

El sistema de instrumentación deberá ser vigilado en todo momento

Sección 2 (Consecuencia a Recomendación)



V-20

Tabla VI.10. Matriz de Jerarquización de Riesgos. (Continuación).


14El sistema podría presentar fugas o afectar la eficiencia del proceso OPE 1 1 3

Los materiales y equipos recibirán mantenimiento preventivo de manera constante

Los materiales y equipos deberán ser inspeccionados y supervisados de manera periódica

15La depositación de sales ocasiona la presencia de corrosión en los materiales de los ductos y tuberías OPE 1 1 3

El agua de alimentación será tratada de manera previa a su entrada al sistema

Los sistemad de filtración y tratamiento deberán recibir mantenimiento periódico

16Los gases y vapores presentarán una concentración insegura dentro del proceso PER, PRP 2 2 6

El sistema de extracción y venteo contará con un programa de mantenimiento preventivo

Vigilar la estricta ejecución del programa de mantenimiento

17Los gases y vapores podrían alcanzar concentraciones inseguras para el personal PER 2 2 6

Se deberá comprobar la eficiencia del sistema de extracción y venteo

Se deberá mantener una estricta vigilancia de los niveles seguros de concentración de los gases y vapores

18

El sistema de extracción podría estar arrastrando partículas hacia el exterior que deberían ser controladas por el sistema de manejo de cenizas AMB 1 2 4

Se deberá comprobar la eficiencia del sistema de extracción y venteo

Se deberá mantener una estricta vigilancia de los niveles de contaminantes emitidos a la atmósfera

19 Se estará emitiendo materia particulada a la atmósfera AMB 1 2 4

Las emisiones a la atmósfera será monitoreado de manera periódica para comprobar la eficiencia del sistema de extracción

Monitorear de manera periódica las emisiones a la atmósfera para asegurar el cumplimiento de los límites de emisión

20El sistema de extracción podría fallar y permitir la acumulación de vapores y gases PER,PRP 2 2 6

Se mantendrá una vigilancia estricta en la ejecución de los programas de mantenimiento

Mantener supervisión constante de la ejecución del programa de mantenimiento preventivo

21 Los equipos podría presentar fallas de manera sistemática PER, PRP 2 2 6Los programas de mantenimiento preventivo serán revisados de manera periódica

Revisar de manera anual la eficienca de los programas de mantenimiento preventivo

22 La combustión no será idónea bajando la eficiencia del proceso OPE 1 2 4Se contará con un programa de mantenimiento preventivo

Ejecutar con apego el programa de mantenimiento preventivo

23La eficiencia de la combustión se verá disminuída de manera progresiva OPE 1 2 4

Se mantendrá una vigilancia constante de los volúmenes de los gases utilizados

Mantener un inventario del suministro que permita dar respuesta a las necesidades de estos materiales

24 La combustión no será idónea bajando la eficiencia del proceso OPE 1 2 4La instrumentación del proceso permitirá vigilar las condiciones del proceso Mantener una estricta vigiliancia del proceso

25 La combustión no será idónea bajando la eficiencia del proceso OPE 1 2 4Se mantendrá una vigilancia constante de los volúmenes de los gases utilizados

Mantener un inventario del suministro que perminta dar respuesta a las necesidades de estos materiales

26 La combustión no será idónea bajando la eficiencia del proces OPE 1 2 4La instrumentación del proceso permitirá una vigilancia continua de los parámetros del proceso

Mantener una estricta vigilancia del la instrumentación del proceso

27 La combustión no será idónea bajando la eficiencia del proceso OPE 1 2 4La instrumentación del proceso permitirá vigilar de manera continua los parámetros del proceso

Mantener una vigilancia estricta de la instrumentación del proceso

Sección 2 (Consecuencia a Recomendación)



V-21



28 El proceso se detendrá por completo OPE 2 2 6

Se contará con un sistema de respaldo de energía eléctrica además de sistemas manuales de control

Realizar un mantenimiento preventivo de los equipos electrónicos que permitan detectar fallas en el sistema

29

El sistema presentará sobrepresión que puede resultar en explosión del equipo o sistema PER,PRP 3 2 8

Se contará con válvulas de alivio de emergencia

Mantener una estricatavigilancia de la ejecución delprograma de mantenimientopreventivo

30

La presión en el sistema podría aumentar de manera de manera drástica y provocar una explosión en el sistema PER,PRP 3 2 8

La instrumentación del sistema permitirá un vigilancia contínua de la presión dentro del mismo

Mantener una estricta vigilancia de las condiciones del sistema

31

La presión en el sistema decaerá y las condiciones de la atmófera en el mismo no serán óptimas OPE 1 2 4

La instrumentación del sistema permitirá un vigilancia contínua de la presión dentro del mismo

Mantener una estricta vigilancia de las condiciones del sistema

32

El sistema podría estar incrementando la presión hasta alcanzar una sobrepresión que ocasione una explosión del equipo o sistema PER,PRP 3 2 8

El operador será informado de la responsabilidad de sus actividades y las consecuencias que esta situación podría presentar

Todo operador deberá estar conciente de los riesgos y asimismo vigilar las condiciones del sistema en cada punto del mismo

33El sistema podría presentar fallas que llevarán a ocasionar paros en el proceso OPE 1 3 5

El operador será informado de la responsabilidad de sus actividades y las consecuencias que esta situación podría presentar

Las responsabilidades del operador deberán ser tranferidas en caso de que este deje el puesto de trabajo

34 El proceso es detenido por completo OPE 2 2 6Se contará con material almacenado para evitar las interrupciones del proceso

El material deberá mantener en condiciones que permitan su uso inmediato

35El proceso no operará en su capacidad deseada OPE 2 2 6

El equipo contará con un programa de mantenimiento preventivo

Se deberá vigilar el cumplimiento estricto del programa de mantenimiento

36El proceso podría presentar sobrecalentamiento y afectar la operación OPE 3 2 8

El sistema de alimentación contará con un programa de mantenimiento preventivo

Se deberá vigilar el cumplimiento estricto del programa de mantenimiento

37El proceso no operará en sus condiciones óptimas OPE 2 2 6

Se contará con un sistema que permitirá la separación de materiales no deseados

Evaluar de manera continua y constante la calidad de combustible

38

Los gases generados podrían acumularse y reaccionar de manera violenta generando explosión del equipo o sistema

AMB,PER,PRP 4 2 10

Se contará con un sistema de venteo y extracción que evitará la acumulación de gases en el proceso

Vigilar la correcta operación y mantenimiento del sistema de venteo y extracción

39

El sistema podría fallar resultando en un paro del proceso. Fuga de carbón y formación de nube de polvos finos contenidos en el carbón, con un evento de explosión e incendio asociados OPE, AMB 2 2 6

Se mantendrá una estrictavigilancia en la ejecución delprograma de mantenimiento

Mantener una estricta vigilancia de la ejecución del programa de mantenimiento preventivo

40

Parte del sistema podría ocasionar paros en el proceso por necesidades de mantenimiento. Posible fuga de carbón y formación de nube de polvos finos contenidos en el carbón, con un evento de explosión e incendio asociados OPE, AMB 2 2 6

Los programas demantenimiento preventivo seránrevisados de manera periódica

Sección 2: Consecuencia a Recomendación



V-22



41

El sistema podría presentar alimentación excesiva de combustible o acumulación de gases que podrían resultar en eventos no deseados (formación de atmósfera explosiva)

AMB,PER, PRP 3 2 8

Se hará del conocimiento del personal responsable del área de los riesgos y consecuencias de dichos actos inseguros

El personal deberá concientizarse de sus funciones y las responsabilidades de su puesto

42El sistema podría presentar fallas puntuales que ocacionen interrupciones del proceso OPE 2 2 6

Todo el personal del área y el proceso deberá estar conciente de los riesgos y consecuencias y notificar de posibles fallas en el sistema

Todo el personal deberá involucrarse en las actividades de supervisión de las actividades de mayor riesgo

43

El material se acumulará dentro del sistema afectando a la calidad del combustible y la eficiencia de la combustión OPE 2 2 6

El sistema de recolección contará con un programa de mantenimiento preventivo

Vigilar la estricta ejecución del programa de mantenimiento preventivo

44El material remanente afectará la calidad de combustible y la eficiencia de la combustión OPE 1 2 4

El proceso cuenta con instrumentación que permitirá identificar la eficiencia de la combustión

Vigilar de manera continua las condiciones del proceso

45El sistema de trituración de cenizas podría saturarse y desbordar OPE 1 2 4

El sistema de recolección será ajustado conforme las condiciones del proceso lo requieran

Vigilar de manera continua las condiciones del proceso

46Los gases desprendidos del material podría acumularse y reaccionar de manera violenta PER,PRP 3 2 8

El material retirado será transportado de manera ventilada toda vez que el proceso cuenta con un sistema de venteo y extracción

Vigilar el correcto funcionamiento del sistema de venteo y extracción

47

Las cenizas se verán acumuladas en el proceso afectando la calidad del combustible y disminuyendo la eficiencia de la combustión OPE 2 2 6

El sistema de manejo de ceniza contará con un programa de mantenimiento preventivo

Mantener una vigilancia estricta de la ejecución del programa de mantenimiento preventivo

48

El sistema de recolección no será efectivo afectado indirectamente la eficiencia del proceso OPE 2 2 6

Se deberá vigilar la eficiencia del programa de mantenimiento preventivo

Revisar de manera anual el programa de mantenimiento preventivo

49

El sistema podría presentar fallar u obstrucciones que afecte indirectamente al proceso OPE 1 2 4

El personal será informado de los riesgos y consecuencias que implica incurrir en actos inseguros

Mantener una estricta vigilancia de la ejecución de las funciones del personal

50

El sistema podría presentar fallas o interrupciones que podría haber sido atendidas de manera pronta OPE 1 2 4

Todo el personal del proceso será responsabilizado de informar de desviaciones de cada parte del mismo

Informar a todo el personal de los riesgos y consecuencias de los actos inseguros en cada parte del proceso

51 No se genera energía eléctrica OPE 2 1 5El proceso contará con una vigilancia y programas de operación que eviten los paros no programados

Mantener una estrica vigilancia en la ejecución de los programas de operación

52La producción se encuentra por debajo de lo requerido OPE 3 1 7

El proceso contará con una estricta vigilancia de las condiciones de operación y los factores involucrados

Mantener una estricta vigilancia de las condiciones de operación y variables del proceso




V-23



53 Los equipos podrían presentar fallas por sobrecalentamiento OPE 3 2 8

El proceso contará con sistemas de paro de emergencia y de desviación de la energía en caso de eventos de sobreproducción

Mantener una estricta vigilancia en el flujo de corriente generado

54 Los equipos pueden presentar sobre calentamiento que podría resultar en la explosión de los mismos OPE

3 1 7

En caso de falla del sistema de enfriamiento los equipos contarán con sistemas de paro de emergencia

Mantener un adecuado mantenimiento de los sistemas de enfriamiento

55 Los equipos podrían presentar fallas que deriven en el cese de operación de los mismos OPE

2 2 6

Se vigilará de manera estricta la ejecución de los programas de mantenimiento preventivo

Mantener la vigilancia en la ejecución de los programas de mantenimiento así como de las condiciones de operación de los equipos

56 Los equipos presentan fallas que pudieron ser atendidas durante los paros programados OPE

1 2 4

Se evaluará la eficiencia de los programas de mantenimiento preventivo

Revisar de manera anual los programas de mantenimiento preventivo

57 El sistema no podrá ser vigilado o controlado de manera sistémica OPE

1 2 4

El sistema contará con formas de operación manual y paros de emergencia

Realizar la revisión periódica del funcionamiento de los equipos electrónicos

58 Parte del sistema eléctrico no podrá ser vigilado o controlado OPE

1 2 4

Las instalaciones contarán con personal capacitado para atender las fallas de los equipos

Realizar la revisión periódica del funcionamiento de los equipos electrónicos

59 El aceite en los equipos podría presentar una calidad insuficiente para la efectividad de su función OPE

1 2 4

Los equipos deberán ser muestreados de manera periódica para asegurar la calidad del aceite

Muestrear los equipos en operación de manera anual

60

El generador cuenta con un sistema de enfriamiento con hidrógeno mismo que al ser liberado por una falla en la estructura de la cámara o en la línea de alimentación puede presentar formación de atmósfera explosiva/inflamable

AMB,PER, PRP

4 2 10

Se contará con un programa de supervisión y mantenimiento de los equipos que conforman los servicios auxiliares

Vigilar de manera prioritaria el buen funcionamiento del sistema de enfriamiento a base de hidrógeno

61El sistema podría presentar fallas, fugas o sobrecalentamiento de equipos que puede derivar en eventos de gravedad

OPE3 2 8

El personal será informado de los riesgos y consecuencias de los actos inseguros

Reponsabilizar a todo el personal presente de la vigilancia de la operación del proceso

62 El sistema puede presentar fallas que pudieron ser previstas a través de la supervisión de la instrumentación OPE

2 2 6

Se deberá mantener una vigilancia estricta de las condiciones de operación

Informar a todo el personal de los riesgos y consecuencias de los actos inseguros que pueden derivarse de la falta de atención




V-24

Una vez que se finalizó con la clasificación de eventos identificados mediante el análisis HAZOP, se procedió a seleccionar aquellos eventos cuyas consecuencias fueron tipificadas como eventos que pudiera tener afectación al medio ambiente (AMB). A continuación se listan dichos eventos: Tabla VI.11. Eventos cuyas consecuencias se identificaron con potencial afectación al

ambiente.

# Sistema Consecuencia Riesgo5 Agua-Vapor El sistema podría presentar sobrepresión y

explotar 10

6 Agua-Vapor La eficiencia del sistema se verá afectada. Cámara de combustión, generación de una nube de carbón fino (polvo) que alcance los límites de explosividad dentro de la cámara debido a una falla en el sistema de combustión (que no quemó el material alimentado), con posible consecuencia de explosión por polvos de carbón dentro de la cámara de combustión

4

7 Agua-Vapor El sistema presentará sobrepresión y podría explotar

10

11 Agua-Vapor La presión del sistema podría incrementarse de manera insegura y ocasionar una explosión

10

18 Extracciones, Drenes y Venteos

El sistema de extracción podría estar arrastrando partículas hacia el exterior que deberían ser controladas por el sistema de maneja de cenizas

4


Se estará emitiendo materia particulada a la atmósfera

4

38 Manejo de combustible


10


El sistema podría fallar resultando en un paro del proceso. Fuga de carbón y formación de nube de polvos finos contenidos en el carbón, con un evento de explosión e incendio asociados

6


Parte del sistema podría ocasionar paros en el proceso por necesidades de mantenimiento. Fuga de carbón y formación de nube de polvos finos contenidos en el carbón, con un evento de explosión e incendio asociados

6


El sistema podría presentar alimentación excesiva de combustible o acumulación de gases nocivos que podrían resultar en eventos no deseados

8

60 Eléctrico El generador cuenta con un sistema de enfriamiento con hidrógeno mismo que al ser liberado puede presentar reacciones violentas

10



V-25

De los eventos que se identificaron anteriormente, se procedió a aplicar la metodología de análisis de árboles de falla, para determinar la frecuencia de ocurrencia de dichos eventos. La técnica de Análisis por Árbol de Fallas, o FTA (por sus siglas en inglés), utiliza un diagrama lógico para la detección de las posibles causas que originan riesgos o problemas. Además, examina los eventos que tienen que sucederse para provocar ciertas fallas y que tenga como consecuencia una situación riesgosa o peligrosa. La simbología que utilizada para el desarrollo del análisis realizado a cada uno de los posibles eventos que se analizaron con esta técnica se encuentra en la Tabla VI.12.

Tabla VI.12. Descripción de la simbología empleada para el desarrollo del método FTA.

Símbolo Significado Descripción

Descripción del evento Describe el evento que resulta de una compuerta lógica.

Falla primaria Falla humana o por componente o evento iniciador que

no requiere mayor elaboración.

Falla secundaria

Falla de componente o por evento básico que no se desarrolla debido a la falta de información o porque su probabilidad de ocurrencia es muy baja.

Compuerta “Y” (AND) Esta compuerta tiene el estado de falla sí todas las entradas fallan.

Compuerta “Ó” (OR) Esta compuerta tiene el estado de falla sí alguna de las entradas falla.

La información relativa a la frecuencia de ocurrencia de eventos y las probabilidades de fallas fue obtenida a través de diferentes referencias bibliográficas, debido a que el análisis de riesgo de la Central Generadora de Energía Eléctrica se realiza sobre un proyecto, por lo cual no se cuenta con bases de datos de fallas de los equipos de la planta. Dentro de las referencias consultadas se encuentra Green y Bourne (1972), con respecto a las fallas de tuberías (Pipes), uniones (Pipe joints) y fugas en las válvulas (Relief Valves: Leakage), tal como se muestra en la Figura VI.1.



V-26

Figura VI.1. Información bibliográfica de fallas de componentes. Green y Bourne (1972). Las referencias estadísticas fueron estimadas con base a los eventos de los que se tiene registro en el país, la región y de la experiencia adquirida con la realización de este tipo de estudios. Para el evento considerado como Accidente Humano, se considera el daño que puede ser ocasionado por un error o falla humana, al ocurrir una operación mal desempeñada. Se considera que durante la vida útil contemplada para las instalaciones, 50 años, al menos un evento pudiera tener lugar, por lo que se toma la relación de 1 evento por cada 50 años para que se presente la situación. El planteamiento de eventos por terremotos o sismos está basado en la ocurrencia de eventos como el acontecido en 1985 en la Ciudad de México. La zona no se tiene tipificada como una zona sísmica, sin embargo se contempla que han pasado más de 20 años para un evento de este tipo.



V-27

En referencia a los climas severos se estima que conforme a la información meteorológica del país, en un promedio de 15 años se tiene la tendencia a repetir eventos severos como lo son la afectación de huracanes en tierra firme, lluvias o sequías extremas, entre otras. Como referencia se tiene en el Norte del país la afectación en 1988 por un huracán, misma que el 2005 volvió a sufrirse. De esta forma en la costa del Golfo de México, en un promedio de de 15 años se repite la devastación por este tipo de eventos. Considerando lo anterior, la ocurrencia promedio se considera en 1 evento cada 15 años para fines de cálculo. A continuación, se presentan los árboles de fallas que se obtuvieron para los eventos identificados como aquellos que pueden tener consecuencias sobre efectos medio ambientales.



V-28

Sistema Agua-Vapor. Parámetros: Temperatura, Presión, Alivio.

El evento considera una sobrepresión del sistema fuera de control que genere una liberación de vapor sobre calentado.

Nodo/Paso: SISTEMA AGUA-VAPORParámetros: Temperatura, Presión, Alivio

La presión del vapor en el sistema incrementa a niveles no deseados por falta de alivio y/o incremento

en la temperatura

Explosión del sistema o alguna de sus partes por sobrepresión de vapor

Sobrepresión por incremento en la temperatura del

sistema

Sobrepresión por falta de alivio de la

presión del sistema

Clima extremo

Falla de control

eléctrico

Falla del equipo BCF

Falla de válvula

Falla del control

eléctrico

0.0666 ev/año

0.017 ev/año

0.017 ev/año

Falla válvula de alivio

0.0836 ev/año

0.0014 ev/año

0.0096 ev/año

0.017 ev/año 0.017 ev/año

0.034 ev/año

0.045 ev/año =1 evento cada 22.22 años

Figura VI.2. Árbol de fallas sistema agua-vapor.



V-29

Sistema de manejo de combustible.

Se considera que se presenta una variación en las condiciones del flujo de alimentación del carbón que provoque una explosión en el ducto de alimentación del carbón. A pesar de que el material se inyecta por gravedad, la concentración de finos en el carbón puede llegar a generar un evento de riesgo.

Nodo/Paso: SISTEMA DE MANEJO DE COMBUSTIBLEParámetros: Fase, Flujo, Seguridad

Los gases generados durante la alimentación del combustible

podría acumularse incrementando el riesgo de reacción de los

mismos

Explosión generada por la reacción/combustión violenta de los gases desprendidos del material combustible

Alimentación excesiva de combustible

Acumulación de gases por falta de

venteo y/o extracción

Falla en la seguridad

Falla de control

eléctrico

Falla de motor del ventilador

Falla de válvula de

alivio

0.02 ev/año0.017 ev/año 0.017 ev/año

0.054 ev/año

0.0876 ev/año 0.017 ev/año

0.0015 ev/año


Falla banda alimentadora

Figura VI.3. Árbol de fallas sistema de manejo de combustible.



V-30

Sistema eléctrico. La cámara de enfriamiento con hidrógeno del generador eléctrico cuenta con un sistema de monitoreo del contenido de oxígeno y de los límites de explosividad del hidrógeno. Sin embargo, el evento considera que se presenta una fuga en la línea que lo conduce del banco de cilindros al generador ó que los sensores del nivel de oxígeno fallen originando que se forme la atmósfera explosiva y se presente una falla de los dispositivos de control y seguridad.

Nodo/Paso: SISTEMA ELÉCTRICOParámetros: Flujo, Servicios

La presión en el taque y línea de hidrógeno se incremente a niveles no deseados por incrementos en la

temperatura o falla de las partes

Explosión de tanque o línea de hidrógeno


tanque

Falla en la tubería o conexiones de la

carga/descarga del tanque

Clima extremo

Sobre calentamiento

del equipo eléctrico

Falla del tanque

Falla de conexión

Falla de la tubería

0.0666 ev/año

0.017 ev/año

0.061 ev/año


0.1276 ev/año

0.0022 ev/año

0.02 ev/año

0.0035 ev/año 0.001 ev/año

0.0245 ev/año



0.02 ev/año

Figura VI.4. Árbol de fallas sistema eléctrico.



V-31

Periféricos. Para el funcionamiento de los sistemas principales, se contará con tanques de almacenamiento y dosificación de algunas sustancias con características de peligrosidad como es el ácido sulfúrico, sosa y fosfatos. El evento analizado considera que se presenta un derrame de sustancias peligrosas en alguno de los tanques de almacenamiento y dosificación.

Nodo/Paso: PERIFÉRICOSParámetros: N/A

Accidentes durante el manejo de sustancias químicas peligrosos

Derrame de sustancias químicas peligrosas

Falla durante el transporte y

almacenamiento



Falla del recipiente

Falla de conexión


0.068 ev/año

0.1546 ev/año

0.02 ev/año

0.0035 ev/año 0.001 ev/año

0.1545 ev/año

0.3291 ev/año =1 evento cada 3 años


0.02 ev/año

Falla en la válvula

0.13 ev/año

Falla del equipo de

carga

Clima extremo

0.0666 ev/año


0.02 ev/año

Figura VI.5. Árbol de fallas sistema periféricos (manejo de sustancias peligrosas).



V-32

Sistema Aire-Gases. La central contará con almacenamiento de gases, como es el caso del gas LP, el evento analizado considera que se presenta una explosión del tanque o la línea de transporte.

Nodo/Paso: SISTEMA AIRE-GASESParámetros: Alivio, Seguridad

La presión en los taques conteniendo gases diferentes al

aire o en las tuberías de transportación de los mismos se

incremente a niveles no deseados

Explosión de tanque o línea de tuberías de transporte de

gases diferentes al aire


tanque



Clima extremo


Falla del tanque

Falla de conexión


0.0666 ev/año

0.017 ev/año

0.02 ev/año


0.0866 ev/año

0.0015 ev/año

0.02 ev/año

0.0035 ev/año 0.001 ev/año

0.0245 ev/año



0.02 ev/año

Figura VI.6. Árbol de fallas sistema aire gases.



V-33

Mediante la aplicación de la metodología de análisis por árboles de fallas, fue posible estimar de forma preliminar y con base en datos bibliográficos, la frecuencia de los eventos de riesgo identificados mediante el análisis HAZOP. Los resultados obtenidos son los siguientes: • Sistema agua vapor. (Un evento cada 22 años). • Sistema de manejo de combustible. (Un evento cada 18 años). • Sistema eléctrico. (Un evento cada 21 años). • Periféricos. (Un evento cada 3 años). • Sistema aire-gases. (Un evento cada 21 años). Como puede observarse de la lista anterior, el evento con mayor frecuencia de ocurrencia corresponde a la liberación de sustancias peligrosas en tanques de almacenamiento. Por otra parte, los eventos de los sistemas agua-vapor y de manejo de combustible que pueden originar afectaciones por explosión e incendio, se encuentran en una frecuencia de ocurrencia del orden de 20 años. Finalmente, los eventos que involucran el manejo de gases combustibles (hidrógeno y gas LP) que corresponden al sistema eléctrico y sistema aire-gases, se determinaron con una frecuencia de ocurrencia del orden de 21 años.



VI-34

VI.3. RADIOS POTENCIALES DE AFECTACIÓN Se realizaron diferentes modelaciones para identificar los radios de afectación que pueden llegar a generarse durante la ocurrencia de un evento de riesgo. Las modelaciones fueron hechas utilizando el Software SCRI Modelos en su Versión 4.3 y SCRI Fuego en su versión 1.3.1. Dentro del paquete computacional se requiere la alimentación de los datos meteorológicos y del escenario, los cuales son proporcionados por el usuario. A partir de estos datos se estiman los efectos generados por las nubes inflamables, explosivas o de dispersión de los tóxicos, los cuales se derivan de las liberaciones accidentales de materiales peligrosos. El software cuenta con opciones para la utilización de los siguientes modelos. • Modelos de dispersión y descarga. • Modelos de inflamabilidad, incluyendo los efectos de radiación resultantes para

incendios de chorro “jet fire”, incendios de alberca y explosiones por la expansión de vapores de líquidos en ebullición “BLEVEs”.

• Modelos para el riesgo por la liberación de sustancias tóxicas. • Modelos de explosión para calcular la sobrepresión y los efectos generados

por esta, a partir del método TNT. Tomando como base los resultados que proporciona la aplicación de los modelos, podemos obtener las distancias máximas que puede traer consigo la afectación para las condiciones de interés, ya sean estas radiaciones, dispersión y sobrepresión. En la siguiente sección, podemos ver una descripción general de los eventos de riesgo considerados para este proyecto Eventos de Incendio. En un evento de incendio, los efectos principales se deben a la radiación emitida por el fuego, la cual dependiendo de su intensidad, ocasiona daños desde leves hasta catastróficos. En la Tabla VI.13 se incluye el significado práctico de los niveles de radiación que establece la norma API 521, la cual establece el valor de diseño permisible (K), así como las condiciones esperadas para el nivel de radiación equivalente a ese valor de diseño.



VI-35

Tabla VI.13. Diseño sugerido para niveles de radiación de quemadores, excluyendo la radiación solar (API 521).

Nivel de diseño permisible (K)

Condiciones

BTU/hr-ft2 kW/m2 5,000 15.77 Intensidad de calor en estructuras y en áreas donde no se

espera que los operadores realicen labores y haya protección contra calor radiante disponible, por ejemplo, detrás de equipo

3,000 9.46 Valor de K a la emisión de diseño en cualquier locación a la cual la gente tenga acceso (ejemplo: escalera bajo el quemador o en plataforma de servicio de una torre cercana). La exposición debe limitarse a pocos segundos, suficientes solo para retirarse de la zona

2,000 6.31 Intensidad de calor en áreas donde puedan requerirse acciones de emergencia, por parte de personal sin protección pero con ropa adecuada. Se considera que las acciones tengan una duración de hasta 1 minuto

1,500 4.73 Intensidad de calor en áreas donde puedan necesitarse acciones de emergencia que mantengan duración de varios minutos. Dichas acciones se consideran que serán realizadas por personal sin protección pero con ropa adecuada

500 1.58 Valor de K a la emisión de diseño en cualquier locación que el personal esté continuamente expuesto

Existen por parte del Banco Mundial, reportes disponibles que declaran los efectos observados para diferentes niveles de radiación térmica. En la Tabla VI.14. se incluye esta información.

Tabla VI.14. Efectos de la radiación térmica (Banco Mundial).

Efectos de radiación térmica

(kW/m2)

Efecto observado

37.5 Suficiente para causar daño a equipo de proceso. 25 Energía mínima para encender la madera en exposiciones

indefinidamente largas (sin piloto). 12.5 Energía mínima para encender la madera con piloto, fusión de

tubería de plástico. 9.5 Umbral de dolor alcanzado después de 8 segundos:

quemaduras de segundo grado después de 20 segundos. 4 Suficiente para causar dolor a personal que no se cubra en 20

segundos, es posible la formación de ampollas en la piel (quemaduras de segundo grado); 0 letalidad.

1.6 No causará incomodidad por exposición prolongada.



VI-36

En la norma API 521, que fue mencionada con anterioridad, también es posible encontrar información que relaciona el tiempo durante el cual se experimenta la radiación y las consecuencias que puede sufrir la persona expuesta a ella. En la Tabla VI.15. se incluye el tiempo de exposición necesario para alcanzar el umbral de dolor. Tabla VI.15. Tiempo de exposición necesario para alcanzar el umbral de dolor (API 521).

Intensidad de radiación

(BTU/hr-ft2)

Intensidad de radiación

(kW/m2)

Tiempo de umbral de dolor

(segundos) 500 1.74 60 740 2.33 40 920 2.90 30

1,500 4.73 16 2,200 6.94 9 3,000 9.46 6 3,700 11.67 4 6,300 19.87 2

En el caso de un evento de incendio, las radiaciones de interés se considerarán de 25 kW/m2, suficiente para los daños ambientales al tener la capacidad de encender madera sin piloto, el cual puede ser equivalente a un incendio de la vegetación del predio que se encuentre cercana a la zona del incendio. El área de alto riesgo estará definida por la zona en donde se alcanza una radiación de 5 kW/m2, suficiente para causar quemaduras de segundo grado y finalmente la zona de amortiguamiento estará definida por la distancia a la cual se alcanzará una radiación de 1.4 kW/m2, radiación a la cual no se espera un daño por exposición prolongada. Eventos de Explosión. En estos eventos, el efecto destructivo que se pueda ocasionar está dado por la formación de ondas de sobrepresión, éstas tienen un valor máximo en el punto donde se origina la explosión y disminuyen conforme nos alejamos de ese punto. Existe una relación en la magnitud de la explosión, ya que es directamente proporcional a la cantidad de material involucrado en la explosión. Podemos calcular las ondas de sobrepresión utilizando el modelo de explosión de TNT, el cual iguala la nube con una masa equivalente de TNT considerando la siguiente expresión:



VI-37

fHcmm ATNT ×

Δ×=

120,1 (Ecuación VI.1.)

Donde: TNTm : masa equivalente de TNT (kg)

Am : masa del material presente en la explosión (kg)

HcΔ : calor de combustión del material (kcal/kg)

f: fracción de masa del material que explota (1 a 10%)

El modelo que utiliza el SCRI, determina el valor de la sobrepresión a partir de la masa equivalente de TNT empleando una aproximación a la gráfica de Kingery and Bulmash publicadas en Lees, F. P., 1996, Loss prevention in the process industries, 2nd Edition. Esta curva se incluye en la Figura VI.7. para su consulta.

Figura VI.7. Gráfica para la sobrepresión de onda de choque ocasionada por la explosión de una nube de gas (Lees, F. P., 1996).



VI-38

En la Figura VI.8., observamos una gráfica que permite obtener el valor de la distancia de referencia a partir de un valor de interés de la sobrepresión. A partir de la distancia de referencia y de la masa equivalente de TNT es posible obtener el radio de la onda de sobrepresión desde la fuente de explosión, para lo cual se emplea la siguiente ecuación:

31TNTmzr ×= (Ecuación VI.2.)

Donde: r: radio de sobrepresión (m)

z: distancia de referencia (m/Ton1/3)

m: masa equivalente de TNT (Ton)

Debido a la sobrepresión generada por una onda de choque se producen efectos que pueden traducirse en un significado práctico, a partir de la estimación de las afectaciones que podrían generarse a partir de la detonación de un material. En la Tabla VI.13. se incluye un listado que muestra el significado práctico de diferentes niveles de sobrepresión calculados. En lo que respecta a las ondas de sobrepresión, la zona de alto riesgo se encuentra definida por una onda de sobrepresión de 1 psig, la cual es suficiente para ocasionar la demolición parcial de casas. En el caso de la zona de amortiguamiento, ésta se encuentra definida por una onda de sobrepresión de 0.5 psig con la capacidad de causar la ruptura de vidrios de las ventanas. Los valores de sobrepresión que definen las zonas de alto riesgo y amortiguamiento también se consideran aplicables para los efectos al medio ambiente, que en este caso serían los elementos faunísticos principalmente.



VI-39

Tabla VI.13. Significado práctico de los niveles de sobrepresión.

Presión (psig)

Daño producido

0.02 Ruido molesto (137 dB si es de baja frecuencia 10-15 Hz) 0.03 Ruptura ocasional de ventanas bajas que ya estén bajo tensión 0.04 Ruido fuerte (143 dB), falla de vidrio por efecto sónico 0.1 Ruptura de ventanas pequeñas bajo tensión

0.15 Presión típica para ruptura de vidrio 0.3 “Distancia segura” (probabilidad de 0.95 de que no haya daño serio después

de este valor); límite de proyectiles; algún daño a techos de casas; 10% del vidrio de ventanas se rompe

0.4 Daño estructural menor limitado 0.5 Ventanas grandes y pequeñas se hacen añicos; daño ocasional a marcos

de ventanas 0.7 Daño menor a estructuras de casas 1.0 Demolición parcial de casas, volviéndolas inhabitables 1-2 Asbestos corrugados se hacen añicos; falla de sujetadores de paneles de

aluminio o acero corrugado, después se doblan; sujetadores de paneles de madera (típicos en casas) fallan, los paneles se rompen

1.3 Marcos de acero del revestimiento de edificios ligeramente distorsionados 2 Colapso parcial de paredes y techos de casas

2-3 Paredes de concreto o escoria, no reforzadas, se estrellan 2.3 Límite inferior de daño estructural serio 2.5 50% destrucción de la mampostería de casas 3 Máquinas pesadas (, lb) en edificios industriales sufrieron poco daño; edificio

con marcos de acero distorsionado y arrancado de sus cimientos 3-4 Demolición de edificio sin marcos o de paneles de acero; ruptura de tanques

de almacenamiento de petróleo 4 Ruptura de revestimiento de edificios industriales ligeros 5 Postes de madera para servicios partidos; prensa hidráulica alta (40,000 lb)

en edificio ligeramente dañada 5-7 Destrucción casi completa de casas 7 Volcadura de vagones de ferrocarril cargados

7-8 Paneles de ladrillo, 8-12 in de grosor, no reforzados, fallan por cizalla o flexión

9 Vagón de ferrocarril cargado completamente demolido 10-15 Probable destrucción total de edificios; máquinas herramienta pesadas

(7000 lb) desplazadas y dañadas seriamente, herramientas para maquinaria muy pesadas (12,000 lb) sobrevivieron



VI-40

Evento de fuga y dispersión de compuestos tóxicos. Para la dispersión atmosférica de vapores y sus consecuencias, podemos desarrollar cálculos de dispersión, esto nos señala el área de afectación y la concentración probable en cierto punto. Para efectuar los cálculos se requiere conocer la razón de fuga del gas o la cantidad total fugada, así como las condiciones atmosféricas prevalecientes como velocidad del viento, hora del día, nubosidad y otros factores que afecten la dispersión del gas en el ambiente. Para describir el comportamiento de una fuga de gas en la dirección del viento y a la misma velocidad que esté podemos utilizar el modelo Gaussiano. Este nos da una aproximación del perfil de concentración tanto en la dimensión vertical como en la horizontal. Dicho modelo, ha sido utilizado ampliamente en estudios de riesgo y se ha encontrado mediante validaciones que presenta resultados apegados a la realidad. Existen diversos factores que pueden afectar la dispersión de gases como es el caso de la estabilidad atmosférica, la velocidad del viento, los efectos del terreno, la altura de la descarga medida desde el suelo así como la geometría de la descarga desde la fuente. Todas las modelaciones se llevaron a cabo empleando diferentes condiciones atmosféricas para obtener los valores más conservadores, esto corresponde a aquellas condiciones a las cuales podrían presentarse las mayores áreas de afectación. En el caso de las modelaciones, se utilizaron dos diferentes velocidades de viento, las cuales fueron 1.5 m/s y 4 m/s; ésta última corresponde al valor más elevado reportado para la zona. Se consideraron escenarios en el día, bajo una nubosidad ligera y una radiación moderada, esto con la finalidad de obtener los valores más conservadores que pudieran significar o presentar las mayores áreas de afectación. En el caso específico de la dispersión de compuestos tóxicos, las concentraciones de interés que se utilizaron corresponden al valor del IDLH y TLV. La concentración del nivel IDLH (Immediatly Dangerous for Life and Health) corresponde a un nivel de emergencia, es decir es una concentración que el ser humano puedo tolerar en un período de 30 minutos, el cual representa un tiempo suficiente para retirarse del lugar del evento. El IDLH es la concentración objetivo que define el área de alto riesgo. La concentración umbral TLV8 (Treshold Limit Value), la cual define la zona de amortiguamiento equivale a una concentración promedio que puede ser tolerada en una exposición laboral de 8 horas.



VI-41

VI.3.1. Planteamiento de escenarios y modelos empleados. En este apartado se describe el planteamiento de escenarios para realizar la modelación de los eventos de riesgo. Sistema eléctrico. Eventos de incendio y/o explosión derivados del manejo de hidrógeno en la cámara de enfriamiento del generador eléctrico. El hidrógeno se utiliza como parte del sistema de aislamiento de la cámara del generador eléctrico. En el caso de la cámara se cuenta con un volumen de 45 m3, el cual a una densidad de 0.08432 kg/cm2 que reporta el proveedor del gas, representa una masa de 3.8 kg. El escenario evaluado corresponde a la determinación de las áreas de afectación en el caso de que se presentara una falla en el sistema de control del límite de explosividad y/o se presentara una fuga del material contenido en la cámara y éste encontrara una fuente de ignición. Otro de los escenarios evaluados corresponde a eventos de incendio y explosión a partir de la masa liberada de forma extraordinaria por un cilindro de almacenamiento. Los cilindros almacenan aproximadamente 63 kg de hidrógeno cada uno. Finalmente, en este escenario, se evaluó como evento máximo catastrófico, la liberación del total de la masa contenida en el banco de cilindros, considerando que serían 15 cilindros como máximo, la masa equivaldría a 945 kg de hidrógeno. Periféricos. Eventos de derrame de sustancias con características de peligrosidad como es el caso de la hidracina y del ácido sulfúrico. Dentro de los periféricos, se almacenarán dos sustancias con características de peligrosidad que se encuentran incluidas en los Listados de Actividades Altamente Riesgosas. Dichas sustancias son hidracina y ácido sulfúrico (óleum). En lo que se refiere a la hidracina se planteó como escenario el caso extremo de que el tanque (1.5 m3) no presentara dique de contención ó que éste se encontrara perforado, por lo que de presentarse una ruptura catastrófica del recipiente se permitiría la liberación masiva de la sustancia. Otro de los escenarios considera la ruptura de la tubería de descarga (2” de diámetro), lo cual corresponde a un escenario con mayor probabilidad de ocurrencia en comparación con un daño catastrófico del recipiente.



VI-42

En el caso del ácido sulfúrico que se manejará en concentración de por lo menos 98%, éste será almacenado en un tanque cilíndrico con capacidad de contener 30 Ton de la sustancia. Tomando en consideración que la densidad del ácido sulfúrico es de 1,831 kg/m3, el volumen del recipiente corresponde a 16.38 m3 de capacidad. Dentro de los tanques de almacenamiento, se contará con un tanque de diesel, combustible utilizado durante los arranques de planta, con capacidad de almacenamiento de 100,000 gal (12 m de altura, 6.5 m de diámetro). Se analizó el escenario de incendio que afectara el tanque de manera catastrófica, involucrando la totalidad del combustible almacenado. Se evaluó también un segundo escenario de una ruptura de la tubería de descarga, la cual permite la liberación del diesel en un tiempo de 10 minutos, suficiente para que actúen los procedimientos de respuesta a emergencias. Sistema aire-gas. Eventos de incendio y explosión, derivados del manejo de gas LP en recipientes estacionarios con capacidad de 1,000 kg. El escenario plantea la evaluación de eventos que corresponde a una ruptura catastrófica del recipiente, provocando una liberación masiva del combustible almacenado y éste al encontrar una fuente de ignición, generar un incendio y/o explosión. El anterior corresponde al evento catastrófico, sin embargo, se evaluó también eventos con mayor probabilidad de ocurrencia, como es el correspondiente a una ruptura en el recipiente en el punto de interconexión de la tubería de descarga que conduce el gas LP hacia los puntos de consumo que son los comedores, baños y laboratorio. Se considera que la tubería de descarga presenta un diámetro de 2”. Sistema agua vapor. Considerando que el agua no se encuentra listada como actividad altamente riesgosa y que la regulación de los recipientes sujetos a presión se encuentra a cargo de la Secretaría del Trabajo y Previsión Social, no se plantearon escenarios para la modelación de eventos de explosión por vapor sobrecalentado. Sistema de manejo de combustible. Considerando la importancia del sistema de manejo de carbón que es el combustible principal, los eventos de riesgo analizados se encuentran en un apartado independiente en este mismo Capítulo.



VI-43

VI.3.2. Resultados de la modelación de escenarios. A continuación, en este apartado se incluyen los principales resultados que se obtuvieron para las modelaciones realizadas con los paquetes computacionales SCRI Modelos (versión 4.3) y SCRI Fuego (versión 1.3.1.), de la empresa Dinámica Heurística. En el Anexo 7 se incluyen los reportes del simulador, así como los planos con las áreas de afectación construidos a partir de los resultados obtenidos. Sistema eléctrico. Eventos de incendio y/o explosión derivados del manejo de hidrógeno en la cámara de enfriamiento del generador eléctrico. Para el caso del manejo de hidrógeno se evaluaron dos diferentes escenarios, el primero consiste en una liberación de la cantidad almacenada en un cilindro que genera una nube inflamable y/o explosiva. El segundo escenario consiste en un evento de incendio o explosión del hidrógeno que permanece en la cámara del generador. En el primer escenario se considera que un cilindro sufre una ruptura a través de la válvula de descarga, y que a través de esa ruptura se liberaran los 63 kg del material almacenado. El material liberado presenta un incendio de tipo chorro de fuego (jet fire), alcanzando una flama con una longitud de 9.84 m. Bajo estas condiciones, la radiación de 25 kw/m2, con la cual se define la zona que causaría daños ambientales, ésta se presentaría a una distancia de 2.57 m. En lo que se refiere a la radiación de 5 kW/m2 que define la zona de alto riesgo, se encontraría a una distancia máxima de 5.41 m y el área de amortiguamiento con una radiación equivalente a 1.4 kW/m2 presentaría una distancia de 10.84 m. En la Figura VI.8. se incluye una gráfica que muestra las distancias de afectación con referencia a una dosis que se evalúa dependiendo de un tiempo de exposición de 60 segundos.

0.1

1

10

100

0.01 0.1 1 10 100

Rad

iaci

ón (k

W/m

2)

Distancia a nivel de piso (m)

Cilindro de hidrógeno (área del generador eléctrico)

Escenario 1 (HR= 50%) Figura VI.8. Afectación por radiación generada por un incendio que involucra la masa de

un cilindro de hidrógeno.



VI-44

En la Figura VI.9. se incluye una gráfica que muestra las áreas de afectación por radiación, en caso de que se presentara el evento de incendio en uno de los cilindros del banco que abastece la cámara del generador.

0

5

10

150

30

60

90

120

150180

210

240

270

300

330

Cilindro de hidrógeno (área del generador eléctrico)

5.05 kW/m2 a 10.84 m12.60 kW/m2 a 5.91 m31.50 kW/m2 a 0.73 m

Figura VI.9. Distancias de afectación por radiación generada por un incendio que

involucra la masa de un cilindro de hidrógeno. En el caso de que la masa liberada de forma extraordinaria (63 kg), formara una nube explosiva, ésta podría generar una serie de ondas de sobrepresión que formarían diferentes áreas de afectación. En el caso del área de alto riesgo definida por una sobrepresión de 1 psig, tendría una distancia máxima de 97.14 m y el área de amortiguamiento con una sobrepresión de 0.5 psig se tendría a una distancia máxima de afectación de 165.33 m. En la Figura VI.9. se incluye un diagrama que muestra las ondas de sobrepresión con referencia al punto en el que detona la nube.



VI-45

0

50

100

150

2000

30

60

90

120

150

180

210

240

270

300

330

Cilindro de hidrógeno (explosión)(F.E.E. = 0.1)

Energía equivalente a 161.47 kg de TNT

200.00 kPa (29.01 psig) a 12.71 m150.00 kPa (21.76 psig) a 14.47 m70.00 kPa (10.15 psig) a 20.94 m50.00 kPa (7.25 psig) a 25.07 m30.00 kPa (4.35 psig) a 33.84 m20.00 kPa (2.90 psig) a 44.07 m15.00 kPa (2.18 psig) a 53.95 m7.00 kPa (1.02 psig) a 97.14 m3.50 kPa (.51 psig) a 165.33 m

Figura VI.10. Ondas de sobrepresión por una explosión derivada de la liberación del

contenido de un cilindro de hidrógeno. Como escenario catastrófico se consideró un evento de incendio que involucra el total de la masa contenida en el banco de 15 cilindros, equivalente a 945 kg. Se considera que un evento externo ó una acción de sabotaje ocasionen la liberación masiva del material y éste al encontrar una fuente de ignición genere un incendio. Considerando el total de la masa de los 15 cilindros, las distancias máximas de afectación en caso de incendio serían de 212.54 m, distancia a la cual se encontraría la radiación de 25 kW/m2, suficiente para causar daños ambientales. La zona de alto riesgo, definida por una radiación de 5 kW/m2, tendría una distancia máxima de 459.1 m y finalmente, el área de amortiguamiento con una radiación equivalente a 1.4 kW/m2, quedaría comprendida entre la distancia de 459.1 m y 844.2 m. En la Figura VI.10. se incluye una gráfica que muestra las zonas de afectación por radiación.



VI-46

0

500

10000

30

60

90

120

150180

210

240

270

300

330

Banco de cilindros de hidrógeno


Figura VI.11. Áreas de afectación por radiación derivada de la liberación del contenido de

hidrógeno en el banco de cilindros. Se evaluó también el escenario de que la masa formara una nube explosiva y ésta detonara ocasionando afectación por ondas de sobrepresión. Los resultados indican que la distancia de afectación por sobrepresión equivalente a 1 psig que define la zona de alto riesgo, sería de 239.57 m a partir del punto en donde se presenta la liberación. La zona de amortiguamiento quedaría comprendida entre la distancia de 239.57 m (zona de alto riesgo) y una distancia máxima de 407.74 m, la cual define el límite en el que se encontraría la sobrepresión de 0.5 psig. En la Figura VI.12. se incluye una figura que muestra las ondas de sobrepresión.



VI-47

0

200

400

6000

30

60

90

120

150

180

210

240

270

300

330

Banco de cilindros de hidrógeno (explosión)(F.E.E. = 0.1)



Figura VI.12. Áreas de afectación por sobrepresión por la explosión del material

contenido en el banco de cilindros de hidrógeno. En la Tabla VI.14. se incluye un resumen de las distancias de afectación que se registraron mediante la modelación de los escenarios. Tabla VI.14. Resultados de las distancias de afectación por eventos de incendio y

explosión en el manejo de cilindros de hidrógeno.

Sustancia EscenarioLongitud de

flama (m) 1.4 kW/m2 5 kW/m2 25 kW/m2 0.5 psig 1 psigCilindro de hidrógeno 9.84 10.84 m 5.41 m 2.57 m 165.33 m 97.14 mBanco de cilindros - 844.2 m 459.1 m 212.54 m 407.74 m 239.57 m

Afectación por radiación Afectación por sobrepresión

Hidrógeno En el caso particular del evento de liberación de la masa total contenida en los 15 cilindros de hidrógeno, tendría que deberse a un evento externo ó a una acción de sabotaje. Se modeló también el evento de formación de una nube inflamable, éste considera que no se presenta la fuente de ignición de forma inmediata sino que el material viaja en forma de una nube y de encontrar una fuente de ignición la zona de concentraciones comprendida entre el límite superior e inferior de inflamabilidad, pudiera generarse el incendio. En la Figura VI.13. se incluye una gráfica resumen que muestra las 4 modelaciones que se realizaron considerando 4 diferentes escenarios de condiciones meteorológicas.



VI-48

-10

10

-10 10

Banco de cilindros

Conc. 1: 2.000 E+04 ppmConc. 2: 4.000 E+04 ppmConc. 3: 7.500 E+05 ppm

Escenario 1: Velocidad de viento 1.5 m/s, Estabilidad Atmosférica Pasquill A

-10

-8

-6

-4

-2

2

4

6

8

10

-10 -9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Banco de cilindros


Escenario 2: Velocidad de viento 1.5 m/s, Estabilidad Atmosférica Pasquill D

-200

-100

100

200

-200 -100 100 200

Banco de cilindros


Escenario 3: Velocidad de viento 4 m/s, Estabilidad Atmosférica Pasquill B

-40

-30

-20

-10

10

20

30

40

-40 -30 -20 -10 10 20 30 40

Banco de cilindros


Escenario 4: Velocidad de viento 4 m/s, Estabilidad Atmosférica Pasquill D

Figura VI.13. Formación de nube inflamable para 4 diferentes escenarios meteorológicos

modelados, considerando la liberación masiva de hidrógeno contenido en 15 cilindros.

Se evaluó también un escenario de formación de incendio en la cámara del generador que se encuentra inundada con hidrógeno para el enfriamiento del equipo. En el caso de la cámara se cuenta con un volumen de 45 m3, el cual a la densidad de 0.08432 kg/m3 que reporta el proveedor, arroja una masa de 3.8 kg. En caso de que se presentara un incendio, éste sería del tipo bola de fuego con un diámetro de la bola de fuego de 14.95 y una altura al centro de la bola de 9.05 m. A partir de estas características, se tendrían áreas de afectación por radiación. La radiación de 25 kW/m2 en la que se tendrían daños ambientales se presentaría a una distancia máxima de 53.11 m, la radiación de 5 kW/m2 que define la zona de alto riesgo, se encontraría a una distancia máxima de 30.44 m y el área de amortiguamiento con una radiación equivalente a 1.4 kW/m2 se encontraría entre las distancias de 53.92 m (alto riesgo) y una distancia máxima de 99.14 m. En la Figura VI.14. se incluye una gráfica que muestra las áreas de afectación por radiación.



VI-49

0

20

40

600

30

60

90

120

150180

210

240

270

300

330

Cámara del generador

Masa de la nube 3.80 kg Diámetro de Bola de Fuego: 9.05 m Tiempo de duración de Bola de Fuego: 0.70 sDosis calculadas tomando en cuenta un tiempo de exposición de 5.00 s

7.831 E+04 (W/m2)^4/3 s (Radiación: 1.40 kW/m2) a 53.11 m4.275 E+05 (W/m2)^4/3 s (Radiación: 5.00 kW/m2) a 30.44 m3.655 E+06 (W/m2)^4/3 s (Radiación: 25.00 kW/m2) a 15.44 m

Figura VI.14. Áreas de afectación por radiación en caso de ocurrencia de un incendio

(bola de fuego) del hidrógeno contenido en la cámara del generador. Tomando en consideración las características del hidrógeno, se considera que se presenta también un evento de explosión. Es decir, que el hidrógeno almacenado en la cámara del generador, se combina con oxígeno y alcanza los límites de explosividad detonando en una nube que formará áreas de afectación por sobrepresión. Bajo estas condiciones, la nube explosiva generaría un área de afectación con una sobrepresión de 1 psig, definiendo la zona de alto riesgo, la cual tendría una distancia máxima de 38.08 m. El área de amortiguamiento, definida por la zona en donde se presenta la sobrepresión de 0.5 psig, tendría una distancia máxima de afectación de 64.81 m. En la Figura VI.15. se incluye una gráfica que muestra las zonas de afectación por sobrepresión.



VI-50

0

20

40

60

800

30

60

90

120

150

180

210

240

270

300

330

Cámara del generador (explosión)(F.E.E. = 0.1)



Figura VI.15. Áreas de afectación por sobrepresión, derivadas de la explosión del

hidrógeno contenido en la cámara del generador. En la Tabla VI.15. se incluyen los resultados de los eventos modelados en la cámara del generador. Tabla VI.15. Resultados de los eventos de incendio y explosión de hidrógeno en la

cámara del generador.

Sustancia Escenario

Diámetro de la bola de fuego (m) 1.4 kW/m2 5 kW/m2 25 kW/m2 0.5 psig 1 psig

Hidrógeno

Cámara del generador (formación de atmósfera inflamable/explosiva al interior) 9.05 53.11 m 30.44 m 15.44 m 64.81 m 38.08 m




VI-51

Hidracina. El tanque dosificador de hidracina tendrá una capacidad de almacenamiento de 1.5 m3. Considerando que es un tanque relativamente pequeño, se modelaron dos escenarios únicamente. El primer escenario considera que se presenta un daño en la estructura del tanque y se libera el material. Se considera que el tanque no cuenta con dique de contención o que éste se encuentra dañado en su integridad, por lo que el derrame alcanza una superficie de 25 m2 aproximadamente. El IDLH de la Hidracina es de 50 ppm y el TLV se encuentra reportado en 0.01 ppm. Es importante resaltar que el TLV corresponde a una exposición de 8 horas de duración, por lo que es un valor relativamente bajo de concentración. Se modelaron varios escenarios meteorológicos, reportándose únicamente el correspondiente a una velocidad de vientos de 1.5 m/s y una estabilidad atmosférica de Pasquill A, equivalentes a condiciones de día. Los resultados indican que la distancia máxima a la cual se presentaría la concentración equivalente al TLV es de 3,378.20 m. La distancia es considerable, debido a que la concentración de 0.01 ppm puede tolerarse por un periodo prolongado de 8 horas. Sin embargo, un evento de derrame no se considera que tenga una duración de varias horas, ya que con los procedimientos de respuesta a emergencias puede ser controlado en un tiempo mucho menor. En la Figura VI.16. se incluye una imagen que muestra las áreas de afectación por concentraciones equivalentes al IDLH y TLV para la hidracina.

Figura VI.16. Áreas de afectación por concentraciones de hidracina correspondientes al

IDLH y TLV, generadas por un derrame del Tanque.



VI-52

Se realizó una modelación, considerando la máxima velocidad de vientos reportada, manteniendo la condición de día. Los resultados indican que la distancia a la cual se presentaría la concentración del IDLH sería de hasta 29.93 m y la distancia máxima a la cual se alcanzaría una concentración equivalente al TLV sería de 3,018 m. Adicionalmente, se consideró que se presenta el evento catastrófico de un daño mayor en la estructura del tanque que provoque la liberación instantánea de la masa almacenada. En este caso, se considera que el tanque se encuentra lleno a un 90% de su capacidad, lo que equivale a una masa de material de 1,404 kg. Los resultados indican que bajo esta condición, las áreas de afectación por concentraciones indican que para una velocidad de vientos de 1.5 m/s durante el día, la distancia máxima a la que se encontraría la concentración equivalente al IDLH sería de 13.65 m a partir del punto en el que se presente la emisión. La concentración equivalente al TLV se encontraría a una distancia máxima de 1,293.17 m. La modelación del escenario se repitió, pero ahora considerando la velocidad máxima reportada de 4 m/s, de acuerdo a la rosa de vientos elaborada para la zona. Bajo unas condiciones diurnas, la distancia máxima a la que se encontraría la concentración equivalente al IDLH sería de 10.90 m y la distancia a la concentración del TLV sería de 1,293.17 m. En la Tabla VI.16. se incluye el resumen de los resultados antes descritos. Tabla VI.16. Resultados de la modelación de eventos de derrame de hidracina en el

tanque.

Sustancia Escenario Condiciones meteorológicas IDLH Distancia TLV DistanciaVelocidad de viento 1.5 m/s, Estabilidad A 37.39 m 3378.2 mVelocidad de viento 4 m/s, Estabilidad B 29.93 m 3018.3 mVelocidad de viento 1.5 m/s, Estabilidad A 13.65 m 1,352.63 mVelocidad de viento 4 m/s, Estabilidad B 10.9 m 1,293.17 m

50 ppm 0.01 ppm

Hidracina

Derrame del tanque de almacenamiento de 1.5 m3

Fuga del material durante su descarga por la tubería

Ácido sulfúrico. Como ya se mencionó en el planteamiento de escenarios, el ácido sulfúrico que se manejará en concentración de por lo menos 98%, éste será almacenado en un tanque cilíndrico con capacidad de contener 30 Ton de la sustancia. Tomando en consideración que la densidad del ácido sulfúrico es de 1,831 kg/m3, el volumen del recipiente corresponde a 16.38 m3 de capacidad.



VI-53

Se modelaron dos eventos, uno de ellos corresponde a un derrame de la sustancia del tanque que la contiene y el segundo corresponde a una fuga de la tubería de descarga del ácido. El primer evento considera que se presenta un daño catastrófico en el tanque y se libera el total del material contenido. El tanque no cuenta con dique de contención o éste se encuentra fracturado y las condiciones meteorológicas corresponden a una velocidad de vientos de 1.5 m/s y el evento se presenta durante el día. Considerando que el evento es mayor y se libera la totalidad del material, el área de afectación de la zona de alto riesgo en donde se encuentra una concentración equivalente al IDLH (15 mg/m3) tendría una distancia máxima de 152.99 m. En el caso de la concentración equivalente al TLV, ésta se presentaría a una distancia máxima de afectación de 153.55 m. En la Figura VI.17. se incluye una gráfica que muestra la afectación por la exposición a concentraciones de ácido sulfúrico, en caso de un evento catastrófico que derivara en la liberación masiva del contenido del tanque.

Figura VI.17. Áreas de afectación por derrame de ácido sulfúrico del tanque de

almacenamiento.



VI-54

Para este mismo evento se evaluó un segundo escenario meteorológico, pero utilizando la velocidad de 4 m/s y condiciones también de día. Los resultados se modifican, arrojando una distancia máxima de afectación para el área de concentración equivalente al IDLH de 133.31 m y una distancia máxima para la concentración equivalente al TLV de 133.86 m. Se evaluó un escenario adicional, el cual consistió en determinar las afectaciones en caso de un evento de mayor probabilidad de ocurrencia, como sería el caso de una fuga por la tubería de descarga del tanque. Para dicho escenario también se consideraron dos escenarios meteorológicos, variando la velocidad de los vientos. En el caso del escenario con velocidad de vientos equivalente a 1.5 m/s, los resultados indican que la distancia máxima de afectación para una concentración equivalente al IDLH, sería de 46.72 m. La concentración equivalente al TLV se encontraría a una distancia máxima de afectación de 48.04 m. En el segundo escenario meteorológico, con una velocidad de vientos de 4 m/s, se encontró que la distancia máxima de afectación para la concentración equivalente al IDHL sería de 33.5 m y la concentración equivalente al TLV se encontraría a una distancia máxima de 35.29 m. En la Tabla VI.17. se incluyen los resultados obtenidos mediante la modelación de los escenarios planteados para el tanque de almacenamiento de ácido sulfúrico. Tabla VI.17. Resultados obtenidos para los escenarios de derrame y fuga de ácido

sulfúrico.

Sustancia Escenario Condiciones meteorológicas IDLH Distancia TLV DistanciaVelocidad de viento 1.5 m/s, Estabilidad A 152.99 m 153.54 mVelocidad de viento 4 m/s, Estabilidad B 133.31 m 133.86 mVelocidad de viento 1.5 m/s, Estabilidad A 46.72 m 48.04 mVelocidad de viento 4 m/s, Estabilidad B 33.5 m 35.29 m

15 mg/m3 1 mg/m3

Ácido sulfúrico

Derrame del tanque de almacenamiento de 1.5 m3

Fuga del material durante su descarga por la tubería

Diesel. El diesel se manejará como combustible únicamente durante el arranque de la central generadora de energía eléctrica y durante paros programados para mantenimiento. Se almacenarán 100,000 gal del combustible en un tanque de 6.5 m de diámetro y 12 m de altura.



VI-55

El evento modelado considera que el tanque sufre un daño en su estructura y el combustible se libera formando un incendio de tipo alberca (pool fire). De acuerdo a los resultados, el área de afectación con una radiación equivalente a 25 kW/m2, suficiente para causar daños al medio ambiente, se presentaría a una distancia máxima de 5.04 m. En lo que se refiere a la zona de alto riesgo, definida con una radiación de 5 kW/m2, se presentaría a una distancia máxima de 14.43 m. Finalmente, el área de amortiguamiento quedaría comprendida entre la distancia de 14.43 m y una distancia máxima de 27.62 m, en la cual se tendría una radiación equivalente a 1.4 kW/m2. En la Figura VI.18. se incluye la gráfica de la variación de la radiación contra distancia.

0.01

0.1

1

10

100

0.1 1 10 100 1000

Rad

iaci

ón (k

W/m

2)


Tanque de almacenamiento de diesel

Escenario 1 (HR= 50%) Escenario 2 (HR= 50%) Escenario 3 (HR= 50%) Escenario 4 (HR= 00%) Figura VI.18. Variación de la radiación en referencia a la distancia, para un evento de

incendio del diesel derramado del tanque de almacenamiento. En la Figura VI.19. se incluye de forma gráfica la representación de las áreas de afectación por radiación.



VI-56

0

10

20

300

30

60

90

120

150180

210

240

270

300

330

Tanque de almacenamiento de diesel


Figura VI.19. Áreas de afectación por radiación para un incendio tipo alberca (pool fire)

en el tanque de almacenamiento de diesel. Se evaluó también el escenario de formación de una nube explosiva. Considerando las características del diesel, dicho evento deberá darse en combinación de otro externo que provoque un calentamiento externo del recipiente y por consiguiente el combustible alcance los límites de explosividad y detone. El escenario modelado considera que el tanque se encuentra al 80% de su capacidad y es ésta masa de combustible la que se ve involucrada en la nube explosiva. Los resultados indican que de darse ésta combinación de eventos, el área de afectación de alto riesgo, con una sobrepresión de 1 psig, tendría una distancia máxima de afectación de 1,074.20 m. La zona de amortiguamiento quedaría comprendida entre 1,074.20 m y una distancia máxima de 1,821.21 m, a la cual se tendría una sobrepresión de 0.5 psig. En la Figura VI.20. se incluye la gráfica de las ondas de sobrepresión determinadas mediante la modelación.



VI-57

0

500

1000

1500

20000

30

60

90

120

150

180

210

240

270

300

330

Tanque de diesel(F.E.E. = 0.1)



Figura VI.20. Áreas de afectación por sobrepresión derivada de una explosión del

combustible almacenado en el tanque. Se evaluó un escenario con mayor probabilidad de ocurrencia, el cual consiste en una ruptura de la tubería de descarga, considerando que ésta tiene un diámetro de 4” y descarga el combustible a una razón de 50 lps. El tanque cuenta con un dique rectangular de 8 m de ancho y 8 m de largo. El material fugado encuentra una fuente de ignición y se enciende formando un incendio tipo alberca. De acuerdo a los resultados de la modelación, el área de afectación por radiación de 25 kw/m2, definida como suficiente para ocasionar daños ambientales, tendría una distancia máxima de afectación de 7.89 m. En lo que se refiere al área de alto riesgo, en la que se alcanzaría una radiación equivalente a 5 kw/m2, tendría una distancia máxima de afectación de 12.21 m. Finalmente, el área de amortiguamiento quedaría comprendida entre 12.21 m y 20.03 m como distancia máxima. En la Figura VI.21. se incluye la variación de la radiación contra la distancia y las áreas de afectación para las radiaciones de interés.



VI-58

0.01

0.1

1

10

100

0.1 1 10 100 1000

Rad

iaci

ón (k

W/m

2)


TQ Diesel

Escenario 1 (HR= 50%)

0

10

20

300

30

60

90

120

150180

210

240

270

300

330

TQ Diesel


Figura VI.21. Áreas de afectación por radiación, ocasionadas por una fuga de diesel en

la tubería de descarga del combustible. También se evaluó el escenario de que el diesel fugado por la tubería, formara una nube explosiva. Para este escenario se consideró que el mismo flujo de descarga del combustible y un tiempo de respuesta para detener la fuga de 10 min. La masa de combustible liberada en ese lapso correspondería a 25,500 kg. Considerando una eficiencia del 10%, la masa detonaría formando ondas de sobrepresión. De acuerdo a los resultados, la distancia máxima de una onda de sobrepresión equivalente a 1 psig, sería de 497.06 m. El área de amortiguamiento quedaría comprendida entre 407.06 m y 845.96 m, en donde se presentaría una onda de sobrepresión de 0.5 psig. En la Figura VI.22. se incluye la gráfica de las ondas de sobrepresión generadas.



VI-59

0

200

400

600

800

10000

30

60

90

120

150

180

210

240

270

300

330

(F.E.E. = 0.1)



Figura VI.22. Áreas de afectación por sobrepresión, ocasionadas por una fuga de diesel

en la tubería de descarga del combustible. En la Tabla VI.18. se incluye un resumen de los resultados obtenidos de la modelación de eventos en el manejo del diesel.

Tabla VI.18. Resultados de la modelación de eventos en el maneo de diesel.

Sustancia Escenario 1.4 kW/m2 5 kW/m2 25 kW/m2 0.5 psig 1 psig

Formación de incendio tipo alberca al derramarse el combustible del tanque de almacenamiento 27.62 m 14.43 m 5.04 m 1,828.21 m 1,074.20 mFormación de incendio tipo alberca al presentarse una ruptura en la línea de descarga 20.03 m 12.21 m 7.89 m 845.96 m 497.06 m


Diesel

Tanque de almacenamiento de gas LP. En el sistema aire-gas, se puede mencionar el manejo de recipientes que almacenarán gas LP comercial. La capacidad de estos recipientes será de 1,000 kg de gas LP.



VI-60

Se plantearon diferentes escenarios, el primero de ellos consiste en asumir un daño catastrófico en el recipiente provocando la liberación masiva del inventario almacenado. Uno de los escenarios fue la modelación de la formación de una nube inflamable, para la cual se plantearon diferentes escenarios meteorológicos de condiciones de velocidad de vientos, eventos diurnos y nocturnos. Los resultados indican que para una velocidad de viento de 1.5 m/s durante el día, se formaría una nube inflamable en donde el límite inferior de inflamabilidad (2.2 %) estaría a una distancia de 23.69 m a partir del punto de la emisión. El límite superior de inflamabilidad (9.5%) se encontraría a una distancia de 10.2 m. Lo anterior significa que el riesgo de que la masa genere un incendio se encontrará entre los 10.2 m y los 23.69 m. En la Figura VI.23. se incluye una imagen que muestra el condensado de las áreas de afectación por formación de nube inflamable.

-100

100

-100 100

TQ de almacenamiento de gas LP (1,000 kg)


Escenario 1, Velocidad de viento 1.5 m/s, Estabilidad C

-500

-400

-300

-200

-100

100

200

300

400

500

-500 -400 -300 -200 -100 100 200 300 400 500



Escenario 1, Velocidad de viento 1.5 m/s, Estabilidad F

-40

-30

-20

-10

10

20

30

40

-40 -30 -20 -10 10 20 30 40



Escenario 1, Velocidad de viento 4 m/s, Estabilidad D

-400

-200

200

400

-500 -400 -300 -200 -100 100 200 300 400 500



Escenario 1, Velocidad de viento 4 m/s, Estabilidad F

Figura VI.23. Formación de nube inflamable a partir de una fuga masiva de gas LP en

uno de los tanques de almacenamiento.



VI-61

En la Tabla VI.19. se incluye un resumen de las distancias de formación de nube inflamable para los diferentes escenarios meteorológicos evaluados. Tabla VI.19. Resultados de las distancias de afectación por la formación de nube

inflamable.

Sustancia Escenario Condiciones meteorológicas0.5 Límite inferior de inflamabilidad

Límite inferior de

inflamabilidad

Límite superior de

inflamabilidadVelocidad de viento 1.5 m/s, Estabilidad C 162.38 m 23.69 m 10.2 mVelocidad de viento 1.5 m/s, Estabilidad F 463.69 m 67.76 m 2.18 mVelocidad de viento 4 m/s, Estabilidad D 36.98 m 16.08 m 14.88 mVelocidad de viento 4 m/s, Estabilidad F 492.42 m 54.63 m 3.28 m

Distancia máxima

Gas LPFormación de nube inflamable de la masa liberada de gas LP

Se modeló el escenario de que el tanque sufriera una ruptura mayor provocada por un agente externo y que se generara un orificio de 0.5 m de diámetro. El material liberado por el orificio podría generar un incendio de tipo chorro de fuego (jet fire) con una longitud de flama de 62.08 m, el cual tendría un área de afectación para daños ambientales con una radiación de 25 kW/m2, a una distancia máxima de 99.06 m. La zona de alto riesgo estaría definida por una radiación de 5 kW/m2 y se localizaría a una distancia máxima de 140.88 m. Finalmente, el área de amortiguamiento con una radiación de 1.4 kW/m2, quedaría comprendida entre 140.88 m y una distancia máxima de 221.42 m. En la Figura VI.24. se incluye una gráfica que muestra las áreas de afectación por la radiación generada por un incendio de las características modeladas.



VI-62

10

100

1000

0.01 0.1 1 10 100

Rad

iaci

ón (k

W/m

2)


TQ de almacenamiento gas LP

Escenario 1 (HR= 50%) Escenario 2 (HR= 50%)

0

200

400

6000

30

60

90

120

150180

210

240

270

300

330

TQ de almacenamiento gas LP


Figura VI.24. Áreas de afectación por radiación, ruptura mayor en el tanque de

almacenamiento de gas L.P. Se modeló el escenario de que el tanque sufriera una ruptura mayor provocada por un agente externo y que se generara un orificio de 2” de diámetro. El material liberado por el orificio podría genera un incendio de tipo chorro de fuego (jet fire) con una longitud de flama de 6.21 m, el cual tendría un área de afectación para daños ambientales con una radiación de 25 kW/m2, a una distancia máxima de 10.80 m. La zona de alto riesgo estaría definida por una radiación de 5 kW/m2 y se localizaría a una distancia máxima de 24.51 m. Finalmente, el área de amortiguamiento con una radiación de 1.4 kW/m2, quedaría comprendida entre 24.51 m y una distancia máxima de 45.46 m. En la Figura VI.25. se incluye la gráfica con las áreas de afectación por radiación.



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1

10

100

1000

0.01 0.1 1 10 100

Rad

iaci

ón (k

W/m

2)


TQ de almacenamiento de Gas L.P.

Escenario 1 (HR= 50%) Escenario 2 (HR= 50%)

0

20

40

600

30

60

90

120

150180

210

240

270

300

330

TQ de almacenamiento de Gas L.P.


Figura VI.25. Áreas de afectación por radiación generadas por un incendio de tipo chorro

de fuego formado a partir de la fuga de gas LP por un orificio de 2” de diámetro.

Se modeló el evento de explosión generada por la fuga masiva del inventario de gas LP de un tanque (1,000 kg). Los resultados indican que la onda de sobrepresión que define el área de alto riesgo con una sobrepresión de 1 psig se encontraría a una distancia máxima de 177.60 m. El área de amortiguamiento quedaría comprendida de la distancia de 177.60 m a una distancia máxima de 302.27 m, en donde se localizaría una sobrepresión de 0.5 psig. También se evaluó la formación de una nube explosiva a partir del evento ya modelado de una fuga a través de una ruptura de orificio equivalente a 2” de diámetro. Con la tasa de descarga evaluada (3.678 kg/s) se supone un tiempo de respuesta máximo de 10 minutos para detener la fuga. Durante este tiempo se liberará una masa de gas LP equivalente a 36.78 kg. Los resultados indican que sí es posible la formación de una nube explosiva bajo estas condiciones y que de llegar a detonar, el área de afectación por una sobrepresión de 1 psig, tendría una distancia máxima de 59.06 m. El área de amortiguamiento quedaría comprendida entre 59.06 m y 100.52 m en donde se presentaría una sobrepresión equivalente a 0.5 psig. En la Figura VI.26. se incluye una gráfica que muestra las distancias de afectación en caso de un evento de explosión.



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0

50

100

1500

30

60

90

120

150

180

210

240

270

300

330

TQ Gas LP(F.E.E. = 0.1)



Figura VI.26. Áreas de afectación por sobrepresión generadas por un incendio de tipo

chorro de fuego formado a partir de la fuga de gas LP por un orificio de 2” de diámetro.

En la Tabla VI.20. se incluyen los resultados de las modelaciones de los eventos de incendio y explosión derivados del manejo de gas LP en tanques de almacenamiento. Tabla VI.20. Áreas de afectación por eventos de incendio y explosión derivados del

manejo de gas LP.

Sustancia EscenarioLongitud de la

flama (m) 1.4 kW/m2 5 kW/m2 25 kW/m2 0.5 psig 1 psig

Gas LPFuga masiva del material contenido 62.08 m 412.08 m 222.50 m 99.06 m 302.27 m 177.60 m

Fuga por una ruptura de un orificio (2" de diámetro) 6.21 m 45.46 m 24.51 m 10.80 m 100.52 m 59.06 m

Afectación por sobrepresiónAfectación por radiación



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VI.3.3. Planteamiento de escenarios y resultados obtenidos de la modelación del sistema de manejo de carbón.

En esta sección se describen los escenarios planteados para los posibles eventos de riesgo identificados para el manejo de carbón. Se consideran los eventos de fuga de carbón del ducto que lo alimenta al equipo de combustión con su posterior evento de explosión e incendio. También se considera la generación de un ambiente explosivo dentro de la cámara de combustión de los generadores de vapor y se estima el impacto potencial de la explosión resultante. a) Características del carbón utilizado. El carbón mineral que se obtiene en minas se puede aprovechar como combustible en sistemas de generación de electricidad. Para esto, el carbón se puede alimentar en trozo o pulverizado por medio de ductos o tuberías a quemadores especializados para lograr su combustión y el aprovechamiento de la energía calorífica liberada por dicha combustión. El carbón puro no es explosivo aún y cuando se encuentre pulverizado. Es de lenta combustión y difícilmente generará situaciones de riesgo de incendio o explosión cuando está presente en forma de nube de polvo. Sin embargo, cuando el carbón contiene impurezas, que típicamente son materiales volátiles, la situación cambia por completo. Una nube de polvo de carbón que contiene material volátil, puede ser altamente explosiva e inflamable. Dado que el carbón mineral que se plantea aprovechar en este proyecto contiene del orden del 15% peso de volátiles, este material debe ser considerado como inflamable y explosivo cuando forma nubes de polvo con la cantidad apropiada de oxígeno. El carbón se planea utilizarlo en trozo y no pulverizado, esto para disminuir los riesgos asociados con el polvo de carbón. Sin embargo, aún y cuando el carbón sea manejado en trozo, se genera cierta cantidad de polvos finos debido al choque y fricción entre el material durante su manejo. Estos polvos finos son los que pueden verse involucrados en un evento de incendio y explosión. El carbón a utilizar tiene un poder calorífico estimado de 6776 BTU/Lb (15746 kJ/kg). Para polvo de carbón dentro de este rango de poder calorífico se reporta en la literatura (Slupek S., et. al) un rango para el límite superior de explosividad de entre 930 y 1092 g/m3 en mezclas con aire. De forma similar, el límite inferior de explosividad para polvo de carbón varía dependiendo del tipo de carbón entre 15 y 50 g/m3 para mezclas con aire. Estos límites de explosividad representan el rango superior e inferior de concentraciones de polvo de carbón en aire para los cuales la mezcla es explosiva. Cabe aclarar que también se debe alcanzar la



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temperatura de auto ignición para el polvo de carbón (600°C) para que la nube de polvo explote. La ignición puede iniciarse por una chispa, una flama abierta o superficie caliente, entre otras. b) Descripción general del equipo de proceso a utilizar. El equipo a utilizar para la combustión del carbón es de la marca ALSTOM y consiste de un sistema de combustión que acepta la alimentación del carbón en trozo. El ingreso del carbón a la cámara de combustión se hace por medio de unas tolvas que alimentan el carbón en trozo directamente a la cámara. Esta tecnología evita el uso de carbo-ductos por los cuales se haga circular carbón pulverizado, disminuyendo así los riesgos asociados con el manejo de carbón pulverizado. En la Figura VI.27. se puede apreciar la localización de las tolvas de alimentación de carbón al sistema de combustión (en color verde).

Figura VI.27. Diagrama esquemático del sistema de generación a utilizar.



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c) Escenarios de riesgo propuestos para la modelación del sistema de manejo de carbón.

Los eventos de riesgo relacionados con el manejo de carbón y los polvos (finos) que se pueden generar durante el mismo, se presentan cuando el polvo de carbón es liberado en forma de nube y esta alcanza una concentración de carbón entre los límites inferior y superior de explosividad. Para efectos del análisis de riesgo, se supone que si la nube alcanza niveles de explosividad, existe una fuente de ignición que provoca la ignición de la nube. Las etapas del proceso donde se puede generar una situación que involucre la formación de una nube de polvo de carbón potencialmente explosiva o inflamable, son la conducción de carbón en trozo de las tolvas al quemador y dentro de la cámara de combustión de los generadores de vapor. Con base en lo anterior, se proponen tres escenarios para la modelación de los eventos de riesgo. Los escenarios propuestos se presentan en la Tabla VI.21.

Tabla VI.21. Escenarios de riesgo que involucran nubes de polvo de carbón.

Escenario Lugar donde se presenta Descripción del Evento

1 Alimentación de carbón en trozo al quemador

Ruptura catastrófica de la tubería que provoca una fuga de material por un periodo de 10 minutos. Se considera que existe un 10% de polvos finos de carbón presentes en el total de carbón fugado. Se supone que todo el polvo fino participa en la formación de una nube y que ocurre la ignición de la misma. Los eventos generados son explosión e incendio del material fugado.

2 Alimentación de carbón en trozo al quemador

Ruptura catastrófica de la tubería que provoca una fuga de material por un periodo de 10 minutos. Se considera que existe un 1% de polvos finos de carbón presentes en el total de carbón fugado. Se supone que todo el polvo fino participa en la formación de una nube y que ocurre la ignición de la misma. Los eventos generados son explosión e incendio del material fugado.

3 Cámara de combustión del generador de vapor

Se considera la explosión de polvo de carbón acumulado dentro de la cámara de combustión de uno de los generadores de vapor. El evento simulado considera que en el volumen de la cámara de combustión se alcanza una concentración de polvos finos dentro de los límites de explosividad para el carbón y se considera la explosión del polvo contenido dentro de la cámara.



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Descripción del Escenario 1. El Escenario 1 considera la ruptura catastrófica de alguno de los ductos que transporta el polvo de carbón a los sistemas de combustión. Este escenario implica la fuga total del material que va por dentro del tubo durante un periodo de tiempo determinado. Se consideran 10 minutos de fuga como un tiempo razonable desde que se inicia la fuga hasta que se activa alguno de los dispositivos de seguridad que corte el suministro de material al ducto dañado. El flujo de carbón a manejarse por las tuberías es de 126 Ton/h según lo reporta la empresa en las especificaciones del proceso. Con este flujo y considerando una ruptura catastrófica con duración de 10 minutos, la masa total de carbón en trozo liberada es de 21,000 kg. Se considera que del total de carbón en trozo fugado, se genera una nube de polvo equivalente al 10% de polvos finos de carbón y que esta nube alcanza condiciones de explosividad. Este escenario se considera conservador, ya que es poco probable que la cantidad de polvos finos contenidos en el carbón sea tan alta (10%). Descripción del Escenario 2. El Escenario 2 es similar a lo considerado en el Escenario 1 con la única diferencia que la cantidad de polvo fino en el carbón manejado sea del 1% en lugar del 10%. Este escenario es un poco más realista en cuanto a la cantidad de polvo fino de carbón que probablemente estará presente junto con el carbón en trozo manejado. Al igual que en el escenario anterior, se considerará la formación de una nube de polvo que alcanza los niveles de concentración necesarias para su explosión. Descripción del Escenario 3. El Escenario 3 presupone una situación tal que dentro de una de las cámaras de combustión de los generadores de vapor se genere un ambiente explosivo debido a la acumulación de polvo de carbón hasta alcanzar los límites de explosividad y su eventual explosión. El volumen reportado por la empresa para la cámara de combustión de cada uno de los generadores de vapor es de 260 m3. Como escenario conservador para el evento de riesgo, se supondrá que el polvo de carbón generado durante la alimentación de carbón en trozo al quemador no se quema (falla en operación o en el quemador) y que se acumula dentro del volumen de la cámara. Conforme la concentración de polvo de carbón aumenta dentro de la cámara, eventualmente se alcanzará una concentración tal que queda dentro de los límites de explosividad. Para ser conservadores en el cálculo de riesgo, se utilizará el límite superior de explosividad (1,092 g/m3), que es el caso que provocará la mayor energía liberada durante una explosión.



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d) Descripción de la modelación de los eventos de riesgo para cada escenario.

A continuación se presentan la descripción de los modelos, datos y supuestos utilizados para la obtención de las zonas de afectación para los eventos de riesgo por explosión e incendio donde se involucra el polvo de carbón. Eventos de explosión. Para la modelación de los eventos que involucran la explosión de polvo de carbón se utilizará el método del TNT para estimar las distancias de afectación por la onda expansiva. Se supondrá que el polvo de carbón en una nube explosiva se comporta de forma similar a como lo hacen gases combustibles. Esta suposición es adecuada para polvo de carbón con contenido de material volátil. Se utilizará el factor de reactividad del 10% propuesto en las guías para estudios de riesgo publicadas por SEMARNAT. Este factor implica que solamente el 10% de un material combustible interviene en la liberación de energía durante un evento de explosión. En el método del TNT se utiliza el poder calorífico del combustible junto con la cantidad del combustible que intervienen en la explosión (10% del total de la masa presente en la nube explosiva) para estimar la cantidad de energía total liberada por la explosión. Con este dato se obtiene una masa de TNT equivalente y este valor se utiliza para estimar los valores de sobrepresión a diferentes distancias. Se considera un valor de sobrepresión de 0.5 psig como el límite máximo de sobrepresión para definir la zona de bajo riesgo. Entre un valor de sobrepresión de 0.5 psig y 1 psig se considera que es la zona de amortiguamiento y para valores de sobrepresión mayores a 1 psig se considera la zona de riesgo. A continuación se presentan los resultados obtenidos para la determinación de las zonas de afectación utilizando el método del TNT en los tres escenarios. Los cálculos involucrados en esta modelación se hicieron por medio de un simulador en visual basic desarrollado para Microsoft-Excel. El simulador está basado en las ecuaciones y relaciones presentadas en el libro “Guidelines for Chemical Process Quantitative Risk Analysis” publicado por el Center for Chemical Process Safety del American Institute of Chemical Engineers (2002). En el Apéndice 5 se presentan los resultados de las simulaciones realizadas para los tres escenarios.



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Tabla VI.22. Resultados de la modelación de los escenarios de riesgo utilizando el

método del TNT para evaluar efectos por explosión. Escenario Datos utilizados Zonas de afectación obtenidas

1

Masa fugada en 10 minutos: 21000 kg Porcentaje de finos: 10% Factor reactividad: 10% Poder calorífico: 15746 kJ/kg

Zona seguridad (<0.5 psig): 441 m Zona de riesgo (> 1 psig): 259 m

2

Masa fugada en 10 minutos: 21000 kg Porcentaje de finos: 1% Factor reactividad: 10% Poder calorífico: 15746 kJ/kg


3 Masa involucrada: 283.92 kg Factor reactividad: 10% Poder calorífico: 15746 kJ/kg


Cabe mencionar que los Escenarios 1 y 2 son escenarios que sobre estiman las consecuencias de posible evento real. Lo anterior es debido a que es poco probable que durante una fuga de 10 minutos de duración, todo el polvo fugado permanezca suspendido en la nube. Lo más probable es que una buena parte de ese polvo se precipite a la superficie y la cantidad de polvo de carbón involucrada en la posible explosión sea significativamente menor, dando un evento de explosión de menor magnitud. Por lo anterior, las distancias de afectación determinadas representan zonas de afectación considerando escenarios muy conservadores. En otras palabras, de presentarse una explosión de una nube de carbón generada por una fuga en las tuberías, muy seguramente dará una zona de afectación menor a las aquí reportadas. Por otro lado, es también conocido que la acumulación histórica de polvos en equipos y ductos por falta de limpieza periódica de los mismos pueden generar situaciones de riesgo por explosión de polvos combustibles (Chemical Safety Board, 2010 y Barton 2002). El Escenario 3 es también conservador al estar usando el límite superior de explosividad como la concentración de polvo de carbón presente en el volumen de la cámara de combustión. La forma probable en la que se daría una acumulación de polvo de carbón dentro de la cámara provocaría muy probablemente un evento más cercano al límite inferior de explosividad y no al superior, dando un área de afectación menor a la aquí reportada para este evento.



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Eventos de incendio. El incendio que se genera a partir de la ignición de una nube de polvo combustible es un incendio del tipo de bola de fuego. Este tipo de incendio se caracteriza por la fuga previa del material combustible, el cual forma una nube que posteriormente alcanza una concentración tal que queda dentro de los límites de flamabilidad, generando una esfera de material incandescente que se consume rápidamente al momento de ignición. Dependiendo del poder calorífico del material combustible, la cantidad del mismo presente en la nube y de las condiciones ambientales, se genera la emisión de radiación calorífica, la cual pierde intensidad conforme nos alejamos de la superficie de la bola de fuego. Para la simulación de los eventos de incendio se utilizó un simulador desarrollado en visual basic para Microsoft Excel. El simulador utiliza la metodología y ecuaciones presentadas en el libro “Guidelines for Chemical Process Quantitative Risk Analysis” (2002) para incendios de bola de fuego y en el Apéndice II.2 se presentan los resultados de las corridas de simulación efectuadas con esta herramienta. De los tres escenarios propuestos, los únicos con potencial para la formación de una nube de polvo y su posible ignición y formación de incendio de bola, son los Escenarios 1 y 2. Los datos que requiere el modelo para predecir la radiación calorífica generada por la bola de fuego en función de la distancia de un posible receptor a la superficie de la bola son: a) el poder calorífico de combustible involucrado (15746 kJ/kg), b) la masa total de combustible presente en la nube (2,100 kg para el Escenario 1 y 210 kg para el Escenario 2), c) la temperatura ambiente (se consideró igual a 25°C), d) la humedad relativa en el ambiente (este valor se utiliza para estimar la transmisividad de calor radiante del aire y el valor de la humedad relativa supuesto fue del 80%, siendo este último un valor conservador –el aire húmedo transmite mejor la radiación calorífica - para la zona geográfica donde se localizará el proceso) y e) la fracción radiante del calor de combustión para el material involucrado (en este caso se utilizó un valor de 0.4 que es el recomendado en la literatura para este tipo de combustibles – usar 0.3 para gases combustibles ligeros y 0.4 para los demás combustibles-). La metodología calcula la densidad de flujo (flux) de calor radiante a distintas distancias entre un potencial receptor y la fuente de calor. Dependiendo de la intensidad del calor radiante que llega al receptor, se pueden estimar los riesgos potenciales por quemaduras. SEMARNAT establece un valor de 1.5 kW/m2 como máximo permitido para establecer la zona de seguridad para un incendio. Se considera que a partir de 5 kW/m2 comienza la zona de alto riesgo para sufrir daños por quemaduras de segundo grado.



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A continuación se presentan los resultados obtenidos de la simulación del evento de incendio de bola para los Escenarios 1 y 2, mostrándose las distancias de afectación para los mismos. Tabla VI.23. Resultados de la simulación del evento de incendio para los Escenarios 1 y

2. Escenario Datos utilizados Zonas de afectación obtenidas

1

Masa fugada en 10 minutos: 21000 kg Fracción de polvo en la nube 10% Masa de carbón (polvo) involucrada: 2100 kg Poder calorífico: 15746 kJ/kg Fracción de calor radiante: 0.4 Temperatura ambiente: 25°C Humedad relativa: 80%

Zona seguridad (<1.5 kW/m2): 138 m Zona de riesgo (> 5 kW/m2): 273 m

2

Masa fugada en 10 minutos: 21000 kg Fracción de polvo en la nube 1% Masa de carbón (polvo) involucrada: 210 kg Poder calorífico: 15746 kJ/kg Fracción de calor radiante: 0.4 Temperatura ambiente: 25°C Humedad relativa: 80%

Zona seguridad (<1.5 kW/m2): 131 m Zona de riesgo (> 5 kW/m2): 67 m

3 No aplica No aplica Al igual que para los casos de explosión, las distancias de afectación obtenidas para estos escenarios son muy seguramente superiores a las que se presenten durante el evento en caso de ocurrir. Lo anterior debido a que la masa involucrada durante el incendio seguramente va a ser menor (por la precipitación de material a la superficie durante el tiempo que dura la fuga) que la considerada. Por lo tanto, las distancias de afectación reportadas se consideran conservadoras para este tipo de evento. e) Referencias consultadas. 1. Slupek S.S., Reuss A. K. y Buczek A., Lower and upper explosion limits for

pulverised coal, Documento electrónico, University of Mining and Metallurgy, Kraków, Polonia, Documento accesado Nov. 2009

2. Guidelines for Chemical Process Quantitative Risk Analysis, Second Edition, Center for Chemical Process Safety - American Institute of Chemical Engineers, 2002

3. Chemical Safety Board, Take more action to prevent dust explosions, Video en página web: www.csb.gov/videoroom/, accesado en Nov. 2009.

4. Barton J., Dust Explosion Prevention and Protection: A practical guide, Published by Institution of Chemical Engineers, United Kingdom, 2002



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VI.4. INTERACCIONES DE RIESGO De acuerdo a los resultados de las modelaciones, las áreas de afectación de la mayoría de los eventos que se analizaron quedarían comprendidas dentro de los límites del predio de la Central Generadora de Energía Eléctrica CODECO. En lo que se refiere a un evento de incendio o explosión derivado del manejo de hidrógeno en el banco de cilindros, las áreas de afectación determinadas mediante la modelación indican que los niveles de radiación fijados como de interés y los cuales fueron 25 kW/m2 para daños ambientales, 5 kw/m2 para definir la zona de alto riesgo y 1.4 kW/m2 para definir el límite de la zona de amortiguamiento; pudieran exceder los límites del polígono de la central. En caso de presentarse un incendio, la vegetación que resultaría afectada sería en su mayoría de condición secundaria, con los siguientes tipos de vegetación: Matorral Espinoso Tamaulipeco (secundario, METs), Pastizal Inducido (PI), Matorral Espinoso Tamaulipeco con Mezquital (METK), el radio de afectación determinado para este evento fue de 212.54 m. En lo que se refiere a poblaciones cercanas, éstas no se verían afectadas por un evento de incendio ó explosión pues las distancias máximas de afectación no alcanzan los poblados o comunidades cercanas al proyecto. Se modeló también un evento de incendio derivado de la liberación extraordinaria del material almacenado en un cilindro, el cual correspondería a un evento de mayor frecuencia de ocurrencia, encontrándose como resultado, que las áreas de afectación no saldrían de los límites del predio. Para este tipo de evento, el radio de afectación para daños a la vegetación sería de 2.57 m. Otro de los eventos cuyas áreas de afectación rebasan los límites del predio corresponde a eventos de incendio o explosión derivados del manejo de gas LP en cilindros estacionarios. Un evento de incendio, pudiera generar áreas de afectación por radiación que llegaría a afectar en su mayoría a la vegetación descrita en el párrafo anterior. En el caso de un evento de explosión, se encontró que las áreas de afectación también rebasan los límites, pudiendo generar ondas de sobrepresión que alejarían a la fauna que se encontrara cercana a la zona al momento de ocurrir el evento, tomando como máximo la distancia de 302 m a la cual se tendría una sobrepresión de 0.5 psig. Los efectos sobre la fauna no se consideran significativos debido que la misma habrá sido desplazada por las actividades de construcción y de operación de la planta, quedando fuera de las zonas de alto riesgo e incluso de la zona de amortiguación. El desplazamiento de la fauna será llevado a cabo desde el inicio de la obra de construcción, por lo tanto durante la operación no habrá individuos de ninguno de los grupos faunísticos propios de la región con excepción, quizá, de algunas especies que se comportan de manera oportunista aprovechando las condiciones de afectación pero estos no serán abundantes y no resultarán afectadas por que su estancia será temporal o sólo de tránsito. Los eventos de incendio y explosión derivados del manejo de gas



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LP, no generan áreas de afectación que puedan alcanzar a los poblados más cercanos a la zona del proyecto. Se evaluaron también afectaciones por dispersión de compuestos con características de toxicidad, como es el caso de la hidracina y el ácido sulfúrico. En la primera sustancia, se trata de un eliminador de oxígeno y el ácido sulfúrico (fumante) se utilizará para mantener las condiciones de pH en el agua de proceso. Para la hidracina se evaluaron diferentes escenarios, uno de ellos analizó un daño catastrófico en el tanque de almacenamiento y el otro considera que la afectación se presenta en forma de una fuga en la tubería de descarga. Las áreas de afectación que definen las zonas de alto riesgo en donde se espera tener una concentración equivalente a 50 ppm que representa el nivel de IDLH quedarían comprendidas al interior del predio. En el caso de la zona de amortiguamiento que considera la concentración equivalente al TLV, si pudieran llegar a trascender los límites del polígono de la central. Lo anterior se debe a que la concentración de TLV es de 0.1 ppm, la cual es una concentración muy baja debido a que se considera un periodo de exposición de hasta 8 horas. Bajo las condiciones en que operará la central, se considera improbable que el evento dure 8 horas, considerando el inventario máximo del tanque de almacenamiento. A pesar de que el Diesel no se encuentra considerado en los listados de actividades altamente riesgosas, el grupo de trabajo consideró necesario incorporarlo a la evaluación de escenarios de riesgo, debido a que también se incluye como parte de los periféricos y a que se contará con un tanque de almacenamiento con capacidad de 100,000 galones (380,000 L). Se modelaron escenarios de incendio y explosión. En este caso considerando las propiedades del diesel son escenarios de baja probabilidad de ocurrencia, sin embargo de presentarse una combinación de eventos y condiciones meteorológicas si es posible que se llegaran a generar las condiciones para un incendio y/o explosión. En el caso de incendio, las áreas de afectación quedarían comprendidas al interior del predio de la central. La vegetación que podría resultar afectada correspondería a Matorral Espinoso Tamaulipeco (secundario, METs), Pastizal Inducido (PI), Matorral Espinoso Tamaulipeco con Mezquital (METK). Sin embargo, en el caso de la explosión, que sería el único evento derivado del manejo de diesel, cuyas áreas de afectación pudieran trascender los límites del predio, se determinó que solo una parte del área de alto riesgo excedería los límites, quedando en su mayoría fuera de dichos límites el área de amortiguamiento, comprendida entre las ondas de sobrepresión de 1 psig y 0.5 psig. Finalmente, la modelación de los eventos que involucran el manejo del carbón en sus diferentes escenarios, aun considerando el evento catastrófico, arrojó resultados que muestran que las áreas de afectación por sobrepresión ó radiación,



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aún para el evento catastrófico, quedarían comprendidas dentro de los límites del predio de la central. Lo anterior con base a la información generada en los escenarios modelados. De forma general y de acuerdo a la ubicación de la central, se encontró que los eventos de incendio de llegar a presentarse pudieran afectar los siguientes tipos vegetativos: Matorral Espinoso Tamaulipeco (secundario, METs), Pastizal Inducido (PI), Matorral Espinoso Tamaulipeco con Mezquital (METK). Se considera que las especies de fauna no resultarían afectadas por un evento de incendio pues las actividades antropogénicas derivadas de la puesta en marcha del proyecto desplazarían a las especies de fauna de esta zona. Sin embargo, en caso de algún proyectil que se produjera durante el evento de explosión, se considera que éste pudiera llegar a afectar a algún ejemplar aislado que transitara por el lugar al momento de ocurrir el evento extraordinario. Este último evento se considera de muy baja probabilidad ya que las actividades de la central ahuyentarían las especies de fauna de los puntos en donde operen los equipos. No se considera que existan especies de fauna especialmente sensibles o que pudieran ser afectadas en sus sistemas de vida por efecto de una sobrepresión, inclusive considerando las especies acuáticas que se lograron identificar. En lo que respecta al poblado de Barroterán que es el más cercano al predio del proyecto, se encontró que el área de amortiguamiento de un evento de fuga de la hidracina almacenada, pudiera llegar hasta los límites en donde inicia el poblado. Sin embargo, aún cuando se alcance la concentración de interés correspondiente al TLV8, el tiempo de duración del evento no excede las 8 horas, por lo que se considera que la afectación no sería significativa. Otro de los eventos con potencial de afectación al poblado corresponde a la explosión de un evento catastrófico derivado del diesel almacenado en el tanque, sin embargo, la afectación correspondería al área de amortiguamiento, la cual corresponde a una sobrepresión de 0.5 psig en la que se espera que el efecto ocasione la ruptura de ventanas de vidrio únicamente.



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VI.5. RECOMENDACIONES TÉCNICO-OPERATIVAS. Dentro de este apartado se describirán los principales sistemas de seguridad con los que contará el proyecto CODECO, las medidas preventivas que se aplicarán durante su operación normal, así como las recomendaciones técnico-operativas resultantes de la aplicación de la metodología de identificación de riesgos VI.5.1. Sistemas de seguridad. Dentro de los sistemas de seguridad con que contará la Central Generadora de Energía Eléctrica se encuentra el sistema contraincendio. Dicho sistema tiene la finalidad de garantizar el abasto de agua contraincendio para diversas zonas del edificio de turbinas, calderas recinto, el patio de transformadores, manejo de Carbón, planta de tratamiento de agua, edificio administrativo, patio de los edificios, y la torre de enfriamiento. Este sistema de protección contra incendios deberá proporcionar la detección de humo y fuego en toda la planta y la señalización y alarma en la sala de control principal de la planta. El diseño, suministro, instalación y puesta en funcionamiento del sistema estará a cargo de la compañía contratista que se seleccione para ejecutar el proyecto. Sin embargo, el personal de ingeniería de Grupo Acerero del Norte supervisará y dará seguimiento al sistema contraincendio desde su etapa de diseño. El sistema contará con equipos de detección y protección contra incendios para todos los cuartos de control eléctrico, oficinas, equipos eléctricos y materiales de acuerdo a los Estándares de Diseño del propietario. Detectores de humo y de calor estarán conectados a un panel central de control instalados en los cuartos eléctricos. Adicionalmente, se instalarán los extintores portátiles adecuados para un fuego eléctrico en la entrada y dentro de cada uno de los cuartos eléctricos y de control. El Contratista deberá incluir en su propuesta la instalación de materiales para confinar el humo y fuego. La instalación y los materiales serán de acuerdo con la especificación AHMIE-014. Para los transformadores de potencia y distribución, de 10 MVA y mayores, el contratista deberá diseñar, suministrar, instalar y poner en operación un sistema de extinción de incendios basado en la inyección de nitrógeno. Este sistema incluirá. 1. En el transformador, detectores de incendio, válvula de retención con

interruptor limite e indicador visual de posición, tubos y válvulas de cierre en tuberías de gas y aceite.



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2. En el panel del sistema de extinción de incendios, la válvula de drenaje de aceite, interruptor de presión diferencial, cilindro de gas, control de presión de nitrógeno en botella, la presión del gas y el caudal del dispositivo de control mecánico y dispositivo de descarga.

3. En la caja de control, indicadores de alarma y operación alarma general acústica y visual, interruptor principal, dispositivo de pruebas manuales y contactos libres de potencial para la conexión con del registrador de datos del sistema conectado a la computadora de control de proceso.

Parámetros de diseño. El Diseño, los equipos y materiales serán de conformidad con los requisitos de la National Fire Protection Association (NFPA), Underwriters Laboratories (UL), y los requisitos aplicables de México.

1. La demanda de agua de protección contra incendios será cubierta mediante

una bomba impulsada con un motor eléctrico con respaldo de seguridad de un motor diesel.

2. El sistema Proporcionará capacidad de almacenamiento de agua equivalente a dos horas de la demanda máxima de agua del sistema contra incendios

3. Las instalaciones de almacenamiento de agua serán de la cuenca de la torre de enfriamiento la cual proporcionará una fuente de respaldo según lo indicado en el punto anterior, ya que la parte inferior de la instalación de almacenamiento será dedicada únicamente al almacenamiento de agua contra incendios.

4. El sistema contará con un motor-bomba jockey de tamaño adecuado para mantener la presión de agua del sistema de protección contraincendio durante los períodos de demanda de agua o fuego y para compensar las pérdidas de fugas del sistema.

5. Tanto el motor eléctrico como el motor de Diesel de la bomba deberán ser del tamaño adecuado para satisfacer la mayor demanda de combate de incendios de la planta.

6. El circuito principal para protección contra fuego continuo será siempre alrededor del edificio de turbina, recinto de calderas, torre de enfriamiento y las instalaciones de manejo de carbón. Se instalaran válvulas de aislamiento en los circuitos para proporcionar la capacidad de aislar los unos de los otros segmentos.

7. Los hidrantes se instalarán a cada 300 a 500 pies a lo largo del circuito principal.

8. Proporcionar extintores portátiles en todos los edificios de las plantas de generación eléctrica conforme a NFPA.



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Funcionamiento del sistema. 1. La bomba eléctrica jockey y la bomba eléctrica principal deberán estar

programadas para la puesta en marcha automática de la bomba principal en caso de que la bomba jockey no deba o no sea capaz de mantener presurizado el sistema.

2. La bomba diesel deberán estar diseñados para iniciarse automáticamente en caso de que la bomba jockey y la bomba eléctrica principal no sean capaces de mantener la presión del sistema.

3. El agua de la bomba será transmitida por un sistema de tubería y el sistema de suministro de riego, por las mangueras de las estaciones, y los hidrantes.

Proceso de control. 1. La bomba jockey deberá ser de accionamiento manual o automático para

mantener la presión requerida en el panel de control local. Una vez que la bomba se inicia automáticamente cuando el sistema presenta baja presión, luego seguirá en operación hasta que el plazo mínimo de tiempo haya finalizado y la presión del sistema se haya restaurado.

2. La bomba eléctrica se pondrá en marcha automáticamente por un panel de control cuando la presión del sistema caiga a un valor fijo determinado. La bomba tendrá también la capacidad de arranque y paro manual.

3. El motor diesel de la bomba de agua contra incendios deberá estar diseñados para ser iniciado automáticamente por un panel de control cuando la presión del sistema caiga a un valor fijo. La bomba tendrá también la capacidad de puesta en marcha desde el panel local del de control. La bomba se detendrá manualmente desde el panel de control.

Los sistemas de manejo de carbón, agua vapor y sistema eléctrico; contarán con dispositivos de seguridad que permitirán una operación segura y dentro de los parámetros que permitan evitar la presencia de accidentes.



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VI.5.2. Medidas Preventivas. La instalación de la planta Carboeléctrica Compañía de Electricidad de Coahuila S. A. de C.V. (CODECO), está sujeta a riesgos no controlados que pueden poner en peligro la integridad o existencia de los trabajadores y a la instalación. Las estrategias de seguridad pueden minimizar los riesgos, pero no anularlos. Siempre existirá la posibilidad de que pueda ocurrir una emergencia debido a las operaciones incorrectas, fenómenos naturales o conflictos socio-organizativos. Para garantizar la operabilidad y difusión de los procedimientos de respuesta a emergencias se diseñó el Plan de Emergencias de CODECO cuyo objetivo principal es establecer las acciones necesarias para que el personal de CODECO interactúe en la toma de decisiones para atacar oportuna y eficientemente cualquier emergencia que pudiera presentarse en sus instalaciones, con el fin de evitar daños mayores a personal, a la comunidad y reducir al mínimo la contaminación ambiental. En el Capítulo 8 se incluye una copia completa del plan de respuesta a emergencias de la Central Generadora de Energía Eléctrica. A continuación se presenta un extracto del contenido del Plan de emergencias, el cual puede consultarse en el Anexo 4. Trabajos Peligrosos. En general no deben ejecutarse trabajos con riesgo mientras no se haya eliminado, controlado o aislado los riesgos presentes. Todo trabajo con riesgo debe ser amparado por un permiso de ejecución el cual deberá estar firmado por las dependencias involucradas (operación/ejecutor/seguridad industrial). Dicho permiso deberá estar foliado, además se anotará en la bitácora de la instalación y también se anotará el final del trabajo solicitado. Debe estar soportado por un plan de ejecución avalado por las dependencias involucradas (operación/ejecutor/seguridad industrial) y no se podrán iniciar si falta alguno de los representantes de estas dependencias. Los responsables de la ejecución del trabajo con riesgo, deberán apoyarse en los análisis de explosividad de las personas autorizadas de seguridad industrial para la autorización de los trabajos con riesgo y deberá de verificarse constantemente la explosividad de la atmósfera, sobre todo antes de operar equipos o herramientas que provoquen chispas o fuego.



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Simulacros Los simulacros son la representación imaginaria de la presencia de una situación de emergencia, mediante los cuales se fomenta entre los trabajadores la adopción de conductas de autocuidado y autopreparación y se pone a prueba la capacidad de respuesta de los diferentes departamentos que integran el plan de emergencias. Los simulacros se clasifican de la siguiente manera: a) Por su operatividad

• Ejercicios de gabinete.

• Simulacros de campo.

b) Por su programación

• Con previo aviso.

• Sin previo aviso.

c) Por su alcance

• Parciales.

• Integrales. Actividades previas al simulacro. 1. Formación de hipótesis y diseño de escenario. 2. Verificación de recursos a utilizar. 3. Reuniones preparaciones. 4. Difusiones del simulacro.



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Evaluación del simulacro. 1. Definición de criterios específicos y globales de evaluación. 2. Diseño de hojas o cuestionarios de evaluación. 3. Selección de evaluadores. 4. Evaluación de la aplicación de los procedimientos de actuación. 5. Reuniones de evaluación. 6. Elaboración del reporte final, planteando las deficiencias detectadas y

estableciendo las medidas correctivas, con la finalidad de actualizar los planes de emergencia y los procedimientos asociados.

La programación de los simulacros puede ser de acuerdo a la siguiente periodicidad:

1. Ejercicios de gabinete parciales (dos por año). 2. Ejercicios de gabinete integrales (uno por año). 3. Simulacros de campo parciales con previo aviso (dos por año). 4. Simulacros de campo integrales con previo aviso (uno por año) Peligros Naturales (huracanes y sismos). Para el caso de las instalaciones de CODECO expuestas a huracanes, se deben determinar las diferentes zonas vulnerables a sus efectos e identificarlas y señalarlas en un plano.

Las instalaciones de CODECO se encuentran expuestas a los efectos de sismos. Por esto se debe establecer e identificar en un mapa de microzonificación sísmica, las diferentes zonas, cuyos suelos presenten un comportamiento sísmico diferente. Amenazan a la Seguridad de la instalación (Manifestaciones, Robo, Sabotaje, Vandalismo, etc.). Debido a los problemas socioeconómicos que actualmente vive el país, las instalaciones de CODECO se podrían ver amenazadas en su seguridad por sucesos tales como actos de vandalismo, robos, etc., lo que ocasiona malestar y en muchas ocasiones daños al personal de la empresa y a las instalaciones.



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Corte de Servicios (Agua, Electricidad, etc.). En caso de que llegara a presentarse una situación de emergencia que provoque el corte de servicios (agua, electricidad, etc.). Se deberán seguir las siguientes recomendaciones: De aviso a personal de mantenimiento y seguridad para que se avoquen a regularizar los servicios y verifiquen los efectos del corte de los servicios. En caso de consecuencias dañinas se apegaran a los procedimientos de emergencia. Descompostura de Maquinaria y Equipo. Con el objeto de disminuir la vulnerabilidad de la instalación se tienen establecidas programas preventivos y correctivos, los cuales garantizan su perfecto funcionamiento en forma permanente. El plan de dotación y mantenimiento de equipos abarca como mínimo requerimientos, programas y procedimientos sobre los siguientes aspectos: 1. Selección Adecuada de los equipos. 2. Inspección periódica de verificación. 3. Mantenimiento preventivo. 4. Pruebas de funcionamiento. 5. Reparación de desperfectos. 6. Reubicaciones. 7. Adquisiciones 8. Restablecimiento de protecciones. 9. Entrenamiento y capacitación de quienes lo operan. Derrames y/o Fugas. Los derrames de carbón y la liberación de gases tóxicos pueden causar lesiones a trabajadores y a los asentamientos humanos aledaños a las instalaciones, así mismo provocar la evacuación del personal y además afectar desfavorablemente al medio ambiente en general. En el caso de que llegara a presentarse una emergencia de este tipo, se deberán de seguir las siguientes recomendaciones. • Mantener la calma • Identificar el sitio del siniestro. • Evaluar la magnitud.



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• Identificar producto, carbón, gas o hidrocarburos líquidos. • Avisar vía trunking al personal de seguridad industrial y protección ambiental • Si la magnitud del siniestro es tal que no sea posible su control, retírese a una

distancia prudente mientras llega la ayuda. • Suspender todos los trabajos con riesgo. Incidentes con materiales o sustancias peligrosas. En este punto se establecen algunos de los trabajos peligrosos que se realizan en la planta carboeléctrica y que por la naturaleza de las actividades y elementos que incluye, en este caso con explosión directa a sustancias irritantes y tóxicas se deberá tener un estricto control, a fin de garantizar en todo momento la integridad física de los trabajadores que la ejecutan. Cuando no existe dicho control, generalmente las consecuencias sobre el trabajador llegan a causar daños permanentes o la muerte. VI.5.3. Recomendaciones técnico-operativas. Recomendaciones generales. • La Central Generadora de Energía Eléctrica realiza Actividades Altamente

Riesgosas. Debido a esto y de acuerdo a lo que establece la Ley General del Equilibrio Ecológico y la Protección al Ambiente, deberá elaborar y presentar ante SEMARNAT un Programa para la Prevención de Accidentes (PPA).

• Por tratarse de una instalación eléctrica, la empresa deberá garantizar el cumplimiento de las normas de la Secretaría de Energía, en particular de la NOM-001-SEDE-2005, referente a la utilización de instalaciones eléctrias.

• En lo que se refiere al sistema contraincendio, se recomienda a la empresa

que con base en los resultados del presente estudio de riesgo ambiental y a partir de la información de ingeniería del proyecto, determine el grado de riesgo de incendio de acuerdo a lo que establece la NOM-002-STPS-2000, lo anterior con la finalidad de determinar si los equipos contraincendio cubren la totalidad de las áreas de la planta en donde pudiera derivarse un evento de incendio. La verificación permitirá complementar la selección del número de equipos portátiles, así como el agente extinguidor correcto dependiendo la naturaleza del proceso en donde se localice el equipo.



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• Tomando en cuenta la naturaleza de la instalación, se recomienda la verificación de los recipientes sujetos a presión con que se contará en la central, en concordancia a los lineamientos establecidos en la NOM-020-STPS-2002.

• Considerando la importancia de los equipos de la central, se recomienda

realizar un análisis y clasificar los equipos críticos, de tal forma que pueda integrarse un sistema de control de los mismos, a través del cual se garantice el acceso a los siguientes datos: catálogos del proveedor, planos de diseño y construcción de los equipos, procedimientos de arranque, operación y mantenimiento del equipo. Dentro de los equipos críticos deberán incluirse los sistemas de control de polvos y manejo de carbón y piedra caliza.

• Se sugiere a la empresa que establezca un sistema de control de la

información, mediante el cual sea posible mantener actualizados y disponibles los diagramas de tubería e instrumentación en donde intervienen los equipos críticos.

• La empresa menciona que establecerá un programa de mantenimiento

preventivo y correctivo. Se sugiere que en la medida de lo posible, a partir de dicho sistema la empresa recopile la información que le permita elaborar sus propias bases de datos de tasas de falla de los equipos y dispositivos que se tendrán en planta.

• Se recomienda a la empresa que diseñe un programa de capacitación con la

finalidad de brindar entrenamiento a sus empleados en los siguientes temas:

- Manejo de equipo y dispositivos contraincendio. - Procedimientos de recolección de residuos sólidos y residuos peligrosos. - Procedimientos de respuesta a emergencias en caso de derrames. - Procedimientos de evacuación.

• Las tuberías deberán señalizarse de acuerdo a lo establecido en la NOM-026-STPS-2008, la cual establece los colores y señales de seguridad e higiene, e identificación de riesgos por fluidos conducidos en tuberías.

• Considerando su ubicación, se recomienda a la empresa establecer un convenio de ayuda con las autoridades municipales de las localidades cercanas, de tal forma que los equipos contraincendio con que contará la empresa puedan ser de apoyo a la sociedad en caso necesario.



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A continuación, se establecen una serie de recomendaciones para los eventos identificados que involucran sustancias con características de peligrosidad. Gas L.P. • Se recomienda realizar la certificación por parte de una unidad verificadora de

los recipientes estacionarios que almacenarán Gas LP. Dichos recipientes deberán incluirse en el programa de mantenimiento preventivo y correctivo.

• Se deberá de elaborar un procedimiento específico de respuesta a emergencias en caso de fuga, incendio y/o explosión de gas natural.

• Los recipientes, de acuerdo a la normatividad aplicable deberán de contar con indicadores de presión en buen estado. (NOM-012/1-SEDG-2003, Recipientes a presión para contener gas L.P. tipo no portátil, requisitos generales para el diseño y fabricación).

• Establecer un procedimiento de llenado de los recipientes de Gas L.P. que pueda colocarse junto al recipiente para que esté disponible tanto para el usuario como para el proveedor externo que realiza el procedimiento de recarga.

• Los recipientes deberán de contar con la identificación a la que hace referencia la NOM-018-STPS-2000, que determina el sistema para la identificación y comunicación de peligros y riesgos por sustancias químicas peligrosas en los centros de trabajo.

Acetileno.

• Elaborar un procedimiento sobre trabajos de corte y soldadura, dentro del cual se contemplen las medidas y avisos de seguridad que deberán observarse para poder desarrollar dichos trabajos. El procedimiento deberá especificar la capacitación que se requiere por parte del operador para desarrollar las actividades de corte y soldadura (trabajos calientes).

• Contar con un almacén de materiales peligrosos, el cual tenga una sección destinada al almacenamiento de cilindros. Los cilindros deberán encontrarse asegurados para evitar su movimiento. Además, el área de almacenamiento de cilindros debe estar bien ventilada y los cilindros almacenados no deben estar expuestos a los rayos directos del sol o a temperaturas extremas.

• Asegurar que cada uno de los cilindros de almacenamiento de acetileno, se encuentren debidamente señalizados de acuerdo a lo establecido con la NOM-018-STPS-2000, contar con capucha y que se encuentren sujetados con cadena mientras no son usados.



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• Elaborar un procedimiento de emergencia que indique la secuencia de acciones a realizar en caso de presentarse un evento de riesgo con el acetileno.

• Incluir en el programa de mantenimiento preventivo y correctivo, la revisión de las condiciones físicas de los cilindros, de forma que se prevengan situaciones en las cuales pueda fugar el material por alguna fisura.

• Se recomienda establecer con el proveedor los requisitos de seguridad e integridad física de los recipientes en los que se suministrará el acetileno.

Hidrazina. • Elaborar un procedimiento de manejo de la Hidracina, el cual incluya las

instrucciones de trasvase de los tambores de 200 litros hacia el tanque dosificador y posterior manejo y disposición de los tambores vacíos.

• Incluir el tanque dosificador de hidracina en el programa de mantenimiento preventivo y correctivo.

• El área de localización de los tambores de 200 litros deberá de contar con una trinchera o dispositivo de captación de derrames que evita la dispersión de la sustancia en caso de liberación.

• El tanque dosificador y los tambores de 200 litros en los que se surte la sustancia, deberán de contar con la identificación que establece la NOM-018-STPS-2000.

• Se recomienda diseñar un procedimiento de respuesta a emergencias que indique la secuencia de acciones que deberá desempeñar el personal en caso de fuga o derrame de hidracina.

Ácido Sulfúrico. • Identificar debidamente de acuerdo a la NOM-018-STPS-2000, el tanque de

almacenamiento de ácido sulfúrico. • En el caso de los recipientes, se sugiere que se verifique que la presencia de

regaderas y lavaojos se localicen a una distancia máxima de 7.62 m del lugar en el que se encuentra almacenada la sustancia. Esta recomendación surge de la Norma 1926.441 de la OSHA en la cual se establece que debe contarse con una regadera y lavaojos por cada radio de 25 pies.

• Los recipientes y los dispositivos que se utilizan para el trasvase como son mangueras, bombas, etc., se sugiere que formen parte de un programa de mantenimiento preventivo y correctivo. También se recomienda implementar un sistema de control de la información de los recipientes que contengan o manejen sustancias peligrosas.



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• Se sugiere a la empresa que solicite al proveedor el registro de la capacitación a los operadores que realizan la descarga de las sustancias. Al ser desarrolladas por un proveedor externo, es posible que se presenten incidentes o eventos de riesgo.

• Se deberá de establecer un procedimiento de descarga del ácido sulfúrico ya que generalmente ésta se desarrolla por un proveedor externo y pueden presentarse eventos de riesgo. La empresa con la que se realice el contrato para el suministro del ácido sulfúrico deberá especificar el nivel de capacitación de los empleados que podrán autorizarse para la operación de trasvase del ácido sulfúrico.

• Realizar un programa de mantenimiento preventivo y correctivo para el tanque de almacenamiento de ácido sulfúrico. Se deberán de incluir también las mangueras y dispositivos para el trasvase del material.

• El tanque de almacenamiento de ácido sulfúrico deberá de contar con un sistema de control de nivel que permita monitorear con precisión el contenido del tanque.

Hidrógeno. En el caso particular del hidrógeno, éste se utilizará en el sistema de enfriamiento del generador. • Se recomienda evaluar la posibilidad de instalar un sensor de explosividad en

las inmediaciones de la cámara del generador, de tal forma que pueda evaluarse una potencial liberación de hidrógeno.

• En el área de cilindros de almacenamiento, se sugiere la instalación de letreros que indiquen claramente el personal autorizado para accesar las casetas de almacenamiento de cilindros de hidrógeno, así como también indicar el procedimiento general para la conexión de un cilindro.

• Además, el área de almacenamiento de cilindros debe estar bien ventilada y los cilindros almacenados no deben estar expuestos a los rayos directos del sol o a temperaturas extremas.

Carbón. En lo que se refiere al manejo de carbón, se recomienda establecer un inventario de los dispositivos de control de emisiones de polvos, como es el caso de las casas de bolsas (filtros). Una vez inventariados los equipos, deberán incluirse en el programa de mantenimiento preventivo y correctivo.



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VI.6. RESIDUOS, DESCARGAS Y EMISIONES GENERADAS DURANTE EL PROYECTO.

En este apartado se presenta una descripción de los principales residuos que serán generados en las diferentes etapas que conforman el proyecto. VI.6.1. Caracterización. a) Residuos sólidos. Etapa de preparación del sitio y construcción. Durante esta etapa, los residuos sólidos que se generarán consisten principalmente en los siguientes: • Suelo y residuos de vegetación producto del despalme (suelo con materia

orgánica y arbustos). • Residuos sólidos generados por los trabajadores, conformados por residuos

domésticos como papel, cartón y basura orgánica en general. • Residuos sólidos industriales, conformados por escombro, pedacería de

fierro y madera. Los residuos sólidos generados durante la etapa de construcción, se generarán durante las actividades de obra civil, obra electromecánica y las actividades normales del personal que se desempeñe en el sitio del proyecto. En lo que se refiere a la obra civil, los residuos serán principalmente los siguientes: • Emisiones y fugas en la maquinaria y equipo utilizados durante las

actividades de mantenimiento rutinarias. • Elementos minerales y vegetales obtenidos durante las obras de movimiento

de tierras y excavaciones que no son reutilizados directamente en la obra. Para evitar las fugas en la maquinaria, se aplicarán programas de mantenimiento preventivo y correctivo. El desarrollo de las actividades de mantenimiento se realizará en lugares destinados para este fin y por personal capacitado en los procedimientos para la contención de fugas y de manejo de los residuos generados. En caso de que se detecte que un equipo presenta fugas, se procederá a su retiro de las actividades hasta que sea reparado.



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En lo que se refiere al material mineral suelto, resultante de los cortes y excavaciones que no sea posible utilizar para la construcción, debido a que sus características o volumen no lo permita, se procederá a su disposición fuera del sitio y en lugares autorizados por las autoridades ambientales locales. Durante la construcción electromecánica, los residuos que se generarán son los siguientes: • Material sobrante del proceso de soldadura (deberá contar con un análisis

CRETIB para establecer su no peligrosidad). • Material eléctrico sobrante durante la instalación de los sistemas de fuerza e

instrumentación. Los materiales anteriormente mencionados se recogerán y depositarán en contenedores específicos, que serán almacenados en sitios designados y resguardados para su posterior disposición. Los residuos generados por los trabajadores serán manejados a través de la colocación de depósitos de basura. Se tiene contemplada la impartición de pláticas de capacitación para la correcta aplicación de los procedimientos que aseguren la limpieza del sitio y el uso adecuado de los depósitos de basura. Los residuos no peligrosos se almacenarán de forma temporal en la zona de la franja de afectación vial, sin que interfieran con las actividades. Se evaluará la posibilidad de su reutilización, venta o reciclaje fuera del sitio del proyecto. Los residuos que no sean susceptibles de reciclaje, se enviarán al sitio de disposición final a través de prestadores de servicio autorizados. Etapa de operación y mantenimiento. Dentro de los residuos sólidos que se generarán durante la operación y mantenimiento, se encuentra la ceniza. El volumen de generación se estima en 1.2 millones de toneladas por año. Este residuo se apilará en los patios de ceniza, acondicionados para su almacenamiento. En la Tabla VI.19. que se incluye a continuación, se muestra la información de la composición esperada de la ceniza que se producirá durante la operación normal de la central.



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Tabla VI.19. Análisis de Ceniza

Análisis de ceniza Rendimiento(%)

Diseño Mínimo (%)

Diseño Máximo (%)

SiO2 65.70 58.08 68.8 Al2O3 21.31 16.57 25.69 CaO 2.61 1.91 5.25 MgO 1.10 0.53 1.24 Na2O 0.27 0.02 0.35 K2O 1.43 0.62 1.78 Fe2O3 3.56 2.67 5.91 TiO2 0.78 0.6 1.27 P2O5 0.02 0 0.02 SO3 1.68 0.96 3.93 SrO 0.03 0.03 0.03 MnO2 0.04 0.02 0.05 BaO 0.04 0.03 0.1 Indeterminado 1.44 0.9 2.00

b) Residuos peligrosos. Etapa de preparación del sitio y construcción. Durante estas etapas, los residuos peligrosos que se generarán son los listados en la Tabla VI.20. Tabla VI.20. Residuos peligrosos generados durante la preparación del sitio y

construcción.

Nombre del residuo Etapa en que se

generaCaracterísticas

CRETIBDisposición

final Tipo de

embarque Estado físico Grasas y aceites T.I.Estopas y trapos T.I.Residuos de soldadura T.I.Pinturas y recubrimientos T.I.

Construcción Confinamiento Tambos Sólido

De acuerdo a información del Promovente, los residuos peligrosos serán almacenados de forma temporal en contenedores herméticos, separando los líquidos de los sólidos. Posteriormente, serán retirados por prestadores de servicios autorizados por SEMARNAT y dedicados a la recolección, transporte, tratamiento y/o disposición final.



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Etapa de operación y mantenimiento. En la Tabla VI.21. se incluye el estimado de la generación de los residuos peligrosos durante las etapas de operación y mantenimiento.

Tabla VI.21. Residuos peligrosos generados durante la operación y mantenimiento.

Residuo Volumen Disposición

Aceite mineral usado 1,200 L/año

Almacenamiento temporal de acuerdo al Reglamento de la Ley General para la prevención y gestión integral de los residuos y a las Normas Oficiales Mexicanas

Grasa 200 kg/ año


Solventes 400 L/año


Recipientes de aceites, solventes, pinturas grasa. 800 kg/año


Trapo contaminado con aceite, grasa, solventes pintura 3,000 kg/año


Baterías alcalinas 4,000 pza


Baterías de plomo 10 pza


Otros: tierra y/o aserín contaminado con aceite solventes, grasa, diesel. 1000 kg/año




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c) Residuos líquidos. Preparación del sitio y construcción. Durante estas etapas se considera que el único residuo líquido que se manejará será el agua de servicios, generándose del funcionamiento de los sanitarios portátiles y durante las pruebas hidrostáticas. Se estima que se generará un total de 28,000 m3 para las pruebas hidrostáticas. Se tiene contemplado realizar la descarga del agua utilizada en las pruebas hidrostáticas en los cuerpos de agua (arroyos) del predio o en algún terreno aledaño a este, previo tratamiento. Para esto se deberá obtener la autorización de la Comisión Nacional del Agua, la cual establecerá las condiciones particulares de descarga, en caso de que así se requiera. Las aguas sanitarias producto de la operación de los sanitarios portátiles se recolectarán por pipas y se llevarán a un lugar de tratamiento fuera del sitio. Operación y mantenimiento. Durante la operación y mantenimiento, se considera que la generación de aguas residuales será de 20 a 30 litros por segundo. Para su tratamiento se contará con una planta de tratamiento que permitirá su reaprovechamiento dentro de los servicios de la central de generación de energía eléctrica. Manejo. Como ya se mencionó anteriormente, se contará con una planta de tratamiento de aguas residuales industriales y sanitarias. A través de esta instalación se garantizará el tratamiento de los efluentes del proceso. Los lodos resultantes del tratamiento de aguas se analizarán para determinar su peligrosidad y se procederá a su disposición en un relleno sanitario autorizado, en caso de resultar no peligrosos, o en un confinamiento controlado autorizado por SEMARNAT si llegaran a ser clasificados como residuo peligroso. En lo que se refiere a aceites lubricantes y solventes gastados que representan residuos peligrosos líquidos, se buscarán alternativas de tratamiento con empresas autorizadas para ello. En lo que se refiere a las pilas de ceniza, éstas contarán con instalaciones para captación y conducción de las aguas pluviales. El sistema con que contarán se describió anteriormente en el Capítulo II.



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Respecto a los drenajes pluviales estos serán colectados mediante un sistema de drenajes abiertos, conduciéndolos a un colector común de donde serán transferidos e incorporados a la planta de tratamiento de aguas y el producto será utilizado como repuesto al sistema de efluente o agua de enfriamiento. d) Emisiones. Preparación del sitio y construcción. Durante estas etapas, se considera que se tendrán emisiones a la atmósfera provenientes de la combustión de los equipos, maquinaria y vehículos utilizados en las diferentes actividades. Dichas emisiones consistirán principalmente de óxidos de nitrógeno (NOx) y monóxido de carbono (CO), y no deberán rebasar los límites establecidos por la normatividad ambiental vigente, como es la NOM-041-SEMARNAT-1999, que establece los límites máximos permitidos de emisión de gases contaminantes para vehículos que usan gasolina como combustible. Así como también la NOM-045-SEMARNAT-1996 (límites máximos permisibles de opacidad del humo proveniente de vehículos que utilizan diesel o mezclas con diesel como combustible. Debido a lo anterior, se garantizará que la totalidad de los vehículos, equipos y maquinaria en general, que emita gases a la atmósfera, se encuentre sujeta a mantenimientos preventivos y/o correctivos periódicos. Operación y mantenimiento De acuerdo a la información proporcionada por la empresa, las chimeneas serán construidas de concreto y material refractario, de acuerdo a los estándares del Instituto Americano de la Construcción (ACI: American Concrete Institute). Los criterios de diseño en cuanto al factor viento y factor sísmico serán de conformidad con los estándares de la ACI 307. La velocidad máxima permisible para la descarga de los gases será de 60 pies/segundo. Se instalarán puertos de muestreo de acuerdo a las especificaciones de la legislación vigente y se contará con acceso vía elevador y escalera en su totalidad de la altura, así como plataformas intermedias para el mantenimiento a los puertos de muestreo y los sistemas de señalización luminosos, los cuales cumplirán con los requerimientos y estándares de control de tráfico aéreo en México. En la Tabla VI.22. se incluyen los parámetros de emisión estimados.



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Tabla VI.22. Emisiones a la atmósfera.

Parámetro Valor Partículas Suspendidas Totales 30 mg/m3

Dióxidos de azufre (SO2) 350-200 mg/m3 Óxidos de nitrógeno (NOx) 250 mg/m3

% de Oxígeno 5-6% Seco Se tendrán dos chimeneas y se estima que el punto de descarga de cada una será de 6 m, y el diámetro de su base será de 15 metros. Asimismo, el nivel y/o altura en el punto de descarga de ambas chimeneas será de 80 m, similar tanto para el fuste común como para cada una de las chimeneas. Sobre las emisiones a la atmósfera se realizó una modelación para determinar la afectación de los contaminantes en el sistema ambiental. En el Apéndice 4 puede consultarse dicha modelación. VI.6.2. Factibilidad de reciclaje o tratamiento. La empresa establece el compromiso de buscar alternativas de reciclaje o tratamiento de sus residuos, así como establecer procedimientos internos que le permitan disminuir sus volúmenes de generación. En el caso de la ceniza, la empresa iniciará la búsqueda de análisis de alternativas que le permitan obtener alternativas para el uso de dicho material y a través de ellas disminuir el volumen necesario que se dispondrá mediante las pilas de almacenamiento de cenizas. Sin embargo, es importante mencionar que las pilas de almacenamiento de ceniza contemplan un diseño que permitirá evitar el arrastre de contaminantes hacia las aguas superficiales y que al finalizar su formación se procederá a aplicar programas de reforestación. VI.6.3. Disposición. De acuerdo a legislación ambiental vigente y que resulta aplicable para el almacenamiento de residuos peligrosos, se contará con un almacén temporal en el sitio, el cual cumplirá con los requerimientos del reglamento de la Ley General para la Prevención y Gestión Integral de los Residuos, así como las normas oficiales mexicanas que resulten aplicables.



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Dicho almacén será diseñado para prevenir la generación de lixiviados y su infiltración en los suelos, el arrastre por el agua de lluvia o viento de los residuos ahí almacenados de forma temporal, así como la presencia de eventos extraordinarios como son incendios, explosiones, acumulación de vapores tóxicos, fugas o derrames. El almacenamiento de los residuos peligrosos no se realizará por periodos mayores de 6 meses a partir de su generación, lo cual se verificará a través de las bitácoras correspondientes. En el caso de los residuos peligrosos como son trapos, estopas y materiales impregnados con solventes, se buscará un proveedor que ofrezca la alternativa de enviar estos materiales a cogeneración, para su formulación como combustible alterno. En lo que se refiere a las baterías o acumuladores automotrices, se buscará con el proveedor el retorno de las piezas gastadas para su reciclaje. Para los residuos que no sea posible encontrar un proveedor para su tratamiento o reciclaje, se enviarán a disposición final a un sitio de confinamiento autorizado. Especificaciones para el apilado de ceniza. Considerando que el residuo de mayor volumen de generación es la ceniza, a continuación se detalla la forma en que ésta será manejada. Transporte de la ceniza. El acarreo de la ceniza se realizará mediante un transportador de banda con las siguientes características: banda textil, 30” de ancho mínimo y 550 pies por minuto. También se contempla la posibilidad de utilizar camiones fuera de carretera de 50 Toneladas de capacidad, los cuales contarán con aumentos y un sistema de sellado de las tapas para evitar derrames de ceniza en los caminos, los cuales circularán a una velocidad máxima de 40 km/h, en caminos fuera de carretera y 20 km/h en las áreas de carga y descarga. Las rutas para la ceniza volante serán las siguientes: • En caso de utilizarse un sistema de ceniza húmedo, de los Hydrobins,

tomando la misma ruta de la ceniza volante de los silos de transferencia primario, hacia el banco de ceniza.

• En caso de utilizarse un sistema seco, la extracción será mediante sistemas mecánicos o neumáticos del fondo del hogar, pasando por un proceso de enfriamiento para posteriormente enviarse al silo de transferencia de donde se descargará y enviará de igual forma que la ceniza volante.



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Extracción y transporte de arcilla. Para el manejo de arcilla, la cual servirá de recubrimiento a la ceniza, se hará la extracción del material de un banco autorizado y se cargará a camiones fuera de carretera para su transporte. Formación de la pila de ceniza. • Desplante de pila. Se desplantará la pila en una base de arcilla ya existente, a la cual se le retirará la maleza y se compensará con una capa de arcilla para relleno del mismo terreno existente para darle la pendiente de drenaje y nivelación del desplante de la pila. Los trabajos consistirán en la incorporación de agua para su homogenización, extendido, compactación del 93% proctor, estándar. • Acomodo de la ceniza. Para el primer módulo de la pila, el ancho será de 100 ms por 260 m de largo con una rampa de acceso de 15 m de ancho y una pendiente del 5.5% hasta llegar a los 30 m. De alto de la pila de ceniza y para los módulos subsecuentes, el ancho será de 50 m. Las medidas se irán ajustando conforme a necesidades del proyecto. Para la construcción del primer módulo, la ceniza se irá depositando en capas de aproximadamente 60 cm suelto y bandeado con la formación de la rampa de acceso y taludes, hasta llegar a la altura de proyecto. La compactación será como mínimo el 80% proctor estándar de todo el apilado de ceniza. Al descargar la ceniza mediante el transportador o mediante los camiones fuera de carretera en la orilla del bordo superior de la corona y a lo ancho de la pila, esta es empujada de la parte superior de la corona hacia el pie del talud en capas de 60 cm suelto, formando una rampa, la cual se bandeara con las orugas del tractor, el bandeado en la parte superior del apilado será lo suficiente para que por ésta transiten los camiones u otros equipos neumáticos que se requieran, sin que exista atascamiento alguno. La incorporación de agua se hará en forma constante a través del sistema de riego sobre la ceniza que se deposita hasta cuando esta se descapota y queda tendida en capas a lo largo de la rampa del talud.



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El primer riego servirá para el homogenizado de la ceniza y el segundo para mantener la superficie de la ceniza húmeda y evitar las emisiones. Conforme se va avanzando con el apilado se irán formando los taludes laterales de acuerdo a l proyecto con pendientes 3:1, para poder recibir la capa protectora de arcilla. • Sello con arcilla en corona y taludes. Este sello protector consiste en la incorporación de agua para la homogenización de la arcilla, extendido y compactación al 93% proctor, nivelación y afine en dos capas de 25 cm cada una, para un total de 50 cm de espesor, los taludes tendrán pendiente de 3:1. La homogenización se hará de preferencia en los bancos de arcilla. El sello de arcilla en los taludes se colocará con buldózer y la corona tendrá una pendiente del 0.2% del centro e la pila y drenará las aguas de lluvia hacia los extremos para su canalización a través de los lavaderos. • Control altimétrico y planimétrico. Se contará con una cuadrilla de topografía equipada. Asimismo se construirán mojoneras para tener puntos de control establecidos, se deberá verificar en forma constante y oportunamente el dimensionamiento de la pila. La totalidad de los equipos (maquinaria, vehículos, etc.), contarán con un seguro para daños a terceros. Dentro de las obras complementarias que se realizarán se encuentran las siguientes: • Lavaderos. Para drenar el agua de lluvia que se capte en la parte superior de la pila, se construirán lavaderos de concreto reforzado con malla electrosoldada a cada 100 metros centro a centro; construyendo para tal fin el parteagüas en la parte superior de la corona que confluyan en cada lavadero, dándole una pendiente de 0.2%. • Reforestación del apilado de ceniza. Para el desarrollo de la reforestación se tienen contempladas las siguientes actividades.

- Colocación de una capa de tierra vegetal de 10 cm de espesor. - Preparación del terreno con rastra de discos y tractor agrícola. - Aplicación de catalizadores para ayudar a la semilla de Bermuda Grass

(CYNODOM DALTYLON), en todo el tiempo, dosificado a una proporción de 40 gr/m2.



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- Manejo de áreas con el establecimiento de riego por aspersión, cortar con chapoteadora y segunda aplicación de fertilizante.

- Se instalará un sistema de riego por aspersión. • Caminos de servicio. Los caminos serán de 15 m de ancho con cunetas laterales para su drenaje para el acceso a banco o pila de ceniza, mediante la conformación de la arcilla hasta la razante de acuerdo al trazo y niveles de proyecto, así como la colocación de un revestimiento con material base (tipo Reynosa) de 30 cm de espesor compacto. • Sistema de agua para incorporación a la ceniza y el sistema de riego. Del acueducto destinado para suministro de agua para el proceso, se tiene contemplado tomar el suministro para la incorporación a la ceniza, o bien para el sistema de riego, de igual forma se habilitará una interconexión con el sistema de tratamiento de agua residual, a fin de aprovechar y/o reutilizar dichos recursos. Contando este a su vez con el equipo de bombeo, equipo para conducción, dispositivos de aspersión y accesorios para su operación adecuada (válvulas, filtros, juntas de expansión, medidores de flujo y presión, estaciones de control). • Canal de drenaje pluvial. Para drenar el agua de lluvia se construirá un canal trapezoidal revestido de concreto armado con malla electrosoldada, en un costado del banco. • Obras de arte. Se prevé la construcción de puentes y alcantarillas de concreto armado, según se requieran tanto en el área de la pila como en el camino de servicio a dicha pila, respetando en la medida de lo posible los cauces o drenajes naturales. • Lloraderos. Se construirán lloraderos a cada 50 m al pie del talud lado oriente y poniente de la pila y en los otros dos lados se construirán donde se considere necesario, dependiendo del afloramiento de agua excedente del o durante el apilado.



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VII. RESUMEN. En este Capítulo se presenta la información que corresponde al resumen de la situación que guarda el proyecto en materia de riesgo ambiental. VII.1. RESUMEN DE LA SITUACIÓN GENERAL EN MATERIA DE RIESGO

AMBIENTAL. La naturaleza del proyecto consiste en la construcción y operación de una Central Generadora de Energía Eléctrica a base de carbón térmico. La capacidad máxima bruta será de 450 MW. El proyecto será desarrollado por Grupo Acerero del Norte, a través de Compañía de Electricidad de Coahuila, S.A. de C.V. (CODECO) y estará localizada en el Municipio de Sabinas, Coah. El proyecto CODECO consiste en la construcción y posterior operación de una planta generadora de energía eléctrica que utilizará la tecnología de lecho fluidizado circulante. La energía generada permitirá garantizar el abastecimiento para Altos Hornos de México, S.A.B. de C.V. y empresas subsidiarias bajo la modalidad de auto abastecimiento. El combustible que utilizará la Central Generadora de Energía Eléctrica CODECO, será una mezcla de carbones extraídos de las minas propiedad de Minerales Monclova, S.A. de C.V. (MIMOSA), así como carbón que será suministrado por pequeños mineros de la región y rechazos de las plantas lavadoras de carbón. CODECO tendrá una capacidad máxima bruta de 450 MW y consistirá en una central de generación de energía eléctrica, la cual consumirá como combustible principal, carbón con un contenido de ceniza de 50% aproximadamente. El poder calorífico esperado será de 6,775 BTU/lb, mezclado con subproductos de las plantas lavadoras. Durante el proceso de arranque y paro de la planta se utilizará como combustible diesel. La operación normal de la planta, como ya se especificó utiliza el abastecimiento del carbón extraído de las minas de Minerales Monclova, S.A. (MIMOSA), estimándose un consumo aproximado de carbón del orden de 2’260,000 Ton/año. La configuración seleccionada a base de generadores de vapor de tipo lecho fluidizado circulante, permitirá en conjunto, una óptima disponibilidad y confiabilidad al mínimo costo de capital. El régimen térmico bruto esperado será del orden de 10,100 BTU/kWh, definido como la relación entre la cantidad de energía de salida en terminales del Generador Eléctrico.



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El turbogenerador se alimentará de los dos generadores de vapor con capacidad de 50% cada uno, el generador eléctrico será trifásico, enfriado por hidrógeno, con un sistema de excitación estático, a 60 Hz y a una tensión de 16 kV. La tecnología que utilizará la central será de lecho fluidizado circulante, instalándose dos generadores de vapor con capacidad de 50% cada uno, así como un generador eléctrico será trifásico, enfriado por hidrógeno, con un sistema de excitación estático, a 60 Hz y a una tensión de 16 kV. El proyecto CODECO contempla la construcción de las siguientes obras asociadas: • Planta de tratamiento de aguas residuales. • Sistema de manejo y mezclado de carbón. • Construcción de espuelas de FFCC y sistema de descarga de vagones. • Sistema de manejo de cenizas. • Sistema de extracción y manejo de caliza. El equipo mayor de la planta incluirá la infraestructura para el manejo y almacenamiento de carbón y la caliza, producción de agua desmineralizada, manejo y almacenamiento de ceniza, sistema de enfriamiento híbrido (torre de enfriamiento / aerocondensador) y subestación elevadora. El proyecto contempla la utilización de algunas sustancias con características de peligrosidad. Del total de sustancias contempladas en el proyecto, las que se encuentran reportadas en los Listados de Actividades Altamente Riesgosas, son las siguientes: • Hidrógeno. Esta sustancia se utilizará en el sistema de enfriamiento del

generador eléctrico. Se mantendrá un banco de cilindros con capacidad máxima de 15 cilindros, considerando que cada uno de ellos almacenará 63 kg, la cantidad de hidrógeno en el banco será de 945 kg. La cámara de enfriamiento del generador tendrá almacenado un volumen aproximado de 45 m3, el cual considerando una densidad de 0.8432 kg/m3, arroja una cantidad de 3.8 kg de hidrógeno. Considerando lo anterior, la cantidad de reporte del hidrógeno supera la registrada en los LAAR de 500 kg.

• Gas LP. Este combustible será utilizado en los comedores, sanitarios y laboratorios. Su manejo será a través de tanques estacionarios con capacidad máxima de 1,000 cada uno y se estima tener un máximo de tres recipientes en la central. Debido al inventario anterior, la cantidad de gas LP excederá la cantidad de reporte de 500 kg considerada en los LAAR.



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• Acetileno. Este combustible se utilizará para trabajos de soldadura, necesarios para el mantenimiento de la central. Se considera que se utilizarán del orden de 10 cilindros en el almacén de este tipo de materiales. Considerando que cada cilindro contiene entre 4 a 6 kg de acetileno, la cantidad del gas presente en la central será del orden de 60 kg. Esta sustancia no excede la cantidad de reporte de 500 kg de los LAAR.

• Hidracina. Esta sustancia es un eliminador de oxígeno, se manejará en tambores metálicos con capacidad máxima de 200 litros. En planta se contará con un tanque dosificador de 1.5 m3 de capacidad. Considerando el inventario anterior y la densidad de la sustancia de 1,040 kg/m3, la masa presente se estima en más de 1,560 kg. Tomando en cuenta que se mantendrán aproximadamente 5 tambores de 200 litros para reposición, representando una masa de 1,040 kg; el total presente de la sustancia asciende a 2,600 kg aproximadamente. Esta sustancia excede la cantidad de reporte de 100 kg.

• Ácido sulfúrico. Considerando las necesidades de la central, el ácido sulfúrico se manejará concentrado (óleum), por lo que el tanque de almacenamiento con capacidad de entre 25 a 30 Ton, excederá la cantidad e reporte de 10,000 kg establecida en los LAAR.

A partir de listado anterior, es posible mencionar que las sustancias exceden la cantidad de reporte que establece SEMARNAT en el Primer y Segundo Listado de Actividades Altamente Riesgosas son la hidrazina, hidrógeno, gas LP y ácido sulfúrico. Una vez que se obtuvo la descripción del proceso y habiendo identificado las sustancias con características de peligrosidad, se procedió a realizar la identificación de riesgos utilizando las siguientes metodologías: • Análisis de operabilidad y riesgos (HAZOP). • Matriz de riesgos. • Ánalisis de árboles de fallas. En la Tabla VII.1. se incluye un listado de los eventos cuyas consecuencias fueron tipificadas como eventos que pudieran tener afectación al medio ambiente (AMB). A continuación se listan dichos eventos:



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Tabla VII.1. Eventos cuyas consecuencias se identificaron con potencial afectación al ambiente.


explotar 10


4


10


10



4



4



10



6



6



8


10

Mediante la aplicación de la metodología de análisis por árboles de fallas, fue posible estimar de forma preliminar y con base en datos bibliográficos, la



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frecuencia de los eventos de riesgo identificados mediante el análisis HAZOP. Los resultados obtenidos son los siguientes: • Sistema agua vapor. (Un evento cada 22 años). • Sistema de manejo de combustible. (Un evento cada 18 años). • Sistema eléctrico. (Un evento cada 21 años). • Periféricos. (Un evento cada 3 años). • Sistema aire-gases. (Un evento cada 21 años). Como puede observarse de la lista anterior, el evento con mayor frecuencia de ocurrencia corresponde a la liberación de sustancias peligrosas en tanques de almacenamiento. Por otra parte, los eventos de los sistemas agua-vapor y de manejo de combustible que pueden originar afectaciones por explosión e incendio, se encuentran en una frecuencia de ocurrencia del orden de 20 años. Finalmente, los eventos que involucran el manejo de gases combustibles (hidrógeno y gas LP) que corresponden al sistema eléctrico y sistema aire-gases, se determinaron con una frecuencia de ocurrencia del orden de 21 años. Finalmente, una vez que se identificaron los eventos, se procedió al planteamiento de escenarios de riesgo ambiental y a su modelación mediante el paquete computacional SCRI. En el caso particular del carbón, no se utilizó el paquete sino que se recurrió a modelos matemáticos para su evaluación. De acuerdo a los resultados de las modelaciones, las áreas de afectación de la mayoría de los eventos que se analizaron quedarían comprendidas dentro de los límites del predio de la Central Generadora de Energía Eléctrica CODECO. En lo que se refiere a un evento de incendio o explosión derivado del manejo de hidrógeno en el banco de cilindros, las áreas de afectación determinadas mediante la modelación indican que los niveles de radiación fijados como de interés y los cuales fueron 25 kw/m2 para daños ambientales, 5 kw/m2 para definir la zona de alto riesgo y 1.4 kW/m2 para definir el límite de la zona de amortiguamiento; pudieran exceder los límites del polígono de la central. En caso de presentarse un incendio, la vegetación que resultaría afectada sería en su mayoría vegetación secundaria, agricultura de temporal, pastizal cultivado, pastizal natural con matorral subinerme y nopalera y matorral espinoso con mezquital. En lo que se refiere a poblaciones cercanas, éstas no se verían afectadas por un evento de incendio ó explosión pues las distancias máximas de afectación no alcanzan los poblados o comunidades cercanas al proyecto.



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Se modeló también un evento derivado de la liberación extraordinaria del material almacenado en un cilindro, el cual correspondería a un evento de mayor frecuencia de ocurrencia, encontrándose como resultado, que las áreas de afectación no saldrían de los límites del predio. Otro de los eventos cuyas áreas de afectación rebasan los límites del predio corresponde a eventos de incendio o explosión derivados del manejo de gas LP en cilindros estacionarios con un inventario de 1,000 kg cada uno. Un evento de incendio, pudiera generar áreas de afectación por radiación que llegaría a afectar en su mayoría vegetación tipificada como agricultura de temporal. En el caso de un evento de explosión, se encontró que las áreas de afectación también rebasan los límites, pudiendo generar ondas de sobrepresión que alejarían a la fauna que se encontrara cercana a la zona al momento de ocurrir el evento. Se considera que la fauna ya no se encuentre cercana a la zona en donde se instalará la central, una vez que se inicien las actividades del proyecto, debido al disturbio de las actividades antropogénicas. Se considera que no resultarían afectadas especies de fauna puesto que ya se hubieran desplazados a otros sitios dentro del mismo predio que se encuentren alejados a las áreas de oficinas, comedores y laboratorios que será en donde se ubiquen principalmente los tanques de gas LP. Los eventos de incendio y explosión derivados del manejo de gas LP, no generan áreas de afectación que puedan alcanzar a los poblados más cercanos a la zona del proyecto. Se evaluaron también afectaciones por dispersión de compuestos con características de toxicidad, como es el caso de la hidracina y el ácido sulfúrico. En la primera sustancia, se trata de un eliminador de oxígeno y el ácido sulfúrico (fumante) se utilizará para mantener las condiciones de pH en el agua de proceso. Para la hidracina se evaluaron diferentes escenarios, uno de ellos analizó un daño catastrófico en el tanque de almacenamiento y otro considera que la afectación se presenta en forma de una fuga en la tubería de descarga. Las áreas de afectación que definen las zonas de alto riesgo en donde se espera tener una concentración equivalente a 50 ppm que representa el nivel de IDLH quedarían comprendidas al interior del predio. En el caso de la zona de amortiguamiento que considera la concentración equivalente al TLV, si pudieran llegar a trascender los límites del polígono de la central. Lo anterior se debe a que la concentración de TLV es de 0.1 ppm, la cual es una concentración muy baja debido a que se considera un periodo de exposición de hasta 8 horas. Bajo las condiciones en que operará la central, se considera improbable que el evento dure 8 horas, considerando el inventario máximo del tanque de almacenamiento. A pesar de que el Diesel no se encuentra considerado en los listados de actividades altamente riesgosas, el grupo de trabajo consideró necesario incorporarlo a la evaluación de escenarios de riesgo, debido a que también se incluye como parte de los periféricos y a que se contará con un tanque de



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almacenamiento con capacidad de 100,000 galones (380,000 L). Se modelaron escenarios de incendio y explosión. En este caso considerando las propiedades del diesel son escenarios de baja probabilidad de ocurrencia, sin embargo de presentarse una combinación de eventos y condiciones meteorológicas si es posible que se llegaran a generar las condiciones para un incendio y/o explosión. En el caso de incendio, las áreas de afectación quedarían comprendidas al interior del predio de la central. La vegetación que podría resultar afectada correspondería a pastizal cultivado, pastizal inducido con vegetación secundaria y pastizal natural con matorral subinerme. Sin embargo, en el caso de la explosión, que sería el único evento derivado del manejo de diesel, cuyas áreas de afectación pudieran trascender los límites del predio, se determinó que solo una parte del área de alto riesgo excedería los límites, quedando en su mayoría fuera de dichos límites el área de amortiguamiento, comprendida entre las ondas de sobrepresión de 1 psig y 0.5 psig. Finalmente, la modelación de los eventos que involucran el manejo del carbón en sus diferentes escenarios, aun considerando el evento catastrófico, arrojó resultados que muestran que las áreas de afectación por sobrepresión ó radiación, aún para el evento catastrófico, quedarían comprendidas dentro de los límites del predio de la central. Lo anterior con base a la información generada en los escenarios modelados. De forma general y de acuerdo a la ubicación de la central, se encontró que los eventos de incendio de llegar a presentarse pudieran afectar los siguientes tipos vegetativos: pastizal natural con matorral subinerme y nopalera, vegetación secundaria, matorral espinoso con mezquital, pastizal natural con matorral subinerme, pastizal cultivado, pastizal inducido con vegetación secundaria y agricultura de temporal. Se considera que las especies de fauna no resultarían afectadas por un evento de incendio pues las actividades antropogénicas derivadas de la puesta en marcha del proyecto desplazarían a las especies de fauna de esta zona. Sin embargo, en caso de algún proyectil que se desplazará si se considera que éste pudiera llegar a afectar a algún ejemplar aislado que transitara por el lugar al momento de ocurrir el evento extraordinario. No se considera que existan especies de fauna especialmente sensibles o que pudieran ser afectadas en sus sistemas de vida por efecto de una sobrepresión, inclusive considerando las especies acuáticas que se lograron identificar. En lo que respecta a los poblados cercanos a la zona del proyecto, se encontró que no se verán afectados en caso de ocurrencia de un evento de riesgo como los que fueron modelados.



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VII.2. CONCLUSIONES. El proyecto Central Generadora de Energía Eléctrica CODECO, utilizará como combustible carbón con alto contenido de ceniza. La tecnología de lecho fluidizado circulante, le permitirá optimizar la operación y cumplir con la normatividad aplicable en materia de calidad del aire. El uso de un sistema de enfriamiento híbrido, le permitirá mantener un uso eficiente del agua de proceso. A través del estudio de riesgo fue posible determinar que el proyecto contempla la realización de Actividades Altamente Riesgosas, de acuerdo al artículo 147 de la Ley General del Equilibrio Ecológico y la Protección al Ambiente. Debido a esto, la empresa deberá desarrollar y presentar ante la SEMARNAT un Programa para la Prevención de Accidentes. A través del PPA, se podrán diseñar los procedimientos específicos de respuesta a emergencias que se requieren para incrementar el nivel de seguridad de la central. De igual forma, el desarrollo del PPA permitirá organizar los recursos humanos internos y externos para garantizar una respuesta inmediata ante cualquier contingencia. Las sustancias que excederán la cantidad de reporte corresponden al gas L.P., hidracina, ácido sulfúrico e hidrógeno. Durante el desarrollo del estudio se utilizaron diversas metodologías para la identificación y jerarquización de eventos de riesgo. Las metodologías utilizadas fueron: Análisis de Operabilidad y Riesgo (HAZOP), Jerarquización de Riesgos y Análisis de Árboles de Fallas. Para los eventos identificados se realizó un planteamiento de diferentes escenarios que cubren los eventos catastróficos y los eventos que presentarían mayor probabilidad de ocurrencia. Los resultados obtenidos mediante la modelación indican que las áreas de afectación en caso de un evento de incendio o explosión que involucre el manejo de Gas LP (tanque de 1,000 kg), Hidrógeno (banco de cilindros) o Diesel (tanque de almacenamiento de 380,000 L); excederían los límites del polígono del predio. Dichas áreas de afectación no alcanzarían poblados o comunidades cercanas, pero si causarían afectación a especies de flora y fauna que quedaran ubicadas en las zonas de afectación del evento en caso de ocurrencia. En el caso del ácido sulfúrico y la hidracina, las áreas de alto riesgo con concentraciones equivalentes al nivel de IDLH, quedarían comprendidas al interior del polígono del predio. Los resultados de la modelación indican que únicamente en el caso de la hidracina, el área de amortiguamiento excedería los límites del predio. Sin embargo, es necesario puntualizar que la concentración que corresponde al área de amortiguamiento es equivalente al nivel de TLV para un periodo de exposición de 8 horas. Bajo las circunstancias que operará la central,



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no es posible que un evento de fuga o derrame de hidracina alcance esa duración, ya que la cantidad almacenada se agotaría antes de las 8 horas de duración. En caso de presentarse eventos de incendio, éstos pudieran dañar vegetación en su mayoría vegetación secundaria, agricultura de temporal, pastizal cultivado, pastizal natural con matorral subinerme y nopalera y matorral espinoso con mezquital. En lo que se refiere a las especies de fauna, se considera un desplazamiento natural de la zona en donde se asentará la central por lo que se espera una menor afectación sobre éste tipo de especies en referencia a la vegetación que pudiera afectarse en caso de incendio. Una vez que se finalizó el estudio de riesgo ambiental, es posible concluir que el proyecto se considera viable de desarrollarse en la zona propuesta. La ubicación y la extensión en la superficie del terreno con que cuenta la empresa, permitirán que las áreas de afectación por ocurrencia de eventos de riesgo, en caso de que llegaran a presentarse, en su mayoría quedarían contenidas en el polígono del terreno. En lo que respecta al poblado de Barroterán que es el más cercano al predio del proyecto, se encontró que pudiera verse afectado por el área de amortiguamiento de un evento de dispersión de hidracina, y aunque la concentración de interés corresponde al TLV8, es alcanzada, la duración del evento no alcanza las 8 horas con base en el inventario manejado. Otro de los eventos con potencial de afectación al poblado corresponde a la explosión de un evento derivado del diesel almacenado en el tanque, sin embargo, la afectación correspondería al área de amortiguamiento, la cual corresponde a una sobrepresión de 0.5 psig en la que se espera que el efecto ocasione la ruptura de ventanas de vidrio únicamente. A pesar de lo anterior y considerando que el proyecto aún se encuentra en su etapa de diseño, se recomienda a la empresa evaluar las recomendaciones sugeridas por el grupo a cargo del desarrollo del estudio de riesgo ambiental, así como aquellas que SEMARNAT considere necesario adicionar con la finalidad de elevar el nivel de seguridad en la operación del proyecto.



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VIII. IDENTIFICACIÓN DE LOS INSTRUMENTOS METODOLÓGICOS Y ELEMENTOS TÉCNICOS QUE SUSTENTAN LA INFORMACIÓN SEÑALADA EN EL ESTUDIO DE RIESGO AMBIENTAL.

En este Capítulo se incluyen los instrumentos metodológicos que sustentan la información desarrollada durante el Estudio de Riesgo Ambiental. VIII.1. FORMATOS DE PRESENTACIÓN. VIII.1.1. Planos. En el Anexo 3 se incluyen los planos de localización del proyecto Central Generadora de Energía Eléctrica CODECO, así como los planos temáticos del área que se listan a continuación, los cuales fueron elaborados a partir de la información cartográfica publicada por el INEGI para la región y por fotointerpretación de imágenes de satélite: 1. Topografía. 2. Uso de Suelo y Vegetación. 3. Geología. 4. Edafología. 5. Espaciomapa. 6. Hidrología superficial. 7. Hidrología Subterránea. 8. Unidades Ambientales. VIII.1.2. Fotografías. En el mismo Anexo 3 se incluye el catalogo fotográfico recopilado durante los diferentes muestreos realizados en campo. VIII.1.3. Videos. No se incluyen videos.



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VIII.1.4. Listado de anexos. Anexo 1. Documentación legal del Promovente. Anexo 2. Documentación legal del responsable de la elaboración del estudio

de riesgo ambiental. Anexo 3. Planos de localización.

Anexo Fotográfico. Anexo 4. Planos de arreglo general de planta.

Bases de diseño. Anexo 5. Modelación de la dispersión de las emisiones a la atmósfera. Anexo 6. Hojas de seguridad de las sustancias. Anexo 7. Modelación de eventos de riesgo.

Planos con áreas de afectación. VIII.2. METODOLOGÍAS SELECCIONADAS. Para la identificación de riesgos ambientales se utilizaron las metodologías de Análisis de Operabilidad y Riesgos, Matriz de Riesgos y Análisis por árboles de fallas. Análisis de Operabilidad y Riesgos (HAZOP). La metodología HAZOP involucra tener una descripción y documentación completa de la planta y sistemáticamente cuestionar cada parte, para identificar cómo se pueden producir desviaciones en la intensión de diseño. Después, se hace una evaluación para determinar sí tales desviaciones y sus consecuencias, pueden tener un efecto negativo en la seguridad y operación eficiente de la planta. Si se considera necesario, se establecerán acciones para remediar la situación. Palabras clave. Un elemento esencial, en este proceso de cuestionamiento y análisis sistemático, es el uso de palabras guías o palabras claves para enfocar la atención del grupo sobre las desviaciones y sus posibles causas. Estas palabras “guías” se dividen en dos clases: • Palabras primarias. Las cuales enfocan la atención en un proceso particular

de la intención de diseño o una condición o parámetro asociado con el proceso.

• Palabras secundarias. Las cuales al combinarse con las palabras primarias sugieren posibles desviaciones.



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Las palabras primarias reflejan tanto el propósito, como aspectos operacionales. Palabras típicas orientadas al proceso, algunos ejemplos de ellas son los siguientes:

• Flujo. • Corrosión/erosión. • Muestreo. • Presión. • Temperatura. • Reducción. • Viscosidad. • Viscosidad. • Nivel. • Reacción. • Composición. • Composición. • Instrumentación. • Adición. • Mezclado. • Separación. • Prueba. • Mantenimiento. Las palabras típicas que consideran los aspectos de operabilidad del proceso, pudieran ser las siguientes: • Aislamiento. • Inspección. • Purgado. • Ventilación. • Arranque. • Mantenimiento. • Drenaje. Cuando las palabras secundarias se combinan con las primarias, sugieren desviaciones o problemas potenciales. Un listado estándar de las palabras utilizadas como secundarias (desviaciones) se menciona a continuación en las Tablas VIII.1. y VIII.2.

Tabla VIII.1. Significado de palabras guías estándar.

Palabra SignificadoNo/Ninguna Negación del intento de diseño

Más Incremento cuantitativoMenos Decremento cuantitativo

Además de Incremento cualitativoParte de Decremento cualitativoReversa Opuesto lógico del intento Otro que Sustitución completa



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Tabla VIII.2. Significado de palabras guías para procedimientos.

Palabra SignificadoNo No realiza el paso u operación. Un paso u operación

importante en el proceso se omite.Más Se hace más que lo especificado o requerido en un

sentido cuantitativo (ej. se abre válvula completamente cuando se requiere sólo abrir parcialmente).

Menos Se hace menos de lo especificado o requerido en un sentido cuantitativo (ej. purgar un depósito por 5 minutos en lugar de 10 minutos).

Además de Se hace más de lo especificado en un sentido cualitativo. (ej. se abren las válvulas para varios tanques cuando sólo se requiere para una).

Parte de Se realiza una parte de un paso en un sentido cualitativo (ej. se cierra solo una válvula cuando el procedimiento dice claramente que se cierren todo el grupo y se abra la válvula de sangrado).

Reversa Se hace lo opuesto a lo especificado. (ej. se abre una válvula cuando el procedimiento dice que se debe de cerrar).

Otro que Se hace algo diferente a lo requerido (ej. se abra la válvula equivocada).

El proceso de análisis HAZOP involucra aplicar de una manera sistemática, todas las combinaciones relevantes de palabras claves, al sistema o proceso bajo estudio, en un esfuerzo por descubrir problemas potenciales.

Los resultados se registran en un formato de tabla o matriz con los siguientes encabezados principales: • Nodo/Paso. • Parámetro. • Guía. • Desviación.

• Categoría – Causas. • Categoría - Consecuencias. • Categoría - Salvaguarda. • Categoría - Recomendación

Procedimiento de aplicación. La secuencia que se utiliza es la siguiente: • El proceso se secciona en nodos o pasos conforme a las actividades que se

ven involucradas, (ejemplo: almacenamiento, bombeo, mezclado, enfriamiento, etc.)

• Se plantea una palabra clave primaria.



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• Se plantea una palabra clave secundaria. • Se plantea la desviación o problema derivado de la combinación de las

palabras claves primarias y secundarias referentes al nodo en cuestión. • Se plantean las causas potenciales que resultarían en la desviación. Para

después agrupar las causas según su origen, estas pueden clasificarse conforme a las siguientes claves (categorías).

Como un ejemplo puede citarse “HUM – error en cálculo de capacidad del recipiente” (el factor humano fue causa para la desviación referida). En la Tabla VIII.3. se incluyen las categorías de las causas que se evalúan en el análisis HAZOP.

Tabla VIII.3. Categorías de las causas.

Clave CategoríaHUM Error/Factor humano

EQP Falla de equipoEXT Evento externoDIS Distribución de la plantaFSA Falla de salvaguardaPRV Evento previo

• Siguiendo con la secuencia, se deben plantear las consecuencias

potenciales que resultarían, tanto como efecto de la desviación, como por efecto de la causa misma. Para después agrupar las consecuencias de acuerdo a su nivel de afectación, estas pueden clasificarse conforme a las claves (categorías) que se mencionan a continuación:

Tabla VIII.4. Categorías de las consecuencias.

Clave CategoríaAMB Afectación al AmbientePER Afectación al PersonalPRP Afectación a la PropiedadOPE Asuntos Operativos únicamente

Como un ejemplo puede citarse “AMB - derrame del producto al suelo natural” (afectación al medio ambiente). • En este punto se puede registrar cualquier equipo, instrumento o dispositivo

protector, ya sea que prevenga la causa o salvaguarde contra consecuencias



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adversas. Para después agrupar las Salvaguardas según su fundamento, estas pueden clasificarse conforme a las claves (categorías) de la Tabla VI.5.

Tabla VIII.5. Categorías de las salvaguardas.

Clave CategoríaMNT MantenimientoADM AdministrativaING Ingeniería

Como ejemplo, podemos citar “MNT”- se aplica mantenimiento preventivo”.

• Cuando una causa creíble resulte en una consecuencia negativa, se debe anotar una recomendación para tomar alguna acción al respecto. Las acciones deben ser tomadas para eliminar las causas o para mitigar o eliminar las consecuencias. Es en esta etapa, que se consideran las consecuencias y sus salvaguardas asociadas. Cuando las medidas de protección son las adecuadas, entonces no se requiere tomar ninguna acción y esto se indica en esta columna. Posteriormente, se procede a agrupar las recomendaciones según su fundamento, estas pueden clasificarse conforme a las siguientes claves (categorías):

Tabla VIII.6. Categorías de las recomendaciones.

Clave CategoríaING Ingeniería/DiseñoPRO Procedimiento/SoftwareMNT MantenimientoGER GerenciaSEG SeguridadADM Administración/capacitación

En la figura siguiente se ilustra el proceso de implementación de la metodología de HAZOP.



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INICIO

1. SELECCIÓN. El proceso se divide en nodos o pasos que describan lasactividades que se llevan a cabo. Después se selecciona el equipo o línea que se va aanalizar

2. FUNCIÓN. Se describe la función del equipo, o la actividad que se realiza en lalínea de proceso, para conocer de manera general que es lo que éste desempeña

FIN

¿Analizar otro equipo?

3. GUÍAS. Se aplican palabras guía, ambas la primaria y secundaria, sirven paraver como se pueden producir desviaciones de las condiciones de diseño u operación

4. DESVIACIONES. Se plantean las posibles desviaciones o problemas que sepuedan originar de la aplicación de las palabras guía al nodo en cuestión

5. CAUSAS. Se plantean las posibles causas potenciales que se pudieran originarde la o las desviaciones

6. CONSECUENCIAS. Se revisan las consecuencias generadas para despuésagruparlas de acuerdo a su nivel de afectación

7. RIESGOS. Se ven los riesgos generados como consecuencia de lasdesviaciones

8. ETIQUETAR. Se etiquetan los equipos o líneas ya analizados para prevenircausas futuras o salvaguardar contra consecuencias adversas.

9. RECOMENDACIONES. Si la causa resulta en una consecuencia negativa seanota una recomendación para tomar alguna acción al respecto.

NO

SI

Figura VIII.1. Diagrama esquemático de la secuencia del análisis HAZOP.



VIII-8

Matriz de Riesgos. Una vez realizada la identificación de riesgos a través de la aplicación del análisis HAZOP, se procedió a jerarquizar aquellos eventos que pudieran derivar en un accidente de riesgo ambiental. Para efectos de realizar la jerarquización, se utilizó una Matriz de Riesgos, la cual contempla los conceptos de Frecuencia y Severidad en las escalas que se indican en la Tabla VIII.7.

Tabla VIII.7. Valores de frecuencia y severidad utilizados en la Jerarquización.

Frecuencia (F) Severidad (S)

0 Una vez cada 100 años 0 Menor

1 Una vez cada 50 años 1 Apreciable

2 Una vez cada 10 años 2 Mayor

3 Una vez al año 3 Severo

4 Una vez cada 6 meses 4 Catastrófico

Los eventos de riesgo se analizan mediante las escalas asignadas para Frecuencia y Severidad aplicando la Calificación de Riesgos (Matriz de Riesgos) conforme a lo siguiente: • Columna de Frecuencia (F). Se establece un valor del 1 al 4 para indicar la

probabilidad potencial de ocurrencia de la desviación y sus consecuencias.

• Columna de Severidad (S). Se establece un valor del 1 al 4 para indicar la severidad potencial afectable por la desviación presentada y sus consecuencias. Para realizar esto se deben tomar en cuenta las características de peligrosidad del gas natural, así como las condiciones de su manejo.

• Columna de Riesgo (F + S). Este valor se obtiene al combinar los valores de

Frecuencia y Severidad (magnitud del daño). A mayor resultado, mayor se considera el riesgo potencial presente.

En la Tabla VIII.8. se incluye un ejemplo de la matriz de riesgos.



VIII-9

Tabla VIII.8. Matriz de Riesgos.

S0 S1 S2 S3 S4

F0 0 2 4 6 8

F1 1 3 5 7 9

F2 2 4 6 8 10

F3 3 5 7 9 11

F4 4 6 8 10 12

Una vez concluido el Análisis HAZOP se procede a la calificación de cada uno de los eventos identificados para la evaluación del riesgo. Análisis por árboles de fallas. Una vez que se finalizó con la clasificación de eventos identificados mediante el análisis HAZOP, se procedió a seleccionar aquellos eventos cuyas consecuencias fueron tipificadas como eventos que pudiera tener afectación al medio ambiente (AMB). A continuación se listan dichos eventos: Tabla VIII.9. Eventos cuyas consecuencias se identificaron con potencial afectación al

ambiente.


explotar 10


4


10


10



4



VIII-10

Tabla VIII.9. Eventos cuyas consecuencias se identificaron con potencial afectación al ambiente. (Continuación).

# Sistema Consecuencia Riesgo



4



10



6



6



8


10

De los eventos que se identificaron anteriormente, se procedió a aplicar la metodología de análisis de árboles de falla, para determinar la frecuencia de ocurrencia de dichos eventos. La técnica de Análisis por Árbol de Fallas, o FTA (por sus siglas en inglés), utiliza un diagrama lógico para la detección de las posibles causas que originan riesgos o problemas. Además, examina los eventos que tienen que sucederse para provocar ciertas fallas y que tenga como consecuencia una situación riesgosa o peligrosa. La simbología que utilizada para el desarrollo del análisis realizado a cada uno de los posibles eventos que se analizaron con esta técnica se encuentra en la Tabla VI.10.



VIII-11

Tabla VI.10. Descripción de la simbología empleada para el desarrollo del método FTA.

Símbolo Significado Descripción

Descripción del evento Describe el evento que resulta de una compuerta lógica.

Falla primaria Falla humana o por componente o evento iniciador que

no requiere mayor elaboración.

Falla secundaria

Falla de componente o por evento básico que no se desarrolla debido a la falta de información o porque su probabilidad de ocurrencia es muy baja.

Compuerta “Y” (AND) Esta compuerta tiene el estado de falla sí todas las entradas fallan.

Compuerta “Ó” (OR) Esta compuerta tiene el estado de falla sí alguna de las entradas falla.

La información relativa a la frecuencia de ocurrencia de eventos y las probabilidades de fallas fue obtenida a través de diferentes referencias bibliográficas, debido a que el análisis de riesgo de la Central Generadora de Energía Eléctrica se realiza sobre un proyecto, por lo cual no se cuenta con bases de datos de fallas de los equipos de la planta. Dentro de las referencias consultadas se encuentra Green y Bourne (1972), con respecto a las fallas de tuberías (Pipes), uniones (Pipe joints) y fugas en las válvulas (Relief Valves: Leakage), tal como se muestra en la Figura VIII.2.



VIII-12

Figura VIII.2. Información bibliográfica de fallas de componentes. Green y Bourne

(1972). Las referencias estadísticas fueron estimadas con base a los eventos de los que se tiene registro en el país, la región y de la experiencia adquirida con la realización de este tipo de estudios. Para el evento considerado como Accidente Humano, se considera el daño que puede ser ocasionado por un error o falla humana, al ocurrir una operación mal desempeñada. Se considera que durante la vida útil contemplada para las instalaciones, 50 años, al menos un evento pudiera tener lugar, por lo que se toma la relación de 1 evento por cada 50 años para que se presente la situación. El planteamiento de eventos por terremotos o sismos está basado en la ocurrencia de eventos como el acontecido en 1985 en la Ciudad de México. La zona no se tiene tipificada como una zona sísmica, sin embargo se contempla que han pasado más de 20 años para un evento de este tipo. En referencia a los climas severos se estima que conforme a la información meteorológica del país, en un promedio de 15 años se tiene la tendencia a repetir eventos severos como lo son la afectación de huracanes en tierra firme, lluvias o sequías extremas, entre otras. Como referencia se tiene en el Norte del país la



VIII-13

afectación en 1988 por un huracán, misma que el 2005 volvió a sufrirse. De esta forma en la costa del Golfo de México, en un promedio de de 15 años se repite la devastación por este tipo de eventos. Considerando lo anterior, la ocurrencia promedio se considera en 1 evento cada 15 años para fines de cálculo. A continuación, se presentan los árboles de fallas que se obtuvieron para los eventos identificados como aquellos que pueden tener consecuencias sobre efectos medio ambientales.

Sistema Agua-Vapor. Parámetros: Temperatura, Presión, Alivio.

El evento considera una sobrepresión del sistema fuera de control que genere una liberación de vapor sobre calentado.

Figura VIII.3. Árbol de fallas sistema agua-vapor.



VIII-14

Sistema de manejo de combustible.

Se considera que se presenta una variación en las condiciones del flujo de alimentación del carbón que provoque una explosión en el ducto de alimentación del carbón. A pesar de que el material se inyecta por gravedad, la concentración de finos en el carbón puede llegar a generar un evento de riesgo.

Nodo/Paso: SISTEMA DE MANEJO DE COMBUSTIBLEParámetros: Fase, Flujo, Seguridad

Los gases generados durante la alimentación del combustible

podría acumularse incrementando el riesgo de reacción de los

mismos

Explosión generada por la reacción/combustión violenta de los gases desprendidos del material combustible

Alimentación excesiva de combustible

Acumulación de gases por falta de

venteo y/o extracción


Falla de control

eléctrico

Falla de motor del ventilador

Falla de válvula de

alivio

0.02 ev/año0.017 ev/año 0.017 ev/año

0.054 ev/año

0.0876 ev/año 0.017 ev/año

0.0015 ev/año


Falla banda alimentadora

Figura VIII.4. Árbol de fallas sistema de manejo de combustible.



VIII-15

Sistema eléctrico. La cámara de enfriamiento con hidrógeno del generador eléctrico cuenta con un sistema de monitoreo del contenido de oxígeno y de los límites de explosividad del hidrógeno. Sin embargo, el evento considera que se presenta una fuga en la línea que lo conduce del banco de cilindros al generador ó que los sensores del nivel de oxígeno fallen originando que se forme la atmósfera explosiva y se presente una falla de los dispositivos de control y seguridad.

Nodo/Paso: SISTEMA ELÉCTRICOParámetros: Flujo, Servicios

La presión en el taque y línea de hidrógeno se incremente a niveles no deseados por incrementos en la

temperatura o falla de las partes

Explosión de tanque o línea de hidrógeno


tanque



Clima extremo

Sobre calentamiento

del equipo eléctrico

Falla del tanque

Falla de conexión


0.0666 ev/año

0.017 ev/año

0.061 ev/año


0.1276 ev/año

0.0022 ev/año

0.02 ev/año

0.0035 ev/año 0.001 ev/año

0.0245 ev/año



0.02 ev/año

Figura VIII.5. Árbol de fallas sistema eléctrico.



VIII-16

Periféricos. Para el funcionamiento de los sistemas principales, se contará con tanques de almacenamiento y dosificación de algunas sustancias con características de peligrosidad como es el ácido sulfúrico, sosa y fosfatos. El evento analizado considera que se presenta un derrame de sustancias peligrosas en alguno de los tanques de almacenamiento y dosificación.

Nodo/Paso: PERIFÉRICOSParámetros: N/A

Accidentes durante el manejo de sustancias químicas peligrosos

Derrame de sustancias químicas peligrosas

Falla durante el transporte y

almacenamiento



Falla del recipiente

Falla de conexión


0.068 ev/año

0.1546 ev/año

0.02 ev/año

0.0035 ev/año 0.001 ev/año

0.1545 ev/año

0.3291 ev/año =1 evento cada 3 años


0.02 ev/año

Falla en la válvula

0.13 ev/año

Falla del equipo de

carga

Clima extremo

0.0666 ev/año


0.02 ev/año

Figura VIII.6. Árbol de fallas sistema periféricos (manejo de sustancias peligrosas).



VIII-17

Sistema Aire-Gases. La central contará con almacenamiento de gases, como es el caso del gas LP, el evento analizado considera que se presenta una explosión del tanque o la línea de transporte.

Nodo/Paso: SISTEMA AIRE-GASESParámetros: Alivio, Seguridad

La presión en los taques conteniendo gases diferentes al

aire o en las tuberías de transportación de los mismos se

incremente a niveles no deseados

Explosión de tanque o línea de tuberías de transporte de

gases diferentes al aire


tanque



Clima extremo


Falla del tanque

Falla de conexión


0.0666 ev/año

0.017 ev/año

0.02 ev/año


0.0866 ev/año

0.0015 ev/año

0.02 ev/año

0.0035 ev/año 0.001 ev/año

0.0245 ev/año



0.02 ev/año

Figura VIII.7. Árbol de fallas sistema aire gases.



VIII-18

Mediante la aplicación de la metodología de análisis por árboles de fallas, fue posible estimar de forma preliminar y con base en datos bibliográficos, la frecuencia de los eventos de riesgo identificados mediante el análisis HAZOP. Los resultados obtenidos son los siguientes: • Sistema agua vapor. (Un evento cada 22 años). • Sistema de manejo de combustible. (Un evento cada 18 años). • Sistema eléctrico. (Un evento cada 21 años). • Periféricos. (Un evento cada 3 años). • Sistema aire-gases. (Un evento cada 21 años). Como puede observarse de la lista anterior, el evento con mayor frecuencia de ocurrencia corresponde a la liberación de sustancias peligrosas en tanques de almacenamiento. Por otra parte, los eventos de los sistemas agua-vapor y de manejo de combustible que pueden originar afectaciones por explosión e incendio, se encuentran en una frecuencia de ocurrencia del orden de 20 años. Finalmente, los eventos que involucran el manejo de gases combustibles (hidrógeno y gas LP) que corresponden al sistema eléctrico y sistema aire-gases, se determinaron con una frecuencia de ocurrencia del orden de 21 años. Modelación de eventos de riesgo. Las modelaciones para identificar los radios de afectación que pueden llegar a generarse durante la ocurrencia de un evento de riesgo. Las modelaciones fueron hechas utilizando el Software SCRI Modelos en su Versión 4.3 y SCRI Fuego en su versión 1.3.1. Dentro del paquete computacional se requiere la alimentación de los datos meteorológicos y del escenario, los cuales son proporcionados por el usuario. A partir de estos datos se estiman los efectos generados por las nubes inflamables, explosivas o de dispersión de los tóxicos, los cuales se derivan de las liberaciones accidentales de materiales peligrosos.



VIII-19

El software cuenta con opciones para la utilización de los siguientes modelos. • Modelos de dispersión y descarga. • Modelos de inflamabilidad, incluyendo los efectos de radiación resultantes para

incendios de chorro “jet fire”, incendios de alberca y explosiones por la expansión de vapores de líquidos en ebullición “BLEVEs”.

• Modelos para el riesgo por la liberación de sustancias tóxicas. • Modelos de explosión para calcular la sobrepresión y los efectos generados

por esta, a partir del método TNT. En el caso particular de las modelaciones del sistema de manejo de carbón, se utilizaron modelos específicos cuya memoria de cálculo se describe en el Capítulo VI.

i. datos generales.sinat.semarnat.gob.mx/dgiradocs/documentos/coah/estudios/...i. datos generales....

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