geotecnia puente huixtepec

MARCELINORUIZPINEDARFC.RUPM7406025Y8CURPRUPM740602HGRZNR07

ESTUDIOSYPROYECTOS,SUPERVISION,CONSULTORIAYCONSTRUCCIONESENGENERAL.

CALLEIGNACIOZARAGOZANo.14,BARRIODELTANQUEOMETEPEC,GRO.C.P.41700,TEL.017414148758.

ESTUDIO DE GEOTECNIA

ESTUDIO Y PROYECTO EJECUTIVO DEL PUENTE Y SUS ACCESOS "HUIXTEPEC, UBICADO EN EL KM. 1+500,

SOBRE EL CAMINO: HUIXTEPEC-LA CONCEPCIN, MUNICIPIO DE OMETEPEC, ESTADO DE GUERRERO.

Contrato No. 2-L-CF-A-599-Y-0-2

INFORME FINAL

SEPTIEMBRE DEL 2012




INDICE

ESTUDIO DE GEOTECNIA 1. Objetivo y Alcance del Informe 1 2. Trabajos de Campo 2 3. Ensayes de Laboratorio 3 4. Estratigrafa del Subsuelo 4 5. Solucin de Cimentacin 5

5.1. Capacidad de Carga 6 5.2. Anlisis de Asentamientos 7 5.3. Socavacin 9

6. Terraplenes de Acceso 11 6.1. Anlisis de Asentamientos 11 6.2. Estabilidad de Taludes 12 7. Empujes Horizontales Sobre los Estribos 12 8. Diseo de Pavimento en Terraplenes de Acceso 15 9. Conclusiones y Recomendaciones 23 REFERENCIAS 29

LISTA DE TABLAS LISTA DE FIGURAS

Anexo I Registro de Exploracin Anexo II Resultados de Laboratorio Anexo III Memoria de Clculo Anexo IV Reporte Fotogrfico

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MARCELINORUIZPINEDARFC.RUPM7406025Y8 1


1. OBJETIVO Y ALCANCE DEL INFORME

El presente estudio tiene el propsito de determinar y complementar las

caractersticas estratigrficas del subsuelo en el sitio donde se proyecta la

construccin del Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre

el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero, a

fin de establecer el tipo de cimentacin ms conveniente para la estructura.

Los aspectos que se cubren en el estudio, como parte de su alcance, son los

siguientes:

Descripcin de los trabajos de campo y de los ensayes de laboratorio efectuados, as como la presentacin de sus resultados.

Solucin de cimentacin.

Clculo de capacidad de carga.

Anlisis de asentamientos.

Anlisis de Socavacin.

Estabilidad de taludes en excavaciones y terraplenes de acceso.

Empujes horizontales sobre elementos de retencin.

Conclusiones y recomendaciones.

Las diferentes figuras as como de la representacin grfica de los resultados de

exploracin y laboratorio se presentan en los anexos de este informe.

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2. TRABAJOS DE CAMPO

A fin de definir y conocer las caractersticas y las condiciones estratigrficas del sitio

se realiz un estudio geotcnico en el que se program la ejecucin de 2

sondeos, uno mixto, denominado SM-1, el cual alcanzo una profundidad de 11.50

m; y un pozo a cielo abierto, denominado PCA-1, el cual alcanzo una profundidad

de 1.20 m. La ubicacin de los sondeos realizados se presenta en la Fig. 2, mientras

que en la Tabla 1 se presentan las caractersticas principales de los mismos,

adems en las Figs. 3 y 4 se presentan los perfiles de dichos sondeos.

El muestreo en el sondeo fue mixto, de penetracin estndar obteniendo muestras

representativas mediante el muestreador del penetrmetro estndar (ASTM D-1586),

adems de barril doble giratorio con broca de diamante con dimetro NQ para

obtener ncleos de roca grantica; en este proyecto no fue posible obtener muestras

inalteradas debido a que los suelos son principalmente friccionantes y roca.

Para la ejecucin de estos trabajos se emple una mquina perforadora de la marca

Long year, modelo 34, la cual fue operada por una brigada de perforacin, en turnos

diarios de 8 horas; la brigada estuvo constituida por un perforista y dos ayudantes,

la cual fue supervisada por un ingeniero especialista en mecnica de suelos, quien

se encarg de coordinar los trabajos, supervisar que se llevarn a cabo las correctas

tcnicas de muestreo, elaboracin del reporte de exploracin, as como la

identificacin de las muestras recuperadas en cada sondeo, entre otras actividades.

Las muestras de suelo recuperadas fueron debidamente empacadas de manera

hermtica, para evitar en la medida de lo posible prdidas de humedad, se

identificaron y posteriormente se trasladaron al laboratorio de mecnica de suelos.

En la Tabla 1 se resumen los trabajos de perforacin realizados para este proyecto;

en dicha tabla se indica que los trabajos de exploracin se realizaron del 03 al 04 de

agosto del presente ao.

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3. ENSAYES DE LABORATORIO

Sobre las muestras de suelo obtenidas en los sondeos realizados, se practicaron

ensayes de tipo ndice, orientados a la correcta clasificacin de los materiales del

subsuelo, entre los cuales podemos sealar:

Clasificacin visual y manual, en hmedo y en seco, de acuerdo al Sistema Unificado de Clasificacin de Suelos.

Contenido inicial de agua.

Determinacin de finos por lavado y/o Granulometra.

Lmites de plasticidad; lquido y plstico.

Compresin simple en roca.

Peso volumtrico.

Los resultados de los ensayes ndice se grafican en los perfiles estratigrficos de las

Figs. 3, adems se presentan en el Anexo II.

Todos los ensayes de laboratorio efectuados sobre las muestras de suelo se

realizaron atendiendo a lo que se especifica en las Refs. 1 y 2.

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4. ESTRATIGRAFA DEL SUBSUELO

Con base en los resultados obtenidos tanto de los trabajos de exploracin como de

laboratorio, se determin la secuencia estratigrfica del sitio del proyecto, la cual se

describe a continuacin y se presenta en los perfiles estratigrficos anexos:

Se puede definir la siguiente secuencia estratigrfica superficial del sitio, hasta la

mxima profundidad explorada de 11.50 m:

I) Superficialmente, con un espesor de 1.20 m, se encuentra un estrato

constituido por Arena fina media y gruesa poco limosa caf claro con

boleos, de compacidad compacta a muy compacta, con una

clasificacin SUCS SM.

W = 9.3 a 26.55%

F = 9.30 a 18.25%

A = 73.84 a 90.7%

G = 0.00 a 14.10%

No. Golpes 31 a 39

II) Enseguida se detecto con un espesor de 7.20 m, se encuentra un

estrato constituido formado por una Arcilla poco limosa caf claro con

poca arena fina, de consistencia muy dura, con una clasificacin

SUCS CL. Con estratificaciones de boleos empacados en arcilla arenosa

caf claro con pocas gravas.

W = 8.84 a 19.84%

F = 57.82 a 91.11%

A = 8.89 a 37.21%

G = 0.00 a 4.97%

LL = 30.08 a 33.33%

LP = 16.67 a 17.54%

IP = 13.21 a 15.79%

No. Golpes 25 a >50

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III) Finalmente y hasta la mxima profundidad explorada de 11.50 m se

detect un estrato formado por una Roca de granito, gris claro, muy

fracturada, de compacidad media a alta. (Gr)

qu = 652.80 a 688.5 kg/cm2

= 2.363 a 2.392 ton/m3 El nivel de aguas freticas se detecto a 0.40 y 0.80 m, respectivamente.

En las figuras 3 y 4, se presentan a detalle los resultados de los sondeos, donde se

aprecia la clasificacin de campo de los materiales. Se puede decir que la

estratigrafa general de la zona est compuesta por arcilla arenosa, caf claro con

gravas de consistencia dura y roca de granito de muy fracturada a poco fracturada,

de compacidad media a alta.

5. SOLUCIN DE CIMENTACIN

Tomando en cuenta el tipo y la magnitud de la estructura proyectada, as como las

propiedades del subsuelo del sitio (Captulo 4), se propone una cimentacin a base

de zapatas rectangulares desplantadas 3.00 m de profundidad con respecta al nivel

del terreno natural; el desplante de Ambos Estribo (Elev. 347.00) del Puente

Huixtepec.

Para la ejecucin de los anlisis geotcnicos fue necesario establecer primeramente

las condiciones estratigrficas que caracterizan al rea del proyecto. Como la

estratigrafa del subsuelo encontrada en cada uno de los sondeos realizados es muy

homognea en cuanto a los materiales encontrados y en cuanto a la resistencia del

suelo, se determin interpolando con el numero de golpes realizar una sola

estratigrafa de clculo.

Para asignar los parmetros que definen la resistencia al corte se acudi a

correlaciones empricas y definidas mediante la prueba de compresin simple en

rocas y numero de golpes del sondeo realizado.

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En los siguientes subcaptulos se describen los anlisis geotcnicos que fueron

realizados para las alternativas de cimentacin superficiales mencionadas

anteriormente.

5.1 Capacidad de Carga

La capacidad de carga que se comenta en este subcaptulo constituye nicamente

el parmetro que nos indica cual es la carga que se puede comunicar al elemento

sin superar la resistencia al corte del terreno; sin embargo para realizar un diseo

racional de cimentaciones dicha capacidad de carga deber ser utilizada en

conjunto con los hundimientos probables que se comentan ms adelante. Para este

proyecto se analizaron zapatas rectangulares con anchos variables de 1.00 hasta

5.00 m, con una longitud de 12.00 m. En este caso se analiz una profundidad de

desplante de 4.00 m para los apoyos como se mencion con anticipacin, ya que a

esa profundidad aparece un estrato arcilloso con caractersticas de resistencia al

esfuerzo cortante alta.

Para llevar a cabo los anlisis de zapatas desplantadas superficialmente se acudi

al criterio del Dr. Leonardo Zeevaert (Ref. 4) de acuerdo con el cual la expresin que

permite determinar la capacidad de carga ltima del terreno es la siguiente:

( ) ( )1.02'11 +++= rqzcuuu DNBNNcq donde:

1, 1y 2 = factores de forma, que dependen exclusivamente de la forma de la cimentacin; se obtuvieron de acuerdo a lo que se

recomienda en la Ref. 4.

cu = cohesin del material de apoyo, en Ton/m2.

z = esfuerzo vertical efectivo al nivel de desplante de la cimentacin, en Ton/m2.

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Nc, Nq y N = factores de capacidad de carga que dependen del ngulo de

friccin interna del material de desplante; adimensionales.

= peso volumtrico del material subyacente al nivel base i de apoyo de la cimentacin, en Ton/m3.

B = mitad del ancho o dimetro del cimiento, en m.

Dr = densidad relativa del material de apoyo.

La capacidad de carga admisible del terreno se obtuvo dividiendo a la capacidad de

carga ltima por un factor de seguridad igual a 3; por lo que en estas condiciones la

capacidad de carga admisible esttica a un profundidad de desplante de 3.00 m

para ambos apoyos se obtuvo con 30.95 Ton/m2 y bajo acciones eventuales se

determin de 40.24 Ton/m2. La capacidad de carga para cimentaciones superficiales

es adecuada para los requerimientos del proyecto.

En la Fig. 7 se presenta una grfica con la variacin de la capacidad de carga para

los elementos analizados, tanto en condiciones estticas como accidentales.

Es importante mencionar que los parmetros de resistencia al esfuerzo cortante de

los materiales del subsuelo se propusieron tomando como referencia el nmero de

golpes en el ensaye de penetracin estndar y de parmetros de resistencia al corte

y de compresibilidad de suelos similares.

5.2. Anlisis de Asentamientos

La magnitud de los hundimientos que una estructura puede tolerar es uno de los

parmetros que tienen definitiva influencia en la seleccin del tipo de cimentacin;

para este proyecto se realizaron anlisis sobre hundimientos al centro de las zapatas

analizadas y que se mencionaron al inicio de este captulo; dentro de estos anlisis

se tomaron en cuenta las siguientes consideraciones:

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a) Los anlisis de hundimientos se realizaron de manera general para zapatas

rectangulares con anchos variables de 2.0 hasta 5.0 m y una longitud de

12.00 m, adems el estructurista indico que los elementos de cimentacin

transmitirn una presin de 30.0 Ton/m2 para zapatas desplantadas a 3.00

m para Ambos Estribos (Elev. 347.00) del Puente Huixtepec.

b) Los materiales del subsuelo en el sitio del proyecto generalmente se

encuentran parcialmente saturados y en su mayora estn muy

consolidados y muy cementados, por lo que se decidi analizar los

asentamientos de tipo elasto-plsticos.

Para determinar la magnitud de los hundimientos originados por cargas

estticas bajo los estribos se acudi al criterio del Dr. Leonardo Zeevaert (Ref.

4), para hundimientos elsticos, de acuerdo con el cual la expresin que

permite determinar los hundimientos es la siguiente:

( ) cvpiep kdM += 1 en la cual:

= magnitud del hundimiento elstico, en cm

i = incremento del esfuerzo vertical debido a la compresin del cimiento dentro del rea y a la profundidad media del estrato i, en kg/cm2

di = espesor del estrato considerado, en cm

Kvp = relacin de la deformacin unitaria viscoplstica a la respuesta

elstica

( ) ( )( )

+=

1211

c

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= relacin de Poisson

Mep = mdulo de deformacin vertical elastoplstico, obtenido en la Ref. 4.

Para determinar el valor de , se acudi a la distribucin de esfuerzos de Boussinesq (Ref. 5) y a los algoritmos de la Ref. 6.

El hundimiento total esttico para las zapatas, se obtuvo en un rango de 1.82 a

2.92 cm para todos los apoyos. Por otra parte, los hundimientos de tipo elstico

debidos a un sismo se obtuvo en el rango entre 1.36 y 1.71 cm. Con los

hundimientos calculados se obtuvieron los mdulos de reaccin vertical del

subsuelo para ambos estribo, en el rango entre 1,026 a 1,648 Ton/m3 y el

eventual, se determin entre 841 a 1,226 Ton/m3.

Todos estos resultados se presentan en detalle en la Tabla 5. Por su parte, en

la Fig. 8 se presentan las grficas de la variacin de los hundimientos bajo

todos los apoyos.

De los resultados obtenidos se concluye que la capacidad de carga a 4.00 m

de profundidad respecto al nivel actual de terreno resulta suficiente para los

requerimientos del proyecto y los hundimientos bajo las zapatas resultan

dentro de un rango aceptable compatibles con el buen funcionamiento de esta

estructura.

5.3. Anlisis de Socavacin

Se aprecia que la socavacin es un factor importante en la falla de los apoyos

de un puente, ya que si esta es de gran magnitud se retira el confinamiento a

la cimentacin y se presenta la falla por capacidad de carga. Por esta razn es

muy importante garantizar el confinamiento de las cimentaciones, de tal modo

que la componente de capacidad de carga Nq que se menciona en el captulo

5.1 no se vea reducida por socavacin.

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5.3.1. Socavacin General del Cauce

Se determin la socavacin general por medio del mtodo de Lischtuan Lebediev

(Ref. 11) en este caso si 0.0028

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Kv = coeficiente definido por la expresin log Kv = 0.283 V2 /gb1 V = velocidad media de la corriente de agua arriba de la pila, despus de producirse

la erosin general, m/s

g = aceleracin de la gravedad

b1 = proyeccin de un plano perpendicular a la corriente, del ancho y largo de la

pila, cuando el ngulo de incidencia vale 0, b1 es igual al ancho b de la pila.

e = coeficiente de correccin cuyo valor depende del sitio donde estn colocadas las

pilas; vale 0.6 si se encuentran en el cauce principal y 1.0 si estn

construidas en el cauce de avenidas.

KH = coeficiente que toma en cuenta la profundidad de la corriente, definido por la

expresin: log KH = 0.17 0.35 (H/b1)

H = tirante de corriente frente a la pila, m

D85 = dimetro en cm de las partculas ms gruesas que forman el fondo

Los resultados de socavacin local resultaron para el Estribo 1 a 0.12 m y Estribo

2 a 0.15, y se presentan en la tabla 5. (Memoria de clculo, Anexo III).

6. TERRAPLENES DE ACCESO

Para efectuar los anlisis geotcnicos en los terraplenes de acceso se hizo la

consideracin de que stos estarn conformados por un material de banco, formado

por una arena limosa con gravas, compactado en capas de 0.20 m de espesor

compacto, al 95% de su peso volumtrico seco mximo (PVSM) respecto al patrn

de prueba AASHTO estndar.

6.1 Anlisis de Asentamientos

En estos anlisis se emple de igual manera la teora del Dr. Leonardo

Zeevaert, descrita anteriormente en el Subcaptulo 5.2. Bajo estas condiciones,

la magnitud del asentamiento resulta variable entre 1.14 y 4.98 cm para

terraplenes con alturas variables entre 1.00 y 10.00 m.

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En este caso los terraplenes de acceso sern de hasta de 4.0 m de espesor,

por lo que los hundimientos que se producirn por debajo del terrapln sern

mayores a 2.79 cm.

6.2. Estabilidad de Taludes

La estabilidad de taludes en terraplenes de acceso se realiz considerando una

altura mxima de 7.00 m, con taludes con inclinaciones de 1.5:1.0 (hor:ver) y

una sobrecarga uniforme, de 1.5 Ton/m2.

Para el anlisis se utiliz un procedimiento perteneciente al grupo de los

denominados de equilibrio lmite, en este caso debido a Janbu (Ref. 7). De

acuerdo a este procedimiento se determina el factor de seguridad mnimo y las

caractersticas de la superficie de falla cilndrica, haciendo intervenir las

condiciones geomtricas del talud y las propiedades de resistencia al esfuerzo

cortante de los materiales involucrados para la formacin de los terraplenes.

Los resultados de los anlisis indican que los terraplenes con taludes con una

inclinacin 1.50:1.0 (hor:ver), indican que ofrece suficiente seguridad a la

estabilidad de los taludes, de los cuales se obtuvo un factor de seguridad

mnimo de 1.85, el cual es mayor al establecido por la prctica profesional de

1.50. Cabe destacar que este valor es el mnimo para un terrapln de 7.00 m

de altura.

7. EMPUJES HORIZONTALES SOBRE LOS ESTRIBOS

Para evaluar la magnitud de los empujes de tierra sobre los elementos de

retencin (estribos), se emple la teora de Rankine (Ref. 5), considerando que

el suelo a largo plazo alcanzar una condicin en reposo. Adems de los

empujes horizontales del suelo, se consider la accin de una sobrecarga

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uniformemente distribuida sobre la superficie del terreno, con una magnitud de

1.5 Ton/m2, as como el empuje debido a la accin del sismo; para este caso

se consider un coeficiente ssmico igual a la aceleracin inicial, c de 0.50

conforme a lo establecido en la Ref. 8.

La determinacin de cada uno de los empujes actuantes sobre los elementos

de retencin se realiz mediante una hoja de clculo en excel.

No se hizo ninguna consideracin sobre el empuje que podra actuar contra los

estribos debido a la compactacin del relleno con equipos pesados,

estimndose que la compactacin del relleno en las zonas prximas a los

muros deber efectuarse con herramientas manuales o bien con equipos de

compactacin ligeros, de operacin manual.

Para el clculo de los empujes en reposo sobre estructuras enterradas se

emple el criterio de Ranking, empleando la siguiente ecuacin:

KaHEr 221 =

En donde:

Er = Empuje en reposo, en Ton/m

= Peso volumtrico natural del subsuelo, en Ton/m3 H = Profundidad hasta donde se calcula el empuje, en m.

=2

45tan 2 Ka Adems de las acciones anteriores se calcul un empuje horizontal originado por

sismo; acudiendo a lo que se indica en la Ref. 9 y atendiendo a la clasificacin

ssmica del terreno en esta zona (Ref. 8), le corresponde un coeficiente ssmico

bsico de 0.50. El empuje ssmico se calcul como el producto del peso de la cua

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de empuje activo, en este caso supuesto a 30 que corresponde a un material de

relleno producto de banco, multiplicado por un tercio del coeficiente ssmico (Ref.

10).

Los resultados obtenidos en estos anlisis se presentan en la memoria de clculo,

donde se observa que en todos los casos se analizaron muros de alturas variables

entre 1.00 y 8.00 m. La magnitud de los empujes totales resultantes se obtuvo

variable entre 0.866 a 24.423 Ton/m.

En la Fig. 8 se muestra la distribucin de presiones horizontales y la magnitud de

los empujes resultantes que se recomienda emplear para el diseo de elementos de

retencin. Para muros de altura menores a la analizada podrn utilizarse las

porciones correspondientes de los diagramas de presiones horizontales, a fin de

calcular la magnitud de los empujes resultantes.

Por otra parte, se calcularon los empujes pasivos para lo cual se acudi al criterio de

Rankine, empleando la siguiente ecuacin:

31

21 2 = KpHEp

En donde:

Ep = Empuje pasivo, en Ton/m

= Peso volumtrico natural del subsuelo, en Ton/m3 H = Profundidad hasta donde se calcula el empuje, en m.

+=2

45tan 2 Kp El anlisis del empuje pasivo se calculo de 0.50 a 3.50 m de profundidad, y se

obtuvo en un rango de 3.963 a 53.149 Ton/m. A continuacin a manera de tabla se

presentan los valores del empuje pasivo para las diferentes profundidades

analizadas, las presiones del empuje pasivo tienen una distribucin triangular:

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Profundidad

m

Presin del

Suelo

Ton/m2

Empuje Pasivo

Ton-m

Punto

de

Aplicacin

m

0.50 0.653 3.963 0.486 1.00 1.306 8.253 0.487 2.00 1.959 17.159 0.519 2.50 2.612 22.265 0.549 3.00 3.265 27.698 0.588 3.50 5.074 53.149 0.611

Nota: El punto de aplicacin se toma a partir de la base de estructura enterrada.

8. DISEO DE PAVIMENTO PARA TERRAPLENES DE ACCESO

El objetivo principal de este estudio es el diseo de la estructura del pavimento del

camino de acceso para el puente vehicular por las que circularn vehculos de varios

tipos, principalmente automviles y vehculos pesados. Tomando en cuenta las

especificaciones de este estudio se tiene contemplado la construccin de dos

carriles uno por sentido de 10.50 m de seccin dando acceso al puente, la superficie

de rodamiento ser a base de concreto asfltico y tendrn una seccin de 8.50 m,

con acotamientos de 1.00 m en cada extremo.

En este captulo se describen brevemente los trabajos que fueron efectuados para el

diseo del pavimento que se proponen para el camino de acceso del proyecto; el

diseo de pavimentos se fundamenta en las condiciones estratigrficas superficiales

del sitio, conforme fueron determinadas en el cuerpo de este informe. Algunos datos

para diseo, en particular referentes al trnsito, han sido tomados. Los trabajos

efectuados se describen a continuacin.

La solucin de los pavimentos a base de una superficie de rodamiento formada por

concreto asfltico resulta atractiva para una inversin inicial baja; adems, los

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pavimentos flexibles tienen una mayor posibilidad de adaptarse a las deformaciones

del terreno cuando los pavimentos se apoyan sobre un terreno de baja resistencia;

el inconveniente principal se encuentra constituido por el mayor mantenimiento que

debe darse a estas vas a fin de que ofrezcan un nivel de servicio adecuado.

Para el presente proyecto se pudo determinar que los materiales del subsuelo a lo

largo de las vialidades presentan calidad baja a media y mediana resistencia con

fines de diseo de pavimentos; lo anterior implica que los pavimentos flexibles

pudieran sufrir algunas deformaciones durante su vida til, originadas

principalmente por los cambios de humedad de los materiales del subsuelo.

Con la construccin de pavimento flexible deber tenerse presente que ser

necesario instrumentar un programa de mantenimiento a fin de que el pavimento

puedan funcionar durante el perodo de tiempo que ha sido seleccionado.

8.1.- Caractersticas del Proyecto

Para este proyecto se ha considerado que los pavimentos flexibles se construirn

sobre vialidades de 2 carriles; las vialidades contarn con acotamiento en los

extremos. Se ha considerado adems que se tendr la circulacin de vehculos de

transporte, que normalmente son vehculos ligeros, aunque circularn tambin

vehculos pesados para el transporte de mercancas.

Se ha comentado anteriormente que en este estudio se han podido ubicar los

materiales aprovechables para la estructuracin de pavimentos a distancias

relativamente cortas de acarreo, todos muy cercanos a la carretera; en el rea del

proyecto se tienen superficialmente suelos areno arcillosos de mediana calidad para

formar la capa subsarante. Tomando en cuenta las caractersticas de los suelos

superficiales se ha decidido recomendar que la capa subrasante de las vialidades se

forme mediante material importado de banco.

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Todo lo anterior ha sido considerado para proponer la estructuracin que se

presenta ms adelante.

8.2.- Trnsito de Diseo

Mediante la revisin de los datos Viales editados por la SCT y mediante la

autorizacin de Direccin Tcnica de la Direccin General de Carreteras Federales,

se proporciona el Trnsito Diario Promedio Anual para el ao 2008, que es de 2,000

vehculos con una composicin vehicular como se presentan en la tabla 6.

De acuerdo al procedimiento de diseo que se comenta ms adelante, resulta

necesario transformar los pesos de los ejes de cada vehculo en ejes equivalentes

de 8.2 Ton, empleando para ello los denominados coeficientes de dao. Para el

presente proyecto dichos coeficientes de dao fueron calculados tomando en cuenta

el peso por eje de los vehculos que fue autorizado por la SCT en Enero de 1999

(Ref. 12); los coeficientes de dao correspondientes a los nuevos pesos de los

vehculos se calcularon de acuerdo al procedimiento que se indica en la Ref. 14;

estos nuevos coeficientes de dao se presentan en la Tabla 6.

Una vez calculados los ejes equivalentes para trnsito unitario, tanto a nivel de la

superficie de rodamiento como a nivel de base y terraceras, estos ejes equivalentes

fueron multiplicados por el trnsito considerado en el carril de proyecto; se coment

anteriormente que para diseo de pavimentos se hizo la consideracin de que el

camino sern de 2 carriles, con un coeficiente de distribucin de 0.50 para vehculos

cargados. Este producto se multiplic a su vez por el coeficiente de acumulacin del

trnsito; para calcular este ltimo coeficiente se hizo la consideracin de que las

vialidades tendrn un perodo de servicio de 15 aos y se consider para el trnsito

una tasa anual de crecimiento del 3.5%, con lo cual el coeficiente de acumulacin

del trnsito result con un valor de 7,043.

Con estas consideraciones se obtuvieron los ejes equivalentes que se pueden ver en

el extremo inferior derecho de la Tabla 5; para la carpeta y base se obtuvieron

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6,131,569 ejes equivalentes, mientras que a nivel de subbase y terraceras se

calcularon 5,786,959 ejes.

Estos datos fueron utilizados en el criterio de diseo que se comenta ms adelante.

8.3.- Parmetros de Diseo

Los parmetros de diseo requeridos para determinar los espesores de cada una de

las capas que intervienen en la estructuracin de los pavimentos flexibles se

encuentran constituidos bsicamente por la resistencia de cada una de las capas,

en este caso representadas por el valor relativo de soporte (CBR); se toman en

cuenta tambin los ejes equivalentes acumulados que se mencionaron en el

subcaptulo anterior.

Se hizo la consideracin de que los pavimentos flexibles seran estructurados a base

de una capa subrasante; con material proveniente de banco que cumpla con las

normas de calidad que se establecen en la Normatividad del Instituto Mexicano del

Transporte; en cualquier caso la capa subrasante ser compactado al 100% en

relacin con el patrn AASHTO estndar (N-CTM-1-03/02).

Sobre la capa subrasante se colocar una capa de subbase, la cual se formara con

material de Banco; esta capa ser compactada al 100% en relacin con el patrn de

AASHTO modificada (N-CTM-4-02-001/04).

A fin de obtener los parmetros de resistencia de cada una de las capas anteriores

se hizo la consideracin de que dichos materiales pueden encontrarse sujetos a

saturacin total durante 6 meses de cada ao. Tomando en cuenta lo anterior se

considero que el terreno natural tiene un CBR medio de 20%, mientras que a la

capa subrasante un CBR de 20%, la capa de subbase un CBR de 50% y

finalmente, para la capa de base hidrulica de CBR de 80%.

Los parmetros de diseo de la estructuracin anteriormente mencionada se

hicieron intervenir en el criterio de diseo que se menciona a continuacin.

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8.4.- Criterio de Diseo

DISPAV-5

El Instituto de Ingeniera de la UNAM., mediante el apoyo de la Secretara de

Comunicaciones y Transportes (S.C.T.), desarroll un programa para el diseo de

pavimentos de carreteras con altas especificaciones o trnsito alto y en caminos con

bajo trnsito, dicho mtodo toma en cuenta la fatiga de las capas estabilizadas con

asfalto y la deformacin permanente de las capas no estabilizadas con asfalto

provocada por las cargas que se presentan en el pavimento. (Realizado por Corro C.

Y Prado O. en Septiembre de 1999). Con los datos de diseo tales como el TDPA, la

tasa de crecimiento, la composicin vehicular y la vida til del proyecto, se entra al

programa de diseo, y se elige la opcin de diseo para caminos normales, que

permite tener como mximo 2.5 cm de deformacin en la rodada y agrietamiento de

medio a fuerte. Este mtodo permite dos variantes; 1) disear de acuerdo a los

lineamientos fijados y 2) revisar diseos especficos que proponga el proyectista, se

aplic la segunda variante para los anlisis realizados a cada diseo, donde la

secuela de clculo es bsicamente la siguiente:

1.- Se indica el tipo de camino que se disear; carretera normal o de alta

especificaciones; para nuestro caso es una carretera normal, en la que se debe de

conservar un servicio medio al final de la vida de proyecto (2.5 cm de deformacin en

las roderas y agrietamiento medio a fuerte).

2.- Se introduce el TDPA del carril de diseo, indicando el nmero de vehculos y

composicin del trnsito, carga por eje de cada tipo de vehculo, proporcin de

vehculos cargados y vacos, tasa de crecimiento anual del trnsito y el perodo de

vida de la estructura del pavimento. Con lo anterior se calcular el nmero de ejes

equivalentes acumulados de 8.2 toneladas.

3.- Se indican las capas consideradas para el diseo de la estructura del pavimento,

asignndoles su respectivo Valor relativo de soporte crtico (VRS z), se determinan

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los mdulos elsticos de las capas no estabilizadas y el mdulo de rigidez de la

carpeta y base asfltica, as como la relacin de Poisson para cada capa; se asigna

un nivel de confianza el cul ser para nuestro diseo de 85%.

4.- Una vez que se haya proporcionado lo anterior al programa, se procede a realizar

el diseo por deformaciones permanentes en la rodada, resultando espesores

mnimos de cada capa de la estructura del pavimento, los cuales en caso de ser

menores a los mnimos recomendados, son sustituidos por stos.

5.- Posteriormente se realiza la revisin del diseo por efecto de fatiga,

determinando la vida previsible por deformacin permanente y por fatiga.

6.- Cuando cualquiera de las dos vidas indicadas anteriormente es menor a la de

diseo, se realiza un ajuste al diseo anterior, es decir se pueden incrementar los

espesores de cada una de las capas consideradas, cambiar propiedades de la

carpeta asfltica o mejorar la calidad de algunas de las capas que integran la

estructura del pavimento. El clculo se realiz considerando los valores relativos de

soporte que se indican a continuacin, cabe aclarar que dichos valores relativos de

soporte son los saturados y por lo tanto los ms crticos, para tomar en cuenta la

poca de lluvias, que en esta zona del pas es muy severa en ocasiones. Como se

dijo anteriormente para calcular el trnsito acumulado en el carril de proyecto en

millones de ejes estndar (Ejes Sencillos de 8.2 ton), hasta 15 aos de vida til, se

consider una distribucin de trnsito ya conocida y la proporcin de vehculos

cargados que se reportan en las tabla 6.

La calidad de las capas que conformarn las capas de terraceras y pavimento

conforme a resultados esperados en campo (terreno natural) y bancos, se proponen

los siguientes valores.

CBR Estndar para la capas de Terraceras: 20.00%.

CBR Estndar para la capa Subrasante: 20.00 %.

CBR Estndar para la capa Subbase: 50.00 %.

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CBR Estndar para la capa de Base Hidrulica: 80 %.

Por el volumen de trnsito, nicamente se analizar la opcin de estructuracin,

considerando subbase, base hidrulica y carpeta de concreto asfltico. Los mdulos

de resistencia para cada capa se obtuvieron con la ecuacin Mr = 107CBR0.7

, que es

la expresin propuesta por el Instituto de Ingeniera de la UNAM.

En el caso de la carpeta de concreto asfltico se propone Mr = 30,000 kg/cm2. Los

coeficientes de Poisson () para las capas asflticas y la base hidrulica son 0.35; para las dems capas el valor considerado es 0.45.

Los datos de entrada al programa se presentan en la tabla siguiente.

CAPA CBR % Mr (kg/cm2)

Carpeta - 30,000 0.35

Base hidrulica 80 2793 0.35

Subbase 50 2010 0.45

Subrasante 20 1058 0.45

Cpo. de terrapln 20 1058 0.45

Los resultados obtenidos se indican en las tablas siguientes, concluyndose que

para un horizonte de proyecto de 15 aos, la suma de ejes sencillos acumulados en

una profundidad de 0 y 90 cm ser: Por fatiga en capas estabilizadas de 22.00 x 106

y Por deformacin en capas no estabilizadas de 26.6 x 106 de ejes sencillos

equivalentes acumulados de 8.2 ton. a profundidades mayores. Para soportar la

carga que transmitirn dichos ejes de acuerdo al mtodo de diseo, se requieren los

espesores mencionados anteriormente.

De acuerdo a los resultados de la corrida del programa Dispav-5, se obtuvo la

siguiente estructura: Carpeta de concreto asfltico Base hidrulica

10.00 cm 15.00 cm

Subbase 20.00 cm Subrasante 30.00 cm

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American Association of State Highway and Transportation

(Mtodo AASHTO).

Al igual que en el mtodo anterior se inicia con el anlisis efectuado en los bancos

estudiados, probables a utilizarse durante la construccin de las terraceras y en

cuanto a la calidad de los materiales se refiere, se determino el valor de resistencia

para diseo a considerar, el cual en nuestro caso resulta de la siguiente forma:

Mayor del 20%.

De lo anterior, se deber tener especial cuidado por parte del laboratorio de control

de calidad que tenga a su cargo la obra de construccin que siempre se cumpla con

dicho valor y se tome como el mnimos especificado, ya que este cumple en forma

amplia con las normas de calidad marcadas por la Dependencia.

Tomando en cuenta la calidad de las capas del cuerpo del terrapln y de la capa

Subrasante tendremos que los valores de resistencia a considerar estarn dentro del

siguiente rango:

CBR estndar para capa Subrasante: Mayor de 20.0 %

CBR estndar para capa Subbase: Mayor de 50.0 %

CBR estndar para capa de Base Hidrulica: Mayor de 80.00 %

En cuanto a la descripcin del clculo para el diseo, como primer paso, se realizar

el clculo de ejes acumulado equivalentes a 8.2 Ton. por eje sencillo, considerado

para periodos de proyecto de 15 aos. ver memoria de clculo. (Anexo III).

Con todos estos datos proponemos la siguiente estructura:

SUBRASANTE = 30 cm de espesor

SUB-BASE = 20 cm de espesor

BASE HIDRULICA = 15 cm de espesor

CARPETA ASFLTICA = 10 cm de espesor

Numero estructural resulta 4.20 menor a 4.25 lo que nos indica que la estructura

propuesta es correcta.

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8.5.- Resultados

Pavimentos Flexibles

Los resultados obtenidos en el diseo de pavimentos flexibles se presentan en la

figura 10 y tabla 6, en la cual se puede ver que la capa subrasante, subbase y base

hidrulica se formara con material de banco; la capa subrasante deber tener un

espesor de 30.0 cm y se compactar al 100% en relacin con el patrn AASHTO

estndar (N-CMT-1-03/02); la capa de subbase deber tener un espesor de 20.0 cm

y se compactar al 100% en relacin con el patrn AASHTO modificado (N-CMT-4-

02-001/04); para la capa de base hidrulica se recomienda un espesor de 15.0 cm,

compactado al 100% en relacin con el patrn ASSHTO modificado (N-CMT-4-02-

002/04) y la carpeta asfltica result con un espesor de 10.0 cm y deber quedar

compactada al 100% en relacin con el patrn Marshall (N-CMT-4-05-002/01).

Particularmente para este proyecto y por las caractersticas y condiciones del terreno

natural del sitio el material que ser el apoyo de la estructura del pavimento deber

drsele un tratamiento para mejorar sus condiciones naturales; ste consistir en

que despus de abrir caja, el material de los 30.0 cm superficiales se deber

escarificar y remover, mezclarse con la motoconformadora, para posteriormente

recompactarse hasta alcanzar el 95% de su peso volumtrico seco mximo AASHTO

estndar, procurando mantener su humedad + 2% de la humedad ptima.

9. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

Con base en los resultados obtenidos en los trabajos de exploracin, laboratorio y

de los anlisis efectuados se lleg a las siguientes conclusiones para el diseo de la

cimentacin de la estructura del proyecto, as como a las recomendaciones para su

correcta construccin desde el punto de vista de mecnica de suelos:

1. Para el Puente Huixtepec se llevaron a cabo un sondeo identificado como

SM-1 que alcanzo una profundidad de 11.50 m en el sondeo, con la finalidad

de poder determinar la cimentacin ms adecuada para esta estructura. En los

sondeos se llev a cabo un muestreo representativo obteniendo nicamente

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muestras alteradas mediante el muestreador del penetrmetro estndar (ASTM

D-1586) y el muestreador de barril doble giratorio con broca de diamante de dimetro NQ.

2. Tomando en cuenta el tipo y la magnitud de la estructura proyectada, as como

las propiedades del subsuelo encontradas en los dos sondeos realizados, se

determin que la solucin de cimentacin ms adecuada para los apoyos del

puente es mediante elementos desplantados superficialmente formados por

zapatas rectangulares (Estribos).

3. Para llevar a cabo los anlisis geotcnicos para resolver la cimentacin de este

puente se estableci una estratigrafa de clculo, la cual contiene todos los

datos y propiedades del subsuelo y que corresponde a la Fig. 6.

4. Se recomiendan zapatas rectangulares con anchos de base en un rango de

2.00 a 5.00 m por 12.00 m de largo de base, desplantadas a 3.00 m de

profundidad en relacin con el nivel actual del terreno natural. para ambos

Estribos (Elev. 347.00).

5. Aplicando la teora del Dr. Leonardo Zeevaert y considerando un factor de

seguridad de 3, se determin que la capacidad de carga admisible esttica del

terreno result 30.95 Ton/m2 y bajo acciones eventuales se incrementa a

40.23 Ton/m2, para ambos estribos. Lo que indica que el terreno presenta la

resistencia suficiente para los fines del proyecto.

6. Los anlisis de hundimientos permitieron obtener magnitudes variables entre

1.82 a 2.92 cm para todos los apoyos. Los hundimientos de tipo elstico bajo

acciones ssmicas se determinaron con una variacin de 1.36 a 1.71 cm. Con

los hundimientos as determinados se calcularon los mdulos de reaccin

vertical del subsuelo para ambos estribo, en el rango entre 1,027 a 1,647

Ton/m3 y el eventual, se determin entre 841 a 1,226 Ton/m3.

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Estos resultados se presentan de manera detallada en la Tabla 5. Por su parte

en la Fig. 7 se presenta la variacin de la capacidad de carga admisible

esttica y accidental, mientras que en la Fig. 8 se presenta la variacin del

hundimiento para las zapatas analizadas.

7. Se tiene una socavacin total de 0.21 m en el Estribo 1 y de 0.44 m en el

Estribo 2, por lo que se concluye que se resolvern mediante zapatas

rectangulares con un ancho mnimo de base de 2.00 m, desplantadas a 3.00 m

de profundidad en relacin con el nivel actual del terreno natural. para ambos

Estribos (Elev. 347.00) para el Puente Huixtepec.

8. Las actividades constructivas debern comenzar con la limpieza y despalme del

predio, el espesor de despalme en ambos estribos debe ser de 0.30 m. Con fines

de presupuesto a este material se le debe considerar un coeficiente de

abundamiento de 1.35 y se debe considerar en su totalidad como tipo A. El

material que se retire deber ser desperdiciado en un sitio previamente

autorizado por la Residencia de Construccin.

9. Las paredes de las excavaciones para alojar las cimentaciones de los apoyos

del puente efectuarse mediante taludes verticales hasta una profundidad de

4.00 m. si se observa inestabilidad de las paredes deber adoptarse un

taludes de 0.25:1(hor:ver)

10. Estas excavaciones debern permanecer abiertas el tiempo mnimo compatible

con las actividades de construccin; en el caso en que despus de realizadas

las excavaciones para alojar las cimentaciones el material que quede

descubierto se encuentre en un estado alterado se deber colocar una plantilla

de concreto simple de fc de 100 kg/cm2, con un espesor de 5.0 cm, para evitar

la erosin del material descubierto y a fin de que la cimentacin se apoye sobre

una superficie uniforme.

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Tambin se recomienda depositar el material producto de la excavacin a ms

de 1.00 m de separacin del hombro de la misma y no deber acumularse el

material con alturas mayores a 2.00 m.

El material producto de las excavaciones para el desplante de la cimentacin;

podr ser empleado para el relleno de las mismas, eliminando solo aquel que

pertenezca a la capa vegetal y al que se encuentre contaminado con

pedacera de concreto.

Las excavaciones necesarias debern permanecer abiertas el tiempo mnimo

compatible con las actividades de construccin.

11. Para los terraplenes de acceso se deber importar material de banco reportado

en este informe, el cual deber ser de buena calidad formado por la arena

limosa con grava, libre de basura o de partculas mayores a 76.2 mm (3); este

material deber compactarse hasta alcanzar el 95% de su peso volumtrico

seco mximo, PVSM, AASHTO estndar, procurando mantener su humedad

+2% de la ptima.

12. Dado que durante la ejecucin de los trabajos de campo se detect el nivel del

NAF a 0.40 m, se considerar la prevencin de bombas para el manejo de

agua del subsuelo, a menos que stas se realicen en poca de estiaje. Sin

embargo se deber de usar ataguas o costaleras para desviar el ro para poder

construir la cimentacin.

13. De acuerdo con los anlisis de estabilidad efectuados para los terraplenes de

acceso se llegaron a las siguientes conclusiones:

a) La magnitud del asentamiento bajo el cuerpo del terrapln result con

una variacin de 1.14 a 4.98 cm, el cual puede considerarse dentro de los

lmites aceptables.

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b) El talud de inclinacin 1.5:1.0 (hor:ver) es estable puesto que el factor de

seguridad mnimo result de 1.85, el cual es mayor al mnimo

recomendado de 1.50, por tanto los taludes de los terraplenes de acceso

pueden construirse con una inclinacin de 1.50:1.00 (hor:ver) de acuerdo

a las Normas de la SCT.

14. Para el diseo de los elementos de retencin (estribos) se recomienda emplear

los diagramas de empujes mostrados en la Fig. 9, as como los empujes

pasivos que se presentan en una tabla en el Captulo 7.

15. Para el diseo de los elementos de retencin (muros de retencin, en la

margen izquierda del rio, para el terrapln de acceso) se recomienda emplear

los diagramas de empujes mostrados en la Fig. 9, desplantados en la Elev.

351.00, en el estrato II, con una capacidad de carga de 30.00 Ton/m2. Las

paredes de las excavaciones para alojar la cimentacin del muro para el

terrapln de acceso, se efectuaran mediante taludes verticales hasta una

profundidad de 1.00 m. si se observa inestabilidad de las paredes deber

adoptarse un talud de 0.25:1(hor:ver), adems, debido a condiciones de

linderos y reduccin en las reas de trabajo para las construcciones, en los

cuales es recomendable apuntalar. Se utilizan tablones alrededor de la

excavacin unidos por medio de vigas perimetrales denominadas largueros

soportadas entre ellas por los puntales. Estos puntales pueden ser metlicos,

en madera.

16. Se recomienda que las actividades constructivas comiencen con el despalme y

retiro de la capa vegetal, que se considera con un espesor variable de 0.20 a

0.30 m, aunque en algunos sitios pudiera ser menor; este material se

considerar totalmente removido cuando el suelo est libre de basura, races o

de material de desperdicio. Este material se deber desperdiciarse en un sitio

que previamente haya sido autorizado. Con fines de presupuesto este material

se clasifica como tipo I en su totalidad y se recomienda considerar un

coeficiente de abundamiento de 1.35 en promedio.

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17) Una vez que se haya concluido el retiro de la capa vegetal se proceder abrir

caja para la construccin de las capas del pavimento. Una vez abierta la caja,

el material que quede descubierto deber drsele un tratamiento para mejorar

sus condiciones naturales. Este tratamiento implica a los 30.0 cm superficiales

de suelo, que debern removerse, mezclarse y compactarse hasta alcanzar el

95% de su PVSM AASHTO estndar.

Este tratamiento resulta muy importante, porque en las condiciones en las que

se encuentra el material pudiera presentarse la ruptura de su estructura,

generndose asentamientos pequeos que en suma pueden resultar en

hundimientos de mayor magnitud en la superficie del pavimento.

18) Para el diseo de los pavimentos se recomienda acudir a la estructuracin que

se recomienda en la Fig. 10 para pavimentos con superficie de rodamiento a

base de concreto asfltico.

19) Para la compactacin de las diferentes capas se recomienda el empleo de un

rodillo liso vibratorio de un peso de 12 Ton.

20) Durante las actividades constructivas se recomienda la presencia de un

ingeniero especialista en geotecnia para que resuelva situaciones no

contempladas en el alcance de este estudio.

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REFERENCIAS

Ref. 1 ASTM. American Society for Testing and Materials, Vol. III, 1991.

Ref. 2 Secretara de Recursos Hidrulicos, Manual de Mecnica de Suelos,

Segunda Edicin, Mxico, 1970.

Ref. 3 Terzaghi K., y Peck, R. Mecnica de Suelos en la Ingeniera Prctica, 1955.

Ref. 4 Zeevaert L., Foundation Engineering For Difficult Subsoil Conditions,

Editorial Van Nostrand Reinhold, 2nd. Edition, New York, 1982.

Ref. 5 Bowles, J.E., Foundation Analysis and Design, Fifth Edition, Editorial Mc

Graw Hill Book Co., 1996.

Ref. 6 J. Damy Rios y C. Casales G., Soil Stresses Under a Polygonal Area Uniformly

Loaded, Proceedings of the Eleventh International Conference on Soil

Mechanics and Foundation Engineering, San Francisco, USA, August 1985.

Ref. 7 Janbu, N., Stability Analysis of Slopes Whit Dimensionless Parameters,

Prentice Hall, Harvard University, Cambridge, Mass, Harvard Series No. 46

(1954).

Ref. 8 Secretaria de Comunicaciones y Transportes, Libro Proyecto, Tema: Carreteras,

Parte: 6 Proyecto de Puentes y Estructuras, Ttulo: 01 Proyectos de Nuevos

Puentes y Estructuras Similares, Captulo: 005 Sismo, Mxico, 15 de Octubre

de 2001.

Ref. 9 Departamento del Distrito Federal, Normas Tcnicas Complementarias Para

Diseo y Construccin de Cimentaciones, Gaceta Oficial del Departamento del

Distrito Federal, 2005.

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Ref. 10 Departamento del Distrito Federal, Normas Tcnicas Complementarias Para

Diseo por Sismo, Gaceta Oficial del Departamento del Distrito Federal, 2005.

Ref. 11 Instituto de Ingeniera, Socavacin en Cauces Naturales, J. A. Maza A.,

Mxico, 1968.

Ref. 12 Corro S. Magallanes R., Prado G., Instructivo Para Diseo Estructural de

Pavimentos Flexibles Para Carreteras, Series del Instituto de Ingeniera, No.

444, Noviembre, 1981.

Ref. 13 Secretara de Comunicaciones y Transportes, Reglamento Sobre el Peso,

Dimensiones y Capacidad de los Vehculos de Autotransporte que Transitan

en Los Caminos y Puentes de Jurisdiccin Federal, Diario Oficial de la

Federacin del 25 de Enero de 1994.

Ref. 14 Instituto Mexicano del Transporte, Anlisis de Los Coeficientes de Dao

Unitarios Correspondientes a Los Vehculos Autorizados en la Red Nacional

de Carreteras Mexicanas, Publicacin Tcnica No. 6, Quertaro, Qro.




LISTA DE TABLAS

Tabla 1 Principales Caractersticas de los Sondeos Realizados Para el Estudio de Geotecnia del Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

Tabla 2 Relacin de Ensayes de Laboratorio Efectuados a las Muestras de

Suelo Recuperadas en los Sondeos Efectuados. Estudio de Geotecnia del Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

Tabla 3 Resumen de Resultados de los Ensayes de Laboratorio Efectuados a

las Muestras de Suelo Recuperadas en el Sitio del Sondeo SM-1. Estudio de Geotecnia del Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

Tabla 4 Resumen de Resultados de los Ensayes de Laboratorio Efectuados a

las Muestras de Suelo Recuperadas en el Sitio del Sondeo PCA-1. Estudio de Geotecnia del Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

Tabla 5 Resumen de Resultados de los Anlisis Geotcnicos Para

Cimentaciones Superficiales a Base de Zapatas Rectangulares, Para los Estribos. Estudio de Geotecnia del Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

Tabla 6 Clculo de Ejes Equivalentes por el Mtodo del Instituto de Ingeniera

de la UNAM para el Estudio de Geotecnia del Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

Tabla 1

ALTERADO INALTERADO BARRIL AVANCEm m m m ALTERADAS INALTERADAS BARRIL m m m m

SM-1 10.60 0.96 8.80 0.40 9 - 6 9.64 - 8.80 0.96 06-Ago-12 07-Ago-12

PCA-1 1.20 0.80 2 07-Ago-12 07-Ago-12

11.80 m

NOTAS:

(1) En relacin con el nivel actual del terreno natural.

(2) El muestreo realizado en el sondeo profundo fue de penetracin estndar.

N. D. No se detect

LONGITUD DE

BARRIL NQSONDEO N y Tipo

LONGITUD DE AVANCE CON

BROCA TRICNICA INICIO TRMINO

LONGITUD DE MUESTREO

Principales Caractersticas de los Sondeos Realizados Para el Estudio de Geotecnia del Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

FECHAS DE EJECUCIN

Longitud de Perforacin

MUESTREO EN SONDEOS PROFUNDOS (2)NIVEL DE AGUAS FRETICAS

PROFUNDIDAD FINAL

(1) NMERO DE MUESTRAS

Tabla 2

SONDEO W qu PV Lw,Lp G y F Dr

Pba Pba Pba Pba Pba Pba

SM-1 12 2 2 4 7 -PCA-1 2

SUBTOTALES 14 2 2 4 7 -

Definicin de Ensayes:

W = Contenido de agua y clasificacinqu = Compresin simplePv = Peso volumtrico

Lw,Lp = Lmites de consistenciaG = Granulometra por mallasF = Finos por lavado

ENSAYES NDICE

Relacin de Ensayes de Laboratorio Efectuados a las Muestras de Suelo Recuperadas en los Sondeos Efectuados. Estudio de Geotecnia del Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

PROFUNDIDAD MUESTRA SUCS N W Finos Arena Grava LL LP IP qu PV

m No Golpes % % % % % % % kg/cm2 Ton/m3

0.00 - 0.60 1 SM 31 9.30 12.06 73.84 14.100.60 - 1.20 2 SM 39 26.55 9.30 90.70 0.001.20 - 2.70 3 CL BARRIL2.70 - 3.30 4 CL 25 19.84 30.08 16.87 13.213.30 - 3.90 5 CL >50 9.09 57.82 37.21 4.973.90 - 4.50 6 CL >50 8.84 30.99 16.67 14.324.50 - 6.20 7 CL BARRIL6.20 - 6.80 8 CL >50 11.99 91.11 8.89 31.90 17.42 14.486.80 - 7.80 9 CL BARRIL7.80 - 8.40 10 CL >50 14.20 82.07 17.93 33.33 17.54 15.798.40 - 9.50 11 Gr BARRIL 652.80 2.3639.50 - 10.00 12 Gr BARRIL10.00 - 11.50 13 Gr BARRIL 688.50 2.392

Definicin de Parmetros:

w = Contenido de agua qu = Compresin simple

G = Contenido de grava y/o grumos Pv = Peso volumtrico

A = Contenido de arenaF = Contenido de finos

LL = Lmite lquidoLP = Lmite plsticoIP = Indice de plasticidad

Tabla 3 Resumen de Resultados de los Ensayes de Laboratorio Efectuados a las Muestras de SueloRecuperadas en el Sitio del Sondeo SM-1. Estudio de Geotecnia del Puente y sus Accesos "Huixtepec,ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado deGuerrero.

PROFUNDIDAD MUESTRA SUCS N W Finos Arena Grava LL LP IP qu PV

m No Golpes % % % % % % % kg/cm2 Ton/m3

0.00 - 0.80 1 SM 10.88 18.25 81.750.80 - 1.20 2 CL 22.95 81.67 18.33

Definicin de Parmetros:

w = Contenido de agua qu = Compresin simple

G = Contenido de grava y/o grumos Pv = Peso volumtrico

A = Contenido de arenaF = Contenido de finos

LL = Lmite lquidoLP = Lmite plsticoIP = Indice de plasticidad

Tabla 4 Resumen de Resultados de los Ensayes de Laboratorio Efectuados a las Muestras de SueloRecuperadas en el Sitio del Sondeo PCA-1. Estudio de Geotecnia del Puente y sus Accesos "Huixtepec,ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado deGuerrero.

Tabla 5

PROFUNDIDAD HUNDIMIENTOS PROBABLES (4)MDULO DE REACCIN

VERTICALDIMENSIONES

DE LA CIMENTACIN

DE DESPLANTE ADMISIBLE

ESTTICA

ADMISIBLE ACCIONES

EVENTUALESTOTAL ss ESTTICO ACCIONES EVENTUALES

(1) (2) (3) (5)m x m m Ton/m2 Ton/m2 Ton/m2 cm cm Ton/m3 Ton/m3 m

2.00 x 12.00 31 40 1.82 1.3590 1647.9 1226.6

2.50 x 12.00 31 40 2.05 1.4340 1464.0 1119.5

3.00 x 12.00 31 40 2.28 1.5010 1317.0 1032.0

3.50 x 12.00 31 40 2.39 1.5610 1254.0 986.5

4.00 x 12.00 31 40 2.60 1.6160 1152.0 924.2

4.50 x 12.00 31 40 2.82 1.6660 1065.4 870.3

5.00 x 12.00 31 40 2.92 1.7110 1026.8 841.7

NOTAS:

(1) En relacin con el nivel del terreno actual.

(2) Incluye un factor de seguridad de 3.

(3) Resulta 30 % mayor que la esttica.

(4) Estos hundimientos se calcularon considerando que acta la presin de trabajo.

(5) Hundimiento total de tipo elstoplstico bajo los elementos de cimentacin

ss Hundimiento que se generar durante un evento ssmico.

AMBOS ESTRIBOS

(ELEV. 347.00 m)30.00

SOCAVACION TOTAL

Resumen de Resultados de los Anlisis Geotcnicos Para Cimentaciones Superficiales a Base de Zapatas Rectangulares, Para los Estribos. Estudio de Geotecnia del Puente La Guadalupe S/C Huixtepec-La Concepcin, en el Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

PRESIN DE TRABAJO

CAPACIDAD DE CARGA

ESTRIBO 1 0.21 m Y ESTRIBO 2 0.44

m

COEFICIENTES DE DAO

Carpeta y Base S/Base y Terr. S/Base y Terr. Carpeta Subbase y Subbase y

CARGADOS O VACIOS z = 0 cm z = 30 cm z = 60 cm y Base Terraceras Terraceras

A2 Cargados. 1.0 0.3900 0.004 0.000 0.000 0.0016 0.0000 0.0000

0.3900 Vacos. 0.0 0.0000 0.004 0.000 0.000 0.0000 0.0000 0.0000

A'2 Cargados. 1.0 0.3900 0.536 0.023 0.015 0.2090 0.0090 0.0059

0.3900 Vacos. 0.0 0.0000 0.536 0.000 0.000 0.0000 0.0000 0.0000

B2 Cargados. 1.0 0.0600 2.000 2.457 2.939 0.1200 0.1474 0.1763

0.0600 Vacos. 0.0 0.0000 2.000 0.502 0.443 0.0000 0.0000 0.0000

C2 Cargados. 1.0 0.0900 2.000 2.457 2.939 0.1800 0.2211 0.2645

0.0900 Vacios 0.0 0.0000 2.000 0.028 0.014 0.0000 0.0000 0.0000

C3 Cargados 1.0 0.0100 3.000 2.457 2.940 0.0300 0.0246 0.0294

0.0100 Vacios 0.0 0.0000 3.000 0.039 0.023 0.0000 0.0000 0.0000

T3S2 Cargados 1.0 0.0300 5.000 4.747 5.761 0.1500 0.1424 0.1728

0.0300 Vacios 0.0 0.0000 5.000 0.040 0.023 0.0000 0.0000 0.0000

T3S3 Cargados 1.0 0.0300 6.000 4.746 5.758 0.1800 0.1424 0.1727

0.0300 Vacios 0.0 0.0000 6.000 0.040 0.023 0.0000 0.0000 0.0000

1.0000 1.0000 Ejes equivalentes para trnsito unitario 0.8706 0.6869 0.8217

TDPA (2012) 2,000 TDPA Inicial en el carril de Proyecto 1000 1000 1000

Coef. De distr. 0.50 3.5

10 4,282 4,282 4,282 3,727,873 2,941,192 3,518,357

15 CT = 7,043 7,043 7,043 6,131,569 4,837,643 5,786,959

20 10,322 10,322 10,322 8,986,406 7,090,033 8,481,347

PERIODO DE DISEO

EJES EQUIVALENTES

COMPOSICION VEHICULAR EN PORCENTAJE

COEFICIENTE DE DISTRIBUCION DE VEHICULOS CARGADOS O VACIOS

COMPOSICION DEL TRANSITO

Tabla 6 Clculo de Ejes Equivalentes por el Mtodo del Instituto de Ingeniera de la UNAMpara el Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de

Ometepec, Estado de Guerrero.

No. DE EJES SENCILLOS EQUIVALENTES DE 8.2 TON.

Tasa de crec. anual %




LISTA DE FIGURAS

Fig. 1 Ubicacin General del Proyecto para el Estudio de Geotecnia del Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

Fig. 2 Croquis de Localizacin de los Sondeos Realizados Para el

Estudio de Geotecnia del Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

Fig. 3 Perfil Estratigrfico del Sondeo SM-1. Fig. 4 Perfil Estratigrfico del Sondeo PCA-1. Fig. 5 Corte Estratigrfico del subsuelo del Estudio de Geotecnia del Puente y

sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

Fig. 6 Estratigrafa Simplificada Para la Ejecucin de Anlisis Geotcnicos

Para el Estudio de Geotecnia del Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

Fig. 7 Grficas de Capacidad de Carga de Cimentaciones Superficiales para el


Fig. 8 Grficas de Hundimientos Para Cimentaciones Superficiales para el


Fig. 9 Diagramas de Empujes de Suelo Actuando Contra las Paredes de los

Estribos del Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.




Fig. 10 Estructura del Pavimento para los Accesos del Puente y sus Accesos

"Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

FIGURA 1 LOCALIZACION DEL SITIO DE PROYECTO

SITIO DE PROYECTO

FIGURA 2 Croquis de Localizacin de los Sondeos Realizados para el Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

PI-3

PI-4

PI-5

PI-6

BN-1BN-2

BN-3

BN-4

FIGURA 5 Corte Estratigrfico del Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec- La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

I

II

III

II

III

II

III

I

I II III

Figura 6 Estratigrafa Simplificada Para la Ejecucin de Anlisis Geotcnicos Para el Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de

Ometepec, Estado de Guerrero.

Descripcin y Clasificacin SUCS

Estrato No.

di N 0 cu Kvp c* cm Golpes Ton/m3 Ton/m2 Grados Ton/m2 -- --

Arena fina media y gruesa poco limosa caf claro con boleos, de compacidad compacta a muy compacta. (SM) 1.20 m

I 120 31 a>50 1.685

0.822

1.644

30.00 3.00 0.55 1.50

Arcilla poco limosa caf claro con poca arena fina, de consistencia muy dura. (CL) con estratificaciones de boleos empacados en arcilla arenosa caf claro con pocas gravas. 8.40 m

II 720 >50 1.755 4.362

7.080

10.00 15.00 0.55 1.50

Roca de granito, gris claro, muy fracturada, de compacidad media a alta. (Gr) 11.50 m

III 310 >50 2.363 9.197

11.315

0.00 1478.00 0.25 1.15

Fig. 7 Grficas de Capacidad de Carga de Cimentaciones Superficiales para el Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

0.00

10.00

20.00

30.00

40.00

50.00

60.00

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00

C

A

P

A

C

I

D

A

D

D

E

C

A

R

G

A

A

D

M

I

S

B

L

E

,

E

N

T

o

n

/

m

2

ANCHO DE LA BASE, EN m

ZAPATAS RECTANGULARES

LA CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE SE RESTRINGE A 30.00 Ton/m2 , LA CUAL ES IGUAL A LA CARGA DE TRABAJO.

Df = 3.00 m.

ESTTICA

ACCIDENTAL

ZAPATAS RECTANGULARES

4.00

5.00

HUNDIMIENTO TOTAL

2.00

3.00

4.00

N

D

I

M

I

E

N

T

O

S

,

e

n

c

m

0 00

1.00

2.00

H

U

N

D

I

M

I

Df = 3.00 m.

0.000.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00


N.T.N.= A NIVEL DE TERRENO NATURAL

Fig. 8 Grficas de Hundimientos Para Cimentaciones Superficiales para el Puente y sus Accesos "Huixtepec, ubicado en el


Fig. 8 Grficas de Hundimientos Para Cimentaciones Superficiales para el Puente y sus Accesos Huixtepec , ubicado en elKm. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.








ANEXO I (Registros de Exploracin)

SEPTIEMBRE DEL 2012


ESTUDIOSYPROYECTOS,SUPERVISION,CONSULTORIAYCONSTRUCCIONESENGENERAL .

REPORTE DIARIO DE PERFORACINOBRA: Puente Huixtepec COORDENADAS: X Y Z

LOCALIZACIN FECHA DE INICIO: 03/08/2012 Hrs.POZO N SM-1 TERMINACIN: 04/08/2012 Hrs.

TIPO DE SONDEO:PERFORADORA: LONG YEAR 34 BOMBA: MOYNO 3L6

TIPO DE RQDMUESTRA HERRAMIENTA %

N CLASIFICACIN Y OBSERVACIONESCR%

INICIAL FINAL AVANCE m % (DEERE) 15 cm 30 cm 15 cm MUESTREO1 0.00 0.60 0.60 0.45 75 4 31 19 T.P. ARENA FINA MEDIA Y GRUESA POCO LIMOSA CAF CLARO CON BOLEOS2 0.60 1.18 0.58 0.40 67 9 39 50/13 T.P. ARENA FINA MEDIA Y GRUESA POCO LIMOSA CAF CLARO CON BOLEOS

1.18 1.20 0.02 B.T. AVANCE CON BROCA TRICONICA DE 2 15/16" DE DIAMETRO1.20 1.20 0.00 0.00 0 50/0 T.P. REBOTE DE MARTINETE

3 1.20 2.70 1.50 0.24 16 B.N.Q. BOLEOS EMPACADOS EN ARCILLA ARENOSA CAF CLARO CON POCAS GRAVAS4 2.70 3.30 0.60 0.45 75 4 25 30 T.P. ARCILLA POCO LIMOSA CAF CLARO CON POCA ARENA FINA5 3.30 3.70 0.40 0.35 58 27 50/25 T.P. ARCILLA POCO LIMOSA CAF CLARO CON POCA ARENA FINA

3.70 3.90 0.20 B.T. AVANCE CON BROCA TRICONICA DE 2 15/16" DE DIAMETRO6 3.90 4.17 0.27 0.26 43 27 50/12 T.P. ARCILLA POCO LIMOSA CAF CLARO CON POCA ARENA FINA


7 4.50 6.20 1.70 0.50 29 B.N.Q. BOLEOS EMPACADOS EN ARCILLA ARENOSA CAF CLARO CON POCAS GRAVAS8 6.20 6.49 0.29 0.19 32 27 50/14 T.P. ARCILLA POCO LIMOSA CAF CLARO CON POCA ARENA FINA


9 6.80 7.80 1.00 0.10 10 B.N.Q. BOLEOS EMPACADOS EN ARCILLA ARENOSA CAF CLARO CON POCAS GRAVAS10 7.80 7.93 0.13 0.13 22 50/13 T.P. ARCILLA POCO LIMOSA CAF CLARO CON POCA ARENA FINA

7.93 8.40 0.47 B.T. AVANCE CON BROCA TRICONICA DE 2 15/16" DE DIAMETRO8.40 8.40 0.00 0 0 50/0 T.P. REBOTE DE MARTINETE

11 8.40 9.50 1.10 0.15 14 B.N.Q. 14 ROCA DE GRANITO GRIS CLARO MUY FRACTURADA9.50 9.50 0.00 0 0 50/0 T.P. REBOTE DE MARTINETE

12 9.50 10.00 0.50 0.12 24 B.N.Q. 24 ROCA DE GRANITO GRIS CLARO MUY FRACTURADA13 10.00 11.50 1.50 0.67 45 B.N.Q. 45 ROCA DE GRANITO GRIS CLARO MUY FRACTURADA

Nivel Frtico (m): 1.00 m Turno de: Hrs. Profund. del proyecto: 10.00 m.Observaciones generales: MARGEN DERECHA Profundidad real: 11.50 m.

Operador: Leonardo Sanchez A.Supervisor: Ing. Vctor Villa Pastn

Ademe (m): Reviso: Ing. Marcial Soto MirandaFecha: 10/08/2012

BARRIL NQBARRIL NQ

BARRIL NQ

AVANCE

AVANCE

AVANCE

BARRIL NQ

BARRIL NQ

N DE GOLPES EN

PENETRACIN ESTNDARPESO DEL MARTILLO 64kg

ALTURA DE CAIDA 75cmPROFUNDIDAD

m.RECUPERACIN

AVANCE

S/C Huixtepec-La Concepcin, en el Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

MIXTO

AVANCE

BARRIL NQ








ANEXO II (Resultados de Laboratorio)

SEPTIEMBRE DEL 2012

RFC.RUPM7406025Y8CURPRUPM740602HGRZNR07

PROYECTO:

SONDEO: SM-1

Muestra Profundidad Tara tara Wh+t Ws+t w TORC. C L A S I F I C A C I O NN m. N gr. gr. gr. % kg/cm1 0.00 149 25.30 100.50 94.10 9.30 ARENA FINA MEDIA Y GRUESA POCO LIMOSA CAF CLARO CON BOLEOS

0.602 0.60 38 27.00 120.90 101.20 26.55 ARENA FINA MEDIA Y GRUESA POCO LIMOSA CAF CLARO CON BOLEOS

1.183 1.20 BOLEOS EMPACADOS EN ARCILLA ARENOSA CAF CLARO CON POCAS GRAVAS

2.704 2.70 187 23.90 111.50 97.00 19.84 ARCILLA POCO LIMOSA CAF CLARO CON POCA ARENA FINA

3.30

MARCELINORUIZPINEDA

Puente "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

5 3.30 78 25.30 128.50 119.90 9.09 ARCILLA POCO LIMOSA CAF CLARO CON POCA ARENA FINA3.70


7 4.50 BOLEOS EMPACADOS EN ARCILLA ARENOSA CAF CLARO CON POCAS GRAVAS6.20


9 6.80 BOLEOS EMPACADOS EN ARCILLA ARENOSA CAF CLARO CON POCAS GRAVAS7.80


11 8.40 FRAGMENTOS DE NUCLEO GRIS CON TAMAOS DE 15 CM. R.Q.D. = 14 %9.50



RFC.RUPM7406025Y8CURPRUPM740602HGRZNR07

PROYECTO:

SONDEO: PCA-1

Muestra Profundidad Tara tara Wh+t Ws+t w TORC. C L A S I F I C A C I O NN m. N gr. gr. gr. % kg/cm1 0.00 51 25.00 210.50 192.30 10.88 ARENA FINA MEDIA Y GRUESA POCO LIMOSA CAF CLARO CON BOLEOS

0.802 0.80 27 25.50 185.70 155.80 22.95 ARENA FINA MEDIA Y GRUESA POCO LIMOSA CAF CLARO CON BOLEOS

1.20

MARCELINORUIZPINEDA


Proyecto:

Sondeo Muestra Profundidad Ws.+tara Ws. lavado W. tara W total del W finos % finosm. gr. + tara gr. material

SM-1 8 6.20-6.80 118.70 33.60 25.30 93.40 85.10 91.11

10 7.80-8.40 106.20 40.30 25.90 80.30 65.90 82.07

PCA-1 1 0.00-0.80 184.30 155.30 25.40 158.90 29.00 18.25

2 0.80-1.20 125.80 42.90 24.30 101.50 82.90 81.67


PORCENTAJE DE FINOS


PROYECTO:

SONDEO: SM-1 PROFUND.: 0.00-0.60 m.MUESTRA: M-1

DATOS:W TARA: 25.30 Gr Ws+T 94.10 Gr

Ws: 68.80 GrMALLA N W RET. Gr P.RET. % A. PASA %

3"2"

1 1/2"1

3/4"1/2"3/8"1/4" 3.70N4" 1.40 85.90

10.00 5.90 77.3320.00 13.50 19.62 57.7040.00 13.40 19.48 38.2360.00 5.00 7.27 30.96

100.00 8.50 12.35 18.60200.00 4.50 6.54 12.06

PASA 200 8.30 12.06 0.00SUMA 68.80 0.00 0.00GRAVA 14.10 %ARENA 73.84 %FINOS 12.06 % SUMA= 100.00 % 100% 90Q 80U 70E 60 50P 40A 30S 20A 10

0200 100 60 40 20 10 4 3/8" " 1"1 2"

MALLAS

2.10

2.038.58

96.9593.312.50

3.053.635.38 87.94

100.00


ANLISIS GRANULOMTRICO


PROYECTO:




3"2"

1 1/2"1

3/4"1/2"3/8"1/4"N4" 100.00

10.00 0.50 99.3320.00 5.30 7.14 92.1840.00 23.70 31.94 60.2460.00 15.90 21.43 38.81

100.00 15.50 20.89 17.92200.00 6.40 8.63 9.30


0200 100 60 40 20 10 4 3/8" " 1"1 2"

MALLAS




0.67

PROYECTO:




3"2"

1 1/2"1

3/4"1/2"3/8"1/4" 2.10N4" 2.60 95.03

10.00 8.10 86.4720.00 10.40 10.99 75.4840.00 10.10 10.68 64.8060.00 2.20 2.33 62.47

100.00 2.40 2.54 59.94200.00 2.00 2.11 57.82


0200 100 60 40 20 10 4 3/8" " 1"1 2"

MALLAS

2.22 97.78




2.758.56

100.00

SONDEO N: SM-1 MUESTRA: M-4 PROF.: 2.70-3.30 m.

DESCRIPCION DEL MATERIAL: ARCILLA POCO LIMOSA CAF CLARO

LIMITE LIQUIDO

N GOLPES N tara Wh+T Ws+t Wt W%

34 97 19.40 15.47 2.20 29.62

26 118 19.10 15.20 2.20 30.00

18 119 19.30 15.30 2.20 30.53

10 136 19.00 15.00 2.20 31.25

LIMITE PLASTICO

23 6.60 6.00 2.20 15.79

14 6.90 6.20 2.30 17.95

CONTRACCION LINEAL


LIMITES DE CONSISTENCIA

PROYECTO: Puente "Huixtepec, ubicado en el Km. 1+500, sobre el Camino: Huixtepec-La Concepcin, Municipio de Ometepec, Estado de Guerrero.

barra n lec.inic. lec.final C.L. (%)

L.L. L.P. I.P. S.U.C.S30.08 16.87 13.21 CL

5 10 20 25 30 40 50 29.50

29.70

29.90

30.10

30.30

30.50

30.70

30.90

31.10

31.30

31.50

CO

NTE

NID

O D

E A

GU

A (

W%

)

NUMERO DE GOLPES


DESCRIPCION DEL MATERIAL: ARCILLA ARENOSA CAF GRISACEO

LIMITE LIQUIDO


34 135 20.00 15.80 2.10 30.66

25 121 19.70 15.56 2.20 30.99

18 145 19.60 15.45 2.20 31.32

10 149 20.40 16.00 2.20 31.88

LIMITE PLASTICO

45 6.70 6.10 2.20 15.38

10 6.80 6.10 2.20 17.95

CONTRACCION LINEAL





L.L. L.P. I.P. S.U.C.S30.99 16.67 14.32 CL

5 10 20 25 30 40 50 30.50

30.70

30.90

31.10

31.30

31.50

31.70

31.90

CO

NTE

NID

O D

E A

GU

A (

W%

)

NUMERO DE GOLPES


DESCRIPCION DEL MATERIAL: ARCILLA POCO LIMOSA CAF GRISACEO

LIMITE LIQUIDO


35 134 19.30 15.24 2.30 31.38

27 94 19.20 15.10 2.20 31.78

19 47 19.00 14.90 2.20 32.28

11 125 19.50 15.20 2.10 32.82

LIMITE PLASTICO

104 6.20 5.60 2.30 18.18

26 6.40 5.80 2.20 16.67

CONTRACCION LINEAL





L.L. L.P. I.P. S.U.C.S31.90 17.42 14.48 CL

5 10 20 25 30 40 50 31.00

31.20

31.40

31.60

31.80

32.00

32.20

32.40

32.60

32.80

33.00

CO

NTE

NID

O D

E A

GU

A (

W%

)

NUMERO DE GOLPES


DESCRIPCION DEL MATERIAL: ARCILLA POCO LIMOSA CAF

LIMITE LIQUIDO


35 80 19.40 15.15 2.30 33.07

25 12 19.30 15.00 2.10 33.33

18 21 19.00 14.75 2.10 33.60

10 139 19.50 15.10 2.10 33.85

LIMITE PLASTICO

78 6.40 5.80 2.20 16.67

4 6.70 6.00 2.20 18.42

CONTRACCION LINEAL





L.L. L.P. I.P. S.U.C.S33.33 17.54 15.79 CL

5 10 20 25 30 40 50 33.00

33.10

33.20

33.30

33.40

33.50

33.60

33.70

33.80

33.90

34.00

CO

NTE

NID

O D

E A

GU

A (

W%

)

NUMERO DE GOLPES

MARCELINORUIZPINEDA RFC.RUPM7406025Y8CURPRUPM740602HGRZNR07


PESO VOLUMETRICO NATURAL

PROYECTO:

MUESTRA MUESTRA Wm Wmp Wmps Vmp Wp Vp Vm PvnNo. No. (grs) (grs) (grs) (cm3) (grs) (cm3) (Ton/m3)

SM-1 M-11 387.3 387.60 223.40 164.20 0.30 0.31 163.89 2.363

SM-1 M-13 394.7 395.00 229.70 165.30 0.30 0.31 164.99 2.392

PESO VOLUMETRICO NATURAL


MARCELINORUIZPINEDA RFC.RUPM7406025Y8CURPRUPM740602HGRZNR07


COMPRESION SIMPLE EN ROCA

PROYECTO:

SONDEO MUESTRA PESO h Carga A qu(g) (cm) (cm) (kg) (cm2) (kg/cm2)

SM1 M11 387.3 4.7 8 11325 17.35 652.8

SM1 M13 394.7 4.7 8 11945 17.35 688.5

COMPRESIONSIMPLE







SOBRE EL CAMINO: HUIXTEPEC-LA CONCEPCIN, MUNICIPIO DE OMETEPEC, ESTADO DE G

geotecnia puente huixtepec

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