GENERALIDADES DE LOS PILOTES

Asignatura:

CIMENTACIONES

Presentado por:

DANIEL GOMEZANGIE VANESSA GUARNIZOLEIDY CAROLINA HERNANDEZANDRES FELIPE PINTO

Presentado a:

Ing. LUZ MARINA TORRADO

UNIVERSIDAD PONTIFICIA BOLIVARIANABUCARAMANGA

2015GENERALIDADES DE LOS PILOTES

Son piezas largas, cilndricas o prismticas que penetran a travs de un suelo de baja capacidad portante con el fin de transmitir las cargas a una zona con mayor capacidad portante. Los pilotes son considerados cimentaciones profundas.

Sus dimensiones estn determinados por la naturaleza de los estratos del terreno, mientras que si son prefabricados o in situ estn condicionados por las condiciones econmicas y prcticas.

La penetracin en el suelo se efecta:1. Percusin para todos los tipos de pilotes.2. Modelo para pilotes de hormign.3. Atornillamiento en el caso de pilotes de hormigos o metlicos.

Forma de trabajar de los pilotes:

Pilotes resistentes por efecto de Punta: Cuando la zona portante est formado por terreno rocoso o una mezcla de arena y grava (es decir material resistente), la carga soportada es transmitida por su punta a un estrato firme.

Pilotes resistentes por efecto lateral: (son considerados pilotes flotantes), estos aparecen cuando el pilote no alcanza un estrato resistente, trabajan por friccin y la carga de la estructura es soportada por los esfuerzos cortantes generados a lo largo de la superficie lateral del pilote.

Pilotes resistentes por esfuerzo lateral y a su vez por efecto punta: Para esto es necesario conocer el subsuelo utilizado para la cimentacin, se encuentra pilotes flotantes en la parte superior y que transmiten la carga a un terreno ms resistente. Para realizar este tipo de pilotes se deben realizar sondeos y completar con ensayos de laboratorio para determinar las caractersticas del subsuelo, a saber:

1. Peso especifico2. Angulo de rozamiento3. Cohesin

La capacidad portante de un terreno es lo ms importante para determinar si el suelo debe soportar la carga de uno o un grupo de pilotes.Los materiales empleados en los pilotes son: madera, hormign armado o pretensado, acero.PILOTES EN MADERA

Son los ms antiguos utilizados por el hombre pre-histrico, en los romanos hincar pilotes era un arte bien establecido. Actualmente solo se utilizar para condiciones particulares como provisionales o por economa.

PARTES QUE CONSTITUYEN UN PILOTE DE MADERA: Cabeza, fruste, punta:

Cabeza: es la extremidad superior del pilote, recibe los golpes y tiende aplastarse y hendirse y tiene el peligro de astillarse, para ello se introduce en caliente se introduce sobre la periferia un anillo de hierro para reforzar las fibras.

Punta: en contacto permanente con el suelo, tiene la tendencia a disgregarse en el hincado para ello se protege con azuche metlico.

El azuchamiento: la punta del azuche debe estar en el eje del pilote para evitar desviaciones durante el hincado.Las figuras muestran diferentes tipos de azuches:Ilustracin 1. Partes de Pilote de madera

Figura 1.1. Azuchamiento

CARACTERISTICAS DE LOS PILOTES DE MADERA:

I. El pilote debe cortarse siguiendo las fibras de la madera, debe estar libre de grietas, nudos viciosos, o cualquier otro defecto que comprometa su resistencia.II. La lnea formada uniendo el centro de la cabeza con el centro de la punta, debe pasar por el interior de la fuste, la fuste no debe ser muy delgada; el dimetro de la seccin ms delgada no debe ser inferior a 2/3 del dimetro de la seccin ms gruesa.III. La flecha no debe sobrepasar el 1/100 de la longitud.IV. El dimetro en centro del pilote debe estar comprendido entre 1/30 (terrenos resistentes) y 1/40 (terrenos blandos).

PROTECCION DE LOS PILOTES DE MADERA:

Proteccin mecnica mediante recubrimiento del pilote: Se utilizan chapas de hierro, acero, zinc o cobre fijadas al pilote para protegerlos durante un tiempo largo, sin embargo estos se corroen.A veces se recubren con clavos de madera de cabeza ancha, preferiblemente de forma cuadrada.

Proteccin qumica mediante creosota: la aplicacin de creosota prolonga la duracin de los pilotes de 15 a 30 aos.CUADRO DE DIMENSIONES DE LOS PILOTES DE MADERA:

Tabla 1

PILOTES EN METALICOS

Los pilotes metlicos empezaron a emplearse a partir de 1890, en ellos la seccin metlica absorbe ntegramente los esfuerzos a los que estn sometidos; los perfiles enI son utilizados en Amrica para cimentacin de rascacielos y los de forma tubular en Alemania para trabajos martimos.

VENTAJAS:

Resistencia elevada a la compresin y a la flexin. Alcanzan grandes profundidades mediante la soldadura. Posibilidad de atravesar estratos resistentes.

PILOTES METALICOS HINCADOS:

I. Perfiles circulares: con dimetros entre 20 y 100 cm soldados por testa a medida que se hincan, la longitud oscila entre 8 y 12 m y la mxima utilizada es de 35 m.II. Perfiles en I: Absorben los esfuerzos horizontales aunque estn producidos por sismos, penetran en suelos duros con un esfuerzo mnimo y en un tiempo corto. Estos pilotes se pueden unir mediante remachadas o soldadura hasta alcanzar 60 m de longitud.III. Pilotes metlicos Drilled-in-Caisson: Para cargas concentradas elevadas, estos resultan de la incorporacin de un pilote en I en un pilote entubado.Estos pilotes pueden soportar entre 300 a 1000 toneladas y deben empotrarse siempre en roca.IV. Pilotes tubulares: Se obtienen soldando entre si perfiles de plancha de acero, estos se hincan con su parte extrema abierta o cerrada, los abiertos son ms fciles de reparar pero los cerrados pueden rellenarse de hormign.

PILOTES METALICOS DE ROSCADOS:

I. Pilotes de disco: Terminan en su base con un disco metlico constituido por un plato circular con la finalidad de aumentar la superficie portante. Los dimetros radiales oscilan entre 0,5 y 1,2 m; el disco esta reforzado por nervios radiales en su parte inferior.Estos pilotes solo pueden usarse en terrenos arenosos.

II. Pilotes de rosca: Terminan en su parte inferior por un tornillo de Arqumedes que aumenta la superficie portante. El atornillamiento se realiza elctricamente, estos pilotes se utilizan cuando la estructura es tambin metlica y los apoyos son pilas metlicas en prolongacin de los pilotes.Figura 1.2 Pilotes metlicos

PILOTES EN HORMIGON

Estos pilotes de hormign pueden ser prefabricados o In situ.

Los prefabricados utilizan refuerzo para proporcionar resistencia al momento flexionante que aparece durante su manipulacin, transporte, carga vertical y el momento flexionante causado por carga lateral. Su seccin transversal se da en forma cuadrada u octagonal.Los pilotes son fabricados a las longitudes diseadas y curados antes de transportarlos a sus sitios de trabajo, estos pueden son pre-forzados usando cables de pre-esfuerzo de acero de alta resistencia. Colocado el cable se vierte concreto alrededor de ellos. Despus del curado, los cables se recortan producindose as una fuerza de compresin en la seccin del pilote.Figura 1.3. Pilotes prefabricados

Los pilotes in situ se construyen perforando un agujero en el terreno y llenndolo con concreto. Estos pilotes se dividen en dos tipos que son los ademados y no ademados y ambos cuentan con un pedestal en el fondo.

Pilotes ademados: se hacen hincando un tubo de acero en el terreno con ayuda de un mandril colocado dentro del tubo. Cuando el pilote alcanza la profundidad apropiada, se retira el mandril y el tubo se llena con concreto. Los pilotes no ademados: se hacen hincando primero el tubo a la profundidad deseada y llenndolos con concreto fresco. El tubo se retira gradualmente.

Figura 1.4. Pilotes in situ

RELACION DE LA FRICCION LATERAL UNITARIA CON LA RESISTENCIA AL CORTE NO DRENADA METODO

Adherencia suelo-pilote

Una alternativa para determinar la friccin lateral unitaria ultima fsu, en pilotes instalados en suelos cohesivos, es suponerla igual a la adherencia Ca. La determinacin de la adherencia suelo-pilote es compleja. Depende de factores tales como:

Tipo y consistencia del suelo Tipo, mtodo de instalacin y material del pilote Factor Tiempo

Idealmente, la adherencia de un pilote dado en un sitio determinado debera establecerse a partir de pruebas de carga sobre pilotes representativos. En principio es posible obtener valores confiables de la adherencia con la experta interpretacin de pruebas a escala real en la obra, siempre que la prueba permita separar las componentes por friccin y por punta de la resistencia total del pilote. Adems se deben correlacionar con caractersticas del perfil del suelo, lo que exige una investigacin in situ referente a la estratigrafa, las propiedades ndices, los pesos unitarios, la resistencia al corte y las relaciones esfuerzo-deformacin. Sin embargo la necesidad de hacer predicciones de la capacidad de carga antes de instalar los pilotes, obliga a consultar valores empricos de la adherencia.

Para pilotes instalados en arcilla, un mtodo tradicionalmente usado, por muchos aos prcticamente el nico, ha sido el definir un factor de adherencia , como la relacin entre la adherencia unitaria Ca y la resistencia al corte no drenado, es decir

y correlacionarlo empricamente con Cu a partir de resultados de pruebas sobre pilotes. A partir de este coeficiente de adherencia se calcula la resistencia por friccin lateral por medio de la expresin:

Donde es la cohesin no drenada, P es el permetro de la seccin del pilote, longitud del pilote embebida en cada manto. Las numerosas correlaciones publicaciones para obtener son en su mayora aplicables a pilotes hincados. Algunos estudios han demostrado que cuando es menor a que 0,5 Kg/cm3, es aproximadamente igual a 1. Es importante resaltar que el valor de es netamente emprico.

FACTOR DE ADHERENCIA EN PILOTES HINCADOS CON DESPLAZAMIENTO

El hincado de pilotes en suelos cohesivos produce cambios radicales en la resistencia al corte; y fenmenos tales como alteracin, levantamiento del terreno, formacin de una cavidad ensanchada y ablandamiento por deformacin, esto incide en la adherencia del pilote y el suelo en contacto con l. Cuando se hincan pilotes en suelos cohesivos firmes a muy firmes, sin mantos superyacentes de suelos blandos o sueltos, se genera un levantamiento de la superficie del terreno alrededor del pilote; se desarrollan gritas graduales y el suelo se separa del pilote. Esta separacin segn Tomlinson (1957) incide decisivamente en reducir la friccin sobre la superficie lateral de los pilotes en arcillas, y se produce por las vibraciones laterales durante el hincado.

FACTOR DE ADHERENCIA EN PILOTES PERFORADOS Y FUNDIDOS IN SITU

La instalacin de pilotes perforados produce cambios en las propiedades del suelo, en las paredes de la cavidad para fundir el pilote, que afectan la resistencia friccionante desarrollada en la interfaz suelo-pilote. La perforacin genera un efecto de alivio en los esfuerzos laterales cuyo resultado es la expansin de los suelos arcillosos y la disipacin de las presiones de poros por migracin del agua hacia las paredes expuestas del suelo. Si la perforacin intersecta fisuras llenas de agua, esta chorreara hacia abajo por la pared y forma un lodo con la arcilla al bajarse o al ser levantado el equipo de perforacin. El agua proveniente de acuferos ablanda la arcilla. El uso de lodos bentoniticos no logra evitar el ablandamiento de la arcilla por alivio del esfuerzo vertical, pero si puede eliminar los chorros de agua provenientes de fisuras.

FRICCION LATERAL UNITARIA EN FUNCION DE ESFUERZOS EFECTIVOS METODO

Cuando un pilote se hinca en arcilla, el desplazamiento asociado produce grandes deformaciones de corte en el suelo y prdida de resistencia. Esto va acompaado de incrementos de la presin de poros, la que luego se disipa con el paso del tiempo, como un fenmeno de consolidacin que, en definitiva, ocasiona una disminucin del contenido de humedad y un aumento de la resistencia cortante del suelo cercano al fuste del pilote, y alcanza valores que permiten trabajar los pilotes en periodos de un mes.

En el mtodo propuesto por Burland (1973), la resistencia por friccin lateral del pilote puede determinarse en funcin de los parmetros para esfuerzos efectivos del material cohesivo. As a una profundidad dada

Donde: Esfuerzo vertical efectivo a cualquier profundidad. Angulo drenado de friccin entre arcilla y pilote Coeficiente de presin lateral de tierras.

FRICCION LATERAL UNITARIA RELACIONADA CON LA PRESION PASIVA METODO

Este mtodo, propuesto por Vijayvergia y Fotch (1972), postula que el desplazamiento del suelo durante el hincado del pilote moviliza presin pasiva en el suelo que lo rodea; y que esta presin pasiva condiciona la evolucin de la friccin resistente sobre el fuste del pilote. Los autores encontraron que es posible relacionar la friccin unitaria promedio con la presin pasiva de Rankine, por medio de un coeficiente emprico .

Donde: Esfuerzo vertical efectivo promedio para toda la longitud embebida Resistencia al corte no drenada promedioCoeficiente de capacidad de friccin dependiendo de la profundidad del pilote (tablas)

USO DE PRUEBAS IN SITU PARA DETERMINAR LA CAPACIDAD DE CARGA INDIVIDUAL DE PILOTES

Cuando se usan penetrmetros estticos de doble movimiento se puede medir la friccin . Para pilotes hincados con gran desplazamiento, los resultados de pruebas a escala real realizados por Vesic (1967) muestran que la friccin lateral ultima es , lo que revela que los pilotes tienen una textura superficial ms rugosa que la correspondiente a la funda de friccin del penetrmetro. Sin embargo se seala que esta diferencia puede ser contrarrestada por esfuerzos normales sobre la funda (justo detrs del cono de avance) que alrededor del fuste. La friccin lateral sobre los pilotes tambin se puede estimar a partir de correlaciones con la resistencia de punta del cono . Vesic planteo la siguiente ecuacin

Thorburn y MacVicar (1971) plantearon las ecuaciones empricas para predecir la capacidad de carga que dieron valores comparables con resultados de ensayos de carga.

Para arenas

Para limos

ASENTAMIENTO DE PILOTES INDIVIDUALES

La prediccin del asentamiento de fundaciones sobre pilotes es compleja por los siguientes motivos:

Alteracin del suelo y cambios en su estado de esfuerzos, producidos por la instalacin del pilote. Se generan variaciones respecto a su condicin inicial que incide en el asentamiento, en forma difcil de cuantificar.

Incertidumbre relativa a la distribucin y posicin exacta de la transferencia de carga del pilote al suelo.

La prediccin del asentamiento correspondiente a una determinada carga de trabajo (admisible) requiere precisar la distribucin de dicha carga entre friccin y punta que depende de las caractersticas especficas de transferencia pertinentes a cada combinacin suelo-pilote. Un factor adicional de complejidad surge con la instalacin de pilotes adyacentes y posiblemente de la accin de grupo.

De forma similar a las fundaciones superficiales, el factor tiempo puede ser determinante y exige diferenciar los asentamientos a corto plazo (posiblemente el periodo de construccin), de los asentamientos a largo trmino. Segn el tipo de suelo portante se pueden identificar dos situaciones extremas: en pilotes instalados en medios granulares sin cohesin casi siempre el asentamiento inmediato es el significativo; en cambio, en los medios cohesivos saturados el asentamiento a largo trmino vinculado a procesos de consolidacin puede ser controlante del diseo.

Vesic (1977) seala que para fines de diseo es conveniente considerar las tres componentes del asentamiento S en la cabeza del pilote:

Asentamiento producido por la deformacin axial del fuste del pilote S1

Asentamiento de la punta del pilote debido a la carga trasmitida a la punta S2 Asentamiento de la punta del pilote debido a la carga trasmitida a lo largo del fuste del pilote del pilote S3

Por la superposicin de efectos se puede suponer que:

Con la determinacin por separado de las tres componentes

CAPACIDAD DE CARGA DE UN PILOTE

A pesar de su costo, el uso de pilotes con frecuencia es necesario para implementar una buena seguridad estructural, es necesario porque ste tipo de estructura de cimentacin tiene un comportamiento muy peculiar y bastante sobresaliente comparado con la cimentacin superficial.La cimentacin con pilotes ofrece una serie de distintas resistencias a la estructura, existen dos procedimientos bsicos para estimar la carga ltima, y en consecuencia, la carga de trabajo que puede soportar un pilote:

1. Mtodo esttico2. Mtodo dinmico

Determinar la capacidad de carga ltima de un pilote, Qu es complejo, sin embargo, se puede representar en forma prctica (mtodo esttico) como la suma de la capacidad de carga tomada por la punta del pilote Qp, ms la capacidad de carga tomada por la resistencia al esfuerzo cortante (suelopilote) por la superficie del fuste del pilote Qs es decir:

Resistenciatotal = Resistenciapunta + Resistenciapor friccin lateral

Qu = Qp + Qs

Capacidad de carga de un pilote de punta (Qp) La capacidad de carga de un pilote de punta, tiene una forma semejante a la frmula de cimentaciones poco profundas, expresada como esfuerzo se puede representar:

Considerando que el dimetro del pilote D, es relativamente pequeo, el primer trmino de la ecuacin se puede eliminar sin una afectacin considerable de la determinacin de la capacidad de carga, quedando la ecuacin:

Dnde: C = cohesin del suelo que soporta la punta del pilote. q = esfuerzo vertical efectivo a nivel de la punta del pilote. Nc y Nq= factores de capacidad de carga para cimentaciones profundas.

La capacidad de carga de un pilote de punta, expresada como fuerza, se determina multiplicando el esfuerzo por el rea transversal del pilote (Ap), y se puede representar como:

Qp = Ap qp = Ap (

Capacidad de carga de un pilote por friccin (Qs)

La capacidad de carga de un pilote tomada por la resistencia al esfuerzo cortante o friccin (suelopilote), se puede determinar:

Dnde: P = permetro de la seccin transversal del pilote L = longitud del pilote f = resistencia al esfuerzo cortante suelopilote.

En caso que existan diferentes estratos con caractersticas diferentes en la cimentacin, se deben sumar la contribucin a la capacidad de carga de cada estrato.

Por otra parte, el mtodo dinmico se basa en el trabajo que se requiere para hincar el pilote por los golpes de un martinete. En consecuencia, solo es aplicable a pilotes que se hincan por este procedimiento.Los factores que intervienen en la estimacin de la capacidad de carga de un pilote por el mtodo dinmico son muy diversos y muy complejos, lo que ha hecho que se propongan un gran nmero de frmulas semi-empricas.Como todas estas frmulas slo proporcionan estimaciones de la capacidad del pilote, que incluso pueden tener errores muy considerables, debe elegirse una frmula de estructura sencilla y de fcil realizacin. Para esto existen varios estudios que no mencionaremos en el presente informe, debido a que nos concentraremos ms en el mtodo esttico.

La capacidad portante de un terreno es lo ms importante para determinar si el suelo debe soportar la carga de uno o un grupo de pilotes.

TRANSFERENCIA DE CARGA

Toda estructura que requiera de cimentacin con pilotes ofrece una cantidad relevante de carga muerta, viva, viento o sismo; es funcin de los pilotes comportarse de una manera eficiente para garantizar que todo ste tipo de cargas se transmitan de forma gradual y aceptable al suelo con sus estratos que lo compongan.

Para comprender el mecanismo de transferencia de carga de un pilote al suelo consideramos un pilote de longitud L. La carga sobre el pilote disminuye gradualmente a medida que se analiza del terreno natural hacia abajo, parte de sta carga resistir la friccin lateral desarrollada a lo largo del fuste, y otra parte por la punta del pilote.

Si se toman mediciones para obtener la carga, soportada por el pilote, a cualquier profundidad z, la naturaleza de la variacin ser de la siguiente manera:

PROCEDIMIENTO DE DISEO PARA CIMENTACIONES PILOTEADAS

Un procedimiento completo de diseo para fundaciones piloteadas se puede resumir en los siguientes pasos:

1. Clculo de las cargas (dos tipos: uno para capacidad portante y el otro para asentamientos). La carga total sobre los pilotes debe incluir el peso de la estructura cabezal y del suelo por encima de ella. Si es pertinente, debe incluirse la carga adicional producida por fricciones negativas.

2. Dibujar el perfil o los perfiles del suelo mostrando la estratificacin y superponer un esquema acotado de la fundacin y la subestructura consideradas.

3. Establecer el nivel fretico permanente y sus posibles oscilaciones futuras (fundamental para pilotes de madera no tratados). Para fundaciones de puentes se deben anticipar los niveles de socavacin.

4. Determinar el tipo y la longitud de los pilotes.

5. Definir la capacidad de carga de los pilotes y el nmero necesario de ellos.

6. Precisar el espaciamiento de los pilotes y su distribucin entre elementos de soporte de la estructura.

7. Evaluar los esfuerzos en los estratos subyacentes a los grupos.

8. Analizar los asentamientos de los grupos.

9. Disear las estructuras cabezales para los pilotes.

10. Comprobar fuerzas laterales y de levantamiento.

11. Fijar los criterios para los ensayos de carga y controles de calidad en la obra.

EJEMPLOS

1. Un pilote hincado de acero tiene seccin tubular con un dimetro exterior de 406 mm y un espesor en la pared de 6.35 mm. Se va a instalar en una secuencia arcillosa que presenta las siguientes caractersticas promedio:Tabla 2

El nivel fretico se encuentra a: -5.0 mNivel de la cabeza del pilote: 0.0 mNivel de la punta del pilote: - 30.0 m

Determinar la capacidad individual de carga, ltima y admisible por el mtodo (Vijayvergiya y Fotch).

a) Capacidad de carga de punta no drenada

La resistencia unitaria ltima de punta de pilotes en suelos cohesivos, en condicin no drenada o a corto trmino es:

Qbu= Cu Nc

Como D/B=20/0.4=50, es mayor que 4, se puede tomar Nc=9

Pbu= () [(0.406)2/4]100*9=116.5 KN

b) Capacidad de carga por friccin lateral

Mtodo

La resistencia por friccin lateral unitaria promedio se puede calcular mediante la siguiente expresin:

fsu= (m+2Cm)

En donde:

m= Esfuerzo vertical efectivo promedio para toda la longitud embebida.Cm= Resistencia al corte no drenada promedio (concepto =0). =Coeficiente de capacidad de friccin dependiente de la longitud de penetracin del pilote.

De acuerdo con la siguiente figura 1.5, el clculo del valor medio de v se tabula como sigue:Tabla 3

(v) medio=5295/30=176.5 KN/m2

Figura 1.5

Valor medio de Cu:

(30*10+100*20)/30=76.7 KN/m2

De acuerdo con la curva de la figura 1.6, segn Vijayvergiya y Fotch (1972):Para una penetracin del pilote de 30 m, =0.14

Figura 1.6

fsu=0.14 (176.5+2*76.7)=46.19 KN/m2

Psu= () (0.406)30*46.19=1767 KN

Pu=Pbu+PsuPu=117+1767=1884 KN

Si se adopta un factor de seguridad de 3:

Pa=1884/3=628 KN

2. Un grupo de 4x3 pilotes de concreto se hinca en un manto de gran espesor de arcilla homognea con resistencia al corte no drenada Cu=70 KN/m. La longitud embebida de los pilotes es L=15 m. Determinar el espaciamiento necesario para que la capacidad de carga de pilotes en el grupo sea igual a la capacidad individual.

Figura 1.7 Disposicin esquemtica del grupo de pilotesFigura 1.8 Curvas de diseo para el factor de adherencia de pilotes hincados en arcillas, segn Tomlinson

La capacidad de carga ltima individual se puede determinar aplicando el mtodo para evaluar la capacidad de carga por friccin lateral.

Qi = p*L**Cu +Ab*C*Nc

Para L/B = 15/0.305 =49, de acuerdo con las curvas de la figura 1.6 para Cu = 70 KN/m2 se puede tomar =1.0.

Qi = 4*0.305*15*1.0*70 + 0.305*0.305*70*9= 1339.61 KN

El ejemplo se resuelve por tanteos, realizando los clculos en un computador mediante una hoja de clculos en Excel, en la forma descrita en la siguiente tabla. En las diferentes columnas se aplican las frmulas indicadas en la tabla pertinente, incluida a continuacin: n1= 3 B= 0.305 m n2= 4 Qi= 1339.61 KN L= 15 m Qig= 5.358.42 KN Cu= 70 KN/m2Tabla 4

Frmulas que se aplican en las diferentes columnas:

Tabla 5

Bg, Lg: Anchura y longitud de la seccin del grupo.Qfg: Capacidad ltima por friccin lateral del grupo.Qbg: Capacidad ltima por la base del grupo.Qgu: Capacidad total ltima del grupo.Qga: Capacidad total admisible del grupo.Qig: n1 n2 (Qi) / 3.

Resumen de resultados:

Capacidad de carga ltima individual=1340 KNCapacidad de carga admisible individual=447 KNEspaciamiento requerido= 0.97 m (s/B=3.19)Capacidad de carga ltima del grupo=16069 KNCapacidad de carga admisible del grupo=5356 KNDe acuerdo con Tomlinson (1969) se debe tomar una eficiencia de 0.7 para s/B=2 que crece hasta 1.0 para s/B=8. Interpolando linealmente para s/B=3.19:

0.7+ (1.0-0.7)(3.19-2)/(8-2)=0.76

La capacidad de carga admisible de los pilotes en el grupo sera:

1339.61*0.76/2.5=407 KN

BIBIOGRAFIA

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INGENIERIA DE FUDACIONES, Fundamentos e introduccin al anlisis geotcnico, Manuel Delgado Vargas.

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Braja M. Das; Fundamentos de ingeniera de cimentaciones; Editorial CENGAGE Learning; 7ma edicin COLOMBIA, Pagina 535.