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M-3

Principios generales

para el proyecto de detalles de armado

Comisión 5 Grupo de Trabajo 5/1

Detalles de armado

Junio de 2000

G E H O - A T E P

La publicación que se encuentra en tus manos tiene sus oríge- nes en la labor realizada en el Grupo de Tmbajo //E? “Detalk de armado” de la Comisión 111 “Dimensionamiento” del G ~ p o Espanol de/ Hormigón GEHO, que postenonnente se fusion6 con ATEP formando nuestra asociación ACHE. Dicho grupo tenía como objetivo el estudio de la definición y mpmsentaci6n de las armaduras pasivas en la dmumentaci6n de proyecto de elementos estructurales de hormigón.

A diferencia de otros documentos que tratan sobra los detalles de armado, donde se nos ofrece, a menudo a modo de receta, una serie de esquemas e indicaciones sobre la disposición de las armaduras en distintos tipos de elementos, el profesor Roca nos invita en su texto al análids y la reflexión sobre los wllceptos básicos que subyacen en el diseno de un detalle de amado. Su contenido está fundamentalmente orientado a conocer cómo funcionan las armaduras y por qué, más que a cuantificar su comportamiento, aspecto este último tratado en multitud de manuales de hormigón armado.

Esta publicación aparece en un momento en que & nueva lnstmión de Hormigón Esfmtura/ EHE ha intmdua’do explícita- mente, w m método Llasiro de cálculo, el método de bie/as y tirantes. Para su utilizacidn y buen aprovechamiento en el Cskulo de elementos estructurales, y en particular de las amaduras. se requiere el Conocnniento de la forma de comportamiento de &s mismas en cada caso concreto. Pues bien, este texto describe con claridad el funcionamiento de los detalles estructurales, lo que resune de gran ayuda de cara al planteamiento de los diversos modelos de bielas y tiranfes necesarias para llevar a cabo su dimensionamiento.

Por otra parte, la adecuada cwcep6n de los detalles de armado resulta tan importante como su correcfo dimensionamiento, en el lugar y momento que resulten necesarias.

En mi opinión, Pere Roca ha tenido el acierto de plantear w n e&- ridad y wnasión un terna iundamental en el campo del hormigdn y tratado desde un punto de vista novedoso y muy útil para & resolud6n de pmb/mas concretos, llenando una &gura dentro de las publicaciones técnicas del hormig6n.

Gracias, Pere, por ayudamos a comprender el funcionamiento de las armaduras en nuestras estructuras.

José M* Arrieta Torrealba PRESIDENTE DE LA CaClSl6N 5

”ESTRUCTURAS Y ELEMENTOS ESTRVCNRALEC’

Presentación El proyecto completo de una estructura incluye la resolución de un conjunto de d8tdleS constructivos por medio de los cuaies el resultado del adlisis calculísico adquiere su configuradón material definitiva. La adecuada resoluci6n de estos detalles constructivos es tan importante como el mismo cálwb para el adecuado

amado, el detall8 fundamental reside en la dispxidón de /as armaduras. De tal disposici6n dependen en gran medida la m- tructividad, la durabilidad, la funcionalidad y la misma etkienda resistente de la construcci6n.

Por otra parte, y tal como demuestran estadísticas ampliamente difundidas, la mayor parte de las disfuncbnes estructurales que exhiben las construcciones de la edificación o de /a obra civil tienen su origen en defectos de pmy8cto. Nuestra experiencia indica que, en gran proporckin, tales defectos no son de dlwk, sino que principalmente provienen de omisiones o de inconecwneS

funcionamiento de las eStNCtUraS. En el Wntüxto del hormig6n

, en la definicidn de los detalles m t d m s .

El técnico dispone actualmente de diversas publicaciones en /as que se rewge amplia infonnaci6n acerca de Cómo resolver los detalles constNclivos relativos al hormigón armado (ver en le bibliografía). Por su parte, la actual lnstrucci6n EHE ha ampliado significativamente el tratamiento de los detalles de armado wn respecfo a las Instnicnones anteriores.

Seguramente, el “Cdmo” pueda considerarse sumentemente tratado. Por nuestra parte, y mediante este documento, deseamos abundar en el porqué”, es decic en la revisión de los conceptos generales que, a nuestro juido, deben guiar le definMn de los detalles de armado en un estructura de hormig6n. Esperamos que el técnico halle en este documento un referente conceptual útil para el prqoósito de la correcta Mnición de los detalles desde una cierta visión de las causas y de los efectos.

La elaboraci6n de este documento no habría sido posible sin la contribución de quienes, en su momento integraron el Grupo de Trabajo sobre “Detalles de armado” del antiguo GEHO. Por su directa aportación (en el planteamiento o en la revisión), quisiem expresar mi particular agradecimiento a Enrique GonzCVez Valle - quien actud como Coordinador del citado Grupo de Trabajo-, así como a Antonio Aguado, Hugo Corres, Jorge Ley, José A. Llombart y Carlos Unbam. Quisiera también expresar mi agradecimiento a José M*Anieta - y junto a él a la Comisión 5 de ACHE- por el inteds mostrado hacia el escrito y por haber impulsado su publicacidn.

Pere Roca Fabragat COORDINAOOR DEL GT511 DETALLES DE A R W

índice

R.lnclpoos genelale8 para el proyecto de detalles de annado

Prólogo .......................................................................... 3

Presentación .............................................................. 5

Capítulo 1: Función de la armadura 9

. 1.2. Impoitanciadelacorrectadispocici6ndeharmad um. 13

Capítulo 2 Principales requisitos para

1.1 . Funciones básicas de la armadura ..........................

el correcto detalle 2.1. Viabilidad de la construcci6n y facilidad de montaje .. 15 2.2. Compatibilidad con el proceso constructivo ............ 19 2.3. Racionalidad ............................................................ 19 2.4. Durabilidad .............................................................. 23 2.5. Eficiencia .................................................................. 24 2.6. Ductilidad ................................................................ 24 2.7. Resistencia al fuego ................................................ 28 2.8. Estanquidad ................................................................ 28

Capítulo3: A.pectOsdeprwect0 3.1. El detalle como prolongaci6n del cálculo resistente .. 32 3.2. Paso del nivel %w%¡h" al nivel "elemento estniclurai" . 32

34 35

cercos, estribos y ganchos ...................................... 48 51 55

3.3. Criterios para el armado de zonas especiales ........ 3.4. Ejemplos de armado de zonas especiales ..............

3.6. Anclaje de barras bngitudinales .............................. 3.7. Representación gráfca y convenciones ..................

3.5. Definicidn de la armadura transversal . Uso de

Bibliografis .................................................................. 62

MOnOgrafk M-3 de ache Función de la armadura

Capítulo 1

Función de la armadura

1.1. Funciones básicas de la armadura

1.1.1. Revisión de conceptos básicos. Funciones relacionadas con los Estados Límite últimos

Una primera noción sobre el sentido del armado en estructuras de hormigh atiende inevitablemente al papel de la armadura como "retuerzo" ante la escasa capacidad de este material para resistir tensiones de tracción. Así, esta deficiente resistencia se suple mediante un conjunto de barras de acero, capaces por su distribución, cuantla y correcto enlace físico-químico con el hor- migón, de movilizar su rigidez y su resistmcia absorbiendo los campos de tensiones de tracci6n que las distintas formas de solicitación puedan producir.

En elementos sometidos a tracción simple o compuesta (o tirantes), las barras de armado cons- tituyen de hecho el único elemento resistente tras la fisuración del hormigón (figura 1).

figura 1. Armado de un tirante.

De la misma forma, las barras de armado aportan la capacidad de resistir tracción en vigas que trabajen a flexión simple o compuesta. No obstante, es conocido que en el caso de vigas a fle- xión compuesta, la introducción de una cierta armadura a compresi6n-permite controlar el tipo de rotura de las secciones críticas, siendo posible dimensionar tal armadura para que la rotura de las piezas tienda a ser dúctil, es decir, ocurra tras una deformación apreciable.

Ante solicitaciones tangenciales, la armadura transversal absorba los campos oblicuos de tracciones producidos por éstas, y que los modelos basados en la analogía con celosías (plana para

Monogrefia M-3 de ache Función de la armadura

cortante, tridimensional para torsión) permiten visualizar. El armado transversal típico de una viga preparada para trabajar a flexión simple y/o a torsión, reproduce de hecho la celosía supuesta en el cálculo (figuras 2 y 3).

Figura 2. Armado de una viga solicitada a flexión-cortante

Figura 3. Armado de una pieza sometida a torsi6n

En elementos que trabajen a compresión simple o compuesta, el armado contribuye básica- mente a resistir las tensiones de compresión, permitiendo así utilizar secciones de dimensiones moderadas y por ello funcionalmente adecuadas. En estos elementos, la primera función de la armadura transversal consiste en evitar la rotura precoz que el pandeo de las fibras indi- viduales de hormigón o de las barras comprimidas podría producir. Además de ello, el conjunto de ambas armaduras, organizado en forma de caja tridimensional, produce un efecto de confinamiento que dota al pilar de un cierto grado de ductilidad y reserva de resistencia (figura 4).

Este efecto de confinamiento se potencia fuertemente en el caso de pilares de hormigón zunchado. Ello se consigue densificando considerablemente la armadura transversal, ya sea a base de cercos muy próximos o bien mediante una armadura helicoidal de escaso paso. El confinamiento conseguido permite asumir en el cálculo una mayor resistencia del hormigón a compre- si6n (figura 5).

10

Monografía M-3 de ache Función de la armadura

U Figura 4. Armado de una pieza solicitada a compresión.

Figura 5. Armado de un pilar de hormigón zunchado.

1.1.1.2. Funciones relacionadas con los Estados Límite de Servicio

A través de su influencia en la deformabilidad y en la fisuración, la armadura interviene en los aspectos de durabilidad, funcionalidad y estética asociados al concepto de Estado Límite de Servicio.

Con la fisuración del hormigón, la armadura experimenta una fuerte puesta en carga y adquiere así una importancia fundamental en el posterior comportamiento de la pieza. Particularmente, la cuantia y posición de la armadura influyen directamente en la deformabilidad del elemento, tanto instantáneamente como a largo plazo, pues estos parámetros inciden muy directamente en la inercia de las secciones fisuradas.

uanognflr u-a cb eche Función de la annadura

Al coartar la posrible fluencia del hormigón, la armadura longitudinal reduce sensiblemente la dpdormabilid diferiáa de las piezas. Ello es especialmente cierto para la armadura embebida en las partes o cabezas de hormigón comprimido, pues éstas experimentan más directamente la tendencia del homigón a deformarse por fluencia.

El desarrollo de la fisuración a flexión o tracción simples o compuestas se ve ampliamente influido por todos los parámetros mecánicos y geométriws relacionados con la armadura. Así, la cuantía de acero tiene el efecto de dlstribuir la fisuración, aumentando el número de fisuras pero reduciendo el ancho de las mismas en las zonas tracclonadas. Por el contrario, el ancho de las fisuras se ve desfavorablemente influido por la separación entre barras, el recubrimiento, el diámetro, y la tensión de trabajo del acero. Desde este punto de vista, y para una misma cuan- tía, Interesa utilizar preferentemente barras de pequeño diámetro antes que un menor número de banas de mayor diámetro y más separadas. No obstante, esto último está en contradicción con otros criterios de tipo t&nico-econbmico.

1.1.1.3. Funciones secundarias

Además de estas funciones primarias, tratadas de forma sistemática a través del cálculo, se reconocen otras funclaies secundarias que en la práctica se satisfacen mediante cuantías míni- mas o disposiciones adicionales, en general reoogidas por la normativa. Bgsicamente son:

- Reducir y coser flsuras susceptibles de aparecer durante el fraguado (fisuras de afogarado), o bien producidas por la retraccMn o los efectos térmicos ambientales. Las cuantias geomé- tficas mínimas de armadura que la instniccin €HE define para los distintos tipos de elementos estructurales tienen principalmente esta finalidad.

- Evitar roturas precoces de tipo frágil causadas por campos de tracciones, primarios o secun- darios, ante los cuales no se haya previsto una suíkiente armadura de cosido. Las cuantías mecániais mínimas definidas en €HE responden a este necesidad.

- Asegurar el armado de zonas que, a pesar de no precisar de una armadura resistente, puedan verse afectadas por una fisuración que atente contra la durabilidad o la estética. Ello ocu- m a media altura de almas de vigas de canto importante, alas de vigas en T, etc (figura 6). Tal es la función de la armadura de piel.

- Contribuir a resistir los efectos locales de cargas muy concentradas o impactos. Ello se consigue mediante una armadura de fepetfo, típicamente necesaria cerca del paramento superior de elementos bidmensionales planos, mmo losas o pavimentos.

También se atribuye a las armaduras de piel o de reparto el efecto de atado del recubrimiento al re%to del vdumen del hormigón, impidiendo que éste pueda desprenderce del cuerpo de la pieza bajo el efecto del fuego, impactos u otros efectos. Este riesgo de desprendimiento es mayor en el aso de recubrimientos gruesos. Por ello, cuando la exigencia en durabilidad o en resistencia al fuego conduce a formar un recubrimiento espedaknente gtueso, es recomendable disponer UI(I armadura auxiliar en forma de malla eiecftosoldada a medio espesor de éste (figura 7). La irigtnicCi6n EHE (artículo 37.2.4) menciona la conveniencia de considerar la posible inclusión de una armadum de este tipo en las zonas de tracción para recubrimientos superiores a 50 mm, esEsMociendo asimismo su cuantía.

Debe tenerse en cuenta que la introducci6n de esta malla puede resultar eventualmente contra- producenZe en ambientes agresivos por el peligro de que sus redondos se oxiden y con ello pro- voquen el desprendkniento acelerado del recubrimiento.

Monografia M-3 de ache Funci6n de la armadura

piel

Figura 6. Armadura secundaria en una viga.

I I

Figura 7. Armadura especial para recubrimientos superiores a 5 cm. Fuente: EHE.

Además de todo ello, puede ser necesaria una armadura de montaje que permita, en fase de ejecucicin, establecer una sujeci6n temporal suficientemente rígida (figura 6).

1.2. Importancia de la correcta disposición de la armadura

Los métodos de cálculo habituales para el tratamiento de los Estados Limite de Servicio o Úiti- mos permiten determinar los principales parámetros relativos a la armadura, especialmente cuantía y posición. Sin embargo, la correcta definici6n del armado precisa considerar otros muchos factores que, a pesar de su más dificil cuanticaci6n. inciden igualmente sobre la seguridad y la funcionalidad de las estructuras.

M la M-3 de ache Función de la armadura

Se suele decir que una pieza deficientemente dimensionada, pero con un correcto detalle de armado, puede no obstante resistir una parte significativa de su carga de diseño. Por el contrario, es mucho más incierto y peliroso el caso de una pieza correctamente calculada pero mal detallada. Esta idea se hace evidente cuando un aspecto tan esencial como el anclaje de las barras, por ejemplo, queda deficientemente materializado hasta el punto de que las barras de armado no puedan entrar en carga eficientemente. Otros aspectos importantes son el recubrimiento, las separaciones, las formas de las barras y los doblados, los solapes. las armaduras secundarias y finalmente, la utilización de dispositivos de sujeción y separación durante la construccion.

En general, la disposición definida a través del detallado debe, por una parte. garantizar la con- tribución resistente de la armadura hasta los niveles supuestos en el cálculo y, por otra parte, potenciar aspectos tales como la facilidad de construcción, la ductilidad y la durabilidad, que se discuten en apartados posteriores.

Por su difícil sistematización o automatización, por el gran número de factores a tener en cuenta (descritos en el apartado Z), y por su incidencia sobre el posterior comportamiento de la estructura, cabe hablar de un "arte de detallar".

Capítulo 2

Principales requisitos para el correctodetalle

Además de las condiciones ya mencionadas de facilidad de construcción, durabilidad y ductilidad, se introducen los conceptos de racionalidad, eficiencia y resistencia al fuego. Con ello se desea recoger una cierta visión de las principales ideas que debe tener en cuenta el técnico responsable del detallado de armaduras.

2.1. Viabilidad de la construcción y facilidad de montaje

El grado de facilidad de montaje tiene una incidencia económica directa a través del tiempo y de la mano de obra que requiere la materialización del esquema de armado.

La disposición elegida, además de ser realmente construible en la p&t¡ka, debe buscar una facilidad de montaje y facilitar la correcta colocación y compactación del hormigón. En definitiva, el diseno realizado ha de permitir realizar las operaciones de montaje de armadura y hormigonado con un esfuerzo y en un tiempo óptimos. En ello influyen principalmente los siguientes aspectos:

Separacidn entre barras. Esta, además de respetar los mínimos estrictos establecidos por la norma, función del diámetro y el tamaño máximo del árido, deberá permitir la distribución del hormigón en el volumen encofrado evitando la formación de coqueras y facilitando el correcto manejo de la aguja de vibrado, en su caso, de forma que la compactación alcance efectiva- mente a todo el volumen de hormigón. En particular, el correcto vibrado mediante aguja puede resultar muy difícil de llevar a cabo si no se preven separaciones o claros sensiblemente superiores al diámetro de la aguja vibrante de 15 cm como mínimo.

Complejidad de forma. La complejidad de la forma (medible indirectamente por el número de doblados de las barras) tiende a dificultar la colocación, especialmente cuando las barras se hallan irnbricadas geométflcamente. Barras de forma compleja, con muchos doblados, pueden ser de inviable o desproporcionada dificultad de colocación.

Doblado de barras en obra. Las barras de diámetros pequeños pueden ser doblados en obra con herramientas apropiadas, mientras que las de mayor diámetro (a partir de 10 6 12 mm, en fun- ción de los medios disponibles) deben ser dobladas en taller. En cualquier caso, es recomendable prever el doblado en taller del máximo número de barras posible, pues esta operación resub ta siempre más dificultosa y laboriosa en obra. En el momento de idear la colocación de barras dobladas, es necesario considerar sus correspondientes radios mínimos normalizados de

M9 de ache hincipaiea requisitos para el correcto detalle

doblado, puesto que al menos para los diámetros mayores, las dimensiones del doblado son sig- nifcativas en relación a las dimensiones del elemento estructural y realmente pueden condicio- nar su geometría y el ordenamiento de barras en su interior, particularmente en zonas complejas como nudos (figura 8).

Figura 8. Ejemplos de conexión jácena-pilar en los que la disposición de barras está condicionada por las dimensiones de los doblados.

Posibilidad de prefabricar la ferralia. Es posible diseñar disposiciones de conjuntos de barras prefabricables en forma de cajas rígidas a pie de obra para ser posteriormente transportadas y colocadas en su posición final. A modo de ejemplo se presentan dos posibles formas de armar una viga (figura 9), de las cuales la segunda puede ser montada a pie de obra y posteriormente ensamblada con el resto con mayor facilidad y ahorro de operaciones, gracias al uso de barras en forma de U en la conexión con el soporte (ver apartado 3.4). De forma semejante, el nudo interior de la figura 10 esta diseñado de forma que sea posible trabajar con cajas de armadura preformadas para las vigas convergentes.

El uso lo más exhaustivo posible de la malla electrosoldada, elemento prefabricado por exce- lencia, se halla en esta línea. Además, mediante maquinaria adecuada, es posible doblar las mallas con gran libertad, extendiendo así su utilización a la prefabricación mecanizada del armado de elementos bidimensionales como losas, soleras, o muros, e incluso de elementos lineales tales como pilotes, pilares, o jácenas (figura 11).

Peso y tamalio de las piezas. Afectan a la facilidad de manipulación y medios de transporte, de elevación y de sujeción necesarios.

hfluenc;a del orden de colocacidn. Un esquema de armado fuertemente dependiente del orden de colocación de las piezas puede requerir un excesivo entretenimiento de organización y control de las operaciones. Además, puede ocurrir que la rectificación de errores cometidos durante el montaje exija deshacer parte del trabajo ya realizado, penalizando así el plazo y el coste de mano de obra.

f: c .

Figura 9. Posibles soluciones para el armado de una viga en la zona de conexibn con un pilar de fachada. Fuente: CEB Task Group VW3, 1983.

Figura 10. Armado de un nudo interior. Fuente: The Concrete Society, 1986.

Figura 11. Utilización de malla electrosoldada doblada para el armado de un pilote prefabricado.

Monografía M-3 de ache Principales requisitos para el correcto detalle

Casuísfica. Evitar un excesivo número de casos distintos por su diámetro, longitud, forma, tipo de acero, posición, etc.. siempre actuará en el sentido de reducir el tiempo de colocaci6n necesario y la probabilidad de error.

Esta idea puede convertirse en toda una filosofla de trabajo a través de la racionalizaci6n del armado.

2.2. Compatibilidad con el proceso constructivo

Un aspecto más de la viabilidad de la construcción reside en la adecuación del esquema de armado al proceso constructivo, de forma que resulte compatible con la secuencia de fases de hormigonado y la formación de juntas. Tal adecuación dependerá fundamentalmente del correc- to diseño y posicionamiento de anclajes y solapos de armaduras. Para que el armado resulte adecuado al hormigonar por fases, es preciso:

Armar suficientemente las partes levantadas hasta fases intermedias, de forma que éstas puedan trabajar como subestructuras y movilizar su resistencia frente a las acciones previs- tas en construcción.

Crear las esperas necesarias para la posterior conexi6n de la obra existente con el resto, dando a las barras salientes la longitud estrictamente necesaria y evitando que, por su distri- bución, puedan entorpecer la continuaci6n de las operaciones.

Establecer una conexi6n segura y lo más monolitica posible a través de las juntas, respetan- do lo establecido por la normativa vigente en relacidn a longitudes mínimas y dktribución de empalmes por solapo.

La adecuación al proceso constructivo puede hacer interesante el uso de sduciones alternativas al solapo, como soldadura o manguitos. En la práctica, la soluci6n mediante manguitos puede tener interbs para dar continuidad a barras de gran diámetro, para reducir una posible conges- tión de barras en elementos densamente armados, o bien cuando existan restricciones geomé- tricas que impidan situar una armadura de espera de suficiente longitud.

Un ejemplo de lo comentado en este punto se presente para la sección en cajón de la figura 12, en la que la distribución de armaduras se ha adecuado al hormigonado por fases previsto.

2.3. Racionalidad

La racionaiización de la disposición de armadura tiene como primer objetivo facilitar tanto la pre- elaboración en taller como el posterior trabajo de colocaci6n, consiguiendo asi reducir los pla- zos y la necesidad de mano de obra. Indirectamente, la racionalizaci6n contribuye a un mayor desarrollo de la mecanización. Los siguientes aspectos tienen importancia:

Longitud de las barras. Conviene reducir el número de longitudes distintas en lo posible. Debe tenderse a utilizar longitudes comerciales o submúltiplos de bstas, facilitando asi un mayor aprovechamiento del acero suministrado.

Forma de las barras. En general, se debe procurar definir barras con el menor número de doblados posible, tanto para ahorrar mano de obra en taller como para facilitar el montaje. Por

R.

2

I I

2

I I

Figura 72. armadura de un paso subterráneo adaptada a la construcción por fases.

otra parte, es muy conveniente reducir la casuistica de formas a un conjunto estandarizado, como el que propone ISO 4066-1911 (figura 13). Es conveniente evitar en lo posible doblados no perpendiculares, siendo más recomendable obtener formas complejas por la combinación de distintas barras. Ello es cierto, en pattiiular. para el armado a cortante de elementos lineales, donde el uso de cercos verticales en combinación con el armado longitudinal resulta actualmente ventajoso desde el punto de vista econbmico frente al uso de barras levantadas, a pesar de que esta Última solución pueda ahorrar cierta cantidad de acero.

Diámetros. Igualmente, conviene reducir en lo posible el número de diámetros distintos utilizados. Aunque ello puede conllevar el consumo de una cantidad de acero adicional, resultan las siguientes ventajas: mayor intercambiabilidad de elementos de armado, más fácil aprovechamiento de las longitudes comerciales, reducción de los medios mecánicos y herramientas necesarias para el doblado,.reducclón de la variedad de sujeciones y separadores, reducción de la casuistica de formas y longitudes de anclaje, mayor facilidad de identificación de los diámetros de barras acopiadas, reducción del número de acopios, más dificil confusión de diámetros durante la colocación. También se reduce el número de acopladores mecánicos o se simplifica el ajuste del equipo de soldadura, en su caso. Es asimismo conveniente utilizar diámetros mayores antes que varias barras de menor diámetro, aunque ello puede conllevar costes adicionales por las dificultades de transporte, almacenaje y manipulación a que da lugar. Por Últi- mo, conviene evitar la disposición de barras contiguas de diámetros muy diferentes en un mismo tipo de armadura (flexión, cortante...), estableciendo un limite para esa diferencia (por ejemplo. no utilizar en una misma armadura diámetros que disten más de dos escalones en la serie normalizada).

Calidad del acero. únicamente en casos muy excepcionales estará justificado utilizar más de un tipo de acero.

Monografía M-3 de eche Principales requisitos para el mrrecío detalle

CODIGI -

O0

-

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-

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-

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-

15

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FORMA EJEMPLOS

U

4 - J r

Figura 73. Formas recomendadas por ICO 4066-197.

:ODIGC

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-

33

-

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-

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46

-

51

67

-

77

-

FORMA

iis

EJEMPLOS

r--I

IU - n 2 L

O o

Figura 73 (cont,). Formas recomendadas por ISO 4066-197.

Monografía M-3 de eche Principales requisitos para el correcto detalle

Prefabricacidn. Utilización lo más amplia posible de elementos de ferraila premontados en taller o a pie de obra. Estandarizar los posibles montajes prefabricados.

2.4. Durabilidad

La durabilidad de una obra de hormigón se halla en gran medida controlada por el grado de oxi- dación susceptible de afectar a la armadura. Son varias las condiciones que deben actuar simul- táneamente para desatar un proceso de oxidación en un acero embebido en hormigón:

1) Por una parte, en el interior del hormigón el acero queda protegido contra la corrosión gracias a la propia alcalinidad del hormigón, formándose sobre la superficie del acero una capa de óxido protector, denominada capa pasiva, que impide la disoiución del hierro. La posibilidad de que la armadura se oxide resulta básicamente de la desaparición local o total de esta película pasiva, lo cual puede ocurrir debido a una pérdida suficiente de la alcalinidad del hor- migón. En la práctica, ello puede verse causado por distintos motivos: debido a un proceso de carbonatación, debido a la acción de iones cloruro (en ambientes salinos), o bien debido a un desiavado de álcalis que podria darse por cauw de corrientes de agua.

2) La eficacia del proceso de la corrosión es asimismo función de la suficiente disponibilidad de oxígeno y humedad en el ambiente. Por ello, la corrosión de la armadura se ve muy determinada por la agresividad del medio ambiente y por el mayor o menor grado de exposici6n de las estructuras.

3) Por otra parte, para que la corrosión se desarrolle es necesario que, bien a través de la poro- sidad o bien a través de fisuras existentes, los agentes agresivos puedan entrar desde el aire hacia el interior del hormigón, alcanzando a la película pasiva. Este Último aspecto depende- rá a su vez del grado de la compacidad del hormigón, del espesor del recubrimiento, y de las características (anchura, separación, profundidad) de las fisuras que se formen. De tales factores, cabe destacar por su importancia a la compacidad del hormigón. En un hormigón exce- sivamente poroso o con coqueras superficiales, otros parámetros de la fisuracibn (como aquéllos relativos a las caraderisticas de las fisuras existentes) adquieren menor relevancia.

4) Asimismo es eficaz ante la corrosión el espesor del recubrimiento, debiendo éste aumentar- se con la agresividad del medio ambiente. No obstante, debe tenerse en cuenta que recubrimientos muy anchos, que exijan disponer malla de reparto en medio del espesor de éste, pueden tener un efecto contraproducente por el peligro de oxidación de esta malla. El proyectista deberá considerar la posibilidad de prescindir de tal malla en estructuras sometidas a ambientes muy agresivos (por ejemplo, estructuras marinas) que exijan inevitablemente un recubrimiento importante, o bien utilizar mallas de acero inoxidable.

Las características de la armadura dispuesta tienen influencia asimismo en la durabilldad. En efecto, la formulación de CEE para el Estado Limite de Fisuracibn (incorporada en el artículo 49.2 de EHE) indica que el ancho de fisura aumenta con el recubrimiento, la separación entre barras y su diámetro. entre otros factores. Sin embargo, debe tenerse en cuenta que una armadura a base de redondos de diámetros pequenos y muy juntos puede tener un efecto contraproducente en ambientes muy agresivos por un doble motivo:

1) Por una parte, una excesiva densidad de redondos puede dificultar el vibrado, produciendo un hormigón de deficiente compacidad y por ello vulnerable ante un medio ambiente agresi- vo. Si se desea un alto nivel de protección, debe procederse previendo un recubrimiento suficiente y asegurando la posibilidad de realizar una correcta compactación, e insistiendo a ser posible en el control durante ejecución.


2) Por otra parte, a menor diámetro de barra aumenta la relación entre el volumen de acero y la superficie expuesta de las barras, por lo que, ante una misma agresividad ambiental, los redondos tenderán a oxidarse más rápidamente. Por ello, en estructuras no resguardas o sometidas a ambientes agresivos es muy conveniente tender a disponer diámetros media- nos. no menores al de 12 mm.

2.5. Eficiencia

Se llama la atención sobre el hecho de que detalles de armado alternativos, igualmente válidos desde el punto de vista del cálculo, pueden no obstante presentar eficiencias muy distintas. En efecto, algunos detalles de entre los posibles, ante un mismo problema, exigen una cantidades adicionales, superfluas, o bien de peso de acero, o bien de trabajo de montaje en taller o en obra. Obviamente, el técnico debe buscar la máxima eficiencia utilizando para ello el sentido común y la experiencia disponible aplicada a cada tipo estructural.

2.6. Ductilidad

La ductilidad es la capacidad de las estructuras para disipar o almacenar energía a través de su deformación, sin pérdida sustancial de resistencia. Esto permite que bajo impactos o deformaciones cíclicas de gran amplitud se disipen cantidades importantes de energía mediante un comportamiento anelástico sin pérdida sustancial de resistencia.

A nivel de estructura global, esta propiedad depende de su monolitismo y a su vez de la ductiii- dad de sus partes. A nivel del elemento o de sección, la ductilidad es consecuencia directa de la cuantía y disposición de la armadura.

En zonas sismicas o en estructuras sometidas a impactos, tal propiedad es fundamental. De forma más gbneral, esta propiedad introduce una seguridad adicional frente a acciones impre- vistas (incluyendo posibles deflagraciones, impactos, etc.), por lo que siempre es deseable en mayor o menor grado. El detalle del armado interviene en la ductilidad de los elementos estructurales a través de los siguientes aspectos:

1) El control del dominio de deformación en rotura de las secciones. A través de la disposición de la armadura de trabajo a flexión, no Únicamente se asegura la resistencia de la pieza, sino que además es posible controlar la deformación de las secciones en rotura. En general inte- resará conseguir formas de comportamiento ductil en rotura, para lo cual se deberá procurar que la sección alcance su agotamiento con una deformación en el acero superior a la de su límite elástico (armadura infracrítica). La introducción de una armadura adicional a compre- sión dota de ductilidad a las piezas sometidas a flexotracción. y en particular constituye un recurso válido para conseguir una rotura de tipo dúctil.

2) La definición de detalles específicos en las uniones y zonas especiales, asegurando un suficiente efecto de atado entre elementos y, por lo tanto, un mayor grado de monolitismo. Para ello es preciso que todas las superficies de unión entre elementos (hayan sido o no hormi- gonados en una misma fase) se hallen cosidas por barras de acero bien ancladas en cada una de las partes (figura 14).

La formación de juntas en zonas sometidas a esfuerzos cortantes significativos debe realizarse considerando el Estado Límite de Agotamiento por Esfuerzo Rasante (también llamado de cortantefncción), tratado en el artículo 77 de EHE. Casos típicos que exigen considerar

24

Monografia M-3 de ache Principales requisitos para el correcto detalle

figura 14. Disposici6n de armadura que potencia el monoliismo.

figura 75. Ejemplos de juntas entre hormigones en las que es preciso considerar el Estado Límite Último de Esfuerzo Rasante.


tal estado limite son, por ejemplo: (a) juntas en entramados situadas en cara de pilares. (b) unión de pilares o muras a sus cimentaciones, y (c) forjados apoyados en pantallas construidas en una fase anterior (figura 15). Incluso considerando este cálculo, es probable en estos casos la aparición de una fisura en la superficie de contacto.

3) Estrechamente relacionada con lo anterior está la conveniencia de asegurar la continuidad estructural, de forma que las zonas de unión estén preparadas para transferir eficazmente los esfuerzos hiperestáticos que el trabajo conjunto de las partes o elementos pueda generar (figura 16). Ello debe ser considerado con especial importancia en la unión de partes prefabricadas con otras de hormigón colocado in cifu.

.-- .~ . . _ -_

Hormigón vertido / " i r situ"

SECCION A-A

Figura 16. Disposiciones de armadura que potencian la continuidad estructural frente a otras posibles. Ejemplo de la unión de una viga de puente a losa superior (a) y de un forjado de losas

prefabricadas en zona de apoyo (b).

4) La generación de estados de tensiones de compresión biaxiales o triaxiales mediante una armadura transversal suficiente. En condiciones de confinamiento biaxial o triaxial, el horrni- g6n muestra un comportamiento sensiblemente más dúctil, admitiendo mayores deformaciones hasta rotura, y alcanzando ésta para valores superiores al de compresión uniaxial. La intensidad y profundidad de este efecto dependen de la disposición y densidad de armadura, tal como ilustra la figura 17; en las normativas de proyecto existen formulaciones que permiten cuantificar este efecto.

Se consigue dotar de cierta ductilidad a los entramados aumentando a propósito la armadura transversal de jácenas y pilares en su contacto con nudos. Ello debe ser tenido en cuenta en zonas de riesgo sismico, y así lo recoge el Anejo 12 de EHE. en el que se proponen las condiciones que deben verificar soportes y vigas para estructuras con nivel de ductilidad alto o muy alto (fgura 18).

Tal como se comentó en el apartado 1, este efecto se potencia fuertemente en el caso de pilares de hormigón zunchado, en los que se consigue aumentar muy considerablemente su resistencia y ductilidad mediante la disposición de una densa armadura transversal de tipo helicoidal o a base de cercos.

Monogmfia M-3 de ache Principales requisitos para el correcto detalle

Cercos circulores (b) Cercos rectangulares o espirales con gonchos

Cercos rectangulores solapados

(d) Confinamiento producido por barras transversales

(e) Confinamiento producido por borras verticales

Figura I Z Efecto de confinamiento del hormigón producido por la armadura transversal en pilares. Fuente: Park, 1992.

27

Monograffa U4 de ache Principales requisitos para el correcto detalle

2h 2 2h ZONAS L EXTREMA L CENTRAL EXTREMA

1 1

I fi5crn I SEPARACIONES ss

DE CERCOS h / 4

I h/4

l S S

figura 78. Detalle del armado de pilares y de jácenas para estructuras muy dtktiles. Fuente: EHE.

2.7. Resistencia al fuego El comportamiento ante el fuego de las estructuras de homig6n se halla condicionado principalmente por la posible diiataci6n y consiguiente pérdida de capacidad de carga de la armadura principal. Por ello, la resistencia al fuego viene en gran medida determinada, como la corrosión. por la efectividad del recubrimiento como protección, la cual a su vez dependerá del grosor de éste y de la compacidad del hormigón. La resistencia al fuego, medida en forma de periodo de tiempo resistido hasta colapso, depende directamente de la magnitud del recubrimiento. Ello queda refie- jado en el método de comprobación mediante tablas incluido en el Anejo 7Q de €HE.

Complementariamente, se debe disponer un correcto enlace entre la armadura y el mismo recubrimiento, impidiendo que éste se desprenda por efecto del fuego. Cuando por protecci6n al fuego se hace necesario un recubrimiento importante, deben disponerse los medios para asegurar el eficiente atado de la capa de hormigón exterior a la armadura aún bajo los efectos del fuego. Ello puede realizarse mediante la disposición de una malla de reparto en medio del espesor del recubrimiento en la zona de tracci6n, tal y como se ha descrito en el apartado 1.1.

2.8. Estanquidad

En muros de contenci6n y depósitos, la disposición de armadura en esquinas o encuentros con- trola el grado de estanquidad conseguido. Obviamente, este criterio lleva a definir disposiciones semejantes a las que interesan por monolitismo o continuidad estructural (figura 19).

Monografía M9 de acha Principales requisitos para el correcto detaib

1

1

c -L,

t- L

i;' I;, 1

CONTINUIDAD DE CERCOS EN EL NUDO

-P-===t , ~ b r 3 0 c m , ~

Figura 76 (cont.). Detalle del armado de pilares y de jácenas para estructuras muy dúctiles. Fuente: EHE.

Monografía M 3 de ache Principales requisitos para el correcto detalle

figura 19. Detalle de armado en muros que favorecen la estanquidad. Fuente: ACI Detailing Manual, 1980.

Monografía M-3 de ache Aspectos de proyecto

Capítulo 3

Aspectos de proyecto

3.1. El detalle como prolongación del cálculo resistente

La adecuada definición en proyecto del elemento estructural de hormigón armado exige, ade- más de los pertinentes cálculos resistentes, el diseño de la disposición de la armadura, incluyendo los detalles necesarios. Para abordar este segundo aspecto, el proyectista debe utilizar criterios resultantes de la experiencia y la buena práctica, hallando el compromiso adecuado entre los requisitos descritos en el apartado anterior.

En cierta medida, el posterior comportamiento de la estructura depende del esquema de armado elegido. Distintas formas de disponer la armadura, igualmente válidas desde el punto de vista resistente, pueden producir un comportamiento sensiblemente distinto en cuanto a deformabilidad y fisuración y, en ultima instancia, en cuanto a durabilidad.

La función del ingeniero proyectista se extiende hasta la completa definición, sin ambigüedades, de la forma de armar deseada, determinando completamente los aspectos de los que depende la eficiencia y correcto trabajo de la armadura a corto y largo plazo. Esta definición debería incluir:

- Diámetros y número de barras principales y secundarias

- Posición de las barras

- Formas y longitudes

- Geometria y longitudes de anclajes

- Posición exacta de solapos

- Separación y forma (detallada) de estribos o cercos

- Definición de la armadura de piel

- Información especial

Sólo ciertos aspectos más especificos, tales como radios minimos para el doblado o separación rninirna entre barras, se hallan expiicitamente reglamentados, residiendo entonces la responsa- bilidad del proyectista en asegurar que tales prescripciones resulten compatibles con el esquema de armado definido.

Actividades tales como la realización del despiece, incluyendo la definición de cotas y longitudes exactas de barras, la definición de la armadura de montaje, el establecimiento del orden de colo- cación y la definición completa de sujeciones y separadores, pueden confiarse eventualmente al


constructor, sin que por ello adquieran un valor menos proyectual. Sin esta información, el proyecto debe completarse para permitir una adecuada y eficaz puesta en obra. Este grupo de actividades debería incluir asimismo la distinción entre piezas a doblar en obra y piezas a doblar en taller. La tabla 1, adaptada de otra tabla semejante de ACI Detailing Manual, establece la longitud y radio de doblado mínimos de las barras para que, en principio, puedan ser tratadas en obra; en otro caso, debería preverse la realización del doblado en taller.

Tabla 1. Radios mínimos y longitudes mínimas asociadas de barras manipulables en obra segun ACI Detailing Manual

Diametro (mm) Radio (m) Longitud (m)

10,o 1,s 35

12,o 3 5 3,5

16,O 5,O 3,5

20.0 13.0 3.5

25.0 13,O 10,o

32,O 36.0 10,o

En cualquier caso, la definición de los tipos de sujeciones, separadores, y empalmes mecánicos o de las condiciones para la realización de la soldadura, en su caso, han de ser totalmente definidas por el proyectista en el Pliego de Condiciones.

Todo ello deberá hallarse contenido en los esquemas constructivos haciendo consfar fa planta y el alzado de los elementos armados, as¡ como el número de secciones necesario para asegurar la correcta colocación de la armadura. Estos esquemas deben permitir a la vez una lectura razo- nablemente fácil.

3.2. Paso del nivel “sección” ai nivel “elemento estructural” Las dificultades que surgen en el paso del nivel “sección” al nivel “elemento estructural”, constitu- yen un aspecto significativo de la prolongación del cálculo resistente a través del correcto detalle.

Entendemos por “nivel sección” aquel nivel de estudio acometido mediante métodos de cálculo en servicio o en rotura a partir de las distribuciones de esfuerzos obtenidos del análisis estructural basado en la hipótesis de Bernouilli (las secciones normales a la directriz se mantienen pla- nas tras la deformación del elemento). Para este nivel existen métodos de dimensionamiento y comprobación bien establecidos de los que se desprenden los parámetros que definen la armadura en las partes lineales (o unidimensionales) de las estructuras.

Sin embargo, la definición del armado en una estructura completa exige asimismo tratar nudos, macizos y zonas especiales en general sometidas a fenómenos tensionales complejos.

En una estructura es posible establecer una distinción entre zonas “B”, que cumplen la hipóte- sis de Bernouilli, resultando su dimensionamiento del cálculo a nivel sección, y zonas “ D (de detalle, disturbado o discontinuidad), en las que las distribuciones de deformaciones son más cohplejas y los cálculos habituales no son en principio suficientes. Las posibles zonas “D’ corresponden en general a esquinas o nudos de pórticos, ángulos, discontinuidades, huecos, y zonas situadas bajo cargas concentradas o sobre apoyos puntuales (figuras 20 y 21).


en una estructura genérica. Fuente: EHE.

Figura 27. Ejemplos de zonas r < D m . Fuente: Siaich et aL, 1987.


Así, los métodos y criterios bien establecidos en los que el proyectista utiliza habitualmente para el cálculo y el detallado de las zonas " B no son realmente extensibles a las zonas " D . En la práctica, el proyectista se ha basado principalmente en la experiencia y en el sentido común para definir correctamente el armado de zonas "D". El tratamiento de la estructura global resulta asi heterogéneo y, eventualmente, también lo es el nivel de eficiencia o de seguridad alcanzado en las distintas zonas.

La operación del paso de nivel sección a nivel elemento incluye en particular el muy importante aspecto del anclaje de las barras en nudos y esquinas de pórticos. Los problemas más elementales pueden resolverse mediante las formulaciones propuestas por las instrucciones española y europeas vigentes. No obstante, en la práctica aparecen frecuentes casos no directamente resolubles mediante tales formulaciones elementales y que, por ello, precisan de ciertas consi- deraciones adicionales.

Ello ocurre en particular cuando, debido a la escasa dimensión del pilar que se encuentra con el dintel, no es posible introducir un anclaje por prolongación recta o por patilla a partir del eje del pilar. Estos últimos aspectos se desarrollan en los apartados 3.5 y 3.6.

3.3. Criterios para el armado de zonas especiales

Los modelos basados en la reproducción de celosías formadas por bielas representado a los campos de compresiones en el hormigón, y tirantes representando armadura traccionada. son de gran utilidad para visualizar y hasta cuantificar mecanismos resistentes en zonas especiales de hormigón armado. Según Schlaich y otros (1987), la analogía con celosías de bielas y tirantes puede ser considerada como la base más racional y científica para el diseno de elementos de hormigón armado fisurado sometido a efectos de flexión, cortante y torsión, siendo por otra parte aplicables en el estudio de efectos del hormigón armado a distinta escala: a nivel de micro-modelo, tratando de fenómenos muy locales tales como el anclaje de barras, su solapo, fenómenos de adherencia, fricción, etc.; a nivel de zonas especiales en estructuras, tales como nudos de entramados; a nivel de elementos estructurales especiales, como vigas de gran canto, ménsulas cortas ... Y finalmente, para el estudio profundo de segmentos lineales de entramados (zonas B) sometidos a solicitaciones puras o combinadas, incluyendo el efecto del pretensado.

Se defiende el uso de estos modelos incluso para estudios en servicio, incorporando a este efec- to la contribución resistente a tracción del hormigón intacto entre fisuras (tensión stiffening).

El trabajo de estos autores sistematiza con gran generalidad y rigor la utilización de estos modelos como técnica general de dimensionamiento de elementos de hormigón armado o pretensado en combinación con el análisis estructural convencional o el análisis mediante elementos finitos.

La modelización mediante bielas y tirantes pone en evidencia un aspecto que se relaciona directamente con la idea del detalle como prolongación del cálculo. Para una misma solicitación, y una vez valorada la cuantia de armadura necesaria, el proyectista puede optar por diversas formas posibles de armar el elemento, todas ellas válidas mientras, según tal modelo, exista en condiciones de rotura una situación de equilibrio entre fuerzas. La auténtica forma de rotura, al fallar la estructura, depende directamente del esquema de armado elegido. Las figuras 25 a 35 ilustran este razonamiento para el caso de diversos elementos, mostrando mecanismos resistentes alternativos y los armados resultantes, a los que corresponden distintos esquemas de fisuración en condiciones de rotura. En definitiva, existe una dependencia directa entre el tipo de armado utilizado y el tipo de rotura obtenido, con independencia de que ésta ocurra para un mismo nivel de carga.


No obstante, los modelos de bielas y tirantes deben verificar ciertas condiciones, sistematizadas también por los citados autores:

1 ) La movilización del mecanismo ideado desde el estado elástico intacto de la estructura, hasta su configuración final en rotura, debe producir giros posibles en los nudos de la celosia. Para ello debe existir una suficiente ductilidad o capacidad de rotación que posibilite el adecuado desarrollo del mecanismo resistente.

2) En servicio, el elemento armado en coherencia con cierto mecanismo, debe presentar una fisuración y una deformabilidad aceptables.

Es de notar que aunque el equilibrio y$ por tanto, la seguridad queden garantizados dispo- niendo un armado coherente con un mecanismo arbitrario pero equilibrado, el comportamiento resultante en servicio y hasta rotura puede ser muy variable en lo relativo a la fisura- ción y a la deformabilidad.

3) El mecanismo ideado (y el armado correspondiente) debe prever la posible formación de campos de tracciones secundarias susceptibles de producir una excesiva fisuración o incluso una precoz rotura frágil.

Los tres requisitos anteriores convergen en un concepto importante y esclarecedor: el diseño de los mecanismos resistentes debe de hallarse orientado por un calculo elástico previo que permita detectar los campos de compresión y tracción más significativos, con sus intensidades, direcciones y desviaciones, al cual la geometría de la celosia ideal deberá adaptarse.

Por otra parte, es también cierto que la mejor solucidn surge a l seleccionar el mecanismo con menor longitud total de firantes. Ello es así puesto que en los tirantes se concentra la mayor parte de la deformación de la celosía, de forma que al minimizar su longitud se minimiza asimismo la energía de deformación. (Más estrictamente, la cantidad a minimizar es la energía de deformación acumulada en tirantes, obtenida como integración del producto de las deformaciones y tensiones en toda su longitud.) Esta idea puede utilizarse como criterio para la optimiza- ción del armado, tanto frente o Estados Límite de Servicio como frente a Estados Límite Últimos.

La instrucción EHE, recientemente aparecida, admite y desarrolla ampliamente el método de bielas y tirantes. En particular, esta instrucción introduce unos principios generales de utilización en su articulo 24g y dedica su capitulo lo* al establecimiento de la capacidad resistente de los elementos que integran un modelo de este tipo (bielas, tirantes y nudos). Además, gran parte de las soluciones relativas a elementos estructurales aportadas en el capitulo 12p se basan directamente en la aplicación de este método.

Al plantear el método de bielas y tirantes, la instrucción EHE opta por formalizar únicamente las comprobaciones de tipo resistente; sin embargo, adopta criterios y limitaciones que, en la prác- tica, producen cuantías y formas de armado que aseguran un control adecuado de la fisuración.

3.4. Ejemplos de armado de zonas especiales

A modo de ejemplo se presentan mecanismos y armados para distintas zonas y elementos estructurales especiales, incluyendo diversas alternativas posibles. En cada caso se pre- senta el mecanismo ideado junto con el esquema de armado al que da lugar. Los ejemplos recogidos complementan o amplían en alguna medida los casos recogidos en el capítulo 12p de EHE.


3.4.1. Nudos sometidos a momentos negativos

Cuando dintel y soporte son de dimensiones comparables, un mecanismo simple como el indicado en la figura 22, basado en la visualización de las compresiones diagonales generadas en el nudo, resulta suficiente para justificar el equilibrio. Obviamente, la biela diagonal debe entenderse como un campo de compresiones en abanico.

Figura 22. Modelo básico para nudo sometido a momento negativo.

0) b) C)

Soluciones vólidas Inadecuada

Figura 23. Esquemas de armado altetrnativos en la unión entre dintel y pilar.

En este caso, la única precaución reside en asegurar el adecuado anclaje o solape de las barras que transmiten las tracciones producidas por los momentos negativos actuantes, ya sea mediante una armadura en U, o solapando la armadura del pilar con la del dintel en una sección suficientemente alejada de las máximas tracciones (figura 23).

Si la longitud de anclaje "A" que se obtiene mediante la pieza en U es suficiente, entonces la solución (a) resulta ventajosa desde un punto de vista constructivo al evitar la disposición de esperas desde el tramo inferior del pilar.

Por el contrario, cuando esta longitud es insuficiente -caso (b)- es preciso prever unas barras de espera en el pilar, las cuales resultan inconvenientes durante la construcción tanto por su longitud como por su forma.


Cuando el pilar tiene continuidad en altura, el anclaje de la armadura del dintel debe de mate- rializarse de la misma forma de acuerdo con los esquemas (a) y (b), es decir, utilizando barras en U o bien doblando la armadura principal del dintel hacia el tramo inferior de pilar.

Scott (1992) ha demostrado experimentalmente que, en el caso de embeber tal armadura en el tramo superior de pilar (c). lo que constructivamente es muy ventajoso, la unión pierde eficiencia y a la vez adquiere un comportamiento eminentemente frágil en rotura, por lo que este recurso debe ser en principio descartado.

Concretamente, se observa que en este tipo de uniones en las que las barras quedan em- bebidas en el tramo superior, el fallo por pérdida de capacidad de anclaje se anticipa siempre al desarrollo de una rótula plástica. Por otra parte, el detalle de tipo (b), con la barra doblada hacia abajo, resultará preferible a la unión mediante barras en U cuando la ductilidad constituya una criterio de diseño prioritario, tal y como Ocurre en el caso de estructuras sismorresistentes.

En el caso de fuertes concentraciones de barras en nudos muy cargados, dobladas de forma for- zada con radios inferiores a los mínimos, se puede producir una fisuración radial por excesiva compresi6n en las bielas que convergen en el vértice interior. Ello puede exigir la colocación de una armadura de cosido perpendicular a las fisuras radiales (figura 24).

Armadura ds cosido """\ A 1+1 l i l

Figura 24. Nudo con armadura de cosido. Fuente: Leonhardt, 1987

En el caso de dinteles de gran canto sobre pilares estrechos, es necesario tener en cuenta que, tal y como detectan los mecanismos ideados (figura 25), aparecen fuertes tracciones transversales a media altura del dintel que exigen de una correspondiente armadura. El mecanismo (a) se adapta a la colocación de una armadura horizontal, mientras que el (b) representa mejor el equilibrio conseguido al introducir armadura diagonal en el nudo.

3.4.2. Nudos de pórticos múltiples

Cuando existe un sensible salto de momentos entre pilar superior e inferior, en un nudo extremo, es necesaria una armadura capaz de absorber los campos diagonales de tracciones que


Figura 25. Dintel de gran canto sobre pilar estrecho.

en tal caso aparecen. Esta situación puede modelizarse como combinación de los tres mecanismos (a), (b), (c) de la figura 26, cuya participación relativa en el mecanismo global puede inferirse directamente de la condición de equilibrio. La conveniencia de colocar una armadura diagonal cosiendo el vértice interior del nudo, además de una armadura interior oblicua necesaria para transferir correctamente las tracciones diagonales, resulta de la participación de los mecanismos (c) y (b) respectivamente. Como ya se ha indicado, tales armaduras pueden ser prescindibles si los campos de tracción mantienen intensidades suficientemente moderadas de forma que el hor- migón, con su margen de resistencia a tracción, pueda absorberlas sin fisurar.

3.4.3. Nudos sobre pilares con fuerte salto de momentos

Cuando en la unión entre dintel y pilar se da un fuerte salto de momentos, el esquema de armado más convencional es insuficiente, siendo preciso cruzar las armaduras salientes del pilar para que absorban el campo diagonal de tracciones que la celosía permite detectar (figura 27). Ello puede ocurrir en particular cuando el dintel tiene un espesor sensiblemente inferior al del pilar, o bien ante un cambio brusco del ancho del pilar.

3.4.4. Nudos sometidos a momentos positivos

Esta situación, susceptible de aparecer en entramados solicitados por sismo o viento, produce fuertes tracciones diagonales tanto según el eje del nudo, en contacto con el vértice, como normales a aquél, a media altura (figura 28). Son diversos los posibles mecanismos de bielas y tirantes que permiten entender el equilibrio, justificando distintas formas de disponer la armadura (figura 29).


A

Figura 26. Nudo de p6itico múltiple. Fuente: Leonhardl, 1987.

Peligro de lNCoRRm0 Rsumci6n

u (4

Figm 27. Nudo con fuerte salto de momentos.

figura 28. Mecanismos y posible armado de nudos sometidos a momentos positivos. Fuente: Leonhardt, 1987.


U

I

A-A

B-B

Figura 29. Mecanismos y posible amado de nudos sometidos a momentos positivos. Fuente: Schlaich et aL, 1987.


u ~ U

I

~

~ U

I I /' - I 'I

u Figura 30. Fisuración de nudos de p6rtico con distinto armado.

Fuente: Leonhardt, 1987.

Ante momentos positivos elevados es necesario colocar la armadura diagonal normal al eje que aparece en los mecanismos más elaborados. Es interesante observar que existe una estrecha correlación entre el tipo de fisuración obsewado y el esquema de armado elegido, como muestra la figura 30.

3.4.5. Ángulos y piezas curvas

Se trata éste de un detalle muy semejante al de nudos de pórticos ante momentos positivos, en el que es igualmente necesario introducir una armadura transversal, apoyada en una armadura longitudinal para atar los vértices de los ángulos ante la tendencia a separarse de la estructura que experimentan por efecto del empuje al vacio que producen los campos convergentes de compresiones y tracciones (figura 31).

En el caso de una pieza curva es necesario introducir un estribado capaz de desviar gradual- mente los campos de tracciones y de compresiones; su capacidad mecánica por unidad USc de longitud puede inferirse de las curvatura de las armaduras longitudinales, como:

U.t = máx (b U., k. U:)


Figura 31. Angutos y piezas curvas.

Siendo U., U'. la capacidad mecánica de las armaduras a tracción y a compresión respectivamente y k., k ' ~ sus respectivas curvaturas (véase también el artículo 64* de EHE).

3.4.6. Cargas cercanas a apoyos en vigas

Para movilizar enteramente un mecanismo en celosía a cortante-flexión en una viga. debe existir una distancia mínima entre el punto de aplicación de la carga y el apoyo. Si ello no ocurre por hallarse la carga demasiado cerca del apoyo, entonces se tiene alguna de las siguientes situaciones:

Si la distancia "a" (figura 32 a) es inferior a la cuarta parte del canto de la viga, la transmisión de la carga al apoyo se realiza de forma directa a través de una biela oblicua, pudiendo aparecer tracciones transversales importantes por efecto de la abertura de las líneas isostáticas de com- presión, que exigen de un armado transversal distribuido en altura.


. .

U

U

U

Figura 32. Cargas cercanas a apoyos en vigas.

Para una distancia ua” superior a la cuarta parte e inferior a la mitad del canto, la transmisión es asimismo directa. Sin embargo, es necesario en este caso prever la formación de un campo peri- metrai de tracciones por efecto de la incurvación de la biela (figura 32 b).

Finalmente, para valores de ”a“ superiores a la mitad del canto e inferiores aproximadamente a una vez el canto, el mecanismo de transmisión es una combinación de celosía y transferencia directa. Para estos dos últimos casos es preciso introducir un refuerzo suficiente a base de armadura transversal en zona de apoyo (figura 32 c).

Monografia M-3 de ache Aspectos de proyecto

3.4.7. Ménsulas cortas

A modo de ejemplo se presentan distintos mecanismos posibles, con sus armados. La elección de uno u otro dependerá de aspectos tales como la intensidad de las solicitaciones (y la previ- sible importancia de las tracciones secundarias), la geometría de la ménsula y, en particular, la dimensi6n del vuelo relativa al canto, y el tipo de armado propio del pilar.

El mecanismo (a) de la figura 33 da lugar a la formulación de referencia para el Cálculo de mén- culas cortas, dando lugar a las formas de armado más convencional, recogidas en la normativa

Anclaje por doblado harizantal. soldadura o prolongación

Figura 33. Amado de ménsulas cortas.

Monograffe M-3 de ache Aspectos de proyecto

española vigente. El tercer mecanismo (figura 33 c) constituye una variante del anterior en el que quedan representadas las tracciones diagonales susceptibles de aparecer en la ménsula al apli- car sobre esta una carga especialmente intensa. El segundo (figura 33 b) es aplicable a mén- sulas en las que la distancia "a" entre la línea de acción de la carga y la sección adyacente al soporte es mayor al canto Útil 'd" en esta sección, por lo que tiende a formarse una celosía de viga en voladizo. El cuarto (figura 33 d) prevé la retención de las compresiones oblicuas producidas por la carga, total o parcialmente, mediante su suspensión de una armadura vertical del pilar. Esta situación se dará en nudos en los que además se verifique un cambio de signo del momento Rector del pilar, o bien, de forma semejante, en ménsulas colgadas.

3.4.8. Juntas a media madera

El amado tipico de una junta a media madera resulta de la combinación de los mecanismos (a) de suspensión vertical y (b) de suspensión oblicua (figura 34). A este efecto conviene considerarse una participación del segundo mecanismo superior al 30 YO.

I I

+

Figura 34. Armado de juntas a media madera.

Monografía M-3 de 8 C h 0 Aspectos de proyecto

3.4.9. Micromecanismos

Aparecen al estudiar con cierto detalle los nudos propios de las celosías utilizadas en la visuali- zación de los campos de tensiones. Algunos de ellos modeliuan fenómenos de pequeña escala muy propios del trabajo en combinación del hormigón y del acero. Como parte de los modelos de bielas y tirantes, debieran ser estudiados con cierto detalle al abordar su dimensionamiento global.

A modo de ejemplo, se presentan los micromecanismos que describen el anclaje y el solapo de barras, (figura 35 (a), (b) y (c)). Es interesante observar que para desarrollar tales mecanismos es siempre necesaria la aportación de una fuerza de compresibn exterior (es decir, un efecto de confinamiento). Además, el mecanismo de anclaje (b) presupone la capacidad del hormigón de resistir ciertas tracciones, aunque de hecho Bstas tambien podrían quedar suplantadas mediante la provisi6n de compresiones secundarias.

t t

l t l l T I-

--T

t t t t

Figura 35. Micromecanismos para la simulación del anclaje (a), (b) y del solapo (c).


3.5. Definición de la armadura transversal. Uso de cercos, estribos y ganchos

Por su importancia, y escasa atención recibida en algunos casos, cabe hacer mención especial a la correcta colocación y anclaje de la armadura transversal en forma de cercos o estribos.

En la elección de la forma de la armadura transversal intervienen los siguientes factores:

1) Tipo de solicitación tangencia1 actuante (cortante o torsión)

2) Correcto anclaje de la armadura de forma que ésta resulte efectiva en la zona deseada y ante la solicitación actuante.

3) Tipo estructural: viga (pieza lineal) o losa (elemento bidimensional). Existencia de confinamiento transversal.

El primer aspecto (tipo de solicitación) determina la geometría de los campos de tracciones que deben ser resistidos mediante armadura. Así, el correcto trabajo a torsión, tal y como muestra la analogía con una celosia tridimensional, exige introducir una armadura transversal cerrada, capaz de trabajar eficazmente a tracción en sus cuatro caras.

Frente a cortante (y en ausencia de torsión), el elemento resistente básico a tracción viene dado por las ramas verticales de las que consta la armadura transversal, tal y como demuestra la ana- logia con la celosía de Ritter-Mbrsch (dando lugar a la “regla de cosido”. No obstante, un estudio más cuidadoso considerando una distribución espacial de fuerzas (realizada por ejemplo, mediante la celosia espacial de la figura 36) evidencia que la correcta transmisión de las compresiones diagonales del alma al cordón inferior requiere la formación de un campo transversal de tracciones, ante el cual se moviliza la capacidad resistente de las ramas horizontales situadas en la parte traccionada de la sección. Ello viene a ilustrar que, como mínimo, la armadura transversal siempre debe ser cerrada por la parte traccionada. Un armado como el recogido en

Figura 36. Celosia espacial a cortante.

Monografla Y-3 de ache Aspectos de proyecto

la figura 37 resulta por ello peligroso, pues puede propiciar la formación de una fisura veCiCal como la indicada, susceptible de alcanzar la cabeza comprimida e incluso producir una rotura precoz por división según un plano transversal. Una armadura a base de estribos puede ser utilizada en situaciones de flexión-cortante.

Pero además, cuando existe armadura a compresión, es conveniente utilizar cercos cerrados tarnbien en la cabeza comprimida al efecto de arriostrar esta armadura evitando su posible pandeo en situación de prerrotura.

De las formas de estribos y cercos posibles, sólo aquellas que incluyen un anclaje por doblado de patilla hacia el interior del alma, en la cabeza comprimida. y apoyándose en redondos longitudinales, son válidas en el caso de vigas de sección rectangular (figura 38 a).

Ello se debe a que el insuficiente confinamiento lateral no garantizaría el correcto funcionamiento de anciajes o solapos perimetrales de los extremos del cerco, pudiendo darse un fenó- meno de desgarro y rotura del paramento de forma previa a la transmisión de la fuerza de tracción.

Figura 37. Armado transversal inadecuado para vigas a cortante.

Así, las formas de la figura 38 a son posibles para vigas sometidas a torsión en cualquier caso. Cuando exista alguna forma de confinamiento transversal, como en el caso de una losa, o bien en vigas de sección en T (con alas suficientemente robustas), serán iambidn válidas soluciones basadas en el anclaje por prolongación perimetral o solape (figura 38(b)), siempre y cuando la ejecución del hormigonado sea realizada con el suficiente cuidado.

Ante cortante, serán válidas las formas (c) o (d) de la figura 38 en secciones rectangulares de viga, y por existir confinamiento lo serán las formas (b) en losas o secciones en T. La annadura (e) será eficaz sólo a partir de una profundidad equivalente a la longitud de anclaje. Barras transversales soldadas a barras longitudinales pueden considerarse eficientes a partir de unos 2 6 3 cm del punto de soldadura (f).

El uso de ganchos, aunque posible en losas y en el interior de secciones de vigas suficientemente anchas, se desaconseja en general por razones de dificultad de colocación en obra. Si se utilizan, deben ser de diámetro pequefio, de forma que puedan doblarse en obra.

En vigas, es preferible el uso de cercos o estribos múltiples, a poder ser encajados entre s i como en la figura 38 a, ya que al colocarse aitemados (figura 39 b) se complica algo más la ejecución.


Figura 38. Uso de distintos tipos de armaduras transversales en vigas y losas


Figura 39. Soluciones a base de cercos o estribos múltiples. Fuente: ACI Detailing Manual, 1980.

En pilares sometidos básicamente a compresión simple o compuesta donde la función Msica de la armadura transversal consiste en amostrar las barras longitudinales, resulta óptima la forma de la figura 38 g, por razones de facilidad de fabricación y montaje, y mientras no existan otros requisitos derivados del trabajo a cortante o a torsión. Para secciones de gran tamaiio, forma compleja, o que contengan gran número de barras longitudinales a arriostrar, se aportan a modo de ejemplo las soluciones de la figura 40.

En pilares pueden utilizarse ganchos prefabricados siempre y cuando su colocación en obra se realice con suficiente cuidado. Una forma de facilitar su colocación es dando a uno de sus extremos forma de anclaje en patilla (figura 41), o bien utilizando formas en U con sus extremos solapados en el interior de la sección. No obstante, en secciones de gran dimensión o forma compleja sera normalmente más fácil de prefabricar una armadura transversal a base de cercos combinados (figura 41).

3.6. Anclaje de barras longitudinalec

Como en el caso anterior, el anclaje de la armadura longitudinal de una viga o losa debiera realizarse en zonas no traccionadas. Sin embargo, no es necesario verificar un cumplimiento estricto de esta idea, siempre y cuando se respeten ciertas condiciones suplementarias.


L

c3 c l

. CT

Figura 40. Amado transversal de pilares de gran tamaño o de forma compleja

52


Figura 41. Uso de ganchos y armaduras en U en el armado de pilares. Fuente: ACI Detailing Manual, 1980.

El anclaje de las barras inferiores debe basarse en las prescripciones del artículo 66.4.1 de €HE, en el que se refiere la necesidad de anclar a partir del eje del apoyo no menos de un tercio del total las barras necesarias para resistir el máximo momento positivo, en caso de apoyos extremos, y una cuarta parte. en el caso de apoyos interiores.

El tratamiento de las barras superiores (armadura de momentos negativos) exige algún comen- tario adicional. En principio, el anclaje de la armadura de momentos negativos debe materiali- zarse a partir de los puntos de cambio de signo de las leyes de momentos. No obstante, ello entra en conflicto con cierta práctica constructiva que prevé el posible escalado de esta armadura y su anclaje parcial en la zona traccionada. Según Calavera (1999), el corte de barras en secciones intermedias sometidas a tracci6n puede realizarse cuando se cumple una de las dos condiciones siguientes:

a) El esfuerzo cortante de cálculo en la sección de corte de las barras no exceda 2i3 del esfuerzo cortante úitimo de dicha sección.

b) O bien, siendo las barras de diámetro inferior a 32 mm, la armadura que continúa sea, al menos, el doble de la necesaria y el esfuerzo cortante de c&lculo sea inferior a 3/4 del esfuerzo cortante último en la sección de corte.

En caso contrario, es probable la excesiva fisuración y fragilización de las secciones de corte.

Figura 42. Anclaje de barras en apoyos extremos de jácenas o losas. Fuente: Calavera, 1 W 1.

En vlg.s de borde o p h eJdremos pueden darse dos situaciones:

a) Que sea posible d anclaje por prdongaci6n recta o patilla, contada a partir del eje de la viga o del soporte (Otnriamente, manteniendo el reaibtimiento necesario). Más estrictamente, tal kmg#ud dabe conterse a partir del punto que Rmh el bloque de compresiones, o bien desde la cara del soporte. si &te se halla sometldo a compresi6n simple o compuesta.

b) Si poc faita de lpngitud rx> es posible el anclaje anterior, es preciso entonces introducir una proknoeoMn Bn vertical.

En este último caso, en el andaje contribuyen dos longitudes rectas "n" y 'm", situadas respec- thramonte en POdd6ll I y Poslci6n II (de acuerdo con la definición de EHE) y un segmento curvo da redio Y que puede oonsideranre parciaknenie ubicado en cada una de ambas posiciones (@Ira 42). sepihi Calavera (19sa), la longitud del segmento de anclaje en vertical 12" puede cdailarpe de ia oipuiente manera:

h = 0,7 (lb- - i t} + 49

siendo 'y el diámetro de la barra, "11" el canto del pilar y "1b.w" la longitud de anclaje que corres- ponderia por prdongaoión recia en Posicion II. Este valor presupone ei caso p6simo en que el nidi de doblado es mhimo (r = 4 0)

Por O~AI parto, es nec8sark) un suficiente coníinamiento laten4 que garantice la efectividad del meoPniam~ de &n&&t. Ello puede resohrerse alejando la rama verücal del paramento o estri- bsndo la zona de anclaje.

Monografia M-3 de ache Aspectos de proyecto

3.7. Representación gráfica y convenciones

De los planos de proyecto ha de ser posible deducir inequívocamente todas las dimensiones geométricas del armado. Esta exigencia puede relajarse si se incluyen despieces detallados, pero de ello resulta un trabajo extra tanto de representación como de interpretación, y anticipa una labor que de todas formas ser4 realizada por el constructor.

La técnica utilizada para la representación de la armadura ha sufrido en el pasado de una cierta disparidad de criterios. A medida que ciertas prácticas han sido progresivamente desechados o bien por su insuficiente claridad o bien por su excesiva laboriosidad, el método de represen- tación ha evolucionado hacia su universalización. En este centido actúan las prescripciones de 60-3766-1 977 e ISO-4066-1977. siendo de gran interés, en particular, las convenciones adop- tadas por este último código (Tabla 2).

Las siguientes recomendaciones pueden considerarse de validez general:

- Utilizar el mínimo número necesario de símbolos y convenciones, y basarse para ello en las indicaciones establecidas en normas y reglamentos.

- Tender hacia representaciones lo más simples posible, siempre y cuando contengan toda la información necesaria.

- Detallar las barras a escala lo más exacta posible y situarlas en una posición también lo más exacta wsible.

- Utilizar líneas más gruesas para representar la armadura principal.

- Utilizar marcas apropiadas para indicar el inicio y el final de barras colocadas en una misma capa. Enfatizar los puntos de corte de barra mediante (-). El corte debe acompañarse de la identificación de barra.

- Definir la posición exacta de barras dentro de capas mediante las secciones transversales necesarias.

- Barras indicadas en otros dibujos deben ser omitidas, excepto cuando su posición sea crítica, como en esperas o solapes. En este caso, utilizar línea discontinua.

- Numerar las barras según el siguiente orden: barras inferiores desde esquinas, barras dobladas hacia arriba, barras superiores, armadura de montaje, armadura transversal. Numerar las barras principales según el orden de colocación previsto.

- Elegir los puntos de mayor concentración de barras en capas para dirigir las líneas de referencia, pero identificar las barras por separado. Las marcas de barras superiores deben especi- ficarse por arriba, las de barras inferiores por abajo.

- En las representaciones en alzado, los estribos o cercos s610 precisan ser indicados una vez mediante línea continua, utilizando una línea auxiliar para marcar los grupos según separaciones o diámetros.

Monografra M-3 de ache Aspeclos de proyecto

- En las secciones transversales, los ganchos, estribos o cercos deben ser representados la forma realista, destacando su posición relativa y su vinculo con la armadura principal.

- En losas, es aceptable representar las barras levantadas en proyecci6n horizontal siempre y cuando se identiiquen muy claramente los elementos inferiores y superiores.

- Debe prestarse una atención especial a nudos de encuentro entre vigas y pilares, proporcio- nando en caso nacesario detalles a mayor escala.

Prácticas desaconsejables son:

- Introducir líneas de referencia y anotaciones dentro de las secciones

- Desplegar o desplazar barras físicamente situadas dentro de una misma capa al efecto de identificarlas y resaltar su longitud.

- Falsear sensiblemente la escala de algunas o de todas las barras.

Las figuras 43 y 44 refieren formas alternativas de indicar el armado. Mientras que la primera exhibe algunas costumbres sobre Indicación hoy en día desaconsejadas, la segunda recoge las recomendaciones anteriormente citadas.

Conviene obviamente atender a convenciones de carácter internacional para la representación del armado en elementos de hormigón. Concretamente, en ISO 3766-1977 se proponen símbo- los y convenciones para la definición del armado en planos constructivos (figuras 45 a 48), se

D c

Figura 43. Prhcticas de indicaci6n desaconsejables.


l

Figura 44. Técnicas recomendadas para la indicación del amado.

definen las instrucciones para la presentación del despiece y, finalmente, se establece una lista de formas preferenciales. Cada forma preferencial dispone un código para su identlflca- ción sistemdtica.

La generacibn automdtica de planos constructivos por ordenador debe entenderse realmente como una simple mecanización de una parte de la actividad de proyecto, por lo que debe igualmente ajustarse a las correctas normas de detallado y a la simbología y convenciones aceptadas.

Cuando la calida gráfica proporcione una información insuficiente o ambigua, ésta deberá ser completada por el proyectista hasta conseguir planos suficientemente daros e informativos. De la misma manera, no son admisibles símbolos o convenciones ad hocen la represeniaci6n automatizada, y en caso de ser utilizados los planos resultantes deberán ser entendidos como un producto intermedio que el técnico deberá reelabcfar para adaptar a una representación convencional.

Además, el proyectista debe revisar críticamente tanto los resultados nudricos como el esquema de armado propuesto por ordenador. La idoneidad de la geometría del armado obtenida debe ser estudiada, considerando, en particular, su constructividad y su compatibilidad con el proceso constructivo.

Es preciso prever situaciones absurdas que ciertos cálculos podrían producir, como la excesiva concentración de barras en un espacio físico limitado. A ser posible, la representación automatizada deberia ser suficientemente detallada (por ejemplo, dando un grueso a las barras pro- porcional a su diámetro) como para delatar tales situaciones.


N'

2.1.1

2.1.2

-

-

2.1.3

-

2.1.4

2.1.5 - 2.1.6

2.1.7

-

2.1.8

CONVENCION

Barra de armado representada como línea gruesa

Sección de barra de armado

Barra con onclajes extremos

a) con ganchos

b) con patillas

Borra sin anclajes extremos

En caso necesario, indicar extremos de barros cuando bstas no aparecen separadas en el dibujo

Anillo o placa de ancloje

Vlsión frontal de un anclaje

Doblado de barra en angulo recto opuesto a1 lector

Alternativo de mayor claridad en coso de barras muy próximos o para microfilmar

Doblado de borra en angulo recto hacia el lector

Alternativa de mayor claridad en caso de barras muy próximos o poro microfilmar

SIMBOLO

O

I

o /\

0

Figura 45. Convenciones de ISO 3766-1977. Representación de armadura pasiva convencional.


Sección de armadura postesa dentro de vaina

Sección de armadura pretesa

Anclaje activo

N'

O

t

+ - - - - - -

2.2.1

Anclaje pasivo

2.2.2

2.2.3

2.2.4

-

-

k------ 2.2.5 - 2.2.6

Empalme fija

2.2.7

--- +--- 2.2.8 -

N'

2.3.1

2'3.2

CONVENCION SIMBOLO I

CONVENCION SIMBOLO

Representacibn en planta de una malla

Mallas idénticos dispuestas en serie, con sus soiapos

Tendón o barra de pretensado l -------

Empalme m6vil

Figura 46. Convenciones de ISO 3766-1 977. Representación de armadura pasiva convencional.

Figura 47. Convenciones de ISO 3766-1977. Representaci6n de malla electrosoldada.


_____

" ~~ ~

CONVENCION SIMBOLO

3.1

x

El doblado se dibujará normalmente a escala. Los doblados de radio mínimo permitido pueden ser dibujados como convergencia de líneas rectas

I\ -+

1 Un Daauete de barras Duede ser dibuiado 1

3.5

corno una línea Gnica, 'con marcas dé extremo indicando el número de barros

#

El refuerzo bidireccianal debe ser representado en sección. o bién indicado con texto o símbolos que referencien la dirección de las barras en la capo exterior de cada cara de la construcción en planta o alzado

3.3

Cada serie de barras idénticas, estríbos o cercos deben ser indicodos por una barra, estrtbo a cerco dibujados con línea gruesa, junto con una línea contínua que abarque la serie, acabada mediante líneas oblícuas cortas para marcar tos límites de &a. Un circulo dibujado con línea contínua conecta la línea fina de serie con la borra o el estríba o cerco de referencia

3.4 Las barras dispuestas en grupos de forma que cada grupo se halle equiespaciado y contenga un nGmero idéntico de barras idéntkas, pueden ser indicados como se muestro en la figura

3.6

En la representoción en planta de esquemas de armado simples, las capas superior e inferior del refuerzo deben referirse con letras indicando la locolización de lo copo, ademós de los correspondientes símbolos.

Si se utilizan morcas de extremo, tales marcas deben dibujarse hacia ambo o hacia la izquierda en la capa superior y hacia abajo a hacia la derecha en la capa inferior

(6: inferior T: superior)

Figura 48. Convenciones de ISO 3766-1977. Detalles varios.


” -

3.7

-

3.8

3.9

CONVENCION

En el casa de alzadas de muros con refuerzo en ambas caras, el armada debe identificarse can letras, adem6s de los símbolos, indicando la situación de cada capa

Cuando se indican marcas de extrema, éstas deben dibujarse hacia amba o hacia la izquierda para el armodo de la cora alejada. y hacia abajo a hacia la derecha para el armado de la cara cercana

(Nf: cara cercana, W. cara alejada)

Para clarificar la disposición del armada en secciones en que su disposici6n no quede bien determinada, se padr6 afladir un dibuja complementario, fuera de la sección, indicando las distintas barras

Es precisa indicar en el dibujo todas las tipos de cercas a estribos En caso de disposiciones complejas, éstas podrón ser clarificadas mediante dibujos complementarios, en conexión con la notacidn utilizada

SIMBOLO

#

6

U U

Figura 48 (cont.). Convenciones de ICO 3766-1977. Detalles varios.

Con todo ello se hace evidente que una representación automatizada rigurosa y versátil requiere programas de ordenador muy elaborados, en cuyo diseño hayan intervenido proyectistas experimentados.

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