etf005 instalacion acs solar termica 170614

Cálculo de las aportaciones de un sistema de captadores planos por el método F-Chart.PRODUCCION DE ACS.

Objeto

Dimensionado de instalación para producción de ACS

Datos geográficos y climatológicosProvincia/Localidad: Málaga

Zona Climática VRadiación solar global [MJ/m2] H≥18,0

Latitud de cálculo: 36.72Latitud [º/min.]: 36.43

Altitud [m]: 40.00Humedad relativa media [%]: 58.37

Velocidad media del viento [Km/h]: 7.00Temperatura máxima en verano [ºC]: 36.60Temperatura mínima en invierno [ºC]: 1.60

Variación diurna: 6.00248 (Periodo Noviembre/Marzo)

248 (Todo el año)

Nota: la temperatura mínima histórica para Málaga (según CENSOLAR) es de -4ºC

Meses Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Sept. Oct. Nov. Dic. AnualTª. media ambiente [ºC]: 12.70 13.30 14.30 15.90 18.70 20.80 24.30 24.50 21.70 19.90 15.70 13.40 17.9Tª. media agua red [ºC]: 8.00 9.00 11.00 13.00 14.00 15.00 16.00 15.00 14.00 13.00 11.00 8.00 12.3

10,008 12,960 17,460 22,140 25,200 28,332 28,692 25,380 20,736 14,652 10,512 8,496 18,71415,461 17,582 20,846 23,234 24,204 26,053 26,821 25,605 23,598 17,114 15,564 13,386 20,7894.295 4.884 5.791 6.454 6.723 7.237 7.450 7.112 6.555 4.754 4.323 3.718 5.775

Horas de sol [h]: 8.0 9.0 9.0 9.5 9.5 9.5 9.5 9.5 9.0 9.0 8.0 7.5I Irradiación solar [W/m2]: 536.8 542.6 643.4 679.4 707.7 761.8 784.2 748.7 728.3 528.2 540.4 495.8Tª. media en captador [ºC] 35 35 35 45 45 45 45 45 45 35 35 35 40.0

Datos de consumo relativos a las necesidades energéticasNúmero de personas, camas, servicio, usuario...: 300

Uso del Edificio RestaurantesConsumo por persona, cama, servicio, usuario... [L/día]: 8

Consumo de agua a máxima ocupación [L/día]: 2,400Temperatura de referencia [ºC]: 60

Meses Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Sept. Oct. Nov. Dic. Anual% de ocupación: 45 48 52 59 58 66 73 78 73 60 47 45 59Consumo diario [l]: 1080 1152 1248 1416 1392 1584 1752 1872 1752 1440 1128 1080 16896

ESTOS DATOS SON LOS QUE UTILIZA EL PROGRAMA PARA OBTENER LOS RESULTADOS, CUALQUIER VARIACIÓN EN SUMAGNITUD INVALIDARÍA LOS MISMOS

Datos del captadorTipo de Captador Captador plano

Empresa del captador SolarisMarca/modelo del captador Solaris CP1

Coeficiente k2 (a2) del captador [W/m² ºC]: 0.026Rendimiento del captador: R=Ro-a1[(Tm-Ta)/I]-a2[(Tm-Ta)^2/I]

Meses Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Sept. Oct. Nov. Dic.Rendimiento del captador: 0.596 0.604 0.643 0.582 0.613 0.642 0.671 0.666 0.642 0.664 0.627 0.587

Certificación del captador [NPS ó GPS]: 6211Superficie captador [m²]: 2.01

Factor de eficiencia óptica n0: 0.7994.31575.00

50Calor específico en circuito primario [Kcal/(Kg·ºC)]: 0.95

Calor específico en circuito secundario [Kcal/(Kg·ºC)]: 1Eficiencia del intercambiador: 0.9

Temperatura de tarado del sistema 130º C

Cálculo de aportaciones energéticas para agua caliente sanitaria

Meses Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Sept. Oct. Nov. Dic. Anual15.1 15.5 20.1 25.1 25.0 31.4 39.6 45.3 38.4 26.8 15.9 15.1 313.252.0 51.0 49.0 47.0 46.0 45.0 44.0 45.0 46.0 47.0 49.0 52.0 48

Ener. Nec. [Kcal·1000](Mca 783 790 986 1,178 1,151 1,411 1,745 2,037 1,765 1,259 779 783 14,667

Grados-día. Temperatura base 15/15 (UNE 24046):Grados-día. Temperatura base 15/15 (UNE 24046):

Rad. horiz. [kJ/m2/día]:Rad. inclin. [kJ/m2/día]:Rad. inclin. [kWh/m2/día]:

Coeficiente global de pérdidas k1 (a1) [W/(m2·ºC)]:Volumen de acumulación [L/m2]:

Caudal en circuito primario [(L/h)/m2]:

Consumo de agua [m3]:Incremento Ta. [ºC]:

Enero

Febrer

oMarz

oAbri

lMay

oJun

io Julio

Agosto Se

pt. Oct. Nov.

Dic.0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

30.00

Valores Mensuales Medios Tª

Tª. media ambiente [ºC]: Tª. media agua red [ºC]:

º C

Enero

Febre

roMarz

oAbri

lMay

oJunio Jul

ioAgo

sto Sept. Oct. Nov

.Dic.

0

5,000

10,000

15,000

20,000

25,000

30,000

35,000

Valores Mensuales Medios Radiación Solar

Rad. horiz. [kJ/m2/día]: Rad. inclin. [kJ/m2/día]:

KJ/m2 día

I16

En MJ/m2 la radiación solar global es: ZONA I - H < 13,7 ZONA II - 13,7 ≤ H ≤ 15,1 ZONA III - 15,1 ≤ H ≤ 16,6 ZONA IV - 16,6 ≤ H ≤ 18,0 ZONA V - H ≥ 18,0 En el caso de Málaga sería: zona V debido a que H = 18,714 MJ/m2 (por lo que estamos en H ≥ 18,0) En kWh/m2 la radiación solar global es: ZONA I - H < 3,8 ZONA II - 3,8 ≤ H ≤ 4,2 ZONA III - 4,2 ≤ H ≤ 4,6 ZONA IV - 4,6 ≤ H ≤ 5,0 ZONA V - H ≥ 5,0

A29

Temperatura ambiente (ºC): Los datos expuestos en la tabla no son los expuestos en el Pliego de Condiciones del IDAE. Los datos expuestos en la tabla son los definidos en la norma UNE 94003:2007 Esta norma UNE 94003:2007 expone las temperatura ambiente para Málaga: Enero: 12,2 ºC Febrero: 12,8 ºC Marzo: 14,0 ºC Abril: 15,8 ºC Mayo: 18,7 ºC Junio: 22,1 ºC Julio: 24,7 ºC Agosto: 25,3 ºC Septiembre: 23,1 ºC Octubre: 19,1 ºC Noviembre: 15,1 ºC Diciembre: 12,6 ºC Para poblaciones distintas de las capitales expuestas en la UNE 94003, y que sean de la provincia de Málaga, se han adoptado los valores expuestos en PVGIS http://re.jrc.ec.europa.eu/pvgis/apps/radmonth.php?lang=es&map=europe

A30

Temperatura diaria media mensual de agua fría (ºC): Los datos expuestos en esta hoja excel corresponden con los expuestos en la tabla 3 de la UNE 94002:2005 para Málaga y provincia; pero en el resto de los lugares los valores son del Pliego de Condiciones del IDAE (cuya fuente es CENSOLAR).

A31

Irradiación horizontal (kJ/m2/día): Tal como expone el apartado 4,2 del DB HE4 adoptaremos para las capitales de provincia los valores expuestos en el Atlas de Radiación Solar en España de EUMETSAT. Para el resto lo mejor es usar PVGIS (Datos de radiación solar de la Comisión Europea)(http://re.jrc.ec.europa.eu/pvgis/apps/radmonth.php?lang=es&map=europe) (http://re.jrc.ec.europa.eu/pvgis/apps4/pvest.php) Los datos expuestos coinciden con los datos expuestos en la norma UNE 94003:2007 Para poblaciones distintas de las capitales expuestas en la UNE 94003, y que sean de la provincia de Málaga, se han adoptado los valores expuestos en PVGIS http://re.jrc.ec.europa.eu/pvgis/apps/radmonth.php?lang=es&map=europe Esta norma UNE 94003:2007 expone la irradiación diaria media en superficie horizontal en MJ/m2/día para Málaga de: Enero: 9,4 MJ/m2 Febrero: 12,0 MJ/m2 Marzo: 16,1 MJ/m2 Abril: 19,3 MJ/m2 Mayo: 23,9 MJ/m2 Junio: 25,9 MJ/m2 Julio: 26,5 MJ/m2 Agosto: 24,1 MJ/m2 Septiembre: 18,9 MJ/m2 Octubre: 14,1 MJ/m2 Noviembre: 10,2 MJ/m2 Diciembre: 8,4 MJ/m2 Nota: 1 kWh/m2.día = 3,6 MJ/m2.día Pero los valores usados para Málaga capital han sido los del Atlas de EUMETSAT: Enero: 10 MJ/m2 Febrero: 12,96 MJ/m2 Marzo: 17,46 MJ/m2 Abril: 22,14 MJ/m2 Mayo: 25,2 MJ/m2 Junio: 28,33 MJ/m2 Julio: 28,69 MJ/m2 Agosto: 25,38 MJ/m2 Septiembre: 20,74 MJ/m2 Octubre: 14,65 MJ/m2 Noviembre: 10,51 MJ/m2 Diciembre: 8,496 MJ/m2 La energía procedente del Sol llega a la Tierra en forma de ondas electromagnéticas con una longitud de onda que abarca las bandas del espectro infrarrojo, visible y ultravioleta. La potencia de radiación solar que llega a la capa exterior de la atmósfera es aproximadamente de 1.367 W/m2. A esta cantidad se la conoce como constante solar, aunque en realidad presenta pequeñas variaciones a lo largo del año. Los fenómenos de reflexión, absorción y dispersión que sufre la radiación solar al atravesar la atmósfera hacen que la cantidad de energía que llega a nivel del suelo, en días despejados, se reduzca hasta unos 1.000 W/m2. Para el cálculo de instalaciones de calentamiento de agua mediante energía solar, la magnitud interesante no es tanto la potencia puntual incidente sino la cantidad de energía recibida por una superficie en un periodo de tiempo determinado (por ejemplo, en un día). Existen diversas fuentes que ofrecen datos sobre la radiación solar en las distintas zonas geográficas. En general, las tablas de radiación solar se elaboran a partir del tratamiento numérico de los datos obtenidos en mediciones realizadas durante largos periodos de tiempo. La cantidad de energía incidente depende del emplazamiento y de la orientación y la inclinación de la superficie de referencia. Como las combinaciones posibles son muy numerosas, casi todas las fuentes presentan datos de radiación solar sobre una superficie horizontal. La obtención de la radiación sobre una superficie inclinada y con una cierta orientación respecto al Sur se realiza a partir de los datos de radiación solar horizontal, mediante la aplicación de coeficientes o mediante algoritmos integrados en los programas de cálculo de las instalaciones solares. Normalmente se utilizan datos de radiación solar horizontal expresados en kWh/(m2•año) o MJ/(m2•año). En la Tabla, se recogen unos datos de radiación solar horizontal para el día medio de cada uno de los meses del año y las diferentes provincias españolas. Estos datos se han extraído de la publicación del Instituto para la Diversificación y el Ahorro de la Energía (IDAE) titulada Instalaciones de Energía Solar Térmica. Pliego de Condiciones Técnicas de Instalaciones de Baja Temperatura y proceden originalmente de Censolar. Se deberá tener en consideración que existen algunas publicaciones reconocidas oficialmente, que recogen datos de radiación solar que pueden no coincidir con los dados anteriormente (ej: norma UNE 94003)(ej: la web de PVGIS)

A32

IRRADIACIÓN INCLINADA (kJ/m2.dia): Hemos partido de los valores expuestos en el Atlas de Radiación HORIZONTAL Solar en España de EUMETSAT, tal como expone el apartado 4,2 del DB HE4. Para el resto, lo mejor es usar PVGIS (Datos de radiación solar de la Comisión Europea)(http://re.jrc.ec.europa.eu/pvgis/apps/radmonth.php?lang=es&map=europe) (http://re.jrc.ec.europa.eu/pvgis/apps4/pvest.php) Los datos expuestos estan calculados en base a un factor que multiplica la radiación horizontal Los valores expuestos en la celdas son calculados por esta excel, pero se podría poner los datos que da como resultado el PVGIS (que da resultados para superficies inclinadas) Nota: 1 kWh/m2.día = 3,6 MJ/m2.día = 3600 kJ/m2.dia La energía procedente del Sol llega a la Tierra en forma de ondas electromagnéticas con una longitud de onda que abarca las bandas del espectro infrarrojo, visible y ultravioleta. La potencia de radiación solar que llega a la capa exterior de la atmósfera es aproximadamente de 1.367 W/m2. A esta cantidad se la conoce como constante solar, aunque en realidad presenta pequeñas variaciones a lo largo del año. Los fenómenos de reflexión, absorción y dispersión que sufre la radiación solar al atravesar la atmósfera hacen que la cantidad de energía que llega a nivel del suelo, en días despejados, se reduzca hasta unos 1.000 W/m2. Para el cálculo de instalaciones de calentamiento de agua mediante energía solar, la magnitud interesante no es tanto la potencia puntual incidente sino la cantidad de energía recibida por una superficie en un periodo de tiempo determinado (por ejemplo, en un día). Existen diversas fuentes que ofrecen datos sobre la radiación solar en las distintas zonas geográficas. En general, las tablas de radiación solar se elaboran a partir del tratamiento numérico de los datos obtenidos en mediciones realizadas durante largos periodos de tiempo. La cantidad de energía incidente depende del emplazamiento y de la orientación y la inclinación de la superficie de referencia. Como las combinaciones posibles son muy numerosas, casi todas las fuentes presentan datos de radiación solar sobre una superficie horizontal. La obtención de la radiación sobre una superficie inclinada y con una cierta orientación respecto al Sur se realiza a partir de los datos de radiación solar horizontal, mediante la aplicación de coeficientes o mediante algoritmos integrados en los programas de cálculo de las instalaciones solares. Normalmente se utilizan datos de radiación solar horizontal expresados en kWh/(m2•año) o MJ/(m2•año).

A34

IRRADIACIÓN INCLINADA (kWh/m2.dia): Hemos partido de los valores expuestos en el Atlas de Radiación HORIZONTAL Solar en España de EUMETSAT, tal como expone el apartado 4,2 del DB HE4. Para el resto, lo mejor es usar PVGIS (Datos de radiación solar de la Comisión Europea)(http://re.jrc.ec.europa.eu/pvgis/apps/radmonth.php?lang=es&map=europe) (http://re.jrc.ec.europa.eu/pvgis/apps4/pvest.php) Los datos expuestos estan calculados en base a un factor que multiplica la radiación horizontal Los valores expuestos en la celdas son calculados por esta excel, pero se podría poner los datos que da como resultado el PVGIS (que da resultados para superficies inclinadas) Nota: 1 kWh/m2.día = 3,6 MJ/m2.día = 3600 kJ/m2.dia La energía procedente del Sol llega a la Tierra en forma de ondas electromagnéticas con una longitud de onda que abarca las bandas del espectro infrarrojo, visible y ultravioleta. La potencia de radiación solar que llega a la capa exterior de la atmósfera es aproximadamente de 1.367 W/m2. A esta cantidad se la conoce como constante solar, aunque en realidad presenta pequeñas variaciones a lo largo del año. Los fenómenos de reflexión, absorción y dispersión que sufre la radiación solar al atravesar la atmósfera hacen que la cantidad de energía que llega a nivel del suelo, en días despejados, se reduzca hasta unos 1.000 W/m2. Para el cálculo de instalaciones de calentamiento de agua mediante energía solar, la magnitud interesante no es tanto la potencia puntual incidente sino la cantidad de energía recibida por una superficie en un periodo de tiempo determinado (por ejemplo, en un día). Existen diversas fuentes que ofrecen datos sobre la radiación solar en las distintas zonas geográficas. En general, las tablas de radiación solar se elaboran a partir del tratamiento numérico de los datos obtenidos en mediciones realizadas durante largos periodos de tiempo. La cantidad de energía incidente depende del emplazamiento y de la orientación y la inclinación de la superficie de referencia. Como las combinaciones posibles son muy numerosas, casi todas las fuentes presentan datos de radiación solar sobre una superficie horizontal. La obtención de la radiación sobre una superficie inclinada y con una cierta orientación respecto al Sur se realiza a partir de los datos de radiación solar horizontal, mediante la aplicación de coeficientes o mediante algoritmos integrados en los programas de cálculo de las instalaciones solares. Normalmente se utilizan datos de radiación solar horizontal expresados en kWh/(m2•año) o MJ/(m2•año).

A35

Horas de sol (h): El número de horas de sol útiles en España se define en el IDAE, según los valores expuestos en esta excel.

A36

Irradiación solar (irradiancia) (W/m2): La intensidad radiante (I) es la cantidad de energía útil captada por unidad de tiempo y por unidad de superficie. La superficie tomada corresponde a 1m2 y el tiempo al número de horas de sol útiles en el supuesto de inexistencia de sombras proyectadas sobre el captador. I = Eutil / horas El número de horas de sol útiles en España se define en el IDAE, según los valores expuestos en esta excel. Esta irradiación solar (I) es la que se necesita calcular para porder obtener el valor del rendimiento del captador mediante la ecuación R=Ro-a1[(Tm-Ta)/I]-a2[(Tm-Ta)^2/I] Donde Ro: factor de eficiencia óptica a1: coeficiente global de pérdidas a2: coeficiente del captador I: Irradiancia o intensidad radiante (W/m2) Tm = (Ts + Te)/2 que representa la temperatura media del captador. Ts : Temperatura del fluido de salida del captador Te : Temperatura del fluido de entrada en el captador.

A37

Tm Temperatura media del captador (ºC): IDAE propone usar para la época de invierno 35ºC y para la época de verano usar 45ºC (que puede ser la temperatura del agua de consumo). Esta Tm es un valor que necesitamos para calcular el rendimiento del captador, según la formula: R=Ro-a1[(Tm-Ta)/I]-a2[(Tm-Ta)^2/I] Donde Ro: factor de eficiencia óptica a1: coeficiente global de pérdidas a2: coeficiente del captador I: Irradiancia o intensidad radiante (W/m2) Tm = (Ts + Te)/2 que representa la temperatura media del captador. Ts : Temperatura del fluido de salida del captador Te : Temperatura del fluido de entrada en el captador.

I60

Para uso residencial vivienda, el número de personas por vivienda depende del número de dormitorios, según CTE DB HE4: Nº dormitorios Nº personas 1 1,5 2 3 3 4 4 6 5 7 6 8 7 9 más de 7 Nº dormitorios

I62

CUIDADO, AL USAR LA TABLA 3,1 DEL DB HE4 O LA TABLA 1 DE LA UNE 94002 YA QUE LAS TEMPERATURAS DE REFERENCIA SON DISTINTAS. Según tabla 4.1 CTE DB HE4 (Orden 1635/2013) , la demanda a una temperatura de referencia a 60ºC es la siguiente: -Viviendas: 28 L/persona/día - Hospitales y clínicas: 55 L/cama/día - Ambulatorio y centro de salud: 41 L/cama/día - Hotel *****: 69 L/cama/día - Hotel ****: 55 L/cama/día - Hotel ***: 41 L/cama/día - Hotel/Hostal **: 34 L/persona/día - Camping: 21 L/emplazamiento/día - Hostal/Pensión*: 28 L/cama/día - Residencia: 41 L/cama/día - Centro penitenciario: 28 L/cama/día - Albergue: 24 L/cama/día - Vestuarios/duchas colectivas: 21 L/servicio/día - Escuelas sin ducha: 4 L/alumno/día - Escuelas con ducha: 21 L/alumno/día - Cuarteles: 28 L/persona/día - Fábricas y talleres: 21 L/persona/día - Oficinas: 2 L/persona/día - Gimnasios: 21 L/usuario/día - Restaurantes: 8 L/comida/día - Cafeterías: 1 L/almuerzo/día

D64

TEMPERATURA DE REFERENCIA: a) Poner 60ºC cuando se usa los valores de la tabla 4,1 del DB HE4 b) Poner 60ºC cuando se usa los valores de la tabla 1 de la UNE 94002:2005 aunque la temperatura de referencia de dicha UNE sea para 45ºC, ya que si no la demanda del mes me la modificará a un valor superior

I64

Temperatura de referencia (ºC): El apartado 6,3 del norma UNE 94002:2005 establece que es 45ºC Pero para la aplicar la tabla de consumos 4.1 del DB HE4 es necesario tener la temperatura de referencia de 60 ºC

A67

Ocupación (%): Consultar la web del Instituto Nacional de Estadística INE http://www.ine.es/jaxi/tabla.do?path=/t11/e162eoh/a2011/l0/&file=01pro013.px&type=pcaxis&L=0

D76

Tipo del captador: Una vez elegido el modelo del captador, aparece el tipo de captador. Al igual que con la superficie, el factor de eficiencia óptica el coef global de perdidas o el coeficiente de perdidas k2; todos estos aparecen sus valores una vez elegido el modelo de captador

D77

Marca del captador: Una vez elegido el modelo del captador, aparece la marca. Al igual que con la superficie, el factor de eficiencia óptica el coef global de perdidas o el coeficiente de perdidas k2; todos estos aparecen sus valores una vez elegido el modelo de captador

D78

Modelo del captador: Una vez elegido el modelo del captador, aparece la marca. Al igual que con la superficie, el factor de eficiencia óptica el coef global de perdidas o el coeficiente de perdidas k2; todos estos aparecen sus valores una vez elegido el modelo de captador

D79

Factor k2 (W/m2 ºC): Ver la hoja denominada "DATOS DE CAPTADORES" La determinación de los coeficientes característicos de los captadores solares se realiza mediante un ensayo normalizado efectuado en laboratorio. El fabricante o distribuidor de los captadores dispone de esta información y debe facilitarla al proyectista

D80

Rendimiento del captador: En España ha venido utilizándose la INTA 61.0001, aprobada por Orden de 28 de julio de 1980, para la homologación de paneles solares, mientras que en la UE se usa la EN 12975- 1 “Requisitos generales” y la EN 12975-2 “Métodos de ensayo” para captadores planos, cuyas versiones oficiales en español se incorporan a la normativa española como UNE EN 12975-1 y UNE-EN 12975-2 respectivamente. De forma similar, para sistemas solares térmicos prefabricados (compactos) las normas aplicables son las UNE-EN 12976-1 y UNE EN 12976-2. De acuerdo con la norma UNE-EN 12975-2 la eficiencia instantánea del captador se representará normalmente por una ecuación de segundo orden en función de la temperatura reducida como la que sigue: R=Ro-a1[(Tm-Ta)/I]-a2[(Tm-Ta)^2/I] Donde Ro: factor de eficiencia óptica a1: coeficiente global de pérdidas a2: coeficiente del captador I: Irradiancia (W/m2) Tm = (Ts + Te)/2 que representa la temperatura media del captador. Ts : Temperatura del fluido de salida del captador Te : Temperatura del fluido de entrada en el captador.

A82

Rendimiento del captador: En España ha venido utilizándose la INTA 61.0001, aprobada por Orden de 28 de julio de 1980, para la homologación de paneles solares, mientras que en la UE se usa la EN 12975- 1 “Requisitos generales” y la EN 12975-2 “Métodos de ensayo” para captadores planos, cuyas versiones oficiales en español se incorporan a la normativa española como UNE EN 12975-1 y UNE-EN 12975-2 respectivamente. De forma similar, para sistemas solares térmicos prefabricados (compactos) las normas aplicables son las UNE-EN 12976-1 y UNE EN 12976-2. De acuerdo con la norma UNE-EN 12975-2 la eficiencia instantánea del captador se representará normalmente por una ecuación de segundo orden en función de la temperatura reducida como la que sigue: R=Ro-a1[(Tm-Ta)/I]-a2[(Tm-Ta)^2/I] Donde Ro: factor de eficiencia óptica a1: coeficiente global de pérdidas a2: coeficiente del captador I: Irradiancia (W/m2) Tm = (Ts + Te)/2 que representa la temperatura media del captador. Ts : Temperatura del fluido de salida del captador Te : Temperatura del fluido de entrada en el captador.

D83

Certificación: En caso de ser NPS se muestra únicamente el numero. Si fuera GPS, se muestra con GPS- y un número

D84

Superficie del captador (m2): Ver la hoja denominada "DATOS DE CAPTADORES" Mirar en características técnicas del catalogo del fabricante

D85

Factor de eficiencia óptica n0: Ver la hoja denominada "DATOS DE CAPTADORES" La determinación de los coeficientes característicos de los captadores solares se realiza mediante un ensayo normalizado efectuado en laboratorio. El fabricante o distribuidor de los captadores dispone de esta información y debe facilitarla al proyectista

D86

coeficiente global de pérdidas K1 (W/(m2•K)): es indicativa de las pérdidas térmicas, que dependen de la temperatura de entrada del fluido al captador. Este valor lo da el fabricante Ver la hoja denominada "DATOS DE CAPTADORES" en la columna llamada coef. k1

D88

Caudal circuito primario (L/h/m2): La documentación técnica del fabricante del panel expone el caudal aconsejable en el circuito primario

H88

El valor debe estar entre 43 - 72 L/h m2. Siendo recomendable escoger 50-60 L/h m2 para diseño (con este caudal se asegura una correcta extracción de la energía captada y con valores superiores no se logran aumentos significativos de la producción solar). Ver datos del fabricante. El Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios establece en su I.T.E. 10.1.3.2. que el caudal de circulación “estará comprendido entre 1,2 l/s y 1,6 l/s por cada 100 m2 de área de captadores ” lo que corresponde a 43,2 litros/(h•m2) y 57,6 litros/(h•m2), respectivamente.

H89

Ce (Kcal/KgºC) J/Kg K Agua 1 4184 Agua + 10 % Etilenglicol 0.98 4111 Agua + 20 % Etilenglicol 0,96 4008 Agua + 30 % Etilenglicol 0,93 3873 Agua + 40 % Etilenglicol 0,89 3707 Agua + 50 % Etilenglicol 0,84 3510 Agua + 10 % Propilenglicol 0,99 4132 Agua + 20 % Propilenglicol 0,97 4064 Agua + 30 % Propilenglicol 0,95 3970 Agua + 40 % Propilenglicol 0,92 3853 Agua + 50 % Propilenglicol 0,89 3711 El porcentaje de aditivo se calculará a partir de considerar una temperatura extrema de 5ºC por debajo de la mínima histórica registrada (en Málaga la temperatura mínima historica es de -4ºC). Los valores de concentración según la temperatura son la siguiente tabla: Temperatura (°C) 0 -3 -7 -15 -24 % Anticongelante 0 10 20 30 40 En ningún caso se trabajará con mezclas superiores al 50%, debido al incremento de la viscosidad y la disminución del calor específico. Para el caso de Málaga sería: -4 -5 ºC = - 9ºC ==> 25 % propilengicol Calor específico del fluido primario [Kcal/(Kg·ºC)]: Para el caso de Málaga que tiene una temperatura mínima histórica de -4ºC sería suficiente con un fluido caloportador al 20% de etilenglicol (que posee un calor específico de 3,96 kJ/kg ºK, o sea 0,9465 kcal/kg ºK; o bien un 25% de propilenglicol (que posee un calor específico de 4,03 kJ/kg ºC, o sea 0,9632 kcal/kg ºK)

H90

Calor específico del fluido secundario (agua) [Kcal/(Kg·ºC)]: El fluido secundario es agua. El calor específico varia con la temperatura, pero en el caso del agua su variación en las temperaturas que tenemos es despreciable: Calor específico agua a 25ºC = 4,180 kJ/kg ºC (0,999 kcal/kg ºC) Calor específico agua a 55ºC = 4,183 kJ/kg ºC (1 kcal/kg ºC) Calor específico agua a 60ºC = 4,185 kJ/kg ºC (1 kcal/kg ºC) Calor específico agua a 70ºC = 4,190 kJ/kg ºC (1,001 kcal/kg ºC) Según lo anterior adoptaremos el valor de 1 kcal/kg ºC como valor de calor específico para el agua

D91

Eficacia en intercambiador: La eficacia de intercambio se define como la relación entre la potencia térmica intercambiada y la máxima que teóricamente podría intercambiarse. Para un caudal de fluido caloportador determinado, la eficacia es una constante que dependerá de la superficie de intercambio, de su forma y geometría y del material empleado. Cuanto menor sea la eficacia del intercambiador de calor, mayor será la temperatura que retorna a los captadores y por tanto menor será el rendimiento de la instalación solar. Se toma como valor inicial de diseño una eficiencia del 90 %. Valor a consultar con el fabricante.

D92

Temperatura de tarado del sistema (ºC): Temperatura máxima que puede alcanzar el sistema antes de que entre en funcionamiento el sistema de protección ante sobrecalentamientos.El intervalo de temperatura habitual oscila entre 115 y 130º C.

Contribución solar mínima (según CTE)

Sistema de energía convencional de apoyo caldera colectiva.

Energía de apoyo utilizada gas natural

Caso General

Zona climática V

Contribución solar mínima [%] 50

Datos de Salida

Número de captadores: 510.0525º0º

Volumen de acumulación [L]: 1,500Relación volúmen de acumulación/área captadores [l/m2]: 149.3

Perdidas adicionales por orientación e inclinación y sombras(%) 13.19222

Meses Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Sept. Oct. Nov. Dic. AnualQ [Kcal·1000](Mcal): 783 790 986 1,178 1,151 1,411 1,745 2,037 1,765 1,259 779 783 14,667

Q [Kcal·1000/d](Mcal/d): 25.3 28.2 31.8 39.3 37.1 47.0 56.3 65.7 58.8 40.6 26.0 25.3 40Q [kWh](demanda en kwh): 912 919 1,148 1,371 1,340 1,643 2,031 2,371 2,055 1,465 907 912 1,423

FQ [Kcal·1000]: 462 482 635 716 757 838 936 932 814 572 448 405 7,994FQ [kWh] 537 561 740 834 881 976 1,089 1,085 948 665 521 471 12,377FQ [MJ]: 1,932 2,016 2,659 2,997 3,167 3,508 3,916 3,900 3,408 2,392 1,874 1,693 33,461

fmedio [%] 59 61 64 61 66 59 54 46 46 45 57 52 56

Cumplimiento de Contribución Solar Mínima 56 > 50 Si

EXCESOS DE CONTRIBUCIÓN SOLAR

NO

Medidas a tomar para disipar excesos

no existen excesos

RENDIMIENTO ANUAL DE LA INSTALACION15,461 17,582 20,846 23,234 24,204 26,053 26,821 25,605 23,598 17,114 15,564 13,386 249,468

Rad. inclin. [MJ]: 4,817 4,947 6,495 7,005 7,541 7,855 8,356 7,977 7,115 5,332 4,692 4,170 76,303Rendimiento mensual [%]: 40 41 41 43 42 45 47 49 48 45 40 41

Rendimiento anual [%]: (Ahorros total/Rad. inclin.*100) 44

GRÁFICAS DE CONTRIBUCIÓN SOLAR Y RENDIMIENTO DEL SISTEMA

Area total captadores [m2]: Inclinación del captador (β) [º]:

Orientación (azimut) (α) [º]:

f>110% en algún mes o f>100% en más de tres meses seguidos

Rad. inclin. [kJ/m2/día]:

Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Sept. Oct. Nov. Dic.0

500

1,000

1,500

2,000

2,500NECESIDADES Y AHORROS

AHORROS NECESIDADES

MESES

KC

AL

x 10

00

G122

HE4.Capítulo 2.1. Contribución solar mínima Ver Tabla 2.1.Caso General (con la modificación de la Orden 1635/2013 ya no existe la Tabla 2.2. Caso Efecto Joule). Caso General Demanda Total Zona Climática L/dia 60 ºC I II III IV V 50-5000 30 30 40 50 60 5000-10000 30 40 50 60 70 > 10000 30 50 60 70 70

D126

Número de captadores (uds): Se realizarán tanteos para obtener la fracción solar deseada

H129

Ángulo de desviación respecto al sur. Si es hacia el este es (-), si es hacia el oeste es (+).

H130

Se debe modificar el volumen de acumulación hasta que la relación volumen de acumulación-área de captadores (casilla de abajo) esté entre 50 y 180 l/m2. Según el CTE se debe cumplir 50 < V/A < 180 siendo: V Volumen (litros): volumen del acumulador A Area de captación (m2): area de paneles Además, el volumen del acumulador deberá ser similar a la demanda diaria estimada, incluso debería ser mayor que este, estando en un margen de hasta el 20% demas. Osea: 1 < V/M < 1,2 siendo: V Volumen (litros): volumen del acumulador M Demanda de agua diaria (litros/dia)

A136

Q (kcal . 1000): Demanda de energía térmica necesaria por mes en KCAL x 1000.

A137

Q (kcal . 1000/d): Demanda de energía térmica necesaria por día en KCAL x 1000.

A138

Q (kwh): Demanda de energía térmica necesaria por mes en kwh. Para pasar de ºC . Litros a Wh se multiplica por 1,16 (que es el resultado de dividir 1000 por 859). Si queremos pasar los wh a kwh debemos dividir por 1000.

A139

FQ (kcal . 1000): Energía solar térmica aportada por la superficie de captadores solares por mes indicada en Kcal x 1000

A140

FQ (kwh): Energía solar térmica aportada por la superficie de captadores solares por mes indicada en Kwh

A141

FQ (MJ): Energía solar térmica aportada por la superficie de captadores solares por mes, indicada en MJul

A142

fmedio (%): Fracción solar media mensual aportada para la superficie de captadores indicada

N143

Potencia mínima en caldera de ayuda (kw): La energía de apoyo de la caldera deberá de dar el resto no producido por la energía solar, osea si el sistema solar debe dar el 60%, el apoyo debe ser del 40%. Una vez calculado mes a mes, cual es la potencia de apoyo necesaria en cada mes, se calcula el valor anual como el valor máximo de cualquier mes calculado, o sea el máximo desde enero a diciembre,

ELEMENTOS DEL SISTEMA DE ACS

1.- SISTEMA DE ACUMULACIÓN

Tipo de acumulador depósito acumulador (sin intercambiador incorpVolumen de cada depósito (l) 750Configuración del acumulador vertical.

Número de acumuladores solares 2Total volumen acumulado 1500

Diametro del acumulador (mm) 950Altura del acumulador (mm) 1840

Protección contra legionelosis

2.- SISTEMA DE INTERCAMBIO

Tipo de intercambiador intercambiador de placas independiente.

2.2.- INTERCAMBIADOR INCORPORADO AL ACUMULADOR

Potencia mínima intercambiador (W 5025.00 Superficie útil de intercambio (m2):Superficie útil intercambio serpentín

3.- CIRCUITO HIDRÁULICO

Modelo de captador: Solaris CP1Conexión de filas de captadores entre si: paralelo.

Conexión de captadores dentro de cada fila: paralelo.50

Número de captadores 5Equilibrado del circuito: retorno invertido.

Caudal total circuito primario (l/h): 502.50

3.2.- CIRCUITO SECUNDARIO Y TERCIARIO

Definición del circuito secundario: parte del intercambiador de placas externo al acumulador.

Definición del circuito terciario:

Equilibrado de los circuitos cerrados: retorno invertido

3.3.- TUBERÍAS

Material tuberías circuito primario: cobre sanitario

Material tuberías circuito secundario: cobre sanitario.

Material tuberías circuito terciario: cobre sanitario.

Uniones: roscadas

Protección del aislante térmico de las tuberías:Nota: cálculo de tuberías en la hoja denominada "cálculo de tuberías y otros"

3.4.- AISLAMIENTO TÉRMICO DE LAS TUBERÍASSerá conforme las tablas siguientes, pero aumentando 5 mm el espesor por usarse la instalación todo el año,

se ralizará un conexionado periódico entre el sistema auxiliar y el acumulador solar, de forma que los depósitos solares alcancen 70ºC, para ello se usa el sistema auxiliar (caldera) (conforme la norma UNE

100030:2005).

2.1.- INTERCAMBIADOR INDEPENDIENTE

3.1.- CIRCUITO PRIMARIO

Caudal recomendado (L/h/m2):

parte del acumulador y se realiza la distribución en un anillo, en el cual en el retorno se situa la bomba de recirculación

en interior: polietileno y en exterior: espuma elastomérica con una aplicación de dos capas de pintura de base acuosa para

proteccion de rayos UV

E12

Se utilizará preferentemente el de configuración Vertical.

E15

Diametro del depósito (mm): En Lapesa son: Capacidad -> Diametro -> Altura 200 l --> 620 mm --> 1205 mm 300 -> 620 -> 1685 500 -> 770 -> 1690 750 -> 950 -> 1840 800 -> 950 -> 1840 1000 -> 950 -> 2250 1500 -> 1160 -> 2320 2000 -> 1360 -> 2280 2500 -> 1660 -> 2015 3000 -> 1660 -> 2305 3500 -> 1660 -> 2580 4000 -> 1910 -> 2310 5000 -> 1910 -> 2710

E16

Altura del depósito (mm): En Lapesa son: Capacidad -> Diametro -> Altura 200 l --> 620 mm --> 1205 mm 300 -> 620 -> 1685 500 -> 770 -> 1690 750 -> 950 -> 1840 800 -> 950 -> 1840 1000 -> 950 -> 2250 1500 -> 1160 -> 2320 2000 -> 1360 -> 2280 2500 -> 1660 -> 2015 3000 -> 1660 -> 2305 3500 -> 1660 -> 2580 4000 -> 1910 -> 2310 5000 -> 1910 -> 2710

B28

Potencia intercambiador (w): Debe cumplir la condición P ≥ 500 x Area de captadores indicada. HE4.

Diámetro exterior de las tuberías(mm): D≤35

30.00

40.00

3.5.- BOMBA DE CIRCULACIÓN

Nota: cálculo de bomba de circulación en la hoja denominada "cálculo de tuberías y otros"

3.6.- VASO DE EXPANSIÓN

Nota: cálculo de vaso de expansión en la hoja denominada "cálculo de tuberías y otros"

3.7.- PURGADORESTipo de purgadores: manuales

4.- DEMANDA DE ACS ANUAL A LA T ELEGIDA

D(T) = D (60º C) x [60 - Ti / T - Ti]

D (60º C) = Demanda de ACS a la temperatura de 60 ºc (litros/día):

Ti = Temperatura media del agua fria de red

T = Temperatura del acumulador final

D(TºC) = Demanda de ACS a la temperatura elegida (litros/día

Volumen del depósito acumulador proyectado (litros):

Espesor mínimo aislamiento(mm) de tuberías y accesorios que discurren por el interior de edificios:

Espesor mínimo aislamiento(mm) de tuberías y accesorios que discurren por el exterior de

edificios:

5.- PÉRDIDAS DE RADIACIÓN SOLAR

5.1.- PÉRDIDAS DE RADIACIÓN SOLAR POR ORIENTACIÓN E INCLINACIÓNProcedimiento del cálculo de pérdidas por orientación e inclinación en el apartado 3.5 de la sección HE4 Contribución Solar Mínima de ACS del Documento Básico HE Ahorro de Energía.

Para latitud diferente a 41ºPérdidas menores de 10% para α=0º para α=15º para α=-15ºInclinación máxima = Inclinación (Φ=41º) - (41º-latitud 55º 55º 53ºInclinación mínima = Inclinación (Φ=41º) - (41º-latitud) 2º 2º 2º

5.2.- PÉRDIDAS DE RADIACIÓN SOLAR POR SOMBRAS

Procedimiento del cálculo de pérdidas por sombras en el apartado 3.6 de la sección HE4 Contribución Solar Mínima de ACS del DocumentoBásico HE Ahorro de Energía

Pérdidas por sombras (%): 11.0375

5.3.- PÉRDIDAS DE RADIACIÓN SOLAR TOTALES

Caso: generalPérdidas totales (%): 13.19

5.4.- DISTANCIA MÍNIMA ENTRE OBSTÁCULO Y FILAS DE CAPTADORES

G162

Para calcular % pérdidas por sombras consultar apartado 3.6 de la sección HE4 del Documento Básico DB HE Para más aclaración se pueden consultar el documento PCT del IDAE

E167

Perdidas totales (orientacion, inclinación y sombras) (%): Las pérdidas límite por totalidad (orientación, inclinación y sombras) según tabla 2.4 del DB HE4: General 15% Superposición 30% Integración arquitectónica 50%

11.71

5.5.- DISTANCIA MÍNIMA ENTRE FILAS DE CAPTADORES

Longitud del Captador 2.09 Proyección Horizontal (m)

Inclinación 25º Zona de Sombra (m)

Latitud 36.72 º Longitud Ocupada Total (m)

Altura del objeto (m) 0.88 Superficie Ocupada Total (m2)

0.88

1.90 1.51

3.41

h Altura del obstáculo (m):d Distancia entre filas captadores y obstáculo (m):

D184

Longitud del captador (m): Mirar en el fabricante o bien en la hoja excel denominada DATOS DE CAPTADORES

ELEMENTOS DEL SISTEMA DE ACS

1.- SISTEMA DE ACUMULACIÓN

2.- SISTEMA DE INTERCAMBIO

2.2.- INTERCAMBIADOR INCORPORADO AL ACUMULADOR

Superficie útil de intercambio (m2): 1.5075Superficie útil intercambio serpentín 3.5

3.- CIRCUITO HIDRÁULICO

Solaris CP1paralelo.paralelo.

505

retorno invertido.502.50

parte del intercambiador de placas externo al acumulador.

retorno invertido

cobre sanitario

cobre sanitario.

cobre sanitario.

roscadas

Será conforme las tablas siguientes, pero aumentando 5 mm el espesor por usarse la instalación todo el año,

se ralizará un conexionado periódico entre el sistema auxiliar y el acumulador solar, de forma que los depósitos solares alcancen 70ºC, para ello se usa el sistema auxiliar (caldera) (conforme la norma UNE

100030:2005).

parte del acumulador y se realiza la distribución en un anillo, en el cual en el retorno se situa la bomba de recirculación

en interior: polietileno y en exterior: espuma elastomérica con una aplicación de dos capas de pintura de base acuosa para

proteccion de rayos UV

F28

Superficie útil de intercambio (m2): Debe cumplir la condición Su > 0,15 x Area de captadores indicada. HE4.

J29

Dato a suministrar por el Fabricante del Interacumulador. Ej: Interacumuladores Solaris-Superficie Intercambio Solaris ww300 Lt - 1,8 m2 Solaris ww400 Lt - 1,9 m2 Solaris ww500 Lt - 2,2 m2 Solaris ww600 Lt - 2,5 m2 Solaris ww800 Lt - 2,7 m2 Solaris ww1000 Lt - 3,5 m2 Solaris ww1500 Lt - 3,6 m2

G37

Si la aplicación es exclusivamente de ACS se podrán conectar en serie: - 10 m2 en las zonas climáticas I y II. - 8 m2 en la zona climática III. - 6 m2 en las zonas climáticas IV y V.

G45

Para definir el circuito es conveniente consultar los tipos de esquemas existentes.

G47

Para definir el circuito es conveniente consultar los tipos de esquemas existentes.

D≤35

30.00

40.00

Nota: cálculo de bomba de circulación en la hoja denominada "cálculo de tuberías y otros"

manuales

4.- DEMANDA DE ACS ANUAL A LA T ELEGIDA

2,400

15.6

55

2,705

1,500

G80

Espesor aislamiento térmico tuberias en interior de edificio (mm): Diametro de hasta 35 mm: 30 mm de espesor Diametro de 35 a 60 mm: 35 mm de espesor Diametro de 60 a 90 mm: 35 mm de espesor Diametro de 90 a 140 mm: 45 mm de espesor Diametro mayor de 140 mm: 45 mm de espesor Espesor mínimo de aislamiento térmico para tubería según procedimiento simplificado IT 1,2,4,2,1,2 (mm): Se debe proyectar un aislamiento mínimo en tubería según tabla 1,2,4,2,1 y tabla 1,2,4,2,2 del RITE según sea instalación de agua caliente de interior o de exterior. En el valor resultante de esta hoja excel ya se contempla el apartado 3 de la IT 1,2,4,2,1,2 que expone que para ACS en redes de tubería que funcionen todo el año el espesor se incrementará en 5 mm. En el caso de elegir el producto SH/Armaflex de Isover, sus coquillas de 25, 30 y 36 mm cumplen para uso en ACS de 40º a 60ºC, calefacción de 60ºC a 100ºC y con lo expuesto en punto 3 de la IT 1,2,4,2,1,2, por lo que el modelo en función del diametro exterior del tubo sería: Diametro 15 mm --> SH-25X015 Diametro 18 mm --> SH-25X018 Diametro 20 mm --> SH-25X020 Diametro 22 mm --> SH-25X022 Diametro 25 mm --> SH-25X025 Diametro 28 mm --> SH-25X028 Diametro 32 mm --> SH-25X032 Diametro 35 mm --> SH-25X035 Diametro 40 mm --> SH-30X040 Diametro 42 mm --> SH-30X042 Diametro 48 mm --> SH-30X048 Diametro 50 mm --> SH-30X050 Diametro 54 mm --> SH-30X054 Diametro 60 mm --> SH-30X060 Diametro 64 mm --> SH-30X064 Diametro 76 mm --> SH-30X076 Diametro 89 mm --> SH-30X089 Diametro 102 mm --> SH-30X102 Diametro 110 mm --> SH-36X110 Diametro 114 mm --> SH-36X114 Diametro 125 mm --> SH-36X125 Para el uso de la anterior coquilla SH/Armaflex se necesita de aplicar dos capas de pintura Armafinish en la forma que establece el fabricante (con lo cual se protegerá de las radiaciones solares UV)

G82

Espesor aislamiento térmico tuberias en exterior de edificio (mm): Diametro de hasta 35 mm: 40 mm de espesor Diametro de 35 a 60 mm: 45 mm de espesor Diametro de 60 a 90 mm: 45 mm de espesor Diametro de 90 a 140 mm: 55 mm de espesor Diametro mayor de 140 mm: 55 mm de espesor Espesor mínimo de aislamiento térmico para tubería según procedimiento simplificado IT 1,2,4,2,1,2 (mm): Se debe proyectar un aislamiento mínimo en tubería según tabla 1,2,4,2,1 y tabla 1,2,4,2,2 del RITE según sea instalación de agua caliente de interior o de exterior. En el valor resultante de esta hoja excel ya se contempla el apartado 3 de la IT 1,2,4,2,1,2 que expone que para ACS en redes de tubería que funcionen todo el año el espesor se incrementará en 5 mm. En el caso de elegir el producto SH/Armaflex de Isover, sus coquillas de 25, 30 y 36 mm cumplen para uso en ACS de 40º a 60ºC, calefacción de 60ºC a 100ºC y con lo expuesto en punto 3 de la IT 1,2,4,2,1,2, por lo que el modelo en función del diametro exterior del tubo sería: Diametro 15 mm --> SH-25X015 Diametro 18 mm --> SH-25X018 Diametro 20 mm --> SH-25X020 Diametro 22 mm --> SH-25X022 Diametro 25 mm --> SH-25X025 Diametro 28 mm --> SH-25X028 Diametro 32 mm --> SH-25X032 Diametro 35 mm --> SH-25X035 Diametro 40 mm --> SH-30X040 Diametro 42 mm --> SH-30X042 Diametro 48 mm --> SH-30X048 Diametro 50 mm --> SH-30X050 Diametro 54 mm --> SH-30X054 Diametro 60 mm --> SH-30X060 Diametro 64 mm --> SH-30X064 Diametro 76 mm --> SH-30X076 Diametro 89 mm --> SH-30X089 Diametro 102 mm --> SH-30X102 Diametro 110 mm --> SH-36X110 Diametro 114 mm --> SH-36X114 Diametro 125 mm --> SH-36X125 Para el uso de la anterior coquilla SH/Armaflex se necesita de aplicar dos capas de pintura Armafinish en la forma que establece el fabricante (con lo cual se protegerá de las radiaciones solares UV)

G94

Se recomienda la utilización de purgadores manuales.

H105

Temperatura en el acumulador ºC: Según UNE 100030:2005 la temperatura de distribución no puede ser inferior a 50ºC en el punto mas alejado del circuito o en la tubería de recirculación a la entrada del depósito. Esto significa que la temperatura mínima de almacenamiento deberár ser en todo momento igual a 50ºC mas la caída de temperatura por pérdidas de calor en el circuito, más el diferencial de temperatura inherente al sistema de control.

5.- PÉRDIDAS DE RADIACIÓN SOLAR

Procedimiento del cálculo de pérdidas por orientación e inclinación en el apartado 3.5 de la sección HE4 Contribución Solar Mínima de ACS

Provincia MálagaLatitud de cálculo 36.72

Latitud 36.430º

25º

Pérdidas por orientación e inclinación [%] 2.15

Pérdidas según figura: <10%

para α=30º para α=-30º para α=45º50º 46º 41º3º 3º 5º

Procedimiento del cálculo de pérdidas por sombras en el apartado 3.6 de la sección HE4 Contribución Solar Mínima de ACS del Documento

Figura válida para Φ=41º

Ángulo acimut (α): Inclinación captador (β):

J129

Para poder poner que las pérdidas son < 10% se tiene que verificar que la inclinación del captador (β) está dentro del rango descrito a continuación en función del ángulo de desviación respecto al sur (α). Para más aclaración se puede consultar el documento PCT del IDAE

Proyección Horizontal (m) 1.90

Zona de Sombra (m) 1.51

Longitud Ocupada Total (m) 3.41

Superficie Ocupada Total (m2) 18.61

G190

Superficie ocupada total (m2) Superficie que no tiene en cuenta la distancia entre captadador y obstáculo calculada anteriormente.

Cálculo de pérdidas por orientación, inclinación y por sombras

Cálculo de pérdidas por orientación e inclinaciónAngulo de acimut Angulo de inclinación Latitud

α 0 β 25 γ 36.72

Punto Geo. 1a 1b 2a 2b 3a 3b 4a 4b 5aElevación (Y) (º): -15.7601347 29.44213231 29.44213231 -15.7601347 -11.4859512 18.70926718 20.06641255 -12.362054719 0Brújula /NM ( Zm)Azimut/ sur ( Z) 49 49 -49 -49 -62 -62 -108 -108

* Nota: analizamos todos los puntos de todos los edificios que se situen entre 120º y -120º

Cálculo de elevaciones Y (º):

1a 01b 452a 452b 03a 03b 404a 404b 05a 05b 06a 06b 07a 07b 08a 0

Punto considerado

Altura del edificio que da sombra

(m)

-120 -90 -60 -30 0 30 60 90 1200

10

20

30

40

50

60

70

PLANO DE SOMBRA

Azimut/Sur (Z)

Elev

ació

n (Y

)

D5

alfa (orientación de los modulos): Introducir el valor de la orientación de los captadores solares (azimut). Si el valor de la orientación de los captadores solares es al este el angulo azimut lo reflejamos negativo en la celda y si la orientación de los paneles es al oeste, introducimos el valor del azimut en esta celda en forma positiva.

G5

beta (inclinación de los captadores solares): Introducir el valor de la inclinación del captador

J5

latitud: introducir el valor de la latitud del sistema solar en estudio

C7

Punto 1a (del EDIFCIO 1): este punto está a nivel de suelo, en el primer edificio que produce sombra

D7

Punto 1b (del EDIFICIO 1): este punto está a nivel de cubierta, en el primer edificio que produce sombra

E7

Punto 2a (del EDIFICIO 1): este punto está a nivel de cubierta, en el primer edificio que produce sombra

F7

Punto 2b (del EDIFCIO 1): este punto está a nivel de suelo, en el primer edificio que produce sombra

G7

Punto 3a (del EDIFCIO 2): este punto está a nivel de suelo, en el segundo edificio que produce sombra Introducir el valor 0 en caso de que no exista segundo edificio

H7

Punto 3b (del EDIFCIO 2): este punto está a nivel de cubierta, en el segundo edificio que produce sombra Introducir el valor 0 en caso de que no exista segundo edificio

I7

Punto 4a (del EDIFCIO 2): este punto está a nivel de cubierta, en el segundo edificio que produce sombra Introducir el valor 0 en caso de que no exista segundo edificio

J7

Punto 4b (del EDIFCIO 2): este punto está a nivel de suelo, en el segundo edificio que produce sombra Introducir el valor 0 en caso de que no exista segundo edificio

K7

Punto 5a (del EDIFCIO 3): este punto está a nivel de suelo, en el tercer edificio que produce sombra. Introducir el valor 0 en caso de que no exista tercer edificio

C10

Azimut punto 1a (º): introducir el azimut del punto 1a. El punto 1a es el punto que está a nivel de suelo, y pertenece al edificio que produce sombra sobre el sistema solar. El valor a introducir está en grados sexagesimales. Se deberá poner el valor del azimut del punto 1a si dicho punto está al este del sur (todos los puntos que estén al este se ponen negativos y todos los puntos que estén al oeste se ponen positivos)

E10

Azimut punto 2a (º): introducir el azimut del punto 2a. El punto 2a es el punto que está a nivel de cubierta, y pertenece al edificio que produce sombra sobre el sistema solar. El valor a introducir está en grados sexagesimales. Se deberá poner el valor del azimut del punto 1a si dicho punto está al este del sur (todos los puntos que estén al este se ponen negativos y todos los puntos que estén al oeste se ponen positivos)

G10


I10


K10


J13

Cálculo de elevaciones Y (º): Se calcula mediante la expresión Y (º) = arctg ((H1 - H) / D1) siendo Y (º): la elevación del punto considerado expresado en grados sexagesimales H1 (m): la altura del punto considerado (en el edificio que da sombra) H (m): la altura del captador solar (en el edificio donde se ubica) D1 (m): la distancia entre el punto considerado de estudio (ubicado en el edificio que da sombra) y el punto de ubicación del captador (en el edificio que contiene los captadores)

J14

Como denominar a los puntos considerados en los edificios: Para que se dibuje bien los puntos del edificio en el plano de sombra que se muestra a la izquierda, es necesario definir cada uno de los edificios que pueden dar sombra sonbre los captadores solares, de la forma siguiente: a) edificio nº1 que da sombra sobre los captadores solares: habrá que definir un rectangulo por sus cuatro puntos de la forma siguiente: punto 1a: será el punto situado a nivel de suelo del edificio nº1 que da sombra sobre el capatador punto 1b: será el punto situado a nivel de cubierta del edificio nº1 que da sombra sobre el capatador punto 2a: será el punto situado a nivel de cubierta del edificio nº1 que da sombra sobre el capatador punto 2b: será el punto situado a nivel de suelo del edificio nº1 que da sombra sobre el capatador b) edificio nº2 que da sombra sobre los captadores solares: habrá que definir un rectangulo por sus cuatro puntos de la forma siguiente: punto 3a: será el punto situado a nivel de suelo del edificio nº2 que da sombra sobre el capatador punto 3b: será el punto situado a nivel de cubierta del edificio nº2 que da sombra sobre el capatador punto 4a: será el punto situado a nivel de cubierta del edificio nº2 que da sombra sobre el capatador punto 4b: será el punto situado a nivel de suelo del edificio nº2 que da sombra sobre el capatador c) edificio nº3 que da sombra sobre los captadores solares: habrá que definir un rectangulo por sus cuatro puntos de la forma siguiente: punto 5a: será el punto situado a nivel de suelo del edificio nº3 que da sombra sobre el capatador punto 5b: será el punto situado a nivel de cubierta del edificio nº3 que da sombra sobre el capatador punto 6a: será el punto situado a nivel de cubierta del edificio nº3 que da sombra sobre el capatador punto 6b: será el punto situado a nivel de suelo del edificio nº3 que da sombra sobre el capatador d) edificio nº4 que da sombra sobre los captadores solares: habrá que definir un rectangulo por sus cuatro puntos de la forma siguiente: punto 7a: será el punto situado a nivel de suelo del edificio nº2 que da sombra sobre el capatador punto 7b: será el punto situado a nivel de cubierta del edificio nº2 que da sombra sobre el capatador punto 8a: será el punto situado a nivel de cubierta del edificio nº2 que da sombra sobre el capatador punto 8b: será el punto situado a nivel de suelo del edificio nº2 que da sombra sobre el capatador

K14

Altura del edificio que da sombra (m): introducir la altura del punto considerado del edificio que da sombra (Según la figura adjunta, correspondería al valor H1 de la figura)

8b 0

Sobre esta tabla intruducimos el factor de llenado (fracción oculta respecto del total de la porción) más próximo a los valores: 0,25, 0,5, 0,75 ,ó 1.

A9 A7 A5 A3 A1 A2 A4 A6 A8 A100.5 0.25 1 0.5 0.25 0.25 0.5 1 0.25B11 B9 B7 B5 B3 B1 B2 B4 B6 B8

1 0.75 0.25 0.25C11 C9 C7 C5 C3 C1 C2 C4 C6 C8

1 0.25D13 D11 D9 D7 D5 D3 D1 D2 D4 D60.5 0.75

Elige la inclinación y orientación que resulte más parecida a la superficie de estudio: β=35º; α=-30º

Pérdidas por sombreado % de irradiación global incidente anual 11.0375 %

Pérdidas límite por sombras según tabla 2.4 del DB HE4:

General 10% NO CUMPLESuperposición 15% CUMPLEIntegración arquitectónica 20% CUMPLE

Cálculo de pérdidas por orientación e inclinación

-120 -90 -60 -30 0 30 60 90 1200

10

20

30

40

50

60

70

PLANO DE SOMBRA

Azimut/Sur (Z)

Elev

ació

n (Y

)

B39

Factor de llenado: Se expresan valores decimales como partes de una unidad, significando: 1 significa que la porción esta completamente ocupada, que está al 100% 0,75 significa que la porción esta tres terceras partes ocupada, que está al 75% 0,5 significa que la porción esta la mitad ocupada, que está al 50% 0,25 significa que la porción esta una cuarta parte ocupada, que está al 25% Por tanto los valores a insertar en cada celda serán: 1; 0,75; 0,5; o bien; 0,25

J51

Pincha aquí para seleccionar la orientación e inclinación (mas parecida)

Se calcularán las perdidas de orientación e inclinación según establece el punto 3 del apartado 3.5.2 del DB HE4:

Pérdidas: 2.15472 %

Pérdidas límite por orientación e inclinación segúntabla 2.4 del DB HE4:

General 10% CUMPLESuperposición 20% CUMPLEIntegración arquitectónica 40% CUMPLE

Pérdidas totales (orientación, inclinación y sombras)

Se sumarán, las perdidas anteriores obteniendo:

13.19222 %Pérdidas totales (%):

B84

Perdidas totales por orientación, inclinación y sombras (%): El resultado esta dado en %, y se deberá de comprobar si es menor que el máximo dado por la tabla 2.4 del DB HE4

Pérdidas límite por totalidad (orientación, inclinación y sombras) según tabla 2.4 del DB HE4:

General 15% CUMPLESuperposición 30% CUMPLEIntegración arquitectónica 50% CUMPLE


Cálculo de pérdidas por orientación e inclinaciónAngulo inclin. Optimo

βopt 38.4

5b 6a 6b 7a 7b 8a 8b0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0

Cálculo de elevaciones Y (º):

15 53.15 -15.760134715 53.15 29.4421323115 53.15 29.4421323115 53.15 -15.760134715 73.82 -11.485951215 73.82 18.7092671815 68.44 20.0664125515 68.44 -12.3620547

0 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 0 0

Altura del edificio que

posee la instalación solar (m)

Distancia horizontal

entre puntos considerados

(m)

Y Elevación del

punto considerado

(º):

M5

inclinación óptima: introducir el valor de inclinación óptima, que corresponderá al valor de la latitud para aquellas instalaciones que se usen todo el año. Si la instalación solar se usa mas en verano que en invierno se deberá adoptar una inclinación de la latitud - 10º, y si la instalación solar se usa mas en invierno que en verano la inclinación óptima será la latitud + 10º (lLo anteior es según punto 11 del apartado 2.1 del DB HE4)

L7

Punto 5b (del EDIFCIO 3): este punto está a nivel de cubierta, en el tercer edificio que produce sombra. Introducir el valor 0 en caso de que no exista tercer edificio

M7

Punto 6a (del EDIFCIO 3): este punto está a nivel de cubierta, en el tercer edificio que produce sombra. Introducir el valor 0 en caso de que no exista tercer edificio

N7

Punto 6b (del EDIFCIO 3): este punto está a nivel de suelo, en el tercer edificio que produce sombra. Introducir el valor 0 en caso de que no exista tercer edificio

O7

Punto 7a (del EDIFCIO 4): este punto está a nivel de suelo, en el cuarto edificio que produce sombra. Introducir el valor 0 en caso de que no exista cuarto edificio

P7

Punto 7b (del EDIFCIO 4): este punto está a nivel de cubierta, en el cuarto edificio que produce sombra. Introducir el valor 0 en caso de que no exista cuarto edificio

Q7

Punto 8a (del EDIFCIO 4): este punto está a nivel de cubierta, en el cuarto edificio que produce sombra. Introducir el valor 0 en caso de que no exista cuarto edificio

R7

Punto 8b (del EDIFCIO 4): este punto está a nivel de suelo, en el cuarto edificio que produce sombra. Introducir el valor 0 en caso de que no exista cuarto edificio

M10


O10


Q10


L14

altura del captador (m): introducir la altura a la que se encuentra el captador solar (o sea la altura del edificio que contiene el sistema solar) (Según la figura adjunta, correspondería al valor H de la figura)

M14

Distancia entre puntos (m): introducir la distancia horizontal existente entre el captador y el punto del edificio que da sombra (Según la figura adjunta, correspondería al valor D1 de la figura)

N14

Elevación del punto considerado (º): es el resultado de la elevación del punto considerado en el edificio que da sombra. Este es el valor de la ordenada por la cual dibujamos en el gráfico de diagrama de trayectoria del sol. Nota: los grados son sexagesimales

0 0 0

B10 B12

C10 C12

D8 D10 D12 D14


EJEMPLO de cálculo de perdidas por sombra en una instalación solar térmica

OJO: NO TOCAR ESTA HOJA (SON TABLAS DE REFERENCIA)

A9 A7 A5 A3 A1 A2 A40.5 0.25 1 0.5 0.25 0.25 0.5B11 B9 B7 B5 B3 B1 B2

1 0.75 0 0.25 0 0 0C11 C9 C7 C5 C3 C1 C2

1 0.25 0 0 0 0 0D13 D11 D9 D7 D5 D3 D10.5 0.75 0 0 0 0 0

b=35º; a=0º b=0º; a=0ºA B C D A B

13 0 0 0 0 0 011 0 0.01 0.12 0.44 0 0.01

9 0.13 0.41 0.62 1.49 0 0.017 1 0.95 1.27 2.76 0.52 0.775 1.84 1.5 1.83 3.87 1.11 1.263 2.7 1.88 2.21 4.67 1.75 1.61 3.17 2.12 2.43 5.04 2.1 1.812 3.17 2.12 2.33 4.99 2.11 1.84 2.7 1.89 2.01 4.46 1.75 1.616 1.79 1.51 1.65 3.63 1.09 1.268 0.98 0.99 1.08 2.55 0.51 0.82

10 0.11 0.42 0.52 1.33 0.05 0.3312 0 0.02 0.1 0.4 0 0.0214 0 0 0 0.02 0 0

8.475 1.07 0.275 0.33 5.26 0.647510.15 7.01

b=90º;α=30º b=35º; a=60ºA B C D A B

13 0.1 0 0 0.33 0 011 0.06 0.01 0.15 0.51 0 0

9 0.56 0.06 0.14 0.43 0.02 0.047 1.8 0.04 0.07 0.31 0.02 0.135 3.06 0.55 0.22 0.11 0.64 0.683 4.14 1.16 0.87 0.67 1.55 1.241 4.87 1.73 1.49 1.86 2.35 1.742 5.2 2.15 1.88 2.79 2.85 2.054 5.02 2.34 2.02 3.29 2.86 2.146 4.46 2.28 2.05 3.36 2.24 28 3.54 1.92 1.71 2.98 1.51 1.61

10 2.26 1.19 1.19 2.12 0.23 0.9412 1.17 0.12 0.53 1.22 0 0.0914 0.22 0 0 0.24 0 0

16.2325 0.7625 0.185 0.5475 6.7775 0.717.7275 7.7575

b=90º; a=-30º b=35º; a=-60ºA B C D A B

13 0 0 0 0.24 0 011 0 0.05 0.6 1.28 0 0.04

9 0.43 1.17 1.38 2.3 0.27 0.917 2.42 1.82 1.98 3.15 1.51 1.515 3.43 2.24 2.24 3.51 2.25 1.953 4.12 2.29 2.18 3.38 2.8 2.081 4.05 2.11 1.93 2.77 2.78 2.012 3.45 1.71 1.41 1.81 2.32 1.74 2.43 1.14 0.79 0.64 1.52 1.226 1.24 0.54 0.2 0.11 0.62 0.678 0.4 0.03 0.06 0.31 0.02 0.14

10 0.01 0.06 0.12 0.39 0.02 0.0412 0 0.01 0.13 0.45 0 0.0114 0 0 0 0.27 0 0

10.74 1.6225 0.945 1.08 6.8225 1.377514.3875 11.0025

β=35º;α=0º β=0º; α=0º β=90º; α=0º β=35º; α=30º β=90º;α=30º β=35º; α=60º10.15 7.01 13.885 9.0175 17.7275 7.7575

OJO: NO TOCAR ESTA HOJA (SON TABLAS DE REFERENCIA)

A6 A8 A101 0.25 0

B4 B6 B8 B10 B120 0.25 0 0 0

C4 C6 C8 C10 C120 0 0 0 0

D2 D4 D6 D8 D10 D12 D140 0 0 0 0 0 0

b=90º; a=0º b=35º; a=30ºC D A B C D A

0 0.18 0 0 0 0.15 00.18 1.05 0 0.01 0.02 0.15 00.18 1.05 0.23 0.5 0.37 0.1 0.021.32 3.56 1.66 1.06 0.93 0.78 0.541.85 4.66 2.76 1.62 1.43 1.68 1.32

2.2 5.44 3.83 2 1.77 2.36 2.242.4 5.78 4.36 2.23 1.98 2.69 2.892.3 5.73 4.4 2.23 1.91 2.66 3.16

2 5.19 3.82 2.01 1.62 2.26 2.931.65 4.37 2.68 1.62 1.3 1.58 2.141.11 3.28 1.62 1.09 0.79 0.74 1.330.57 1.98 0.19 0.49 0.32 0.1 0.180.15 0.96 0 0.02 0.02 0.13 0

0 0.17 0 0 0 0.13 0

0.225 0.8775 12.39 1.195 0.1125 0.1875 8.03513.885 9.0175

b=90º; a=60º b=35º; a=-30ºC D A B C D A

0 0.14 0 0 0 0.43 00.08 0.16 0 0.01 0.27 0.78 00.04 0.02 0.09 0.21 0.33 0.76 0.210.31 1.02 0.21 0.18 0.27 0.7 1.340.97 2.39 0.1 0.11 0.21 0.52 2.171.59 3.7 0.45 0.03 0.05 0.25 2.92.12 4.73 1.73 0.8 0.62 0.55 3.122.38 5.4 2.91 1.56 1.42 2.26 2.882.37 5.53 3.59 2.13 1.97 3.6 2.222.27 5.25 3.35 2.43 2.37 4.45 1.271.81 4.49 2.67 2.35 2.28 4.65 0.52

1.2 3.18 0.47 1.64 1.82 3.95 0.020.52 1.96 0 0.19 0.97 2.93 0

0 0.55 0 0 0 1 0

0.09 0.19 7.395 0.8025 0.3525 0.8 8.079.35 11.0375

b=90º; a=-60ºC D A B C D

0 0.56 0 0 0 1.010.6 2.09 0 0.08 1.1 3.08

1.42 3.49 0.55 1.6 2.11 4.282.1 4.76 2.66 2.19 2.61 4.89

2.48 5.48 3.36 2.37 2.56 4.612.56 5.68 3.49 2.06 2.1 3.672.43 5.34 2.81 1.52 1.44 2.22

2 4.59 1.69 0.78 0.58 0.531.42 3.46 0.44 0.03 0.05 0.240.85 2.2 0.1 0.13 0.19 0.480.26 0.92 0.22 0.18 0.26 0.690.03 0.02 0.08 0.21 0.28 0.680.07 0.14 0 0.02 0.24 0.67

0 0.12 0 0 0 0.36

0.955 1.8475 7.545 1.905 1.6275 2.81513.8925

β=90º; α=60º β=35º; α=-30º β=90º; α=-30º β=35º; α=-60º β=90º; α=-60º9.35 11.0375 14.3875 11.0025 13.8925

B C D0 0 0.10 0.03 0.06

0.1 0.19 0.560.55 0.78 1.81.12 1.4 3.06

1.6 1.92 4.141.98 2.31 4.872.15 2.4 5.22.08 2.23 5.021.82 2 4.461.36 1.48 3.540.71 0.88 2.260.06 0.32 1.17

0 0 0.22

0.81 0.0775 0.095

B C D0 0 0.22

0.03 0.37 1.260.7 1.05 2.5

1.28 1.73 3.791.79 2.21 4.72.05 2.43 5.22.13 2.47 5.21.96 2.19 4.77

1.6 1.73 3.911.11 1.25 2.840.57 0.65 1.64

0.1 0.15 0.50 0.03 0.050 0 0.08

1.28 0.6325 1.055

ESQUEMA: INSTALACIÓN CENTRALIZADA CON ENERGIA DE APOYO CENTRALIZADO

ESQUEMA: INSTALACIÓN CENTRALIZADA CON ENERGIA DE APOYO INDIVIDUAL

ESQUEMA: INSTALACIÓN CON ACUMULACIÓN Y ENERGIA DE APOYO INDIVIDUAL

ESQUEMA: INSTALACIÓN CENTRALIZADA CON ENERGIA DE APOYO CENTRALIZADO

ESQUEMA: INSTALACIÓN CENTRALIZADA CON ENERGIA DE APOYO INDIVIDUAL

ESQUEMA: INSTALACIÓN CON ACUMULACIÓN Y ENERGIA DE APOYO INDIVIDUAL

Cálculo del Circuito Hidráulico

Circuito hidráulico de captación solar - CIRCUITO PRIMARIOCaudal en el circuito primarioNúmero de captadores 5Superficie de cada captador 2.01Caudal de fluido caloportador 50 Consultar recomendaciones del fabricante de los captadores solaresCaudal que circula por bateria de captadores litros/h 502

Fluido caloportador

Tipo de local o recintoVelocidad máxima aconsejada del fluido m/s 2,5 - 3

tubo de cobre sanitarioDN e (mm) Di (mm)---18 1 16

CÁLCULO DE DIÁMETRO Y PÉRDIDA DE CARGA EN TUBERÍAS DEL CIRCUITO PRIMARIO 22 1 20Se considera tubo de cobre sanitario. 28 1 26Pérdida de carga máxima admisible = 10 - 40 mm.c.a./m 35 1 33

42 1 4054 1.2 51.6 Tablas de parámetros y celdas de control de los ComboBox (NO TOCAR)

Caudal DN Di velocidad Pdcl espesor L tramo Singularidades L Equiv. L Pdc Longitud equivalente singularidades (m)

Tramo (l/h) tramo (mm) tramo (mm) (m/s) (mmca/ml) recto (m) Nº Nº Nº Nº Nº Singul. (m) Total (m)Diámetro Nominal (mm)

AB 600 20 0.53 23.6 40 40 1 1 1 1 1 3.15 43.15 1019.3 15 18 22 28 35 42 54 Tipo local: Tramo DN tubo Tipo de singularidades ¿Recorrido más desfavorable?BC 600 20 0.53 23.6 40 40 1 1 1 1 1 3.15 43.15 1019.3 --- 0 0 0 0 0 0 0 3 AB 4 3 3 3 3 3 1 1 1

0 16 0.00 0.0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Curva de 45º 0.34 0.34 0.43 0.47 0.56 0.7 0.85 local habitado BC 4 3 3 3 3 3 1 1 0

0 16 0.00 0.0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Codo de 90º 0.5 0.5 0.63 0.76 1.01 1.32 1.71 local no habitado 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

0 16 0.00 0.0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Curva de 90º 0.33 0.33 0.45 0.6 0.84 0.96 1.27 exterior 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

0 16 0.00 0.0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Reducción 0.3 0.3 0.5 0.65 0.85 1 1.3 vmax1 2.5 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

0 16 0.00 0.0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 T tipo1 0.15 0.15 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 vmax2 3 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

0 16 0.00 0.0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 T tipo2 2.5 2.5 3 3.6 4.1 4.6 5 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

0 16 0.00 0.0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 T tipo3 1.68 1.68 1.8 1.92 2.4 3 3.6 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

0 16 0.00 0.0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Valv. Antirret. 0.5 0.5 0.77 1.05 1.61 2.1 2.66 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

0 16 0.00 0.0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Fluido caloportador: 0 3 3 3 3 3 3 1 1 00 16 0.00 0.0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 factor incremento Pdc 2 0 3 3 3 3 3 3 1 1 00 16 0.00 0.0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 fluido factor agua sin aditivos 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

0 16 0.00 0.0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 agua sin aditivos 1 agua con anticongelante 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

0 16 0.00 0.0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 agua+anticongelante 1.3 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

0 16 0.00 0.0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0(*) Aislamiento con lambda=0,04 W/(m·K)(lambda es la conductividad térmica del material de aislamiento, y 0,04 es según apartado IT 1,2,4,2,1,2 del RITE) y temp. fluido entre 66 y 100ºC tubo de cobre en interior 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

m.c.a. 2.04 DN e (mm) Di (mm) e min (mm)

--- aislante de 0,040 W/(m.K) 66-100ºC

Pérdida de carga total en el recorrido más desfavorable del circuito hidráulico 15 1 13 30 DNmin DNmax e min (mm)

18 1 16 30 0 35 20Pdc en un intercambiador de un interacumulador m.c.a. 0.8 Consultar el catálogo del fabricante (1ª estimación = 0,5 m.c.a) 22 1 20 30 35 60 30Pérdida de carga en un captador mm.c.a./captador 30 Consultar el catálogo del fabricante (1ª estimación = 30 mm.c.a./captador) 28 1 26 30 60 90 30

35 1 33 30 90 40

Pérdida de carga total del circuito primario m.c.a. 2.87 42 1 40 35

Columna de fluido m 4 54 1.2 51.6 35vaso de expansión En Málaga la temperatura mínima historica es de -4ºC, segun fuentes CENSOLAR, por lo que podemos adoptar en calculos de la bomba de circulación de primario que se usa etilenglicol al 20% (con lo cual soportará el sistema hasta -10ºC), o bien se usará propienglicol al 25% (con lo cual se soportará hasta -10ºC).

Datos para la selección de la bomba de circulación del circuito hidráulico PRIMARIO fluido lambda Propiedades de agua+etilenglicol al 20%, para usar a una temperatura mínima de -10ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1014, b) viscosidad cinemática (m2/s): 0,6Caudal litros/h 502 Para elegir la bomba de circulación usar la siguiente web de wilo: agua sin aditivos 0.043 Propiedades de agua+etilenglicol al 34% para usar a una temperatura mínima de -20ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1033, b) viscosidad cinemática (m2/s): 0,98Altura manométrica m.c.a. 6.87 agua+anticongelante 0.080 Propiedades de agua+etilenglicol al 52% para usar a una temperatura mínima de -40ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1057, b) viscosidad cinemática (m2/s): 1,5

(Sobre los tipos de series y modelos de bombas de circulación: ver hoja denominada "Bomba de circulación" Propiedades de agua+propienglicol al 25% para usar a una temperatura mínima de -10ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1003, b) viscosidad cinemática (m2/s): 0,9Vaso de expansión del circuito primario Propiedades de agua+propienglicol al 38% para usar a una temperatura mínima de -20ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1012, b) viscosidad cinemática (m2/s): 1,4

Propiedades de agua+propienglicol al 47% para usar a una temperatura mínima de -30ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1015, b) viscosidad cinemática (m2/s): 1,6Tramos L Di Volumen Volumende DN total (m) (mm) tubo(l/m) tubo(l)

15 13 0.13318 16 0.20122 80 20 0.314 25.1 Volumen en todos los tramos del circuito28 26 0.53135 33 0.85542 40 1.25754 51.6 2.091

TOTAL tubos 25.1

l/captador 1.3 Consultar el catálogo del fabricante

litros 6.5

litros 5 Consultar datos del fabricante

Volumen total de fluido en el circuito hidráulico litros 36.6

Presión absoluta inicial del vaso de expansión (Pi) 1.8 1,5 kg/m2 si el vaso está al mismo nivel que el circuito. Considerar la columna de fluido por encima del vaso de expansión.

Presión absoluta final del vaso de expansión (Pf) 7 Presión de tarado de la válvula de seguridad

Factor de presión: Pf / (Pf-Pi) 1.3Volumen del vaso de expansión calculado litros 3.9 Se seleccionará un tamaño comercial superior

Circuito hidráulico de captación solar - CIRCUITO SECUNDARIOCaudal en el circuito secundarioNúmero de captadores 5Superficie de cada captador 2.01Caudal de fluido caloportador 50 Consultar recomendaciones del fabricante de los captadores solares

Caudal que circula por bateria de captadores litros/h 502Fluido caloportadorTipo de local o recinto

Velocidad máxima aconsejada del fluido m/s 1,5 - 2

tubo de cobre sanitarioDN e (mm) Di (mm)---18 1 16

CÁLCULO DE DIÁMETRO Y PÉRDIDA DE CARGA EN TUBERÍAS DEL CIRCUITO SECUNDARIO 22 1 20

Se considera tubo de cobre sanitario. 28 1 26Pérdida de carga máxima admisible = 10 - 40 mm.c.a./m 35 1 33




ab 1010 26 0.53 13.0 30 5 1 1 1 1 1 3.04 8.04 104.5 15 18 22 28 35 42 54 Tipo local: Tramo DN tubo Tipo de singularidades ¿Recorrido más desfavorable?bc 0 16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 --- 0 0 0 0 0 0 0 1 ab 5 3 2 3 9 1 1 1 1

0 26 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Curva de 45º 0.34 0.34 0.43 0.47 0.56 0.7 0.85 local habitado bc 3 3 3 3 3 3 1 1 0

51.6 0.00 0.0 35 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Codo de 90º 0.5 0.5 0.63 0.76 1.01 1.32 1.71 local no habitado 0 5 3 3 3 3 3 1 1 016 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Curva de 90º 0.33 0.33 0.45 0.6 0.84 0.96 1.27 exterior 0 8 3 3 3 3 3 1 1 016 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Reducción 0.3 0.3 0.5 0.65 0.85 1 1.3 vmax1 1.5 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 T tipo1 0.15 0.15 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 vmax2 2 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 T tipo2 2.5 2.5 3 3.6 4.1 4.6 5 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 T tipo3 1.68 1.68 1.8 1.92 2.4 3 3.6 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Valv. Antirret. 0.5 0.5 0.77 1.05 1.61 2.1 2.66 0 3 3 3 3 3 3 1 1 016 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Fluido caloportador: 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 factor incremento Pdc 1 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 fluido factor agua sin aditivos 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 agua sin aditivos 1 agua con anticongelante 0 3 3 3 3 3 3 1 1 016 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 agua+anticongelante 1.3 0 3 3 3 3 3 3 1 1 016 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

(*) Aislamiento con lambda=0,04 W/(m·K)(lambda es la conductividad térmica del material de aislamiento, y 0,04 es según apartado IT 1,2,4,2,1,2 del RITE) y temp. fluido entre 66 y 100ºC tubo de cobre en interior 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

m.c.a. 0.10 DN e (mm) Di (mm) e min (mm) Tubería de interior de edificio Tubería de exterior de edificio

--- aislante de 0,040 W/(m.K) 66-100ºC aislante de 0,040 W/(m.K) 66-100ºC

Pérdida de carga total en el recorrido más desfavorable del circuito hidráulico 15 1 13 30 DNmin DNmax e min (mm) DNmin DNmax e min (mm)

18 1 16 30 0 35 30 0 35 40

Pdc en un intercambiador de un interacumulador m.c.a. 0.8 Consultar el catálogo del fabricante (1ª estimación = 0,5 m.c.a) 22 1 20 30 35 60 35 35 60 4528 1 26 30 60 90 35 60 90 45

35 1 33 30 90 40 90 55Pérdida de carga total del circuito secundario m.c.a. 0.90 42 1 40 35Columna de fluido m 1 54 1.2 51.6 35

vaso de expansión En Málaga la temperatura mínima historica es de -4ºC, segun fuentes CENSOLAR, por lo que podemos adoptar en calculos de la bomba de circulación de primario que se usa etilenglicol al 20% (con lo cual soportará el sistema hasta -10ºC), o bien se usará propienglicol al 25% (con lo cual se soportará hasta -10ºC).Datos para la selección de la bomba del circuito hidráulico PRIMARIO fluido lambda Propiedades de agua+etilenglicol al 20%, para usar a una temperatura mínima de -10ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1014, b) viscosidad cinemática (m2/s): 0,6Caudal litros/h 502 agua sin aditivos 0.043 Propiedades de agua+etilenglicol al 34% para usar a una temperatura mínima de -20ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1033, b) viscosidad cinemática (m2/s): 0,98Altura manométrica m.c.a. 1.90 agua+anticongelante 0.080 Propiedades de agua+etilenglicol al 52% para usar a una temperatura mínima de -40ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1057, b) viscosidad cinemática (m2/s): 1,5

Propiedades de agua+propienglicol al 25% para usar a una temperatura mínima de -10ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1003, b) viscosidad cinemática (m2/s): 0,9Vaso de expansión del circuito secundario Propiedades de agua+propienglicol al 38% para usar a una temperatura mínima de -20ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1012, b) viscosidad cinemática (m2/s): 1,4

Propiedades de agua+propienglicol al 47% para usar a una temperatura mínima de -30ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1015, b) viscosidad cinemática (m2/s): 1,6Tramos L Di Volumen Volumende DN total (m) (mm) tubo(l/m) tubo(l)

15 13 0.13318 16 0.20122 20 0.314 Volumen en todos los tramos del circuito28 5 26 0.531 2.735 33 0.85542 40 1.25754 51.6 2.091

TOTAL tubos 2.7



Presión absoluta inicial del vaso de expansión (Pi) 1.6 1,5 kg/m2 si el vaso está al mismo nivel que el circuito. Considerar la columna de fluido por encima del vaso de expansión.Presión absoluta final del vaso de expansión (Pf) 7 Presión de tarado de la válvula de seguridadFactor de presión: Pf / (Pf-Pi) 1.3Volumen del vaso de expansión calculado litros 0.4 Se seleccionará un tamaño comercial superior

Circuito hidráulico de captación solar - CIRCUITO DE DISTRIBUCIÓNtubo de cobre sanitario

Tipo de local o recinto DN e (mm) Di (mm)

Velocidad máxima aconsejada del fluido m/s 1,5 - 2 ---

18 1 16

CÁLCULO DE DIÁMETRO Y PÉRDIDA DE CARGA EN TUBERÍAS DE DISTRIBUCIÓN 22 1 20

Se considera tubo de cobre sanitario. 28 1 26Pérdida de carga máxima admisible = 10 - 40 mm.c.a./m 35 1 33


CALCULO DE CAUDAL DE RECIRCULACIÓN EN RED DE RETORNO DE ACS (según apartado 4,4,2 del DB HS4)Caudal DN Di velocidad Pdcl espesor L tramo Singularidades L Equiv. L Pdc CÁLCULO DE PERDIDAS EN TRAMOS CON TUBERIAS DE COBRE (w/m) Longitud equivalente singularidades (m)

Tramo (l/h) tramo (mm) tramo (mm) (m/s) (mmca/ml) recto (m) Nº Nº Nº Nº Nº Singul. (m) Total (m) TramoDiámetro Nominal (mm)

Tubería ida AB 6248 51.6 0.83 12.2 35 30 3 0 2 0 0 6.83 36.83 447.9 AB 30 54 35 49 17.933333333 31.066666667 7.9 237 15 18 22 28 35 42 54 Tipo local: Tramo DN tubo Tipo de singularidades ¿Recorrido más desfavorable?Tubería ida BC 16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 BC 10 18 20 49 17.933333333 31.066666667 4.3 43 --- 0 0 0 0 0 0 0 1 Tubería ida AB 8 3 9 2 3 3 1 1 1

Tubería ida CD 16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 CD 8 22 20 49 17.933333333 31.066666667 5.5 44 Curva de 45º 0.34 0.34 0.43 0.47 0.56 0.7 0.85 local habitado Tubería ida BC 3 3 3 3 3 3 1 1 0Tubería ida DE 51.6 0.00 0.0 35 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 DE 7 28 20 49 17.933333333 31.066666667 5.5 38.5 Codo de 90º 0.5 0.5 0.63 0.76 1.01 1.32 1.71 local no habitado Tubería ida CD 3 3 3 3 3 3 1 1 0Tubería ida EF 16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 EF 10 35 20 49 17.933333333 31.066666667 5.5 55 Curva de 90º 0.33 0.33 0.45 0.6 0.84 0.96 1.27 exterior Tubería ida DE 8 3 3 3 3 3 1 1 0

Tubería ida FG 16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 FG 15 42 20 49 17.933333333 31.066666667 5.5 82.5 Reducción 0.3 0.3 0.5 0.65 0.85 1 1.3 vmax1 1.5 Tubería ida EF 3 3 3 3 3 3 1 1 0

Tubería ida GH 16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 GH 12 54 20 49 17.933333333 31.066666667 5.5 66 T tipo1 0.15 0.15 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 vmax2 2 Tubería ida FG 3 3 3 3 3 3 1 1 0

Tubería ida HI 13 0.00 0.0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 HI 4 54 20 49 17.933333333 31.066666667 5.5 22 T tipo2 2.5 2.5 3 3.6 4.1 4.6 5 Tubería ida GH 3 3 3 3 3 3 1 1 0

Tubería retorno tramo AI 624.8 20 0.55 19.5 30 30 3 0 2 0 0 3.15 33.15 646.6 Total perdida: 588 T tipo3 1.68 1.68 1.8 1.92 2.4 3 3.6 Tubería ida HI 2 3 3 3 3 3 1 1 0

Tubería retorno montante 2 0.0 20 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Valv. Antirret. 0.5 0.5 0.77 1.05 1.61 2.1 2.66 Tubería retorno tramo AI 4 3 3 3 3 3 1 1 0

Tubería retorno montante 3 0.0 20 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Tramo Perdida (w) Fluido caloportador:

Tubería retorno montante 24 3 3 3 3 3 1 1 0

Tubería retorno montante 4 0.0 16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 AI 588 30 168.96551724 1 250 6248 624.8 624.8 factor incremento Pdc 1 Tubería retorno montante 34 3 3 3 3 3 1 1 0

Tubería retorno montante 5 0.0 16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Montante 2 0 0 0 1 0 0 0 0.0 fluido factor agua sin aditivos Tubería retorno montante 43 3 3 3 3 3 1 1 0

Tubería retorno montante 6 0.0 20 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Montante 3 0 0 0 1 0 0 0 0.0 agua sin aditivos 1 agua con anticongelante Tubería retorno montante 53 3 3 3 3 3 1 1 0Tubería retorno montante 7 0.0 20 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Montante 4 0 0 0 1 0 0 0 0.0 agua+anticongelante 1.3 Tubería retorno montante 64 3 3 3 3 3 1 1 0Tubería retorno montante 8 0.0 20 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Montante 5 0 0 0 1 0 0 0 0.0 Tubería retorno montante 74 3 3 3 3 3 1 1 0

(*) Aislamiento con lambda=0,04 W/(m·K)(lambda es la conductividad térmica del material de aislamiento, y 0,04 es según apartado IT 1,2,4,2,1,2 del RITE) y temp. fluido entre 66 y 100ºC Montante 6 0 0 0 1 0 0 0 0.0 tubo de cobre en interior Tubería retorno montante 84 3 3 3 3 3 1 1 0

m.c.a. 0.45 Montante 7 0 0 0 1 0 0 0 0.0DN e (mm) Di (mm) e min (mm) Tubería de interior de edificio Tubería de exterior de edificio

m.c.a. 0.65 Montante 8 0 0 0 1 0 0 0 0.0--- aislante de 0,040 W/(m.K) 66-100ºC aislante de 0,040 W/(m.K) 66-100ºC

15 1 13 DNmin DNmax e min (mm) DNmin DNmax e min (mm)

18 1 16 30 0 35 30 0 35 40Pérdida de carga total en el recorrido de retorno para cálculo de bomba de recirculación 22 1 20 30 35 60 35 35 60 45

28 1 26 30 60 90 35 60 90 45

35 1 33 30 90 40 90 55Pérdida de carga total del circuito m.c.a. 0.65 42 1 40 35Columna de fluido m 0 54 1.2 51.6 35

vaso de expansión En Málaga la temperatura mínima historica es de -4ºC, segun fuentes CENSOLAR, por lo que podemos adoptar en calculos de la bomba de circulación de primario que se usa etilenglicol al 20% (con lo cual soportará el sistema hasta -10ºC), o bien se usará propienglicol al 25% (con lo cual se soportará hasta -10ºC).

Datos para la selección de la bomba de recirculaciónfluido lambda Propiedades de agua+etilenglicol al 20%, para usar a una temperatura mínima de -10ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1014, b) viscosidad cinemática (m2/s): 0,6

Caudal litros/h 625 agua sin aditivos 0.043 Propiedades de agua+etilenglicol al 34% para usar a una temperatura mínima de -20ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1033, b) viscosidad cinemática (m2/s): 0,98

Altura manométrica m.c.a. 0.65 agua+anticongelante 0.080 Propiedades de agua+etilenglicol al 52% para usar a una temperatura mínima de -40ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1057, b) viscosidad cinemática (m2/s): 1,5Propiedades de agua+propienglicol al 25% para usar a una temperatura mínima de -10ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1003, b) viscosidad cinemática (m2/s): 0,9

Propiedades de agua+propienglicol al 38% para usar a una temperatura mínima de -20ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1012, b) viscosidad cinemática (m2/s): 1,4Propiedades de agua+propienglicol al 47% para usar a una temperatura mínima de -30ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1015, b) viscosidad cinemática (m2/s): 1,6

Circuito hidráulico de captación solar - CIRCUITO PRIMARIO DE LA CALDERA DEL SISTEMA DE AYUDA (CALDERA HACIA INTERCAMBIADOR)Fluido caloportador tubo de cobre sanitario

Tipo de local o recinto DN e (mm) Di (mm)

Velocidad máxima aconsejada del fluido m/s 1,5 - 2 ---18 1 16

CÁLCULO DE DIÁMETRO Y PÉRDIDA DE CARGA EN TUBERÍAS PRIMARIO SISTEMA DE AYUDA 22 1 20Se considera tubo de cobre sanitario. 28 1 26Pérdida de carga máxima admisible = 10 - 40 mm.c.a./m 35 1 33




AB 600 20 0.53 18.2 30 1 1 1 1 1 1 3.15 4.15 75.4 15 18 22 28 35 42 54 Tipo local: Tramo DN tubo Tipo de singularidades ¿Recorrido más desfavorable?0 16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 --- 0 0 0 0 0 0 0 1 AB 4 3 3 3 3 3 1 1 10 16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Curva de 45º 0.34 0.34 0.43 0.47 0.56 0.7 0.85 local habitado 0 3 3 3 3 3 3 1 1 00 16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Codo de 90º 0.5 0.5 0.63 0.76 1.01 1.32 1.71 local no habitado 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

0 16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Curva de 90º 0.33 0.33 0.45 0.6 0.84 0.96 1.27 exterior 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

0 16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 Reducción 0.3 0.3 0.5 0.65 0.85 1 1.3 vmax1 1.5 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

0 16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 T tipo1 0.15 0.15 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 vmax2 2 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

0 16 0.00 0.0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 T tipo2 2.5 2.5 3 3.6 4.1 4.6 5 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

0 51.6 0.00 0.0 35 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0 T tipo3 1.68 1.68 1.8 1.92 2.4 3 3.6 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

Valv. Antirret. 0.5 0.5 0.77 1.05 1.61 2.1 2.66 0 8 3 3 3 3 3 1 1 0

(*) Aislamiento con lambda=0,04 W/(m·K)(lambda es la conductividad térmica del material de aislamiento, y 0,04 es según apartado IT 1,2,4,2,1,2 del RITE) y temp. fluido entre 66 y 100ºC Fluido caloportador: 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0m.c.a. 0.08 factor incremento Pdc 1 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

fluido factor agua sin aditivos Pérdida de carga en las tuberías (Pdctuberías)3 3 3 3 3 3 1 1 0

Pérdida de carga total en el recorrido más desfavorable del circuito hidráulico agua sin aditivos 1 agua con anticongelante 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

agua+anticongelante 1.3 Pérdida de carga total en el recorrido más desfavorable del circuito hidráulico3 3 3 3 3 3 1 1 0

Pdc en un intercambiador m.c.a. 0.8 Consultar el catálogo del fabricante (1ª estimación = 0,5 m.c.a) 0 3 3 3 3 3 3 1 1 0

tubo de cobre en interior Pdc en un intercambiador 3 3 3 3 3 3 1 1 0

DN e (mm) Di (mm) e min (mm) Tubería de interior de edificio Tubería de exterior de edificio

Pérdida de carga total del circuito m.c.a. 0.88 --- aislante de 0,040 W/(m.K) 66-100ºC aislante de 0,040 W/(m.K) 66-100ºC

Columna de fluido m 2 15 1 13 30 DNmin DNmax e min (mm) DNmin DNmax e min (mm)

18 1 16 30 0 35 30 0 35 40Datos para la selección de la bomba del circuito hidráulico 22 1 20 30 35 60 35 35 60 45

Caudal litros/h 600 28 1 26 30 60 90 35 60 90 45Altura manométrica m.c.a. 2.88 35 1 33 30 90 40 90 55

42 1 40 35Vaso de expansión 54 1.2 51.6 35

vaso de expansión En Málaga la temperatura mínima historica es de -4ºC, segun fuentes CENSOLAR, por lo que podemos adoptar en calculos de la bomba de circulación de primario que se usa etilenglicol al 20% (con lo cual soportará el sistema hasta -10ºC), o bien se usará propienglicol al 25% (con lo cual se soportará hasta -10ºC).Tramos L Di Volumen Volumen fluido lambda Propiedades de agua+etilenglicol al 20%, para usar a una temperatura mínima de -10ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1014, b) viscosidad cinemática (m2/s): 0,6de DN total (m) (mm) tubo(l/m) tubo(l) agua sin aditivos 0.043 Propiedades de agua+etilenglicol al 34% para usar a una temperatura mínima de -20ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1033, b) viscosidad cinemática (m2/s): 0,98

15 13 0.133 agua+anticongelante 0.080 Propiedades de agua+etilenglicol al 52% para usar a una temperatura mínima de -40ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1057, b) viscosidad cinemática (m2/s): 1,518 60 16 0.201 12.1 Propiedades de agua+propienglicol al 25% para usar a una temperatura mínima de -10ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1003, b) viscosidad cinemática (m2/s): 0,922 20 0.314 Volumen en todos los tramos del circuito Propiedades de agua+propienglicol al 38% para usar a una temperatura mínima de -20ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1012, b) viscosidad cinemática (m2/s): 1,428 26 0.531 Propiedades de agua+propienglicol al 47% para usar a una temperatura mínima de -30ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1015, b) viscosidad cinemática (m2/s): 1,635 33 0.85542 40 1.25754 51.6 2.091

TOTAL tubos 12.1

m2/captadorlitros/(h.m 2)

En Málaga la temperatura mín ima historica es de -4ºC, segun fuentes CENSOLAR, por lo que podemos adoptar en ca lculos de la bomba de circu lación de primario que se usa etilenglico l al 20% (con lo cual soportará el sistema hasta -10ºC), o bien se usará propienglicol al 25% (con lo cual se soportará hasta -10ºC).

aislamiento (mm) (*)

(mm.c.a.)

Pérdida de carga en las tuberías (Pdc tube ría s)

Pdctota l = Pdc tub ería s + Pdcinte rcam biado r + Pdccapt ador es

http://www.wilo-select.com/L2006/inner.asp?FRAMED=1&AW__GROUP=DE

Volumen de fluido en las tuberías (V tub ería s)

Volumen de fluido en los captadores (Vcapta dor es)

Vol. de fluido en el intercamb. de calor (V in ter c.):

Vcircuito = V tube rías + Vcap tado res + V inte rc.

kg/cm2

kg/cm2

m2/captadorlitros/(h.m 2)

aislamiento (mm) (*) (mm.c.a.)


Pdctota l = Pdc tub ería s + Pdcinte rcam biado r


Vol. de fluido en el intercamb. de calor (V in ter c.):Vcircuito = V tube rías + V inte rcam biado r

kg/cm2

kg/cm2

aislamiento (mm) (*) (mm.c.a.) Longi tud

(m)

Diametro exterior tubo

(mm)Espesor aislante (m)

Temperatura tramo (ºC)

Temperatura ambiente (ºC)

Sal to térmico en tramo (ºC)

Perd ida calor en tubería (W/m)

Perd ida tramo Pi (w)

Longi tud (m)

Caudal por perd idas (l/h)

Nº de montantes

Caudal por nº montantes

(l/h)

Caudal simultaneo

(l/h)

10% del caudal

simul taneo (l/h)

CAUDAL de

RECIRCULACION (l/h)

Pérdida de carga en las tuberías de ida(Pdc tub ería s)(*) Según UNE 100030:2005 la temperatura de distribución no puede ser in ferior a 50ºC en e l punto mas ale jado del ci rcuito o en la tubería de recircu lación a la entrada del depósito. Esto sign ifica que la temperatura mínima de almacenamiento deberár ser en todo momento igual a 50ºC mas la caída de temperatura por pérdidas de ca lor en e l circui to , más el d iferencia l de temperatura inherente al sistema de contro l.

Pérdida de carga en las tuberías de retorno (Pdc tube rías ) (*) Según apartado 4,4,2 del DB HS 4, para determinar e l caudal que circu lará en el circu ito de retorno, se estimará que en el gri fo mas a lejado, la pérd ida de temperatura sea como máximo de 3ºC desde la sa lida del acumulador o intercambiador en su caso,

Pdctota l = Pdc tub ería s

(*) Según apartado 3,2,2,1 del DB HS4, la bomba de reci rculación debe ser doble, para que en caso de fa llo de la bomba, no se malgaste e l agua hasta que no se repare (esto no es necesario para viviendas unifamiliares o insta laciones pequeñas)

aislamiento (mm) (*) (mm.c.a.)


Pdctota l = Pdc tub ería s + Pdcinte rcam biado r


http://www.wilo-select.com/L2006/inner.asp?FRAMED=1&AW__GROUP=DE

C9

Fluido circuito primario, características: En Málaga la temperatura mínima historica es de -4ºC, segun fuentes CENSOLAR, por lo que podemos adoptar en calculos de la bomba de circulación de primario que se usa etilenglicol al 20% (con lo cual soportará el sistema hasta -10ºC), o bien se usará propienglicol al 25% (con lo cual se soportará hasta -10ºC). Propiedades de agua+etilenglicol al 20%, para usar a una temperatura mínima de -10ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1014, b) viscosidad cinemática (m2/s): 0,7 Propiedades de agua+etilenglicol al 34% para usar a una temperatura mínima de -20ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1033, b) viscosidad cinemática (m2/s): 0,98 Propiedades de agua+etilenglicol al 52% para usar a una temperatura mínima de -40ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1057, b) viscosidad cinemática (m2/s): 1,5 Propiedades de agua+propienglicol al 25% para usar a una temperatura mínima de -10ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1003, b) viscosidad cinemática (m2/s): 0,9 Propiedades de agua+propienglicol al 38% para usar a una temperatura mínima de -20ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1012, b) viscosidad cinemática (m2/s): 1,4 Propiedades de agua+propienglicol al 47% para usar a una temperatura mínima de -30ºC y una temperatura de trabajo de 60ºC: a)densidad (kg/m3):1015, b) viscosidad cinemática (m2/s): 1,6

C10

Tipo de instalación: Para el circuito primario, en alimentación a captadores solares , tendriamos tipo exterior. Para las tuberias de distribución de agua caliente tendriamos tipo interior

H11

Velocidad máxima del fluido (m/s): En general, el diámetro de las tuberías se elige de forma que la velocidad del fluido caloportador no supere 1,5 ó 2 m/s si discurren por locales habitados y 2,5 ó 3 m/s si discurren por el exterior o en locales no habitados. Se debe cumplir que el diámetro de la tubería metálica de distribución se elegirá de manera que la velocidad del agua esté comprendida entre 0,5 y 2 m/s (según apartado 4.2.1.2di del DB HS4). Se puede aceptar una velocidad algo superior (hasta 3 m/s como máximo) si las tuberías circulan por locales no habitados (no obstante el DB HS4 limita a 2 m/s para tuberías metálicas y a 3,5 m/s si son termoplásticas y multicapas).

C16

Cálculo de diametros de tubería y pérdida de carga: Esta excel que usamos a continuación la podemos usar tanto para el circuito primario, como para el circuito secundario, como para el circuito de distribución Las formulas a utilizar no varian en función de si es primario, secunadario, terciario, distribución, etc. Lo único que varía es que cuando estamos en primario, que tenemos agua y anticongelante, debemos tener en cuenta que las perdidas son un 30 % mayores, pero este dato lo hace la columna I de esta hoja de forma automática, cuando elegimos en la casilla H9 si tiene o no tiene anticongelante,

C18

Cálculo de perdida de carga en tubería: en el dimensionado de las tuberías también tendremos en consideración que la circulación del fluido por el interior de un conducto produce unas pérdidas de presión por rozamiento o pérdidas de carga lineales que dependen del diámetro de la tubería, de su rugosidad, de las características del fluido y de su velocidad. Las pérdidas de carga lineales admisibles en tuberías de cobre se suelen establecer entre 10 y 40 mm.c.a. por metro lineal de tubería, cuando el fluido que circula es agua sin aditivos. Existen numerosas expresiones empíricas que proporcionan unos resultados aproximados de la pérdida de carga unitaria de un tramo recto de tubería en función del diámetro y de la velocidad o el caudal. Una de esas expresiones, obtenida a partir de la fórmula de Flamant, es la que se propone a continuación y es aplicable para tuberías de paredes lisas de cobre, por las que circula agua caliente sin aditivos. Pdc unitaria = 348 * (Q^1,75) / (D^4,75) siendo Pdcunitaria la pérdida de carga en mm de columna de agua por metro lineal de tubería (mm.c.a./m) Q el caudal de circulación por la tubería, en litros/h D el diámetro interior de la tubería, en mm En el caso de que estemos calculando para el circuito primario en el cual existe líquido caloportador que no solo está compuesto de agua, sino se utilice una mezcla de agua y anticongelante a base de glicol, la pérdida de carga unitaria obtenida por la fórmula anterior deberá multiplicarse por 1,3 para tener en cuenta la mayor viscosidad del fluido.

E22

CAUDAL (L/h): A) En caso de calcular el caudal de circuito primario: El caudal del circuito primario de captadores se establece en un valor próximo a 50 litros/h por m2 de captación solar (el Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios establece en su I.T.E. 10.1.3.2. que el caudal de circulación “estará comprendido entre 1,2 l/s y 1,6 l/s por cada 100 m2 de área de captadores ” lo que corresponde a 43,2 litros/(h•m2) y 57,6 litros/(h•m2), respectivamente), para captadores solares conectados en paralelo. Con este caudal se asegura una correcta extracción de la energía captada y con valores superiores no se logran aumentos significativos de la producción solar. En cualquier caso, es aconsejable tener en cuenta las indicaciones del fabricante acerca del caudal recomendado para su captador. En función de éste se calcula el caudal que circula por una batería de captadores en paralelo, como la suma de los caudales que circulan por cada uno de los captadores. Q = Qcaptador • Sc • N siendo: Q caudal total del circuito primario, en litros/hora Qcaptador caudal unitario del captador en litros/(h•m2) (Indicado fabricante o en su defecto 50 litros/(h•m2)) Sc superficie de un captador solar, en m2 N número de captadores El resultado del cálculo anterior lo tenemos en la celda H8 de esta hoja. B) En caso de calcular el caudal de circuito de distribución: El caudal del circuito será el resultante de la suma de aparatos multiplicado por un coeficiente de simultaneidad (ver hoja denominada Caudal ACS tramo y la hoja denominada oef.de simultaneidad caudales)

F22

Diametro nominal a usar (mm): El diametro de tubería seleccionado será el que nos proporcione una velocidad y una pérdida de carga inferior a la máxima adminisble o recomendable (la perdida de carga admisible será de hasta 40 mm.c.a/m). Jugamos con el DN elegido para conseguir el Pdc de cada tramo inferior a 40 mm.c.a/m), El apartado 2,1,3 del DB HS4 establece que el valor mínimo de presión en los puntos de consumo será de 10 mca, y que la presión máxima no debe pasar de 50 mcda (5 bar), El cauldal de agua aproximado máximo admisible para diferentes diametros de tubería de cobre, suponiendo una perdida máxima de 40 mm.c.a./m es según la siguiente tabla: Diámetro nominal DN (mm) Espesor de pared (mm) Diametro interior (mm) Caudal (litros/h) 18 1 16 Hasta 500 22 1 20 Hasta 950 28 1 26 Hasta 1900 35 1 33 Hasta 3600 42 1 40 Hasta 6200 54 1,2 51,6 Hasta 12000

H22

Cálculo de la velocidad: Para un diámetro de tubería y un caudal dados, la velocidad del fluido viene dada por la siguiente expresión: v = Q / (pi * (D^2 /4) ) siendo v la velocidad en m/s Q el caudal en m3/s => (1 litro/h = 2,78 • 10-7m3/s) D el diámetro interior de la tubería, en m => (1 mm = 0,001 m) Utilizando unidades más habituales y simplificando la fórmula, se puede obtener la expresión siguiente: v = 0,354 * Q / D^2 siendo v la velocidad en m/s Q el caudal en litros/h D el diámetro interior de la tubería, en mm

I22

Cálculo de perdida de carga en tubería: Existen numerosas expresiones empíricas que proporcionan unos resultados aproximados de la pérdida de carga unitaria de un tramo recto de tubería en función del diámetro y de la velocidad o el caudal. Una de esas expresiones, obtenida a partir de la fórmula de Flamant, es la que se propone a continuación y es aplicable para tuberías de paredes lisas de cobre, por las que circula agua caliente sin aditivos. Pdc unitaria = 348 * (Q^1,75) / (D^4,75) siendo Pdcunitaria la pérdida de carga en mm de columna de agua por metro lineal de tubería (mm.c.a./m) Q el caudal de circulación por la tubería, en litros/h D el diámetro interior de la tubería, en mm En el caso de que estemos calculando para el circuito primario en el cual existe líquido caloportador que no solo está compuesto de agua, sino se utilice una mezcla de agua y anticongelante a base de glicol, la pérdida de carga unitaria obtenida por la fórmula anterior deberá multiplicarse por 1,3 para tener en cuenta la mayor viscosidad del fluido. El resultado que se muestra en la celda ya tiene implicito esta consideración, debido a haber elegido el fluido caloportador en la celda H9

J22

Espesor mínimo de aislamiento térmico para tubería según procedimiento simplificado IT 1,2,4,2,1,2 (mm): Se debe proyectar un aislamiento mínimo en tubería según tabla 1,2,4,2,1 y tabla 1,2,4,2,2 del RITE según sea instalación de agua caliente de interior o de exterior. En el valor resultante de esta hoja excel ya se contempla el apartado 3 de la IT 1,2,4,2,1,2 que expone que para ACS en redes de tubería que funcionen todo el año el espesor se incrementará en 5 mm. En el caso de elegir el producto SH/Armaflex de Isover, sus coquillas de 25, 30 y 36 mm cumplen para uso en ACS de 40º a 60ºC, calefacción de 60ºC a 100ºC y con lo expuesto en punto 3 de la IT 1,2,4,2,1,2, por lo que el modelo en función del diametro exterior del tubo sería: Diametro 15 mm --> SH-25X015 Diametro 18 mm --> SH-25X018 Diametro 20 mm --> SH-25X020 Diametro 22 mm --> SH-25X022 Diametro 25 mm --> SH-25X025 Diametro 28 mm --> SH-25X028 Diametro 32 mm --> SH-25X032 Diametro 35 mm --> SH-25X035 Diametro 40 mm --> SH-30X040 Diametro 42 mm --> SH-30X042 Diametro 48 mm --> SH-30X048 Diametro 50 mm --> SH-30X050 Diametro 54 mm --> SH-30X054 Diametro 60 mm --> SH-30X060 Diametro 64 mm --> SH-30X064 Diametro 76 mm --> SH-30X076 Diametro 89 mm --> SH-30X089 Diametro 102 mm --> SH-30X102 Diametro 110 mm --> SH-36X110 Diametro 114 mm --> SH-36X114 Diametro 125 mm --> SH-36X125 Para el uso de la anterior coquilla SH/Armaflex se necesita de aplicar dos capas de pintura Armafinish en la forma que establece el fabricante (con lo cual se protegerá de las radiaciones solares UV)

X22

Perdida de carga admisible en un tramo (mm.c.a.): Perdida de carga máxima admisible y presión mínima en el punto de consumo: El apartado 2,1,3 del DB HS4 establece que el valor mínimo de presión en los puntos de consumo será de 10 mca, y que la presión máxima no debe pasar de 50 mcda (5 bar), Con lo cual en esta columna debe aparecernos valores inferiores a 40 mm.c.a/m en cada tramo Jugamos con el DN elegido para conseguir el Pdc de cada tramo. Elegiremos bomba para el mismo impliquen que el punto de consumo tenga 1 bar como mínimo y no pase de 5 bares.

H41

Perdida de carga máxima admisible y presión mínima en el punto de consumo: El apartado 2,1,3 del DB HS4 establece que el valor mínimo de presión en los puntos de consumo será de 10 mca, y que la presión máxima no debe pasar de 50 mcda (5 bar), Con lo cual en los tramos anteriores hemos de haber jugado con el valor del DN y del Pdc de cada tramo para que el resultado de la perdida de carga total en el circuito, y la bomba elegida para el mismo impliquen que el punto de consumo tenga 1 bar como mínimo y no pase de 5 bares. Por eso en el apartado de Pdc resultante hemos tenido en cuenta que nos debe salir inferior a 40 mm.c.a./m en el tramo,

H49

altura de fluido (m): es la altura geométrica (física) que sube el fluido al punto mas alto

C51

Bomba de circulación: En la mayoría de los sistemas térmicos de energía solar instalados la ubicación de los captadores está en cotas superiores a la del acumulador, donde las placas solares se encuentran sobre el tejado o azotea y el acumulador está ubicado en la sala de calderas. En estas situaciones la circulación del fluido caloportador entre los captadores y el acumulador no puede realizarse mediante convención natural, ya que la parte más caliente (captador soleado) está situado en el punto más alto de la instalación y no hay ninguna fuerza natural que haga subir el agua fría del acumulador que se encuentra en el punto más bajo de la instalación. Por ello es necesario la utilización de un trabajo externo que permita la circulación del fluido caloportador de la zona inferior del acumulador (zona fría) en dirección a la parte más baja de los captadores. La elección de la bomba nos viene impuesta por el caudal que circula y la altura manométrica que ha de superar.

C53

Altura manométrica (mca): La altura manométrica es la presión total requerida en la bomba, y resulta de la suma de: a) Hg altura geometrica del punto de agua mas desfavorable, b) Hp altura o presión para vencer las perdidas de carga por rozamiento hasta dicho punto, c) Hr altura residual o presión necesaria que necesito tener en ese punto para su funcionamiento

H76

Pi (kg/cm2): es la presión absoluta inicial del vaso de expansión. La presión inicial de llenado del circuito será como mínimo de 0,5 kg/cm2 al nivel de los captadores solares (Pi = 1,5 kg/cm2 de presión absoluta). A este valor deberá añadirse la presión correspondiente a la altura de la columna de agua situada sobre el vaso. Si la difrencia de cota esistente entre el punto mas alto de la instalación y la posición del vaso es de 10 m, la presión estatica a añadir será de 1 kg/cm2 de presión relativa (osea 2 kg/cm2 de preesión absoluta). En este caso el valor de Pi sería 2,5 kg/cm2 de presión absoluta.

H77

Pf (kg/cm2): es la presión absoluta final del vaso de expansión. como Pf se puede tomar la presión de tarado de la valvula de seguridad (o sea 6, 8 ó 10 kg/cm2), que es la presión máxima a la que la instalación puede funcionar. Para obtener la presión absoluta, el valor de tarado de la válvula de seguridad debe incrementarse en 1 kg/cm2. NOTA: VALVULA DE SEGURIDAD: todos los circuitos sometidos a presión y variaciones de temperatura deberán incorporar valvulas de seguridad como elemento limitador de la presión a la que pueden estar sometidos los circuitos. El tarado de la valvula de seguridad, es decir la presión a la cual actua, debe ser inferior a la presión máxima que pueda soportar el elemento mas débil de la instalación que suele ser el vaso de expansión cerrado. La descarga debe ser conducida, bien al depósito de anticongelante o bien al desagüe, de modo que la apertura de la valvula no pueda provocar quemaduras sobre las personas o bien afecte a materiales. OTRA NOTA: en el apartado 2,1,3 del DB HS4 se indica que se debe garantizar en todos los puntos de consumo una presión mínima de 1 bar y una máxima de 5 bar; por lo que podriamos pensar que se tomaría 5 bar como presión de selección de las series de los materiales, pero como la valvula de seguridad de los depósitos suelen estar taradas a 8 bar (ya que el déposito permite hasta 10 bar), es por lo que podemos adoptar como presión máxima 6 o 8 bar, y por consiguiente todos los materiales instalados deberán funcionar con una presión máxima de 6, 8 u 10 bar según la tara de la valvula de seguridad.

H79

Volumen del vaso de expansión (litros): El tamaño del vaso de expansión cerrado se realiza con la expresión: Vvaso = V * exilo * ( Pf / (Ff - Pi)) siendo Vvaso (litros): volumen del vaso de expansión V (litros): la cantidad de fluido caloportador en el circuito primario exilo: el incremento de volumen del fluido caloportador desde 4ºC hasta la temperatura máxima alcanzable por los captadores. Es un valor adimensional, que usualmente se toma igual a 0,043 para agua sin aditivos, y de 0,08 para agua con aditivos o anticongelante. En el caso del circuito primario sería 0,08 y en el caso de circuito secundario de 0,043. Pf (kg/cm2): es la presión absoluta final del vaso de expansión. como Pf se puede tomar la presión de tarado de la valvula de seguridad (o sea 4, 6 ó 10 kg/cm2), que es la presión máxima a la que la instalación puede funcionar. Para obtener la presión absoluta, el valor de tarado de la válvula de seguridad debe incrementarse en 1 kg/cm2. Pi (kg/cm2): es la presión absoluta inicial del vaso de expansión. La presión inicial de llenado del circuito será como mínimo de 0,5 kg/cm2 al nivel de los captadores solares (Pi = 1,5 kg/cm2 de presión absoluta). A este valor deberá añadirse la presión correspondiente a la altura de la columna de agua situada sobre el vaso. Si la difrencia de cota esistente entre el punto mas alto de la instalación y la posición del vaso es de 10 m, la presión estatica a añadir será de 1 kg/cm2 de presión relativa (osea 2 kg/cm2 de preesión absoluta). En este caso el valor de Pi sería 2,5 kg/cm2 de presión absoluta.

C90


H91


C96

Cálculo de diametros de tubería y pérdida de carga: Esta excel que usamos a continuación la podemos usar tanto para el circuito primario, como para el circuito secundario, como para el circuito de distribución Las formulas a utilizar no varian en función de si es primario, secunadario, terciario, distribución, etc. Lo único que varía es que cuando estamos en primario, que tenemos agua y anticongelante, debemos tener en cuenta que las perdidas son un 30 % mayores, pero este dato lo hace la columna I de esta hoja de forma automática, cuando elegimos en la casilla H9 si tiene o no tiene anticongelante. En este caso de calculo de tuberias de circuito secundario (tuberias que ván desde acumulador a intercambiador exterior, que comunica en uno de sus lados con el circuito primario), el caudal será el mismo del circuito primario, y las perdidas en tuberías no tendremos que suponer que sean un 30% mayores, ya que el fluido circulante es el agua sanitaria que se va a usar.

C98

Cálculo de perdida de carga en tubería: en el dimensionado de las tuberías también tendremos en consideración que la circulación del fluido por el interior de un conducto produce unas pérdidas de presión por rozamiento o pérdidas de carga lineales que dependen del diámetro de la tubería, de su rugosidad, de las características del fluido y de su velocidad. Las pérdidas de carga lineales admisibles en tuberías de cobre se suelen establecer entre 10 y 40 mm.c.a. por metro lineal de tubería, cuando el fluido que circula es agua sin aditivos. Existen numerosas expresiones empíricas que proporcionan unos resultados aproximados de la pérdida de carga unitaria de un tramo recto de tubería en función del diámetro y de la velocidad o el caudal. Una de esas expresiones, obtenida a partir de la fórmula de Flamant, es la que se propone a continuación y es aplicable para tuberías de paredes lisas de cobre, por las que circula agua caliente sin aditivos. Pdc unitaria = 348 * (Q^1,75) / (D^4,75) siendo Pdcunitaria la pérdida de carga en mm de columna de agua por metro lineal de tubería (mm.c.a./m) Q el caudal de circulación por la tubería, en litros/h D el diámetro interior de la tubería, en mm En el caso de que estemos calculando para el circuito primario en el cual existe líquido caloportador que no solo está compuesto de agua, sino se utilice una mezcla de agua y anticongelante a base de glicol, la pérdida de carga unitaria obtenida por la fórmula anterior deberá multiplicarse por 1,3 para tener en cuenta la mayor viscosidad del fluido. En nuestro caso de ser circuito secundario, no es necesario tener en cuenta el 1,3 debido a que el fluido es agua.

E102

CAUDAL (L/h): En caso de calcular el caudal de circuito secundario: El caudal del circuito secundario debe ser similar al caudal del circuito primario de captadores que se establece en un valor próximo a 50 litros/h por m2 de captación solar (el Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios establece en su I.T.E. 10.1.3.2. que el caudal de circulación “estará comprendido entre 1,2 l/s y 1,6 l/s por cada 100 m2 de área de captadores ” lo que corresponde a 43,2 litros/(h•m2) y 57,6 litros/(h•m2), respectivamente), para captadores solares conectados en paralelo. Con este caudal se asegura una correcta extracción de la energía captada y con valores superiores no se logran aumentos significativos de la producción solar. En cualquier caso, es aconsejable tener en cuenta las indicaciones del fabricante acerca del caudal recomendado para su captador. En función de éste se calcula el caudal que circula por una batería de captadores en paralelo, como la suma de los caudales que circulan por cada uno de los captadores. Q = Qcaptador • Sc • N siendo: Q caudal total del circuito primario, en litros/hora Qcaptador caudal unitario del captador en litros/(h•m2) (Indicado fabricante o en su defecto 50 litros/(h•m2)) Sc superficie de un captador solar, en m2 N número de captadores El resultado del cálculo anterior lo tenemos en la celda H88 de esta hoja.

F102


H102


I102

Cálculo de perdida de carga en tubería: Existen numerosas expresiones empíricas que proporcionan unos resultados aproximados de la pérdida de carga unitaria de un tramo recto de tubería en función del diámetro y de la velocidad o el caudal. Una de esas expresiones, obtenida a partir de la fórmula de Flamant, es la que se propone a continuación y es aplicable para tuberías de paredes lisas de cobre, por las que circula agua caliente sin aditivos. Pdc unitaria = 348 * (Q^1,75) / (D^4,75) siendo Pdcunitaria la pérdida de carga en mm de columna de agua por metro lineal de tubería (mm.c.a./m) Q el caudal de circulación por la tubería, en litros/h D el diámetro interior de la tubería, en mm

J102


X102


H121


H129


C133


H153


H154


H156


C161


H162


C164

Cálculo de diametros de tubería y pérdida de carga: Esta excel que usamos a continuación la podemos usar tanto para el circuito primario, como para el circuito secundario, como para el circuito de distribución Las formulas a utilizar no varian en función de si es primario, secunadario, terciario, distribución, etc. Lo único que varía es que cuando estamos en primario, que tenemos agua y anticongelante, debemos tener en cuenta que las perdidas son un 30 % mayores, pero este dato lo hace la columna I de esta hoja de forma automática, cuando elegimos en la casilla H9 si tiene o no tiene anticongelante. En este caso de calculo de tuberias de circuito para tuberías de distribución (tuberias que dan acceso a los puntos de utilización o a entradas de locales), el caudal será la suma de cada uno de los aparatos usados afectado de un coeficiente de simultaneidad, y las perdidas en tuberías no tendremos que suponer que sean un 30% mayores, ya que el fluido circulante es el agua sanitaria que se va a usar. Lo que si cambia en el subsistema de distribución con respecto a primario y secundario, es el cálculo de la bomba de recirculación, ya que esta se calculará en función del caudal de recirculación, y este debe ser tal que la energia aportada al circuito de distribución sea suficiente para compensar las perdidas energéticas del mismo, teniendo en cuenta que la perdida de temperatura admisible en el circuito de distribución sea como máximo de 3ºC (ver apartado 4,4,2 del DB HS4). Osea que: a) Dimensionamiento de la red de impulsión de distribución: se calcula tal cual hemos realizado con anterioridad con la única diferencia que los caudales serán calculados con los necesarios en los aparatos aplicando la norma UNE 149201 (usar la hoja denominada caudal simultaneo ACS tramo ida), y teniendo en cuenta que la perdida de carga máxima por tramo será de 40 mm.c.a./m, b) Dimensionamiento de la red de retorno de distribución: para determinar el caudal que circulará por el circuito de retorno, se estimará que en el grifo mas alejado la pérdida de temperatura sea como máximo de 3ºC desde la salida del acumulador hasta dicho punto. Este caudal será el que nos sirva para seleccionar la bomba de recirculación. Elección de la bomba de recirculación: se realiza con el dato del caudal que circule por el circuito de retorno, y las perdidas totales de carga de dicho circuito de retorno (ya que no se tiene en cuenta las perdidas de la parte de ida debido a que las perdidas en la parte de ida se compensan por el fenomeno de termosifón)

C166

Cálculo de perdida de carga en tubería: en el dimensionado de las tuberías también tendremos en consideración que la circulación del fluido por el interior de un conducto produce unas pérdidas de presión por rozamiento o pérdidas de carga lineales que dependen del diámetro de la tubería, de su rugosidad, de las características del fluido y de su velocidad. Las pérdidas de carga lineales admisibles en tuberías de cobre se suelen establecer entre 10 y 40 mm.c.a. por metro lineal de tubería, cuando el fluido que circula es agua sin aditivos. Existen numerosas expresiones empíricas que proporcionan unos resultados aproximados de la pérdida de carga unitaria de un tramo recto de tubería en función del diámetro y de la velocidad o el caudal. Una de esas expresiones, obtenida a partir de la fórmula de Flamant, es la que se propone a continuación y es aplicable para tuberías de paredes lisas de cobre, por las que circula agua caliente sin aditivos. Pdc unitaria = 348 * (Q^1,75) / (D^4,75) siendo Pdcunitaria la pérdida de carga en mm de columna de agua por metro lineal de tubería (mm.c.a./m) Q el caudal de circulación por la tubería (conforme UNE 149201:2008, caudal simultaneo o de cálculo), en litros/h (usar hoja denominada caudal simultaneo ACS tramo ida) D el diámetro interior de la tubería, en mm En el caso de que estemos calculando para el circuito de distribución en el cual existe líquido caloportador solo está compuesto de agua, las perdidas en tuberías de cobre serán entre 10 y 40 mm.c.a. por metro linea de tubería

Z169

Caudal de recirculación (l/h): Se calculará el caudal de recirculación de ACS de manera que en el grifo mas alejado la diferencia de temperatura no supere los 3ºC desde la salida del acumulador (o intercambiador en su caso). El caudal de recirculación (l/h) = perdida de calor en tuberias (w) / (3 (ºC) * 1,16 (Wh/ºC.l) ) Como 3 x 1,16 = 3,48, la ecuación anterior queda como: Q = suma de perdidas en tramos de tuberia (w) / 3,48 El procedimiento es: a) calcular las perdidas de calor en los tramos de tuberia conforme a la tabla 19 de la guia del IDAE agua caliente sanitaria central. Para ello adoptamos de principio los mismos diametros que los adoptados por la red de impulsión. b) calcular el caudal de recirculación resultante (suma de las anteriores perdidas dividido por 3,48) c) calcular el caudal de recirculación mínimo resultante de considerar 250 l/h por cada columna o montante que exista (ej: si existen dos montantes este caudal de recirculación mínimo será 500 l/h) (según el punto 2 del apartado 4,4,2 del DB HS4) d) calcular el caudal de recirculación como el 10 % del caudal simultaneo o de calculo (caudal según UNE 149201) e) elegir el caudal mas elevado de los tres anteriores calculados. Este caudal será el que nos definirá el diametro de tubería conforme a la tabla 4,4 del DB HS4 (o la tabla 08 de la guia del IDAE agua caliente sanitaria central). Igualmente este caudal será el que nos repercute en la elección de la bomba de recirculación.

E170

CAUDAL SIMULTANEO O DE CÁLCULO (L/h): En caso de calcular el caudal de circuito de distribución: Parte de ida: el caudal del circuito será el resultante del caudal que se produce por el funcionamiento lógico simultaneo de aparatos de consumo (conforme procedimiento de la UNE 149201:2008 y que se resuelve en la hoja denominada caudal simultaneo ACS tramo ida) Parte de retorno: el caudal que circulará por el circuito de retorno, se estimará que en el grifo mas alejado la pérdida de temperatura sea como máximo de 3ºC desde la salida del acumulador hasta dicho punto. Este caudal será el que nos sirva para seleccionar la bomba de recirculación. Elección de la bomba de recirculación: se realiza con el dato del caudal que circule por el circuito de retorno, y las perdidas totales de carga de dicho circuito de retorno (ya que no se tiene en cuenta las perdidas de la parte de ida debido a que las perdidas en la parte de ida se compensan por el fenomeno de termosifón)

F170


H170

Cálculo de la velocidad: Para un diámetro de tubería y un caudal dados, la velocidad del fluido viene dada por la siguiente expresión: v = Q / (pi * (D^2 /4) ) siendo v la velocidad en m/s Q el caudal en m3/s => (1 litro/h = 2,78 • 10-7m3/s) D el diámetro interior de la tubería, en m => (1 mm = 0,001 m) Utilizando unidades más habituales y simplificando la fórmula, se puede obtener la expresión siguiente: v = 0,354 * Q / D^2 siendo v la velocidad en m/s Q el caudal en litros/h D el diámetro interior de la tubería, en mm Se debe cumplir que el diámetro de la tubería metálica se elegirá de manera que la velocidad del agua esté comprendida entre 0,5 y 2 m/s (según apartado 4.2.1.2di del DB HS4). Si fuera plástica sería entre 0,5 y 3,5 m/s.

I170


J170


X170


C171

Tramos: Habrá que diferenciar los tramos de la tubería de ida, y los tramos de la tubería de retorno, ya que se calculan de forma diferente a) Dimensionamiento de la red de impulsión de distribución: se calcula tal cual hemos realizado con anterioridad con la única diferencia que los caudales serán calculados conforme UNE 149201:2008 (caudal simultaneo o de cálculo, segun hoja denominada caudal simultaneo ACS tramo ida), y teniendo en cuenta que la perdida de carga máxima por tramo será de 40 mm.c.a./m, b) Dimensionamiento de la red de retorno de distribución: para determinar el caudal que circulará por el circuito de retorno, se estimará que en el grifo mas alejado la pérdida de temperatura sea como máximo de 3ºC desde la salida del acumulador hasta dicho punto. Este caudal será el que nos sirva para seleccionar la bomba de recirculación. Con lo anterior, lo que se quiere decir es que los caudales para calcular los tramos se calculan de forma diferente (el de ida por los caudales de la tabla 2,1 del DB HS4 y aplicandole el procedimiento expuesto en la UNE 149201:2008, y que podemos realizar en la hoja denominada caudal simultaneo ACS tramo ida), y el de retorno que será teniendo en cuenta que la perdida de temperatura admisible hasta el ultimo punto sea de 3ºC como máximo, y a partir de ahí se tiene el caudal)

AF171

Perdida de calor en tramo de tubería (w/m): Se usará la tabla 19 de la guía técnica del IDAE agua caliente sanitaria central, Conocido el diametro exterior del tubo (mm), el salto térmico (temperatura del agua - temperatura ambiente) (ºC), y el espesor del aislamiento de la tubería (mm), se elige el valor de la perdida de calor del tramo de la tabla (w/m): Diametro Salto térmico Espesor 20 mm Espesor 30 mm Espesor 40 mm Espesor 50 mm 17 30 5,2 4,3 3,8 3,4 17 40 6,9 5,7 5 4,6 21 30 5,9 4,8 4,2 3,8 21 40 7,8 6,4 5,6 5,1 27 30 6,8 5,5 4,7 4,3 27 40 9,1 7,3 6,3 5,7 34 30 7,9 6,3 5,4 4,8 34 40 10,6 8,4 7,2 6,4 42 30 9,2 7,2 6,1 5,4 42 40 12,2 9,6 8,1 7,2 49 30 10,2 7,9 6,7 5,9 49 40 13,6 10,6 8,9 7,9 60 30 11,9 9,1 7,6 6,7 60 40 15,8 12,2 10,2 8,9 76 30 14,2 10,8 8,9 7,8 76 40 18,9 14,4 11,9 10,3

AA172

Diametro de tramo (mm): Elegirlo de la columna F de esta hoja (en el tramo de ida), conforme al tramo considerado, Este es un diametro inicial, ya que una vez calculado el caudal de recirculación, con este se calculará el diametro de retorno.

AB172

Aislamiento de tramo (mm): Elegirlo de la columna J de esta hoja, conforme al tramo considerado

AA173

Diametro de tramo (mm): Elegirlo de la columna F de esta hoja, conforme al tramo considerado Este es un diametro inicial, ya que una vez calculado el caudal de recirculación, con este se calculará el diametro de retorno.

AB173


AA174


AB174


AA175


AB175


AA176


AB176


AA177


AB177


AA178


AB178


AA179


AB179


E180

Caudal total de la tubería de retorno (l/h): Introducir el valor del caudal obtenido en la celda AG183

E181

Caudal total de la tubería de retorno (l/h): Introducir el valor del caudal obtenido en la celda AG184

Z182

Perdida en tramo Pi (w/m): De la columna AG seleccionamos la perdida producida en el total de los tramos (celda AG180)

AB182

Caudal por perdidas (l/h): El caudal calculado resulta ser el caudal de recirculación teniendo en cuenta las perdidas energéticas Este caudal se calcula como Q = suma Pi / (1,16 * 3) siendo suma Pi= la suma total de perdidas en los tramos considerados (w/m) 1,16: para pasar de ºC . Litros a Wh se multiplica por 1,16 (que es el resultado de dividir 1000 por 859) 3= es el incremento de temperatura permitido según DB HS4 (ºC) nota: el producto de 1,16 * 3 resulta el valor de 3,48

AD182

Caudal por nº de montantes (l/h): caudal de recirculación mínimo resultante de considerar 250 l/h por cada columna o montante que exista (ej: si existen dos montantes este caudal de recirculación mínimo será 500 l/h) (según el punto 2 del apartado 4,4,2 del DB HS4)

AE182

Caudal simultaneo (l/h): el caudal simultaneo o de calculo del tramo será el caudal según UNE 149201 (usar hoja denominada (caudal simultaneo ACS tramo ida)

AF182

10% del Caudal simultaneo (l/h): el caudal del tramo será el 10% del caudal simultaneo o de calculo (caudal según UNE 149201) (según el punto 3,a del apartado 4,4,2 del DB HS4)

AG182

Caudal de recirculación (l/h): Se calculará el caudal de recirculación de ACS de manera que en el grifo mas alejado la diferencia de temperatura no supere los 3ºC desde la salida del acumulador (o intercambiador en su caso). El caudal de recirculación (l/h) = perdida de calor en tuberias (w) / (3 (ºC) * 1,16 (Wh/ºC.l) ) Como 3 x 1,16 = 3,48, la ecuación anterior queda como: Q = suma de perdidas en tramos de tuberia (w) / 3,48 El procedimiento es: a) calcular las perdidas de calor en los tramos de tuberia conforme a la tabla 19 de la guia del IDAE agua caliente sanitaria central. Para ello adoptamos de principio los mismos diametros que los adoptados por la red de impulsión. b) calcular el caudal de recirculación resultante (suma de las anteriores perdidas dividido por 3,48) c) calcular el caudal de recirculación mínimo resultante de considerar 250 l/h por cada columna o montante que exista (ej: si existen dos montantes este caudal de recirculación mínimo será 500 l/h) (según el punto 2 del apartado 4,4,2 del DB HS4) d) calcular el caudal de recirculación como el 10 % del caudal simultaneo o de calculo (caudal según UNE 149201) e) elegir el caudal mas elevado de los tres anteriores calculados. Este caudal será el que nos definirá el diametro de tubería conforme a la tabla 4,4 del DB HS4 (o la tabla 08 de la guia del IDAE agua caliente sanitaria central). Igualmente este caudal será el que nos repercute en la elección de la bomba de recirculación.

H189


H190

Perdida de carga máxima admisible y presión mínima en el punto de consumo: Será la suma de todas las perdidas en los tramos del retorno. Elección de la bomba de recirculación: se realiza con el dato del caudal que circule por el circuito de retorno, y las perdidas totales de carga de dicho circuito de retorno (ya que no se tiene en cuenta las perdidas de la parte de ida debido a que las perdidas en la parte de ida se compensan por el fenomeno de termosifón).

H197


C199

Bomba de recirculación, características: Según apartado 3,2,2,1 del DB HS4, la bomba de recirculación debe ser doble, para que en caso de fallo de la bomba, no se malgaste el agua hasta que no se repare (esto no es necesario para viviendas unifamiliares o instalaciones pequeñas)

C201


C209


H210


C212

Cálculo de diametros de tubería y pérdida de carga: Esta excel que usamos a continuación la podemos usar tanto para el circuito primario, como para el circuito secundario, como para el circuito de distribución En este caso de calculo de tuberias de circuito para tuberías que conectan la caldera y el intercambiador (sistema de ayuda al sistema de ACS por energia solar), el caudal a considerar será el caudal máximo que pueda dar la caldera, que puede expresarse como: Q = 14,3 * P / (Tacs - Taf) siendo: Q (l/min): caudal máximo de agua caliente suministrado por el equipo P (kw): la potencia máxima de calentamiento del equipo para la producción del ACS Taf (ºC): temperatura del agua de la red Tacs (ºC): temperatura de preparación del ACS En los catalogos del fabricante se indica la capacidad de calentamiento de agua de una caldera o calentador, en litros/minuto, suponiendo un salto térmico de 25 ºC entre la entrada de agua fría y la salida de agua caliente

C214

Cálculo de perdida de carga en tubería: en el dimensionado de las tuberías también tendremos en consideración que la circulación del fluido por el interior de un conducto produce unas pérdidas de presión por rozamiento o pérdidas de carga lineales que dependen del diámetro de la tubería, de su rugosidad, de las características del fluido y de su velocidad. Las pérdidas de carga lineales admisibles en tuberías de cobre se suelen establecer entre 10 y 40 mm.c.a. por metro lineal de tubería, cuando el fluido que circula es agua sin aditivos. Existen numerosas expresiones empíricas que proporcionan unos resultados aproximados de la pérdida de carga unitaria de un tramo recto de tubería en función del diámetro y de la velocidad o el caudal. Una de esas expresiones, obtenida a partir de la fórmula de Flamant, es la que se propone a continuación y es aplicable para tuberías de paredes lisas de cobre, por las que circula agua caliente sin aditivos. Pdc unitaria = 348 * (Q^1,75) / (D^4,75) siendo Pdcunitaria la pérdida de carga en mm de columna de agua por metro lineal de tubería (mm.c.a./m) Q el caudal de circulación por la tubería, en litros/h D el diámetro interior de la tubería, en mm En el caso de que estemos calculando para el circuito de suministro de la caldera al sistema, que solo está compuesto de agua, las perdidas en tuberías de cobre serán entre 10 y 40 mm.c.a. por metro linea de tubería

E218

CAUDAL (L/h): En este caso de calculo de tuberias de circuito para tuberías que conectan la caldera y el intercambiador (sistema de ayuda al sistema de ACS por energia solar), el caudal a considerar será el caudal máximo que pueda dar la caldera, que puede expresarse como: Q = 14,3 * P / (Tacs - Taf) siendo: Q (l/min): caudal máximo de agua caliente suministrado por el equipo (NOTA: si deseamos el caudal en l/h debemos multiplicar por 60) P (kw): la potencia máxima de calentamiento del equipo para la producción del ACS Taf (ºC): temperatura del agua de la red Tacs (ºC): temperatura de preparación del ACS En los catalogos del fabricante se indica la capacidad de calentamiento de agua de una caldera o calentador, en litros/minuto, suponiendo un salto térmico de 25 ºC entre la entrada de agua fría y la salida de agua caliente

F218


H218


I218


J218


X218


H231

Perdida de carga máxima admisible: La Pdc resultante es la suma de la existente en los distintos tramos. Hemos tenido en cuenta que nos debe salir inferior a 40 mm.c.a./m en cada tramo.

H239


C243




Presión absoluta inicial del vaso de expansión (Pi) 1.9 1,5 kg/m2 si el vaso está al mismo nivel que el circuito. Considerar la columna de fluido por encima del vaso de expansión.Presión absoluta final del vaso de expansión (Pf) 7 Presión de tarado de la válvula de seguridad

Factor de presión: Pf / (Pf-Pi) 1.4Volumen del vaso de expansión calculado litros 1.0 Se seleccionará un tamaño comercial superior

Vol. de fluido en el intercamb. de calor (V in ter c.):

Vcircuito = V tube rías + V in ter c.

kg/cm2

kg/cm2

H266


H267


H269


Cálculo de caudal simultaneo del tramo de ida en distribución de ACS:Teoría expositiva del cálculo

1. Cálculo para ACS

Uds.

Lavamanos: 2 0.03 0.06Lavabos: 10 0.065 0.65Ducha: 2 0.10 0.20Bañera: 0 0.20 0.00Bidé: 0 0.065 0.00Fregadero doméstico: 6 0.10 0.60Fregadero no doméstico: 6 0.20 1.20Lavavajillas doméstico: 0 0.10 0.00Lavavajillas industrial (20 serv 2 0.20 0.40Lavadero: 2 0.10 0.20Lavadora doméstica: 0 0.15 0.00Lavadora industrial (8 kg): 1 0.40 0.40Grifo: 8 0.10 0.80Otro: 0 0.00 0.00

Total aparatos: 39 4.51 16236.00

Tipo de edificio

Debemos de entender los siguiente conceptos: a) Qc caudal simultaneo o caudal de cálculo (l/s), aquel caudal que se produce por el funcionamiento lógico simultaneo de aparatos de consumo, b) Qt caudal instalado (l/s), caudal suma de los caudales instantaneos mínimos Qmin de todos los aparatos instalados, c) Qmin caudal instantaneo que se debe suministrar a cada uno de los aparatos sanitarios con independencia del estado de funcionamiento, según tabla 2,1 del DB HS4, TODO LO ANTERIOR EN FUNCIÓN DE LO EXPUESTO EN LA UNE 149201:2008

Qt Caudal instalado en ACS (según tabla 2,1 del DB HS4):Caudal

unitario Qmin

(l/s)

Caudal total (l/s)

Total caudal (l/s):

Total caudal instalado (l/h):

Qc Caudal simultaneo o de cálculo en ACS para edificios (según UNE 149201:2008):

Caudal instalado

Caudal simultaneo

Caudal simultaneo

Caudal simultaneo

Caudal simultaneo

(con aparatos con Qmin<0,5 l/s)

(con algún aparato con Qmin>0,5 l/s)



C25

Qmin Caudal instantaneo: Para aparato con un caudal instantaneo Qmin superior a 0,5 l/s implicará que se deba tener en cuenta a la hora del cálculo del caudal simultaneo o de cálculo Qc del edificio, ya que variará la formula a usar conforme a la UNE 149201:2008

B31

Qt Caudal instalado (l/s) : es el caudal resultante de la suma de los caudales instantaneos mínimos Qmin de todos los aparatos instalados

C31

Qc Caudal simultaneo o de cálculo (l/s) : es el caudal que se produce por el funcionamiento lógico simultaneo de los aparatos de consumo. Esta columna se puede utilizar si el caudal de cualquier aparato instalado posee un caudal instantaneo Qmin inferior a 0,5 l/s

D31

Qc Caudal simultaneo o de cálculo (l/s) : es el caudal que se produce por el funcionamiento lógico simultaneo de los aparatos de consumo. Esta columna se puede utilizar si el caudal de cualquier aparato instalado posee un caudal instantaneo Qmin superior a 0,5 l/s

E31


F31


Tipo de edificio

(l/s) (l/s) (l/s) (l/h) (l/h)

Edificio de viviendas 4.51 1.20 1.63 4331.78 5877.08

4.51 1.20 1.63 4331.78 5877.08

4.51 1.36 1.74 4904.37 6247.86

4.51 1.36 1.74 4904.37 6247.86

Edificio de hospitales 4.51 1.36 1.74 4904.37 6247.86

4.51 3.20 3.20 11513.36 11513.36

2. Cálculo para agua fría

Uds.

Lavamanos: 2 0.05 0.10Lavabos: 10 0.100 1.00Ducha: 2 0.20 0.40Bañera: 0 0.30 0.00Bidé: 0 0.10 0.00Inodoro con cisterna: 6 0.10 0.60Inodoro con fluxor: 0 1.25 0.00Urinario con grifo temp: 6 0.15 0.90Fregadero: 6 0.20 1.20Fregadero no doméstico: 6 0.30 1.80Lavavajillas doméstico: 2 0.15 0.30Lavavajillas industrial (20 serv 2 0.25 0.50Lavadero: 2 0.20 0.40Lavadora domestica: 1 0.20 0.20Lavadora industrial (8 kg): 1 0.60 0.60Grifo: 0 0.15 0.00Grifo garaje: 0 0.20 0.00Vertedero: 0 0.20 0.00Otro: 0 0.00 0.00

Total aparatos: 46 4.51 16236.00

Tipo de edificio

Edificio de oficinas, estaciones, aeropuertos, etc

Edificio de hoteles, discotecas, museos

Edificio de centros comerciales

Edificio de escuelas, polideportivos

Qt Caudal instalado en agua fría (según tabla 2,1 del DB HS4):Caudal

unitario Qmin

(l/s)

Caudal total (l/s)

Total caudal (l/s):

Total caudal instalado (l/h):

Qc Caudal simultaneo o de cálculo en agua fría para edificios (según UNE 149201:2008):

Caudal instalado

Caudal simultaneo

Caudal simultaneo

Caudal simultaneo

Caudal simultaneo

C60


C64


B70

Qt Caudal instalado (l/s) : es el caudal resultante de la suma de los caudales instantaneos mínimos Qmin de todos los aparatos instalados

C70


D70


E70


F70


Tipo de edificio

(l/s) (l/s) (l/s) (l/h) (l/h)

Edificio de viviendas 4.51 1.20 1.63 4331.78 5877.08

4.51 1.20 1.63 4331.78 5877.08

4.51 1.36 1.74 4904.37 6247.86

4.51 1.36 1.74 4904.37 6247.86

Edificio de hospitales 4.51 1.36 1.74 4904.37 6247.86

4.51 3.20 3.20 11513.36 11513.36

Caudal instalado (con

aparatos con Qmin<0,5 l/s)




Edificio de oficinas, estaciones, aeropuertos, etc

Edificio de hoteles, discotecas, museos

Edificio de centros comerciales

Edificio de escuelas, polideportivos

Cálculo de caudal simultaneo del tramo de ida en distribución de ACS:Teoría expositiva del cálculo


Teoría expositiva del cálculo


Elección de la bomba de circulación (marca WILO):

Para conocer las características de las bombas de circulación wilo, usar la web:http://productfinder.wilo.com/es/ES/start

Para elegir una bomba de circulación, una vez calculados el caudal y altura necesaria, usar la web:http://www.wilo-select.com/L2006/inner.asp?FRAMED=1&AW__GROUP=DE

Para obtener los dibujos dwg de la bomba de circulación elegida, usar la web:

En la mayoría de los sistemas térmicos de energía solar instalados la ubicación de los captadores está en cotas superiores a la del acumulador, donde las placas solares se encuentran sobre el tejado o azotea y el acumulador está ubicado en la sala de calderas. En estas situaciones la circulación del fluido caloportador entre los captadores y el acumulador no puede realizarse mediante convención natural, ya que la parte más caliente (captador soleado) está situado en el punto más alto de la instalación y no hay ninguna fuerza natural que haga subir el agua fría del acumulador que se encuentra en el punto más bajo de la instalación. Por ello es necesario la utilización de un trabajo externo que permita la circulación del fluido caloportador de la zona inferior del acumulador (zona fría) en dirección a la parte más baja de los captadores. La elección de la bomba nos viene impuesta por el caudal que circula y la altura manométrica que ha de superar. Como hemos comentado anteriormente en el apartado de cálculo de tuberías, se recomienda que el circuito hidráulico, el fluido circule con una velocidad inferior a 1,5m/s (si es local habitado)(se debe cumplir que el diámetro de la tubería de distribución se elegirá de manera que la velocidad del agua esté comprendida entre 0,5 y 2 m/s según apartado 4.2.1.2di del DB HS4) y disponer de una pérdida de carga inferior a los 40 mm.c.a. por metro. En cambio la bomba de recirculación (la usada en el circuito de distribucion, y ubicada en el retorno) se elige con el dato del caudal que circule por el circuito de retorno, y las perdidas totales de carga de dicho circuito de retorno (ya que no se tiene en cuenta las perdidas de la parte de ida debido a que las perdidas en la parte de ida se compensan por el fenomeno de termosifón). EL CAUDAL DE RECIRCULACIÓN SE CALCULA:Se calculará el caudal de recirculación de ACS de manera que en el grifo mas alejado la diferencia de temperatura no supere los 3ºC desde la salida del acumulador (o intercambiador en su caso).

El caudal de recirculación (l/h) = perdida de calor en tuberias (w) / (3 (ºC) * 1,16 (Wh/ºC.l) )

Como 3 x 1,16 = 3,48, la ecuación anterior queda como: Q = suma de perdidas en tramos de tuberia (w) / 3,48

El procedimiento es:a) calcular las perdidas de calor en los tramos de tuberia conforme a la tabla 19 de la guia del IDAE agua caliente sanitaria central. Para ello adoptamos de principio los mismos diametros que los adoptados por la red de impulsión.b) calcular el caudal de recirculación resultante (suma de las anteriores perdidas dividido por 3,48)c) calcular el caudal de recirculación mínimo resultante de considerar 250 l/h por cada columna o montante que exista (ej: si existen dos montantes este caudal de recirculación mínimo será 500 l/h) (según el punto 2 del apartado 4,4,2 del DB HS4)d) calcular el caudal de recirculación como el 10 % del caudal simultaneo o de calculo (caudal según UNE 149201)e) elegir el caudal mas elevado de los tres anteriores calculados. Este caudal será el que nos definirá el diametro de tubería conforme a la tabla 4,4 del DB HS4 (o la tabla 08 de la guia del IDAE agua caliente sanitaria central). Igualmente este caudal será el que nos repercute en la elección de la bomba de recirculación.

http://wilo.cadprofi.com/

Los series de modelos de bombas de circulación de la marca wilo son:

Wilo-Star-Z Tipo: Bomba circuladora de rotor húmedo con conexión roscada

Qmax: 4,8 m3/h

Hmax: 6 mAplicación: Sistemas de recirculación de ACS en industrias y edificaciones.

Wilo-Star-Z NOVA Tipo: Bomba circuladora de rotor húmedo con conexión roscada y motor síncrono resistente al bloqueo.

Qmax: 0,4 m3/h

Hmax: 0,9 m

Aplicación: Sistemas de recirculación de ACS en industrias y edificaciones.

Wilo-Star-ZD Tipo: Bomba circuladora doble de rotor húmedo con conexión roscada; velocidades preseleccionables para la adaptación de potencia

Qmax: 4,8 m3/h


Wilo-Stratos Tipo: Bomba circuladora de rotor húmedo con conexión roscada o embridada, motor EC con adaptación automática de potencia

http://productfinder.wilo.com/es/ES/productrange/000000090003cafe00040023/fc_range_description/

http://productfinder.wilo.com/es/ES/productrange/00000016000393a900020023/fc_range_description/

http://productfinder.wilo.com/es/ES/productrange/000000200002e7bb00030023/fc_range_description/

http://productfinder.wilo.com/es/ES/productrange/0000001b0000accb00010023/fc_range_description/

Qmax: 62 m3/h

Hmax: 16 mAplicación: Todos los sistemas de calefacción por agua caliente, instalaciones de climatización, circuitos cerrados de refrigeración y sistemas industriales de circulación.

Wilo-Stratos ECO-Z Tipo: Bomba de recirculación de rotor húmedo con conexión roscada y adaptación automática de potencia

Qmax: 2,5 m3/h


Wilo-Stratos GIGA Tipo: Bomba Inline de alta eficiencia con motor EC y adaptación electrónica de la potencia con construcción de rotor seco. Ejecución como bomba centrífuga de baja presión de una etapa con conexión embridada y cierre mecánico.

Qmax: 35 m3/h

Hmax: 52 mAplicación: Impulsión de agua de calefacción (según VDI 2035), mezclas de agua fría y de agua/glicol fría sin sustancias abrasivas en instalaciones de calefacción, agua fría y de refrigeración.

Wilo-Stratos PICO Tipo: Bomba circuladora de rotor húmedo con conexión roscada, motor EC resistente al bloqueo y regulación electrónica de la potencia integrada.

http://productfinder.wilo.com/es/ES/productrange/00000007000351cd00020023/fc_range_description/

http://productfinder.wilo.com/es/ES/productrange/0000000e000023c100030023/fc_range_description/

http://productfinder.wilo.com/es/ES/productrange/00000016000391ce00020023/fc_range_description/

Qmax: 4 m3/h

Hmax: 6 mAplicación: Todos los sistemas de calefacción por agua caliente, aplicaciones de climatización, sistemas industriales de circulación.

Wilo-Stratos-D Tipo: Bomba circuladora doble de rotor húmedo con conexión embridada, motor EC con adaptación automática de potencia

Qmax: 109 m3/h

Hmax: 16 mAplicación: Todos los sistemas de calefacción por agua caliente, instalaciones de climatización, circuitos cerrados de refrigeración y sistemas industriales de circulación

Wilo-Stratos-Z Tipo: Bomba de recirculación de rotor húmedo con conexión roscada o embridada, motor EC y adaptación automática de la potencia

Qmax: 41 m3/h

Hmax: 10 mAplicación: Todas las ejecuciones de sistemas de recirculación de ACS, todos los sistemas de calefacción por agua caliente, instalaciones de climatización, circuitos cerrados de refrigeración y sistemas industriales de circulación



Elección de la bomba de circulación (marca WILO):

Para conocer las características de las bombas de circulación wilo, usar la web:

Para elegir una bomba de circulación, una vez calculados el caudal y altura necesaria, usar la web:http://www.wilo-select.com/L2006/inner.asp?FRAMED=1&AW__GROUP=DE

Para obtener los dibujos dwg de la bomba de circulación elegida, usar la web:

En la mayoría de los sistemas térmicos de energía solar instalados la ubicación de los captadores está en cotas superiores a la del acumulador, donde las placas solares se encuentran sobre el tejado o azotea y el acumulador está ubicado en la sala de calderas. En estas situaciones la circulación del fluido caloportador entre los captadores y el acumulador no puede realizarse mediante convención natural, ya que la parte más caliente (captador soleado) está situado en el punto más alto de la instalación y no hay ninguna fuerza natural que haga subir el agua fría del acumulador que se encuentra en el punto más bajo de la instalación. Por ello es necesario la utilización de un trabajo externo que permita la circulación del fluido caloportador de la zona inferior del acumulador (zona fría) en dirección a la parte más baja de los captadores. La elección de la bomba nos viene impuesta por el caudal que circula y la altura manométrica que ha de superar. Como hemos comentado anteriormente en el apartado de cálculo de tuberías, se recomienda que el circuito hidráulico, el fluido circule con una velocidad inferior a 1,5m/s (si es local habitado)(se debe cumplir que el diámetro de la tubería de distribución se elegirá de manera que la velocidad del agua esté comprendida entre 0,5 y 2 m/s según apartado 4.2.1.2di del DB HS4) y disponer de una pérdida de carga inferior a los 40 mm.c.a. por metro. En cambio la bomba de recirculación (la usada en el circuito de distribucion, y ubicada en el retorno) se elige con el dato del caudal que circule por el circuito de retorno, y las perdidas totales de carga de dicho circuito de retorno (ya que no se tiene en cuenta las perdidas de la parte de ida debido a que las perdidas en la parte de ida se compensan por el fenomeno de termosifón). EL CAUDAL DE RECIRCULACIÓN SE CALCULA:Se calculará el caudal de recirculación de ACS de manera que en el grifo mas alejado la diferencia de temperatura no supere los 3ºC desde la salida del acumulador (o

El caudal de recirculación (l/h) = perdida de calor en tuberias (w) / (3 (ºC) * 1,16

Como 3 x 1,16 = 3,48, la ecuación anterior queda como: Q = suma de perdidas en tramos de

a) calcular las perdidas de calor en los tramos de tuberia conforme a la tabla 19 de la guia del IDAE agua caliente sanitaria central. Para ello adoptamos de principio los

b) calcular el caudal de recirculación resultante (suma de las anteriores perdidas

c) calcular el caudal de recirculación mínimo resultante de considerar 250 l/h por cada columna o montante que exista (ej: si existen dos montantes este caudal de recirculación

d) calcular el caudal de recirculación como el 10 % del caudal simultaneo o de calculo

e) elegir el caudal mas elevado de los tres anteriores calculados. Este caudal será el que nos definirá el diametro de tubería conforme a la tabla 4,4 del DB HS4 (o la tabla 08 de la guia del IDAE agua caliente sanitaria central). Igualmente este caudal será el

Los series de modelos de bombas de circulación de la marca wilo son:

Cálculo de la potencia de la caldera de apoyo


Potencia mínima necesaria en el sistema de ayuda con caldera (kw):La producción de ACS en LOS SISTEMAS CON ACUMULACION esta determinada por el binomio "potencia/capacidad de la acumulación". Se denominan sistemas de acumulación a aquellos cuyo volumen cubre la hora punta, mientras que la denominación semiacumulación se reserva para capacidades de acumulación que solo cubre unos minutos punta.El consumo punta (caudal punta) se puede establecer en un 50% para el caso de edificios de viviendas y hoteles, mientras que es del 30 % para polideportivos (No existen normas establecidas. Existen métodos de cálculo empíricos. Pero lo mejor es adoptar las hipotesis conservadoras que no presentan problemas de funcionamiento, que implican los valores del 50% o 30% comentados).La energía util que proporcione el sistema total (osea la que se produce con la solar térmica mas la que se produce con el sistema de apoyo de caldera) deberá de ser capaz de cubrir la demanda punta que es:Ehp (Wh) = Qpunta (litros) * (Tacs - Tafria) (ºC) . 1,16 Wh/litros ºCsiendoTacs: temperatura de utilizacion de ACSTafria: temperatura del agua de la redLa energía proporcionada por el sistema es la suma de la que aporta la producción (intercambiador de la caldera) mas la almacenada en los depósitos de acumulación.La energía que aporta la producción (de caldera) en una hora es:Eproduccion (Wh) = Pcaldera (W) * 1 h * rendimiento nsiendoPcaldera: potencia util de la caldera1 h: el tiempo de calculo de la energia aportadan: rendimiento del sistema de producción de ACS (incluye las perdidas por intercambio, acumulación, distribución y recirculación)(un valor usual es 0,75 correspondiente al 75%)La energía acumulada en los depósitos, que puede ser utilizada durante la punta de consumo es:Eacumulacion (Wh) = Vacumulacion (litros) * (Tacumulacion - Tafria) (ºC) * 1,16 Wh/litros ºC * Fuso acumulacionsiendoEacumulacion: energia acumulada en los depósitosVacumulacion: volumen total de los depósitos (acumulación o interacumuladores)

Tacumulación: temperatura de acumulación del agua, que puede ser igual o superior a la temperatura de uso (Tacs)Fuso acumulacion: es el factor de uso del volumen acumulado, depende de la geometría (esbeltez) y del número de depósitos de acumulación, que en el interior de los mismos existe una zona de mezcla entre las aguas fría y caliente, en la cual la temperatura resulta inferior a la de uso, por lo que dicho volumen no puede ser utilizado. Con lo cual el factor Fuso acumulacion se calcula con la formulaFuso acumulacion = 0,63 + 0,14 * H/D (siendo H y D la altura y diametro del depósito)Si existen varios depósitos conectados hidraulicamente en serie, el factor de uso se aplicará a uno solo, los demás contribuirán con su volumen total; si la conexión es en paralelo afectaría a todos.Para dimensionar la instalación de produccion (ej: la caldera) debe considerarse que la energia aportada total (producción mas acumulación) ha de igualar a la consumida en la punta; por ello si los volumenes de acumulación son menores las potencias deberán ser mayores (sistemas de semiacumulación) y si los volumenes de acumulación son mayores las potencias podrán ser inferiores (sistemas de acumulación).

LA POTENCIA A INSTALAR RESULTA:Pcalderas = [ [ Qpunta * (Tacs - Tafria) * 1,16 ] - [ Vacumulacion * (Tacumulacion - Tafria) * 1,16 * Fuso acumulacion ] ] / rendimiento nNOTA: TODO LO ANTERIOR NO SERVIRIA PARA CUANDO SE TIENE UN SISTEMA DE PRODUCCION INSTANTANEA (SIN ACUMULACION). EN ESTOS CASOS LA POTENCIA DE PRODUCCION (CALDERA) SE CALCULARIA COMO:P (W) = Qc (l/s) * 3600 (s/h) * (Tacs - Tafria) (ºC) * 1,16 (Wh/l .ºC)siendoP: potencia de calderaQc: caudal simultaneo de calculo3600: para pasar s a horasTacs: temperatura de distribucion, que se puede tomar como 50ºCTafria: temperatura de agua de la red1,16: para pasar de l ºC a Wh

Cálculo de potencia de caldera en un sistema con acumulación

1.36

Acumulación Consumo Capacidad Número de Volumen ud Diametro Alturadel Qpunta acumulacion depósitos depósito depósito depósito

% (l/día) (l) (ud) (l) (mm) (mm)100 2400 1500 2 750 950 184050 2400 750 1 750 950 184030 2400 500 1 500 770 1690

29.4117647

Cálculo de potencia de caldera en un sistema con producción instantanea (cuando no sea sistema con acumulación)(*) La potencia en producción debe ser capaz de proporcionar las necesidades del momento punta más desfavorable del año, el resto del tiempo la regulación adecuará la potencia a las necesidades del momento(*) El caudal punta corresponde al caudal simultaneo (de calculo) calculado en la hoja "caudal simultaneo ACS tramo ida"Acumulación Caudal Temperatura Temperatura Potencia

del simultaneo ACS agua red caldera% (l/s) (ºC) (ºC) (w)0 1.36 50 12.25 214395.84

EJEMPLO DE CALCULO DE UN HOTEL DE 3* CON 100 HABITACIONES DOBLES:Consumo según tabla 3,1 del DB HE4: 55 litros/dia por cama. Con lo cual el consumo o demanda (cada habitación tiene dos camas) será D = 2 * 55 * 100 = 11000 l/diaPero para hallar el caudal simultaneo o de cálculo deberemos saber cuales son los aparatos instalados en cada habitación y aplicar la hoja denominada "caudal simultaneo ACS tramo ida".Suponiendo que se tiene 1 bañera, 1 lavabo, 1 bidé, y un inodoro con sisterna, el caudal total resulta 0,33 l/s. Como tenemos 100 habitaciones, el caudal total será 33 l/s. Aplicamos la formula Qc = 1,08 * 33^0,5 * 1,83 existente en la hoja "caudal simultaneo ACS tramo ida", y resulta Qc = 4,374 l/s (el caudal de calculo o simultaneo es de 4,374 l/s.Como hemos dicho, el caudal punta (consumo punta) se puede establecer en el 50 % para el caso de hoteles, Qpunta = 0,5 * 11000 = 5500 l/diaa) Si tenemos una acumulacion del 100% del consumo: (se toman 3 depósitos de 2000 litros, de 1200 mm de diametro y 2110 mm de altura cada uno) (2000 * 3 = 6000 > 5500)Fuso = 0,63 + 0,14 * 2110/1200 = 0,88Pcaldera = [ [5500 * (60 - 5) * 1,16 ] - [6000 * (70 - 5) * 1,16] ] / 0,75 = (350900 - 452400) / 0,75 = - 135333Resulta una potencia negativa, absurdo, ya que se ha tomado un volumen de acumulacion superior al consumo punta y una temperatura de acumulación tambien superior. Para un calculo correcto de potencia de la caldera, no impondremos un tiempo de calentamiento de tres o cuatro horas:Pcaldera = [6000 (litros) * (70 - 5) (ºC) * 1,16 (Wh/ l.ºC) ] / ( 4 h * 0,75 ) = 150080 w = 150 kWb) Si tenemos una acumulacion del 50% del consumo: (se toman 2 depósitos de 1500 litros, de 1200 mm de diametro y 1660 mm de altura cada uno) (1500 * 2 = 3000 > 50% de 5500)Fuso = 0,63 + 0,14 * 1660/1200 = 0,82Pcaldera = [ [5500 * (60 - 5) * 1,16 ] - [(1500 + 1500 * 0,82) * (70 - 5) * 1,16] ] / 0,75 = (350900 - 205842) / 0,75 = 193411 wEl tiempo de recuperación de los depósitos será (calculado con Pcaldera (w) = Vacumulacion (l) * (Tacumulacion - Tafria) (ºC) * 1,16 (Wh/l.ºC) / tiempo (h) * rendimiento): t = 3000 (l) * (70 - 5) (ºC) * 1,16 (Wh/ l.ºC) / (193411 (w) * 0,75) = 1,56 horas

Consumo simultaneo

(l/s):

Tiempo consumo

punta (min/día):

A12

% de acumulación de consumo punta (%): En esta celda exponemos el % de acumulación del consumo punta (no % del consumo según DB HE4)

F12

Diametro del depósito (mm): En Lapesa son: Capacidad -> Diametro -> Altura 200 l --> 620 mm --> 1205 mm 300 -> 620 -> 1685 500 -> 770 -> 1690 750 -> 950 -> 1840 800 -> 950 -> 1840 1000 -> 950 -> 2250 1500 -> 1160 -> 2320 2000 -> 1360 -> 2280 2500 -> 1660 -> 2015 3000 -> 1660 -> 2305 3500 -> 1660 -> 2580 4000 -> 1910 -> 2310 5000 -> 1910 -> 2710

G12

Altura del depósito (mm): En Lapesa son: Capacidad -> Diametro -> Altura 200 l --> 620 mm --> 1205 mm 300 -> 620 -> 1685 500 -> 770 -> 1690 750 -> 950 -> 1840 800 -> 950 -> 1840 1000 -> 950 -> 2250 1500 -> 1160 -> 2320 2000 -> 1360 -> 2280 2500 -> 1660 -> 2015 3000 -> 1660 -> 2305 3500 -> 1660 -> 2580 4000 -> 1910 -> 2310 5000 -> 1910 -> 2710

A18

Tiempo con consumo punta (min): El tiempo en minutos que se usará el consumo punta (consumo simultaneo o de cálculo) resulta al dividir el consumo (l/dia) definido por el DB HE4 por el consumo simultaneo o de cálculo Qc (l/s). Se realiza mediante la expresión: t (min/día) = Dacs / Qc /60 siendo t (min/día): el tiempo que se da en el día el consumo punta Dacs (l/día): el consumo o demanda definido con el DB HE4 Qc (l/s): el consumo simultaneo o de cálculo definido por UNE 149201 60 (min/s): para pasar de segundos a minutos

A23

Acumulación (%): En una producción instantanea no existe acumulación

C23

Temperatura de distribución Tacs (ºC): La temperatura Tacs es la temperatura de distribución, que según lo expuesto en la UNE sobre prevención de la legionelosis, la temperatura en el punto mas alejado deberá ser de 50ºC, por lo que se puede tomar esta como temperatura de producción instantanea. Serán los usuarios finales los que mezclen en los puntos de consumo hasta la temperatura adecuada.

E23

Potencia caldera (w): La potencia se calculará con la expresión: P(w) = Qc (l/s) * 3600 (s/h) * (Tacs - Tafria) (ºC) * 1,16 (Wh/l.ºC) siendo P(w): la potencia calculada para la caldera instantanea Qc (l/s): el caudal simultaneo o de calculo (calculado en la hoja "caudal simultaneo ACS tramo ida" 3600 (s/h): para pasar de segundos a horas Tacs (ºC): la temperatura de producción instantanea Tafria (ºC): la temperatura del agua de la red 1,16 (Wh/l.ºC): para pasar de l . ºC a Wh Valor calculado de caldera. Elegir una de catálogo con potencia superior.

Cálculo de la potencia de la caldera de apoyo


Potencia mínima necesaria en el sistema de ayuda con caldera (kw):La producción de ACS en LOS SISTEMAS CON ACUMULACION esta determinada por el binomio "potencia/capacidad de la acumulación". Se denominan sistemas de acumulación a aquellos cuyo volumen cubre la hora punta, mientras que la denominación semiacumulación se reserva para capacidades de acumulación que solo cubre unos minutos punta.El consumo punta (caudal punta) se puede establecer en un 50% para el caso de edificios de viviendas y hoteles, mientras que es del 30 % para polideportivos (No existen normas establecidas. Existen métodos de cálculo empíricos. Pero lo mejor es adoptar las hipotesis conservadoras que no presentan problemas de funcionamiento, que implican los

La energía util que proporcione el sistema total (osea la que se produce con la solar térmica mas la que se produce con el sistema de apoyo de caldera) deberá de ser capaz

Ehp (Wh) = Qpunta (litros) * (Tacs - Tafria) (ºC) . 1,16 Wh/litros ºC

La energía proporcionada por el sistema es la suma de la que aporta la producción (intercambiador de la caldera) mas la almacenada en los depósitos de acumulación.La energía que aporta la producción (de caldera) en una hora es:

n: rendimiento del sistema de producción de ACS (incluye las perdidas por intercambio, acumulación, distribución y recirculación)(un valor usual es 0,75 correspondiente al

La energía acumulada en los depósitos, que puede ser utilizada durante la punta de

Eacumulacion (Wh) = Vacumulacion (litros) * (Tacumulacion - Tafria) (ºC) * 1,16

Vacumulacion: volumen total de los depósitos (acumulación o interacumuladores)

Tacumulación: temperatura de acumulación del agua, que puede ser igual o superior a la

Fuso acumulacion: es el factor de uso del volumen acumulado, depende de la geometría (esbeltez) y del número de depósitos de acumulación, que en el interior de los mismos existe una zona de mezcla entre las aguas fría y caliente, en la cual la temperatura resulta inferior a la de uso, por lo que dicho volumen no puede ser utilizado. Con lo

Fuso acumulacion = 0,63 + 0,14 * H/D (siendo H y D la altura y diametro del depósito)Si existen varios depósitos conectados hidraulicamente en serie, el factor de uso se aplicará a uno solo, los demás contribuirán con su volumen total; si la conexión es en

Para dimensionar la instalación de produccion (ej: la caldera) debe considerarse que la energia aportada total (producción mas acumulación) ha de igualar a la consumida en la punta; por ello si los volumenes de acumulación son menores las potencias deberán ser mayores (sistemas de semiacumulación) y si los volumenes de acumulación son mayores las potencias podrán ser inferiores (sistemas de acumulación).

Pcalderas = [ [ Qpunta * (Tacs - Tafria) * 1,16 ] - [ Vacumulacion * (Tacumulacion -

NOTA: TODO LO ANTERIOR NO SERVIRIA PARA CUANDO SE TIENE UN SISTEMA DE PRODUCCION INSTANTANEA (SIN ACUMULACION). EN ESTOS CASOS LA POTENCIA DE PRODUCCION (CALDERA) SE

P (W) = Qc (l/s) * 3600 (s/h) * (Tacs - Tafria) (ºC) * 1,16 (Wh/l .ºC)

Tacs: temperatura de distribucion, que se puede tomar como 50ºC

Volumen Consumo Consumo Temperatura Temperatura Temperaturafactor acumulación punta punta ACS agua red acumulaciónuso (l) (%) (l) (ºC) (ºC) (ºC)

0.901157895 1425.868421 50 1200 60 12.25 600.901157895 675.8684211 50 1200 60 12.25 600.937272727 468.6363636 50 1200 60 12.25 60

Cálculo de potencia de caldera en un sistema con producción instantanea (cuando no sea sistema con acumulación)(*) La potencia en producción debe ser capaz de proporcionar las necesidades del momento punta más desfavorable del año, el resto del tiempo la regulación adecuará la potencia a las necesidades del momento(*) El caudal punta corresponde al caudal simultaneo (de calculo) calculado en la hoja "caudal simultaneo ACS tramo ida"

EJEMPLO DE CALCULO DE UN HOTEL DE 3* CON 100 HABITACIONES DOBLES:Consumo según tabla 3,1 del DB HE4: 55 litros/dia por cama. Con lo cual el consumo o demanda (cada habitación tiene dos camas) será D = 2 * 55 * 100 = 11000 l/diaPero para hallar el caudal simultaneo o de cálculo deberemos saber cuales son los aparatos instalados en cada habitación y aplicar la hoja denominada "caudal simultaneo

Suponiendo que se tiene 1 bañera, 1 lavabo, 1 bidé, y un inodoro con sisterna, el caudal total resulta 0,33 l/s. Como tenemos 100 habitaciones, el caudal total será 33 l/s. Aplicamos la formula Qc = 1,08 * 33^0,5 * 1,83 existente en la hoja "caudal simultaneo ACS tramo ida", y resulta Qc = 4,374 l/s (el caudal de calculo o simultaneo

Como hemos dicho, el caudal punta (consumo punta) se puede establecer en el 50 % para

a) Si tenemos una acumulacion del 100% del consumo: (se toman 3 depósitos de 2000 litros, de 1200 mm de diametro y 2110 mm de altura cada uno) (2000 * 3 = 6000 > 5500)

Pcaldera = [ [5500 * (60 - 5) * 1,16 ] - [6000 * (70 - 5) * 1,16] ] / 0,75 = (350900 -

Resulta una potencia negativa, absurdo, ya que se ha tomado un volumen de acumulacion superior al consumo punta y una temperatura de acumulación tambien superior. Para un calculo correcto de potencia de la caldera, no impondremos un tiempo de calentamiento

Pcaldera = [6000 (litros) * (70 - 5) (ºC) * 1,16 (Wh/ l.ºC) ] / ( 4 h * 0,75 ) = 150080

b) Si tenemos una acumulacion del 50% del consumo: (se toman 2 depósitos de 1500 litros, de 1200 mm de diametro y 1660 mm de altura cada uno) (1500 * 2 = 3000 > 50% de

Pcaldera = [ [5500 * (60 - 5) * 1,16 ] - [(1500 + 1500 * 0,82) * (70 - 5) * 1,16] ] /

El tiempo de recuperación de los depósitos será (calculado con Pcaldera (w) = Vacumulacion (l) * (Tacumulacion - Tafria) (ºC) * 1,16 (Wh/l.ºC) / tiempo (h) *

t = 3000 (l) * (70 - 5) (ºC) * 1,16 (Wh/ l.ºC) / (193411 (w) * 0,75) = 1,56 horas

Fuso

I12

Volumen de acumulación afectado del Fuso (l): En caso de que exista un solo deposito, el volumen de acumulación será el producto del deposito por el factor de uso. En caso de que existan mas de un depósito y estén conectados en serie, el volumen de acumulación resultará de aplicar el factor de uso a un solo deposito y sumar el resto de volumenes del resto de depósitos

J12

Consumo punta Qpunta (%): En esta celda elegiremos el % correcto para el calculo del consumo punta sabiendo que: Para viviendas y hoteles se toma el 50 % del consumo total dado por el DB HS4 Para polideportivos se toma el 30% del consumo total dado por el DB HS4

K12

Consumo punta Qpunta (l): Resultará de multiplicar el consumo por el tanto por ciento elegido según: Para viviendas y hoteles se toma el 50 % del consumo total dado por el DB HS4 Para polideportivos se toma el 30% del consumo total dado por el DB HS4

N12

Temperatura del agua acumulada en depósitos (ºC): Un valor valido puede ser 60ºC (ver norma UNE sobre protección contra legionelosis)

Rendimiento Tiempo Potencia TiempoACS calentamiento caldera recuperación(%) (h) (w) (h)75 1 volumen excesivo #VALUE!75 1 38708.86421 1.43093839475 1 54013.64242 0.683654444

Cálculo de potencia de caldera en un sistema con producción instantanea (cuando no sea sistema con acumulación)(*) La potencia en producción debe ser capaz de proporcionar las necesidades del momento punta más desfavorable del año, el resto del tiempo la regulación adecuará la potencia a las necesidades del momento

O12

Rendimiento de todo el sistema solar (%): Un valor usual es 75%

P12

Tiempo para calentar el agua de los depósitos con la caldera (h): Los valores usuales son 3 o 4 horas. En el reglamento del año 1981 se establecia un tiempo mínimo de 2 horas

Q12

Potencia caldera (w): Valor calculado de caldera. Elegir una de catálogo con potencia superior. Nota: Teniendo en cuenta que en la mayor parte de las instalaciones se cubren de manera conjunta los servicios de calefacción y ACS, resulta muy adecuado ajustar la potencia de producción a la potencia instalada para calefacción, de manera que la potencia total de generación sea la necesaria exclusivamente para el servicio de calefacción. Cuando las instalaciones se realicen con una única caldera la potencia destinada al ACS puede ser la total; si se dispone de varias calderas, la potencia de ACS se corresponderá, al menos, con la caldera de menor potencia.

Datos técnicos de captadores solares térmicos a fecha enero-2013

Empresa Marca/modelo NPS Empresa Longitud (mm)

Alwec Mes ALW 2,0 2 0.792 3.722 0.018 14411 Alwec 1910

Alwec Mes ALW 2,4 2.3 0.792 3.756 0.018 14511 Alwec 2175

Alwec Nou ALW 1,8 1.77 0.757 3.994 0.009 14611 Alwec 1854




Amordad 0.808 0.734 1.529 0.0166 19512 Amordad 2010

Amordad 0.964 0.734 1.529 0.0166 19612 Amordad 2010

Amordad 1.125 0.734 1.529 0.0166 19712 Amordad 2010

Amordad 1.206 0.734 1.529 0.0166 19812 Amordad 2010

Amordad 1.286 0.734 1.529 0.0166 19912 Amordad 2010

Amordad 1.447 0.734 1.529 0.0166 20012 Amordad 2010

Amordad 1.607 0.734 1.529 0.0166 20112 Amordad 2010

Amordad 1.929 0.734 1.529 0.0166 20212 Amordad 2010

Amordad 2.009 0.734 1.529 0.0166 20312 Amordad 2010

Amordad 2.25 0.734 1.529 0.0166 20412 Amordad 2010

Amordad 2.411 0.734 1.529 0.0166 20512 Amordad 2010

Andater GF 50 NV 4.289 0.796 3.375 0.015 38811 Andater 2062




Ariston 2.259 0.791 3.104 0.022 GPS-8461 Ariston

Ariston 2.259 0.791 2.717 0.032 GPS-8462 Ariston

Artesa Aplicaciones Solares AS-2.6 M 2.514 0.749 3.708 0.0136 22011 2180

Artesa Aplicaciones Solares AS-1.8 M 1.767 0.748 3.718 0.0141 49711 1852

Artesa Aplicaciones Solares AS-2.6 MH 2.497 0.759 4.241 0.033 39211 2176

Artesa Aplicaciones Solares TOP 20 2 0.792 3.722 0.018 5211 1910

Artesa Aplicaciones Solares TOP 22 2.21 0.797 3.756 0.016 5311 2098

Artesa Aplicaciones Solares TOP 24 2.3 0.797 3.756 0.016 5411 2175

Area de apertura (m2)

Factor eficacia óptica n0

k1 (a1) (W/m2ºC)

k2 (a2) (W/m2ºC)

Amordad Solar Am-Tubosol 3000-10 FAmordad Solar Am-Tubosol 3000-12 FAmordad Solar Am-Tubosol 3000-14 FAmordad Solar Am-Tubosol 3000-15 FAmordad Solar Am-Tubosol 3000-16 FAmordad Solar Am-Tubosol 3000-18 FAmordad Solar Am-Tubosol 3000-20 FAmordad Solar Am-Tubosol 3000-24 FAmordad Solar Am-Tubosol 3000-25 FAmordad Solar Am-Tubosol 3000-28 FAmordad Solar Am-Tubosol 3000-30 F

KAIROS XP 2.5 V

KAIROS XP 2.5 H

Artesa Aplicaciones Solares






E95

coeficiente n0: Es el factor de eficiencia óptica Este coeficiente se usa en tres aspectos: a) Calculo del parametro D1 de la ecuación f-CHART, b) Calculo del parametro D2 de la ecuación f-CHART, c) Calculo del rendimiento del captador. Este coeficiente se usa en la ecuación cuadrática de calculo del rendimiento del captador El rendimiento del captador se calcula como: Rend = n0 - K1* T' - K2 * G * T' ^2 siendo Rend: rendimiento del captador n0: factor de eficiencia óptica k1: coeficiente global de perdidas (W/m2 ºC) G: Irradiancia (intensidad de la radiación solar incidente en el plano del captador) (W/m2) T'= (Tm - Tamb) / G siendo Tm: temperatura media del captador (temperatura media aritmetica entre la temperatura de entrada y salida del captador) (ºC) Tamb: temperatura ambiente (ºC)

F95

coeficiente k1 (W/m2 ºC): Tambien a veces llamado a1. Es el coeficiente global de perdidas Este coeficiente se usa en dos aspectos: a) Calculo del parametro D1 de la ecuación f-CHART, b) Calculo del rendimiento del captador. Este coeficiente se usa en la ecuación cuadrática de calculo del rendimiento del captador El rendimiento del captador se calcula como: Rend = n0 - K1* T' - K2 * G * T' ^2 siendo Rend: rendimiento del captador n0: factor de eficiencia óptica k1: coeficiente global de perdidas (W/m2 ºC) G: Irradiancia (intensidad de la radiación solar incidente en el plano del captador) (W/m2) T'= (Tm - Tamb) / G siendo Tm: temperatura media del captador (temperatura media aritmetica entre la temperatura de entrada y salida del captador) (ºC) Tamb: temperatura ambiente (ºC)

G95

coeficiente k2 (W/m2 ºC): Tambien a veces llamado a2. Este coeficiente se usa en la ecuación cuadrática de calculo del rendimiento del captador El rendimiento del captador se calcula como: Rend = n0 - K1* T' - K2 * G * T' ^2 siendo Rend: rendimiento del captador n0: factor de eficiencia óptica k1: coeficiente global de perdidas (W/m2 ºC) G: Irradiancia (intensidad de la radiación solar incidente en el plano del captador) (W/m2) T'= (Tm - Tamb) / G siendo Tm: temperatura media del captador (temperatura media aritmetica entre la temperatura de entrada y salida del captador) (ºC) Tamb: temperatura ambiente (ºC)

Artesa Aplicaciones Solares NEO 18 1.77 0.757 3.994 0.009 5511 1854

Artesa Aplicaciones Solares NEO 20 2 0.769 3.957 0.01 5611 2098

Artesa Aplicaciones Solares NEO 20 H 2.13 0.757 3.994 0.009 5711 2058

Artesa Aplicaciones Solares NEO 20 M 1.96 0.769 3.957 0.01 5811 1861




Artesa Aplicaciones Solares NEO 26 H 2.49 0.769 3.957 0.01 42811 1257

Atlantic-Thermor 2.4 0.769 3.946 0.017 23512 2124



Baxi Calefacción SOL 250 2.373 0.814 3.639 0.0069 GPS-8449

Baxi Calefacción SOL 250H 2.373 0.812 3.641 0.0128 GPS-8450

Baxi Calefacción SOL 200 1.89 0.785 4.046 0.016 GPS-8417

Baxi Calefacción SOL 200H 1.89 0.801 3.81 0.018 GPS-8420

Baxi Calefacción 2.37 0.773 3.818 0.014 GPS-8421

Baxi Calefacción 1.89 0.756 4.305 0.009 GPS-8421

Baxi Calefacción PSXXL 9.43 0.789 3.834 0.011 GPS-8279

Baxi Calefacción PSXL 4.665 0.789 3.834 0.011 GPS-8280

Baxi Calefacción AR20 2.153 0.773 1.43 0.0059 GPS-8208

Baxi Calefacción AR30 3.228 0.779 1.07 0.0135 GPS-8208

Bionergy del Principado T13240 2.3 0.797 3.756 0.016 23211 2175

Bionergy del Principado T13200 2 0.792 3.722 0.018 23111 1910





Buderus SKS 4.0 S 2.08 0.851 4.036 0.0108 49311 Buderus 2068

Buderus SKS 4.0 W 2.08 0.851 4.036 0.0108 49411 Buderus 2068

Buderus CKE 1.0 S 1.95 0.689 4.174 0.017 11010 Buderus 2023

Buderus CKN 1.0 S 1.94 0.756 4.052 0.0138 11210 Buderus 2070

Buderus SKR 6.1 R 1.28 0.644 0.749 0.005 2612 Buderus 2057

Buderus SKR 12.1 R 2.57 0.644 0.749 0.005 2612 Buderus 2057

Buderus SKN 4.0 S 2.25 0.766 3.216 0.015 55211 Buderus 2017

Buderus SKN 4.0 W 2.25 0.77 3.871 0.012 55011 Buderus 1175

Chaffoteaux 2.259 0.791 3.104 0.022 GPS-8463 Chaffoteaux

Chaffoteaux 2.259 0.791 2.717 0.032 GPS-8460 Chaffoteaux

Chromagen Solar Energy Systems PA-D 1.87 0.75 3.391 0.08 20811 1090

Chromagen Solar Energy Systems PA-E 2.17 0.722 3.39 0.014 20911 1090

Chromagen Solar Energy Systems PA-F 2.58 0.722 3.39 0.014 20711 1276









Atlantic CSP 2.5V

Atlantic-Thermor

Atlantic CSP 2.0V

Atlantic-Thermor

Atlantic CSP 2.5H

Atlantic-Thermor

Baxi CalefacciónBaxi CalefacciónBaxi CalefacciónBaxi Calefacción

MEDITERRANEO 250

Baxi Calefacción

MEDITERRANEO 200

Baxi Calefacción

Baxi CalefacciónBaxi CalefacciónBaxi CalefacciónBaxi CalefacciónBionergy del PrincipadoBionergy del PrincipadoBionergy del PrincipadoBionergy del PrincipadoBionergy del PrincipadoBionergy del Principado

Zelios XP 2.5 VZelios XP 2.5 H

Chromagen Solar Energy Systems



Chromagen Solar Energy Systems QR-K 1.52 0.696 4.821 0.015 31211 1817

Chromagen Solar Energy Systems QR-D 1.87 0.693 4.39 0.018 31311 1910

Chromagen Solar Energy Systems QR-E 2.17 0.693 4.39 0.018 31411 2200

Chromagen Solar Energy Systems QR-F 2.58 0.693 4.39 0.018 31511 2180

Chromagen Solar Energy Systems CR 12 SH8 2.58 0.713 3.696 0.013 39711 2190

Chromagen Solar Energy Systems CR 120 2.59 0.771 3.387 0.019 43411 2190

Cidersol CIDSOL_HT 1.95 0.816 3.497 0.018 21011 Cidersol 2021

Cointra Icaro VF 2.0 1.87 0.755 3.72 0.017 3211 Cointra 1700


Cointra Icaro HF 2.3 2.21 0.737 3.775 0.018 3411 Cointra 1160


Constante Solar CST-24 2.3 0.797 3.756 0.016 13111 Constante Solar 2175

Constante Solar CSN-18 1.77 0.757 3.994 0.009 13211 Constante Solar 1854



Constante Solar CSN-26 2.49 0.769 3.957 0.01 13511 Constante Solar 2174Cosmosolar MNE 03 2.266 0.696 6.2083 0.0094 50711 Cosmosolar 2022Cosmosolar MNE 04 1.613 0.696 6.2083 0.0094 50811 Cosmosolar 1230Cosmosolar MNE 16 1.302 0.721 5.8355 0.0264 50911 Cosmosolar 1519Cosmosolar MNE 20 1.768 0.696 6.2083 0.0094 51011 Cosmosolar 2000Cosmosolar MNE 01 1.995 0.696 6.2083 0.0094 51111 Cosmosolar 1900Cosmosolar EPI 54 2.26 0.765 3.4151 0.022 51711 Cosmosolar 2017Cosmosolar EPI 25 1.768 0.765 3.4151 0.022 51811 Cosmosolar 2000Cosmosolar EPI 12 1.613 0.765 3.4151 0.022 51911 Cosmosolar 1230Cosmosolar EPI 20 1.303 0.776 4.0079 0.016 52011 Cosmosolar 1517Cosmosolar EPI 16 1.955 0.721 5.8355 0.0264 52111 Cosmosolar 1900Diseños y Proyectos Energéticos ASL-1.5 1.38 0.734 3.622 0.016 41811 Diseños y Proyec 1.481Diseños y Proyectos Energéticos ASL-1.8 1.72 0.725 3.509 0.015 41911 Diseños y Proyec 1480Diseños y Proyectos Energéticos ASL-2.0 1.86 0.725 3.509 0.015 42011 Diseños y Proyec 1980Diseños y Proyectos Energéticos ASL-2.0H 1.86 0.725 3.509 0.015 42111 Diseños y Proyec 1010Diseños y Proyectos Energéticos ASL-2.3 2.23 0.725 3.509 0.015 42211 Diseños y Proyec 1930Diseños y Proyectos Energéticos ASL-2.7 2.57 0.725 3.509 0.015 42311 Diseños y Proyec 2161Distribuidora de Aparatos de Calefa Soltherm TOP 2. 2 0.792 3.772 0.018 15911 Distribuidora de 1910Distribuidora de Aparatos de Calefa Soltherm TOP 2. 2.3 0.797 3.756 0.016 16011 Distribuidora de 2175Distribuidora de Aparatos de Calefa Soltherm NEO 1. 1.77 0.757 3.994 0.009 16111 Distribuidora de 1854Distribuidora de Aparatos de Calefa Soltherm NEO 2. 1.96 0.769 3.957 0.01 16211 Distribuidora de 2058Distribuidora de Aparatos de Calefa Soltherm NEO 2. 2.41 0.769 3.957 0.01 16311 Distribuidora de 2098Distribuidora de Aparatos de Calefa Soltherm NEO 2. 2.49 0.769 3.957 0.01 16411 Distribuidora de 2174DPE DRS-2.0H 1.81 0.8 4.82 0.003 21512 DPE 1980DPE DRS-2.3H 2.05 0.8 4.82 0.003 21612 DPE 1931DPE DRS-2.0 1.81 0.8 4.82 0.003 14912 DPE 1980DPE ASL-2.0 1.86 0.725 3.509 0.015 42011 DPE 1980DPE ASL-2.0H 1.86 0.725 3.509 0.015 42111 DPE 1010DPE ASL-2.3 2.23 0.725 3.509 0.015 42211 DPE 1930DPE ASL-2.7 2.57 0.725 3.509 0.015 42311 DPE 2161Energie Solaire Hispano Cubierta Solar A 1.832 0.954 9 0.01 GPS-8317 Energie Solaire HispanoEnergie Solaire Hispano Captador AS 1.832 0.954 8.91 0.047 GPS-8317 Energie Solaire HispanoEnerplasol SOL 2200 ST 2 0.792 3.722 0.018 35811 Enerplasol 1910Enerplasol SOL 2500 ST 2.3 0.797 3.756 0.016 35911 Enerplasol 2175Enerplasol SOL 2000 S 1.77 0.757 3.994 0.009 36011 Enerplasol 1854Enerplasol SOL 2200 S 1.96 0.769 3.957 0.01 36111 Enerplasol 2058Enerplasol SOL 2600 S 2.41 0.769 3.957 0.01 36211 Enerplasol 2098Enerplasol SOL 2700 S 2.49 0.769 3.957 0.01 36311 Enerplasol 2174Fagor SOLARIA 2.4 AL 2.17 0.722 3.39 0.014 24111 Fagor 1090Fagor SOLARIA 2.1 AL 1.87 0.75 3.391 0.008 24011 Fagor 1090Fagor SOLARIA 2.8 AL 2.58 0.722 3.39 0.014 24211 Fagor 1276Fagor SOLARIA 2.1 G A 1.87 0.696 4.821 0.015 30911 Fagor 1910Fagor SOLARIA 2.4 G A 2.17 0.693 4.39 0.018 31011 Fagor 2200Fagor SOLARIA 2.8 G A 2.58 0.693 4.39 0.018 31111 Fagor 2180Ferroli Ecotop VF 2.0 1.87 0.755 3.72 0.017 3611 Ferroli 1700Ferroli Ecotop VF 2.3 2.21 0.75 3.706 0.009 3711 Ferroli 2000Ferroli Ecotop HF 2.3 2.21 0.737 3.775 0.018 3811 Ferroli 1160Ferroli Ecotop VF 2.8 2.657 0.771 3.24 0.026 3911 Ferroli 2400Frigicoll CO 2010 SV 2 0.747 3.791 0.022 GPS-8427 FrigicollFrigicoll CO 2570 S 2.65 0.704 3.555 0.01 GPS-8093 FrigicollFrigicoll CO 2500 SH horiz 2.5 0.747 3.35 0.02 GPS-8422 FrigicollFrigicoll AP-10 0.94 0.687 1.505 0.011 GPS-8280 FrigicollFrigicoll AP-20 1.88 0.687 1.505 0.011 GPS-8280 FrigicollFrigicoll AP-30 2.82 0.687 1.505 0.011 GPS-8280 FrigicollGamesa Solar 5000 ST 2.1 0.728 3.4 0.007 15211 Gamesa Solar 2120Gamesa Solar 5000 S 2.099 0.764 4.4 0.017 15311 Gamesa Solar 2123







Gamesa Solar Gamelux-N 2.1 0.773 3.1 0.021 15111 Gamesa Solar 2138GE XXI ENERGIAS GE V 2-0 A 1.824 0.728 4.632 0.0152 7911 GE XXI ENERGIA 2.002GE XXI ENERGIAS GE V 2-0 C 1.824 0.729 4.884 0.011 8011 GE XXI ENERGIA 2.002GE XXI ENERGIAS GE V 2.0 T 1.824 0.723 3.038 0.026 8111 GE XXI ENERGIA 2.002GE XXI ENERGIAS GE H 2.0 C 1.81 0.791 4.5 0.021 8211 GE XXI ENERGIA 1000GE XXI ENERGIAS GE H 2.5 C 2.32 0.791 4.5 0.021 8311 GE XXI ENERGIA 1119Heatsun SSK21-4 1.92 0.744 4.187 0.005 GPS-8293 HeatsunHucu Solar España HUCUSOL 1083- 1.987 0.724 4.442 0.013 6811 Hucu Solar Espa 2099Hucu Solar España HUCUSOL 10833 2.012 0.741 3.9 0.008 37211 Hucu Solar Espa 2095Hucu Solar España HUCUSOL 1084- 1.988 0.737 3.995 0.013 6911 Hucu Solar Espa 2099Hucu Solar España HUCUSOL 10844 1.988 0.785 3.671 0.01 7311 Hucu Solar Espa 2099Hucu Solar España HUCUSOL 1093- 1.989 0.733 4.3 0.015 7011 Hucu Solar Espa 2099Hucu Solar España HUCUSOL 1094- 1.988 0.746 6.538 0.002 7111 Hucu Solar Espa 2099Hucu Solar España HUCUSOL 10944 1.99 0.796 3.578 0.012 7411 Hucu Solar Espa 2099Hucu Solar España HUCUSOL 1095- 1.989 0.81 4.912 0.016 7211 Hucu Solar Espa 2099Hucu Solar España HUCUSOL 1100- 1.991 0.811 3.968 0.009 6711 Hucu Solar Espa 2098Hucu Solar España HUCUSOL 1200- 1.989 0.8 3.612 0.033 6611 Hucu Solar Espa 2099Hucu Solar España HUCUSOL 11000 1.99 0.769 3.313 0.019 6411 Hucu Solar Espa 2095Hucu Solar España HUCUSOL 21000 1.99 0.745 3.423 0.027 6511 Hucu Solar Espa 2097Icma Sistemas Enertres CES 25 2.49 0.769 3.957 0.01 29111 Icma Sistemas 2174Ims calefacción ML-2.4 SH Tinox 2.44 0.756 3.9 0.028 10112 Ims calefacción 2155Junkers FKT-1 S 2.24 0.811 3.653 0.0146 48911 Junkers 2068Junkers FKT-1 W 2.24 0.811 3.653 0.0146 49011 Junkers 2068Junkers FCB-1 S 1.95 0.689 4.174 0.017 10910 Junkers 2023Junkers FCC 1 S 1.94 0.756 4.052 0.0138 11110 Junkers 2070Junkers FKC-2 S 2.25 0.766 3.216 0.015 55111 Junkers 2017Junkers FKC-2W 2.25 0.77 3.871 0.012 54911 Junkers 1175Lamborghini Tevere VF 2.0 1.87 0.755 3.72 0.017 2811 Lamborghini 1700Lamborghini Tevere VF 2.3 2.21 0.75 3.706 0.009 2911 Lamborghini 2000Lamborghini Tevere HF 2.3 2.21 0.737 3.775 0.018 3011 Lamborghini 1160Lamborghini Tevere VF 2.8 2.657 0.771 3.24 0.026 3111 Lamborghini 2400Lapesa Therm-sun 20 2 0.784 4.083 0.016 45211 Lapesa 2083LKN Sistemes LKN 90L 1.6 0.623 3.956 0.01 GPS-8133 LKN SistemesLKN Sistemes LKN 90L Ti 1.6 0.65 3.894 0.019 GPS-8135 LKN SistemesLKN Sistemes LKN LH 26 Ti 2.56 0.694 4.187 0.01 GPS-8134 LKN SistemesLKN Sistemes LKN LA 180 Ti 1.84 0.814 4.061 0.013 GPS-8469 LKN SistemesNagaterm Nagaterm NT 215 2.15 0.789 2.9 0.006 24812 Nagaterm 2000Nueva Terrain NT 1010 2 0.792 3.722 0.018 10611 Nueva Terrain 1910Nueva Terrain NT 1208 2.3 0.797 3.756 0.016 10711 Nueva Terrain 2175Paradigma CPC 14 STAR A 2.33 0.644 0.749 0.0005 33011 Paradigma 1615Paradigma CPC 21 STAR A 3.47 0.644 0.749 0.0005 33111 ParadigmaParadigma CPC 30 STAR A 3 0.644 0.749 0.0005 33211 ParadigmaParadigma CPC 45 STAR A 4.5 0.644 0.749 0.0005 33311 ParadigmaParadigma CPC 32 ALLSSTA 3.21 0.644 0.749 0.0005 33411 ParadigmaParadigma CPC 40 ALLSSTA 4.01 0.644 0.749 0.0005 33511 ParadigmaParadigma CSO 21 1.33 0.745 2.007 0.0005 32911 Paradigma 1604Promasol Promasol V-1 1.87 0.693 6.322 0.019 7412 Promasol 2003Promasol Promasol Titanio 1.87 0.772 4.862 0.005 7512 Promasol 2003Roth HELIOSTAR 218 1.97 0.765 3.65 0.0126 12211 Roth 1820Saltoki Greenheiss GH- 2 0.792 3.722 0.018 21411 Saltoki 1910Saltoki Greenheiss GH- 2.3 0.797 3.756 0.016 21511 Saltoki 2175Saltoki Greenheiss GH- 1.77 0.757 3.994 0.009 21611 Saltoki 1854Saltoki Greenheiss GH- 1.96 0.769 3.957 0.01 21711 Saltoki 2058Saltoki Greenheiss GH- 2.41 0.769 3.957 0.01 21811 Saltoki 2098Saltoki Greenheiss GH- 2.49 0.769 3.957 0.01 21911 Saltoki 2174Salvador Escoda ESCOSOL SOL 2 1.96 0.746 6.544 0.016 GPS-8444 Salvador EscodaSalvador Escoda ESCOSOL SOL 2 2.15 0.734 5.668 0.02 GPS-8086 Salvador EscodaSalvador Escoda ESCOSOL SOL 2 2.31 0.719 5.819 0.024 GPS-8444 Salvador EscodaSalvador Escoda ESCOSOL AKU 1 1.206 0.734 1.1 0.017 GPS-8343 Salvador EscodaSalvador Escoda ESCOSOL AKU 1 1.6 0.734 1.1 0.017 GPS-8344 Salvador EscodaSalvador Escoda SOLAR ENERGY R 1.924 0.759 3.48 0.0161 GPS-8472 Salvador EscodaSalvador Escoda SOLAR ENERGY R 2.22 0.759 3.48 0.0161 GPS-8472 Salvador EscodaSalvador Escoda ESCOSOL SOL 2 2.64 0.749 5.819 0.024 GPS-8444 Salvador EscodaSalvador Escoda SOLAR ENERGY R 2.392 0.759 3.48 0.0161 GPS-8472 Salvador EscodaSalvador Escoda SOLAR ENERGY 1.91 0.759 3.48 0.0161 GPS-8472 Salvador EscodaSalvador Escoda SOLAR ENERGY 2.14 0.759 3.48 0.0161 GPS-8472 Salvador EscodaSalvador Escoda SOLAR ENERGY 2.39 0.759 3.8 0.0161 GPS-8472 Salvador EscodaSalvador Escoda ESCOSOL CPC ML 2.69 0.754 2.9 0.052 3611 Salvador Escoda 1700Saunier Duval SRH 2.3 2.352 0.801 3.32 0.023 37811 Saunier Duval 2035Saunier Duval SRD 2.3 2.352 0.801 2.804 0.012 37911 Saunier Duval 2035Saunier Duval SCV 2.3 2.352 0.729 2.414 0.055 38011 Saunier Duval 2035Saunier Duval SRV 2.3 2.352 0.79 3.761 0.049 38111 Saunier Duval 2035Schüco CTE 220 CH 2 2.49 0.792 3.818 0.017 42711 Schüco 2150Schüco CTE 520 CH 2 2.5 0.779 3.718 0.018 42511 Schüco 2150Schüco CTE 520 CH 2.5 0.796 4.021 0.011 42411 Schüco 2150Schüco CTE 520 CH 1 2.5 0.771 3.589 0.014 42611 Schüco 1250Sedical WTS-F1 2.32 0.802 3.601 0.014 4211 Sedical 2090Sime Hispania Sime plano 182 1.88 0.73 3.75 0.015 8511 Sime Hispania 2030Sime Hispania Sime plano 230 2.37 0.76 3.67 0.015 8611 Sime Hispania 2029Solaris Solaris CP1 2.01 0.799 4.315 0.026 6211 Solaris 2091Solcrafte Solcrafte RS1 1.84 0.814 4.061 0.013 GPS-8484 SolcrafteSoliker Soliker 60 Plus 1.91 0.797 4.273 0.006 16911 Soliker 2020Soliker Soliker 60 Basic 1.9 0.77 3.566 0.024 2611 Soliker 2020Soliker SolikerPlus 2.04 0.782 3.569 0.02 40211 Soliker 2042

Soliker Soliker Plus H 2.07 0.783 3.512 0.021 40311 Soliker 1020Soliker Soliker Plus GH 2.37 0.783 3.512 0.021 40411 Soliker 1242Soliker Soliker Plus G 2.37 0.783 3.512 0.021 40511 Soliker 2043Soliker Soliker Plus EVO 2.35 0.8 3.757 0.012 40111 Soliker 2048Soliker SK12 2.08 0.708 4.413 0.011 36811 Soliker 2020Soliker SK 12 H 2.08 0.708 4.413 0.011 37011 Soliker 1093Soliker SK 12 G 2.38 0.708 4.413 0.011 36911 Soliker 2020Soliker SK 12 GH 2.38 0.708 4.413 0.011 37111 Soliker 1242Sonnenkraft SK 500 L 2.307 0.799 3.659 0.005 36411 Sonnenkraft 2078Sonnenkraft Fachada IFK 2.28 0.738 3.578 0.14 25610 Sonnenkraft 2378Sonnenkraft SK500NECO 2.211 0.7 3.494 0.017 25710 SonnenkraftSonnenkraft SK500N4ECO 2.309 0.74 3.455 0.013 29511 Sonnenkraft 2077Sonnenkraft SCE250 2.392 0.759 3.48 0.161 29311 Sonnenkraft 2151Sonnenkraft GK10AL 9.41 0.789 3.834 0.011 22611 Sonnenkraft 2066Sonnenkraft GK5AL 4.665 0.789 3.834 0.011 22511 Sonnenkraft 2066Sonnenkraft SK500N 2.211 0.77 3.494 0.017 29411 Sonnenkraft 2077Sonnenkraft SK 400 1.88 0.741 3.705 0.015 22711 Sonnenkraft 2038Sonnenkraft SKR 500 2.26 0.82 3.821 0.0108 6311 Sonnenkraft 2079Sonnenkraft SKR 500 L 2.26 0.794 3.514 0.0147 23510 Sonnenkraft 2079Sonnenkraft IDMK12 AL 1.11 0.765 3.951 0.011 22311 Sonnenkraft 1016Sonnenkraft IDMK 25 AL 2.33 0.776 3.293 0.011 22411 Sonnenkraft 2061Sonnenkraft GK5AL 4.665 0.789 3.834 0.011 22511 Sonnenkraft 2066Sonnenkraft GK10AL 9.41 0.789 3.834 0.011 22611 Sonnenkraft 2066Sonnenkraft VK25 1.59 0.605 0.85 0.01 4110 Sonnenkraft 1645Sonnenkraft SCE 250 CU 2.392 0.759 3.48 0.0161 17311 Sonnenkraft 2151Tea-08 ALTER-TE-2360 2.18 0.773 3.743 0.021 47611 Tea-08 1964Termicol T 8 S 1.9 0.803 3.66 0.015 41511 Termicol 2130Termicol T 8 SH 1.9 0.803 3.66 0.015 41311 Termicol 970Termicol T 10 S 2.4 0.818 4.1 0.001 41611 Termicol 2130Termicol T 10 SH 2.4 0.818 4.1 0.001 41411 Termicol 1200Termicol Termicol T 20 US 1.9 0.8 3.93 0.026 15112 Termicol 2130Termicol Termicol T 20 U 1.9 0.8 3.93 0.026 15212 Termicol 970Termicol Termicol T 25 US 2.4 0.8 3.93 0.026 15312 Termicol 2130Termicol Termicol T 25 U 2.4 0.8 3.93 0.026 15412 Termicol 1200Termicol Termicol T 20 PS 1.9 0.77 6.8 0.007 16412 Termicol 2130Termicol Termicol T 20 PS 1.9 0.77 6.8 0.007 16512 Termicol 970Termicol Termicol T 25 PS 2.4 0.77 6.8 0.007 16612 Termicol 2130Termicol Termicol T 25 PS 2.4 0.77 6.8 0.007 16712 Termicol 1200TIFELL TAM-20-H 1.973 0.776 3.95 0.0165 19111 TIFELL 1870TIFELL TAM-24-H 2.294 0.764 3.79 0.0168 19311 TIFELL 2160TIFELL TAM-20-V 1.969 0.775 3.73 0.0152 19211 TIFELL 1870TISUN FA 1/3 MODULK 2.735 0.745 3.26 0.0185 24411 TISUN 3020TISUN FI 1/4 MODULK 3.614 0.754 3.73 0.0106 24611 TISUN 2000TISUN FI 2/2 MODULK 3.659 0.745 3.26 0.0185 24511 TISUN 4015TISUN FM-W 2.0 MODU 1.847 0.79 3.76 0.015 28410 TISUN 2000TISUN FM-S 2.0 MODU 1.848 0.776 3.67 0.0141 28510 TISUN 2000TISUN FM-S 2.55 MOD 2.364 0.781 3.65 0.0155 28610 TISUN 2160TISUN FM-W 2.55 MOD 2.358 0.791 3.74 0.0168 28710 TISUN 2160TISUN FA 2/2 MODULK 3.611 0.754 3.73 0.0106 24311 TISUN 2005Vaillant VFK 145 H 2.352 0.801 3.32 0.023 40711 Vaillant 2035Vaillant VFK 135 D 2.352 0.801 3.761 0.012 40911 Vaillant 2035Vaillant VFK 125 2.352 0.753 3.936 0.017 55311 Vaillant 2035Vaillant VFK 145 V 2.352 0.79 2.414 0.049 40811 Vaillant 2035Viessmann VITOSOL 300-F 2.327 0.833 3.66 0.0169 12412 Viessmann 2380Viessmann VITOSOL 300-F 2.327 0.833 3.66 0.0169 12512 Viessmann 2380Viessmann VITOSOL 300-F 2.323 0.803 3.78 0.0156 12612 Viessmann 2380Viessmann VITOSOL 300-F 2.323 0.803 3.78 0.0156 12712 Viessmann 2380Viessmann VITOSOL 200-F 2.326 0.792 4.04 0.0182 12812 Viessmann 2380Viessmann VITOSOL 200-F 2.327 0.792 4.04 0.0182 12912 Viessmann 2380Viessmann VITOSOL 200-F 2.327 0.782 4.07 0.016 13012 Viessmann 2380Viessmann VITOSOL 200-F 2.327 0.782 4.07 0.016 13112 Viessmann 2380Viessmann VITOSOL 100-F 2.33 0.758 4.13 0.0108 13212 Viessmann 2380Viessmann VITOSOL 100-F 2.327 0.758 4.13 0.0108 13312 Viessmann 2380Viessmann VITOSOL 100-F 2.327 0.753 4.14 0.0114 13412 Viessmann 2380Viessmann VITOSOL 100-F 2.327 0.753 4.14 0.0114 13512 Viessmann 2380Viessmann VITOSOL 200-F T 4.665 0.789 3.834 0.011 9912 Viessmann 2440Viessmann VITOSOL 200-F T 9.43 0.789 3.834 0.011 10012 Viessmann 4867Viessmann VITOSOL 300-T 2.145 0.756 1.28 0.0063 18311 Viessmann 2032Viessmann VITOSOL 300-T 3.228 0.751 1.24 0.0063 18411 Viessmann 2030Viessmann VITOSOL 200-T 3.222 0.731 1.3 0.0077 24711 Viessmann 2040Wagner Solar LBM 10 HTF 10.1 0.83 3.523 0.015 28311 Wagner Solar 5740Wagner Solar LBM 8 AR 8.1 0.838 3.774 0.012 4711 Wagner Solar 4598Wagner Solar LBM 8 HTF 8.1 0.83 3.523 0.015 28211 Wagner Solar 4598Wagner Solar LBM 4 AR 4.05 0.838 3.774 0.012 4511 Wagner Solar 1942Wagner Solar LBM 10 AR 10.1 0.838 3.774 0.012 4811 Wagner Solar 1942Wagner Solar LBM 2 HTF 2.01 0.83 3.523 0.015 27911 Wagner Solar 1173Wagner Solar LBM 6 HTF 6.1 0.83 3.523 0.015 28111 Wagner Solar 3456Wagner Solar LBM 6 AR 6.1 0.838 3.774 0.012 4611 Wagner Solar 1942Wagner Solar LBM 2 AR 2.02 0.838 3.774 0.012 4411 Wagner Solar 1942Wagner Solar Euro C32 RH 2.03 0.819 4.227 0.014 16511 Wagner Solar 1930Wagner Solar LBM 4 HTF 4.05 0.83 3.523 0.015 28011 Wagner Solar 2314Wagner Solar Euro L20 AR 2.369 0.844 3.48 0.0154 4311 Wagner Solar 2151Wagner Solar ENERTRES CS 2 2.369 0.844 3.48 0.0154 12111 Wagner Solar 2151Wagner Solar THS 5500 2.03 0.819 4.227 0.014 18011 Wagner Solar 1930

Wagner Solar SOLAR ROOF AR 9.619 0.802 3.41 0.00108 21111 Wagner SolarWolf WOLF CFK-1 2.12 0.767 3.669 0.018 52711 Wolf 2099Wolf WOLF CRK-12 1.99 0.642 0.885 0.001 35011 Wolf 1390Wolf TOPSON F3-Q 2 0.794 3.494 0.015 25911 Wolf 2099

Datos técnicos de captadores solares térmicos a fecha enero-2013

Ancho (mm)

1158 2.03 Captador plano1160 2.32 Captador plano1056 1.79 Captador plano1056 1.99 Captador plano1256 2.44 Captador plano1253 2.53 Captador plano

885 0.808 Tubos de vacio

1041 964 Tubos de vacio










2362 4.289 Captador plano3516 6.434 Captador plano4672 8.578 Captador plano5828 10.723 Captador plano

2.528

2.528

1259 2.545Captador plano






Area absorvedor

(m2)Tipo de

captador












1160 2.32 Captador plano





1253 2.53 Captador plano1142 2.08 Captador plano1142 2.08 Captador plano1030 1.92 Captador plano1045 1.921 Captador plano702 1.27 Tubos de vacio702 1.27 Tubos de vacio

1175 2.177 Captador plano2017 2.177 Captador plano










1022 1.94 Captador plano1160 1.872 Captador plano1160 2.211 Captador plano2000 2.205 Captador plano1162 2.657 Captador plano1160 2.32 Captador plano1056 1.79 Captador plano1256 1.99 Captador plano1256 2.44 Captador plano1253 2.53 Captador plano1278 2.218 Captador plano1500 1.641 Captador plano1019 1.264 Captador plano1000 1.791 Captador plano1180 2.018 Captador plano1277 2.31 Captador plano1000 1.8 Captador plano1500 1.645 Captador plano1019 1.333 Captador plano1180 2.018 Captador plano1011 1.38 Captador plano1230 1.72 Captador plano1010 1.86 Captador plano1980 1.86 Captador plano1230 2.23 Captador plano1263 2.55 Captador plano1158 2.03 Captador plano1160 2.32 Captador plano1056 1.79 Captador plano1056 1.99 Captador plano1256 2.44 Captador plano1253 2.53 Captador plano1010 1.81 Captador plano1230 2.05 Captador plano1010 1.81 Captador plano1010 1.86 Captador plano1980 1.86 Captador plano1230 2.23 Captador plano1263 2.55 Captador plano

1158 2.03 Captador plano1160 2.32 Captador plano1056 1.79 Captador plano1056 1.99 Captador plano1256 2.44 Captador plano1253 2.53 Captador plano2190 2.14 Captador plano1900 1.77 Captador plano2195 2.54 Captador plano1080 1.77 Captador plano1080 2.14 Captador plano1270 2.54 Captador plano1160 1.872 Captador plano1160 2.211 Captador plano2000 2.205 Captador plano1162 2.657 Captador plano

1060 2.04 Captador plano1053 2.042 Captador plano

1066 2 Captador plano1000 1.798 Captador plano1000 1.798 Captador plano1000 1.84 Captador plano

2.002 1.82 Captador plano2267 2.22 Captador plano

1100 1.987 Captador plano1095 2 Captador plano1099 1.988 Captador plano1099 1.988 Captador plano1099 1.989 Captador plano1099 1.988 Captador plano1099 1.99 Captador plano1099 1.989 Captador plano1099 1.991 Captador plano1099 1.989 Captador plano1098 2 Captador plano1097 2 Captador plano1253 2.53 Captador plano1220 2.39 Captador plano1142 2.24 Captador plano1142 2.24 Captador plano1030 1.92 Captador plano1045 1.92 Captador plano1175 2.177 Captador plano2017 2.177 Captador plano1160 1.872 Captador plano1160 2.211 Captador plano2000 2.205 Captador plano1162 2.657 Captador plano1080 2 Captador plano

1155 2.15 Captador plano1158 2.03 Captador plano1160 2.32 Captador plano1619 0.73 Tubos de vacio

3.47 Tubos de vacio3 Tubos de vacio

4.5 Tubos de vacio3.21 Tubos de vacio4.01 Tubos de vacio

1447 1.09 Tubos de vacio1004 1.84 Captador plano1004 1.88 Captador plano1200 1.953 Captador plano1158 2.03 Captador plano1160 2.32 Captador plano1056 1.79 Captador plano1056 1.99 Captador plano1256 2.44 Captador plano1253 2.53 Captador plano

1160 1.872 Captador plano1232 2.327 Captador plano1232 2.327 Captador plano1232 2.327 Captador plano1232 2.327 Captador plano1250 2.52 Captador plano1250 2.52 Captador plano1250 2.52 Captador plano2150 2.52 Captador plano1234 2.3 Captador plano1030 1.8 Captador plano1283 2.3 Captador plano1092 2 Captador plano

1020 1.91 Captador plano1020 1.91 Captador plano1120 2.07 Captador plano

2045 2.07 Captador plano2020 2.37 Captador plano1266 2.37 Captador plano1271 2.37 Captador plano1093 2.05 Captador plano2020 2.05 Captador plano1242 2.35 Captador plano2020 2.35 Captador plano1237 2.159 Captador plano1098 2.12 Captador plano

Captador plano1238 2.168 Captador plano1170 2.309 Captador plano4895 9.17 Captador plano2440 4.576 Captador plano1237 2.211 Captador plano1033 1.8 Captador plano1240 2.3 Captador plano1240 2.3 Captador plano1228 1.08 Captador plano1225 2.29 Captador plano2440 4.576 Captador plano4895 9.17 Captador plano1115 1.59 Tubos de vacio1170 2.309 Captador plano1208 2.14 Captador plano970 1.9 Captador plano



2130 1.9 Captador plano1200 2.4 Captador plano2130 2.4 Captador plano1150 1.972 Captador plano1150 2.327 Captador plano1150 1.969 Captador plano1060 2.808 Captador plano2025 3.714 Captador plano1080 3.744 Captador plano1000 1.841 Captador plano1000 1.841 Captador plano1180 2.364 Captador plano1180 2.358 Captador plano2038 3.714 Captador plano1232 2.327 Captador plano1232 2.327 Captador plano1232 2.327 Captador plano1232 2.327 Captador plano1056 2.324 Captador plano1056 2.324 Captador plano1056 2.324 Captador plano1056 2.324 Captador plano1056 2.324 Captador plano1056 2.324 Captador plano1056 2.324 Captador plano1056 2.324 Captador plano1056 2.324 Captador plano1056 2.324 Captador plano1056 2.324 Captador plano1056 2.324 Captador plano2066 4.576 Captador plano2064 9.17 Captador plano1412 2.004 Tubos de vacio2130 3.016 Tubos de vacio2129 3.019 Tubos de vacio1942 10.1 Captador plano1942 8.1 Captador plano1942 8.1 Captador plano2314 4.05 Captador plano5740 10.1 Captador plano1942 2.01 Captador plano1942 6.1 Captador plano3456 6.1 Captador plano1172 2.05 Captador plano1160 2.06 Captador plano1942 4.05 Captador plano1251 2.369 Captador plano1251 2.369 Captador plano1160 2.06 Captador plano

Captador plano1099 2 Captador plano1640 1.01 Tubos de vacio1099 2 Captador plano

Celdas a rellenar.Completar solo las casillas sombreadas en amarillo Resultado de una operación o explicación.No manipular.

INSTRUCCIONES DE USO DE EXCEL PARA PRODUCCION DE ACS SOLAR TÉRMICA Cálculo de las aportaciones de un sistema de captadores solares planos por el

método F-Chart.

INSTRUCCIONES DE USO-CLIMATIZACIÓN DE PISCINA

Datos de consumo relativos a las necesidades energéticas

Provincia Indicar la provincia donde se situa la instalación. Escribir el nombre de la capital de provincia con acentos y la primera en mayúscula.

Ubicación de la piscina

Superficie de la piscina Indicar superficie de la piscina en m2.

Volumen de la piscina Indicar volumen de la piscina en m3.

Humedad relativa

Temperatura deseada

Indicar la temperatura del agua de piscina. Debe ser entre 2º C y 3 º C menor que la temperatura seca del aire del local. Depende del uso de la piscina se pueden tomar estos valores orientativos: - Uso deportivo de entrenamiento y competición: 24-25ºC- Uso recreativo, chapoteo o enseñanza: 25-26ºC- Uso privado: 26-27ºC

Temperatura ambiente

% Tiempo sin manta Indicar el porcentaje de tiempo sin manta térmica. En el caso de piscinas cubiertas (interiores) indicar 100 %.

Indicar si es Interior (Piscina Cubierta) o Exterior (Intemperie). El CTE obliga al cumplimiento de una contribución solar mínima solamente en el caso de piscinas cubiertas.

Indicar humedad relativa del ambiente. Debe estar dentro del intervalo de 55 % y 70 %, siendo recomendable escoger el valor de 60 %. Según CTE DB HE4.

Indicar la temperatura seca del aire del local. Debe ser entre 2º C y 3º C mayor que la del agua, con un mínimo de 26 º C y un máximo de 28 º C. Según CTE DB HE4

Objeto

Dimensionado de instalación para climatización piscina cubierta.

Datos geográficos y climatológicosProvincia: Almería

Zona Climática VLatitud de cálculo: 36.85Latitud [º/min.]: 36.51

Altitud [m]: 65.00Humedad relativa media [%]: 70.00

Velocidad media del viento [Km/h]: 9.00Temperatura máxima en verano [ºC]: 30.00Temperatura mínima en invierno [ºC]: 5.00

Variación diurna: 8.00208 (Periodo Noviembre/Marzo)208 (Todo el año)

Meses Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Sept. Oct. Nov. Dic. AnualTª. media ambiente [º 12.40 13.00 14.40 16.10 18.70 22.30 25.50 26.00 24.10 20.10 16.20 13.30 18.5Tª. media agua red [º 8.00 9.00 11.00 13.00 14.00 15.00 16.00 15.00 14.00 13.00 11.00 8.00 12.3

10,224 13,392 17,748 23,472 25,956 28,584 28,404 25,272 20,556 14,940 ### 8,856 19,02318,710 20,249 21,778 23,169 21,830 22,200 22,726 23,138 23,130 17,757 ### ### 20,856

ORIGEN DE LOS DATOS: Código Técnico de la EdificaciónORGANISMO: INM. Instituto Nacional de Meteorología

Datos de consumo relativos a las necesidades energéticasUbicación de la piscina [Interior/Exterior]: Exterior

153273

Humedad relativa [%]: 60

Meses Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Sept. Oct. Nov. Dic. AnualTemp. deseada [ºC]: 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26Temp. ambiente [ºC]: 12.4 13 14.4 16.1 18.7 22.3 25.5 26 24.1 20.1 16.2 13.3 18.5% de tiempo sin mant 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100

ESTOS DATOS SON LOS QUE UTILIZA EL PROGRAMA PARA OBTENER LOS RESULTADOS, CUALQUIER VARIACIÓN EN SUMAGNITUD INVALIDARÍA LOS MISMOS

Datos del CaptadorCurva de rendimiento del captador: r = 0.8 - 3.4 * (te - ta) / It

Temperatura de entrada del fluido al captadorTemperatura media ambiente

Tipo de captador captadores planos.Modelo de captador: Solaris CP1

Superficie captador [m²]: 2.00

Cálculo de las aportaciones de un sistema de captadores planos por el método F-Chart. CLIMATIZACIÓN DE PISCINAS

Grados-día. Temperatura base 15/15 (UNE 24046):Grados-día. Temperatura base 15/15 (UNE 24046):

Rad. horiz. [kJ/m2/día]:Rad. inclin. [kJ/m2/día]:

Superficie de la piscina [m2]:Volumen de la piscina [m3]:

te: ta: It : Radiación en [W/m2]

J14

Acentuada y con inicial en mayúsculas

J39

Indicar si es Exterior o Interior (Piscina Cubierta). La inicial en Mayúscula.

J42

Si la piscina es interior, el valor debe estar entre 55 % y 70 %, siendo recomendable escoger el valor de 60 %.

B47

La temperatura seca del aire del local será entre 2º C y 3º C mayor que la del agua, con un mínimo de 26º C y un máximo de 28º C

B48

En el caso de Piscinas Cubiertas (Polideportivos, etc) el % será el 100 %

Factor de eficiencia óptico: 0.803.400

5050

Calor específico en circuito primario [Kcal/(Kg·ºC)]: 1Calor específico en circuito secundario [Kcal/(Kg·ºC)]: 0.9

Eficiencia del intercambiador: 0.75

Cálculo de aportaciones energéticas para climatización de piscina

Meses Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Sept. Oct. Nov. Dic. AnualPérd. Cond. [Kcal·1000 7,741 6,683 6,602 5,453 4,155 2,038 285 0 1,047 3,358 5,398 7,228 49,987Pérd. Conv. [Kcal·1000 10,475 9,043 8,934 7,379 5,622 2,758 385 0 1,416 4,544 7,304 9,781 67,642Pérd. Rad. [Kcal·1000] 13,046 11,530 12,103 10,920 10,001 7,901 6,473 6,204 6,987 9,295 ### ### 117,959Pérd. Agua [Kcal·1000 762 650 635 532 508 450 423 465 491 550 614 762 6,843Pérd. Evap. [Kcal·1000 20,830 18,618 20,043 18,597 17,596 13,914 10,156 9,344 11,802 16,500 ### ### 196,444Ap. Sol. Dir. [Kcal·100 -8,121 -9,608 -14,097 -18,042 -20,616 -21,971 -22,561 -20,073 -15,801 -11,867 -8,357 -7,034 -178,147Pérd. Glob. [Kcal·1000 44,732 36,917 34,221 24,840 17,266 5,091 -4,839 -4,060 5,943 22,381 ### ### 260,728

Datos de SalidaNúmero de captadores: 20

40.00Inclinación [º]: 45

Meses Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Sept. Oct. Nov. Dic. AnualQ [Kcal·1000]: 44,732 36,917 34,221 24,840 17,266 5,091 0 0 5,943 22,381 ### ### 269,627FQ [Kcal·1000]: 3,827 3,749 4,509 4,704 4,670 4,765 0 0 5,015 3,854 3,831 3,468 42,391

FQ [MJ]: 16,016 15,692 18,872 19,687 19,545 19,942 0 0 20,989 16,132 ### ### 177,427f [%]: 9 10 13 19 27 94 -107 -130 84 17 11 8 15.7

Coeficiente global de pérdida [W/(m2·ºC)]:Caudal en circuito primario [(L/h)/m2] - [(Kg/h)/m2]:

Caudal en circuito secundario [(L/h)/m2] - [(Kg/h)/m2]:

Area captadores [m2]:

Ene

ro

Feb

rero

Mar

zo

Abr

il

May

o

Juni

o

Julio

Ago

sto

Sep

t.

Oct

.

Nov

.

Dic

.

0

5,000

10,000

15,000

20,000

25,000

30,000

35,000

40,000

45,000 NECESIDADES Y AHORROS

AHORROS NECESIDADES

MESES

KC

AL

x 10

00

EXCESOS DE CONTRIBUCIÓN SOLAR

Medidas a tomar para disipar excesos

no existen excesos

f>110% en algún mes o f>100% en tres meses seguidos

CÁLCULO DE LAS APORTACIONES DE UN SISTEMA DE CAPTADORES PLANOS POR EL MÉTODO F-CHART. DATOS DE RADIACIÓN CTE

Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Sept. Oct. Nov.

Antequera 9040 11369 16394 18932 23972 26086 25261 22399 17784 13777 8892Albacete 8964 12204 16992 21492 23940 27540 28656 24876 19836 13500 9504

Albox 8481 11775 16563 19660 23760 25380 25625 22381 18155 13802 9216Alicante 9396 12564 16920 22068 24912 27540 27828 24552 19620 14364 10116Almería 10224 13392 17748 23472 25956 28584 28404 25272 20556 14940 10872

Ávila 7668 11016 15984 19620 22140 26316 27792 23976 18612 12132 8244Badajoz 8748 12024 17280 21024 24480 28224 29016 25632 20196 13644 9468Baleares 8273 10755 14871 17940 22793 24773 25345 22943 17691 12786 9180

Barcelona 7848 11304 15624 20484 23292 25560 26388 22032 17208 11988 8316Berja 9057 11606 16282 19188 23302 25193 25113 21963 17697 13755 9169

Burgos 6084 9180 14688 17856 21744 25992 26712 23184 17856 10980 6912Cáceres 8604 12024 17244 21096 24552 28116 29088 25452 19944 13176 9216Cádiz 9972 13356 18108 22932 26244 28440 28656 25596 20880 14868 10656

Canarias 13398 15970 19238 22072 23827 24269 24293 22877 20452 17160 14095Castellón 8748 12024 16308 21168 23472 26064 26928 22968 18108 13068 9180

Ciudad Real 8496 12204 17460 21312 24120 28116 29124 25668 20232 13680 9396Córdoba 9432 12708 17676 21312 24336 28260 29232 25884 20520 13968 10044Cuenca 8064 11448 16164 19440 22536 26784 28260 24588 19080 12420 8568

Estepona 9058 11257 15991 18918 23659 26032 25070 22522 17845 13845 8939Fuengirola 9022 11246 15811 18792 23422 25661 24962 22043 17528 13716 8827Granada 9972 13104 17712 21528 24768 28440 29052 25848 20628 14580 10512

Guadalajara 7920 11412 16488 20376 23544 27720 28620 25056 19476 12672 8424Guipúzcoa 6135 8561 12090 15595 19532 22384 25502 22703 16623 11130 7097

Huelva 9684 13068 17892 22032 25236 28512 29052 25920 20808 14544 10512Huercalovera 9093 11780 16472 19700 23623 25185 25391 22165 18058 13662 9165

Huesca 7416 11700 16812 20952 24048 26928 27684 23688 18864 12492 8388Jaén 9648 12852 17784 21816 24696 28620 29232 25848 20484 14220 10152

La Coruña 5760 8424 13032 16632 20304 22896 22680 20556 15804 9756 6264León 6696 10296 15408 19260 22356 26604 27288 23652 17964 11268 7524

Lérida 7128 11700 17028 21708 24516 27360 27792 23796 19044 12780 8244Logroño 6372 9576 14652 17928 21060 24480 25380 22068 17136 11052 7092

Lugo 5940 8532 13104 16164 19152 22572 22788 20556 15660 9756 6444Madrid 8172 11700 16740 20700 23760 27864 28944 25200 19692 12816 8748Málaga 10008 12960 17460 22140 25200 28332 28692 25380 20736 14652 10512Melilla 10296 13320 17352 22752 24336 26244 26460 23976 19980 14868 10944

Marbella 9090 11232 15887 18896 23749 25801 25135 22312 17766 13838 8834Nijar 9241 11952 16628 19678 23936 25581 25657 22381 18209 14025 9486Olula 8262 11639 16552 19512 23619 25315 25624 22276 18025 13802 8715

Orense 6264 9216 13752 16992 20484 24480 25056 22248 16776 10332 6624Oviedo 6372 8748 12960 16056 17964 19224 19044 17280 14760 9864 6732

Palencia 6804 10656 15984 19656 22968 27036 27792 24264 18684 11844 7704Pamplona 5832 8964 13680 16488 20376 23832 24696 21420 16560 10656 6732

RADIACIÓN HORIZONTAL [kJ/m2/día]

A39

Irradiancia (kJ/m2 dia): Los valores de Irradiancia en superficie horizontal (para capitales de provincia) se han sacado del Atlas de Radiación Solar en España de EUMETSAT. En http://www.codigotecnico.org/web/recursos/documentos/ nos aparece un documento descriptivo sobre climas de referencia donde se explica que en caso de cálculos reglamentarios se deberá tener en cuenta los valores de temperatura seca, humedad relativa e Irradiancia que se expresan en archivos met, de los cuales hemos sacado tambien datos.

Pontevedra 6264 9108 13752 17136 20772 24228 24336 21780 16704 10440 6768Ronda 9173 11412 16542 19170 24271 26478 25834 23026 18317 14094 8996

Salamanca 7488 11124 16164 20016 23184 27360 28152 24624 18972 12348 8208Santander 5760 8424 12960 16560 19188 20880 20556 18144 15048 9684 6084

Segovia 7200 10440 15552 18936 21924 26280 27720 24012 18540 11844 7776Sevilla 9792 13176 18108 22104 25164 28368 29160 25920 20808 14472 10512Soria 7056 10512 15588 18972 22032 25740 26928 23148 17928 11628 7776

Tarragona 8136 11700 16056 20736 23436 26136 26784 22104 17532 12312 8676Tenerife 13303 16585 19461 22621 24575 25358 26244 25124 21929 17881 14372Teruel 8316 11772 16416 20268 23004 26172 27324 23544 18792 12852 8784Toledo 8568 12060 17316 21384 24156 28260 29124 25488 20052 13392 9180

Valencia 9072 12240 16848 21852 24408 26928 27648 23832 19008 13608 9612Valladolid 6912 10836 16092 19908 23328 27180 27900 24444 18936 12096 7848

Velez-Málaga 8982 11260 15869 18587 23177 25265 24671 21715 17359 13612 8802Vera 9068 11747 16423 19573 23526 25150 25286 21967 17960 13680 9191

Vitoria 5616 8352 12888 16056 19440 21996 22608 19764 15732 10188 6444Vizcaya 4481 6731 9559 11983 15225 16904 17276 15260 12405 8551 5324Zamora 6948 11016 16308 20160 23508 27612 28080 24660 18864 12204 7956

Zaragoza 7380 11556 16776 20952 24300 27216 27936 23904 18900 12672 8460

AGUA CALIENTE SANITARIA

MES 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

N 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30

QP 50.0 C P,P 0.95 C P 554.3 C MIN 554.3

QS 50.0 C P,S 1.00 C S 583.5

FR'/FR 0.9500 0.9500 0.9500 0.9500 0.9500 0.9500 0.9500 0.9500 0.9500 0.9500 0.9500

M 15.1 15.5 20.1 25.1 25.0 31.4 39.6 45.3 38.4 26.8 15.9

INCR. TEMP. 52.0 51.0 49.0 47.0 46.0 45.0 44.0 45.0 46.0 47.0 49.0

ENER. NEC. 783.4 789.6 985.8 1178.0 1151.3 1411.3 1744.5 2036.9 1765.0 1258.8 779.3

X 2.94 2.62 2.29 1.82 1.86 1.43 1.15 0.98 1.13 1.68 2.76XC 2.94 2.62 2.29 1.82 1.86 1.43 1.15 0.98 1.13 1.68 2.76

X'C (D2) 2.82 2.61 2.46 2.08 2.13 1.67 1.33 1.08 1.25 1.81 2.90Y (D1) 1.07 1.09 1.15 1.04 1.14 0.97 0.84 0.68 0.70 0.74 1.05

F 0.679 0.703 0.742 0.700 0.757 0.684 0.618 0.527 0.531 0.523 0.662

PISCINA

MES 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

A75

Número de días del mes

A76

Caudal circuito primario [(L/h)/m2] - [(Kg/h)/m2]

D76

Calor específico del fluido primario [Kcal/(Kg·ºC)]: Para el caso de Málaga que tiene una temperatura mínima histórica de -4ºC sería suficiente con un fluido caloportador al 20% de etilenglicol (que posee un calor específico de 3,96 kJ/kg ºK, o sea 0,9465 kcal/kg ºK; o bien un 25% de propilenglicol (que posee un calor específico de 4,03 kJ/kg ºC, o sea 0,9632 kcal/kg ºK)

G76

Capacidad térmica del fluido primario [w/m2]

J76

Capacidad térmica mínima [w/m2]

A77

Caudal circuito secundario [(L/h)/m2] - [(Kg/h)/m2]: Se puede adoptar el mismo caudal del primario

D77

Calor específico del fluido secundario [Kcal/(Kg·ºC)]: El fluido secundario es agua. El calor específico varia con la temperatura, pero en el caso del agua su variación en las temperaturas que tenemos es despreciable: Calor específico agua a 25ºC = 4,180 kJ/kg ºC (0,999 kcal/kg ºC) Calor específico agua a 55ºC = 4,183 kJ/kg ºC (1 kcal/kg ºC) Calor específico agua a 60ºC = 4,185 kJ/kg ºC (1 kcal/kg ºC) Calor específico agua a 70ºC = 4,190 kJ/kg ºC (1,001 kcal/kg ºC) Según lo anterior adoptaremos el valor de 1 kcal/kg ºC como valor de calor específico para el agua

G77

Capacidad térmica del fluido secundario [w/m2]

A78

Relación de los factores de eficiencia del sistema captador-intercambiador referida a la del captador Se recomienda adoptar el valor de 0,95

B78

Se recomienda adoptar el valor de 0,95

A79

Consumo de agua [m3]: (Litros/dia) x (nº de dias) x (% de ocupación)

A80

Incremento de temperatura [ºC]: (Temperatura de referencia ºC) - (Temperatura de agua red ªC)

A81

Energía Necesaria [Mcal]: es el producto de la masa de agua necesaria (consumo de agua) M por el incremento de temperaturas (entre temperatura de referencia y la temperatura del agua de la red)

A83

Medida de las pérdidas térmicas del colector

A84

X corregida teniendo en cuenta la capacidad de almacenamiento

A85

Usualmente tambien llamado D2, D2 expresa la relación entre la energía perdida en el captador EPmes y la demanda energética mensual del edificio DEmes. La energía perdida del captador se calculan mediante: EPmes = Sc (m2) * F´rUl (kW/m2 K) * (100 - Tamb) (ºC) * t (h) * K1 * K2 siendo Sc: superficie de captación solar (m2) F´rUl: factor que viene dado por la expresion: (kW/m2 K) F´rUl = FrUl * F´r / Fr *1000 siendo FrUl: coeficiente global de perdidas del captador (W/m2.K) F´r/Fr: factor de corrección del conjunto captador-intercambiador (usualmente tiene un valor de 0,95) Tamb: temperatura ambiente (ºC) t: periodo de tiempo considerado en horas K1: factor de corrección por almacenamiento y se calcula por la expresión K1 = ( V / (75 * Sc) )^ (-0,25) siendo V: volumen de acumulación solar (litros) (valor que debe cumplir 50 < V/Sc < 100 Sc: superficie captadores (m2) K2: factor de corrección para ACS que relaciona las distintas temperaturas K2 = (11,6 + 1,18 * Tac + 3,86 * Taf - 2,32 * Tamb) / (100 - Tamb) siendo Tac: temperatura agua caliente (ºC) Taf: temperatura agua fría (ºC) Tamb: temperatura ambiente (ºC)

A86

Usualmente tambien llamado D1. D1 expresa la relación entre la energía absorvida por el captador plano (EAmes) y la demanda energética mensual del edificio (DEmes). La energía absorvida por el capatador plano EAmes se calcula: EAmes = Sc * Fr * EImes siendo Sc: la superficie de los captadores (m2) Fr: factor adimensional que se calcula como el producto de FRn (factor de eficiencia óptica del captador) por 0,96 (debido a la modificación del angulo de incidencia que en captadores de vidrio tiene un valor de 0,96) y por el factor de corrección del conjunto captador-intercambiador (que usualmente tiene un valor de 0,95) --> Fr = FRn * 0,96 * 0,95 EImes: energía solar mensual absorvida por los captadores (KWh/mes) La energía solar mensual absorvida en los captadores EImes se calcula como: EImes = k * Hdia * N siendo k: coeficiente para inclinación del captador Hdia: radiación solar incidente en captador horizontal (kwh/m2 . dia) N: número de dias del mes considerado

A87

Fracción solar mensual o anual, F: es el porcentaje de la demanda energética que es cubierta por la instalación solar a partir de dos magnitudes adimensionales D1 y D2 calculada con la expresión f-CHART: F = 1,029 * D1 - 0,065 * D2 - 0,245 * D1^2 + 0,0018 * D2^2 + 0,0215 * D1^3

N 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30CONDUCCIÓN 7741 6683 6602 5453 4155 2038 285 0 1047 3358 5398CONVECCIÓN 10475 9043 8934 7379 5622 2758 385 0 1416 4544 7304RADIACIÓN 13046 11530 12103 10920 10001 7901 6473 6204 6987 9295 10873PERD. AGUA 762 650 635 532 508 450 423 465 491 550 614PERD. EVAP. 20830 18618 20043 18597 17596 13914 10156 9344 11802 16500 18545

GAN. AP. SOL. -8121 -9608 -14097 -18042 -20616 -21971 -22561 -20073 -15801 -11867 -8357

TS 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26RZ 0.74774010509 0.7494650411 0.7569298817 0.7669381252 0.782031855 0.8108191682 0.8337700786 0.8337832132 0.8190478186 0.7935172584 0.7709316557

-0.74774010509 -0.7494650411 -0.7569298817 -0.7669381252 -0.782031855 -0.8108191682 -0.8337700786 -0.8337832132 -0.8190478186 -0.7935172584 -0.77093165570 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

TS 46.97423320408 46.223436189 45.771017462 45.374675135 43.062966409 42.606533511 44.937918642 47.034282181 48.721196861 44.77784184 47.69912986RZ 0.6840127084 0.6855906339 0.692419271 0.7015745453 0.7153818868 0.7417157532 0.762710634 0.7627226492 0.7492431032 0.7258884276 0.7052277204

0.06372739669 0.0638744072 0.0645106107 0.06536358 0.0666499682 0.069103415 0.0710594446 0.071060564 0.0698047154 0.0676288309 0.06570393520 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

TS 45.18666922221 44.499860134 44.085999547 43.723436156 41.608746658 41.191214015 43.323902962 45.241600425 46.78474499 43.177468973 45.849785352RZ 0.689443981995 0.6910344367 0.6979172953 0.7071452653 0.7210622414 0.7476052069 0.7687667936 0.7687789042 0.7551923264 0.7316522074 0.7108274478

-0.0054312736 -0.0054438028 -0.0054980243 -0.00557072 -0.0056803546 -0.0058894537 -0.0060561596 -0.006056255 -0.0059492232 -0.0057637798 -0.00559972741 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0.689443981995 0.6910344367 0.6979172953 0.7071452653 0.7210622414 0.7476052069 0.7687667936 0.7687789042 0.7551923264 0.7316522074 0.7108274478TS 45.33901734184 44.646754776 44.229608008 43.86416575 41.73268496 41.311836978 43.461460139 45.394384715 46.949782328 43.313863418 46.00739882RZ 0.688981092651 0.6905704795 0.697448717 0.7066704914 0.7205781237 0.7471032684 0.7682506473 0.7682627498 0.7546852939 0.7311609797 0.7103502017

0.000462889344 0.0004639572 0.0004685783 0.0004747739 0.0004841177 0.0005019385 0.0005161463 0.0005161544 0.0005070325 0.0004912277 0.00047724611 1 1 1 1 1 1 1 1 1 10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

TS 45.32603321943 44.634235435 44.217368737 43.852171836 41.722122112 41.301556685 43.449736599 45.38136342 46.935716746 43.302238974 45.99396595RZ 0.689020543167 0.6906100211 0.6974886524 0.7067109548 0.7206193835 0.747146047 0.7682946368 0.7683067399 0.7547285066 0.7312028454 0.7103908758

-3.9450516E-05 -3.954152E-05 -3.993537E-05 -4.04634E-05 -4.125974E-05 -4.277855E-05 -4.398943E-05 -4.399012E-05 -4.321269E-05 -4.18657E-05 -4.067409E-051 1 1 1 1 1 1 1 1 1 10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

TS 45.3271398129 44.635302417 44.218411849 43.853194037 41.723022348 41.30243284 43.450735757 45.382473181 46.936915508 43.303229687 45.995110788RZ 0.689017180931 0.6906066511 0.6974852488 0.7067075062 0.7206158671 0.7471424011 0.7682908877 0.7683029908 0.7547248237 0.7311992773 0.7103874093

3.36223596E-06 3.369992E-06 3.403558E-06 3.44856E-06 3.51643E-06 3.645873E-06 3.749072E-06 3.749131E-06 3.682873E-06 3.568074E-06 3.466517E-061 1 1 1 1 1 1 1 1 1 10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

TS 45.32704550163 44.635211481 44.218322948 43.853106918 41.722945624 41.302358168 43.450650602 45.3823786 46.936813342 43.303145251 45.995013218RZ 0.689017467483 0.6906069383 0.6974855389 0.7067078001 0.7206161667 0.7471427118 0.7682912072 0.7683033103 0.7547251376 0.7311995814 0.7103877047

-2.8655216E-07 -2.872132E-07 -2.900739E-07 -2.939093E-07 -2.996936E-07 -3.107256E-07 -3.195209E-07 -3.19526E-07 -3.13879E-07 -3.040951E-07 -2.954397E-071 1 1 1 1 1 1 1 1 1 10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

TS 45.32705353946 44.635219232 44.218330525 43.853114343 41.722952163 41.302364532 43.45065786 45.382386661 46.936822049 43.303152448 45.995021533RZ 0.689017443061 0.6906069138 0.6974855142 0.7067077751 0.7206161412 0.7471426853 0.76829118 0.7683032831 0.7547251108 0.7311995555 0.7103876796

2.44218857E-08 2.447822E-08 2.472203E-08 2.504891E-08 2.554189E-08 2.648211E-08 2.72317E-08 2.723213E-08 2.675086E-08 2.591701E-08 2.517934E-081 1 1 1 1 1 1 1 1 1 10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

RZ DEFIN. 0.689443981995 0.6910344367 0.6979172953 0.7071452653 0.7210622414 0.7476052069 0.7687667936 0.7687789042 0.7551923264 0.7316522074 0.7108274478

L(M) 186979901 154311268 143042448 103829668 72171209 21278586 -20226444 -16968826 24839971 93552736 143699512

A94


A95

Pérdidas por Conducción [Mcal]

A96

Pérdidas por Convección [Mcal]

A97

Pérdidas por Radiación [Mcal]

A98

Pérdidas por pérdidas de agua [Mcal]

A99

Pérdidas por evaporación [Mcal]

A100

Ganancias por aporte solar directo [Mcal]

R1(M) 15995425 15671606 18847281 19661035 19518906 19915976 21663728 22056677 20960926 16110458 16014433

44732 36917 34221 24840 17266 5091 -4839 -4060 5943 22381 343783827 3749 4509 4704 4670 4765 5183 5277 5015 3854 3831

F 0.085546224941 0.1015584006 0.131760059 0.1893585444 0.2704528089 0.935963323 -1.0710596191 -1.299835138 0.8438385622 0.1722072324 0.1114438913

% 8.6 10.2 13.2 18.9 27.0 93.6 -107.1 -130.0 84.4 17.2 11.1

RADIACIÓN AGUA CALIENTE SANITARIARAD 0.017453333333 0.0174533333 0.0174533333 0.0174533333 0.0174533333 0.0174533333 0.0174533333 0.0174533333 0.0174533333 0.0174533333 0.0174533333

INCL 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25INCL.RAD 0.436333333333 0.4363333333 0.4363333333 0.4363333333 0.4363333333 0.4363333333 0.4363333333 0.4363333333 0.4363333333 0.4363333333 0.4363333333

SINCL 0.422619186478 0.4226191865 0.4226191865 0.4226191865 0.4226191865 0.4226191865 0.4226191865 0.4226191865 0.4226191865 0.4226191865 0.4226191865CINCL 0.906307355824 0.9063073558 0.9063073558 0.9063073558 0.9063073558 0.9063073558 0.9063073558 0.9063073558 0.9063073558 0.9063073558 0.9063073558

Orientación 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

LT 36.72 36.72 36.72 36.72 36.72 36.72 36.72 36.72 36.72 36.72 36.72LT.RAD 0.6408864 0.6408864 0.6408864 0.6408864 0.6408864 0.6408864 0.6408864 0.6408864 0.6408864 0.6408864 0.6408864

SLT 0.597906184339 0.5979061843 0.5979061843 0.5979061843 0.5979061843 0.5979061843 0.5979061843 0.5979061843 0.5979061843 0.5979061843 0.5979061843CLT 0.801566088809 0.8015660888 0.8015660888 0.8015660888 0.8015660888 0.8015660888 0.8015660888 0.8015660888 0.8015660888 0.8015660888 0.8015660888TLT 0.745922504316 0.7459225043 0.7459225043 0.7459225043 0.7459225043 0.7459225043 0.7459225043 0.7459225043 0.7459225043 0.7459225043 0.7459225043

LT.INCLRAD 0.204553066667 0.2045530667 0.2045530667 0.2045530667 0.2045530667 0.2045530667 0.2045530667 0.2045530667 0.2045530667 0.2045530667 0.2045530667SLTINCL 0.203129564599 0.2031295646 0.2031295646 0.2031295646 0.2031295646 0.2031295646 0.2031295646 0.2031295646 0.2031295646 0.2031295646 0.2031295646CLTINCL 0.979151867682 0.9791518677 0.9791518677 0.9791518677 0.9791518677 0.9791518677 0.9791518677 0.9791518677 0.9791518677 0.9791518677 0.9791518677TLTINCL 0.207454605668 0.2074546057 0.2074546057 0.2074546057 0.2074546057 0.2074546057 0.2074546057 0.2074546057 0.2074546057 0.2074546057 0.2074546057

COS37.5 0.79335240858 0.7933524086 0.7933524086 0.7933524086 0.7933524086 0.7933524086 0.7933524086 0.7933524086 0.7933524086 0.7933524086 0.7933524086

RAD23.45 0.409280666667 0.4092806667 0.4092806667 0.4092806667 0.4092806667 0.4092806667 0.4092806667 0.4092806667 0.4092806667 0.4092806667 0.4092806667

D 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30

ALBEDO 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2

N 15 46 74 105 135 166 196 227 258 270 319

IOEXT 4870.8 4870.8 4870.8 4870.8 4870.8 4870.8 4870.8 4870.8 4870.8 4870.8 4870.8PI.24IOEXT 37210.17104698 37210.171047 37210.171047 37210.171047 37210.171047 37210.171047 37210.171047 37210.171047 37210.171047 37210.171047 37210.171047

RAD.360 0.017214246575 0.0172142466 0.0172142466 0.0172142466 0.0172142466 0.0172142466 0.0172142466 0.0172142466 0.0172142466 0.0172142466 0.0172142466

D.RAD -0.37122114356 -0.231935593 -0.0491929734 0.1643271415 0.3279857297 0.4069149638 0.3755460943 0.2405623288 0.0386831744 -0.0457089431 -0.3341989731SDE -0.3627536676 -0.2298617172 -0.049173135 0.1635885739 0.3221367873 0.3957780847 0.3667806194 0.2382488002 0.0386735276 -0.0456930281 -0.3280125664

CDE 0.93188506622 0.9732232996 0.9987902697 0.9865286506 0.9466931342 0.9183461808 0.9303074638 0.9712041542 0.9992518993 0.9989555281 0.9446733596

W1 0.290364267003 0.1761764518 0.0367237739 -0.1236906791 -0.2538193956 -0.3214689474 -0.2940854812 -0.1829843302 -0.0288690515 0.0341190944 0.2590016459W1 73.12006360225 79.852685672 87.895203977 -82.894655715 -75.296183864 -71.248049513 -72.897122607 -79.456177106 -88.345488757 88.044534522 74.988993043W1 73.12006360225 79.852685672 87.895203977 97.105344285 104.70381614 108.75195049 107.10287739 100.54382289 91.654511243 88.044534522 74.988993043

W1.RAD 1.276188843405 1.3936955406 1.5340642934 1.6948119422 1.8274306043 1.8980840425 1.8693022201 1.7548248556 1.5996767362 1.5366706092 1.3088078919

W2 0.080755580054 0.0489978733 0.010213549 -0.0344006259 -0.0705917871 -0.089406357 -0.0817905173 -0.050891268 -0.0080290079 0.0094891403 0.0720330651W2 85.36780256221 87.191300231 89.414587485 -88.028394515 -85.951820797 -84.870345362 -85.308308345 -87.082681384 -89.539757407 89.456094965 85.869031056W2 85.36780256221 87.191300231 89.414587485 91.971605485 94.048179203 95.129654638 94.691691655 92.917318616 90.460242593 89.456094965 85.869031056

W2.RAD 1.489952714052 1.5217788267 1.5605826002 1.6052110877 1.641454221 1.6603295723 1.6526856584 1.6217169342 1.5788327674 1.5613070441 1.498700822

H0 0.437989267919 0.5763573146 0.7549534676 0.9504653536 1.0859620002 1.1461996383 1.1226643921 1.0153147643 0.8376219768 0.7582806081 0.47469511H0 16817.64813087 21943.552881 28363.195559 35093.296273 39496.825792 41299.21568 40433.034913 36881.558523 30892.608022 28155.696135 18072.99135

K1 0.595089154091 0.5906062737 0.61558649 0.630889724 0.6380259551 0.6860178706 0.7096177683 0.6881487935 0.6712285342 0.5203920347 0.5816414005

K(I) 0.595089154091 0.5906062737 0.61558649 0.630889724 0.6380259551 0.6860178706 0.7096177683 0.6881487935 0.6712285342 0.5203920347 0.5816414005

H1 0.294735613208 0.2981081746 0.2792781943 0.2676296671 0.262144733 0.2238032424 0.2036062438 0.2220230673 0.2359502748 0.3521069565 0.3048566784

R 0.437989267919 0.5763573146 0.7549534676 0.9504653536 1.0859620002 1.1461996383 1.1226643921 1.0153147643 0.8376219768 0.7582806081 0.47469511R 1.778828137436 1.5146058705 1.2742303837 1.0718223834 0.9503580851 0.8978188286 0.9183434067 1.0126981228 1.1828613509 1.270369965 1.6983762472

H 1.544841733716 1.3566016466 1.1939299255 1.0494323817 0.9604601994 0.9195722117 0.9348002597 1.0088471469 1.1380310268 1.168045168 1.4805594345

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TRR 0.757704543569 0.7319527148 0.7172816632 0.6977330874 0.681072472 0.7067652105 0.7297316378 0.7285799236 0.7404928679 0.6570842854 0.7447335815TRR 0.917883922711 0.9164455605 0.9136702179 0.9118434944 0.9102224118 0.9110982142 0.9125964952 0.913349606 0.9145630441 0.9101731004 0.9176068533TRR 0.926136708103 0.9246983458 0.9219230033 0.9200962798 0.9184751972 0.9193509996 0.9208492806 0.9216023914 0.9228158294 0.9184258858 0.9258596387

15,461 17,582 20,846 23,234 24,204 26,053 26,821 25,605 23,598 17,114 15,564

FNTR 0.967023021505 0.9731393459 0.9758152266 0.9768788004 0.9769202197 0.9766926092 0.9768010093 0.9769867567 0.9763910782 0.9758428474 0.9692655133FNTA 0.964852945361 0.9598215872 0.9556202791 0.9548816077 0.9548939591 0.9548663048 0.9548671256 0.954920393 0.9549831625 0.955580548 0.9635533391

RADIACIÓN PISCINARAD 0.017453333333 0.0174533333 0.0174533333 0.0174533333 0.0174533333 0.0174533333 0.0174533333 0.0174533333 0.0174533333 0.0174533333 0.0174533333

INCL 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45INCL.RAD 0.7854 0.7854 0.7854 0.7854 0.7854 0.7854 0.7854 0.7854 0.7854 0.7854 0.7854

SINCL 0.707108079859 0.7071080799 0.7071080799 0.7071080799 0.7071080799 0.7071080799 0.7071080799 0.7071080799 0.7071080799 0.7071080799 0.7071080799CINCL 0.707105482511 0.7071054825 0.7071054825 0.7071054825 0.7071054825 0.7071054825 0.7071054825 0.7071054825 0.7071054825 0.7071054825 0.7071054825

Orientación 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

LT 36.85 36.85 36.85 36.85 36.85 36.85 36.85 36.85 36.85 36.85 36.85LT.RAD 0.643155333333 0.6431553333 0.6431553333 0.6431553333 0.6431553333 0.6431553333 0.6431553333 0.6431553333 0.6431553333 0.6431553333 0.6431553333

SLT 0.599723343769 0.5997233438 0.5997233438 0.5997233438 0.5997233438 0.5997233438 0.5997233438 0.5997233438 0.5997233438 0.5997233438 0.5997233438CLT 0.800207417448 0.8002074174 0.8002074174 0.8002074174 0.8002074174 0.8002074174 0.8002074174 0.8002074174 0.8002074174 0.8002074174 0.8002074174TLT 0.749459865896 0.7494598659 0.7494598659 0.7494598659 0.7494598659 0.7494598659 0.7494598659 0.7494598659 0.7494598659 0.7494598659 0.7494598659

LT.INCLRAD -0.14224466667 -0.1422446667 -0.1422446667 -0.1422446667 -0.1422446667 -0.1422446667 -0.1422446667 -0.1422446667 -0.1422446667 -0.1422446667 -0.1422446667SLTINCL -0.14176546607 -0.1417654661 -0.1417654661 -0.1417654661 -0.1417654661 -0.1417654661 -0.1417654661 -0.1417654661 -0.1417654661 -0.1417654661 -0.1417654661CLTINCL 0.989900274083 0.9899002741 0.9899002741 0.9899002741 0.9899002741 0.9899002741 0.9899002741 0.9899002741 0.9899002741 0.9899002741 0.9899002741TLTINCL -0.14321186667 -0.1432118667 -0.1432118667 -0.1432118667 -0.1432118667 -0.1432118667 -0.1432118667 -0.1432118667 -0.1432118667 -0.1432118667 -0.1432118667

COS37.5 0.79335240858 0.7933524086 0.7933524086 0.7933524086 0.7933524086 0.7933524086 0.7933524086 0.7933524086 0.7933524086 0.7933524086 0.7933524086

RAD23.45 0.409280666667 0.4092806667 0.4092806667 0.4092806667 0.4092806667 0.4092806667 0.4092806667 0.4092806667 0.4092806667 0.4092806667 0.4092806667

D 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30

ALBEDO 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2

N 15 46 74 105 135 166 196 227 258 270 319

IOEXT 4870.8 4870.8 4870.8 4870.8 4870.8 4870.8 4870.8 4870.8 4870.8 4870.8 4870.8PI.24IOEXT 37210.17104698 37210.171047 37210.171047 37210.171047 37210.171047 37210.171047 37210.171047 37210.171047 37210.171047 37210.171047 37210.171047

RAD.360 0.017214246575 0.0172142466 0.0172142466 0.0172142466 0.0172142466 0.0172142466 0.0172142466 0.0172142466 0.0172142466 0.0172142466 0.0172142466

D.RAD -0.37122114356 -0.231935593 -0.0491929734 0.1643271415 0.3279857297 0.4069149638 0.3755460943 0.2405623288 0.0386831744 -0.0457089431 -0.3341989731SDE -0.3627536676 -0.2298617172 -0.049173135 0.1635885739 0.3221367873 0.3957780847 0.3667806194 0.2382488002 0.0386735276 -0.0456930281 -0.3280125664CDE 0.93188506622 0.9732232996 0.9987902697 0.9865286506 0.9466931342 0.9183461808 0.9303074638 0.9712041542 0.9992518993 0.9989555281 0.9446733596

W1 0.291741251068 0.1770119271 0.0368979277 -0.124277253 -0.2550230742 -0.3229934381 -0.2954801122 -0.1838520903 -0.0290059562 0.0342808961 0.2602299002W1 73.0375982296 79.804052239 87.885218953 -82.860786257 -75.22487168 -71.155781331 -72.813500504 -79.405600194 -88.33764143 88.03525856 74.916120773W1 73.0375982296 79.804052239 87.885218953 97.139213743 104.77512832 108.84421867 107.1864995 100.59439981 91.66235857 88.03525856 74.916120773

W1.RAD 1.274749547767 1.3928467251 1.5338900215 1.6954030772 1.8286752396 1.8996944298 1.8707617045 1.7557075913 1.5998136982 1.5365087127 1.3075360279

W2 -0.05574789399 -0.0338246378 -0.0070507059 0.0237477391 0.0487315361 0.0617197735 0.0564623409 0.0351317025 0.0055426545 -0.0065506258 -0.0497264917W2 -86.8040211923 -88.061415347 -89.595811448 88.639019575 87.206578443 86.461266278 86.763021915 87.986481674 89.682217946 -89.624464524 -87.149502616W2 93.19597880774 91.938584653 90.404188552 88.639019575 87.206578443 86.461266278 86.763021915 87.986481674 89.682217946 90.375535476 92.850497384

W2.RAD 1.626580483458 1.6046347641 1.5778544375 1.547046355 1.5220454824 1.5090373008 1.5143039425 1.5356573935 1.5652536439 1.5773543458 1.620550681

H0 0.435937191021 0.5744738424 0.7534602904 0.9496392238 1.0857881711 1.1463841203 1.1227029448 1.0147775179 0.8363773136 0.7567965645 0.4726758804H0 16738.85371801 21871.843768 28307.097695 35062.793724 39490.503565 41305.862833 40434.423401 36862.042916 30846.703192 28100.592151 17996.113543

K1 0.610794512709 0.6122940591 0.6269805612 0.6694275472 0.6572719428 0.692008302 0.7024707566 0.6855832721 0.6663921221 0.5316613942 0.6041304404

K(I) 0.610794512709 0.6122940591 0.6269805612 0.6694275472 0.6572719428 0.692008302 0.7024707566 0.6855832721 0.6663921221 0.5316613942 0.6041304404

H1 0.282902055634 0.2817689756 0.2706184508 0.2374063973 0.2471184033 0.2187781191 0.2098397329 0.2241653299 0.2398501285 0.3431602957 0.2879292252

R 0.435937191021 0.5744738424 0.7534602904 0.9496392238 1.0857881711 1.1463841203 1.1227029448 1.0147775179 0.8363773136 0.7567965645 0.4726758804R 2.17439209205 1.729528196 1.3255142106 0.9902831225 0.7980468418 0.7176211135 0.748820974 0.8956980637 1.172393016 1.319031047 2.038850695

H 1.830013376296 1.5119949412 1.2270821807 0.987111907 0.8410528228 0.7766494311 0.8000873118 0.9155399953 1.1252085869 1.1885868257 1.7268582253

OM -0.15383210056 -0.0974769215 -0.0208527365 0.0693726245 0.136607795 0.167836688 0.1555398006 0.1010336122 0.0164001925 -0.0193769357 -0.1390995229OM 0.051425942756 0.0325864535 0.0069710524 -0.0231912104 -0.0456678718 -0.0561076646 -0.0519968254 -0.0337754522 -0.0054825707 0.0064776934 0.0465008544OM 0.469752343458 0.4694697289 0.4553314283 0.4196648826 0.3793059214 0.356141084 0.3656213841 0.4022014219 0.4430850323 0.4549122544 0.4705679638OM 0.78327234325 0.7968974126 0.7913607698 0.7515689699 0.6978078933 0.6651061107 0.6786106212 0.7289497917 0.7792696828 0.7909971948 0.7883904102OM 38.43873783115 37.165072941 37.687051882 41.273433199 45.748498529 48.3094206 47.264722223 43.20147548 38.806152453 37.721113008 37.964564994

TRR 0.794471497829 0.7662774908 0.7347475232 0.713645379 0.667403844 0.6741035796 0.690884627 0.7085454088 0.7384936926 0.67975497 0.7839664103TRR 0.910698558944 0.9063872067 0.9005569323 0.8944674523 0.8883097026 0.8858930055 0.8880704826 0.8926296198 0.8987563484 0.8968208378 0.9093251111TRR 0.936497762465 0.9321864102 0.9263561359 0.9202666558 0.9141089061 0.9116922091 0.9138696861 0.9184288233 0.9245555519 0.9226200413 0.9351243146

18,710 20,249 21,778 23,169 21,830 22,200 22,726 23,138 23,130 17,757 18,774

FNTR 0.976365922577 0.9767919747 0.9766166659 0.9753078724 0.9722873681 0.9690122132 0.970533123 0.9743061718 0.9762421075 0.9766052993 0.9765241631FNTA 0.955000578795 0.9548661907 0.9548793202 0.9564330695 0.9608647655 0.9637242881 0.9625856051 0.9581174219 0.9551021953 0.9548822324 0.9549102605

N 15 46 74 105 135 166 196 227 258 270 319N' 17 47 75 105 135 162 198 228 258 288 318

Declinación -20.9 -13.0 -2.4 9.4 18.8 23.1 21.2 13.5 2.2 -9.6 -18.9

PISCINA

MES 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11N 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30

CONDUCCIÓN

CONVECCIÓNRADIACIÓNPERD. AGUAPERD. EVAP.

GAN. AP. SOL. 6404 7576 11116 14227 16257 17326 17791 15829 12460 9358 6590

A331


A332

Pérdidas por Conducción [Mcal]

A333

Pérdidas por Convección [Mcal]

A334

Pérdidas por Radiación [Mcal]

A335

Pérdidas por pérdidas de agua [Mcal]

A336

Pérdidas por evaporación [Mcal]

A337

Ganancias por aporte solar directo [Mcal]

CÁLCULO DE LAS APORTACIONES DE UN SISTEMA DE CAPTADORES PLANOS POR EL MÉTODO F-CHART. DATOS DE RADIACIÓN CTE

ALTITUD [m] LATITUD [ º , ' ] LATITUD [ º ]TEMPERATURA AMBIENTE [ºC]

Dic. Enero Febrero Marzo Abril

7560 411 37.2 37.055 60.0 28 -7 8.99 9.59 10.59 14.0457596 686 39.00 39.00 18 36.0 35 -7 5 6.3 8.5 10.97941 480 37.24 37.24 65.0 33 3 9.6 11.9 12.6 14.48172 7 38.21 38.35 13 60.0 31 11.6 12.4 13.8 15.68856 65 36.51 36.85 8 70.0 30 5 12.4 13 14.4 16.16516 1126 40.39 40.65 17 41.0 30 -6 3.1 4 5.6 7.67128 186 38.53 38.88 17 47.0 38 -1 8.6 10.1 12 14.27535 28 39.34 39.57 8 63.0 28 4 11.6 11.8 12.9 14.76876 95 41.24 41.40 8 68.0 31 2 8.8 9.6 11.1 12.87808 331 36.51 36.51 12.1 13.5 15.9 17.35220 929 42.20 42.33 15 42.0 30 -6 2.6 3.9 5.7 7.67128 459 39.29 39.48 14 37.0 38 -1 7.8 9.2 11.7 138568 28 36.28 36.47 12 55.0 32 2 7.8 9.2 11.7 13

12466 6 28.11 28.18 4 66.0 24 15 17.5 17.6 18.3 18.77488 27 39.59 39.98 9 60.0 29 4 10 11.1 12.7 14.27236 628 38.59 38.98 20 56.0 37 -4 5.7 7.2 9.6 11.98028 128 37.53 37.88 17 33.0 38 -1 9.5 10.9 13.1 15.26840 949 40.05 40.08 18 52.0 33 -7 4.2 5.2 7.4 9.67607 13 36.25 36.42 60.0 28 1 12.97 13.57 14.57 16.0357506 14 36.32 36.54 60.0 28 4 12.96 13.56 14.56 16.038532 775 37.11 37.18 18 49.0 36 -2 6.5 8.4 10.5 12.46660 1017 40.38 40.63 15 37.0 34 -4 5.5 6.8 8.7 11.65606 181 43.19 43.32 7 76.0 22 -1 7.9 8.5 9.4 10.78208 4 37.16 37.27 14 57.0 31 1 12.1 12.8 14.4 16.57938 274 37.22 37.22 12.4 13.8 16.3 17.96444 488 42.08 42.13 15 72.0 31 -5 4.7 6.7 9 11.38244 586 37.46 37.77 14 35.0 36 0 8.7 9.9 12 14.24824 54 43.22 43.37 9 63.0 23 2 10.2 10.5 11.3 12.15616 908 42.35 42.58 16 45.0 28 -6 3.1 4.4 6.6 8.65904 323 41.41 41.68 14 50.0 33 -5 5.5 7.8 10.3 135544 380 42.28 42.47 14 59.0 33 -3 5.7 7.3 9.4 11.55040 465 43.00 43.00 14 67.0 26 -2 5.8 6.5 7.8 9.56732 667 40.25 40.42 15 42.0 34 -3 6.2 7.4 9.9 12.28496 40 36.43 36.72 6 58.4 36.6 1.6 12.7 13.3 14.3 15.99252 40 36.43 36.72 13.2 13.8 14.6 15.97563 54 36.31 36.50 6 60.0 28 1 12.56 13.16 14.16 15.838107 356 36.58 36.58 70.0 32 8 11 12.5 15.3 16.77070 487 37.21 37.21 11.1 12.7 15.5 175184 9 55.0 33 -3 7.3 9.3 10.7 12.45364 232 43.22 43.37 9 70.0 26 -2 8.8 9.6 10.4 11.85796 734 42.00 42.00 16 45.0 30 -6 4.1 5.6 7.5 9.45292 734 42.00 42.00 12 51.0 32 -5 4.5 6.5 8 9.9

VARIACIÓN DIURNA [ºC]

HUMEDAD RELATIVA [%]

TEMPERATURA MÁXIMA EN VERANO [ºC]

TEMPERATURA MÍNIMA EN

INVIERNO [ºC]

5184 19 42.26 42.43 12 62.0 27 0 9.9 10.7 11.9 13.67700 690 36.44 36.74 60.0 28 -7 6.2 6.8 7.8 12.656408 803 40.58 40.97 18 46.0 34 -7 3.7 5.3 7.3 9.64896 69 43.28 43.47 7 74.0 25 2 8.8 9.6 10.4 11.86192 1002 40.57 40.95 17 35.0 33 -6 4.1 5.2 7.1 9.18388 30 37.23 37.38 18 43.0 40 1 10.6 11.9 14 166192 1063 41.46 41.77 18 45.0 29 -7 2.9 4 5.8 87128 60 41.07 41.12 7 68.0 26 1 10 11.3 13.1 15.3

12438 37 28.28 28.47 8 55.0 22 15 17.9 18 18.6 19.16948 915 40.21 40.35 14 55.0 32 -8 3.8 4.8 6.8 9.37020 540 39.51 39.85 16 34.0 34 -4 6.1 8.1 10.9 12.77668 10 39.29 39.48 11.4 68.0 32 0 10.4 11.4 12.6 14.55904 694 41.39 41.65 13 45.0 33 -5 4.1 6.1 8.1 9.97502 46 36.47 36.47 6 60.0 28 0 12.64 13.24 14.24 15.877898 95 37.15 37.15 32 7 13.1 14.4 16.7 18.34968 542 42.51 42.85 13 70.0 26 -4 4.6 6 7.2 9.23896 32 43.18 43.30 8 71.0 30 0 8.8 9.6 10.4 11.86012 649 41.30 41.50 18 65.0 32 -6 4.3 6.3 8.3 10.56444 200 41.39 41.65 14 57.0 34 -3 6.2 8 10.3 12.8

AGUA CALIENTE SANITARIA

12

31

0.9500

15.1

52.0

783.4

2.92 K12.92 K22.77 D20.93 D1

0.595

PISCINA

12

Para el caso de Málaga que tiene una temperatura mínima histórica de -4ºC sería suficiente con un fluido caloportador al 20% de etilenglicol (que posee un calor específico de 3,96 kJ/kg ºK, o sea 0,9465 kcal/kg ºK; o bien un 25% de propilenglicol (que posee un calor específico de 4,03 kJ/kg ºC, o sea 0,9632 kcal/kg ºK)

3172289781

12625762

20498

-7034

260.754426093-0.754426093

047.7268448180.69012887180.0642972212

00

45.8751382570.6956087097-0.0054798378

10.695608709746.0329530350.69514168130.0004670283

10

46.0195030070.6951814846-3.980327E-05

10

46.0206493080.6951780923

3.3923E-0610

46.0205516130.6951783814-2.891144E-07

10

46.0205599390.69517835682.464026E-08

10

0.6956087097

183334209

14498210

438603468

0.07908077

7.9

RADIACIÓN AGUA CALIENTE SANITARIA0.0174533333

250.43633333330.42261918650.9063073558

0

36.720.6408864

0.59790618430.80156608880.7459225043

0.20455306670.20312956460.97915186770.2074546057

0.7933524086

0.4092806667

31

0.2

349

4870.837210.171047

0.0172142466

-0.4072783956-0.3961118147

0.9182022818

0.321790440671.22859568371.2285956831.2431764233

0.089495770184.86520176184.8652017611.4811806547

0.402421607215449.701672

0.549913531

0.549913531

0.3289652757

0.40242160721.8667259152

1.5755616367

-0.214647753-0.08046202050.44873739120.632808982850.742211755

0.74049079730.91578705490.9240398403

13,386

0.9642367140.9659304314

RADIACIÓN PISCINA0.0174533333

450.7854

0.70710807990.7071054825

0

36.850.64315533330.59972334380.80020741740.7494598659

-0.1422446667-0.14176546610.9899002741-0.1432118667

0.7933524086

0.4092806667

31

0.2

349

4870.837210.171047

0.0172142466

-0.4072783956-0.39611181470.9182022818

0.323316455971.13622451671.1362245161.2415642386

-0.061781498-86.45772297593.5422770251.6326245417

0.400346494715370.034309

0.5761860918

0.5761860918

0.3089705474

0.40034649472.3225655068

1.8979732803

-0.16797821210.0561549760.46833912790.777255741838.98991292

0.78846359030.91085541390.9366546174

16,808

0.97617946620.9551631067

349344

-23.0

PISCINA

1231

5547

CÁLCULO DE LAS APORTACIONES DE UN SISTEMA DE CAPTADORES PLANOS POR EL MÉTODO F-CHART. DATOS DE RADIACIÓN CTETEMPERATURA AMBIENTE [ºC]

Mayo Junio Julio Agosto Sept. Oct. Nov. Dic.

16.845 18.945 22.445 22.645 19.845 16.19 11.99 9.69 852 943 S 7 10.41355

15.3 20 24 23.7 20 14.1 8.5 5.3 1247.6 1377.4 O 12 10

18.4 24 25 24.7 22.1 18.3 14.9 12.2 SE 9 11

18.6 22.2 25 25.5 23.2 19.2 15 12.1 338.2 338.2 SE 9 10

18.7 22.3 25.5 26 24.1 20.1 16.2 13.3 207.9 207.9 OSO 9 12

11.5 16 19.9 19.4 16.5 11.2 6 3.4 1672.6 2127.2 NO 11 10

17.9 22.3 25.3 25 22.6 17.4 12.2 9 749.4 767.4 NO 7 10

17.6 21.8 24.6 25.3 23.5 20 15.6 13 503.4 527.4 VARIA 9 11

16 19.7 22.9 23 21.1 17.1 12.5 9.6 622.7 655.7 S 8 12

20.5 25 27.1 27.5 24 20.5 15.6 12.8 881

11.1 15 18.4 18.3 15.8 11.1 5.8 3.2 1615.2 2048.4 SO 8 9

16.6 22.3 26.1 25.4 23.6 17.4 12 8.8 946.1 1003.1 NO 7 11

16.6 22.3 26.1 25.4 23.6 17.4 12 8.8 227.4 227.4 SE 20 10

19.8 21.4 23.2 24 23.9 22.5 20.4 18.3 241.1 259.1 NE 9 10

17.2 21.3 24.1 24.4 22.4 18.3 13.5 11.2 443.4 452.4 NO 3 10

16 20.8 25 24.7 21 14.8 9.1 5.9 1201.2 1312.6 SO 4 10

19.2 23.1 26.9 26.8 23.7 18.5 12.9 9.7 653.7 662.7 SO 5 10

13.6 18.2 22.4 22.1 18.6 12.9 7.6 4.8 1520.8 1828 O 8 9

18.835 20.935 24.435 24.635 21.835 20.17 15.97 13.67 481 503 S 7 12.38365

18.83 20.93 24.43 24.63 21.83 20.16 15.96 13.66 509 533 S 7 12.3787

16.3 21.1 24.3 24.1 21.1 15.4 10.6 7.4 972.8 1041.8 O 4 11

15.3 19.8 23.5 22.8 19.5 14.1 9 5.9 1287 1468.6 O 10 10

13.5 16.1 18.4 18.7 18 15.2 11 8.5 807.9 913.1 S 17 12

19.2 22.2 25.3 25.7 23.7 20 15.4 12.5 402.3 402.3 SO 1 10

21.1 25.6 27.8 28.2 24.7 21 15.9 13 835 12

15.3 19.5 23.3 22.7 19.7 14.6 8.7 5.3 1232.5 1350.1 SO 1 10

18.5 23.1 27.2 27.1 23.6 17.6 12.2 8.7 791.4 830.4 SO 5 11

14.1 16.4 18.4 18.9 18.1 15.7 12.7 10.9 688.2 827.5 SO 18 10

12.1 16.3 19.7 19.1 16.7 11.8 6.8 3.8 1693.7 2142.6 NO 8 9

17.1 21.2 24.6 24 21.1 15.7 9.2 5.7 1189.7 1225.7 S 1 7

15.1 19 22.2 21.8 19.2 14.4 9.2 6.3 1229.4 1404.9 NO 15 10

11.7 14.9 17.2 17.5 16 12.5 8.6 6.3 1377.8 1770.9 NE 12 11

16 20.7 24.4 23.9 20.5 14.8 9.4 6.4 1259.5 1404.9 NE 10 10

18.7 20.8 24.3 24.5 21.7 19.9 15.7 13.4 247.6 247.6 S 7 12

18.3 21.5 24.4 25.3 23.5 20 16.6 14.1 225 225 S 7 10

18.63 20.73 24.23 24.43 21.63 19.76 15.56 13.26 249 272 S 7 12.1807

20.2 25.1 27.3 27.6 23.7 20 14.6 11.7 1117

20.5 25.4 27.7 27.9 24 20.1 14.7 11.815.2 19.3 21.9 21.7 19.8 15 10.6 8.2 910.4 967.4 SO 18 11

14.6 17.3 19.7 19.9 18.8 16 11.8 9.6 978.6 1200.3 NE 1 10

13 17.2 20.7 20.3 17.9 13 7.6 4.4 1483.4 1781.5 NE 1 10

13.3 17.3 20.5 20.3 18.2 13.7 8.3 5.7 1303.9 1534.6 N 8 10

GRADOS DIA NOV./MAR.

GRADOS DIA ANUAL

DIRECCIÓN DEL VIENTO

VELOCIDAD DEL VIENTO

[Km/h]

TEMPERATURA DEL AGUA DE

RED [ºC]

15.4 18.8 20.7 20.5 19.1 16.1 12.6 10.3 791.4 891 N 12 10

15.45 17.55 21.05 21.25 18.45 13.4 9.2 6.9 888 1015 S 7 12.1807

13.4 17.8 21 20.3 17.5 12.3 7 4.1 1425.2 1662.2 O 10 10

14.6 17.3 19.7 19.9 18.8 16 11.8 9.6 634.1 724.1 O 20 10

13.1 17.7 21.6 21.2 17.9 12.6 7.3 4.3 1534.1 1366.1 O 9 10

19.6 23.4 26.9 26.8 24.4 19.5 14.3 11.1 438.4 438.4 SO 10 12

11.7 16.1 19.9 19.5 16.5 11.3 6.2 3.4 1609.1 1977.6 VARIA 15 10

18.4 22.2 25.3 25.3 22.7 18.4 13.5 10.7 583.7 625.7 S 5 10

20.5 22.2 24.5 25.1 24.4 22.4 20.8 18.8 241.1 259.1 N 18 10

12.6 17.5 21.3 20.6 17.9 12.1 7 4.5 1509.6 1801.7 SO 1 10

16.8 22.5 26.5 25.7 22.6 16.2 10.7 7.1 1089 1158 E 5 10

17.4 21.1 24 24.5 22.3 18.3 13.7 10.9 509.9 515.9 O 10 10

13.3 18 21.5 21.3 18.6 12.9 7.7 4.8 1444.1 1708.8 SO 10 10

18.67 20.77 24.27 24.47 21.67 19.84 15.64 13.34 331 348 S 7 12.2203

21.3 25.6 27.7 28.3 25 21.5 16.6 13.8 694 11

12.4 15.6 18.3 18.5 16.5 12.7 7.5 5 1313.8 1599.6 NE 7 10

14.6 17.3 19.7 19.9 18.8 16 11.8 9.6 735.9 819.9 NE 7 10

14 18.5 21.8 21.3 18.7 13.4 8.1 4.9 1303.9 1501 O 11 10

16.8 21 24.3 23.8 20.7 15.4 9.7 6.5 1069.5 1150.7 NO 15 10

Para el caso de Málaga que tiene una temperatura mínima histórica de -4ºC sería suficiente con un fluido caloportador al 20% de etilenglicol (que posee un calor específico de 3,96 kJ/kg ºK, o sea 0,9465 kcal/kg ºK; o bien un 25% de propilenglicol

CÁLCULO DE LAS APORTACIONES DE UN SISTEMA DE CAPTADORES PLANOS POR EL MÉTODO F-CHART. DATOS DE RADIACIÓN CTETEMPERATURA DE AGUA DE RED [ºC]

Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Sept.

-7 IV Antequera 5.5514 6.5514 8.5514 11.7757 12.7757 13.7757 14.7757 13.7757 12.7757-23 IV Albacete 5 6 8 10 11 12 13 12 11-6 IV Albox 8 9 11 13 14 15 16 15 14-5 V Alicante 8 9 11 13 14 15 16 15 14-1 V Almería 8 9 11 13 14 15 16 15 14-21 IV Avila 4 5 7 9 10 11 12 11 10-6 V Badajoz 6 7 9 11 12 13 14 13 12-4 III Baleares 8 9 11 13 14 15 16 15 14-20 III Barcelona 8 9 11 13 14 15 16 15 14

IV Berja 8 9 11 13 14 15 16 15 14-18 III Burgos 4 5 7 9 10 11 12 11 10-6 IV Caceres 6 7 9 11 12 13 14 13 12-2 V Cádiz 6 7 9 11 12 13 14 13 123 V Canarias 8 9 11 13 14 15 16 15 14-8 IV Castellón 8 9 11 13 14 15 16 15 14-10 V Ciudad Real 5 6 8 10 11 12 13 12 11-6 V Córdoba 6 7 9 11 12 13 14 13 12-21 IV Cuenca 4 5 7 9 10 11 12 11 101 IV Estepona 8.1782 9.1782 11.1782 13.0891 14.0891 15.0891 16.0891 15.0891 14.08914 III Fuengirola 8.1716 9.1716 11.1716 13.0858 14.0858 15.0858 16.0858 15.0858 14.0858

-13 V Granada 6 7 9 11 12 13 14 13 12-14 IV Guadalajara 6 7 9 11 12 13 14 13 12-12 II Guipuzcoa 8 9 11 13 14 15 16 15 14-6 V Huelva 8 9 11 13 14 15 16 15 14

IV Huercalovera 8 9 11 13 14 15 16 15 14-14 IV Huesca 5 6 8 10 11 12 13 12 11-8 V Jaen 8 9 11 13 14 15 17 16 14-9 II La Coruña 8 9 11 13 14 15 16 15 14-18 III León 4 5 7 9 10 11 12 11 10-11 IV Lérida 5 6 8 10 11 12 13 12 11-12 III Logroño 6 7 9 11 12 13 14 13 12-8 II Lugo 6 7 9 11 12 13 14 13 12-16 IV Madrid 6 7 9 11 12 13 14 13 12-4 V Málaga 8 9 11 13 14 15 16 15 14-1 V Melilla 8 9 11 13 14 15 16 15 14-4 IV Marbella 7.9076 8.9076 10.9076 12.9538 13.9538 14.9538 15.9538 14.9538 13.9538

IV Nijar 8 9 11 13 14 15 16 15 14IV Olula 6 7 9 11 12 13 14 13 12

-8 II Orense 5 7 9 11 12 13 14 13 12-11 I Oviedo 6 7 9 11 12 13 14 13 12-14 III Palencia 5 6 8 10 11 12 13 12 11-16 II Pamplona 5 6 8 10 11 12 13 12 11

TEMPERATURA AMB. MÍNIMA

HISTÓRICA [ºC]

ZONA CLIMÁTICA

-4 II Pontevedra 8 9 11 13 14 15 16 15 14-7 IV Ronda 7.9076 8.9076 10.9076 12.9538 13.9538 14.9538 15.9538 14.9538 13.9538-16 IV Salamanca 5 6 8 10 11 12 13 12 11-4 I Santander 8 9 11 13 14 15 16 15 14-17 III Segovia 4 5 7 9 10 11 12 11 10-6 V Sevilla 8 9 11 13 14 15 16 15 14-16 III Soria 4 5 7 9 10 11 12 11 10-7 IV Tarragona 6 7 9 11 12 13 14 13 123 V Tenerife 8 9 11 13 14 15 16 15 14

-14 IV Teruel 4 5 7 9 10 11 12 11 10-9 IV Toledo 6 7 9 11 12 13 14 13 12-8 IV Valencia 8 9 11 13 14 15 16 15 14-16 IV Valladolid 5 6 8 10 11 12 13 12 11-4 III Velez-Málaga 7.9604 8.9604 10.9604 12.9802 13.9802 14.9802 15.9802 14.9802 13.9802

IV Vera 8 9 11 13 14 15 16 15 14-18 I Vitoria 5 6 8 10 11 12 13 12 11-8 I Vizcaya 6 7 9 11 12 13 14 13 12-14 IV Zamora 5 6 8 10 11 12 13 12 11-11 IV Zaragoza 5 6 8 10 11 12 13 12 11

CÁLCULO DE LAS APORTACIONES DE UN SISTEMA DE CAPTADORES PLANOS POR EL MÉTODO F-CHART. DATOS DE RADIACIÓN CTETEMPERATURA DE AGUA DE RED [ºC]

Oct. Nov. Dic.

10.5514 8.5514 5.551410 8 5 Caso General I II III IV V

13 11 813 11 8 50-5000 30 30 40 50 60

13 11 8 5000-6000 30 40 50 60 70

9 7 4 6000-7000 30 40 50 60 70

11 9 6 7000-8000 30 40 50 60 70

13 11 8 8000-9000 30 40 50 60 70

13 11 8 9000-10000 30 40 50 60 70

13 11 89 7 4 10000-12500 30 50 60 70 70

11 9 6 12500-15000 30 50 60 70 70

11 9 6 15000-17000 30 50 60 70 70

13 11 8 17500-20000 30 50 60 70 70

13 11 8 > 20000 30 50 60 70 70

10 8 511 9 6 Efecto Joule I II III IV V

9 7 4 50-1000 50 60 70 70 70

13.1782 11.1782 8.178213.1716 11.1716 8.1716 1000-2000 50 63 70 70 70

11 9 6 2000-3000 50 66 70 70 70

11 9 6 3000-4000 51 69 70 70 70

13 11 8 4000-5000 58 70 70 70 70

13 11 8 5000-6000 62 70 70 70 70

13 11 810 8 5 >6000 70 70 70 70 70

13 11 713 11 89 7 4

10 8 511 9 611 9 611 9 613 11 813 11 8

12.9076 10.9076 7.907613 11 811 9 611 9 611 9 610 8 510 8 5

BD22

Tabla 2,1 DB HE4 Orden 1635/2013: Según la Orden 1635/2013 ya no existe tabla de contribución solar mínima con ayuda por efecto Joule

13 11 812.9076 10.9076 7.9076

10 8 513 11 89 7 4

13 11 89 7 4

11 9 613 11 89 7 4

11 9 613 11 810 8 5

12.9604 10.9604 7.960413 11 810 8 511 9 610 8 510 8 5

CÁLCULO DE ZONA CLIMÁTICA

kJ/m2 dia MJ/m2 dia Zona climática

16788.833333333 16.788833333333 Zona climática: IV

Radiación Solar Global (MJ/m2) 17925 17.925 Zona climática: IV16894.916666667 16.894916666667 Zona climática: IV

I H < 13,7 18171 18.171 Zona climática: V

II 19023 19.023 Zona climática: V

III 16668 16.668 Zona climática: IV

IV 18072 18.072 Zona climática: V

V 16240.416666667 16.240416666667 Zona climática: III

16410 16.41 Zona climática: III



17970 17.97 Zona climática: IV

19023 19.023 Zona climática: V

19176.416666667 19.176416666667 Zona climática: V






16544.666666667 16.544666666667 Zona climática: III



14413.166666667 14.413166666667 Zona climática: II





13911 13.911 Zona climática: II












12864 12.864 Zona climática: I



13,7 ≤ H ≤ 15,1

15,1 ≤ H ≤ 16,6

16,6 ≤ H ≤ 18,0

H ≥ 18,0









19990.916666667 19.990916666667 Zona climática: V


18000 18 Zona climática: IV



16400.083333333 16.400083333333 Zona climática: III



10632.916666667 10.632916666667 Zona climática: I



CÁLCULO DE LAS APORTACIONES DE UN SISTEMA DE CAPTADORES PLANOS POR EL MÉTODO F-CHART. DATOS DE RADIACIÓN IDAE

6,700 10,5008,500 12,0008,9006,0006,5007,2006,5005,1006,8008,100

11,2008,0007,0007,2005,9007,1007,8006,5005,5007,6006,1006,7005,4005,8006,0005,6005,1006,700

TEMPERATURA MEDIA AMBIENTE [ºC]

DATOS CLIMATICOS DE RADIACIÓN MEDIA DIARIA HORIZONTAL ITh [kJ/m2/día]


TEMPERATURA MEDIA AMBIENTE [ºC] TEMPERATURA MEDIA AGUA RED [ºC]

DATOS CLIMATICOS DE RADIACIÓN MEDIA DIARIA HORIZONTAL ITh [kJ/m2/día] RADIACIÓN INCLINADA (Irradiación sobre Captadores β=45º, α= 0º) [kJ/m2/día] It (β,α)


Factor Multiplicador

TEMPERATURA MEDIA AGUA RED [ºC]

RADIACIÓN INCLINADA (Irradiación sobre Captadores β=45º, α= 0º) [kJ/m2/día] It (β,α)

Rβ=IT (β , γ )ITh


TEMPERATURA MEDIA AGUA RED [ºC]

RADIACIÓN INCLINADA (Irradiación sobre Captadores β=45º, α= 0º) [kJ/m2/día] It (β,α)

CÁLCULO DE LAS APORTACIONES DE UN SISTEMA DE CAPTADORES PLANOS POR EL MÉTODO F-CHART. DATOS DE RADIACIÓN F-CHART

Provincia Enero Febrero Marzo Abril Mayo JunioAlbacete 7,236 10,638 12,360 17,556 19,636 22,136Alicante 9,360 13,540 16,244 20,746 23,720 25,870Almería 8,918 12,144 16,748 20,432 23,404 24,034

Ávila 6,558 10,194 12,044 16,260 19,716 21,236Badajoz 6,656 9,504 13,150 17,588 21,266 23,320Baleares 8,364 12,720 14,462 17,818 22,922 24,902

Barcelona 6,196 10,006 13,606 18,170 21,272 22,734Burgos 3,708 7,996 10,780 14,386 18,110 21,434Cáceres 6,061 9,614 14,992 20,273 23,157 26,877

Cádiz 8,394 13,264 16,458 22,270 25,630 27,322Canarias 9,766 11,700 14,880 17,602 17,844 15,932Castellón 7,604 12,424 15,634 18,496 21,158 23,044

Ciudad Real 5,948 10,424 12,642 16,584 20,720 23,024Córdoba 7,400 11,094 14,156 17,224 19,014 24,266Cuenca 6,040 9,212 11,800 15,266 18,680 20,928Gerona 7,238 10,204 13,624 15,958 17,958 17,070

Granada 6,880 9,670 12,250 15,872 18,594 21,006Guadalajara 4,990 7,658 9,948 12,998 16,258 18,372Guipúzcoa 4,762 6,984 9,546 10,098 14,434 14,838

Huelva 7,572 11,858 15,798 20,796 24,036 25,632Huesca 6,434 11,472 14,994 17,614 20,608 22,330

Jaén 6,270 9,906 14,671 18,057 20,189 24,411La Coruña 5,172 7,638 11,078 14,676 15,016 16,876

León 5,600 10,726 13,652 17,314 19,144 23,574Lérida 6,078 12,168 15,592 19,226 21,954 24,262

Logroño 5,986 9,630 13,606 18,254 21,228 23,572Lugo 3,868 7,238 8,590 13,566 13,836 16,734

Madrid 6,362 9,798 14,150 19,552 21,184 23,530Málaga 8,204 11,556 17,708 18,882 22,818 24,870Melilla 8,204 11,556 17,708 18,882 22,818 24,870Murcia 9,546 11,978 17,208 21,352 25,288 25,748Orense 2,824 6,790 14,072 12,094 8,868 19,184Oviedo 5,360 7,536 10,426 12,892 15,280 16,622

Palencia 4,328 10,120 12,048 15,530 20,114 22,470Pamplona 4,210 4,346 11,008 11,318 17,172 19,970

Pontevedra 5,338 8,862 12,050 17,942 16,984 23,022Salamanca 5,822 8,960 12,436 17,502 20,848 22,736Santander 4,704 7,268 9,648 11,338 15,138 15,740Segovia 5,154 8,748 11,082 14,626 17,138 20,578Sevilla 7,160 11,178 15,446 19,720 22,400 23,490Soria 5,258 7,906 10,570 13,856 17,800 20,952

Tarragona 7,414 11,544 13,168 16,562 18,450 20,552Tenerife 9,572 12,014 15,916 19,778 21,786 24,178Teruel 6,116 9,338 11,466 14,408 18,726 20,444Toledo 6,382 10,640 12,342 17,184 19,694 22,030

Valencia 9,338 10,802 13,856 18,464 21,686 21,854Valladolid 4,468 10,354 12,940 16,958 19,436 22,800

DATOS CLIMATICOS DE RADIACIÓN MEDIA DIARIA HORIZONTAL ITh [kJ/m

Vitoria 4,458 8,422 9,998 11,400 15,312 16,878Vizcaya 3,804 6,016 8,824 9,962 13,562 13,442Zamora 4,336 10,496 12,982 17,422 19,766 23,022

Zaragoza 6,480 11,316 14,632 17,864 21,804 23,466

PROVINCIA ALTITUD [m]

Albacete 686 39.00 39.00 18 36.0 35Alicante 7 38.21 38.35 13 60.0 31Almería 65 36.51 36.85 8 70.0 30

Ávila 1126 40.39 40.65 17 41.0 30Badajoz 186 38.53 38.88 17 47.0 38Baleares 28 39.34 39.57 8 63.0 28

Barcelona 95 41.24 41.40 8 68.0 31Burgos 929 42.20 42.33 15 42.0 30Cáceres 459 39.29 39.48 14 37.0 38

Cádiz 28 36.28 36.47 12 55.0 32Canarias 6 28.11 28.18 4 66.0 24Castellón 27 39.59 39.98 9 60.0 29

Ciudad Real 628 38.59 38.98 20 56.0 37Córdoba 128 37.53 37.88 17 33.0 38Cuenca 949 40.05 40.08 18 52.0 33Gerona 95 41.59 41.98 10 58.0 33

Granada 775 37.11 37.18 18 49.0 36Guadalajara 1017 40.38 40.63 15 37.0 34Guipúzcoa 181 43.19 43.32 7 76.0 22

Huelva 4 37.16 37.27 14 57.0 31Huesca 488 42.08 42.13 15 72.0 31

Jaén 586 37.46 37.77 14 35.0 36La Coruña 54 43.22 43.37 9 63.0 23

León 908 42.35 42.58 16 45.0 28Lérida 323 41.41 41.68 14 50.0 33

Logroño 380 42.28 42.47 14 59.0 33Lugo 465 43.00 43.00 14 67.0 26

Madrid 667 40.25 40.42 15 42.0 34Málaga 40 36.43 36.72 6 60.0 28Melilla 40 36.43 36.72Murcia 42 37.59 37.98 14 59.0 36Orense 327 9 55.0 33Oviedo 232 43.22 43.37 9 70.0 26

Palencia 734 42.00 42.00 16 45.0 30Pamplona 734 42.00 42.00 12 51.0 32

Pontevedra 19 42.26 42.43 12 62.0 27Salamanca 803 40.58 40.97 18 46.0 34Santander 69 43.28 43.47 7 74.0 25Segovia 1002 40.57 40.95 17 35.0 33Sevilla 30 37.23 37.38 18 43.0 40Soria 1063 41.46 41.77 18 45.0 29

Tarragona 60 41.07 41.12 7 68.0 26Tenerife 37 28.28 28.47 8 55.0 22Teruel 915 40.21 40.35 14 55.0 32Toledo 540 39.51 39.85 16 34.0 34

LATITUD [ º , ' ]

LATITUD [ º ]

VARIACIÓN DIURNA [ºC]

HUMEDAD RELATIVA

[%]

T MÁXIMA EN VERANO

[ºC]

Valencia 10 39.29 39.48 11.4 68.0 32Valladolid 694 41.39 41.65 13 45.0 33

Vitoria 542 42.51 42.85 13 70.0 26Vizcaya 32 43.18 43.30 8 71.0 30Zamora 649 41.30 41.50 18 65.0 32

Zaragoza 200 41.39 41.65 14 57.0 34

CÁLCULO DE LAS APORTACIONES DE UN SISTEMA DE CAPTADORES PLANOS POR EL MÉTODO F-CHART. DATOS DE RADIACIÓN F-CHART

Julio Agosto Sept. Oct. Nov. Dic. Media Anual23,892 20,960 16,330 15,520 6,778 5,806 14,90426,088 22,446 18,522 13,386 9,264 7,502 17,22424,534 22,188 17,962 13,778 9,796 7,662 16,80024,406 22,664 16,578 11,076 6,454 5,004 14,34923,906 21,142 16,496 11,638 7,872 5,568 14,84225,634 22,224 17,606 12,918 8,960 6,472 16,25022,358 18,966 15,196 11,764 6,906 5,862 14,42022,964 20,080 14,452 10,034 5,170 2,910 12,66931,768 29,218 22,321 12,749 7,691 5,852 17,54827,222 25,710 20,528 14,594 9,750 7,878 18,25215,358 14,990 16,624 12,160 9,650 7,370 13,65623,364 20,306 17,170 12,126 7,766 6,806 15,49225,764 22,956 17,426 10,974 6,493 4,612 14,79725,722 23,414 17,988 11,894 8,228 6,236 15,55323,788 21,468 15,982 11,076 6,394 4,968 13,80022,052 18,058 13,652 10,632 7,400 5,600 13,28723,686 18,806 15,452 11,206 7,414 5,510 13,86223,580 20,474 14,554 10,034 5,186 4,166 12,35214,922 12,084 11,542 9,076 5,226 3,830 9,77926,996 24,840 20,612 13,088 8,670 6,684 17,21523,894 20,734 15,420 11,370 6,772 4,966 14,71726,835 24,285 19,646 11,620 7,774 6,311 15,83118,172 14,926 13,356 8,244 6,268 3,938 11,28024,820 21,668 15,406 10,630 6,972 4,216 14,47724,638 21,340 16,740 11,980 6,302 4,006 15,35725,224 21,396 16,538 11,808 6,740 5,024 14,91717,034 15,242 11,302 9,146 5,342 3,156 10,42125,874 22,986 16,118 10,762 7,326 6,263 15,32525,916 22,316 18,546 13,020 10,134 6,236 16,68425,916 22,316 18,546 13,020 10,134 6,236 16,68426,922 23,654 19,050 13,900 9,670 7,746 17,67216,162 18,176 12,546 7,158 5,300 2,440 10,46816,204 14,196 12,100 8,040 5,610 4,272 10,71224,200 21,866 15,248 11,222 6,352 3,672 13,93121,266 17,748 13,420 9,948 4,626 3,244 11,52323,076 20,420 14,476 11,266 6,990 4,918 13,77923,068 20,850 15,534 10,676 6,114 4,856 14,11715,134 12,028 11,482 8,984 5,206 3,574 10,02023,996 21,666 15,488 10,612 5,478 4,164 13,22823,782 21,648 17,544 12,060 8,330 6,784 15,79523,374 19,856 14,056 9,066 5,182 4,268 12,67921,232 18,172 13,902 11,168 7,348 5,962 13,79025,182 22,878 18,694 13,258 9,426 7,170 16,65422,958 20,276 14,390 10,532 6,026 4,192 13,23924,822 22,266 16,144 11,058 6,396 4,562 14,46023,068 24,032 16,032 11,222 7,536 6,614 15,37524,932 22,760 16,030 10,924 6,068 3,624 14,275

DATOS CLIMATICOS DE RADIACIÓN MEDIA DIARIA HORIZONTAL ITh [kJ/m2/día]

17,628 14,634 11,556 9,270 4,916 3,216 10,64114,110 11,286 10,722 8,190 4,400 3,042 8,94725,138 22,160 15,990 10,724 6,264 3,586 14,32424,536 22,308 15,840 11,664 6,552 4,894 15,113

TEMPERATURA MEDIA AMBIENTE [ºC]Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio

-7 4.20 5.60 9.00 11.00 15.30 21.6011.00 11.80 14.00 15.90 19.00 22.80

5 11.70 11.80 14.10 16.10 18.40 22.00-6 2.40 3.30 6.30 8.70 12.20 16.40-1 8.60 9.90 12.70 15.20 18.00 22.804 10.50 10.50 12.20 14.50 17.40 21.402 9.40 9.90 12.30 14.60 17.70 21.60-6 2.50 4.80 7.10 9.20 12.20 16.20-1 7.70 9.10 11.70 14.40 17.40 22.502 11.40 12.50 14.60 16.60 18.90 22.20

15 18.30 19.60 19.10 19.60 20.30 21.404 10.40 11.10 13.10 14.90 17.80 21.60-4 5.40 7.30 10.40 12.90 16.30 21.20-1 9.10 10.70 13.50 16.30 19.40 24.40-7 3.10 4.20 7.30 10.00 13.30 18.10-3 7.10 8.40 11.10 13.40 16.80 20.70-2 7.00 8.40 11.00 13.30 16.30 21.80-4 3.50 5.90 9.50 11.90 15.60 20.20-1 7.80 7.70 10.70 11.80 10.50 16.801 11.10 12.30 14.40 18.40 18.90 22.40-5 4.60 6.10 10.20 12.50 15.90 19.900 8.20 9.60 12.30 14.10 18.30 23.802 9.90 9.80 11.50 12.40 14.00 16.50-6 2.80 4.20 7.60 9.90 12.50 17.20-5 4.90 9.50 11.30 11.90 16.10 19.60-3 5.10 6.50 9.70 11.90 14.90 19.10-2 6.00 6.90 9.40 11.00 13.10 16.30-3 4.90 6.50 10.00 13.00 15.70 20.6013 12.50 12.90 15.00 16.30 19.30 22.80

12.50 12.90 15.00 16.30 19.30 22.80-1 10.70 11.60 14.20 16.00 19.50 23.40-3 6.60 7.20 10.70 12.60 16.10 19.10-2 9.30 9.40 11.30 12.30 14.10 17.00-6 3.30 4.60 8.20 10.50 13.50 18.10-5 4.60 5.40 9.00 11.10 14.40 17.800 9.20 10.10 12.30 14.20 15.60 18.10-7 3.70 4.90 8.10 10.50 13.70 18.402 9.30 9.20 11.50 12.30 14.20 16.90-6 2.40 4.00 7.60 10.10 13.20 18.201 10.50 12.30 14.60 17.20 19.90 24.80-7 2.30 3.50 6.60 8.90 11.90 16.501 8.90 10.10 11.60 13.70 16.60 20.30

15 17.40 17.50 18.20 19.20 20.40 22.40-8 1.60 3.50 6.70 9.10 12.90 17.20-4 5.90 7.40 10.60 13.40 16.90 22.10

T MÍNIMA EN INVIERNO [ºC]

0 10.30 11.00 13.10 14.80 17.80 21.90-5 3.30 5.10 8.60 11.00 14.10 18.50-4 7.50 11.40 10.80 11.50 13.70 16.200 7.80 7.70 10.70 11.80 10.50 16.80-6 3.80 5.30 8.60 11.20 14.20 18.60-3 6.10 7.60 11.30 13.70 17.00 21.20

CÁLCULO DE LAS APORTACIONES DE UN SISTEMA DE CAPTADORES PLANOS POR EL MÉTODO F-CHART. DATOS DE RADIACIÓN F-CHARTRADIACIÓN INCLINADA (Irradiación sobre Captadores β=45º, α= 0º) [kJ/m2/día]

Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio12,742 15,940 14,698 17,369 16,940 17,874 19,71017,541 21,316 20,083 20,629 20,283 20,563 21,30315,621 17,903 20,340 19,983 19,748 18,947 19,82511,869 15,739 14,607 16,250 17,234 17,415 20,41111,329 13,773 15,787 17,382 18,305 18,752 19,70115,796 20,304 17,848 17,745 19,827 20,064 21,19011,317 15,677 17,096 18,460 18,701 18,693 18,8705,589 12,023 13,120 14,453 16,039 17,799 19,517

10,180 14,181 18,597 20,366 20,011 21,531 25,90314,247 19,826 19,815 21,811 21,486 21,232 21,76713,901 14,509 15,877 15,783 14,175 12,168 11,99814,126 19,914 19,703 18,548 18,383 18,716 19,4589,736 15,528 15,091 16,338 17,858 18,545 21,176

12,624 16,366 16,965 16,837 16,268 19,293 20,92810,365 13,626 14,132 15,100 16,263 17,099 19,81414,331 16,334 17,288 16,129 15,863 14,276 18,70711,175 13,544 14,176 15,337 15,831 16,767 19,2368,083 10,861 11,598 12,749 14,228 15,173 19,7418,488 10,324 11,485 9,868 12,856 12,583 12,890

12,753 17,544 19,116 20,450 20,344 20,184 21,77112,289 19,079 19,439 17,982 18,227 18,483 20,25310,038 14,150 17,662 17,686 17,236 19,381 21,7569,580 11,653 13,793 14,917 13,383 14,247 15,644

10,341 17,718 17,508 17,731 16,990 19,539 21,09911,149 20,334 20,214 19,685 19,345 19,935 20,78511,292 15,371 17,405 18,760 18,829 19,520 21,4136,144 10,733 10,028 13,637 12,296 14,098 14,646

11,283 14,874 17,629 19,781 18,473 19,159 21,54713,934 16,776 21,676 18,356 19,246 19,531 20,84513,934 16,776 21,676 18,356 19,246 19,531 20,84517,768 18,066 21,375 21,192 21,518 20,403 21,866

10,077 11,447 12,809 12,936 13,620 14,040 13,9796,951 16,170 14,927 15,662 17,771 18,575 20,4836,672 5,161 13,387 11,081 15,171 16,591 18,0609,601 13,789 15,034 18,404 15,051 19,077 19,626

10,200 13,449 15,252 17,650 18,265 18,630 19,3828,398 10,938 11,664 11,233 13,502 13,330 13,0818,578 13,032 13,279 14,532 15,027 16,940 20,132

11,874 16,332 18,650 19,348 19,014 18,636 19,3449,133 11,667 12,698 13,803 15,699 17,341 19,764

14,282 18,688 16,368 16,652 16,192 16,941 17,90713,637 15,052 17,176 17,804 17,079 17,552 18,67910,657 13,960 13,709 14,220 16,336 16,759 19,19211,086 16,284 14,857 17,115 17,105 17,917 20,59918,250 16,446 16,945 18,420 18,757 17,729 19,1387,177 16,491 16,168 17,173 17,125 18,783 21,020

7,543 13,057 12,067 11,245 13,602 14,201 15,1306,075 8,420 10,416 9,719 12,072 11,442 12,2016,823 16,713 16,191 17,657 17,394 18,934 21,160

12,161 18,486 18,723 18,170 19,208 19,306 20,696

TEMPERATURA MEDIA AMBIENTE [ºC]Julio Agosto Sept. Oct. Nov. Dic. Media Anual24.10 23.80 17.80 13.70 8.70 5.20 13.3325.50 26.10 23.70 19.30 15.20 12.00 18.0324.70 25.30 23.40 19.40 15.60 12.80 17.9420.00 19.80 16.30 10.60 6.00 3.20 10.4325.80 25.50 22.60 17.80 12.60 9.10 16.7224.10 24.50 22.60 18.40 14.30 11.60 16.8324.40 24.20 21.70 17.50 13.50 10.20 16.4219.00 18.80 16.20 11.30 6.50 3.40 10.6026.00 25.60 22.30 16.90 11.70 8.10 16.1224.50 24.90 23.40 19.50 15.60 12.50 18.0523.80 23.60 25.90 23.30 22.10 19.90 21.4124.30 24.70 22.60 18.60 14.30 11.10 17.0425.50 24.80 21.00 14.80 8.90 6.20 14.5627.90 27.60 24.30 18.60 13.60 9.60 17.9221.90 21.40 18.00 12.00 7.20 4.10 11.7223.50 23.30 20.90 16.00 11.30 8.00 15.0425.70 25.30 21.80 16.00 11.60 7.70 15.4924.30 23.50 19.80 13.70 8.40 5.50 13.4815.10 19.00 18.10 14.70 10.70 8.00 12.5825.00 25.20 23.30 19.40 15.20 11.90 18.1322.80 22.50 19.30 14.00 8.90 5.40 13.5127.70 27.30 23.40 17.60 12.70 8.90 16.9918.20 18.90 17.80 15.30 12.40 10.20 13.9119.70 19.50 16.60 11.80 7.00 3.60 11.0324.10 24.40 21.90 14.90 8.30 7.30 14.5221.80 21.50 19.00 13.80 8.90 6.10 13.1918.10 16.60 16.80 13.20 8.80 6.20 11.8724.20 23.60 19.80 14.00 8.90 5.60 13.9025.20 25.60 23.50 19.70 15.80 13.30 18.4925.20 25.60 23.50 19.70 15.80 13.30 18.4926.00 26.30 23.80 18.90 14.40 11.60 18.0321.80 21.20 18.70 13.90 9.50 7.30 13.7319.60 19.50 18.10 15.10 12.00 10.10 13.9821.00 20.80 17.60 12.20 7.20 3.90 11.7420.20 19.70 18.30 13.40 8.20 5.50 12.3020.20 20.50 18.20 14.90 11.90 9.50 14.5621.50 21.20 18.10 11.90 7.40 4.20 11.9718.80 19.30 18.20 15.30 12.20 9.90 13.9221.70 21.30 17.50 11.80 6.60 3.10 11.4627.90 27.80 24.80 19.80 15.00 11.40 18.8319.60 19.50 16.40 10.90 6.20 3.10 10.4522.90 23.20 21.10 17.70 13.20 10.30 15.8024.20 24.70 24.10 22.70 20.50 18.40 20.8119.20 18.90 16.70 11.10 6.60 3.30 10.5726.10 25.30 21.20 15.20 9.90 6.40 15.03

23.90 24.50 22.40 18.30 14.40 11.10 16.9621.30 20.40 17.80 12.90 7.70 4.40 12.0918.40 19.30 18.30 15.80 11.90 12.20 13.9215.10 19.00 18.10 14.70 10.70 8.00 12.5821.60 21.20 18.00 12.80 7.50 4.30 12.2623.10 23.70 20.60 15.40 10.20 6.70 14.72

CÁLCULO DE LAS APORTACIONES DE UN SISTEMA DE CAPTADORES PLANOS POR EL MÉTODO F-CHART. DATOS DE RADIACIÓN F-CHARTRADIACIÓN INCLINADA (Irradiación sobre Captadores β=45º, α= 0º) [kJ/m2/día]

Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre Media Anual Provincia19,497 18,307 19,177 10,761 10,308 16,110 Albacete20,794 20,947 15,960 15,960 14,257 19,136 Alicante20,253 19,842 16,160 16,390 13,855 18,239 Almería21,485 19,029 13,183 10,640 8,967 15,569 Ávila19,650 18,490 13,633 13,103 9,672 15,798 Badajoz20,828 20,092 15,582 15,899 12,264 18,120 Baleares17,967 17,396 14,334 11,984 11,603 16,008 Barcelona19,237 16,624 11,998 8,299 4,270 13,247 Burgos27,736 26,507 15,321 12,955 10,632 18,660 Cáceres23,455 22,975 17,187 16,109 14,184 19,508 Cádiz12,743 16,540 12,633 13,012 10,171 13,626 Canarias19,041 19,632 14,545 13,345 13,366 17,398 Castellón21,415 19,704 12,730 10,142 7,408 15,473 Ciudad Real21,618 20,137 13,796 13,463 10,888 16,598 Córdoba20,192 18,113 13,074 10,299 8,651 14,727 Cuenca17,158 15,496 12,804 13,437 11,191 15,251 Gerona17,159 16,821 12,738 11,481 8,917 14,432 Granada19,322 16,393 11,699 7,830 6,849 12,877 Guadalajara11,357 12,968 10,770 8,765 6,905 10,772 Guipúzcoa22,831 23,337 15,308 14,157 11,702 18,291 Huelva19,857 17,865 13,918 11,990 9,513 16,575 Huesca22,422 22,233 13,401 12,448 11,022 16,619 Jaén14,208 15,386 9,565 11,325 7,221 12,577 La Coruña20,889 17,956 12,921 12,689 7,667 16,087 León20,378 19,516 14,715 10,687 6,789 16,961 Lérida20,591 19,459 14,646 12,069 9,837 16,599 Logroño14,483 12,602 10,819 8,926 5,031 11,120 Lugo21,754 18,371 12,693 12,532 12,161 16,688 Madrid20,347 20,537 15,101 17,062 10,425 17,820 Málaga20,347 20,537 15,101 17,062 10,425 17,820 Melilla21,868 21,523 16,592 16,684 14,669 19,460 Murcia

Orense13,474 13,714 9,271 9,709 8,151 11,936 Oviedo20,971 17,605 13,672 10,933 6,044 14,980 Palencia16,852 15,197 11,813 6,980 4,987 11,829 Pamplona19,597 16,678 13,830 12,660 9,523 15,239 Pontevedra19,755 17,739 12,672 9,988 8,715 15,141 Salamanca11,313 12,914 10,660 8,771 6,266 11,006 Santander20,558 17,674 12,577 8,560 6,946 13,986 Segovia19,849 19,451 13,928 13,477 11,990 16,824 Sevilla18,913 15,982 10,509 8,151 7,495 13,430 Soria17,141 15,651 13,409 12,897 11,725 15,654 Tarragona19,250 18,822 13,966 12,703 9,872 15,966 Tenerife19,078 16,125 12,354 9,579 6,825 14,066 Teruel20,926 18,268 13,005 10,224 7,566 15,413 Toledo22,572 18,038 13,166 12,608 12,585 17,054 Valencia21,797 18,559 13,163 10,132 5,821 15,284 Valladolid

13,858 12,911 10,975 7,878 5,141 11,467 Vitoria10,562 11,889 9,477 6,825 4,824 9,494 Vizcaya21,162 18,468 12,843 10,528 5,686 15,297 Zamora21,342 18,306 14,244 11,259 9,101 16,750 Zaragoza

TEMPERATURA MEDIA AGUA RED [ºC]Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio10.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.212.0 13.2 14.4 15.6 16.8 18.0 19.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.211.0 12.2 13.4 14.6 15.8 17.0 18.212.0 13.2 14.4 15.6 16.8 18.0 19.29.0 10.2 11.4 12.6 13.8 15.0 16.2

11.0 12.2 13.4 14.6 15.8 17.0 18.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.29.0 10.2 11.4 12.6 13.8 15.0 16.2

11.0 12.2 13.4 14.6 15.8 17.0 18.211.0 12.2 13.4 14.6 15.8 17.0 18.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.212.0 13.2 14.4 15.6 16.8 18.0 19.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.211.0 12.2 13.4 14.6 15.8 17.0 18.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.29.0 10.2 11.4 12.6 13.8 15.0 16.27.0 8.2 9.4 10.6 11.8 13.0 14.2

10.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.211.0 12.2 13.4 14.6 15.8 17.0 18.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.212.0 13.2 14.4 15.6 16.8 18.0 19.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.212.0 13.2 14.4 15.6 16.8 18.0 19.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.2

10.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.210.0 11.2 12.4 13.6 14.8 16.0 17.2

TEMPERATURA MEDIA AGUA RED [ºC]Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre Media Anual

16.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 1247.616.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 338.218.0 16.8 15.6 14.4 13.2 15.6 207.916.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 1672.616.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 749.417.0 15.8 14.6 13.4 12.2 14.6 503.418.0 16.8 15.6 14.4 13.2 15.6 622.715.0 13.8 12.6 11.4 10.2 12.6 1615.217.0 15.8 14.6 13.4 12.2 14.6 946.116.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 227.416.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 241.116.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 443.416.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 1201.216.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 653.715.0 13.8 12.6 11.4 10.2 12.6 1520.817.0 15.8 14.6 13.4 12.2 14.6 873.317.0 15.8 14.6 13.4 12.2 14.6 972.816.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 128718.0 16.8 15.6 14.4 13.2 15.6 807.916.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 402.316.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 1232.517.0 15.8 14.6 13.4 12.2 14.6 791.416.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 688.215.0 13.8 12.6 11.4 10.2 12.6 1693.713.0 11.8 10.6 9.4 8.2 10.6 1189.716.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 1229.417.0 15.8 14.6 13.4 12.2 14.6 1377.816.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 1259.518.0 16.8 15.6 14.4 13.2 15.6 247.616.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 22516.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 432.516.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 910.416.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 978.616.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 1483.416.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 1303.916.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 791.416.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 1425.216.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 634.116.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 1534.118.0 16.8 15.6 14.4 13.2 15.6 438.416.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 1609.116.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 583.716.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 241.116.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 1509.616.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 1089

GRADOS DIA NOV./MAR.

16.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 509.916.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 1444.116.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 1313.816.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 735.916.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 1303.916.0 14.8 13.6 12.4 11.2 13.6 1069.5

PROVINCIA

1377.4 O 12 -23 V Albacete338.2 SE 9 -5 V Alicante207.9 OSO 9 -1 V Almería

2127.2 NO 11 -21 IV Ávila767.4 NO 7 -6 V Badajoz527.4 VARIA 9 -4 IV Baleares655.7 S 8 -20 II Barcelona

2048.4 SO 8 -18 II Burgos1003.1 NO 7 -6 V Cáceres227.4 SE 20 -2 IV Cádiz259.1 NE 9 3 V Canarias452.4 NO 3 -8 IV Castellón

1312.6 SO 4 -10 IV Ciudad Real662.7 SO 5 -6 IV Córdoba1828 O 8 -21 III Cuenca939.3 S 5 -11 III Gerona

1041.8 O 4 -13 IV Granada1468.6 O 10 -14 IV Guadalajara913.1 S 17 -12 I Guipúzcoa402.3 SO 1 -6 V Huelva

1350.1 SO 1 -14 III Huesca830.4 SO 5 -8 IV Jaén827.5 SO 18 -9 I La Coruña

2142.6 NO 8 -18 III León1225.7 S 1 -11 III Lérida1404.9 NO 15 -12 II Logroño1770.9 NE 12 -8 II Lugo1404.9 NE 10 -16 IV Madrid247.6 S 7 -4 IV Málaga225 S 7 -1 V Melilla

432.5 SO 1 -5 IV Murcia967.4 SO 18 -8 II Orense

1200.3 NE 1 -11 I Oviedo1781.5 NE 1 -14 II Palencia1534.6 N 8 -16 II Pamplona

891 N 12 -4 I Pontevedra1662.2 O 10 -16 III Salamanca724.1 O 20 -4 I Santander

1366.1 O 9 -17 III Segovia438.4 SO 10 -6 V Sevilla

1977.6 VARIA 15 -16 III Soria625.7 S 5 -7 III Tarragona259.1 N 18 3 V Tenerife

1801.7 SO 1 -14 III Teruel1158 E 5 -9 IV Toledo

GRADOS DIA ANUAL

DIRECCIÓN DEL VIENTO

VELOCIDAD DEL VIENTO [Km/h]

T AMB. MÍNIMA HISTÓRICA [ºC]

ZONA CLIMÁTICA

515.9 O 10 -8 IV Valencia1708.8 SO 10 -16 II Valladolid1599.6 NE 7 -18 I Vitoria819.9 NE 7 -8 I Vizcaya1501 O 11 -14 III Zamora

1150.7 NO 15 -11 IV Zaragoza

TIPOS DE TUBERIAS. Tablas para elección de diametro de tubería en función de la velocidad y caudal transportado

Elección de diametro para tuberías de acero:

Elección de diametro para tuberías de cobre:

10x1 12x1 15x1 18x1 22x1 28x1 35x1 42x1 54x1,2 64x1,5 76,1x1,5

8,0 10,0 13,0 16,0 20,0 26,0 33,0 40,0 51,6 61,0 73,1

0,03 0,04 0,07 0,10 0,16 0,27 0,43 0,63 1,05 1,46 2,10

90 141 239 362 565 956 1.540 2.262 3.764 5.260 7.554

0,03 0,05 0,08 0,13 0,20 0,33 0,53 0,79 1,31 1,83 2,62

113 177 299 452 707 1.195 1.924 2.827 4.705 6.576 9.443

0,04 0,06 0,10 0,15 0,24 0,40 0,64 0,94 1,57 2,19 3,15

136 212 358 543 848 1.434 2.309 3.393 5.646 7.891 11.332

0,04 0,07 0,12 0,18 0,27 0,46 0,75 1,10 1,83 2,56 3,67

158 247 418 633 990 1.672 2.694 3.958 6.587 9.206 13.220

0,05 0,08 0,13 0,20 0,31 0,53 0,86 1,26 2,09 2,92 4,20

181 283 478 724 1.131 1.911 3.079 4.524 7.528 10.521 15.109

0,06 0,09 0,15 0,23 0,35 0,60 0,96 1,41 2,35 3,29 4,72

204 318 538 814 1.272 2.150 3.464 5.089 8.469 11.836 16.997

0,06 0,10 0,17 0,25 0,39 0,66 1,07 1,57 2,61 3,65 5,25

226 353 597 905 1.414 2.389 3.849 5.655 9.410 13.151 18.886

0,07 0,11 0,18 0,28 0,43 0,73 1,18 1,73 2,88 4,02 5,77

249 389 657 995 1.555 2.628 4.234 6.220 10.351 14.466 20.775

0,08 0,12 0,20 0,30 0,47 0,80 1,28 1,88 3,14 4,38 6,30

271 424 717 1.086 1.696 2.867 4.619 6.786 11.292 15.781 22.663

0,08 0,13 0,22 0,33 0,51 0,86 1,39 2,04 3,40 4,75 6,82

294 459 776 1.176 1.838 3.106 5.004 7.351 12.233 17.096 24.552

0,09 0,14 0,23 0,35 0,55 0,93 1,50 2,20 3,66 5,11 7,34

317 495 836 1.267 1.979 3.345 5.388 7.917 13.174 18.412 26.440

0,09 0,15 0,25 0,38 0,59 1,00 1,60 2,36 3,92 5,48 7,87

339 530 896 1.357 2.121 3.584 5.773 8.482 14.115 19.727 28.329

0,10 0,16 0,27 0,40 0,63 1,06 1,71 2,51 4,18 5,84 8,39

362 565 956 1.448 2.262 3.823 6.158 9.048 15.056 21.042 30.217

0,11 0,17 0,28 0,43 0,67 1,13 1,82 2,67 4,44 6,21 8,92

385 601 1.015 1.538 2.403 4.062 6.543 9.613 15.997 22.357 32.106

0,11 0,18 0,30 0,45 0,71 1,19 1,92 2,83 4,71 6,58 9,44

407 636 1.075 1.629 2.545 4.301 6.928 10.179 16.939 23.672 33.995

0,12 0,19 0,32 0,48 0,75 1,26 2,03 2,98 4,97 6,94 9,97

430 672 1.135 1.719 2.686 4.539 7.313 10.744 17.880 24.987 35.883

0,13 0,20 0,33 0,50 0,79 1,33 2,14 3,14 5,23 7,31 10,49

452 707 1.195 1.810 2.827 4.778 7.698 11.310 18.821 26.302 37.772

0,13 0,21 0,35 0,53 0,82 1,39 2,25 3,30 5,49 7,67 11,02

475 742 1.254 1.900 2.969 5.017 8.083 11.875 19.762 27.617 39.660

0,14 0,22 0,37 0,55 0,86 1,46 2,35 3,46 5,75 8,04 11,54

498 778 1.314 1.991 3.110 5.256 8.467 12.441 20.703 28.932 41.549

0,14 0,23 0,38 0,58 0,90 1,53 2,46 3,61 6,01 8,40 12,07

520 813 1.374 2.081 3.252 5.495 8.852 13.006 21.644 30.248 43.438

0,15 0,24 0,40 0,60 0,94 1,59 2,57 3,77 6,27 8,77 12,59

543 848 1.434 2.171 3.393 5.734 9.237 13.572 22.585 31.563 45.326

0,16 0,25 0,41 0,63 0,98 1,66 2,67 3,93 6,53 9,13 13,12

565 884 1.493 2.262 3.534 5.973 9.622 14.137 23.526 32.878 47.215

0,16 0,26 0,43 0,65 1,02 1,73 2,78 4,08 6,80 9,50 13,64

588 919 1.553 2.352 3.676 6.212 10.007 14.703 24.467 34.193 49.103

0,17 0,27 0,45 0,68 1,06 1,79 2,89 4,24 7,06 9,86 14,16

611 954 1.613 2.443 3.817 6.451 10.392 15.268 25.408 35.508 50.992

0,18 0,27 0,46 0,70 1,10 1,86 2,99 4,40 7,32 10,23 14,69

633 990 1.672 2.533 3.958 6.690 10.777 15.834 26.349 36.823 52.881

2,75

2,88

3,00

VE

LO

CID

AD

(m/s

)

TUBERIA: UNE-EN 1.057COBRE

En la linea superior se tienen los caudales en l/sEn la linea inferior se tienen los caudales en l/h

0,50

0,63

0,75

0,88

1,00

1,13

1,25

1,38

1,50

1,63

2,63

1,75

1,88

2,00

2,13

3,38

3,50

2,25

2,38

2,50

3,13

3,25

CAUDALES (l/s y l/h) EN FUNCION DE LA VELOCIDAD (m/s)

DIAMETRO INTERIOR (mm)

10x1 12x1 15x1 18x1 22x1 28x1 35x1 42x1 54x1,2 64x1,5 76,1x1,5

8,0 10,0 13,0 16,0 20,0 26,0 33,0 40,0 51,6 61,0 73,1

0,03 0,04 0,07 0,10 0,16 0,27 0,43 0,63 1,05 1,46 2,10

90 141 239 362 565 956 1.540 2.262 3.764 5.260 7.554

0,03 0,05 0,08 0,13 0,20 0,33 0,53 0,79 1,31 1,83 2,62

113 177 299 452 707 1.195 1.924 2.827 4.705 6.576 9.443

0,04 0,06 0,10 0,15 0,24 0,40 0,64 0,94 1,57 2,19 3,15

136 212 358 543 848 1.434 2.309 3.393 5.646 7.891 11.332

0,04 0,07 0,12 0,18 0,27 0,46 0,75 1,10 1,83 2,56 3,67

158 247 418 633 990 1.672 2.694 3.958 6.587 9.206 13.220

0,05 0,08 0,13 0,20 0,31 0,53 0,86 1,26 2,09 2,92 4,20

181 283 478 724 1.131 1.911 3.079 4.524 7.528 10.521 15.109

0,06 0,09 0,15 0,23 0,35 0,60 0,96 1,41 2,35 3,29 4,72

204 318 538 814 1.272 2.150 3.464 5.089 8.469 11.836 16.997

0,06 0,10 0,17 0,25 0,39 0,66 1,07 1,57 2,61 3,65 5,25

226 353 597 905 1.414 2.389 3.849 5.655 9.410 13.151 18.886

0,07 0,11 0,18 0,28 0,43 0,73 1,18 1,73 2,88 4,02 5,77

249 389 657 995 1.555 2.628 4.234 6.220 10.351 14.466 20.775

0,08 0,12 0,20 0,30 0,47 0,80 1,28 1,88 3,14 4,38 6,30

271 424 717 1.086 1.696 2.867 4.619 6.786 11.292 15.781 22.663

0,08 0,13 0,22 0,33 0,51 0,86 1,39 2,04 3,40 4,75 6,82

294 459 776 1.176 1.838 3.106 5.004 7.351 12.233 17.096 24.552

0,09 0,14 0,23 0,35 0,55 0,93 1,50 2,20 3,66 5,11 7,34

317 495 836 1.267 1.979 3.345 5.388 7.917 13.174 18.412 26.440

0,09 0,15 0,25 0,38 0,59 1,00 1,60 2,36 3,92 5,48 7,87

339 530 896 1.357 2.121 3.584 5.773 8.482 14.115 19.727 28.329

0,10 0,16 0,27 0,40 0,63 1,06 1,71 2,51 4,18 5,84 8,39

362 565 956 1.448 2.262 3.823 6.158 9.048 15.056 21.042 30.217

0,11 0,17 0,28 0,43 0,67 1,13 1,82 2,67 4,44 6,21 8,92

385 601 1.015 1.538 2.403 4.062 6.543 9.613 15.997 22.357 32.106

0,11 0,18 0,30 0,45 0,71 1,19 1,92 2,83 4,71 6,58 9,44

407 636 1.075 1.629 2.545 4.301 6.928 10.179 16.939 23.672 33.995

0,12 0,19 0,32 0,48 0,75 1,26 2,03 2,98 4,97 6,94 9,97

430 672 1.135 1.719 2.686 4.539 7.313 10.744 17.880 24.987 35.883

0,13 0,20 0,33 0,50 0,79 1,33 2,14 3,14 5,23 7,31 10,49

452 707 1.195 1.810 2.827 4.778 7.698 11.310 18.821 26.302 37.772

0,13 0,21 0,35 0,53 0,82 1,39 2,25 3,30 5,49 7,67 11,02

475 742 1.254 1.900 2.969 5.017 8.083 11.875 19.762 27.617 39.660

0,14 0,22 0,37 0,55 0,86 1,46 2,35 3,46 5,75 8,04 11,54

498 778 1.314 1.991 3.110 5.256 8.467 12.441 20.703 28.932 41.549

0,14 0,23 0,38 0,58 0,90 1,53 2,46 3,61 6,01 8,40 12,07

520 813 1.374 2.081 3.252 5.495 8.852 13.006 21.644 30.248 43.438

0,15 0,24 0,40 0,60 0,94 1,59 2,57 3,77 6,27 8,77 12,59

543 848 1.434 2.171 3.393 5.734 9.237 13.572 22.585 31.563 45.326

0,16 0,25 0,41 0,63 0,98 1,66 2,67 3,93 6,53 9,13 13,12

565 884 1.493 2.262 3.534 5.973 9.622 14.137 23.526 32.878 47.215

0,16 0,26 0,43 0,65 1,02 1,73 2,78 4,08 6,80 9,50 13,64

588 919 1.553 2.352 3.676 6.212 10.007 14.703 24.467 34.193 49.103

0,17 0,27 0,45 0,68 1,06 1,79 2,89 4,24 7,06 9,86 14,16

611 954 1.613 2.443 3.817 6.451 10.392 15.268 25.408 35.508 50.992

0,18 0,27 0,46 0,70 1,10 1,86 2,99 4,40 7,32 10,23 14,69

633 990 1.672 2.533 3.958 6.690 10.777 15.834 26.349 36.823 52.881

2,75

2,88

3,00

VE

LO

CID

AD

(m/s

)



0,50

0,63

0,75

0,88

1,00

1,13

1,25

1,38

1,50

1,63

2,63

1,75

1,88

2,00

2,13

3,38

3,50

2,25

2,38

2,50

3,13

3,25



Elección de diametro para tuberías termoplásticas:

10x1 12x1 15x1 18x1 22x1 28x1 35x1 42x1 54x1,2 64x1,5 76,1x1,5

8,0 10,0 13,0 16,0 20,0 26,0 33,0 40,0 51,6 61,0 73,1

0,03 0,04 0,07 0,10 0,16 0,27 0,43 0,63 1,05 1,46 2,10

90 141 239 362 565 956 1.540 2.262 3.764 5.260 7.554

0,03 0,05 0,08 0,13 0,20 0,33 0,53 0,79 1,31 1,83 2,62

113 177 299 452 707 1.195 1.924 2.827 4.705 6.576 9.443

0,04 0,06 0,10 0,15 0,24 0,40 0,64 0,94 1,57 2,19 3,15

136 212 358 543 848 1.434 2.309 3.393 5.646 7.891 11.332

0,04 0,07 0,12 0,18 0,27 0,46 0,75 1,10 1,83 2,56 3,67

158 247 418 633 990 1.672 2.694 3.958 6.587 9.206 13.220

0,05 0,08 0,13 0,20 0,31 0,53 0,86 1,26 2,09 2,92 4,20

181 283 478 724 1.131 1.911 3.079 4.524 7.528 10.521 15.109

0,06 0,09 0,15 0,23 0,35 0,60 0,96 1,41 2,35 3,29 4,72

204 318 538 814 1.272 2.150 3.464 5.089 8.469 11.836 16.997

0,06 0,10 0,17 0,25 0,39 0,66 1,07 1,57 2,61 3,65 5,25

226 353 597 905 1.414 2.389 3.849 5.655 9.410 13.151 18.886

0,07 0,11 0,18 0,28 0,43 0,73 1,18 1,73 2,88 4,02 5,77

249 389 657 995 1.555 2.628 4.234 6.220 10.351 14.466 20.775

0,08 0,12 0,20 0,30 0,47 0,80 1,28 1,88 3,14 4,38 6,30

271 424 717 1.086 1.696 2.867 4.619 6.786 11.292 15.781 22.663

0,08 0,13 0,22 0,33 0,51 0,86 1,39 2,04 3,40 4,75 6,82

294 459 776 1.176 1.838 3.106 5.004 7.351 12.233 17.096 24.552

0,09 0,14 0,23 0,35 0,55 0,93 1,50 2,20 3,66 5,11 7,34

317 495 836 1.267 1.979 3.345 5.388 7.917 13.174 18.412 26.440

0,09 0,15 0,25 0,38 0,59 1,00 1,60 2,36 3,92 5,48 7,87

339 530 896 1.357 2.121 3.584 5.773 8.482 14.115 19.727 28.329

0,10 0,16 0,27 0,40 0,63 1,06 1,71 2,51 4,18 5,84 8,39

362 565 956 1.448 2.262 3.823 6.158 9.048 15.056 21.042 30.217

0,11 0,17 0,28 0,43 0,67 1,13 1,82 2,67 4,44 6,21 8,92

385 601 1.015 1.538 2.403 4.062 6.543 9.613 15.997 22.357 32.106

0,11 0,18 0,30 0,45 0,71 1,19 1,92 2,83 4,71 6,58 9,44

407 636 1.075 1.629 2.545 4.301 6.928 10.179 16.939 23.672 33.995

0,12 0,19 0,32 0,48 0,75 1,26 2,03 2,98 4,97 6,94 9,97

430 672 1.135 1.719 2.686 4.539 7.313 10.744 17.880 24.987 35.883

0,13 0,20 0,33 0,50 0,79 1,33 2,14 3,14 5,23 7,31 10,49

452 707 1.195 1.810 2.827 4.778 7.698 11.310 18.821 26.302 37.772

0,13 0,21 0,35 0,53 0,82 1,39 2,25 3,30 5,49 7,67 11,02

475 742 1.254 1.900 2.969 5.017 8.083 11.875 19.762 27.617 39.660

0,14 0,22 0,37 0,55 0,86 1,46 2,35 3,46 5,75 8,04 11,54

498 778 1.314 1.991 3.110 5.256 8.467 12.441 20.703 28.932 41.549

0,14 0,23 0,38 0,58 0,90 1,53 2,46 3,61 6,01 8,40 12,07

520 813 1.374 2.081 3.252 5.495 8.852 13.006 21.644 30.248 43.438

0,15 0,24 0,40 0,60 0,94 1,59 2,57 3,77 6,27 8,77 12,59

543 848 1.434 2.171 3.393 5.734 9.237 13.572 22.585 31.563 45.326

0,16 0,25 0,41 0,63 0,98 1,66 2,67 3,93 6,53 9,13 13,12

565 884 1.493 2.262 3.534 5.973 9.622 14.137 23.526 32.878 47.215

0,16 0,26 0,43 0,65 1,02 1,73 2,78 4,08 6,80 9,50 13,64

588 919 1.553 2.352 3.676 6.212 10.007 14.703 24.467 34.193 49.103

0,17 0,27 0,45 0,68 1,06 1,79 2,89 4,24 7,06 9,86 14,16

611 954 1.613 2.443 3.817 6.451 10.392 15.268 25.408 35.508 50.992

0,18 0,27 0,46 0,70 1,10 1,86 2,99 4,40 7,32 10,23 14,69

633 990 1.672 2.533 3.958 6.690 10.777 15.834 26.349 36.823 52.881

2,75

2,88

3,00

VE

LO

CID

AD

(m/s

)



0,50

0,63

0,75

0,88

1,00

1,13

1,25

1,38

1,50

1,63

2,63

1,75

1,88

2,00

2,13

3,38

3,50

2,25

2,38

2,50

3,13

3,25



P 12 P 16 P 20 P 25 P 32 P 40 P 50 P 63 P 75 P 90 P 110

8,0 10,6 13,4 16,6 21,4 26,6 33,4 42,0 50,0 60,0 73,4

0,03 0,04 0,07 0,11 0,18 0,28 0,44 0,69 0,98 1,41 2,12

90 159 254 390 647 1.000 1.577 2.494 3.534 5.089 7.617

0,03 0,06 0,09 0,14 0,22 0,35 0,55 0,87 1,23 1,77 2,64

113 199 317 487 809 1.250 1.971 3.117 4.418 6.362 9.521

0,04 0,07 0,11 0,16 0,27 0,42 0,66 1,04 1,47 2,12 3,17

136 238 381 584 971 1.500 2.366 3.741 5.301 7.634 11.425

0,04 0,08 0,12 0,19 0,31 0,49 0,77 1,21 1,72 2,47 3,70

158 278 444 682 1.133 1.751 2.760 4.364 6.185 8.906 13.329

0,05 0,09 0,14 0,22 0,36 0,56 0,88 1,39 1,96 2,83 4,23

181 318 508 779 1.295 2.001 3.154 4.988 7.069 10.179 15.233

0,06 0,10 0,16 0,24 0,40 0,63 0,99 1,56 2,21 3,18 4,76

204 357 571 877 1.457 2.251 3.548 5.611 7.952 11.451 17.137

0,06 0,11 0,18 0,27 0,45 0,69 1,10 1,73 2,45 3,53 5,29

226 397 635 974 1.619 2.501 3.943 6.235 8.836 12.723 19.041

0,07 0,12 0,19 0,30 0,49 0,76 1,20 1,90 2,70 3,89 5,82

249 437 698 1.071 1.780 2.751 4.337 6.858 9.719 13.996 20.945

0,08 0,13 0,21 0,32 0,54 0,83 1,31 2,08 2,95 4,24 6,35

271 477 762 1.169 1.942 3.001 4.731 7.481 10.603 15.268 22.850

0,08 0,14 0,23 0,35 0,58 0,90 1,42 2,25 3,19 4,59 6,88

294 516 825 1.266 2.104 3.251 5.126 8.105 11.486 16.541 24.754

0,09 0,15 0,25 0,38 0,63 0,97 1,53 2,42 3,44 4,95 7,40

317 556 888 1.363 2.266 3.501 5.520 8.728 12.370 17.813 26.658

0,09 0,17 0,26 0,41 0,67 1,04 1,64 2,60 3,68 5,30 7,93

339 596 952 1.461 2.428 3.751 5.914 9.352 13.254 19.085 28.562

0,10 0,18 0,28 0,43 0,72 1,11 1,75 2,77 3,93 5,65 8,46

362 635 1.015 1.558 2.590 4.001 6.308 9.975 14.137 20.358 30.466

0,11 0,19 0,30 0,46 0,76 1,18 1,86 2,94 4,17 6,01 8,99

385 675 1.079 1.656 2.752 4.251 6.703 10.599 15.021 21.630 32.370

0,11 0,20 0,32 0,49 0,81 1,25 1,97 3,12 4,42 6,36 9,52

407 715 1.142 1.753 2.913 4.501 7.097 11.222 15.904 22.902 34.274

0,12 0,21 0,33 0,51 0,85 1,32 2,08 3,29 4,66 6,72 10,05

430 755 1.206 1.850 3.075 4.751 7.491 11.846 16.788 24.175 36.178

0,13 0,22 0,35 0,54 0,90 1,39 2,19 3,46 4,91 7,07 10,58

452 794 1.269 1.948 3.237 5.001 7.885 12.469 17.672 25.447 38.083

0,13 0,23 0,37 0,57 0,94 1,46 2,30 3,64 5,15 7,42 11,11

475 834 1.333 2.045 3.399 5.252 8.280 13.092 18.555 26.719 39.987

0,14 0,24 0,39 0,60 0,99 1,53 2,41 3,81 5,40 7,78 11,64

498 874 1.396 2.143 3.561 5.502 8.674 13.716 19.439 27.992 41.891

0,14 0,25 0,41 0,62 1,03 1,60 2,52 3,98 5,65 8,13 12,17

520 913 1.460 2.240 3.723 5.752 9.068 14.339 20.322 29.264 43.795

0,15 0,26 0,42 0,65 1,08 1,67 2,63 4,16 5,89 8,48 12,69

543 953 1.523 2.337 3.885 6.002 9.463 14.963 21.206 30.536 45.699

0,16 0,28 0,44 0,68 1,12 1,74 2,74 4,33 6,14 8,84 13,22

565 993 1.587 2.435 4.046 6.252 9.857 15.586 22.089 31.809 47.603

0,16 0,29 0,46 0,70 1,17 1,81 2,85 4,50 6,38 9,19 13,75

588 1.032 1.650 2.532 4.208 6.502 10.251 16.210 22.973 33.081 49.507

0,17 0,30 0,48 0,73 1,21 1,88 2,96 4,68 6,63 9,54 14,28

611 1.072 1.713 2.630 4.370 6.752 10.645 16.833 23.857 34.353 51.411

0,18 0,31 0,49 0,76 1,26 1,95 3,07 4,85 6,87 9,90 14,81

633 1.112 1.777 2.727 4.532 7.002 11.040 17.457 24.740 35.626 53.316

2,75

2,88

3,00

VE

LO

CID

AD

(m/s

)

TUBERIA: Serie 2,5TERMOPLASTICOS UNE EN ISO


0,50

0,63

0,75

0,88

1,00

1,13

1,25

1,38

1,50

1,63

2,63

1,75

1,88

2,00

2,13

3,38

3,50

2,25

2,38

2,50

3,13

3,25



P 12 P 16 P 20 P 25 P 32 P 40 P 50 P 63 P 75 P 90 P 110

8,0 10,6 13,4 16,6 21,4 26,6 33,4 42,0 50,0 60,0 73,4

0,03 0,04 0,07 0,11 0,18 0,28 0,44 0,69 0,98 1,41 2,12

90 159 254 390 647 1.000 1.577 2.494 3.534 5.089 7.617

0,03 0,06 0,09 0,14 0,22 0,35 0,55 0,87 1,23 1,77 2,64

113 199 317 487 809 1.250 1.971 3.117 4.418 6.362 9.521

0,04 0,07 0,11 0,16 0,27 0,42 0,66 1,04 1,47 2,12 3,17

136 238 381 584 971 1.500 2.366 3.741 5.301 7.634 11.425

0,04 0,08 0,12 0,19 0,31 0,49 0,77 1,21 1,72 2,47 3,70

158 278 444 682 1.133 1.751 2.760 4.364 6.185 8.906 13.329

0,05 0,09 0,14 0,22 0,36 0,56 0,88 1,39 1,96 2,83 4,23

181 318 508 779 1.295 2.001 3.154 4.988 7.069 10.179 15.233

0,06 0,10 0,16 0,24 0,40 0,63 0,99 1,56 2,21 3,18 4,76

204 357 571 877 1.457 2.251 3.548 5.611 7.952 11.451 17.137

0,06 0,11 0,18 0,27 0,45 0,69 1,10 1,73 2,45 3,53 5,29

226 397 635 974 1.619 2.501 3.943 6.235 8.836 12.723 19.041

0,07 0,12 0,19 0,30 0,49 0,76 1,20 1,90 2,70 3,89 5,82

249 437 698 1.071 1.780 2.751 4.337 6.858 9.719 13.996 20.945

0,08 0,13 0,21 0,32 0,54 0,83 1,31 2,08 2,95 4,24 6,35

271 477 762 1.169 1.942 3.001 4.731 7.481 10.603 15.268 22.850

0,08 0,14 0,23 0,35 0,58 0,90 1,42 2,25 3,19 4,59 6,88

294 516 825 1.266 2.104 3.251 5.126 8.105 11.486 16.541 24.754

0,09 0,15 0,25 0,38 0,63 0,97 1,53 2,42 3,44 4,95 7,40

317 556 888 1.363 2.266 3.501 5.520 8.728 12.370 17.813 26.658

0,09 0,17 0,26 0,41 0,67 1,04 1,64 2,60 3,68 5,30 7,93

339 596 952 1.461 2.428 3.751 5.914 9.352 13.254 19.085 28.562

0,10 0,18 0,28 0,43 0,72 1,11 1,75 2,77 3,93 5,65 8,46

362 635 1.015 1.558 2.590 4.001 6.308 9.975 14.137 20.358 30.466

0,11 0,19 0,30 0,46 0,76 1,18 1,86 2,94 4,17 6,01 8,99

385 675 1.079 1.656 2.752 4.251 6.703 10.599 15.021 21.630 32.370

0,11 0,20 0,32 0,49 0,81 1,25 1,97 3,12 4,42 6,36 9,52

407 715 1.142 1.753 2.913 4.501 7.097 11.222 15.904 22.902 34.274

0,12 0,21 0,33 0,51 0,85 1,32 2,08 3,29 4,66 6,72 10,05

430 755 1.206 1.850 3.075 4.751 7.491 11.846 16.788 24.175 36.178

0,13 0,22 0,35 0,54 0,90 1,39 2,19 3,46 4,91 7,07 10,58

452 794 1.269 1.948 3.237 5.001 7.885 12.469 17.672 25.447 38.083

0,13 0,23 0,37 0,57 0,94 1,46 2,30 3,64 5,15 7,42 11,11

475 834 1.333 2.045 3.399 5.252 8.280 13.092 18.555 26.719 39.987

0,14 0,24 0,39 0,60 0,99 1,53 2,41 3,81 5,40 7,78 11,64

498 874 1.396 2.143 3.561 5.502 8.674 13.716 19.439 27.992 41.891

0,14 0,25 0,41 0,62 1,03 1,60 2,52 3,98 5,65 8,13 12,17

520 913 1.460 2.240 3.723 5.752 9.068 14.339 20.322 29.264 43.795

0,15 0,26 0,42 0,65 1,08 1,67 2,63 4,16 5,89 8,48 12,69

543 953 1.523 2.337 3.885 6.002 9.463 14.963 21.206 30.536 45.699

0,16 0,28 0,44 0,68 1,12 1,74 2,74 4,33 6,14 8,84 13,22

565 993 1.587 2.435 4.046 6.252 9.857 15.586 22.089 31.809 47.603

0,16 0,29 0,46 0,70 1,17 1,81 2,85 4,50 6,38 9,19 13,75

588 1.032 1.650 2.532 4.208 6.502 10.251 16.210 22.973 33.081 49.507

0,17 0,30 0,48 0,73 1,21 1,88 2,96 4,68 6,63 9,54 14,28

611 1.072 1.713 2.630 4.370 6.752 10.645 16.833 23.857 34.353 51.411

0,18 0,31 0,49 0,76 1,26 1,95 3,07 4,85 6,87 9,90 14,81

633 1.112 1.777 2.727 4.532 7.002 11.040 17.457 24.740 35.626 53.316

2,75

2,88

3,00V

EL

OC

IDA

D

(m/s

)


En la linea superior se tienen los caudales en l/s

En la linea inferior se tienen los caudales en l/h

0,50

0,63

0,75

0,88

1,00

1,13

1,25

1,38

1,50

1,63

2,63

1,75

1,88

2,00

2,13

3,38

3,50

2,25

2,38

2,50

3,13

3,25



P 12 P 16 P 20 P 25 P 32 P 40 P 50 P 63 P 75 P 90 P 110

8,8 11,6 14,6 18,2 23,4 29,2 36,4 46,0 54,8 65,6 80,2

0,03 0,05 0,08 0,13 0,22 0,33 0,52 0,83 1,18 1,69 2,53

109 190 301 468 774 1.205 1.873 2.991 4.245 6.084 9.093

0,04 0,07 0,10 0,16 0,27 0,42 0,65 1,04 1,47 2,11 3,16

137 238 377 585 968 1.507 2.341 3.739 5.307 7.605 11.366

0,05 0,08 0,13 0,20 0,32 0,50 0,78 1,25 1,77 2,53 3,79

164 285 452 702 1.161 1.808 2.810 4.487 6.368 9.126 13.640

0,05 0,09 0,15 0,23 0,38 0,59 0,91 1,45 2,06 2,96 4,42

192 333 527 819 1.355 2.109 3.278 5.235 7.430 10.647 15.913

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0,08 0,15 0,23 0,36 0,59 0,92 1,43 2,29 3,24 4,65 6,95

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VE

LO

CID

AD

(m/s

)




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LO

CID

AD

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0,11 0,20 0,32 0,49 0,81 1,27 1,98 3,14 4,44 6,38 9,54

407 717 1.141 1.765 2.911 4.563 7.129 11.292 15.989 22.974 34.353

0,12 0,22 0,34 0,53 0,88 1,37 2,15 3,40 4,81 6,91 10,34

441 776 1.236 1.912 3.154 4.943 7.724 12.233 17.321 24.889 37.216

0,13 0,23 0,37 0,57 0,94 1,48 2,31 3,66 5,18 7,45 11,13

475 836 1.331 2.059 3.397 5.323 8.318 13.174 18.654 26.803 40.079

0,14 0,25 0,40 0,61 1,01 1,58 2,48 3,92 5,55 7,98 11,93

509 896 1.426 2.206 3.639 5.704 8.912 14.115 19.986 28.718 42.942

0,15 0,27 0,42 0,65 1,08 1,69 2,64 4,18 5,92 8,51 12,72

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772 1.373 2.145 3.399 5.491 8.681 13.469 21.483 30.401 43.777 65.302

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0,26 0,45 0,71 1,12 1,82 2,87 4,45 7,10 10,05 14,48 21,59

919 1.634 2.554 4.046 6.537 10.335 16.035 25.575 36.191 52.115 77.741

0,27 0,47 0,74 1,17 1,89 2,99 4,63 7,39 10,46 15,06 22,46

956 1.700 2.656 4.208 6.799 10.748 16.676 26.598 37.639 54.200 80.850

0,28 0,49 0,77 1,21 1,96 3,10 4,81 7,67 10,86 15,63 23,32

993 1.765 2.758 4.370 7.060 11.161 17.318 27.621 39.087 56.285 83.960

0,29 0,51 0,79 1,26 2,03 3,22 4,99 7,96 11,26 16,21 24,19

1.030 1.830 2.860 4.532 7.321 11.575 17.959 28.643 40.534 58.369 87.070

2,75

2,88

3,00

VE

LO

CID

AD

(m/s

)




0,50

0,63

0,75

0,88

1,00

1,13

1,25

1,38

1,50

1,63

2,63

1,75

1,88

2,00

2,13

3,38

3,50

2,25

2,38

2,50

3,13

3,25



P 12 P 16 P 20 P 25 P 32 P 40 P 50 P 63 P 75 P 90 P 110

10,2 13,6 17,0 21,4 27,2 34,2 42,6 53,8 64,0 76,8 93,8

0,04 0,07 0,11 0,18 0,29 0,46 0,71 1,14 1,61 2,32 3,46

147 261 409 647 1.046 1.654 2.566 4.092 5.791 8.338 12.439

0,05 0,09 0,14 0,22 0,36 0,57 0,89 1,42 2,01 2,90 4,32

184 327 511 809 1.307 2.067 3.207 5.115 7.238 10.423 15.548

0,06 0,11 0,17 0,27 0,44 0,69 1,07 1,70 2,41 3,47 5,18

221 392 613 971 1.569 2.480 3.848 6.138 8.686 12.508 18.658

0,07 0,13 0,20 0,31 0,51 0,80 1,25 1,99 2,81 4,05 6,05

257 458 715 1.133 1.830 2.894 4.490 7.161 10.134 14.592 21.767

0,08 0,15 0,23 0,36 0,58 0,92 1,43 2,27 3,22 4,63 6,91

294 523 817 1.295 2.092 3.307 5.131 8.184 11.581 16.677 24.877

0,09 0,16 0,26 0,40 0,65 1,03 1,60 2,56 3,62 5,21 7,77

331 588 919 1.457 2.353 3.720 5.773 9.207 13.029 18.762 27.987

0,10 0,18 0,28 0,45 0,73 1,15 1,78 2,84 4,02 5,79 8,64

368 654 1.021 1.619 2.615 4.134 6.414 10.230 14.476 20.846 31.096

0,11 0,20 0,31 0,49 0,80 1,26 1,96 3,13 4,42 6,37 9,50

404 719 1.124 1.780 2.876 4.547 7.055 11.253 15.924 22.931 34.206

0,12 0,22 0,34 0,54 0,87 1,38 2,14 3,41 4,83 6,95 10,37

441 784 1.226 1.942 3.138 4.961 7.697 12.276 17.372 25.015 37.316

0,13 0,24 0,37 0,58 0,94 1,49 2,32 3,69 5,23 7,53 11,23

478 850 1.328 2.104 3.399 5.374 8.338 13.299 18.819 27.100 40.425

0,14 0,25 0,40 0,63 1,02 1,61 2,49 3,98 5,63 8,11 12,09

515 915 1.430 2.266 3.661 5.787 8.979 14.322 20.267 29.185 43.535

0,15 0,27 0,43 0,67 1,09 1,72 2,67 4,26 6,03 8,69 12,96

552 981 1.532 2.428 3.922 6.201 9.621 15.345 21.715 31.269 46.644

0,16 0,29 0,45 0,72 1,16 1,84 2,85 4,55 6,43 9,26 13,82

588 1.046 1.634 2.590 4.184 6.614 10.262 16.368 23.162 33.354 49.754

0,17 0,31 0,48 0,76 1,23 1,95 3,03 4,83 6,84 9,84 14,68

625 1.111 1.736 2.752 4.445 7.028 10.904 17.391 24.610 35.438 52.864

0,18 0,33 0,51 0,81 1,31 2,07 3,21 5,11 7,24 10,42 15,55

662 1.177 1.839 2.913 4.707 7.441 11.545 18.414 26.058 37.523 55.973

0,19 0,35 0,54 0,85 1,38 2,18 3,39 5,40 7,64 11,00 16,41

699 1.242 1.941 3.075 4.968 7.854 12.186 19.437 27.505 39.608 59.083

0,20 0,36 0,57 0,90 1,45 2,30 3,56 5,68 8,04 11,58 17,28

735 1.307 2.043 3.237 5.230 8.268 12.828 20.460 28.953 41.692 62.193

0,21 0,38 0,60 0,94 1,53 2,41 3,74 5,97 8,44 12,16 18,14

772 1.373 2.145 3.399 5.491 8.681 13.469 21.483 30.401 43.777 65.302

0,22 0,40 0,62 0,99 1,60 2,53 3,92 6,25 8,85 12,74 19,00

809 1.438 2.247 3.561 5.753 9.094 14.111 22.506 31.848 45.862 68.412

0,23 0,42 0,65 1,03 1,67 2,64 4,10 6,54 9,25 13,32 19,87

846 1.504 2.349 3.723 6.014 9.508 14.752 23.529 33.296 47.946 71.522

0,25 0,44 0,68 1,08 1,74 2,76 4,28 6,82 9,65 13,90 20,73

883 1.569 2.451 3.885 6.276 9.921 15.393 24.552 34.744 50.031 74.631

0,26 0,45 0,71 1,12 1,82 2,87 4,45 7,10 10,05 14,48 21,59

919 1.634 2.554 4.046 6.537 10.335 16.035 25.575 36.191 52.115 77.741

0,27 0,47 0,74 1,17 1,89 2,99 4,63 7,39 10,46 15,06 22,46

956 1.700 2.656 4.208 6.799 10.748 16.676 26.598 37.639 54.200 80.850

0,28 0,49 0,77 1,21 1,96 3,10 4,81 7,67 10,86 15,63 23,32

993 1.765 2.758 4.370 7.060 11.161 17.318 27.621 39.087 56.285 83.960

0,29 0,51 0,79 1,26 2,03 3,22 4,99 7,96 11,26 16,21 24,19

1.030 1.830 2.860 4.532 7.321 11.575 17.959 28.643 40.534 58.369 87.070

2,75

2,88

3,00

VE

LO

CID

AD

(m/s

)




0,50

0,63

0,75

0,88

1,00

1,13

1,25

1,38

1,50

1,63

2,63

1,75

1,88

2,00

2,13

3,38

3,50

2,25

2,38

2,50

3,13

3,25




F Exterior ESPESOR F Interior Volumen PESO ESPESOR F Interior Volumen PESO

mm " mm mm mm l/m kg/m mm mm l/m kg/m

DN 6 1/8 10,2 2,0 6,20 0,03 0,40 2,6 5,00 0,02 0,49

DN 8 1/4 13,5 2,3 8,90 0,06 0,64 2,9 7,70 0,05 0,76

DN 10 3/8 17,2 2,3 12,60 0,12 0,85 2,9 11,40 0,10 1,02

DN 15 1/2 21,3 2,6 16,10 0,20 1,20 3,2 14,90 0,17 1,43

DN 20 3/4 26,9 2,6 21,70 0,37 1,56 3,2 20,50 0,33 1,87

DN 25 1 33,7 3,2 27,30 0,59 2,41 4,0 25,70 0,52 2,93

DN 32 1·1/4 42,4 3,2 36,00 1,02 3,09 4,0 34,40 0,93 3,79

DN 40 1·1/2 48,3 3,2 41,90 1,38 3,56 4,0 40,30 1,28 4,37

DN 50 2 60,3 3,6 53,10 2,21 5,03 4,5 51,30 2,07 6,19

DN 65 2·1/2 76,1 3,6 68,90 3,73 6,44 4,5 67,10 3,54 7,95

DN 80 3 88,9 4,0 80,90 5,14 8,38 5,0 78,90 4,89 10,35

DN 100 4 114,3 4,5 105,30 8,71 12,19 5,4 103,50 8,41 14,50

DN 125 5 139,7 5,0 129,70 13,21 16,61 5,4 128,90 13,05 17,89

DN 150 6 165,1 5,0 155,10 18,89 19,74 5,4 154,30 18,70 21,27

F NOMINAL

TUBERIA DE ACERO (UNE EN 10.255)M (SERIE MEDIA) H (SERIE PESADA)NOMINAL y EXTERIOR

10x1 12x1 15x1 18x1 22x1 28x1 35x1 42x1 54x1,2 64x1,5 76,1x1,5

8,0 10,0 13,0 16,0 20,0 26,0 33,0 40,0 51,6 61,0 73,1

0,03 0,04 0,07 0,10 0,16 0,27 0,43 0,63 1,05 1,46 2,10

90 141 239 362 565 956 1.540 2.262 3.764 5.260 7.554

0,03 0,05 0,08 0,13 0,20 0,33 0,53 0,79 1,31 1,83 2,62

113 177 299 452 707 1.195 1.924 2.827 4.705 6.576 9.443

0,04 0,06 0,10 0,15 0,24 0,40 0,64 0,94 1,57 2,19 3,15

136 212 358 543 848 1.434 2.309 3.393 5.646 7.891 11.332

0,04 0,07 0,12 0,18 0,27 0,46 0,75 1,10 1,83 2,56 3,67

158 247 418 633 990 1.672 2.694 3.958 6.587 9.206 13.220

0,05 0,08 0,13 0,20 0,31 0,53 0,86 1,26 2,09 2,92 4,20

181 283 478 724 1.131 1.911 3.079 4.524 7.528 10.521 15.109

0,06 0,09 0,15 0,23 0,35 0,60 0,96 1,41 2,35 3,29 4,72

204 318 538 814 1.272 2.150 3.464 5.089 8.469 11.836 16.997

0,06 0,10 0,17 0,25 0,39 0,66 1,07 1,57 2,61 3,65 5,25

226 353 597 905 1.414 2.389 3.849 5.655 9.410 13.151 18.886

0,07 0,11 0,18 0,28 0,43 0,73 1,18 1,73 2,88 4,02 5,77

249 389 657 995 1.555 2.628 4.234 6.220 10.351 14.466 20.775

0,08 0,12 0,20 0,30 0,47 0,80 1,28 1,88 3,14 4,38 6,30

271 424 717 1.086 1.696 2.867 4.619 6.786 11.292 15.781 22.663

0,08 0,13 0,22 0,33 0,51 0,86 1,39 2,04 3,40 4,75 6,82

294 459 776 1.176 1.838 3.106 5.004 7.351 12.233 17.096 24.552

0,09 0,14 0,23 0,35 0,55 0,93 1,50 2,20 3,66 5,11 7,34

317 495 836 1.267 1.979 3.345 5.388 7.917 13.174 18.412 26.440

0,09 0,15 0,25 0,38 0,59 1,00 1,60 2,36 3,92 5,48 7,87

339 530 896 1.357 2.121 3.584 5.773 8.482 14.115 19.727 28.329

0,10 0,16 0,27 0,40 0,63 1,06 1,71 2,51 4,18 5,84 8,39

362 565 956 1.448 2.262 3.823 6.158 9.048 15.056 21.042 30.217

0,11 0,17 0,28 0,43 0,67 1,13 1,82 2,67 4,44 6,21 8,92

385 601 1.015 1.538 2.403 4.062 6.543 9.613 15.997 22.357 32.106

0,11 0,18 0,30 0,45 0,71 1,19 1,92 2,83 4,71 6,58 9,44

407 636 1.075 1.629 2.545 4.301 6.928 10.179 16.939 23.672 33.995

0,12 0,19 0,32 0,48 0,75 1,26 2,03 2,98 4,97 6,94 9,97

430 672 1.135 1.719 2.686 4.539 7.313 10.744 17.880 24.987 35.883

0,13 0,20 0,33 0,50 0,79 1,33 2,14 3,14 5,23 7,31 10,49

452 707 1.195 1.810 2.827 4.778 7.698 11.310 18.821 26.302 37.772

0,13 0,21 0,35 0,53 0,82 1,39 2,25 3,30 5,49 7,67 11,02

475 742 1.254 1.900 2.969 5.017 8.083 11.875 19.762 27.617 39.660

0,14 0,22 0,37 0,55 0,86 1,46 2,35 3,46 5,75 8,04 11,54

498 778 1.314 1.991 3.110 5.256 8.467 12.441 20.703 28.932 41.549

0,14 0,23 0,38 0,58 0,90 1,53 2,46 3,61 6,01 8,40 12,07

520 813 1.374 2.081 3.252 5.495 8.852 13.006 21.644 30.248 43.438

0,15 0,24 0,40 0,60 0,94 1,59 2,57 3,77 6,27 8,77 12,59

543 848 1.434 2.171 3.393 5.734 9.237 13.572 22.585 31.563 45.326

0,16 0,25 0,41 0,63 0,98 1,66 2,67 3,93 6,53 9,13 13,12

565 884 1.493 2.262 3.534 5.973 9.622 14.137 23.526 32.878 47.215

0,16 0,26 0,43 0,65 1,02 1,73 2,78 4,08 6,80 9,50 13,64

588 919 1.553 2.352 3.676 6.212 10.007 14.703 24.467 34.193 49.103

0,17 0,27 0,45 0,68 1,06 1,79 2,89 4,24 7,06 9,86 14,16

611 954 1.613 2.443 3.817 6.451 10.392 15.268 25.408 35.508 50.992

0,18 0,27 0,46 0,70 1,10 1,86 2,99 4,40 7,32 10,23 14,69

633 990 1.672 2.533 3.958 6.690 10.777 15.834 26.349 36.823 52.881

2,75

2,88

3,00

VE

LO

CID

AD

(m/s

)



0,50

0,63

0,75

0,88

1,00

1,13

1,25

1,38

1,50

1,63

2,63

1,75

1,88

2,00

2,13

3,38

3,50

2,25

2,38

2,50

3,13

3,25



D. EXT. ESPESOR DE PARED NOMINAL (mm)(mm) 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,5 2,0 2,5 3,0

6 5 4,8 4,4 48 7 6,8 6,4 6

10 9 8,8 8,6 8,4 812 11 10,8 10,6 10,4 1014 12,6 12,4 1215 14 13,6 13,4 13 12,6 1216 14,4 14 13,618 16,8 16,4 16 15,6 1522 20,8 20,4 20,2 20 19,8 19,6 1925 23 22,6 2228 26,8 26,4 26,2 26 25,6 2535 33,6 33,4 33 32,8 32,6 32 3140 38 37,842 40,4 40 39,6 39 3854 52,4 52,2 52 51,6 51 5064 61 60 59

66,7 64,7 64,3 63,7 62,7 61,770 66 65

76,1 73,7 73,1 72,1 71,180 78 76

88,9 84,9 83,9 82,9108 105,6 105 104 103 102133 130 129 127159 156 155 153219 213267 261

EN NEGRILLA: DIMENSIONES EUROPEAS RECOMENDADAS.

NORMAL: OTRAS DIMENSIONES EUROPEAS.

TUBERIAS NORMALIZADAS DE COBRE SEGUN UNE-EN 1.057

10x1 12x1 15x1 18x1 22x1 28x1 35x1 42x1 54x1,2 64x1,5 76,1x1,5

8,0 10,0 13,0 16,0 20,0 26,0 33,0 40,0 51,6 61,0 73,1

0,03 0,04 0,07 0,10 0,16 0,27 0,43 0,63 1,05 1,46 2,10

90 141 239 362 565 956 1.540 2.262 3.764 5.260 7.554

0,03 0,05 0,08 0,13 0,20 0,33 0,53 0,79 1,31 1,83 2,62

113 177 299 452 707 1.195 1.924 2.827 4.705 6.576 9.443

0,04 0,06 0,10 0,15 0,24 0,40 0,64 0,94 1,57 2,19 3,15

136 212 358 543 848 1.434 2.309 3.393 5.646 7.891 11.332

0,04 0,07 0,12 0,18 0,27 0,46 0,75 1,10 1,83 2,56 3,67

158 247 418 633 990 1.672 2.694 3.958 6.587 9.206 13.220

0,05 0,08 0,13 0,20 0,31 0,53 0,86 1,26 2,09 2,92 4,20

181 283 478 724 1.131 1.911 3.079 4.524 7.528 10.521 15.109

0,06 0,09 0,15 0,23 0,35 0,60 0,96 1,41 2,35 3,29 4,72

204 318 538 814 1.272 2.150 3.464 5.089 8.469 11.836 16.997

0,06 0,10 0,17 0,25 0,39 0,66 1,07 1,57 2,61 3,65 5,25

226 353 597 905 1.414 2.389 3.849 5.655 9.410 13.151 18.886

0,07 0,11 0,18 0,28 0,43 0,73 1,18 1,73 2,88 4,02 5,77

249 389 657 995 1.555 2.628 4.234 6.220 10.351 14.466 20.775

0,08 0,12 0,20 0,30 0,47 0,80 1,28 1,88 3,14 4,38 6,30

271 424 717 1.086 1.696 2.867 4.619 6.786 11.292 15.781 22.663

0,08 0,13 0,22 0,33 0,51 0,86 1,39 2,04 3,40 4,75 6,82

294 459 776 1.176 1.838 3.106 5.004 7.351 12.233 17.096 24.552

0,09 0,14 0,23 0,35 0,55 0,93 1,50 2,20 3,66 5,11 7,34

317 495 836 1.267 1.979 3.345 5.388 7.917 13.174 18.412 26.440

0,09 0,15 0,25 0,38 0,59 1,00 1,60 2,36 3,92 5,48 7,87

339 530 896 1.357 2.121 3.584 5.773 8.482 14.115 19.727 28.329

0,10 0,16 0,27 0,40 0,63 1,06 1,71 2,51 4,18 5,84 8,39

362 565 956 1.448 2.262 3.823 6.158 9.048 15.056 21.042 30.217

0,11 0,17 0,28 0,43 0,67 1,13 1,82 2,67 4,44 6,21 8,92

385 601 1.015 1.538 2.403 4.062 6.543 9.613 15.997 22.357 32.106

0,11 0,18 0,30 0,45 0,71 1,19 1,92 2,83 4,71 6,58 9,44

407 636 1.075 1.629 2.545 4.301 6.928 10.179 16.939 23.672 33.995

0,12 0,19 0,32 0,48 0,75 1,26 2,03 2,98 4,97 6,94 9,97

430 672 1.135 1.719 2.686 4.539 7.313 10.744 17.880 24.987 35.883

0,13 0,20 0,33 0,50 0,79 1,33 2,14 3,14 5,23 7,31 10,49

452 707 1.195 1.810 2.827 4.778 7.698 11.310 18.821 26.302 37.772

0,13 0,21 0,35 0,53 0,82 1,39 2,25 3,30 5,49 7,67 11,02

475 742 1.254 1.900 2.969 5.017 8.083 11.875 19.762 27.617 39.660

0,14 0,22 0,37 0,55 0,86 1,46 2,35 3,46 5,75 8,04 11,54

498 778 1.314 1.991 3.110 5.256 8.467 12.441 20.703 28.932 41.549

0,14 0,23 0,38 0,58 0,90 1,53 2,46 3,61 6,01 8,40 12,07

520 813 1.374 2.081 3.252 5.495 8.852 13.006 21.644 30.248 43.438

0,15 0,24 0,40 0,60 0,94 1,59 2,57 3,77 6,27 8,77 12,59

543 848 1.434 2.171 3.393 5.734 9.237 13.572 22.585 31.563 45.326

0,16 0,25 0,41 0,63 0,98 1,66 2,67 3,93 6,53 9,13 13,12

565 884 1.493 2.262 3.534 5.973 9.622 14.137 23.526 32.878 47.215

0,16 0,26 0,43 0,65 1,02 1,73 2,78 4,08 6,80 9,50 13,64

588 919 1.553 2.352 3.676 6.212 10.007 14.703 24.467 34.193 49.103

0,17 0,27 0,45 0,68 1,06 1,79 2,89 4,24 7,06 9,86 14,16

611 954 1.613 2.443 3.817 6.451 10.392 15.268 25.408 35.508 50.992

0,18 0,27 0,46 0,70 1,10 1,86 2,99 4,40 7,32 10,23 14,69

633 990 1.672 2.533 3.958 6.690 10.777 15.834 26.349 36.823 52.881

2,75

2,88

3,00

VE

LO

CID

AD

(m/s

)



0,50

0,63

0,75

0,88

1,00

1,13

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1,50

1,63

2,63

1,75

1,88

2,00

2,13

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3,50

2,25

2,38

2,50

3,13

3,25




6 5 4,8 4,4 48 7 6,8 6,4 6

10 9 8,8 8,6 8,4 812 11 10,8 10,6 10,4 1014 12,6 12,4 1215 14 13,6 13,4 13 12,6 1216 14,4 14 13,618 16,8 16,4 16 15,6 1522 20,8 20,4 20,2 20 19,8 19,6 1925 23 22,6 2228 26,8 26,4 26,2 26 25,6 2535 33,6 33,4 33 32,8 32,6 32 3140 38 37,842 40,4 40 39,6 39 3854 52,4 52,2 52 51,6 51 5064 61 60 59

66,7 64,7 64,3 63,7 62,7 61,770 66 65

76,1 73,7 73,1 72,1 71,180 78 76

88,9 84,9 83,9 82,9108 105,6 105 104 103 102133 130 129 127159 156 155 153219 213267 261




10x1 12x1 15x1 18x1 22x1 28x1 35x1 42x1 54x1,2 64x1,5 76,1x1,5

8,0 10,0 13,0 16,0 20,0 26,0 33,0 40,0 51,6 61,0 73,1

0,03 0,04 0,07 0,10 0,16 0,27 0,43 0,63 1,05 1,46 2,10

90 141 239 362 565 956 1.540 2.262 3.764 5.260 7.554

0,03 0,05 0,08 0,13 0,20 0,33 0,53 0,79 1,31 1,83 2,62

113 177 299 452 707 1.195 1.924 2.827 4.705 6.576 9.443

0,04 0,06 0,10 0,15 0,24 0,40 0,64 0,94 1,57 2,19 3,15

136 212 358 543 848 1.434 2.309 3.393 5.646 7.891 11.332

0,04 0,07 0,12 0,18 0,27 0,46 0,75 1,10 1,83 2,56 3,67

158 247 418 633 990 1.672 2.694 3.958 6.587 9.206 13.220

0,05 0,08 0,13 0,20 0,31 0,53 0,86 1,26 2,09 2,92 4,20

181 283 478 724 1.131 1.911 3.079 4.524 7.528 10.521 15.109

0,06 0,09 0,15 0,23 0,35 0,60 0,96 1,41 2,35 3,29 4,72

204 318 538 814 1.272 2.150 3.464 5.089 8.469 11.836 16.997

0,06 0,10 0,17 0,25 0,39 0,66 1,07 1,57 2,61 3,65 5,25

226 353 597 905 1.414 2.389 3.849 5.655 9.410 13.151 18.886

0,07 0,11 0,18 0,28 0,43 0,73 1,18 1,73 2,88 4,02 5,77

249 389 657 995 1.555 2.628 4.234 6.220 10.351 14.466 20.775

0,08 0,12 0,20 0,30 0,47 0,80 1,28 1,88 3,14 4,38 6,30

271 424 717 1.086 1.696 2.867 4.619 6.786 11.292 15.781 22.663

0,08 0,13 0,22 0,33 0,51 0,86 1,39 2,04 3,40 4,75 6,82

294 459 776 1.176 1.838 3.106 5.004 7.351 12.233 17.096 24.552

0,09 0,14 0,23 0,35 0,55 0,93 1,50 2,20 3,66 5,11 7,34

317 495 836 1.267 1.979 3.345 5.388 7.917 13.174 18.412 26.440

0,09 0,15 0,25 0,38 0,59 1,00 1,60 2,36 3,92 5,48 7,87

339 530 896 1.357 2.121 3.584 5.773 8.482 14.115 19.727 28.329

0,10 0,16 0,27 0,40 0,63 1,06 1,71 2,51 4,18 5,84 8,39

362 565 956 1.448 2.262 3.823 6.158 9.048 15.056 21.042 30.217

0,11 0,17 0,28 0,43 0,67 1,13 1,82 2,67 4,44 6,21 8,92

385 601 1.015 1.538 2.403 4.062 6.543 9.613 15.997 22.357 32.106

0,11 0,18 0,30 0,45 0,71 1,19 1,92 2,83 4,71 6,58 9,44

407 636 1.075 1.629 2.545 4.301 6.928 10.179 16.939 23.672 33.995

0,12 0,19 0,32 0,48 0,75 1,26 2,03 2,98 4,97 6,94 9,97

430 672 1.135 1.719 2.686 4.539 7.313 10.744 17.880 24.987 35.883

0,13 0,20 0,33 0,50 0,79 1,33 2,14 3,14 5,23 7,31 10,49

452 707 1.195 1.810 2.827 4.778 7.698 11.310 18.821 26.302 37.772

0,13 0,21 0,35 0,53 0,82 1,39 2,25 3,30 5,49 7,67 11,02

475 742 1.254 1.900 2.969 5.017 8.083 11.875 19.762 27.617 39.660

0,14 0,22 0,37 0,55 0,86 1,46 2,35 3,46 5,75 8,04 11,54

498 778 1.314 1.991 3.110 5.256 8.467 12.441 20.703 28.932 41.549

0,14 0,23 0,38 0,58 0,90 1,53 2,46 3,61 6,01 8,40 12,07

520 813 1.374 2.081 3.252 5.495 8.852 13.006 21.644 30.248 43.438

0,15 0,24 0,40 0,60 0,94 1,59 2,57 3,77 6,27 8,77 12,59

543 848 1.434 2.171 3.393 5.734 9.237 13.572 22.585 31.563 45.326

0,16 0,25 0,41 0,63 0,98 1,66 2,67 3,93 6,53 9,13 13,12

565 884 1.493 2.262 3.534 5.973 9.622 14.137 23.526 32.878 47.215

0,16 0,26 0,43 0,65 1,02 1,73 2,78 4,08 6,80 9,50 13,64

588 919 1.553 2.352 3.676 6.212 10.007 14.703 24.467 34.193 49.103

0,17 0,27 0,45 0,68 1,06 1,79 2,89 4,24 7,06 9,86 14,16

611 954 1.613 2.443 3.817 6.451 10.392 15.268 25.408 35.508 50.992

0,18 0,27 0,46 0,70 1,10 1,86 2,99 4,40 7,32 10,23 14,69

633 990 1.672 2.533 3.958 6.690 10.777 15.834 26.349 36.823 52.881

2,75

2,88

3,00

VE

LO

CID

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)



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2,00

2,13

3,38

3,50

2,25

2,38

2,50

3,13

3,25



ESPESOR TEORICO (mm) y DIAMETRO INTERIOR (mm)DE TUBERIAS TERMOPLASTICAS SEGÚN LA SERIE

mm espesor F int espesor F int espesor F int espesor F int

12 2,4 7,2 2,0 8,0 1,6 8,8 1,3 9,316 3,2 9,6 2,7 10,7 2,2 11,7 1,8 12,420 4,0 12,0 3,3 13,3 2,7 14,6 2,2 15,625 5,0 15,0 4,2 16,7 3,4 18,2 2,8 19,432 6,4 19,2 5,3 21,3 4,3 23,4 3,6 24,940 8,0 24,0 6,7 26,7 5,4 29,2 4,4 31,150 10,0 30,0 8,3 33,3 6,8 36,5 5,6 38,963 12,6 37,8 10,5 42,0 8,5 46,0 7,0 49,075 15,0 45,0 12,5 50,0 10,1 54,7 8,3 58,390 18,0 54,0 15,0 60,0 12,2 65,7 10,0 70,0110 22,0 66,0 18,3 73,3 14,9 80,3 12,2 85,6125 25,0 75,0 20,8 83,3 16,9 91,2 13,9 97,2140 28,0 84,0 23,3 93,3 18,9 102,2 15,6 108,9160 32,0 96,0 26,7 106,7 21,6 116,8 17,8 124,4

F ExteriorSERIESERIE

2 2,5 3,2 4SERIE SERIE



12 2,4 7,2 2,0 8,0 1,6 8,8 1,3 9,316 3,2 9,6 2,7 10,7 2,2 11,7 1,8 12,420 4,0 12,0 3,3 13,3 2,7 14,6 2,2 15,625 5,0 15,0 4,2 16,7 3,4 18,2 2,8 19,432 6,4 19,2 5,3 21,3 4,3 23,4 3,6 24,940 8,0 24,0 6,7 26,7 5,4 29,2 4,4 31,150 10,0 30,0 8,3 33,3 6,8 36,5 5,6 38,963 12,6 37,8 10,5 42,0 8,5 46,0 7,0 49,075 15,0 45,0 12,5 50,0 10,1 54,7 8,3 58,390 18,0 54,0 15,0 60,0 12,2 65,7 10,0 70,0110 22,0 66,0 18,3 73,3 14,9 80,3 12,2 85,6125 25,0 75,0 20,8 83,3 16,9 91,2 13,9 97,2140 28,0 84,0 23,3 93,3 18,9 102,2 15,6 108,9160 32,0 96,0 26,7 106,7 21,6 116,8 17,8 124,4




12 1,1 9,8 0,9 10,2 0,7 10,6 0,6 10,916 1,5 13,1 1,2 13,6 0,9 14,1 0,8 14,520 1,8 16,4 1,5 17,1 1,2 17,6 1,0 18,125 2,3 20,5 1,8 21,3 1,5 22,1 1,2 22,632 2,9 26,2 2,4 27,3 1,9 28,2 1,5 29,040 3,6 32,7 2,9 34,1 2,4 35,3 1,9 36,250 4,5 40,9 3,7 42,6 2,9 44,1 2,4 45,263 5,7 51,5 4,6 53,7 3,7 55,6 3,0 57,075 6,8 61,4 5,5 64,0 4,4 66,2 3,6 67,990 8,2 73,6 6,6 76,8 5,3 79,4 4,3 81,4110 10,0 90,0 8,1 93,8 6,5 97,1 5,2 99,5125 11,4 102,3 9,2 106,6 7,4 110,3 6,0 113,1140 12,7 114,5 10,3 119,4 8,2 123,5 6,7 126,7160 14,5 130,9 11,8 136,5 9,4 141,2 7,6 144,8

F ExteriorSERIE

108SERIE SERIE SERIE6,35


F Exterior ESPESOR F Interior Volumen PESO ESPESOR F Interior Volumen PESO

mm " mm mm mm l/m kg/m mm mm l/m kg/m

DN 6 1/8 10,2 2,0 6,20 0,03 0,40 2,6 5,00 0,02 0,49

DN 8 1/4 13,5 2,3 8,90 0,06 0,64 2,9 7,70 0,05 0,76

DN 10 3/8 17,2 2,3 12,60 0,12 0,85 2,9 11,40 0,10 1,02

DN 15 1/2 21,3 2,6 16,10 0,20 1,20 3,2 14,90 0,17 1,43

DN 20 3/4 26,9 2,6 21,70 0,37 1,56 3,2 20,50 0,33 1,87

DN 25 1 33,7 3,2 27,30 0,59 2,41 4,0 25,70 0,52 2,93

DN 32 1·1/4 42,4 3,2 36,00 1,02 3,09 4,0 34,40 0,93 3,79

DN 40 1·1/2 48,3 3,2 41,90 1,38 3,56 4,0 40,30 1,28 4,37

DN 50 2 60,3 3,6 53,10 2,21 5,03 4,5 51,30 2,07 6,19

DN 65 2·1/2 76,1 3,6 68,90 3,73 6,44 4,5 67,10 3,54 7,95

DN 80 3 88,9 4,0 80,90 5,14 8,38 5,0 78,90 4,89 10,35

DN 100 4 114,3 4,5 105,30 8,71 12,19 5,4 103,50 8,41 14,50

DN 125 5 139,7 5,0 129,70 13,21 16,61 5,4 128,90 13,05 17,89

DN 150 6 165,1 5,0 155,10 18,89 19,74 5,4 154,30 18,70 21,27

F NOMINAL

TUBERIA DE ACERO (UNE EN 10.255)M (SERIE MEDIA) H (SERIE PESADA)NOMINAL y EXTERIOR


6 5 4,8 4,4 48 7 6,8 6,4 6

10 9 8,8 8,6 8,4 812 11 10,8 10,6 10,4 1014 12,6 12,4 1215 14 13,6 13,4 13 12,6 1216 14,4 14 13,618 16,8 16,4 16 15,6 1522 20,8 20,4 20,2 20 19,8 19,6 1925 23 22,6 2228 26,8 26,4 26,2 26 25,6 2535 33,6 33,4 33 32,8 32,6 32 3140 38 37,842 40,4 40 39,6 39 3854 52,4 52,2 52 51,6 51 5064 61 60 59

66,7 64,7 64,3 63,7 62,7 61,770 66 65

76,1 73,7 73,1 72,1 71,180 78 76

88,9 84,9 83,9 82,9108 105,6 105 104 103 102133 130 129 127159 156 155 153219 213267 261





6 5 4,8 4,4 48 7 6,8 6,4 6

10 9 8,8 8,6 8,4 812 11 10,8 10,6 10,4 1014 12,6 12,4 1215 14 13,6 13,4 13 12,6 1216 14,4 14 13,618 16,8 16,4 16 15,6 1522 20,8 20,4 20,2 20 19,8 19,6 1925 23 22,6 2228 26,8 26,4 26,2 26 25,6 2535 33,6 33,4 33 32,8 32,6 32 3140 38 37,842 40,4 40 39,6 39 3854 52,4 52,2 52 51,6 51 5064 61 60 59

66,7 64,7 64,3 63,7 62,7 61,770 66 65

76,1 73,7 73,1 72,1 71,180 78 76

88,9 84,9 83,9 82,9108 105,6 105 104 103 102133 130 129 127159 156 155 153219 213267 261






12 2,4 7,2 2,0 8,0 1,6 8,8 1,3 9,316 3,2 9,6 2,7 10,7 2,2 11,7 1,8 12,420 4,0 12,0 3,3 13,3 2,7 14,6 2,2 15,625 5,0 15,0 4,2 16,7 3,4 18,2 2,8 19,432 6,4 19,2 5,3 21,3 4,3 23,4 3,6 24,940 8,0 24,0 6,7 26,7 5,4 29,2 4,4 31,150 10,0 30,0 8,3 33,3 6,8 36,5 5,6 38,963 12,6 37,8 10,5 42,0 8,5 46,0 7,0 49,075 15,0 45,0 12,5 50,0 10,1 54,7 8,3 58,390 18,0 54,0 15,0 60,0 12,2 65,7 10,0 70,0

110 22,0 66,0 18,3 73,3 14,9 80,3 12,2 85,6125 25,0 75,0 20,8 83,3 16,9 91,2 13,9 97,2140 28,0 84,0 23,3 93,3 18,9 102,2 15,6 108,9160 32,0 96,0 26,7 106,7 21,6 116,8 17,8 124,4



PP = polipropilenoPE = polietilenoPB = polibutilenoPVC-C = policloruro de vinilo cloradoPVC = policloruro de vinilo no plastificadoPE-X = polietileno reticulado



12 2,4 7,2 2,0 8,0 1,6 8,8 1,3 9,316 3,2 9,6 2,7 10,7 2,2 11,7 1,8 12,420 4,0 12,0 3,3 13,3 2,7 14,6 2,2 15,625 5,0 15,0 4,2 16,7 3,4 18,2 2,8 19,432 6,4 19,2 5,3 21,3 4,3 23,4 3,6 24,940 8,0 24,0 6,7 26,7 5,4 29,2 4,4 31,150 10,0 30,0 8,3 33,3 6,8 36,5 5,6 38,963 12,6 37,8 10,5 42,0 8,5 46,0 7,0 49,075 15,0 45,0 12,5 50,0 10,1 54,7 8,3 58,390 18,0 54,0 15,0 60,0 12,2 65,7 10,0 70,0

110 22,0 66,0 18,3 73,3 14,9 80,3 12,2 85,6125 25,0 75,0 20,8 83,3 16,9 91,2 13,9 97,2140 28,0 84,0 23,3 93,3 18,9 102,2 15,6 108,9160 32,0 96,0 26,7 106,7 21,6 116,8 17,8 124,4




12 1,1 9,8 0,9 10,2 0,7 10,6 0,6 10,916 1,5 13,1 1,2 13,6 0,9 14,1 0,8 14,520 1,8 16,4 1,5 17,1 1,2 17,6 1,0 18,125 2,3 20,5 1,8 21,3 1,5 22,1 1,2 22,632 2,9 26,2 2,4 27,3 1,9 28,2 1,5 29,040 3,6 32,7 2,9 34,1 2,4 35,3 1,9 36,250 4,5 40,9 3,7 42,6 2,9 44,1 2,4 45,263 5,7 51,5 4,6 53,7 3,7 55,6 3,0 57,075 6,8 61,4 5,5 64,0 4,4 66,2 3,6 67,990 8,2 73,6 6,6 76,8 5,3 79,4 4,3 81,4

110 10,0 90,0 8,1 93,8 6,5 97,1 5,2 99,5125 11,4 102,3 9,2 106,6 7,4 110,3 6,0 113,1140 12,7 114,5 10,3 119,4 8,2 123,5 6,7 126,7160 14,5 130,9 11,8 136,5 9,4 141,2 7,6 144,8

F ExteriorSERIE

108SERIE SERIE SERIE6,35

Equivalencias de unidades:

Equivalencias en presiones:

1 ud --> son Atm bar kg/cm2 Pa m.c.a. mm.c.a.1 Atm 1 1.01325 1.0333 101337 10.333 103331 bar 0.98692 1 1.01978 100011 10.1979 101971 kg/cm2 1.0333 0.98059 1 98071 10 0.011 Pa 101337 0.00000999 0.00001019 1 0.000101966 0.1019661 m.c.a. 10.333 10 0.1 9807.12 1 10001 mm.c.a. 10333 10 100 9.80712 0.001 11 kPa 101.337 0.00999 0.01019 1000 0.101966 101.9661 Mpa 0.10132 9.99 10.19 1000000 101.966 101966

Equivalencias en caudales:

\ l/s m3/s m3/h l/hl/s 1 1/1000 3.6 3600m3/s 1/1000 1 3600 3.6m3/h 3.6 3600 1 1000l/h 3600 3.6 1000 1

Equivalencias en energía:

Calorias Joules1 4.184

Joules1 3600000

1 860420.65

Ej: 500 w = 500 x 0,86 = 430 kcal/h1 860.42065 Ej: 430 kcal/h = 430 / 0,86 = 500 w

En irradiancia se cumple que 1 W/m2 = 3,6 kJ/m2

Kilowatt-hour

Kilowatt-hour

Calories (Th)

Kilowatt-hour

Kilocalories (Th)

kPa MPa101.337 0.101337100.011 0.100011

98.071 0.0980710.001 0.000001

9.80712 0.0098070.009807 0.0000098

1 0.0011000 1

etf005 instalacion acs solar termica 170614

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