estudio de suelos e.t. nueva puerto madryn · - granulometría por vía seca - sales solubles -...

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A

A

B

B

C C B Revisión de parámetros de diseño de los pilotes 15-10-04 R.T R.T. E.R. L.E. A Reformulación de los criterios de fundación 08-10-04 R.T R.T. E.R. L.E. E.O. EMISIÓN ORIGINAL 27-08-04 R.T R.T. E.R. L.E. REV. DESCRIPCION FECHA PROYECTO EJECUTO REVISO VERIFICO LISTA DE REVISIONES

D

Supervisión

D

COMITÉ DE EJECUCIÓN AMPLIACIÓN INTERCONEXIÓN MEM-MEMSP

E

INTEGRACIÓN ELECTRICA SUR ARGENTINA S.A. INTERCONEXIÓN CHOELE CHOEL – PUERTO MADRYN

E NOMBRE Y FIRMA FECHA

PROYECTO ROBERTO TERZARIOL 27-08-04

EJECUTO ROBERTO TERZARIOL 27-08-04

REVISO EMILIO REDOLFI

27-08-04

F VERIFICO LEOPOLDO ELIES

F DISCO:

ARCHIVO ISO E

Dim en mm

LINEA 500Kv CHOELE CHOEL – PUERTO MADRYN

ESTUDIO DE SUELOS

E.T. NUEVA PUERTO MADRYN INFORME TÉCNICO

INTE 028Rev 0

ANTECEDENTES HOJAS

84 ESCALA

S/E FORM A4 E-PY-5-00-C-IF-001 REV.

B

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INGENIEROS CONSULTORES

Córdoba, 15 de octubre de 2004.

OBRA: Estación Transformadora 500 kV Nueva Puerto Madryn CLIENTE: INTESAR SA UBICACIÓN: Puerto Madryn – Provincia de Chubut.

INFORME TÉCNICO A. Consideraciones Generales A.1. Objeto del Estudio: El presente estudio tiene por finalidad reconocer las propiedades físicas y mecánicas del terreno en donde se construirá la obra de referencia, a fin de determinar la probable cota y tipo de fundación de pórticos, equipos y edificios de la citada obra. Los pórticos son estructuras metálicas de cuatro patas con cargas de arrancamiento de 83,0 toneladas y 105,0 toneladas de compresión. Además se deben fundar equipos y construcciones livianas. A.2. Ubicación del terreno: El mismo se encuentra ubicado al oeste de la actual Estación Transformadora, sobre Ruta Nacional Nº3, en los suburbios de la ciudad de Puerto Madryn en la provincia de Chubut. Se adjunta al presente un croquis de ubicación en donde se señalan los trabajos realizados. A.3. Antecedentes estudiados: Se tuvo en cuenta el estudio de suelo realizado por ARRT para la Ampliación de la Estación Transformadora de 330 kV, y los estudios de suelos realizados por INGEO SA para Agua y Energía en el año 1989. B. Desarrollo del estudio B.1. Trabajos realizados en campaña: Sondeos mecánicos: A efectos de reconocer el perfil geotécnico, y extraer muestras alteradas, se realizaron quince (15) perforaciones a barreno y lechada bentonítica, de 18,0 metros de profundidad. En el croquis de ubicación se las designa como sondeos S1 a S15. En estos sondeos se ejecutaron ensayos de penetración

1 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev.B.


standard (SPT) con sacamuestras tipo Terzaghi, cada metro y en coincidencia con cambios de estratos. Calicatas: Se realizaron cuatro (4) calicatas con maquina retroexcavadora, las que han sido designadas como C1, C2, C3 y C4. B.2. Trabajos realizados en laboratorio: Sobre las muestras extraídas se realizaron los siguientes ensayos y determi-naciones:

- Humedad natural - Límites de consistencia - Granulometría por vía seca - Sales solubles - Contenidos de sulfatos y cloruros - pH

Los valores obtenidos se indican en las planillas correspondientes (Ver Anexo A). B.3. Trabajos de Gabinete: Se han realizado planillas y gráficos de los ensayos de Laboratorio, se han evaluado sus resultados, y se han estudiado los posibles sistemas de fundación de las construcciones con el objeto de formular las recomendaciones de este Informe. C. Descripción y propiedades mecánicas de los estratos Para una mejor compresión de los perfiles detectados en las perforaciones realizadas, se subdivide el perfil en tres horizontes característicos: Horizonte superior granular (Entre 1,00 y 3,00 metros de espesor) Desde la superficie actual del terreno y hasta una profundidad variable entre -1,00 y -3,00 metros se encuentra un manto de arenas limosas con grava subredondeada y rodados con distinto grado de cementación. Horizonte intermedio de arcillas limo arenosas de consistencia media (Entre 6,00 y 9,00 metros de espesor) Se trata de arcillas o limos arenosos con distinto grado de plasticidad, con coloración entre marrón rojiza a marrón verdosa. Dentro de la Clasificación Unificada corresponden a suelos CL o MH. Estos mantos presentan diferente grado de consistencia, con un valor promedio en el número de golpes del SPT igual a 15. Estas arcillas plásticas son susceptibles de expandir frente a incrementos del contenido de humedad.

2 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev.B.


Horizonte inferior de limos arenosos o arenas limosas Por debajo del horizonte anterior y hasta el total de la profundidad investigada, (-18,0 metros), se desarrolla un horizonte de limos areno-arcillosos de color castaño, con lentes de arcilla arenosa de color pardo verdoso. El número de golpes promedio de estos mantos es superior a 20. D. Expansividad de los suelos D.1. Consideraciones generales Antes de entrar a los aspectos concretos del estudio realizado, es conveniente precisar algunos aspectos que servirán para una mejor compresión del problema. En base a los antecedentes estudiados y a los análisis de los ensayos de laboratorio realizados existen evidencias ciertas sobre la existencia de arcillas expansivas en la zona. Por tal motivo la investigación se focalizó en la detección de estas propiedades particulares y en su cuantificación. Puede afirmarse que todos los suelos arcillosos experimentan variaciones de volumen según el grado de humedad, en función de la tensión capilar y la presión efectiva. Estas variaciones serán más importantes cuanto mayor sea la proporción de partículas de tamaño inferior a 2 micras, y también cuanta más activa sea la componente mineralógica de esta fracción (montmorillonita, atapulgita, etc). Las variaciones de humedad modifican tanto la presión capilar como la actividad del mineral constituyente de las arcillas. En general, estas variaciones dependen del clima, y de las variaciones que el equilibrio entre la humedad del suelo y la del ambiente, induzcan en la estructura a construir. Existen varias fuentes que producen variaciones de humedad, y por ende cambios en el equilibrio del sistema. Por ejemplo, infiltración del agua de lluvia por deficiente drenaje superficial, pérdidas en cañerías, pozos absorbentes, o el aumento del nivel freático, u otras acciones de la naturaleza. La metodología que debe utilizarse para dar una solución a las fundaciones en arcillas expansivas debe incluir las siguientes fases: a. Identificación del problema y estimación de las propiedades de expansión. b. Estimación de los cambios previsibles de humedad y del espesor de la capa

activa. c. Estimación de las magnitudes de las movimientos. d. Comparar los movimientos estimados y los admisibles de la estructura. e. Adopción de una solución y su diseño.

3 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev.B.


D.2. Identificación del problema El primer paso, es la observación. En zonas pobladas, el reconocimiento de las construcciones existentes, de sus grietas, presentes y reparadas, bastan para establecer si hay o no problema. En general, hay que observar con especial cuidado los elementos que están cimentados superficialmente (tapias, pisos, etc). Esta última observación nos dará indicación que puede o no existir el problema. Sin embargo, con este nivel de estudio no se conocerá la magnitud del problema. También la observación del suelo en las calicatas puede indicar la presencia de agrietamiento columnar o un cuarteo en terrones. En sitios donde no existan construcciones, si se detectan estos signos, habrá que recurrir a toma de muestras y ensayos de laboratorio. En esta fase del estudio con-viene realizar procedimientos sencillos, para tomar un gran número de datos, ya que desde el punto de vista de la expansividad, la heterogeneidad es enorme. En general estos estudios preliminares se limitan a determinar el contenido de humedad, el peso unitario seco, y los límites de consistencia (límite líquido, límite plástico y límite de contracción). D.3. Identificación y clasificación del grado de expansividad No existe ningún ensayo de identificación que nos permita asegurar que un suelo arcilloso va a producir o no daños por expansión. Es necesario comparar varias metodologías. Diferentes investigadores han propuesto para evaluar el potencial de expansión que tienen ciertas arcillas. A continuación enumeraremos algunos de las metodologías más utilizadas actualmente: Holtz y Gibbs (1954) califican el grado de expansividad en función del

Índice de plasticidad (Ip):

Índice de plasticidad 0-15 10-35 20-55 >55 Potencial de hinchamiento Leve Medio Alto Muy alto

El solapamiento permite recordar que sólo es un índice, y por lo tanto no es suficiente como para llegar a una conclusión definitiva.

Otro criterio, también debido a Holtz y Gibbs (1954), se estable en base al

límite de retracción: Índice de retracción >12 10-12 <10 Peligro de hinchamiento Bajo Medio Alto

4 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev.B.


Este criterio se usa muy poco, en parte por haberse comprobado que las diferentes normas que existían para su determinación dan resultados muy diferentes.

Con los datos del análisis granulométrico por sedimentación pueden

seguirse dos criterios. El primero se basa en el porcentaje de partículas inferiores a 1 micra: % inferior a 0,001mm <15 13-23 20-30 >28 Peligro de hinchamiento Bajo Medio Alto Muy alto

El otro criterio es el propuesto por Seed et al (1962), a través del concepto de "Actividad":

( )102% −<=

micrasIpActividad

Este criterio se expresa utilizando la Fig.1.

Figura 1: Potencial de hinchamiento en función de la actividad de las arcillas (Seed et al, 1962).

También existen otros medios indirectos para determinar la potencialidad a la expansión de los suelos, consistentes en inundar muestras alteradas y recompactadas, y medir el hinchamiento o la presión de expansión. Uno de

5 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev.B.


esos ensayos es el Método de Lambe del cual se obtiene un Índice denominado PVC (Potencial Volumen Change) que permite evaluar el peligro al hinchamiento del suelo. Otro de estos métodos, es medir el hinchamiento siguiendo las normas del ensayo C.B.R. Ambos métodos tienen el inconveniente que para su realización se destruye la estructura del suelo (muestra alterada) y sólo permiten evaluar en forma indirecta y cualitativa la potencialidad de hinchamiento.

Los ensayos edométricos realizados sobre muestras inalteradas de suelos permiten medir directamente los hinchamientos del suelo cuando estos se inundan. En la actualidad se pueden realizar ensayos de libre expansión, ensayos a volumen constante, o ensayos de expansión bajo carga. A partir de ellos es posible determinar algunos parámetros que no solamente se utilizan para clasificar a los suelos. sino que sobretodo se usan para calcular o estimar los hinchamientos que se producirán en el terreno bajo las condiciones particulares que se están analizando. A partir de estos ensayos varios investigadores (Jonson y Snethen (1979), Vijayvergiya, y Ghazzaly (1973); y O’Neill, M. W. and Ghazzaly (1977) han propuesto algunas ecuaciones que permiten clasificar los suelos en función del hinchamiento libre.

En general, como resumen puede decirse que mediante la observación apoyada en ensayos (todos ellos sencillos y rápidos), suele llegarse a establecer si el problema existe o no, y hacer una clasificación cualitativa de la peligrosidad de los mantos de arcillas. D.4. Análisis de la susceptibilidad a la expansión de los estratos arcillosos de la

E.T. En el caso concreto de la Nueva Estación Transformadora se utilizarán los siguientes métodos de identificación y clasificación: • Método de Holtz y Gibbs (1954) en función del Índice de Plasticidad (Ip):

Para ello se han dibujado para cada una de las perforaciones y calicatas perfiles de expansividad en donde se ha graficado el Índice de Plasticidad en función de la profundidad (Ver Anexo B), y la clasificación correspondiente según este método. Se puede observar que la gran mayoría de las arcillas plásticas o limos arcillosos pueden clasificanse como de media a alta expansividad. Esta clasificación permite ubicar dos horizontes arcillosos con susceptibilidad a la de expansión. Un primer horizonte ubicado por debajo de una profundidad aproximada de -2,50 metros, con espesores comprendidos entre 1,0 y 3,0 metros con alto potencial de expansión, y un segundo estrato de limos arcillosos de mayor espesor (3,0 a 5,0 metros) con medio potencial de expansión, ubicado por debajo del primero.

• Método aconsejado por el Manual EM 1100-1-1904 – Cap. 5 de la U.S. Army Corps of Engineers (1990): En este caso se propone la ecuación sugerida por O’Neill y Ghazzaly (1977), para calcular el hinchamiento libre:

6 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev.B.


0.27,0.131,027,2 wwS Lf −+= (1)

donde: Sf = Expansión libre [%]

wL = Límite Líquido [%] w = Humedad Natural [%]

Conjuntamente a los perfiles de expansividad siguiendo el criterio de Holtz & Gibbs (en función del Índice de Plasticidad), se han graficado los perfiles de expansividad en relación al hinchamiento libre. Puede observarse una buena correlación entre ambos criterios. Según esta clasificación, el manto superior de arcillas plásticas arroja porcentajes de libre hinchamiento de entre 2,0 y 8,0 %. En tanto, para los limos arcillosos inferiores los porcentajes de libre expansión son menores y varían entre el 0,0 y el 4,0 %, aproximadamente. Ambas metodologías no tienen en cuenta la presión de tapada del suelo, o sea, la presión a la que están sometidos los suelos en el terreno. Es por ello que el Manual EM 1100-1-1904 recomienda utilizar la ecuación propuesta por Gogoll (1970), para determinar el hinchamiento porcentual final:

[ ]ffSS σ.72,01. −= (2) donde:

S = Hinchamiento final σf = Presión de tapada en kg/cm2 o en tsf

Esta ecuación es más realista, que la ecuación 1, pues tiene en cuenta las tres variables que intervienen en la magnitud de los hinchamientos: la potencialidad a la expansión a través del límite líquido, el incremento de humedad (humedad natural) y la presión que se ejerce sobre el suelo. Los perfiles de expansividad resultantes indican que solamente el primer estrato de arcillas plásticas superficiales tiene posibilidad de expandir, con un porcentaje de hinchamiento promedio de aproximadamente 2,0 %. Los estratos inferiores, independientemente de la potencialidad a la expansión que poseen, no pueden expandir pues, tanto el contenido de humedad como la presión actuante, tienen valores suficientemente altos, para minimizar ese riesgo.

• Método basado en ensayos edométricos realizado por INGEO SA (1989) en las mismas arcillas y limos de la E.T.: En el año 1989, se realizó el estudio de suelos para una E.T. de 500 – 300 kV a construir en adyacencias de la existente E.T. Puerto Madryn. En dicho estudio, se ejecutó un importante

7 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev.B.


número de ensayos edométricos (45) sobre muestras inalteradas para los diferentes tipos de suelos encontrados. Las muestras fueron inundadas a diferentes niveles de tensiones, y se obtuvieron los hinchamientos correspondientes. En base a estos ensayos se construyó una matriz con las tres variables independientes (humedad, límite líquido y presión actuante) y otra con los resultados de los ensayos (hinchamientos). Con estas dos matrices se realizó una regresión lineal múltiple, y se obtuvo la siguiente ecuación:

fLwwS σ27,319,0.31,0 −+−=

La correlación obtenida resulta bastante aceptable, teniendo en cuenta la sencillez de la formulación, que supone una variación lineal. Posiblemente esta pueda mejorarse pero escapa al objeto de este informe. En este punto debe tenerse en cuenta que además de las tres variables utilizadas, en el fenómeno de expansión intervienen otros factores como la heterogeneidad de los suelos, la granulometría, mineralogía, naturaleza y cantidad de los agentes cementantes, etc, que la formulación no tiene en cuenta. Los hinchamientos obtenidos de esta manera, se corresponden aceptablemente con los obtenidos por la ecuación 2 propuesta por el Manual de U.S. Army Coorp. Engineers Estos valores también han sido graficados en conjunto con los otros dos métodos en cada una de las perforaciones realizadas.

-10,00

-5,00

0,00

5,00

10,00

15,00

20,00

-5 0 5 10 15 20

Hinchamientos medidos [%]

Hin

cham

ient

os e

stim

ados

[%]

Fig.2.:Correlación entre hinchamientos medidos en ensayos edométricos y los

hinchamientos estimados, utilizando una correlación lineal múltiple.

8 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev.B.


En base a los resultados obtenidos de las observaciones de campo, de los medios indirectos para evaluar el potencial de expansión, pueden sacarse las siguientes conclusiones: En el manto de arcillas plásticas ubicadas a una profundidad promedio de

3,00 metros, pueden producirse hinchamientos por expansión, si se modifica el contenido de humedad, debido al clima o a procesos exógenos (pérdida de cañerías, ascenso del nivel freático, etc).

Estos hinchamientos serán inferiores a un 4,0%. En los mantos de limos arcillosos ubicados por debajo de los estratos

arcillosos, no se producirán procesos de expansión por humedecimiento, dado que estos suelos tiene contenidos de humedad y presión suficientemente altos como para que este fenómeno no se produzca.

D.5. Estimación de los cambios previsibles de humedad y/o del espesor de la capa activa

En este punto, conviene precisar que se entiende por "profundidad activa" del suelo desnudo. Se la define como la profundidad en la cual se producen cambios en los contenidos de humedad debidos a los procesos de desecación y humectación producidos por el clima. Esta profundidad es variable en las distintos lugares del mundo, así por ejemplo, en Sudáfrica puede alcanzar entre 3,0 a 4,0 metros y en Andalucía escasamente un metro de espesor. En el caso de que los movimientos estacionales sean la causa principal de defectos, puede decirse que la determinación de la profundidad activa es uno de los datos más importantes para el proyecto de la cimentación. En el caso concreto de la E.T., el clima de la región no presenta los procesos marcados por una estación lluviosa y una estación seca con procesos importantes de evapotranspiración. Además, el manto de arcillas se encuentra protegido por un estrato de arenas finas limosas con gravas y calcáreos, que minimizan este proceso. Por lo tanto esta fuente de cambio en el contenido de humedad debe descartase. Esto está corroborado por el estudio realizado para analizar los daños ocurridos en la actual E.T. de 300 kV, en donde se descarta como fuente de humedecimiento, al clima y al desarrollo de una “capa activa”. Dicho informe indica que las causas más probables que generaron procesos de expansión de los mantos arcillosos superficiales, se debieron a pérdidas importantes en la cañería de alimentación de agua potable y/o a que durante el proceso constructivo se pusieron al descubierto los mantos arcillosos, lo que permitió que estos estratos sufrieran procesos de desecación o acumulación de agua en las excavaciones realizadas para construir las fundaciones. También este informe descarta un proceso de ascenso del nivel freático regional, y atribuye la presencia de agua, en algunos sectores de la E.T., originada por la

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pérdida de la cañería de alimentación de agua potable, que se manifiesta en forma de capas freáticas colgadas. A modo de conclusión parcial, puede señalarse que los únicos procesos que pueden generar un incremento en los contenidos de humedad en los mantos arcillosos son de carácter exógeno, como por ejemplo, pérdida de agua en las cañerías enterradas (de alimentación, cloacales, pluviales), acumulación de aguas pluviales, etc. Estos elementos deben diseñarse con un criterio de mantenimiento periódico, y sistemas de alarma o seguimiento muy estrictos. D.6. Consideraciones generales acerca de fundaciones en suelos expansivos Las soluciones constructivas que se utilizan para fundar estructuras sobre suelos susceptibles a la expansión/contracción pueden clasificarse en tres grupos, según sobre que aspecto se actúe: a) Cuando la actuación se realiza sobre las fundaciones, las soluciones más

comunes son las siguientes: Palafito (pilotes, pilotines). Esta solución contempla atravesar la zona

“activa” y apoyar las fundaciones sobre suelos estables. Estructura rígida o semirrígida. En estos casos se calculan las

fundaciones con una tensión de contacto lo suficientemente alta como para que no se produzcan fenómenos de hinchamiento.

Plateas. En estos casos se calculan las losas teniendo en cuenta los fenómenos de expansión y contracción.

b) Cuando la actuación se realiza sobre el terreno, las soluciones más comunes son las siguientes: Sustitución del suelo susceptible por otro suelo no expansivo. Estabilización de suelo expansivo. En general se trata de

estabilizaciones de tipo fisicoquímico, que inhiban la potencialidad de expansión.

c) Cuando la actuación consiste en impedir que se produzca el fenómeno, las soluciones más comunes son: Aislamiento del suelo susceptible a procesos de hinchamiento o

expansión, de modo que los procesos climáticos o los agentes externos no modifiquen los contenidos de humedad en el espesor de la capa activa.

Aislamiento de las fuentes de ingreso de agua al terreno. En este caso se realiza el diseño de las construcciones de modo de impedir el acceso del agua al subsuelo, y que cuando se produzcan estas pérdidas existan sistemas de alarma temprana que adviertan sobre el inconveniente. En estos casos es habitual preparar manuales de mantenimiento de las construcciones.

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D.7. Criterios en el diseño de las fundaciones de las diferentes estructuras de la E.T. teniendo en cuenta la expansividad de los suelos Las únicas fuentes de humedecimiento que pueden afectar a los mantos de arcillas susceptibles a expandir, son exógenas, tales como la acumulación de aguas de lluvia por un inadecuado diseño de drenaje superficial, pérdidas de cañerías enterradas. Si estos elementos están adecuadamente aislados, de modo que no se introduzca agua en el terreno, no se producirán hinchamientos por humedecimiento o al menos su probabilidad será mínima. Si a pesar de ello se supone que estas arcillas se humedecen, es conveniente hacer el siguiente análisis: En los perfiles de expansión presentados en el Anexo B, se observa una gran

heterogeneidad, tanto en planta como en profundidad. En algunos sitios los índices determinados para estimar los hinchamientos

porcentuales arrojan valores superiores al 2,0% (Sondeos S1, S2, S3, S4, S7, S8, S9, S12 y S13) y en otros indican porcentajes muy bajos en donde prácticamente no se producirán hinchamientos incluso si se produjeran humedecimientos (S5, S6, S10, S11, S14 y S15). Los espesores de suelos que eventualmente pueden expandir son diferentes,

pero en ningún caso superan los 4,00 metros, y una media de 2,30 metros. La profundidad del techo de los mantos expansivos varía entre los -2,00 en los

Sondeos 1 y 2, y los -5,20 metros en el Sondeo 11. En tanto, la profundidad del piso de los mantos expansivos, solamente en los

Sondeos 5 y 11 se supera la profundidad de -6,50 metros. Cabe acotar que en estos casos se trata de mantos con un bajo porcentaje de expansión (0,33 % y 0,56%, respectivamente).

En la Tabla 1 se presenta un resumen de los perfiles de expansividad, y en la Fig.3 se representa el techo y del piso del estrato, y sus valores medios. Para el diseño de las fundaciones se considera conveniente asumir las siguientes hipótesis:

Tabla 1: Resumen de los perfiles de expansividad del Anexo B.

Sondeo Profundidad

del techo [m]

Profundidad del piso

[m]

Espesor

[m]

Expansión según

U.S.Army [%]

Expansión según INGEO

[%]

Estructura

1 2,30 5,00 2,70 1,55 3,31 Reactor 2 2,00 4,00 2,00 1,64 4,36 Pórtico 3 2,00 5,00 3,00 1,26 3,34 Pórtico 4 2,30 6,00 3,70 1,50 3,04 Pórtico 5 5,60 7,50 1,90 0,33 0,00 Kiosco

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6 3,50 4,70 1,20 0,00 0,00 Kiosco 7 4,00 6,50 2,50 0,87 4,54 Kiosco 8 3,50 6,50 3,00 0,73 2,95 Edificio 9 2,50 3,50 1,00 2,09 3,50 Cabina 10 2,00 6,00 4,00 0,47 0,00 Depósito 11 5,20 7,00 1,80 0,56 0,00 Kiosco 12 3,50 4,50 1,00 3,37 7,10 Pórtico 13 2,10 5,00 2,90 1,04 2,20 Pórtico 14 3,50 6,50 3,00 0,97 0,60 Pórtico 15 4,50 5,50 1,00 0,00 0,00 Reactor

Promedio 3,23 5,55 2,31 1,09 2,33

0,00

1,002,00

3,004,00

5,006,00

7,008,00

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

Sondeos

Prof

undi

dad

[m]

Fig. 3: Techo y piso del espesor del manto potencialmente expansivo

Profundidad del techo del manto susceptible a expandir: -3,00 metros Profundidad del piso del manto susceptible a expandir: -6,50 metros Espesor medio del manto potencialmente expansivo: 3,50 metros Espesor del suelo que puede sufrir un incremento de humedad: 2,00 metros. Tensión última friccional: 10 t/m2

Según estas hipótesis el espesor de suelos en los que se va a generar fricción por expansión (HE) es igual a la suma de la profundidad a la que se encuentra el manto expansivo (DE) más el espesor del suelo que puede sufrir incrementos de humedad (DW):

HE = DE + DW = 3,00 m + 2,00 m = 5,00 m

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Al espesor comprendido entre los -5,00 metros y -6,50 metros se lo considerará como neutro, en el sentido que no va a expandir porque no se va a humedecer, y no colabora en la resistencia del arrancamiento o a la compresión. En función de ello, se proponen tres alternativas de fundación, dependiendo de las características de las cargas:

1. Fundación de pórticos: Estos elementos están sometidos a cargas de compresión y tracción de 110 y 85 toneladas respectivamente. Se recomienda utilizar pilotes excavados y hormigonados in situ con o sin ensanche en la base, que sobrepasen los estratos potencialmente expansivos (-6,50 metros). En este caso, se deberá verificar la tracción que generará la posible fricción negativa provocada por humedecimiento del manto expansivo (HE = 5,00 metros). En la verificación de las armaduras esta carga no debe sumarse a la acción de las cargas externas de tracción. Se debe verificar con la mayor de las dos cargas.

2. Fundación de reactores y transformadores: En estos casos, el criterio de diseño se basa en transmitir una tensión de contacto en las fundaciones (zapatas aisladas o corridas) lo suficientemente alta para evitar los hinchamientos. Para lo cual, las fundaciones deben transmitir una tensión de trabajo aproximada de 30,0 t/m2. En caso de cargas transitorias esta tensión se puede aumentar en 1,7 veces.

3. Fundaciones de equipos, aisladores, kioscos, edificios, etc: Se recomienda utilizar pilotes excavados y hormigonados in situ con o sin ensanche en la base, que sobrepasen una profundidad de -6,50 metros. Pueden plantearse dos alternativas, una primera considerar la fuerza de tracción generada por la expansión de la arcilla y compensarla con el fuste y el ensanchamiento del pilote embebido en un suelo estable. En este caso, la fuerza de tracción por fricción negativa es igual a: Qf.exp = π . HE . cu . d = 3,14 . 5,0 m . 10,0 t/m2. d = 157,0 t/m . d [m] donde, d = Diámetro del pilote La otra alternativa consiste en aislar la zona en donde se desarrolla la fricción por expansión (HE = 5,00metros) mediante la colocación de un caño (PVC, PRFV, acero) pintado externamente con una capa de 5,0 mm de pintura bituminosa. Esto genera una disminución de la fricción pilote suelo. La resistencia friccional medida en pilotes hincados pintados con esta pintura dieron valores aproximados a 1,0 t/m2. En la Fig.4 se presenta un esquema del método constructivo. En este caso, la fuerza de tracción por fricción negativas es igual a: Qf.exp = π . HE . fu . d = 3,14 . 5,0 m . 1,0 t/m2. d = 16,0 t/m . d [m]

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ArcillaPotencialmente

Gravas con limos

ArcillaEstable

-3.00

-6.50

-8.00

Excavación del pilote1º Etapa

Colocación del2º Etapa

Colocación de3º Etapa

Hormigonado4º Etapa

caño pintado armadurascon bitumen

Expansiva

-5.00

Espesor del suelo que puede humedecerse

Zona Neutra

Caño de PVC

DE

HW

HE

Figura 4: Método Constructivo

En cualquiera alternativa los esfuerzos debidos a la expansión de las arcillas, son últimos, y deben compararse con las resistencias últimas de los estratos estables inferiores. Como resultado de esa comparación puede aceptarse un coeficiente de seguridad superior a 2,0.

E. Conclusiones En el caso de las fundaciones con acciones de arrancamiento (pórticos) podrán emplearse pilotes excavados y hormigonados in situ con ensanche en la base a una profundidad de -14,00 metros, dentro del manto de limos arcillosos compactos. Para el diseño de los pilotes se puede asignar una tensión admisible por la punta igual a 30,0 t/m2, y una tensión admisible friccional por el fuste (entre -6,50 y -14,00 metros) igual a 2,50 t/m2.

14 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev.B.


Para calcular la fricción por expansión, se considera una fricción última en el fuste igual a 10,0 t/m2, entre la superficie del terreno y una profundidad de -5,00 metros. En el caso de las fundaciones de los reactores y transformadores, podrán emplearse fundaciones superficiales de hormigón armado (zapatas aisladas, vinculadas o plateas), utilizando una tensión admisible de 30,0 t/m2. Esta presión de trabajo es lo suficientemente elevada como para evitar el hinchamiento de las arcillas. Para las fundaciones de las restantes estructuras con cargas pequeñas (edificios, equipos, etc), podrán emplearse pilotes excavados y hormigonados in situ con o sin ensanche en la base a una profundidad de -8,00 metros, dentro del manto de limos arcillosos compactos. En este tipo de estructuras, para aislar la zona en donde se desarrolla la fricción negativa (HE = 5,00metros) se colocará un caño (PVC, PRFV, acero) pintado externamente con una capa de 5,0 mm de pintura bituminosa. Para calcular la fricción negativa, se considera una fricción última en el fuste igual a 1,0 t/m2, entre la superficie del terreno y una profundidad de -5,00 metros (HE ). Independientemente de estos criterios de diseño que contemplan un posible humedecimiento de 2,00 metros, se deberán tomar precauciones apropiadas para evitar el humedecimiento las arcillas ubicadas por debajo de los -3,00 metros. Estas acciones estarán dirigidas a evitar las infiltraciones de agua en el subsuelo, para lo cual durante la construcción y la operación de la E.T., deberán diseñarse instalaciones adecuadas que impidan el ingreso de agua superficial o proveniente de cañerías enterradas en el subsuelo. F. Ensayos químicos Para establecer la agresividad al hormigón se utilizó la Planilla correspondiente al punto 9 “Tipificación de la agresividad” indicada en el Anexo VIII del Pliego Sección VIII h) “ET Nº 05 Fundaciones”, y la CIRSOC 201. Sondeo Prof.

[m] Ion

Sulfato [%]

Ion Cloruro

[%]

pH Según ET Nº 5

Según CIRSOC

2,55 – 3,00 0,298 0,127 7,5 Leve Ataque fuerte S1 7,55 – 8,00 0,378 0,112 7,5 Leve Ataque fuerte

S2 1,55 – 2,00 0,235 0,097 7,5 Leve Ataque fuerte 1,55 – 2,00 0,225 0,094 7,5 Leve Ataque fuerte S5

7,55 – 8,00 0,305 0,135 7,5 Leve Ataque fuerte S8 2,55 –3,00 0,322 0,118 7,5 Leve Ataque fuerte

2,55 – 3,00 0,378 0,144 7,5 Leve Ataque fuerte S11 7,55 – 8,00 0,277 0,100 7,2 Leve Ataque fuerte

15 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev.B.


G. Ensayos de Resistividad Para medir la resistividad se utilizó el método Wenner. En el Anexo C se presentan los valores obtenidos. Se adjunta un croquis de ubicación de los puntos de medición y un gráfico de los valores de los ensayos donde se indica el promedio que se debe tomar para el dimensionamiento de la puesta a tierra. H. Recomendaciones H.1. Fundación de las torres de los pórticos: Podrán ser utilizados como elementos de fundación pilotes excavados y hormigonados in situ. El dimensionado de los mismos se realizará adoptando los siguientes parámetros: Para acciones externas:

Profundidad

[m]

Estrato Resistencia friccional admisible

[t/m²]

Presión admisible por la

punta [t/m²]

-0,00 a -14,00 Arenas limosas y arcillas arenosas 2,50

Por a -14,00 Limos areno arcillosos de color pardo verdoso compacto

compactas

--- 30,0

En la tabla siguiente se indican tanto los parámetros para calcular las acciones como las reacciones necesarias para verificar la fricción negativa en estado último:

Profundidad

[m]

Estrato Fricción negativa

entre fuste y suelo [t/m²]

Resistencia friccional

última cU

[t/m²]

-0,0 a -5,00 Arenas limosas y arcillas expansivas

10,0

-6,50 a14,00 Limos arcillosos compactos no expansivos

---- 10,0

En caso de utilizar ensanches la capacidad última al arrancamiento se calcula considerando la fórmula de Meyerhof y Adams para suelos cohesivos: QU = π . B . HR . cu

16 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev.B.


Donde B = Diámetro del ensanche HR = Longitud entre la cota de fundación y -6,50 m. En lo que respecta al empotramiento lateral para resistir esfuerzos horizontales, puede adoptarse un coeficiente de reacción lateral que responda a la siguiente ecuación:

Kh= 280.(L/D).(Z/L)0.1 [t/m3] Donde: Z = Profundidad (m), D = Diámetro del pilote (m), L = Longitud del pilote (m). H.2. Fundación de reactores y transformadores: Podrán ser utilizados como elementos de fundación zapatas aisladas o vinculadas, o plateas. El dimensionado de las mismas se realizará adoptando los siguientes parámetros:

Profundidad

[m]

Estrato Módulo de balasto vertical [t/m3]

Presión admisible

[t/m²]

-0,80 a -2,00 Arenas limosas medianamente compactas

5.000,0 30,0

H.3. Fundación de edificios y equipos: Podrán ser utilizados como elementos de fundación pilotes excavados y hormigonados in situ, encamisados los primeros 5,0 metros con un caño pintado con pintura bituminosa. El dimensionado de los mismos se realizará adoptando los siguientes parámetros: Para acciones externas:

Profundidad

[m]

Estrato Resistencia friccional admisible

[t/m²]

Presión admisible por la

punta [t/m²]

0,0 a -5,0 Zona con el caño pintado 0,00

-5,0 a –8,0 Limos areno arcillosos compactos 2,50

a -8,00 Limos areno arcillosos compactos --- 30,0

17 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev.B.


En la tabla siguiente se indican tanto los parámetros para calcular las acciones como las reacciones necesarias para verificar la fricción negativa en estado último: Para verificar la fricción negativa

Profundidad

[m]

Estrato Fricción negativa

entre fuste y suelo [t/m²]

Resistencia friccional

última cU

[t/m²]

-0,0 a -5,00 Arenas limosas y arcillas expansivas (sin caño)

10,0

-0,0 a -5,00 Con caño pintado con bitumen

1,0

-6,50 a 8,00 Limos arcillosos compactos no expansivos

---- 10,0

En caso de utilizar ensanches la capacidad última al arrancamiento se calcula considerando la fórmula de Meyerhof y Adams para suelos cohesivos: QU = π . B . HR . cu Donde B = Diámetro del ensanche HR = Longitud entre la cota de fundación y -6,50 m. En lo que respecta al empotramiento lateral para resistir esfuerzos horizontales, puede adoptarse un coeficiente de reacción lateral que responda a la siguiente ecuación:

Kh= 280.(L/D).(Z/L)0.1 [t/m3] Donde: Z = Profundidad (m), D = Diámetro del pilote (m), L = Longitud del pilote (m).

18 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev.B.


H.3. Evacuación de líquidos cloacales Para la evacuación de líquidos cloacales debe desestimarse la realización de pozos absorbentes y utilizar sangrías ubicadas en el sector noreste del predio, lo más alejados posible de las construcciones e instalaciones. Para los mantos granulares ubicados por encima de los mantos limo arcillosos, se estima un coeficiente de permeabilidad igual a 1 x 10-3 cm/s. Se considera que el agua prácticamente no va a penetrar en el manto de arcilla, sino que correrá por su techo.

Ing. Emilio Redolfi Ing. RobertoTerzariol

19 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev.B.


I. Referencias Manual EM 1100-1-1904. (1990). U.S. Army Corps of Engineers. Holtz, W.G y Gibbs, H.L.(1954). “Engineering Properties of Expansive Clays”. Proc. A.S.C.E. Vol 80. Paper Nº 516. Gogoll, F. H. (1970). "Foundations in Swelling Clay Beneath a Granular Blanket". Proceedings Symposium on Soils and Earth Structures in Arid Climates, Adelaide, Australia, pp 42-48. INGEO SA. (1989). Estudio de suelos para la Nueva Estación Transformadora de Puerto Madryn. Johnson, L. D. and Snethen, D. R. (1979). "Prediction of Potential Heave of Swelling Soils". Geotechnical Testing Journal, Vol 1, pp 117-124. American Society for Testing and Materials O’Neill, M. W. and Ghazzaly, O. I. (1977). "Swell Potential Related to Building Performance". Journal of Geotechnical Engineering Division,Vol 103, pp 1363-1379. American Society of Civil Engineers, Vijayvergiya, V. N. and Ghazzaly, O. I. (1973). "Prediction of Swelling Potential for Natural Clays". Proceedings of the Third International Conference on Expansive Clay Soils, Vol 1. Jerusalem. Seed, H.B.; Woodward, R.J. y Lundgren, R (1962). "Prediction of Swelling Potential for Compactedl Clays". Journal of Geotechnical Engineering Division,Vol 88. American Society of Civil Engineers.

20 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev.B.


ANEXO A: PERFILES GEOTECNICOS

22 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev B

OBRA: ETPM 500 kV COTA TERRENO NATURAL: 0,00 m SONDEO: S1 1/2

UBICACIÓN: Puerto Madryn - Provincia de Chubut COTA NAPA FREÁTICA: NO Referencia: Reactor.

COMITENTE: INTESAR SA SONDEO TIPO: Rotativa - Percusión FECHA: 29 de Julio de 2004C ENSAYO NORMALO DE PesoT PENETRACIÓN Unit. Clasif TRIAXIAL DESCRIPCIÓN DEL TERRENO Prof.A SPT seco Unif. TIPO:

GOLPES / cada 30 cm γd Ø c

[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

18 SM

1,0 1,017 SM

2,0 2,015 MH

3,0 3,0

12 MH

4,0 4,0

13 MH

5,0 5,0

15 MH

6,0 6,0

13 ML

7,0 7,012 ML

8,0 8,014 ML

9,0 9,0

24 SM

10,0 10,0

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0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 10 20 30

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 20 40 60 80 100

PASA TAMIZ 3/4'PASA TAMIZ Nº 4PASA TAMIZ Nº40PASA TAMIZ Nº 200


Arena limosa con gravillacalcaréa y nódulos de yeso, color

castaño

Limo arcilloso, color rojizo a verdoso, de plasticidad media a alta

E-PY-5-00-C-IF-001 Rev B ANEXO A -Página 1


UBICACIÓN: Puerto Madryn - Provincia de Chubut COTA NAPA FREÁTICA: NO Referencia: Reactor.



[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

10,0 10,0

28 SM

11,0 11,017 ML

12,0 12,0

24 SM

13,0 13,0

16 ML

14,0 14,0

21 SM

15,0 15,0

24 ML

16,0 16,0

26 SM

17,0 17,027 SM

18,0 18,0

19,0 19,0

20,0 20,0

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10

11

12

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14

15

16

17

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19

20

0 10 20 3010

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

0 20 40 60 80 100



Arena limosa con lentes de limo arcilloso color verdoso



UBICACIÓN: Puerto Madryn - Provincia de Chubut COTA NAPA FREÁTICA: NO Referencia: Pórtico



[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

20 SM

1,0 1,030 SM

2,0 2,022 ML

3,0 3,0

15 MH

4,0 4,0

14 MH

5,0 5,0

16 ML

6,0 6,0

15 SM

7,0 7,019 ML

8,0 8,020 SM

9,0 9,0

>30 SM

10,0 10,0

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1

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6

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8

9

10

0 10 20 30

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 20 40 60 80 100




beige

Limo arcilloso, color rojizo, plasticidad media a alta

Arena limosa, color castaño, con lentes de limos de baja plasticidad






[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

10,0 10,0

>30 SM

11,0 11,015 ML

12,0 12,0

24 ML

13,0 13,0

21 ML

14,0 14,0

18 ML

15,0 15,0

23 ML

16,0 16,0

19 SM

17,0 17,020 SM

18,0 18,0

19,0 19,0

20,0 20,0

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12

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14

15

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17

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20

0 10 20 30

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

0 10 20 30 40 50

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

0 20 40 60 80 100



Limo arenoso, color beige, de baja plasticidad

Arena limosa, color castaño, con lentes de limos de baja plasticidad

Arena limosa, color marrón oscuro






[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

20 SM

1,0 1,023 ML

2,0 2,011 MH

3,0 3,0

14 MH

4,0 4,0

13 MH

5,0 5,0

18 SM

6,0 6,0

14 SM

7,0 7,014 SM

8,0 8,014 SM

9,0 9,0

20 SM

10,0 10,0

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10

0 10 20 30

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 20 40 60 80 100



Arena limosa con gravilla, color natural

Limo arcilloso, color rojizo, de alta plasticidad con yeso cristalizado

Arena limosa, color beige verdosa






[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

10,0 10,0

17 SM

11,0 11,018 ML

12,0 12,0

19 ML

13,0 13,0

20 SM

14,0 14,0

18 ML

15,0 15,0

23 ML

16,0 16,0

26 ML

17,0 17,025

18,0 SM 18,0

19,0 19,0

20,0 20,0

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0 10 20 3010

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13

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16

17

18

19

20

0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

0 20 40 60 80 100



Limo arenoso, color castaño a verdoso, con lentes de arena limosa

Arena limosa, color marrón oscuro, con partículas orgánicas






[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

16 SM

1,0 1,021 SM

2,0 2,015 MH

3,0 3,0

13 MH

4,0 4,0

14 ML

5,0 5,0

15 MH

6,0 6,0

14 SM

7,0 7,016 SM

8,0 8,014 SM

9,0 9,0

27 ML

10,0 10,0

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0 10 20 30

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6

7

8

9

10

0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 20 40 60 80 100



Arena limosa con gravilla nódulos de yeso, color natural

Limo arcilloso, color marrón rojizo, de alta plasticidad

Arena limosa, con finos de baja plasticidad






[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

10,0 10,0

19 ML

11,0 11,019 SM

12,0 12,0

17 ML

13,0 13,0

22 ML

14,0 14,0

21 ML

15,0 15,0

23 ML

16,0 16,0

21 ML

17,0 17,0>30 SM

18,0 18,0

19,0 19,0

20,0 20,0

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0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

10

11

12

13

14

15

16

17

18

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20

0 20 40 60 80 100



Limo arcilloso, color verdoso a castaño oscuro, con lentes de arena

limosa






[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

>30 SM

1,0 1,0>30 SM

2,0 2,015 SM

3,0 3,0

>30 SM

4,0 4,0

14 SM

5,0 5,0

21 CL

6,0 6,0

25 CL

7,0 7,026 ML

8,0 8,024 ML

9,0 9,0

>30 SM

10,0 10,0

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0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 20 40 60 80 100




castaño

Arcilla limosa de mediana plasticidad, color marrón verdoso

Arena limosa cementada en láminas con incrustaciones color verdosas

Limo con rosetas de yeso cristalizado no plástico, color pardo

verdoso

Arena con nódulos de yeso

E-PY-5-00-C-IF-001 Rev B ANEXO A Página 9





[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

10,0 10,00

24 ML

11,0 11,0>30 ML

12,0 12,0

>30 ML

13,0 13,0

>30 MH

14,0 14,0

26 MH

15,0 15,0

>30 ML

16,0 16,0

>30 ML

17,0 17,024 ML

18,0 18,0SM

19,0 19,0

20,0 20,0

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0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

10

11

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18

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20

0 20 40 60 80 100



Limo arcilloso con arena y calcáreos, color castaño verdoso

Limo no plástico cementado en láminas, color verdoso

Limo arcilloso con láminas de arena y yeso, color marrón

Arena limosa cementada en láminas, color verdosa






[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

>30 SM

1,0 1,09 SM

2,0 2,0>30 GP

3,0 3,0

11 GP

4,0 4,0

17 SM

5,0 5,0

19 CL

6,0 6,0

22 CL

7,0 7,023 CL

8,0 8,023 CL

9,0 9,0

>30 CL

10,0 10,0

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0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

0

1

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4

5

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7

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9

10

0 20 40 60 80 100



Calcáreo con partículas de yeso y rodados

Arena arcillosa rojiza con fragmentos de tosca y canto rodado, núcleo de arena y

material orgánico

Canto rodado

Arcilla con lentes de arena y nódulos calcáreos, color beige

Arcilla con lentes de arena, material orgánico y nódulos

calcáreos, color verdosa

Arcilla con lentes de arena y nódulos calcáreos, color verdosa






[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

10,0 10,00

22 CL

11,0 11,0>30 CL

12,0 12,0

>30 CL

13,0 13,0

>30 CL

14,0 14,0

27 CL

15,0 15,0

>30 CL

16,0 16,0

>30 CL

17,0 17,0>30 CL

18,0 18,0

19,0 19,0

20,0 20,0

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20

0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

10

11

12

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15

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20

0 20 40 60 80 100



Arcilla con lentes de arena y nódulos calcáreos, color verdosa






[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

>30 SM

1,0 1,0>30 GP

2,0 2,0>30 GP

3,0 3,0

>30 SM

4,0 4,0

16 MH

5,0 5,0

15 CH

6,0 6,0

12 CH

7,0 7,014 ML

8,0 8,019 ML

9,0 9,0

18 ML

10,0 10,0

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0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 20 40 60 80 100



Arena limosa con gravillas con calcárea y nódulos de yeso

Arcilla arenosa de color pardo rojizo

Grava con arenas y lentes de limos cementados

Limo areno arcilloso de color castaño, con lentes de arcilla

arenosa de color pardo verdoso

Limo areno arcilloso pardo verdoso, con algunas gravas






[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

10,0 10,00

19 CL

11,0 11,022 CL

12,0 12,0

19 ML

13,0 13,0

22 ML

14,0 14,0

21 ML

15,0 15,0

24 SM

16,0 16,0

24 SM

17,0 17,022 SM

18,0 18,0

19,0 19,0

20,0 20,0

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20

0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

10

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16

17

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19

20

0 20 40 60 80 100



Arcilla limosa, color castaño

Limo arcilloso,color castaño, plastico

Arena limosa, color castaño verdosa, con yeso



UBICACIÓN: Puerto Madryn - Provincia de Chubut COTA NAPA FREÁTICA: NO Referencia: Edificio de Control



[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

>30 SM

1,0 1,014 GP

2,0 2,019 ML

3,0 3,0

18 MH

4,0 4,0

14 MH

5,0 5,0

16 MH

6,0 6,0

21 SM

7,0 7,030 SM

8,0 8,0>30 SM

9,0 9,0

17 ML

10,0 10,0

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0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 20 40 60 80 100



Arena limosa con gravas subredondeadas, con calcáreo, y

parcialmente cementada

Limo areno arcilloso pardo verdoso, con algunas gravas

Arena limosa,color marrón, con fósiles y yeso en láminas

Limo arcilloso, color marrón verdoso, con arena



UBICACIÓN: Puerto Madryn - Provincia de Chubut COTA NAPA FREÁTICA: NO Referencia: Edificio de Control



[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

10,0 10,0

20 ML

11,0 11,026 SM

12,0 12,0

16 ML

13,0 13,0

16 ML

14,0 14,0

20 ML

15,0 15,0

24 ML

16,0 16,0

23 ML

17,0 17,026 SM

18,0 18,0

19,0 19,0

20,0 20,0

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0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

0 20 40 60 80 100



Arena limosa, color marrón oscuro, con lentes de arena más gruesa

Limo arcilloso, color marrón verdoso, no plástico con arena



UBICACIÓN: Puerto Madryn - Provincia de Chubut COTA NAPA FREÁTICA: NO Referencia: Cabina de Vigilancia



[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

>30 SM

1,0 1,0>30 SM

2,0 2,013 MH

3,0 3,0

16 MH

4,0 4,0

17 ML

5,0 5,0

16 ML

6,0 6,0

15 ML

7,0 7,013 ML

8,0 8,013 ML

9,0 9,0

14 SM

10,0 10,0

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0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 20 40 60 80 100



Arena con fragmentos de tosca, limo calcáreo y grava

Limo arcilloso, color marrón, plasticidad media a alta

Arena limosa, color marrón



UBICACIÓN: Puerto Madryn - Provincia de Chubut COTA NAPA FREÁTICA: NO Referencia: Cabina de Vigilancia



[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

10,0 10,0

16 SM

11,0 11,016 ML

12,0 12,0

13 MH

13,0 13,0

27 MH

14,0 14,0

24 ML

15,0 15,0

20 ML

16,0 16,0

22 ML

17,0 17,021 ML

18,0 18,0

19,0 19,0

20,0 20,0

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0 10 20 30

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0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

10

11

12

13

14

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16

17

18

19

20

0 20 40 60 80 100




Limo arcilloso, color marrón a verdoso, plasticidad media a alta



UBICACIÓN: Puerto Madryn - Provincia de Chubut COTA NAPA FREÁTICA: NO Referencia: Depósito y Mantenimiento

COMITENTE: INTESAR SA SONDEO TIPO: Rotativa - Percusión FECHA: 1 de Agosto de 2004C ENSAYO NORMALO DE PesoT PENETRACIÓN Unit. Clasif TRIAXIAL DESCRIPCIÓN DEL TERRENO Prof.A SPT seco Unif. TIPO:


[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

>30 SM

1,0 1,022 SM

2,0 2,016 ML

3,0 3,0

17 ML

4,0 4,0

17 ML

5,0 5,0

20 ML

6,0 6,0

16 SM

7,0 7,017 ML

8,0 8,016 ML

9,0 9,0

17 SM

10,0 10,0

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LIMITE LIQUIDO

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marrón

Limo arcilloso de baja plasticidad,color castaño, con lentes de arena limosa con finos calcáreos



UBICACIÓN: Puerto Madryn - Provincia de Chubut COTA NAPA FREÁTICA: NO Referencia: Depósito y Mantenimiento

COMITENTE: INTESAR SA SONDEO TIPO: Rotativa - Percusión FECHA: 1 de Agosto de 2004C ENSAYO NORMALO DE PesoT PENETRACIÓN Unit. Clasif TRIAXIAL DESCRIPCIÓN DEL TERRENO Prof.A SPT seco Unif. TIPO:


[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

10,0 10,0

20 ML

11,0 11,018 ML

12,0 12,0

20 SM

13,0 13,0

22 SM

14,0 14,0

25 ML

15,0 15,0

28 ML

16,0 16,0

26 SM

17,0 17,021 SM

18,0 18,0

19,0 19,0

20,0 20,0

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LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

10

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20

0 20 40 60 80 100



Limo arcilloso,color marrón, ligeramente plástico

Arena limosa, color marrón verdoso,con vetas de óxido

Arena limosa, color marrón verdoso

Limo arcilloso,color marrón, ligeramente plástico



UBICACIÓN: Puerto Madryn - Provincia de Chubut COTA NAPA FREÁTICA: NO Referencia: Kiosco 500 KV



[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

24 SM

1,0 1,024 SP

2,0 2,014 SM

3,0 3,0

17 SM

4,0 4,0

14 SM

5,0 5,0

21 CL

6,0 6,0

28 CL

7,0 7,020 ML

8,0 8,0>30 SM

9,0 9,0

>30 SM

10,0 10,0

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LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

0

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0 20 40 60 80 100




castaño a verdoso

Arcilla limosa de mediana plasticidad, color marrón verdoso

Limo con rosetas de yeso cristalizado , color pardo verdoso

Arena, color marrón verdoso, con nódulos de yeso



UBICACIÓN: Puerto Madryn - Provincia de Chubut COTA NAPA FREÁTICA: NO Referencia: Kiosco 500 KV



[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

10,0 10,0

>30 SP

11,0 11,0>30 MH

12,0 12,0

>30 MH

13,0 13,0

>30 MH

14,0 14,0

26 CL

15,0 15,0

28 ML

16,0 16,0

>30 ML

17,0 17,0>30 SM

18,0 18,0

19,0 19,0

20,0 20,0

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LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

10

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0 20 40 60 80 100



Arena fina, color verdosa

Limo no plástico cementado en láminas, color verdoso

Limo arcilloso con láminas de arena , color marrón

Arena limosa cemetada en láminas, color verdosa



UBICACIÓN: Puerto Madryn - Provincia de Chubut COTA NAPA FREÁTICA: NO Referencia:Pórtico

COMITENTE: INTESAR SA SONDEO TIPO: Rotativa - Percusión FECHA: 4 de agosto de 2004C ENSAYO NORMALO DE PesoT PENETRACIÓN Unit. Clasif TRIAXIAL DESCRIPCIÓN DEL TERRENO Prof.A SPT seco Unif. TIPO:


[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

14 SM

1,0 1,0>30 GP

2,0 2,022 SM

3,0 3,0

28 MH

4,0 4,0

10 ML

5,0 5,0

16 ML

6,0 6,0

18 ML

7,0 7,017 MH

8,0 8,023 MH

9,0 9,0

20 ML

10,0 10,0

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LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

0

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10

0 20 40 60 80 100



Arena limosa con fragmentos de tosca y rodados

Limo arcilloso, color marrón verdoso, de alta plasticidad






[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

10,0 10,0

20 ML

11,0 11,025 ML

12,0 12,0

21 ML

13,0 13,0

28 ML

14,0 14,0

25 ML

15,0 15,0

23 ML

16,0 16,0

21 SM

17,0 17,028 SM

18,0 18,0

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LIMITE LIQUIDO

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0 20 40 60 80 100



Limo arcilloso, color veredoso, de baja plasticidad con vetas de yeso

Arena limosa, color verdosa






[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

15 SM

1,0 1,026 SP

2,0 2,026 ML

3,0 3,0

12 ML

4,0 4,0

13 MH

5,0 5,0

12 MH

6,0 6,0

21 MH

7,0 7,020 MH

8,0 8,023 MH

9,0 9,0

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LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

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0 20 40 60 80 100



Arena limosa con finos y grava calcárea

Limo arcilloso, color verde rojizo, alta plasticidad






[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

10,0 10,0

22 SM

11,0 11,025 SM

12,0 12,0

25 SM

13,0 13,0

22 ML

14,0 14,0

19 ML

15,0 15,0

19 ML

16,0 16,0

21 ML

17,0 17,024 SM

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19,0 19,0

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LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

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0 20 40 60 80 100



Arena limosa, color verdosa, con lentes de limo y yeso

Arena limosa no cementada, color verdosa

Limo con motas orgánicas, color verdosa






[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

23 SM

1,0 1,020 SM

2,0 2,0>30 SM

3,0 3,0

20 MH

4,0 4,0

20 MH

5,0 5,0

18 MH

6,0 6,0

18 SM

7,0 7,023 SM

8,0 8,0>30 SM

9,0 9,0

20 SM

10,0 10,0

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LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

0

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0 20 40 60 80 100



Arena, calcáreos con yeso y gravas

Limo arcilloso, color marrón verdoso, de alta plasticidad

Limo cementado en plancha

Arena limosa con fragmentos cementados y yeso

Arena limosa, color marrón, con gravillas aisladas






[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

10,0 10,0

20 SM

11,0 11,016 ML

12,0 12,0

15 ML

13,0 13,0

24 ML

14,0 14,0

16 SM

15,0 15,0

18 SM

16,0 16,0

21 SM

17,0 17,022 SM

18,0 18,0

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20,0 20,0

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0 20 40 60 80 100

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLÁSTICO

HUMEDAD

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0 20 40 60 80 100



Limo arcilloso, color marrón, de alta plasticidad

Arena limosa con finos de baja plasticidad




UBICACIÓN: Puerto Madryn - Provincia de Chubut COTA NAPA FREÁTICA: NO Referencia: Reactor



[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

26 SM

1,0 1,0>30 SM

2,0 2,020 SM

3,0 3,0

21 SM

4,0 4,0

12 ML

5,0 5,0

14 SM

6,0 6,0

18 SM

7,0 7,025 SM

8,0 8,016 MH

9,0 9,0

18 MH

10,0 10,0

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LIMITE LIQUIDO

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HUMEDAD

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0 20 40 60 80 100



Arena limosa con gravilla calcárea

Arena limosa , con lentes de limos arcillosos color marrón rojizo

Limo arcilloso, color marrón, de alta plasticidad



UBICACIÓN: Puerto Madryn - Provincia de Chubut COTA NAPA FREÁTICA: NO Referencia: Reactor



[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

10,0 10,0

>30 SM

11,0 11,022 SM

12,0 12,0

19 SM

13,0 13,0

20 SM

14,0 14,0

16 SM

15,0 15,0

16 SM

16,0 16,0

21 SM

17,0 17,025 SM

18,0 18,0

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0 20 40 60 80 100



Arena limosa, color castaño a verdoso


OBRA: ETPM 500 kV COTA TERRENO NATURAL: 0,00 m CALICATA: C1UBICACIÓN: Puerto Madryn - Provincia de Chubut COTA NAPA FREÁTICA: NO

COMITENTE: INTESAR SA SONDEO TIPO: Pala retroexcavadora FECHA: 11 de Agosto de 2004C LÍMITE LÍQUIDO PASA TAMIZ ¾":

O LIMITE PLÁSTICO PASA TAMIZ 4: PesoT HUMEDA NATURAL PASA TAMIZ 40: Unit. Clasif TRIAXIAL DESCRIPCIÓN DEL TERRENO Prof.A PASA TAMIZ 200: seco Unif. TIPO:

γd Ø c

[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

1,0 1,0

2,0 GP 2,0

3,0 3,0

4,0 SM 4,0

5,0 5,0

6,0 6,0

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5

6

0 10 20 30 40 500

1

2

3

4

5

6

0 20 40 60 80 100


Grava redondeada con arena fina

Arena limosa con cristales de yeso





γd Ø c

[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

1,0 1,0

2,0 2,0

SP

3,0 3,0

4,0 4,0

5,0 5,0

6,0 6,0

0

1

2

3

4

5

6

0 10 20 30 40 500

1

2

3

4

5

6

0 20 40 60 80 100


Conglomerado calcáreo (Rocoso)

Arena fina con grava (2")





γd Ø c

[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

1,0 1,0

2,0 2,0

GP

3,0 3,0

4,0 GP 4,0

5,0 5,0

6,0 6,0

0

1

2

3

4

5

6

0 10 20 30 40 500

1

2

3

4

5

6

0 20 40 60 80 100


Grava calcárea con arena y rodados

Plancha de arenisca

Grava calcárea con arena y rodados





γd Ø c

[m] % % [t/m3] ° [t/m2] [m]

0,0

SP

1,0 1,0

2,0 2,0

GP

3,0 3,0

4,0 SM 4,0

5,0 SM 5,0

6,0 6,0

0

1

2

3

4

5

6

0 10 20 30 40 500

1

2

3

4

5

6

0 20 40 60 80 100


Arena fina con grava y yeso

Grava arenosa con fragmentos de arenisca

Arena limosa, color rojiza, con orgánicos y yeso



ANEXO B: PERFILES DE EXPANSIVIDAD

57 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev B

PERFIL DE EXPANSIVIDAD SONDEO 1

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 10 20 30 40 50 60 70

Indice de Plasticidad [%]

Prof

undi

dad

[m]

LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 2 4 6 8 10 12

Hinchamiento [%]

Prof

undi

dad

[m]

Libre ExpansiónExpansión finalINGEO (1989)


E-PY-5-00-C-IF-001 Rev B Anexo B


0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 10 20 30 40 50 60 70


Prof

undi

dad

[m]

LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 2 4 6 8 10 12

Hinchamiento [%]

Prof

undi

dad

[m]





0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 10 20 30 40 50 60 70


Prof

undi

dad

[m]

LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 2 4 6 8 10

Hinchamiento [%]

Prof

undi

dad

[m]





0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 10 20 30 40 50 60 70


Prof

undi

dad

[m]

LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 2 4 6 8 10 12

Hinchamiento [%]

Prof

undi

dad

[m]





0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 10 20 30 40 50 60 70


Prof

undi

dad

[m]

LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 2 4 6 8 10

Hinchamiento [%]

Prof

undi

dad

[m]





0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 10 20 30 40 50 60 70


Prof

undi

dad

[m]

LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 2 4 6 8 10 12

Hinchamiento [%]

Prof

undi

dad

[m]





0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 10 20 30 40 50 60 70

Indice de Plasticidad [%]Pr

ofun

dida

d [m

]

LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 2 4 6 8 10

Hinchamiento [%]

Prof

undi

dad

[m]

Libre Expansión

Expansión final

INGEO (1989)




0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 10 20 30 40 50 60 70


ofun

dida

d [m

]

LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 2 4 6 8 10

Hinchamiento [%]

Prof

undi

dad

[m]





0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 10 20 30 40 50 60 70


ofun

dida

d [m

]

LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 2 4 6 8 10 12

Hinchamiento [%]

Prof

undi

dad

[m]





0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 10 20 30 40 50 60 70


Prof

undi

dad

[m]

LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 2 4 6 8 10 12

Hinchamiento [%]

Prof

undi

dad

[m]

Libre Expansión

Expansión final

INGEO (1989)




0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 10 20 30 40 50 60 70


ofun

dida

d [m

]

LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 2 4 6 8 10 12

Hinchamiento [%]

Prof

undi

dad

[m]





0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 10 20 30 40 50 60 70


ofun

dida

d [m

]

LEVE

MEDIO

ALTO

MUY ALTO

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 2 4 6 8 10

Hinchamiento [%]

Prof

undi

dad

[m]





ANEXO C: ENSAYOS DE RESISTIVIDAD

73 E-PY-5-00-C-IF-001 Rev B

RESISTIVIDAD DEL TERRENO

CLIENTE: INTESAR SA FECHA: 02/09/04OBRA: E.T. Puerto Madryn EQUIPO: IMUUBICACIÓN: Punto 1

SEPARACIÓN MEDIDA DE R RESISTIVIDAD ESTADO DEL TERRENO: Seco[m] [ohms] [ohms.m] NIVEL FREÁTICO: No

Línea Norte Sur TEMPERATURA: 20º0,50 100,00 314,16 HUMEDAD AMBIENTE: 30%1,50 23,00 216,77 DIAS ULTIMA LLUVIA: 30 días3,00 5,00 94,25 TIPO DE TERRENO Areno-Limoso4,00 2,17 54,54





E-PY-5-00-C-IF-001 Rev B Anexo C - Página 1







Línea Norte Sur TEMPERATURA: 19,7º0,50 118,00 370,71 HUMEDAD AMBIENTE: 28%1,50 27,90 262,95 DIAS ULTIMA LLUVIA: 30 días3,00 5,00 94,25 TIPO DE TERRENO Areno-Limoso4,00 2,43 61,07



E-PY-5-C-00-IF-001 Rev B Anexo C -Pagina 10

Determinación de la resistividad

1,00

10,00

100,00

1000,00

0,5 1,5 3 4Profundidad (a)

Res

istiv

idad

P1P2P3P4P5P6P7P8P9P10P11P12P14P15P16P17P18Promedio

estudio de suelos e.t. nueva puerto madryn · - granulometría por vía seca - sales solubles -...

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