escuela politÉcnica nacionalbibdigital.epn.edu.ec/bitstream/15000/8774/3/t2313.pdfdeclaraciÓn yo,...
TRANSCRIPT
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
ESCUELA DE INGENIERÍA ELÉCTRICA
EFECTO DE LAS ARMÓNICAS EN EQUIPOS ELÉCTRICOS Y SUINFLUENCIA EN LA CALIDAD DE LA ENERGÍA ELÉCTRICA EN
EL PALACIO DE GOBIERNO
PROYECTO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TÍTULODE
INGENIERO ELÉCTRICO
MARCOS VINICIO POMA JUMBO
DIRECTOR: ING. MILTON TOAPANTA
Quito, Enero del 2003
DECLARACIÓN
Yo, Marcos Vinicio poma Jumbo, declaro que el trabajo aquí descrito es de miautoría; que no ha sido previamente presentado para ningún grado o calificaciónprofesional; y, que he consultado las referencias bibliográficas que se incluyen eneste documento.
La Escuela Politécnica Nacional, puede hacer uso de los derechoscorrespondientes a este trabajo, según lo establecido por la ley, Reglamento dePropiedad Intelectual y por normatividad institucional vigente.
Marcos Poma J.
CERTIFICACIÓN
Certifico que el presente trabajo fue desarrollado por Marcos Vinicio PomaJumbo, bajo mi supervisión.
Ing. MHíon Toapanta Oyos
DIRECTOR DEL PROYECTO
DEDICATORIA
A MI MADRE, HERMANOS Y AMIGOS
AGREDECIMIENTO
Mi sincero agradecimiento al Ing. Milton Toapanta, por su dirección y
colaboración en la realización de! presente trabajo. A todo el personal
docente de la ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL, que a través de sus
enseñanzas me dieron la oportunidad de servir de mejor manera al país, y
a mis amigos por su incondicional ayuda.
CONTENIDO PAG
RESUMEN
PRESENTACIÓN
1.1 Introducción 1
1.2 Objetivo 5
1.3 Alcance 5
CAPITULO 2
EFECTOS DE LAS ARMÓNICAS EN LOS COMPONENTES DE
LOS SISTEMAS ELÉCTRICOS
2.1 Introducción 6
2.2 Fuentes de armónicas 7
2.3 Efecto de las Armónicas 8
2.3.1 Efecto en cables y conductores 8
2.3.2 Efecto en transformadores 13
2.3.3 Efecto en interruptores (Circuito Breakers) 19
2.3.4 Efecto en las barras de neutros 20
2.3.5 Efecto en los bancos de capacitores 20
2.3.6 Efecto en los motores de inducción 23
2.3.7 Efecto en los relés de protección 25
2.3.8 Efecto en la medición del factor de potencia 25
2.3.9 Adelanto del tiempo en relojes digitales 28
2.3.10 Interferencia telefónica 28
2.3.11 Efecto en otros Equipos 30
CAPITULO 3
CARACTERÍSTICAS DE LA CARGA Y DEL EQUIPO DE
MEDICIÓN, Y METODOLOGÍA UTILIZADA PARA EL ANÁLISIS
DE LOS DATOS OBTENIDOS
3.1 Características generales del palacio de gobierno 31
3.2 Características del equipo de medición 32
3.3 Instalación y programación del equipo 35
3.4 Metodología Utilizada 36
3.4.1 Nivel de voltaje 36
3.4.2 Distorsión armónica de voltaje 37
3.4.3 Distorsión armónica de corriente 38
3.4.4 factor de potencia 40
CAPITULO 4
PROCESAMIENTO Y ANÁLISIS DE LOS PARAMENTROS
OBTENIDOS MEDIANTE MEDICIONES.
4.1 Distorsión armónica total de voltaje 44
4.2 Armónicas de voltaje 48
4.3 Distorsión armónica total de corriente 50
4.4 Armónicas de corriente 56
4.5 Factor de potencia 59
4.6 Variaciones de Voltaje 65
4.7 Demanda y Factor de potencia 69
4.8 Demanda y Energía 71
CAPITULO 5
SOLUCIONES PARA MEJORAR LA CALIDAD DE LA ENERGÍA
EN EL SISTEMA ANALIZADO
5.1 Balance de fases 73
5.2 Corrección del factor de potencia 74
5.3 Equipo necesario para corregir el factor de potencia 77
5.4 Análisis Económico 86
CAPITULO 6
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
6.1 Conclusiones 90
6.2 Recomendaciones 93
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
ANEXOS
CAPITULO 1 : GENERALIDADES
1.1 INTRODUCCIÓN
En el pasado las cargas conectadas a una red de distribución eran
principalmente lineales, esto es de tipo resistivo, capacitivo e inductivo, con
muy pocas características no lineales. En la actualidad, la naturaleza de las
cargas ha cambiado drásticamente, debido a! continuo aumento de cargas no
lineales conectadas a la red. Las cargas no lineales tradicionalmente han
incluido equipo como hornos de arco y (amparas fluorescentes, pero hoy en día
las aplicaciones de los elementos de estado sólido como son diodos, tiristores,
transistores, GTO en equipo electrónico para controlar motores, equipo de
control industrial, conversores estáticos de potencia (rectificadores, variadores
de frecuencia, entre otros), HVDC de oficina y de alumbrado son cada día más
comunes.
La proliferación de los dispositivos de electrónica de potencia ha influido
notablemente en el aumento del nivel de armónicas en las redes eléctricas.
Este aumento de la contaminación eléctrica o distorsión de las formas de onda
de voltaje y corriente debido a las armónicas de frecuencias distintas a la
fundamental, se debe al desarrollo y perfeccionamiento de los semiconductores
de potencia que ha motivado la utilización de aparatos como conversores
estáticos, dada su eficiencia y fiabilidad en el control de la energía eléctrica. Así
como también hornos de arco, debido a sus características especiales para
fundir metales y otros dispositivos de electrónica de potencia que tienen un
comportamiento no lineal.
El origen de las señales perturbadoras en los sistemas de distribución
industrial que producen un aumento en la distorsión de voltaje y corriente del
sistema se debe a los siguientes factores:
El aumento en la utilización de equipos de electrónica de potencia, los
cuales tienen características de voltaje y corriente no sinusoidales,
comportándose como verdaderas fuentes que inyectan corrientes armónicas ai
sistema. Entre estos aparatos se encuentran los rectificadores, inversores,
convertidores de frecuencias, compensadores estáticos de reactivos y ciclo-
conversores.
El incremento en la aplicación de los bancos de condensadores, ya sea
para corregir factor de potencia o regulación de voltaje, los cuales pueden estar
ubicados próximos a fuentes generadoras de armónicas propiciando la
condición de resonancia, la cual puede magnificar el nivel de armónicas
existente.
El crecimiento sostenido de consumos que incluyen conversores
estáticos y otros del tipo no-sinusoidal, unido al aumento de la utilización de
bancos de condensadores de compensación del factor de potencia, aumenta
las fuentes de distorsión o sus consecuencias negativas, tanto para el
consumidor como para la empresa responsable del suministro eléctrico.
Entre los problemas más frecuentes se pueden mencionar los
siguientes:
Destrucción de condensadores por sobrevoltaje.
Incendio de reactores por sobrecorriente.
Falla de interruptores por efecto di/dt.
Destrucción de cables por sobrevoltaje.
Operación incorrecta de relés de protección.
Calentamiento de motores de inducción.
Oscilaciones mecánicas en motores y generadores.
Errores de medición de energía activa y reactiva.
Interferencias con sistemas de comunicación.
Aumento de pérdidas.
La magnitud de los costos originados por la operación de sistemas y
equipos eléctricos con voltajes y corrientes distorsionadas, puede percibirse
considerando lo siguiente:
Una elevación de sólo 10 °C de la temperatura máxima de la aislamiento
de un conductor reduce a la mitad su vida útil.
Un aumento del 10% del Voltaje máximo del dieléctrico de un
condensador reduce a ia mitad su vida útil.
Si bien los límites normales de operación están muy por debajo de los
máximos de diseño, la existencia de armónicas y condiciones resonantes
conduce a estados de operación próximos o excedidos respecto a los niveles
máximos referidos.
El cálculo preciso de estos costos actualmente no considerados en
ninguna planificación es complejo y requiere de análisis y mediciones en
diferentes puntos. Algunos estudios realizados conducen a factores de 20% a
30% de reducción de vida útil de condensadores y 10% a 20% de
transformadores y reactores, en promedio.
Anteriormente mucho de ios estudios en la red eléctrica de distribución
eran orientados solamente con fines de protección de los equipos de la red,
hoy en día con la nueva estructura del sector eléctrico las empresas de
distribución están obligas a brindar un servicio de alta calidad y que según el
Reglamento de Suministro del Servicio de Electricidad se debe controlar las
perturbaciones como oscilaciones rápidas de voltaje (flicker), las distorsiones
armónicas y cualquier otro parámetro que afecte la calidad del servicio.
El CONELEC es el encargado de regular los procedimientos y
metodología de medición y los límites permitidos para las perturbaciones, por lo
tanto se debe emitir normas que iimiten estas perturbaciones.
La idea de tener normas que limiten los contenidos armónicos en los
sistemas eléctricos se debe a la necesidad de:
Controlar la distorsión de corriente y de voltaje de un sistema eléctrico a
niveles que las componentes asociadas puedan operar satisfactoriamente, sin
ser dañadas.
Asegurar a los consumidores que puedan disponer de una fuente de
alimentación de calidad aceptable.
Prevenir que el sistema eléctrico interfiera en la operación de otros
sistemas (Protección, Medición, Comunicación y/o Computación).
Limitar el nivel de distorsión que un consumidor puede introducir a la red.
A raíz de esto, y de acuerdo con la problemática particular de cada país,
han surgido recomendaciones y normas de varios países industrializados, entre
ellos Estados Unidos, Finlandia, Francia y otros. Las características de las
redes eléctricas y de los consumidores en los diferentes países son en general
bastante diferentes, y por ese motivo las normas sobre armónicas no son
directamente comparables.
Según los procedimientos de despacho y operación emitido mediante
regulación por el CONELEC, entre los parámetros de calidad que se debe
cumplir están las armónicas, en la que las formas de onda de voltaje y corriente
con respecto al contenido de armónicos y desbalance de fases cumplirán los
requisitos establecidos por la Regulación 004 - 01, Calidad del Servicio
Eléctrico de Distribución.
1.2 OBJETIVOS
Al comenzar el presente estudio se planteó objetivos principales, claros y
simples, y de esta manera se fueron cumpliendo en el transcurso de las
diferentes etapas y fases de investigación, guiadas por una metodología
principal de trabajo:
Analizar el efecto que las armónicas de corrientes o voltajes tienen en
ios diferentes equipos eléctricos y electrónicos, y ios posibles problemas.
Establecer un procedimiento de estudio de armónicas en Redes de
Distribución.
Análisis de información de un Sistema de Distribución existente y
Presentar soluciones y recomendaciones para mejorar la calidad de la
energía en el Sistema analizado.
1.3 ALCANCES
En el capitulo 2 de este trabajo se presenta las principales fuentes de
armónicas y efectos de las armónicas sobre los principales equipos eléctricos
de una red de distribución.
El capitulo 3 se lo ha dedicado a describir las características de la carga
instalada y del equipo de medición así como también la metodología utilizada
para el análisis de la información para evaluar la calidad dei servicio eléctrico
suministrada al Palacio de Gobierno.
El capitulo 4 se lo ha dedicado al monitoreo y análisis de la calidad de la
energía del Palacio de Gobierno.
En el capitulo 5 se presentan soluciones para el control de la calidad de
la energía en el Sistema analizado.
En el capitulo 6 se presenta conclusiones y recomendaciones del
estudio.
6
CAPÍTULO 2 : EFECTOS DE LAS ARMÓNICAS EN LOS
COMPONENTES DE LOS SISTEMAS ELÉCTRICOS.
2.1 INTRODUCCIÓN.
Las armónicas son corrientes y/o voltajes presentes en un sistema
eléctrico, con una frecuencia múltiplo de la frecuencia fundamental. Así, en
sistemas con frecuencia de 60 Hz y cargas monofásicas, las armónicas
características son la tercera (180 Hz), quinta (300 Hz), y séptima (420 Hz) por
ejemplo. Con el creciente aumento en el uso de cargas no lineales
(procedentes de la electrónica de potencia), se han empezado a tener algunos
problemas en las instalaciones eléctricas debido a los efectos de las
componentes armónicas de corrientes y voltajes en el sistema eléctrico, que no
se contemplaban anteriormente. Entre estos están el sobrecalentamiento de
cables, transformadores y motores, corrientes excesivas en el neutro,
fenómenos de resonancia entre los elementos del circuito (si se cuentan con
bancos de capacitores para corrección del factor de potencia) y en general la
calidad en el suministro de energía eléctrica se ha ido deteriorando por la
distorsión presente en los voltajes y corrientes.
Esta situación puede llegar a causar un funcionamiento incorrecto de
muchos equipos (especialmente los menos robustos) que han sido diseñados
para operar bajo condiciones normales (poca distorsión armónica). Además, se
presenta un incremento en los costos de operación como resultado de algunos
factores ligados a la generación de armónicas. Estos problemas han sido
ampliamente analizados en el libros y artículos, y que en este capitulo son
tratados mas adelante, se han desarrollado equipos de medición sofisticados
que permiten realizar estudios acerca de éstos y además se cuenta con
prácticas recomendadas para tener cierto grado de control sobre los mismos.
2.2 FUENTES DE ARMÓNICAS
En general, cualquier tipo de carga no lineal conectada al sistema
eléctrico causará distorsión armónica. A continuación se muestra una lista de
ejemplos comunes de fuentes de armónicas en sistemas de potencia, entre las
que se citan algunas cuyos efectos influyen en la distorsión armónica en
sistemas de distribución:
a. Saturación de transformadores
b. Corrientes de energización de transformadores
c. Conexiones al neutro de transformadores
d. Fuerzas magnetomotrices en máquinas rotatorias de corriente alterna
e. Hornos de arco eléctrico
f. Lámparas fluorescentes
g. Fuentes reguladas por conmutación
h. Cargadores de baterías
i. Compensadores estáticos de VAR's
j. Variadores de frecuencia para motores ("drives"), inversores
k. Convertidores de estado sólido
Es importante señalar que las armónicas son una situación de estado
estable, por lo que no se deben confundir con fenómenos transitorios. Aun y
cuando las corrientes de energización en los transformadores son transitorios
en sistemas eléctricos, también se pueden citar dentro de fuentes que
producen armónicas si operan en sistemas que presentan una resonancia
aguda en alguna de las frecuencias de esta corriente (en su mayoría la 2da, 3ra ,
4la y 5la armónicas). Esto causaría una distorsión en voltaje que a su vez
afectará a la corriente de energización del transformador, por ende excitando
aún más la frecuencia de resonancia del sistema e incrementando la distorsión
en voltaje hasta niveles que pueden degradar o dañar equipo en forma
instantánea o eventual.
2.3 EFECTO DE LAS ARMÓNICAS.
Los efectos producidos por las armónicas en los componentes de los
sistemas eléctricos han sido analizados tanto para circuitos particulares como
para toda una red interconectada, no obstante en algunos casos es muy difícil
cuantificarlos en forma específica puesto que dependen de muchos factores. A
continuación se presentará un compendio de los mismos, citando las
referencias correspondientes.
2.3.1 EFECTO EN CABLES Y CONDUCTORES
Al circular corriente continua a través de un conductor se produce
calentamiento como resultado de las pérdidas por efecto Joule, I2R, donde R es
la resistencia a corriente continua del cable y la corriente esta dada por el
producto de la densidad de corriente por el área transversal del conductor. A
medida que aumenta la frecuencia de la corriente que transporta el cable
(manteniendo su valor RMS igual al valor de corriente continua) disminuye el
área efectiva por donde ésta circula puesto que la densidad de corriente crece
en la periferia exterior (Figura 2.1), lo cual se refleja como un aumento en la
resistencia efectiva del conductor.
Densidad mínima
Densidad máxima
(a) Corriente continua (b) corriente alterna de alta frecuencia
Figura 2.1 Densidades de corriente en un mismo conductor, (a) corriente
continua y (b) a corriente de alta frecuencia.
En el efecto pelicular, las pérdidas debido a la circulación de corrientes
son proporcionales al cuadrado de la frecuencia, debido a que la densidad de
corriente tiende a aumentar en la periferia de los conductores, disminuyendo
hacia el centro; aumentando la resistencia efectiva. Dado que el efecto pelicular
depende de la frecuencia, sometido a corrientes distorsionadas la potencia total
disipada en el conductor aumenta al aumentar el contenido de los armónicos
altos, aún manteniendo constante el valor eficaz y la distorsión armónica total.
En forma similar a los transformadores, aumentan las pérdidas y disminuye la
capacidad instalada, al tener que manejar corrientes distorsionadas,
aumentando el efecto al aumentar el contenido armónico de alto orden.
Por lo tanto, la resistencia a corriente alterna de un conductor es mayor
que su valor a corriente directa y aumenta con la frecuencia, por ende también
aumentan las pérdidas por calentamiento. A frecuencia de 60 Hz, este efecto
se puede despreciar, no por que no exista, sino por que este factor se
considera en la manufactura de los conductores. Sin embargo con corrientes
distorsionadas, las pérdidas por efecto Joule son mayores por la frecuencia de
las componentes armónicas de la corriente. La Tabla 2.1 muestra la razón
entre la resistencia de alterna y la de continua producida por el efecto piel en
conductores redondos, a frecuencias de 60 y 300 Hz.
10
Tamaño delconductor
300 MCM
450 MCM600 MCM
750 MCM
Resistencia £
60 Hz
1.01
1.021.031.04
C/ Resistencia DC
300 Hz
1.211.351.50
1.60
Tabla 2.1 Ejemplo del efecto piel en conductores
Cuando un voltaje sinusoidal es aplicado a una resistencia no iineal, la
corriente se llega a distorsionar, La distorsión eléctrica, entonces, es causada
por ía característica no lineal de los equipos conectados a la red.
Típicamente, la impedancia de carga de la red es más grande que la
impedancia de la fuente. La mayoría de las redes están diseñadas de esta
manera para asegurar una regulación de voltaje razonable en la carga. La
fuente mostrada en la figura 2.2 es sinusoidal y relativamente de baja
impedancia. Por consiguiente el voltaje en el nodo A es no distorsionado. La
red tiene una ¡mpedancia lineal. (Las redes son típicamente inductivas por lo
tanto son lineales en cualquier frecuencia). Debido a la corriente no lineal
requerida por el flujo de carga a través de la impedancia de la red, el voltaje se
distorsiona en el nodo B por causa de la caída de voltaje a través de la
impedancia en cada frecuencia presente.
IMPEDANCIAXT-v NODO A DE LA LINEA NODQ B
l'\ I\\J^r—FUENTE OVOLTAJESINUSOIDAL
Z,
" OMKlcCORRIENTE UNEX,DISTORCIONADA
•ANOvL
Figura 2.2 Distorsión de Voltaje es dependiente de la ¡mpedancia del
sistema
11
El voltaje de distorsión depende absolutamente de la impedancia de la
red. Desde el punto de vista para análisis, se considera que el flujo de los
armónicos de corriente va desde la carga no lineal hacia la impedancia de la
fuente y este comportamiento se considera como si fuera verdad.
Frecuentemente, en un intento para limitar la corriente de falla
permisible, los transformadores instalados en las subestaciones son diseñados
para tener relativamente una alta impedancia. Si bien la corriente de falla es
ciertamente limitada, si existen cargas no lineales, la distorsión de voltaje es
incrementada debido al flujo de corriente no lineal a través de la alta
impedancia.
La distorsión armónica de voltaje, a cualquier frecuencia, causada por el
flujo de corrientes armónicas a través de una impedancia puede ser
representada por la siguiente ecuación:
Vh = I h x Z h
Vh - h íh Armónica de Voltaje
I h - h th Armónica de corriente
Z h - Impedancia de la red para h th armónicas de corriente
La ecuación anterior muestra que las armónicas de voltaje son producto
de las armónicas de corriente y de la impedancia a una frecuencia específica.
La relación entre impedancia, reactancia, y frecuencia trabajan bien para
redes de bajos voltajes. En sistemas de altos voltajes, las relaciones son más
complejas, como se muestra a continuación.
12
Zs = {Rs2 +XS2}
AS — 2n\d L s
Xsh ~ ¿TCf Fund hl_ s ~ nXs
Zs - Impedancia del sistema
XSh - Reactancia del armónico h del sistema
X s - Reactancia del sistema
f Fund - Frecuencia Fundamental en Hertz
h - Número de armónico
Ls - Inductancia del sistema
Esta ecuación muestra que para altas frecuencias, igual contribución de
corriente crea una caída de voltaje más grande que a baja frecuencia.
Los conductores que portan corrientes armónicas están sujetos a
calentamiento anormai debido al efecto skin y efectos próximos. Esto varía en
función de la frecuencia y del conductor, como se muestra en la figura 2.3.
IEEE 519 - 1992 proporciona un gráfico del decremento del cabie para un
espectro específico de armónicas.
13
ico
98
97 H
96
NO. 8
1 PORCENTAJE DEp—1 DISMINUCIÓN DE LA
U 99 CAPACIDAD DEL
CABLE
250 kcrrvf
350kcmi
SCO kcmi!
750 kcmil
1000 kcrrvl
94 ^ .j 1- p .j -j [. f. 1 -j—\ 94
O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
PORCENTAJE DE CARGA ARMÓNICA
Figura 2.3 Disminución de la capacidad del cable vs. Armónicas con una
corriente de distribución de armónicas de seis pulsos
2.3.2 EFECTO EN TRANSFORMADORES
La mayoría de los transformadores están diseñados para operar con
corriente alterna a una frecuencia fundamental (50 ó 60 Hz), lo que impiica que
operando en condiciones de carga nominal y con una temperatura no mayor a
la temperatura ambiente especificada, el transformador debe ser capaz de
disipar el calor producido por sus pérdidas sin sobrecalentarse ni deteriorar su
vida útil.
Las pérdidas en los transformadores consisten en pérdidas sin carga y
pérdidas con carga, que incluyen las pérdidas I2R, pérdidas por corrientes de
eddy y pérdidas adicionales en el tanque, sujetadores, u otras partes de hierro.
14
De manera individual, el efecto de las armónicas en estas pérdidas se explica a
continuación:
Pérdidas sin carga o de núcleo: Producidas por el voltaje de excitación en
el núcleo. La forma de onda de voltaje en el primario es considerada senoidal
independientemente de la corriente de carga, por lo que no se considera que
aumentan para corrientes de carga no senoidales. Aunque la corriente de
magnetización consiste de armónicas, éstas son muy pequeñas comparadas
con las de la corriente de carga, por lo que sus efectos en las pérdidas totales
son mínimos.
Pérdidas I2R: Si la corriente de carga contiene componentes armónicas,
entonces estas pérdidas también aumentarán por el efecto piel.
Pérdidas por corrientes de eddy : Estas pérdidas a frecuencia fundamental
son proporcionales al cuadrado de la corriente de carga y al cuadrado de la
frecuencia, razón por la cual se puede tener un aumento excesivo de éstas en
los devanados que conducen corrientes de carga no senoidal (y por lo tanto
también en su temperatura). Estas pérdidas se pueden expresar como:
/i—h max
P =P Y (1)
Donde:
h = armónica
! h = corriente de la armónica h, en amperes
IR - corriente nominal, en amperes
P e, R = pérdidas de eddy a corriente y frecuencia nominal
15
Pérdidas Adicionales: Estas pérdidas aumentan la temperatura en las
partes estructurales del transformador, y dependiendo del tipo de transformador
contribuirán o no en la temperatura más caliente del devanado. Se considera
que varían con el cuadrado de la corriente y la frecuencia, como se muestra en
la ecuación (2).
h=h max
p = p1 ÁD L AD,R ¿_^ j
/*.R
(2)
Donde:
P AD, R = pérdidas adicionales a corriente y frecuencia nominal
Aunado a estas pérdidas, algunas cargas no lineales presentan una
componente de corriente directa en la corriente de carga. Si esté es el caso,
esta componente aumentará las pérdidas de núcleo ligeramente, pero
incrementarán substancialmente la corriente de magnetización y el nivel de
sonido audible [8], por lo que este tipo de cargas se debe evitar.
En el caso de transformadores conectados en delta - estrella
(comúnmente de distribución) que suministran cargas no lineales monofásicas
como pueden ser fuentes reguladas por conmutación, las armónicas "triplen"
(múltiplos de 3) circularán por las fases y el neutro del lado de la estrella, pero
no aparecerán en el lado de la delta (caso balanceado), ya que se quedan
atrapadas en ésta produciendo sobrecalentamiento de los devanados. Se debe
tener especia! cuidado ai determinar la capacidad de corriente de estos
transformadores bajo condiciones de carga no lineal puesto que es posible que
los voita- amperios medidos en el lado primario sean menores que en el
secundario.
16
Con el constante aumento de cargas no lineales, se han llevado a cabo
estudios para disminuir la capacidad nominal de los transformadores ya
instalados que suministran energía a este tipo de cargas. Además, en el caso
de transformadores que operarán bajo condiciones de carga no lineal, es
conveniente en lugar de sobredimensionar el transformador, utilizar un
transformador con un factor K mayor a 1. Estos transformadores son
aprobados por UL (Underwriter's Laboratory) para su operación bajo
condiciones de carga no senoidal, puesto que operan con menores pérdidas a
las frecuencias armónicas. Entre las modificaciones con respecto a ios
transformadores normales están:
a. El tamaño del conductor primario se incrementa para soportar las
corrientes armónicas "triplen" circulantes. Por la misma razón se dobla el
conductor neutro.
b. Se diseña el núcleo magnético con una menor densidad de flujo
normal, utilizando acero de mayor grado, y
c. Utilizando conductores secundarios aislados de menor calibre,
devanados en paralelo y transpuestos para reducir el calentamiento por el
efecto piel.
Los transformadores de potencia son sensibles a corrientes
distorsionadas, y sus pérdidas dependen del contenido armónico. Corrientes
con igual valor RMS, e incluso con igual valor de distorsión armónica total,
pueden producir diferentes pérdidas. Las mayores pérdidas corresponden a
aquellas corrientes con mayor contenido de armónicos superiores. Esto es
debido a las así denominadas pérdidas adicionales, producidas por corrientes
parásitas en los materiales conductores del transformador; las que se
incrementan con la derivada respecto al tiempo del flujo magnético disperso.
Esto conduce a la definición del factor de utilización K. El factor K comúnmente
encontrado en la literatura de la calidad de energía eléctrica concerniente a la
determinación de la reducción de la capacidad nominal del transformador se
17
puede encontrar mediante un análisis armónico de la corriente de la carga o del
contenido armónico estimado de la misma. La ecuación que lo define es:
h- h max ,
Factor K^ £l/*(«,)jA2 (3)h=\:
h = armónica
I h(pu) - corriente armónica en p.u. tomando como base la corriente
El factor K representa ia relación entre la potencia aparente nominal y la
potencia aparente máxima a la que puede ser cargado el transformador bajo
corriente distorsionada, de forma de mantener las pérdidas totales constantes.
De aquí se concluye que en los transformadores de potencia, las
pérdidas aumentan cuando la corriente posee armónicos de alto orden; y por
tanto disminuye la capacidad instalada por tener que limitar la corriente a
valores menores a la nominal.
Con el valor del factor K de la corriente de la carga, se puede escoger el
transformador adecuado.
La Tabla 2.2 muestra los valores comerciales de transformadores con
factor K.
18
K-4
K-9
K-13
K-20
K-30
K-40
Tabla 2.2 Transformadores con factor K disponibles comercialmente.
Las pérdidas en por unidad a toda carga bajo condiciones de armónicas
de corriente están dados por:
(4)
Donde:
PLL = perdida de carga
PEC-R = factor de perdidas de las corrientes de eddy
Entonces, en términos del factor K, el valor rms de la distorsión de
corriente esta deducido por:
;
E^-Jr (5)EC-R
19
De esta manera, la determinación de la reducción de la capacidad
nominal del transformador puede ser estimada conociendo el factor de perdidas
de la corriente de eddy por unidad. Este factor puede ser determinado por:
1. Obteniendo el factor de diseño del transformador.
2. Usando datos de prueba del transformador y proceder como en la norma
C57-110. (Anexo 4).
3. Basarse en valores característicos para varios tipos de transformadores
y capacidades, como se muestra en la siguiente tabla:
TIPO
SECO
CONACEITE
MVA< 1
>1.5
< 1
<2.5
2.5 a 5>5
VOLTAJE5KVHV
SkVHV
15KVHV480 V LV
480 V LV
480 V LV
% PEC- R3 - 8
12-20
9-151
1 -5
9-15
Tabla 2.3 Valores típicos de factor de pérdidas de las corrientes de
eddy
2.3.3 EFECTO EN INTERRUPTORES (CIRCUIT BREAKERS)
Los interruptores termomagnéticos operan por e! calentamiento
producido por el valor RMS de la corriente, por lo que protegen de manera
efectiva a los conductores de fase y al equipo contra sobrecargas por
corrientes armónicas. Por otro lado, la capacidad interruptiva no se ve afectada
por las componentes armónicas en los sistemas eléctricos puesto que durante
condiciones de falla, las fuentes que contribuyen a la misma son de frecuencia
fundamental.
20
2.3.4 EFECTO EN LAS BARRAS DE NEUTROS
Dado que este es el primer punto de unión de los neutros de las cargas
monofásicas, en e! caso balanceado, las corrientes (fundamental y armónicas)
de secuencia positiva y negativa se cancelan aquí. Estas barras pueden llegar
a sobrecargase por el efecto de cancelación de las componentes armónicas de
secuencia positiva y negativa entre los conductores neutros que sirven
diferentes cargas.
En el caso de corrientes armónicas de secuencia cero (armónicas
"triplen"), estas no se cancelarán en el neutro aun con condiciones
balanceadas, por lo que estas barras se pueden sobrecargar por el flujo de
estas corrientes. En la realidad, las barras de neutros transportan corrientes de
secuencia positiva y negativa producidas por el desbalance de cargas más las
armónicas "triplen" de secuencia cero generadas por éstas. Por esta razón las
barras que están dimensionadas para soportar ia misma corriente de fase
pueden sobrecargarse fácilmente en presencia de cargas no lineales.
En el caso de que se estén alimentando cargas no lineales, es
recomendable que las barras de neutros tengan una capacidad de corriente
igual a! doble de la de las fases.
2.3.5 EFECTO EN LOS BANCOS DE CAPACITORES
El principal problema que se puede tener al instalar un banco de
capacitores en circuitos que alimenten cargas no lineales es la resonancia tanto
serie como paralelo, como se muestra en la Figura 2.4. A medida que aumenta
la frecuencia, la reactancia inductiva del circuito equivalente del sistema de
distribución aumenta, en tanto que la reactancia capacitiva de un banco de
capacitores disminuye. Existirá entonces ai menos una frecuencia en la que las
reactancias sean iguales, provocando la resonancia.
21
Reactancia equivalente
del sistema
(a)
'WV\ capacitores\ Cargas no
lineales
\\
//L. ^"~-^
(b)
Figura 2.4 Circuitos que ejemplifican: (a) resonancia paralelo y (b)
resonancia serie
Resonancia paralelo: la Figura 2.4 (a) muestra e! circuito equivalente
para el análisis de la resonancia paralelo en un sistema eléctrico. La carga no
lineal inyecta al sistema corrientes armónicas, por lo que el efecto de dichas
corrientes se puede analizar empleando el principio de superposición. De esta
manera, el circuito equivalente a distintas frecuencias se puede dibujar como:
hxX L
XC
Vh =0
XL = Reactancia inductiva
a frecuencia fundamental
Xc = Reactancia capacictiva
a frecuencia fundamental
Figura 2.5 circuito equivalente para el análisis del sistema a frecuencias
armónicas.
22
En general, ia fuente de voltaje Vh vaíe cero (corto circuito), puesto que
sólo presenta voltaje a frecuencia fundamental. Entonces a frecuencias
armónicas, el circuito equivalente visto por la carga (fuente de corrientes
armónicas) será una inductancia y capacitancia en paralelo, por lo que la
frecuencia de resonancia se tendrá cuando:
Donde
f1 = frecuencia fundamental
Si la carga inyecta una corriente armónica de una frecuencia igual o
cercana a la frecuencia de resonancia paralela del sistema, entonces las
corrientes y voltajes experimentarán una amplificación puesto que la
admitancia equivalente se acerca a cero (impedancia muy alta). Esto produce
ios problemas de calentamiento inherentes a las corrientes armónicas (en
cables, transformadores, interruptores), la operación de fusibles, y el posible
daño o envejecimiento prematuro de equipo.
Resonancia Serie: esta resulta en un circuito como el mostrado en la
Figura 2.4 (b). En este caso la expresión matemática de la frecuencia de
resonancia es la misma que muestra la ecuación (4), la diferencia es que ahora
el circuito presenta una trayectoria de baja ¡mpedancia a las corrientes
armónicas (casi un corto circuito). Esta resonancia causará problemas similares
a los que se tienen en el caso de la resonancia paralelo.
Una forma de minimizar los problemas de resonancia por la instalación
de bancos de capacitores consiste en distribuir los mismos en diferentes puntos
del sistema, para alejar la frecuencia de resonancia a valores más altos.
23
También es importante considerar que los capacitores se deben conectar en
delta y/o estrella no aterrizada (para evitar atraer las armónicas "triplen") en
sistemas menores a 69 kV.
2.3.6 EFECTO EN LOS MOTORES DE INDUCCIÓN
Fundamentalmente, las armónicas producen los siguientes efectos en
las máquinas de corriente alterna: un aumento en sus pérdidas y la disminución
en el torque generado, la magnitud de estos torques es generalmente pequeña
y su efecto puede despreciarse. Este ha sido el tema de anáfisis por su
importancia en la industria y a continuación se mostrará un estudio simplificado
de estos efectos.
Pérdidas en los motores de inducción: si el voltaje que se alimenta a un
motor de inducción contiene componentes armónicas, entonces se
incrementarán sus pérdidas I2R en el rotor y estator, pérdidas de núcleo (eddy
e histéresis) y pérdidas adicionales, en tanto que las pérdidas de fricción y
ventilación no son afectadas por las armónicas. En forma más detallada, se
tiene el siguiente análisis de las pérdidas.
1. Pérdidas I2R en el estator: Las pérdidas en el estator son
determinadas utilizando la resistencia a corriente directa de la máquina,
corregida a la temperatura especificada. Al operar la máquina de inducción con
voltajes con contenido armónico no sólo aumentan estas pérdidas por el efecto
piel que incrementa el valor de la resistencia efectiva, sino que también
aumenta ei valor de la corriente de magnetización, incrementándose aún más
las pérdidas I2R.
2. Pérdidas I2R en el rotor: éstas aumentan de manera más significativa
que las anteriores, por el diseño de la jaula en los motores de inducción que se
basa en el aprovechamiento del efecto piel para el arranque. Esta resistencia
aumenta en forma proporcional a la raíz cuadrada de ia frecuencia y por ende
las pérdidas.
24
3. Pérdidas de núcleo: estas pérdidas son función de la densidad de flujo
en la máquina. Éstas aumentan con excitación de voltaje no senoidal puesto
que se tienen densidades de flujo pico más elevadas, sin embargo su aumento
es aún menor que el de las pérdidas mencionadas anteriormente e incluso son
más difíciles de cuantificar.
4. Pérdidas adicionales: son muy difíciles de cuantificar aun bajo
condiciones de voltaje senoidal. Al aplicar voltaje no senoidal, éstas aumentan
en forma particular para cada máquina.
Jorque en el motor de inducción: las armónicas de secuencia positiva
producen en el motor de inducción un torque en el mismo sentido de la
dirección de rotación, en tanto que las de secuencia negativa tienen el efecto
opuesto. En caso de que se tenga conectado el neutro, el torque producido por
las armónicas "triplen" es igual a cero. Dependiendo del contenido armónico del
voltaje aplicado, el torque promedio de operación puede verse disminuido
considerablemente, sin embargo en la mayoría de los casos el efecto producido
por las armónicas de secuencia negativa se cancela con el efecto de las de
secuencia positiva, por lo que su efecto neto en el torque promedio puede
despreciarse.
La interacción de las corrientes armónicas del rotor con el flujo en el
entrehierro de otra armónica resultan torques pulsantes en los motores, los que
pueden afectar la calidad del producto donde las cargas de los motores son
sensibles a estas variaciones. Estos torques pulsantes también pueden excitar
una frecuencia de resonancia mecánica lo que resultaría en oscilaciones que
pueden causar fatiga de la flecha y otras partes mecánicas conectadas. Por lo
general la magnitud de estos torques es generalmente pequeña y su valor
promedio es cero.
25
2.3.7 EFECTOS EN LOS RELÉS DE PROTECCIÓN
Según la IEEE 519-1992, es muy difícil determinar con exactitud la
respuesta de los relés en sistemas que presentan distorsión armónica, pero
generalmente se requieren factores de distorsión del 10 al 20% para causar
problemas en la operación de los relés.
2.3.8 ERROR EN LA MEDICIÓN DEL FACTOR DE POTENCIA
El parámetro eléctrico que cuantifica directamente el aumento de las
pérdidas y el desaprovechamiento de la red es el factor de potencia PF
(definido como la razón entre la potencia activa y la aparente). Efectivamente,
las empresas eléctricas limitan en sus reglamentos, no ia energía reactiva sino
el factor de potencia, el cual debe ser mayor a cierto valor para evitar
penalización con facturación adicional.
Actualmente existen varios sistemas de medida electrónicos para
computar el PF, sin embargo históricamente sólo era posible calcularlo a partir
de la medida de la energía activa y reactiva mediante dos medidores
separados. Aún en el presente, una gran parte de los instrumentos de medida
usados por empresas eléctricas son medidores electromecánicos de energía
activa y reactiva. Los sistemas de facturación están basados en el cómputo de
esos dos valores, y existe toda una cultura institucional en las empresas
eléctricas sobre la relación entre la energía activa, reactiva y el factor de
potencia, dada por la simple ecuación
fp = 1/[V(1+Q2/P2)] (7)
26
Los parámetros de esta ecuación están plenamente definidos para
régimen sinusoidal en circuitos monofásicos, donde el factor de potencia
coincide con el coseno del ángulo entre la corriente y el voltaje. Sin embargo,
ya desde la década de 1920, se vio que con formas de onda de corriente o de
voltaje distorsionadas, esta ecuación conduce a conceptos diferentes a los de
potencias reciprocantes. Otro tanto ocurre en sistemas polifásicos no
equilibrados, aun trabajando en régimen sinusoidal.
Un simple ejemplo muestra estas derivaciones. En la Fig. 2.6 un resistor
es alimentado a través de un rectificador de media onda, por una fuente de
voltaje sinusoidal ideal de voltaje eficaz (rms) de valor V. La corriente eficaz
vale Irms - V/(RV2), la potencia activa P = V2/(2R) y la potencia aparente
entregada por la fuente S - V2/(RV2). De aquí se concluye el valor del factor de
potencia PF = 1/V2 y de usarse la ecuación (5) para el cálculo de la potencia
reactiva, su valor sería Q - P. Un método equivalente de calcular Q está
dado por la siguiente ecuación
|Q |= V (S 2 -P 2 ) (8)
Obviamente en este circuito no hay potencias reciprocantes ni almacenamiento
de energía por la carga, ya que ésta no está relacionada ni con campos
eléctricos ni magnéticos que puedan reflejar una potencia reactiva hacia la
fuente. Tampoco son aplicables a este circuito los métodos convencionales de
compensación de energía reactiva. El desempeño no mejora incluyendo un
capacitor en paralelo con la carga. En razón de estos resultados y para no
confundir conceptos, ha sido propuesto denominar con la letra N al resultado
de la ecuación (6) cuando el régimen es no sinusoidal, o no equilibrado;
denominando a esta variable: potencia no activa.
27
R
CARGA
Figura 2.6 Sistema formado por fuente sinusoidal y carga no linea!
Compuesta por una resistencia alimentada por un rectificador
de media Onda
Este ejemplo muestra que un único parámetro no es suficiente para
determinar la causa de la existencia de factores de potencia menores a la
unidad, ni los procedimientos para su corrección. Sin embargo, el resultado
anterior donde la potencia no activa iguala a la potencia activa, muestra que sí
existe un problema y un perjuicio para la empresa eléctrica. Efectivamente, la
mínima corriente rms (Imin), que con igual voltaje es capaz de entregar la
misma potencia, es de forma sinusoidal y vale Imin = V/(2R) lo cual es V2
veces menor a la del circuito analizado. De aquí se concluye que las redes del
sistema soportan una corriente un 40% mayor, generando el doble de pérdidas
de energía (ya que las pérdidas en primera aproximación dependen
cuadráticamente de la corriente) y desaprovechando en un 40% la capacidad
instalada. Adicionalmente, las corrientes no sinusoidales causan otros
problemas relacionados con la polución de armónicos en la red.
28
2.3.9 ADELANTO DEL TIEMPO EN RELOJES DIGITALES
Los relojes digitales trabajan bajo el principio de conteo al cruce por
cero o se inclinan a ios cambios de los 60 Hz en el voltaje fundamental. Puede
existir algunos filtros dentro del circuito del reloj, pero si los armónicos de
voltaje son lo bastante fuertes, entonces es posible tener múltiples cruces de
ceros o cambios que causen que el reloj se adelante. Relojes digitales antiguos
son sumamente sensitivos a las armónicas de voltajes.
Un ejemplo de una forma de onda de voltaje que se utiliza para explicar
este fenómeno se muestra en la figura 2.7. La forma de onda tiene un 2%,
36va armónica
Figura 2.7 Forma de onda de voltaje que causa que un reloj digital gane
tiempo
2.3.10 INTERFERENCIA TELEFÓNICA
La interferencia telefónica relacionada a las armónicas ha sido una
preocupación por muchas décadas, pero gradualmente se ha pasado esta
etapa a circuito telefónicos abiertos que han reducido el número de problemas
de interferencia. Mientras la respuesta de frecuencia de los circuitos telefónicos
y el oído humano es principalmente inmune a la interferencia de 60 Hz,
armónicas altos caen dentro del rango de bajo audio.
29
Cuando las armónicas de corriente en líneas de potencia
inductivamente acoplada se encuentran cerca de ííneas de teléfonos, pueden
causar significativa interferencia. Típicamente, e! problema de armónicas son
característicos de los armónicas de seis pulsos debido a grandes conversores,
o 9no y mas múltiplos de tres (i.e. secuencia cero) debido a la saturación del
transformador. De todas formas, las armónicas de secuencia cero son más
problemáticas que las armónicas de secuencia positiva y negativa porque los
campo de secuencia cero a-b-c son aditivos y, por lo tanto, no decrecen
rápidamente con la distancia.
El factor de influencia telefónica (i.e., TIF) mostrado en la figura 2.8 da
el peso de la interferencia relativa que se aplica para flujos de corrientes
armónicas inductivamente acopladas en líneas de potencia.
12000 -i
10000 -
8000-
6000-
4000-
200Q-
0O 600 1200 1800 2400 3000 3GOO 4200
Fr&quency- HE
Figura 2.8 Curva de Factor de Influencia Telefónica (TIF)
Los problemas de interferencia telefónicas son usualmente resueltos por
las compañías telefónicas, en cooperación con el complicado servicio eléctrico.
Las soluciones se dan luego de pruebas y fracasos y usualmente consisten en
el movimiento o desconexión de banco de capacitores que tiente grandes
corrientes armónicas, o ubicando reactores sintonizables en la puesta a tierra
de la conexión-ye (Y) del banco de capacitares que tienen altas corrientes
30
armónicas. La sintonización del reactor es invisible para la secuencia positiva y
negativa, pero ellos pueden cambiar la frecuencia de resonancia de la
secuencia cero para un aíimentador de distribución y además eliminar el
problema de resonancia.
Es decir, que se introducen ruidos en estos sistemas de comunicación
debido a la aparición de campos eléctricos y magnéticos en sus proximidades.
2.3.11 EFECTOS EN OTROS EQUIPOS
Equipos electrónicos sensitivos son susceptible a operación incorrecta
causa de las armónicas. En algunos casos estos equipos dependen de la
determinación precisa de! cruce por cero de! voltaje u otros aspectos de la
forma de onda del mismo, por lo que condiciones de distorsión pueden afectar
su operación adecuada.
En lo que respecta a equipo de medición e instrumentación éstos son
afectados por las componentes armónicas, principalmente si se tienen
condiciones de resonancia que causen altos voltajes armónicos en los circuitos.
Para el caso de medidores se pueden tener errores positivos o negativos,
dependiendo del tipo de medidor y de las armónicas involucradas.
31
CAPÍTULO 3 : CARACTERÍSTICAS DE LA CARGA Y
DEL EQUIPO DE MEDICIÓN, Y
METODOLOGÍA UTILIZADA PARA EL
ANÁLISIS DE LOS DATOS OBTENIDOS
3.1 CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL PALACIO DE
GOBIERNO
En el Palacio de Gobierno es un edificio administrativo en el cual existe
una gran cantidad de oficinas por lo tanto la mayor parte de la carga esta
formada por equipos de computación e Iluminación y en menor cantidad
artefactos eléctricos como televisores, Equipos de sonido, refrigeradoras, etc.
Debido a que la mayor parte de las instalaciones son oficinas el horario
de trabajo es de 7:30 hasta las 17:00, luego de lo cual en el establecimiento
queda solo personal de seguridad, por lo tanto la demanda máxima se da en
las horas del día, en la noche esta demanda desciende.
Debido a que no existe un levantamiento de la carga instalada en dicho
edificio no se pudo cuantificar dicha carga, pero se pudo obtener un dato
importante de carga que fue el de la iluminación ei cual es de 96,229 kW lo
cual da una idea del tamaño de la carga.
El consumo de energía es censado por un medidor digital, el cual
también registra demanda y factor de potencia entre otras magnitudes, con
este equipo se tiene el registro de consumo de energía de 48 días el cual es de
40 872 kWh y una demanda de 94 kW.
32
3.2 CARACTERÍSTICAS DEL EQUIPO DE MEDICIÓN
Para realizar el monitoreo se utilizó el analizador de carga POWER
LOGIC Circuit Monitor serie 2350,.este equipo multifuncionai, instrumento
digital, de adquisición de datos y control de dispositivos, que puede reemplazar
una variedad del medidores, relés, transductores y otros componentes. El
POWER LOGIC es un equipo que utiliza un interface de comunicación RS -
485 que permite una integración entre el monitoreo y control del sistema de
potencia. Este equipo tiene un sistema integrado de Hardware y Software que
permite monitorear y controlar cualquier sistema de potencia.
El Circuit Monitor es un instrumento que mide el verdadero valor RMS
para medición exacta, para cargas altamente no lineales. Una sofisticada
muestra habilita una exacta medición del verdadero valor RMS hasta la 31va
armónica. Más de 509 valores de medida, valores máximos y mínimos, pueden
ser vistos desde el display del led de 6 dígitos.
Entre las características del equipo se tiene:
• Valor real rms (hasta el 31 harmónico)
• Acepta entradas con CT y PT normalizados
• Certificado por la ANSÍ C12.16
• Alta exactitud - 0.2 % en corriente y voltaje
• Más de 50 valores de medidas desplegados
• Despliega valores mínimos y máximos para los datos medidos
• Lecturas de la calidad de potencia - THD, factor K, factor de cresta.
• Magnitudes y ángulos en tiempo real de las armónicas
• Detección y grabado de aumentos y depresiones de corriente y voltaje
33
• Calendario y Reloj en el equipo
• Fácil de configurar desde el panel de control (protección con clave)
• RS - 485 que es comunicación normalizada
• Módulos, Analógicos y digitales de I/O
• 1 ms tiempo de muestreo del estado de las entradas para las
secuencias o eventos grabados,
• Se puede fijar el punto en el cual funcionen las alarmas y relés
• Captura forma de ondas y eventos, seleccinables para 4, 12, 36, 48, o
60 ciclos.
A continuación se proporciona un resumen de la instrumentación del
Circuit Monitor para lecturas instantáneas.
Lecturas en tiempo real
• Corriente (por fase, N, G, 30)
• Voltaje (L-L, L-N)
• Potencia Activa (por fase, 30)
• Potencia Reactiva (por fase, 30)
• Potencia Aparente (por fase, 30)
• Factor de Potencia (por fase, 30)
• Frecuencia
• THD (corriente y voltaje)
• Factor - K (por fase)•
Lecturas de Demandas
• Demanda de Corriente (presente por fase, pico)
34
• Demanda de Voltaje (presente por fase, pico)
• Factor de potencia promedio (30 total)
• Demanda de Potencia Activa (30 total)
• Demanda de Potencia Reactiva (30 total)
• Demanda de Potencia Aparente (30 tota!)
• Demandas Coincidentes
• Predicción de Demandas
Lecturas de Energías
• Energía acumulada, Activa
• Energía acumulada, Reactiva
• Energía acumulada, Aparente
Análisis de Valores de Potencia
• Factor de Cresta (por fase)
• Demanda del Factor - K (por fase)
• Factor de potencia de Desplazamiento (por fase, 30)
• Voltaje Fundamental (por fase)
• Corriente Fundamental (por fase)
• Potencia Activa Fundamental (por fase)
• Potencia Reactiva Fundamental (por fase)
• Potencia Armónica
• Desbalances (corriente y voltaje)
• Rotación de fases
• Magnitudes y ángulos armónicos (por fase)
El software Power Monitoring EXPIorer (PMX-1500) se ejecuta en el sistema
operativo Windows 95. Antes de utilizar éste programa se debe instalar la llave
de segundad en el pórtico paralelo LPT1. Sí se intenta ejecutar el programa y la
35
llave de segundad no está instalada, se activa la alarma y se despliega el
mensaje "No Key Found".
PMX-1500 es un paquete de software que proporciona información de
un circuito en tiempo real. Proporciona información a una sola computadora.
Para hacer uso del software de aplicación, se debe tener una computadora con
los mínimos requerimientos del sistema indicados a continuación:
PMX-100
Sistema Operativo
Modo Despliegue
Modelo
Memoria RAM
Disco Duro
Tamaño del Programa
Pórtico RS-232
Tarjeta de comunicación
Drive 3.5"
Drive CD
Windows 95
VGA [Súper VGA]
Pentium
32M
500M
18M
Requerido
Requerido
Requerido
Requerido
Tabla 3.1 Requerimientos mínimos para usar el software PMX
para el Power Logic Serie 2350
1500
3.3 INSTALACIÓN Y PROGRAMACIÓN DEL EQUIPO
La instalación del equipo se realizó en la cámara de transformación del
Palacio de Gobierno, las señales para las lecturas del Power Logic fueron
proporcionadas por empleados de la Empresa Eléctrica Quito. Estas señales
también son utilizadas por la Empresa Eléctrica para Registrar el consumo de
36
energía a través de un medidor digital, el cual también registra demanda y
factor de potencia entre otras magnitudes.
Según la REGULACIÓN CONELEC 004 - 01 CALIDAD DEL SERVICIO
ELÉCTRICO DE DISTRIBUCIÓN, "a efectos del control de la Calidad del
Producto, se entenderá al lapso en el que se efectuarán las mediciones de
Nivel de Voltaje, Perturbaciones y Factor de Potencia, mismo que será de siete
(7) días continuos", por lo tanto ei periodo de mediciones fue de 7 días
continuos , el equipo se programó para obtener valores de voltajes , corrientes
distorsión armónica de corriente y voltaje, factor de potencia , frecuencia y
demandas.
3.4 METODOLOGÍA UTILIZADA
Para evaluar los diferentes parámetros de la calidad dei servicio
eléctrico, se utilizó la REGULACIÓN CONELEC 004 - 01 CALIDAD DEL
SERVICIO ELÉCTRICO DE DISTRIBUCIÓN, e información especializada
sobre el tema principalmente de la IEEE y que a continuación se presentan los
rangos en los cuales debe estar cada parámetro.
3.4.1 Nivel de Voltaje
Las variaciones de voltaje admitidas con respecto al valor dei voltaje
nominal se señalan a continuación:
37
Alto Voltaje
Medio Voltaje
Bajo Voltaje. Urbanas
Bajo Voltaje. Rurales
Subetapa 1
±7,0%
±10,0%
±10,0%
±13,0%
Subetapa 2
±5,0%
±8,0%
± 8,0 %
±10,0%
Tabla 3.2 Variaciones de voltaje admitidas con respecto al valor del voltajenominal
El Distribuidor no cumple con el nivel de voltaje en el punto de medición
respectivo, cuando durante un 5% o más del período de medición de 7 días
continuos, en cada mes, el servicio lo suministra incumpliendo los límites de
voltaje.
3.4.2 Distorsión Armónica de Voltaje
Los valores eficaces (rms) de los voltajes armónicos individuales (V¡') y
los THD, expresados como porcentaje del voltaje nominal del punto de
medición respectivo, no deben superar los valores límite (V¡' y THD') señalados
a continuación. Para efectos de esta regulación se consideran los armónicos
comprendidos entre ia segunda y la cuadragésima, ambas inclusive.
38
ORDEN (n) DE LAARMÓNICA Y THD
Impares no múltiplos de357111317192325
>25Impares múltiplos de
tres391521
Mayores de 21Pares
24681012
Mayores a 12THD
TOLERANCIA |V¡'| o |THD'|(% respecto al voltaje nominal del
punto de medición)V > 40 kV
(otros puntos)
2.02.01.51.51.01.00.70.7
0.1 +0.6*25/n
1.51.00.30.20.2
1.51.00.50.20.20.20.23
V < 40 kV(trafos de
distribución)
6.05.03.53.02.01.51.51.5
0.2 + 1.3*25/n
5.01.50.30.20.2
2.01.00.50.50.50.20.58
Tabla 3.3 Limites admisibles para la distorsión armónica de voltaje
3.4.3 Distorsión Armónica de Corriente
La distorsión armónica de voltaje producida por una fuente de corriente
armónica dependerá de la potencia del consumidor, del nivel de voltaje al cual
se encuentra conectado, y del orden de la armónica, en la siguiente tabla se
39
establecen los límites de corrientes armónicas individuales para niveles de
voltaje, potencia máxima demandada y de orden armónica.
ROEN DE LAARMÓNICA
(n)
IMPARES NOMÚLTIPLOS DE 3
57111317192325
>25IMPARES MÚLTIPLOS
DES391521
>21PARES
24681012
> 12DISTORSIÓN
ARMÓNICA TOTAL DECORRIENTE DATI, EN
%
P<10kWV<0.6 kV
INTENSIDADARMÓNICAMAXIM A (A)
P>10kW0.6kV< V <40
kVP>50 kWV > 40kV
DISTORSIÓN ARMÓNICAINDIVIDUAL DE
CORRIENTE DAN, EN %
2.281.540.660.420.260.240.200.184.5/n
12.08.54.33.02.71.91.61.6
0.2 + 0.8*25/n
6.05.12.92.21.81.71.11.10.4
4.60.80.3
0.214.5/n
16.62.20.60.40.3
7.52.20.80.40.4
2.160.860.600.460.370.31
3.68/n
—
10.02.51.00.80.80.40.3
20
10.03.81.50.50.50.50.5
12
Tabla 3.4 Limites admisibles para la distorsión armónica de la corriente.
40
Se considerará incumplimiento por parte del consumidor cuando por un
lapso de tiempo mayor al cinco por ciento, del empleado en las mediciones en
el Periodo de Medición, dichas mediciones reportan que la distorsión armónica
de la corriente ha excedido el rango de tolerancias establecidas.
3.4.4 Factor de Potencia
Para efectos de la evaluación de la calidad, en cuanto ai factor de
potencia, si en el 5% o más de! período evaluado el valor del factor de potencia
es inferior a los límites, el Consumidor está incumpliendo con el índice de
calidad.
El valor mínimo es de 0,92.
41
CAPITULO 4 : PROCESAMIENTO Y ANÁLISIS DE LOS
PARAMENTROS OBTENIDOS MEDIANTE
MEDICIONES.
A continuación se realiza un análisis de los datos más representativos
obtenidos con el analizador de carga POWER LOGIC serie 2350, es decir se
analizará distorsión de voltaje y corriente y el contenido de armónicas de voltaje
y corriente, factor de potencia, variación de voltaje, que son parámetros para
evaluar la calidad de servicio eléctrico, suministrada al palacio de Gobierno.
En la figura 4.1 se muestra las variaciones de corriente, la cual refleja el
comportamiento eléctrico del sistema durante el periodo de estudio, en este
gráfico se puede observar que las fases están desbalanceadas, esto se debe a
la naturaleza de la carga, ya que la mayor parte de la carga es monofásica y en
ese sentido es difícil mantener el sistema balanceado, en consecuencia, se
debe proceder al balance de carga de los circuitos.
CORRIENTES DE CARGA
•PASEA FASEB FASEC
350
300
C O O « 3 C M C O O t D C M C O C D t D t N C O O C D C M C O O t O C ^ e O O C O < M O O O ( O C M C O O
TIEMPO
Figura 4.1 Medición semanal de la corriente en las tres fases
42
En las figuras 4.2 y 4.3 se muestran los desbalances de fases de
corriente y voltaje para un día típico de trabajo y un día del fin de semana, en
este caso para el viernes y sábado, estos dos días reflejan el comportamiento
del sistema durante el periodo semanal de medición, efectuándose un registro
cada 15 minutos.
DESBALANCES DE CORRIENTES ENTRE FASES
-PASEA FASE B FASEC
75.0
60.
o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o oo o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o
-60.0
O O O O O T - T - T - T - T - T - l - O O O O O T - T - T - T - T -
^ ^ Í ^ ^ ^ P . P . Q S S P . P . P . ^ ^ ^ ^ ^ P . Q P ^ Q P ,¿3 ¡o Í3 <3 S -. -
<D CD tO (O (0 ÍD (O
TIEMPO
Figura 4.2 Desbalance de corrientes con respecto al promedio de las tres
fases para los días viernes y sábado del período de medición
semanal
De los resultados tabulados en el anexo 3, y del gráfico 4.2, se puede
observar que las fases que mayor desbalance presentan en cuanto a corrientes
son las fases A y C, con un caso extremo que se da el día sábado a las 5 AM
(17/11/01 5:00) cuyos valores son de - 46 % y 36 % respectivamente, con
respecto a la corriente promedio que para este caso era de 44 A, estos
desbalances extremos se dan en demanda mínima.
O)UJü
<menUJQ
43
DESBALANCES DE VOLTAJES ENTRE FASES
•FASE A FASEB FASEC
o o o o o o o o op p p p p p p p pt b " o o o < S i o c j ^ r < i ) o o- í - * - C M C N _ . _ _ _ _
o o o oO Q
(O CD CD (D (O<D (D <D (D CO CD <D
r- r- h-
TIEMPO
Figura 4.3 Desbalance de voltajes con respecto al promedio de las tres fases
para los días viernes y sábado del período de medición semanal
De los resultados tabulados en el anexo 3, y del gráfico 4.3 se observa
que los desbalances de voltaje en porcentajes son pequeños, y que al igual
que en el caso de la corriente son mayores en las fases A y C, se puede citar el
mismo caso del día sábado 5 AM (17/11/01 5:00) que se toma para las
corrientes, en el cual los desbalances son de 1.2% para la fase A y -1.1% para
la fase C, con respecto al voltaje promedio de las tres fases que para este caso
es de 123 V y que al igual que en caso de las corrientes estos casos extremos
se dan en demanda mínima.
De los gráficos 4.2 y 4.3 se puede observar que para demanda mínima
la fase C tiene un desbalance negativo de voltaje, esto es el voltaje en esta
fase es inferior al promedio de las tres fases, en cambio que para esta misma
situación el desbalance de corriente en esta fase es positivo, es decir que la
corriente de esta fase es mayor que el promedio de las tres fases, esto significa
la fase C es la fase de mayor carga de las tres en demanda mínima, y por lo
tanto también va a tener mayor caída de voltaje de entre las tres fases.
44
4.1 DISTORSIÓN ARMÓNICA TOTAL DE VOLTAJE
En la figura 4.4 se presenta un perfil de la Distorsión Armónica Total de
Voltaje (DATV) para el periodo de estudio de siete días, efectuándose un
registro por cada 15 minutos.
DISTORSIÓN TOTAL DE VOLTAJE
(%) VAN (%) VBN (%) VCN
o.o -C M O D O ( D C M C O O C D C N O O O ( D C M O O O C D C ^ O O O C O C M O O O < D C N C O O C D < N C O O
TIEMPO
Figura 4.4 Medición semanal de la DATV en las tres fases
Del gráfico se observa que las fases que mayor distorsión presentan son
las fases B y C, también se puede observar que la mayor distorsión se
presenta en las horas de mayor demanda, es decir en las horas laborables.
Una mejor forma de analizar esta información es por medios
estadísticos. Para ello se hace uso de Histogramas y Distribuciones
acumuladas.
En las siguientes tablas 4.1, 4.2 y 4.3 se presentan un resumen de las
mediciones realizadas y que servirán para la construcción de los histogramas y
distribuciones acumuladas para la DATV en las tres fases respectivamente, las
cuales se muestran en las figuras 4.5, 4.6 y 4.7.
ü)
O c en 3 O)
CT
C Q O C 3 £.
Q>
Q.
0)
T3 ü) Q)
üT en 3 CD Q.
O'
O 3 (D CO Q.
CD oí
FR
EC
UE
NC
IA
D >
ro oen o
oo oo o
ro oo
oo o
oo en N Oí ro en ro en o tn co co en co b) en co <D en ro en
o o
ro p b oP b o
o> p b o
oo p b o
o p b o
ro p b o
D > -n £ m
DIS
TR
IBU
CIÓ
N A
CU
MU
LA
DA
(%
)
Q) 2 Q) 0 co c 3 Q.
CD flf CO 3 CD Q.
o'
O D CD CO Q.
0 üT D 0 oT co 0
J " * ^ en -1- o o b o
co 00 - co CD en ro CD co co 00 en
co en co 'CO co en o CD en en CD
co ro co en co co en en OD CD
Ni CD CO ÍO CO b en co 00 en P 00
M e» ro CD ro en CD o co en 'co co
M co ro en ro en o 00 O) en
ro ro co ro —X en ro P O>
_1_
^ ro 'co en * o en CD
I—
> q CV
)
SS D
•— - m
¡0
2> " r- -n m O c rn o o c c 1— D O
en
46
LIMITES DELDATV (%)
1.62
2.42.83.23.64
4.44.85.2
22.42.83.23.64
4.44.85.25.6
MARCA DE LADATV (%)
1.82.22.63
3.43.84.24.65
5.4
FRECUENCIA
17909195162462769794
%ACUMULADO
2.5015.7429.1243.0966.9173.6877.6587.7999.41100.00
Tabla 4.2 Resumen de las mediciones de la DATV en la fase B
<O
DATV FASE B
FRECUENCIA % ACUMULADA
180
160
140
120
100
80
60
40
20
O
120.00
100.00<O
80.00
60.00
o<-z.Oo
40.00 mE<o
-1- 20.00 Q
1.8 2.2 2.6 3.4 3.8 4.2 4.6
DATV
FIGURA 4.6 Histograma y Distribución Acumulada para las mediciones de la
tabla 4.2
47
LIMITES DELDATV (%)
2.12.52.93.33.74.14.54.9
2.52.93.33.74.14.54.95.3
MARCA DE LADATV (%)
2.32.73.13.53.94.34.75.1
FRECUENCIA
281609515770569816
%ACUMULADO
4.1227.6541.6264.7175.0083.2497.65100.00
Tabla 4.3 Resumen de las mediciones de la DATV en la fase C
<ozLL1
DATV FASE C
FRECUENCIA ACUMULADA
180
160
140
120
100
80
60
40 +
20
O LL2.3
120.00
100.00 <o3
80.00 §3Ü
60.00
2.7 3.1 3.5 3.9
DATV
4.3 4.7 5.1
go
40.00 cgEw
-1 20.00 Q
0.00
FIGURA 4.7 Histograma y Distribución Acumulada para las mediciones de la
tabla 4.3
48
De los Histogramas, distribuciones acumuladas y del anexo # 1 se
obtiene que en las tres fases el 100% de las mediciones son menores a la
DATV = 8 % que es el valor máximo permitido para este parámetro por la
norma y regulación del CONELEC, por lo tanto en cuanto se refiere a la DATV
esta instalación esta dentro de la norma.
4.2 ARMÓNICAS DE VOLTAJE
ARMÓNICAS DE VOLTAJE
180.00
0.00
I FASE A D FASE B Q FASE C
No_ DE ARMÓNICA
FIGURA 4.8 Relación en (%) con respecto al rango de tolerancia de cada
armónica dada por la regulación del CONELEC 004/01
49
En lo que respecta a las armónicas de voltaje, en la figura 4.8 se
muestra en porcentaje cada armónica con respecto al rango de tolerancia
máxima de cada armónica dada por la propuesta de regulación del CONELEC.
De este gráfico y del anexo # 1 se tiene que en las fases B y C la decimaquinta
armónica tiene un valor máximo de 143% y 153 % respectivamente, la
vigésima primera armónica la fase A tiene un valor de 105 %, la fase B 165% y
la fase C tiene un valor de 170 %, las cuales se encuentran incumpliendo con
la regulación del CONELEC.
Estas armónicas son producidas principalmente por lámparas
fluorescentes si bien son de baja potencia en relación con el total de la carga
del sistema, sin embargo, debido a la gran cantidad de éstas cargas activas
simultáneamente, se convierten en la principal fuente de armónicos, otras
fuentes que producen estas armónicas son las computadoras y en menor
importancia las refrigeradoras.
A continuación se muestra una tabla 4.4 para visualizar de mejor manera
como están distribuidas las medidas de cada armónica dentro del rango de
tolerancia dada por la regulación del CONELEC.
Si bien la mayor parte de las armónicas se encuentran dentro del 25%
del rango establecido por la regulación del CONELEC, existen armónicas como
la decimoquinta en las fases B y C en que el 64.7% y 35.29% de las medidas
están fuera del rango establecido por la regulación, también la vigésimo
primera, las fases A, B y C, con el 11.76, 58.82 y 17.65 respectivamente están
fuera de rango, si bien en la vigésimo séptima armónica también existen
mediciones que están fuera del rango, estos valores son alrededor del 5% que
permite la regulación IEEE519.
50
ARMINICAS
H2
H3
H4
H5
H6
H7
H8
H9
H10
H11
H12
H13
H14
H15
H16
H17
H18
H19
H20
H21
H22
H23
H24
H25
H26
H27
H28
H29
H30
H31
RA
NG
O D
E T
OL
ER
AN
CIA
%
2
5
1
6
0.5
5
0-5
1.50
0.50
3-50
0-20
3.00
0.20
0.30
0.20
2.00
0.20
1.50
0-20
0.20
0.20
1.50
0.20
1.50
0-50
0.20
0.20
1.32
0.50
1.25
PORCENTAJE EN EL QUE SE ENCUENTRAN LAS MEDICIONES DENTRO DEL RANGO DE TOLERANCIAS DE CADA ARMÓNICA DADO ENPORCENTAJE
0% - 25%FASEA
100-00
5.88
100.00
0.00
100.00
29.41
100.00
58.82
100.00
100.00
100.00
100.00
94.12
52.94
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
11.76
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
47.06
100.00
100.00
100.00
100.00
FASEB
100.00
17.65
100.00
0.00
100.00
58.82
100.00
35.29
100-00
100.00
94.12
100.00
88.24
11.76
100-00
100.00
94.12
94-12
88.24
0.00
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
23.53
94.12
100.00
100.00
100.00
FASEC
100.00
0.00
100.00
0.00
100.00
23.53
100.00
29.41
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
23.53
100.00
100.00
100.00
94.12
100.00
17.65
100.00
100.00
100.00
100.00
100-00
23.53
100-00
100.00
100.00
100.00
25% - 50%
FASEA
0.00
64.71
0.00
29.41
0.00
70.59
0.00
41.18
0.00
0.00
0.00
0.00
5.88
41.18
0.00
0.00
0.00
0.00
O.DO
23.53
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
41.18
0.00
0-00
0.00
0.00
FASEB
0.00
23.53
0.00
0.00
0.00
41.18
0.00
5.88
0.00
0.00
5.88
0.00
11.76
11.76
0.00
0.00
5.88
5.88
11.76
11.76
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
23.53
5.88
0.00
0.00
0.00
FASEC
0.00
41.18
0.00
0.00
0.00
76.47
0.00
11.76
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
11.76
0.00
0.00
0.00
5.88
0.00
35.29
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
58.82
0.00
0.00
0.00
0.00
50% - 75%FASEA
0.00
29.41
0.00
70.59
0.00
0.00
0.00
0-00
0.00
0.00
0.00
0.00
0-00
0-00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
41.18
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
FASEB
0.00
58.82
0.00
82.35
0.00
0.00
0.00
41.18
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
5.88
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
5.88
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
29.41
0.00
0.00
0.00
0.00
FASEC
0.00
52.94
0.00
100.00
0.00
0.00
0.00
47.06
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
17.65
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
5.88
0.00
0.00
0.00
0.00
75% -100%FASEA
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
5.88
0-00
0.00
0.00
0.00
0.00
11.76
0.00
0.00
0.00
0.00
o.x
11.76
0.00
0.00
0.00
0.00
FASEB
0.00
0.00
0.00
17.65
0.00
0.00
0.00
17.65
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
5.88
0-00
0.00
0.00
0.00
0.00
23.53
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
17.65
0.00
0.00
0.00
0.00
FASEC
0.00
5.88
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
11.76
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
29.41
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
11.76
0.00
0-00
0.00
0.00
0.00
5.88
0.00
0.00
0.00
0.00
>100%FASEA
11.76
FASEB
64.70
58.82
5.86
FASEC
35.29
17.65
5.88
Tabla 4.4 % en el que se encuentran las mediciones dentro del rango de
tolerancia dada por la regulación del CONELEC
4.3 DISTORSIÓN ARMÓNICA TOTAL DE CORRIENTE
En la figura 4.9 se presenta el perfil de la DATI para un periodo de
duración de una semana, efectuándose un registro cada 15 minutos.
51
DISTORSIÓN ARMÓNICA TOTAL DE CORRIENTE
-THDIA THDIB THDtC
TIEMPO
Figura 4.9 Medición semanal de la DATI en las tres fases
Del gráfico se observa que existen valores que se encuentran sobre el
rango de tolerancia dada por la regulación que es del 20 %, y que sedan el las
horas de la madrugada, pero que son en porcentaje muy bajos, por ejemplo
para la fase A es del 2.35%, para la fase B del 3.53% y en la fase C todos sus
valores se encuentran dentro del rango de tolerancia, en la cual la carga
predominante son las lámparas fluorescentes, por lo general las lámparas
fluorescentes con balasto magnético tienen una distorsión armónicas de
corriente entre 15% - 20% de la fundamental, también se observa que estas
violaciones se dan en fases diferentes para días diferentes.
Una mejor forma de analizar estas mediciones es por medios
estadísticos. Para ello se hace uso de Histogramas y Distribuciones
Acumuladas.
En las tablas 4.5, 4.6 y 4.7 se presentan un resumen de las mediciones
de la semana para la construcción de Histogramas y Distribuciones
0)
-1!
O"
(Q
^
!?-t*
a>
en ^ «k o X en i—t
-o CQ 3 LU 3 Q
]0) *< Q
_ e¿ ar c o o> o c 3 c 0) Q-
0) 05 -i 0) oT en 3 CD Q.
o'
O 3 CD en Q_
CD oT
FR
EC
UE
NC
IA-i.
-i-
ho
ro
co
en
o
en
o
en
o
o
o
o
o
o
o
o
ho en W 1 p° C
Tl
\j i
_i
co ho en
§ ^
^ ^
3
en hO hO ho en ro O) en co _
A ho en
1 1
•
^
^
.
] I
D 3 rn o c rn o • o c £Ü C r~ D
D _ 5 C/) m
*
1
O
hO
-Ci
O)
00
-*•
-*•
o
o
o
o
o
roo
o
DIS
TR
IBU
CIÓ
NA
CU
MU
LAD
A (
%)
D) o- D) {^ í*l
\fm 7$ o> en C 3 fTt
sU ^ Q.
CD oT en 3 CD Q.
o' o' D CD en CD oí a H CD oí — h 01 en CD >
rO CD co CO en co N) en _».
o o o o
en ho CD hO en - co co 00 en
hO o rO en ro hO en __x
CD CD CT>
en en ro o —X en 00 CD en
Í en en _ i. co hO en v o en 00 O)
—A
.
00
O) en - 00 en tV)
O CO o en co
hO O) en en NI 3 o 2
oi
z! m
^ m r—
^£
-v ,-,
^ m r~
-n m o c m o o c c !~ D O
3 c ü)
ñr0 =3 oT en CQ' c 0) en o
o C 3 c_ 0) Q. 0) en T3 CU s ÓT O CD O) en CD en o? en CD en CD en ~a CD o O) 3 CD D *— H
CD 01 en o c Q)_ CD en en CDen
(Q C SS O CQ S 03 Ü) g. U)'
I— *•
^1 cr c Q o D > O C 3 E. Cu Q.
CO •a Q) 3 Cu w CD a o' o' CD en Q.
CD Qf
FR
EC
UE
NC
IA
oen o
o oen o
o oen o
co o o
O
O H
N3 ho eo o eo
O
m O c rn o o c c I— a
D H 5 C/> m DO
oCD O
00
~^
o
o o
DIS
TR
IBU
CIÓ
NA
CU
MU
LA
DA
(%)
Q> & fi) b) 73 CD C/> C 3 CD D Q.
CD oT w 3 CD Q.
o'
O 3 CD w Q.
CD D 3 CD __ 5T w CD 00
co NO co CD CO - O o b o
hO00 co hJ co o _i. co CD 00 en
K3 hO 00 O)
KD CO CO
O K N3 CO CO p -vi
CD Ni O 00 CO en co p en
ro — *. en _>. co CD -vi
00
00 io o hO en co bo
* 00 CD en -v| 00 co co
n
zJ m^ o m i— >¡ Q o¿ m
TI m o c m o o c c I— D O
en co
(5' c 3
r+
M
03
-r-
D"
"±:
11)
r-*.
—si
" 0) 3 o. c o o* D O c 3 oí a 03 T3 03 Q) oT Ü) 3
ediciones de i
c
* 00
D H
ND Q
C
FR
EC
UE
NC
IA
oi
ou
io
cn
oc
no
cn
DO
OO
OO
OO
OO
_
•
D
hO
4^
O)
00
-i-
->•
O
O
O
O
0
N>
O
0
DIS
TR
IBU
CIÓ
N A
CU
MU
LA
DA
D H m o
su o- Q) CD C 3 0 Q.
0 oT g 0 Q.
o" O 0 a. 0 oT O 0 üT 0) 0 O
£ 00 — i. s o o
—1. o * ro 00 Oí
CD00
0 o 00 00 CD
—A.
ro O)
00 en 00
ci
d m^
C/5
^ a m i—
>¡ o
d >
•75 a¿
rn r~
"n m O c m O o c c r~ a O
Oí
0)
55
Como se puede observar en los Histogramas y Distribuciones
Acumuladas existen valores de distorsión armónica de corriente que están por
arriba de los valores permitidos por la regulación, pero el 95 por ciento de las
mediciones son menores a la DATI = 20 % que es el valor máximo permitido
por este parámetro. Por lo cual la DATI esta dentro de la norma.
56
4.4 ARMÓNICAS DE CORRIENTE
ARMÓNICAS DE CORRIENTE
DFASEA HFASEB DFASEC
180.00 n
160.00
§ 140.00 -
te
o 120.00oUloz§ 100.00 -
iUl
o0ozS 60.00 -
z0o3 40.00 HUl
UJ
20.00 J
0.00 n
íl
-im
1CM -t (O
n
i iCO
i1 1
o
n
n
rwi
1 1
n
i n
1CM J » « 0 JNJ ?
No_ ARMÓNICA
n
1
_
n
5 8 S 8
Figura 4.13 Relación en (%) con respecto al rango de tolerancia de cada
armónica dada por la regulación del CONELEC 004/01
En lo que respecta a las armónicas de corriente, en la figura 4.13 se
muestra en porcentaje el 95 % de las mediciones de cada armónica en las tres
fases. En donde se observa que las fases B y C de la tercera armónica y
decimoquinta armónica han excedido el rango de tolerancias establecidas.
57
A continuación se muestra una tabla 4.8 para visualizar de mejor manera
como están distribuidas las medidas de cada armónica dentro del rango de
tolerancia dada por la regulación del CONELEC.
ARM1NICAS
H2
H3
H4
H5
H6
H7
H8
H9
H10
H11
H12
H13
H14
H15
H16
H17
H18
H19
H20
H21
H22
H23
H24
H25
H26
H27
H28
H29
H30
H31
RA
NG
O D
E T
OLE
RA
NC
IA %
;
10.00
16.60
2.50
12.00
1.00
8.50
0-80
2.20
0.80
4.30
0.40
3.00
0.30
0.60
0.30
2.70
0.30
1.90
0.30
0.40
0.30
1.60
0.30
1.60
0.30
0.30
0.30
0.89
0.30
0.85
PORCENTAJE EN EL QUE SE ENCUENTRAN LAS MEDICIONES DENTRO DEL RANGO DE TOLERANCIAS DE CADA ARMÓNICA DADO ENPORCENTAJE
FASEA
100-00
29.41
100.00
88-24
94.12
100.00
88.24
76.47
82.35
100.00
52.94
94.12
52.94
41.18
50.00
100.00
35.29
94-12
35.29
52.94
58-82
100.00
52.94
100.00
31.25
35.29
47.06
76.47
41.18
94.12
0%-25%FASE
B
100.00
23.53
100.00
41.18
100.00
47.06
100.00
31.25
100.00
53.85
69.23
100.00
58.82
23.53
58.82
100.00
70.59
76.47
64.71
37.50
70.59
100.00
70.59
100.00
47.06
31.25
58.82
82.35
76.47
100-00
FASEC
100.00
23.53
100.00
41.18
94.12
23.08
85.71
23.53
94.12
94.12
58.82
82.35
70.59
23.53
52.94
100.00
64.71
94.12
70.59
41.18
64.71
100.00
58.82
94.12
58.82
47.06
52.94
88.24
47.06
94.12
25% - 50%FASE
A
0-00
23.53
0.00
11.76
5.88
0.00
11.76
23.53
17.65
0.00
23.53
5.88
41.18
29.41
31.25
0.00
29.41
5.86
29.41
29.41
17.65
0.00
35.29
0.00
43.75
52.94
23.53
23.53
29.41
5.88
FASEB
0.00
23.53
0.00
17.65
0.00
41-18
0.00
18.75
0.00
46.15
30.77
0.00
23.53
11.76
41.18
0.00
11.76
23.53
35.29
12.50
29.41
0.00
29-41
0.00
47-06
37.50
41.18
17.65
23.53
0.00
FASEC
0.00
11-76
0.00
11.76
5.88
46.15
14.29
11.76
5-88
5-88
29.41
17.65
23.53
23.53
41.18
0.00
23.53
5.88
17.65
47.06
35.29
0.00
41.18
5.88
29.41
41.18
47.06
11.76
52.94
0.00
50% - 75%FASE
A
u^.0.00
5.88
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
23.53
0.00
5.88
23.53
18.75
0.00
29.41
0.00
29-41
5.88
17.65
0.00
5.88
0.00
25.00
11.76
29.41
0.00
23.53
0.00
FASEB
0.00
0.00
0.00
41.18
0.00
11.76
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
17.65
5-88
0.00
0.00
11.76
0.00
0.00
31.25
0.00
0.00
0.00
0.00
5.88
18.75
0.00
0.00
0.00
0.00
FASEC
0.00
0.00
0.00
41.18
0.00
30-77
0.00
47.06
0-00
0.00
11.76
0.00
0.00
17.65
5.88
0.00
11.76
0-00
5.88
5.88
0.00
0.00
0.00
0.00
11.76
5.88
0.00
0.00
0.00
5-88
75% -100%FASE
A
0.00
0.00
0.00
0-00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
5.88
0.00
0.00
5.88
0.00
5.88
11.76
5.88
0.00
5.88
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
5.88
0.00
FASEB
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
50.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
17.65
0.00
0.00
5.88
0.00
0.00
18.75
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
12.50
0.00
0.00
0.00
0.00
FASEC
0.00
29.41
0.00
5.88
0.00
0.00
0.00
17.65
0.00
0.00
0.00
0.00
5.88
23.53
0.00
0.00
0.00
0.00
5.88
5.88
0.00
0.00
0-00
0.00
0.00
5.88
0.00
0.00
0.00
0.00
>100%FASE
AFASE
B
52.94
41.18
FASEC
29.41
11.76
Tabla 4.8 % en el que se encuentran las mediciones dentro del rango de
tolerancia dada por la regulación del CONELEC
58
De la tabla anterior se observa en las fases B y C las armónicas tercera
están fuera de rango con el 52.94% y 29.41% respectivamente, también de
estas mismas fases la armónica décimo quinta con el 41.18% y 11.76%
respectivamente.
Entre las principales fuentes de armónicas para nuestro sistema se
tiene las lámparas fluorescentes con balasto magnético, que tienen un alto
contenido de armónicas en especial la tercera armónica con rangos del 15% -
20%, los transformadores cuando trabajan en vació que producen altas
distorsiones en el rango del 70%, otras fuentes de armónicas son las lámparas
fluorescentes con balasto electrónico y refrigeradoras con un rango del 10%
dominada por la tercera armónica.
De todos estos equipos la armónica dominante es la tercera por lo que
concuerda con los datos obtenidos, la décima quinta armónica que también
esta fuera de rango se debe principalmente al transformador ya que este en
vacío también produce armónicas impares y en menor grado al equipo de
computación ya que estos también producen armónicas.m
Una forma de reducir estas armónicas es colocando filtros los cuales son
sintonizados a una determinada frecuencia dependiendo de la armónica que se
quiere eliminar, que en nuestro caso serian la 3ra y 15ta.
59
4.5 FACTOR DE POTENCIA
En la figura 4.14 se presenta el perfil del factor de potencia para un
periodo de mediciones de una semana, efectuándose un registro cada 15
minutos.
FACTOR DE POTENCIA
0.200 f-
-PFA PFB
o.ooo 4——,—-r-
55 í> C
TIEMPO
Figura 4.14 Medición semanal del Factor de Potencia en las tres fases
Del gráfico anterior se observa que algunos valores se encuentran por
debajo del limite, estos valores por lo general se dan en horas de la noche y
madrugada es decir, en horario no laboral, donde la demanda es mínima,
también se observa que la fase A es la fase que menor factor de potencia tiene
de las tres fases, y que existen casos extremos en esta fase como por ejemplo
el que se da el 15/11/01 a las 5:45 AM con un valor de 0.387, cabe señalar
que para este caso la potencia activa se mantiene constante con relación a los
datos anteriores, pero la potencia reactiva se triplica, lo que origina esta caída
del Factor de Potencia. Una causa de este bajo de factor de potencia en horas
60
de demanda mínima se debe a que se debe a que e! transformador esta
trabajando prácticamente en vacío, ya que la demanda máxima del
transformador es de 101 kVA y la demanda mínima promedio en horas no
laborables es de 15 kVA, y suponiendo que la potencia del transformador es
mucho mayor que 101 kVA, ya que por lo general la empresa eléctrica
sobredimensiona la capacidad de los transformadores, esto debido a que no se
pudo obtener datos de placa del transformador, en estas condiciones el
transformador esta trabajando con un valor menor al 10% de su capacidad
nominal.
En cambio que en las horas laborables este factor de potencia aumenta,
(legando a un valor por arriba del 0.95.
Cabe señalar, de lo que observa en los datos obtenidos de las
mediciones que la potencia reactiva en las horas no laborables aparece con un
valor constante, que correspondería a la potencia reactiva inductiva entregada
a nuestro sistema por parte del transformador existente, el mismo que durante
este tiempo se encuentra trabajando muy por debajo de su capacidad nominal.
En las tablas 4.9, 4.10 y 4.11 se presenta un resumen de las mediciones
de la semana que se utilizará para la construcción de histogramas y
Distribuciones acumuladas para el Factor de Potencia en las tres fases
respectivamente, las cuales se muestran en las figuras 4.15, 4.16 y 4.17.
61
LIMITES DELFP (%)
0.360.440.520.6
0.680.760.840.92
0.440.520.60.680.760.840.92
1
MARCA DELFP (%)
0.40.480.560.640.720.80.880.96
FRECUENCIA
113453058131173229
%ACUMULADO
0.152.068.6813.0921.6240.8866.32100.00
Tabla 4.9 Resumen de las mediciones del Factor de Potencia en la fase A
FACTOR DE
250 -i
CU
EN
CIA
-*
N)
Oí
O0
O
1 1
g 100 -u_
50 -
0 ^0.4
POTENCIA FASE A
CU] FRECUENCIA +
H
0.48
•i
0.56 0.64
FACTOR
% ACUMULADO
•
0.72
•
0.8
*•
0.88
—
•
0.96
- 120
O)
oo
-*o
o
o
o
ION
AC
UM
UL
AD
A
(%)
O
- 40 mE
-20 5
- 0
DE POTENCIA (%)
Figura 4.15 Histogramas y distribución Acumulada para las mediciones de la
tabla 4.9
62
LIMITESDEL FP (%)
0.60.680.760.840.92
0.680.760.840.92
1
MARCA DELFP (%)
0.640.720.80.880.96
FRECUENCIA
24498
572
%ACUMULADO
0.290.881.4715.88100.00
Tabla 4.10 Resumen de las mediciones del Factor de Potencia en la fase B
FACTOR DE POTENCIA DE LA FASE B
700 -
600 -
500 -
§ 400 -
FR
EC
UE
IO
J0 o 1
200 -
100 -
0 -0.64
CZZ1 FRECUENCIA + % ACUMULADO
0.72 0.8 0.88
«,
0.96
r 120
- 100 _o**
-80 1
5
- 60 0
O- 40 0
CU
Z- 20 52
o
- 0
FACTOR DE POTENCIA (%)
Figura 4.16 Histogramas y distribución Acumulada para las mediciones de la
tabla 4.10
T c 3 Ü)
Q) tr m c5
K
<Q 3 Q) en Q.
en'
C Q O'
D O C 3 c_ Q)
Q.
Q)
~D D) —i
Q) oT en 3 CD g. g'
o 0 en Q.
0
FRE
CU
EN
CIA
-i-
N)
00
4*-
CJ1
O)
~N|
O
O
0
O
O
O
Oo
o O)
< -
TI
P>
^1
O
fo
O ?o G
• - 1
m o co
rH Z
1 \
^x
O^
bo
£~
oo o CD 0)
C
\
o
o
o
o
o
o
o
•^^
"~~~
*
DK
) 4^
CJ)
00
-»•
O
O
O
O
O oD
IST
RIB
UC
IÓN
AC
UM
ULA
DA
(%
)
D
FR
EG
UÉ
z o ^ *
FA
CT
OR
D m TJ O H m ^
c^ !
O
> !
^o — r— 1 a o
j> TI
0) rn O
_^ N)
O
O) o; Q) 73 CD Cn C 3 CD =3 Q.
(D oT Ü) 3 CD Q.
Q O =5 CD <J> CL c Q)
O i—f
O —\.
CD CD D O £ü"
CD D cu" 0 O
O CD K)
O CD en CD O)
o o o o
o co o CD N)
O CO 00
O) N Oí
P O) o 00 o 00 w r1-
00
P 00 o oí P N3 ^ P ^
o CD o C3>
00 o O)
-A P en
r~ =s5
^ w m
^ ° m 1—
FR
EC
UE
r
^_ o ^o o f— o o
O)
64
De los Histogramas y Distribuciones Acumuladas se observa que en ei
período evaluado el valor del factor de potencia es inferior a los límites en más
del 5 % de las mediciones, para el caso de la fase A es del 66.32 %, en las
fases B y C es del 16 % y 12 % respectivamente, estos bajos factores de
potencia se dan en horas no laborables.
Cabe señalar, de las mediciones que la fase A es la que mas bajo Factor
de Potencia tiene de entre las tres fases, esto se debe a que en general es la
fase que menor carga posee de las tres, y en las horas no laborables donde se
tiene los bajos Factores de Potencia el transformador esta trabajando con una
carga mínima que para el caso de la fase A se podría considerar que esta en
vacío, esto concuerda perfectamente con el concepto de un transformador en
vacío presenta un bajo factor de potencia.
Por lo tanto para tanto debido a que el Factor de Potencia no cumple con
la regulación No. CONELEC - 004/01 de Calidad del Servicio Eléctrico de
Distribución, es aconsejable implementar un banco de capacitores, el cual
tenga el objetivo de mejorar el factor de potencia para condiciones de demanda
mínima que es donde se presentan los bajos factores de potencia.
65
4.6 VARIACIONES DE VOLTAJE
En la figura 4.18 se presenta el perfil del Voltaje para un periodo de
mediciones de una semana, efectuándose un registro cada 15 minutos.
VOLTAJES DE CARGA
- FASE AN FASE BN FASE CN
130 n
128
112C 4 C O O t D O J O D O ( D C N t 0 3 O ( O C M C O O C D < N C O O C O C M C O O E D ( N a D O t D C N C O O
TIEMPO
Figura 4.18 Medición semanal del Voltaje en las tres fases
Del gráfico se observa a simple vista que la variación de voltaje en las
tres fases es inferior al límite dado por la regulación, que para nuestro caso
será 110.4 V el límite inferior y 129.6 V el límite superior.
66
En las tablas 4.12, 4.13 y 4.14 se presenta un resumen de las
mediciones de la semana que se utilizará para la construcción de histogramas
y Distribuciones acumuladas para la Variación de Voltaje en las tres fases
respectivamente, las cuales se muestran en las figuras 4.19, 4.20 y 4.21.
VARIACIÓN DEVOLTAJE (%)
6.675
3.331.67
53.331.67
0
MARCAAV (%)
5.844.172.500.84
FRECUENCIA
8224238210
%ACUMULADO
1.1834.1269.12100.00
Tabla 4.12 Resumen de las mediciones de la Variación de Voltaje en la fase
250 -
200 -
< 175 -
^ 150 -
0 125
Uj 100C£LU. 75 -
50 -
25 -
0 - í
VOLTAJE FASE A
CZH FRECUENCIA % aCUMULADO
— i
— 1
^" I* - O * "OO T- UO CO
- 120
- 100
O
80 <_JID
- 60 ^
O
-40 <
- 20
0
tn -^- CN o
VARIACIÓN DEVOLTAJE(%)
Figura 4.19 Histogramas y distribución Acumulada para las mediciones de la
tabla 4.12
67
VARIACIÓN DEVOLTAJE (%)
6.675
3.331.67
53.331.67
0
MARCA AV(%)5.844.172.500.84
FRECUENCIA
6148371
155
%ACUMULADO
0.8822.6577.21100.00
Tabla 4.13 Resumen de las mediciones de la Variación de Voltaje en la fase B
VOLTAJE FASE B
400 -
350 -
** 30° -
FR
EC
UE
NC
í;-»
•-»
• N>
N)
o
oí
o
eno
o
o
o
50 -
0 -
IZZI FRECUENCIA
OO
u~3
1-"-x—
^
% ACUMULADO
0m co
- 120
- 100
O
.&.
O)
coO
0
O
% A
CUM
ULA:
- 20
h 0
CM O
VARIACIÓN DE VOLTAJE (%)
Figura 4.20 Histogramas y distribución Acumulada para las mediciones de la
tabla 4.13
68
VARIACIÓN DEVOLTAJE (%)5
3.331.67
3.331.67
0
MARCAAV (%)
4.172.500.84
FRECUENCIA
17
302
361
%ACUMULADO
2.5
46.91100.00
Tabla 4.14 Resumen de las mediciones de la Variación de Voltaje en la fase C
400 -
350 -
300
O 250 -Z
^ 200 -O
o: 15° •LL
100 -
50
0 -
VOLTAJE FASE C
dU FRECUENCIA % ACUMULADO
i |
4.17 2.50 0.84
- 120
- 100
O80 Q
_jZ)
- 60 S
ü- 40 <
5?
- 20
- 0
VARIACIÓN DE VOLTAJE (%)
Figura 4.21 Histogramas y distribución Acumulada para las mediciones de la
tabla 4.14
69
De los histogramas y distribuciones acumuladas se puede observar que
el 100 % de las mediciones se encuentran dentro de las variaciones de voltaje
admitidas con respecto al valor del voltaje nominal dadas por la regulación del
CONELEC para evaluar los diferentes parámetros de la calidad del servicio
eléctrico, por lo tanto el suministro del servicio eléctrico está cumpliendo con el
parámetro en lo que respecta a los límites de voltaje.
Si bien es cierto que en las tres fases las variaciones de voltaje están
dentro de la regulación del CONELEC No. 004/01, sobre la Calidad del Servicio
Eléctrico de Distribución, cabe señalar que las fases A y B son las que
presentan mayor variación de voltaje con un valor máximo del ± 5.83 % y en
cambio la fase C tiene un valor máximo de ±4.17%, lo cual indica que esta por
debajo del limite que señala la regulación que es del ± 8%.
4,7 DEMANDA Y FACTOR DE POTENCIA
En la figura 4.22 se presenta el perfil del factor de potencia y de la
demanda para un periodo de mediciones de una semana, efectuándose un
registro cada 15 minutos.
70
DEMANDA Y FACTOR DE POTENCIA
- FACTOR DE POTENCIA
i- CO !*)
Figura 4.22 Medición semanal de Demanda y Factor de Potencia
Del gráfico se observa que el factor de potencia por lo general varia
directamente con la demanda, es decir en demanda máxima el factor de
potencia es máximo y en demanda mínima el factor de potencia también es
mínimo, también se puede observar que la demanda mínima se da en el fin de
semana, y que en este periodo el factor de potencia baja de los 0.92, por lo
tanto este periodo es el más crítico con respecto al resto de la semana de
estudio.
También se observa en la figura 4.22 que existen descensos drásticos
del Factor de Potencia como por ejemplo los días 15/11/01 5:45 AM y 18/10/01
10:00 AM en los cuales el factor de potencia llega a un valor de 0.61 pero que
luego regresan a valores normales de operación del sistema rápidamente, en
estos casos la potencia activa se mantiene pero la potencia reactiva se triplica,
considerando que son cuatro casos de un periodo de medición de una semana
71
se puede considerar como situaciones anormales de operación del sistema y
se podrían despreciar.
4.8 DEMANDA Y ENERGÍA
En las siguientes figuras 4.23 y 4.24 se presenta el perfil de la demanda
y de energía en kW y kVA para un periodo de mediciones de una semana,
efectuándose un registro cada 15 minutos.
- DEMANDA kW — - ENERGÍA
I<
LUo
o S o_ _ _ o o o oo o o o o o o
r»j co o ¡D (N
§
O (O CN <D ¡N CO O <Q
"" o o
C O O C O C N C O O C D O I C O
O O i- T- p O
TIEMPO
Figura 4.23 Medición semanal de Demanda en kW y Energía
g
UJQ
•DEMANDAkVA ENERGÍA
72
9200
o o o o o o o o o o o o o o o o oo o o o oo o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o
oo cd •-
TIEMPO
Figura 4.24 Medición semanal de Demanda en kVA y Energía
Del gráfico se observa que las curvas de demanda en kW y kVA son
similares con la diferencia que la curva de demanda en kVA esta desplazada
un cierto valor hacia arriba debido a la componente de potencia reactiva que
interviene en esta curva, es estas curvas son interesantes ya que aquí se
puede observar claramente el comportamiento eléctrico del sistema durante la
horas laborables y no laborables, también se puede observar que en el fin de
semana la demanda mínima es menor que en días laborables. Al ser la energía
directamente proporcional con la potencia vemos que la mayor demanda se da
en horas laborables por lo tanto el consumo de energía en estas horas es
mayor, como se puede ver en los gráficos 4.23 y 4.24 en la cual la pendiente
de esta curva es mayor que en demanda mínima.
73
CAPITULO 5 : SOLUCIONES PARA MEJORAR LA
CALIDAD DE LA ENERGÍA EN EL
SISTEMA ANALIZADO.
Los problemas que presenta el sistema en estudio son desbalance de
cargas entre fases y bajo factor de potencia, el resto de parámetros se
encuentran dentro de los rangos emitidos por la regulación del CONELEC
004/01 de calidad del servicio eléctrico de distribución,
5.1 BALANCE DE FASES
Luego de realizado el análisis de los datos obtenidos se ha observado
que el sistema trifásico presenta un acentuado desbalance de corrientes,
presentándose una gran diferencia entre las corrientes que circulan
simultáneamente por cada una de las fases. Así se puede citar uno de ios
casos extremps: U = 21 A, IB = 45 A, lc = 79 A, lo que representa desbalances
de - 57.14 %, 8.16 % y 61.22 % respectivamente, con respecto a la corriente
promedio que en ese momento era de 49 A. Cabe señalar, de lo que se
observa en el gráfico 4.1 que la fase A es la que siempre toma menos carga
que el resto de las dos fases restantes. Si bien esto no es un parámetro para
evaluar la calidad del servicio eléctrico, influye indirectamente en el resto de
parámetros que si se utiliza para evaluar la calidad de la energía.
Por lo tanto se debería balancear la carga principalmente los circuitos de
iluminación ya que es la carga de mayor incidencia del Palacio de Gobierno y
además estos desbalances se dan en horas de la madrugada donde la
principal carga es la iluminación.
74
5.2 CORRECCIÓN DEL FACTOR DE POTENCIA
Debido a que el Factor de potencia es el único parámetro que no cumple
con la Regulación No. CONELEC - 004/01 de calidad del servicio eléctrico de
distribución, . lo recomendable es alcanzar un valor de factor de potencia
próximo a 0.95 en atraso. Alcanzar un valor de factor de potencia sobre este
valor resulta ser caro e incluso bajo ciertas condiciones tener un factor de
potencia en adelanto. Además con un factor de potencia de 0.95 se esta
cumpliendo con la regulación del CONELEC, que es de 0.92.
La potencia reactiva necesaria para mejorar el factor de potencia desde
un valor inicial hasta un valor final, es decir la potencia requerida del banco de
capacitores para mejorar el Factor de potencia, se puede determinar con la
siguiente expresión:
Qc = P*(tan<po- tan<?1) (5.1)
Donde
Qc = Potencia reactiva requerida para mejorar el Factor de potencia (kVAR del
banco de capacitores).
P ~ Potencia Activa del sistema en kW.
<$>Q- Ángulo correspondiente al Factor de Potencia actual del sistema
cpi = Ángulo correspondiente a! Factor de Potencia deseado para el sistema
Criterios para asignar los valores que requiere la expresión 5.1:
75
Los bajos valores de Factor de Potencia se dan en horas de demanda
mínima, es decir en horas de la madrugada, sábado y domingo, en cambio que
para horas laborables el factor de potencia esta dentro de los limites dado por
la regulación del CONELEC, por lo tanto se debe corregir para estas horas
donde el Factor de potencia es mínimo, para lo cual se escogerá el día de
peores condiciones, que para nuestro caso será fin de semana.
• La potencia activa máxima considerada durante este periodo es
de 26 kW, ya que esta potencia máxima medida durante este
periodo, con io cual se asegura la capacidad de tener un factor de
potencia adecuado, aún en condiciones de carga máximas para
este periodo analizado.
• El Factor de Potencia va desde 0.4, pero debido a que la
frecuencia del factor de potencia de 0.4 a 0.6 es de 29.4%, es
aconsejable corregir el factor de potencia desde 0.6, con lo cual
se evita que el equipo este conectando y desconectando en
periodos muy cortos de tiempo, con lo cual si se corrige para
condiciones de carga máximas de este periodo donde se requiere
mayor cantidad de reactivos capacitivos, se podrá corregir para
cualquier otra condición del sistema, donde la potencia activa que
consume el sistema sea menor. De allí se ha determinado que el
factor de potencia actual de 0.6.
• El Factor de Potencia deseado para el sistema es de 0.95 por lo
expuesto al inicio de este numeral.
Al introducir estos valores en ia expresión 5.1 se obtiene que el banco de
capacitares debe ser de 26.1 kVAR.
Por cuestión de implementación se tomará el valor de 25 kVAR.
Finalmente se debe determinar los pasos en los que trabajará el banco
de capacitores, esto es el número de bancos parciales que tendrá el banco
total para que opere de acuerdo a las necesidades, la conexión o desconexión
76
de estos bancos parciales permitirá ajustar de mejor manera ei factor de
potencia deseado de acuerdo a las necesidades del sistema.
Este banco de capacitores de 25 kVAR se debe descomponer en
banco de menor potencia, de acuerdo a lo que esta disponible por ei fabricante.
Para el caso se tiene capacitores en conexión delta de: 0.5, 0.75, 1, 1.5, 2.0,
2.5, 5.0, 7.5 y 10 kVAR y 60 Hz.
Luego de analizar algunas posibilidades se llega a la conclusión de que
la mejor opción es utilizar un banco con las características que se muestra en
la siguiente tabla:
No. DEPASOS
1
2
3
4
5
TOTAL
kVAR DECADA BANCO
PARCIAL
2.5
2.5
5
5
10
25 kVAR
Tabla 5.1 Pasos del Capacitor a utilizar
Con esta opción se tiene la posibilidad que en demanda mínima se
conecte solo al sistema los kVAR necesarios para compensar la potencia
reactiva necesaria para mantener el factor de potencia adecuado.
77
5.3 EQUIPO NECESARIO PARA CORREGIR EL FACTOR DE
POTENCIA
Por la características de la carga el sistema más conveniente a
instalarse es el de ubicar el equipo en un solo lugar, ya que la carga es
distribuida alrededor de todo el palacio, y no habría posibilidad de realizar la
compensación individual, además este sistema es el más económico, fácil de
instalación, requiere poco mantenimiento, y este se realiza en un solo lugar.
El equipo que se va a instalar para corregir e! factor de potencia consta
de un banco o baterías de capacitores, equipado con un sistema automático de
regulación, ubicado en un área de donde se encuentran una cámara de
maniobras, y que es el lugar donde realiza las mediciones la Empresa Eléctrica
Quito S.A.
El sistema de regulación - designado con las letras DCRA que se
muestra en el gráfico 5.1 consta con un microprocesador capaz de informar con
precisión el estado de la red y tomar decisiones. Los parámetros básicos para
la toma de decisiones son:
• Valor de coscp deseado del sistema
• Los kVAR por paso o escalón del banco total de capacitores
• Programa de trabajo deseado
• Rapidez para realizar la compensación, sin sobrepasar el valor
deseado
• Compensación en el menor número de maniobras
• Máxima precisión en el factor de potencia deseado
• Utilización inteligente de los capacitores que más tiempo han pasado
desconectados, para obtener un factor de envejecimiento uniforme.
78
• Número de bancos parciales de capacitores de que disponen la
instalación.
• Corriente activa y reactiva de la red.
Con estos datos recibidos del circuito exterior (voltaje y corriente),
calcula el ángulo de fase y la capacidad necesaria para alcanzar el coscp
deseado.
Con esta información del sistema, conecta o desconecta los escalones
correspondientes.
Para nuestro caso en vista de que se ha diseñado un banco de
capacitores de cinco pasos, solo se utilizará la cinco primeras entradas que
aparecen dentro del módulo DCRA del gráfico 5.1
Los conductores de alimentación que se conectan al banco de
capacitores deben ser dimensionados para un 150 % de la corriente nominal
del equipo, para soportar las corrientes de conexión y posibles sobrecargas.
Para nuestro caso, la corriente nominal del equipo es de 65.7 A, de
acuerdo a los datos del fabricante, como se muestra en la siguiente tabla:
BANCO PARCIAL(kVAR)
2.5
2.5
5
5
10
25
I NOMINAL (A)
6.6
6.6
13.1
13.1
26.3
65.7
Tabla 5.2 Corriente nominal por cada paso del Capacitor
79
En consecuencia, por lo señalado anteriormente, los cables de
alimentación deben ser de tipo THW calibre 2 AWG, que soporta una corriente
de 109 A.
El transformador de corriente TA1 del gráfico, sobre la fase que queda
libre, ya que las otras dos fases se utilizan para la señal de voltaje o para
conexión del TC1.
Para las protecciones se utilizará cartuchos fusibles calibrados al 150 %
de la corriente nominal del equipo, para soportar las corrientes de conexión y
las posibles sobrecargas. Se recomienda utilizar la protección individual por
cada banco parcial o escalón, tal como se muestra en la figura 5.1.
Adicionalmente se puede realizar una protección general e incluir un interruptor
de carga para la desconexión completa del equipo QS1 como se muestra en el
gráfico 5.1.
Se recomienda utilizar contactores diseñados y construidos
especialmente para baterías de capacitores, llamados contactores para
refasamiento, que incluyen contactos auxiliares para instalar resistencias
limitadoras de la corriente de conexión como para acoplar resistencias de
descarga rápidas, en el caso del banco de capacitores que no las tengan.
Estos contactores aparecen en el gráfico 5.1 como KM1, KM2,...,
mientras que las resistencias de descarga están designadas por la letra R en el
mismo gráfico.
En la siguiente página se muestra el esquema de la instalación del
equipo en el que constan los elementos descritos anteriormente.
o 00
TR
IFÁ
SIC
O
GR
ÁF
ICO
5.1
15 1
6 17
18
19 2
0 C
1 1
2 3
4 5
6 7
C2
8 9
10
11
12
13 1
4
LOA
D
K14
81
Donde:
DCRA
TA1
Es una unidad de regulación digital para sistemas automáticos de
corrector de fases, con salida a relé para la inserción y
desinserción de las baterías de los capacitores.
Transformador de corriente, se utiliza para la señal de corriente,
cuya relación de transformación debe ser de 400/5 ya que la
corriente máxima de lar carga es de 305 A.
Transformador de potencial, se utiliza para la alimentación del
equipo, se puede conectar directamente con voltaje de la línea por
controlar.
La entrada para la señal de voltaje se conecta entre dos fases directamente de
la red
TC1
QS1
KM
R
FU
K
Interruptor de carga para la desconexión completa del equipo
Contactores, para la conexión y desconexión del banco de
capacitores
Resistencias limitadoras de corriente
Cartuchos fusibles, para la protección individual de cada banco de
capacitores
Banco parcial de capacitores
El equipo a instalar es de las siguientes características:
BANCO AUTOMÁTICO PARA CORRECION DE FACTOR DE POTENCIA DE
25KVAR
Voltaje
Potencia
220 V Trifásico
25 kVAR
82
Número de Escalones:
2 bancos automáticos de 2.5 KVAR
2 bancos automáticos de 5 KVAR
1 bancos automáticos de 10 KVAR
Características de los Condensadores:
Sistema antiexplosión
Marca: EPCOS
Tolerancia de potencia: -5 +10%
Frecuencia: 60 Hz
Gama climática: -40 + 45 grados centígrados
Pérdidas dieléctricas: < 0.5 W/KVAR
Sobrevoltaje máxima: 1.1 Un
Sobrecogiente máxima: 1.5 In
Resistencia de descarga: Incorporada
Voltaje de ensayo entre terminales: 4,1 Un en DC
Voltaje de ensayo entre terminales y caja: 3 kV en AC/1 minuto
Acoplamiento: Triángulo
Protección Individual
Disyuntores termomanéticos tripolares en caja moldeada marca Terasaki
- Japón, 660 voltios de aislamiento, alta capacidad de interrupción, de
amperaje adecuado para cada escalón, como se detalla a continuación:
83
2 disyuntores de 10 A. para el banco automático de 2.5 KVAR.
2 disyuntor de 20 A. para los bancos automáticos de 5 KVAR.
1 disyuntores de 50 A. para el banco automático de 10 KVAR.
Disyuntor principal del banco
Disyuntor Termomagnético tripular en caja moldeada de 125 A. marca
Terasaki - Japón, 660 Voltios de aislamiento, alta capacidad de
interrupción.
Juego de barras de cobre
Capacidad para 150 Amperios
Relé automático para corrección de fp:
Marca Lovato-Italia, de 7 pasos, con display digital de medición del
Coscp, modelo DCRA7.60.
Quedan 2 pasos libres para futuras ampliaciones.
DCRA- Regulador automático para la corrección del factor de potencia.
Características del módulo DCRA:
Contenedor en Lexan, panel frontal de protección incorporado.
Alimentación de 110-127 / 220-240 Vac.
Entrada Volumétrica para voltajes comprendidos entre 80 - 500 Vac.
Entrada amperimétrica desde TC con secundario de 5 A.
Precisa medición del valor eficaz real de la corriente RMS, también en
presencia de un elevado contenido armónico.
Sensibilidad regulable (tiempo integral de conmutación).
84
Retrazo a la reinserción misma del paso regulable.
Uniformidad de utilización de los pasos.
Memorización de los varios parámetros en EEPROM
Visualización del factor de potencia, corriente, frecuencia.
Posibilidad de inserción/desconexión manual de los pasos
5 alarmas codificadas
2 relés de salida programables con alarma general y como comando
ON/OFF para el enfriamiento del grupo capacitivo.
Panel frontal:
LED presencia de alimentación auxiliar.
LED indicación tipo de carga monitoreada.
Display a LED para visualización medidas/parámetros/alarmas.
LED indicación modo de funcionamiento seleccionado (MAN/AUT).
LED indicación pasos insertados.
LED indicación función en curso.
Tecla (MAN/AUT) para escoger la manera de funcionamiento,
Tecla (MODE) para escoger las funciones.
Tecla (+) para el aumento de los parámetros.
Tecla (-) para la disminución de los parámetros
85
Contactores
Marca Lovato - Italia, especificados para usarse con capacitores de
Refasamiento, de potencia adecuada a cada uno de los pasos o
escalones. Cada contactor va equipado con inductancia limitadoras que
son indispensables cuando las impedancias de la instalación
(transformador de alimentación y cables) aguas arriba del tablero de
refasamiento, no son tales de limnitar la corriente máxima de conexión al
valor limite del contactor empleado.
Temperatura ambiente: < 50 grados centígrados.
Frecuencia de maniobra: < 120 ciclos / hora.
Duración eléctrica: ^ 100 000 ciclos.
El contador en el transitorio de cierre se enfrenta a corrientes
caracterizadas por elevadas frecuencias y amplitudes. Las frecuencias
de estas corrientes van desde 1 a 10 kHz, en lo que respecta a las
amplitudes se debe evaluar y eventualmente reducirlas a un valor inferior
al de la corriente de cresta máxima admisible, para esto se utiliza las
inductancias limitadoras, que van equipadas en los contactores.
2 Contactores BF9 para los bancos automáticos de 2.5 kVAR.
2 Contactor BF12 para los bancos automáticos de 5 kVAR.
1 Gontactor BF25 para los bancos automáticos de 10 kVAR.
Todo el equipo será instalado en un gabinete metálico de
1800x1800x600 construido con tol de 1.5 mm en estructura
autosoportante, pintado en color a elegir por el cliente, previo tratamiento
antioxidante.
86
El diseño del banco permite la entrada automática de los escalones, lo
cual implica que secuencialmente se podrá corregir ei factor de potencia
de sus instalaciones en pasos de 2.5 kVAR.
5.4 ANÁLISIS ECONÓMICO
Para el análisis económico se tomará en cuenta el precio actual del
equipo, y se comparará con el valor presente de las mensualidades que se
tendría por penalizacíón por bajo factor de potencia en el periodo de vida útil
del equipo, y que a continuación se detalla:
Precio actual del equipo a instalarse: $ 1 640 USD
A continuación se procede a calcular el precio de la energía activa en demanda
mínima, que es el periodo en donde se tiene un factor de potencia bajo y en el
cual se tendría penalización:
LunesMartesMiércolesJuevesViernessábado y domingoTotal
kWHr132.1129.5141.6112.6131.9577.51225.2
Tabla 5.3 Energía consumida en horas no pico en una semana
Por lo tanto la energía consumida en un mes promedio será de 5323.79 kWh.
El precio de esta energía a seis centavos (según referencia del CONELEC), da
un total de 324.22 USD.
87
El valor por demanda contratada del palacio de gobierno es de 384.02 USD
El factor de potencia promedio medido en demanda mínima es de 0.73
Con estos datos y aplicando la siguiente fórmula que utiliza la empresa
Eléctrica Quito S.A. se tiene un factor de penalización igual:
Penalización =0.92
FPpromedio medido J
* (Energía + Potencia -(-Comercialización) (USD)
(5.2)
Donde: Energía, Potencia y comercialización son los costos en USD que
se pagan por dichos rubros.
El valor de comercialización es de 1.26 USD y es un valor fijo que se cobra.
Introduciendo estos datos en la fórmula anterior se tiene:
V°-73
Penalización = 184.66 USD
-l|*(324.22 + 384.02+1.26) (USD) (5.3)
Por tanto la penalización al mes por bajo factor de potencia debería ser
de 184.66 USD.
A continuación se procede a calcular el tiempo de vida útil del equipo en
función del número de horas dianas que trabajaría, ya que esta viene dada en
horas.
Tiempo de vida útil del equipo en Horas: 100 000
88
Díaslunes a viernessábado y domingoTotal a la semana
Tiempo (h)404888
Tabla 5.4 Horas de funcionamiento en una semana
Días de un mes Promedio = 365 /12 = 30.417
Con lo cual se procede a calcular las horas de funcionamiento al mes y
que es igual a: 88 * 30.417 / 7 = 382
Dividiendo el tiempo de vida útil en horas para las horas mes de
funcionamiento se tiene que la vida útil del equipo en meses es de 261.519
Con la penalización mensual por bajo factor de potencia, con el tiempo
de vida útil en meses y con una tasa de descuento, se calcula el valor presente
de las mensualidades de la penalización.
Tasa de Descuento Internacional (TDl): 12 % (CONELEC)
Esta tasa de descuento internacional se transforma a una Tasa de
Descuento Anual Efectiva (TDAE), con la siguiente formula:
TDAE^l 1 +™T-i (5.4)
TDAE = 12.68%
Para encontrar la Tasa de Descuento mensual (TDM), se divide la
TDAE para 12, con lo cual se tiene:
TDM = 1.067%
89
Aplicando la siguiente ecuación para calcular a Valor Presente (VP) las
penalizaciones mensuales (M), por bajo factor de potencia, se tiene:
: (5.5)
Donde: M es la penalización mensual por bajo factor de potencia
TDM es la tasa de descuento mensual
n es el tiempo de vida útil en meses del equipo
Introduciendo estos datos en la formula anterior, el resultado es:
16355. 06
Con lo cual se tiene que la penalización a valor presente durante la vida
útil del equipo es de 16355 USD.
Al dividir el beneficio, es decir lo que se ahorraría por penalización sobre
el costo del equipo, se obtiene la relación beneficio - costo, ia cual es igual a
9.973, lo que significa que seria más ventajoso colocar los capacitores, que
pagar la penalización.
90
CAPITULO 6 : CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
6.1 CONCLUSIONES
• De las mediciones realizadas en el Palacio de Gobierno para el
periodo de estudio, los valores máximos de Distorsión Armónica Total
de Voltaje DATV obtenidos para las tres fases son: fase A = 4.4%,
fase B = 5.6 % y fase C = 5.3 %, lo cual indica que están dentro de
los valores permitidos por la regulación emitida por el CONELEC
para cargas en el que el voltaje nominal en el punto de medición es
menor a 40 kV, cuyo limite admisible para la distorsión armónica de
voltaje es 8 %.
• En lo que respecta a los armónicas de voltaje según la norma el 95 %
de las mediciones deben estar dentro del rango de tolerancias, de las
medidas realizadas, se observa en !a figura 4.8 la decimaquinta y
vigésima primera armónica no cumplen con la norma, pero no afecta
al normal funcionamiento del sistema, debido que ía influencia de la
decimaquinta y vigésima primera armónica en la DATV es mínima,
ya que si comparamos el valor del rango de tolerancia de acuerdo a
la norma la decimaquinta y vigésima primera armónica tienen un
valor de 0.3% y 0.2% respectivamente con respecto a la
fundamental, en comparación con la tercera y quinta armónicas que
tienen valores de 5% y 6% respectivamente.
• En los niveles de Distorsión Armónica Total de Corriente DATI se
observa en los gráficos 4.10, 4.11 y 4.12 que el 95% de las medidas
están dentro del rango de tolerancias, por lo tanto si cumple con la
norma.
• La tercera armónica de corriente de las fases B y C no cumple con la
norma en un porcentaje del 53% Y 29% del numero de mediciones,
91
por lo que será necesario utilizar un filtro para el control de la tercera
armónica. La décima quinta armónica de las fases B y C igualmente
no cumplen con la norma en un 41% Y12% de ias mediciones, pero
debido a que su influencia en la DATI es mínima se podría
despreciar.
• En relación al Factor de Potencia las tres fases están fuera de ia
norma, ya que ía fase A el 66 % de la mediciones están fuera del
rango de tolerancias para este parámetro, en la fase B 15.88 % y la
fase C e! 12.35 % están fuera del rango de tolerancias dadas por la
regulación del CONELEC, con un valor crítico de 0.387 que se da en
la fase A.
• En cuanto a las variaciones de voltaje el 100 % de las mediciones
esta dentro del rango de tolerancias con valores máximos en las tres
fases de: Fase A = 6.67 %, fase B = 6.67 % y fase C = 5 %, si bien
son valores que están cercanos al rango dado por la norma, también
se observa en las tablas de frecuencias y distribución acumulada que
en la fase A el número de mediciones mayor a un AV = 5% son 8
que representan el 1.18%, en la fase B son 6 que representan 0.88%
y en la fase C considerando un AV - 4.17% el número de mediciones
mayor a este valor son 17 que representan el 2.5%, por lo que se
considera que en cuanto a variaciones de voltaje con respecto al
voltaje nominal si se cumple con la Regulación emitida por el
CONELEC para este parámetro el cual es de AV = 8 %.
• Al finalizar este trabajo se concluye que el sistema no cumple con la
Regulación No. CONELEC - 004/01 de calidad del servicio eléctrico
de distribución en las horas no laborables en donde la demanda es
mínima debido a que el factor de potencia no cumple con la norma,
por lo tanto esté parámetro debe ser corregido, implementando un
banco de capacitores según se estableció en este estudio. Otro
problema que tiene el sistema es el desbalance de fases que también
92
debe ser corregido, esto se puede lograr distribuyendo de mejor
manera la iluminación entre las tres fases, ya que en estas horas
donde se produce el desbaiance la mayor carga es la iluminación.
La penalización por bajo factor de potencia no se esta aplicando
adecuadamente, ya que se calcula en base a la energía activa y
reactiva consumida, en cambio que en este trabajo realizado se midió
el factor de potencia, y se observó que si existen factores de potencia
bajos y que no se penalizan por parte de la Empresa Eléctrica Quito
S.A.
El beneficio entre poner capacitores y pagar penalización es de
9.973, lo que significa que si se realiza está inversión, la
recuperación del capital se da en 10 meses, además con ésta
medida se está reduciendo la cantidad de potencia reactiva
inyectada al sistema, lo cual también influyen en la reducción de
perdidas.
93
6.2 RECOMENDACIONES
• El POWER LOGIC, es un equipo que no permite una toma adecuada
de información en lo que se refiere a armónicas individuales, ya que
no puede tomar registros de estas armónicas para todo el intervalo
de estudio, que sería lo ideal, ya que el disturbio de la forma de onda
de voltaje y corriente es un proceso continuo, por lo tanto el muestreo
también debería ser continuo, por lo tanto se recomienda utilizar un
equipo que permita registrar en forma continua las armónicas durante
el tiempo de estudio, lo que se hizo en este trabajo fue tomar
muestras de formas de onda y de estas obtener las armónicas
individuales, y como ejemplo se presentan a continuación un caso de
estas formas de onda para las tres fases con sus respectivas
distorsiones armónicas totales de voltaje y corriente:
-200 J
Fase A
Tiempo (ms)
Fase A
Tiempo (ms)
DATV=3.56% DATI = 16.74%
Fase B
Tiempo (ms)
Fase B
100
Tiempo (ms)
DATI = 15.82%
94
FaseC
Tiempo (ms)
100
Fase C
Tiempo (ms)
DATV = 3.67% DATI = 7.87%
• Un procedimiento más adecuado para el análisis de armónicas de
corriente es el que utiliza ia norma IEEE - 519, por lo que se
recomienda utilizar este procedimiento, en el que utiliza la corriente
de cortocircuito para determinar el rango de tolerancia de cada
armónica individual, ya que la corriente de cortocircuito depende dei
punto donde se realiza la medición, es decir la distancia entre el
punto de medición y la subestación de distribución y del voltaje en
donde se realiza la medición. Pero para este caso no se pudo realizar
con esta norma ya que la Empresa Eléctrica Quito no posee
información acerca de la corriente de corto circuito en la red de
distribución.
• Del análisis económico del proyecto, se observa que la ventaja
económica de corregir el factor de potencia es muy significativa, y
que su inversión se recupera en poco tiempo, por lo que se
recomienda realizar la implementación de los capacitores. Además
se debe tener en cuenta que estos reactivos que se entrega a la red
por el bajo factor de potencia deben ser compensados por el SIN.
95
La medición del factor de potencia de acuerdo a ia regulación
CONELEC 004-01 de Calidad de Servicio Eléctrico de Distribución,
no está siendo bien aplicada en este caso por el distribuidor, ya que
el factor de potencia no es medido sino se calcula en base a ia
energía activa y reactiva consumidas durante el periodo de medición,
por lo tanto no esta siguiendo el procedimiento dado por ia regulación
CONELEC 004-01 que establece los niveles de calidad de la
prestación del servicio eléctrico de distribución, por lo tanto se
recomienda a aplicar adecuadamente esta regulación por parte de
las empresas eléctricas de distribución que son las que realizar los
monitoreos de la calidad del servicio eléctrico de acuerdo a!
procedimiento que indica en ésta regulación.
Siendo la calidad de energía un tema muy importante y de especial
interés en la actualidad, tanto para las empresas eléctricas como
para los usuarios, por lo que se recomienda profundizar en la
investigación para el monitoreo y control de la calidad del producto,
tema que debería ser aprovechado por las empresas eléctricas para
proponer a ios estudiantes como proyectos de titulación.
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
[1] G. Lemieux, "Power System Harmonio Resonance - A Documented
Case," IEEE Transactions on Indusíry Applications, vol. 26, NO. 3, pp.
483-488, May./June, 1990.
[2] J. K. Phipps, J. P. Nelson and P. K. Sen, "Power Quaüty and Harmonio
Distortion on Distribution Systems," IEEE Transactions on industry
Applications, vol. 30, NO. 2, pp. 476-484, Mar./Apr. 1994.
[3] J. R. Linders, "Electric Wave Distortions: Their Hidden Costs and
Containment," IEEE Transactions on Industry Applications, vol. IA-15,
NO. 5, pp. 458-471, Sept./Oct., 1979.
[4] J. A. Orr, A. E. Samuel, D. J. Pileggi, F. J. Lewitsky, "Determination of
Harmonio Interference Voltages Induced in Paired - Cable Comunication
Circuits By Harmonio Currents in Adjacent Power Lines", IEEE
Transactions on Power Apparatus and Systems, Vol. pas. - 102 No. 7,
pp 2278-2283, July 1983.
[5] J. K. Phipps, J. P. Nelson, Pankaj K. Sen, "Power Quality and Harmonio
Distortion on Distribution Systems," IEEE Transactions on Industry
Applications, vol. 30, NO. 2, pp. 476, March/April 1994.
[6] D. Andrews, M. T. Bishop, J. F. Witte, "Harmonio Measurements,
Analysis, and Power Factor Correction in a Modern Steel Manufacturing
Facility," IEEE Transactions on Industry Applications, vol. 32, NO. 3, pp.
617-624, May/June, 1996.
[7] G. W. Massey, "Power Distribution Systems Design for Operation Under
Nonsinusoidal Load Conditions," IEEE Transactions on Industry
Applications, vol. 31, NO. 3, pp. 513-519, May/June, 1995.
[8] Ing. Salazar Paredes José Arturo, "Influencia de los Armónicos de
Voltaje y Corriente Sobre Elementos Eléctricos y Electrónicos", Tesis,
1992.
[9] Electra, "Harmonics, characteristic paramerters, methods of study,
estimates of existing valúes in network". Cigre 1981, Electra, No. 77, pp.
35-54, Julio.
[10] Daniel Slomovitz, "¿Están las Empresas Eléctricas Computando
Correctamente el Factor de Potencia a sus Usuarios? ", Proceedings of
5to Encuentro de Potencia, Instrumentación y Medidas, IEEE, Octubre
19-20, 1999, Montevideo, Uruguay.
[11] AJy A. Mahmoud, Richard D. Shutz, " A method for Analyzing Distribution
in A.C. power systems". IEEE Transactions on power Apparatus and
Systems, Vol. PAS-101, No. 6 June 1982, pp 1815 -1824
[12] Ing. Daniel Gallo, Proyecto de titulación "Estudio de ia Calidad de
Energía Eléctrica En la Fabrica Novacero-Aceropaxi", Agosto del 2001.
[13] Ing. Gil A. Tama F. "Análisis y Control de las Señales Armónicas en los
Sistemas de Potencia". Anales de las jornadas en Ingeniería Eléctrica y
Electrónica". Vol. 7, mayo 1986, pp. 112 - 124.
[14] Ing. Nelson Changuen, Proyecto de titulación, "Corrección de! factor de
Potencia en las Instalaciones de Editora Nacional", Noviembre del 2001.
[15] Lovato, Componenti e Sistemi Per Automazione, Catalogo General 1995.
[16] EPCOS, PhiCap Capacitors for Power factor Correction, Catálogo
Product Profiie 2001.
[17] CONELEC, "Regulación No. CONELEC - 004/01",
http://www.conelec.gov.org
[18] Manual de POWER LOGIC
[19] Norma IEEE-519, Guide for Applying Harmonio Limits on Power
Systems, septiembre del 2000, http://www.electrotek.com
ANEXOS
ANEXO # 1
ARMÓNICAS DE VOLTAJE% en relación del rango de tolerancia de cada Armónica
Harmónicas
2345678910111213141516171819202122232425262728293031
DATV
RA
NG
O D
E T
OLE
RA
NC
IA %
2516
0.55
0.51.500.503.500.203.000.200.300.202.000.201.500.200.200.201.500.201.500.500.200.201.320.501.258.00
iS0^iO0)_jUJQ0S
¡o:0
iPASEA
0.132.660.063.980.051.750.090.470.040.220.040.330.040.260.04
0.20.050.210.040.210.040.2
0.030.170.030.170.040.090.040.113.72
FASEB
0.113.3
0.074.720.041.430.061.150.040.480.040.430.070.430.04
0.20.040.350.060.330.030.260.040.180.040.170.030.190.030.134.96
FASEC
0.13.590.054.030.042.220.051.130.030.440.040.470.030.460.040.260.03
*; 0.23. 0.04
0.34,0.03
0.230.030.190.030.170.020.140.040.125.04
/n -I sPW i|i q;•7 LLI LO
< ;z o>K ° rrf-1 ° o< < 5£ § §O 2 1o < >5< DÍ <_J LU S
*°g
Üjgío"-
PASEA IFASEB (FASEC
6.5053.20
6.0066.3310.0035.0018.0031.33
8.006.29
20.0011.0020.0086.6720.0010.0025.0014.0020.00
105.0020.0013.3315.0011.336.00
85.0020.006.828.008.80
46.50
5.5066.00
7.0078.67
8.0028.6012.0076.678.00
13.7120.0014.3335.00
143.3320.0010.0020.0023.3330.00
165.0015.0017.3320.0012.00
8.0085.0015.0014.396.00
10.4062.00
5.0071.80
5.0067.17
8.0044.4010.0075.336.00
12.5720.0015.6715.00
153.3320.0013.0015.0015.3320.00
170.0015.0015.3315.0012.676.00
85.0010.0010.618.009.60
63.00
ANEXO # 1
ARMÓNICAS DE VOLTAJE
% en relación del rango de tolerancia dada por la regulación CONELEC 004/01
DATV Y ORDEN(n) DE LA
ARMÓNICADATV
2345678910111213141516171819202122232425262728293031
RANGO DETOLERANCIAS
EN (%)0.00-8.000.00 - 2.000.00-5.000.00-1.000.00-6.000.00 - 0.500.00 - 5.000.00-0.500.00-1.500.00-0.500.00-3.500.00 - 0.200.00 - 3.000.00-0.200.00-0.300.00 - 0.200.00-2.000.00-0.200.00-1.500.00-0.200.00 - 0.200.00 - 0.200.00-1.50
' 0.00-0.200.00-1.500.00 - 0.500.00 - 0.200.00 - 0.200.00-1.320.00 - 0.500.00 - 0.25
% DE MEDIDAS EN EL RANGODE TOLERANCIAS
PASEA100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100,00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.0088.24
100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00
FASEB100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.0035.29
100.00100.00100.00100.00100.0041.18
100.00100.00100.00100.00100.0088.24
100.00100.00100.00100.00
FASEC100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.0064.71
100.00100.00100.00100.00100.0082.35
100.00100.00100.00100.00100.0094.12
100.00100.00100.00100.00
Al menos el 95 % de las medidas deben estar dentro del rango de tolerancias
Valores medidos
DATVYORDEN(n) DE LA
ARMÓNICADATV
2345678910111213141516171819202122232425262728293031
RANGO DETOLERANCIAS
EN(%)0.00 - 8.000.00-2.000.00 - 5.000.00-1.000.00 - 6.000.00 - 0.500,00 - 5.000.00 - 0.500.00 - 1 .500.00-0.500.00 - 3.500.00 - 0.200.00 - 3.000.00 - 0.200.00 - 0.300.00 - 0.200.00 - 2.000.00 - 0.200.00 - 1 .500.00 - 0.200.00 - 0.200.00 - 0.200.00 - 1 .500.00 - 0.200.00 - 1 .500.00 - 0.500.00 - 0.200.00-0.200.00-1.320.00 - 0.500.00 - 0.25
El 95% DE MEDICIONES ESTÁN DENTRODEL RANGO DE TOLERANCIAS
PASEA3.720.132.660.063.980.051.750.090.470.040.220.040.330.040.260.040.200.050.210,040.210.040.200.030.170.030.170.040.090.040.11
FASEB4.960.113.3
0.074.720.041.430.061.150.040.480.040.430.070.430.040.2
0.040.350.060.330.030.260.040.180.040.170.030.190.030.13
FASEC5.040.103.590.054.030.042.220.051.130.030.440.040.470.030.460.040.260.030.230.040.340.030.230.030.190.030.170.020.140.040.12
VALOR MÁXIMO EN %
PASEA4.630.132.710.094.070.051.930.090.500.040.300.050.340.060.260.050.200.050.220.040.250.040.330.030.220.030.200.040.090.060.11
FASEB5.010.113.420.114.750.061.640.071.190.050.480.070.480.080.520.050.280.060.380.080.410.050.300.050.200.050.240.060.210.050.23
FASEC5.770.103.810.074.270.052.410.071.210.050.450.040.600.050.470.040.360.040.420.050.350.040.240.030.210.040.250.030.180.040.13
ANAEXO # 1
ARMÓNICAS DE CORRIENTE% en relación del rango de tolerancia de cada Armónica
Harmónicas
2345678910111213141516171819202122232425262728293031
DATI
RA
NG
O D
E T
OLE
RA
NC
IA%
1016.62.5121
8.50.8
2.200.804.300.403.000.300.600.302.700.301.900.300.400.301.600.301.600.300.300.300.890.300.85
20.00
ascr-mO)_iLUQ
02
¡o:0
|PASEA
Q.588.010.283.750.231.890.250.940.230.870.240.690.150.450.2
0.260.170.290.210.320.2
0.250.160.280.210.160.210.260.190.2
16.25
FASEB
0.6719.31
0.238.1
0.194.3
0.092.180.161.530.190.650.190.930.110.580.170.590.110.390.110.170.110.3
0.140.290.130.2
0.080.19
15.27
FASEC
0.3617.93
0.378.720.234.380.211.770.2
1.050.220.810.150.660.150.560.170.380.160.270.120.220.110.270.160.170.150.240.120.19
10.81
<0-.02< 2 b?
*2^o S^^0 F¡ * £< 0 o oí_J t— _j _,W UÜ <C LUK Q > Q
^í-& -^ z.^ < 02o
FASE A IFASEB IFASEC
5.8048.2511.2031.2523.0022.2431.2542.7328.7520.2360.0023.0050.0075.0066.679.63
56.6715.2670.0080.0066.6715.6353.3317.5070.0053.3370.0029.2163.3323.5381.25
6.70116.33
9.2067.5019.0050.5911.2599.0920.0035.5847.5021.6763.33
155.0036.6721.4856.6731.0536.6797.5036.6710.6336.6718.7546.6796.6743.3322.4726.6722.3576.35
3.60108.01
14.8072.6723.0051.5326.2580.4525.0024.4255.0027.0050.00
110.0050.0020.7456.6720.0053.3367.5040.0013.7536.6716.8853.3356.6750.0026.9740.0022.3554.05
ANEXO # 1
ARMÓNICAS DE CORRIENTE
% en relación del rango de tolerancia Propuesta de regulación de Calidad
DATI Y ORDEN(n) DE LA
ARMÓNICADATI
2345678910111213141516171819202122232425262728293031
RANGO DETOLERANCIAS
EN (%)0.00 - 20.000.00- 10.000.00- 16.600.00-2.500.00- 12.000.00- 1.000.00-8.500.00 - 0.800.00-2.200.00 - 0.800.00-4.300.00 - 0.400.00- 3.000.00-0.300.00-0.600.00-0.300.00-2.700.00 - 0.300.00- 1.900.00 - 0.300.00-0.400.00 - 0.300.00-1.600.00-0.300.00- 1.600.00-0.300.00 - 0.300.00 - 0.300.00 - 0.890.00-0.300.00 - 0.85
% DE MEDIDAS EN EL RANGODE TOLERANCIAS
PASEA100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.0094.12
100.00100.00100,00100,00100.00100.00100.00100.00100.0094.12
100.00100.00100.00100.00100.00
FASES100.00100.0047.06
100.00100.00100.00100.00100.0094.12
100.00100.00100.00100.00100.0058.82
100.00100.00100.00100.00100.0094.12
100.00100.00100.00100.00100.0094.12
100.00100.00100.00100.00
FASEC100.00100.0070.59
100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.0088.24
100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00100.00
Al menos el 95 % de las medidas deben estar dentro del rango de tolerancias
Valores medidos
ANEXO # 1
-
DATÍ Y ORDEN(n) DE LA
ARMÓNICADATI
2345678910111213141516171819202122232425262728293031
RANGO DETOLERANCIAS
EN (%)0.00 - 20.000.00-10.000.00-16.600.00 - 2.500.00-12.000.00-1.000.00 - 8.500.00 - 0.800.00 - 2.200.00 - 0.800.00 - 4.300.00 - 0.400.00 - 3.000.00 - 0.300.00 - 0.600.00 - 0.300.00 - 2.700.00 - 0.300.00 - 1 .900.00 - 0.300.00 - 0.400.00 - 0.300.00-1.600.00 - 0.300.00-1.600.00 - 0.300.00 - 0.300.00 - 0.300.00 - 0.890.00 - 0.300.00-0.85^
El 95% DE MEDICIONES ESTÁN DENTRODEL RANGO DE TOLERANCIAS
PASEA16.25
0.588.010.283.750.231.890.250.940.230.870.240.690.150.450.200.260.170.290.210.320.200.250.160.280.210.160.210.260.190.20
FASEB15.270.67
19.310.238.100.194.300.092.180.161.530.190.650.190.930.110.580.170.590.110.390.110.170.110.300.140.290.130.200.080.19
FASEC10.810.36
17.930.378.720.234.380.211.770.201.050.220.810.150.660.150.560.170.380.160.270.120.220.110.270.160.170.150.240.120.19
VALOR MÁXIMO EN %
PASEA16.740.678.960.314.310.261.920.321.020.300.910.260.890.210.500.310.330.280.480.280.330.230.320.280.290.320.200.220.290.230.23
FASEB15.820.81
19.410.318.290.204.660.172.270.161.570.200.690.211.000.140.670.280.670.150.420.120.250.120.320.170.330.140.290.110.21
FASEC10.910.75
18.310.479.910.284.750.232.170.241.790.290.970.270.700.210.620.220.670.270.330.140.230.150.410.180.250.150.410.130.44
•
.
. ' •
ANEXO # 2
ILUMINACIÓN DEL PALACIO PRESIDENCIAL
ARTEFACTO
Incandescente 150Incandescente 100Incandescente 60Incandescente 40Reflec 150Reflec 60Cuarzo de 300 WSodio de 70 WCircular 32 WVela E27 60 WVela E1425 WVelaE1225 WVelaE1240 WVela E1 4 40 WFluorescentes2x40 U4x202x202x404x402x75
CANTIDAD
2879
396116
41522102
545
30162421
7102
656417
POTENCIA
1501006040
15060
30070326025254040
80804080
160150
TOTAL
42007900
237604640600900
660070064
3240125750
648016840
560800
805200
102402550
¡TOTAL 962291
REGISTRO DE MEDICIONES REALIZADAS CON EL ANALEADOR DE CARGA, POWER LOGIC
ANEXO # 3
D«vfce: CM 2Delrllmí
11/11*1 14:0011/11*1 14:1511/11«1 14:30',1/11*11 14:45
1/11/01 15.001/11/01 «5:151/11/01 1530
1/11*31 15-451/11*11 16:001/11*1 16:15
1/11*1 16:301/11/01 16:451/11/01 17.00
1/11/01 17:151/11*1 17:30
f/f MM 17:451/11/01 19:00
1/11*1 18:151/11/01 18:301/11/01 1B:45
1/11/01 19:001/11*1 19:151/11/01 19-301/11/01 19:451/11/0 10:001/11/0 20:15
1/11/0 20:30
1/11* 20:451/11/0 21:001/11*1 21:15
1/11* 21:301/11*) 21-45
1/11* 22:00
1/11* 22:15,'tínro 33:30
1/11/0 22:451/11*) 23:001/11/0 23:151/11* 23:30
1/11* 23:4512/11/0 0-0012/11* 0:1512/11* 03012/11* 04512/11* 1.0012/11* t:1S
12/11/0 1:3012/11* 1:45
12/11* 2:0012/11* 2:15
12/11* 2:4512/11* 3:0011/11» 3:1S12/11*) 3:3012/11* 3:4512/11* 4.00
12/11* 4:1512/11* «:30
12/11*) 4:4512/11*) 5:00
12/11* 5:1512/11* 5:3012/11* 5:4512/11*1 6:00
12/11* 6:1512/11* 6:30
12/11* 6:4512/11* 7:0012/11* 7:15
12/11*1 7:3012/11* 7:45
I3;i ifo 8:0012/11* B:1512/11* 8:3012/11*1 8:45
12/11* 9:002/11* 9:15
2/1 1» 9-30
2/11* 9:45
2/11*11 10:002/11*11 10:152/11*1 10:30
2/11*1 10:452/11*1 11:00
2/11*1 11:15
2/11/01 11:45
2/11*1 12:002/11*1 12:152/11*1 12:30!/11«1 1Í-4S2/11*1 13:002/11*1 13:152/11*1 13:302/11*1 13:452/11*1 14:002/11*1 14:15
2/11*1 14:302/11*1 14:452/11*1 15:002/11*1 15:152'11*1 15:302/11*1 15:452/11*1 16:002/11/01 16:152/11*11 16:302/11*11 16:452/11*1 17:002/11*1 17:15U 11 íül 17. JO
2/11*1 18:002/11/01 18:152/11*1 18:302/11*1 1B:45
350Hz 1A IB
59 .99 34 4459.95 40 635999 42 5360.04 43 37
60 02 32 495996 32 4359.98 36 50
60.03 34 6460.01 35 6360.01 34 5060.00 36 49
59.99 40 4960.01 38 4359.98 34 55
59.98 34 6259.99 32 SIS9.94 33 4999.99 33 50
5999 32 ' 3T60.01 36 4960.00 57 7260.04 E1 56
6001 GB 696004 67 6160.03 72 4859.93 64 4860.00 59 61
60.0! 57 576000 32 4T
60.03 34 50
6000 34 44
60.02 31 6560.01 33 6060.03 31 4159.94 33 33
60.00 33 4660.01 39 4159.9* 33 40
60.01 41 5860 02 40 456002 39 3460.02 35 45
60.01 33 40
60.05 32 355996 12 52
5997 31 33
60.02 30 596002 31 46
60.04 36 45
59.98 30 45
60.05 35 355997 32 5259.97 33 47
59.97 32 3460.05 33 4060.01 37 60
60.05 36 4660.01 39 4560.02 40 5260.04 43 53
60.08 59 5260.02 64 6060.00 75 100
59.99 66 94
Í9.9S 111 153
60.00 159 19660.00 140 18559.99 144 1B7
59.99 156 20060.03 159 19160,02 206 23360.02 177 190
60.01 192 227S9.99 181 218
60 05 178 235
eo.00 iré m60.06 175 166
60,03 185 211eO.OO 17T 137600? 187 19959.99 187 20760 01 190 23260.00 176 20760.00 183 19860.03 17G 17660.05 199 21060.04 184 18560.05 184 190£000 179 18159.98 1B9 20060.03 177 20460,01 199 2146001 196 22559.99 186 19260.01 215 21560.00 214 21360.01 200 17560.06 Tlf, 238
60.00 181 16660.06 195 1SE60.00 191 1536005 190 147
IC L»vg61 47
73 S966 54S2 47
65 4966 4766 5181 60
69 55BO 55
T6 54
67 5274 5269 5369 5566 SO
63 4866 SO63 «463 49
70 66
70 6970 6687 6970 6167 62
78 6463 4764 49
74 5075 57
68 5464 4564 4360 46
67 4968 4769 5665 5079 5161 47
60 44
78 55
57 41
57 4758 4072 4559 4971 49
88 56
60 4558 4358 47
59 4769 4574 49
93 6379 54
94 5978 57
81 59
88 65129 84
«43 106132 97
140 13S
197 ITT162 17314T 157178 170178 179148 166
178 IOÍ159 176183 201180 193
182 198
183 185
168 176
198 190ZOO ÍO5198 19»207 200197 207
180 1BT155 17914B 16T
157 188157 175
164 17*168 1B6163 181192 202191 204196 192216 215206 211196 190>B3 218
189 179173 175177 174157 165
Wpp
63r<67
6366
6769
827082
786975
7170676468
666575
7171907267
7965
66
74
77696666
62666971698566
65
6364
M786977
95
666464
65
757997
8196798291
130145
136
162
217207208223214
258214
250241
25fl
216209
234
219226254
226220197229206
204
222222237246213234229208Í53
199195191183
VAB VBC216 213
216 212216 213217 214
217 21*217 214217 2132 7 2142 8 2142 7 214,
2 7 214
2 8 2152 7 214
2 8 215
2 6 2132 5 2122 5 2112 7 2132 5 212
2 6 2132 4 211
2 7 215
2 8 2162 9 2172 0 217
216 215219 216219 215
219 215219 215
220 2)5219 316218 215218 214
218 215219 2152 9 2152 9 2152 9 2162 6 212
2 7 214
2 6 2122 6 2 1 2
2 7 2132 7 213
2 7 213
2 7 2132 6 2132 6 212
2 5 2122 4 2112 5 2122 4 210
2 4 2112 6 2132 5 213
2 8 215217 216218 216216 213
216 214
211 209
208 206210 207
211 208209 207
206 206206 204208 2072O6 204
207 206206 203
208 206
210 208
211 208
210 208210 208208 206207 205208 20620ft 207
205 204206 204
207 206207 205208 206207 205207 205208 207206 205209 20820B 208206 2tft
210 208210 209209 208209 209
212212212213213213
213213213213
213213213
213212210210
211209
211210
213
213215215
213214214
214
214215715213214S14
S14
21*114314
212
212
213
J12212
212213
111
212
m212211
209310
208209111
211213214
213211212
208
2052072D7
20620fi204
206204
205204200
205207
20Í
20720620720520!20€204
204
205205206205205206204
J07205205204
205206205206
214 124213 124213 124
2t« 125215 125215 125214 125215 25
215 25215 25
215 25215 25215 25
215 25214 25212 24
212 23214 24
212 23213 24
212 23
2 5 2 4
2 6 252 7 262 7 2 62 5 2 52 6 2 62 6 2 5
2 6 26216 26217 26216 26215 25215 25216 26216 262 6 262 6 262 6 262 3 24
2 5 25
2 3 2 42 4 252 4 252 4 2 5
2 4 25
2 4 252 4 242 3 2 42 3 242 1 232 3 2 42 1 232 1 232 3 242 3 2 42 5 25216 26215 26213 25214 25
209 21
206 19208 20208 21207 20207 19205 17207 19205 18206 19204 18201 16206 19208 20
209 21
208 20209 20207 20206 19206 18207 18205 18205 17
206 18205 118206 18206 1920Í 18207 20205 18206 20207 19305 IB205 19207 20208 19207 1920B 19
124 122123 122123 122124 122124 123124 122124 123124 123124 123124 122124 122125 123125 122125 123124 22123 21123 21124 22123 21124 22123 21
125 23
126 23127 24127 24125 23125 23125 23
126 23125 23125 24125 23125 23125 23125 23125 23125 23125 23125 23124 22
124 22
123 22123 22124 21124 22
124 21
124 22124 22123 22123 21123 20123 21122 20123 20124 21124 22125 23125 23125 22
123 22
120 121
119 20119 21120 20119 20119 31117 20119 21117 20118 20117 20115 18119 20120 21
120 21
120 120120 21118 20118 19119 70120 21118 19118 19119 21119 20119 19119 20118 19118 20120 10118 18120 20121 19116 1S119 18121 19122 19122 19122 19
O.B320849U 931)
0.8750.8400.837
0.8220.8250.8280.8240.8080.831
0.8430.825
0.828O.B250.834
0.8470.8550.827
0.9520.9400.925
0.9350.9360.934
0.9370.8300.8230.801
0.803
0.8120.8130.8210.8150.8120.877
08280.8040.8240.834
0.83008270.8430.8310.807
0.8360.83608470.8SO
0.8030.8190.793
0.8030.7820.7980.786
0.84 B0.856
0.886O.B740.8850.8730.874
0.8930.896
0.8870.918
0.9300.95B0.9570.9580.9430.9440.954
0.9450.934
0.9520.8930.9530.951
0.6710.9560.949
0.9SO0.946
0.9 1B
0.9310.9810.8880.90109440.9260.9330.9590.9600.9340.9570.9440.9320.9680.9330.9300.9660.9S90.9910.9600.9660.967
0.917
0.9270.9740.967
0.9490.971
0.9650.9450960
0.9700.9450.971
0.9700.9700.977
0.9650.956
0.9720.96409490.971
0.9700.9250.945
0.9450.9420.9630.9170.930
0.9710.9510.976
0.9700.9500.9020.9280.970
0.9450.9450.9550.9620.9430.9640958
0.9030.9030.980
0.9430.941
0.9260.978
0.900
0.9690.964
0962
0.9200.9420.9630.931
0.9600.955
0.9350.9730.9750.975
0.9250.972
0.9820.9900.9890.9930.9890.9880.9870.987
0.9790.9810.9710.978
0.9480.9800.9870.9300.978
0.9790.981
0.97609«a0.9620.9830.9720.9440.960(1977
0.9310961
0.9810.9800.9700.9860.9550.9710.9770.93809420.977O.ST70.9750.9810.99009850.919
0.971
0.9780.9860.968
0.9600.9540.9540.964
09500.967
0.9780.9840.977
0949
0.9520.9580.9740.973
0.9760.9750.9490951
0.972
0.9890.9670.946
0.9630.9720.966
0.9520.9530.945
0.9530. 571
0.9700.972
0.9520.949
0.9720.3120.9880.9700.9840.984
0.9720.975
09690.967
0.978
0.969
0.9910.9920.961
0.965
09720.9720.965
0.9900.9690.984
0.9810.9700.960
0.9760.9920.9900.994
0.991O.MI
0.9940.988
0.9910.987
0.9850.9950.9900.985
0.9830.966096509900.9880.937
0.9B90.986
0.9930.9800.9870.9760.9990.9880.95009560.9850.940
0.9650.9800.9850.9620.9810.974
0.9730.9890.9690.95909890.3910.9960.9920.9900.9920.943
PFTTI
0.93109570.9M
0.940
0.9450.93B0.9270.943
0.9400.939
0.9600.9540.9520.942
0.938
0.9360.9510.9500.9470.949
0.9580.9390.949
0.9640.9500.9490.9430.935
0.9450.924
09370.9380.9300.9250930
0.9450.9330.9260.93709480.953
0.9430.9470.9360.9260953
0.934
0.9370.9340.944
0.9G7
0.9450.9260.9650.9340.939
0.9200.9320.9350946
0.9480.9590.951
0.9580.350
0.9580.9S80.9700.9850.97409BD0,9800.984
0.9830.9BO0.976
0.97709780.9730.9650.974
0.3390.377
0.9790.9160.9760.974
0.9810.9700.9790.9560.9730.9BO0.9310.9420.9710.9320.954
0.97409760.9570.977
09580.9610.9790.9480.9440.979O.soe0.9890.3800.9 830.9820.926
ANEXO # 3
12/11/01 19:15 59.98 169 132 117 139 1B6 212 211 209 211 120 133 121 0.959 0.361 0.988 0.978
12/11/01 19:30 60.02 1S3 111 142 13S 149 213 212 208 211 121 124 121 0.953 0.964 0.992 0.97B12/11*1119:45 60.02 163 109 123 131 159 212 21? 20Í 211 121 124 122 0.958 0974 0.996 0,978
12/11/0 20:00 60.01 116 91 118 108 121 215 313 211 213 133 124 122 0.921 0977 0.993 0.87012/11» 20:15 60.00 86 104 85 91 109 317 214 213 215 134 24 134 0.901 0.988 0.9B2 0.9S7
12/1 1*1
12/1 1»12/11*)12/1 1*)13/11/0!2/11«
12/11*112/11*1
13/11*313/11/0(2/1 1*112/1 1/012/11»U/1 U)13/11»13/11/013/11»13/1 *t
un ra13'1 »11/1 /O13/1 *t13/1 m
20:45 60.02 68 70 76 71 Bl 219 217 216' 217 12621:00 60.01 85 90 98 91 102 217 215 214 215 12521:15 60.01 78 102 71 84 103 218 215 219 216 125
21:45 60.05 57 71 71 67 75 319 216 215 31732:00 S0.01 51 100 72 74 104 219 215 216 21722:15 59.98 48 97 71 72 103 316 212 212 21422.30 60.07 58 79 BS 74 87 216 212 212 313
22:45 60.02 48 65 74 62 76 318 214 213 21S23:00 60.05 4B 61 66 58 63 218 215 215 21623:15 60.06 52 50 60 54 66 219 216 216 317
23-45 60.02 37 56 62 48 84 216 212 31! 2130.00 60.04 31 58 58 49 62 216 213 311 213
0:30 60.07 29 51 5B 46 63 316 212 21J 313
100 6005 37 53 69 53 74 217 213 313 214
1.30 60.03 44 Sí 57 51 65 216 213 213 2141:45 60.00 35 50 57 47 62 217 313 213 214
2:15 60.01 34 51 57 46 62 217 213 213 214
13/1 «12:45 6007 41 58 63 54 71 217 313 213 21413/1 /01 3:00 60.05 34 52 5S 48 65 217 314 214 21513/1 /01 3:15 59.96 30 33 51 39 59 219 215 215 21613/1 »1 3:30 50.03 41 59 51 51 66 218 214 214 215
13/1 »
1V1 »13/1 »13/1 /O13/1 *>13/1 »13/1 /O13/1 /O13/1 /O13/t »
13'1 »13/1 *t13Í1 /O13/1 »13/1 /O13/1 »13/1 »13/1 /O
13/1 »13/1 *)13/1 /O13/1 »
13/11»1
13/11*1113/1 A)1
',;;-, roí13/1 /0113/1 *11
13/1 /Oí13/1 /Ot
3/1 *I13/11*113/11/013/11/013/1 1/0 t
3/11/013/11/013/11/01
3/1 1«t3/11*11
3/11/013/11/013/11*11
3/1 1»1J/11TO1
3/11*113/11/01
3/11/013/11/013/11/013/11/01
3/11*113/11/013/11/013/1 1/01
3/11/013/11/013/11*113/1 1«13/11/013'11*I13/11*113/11/013" 1*H3/11/013/11/013/11/013/11/013/11*113/11*113/11/013/11*11
4:15 60.03 41 55 53 49 61 217 314 214 215
5:15 60.06 37 49 52 43 61 215 212 211 2135:30 59.9» 29 49 54 44 62 214 211 211 212
«DO G006 41 64 91 65 94 216 211 210 213
6:15 59.99 46 50 92 62 97 215 313 210 2126:30 60.02 39 58 83 60 88 215 212 211 213
700 59.98 48 58 B9 65 93 J17 215 213 315
7:15 60.02 88 160 93 113 166 213 210 212 2117:30 60.02 53 96 95 81 102 215 212 211 213
7:45 59.99 56 125 116 99 136 213 210 209 2118:00 60.01 83 139 134 119 151 212 209 208 210
8:15 60.01 137 163 128 t43 169 211 209 208 2098-30 60.00 144 215 166 175 227 311 208 20B 209
8:45 60.05 16S 192 170 176 206 ¡10 207 207 3089.OO 59.99 160 1B8 211 186 225 210 JOB 206 2089:15 59.99 188 334 215 212 252 206 203 203 2049:30 59.99 186 228 240 218 255 205 202 201 203
9:45 60.02 197 230 312 213 252 205 203 202 2O410:00 60 04 181 232 205 2O5 254 206 203 203 20410:15 6006 218 232 220 223 251 206 205 204 205
10:30 60.05 217 227 316 220 247 206 206 305 20510:45 60.03 213 25Í 319 229 274 204 203 203 203111X1 6001 218 236 214 223 256 205 204 204 204
11:15 60.00 218 259 216 231 290 207 205 206 206
11:30 60.03 193 233 210 312 2S3 20B 206 205 20611-45 60.01 1B9 31S 234 214 251 2O9 306 205 20712:00 60.06 229 249 250 243 269 205 304 202 2041215 6003 199 232 243 225 263 209 M7 205 30712:30 60.00 211 263 257 244 282 209 2O6 205 207
12:45 59.99 200 215 240 218 256 210 208 306 20813:00 60.00 19! 134 239 222 256 308 206 SOS 206
13:30 60.00 215 233 242 330 256 206 204 203 304
14:00 59.99 1S7 227 316 210 245 208 206 305 20614:15 60.03 301 114 320 212 235 207 205 304 20514:» 60.00 181 224 238 215 254 209 20T 205 207
14:45 60.00 243 282 262 262 299 205 202 203 20315:00 59.S9 199 127 231 219 248 207 205 204 20515:15 60.03 199 246 231 225 265 206 204 203 20515:30 00.05 225 281 247 251 290 2O5 103 204 20415:45 60.03 217 26S 266 249 385 204 202 201 20216:00 60 04 238 273 295 366 313 204 203 201 303
16:30 6001 335 159 290 258 305 3OB 306 203 20516:45 60.01 219 249 200 252 303 208 206 203 205
17:15 60 07 205 219 240 331 354 207 205 203 205
17:45 59.99 303 204 264 2S4 275 209 207 203 20618:00 60.01 198 199 244 214 250 208 206 203 206
16:30 6003 201 20B 205 205 217 213 211 209 21118:45 60.05 117 217 169 201 224 207 206 205 20619:00 60.07 211 221 166 3OO 329 207 206 2O5 2O619:15 60.02 • 138 129 128 132 136 212 211 208 21019:30 60.06 140 128 126 132 137 213 211 208 21019:45 60.03 139 109 131 126 137 213 212 209 21120:00 60.01 154 121 135 137 150 213 213 209 21210:15 6000 » 91 119 102 125 216 214 211 21420:30 59.97 90 98 113 100 118 317 215 3 2 2 520:45 60.05 85 86 85 85 91 217 315 3 3 2 531:00 60.00 86 83 88 86 93 217 315 2 3 2 531:15 60.00 63 65 73 67 76 219 217 2 4 2 721:30 59.98 68 56 85 70 89 220 21B 2 5 2 821:45 59.99 73 70 65 69 71 219 217 2 6 3 722:00 60.01 74 88 68 77 91 316 214 3 3 3 532:15 60.07 64 81 65 70 87 317 214 2 4 2 5
3/11/01 23:00 60.05 67 T8 66 70 81 2 8 2 6 2 6 2 73/11/0123:15 60.01 66 89 75 77 93 2 7 2 4 3 4 2 53V11»1 23:30 39.9* 47 69 60 59 73 2 9 2 S 2 5 2 6
13/11*1123:45 60.09 49 69 61 60 74 2 8 3IS 2 5 2 614/11/01000 60.02 45 70 59 56 75 2 8 215 2 4 2 514/11*110:1! 60.05 55 77 48 60 00 2 8 215 3 5 2 614/11/010:30 60.02 52 71 61 61 76 2 5 212 2 3 2 314/11/010:45 59.94 51 44 57 51 64 2 6 213 2 2 2 4
262E24
24
253G262424
24
24
25
25
25
2526
25
25
2423
2424
24
252324
2322
212121211818
181819181818
201920
1820202020
2019
2019
311819
19191B
18
2020
2119
192020
221919212131313334
24242526252424
25252525253324
24
25 123 0.950 0.963 0.9B1 0.96
26 125 0.928 0.958 0.987 0.9625 123 0.959 0.944 0.985 0.96
25 124 0.381 0.960 0.976 0.97
25 124 0.947 0.949 0.970 09525 125 0.943 0.984 0.940 0.9623 133 0.903 0.985 0.944 0.95923 122 0.735 0.912 0.906 0.87J
25 123 0.921 0.983 0,961 0.96225 123 0.923 0.965 0.956 0.9S126 124 0.903 0.959 0.969 0.94823 122 0.924 0.948 0.952 0.943
23 122 0.822 0.979 0.931 0.93923 122 0.809 0.943 0.930 0.915
23 133 0.763 0.977 0.942 0932
24 122 0.896 0967 0.954 0.947
24 123 0.886 0.922 0.969 0.93324 122 0.914 0.966 0.943 0.947
24 122 0.928 0.959 0.929 0.941
24 123 0.862 0.960 0.965 0.94324 123 0.790 0.920 0.973 0.92225 124 0.747 0.875 0.949 0.88624 123 0866 0.964 0.947 0.937
24 123 0.906 0.955 0.942 0.94024 123 0.887 0.928 0.948 0.925
23 122 0.719 0.936 0.951 0,90922 121 0.746 0.936 0.946 0.910
24 111 0.865 0976 0949 0.94K
23 121 0.887 0.973 0 980 0.96223 121 0.8B8 0.958 0.968 0.951
24 123 0.922 0.962 0.980 0.96320 123 0.998 0.975 0.975 0.98322 122 0.805 0.987 0.985 D.96S20 121 0.889 0.981 0.988 0.97321 121 0.927 0.987 0.981 0.974
20 122 0.852 0.937 0.927 0.91019 122 0.947 0.994 0.9B7 0.98320 131 0.898 0.949 0.953 0.93620 120 0.957 0.989 0.992 0.96417 118 0.908 0970 0964 0.953
16 117 0.909 0.968 0.975 0.95717 118 0.928 0.964 0.965 0.93517 118 0.969 0.989 0.967 0,98]
18 119 0.932 0956 0.972 0.95918 119 0.974 0.983 0.993 0.99416 ne 0.9IS o.we fl.ws 0.95418 119 0.935 0.953 0.965 0.95318 120 0.987 0.977 0.990 0.9M18 120 0.954 0.986 0.988 0.979
19 119 0.962 0.985 0.990 0.98217 118 0.898 0.928 0.962 0.93319 120 0960 0.986 0.992 096318 120 0.937 0,977 0.981 0.969
20 119 0.965 0986 0 991 0.983IB 119 0,963 0.908 0.990 0903IB 119 0.985 U. 976 0.990 0.98417 118 0.937 0.947 0.972 0.952
19 119 0.962 0.986 0.988 0961
19 119 0.968 0.986 0.988 0.98219 119 0.962 0.981 0,990 0.90017 117 0.966 0.963 0.961 0.96318 118 0.919 0.956 0.966 0 95017 119 0.92* 0.957 0.972 0.95416 119 0. 397 0.979 0.993 0.986
16 117 0.927 0962 0.980 0.96116 117 0.946 0.959 0.984 0.966
18 118 0.974 0.988 0.995 0.900
18 118 0.976 0.987 0.994 0.98818 119 0.970 0.985 0.994 0.98619 118 0.929 0.951 0.967 095117 117 0.993 0.978 0994 0.98920 117 0.973 0.986 0.993 0.98620 117 0.971 0.987 0.994 0.986
23 132 0.975 0.990 0993 098719 119 0.973 0.936 0.957 0.95719 119 0 969 0.935 Q9«1 0.95523 121 0.964 0989 0.991 0.98323 121 0.959 0.988 0.996 0.96324 121 0.956 0.9B6 0.996 0.98224 122 0.856 O.B83 0947 O.B9624 122 0.916 0.379 0.994 O.97335 123 0.913 0.977 0.995 0.97335 124 0.909 0.969 0.992 0.96425 123 0.911 0.987 0.988 0.9TO26 124 0.819 0.977 0.966 0.938
27 125 0.823 0.968 0.993 0.99026 125 0.915 0.947 0.979 0.94924 134 0.907 0.967 0.969 0.95325 124 0.910 0.964 0.944 0.954
25 125 0.893 0.958 0.974 0.94724 124 0.900 0.976 0962 0.95425 123 0.811 0.971 0.961 0.93'25 124 0.809 0.972 0.959 0.93»24 124 0.823 0.977 0.963 0.94424 125 0.889 0.958 0.945 0.33633 123 0.851 0.960 0965 0.93824 123 0.807 0.952 0.958 0.917
ANEXO # 3
14/11»! 1:15i«/u»i 1:30
14/11»! 2.0014/11»! 2:15
14/11»! 3:45Í4/I1»! 3-00
M/11»! 3:1514/11»! 3:3014/1 1»1 3:43
(4/11/01 4:00
4/11» 14:304/1 1»1 4:45
4/11/0 5:004/1 1*1 5:15
4/11*1 5:304/11» S:45
4/1 VO 6.00
4/11» 6:1S
4/11» 6:30
4/11» 6454/11» 7:00
*m» 7:30
4/11» 7:45
4/11» 800
4/11/0 8:30
4/11» 9.00
4/11/0 9:tS4/11» 9:30
4/11»! 10:00
4/11*11 10.154/11»! 10304/11*11 10:45
*/11»1 11:154/11*11 11:304/11»1 11:45
4/11/01 11:154/1 1*11 12:30
4/11/01 13:00*/11»1 13:154/11»1 13:304/11»! 13:454/1 1»1 1400
4/11»! 14:15
4/11*11 1«:304/11»1 14:45*/11»1 15DO4/11*11 15:154/11»! 15:30
4/11»! 15:45
4/1 1»1 16:15
4/11*11 16:30*/11»1 16:45
41 t»1 17:30
41 1»1 17:454/ 1»1 8:00
4/1 1»1 8:15
4/1 1*11 8-30
4/1 1»1 9:00
4/11»! 9:304/11/01 9:45
4/11» 20:00
4/11» 20:30
4/11*1 2100
4/11» 21:304/1 i»i 21:45
4/11*11 22:004/1 1»1 22:15
4/11»1 23:30
4/1 1»1 23:004/11*11 23:15
X/11»1 23:45
15/11»! 0:0015/1 1»1 0:15
15/1 1»! 0:30
15/11»! 0:4515/11»! 1:00IV1I/O1 1:15
VI 1*11 1:45
15/11»! 2:0015/11»! 2:1515/11/01 2:305/11*>1 2:45S/I1»1 3.-OO
5/1 1»1 3:30
5/11/01 3:453/11» 4:00
5/11» 4:13
5/11» 4:30
5/11» 4:45
5/11» 5:15
5711» 5:30
5/11» 5:43
5/11» 6:00
5/11/0 6:13
5/11» 6:45
B/11» 715
60.006002
59.9959.93
60.0360.05
60.0060.00600259.97
600259.9760.04
39.9660.03
6001
3997
60.0160.0260.055996
60.0360006003
E006
59.9960.06
60.00
59.99600060.04
60.01
60.0359.96
59.98
599960.02
39.9959.97
59.996000600560.03
60.0160.0*6004
60.0259.97
59.9fl
60.0260.04
60.03
60.0060.00
60.0159.9760.02
60.0?:
60.04
39 W6003
60.03
59.97
60.00600259.9460.08
60.01
60.0760.02
60.0560.0360.00
59.9260.04600459 M
60.0060.0259.966011
600060.01
59995996
39.9959.99
59.9960.1160.0559.9739.94
60.04
60.01
58 5740 69
41 6250 62
51 3736 64
47 6243 6235 6936 61
47 5S56 6343 5151 51
57 6257 7548 7448 5442 5443 5640 ' 81
83 11796 123
122 151
140 172
163 160
184 179169 159
269 281
192 201203 206173 185
190 320186 1Í1H
177 211
19* 196178 189
184 171194 200183 223153 190225 252300 239
158 317165 220158 202163 198165 205160 203
14S 177159 194
183 188
160 174159 180124 157
137 134146 153
144 136
123 111
123 105
116 80
66 76
74 8841 6339 6124 5925 61
31 6228 53
29 6345 6024 62
30 5345 4634 4621 S4
19 5822 4627 5124 5924 5620 40
23 4726 42
26 4527 47
26 68
24 4652 7327 4424 44
43 77
S2 84
45 5348 52
53 5233 55
53 5449 5€48 52
50 5249 5147 46
55 5353 5753 4963 55
61 6069 6760 6048 50
55 5062 5464 62
132 111
116 11213B 137
145 153
180 168200 1B7185 171
254 2Í8106 193
231 21319S 184
337 232324 200195 195
iea 191177 161
177 177173 189182 19817B 173227 235241 226
202 192195 193197 186189 184164 193
178 181
204 175181 178
176 183
148 160
143 161114 132
100 124125 141
120 133
98 11!65 104
91 9686 88
72 78
63 5467 5057 48
53 49
33 43
65 5253 33
49 4551 4553 4859 4647 41
42 40«0 3647 4155 4661 4754 38
54 42TI 47
71 4839 44
61 5253 4167 6433 4154 41
69 63
102 79
64
75
70
70
6473
7!717770
«57160697082
79616063
87
135134
159
184
19*21*
201
298219
349214
275242230
213211
194216243310371
256237238321217225222
220
313202235
193191168
142157
138
119
130
11210185
83
6668
66
64
57
7064655860
64SO
635358es6861
6)81
7968
7560685967
81
105
217218
219
217218218218218216
218
21621721S21421*216216
218219
2 6
2 62 3
2 1.
309307
206
201
207204207
208209208
209
309
209207209210310206
2092102062082O9209
211212
211JOB
310209
211214213
214
J15
216
J16215214
215
217
218219
217218
319218J19
219219
21fi
Hfi
716216216317
216
216216
215
2142132'5217
21B
215
215315
214
214
21521521 E214
212
215214214
212
3112132132H
215216
213211
309
208206207
300206
303206
20620 B
206
208
308
309206
207
209204307
208306206206
207
209
210210206210
20920B
309
311
312
313215
215214212
214214215
214
215
215215
215213213212712
212213212213
213
213213
211211310313215
716
213
215 216 124 125215 216 125 134
214 215 125 124
314 2 5 125 35215 2 6 125 35215 2 6 125 35215 2 6 135 35215 2 6 125 24312 2 4 134 23
214 2 6 125 25213 2 4 124 24
213 2 5 124 2*211 2 3 123 2*210 2 2 133 23
211 2 2 123 23212 2 3 123 23213 2 4 123 24214 2 6 125 25215 2 7 125 25
212 2 4 124 123210 2 2 122 122
20fl 209 131 120
205 307 119 120204 305 119 119304 206 119 120
199 200 115 115205 206 118 119
301 203 118 117204 205 119 119
204 206 120 119305 207 120 120
205 206 119 118
207 206 1M 120207 208 120 120
207 209 120 121205 206 118 119208 208 130 119207 208 120 120308 209 121 120
202 204 118 117205 207 130 119207 208 131 119
205 206 120 118205 206 120 11820S 207 120 118206 208 120 119
206 209 121 120209 211 122 12120B 209 120 131Itft 207 119 119
208 209 121 121208 209 120 121207 2DB 119 130
20B 209 130 121311 212 121 123310 211 121 132
211 212 122 123
212 2 4 133 »313 3 5 123 25
212 2 4 123 2S
212 2 4 122 25211 2 2 123 2*
213 2 5 135 24214 3 5 126 24
214 2 6 136 24
214 2 5 123 24314 2 6 126 24
2 5 2 6 126 252 5 2 6 123 252 6 2 7 126 252 5 2 6 126 35
215 2 6 135 26212 2 3 134 23213 2 4 124 23
313 2 4 125 33313 2 4 125 34213 2 4 124 33213 2 4 125 23
212 2 4 125 23
212 2 4 125 23
211 2 3 12* 22210 3 3 133 22209 2 0 123 21210 2 2 173 23213 2 3 134 24
215 2 6 125 24
312 2 3 12* 33
134
135
124
124174
124124
124123
134123123122
133122123
123124
125
123
123
121
119118118
116119
117119
118
119130
120131
121120121
121131118120
121120119120121
120
122122120121
121
121121123122
122133
123124
123
133122
133133124
13412*
124
12412*12*
124122173
123123123123
123123
122
122
121121121123
125
122
0.8920679
0.731
O.B3G0.8290.881
0.7980.8030.666
0.677
0.7980.886
0.8300.8*6
0.830O.B520.8360.8210.7340.720
0.939
0.961
0.952
0.9520.907
0.956
0.8900.968
OBW0.961
0.9690.9600.890
0.9160.954
0.9560.662D.9B10.9400.9850.9180.9*20.8B60670O.B760.879
0.876
0.9*00.9400.8580.856
0.9360.874
0.8720.935
0.9420.865
0.8670.921
0.9890.647
0.859
0.9350.9450.803
0.6560.87*0.6930.6*9
0.7860.792
0.771
0.8920.763
0.6540.8780.8200.548
0.7900.7520.7*30.7*8
0.548
0.6320.636
0.677
0.610
0.6330.3870.6800.719
0.876
0.942
0.9750.964
0.977
0.964
0.9460.977
0.9T70.97609630.978
0.9680.9600.9280.9680.974
0.9790.97S0.9710.9700.967
O.M1
09880.990
0.991
0.986
0.9350.995
0.91209B7
0.9170.984
0.9970.9810.937
0.9330.979
0.9810.9080.9730.9830.977
0.9590.9820.9520.9450.9440.941
0.947
0.9630.9740.9280901
0.9830.9350.940
0.96409850931
0.894
0.9870.974
0.8790.853
0.9740.99S
0.755
0.9600.9610.9790.979
0.9450.926
0.993
0.9650.9390.94B0.9680.9710972
0.9410.950
0.9730951
0.935
0.9580.967
0934
0.977
0.9350.65*0.9670.965
0.961
0.972
0.924 0.9330.907 0.895
0.9*1 0.931
0.938 0.9290.940 0.913
0.899 0.9300902 0.9150.894 0.9 U
0.903 0.8970.907 0.906
0962 0.9290.955 0.9360.953 0.9120.958 0935
0.965 0.9380.957 0.9450938 0.933
0.907 0.9130.934 0.9100.946 091*
04» 0.977
0.531 0,9790.987 0.982
0.9B7 0.981
0.986 0.977
0.954 0.9340 994 0 977
0.927 0.9100.969 0.9830.»S9 0.9Z30.990 0.980
0,993 0.9860.992 0.9810.960 0.933
0950 0.9340.985 0.974
0.988 0.977
0.925 0.8790.969 0.9810.988 0.9750,993 0.9950.973 0.9540.990 0.977
0.965 0.9420963 0.9350.964 0,935
0939 0,9320.956 0.932
0.991 0,9790.988 0.971
0.956 0.9190.930 O.BSB0.992 0.976
0.942 0.9190.937 0.9200.984 0.972
0.995 0.9720.918 0.907
0.921 0.894
0.988 0.9710994 0,962
O.W2 0.857O.B16 0.846
0.992 0.969
0.967 0.9730.621 0.794
0.940 0.9330.944 0.9370.953 0941
0.959 0.939
0.95E 0.9240.947 0.916
0.930 0.937
0.942 0.9390.897 0.8990.9*1 0.900
0.936 0.9320.9*4 0.932D 896 0.901
0.923 0.9160.926 0.9110.926 0.9320.9*1 0.911
0.946 0.913
0.936 0.9000.960 0904
0.9*4 0.9430.975 0 939
0.979 0.926
0995 0.9360.964 0.9120,7» 0.617
0.9«3 0.9260.958 0.930
0.972 0.951
0,991 0.977
ANEXO # 3
15/11/01 7:30 59.99 73 122 134 110 137 215 212 211 212 12415/11*1 7:45 60.05 49 142 123 105 150 215 211 211 213 12515/11* 800 59.94 101 170 1QB 126 175 212 209 209 210 11115/11* 815 59.95 117 161 132 137 170 211 209 208 209 12115/11/0 830 59.93 152 1B7 153 164 199 208 206 206 207 11915/11*1 B45 6003 195 215 2O4 205 227 20B 207 206 207 12D15/11* 9-00 6D.01 145 187 212 1B1 226 313 2M 207 2O9 12215/11* 915 60.07 146 183 188 1T3 203 212 210 208 210 22
15/11*115'11*1
15/11*15/11/015/11*115/11*116/11 Al
15/11/016/11*15/1 1/Q
15/11*15/11/015/11*15/11/0
i&mra15/11*15/11*15/11*15/11*15/11*15/11*15/11*15/11*15/11*
15/11*)15/11*
15/11*15/11*15/11/015/11*15/11*15/11»15/MÍO15/11*115/11*)15/11*115/11*115/11*115/11*115/11*15/11*15/11*15/11*16/11/015/11*15/11*115/11*15/11*15/11/015/11/015/11*
ism«15/11*115/11*16/11*
16/11*116/11*)16/11*)16/11*116/11*116/11*16/11*16/11*16/11*116/11*16/11/0
16/11*16/11*116Í1 1/016/1 !íO
16/11*16/11*
16/11*16/11*16/11*116/11*16/11*16/11*IB/11*16/11*16/11*16/11*16/11*116/11*)16/11*)16/11*)',6/1 11016/11*16/11*16/11/016/11/0
10:00 60.00 212 219 218 216 235 207 210-15 59.98 204 227 213 215 249 308 2
10:45 60.00 194 211 210 205 230 208 211:00 59.99 212 231 2O4 216 250 207 211:15 60.02 269 295 262 275 313 202 21V30 59.99 205 343 219 222 263 205 21 1:45 60.01 206 241 223 224 262 206 212:00 60.06 226 276 261 254 29S 205 212:15 S0.03 214 253 260 242 278 206 212.30 60.02 199 234 250 22B 366 208 212:45 60.00 199 235 388 241 304 2O8 213:00 59.97 207 258 393 2S2 309 206 1
06 304 20606 206 30709 20B 30906 2O5 20606 205 206
02 202 20203 203 20404 204 205
03 203 20404 203 204
06 205 206Oí 203 20603 303 204
13:30 60.04 181 246 237 221 263 206 203 203 20413*5 ROM 151 334 193 193 Mí 208 2O* 205 3O614:00 60.05 151 221 209 194 239 209 205 2O4 206
14:30 59.99 149 236 2M 200 241 209 214:45 60.01 161 206 223 197 241 20B 215:00 59.97 144 204 214 198 232 208 215:15 6000 163 215 2OO 193 335 306 21S:30 «1.01 177 327 219 208 246 309 215:45 59.99 199 344 242 228 363 309 216:00 59.98 223 297 228 350 316 207 2
16:30 60.03 208 233 219 220 351 209 2>
05 204 20605 203 20505 204 20604 203 20406 205 20707 205 30705 206 30805 206 30607 206 307í? 206 307
17:15 5996 205 227 240 234 251 210 208 207 20817:30 60.00 2O4 244 247 233 358 210 208 206 306
18:00 60.09 209 329 248 229 254 208 218:15 60.01 235 35* 243 244 264 206 3
18*5 60.00 193 214 331 313 333 3O9 ?19:00 60.04 173 191 314 193 315 212 2f19:15 6000 205 194 303 300 303 210 219:30 60.01 161 165 60 163 171 213 219:45 6001 158 159 57 158 165 214 220.00 5999 1S6 175 65 169 179 212 220:15 60.01 150 150 81 160 184 214 2
70:30 60.06 170 165 76 170 176 214 2
21:00 60.01 163 167 45 158 167 213 221:15 6006 159 151 56 155 157 314 221:30 60.07 106 110 08 108 109 215 2
22:18 60.06 61 72 84 72 87 2 5 2
23-15 6001 <fl 49 65 54 69 2 9 2
0:00 60.04 48 57 50 51 60 2 7 3
06 204 20604 303 20405 303 20506 20* 206
D9 206 3093B 306 3082 210 113
2 210 3120 306 3102 209 213
2 210 212
1 210 2112 210 212
3 213 313
2 211 2 3
6 214 3 6
4 314 2 5
045 B004 53 49 51 51 57 2 B 215 215 2 6
1:45 59.91 49 50 64 54 71 2 6 22:00 60.03 43 49 46 46 57 216 22:15 6000 42 61 52 51 6B 216 22:30 60.00 39 54 53 49 63 216 22:45 60.05 39 56 59 51 65 217 23:00 59.98 52 43 48 47 54 317 2
3:30 59.97 57 51 49 52 59 216 2t 3.45 60.04 57 43 48 2
4:15 6001 49 44 57 50 63 217 2
4:30 59.99 52 48 43 4B 56 216 2
5:15 60.01 47 58 57 54 67 215 2
5:45 59.95 51 66 45 54 73 216 2
6:15 59.99 51 64 46 54 71 315 26:30 60.00 56 77 63 65 83 215 26:45 60.03 86 84 78 83 85 216 27:00 6003 84 83 72 80 84 21B 27:15 60.01 56 52 75 63 79 318 2T:30 6001 68 12Í 121 OS 129 315 27:45 59.96 77 133 127 12 143 214 2B-00 60.05 67 145 146 26 154 312 218:15 60.06 88 144 140 24 153 312 218:30 59.94 159 177 156 64 184 307 2t8:45 60.03 15* 19O 164 76 206 207 39.00 60.01 122 183 180 62 203 212 29:15 59.99 170 316 191 192 235 207 2(9:30 60.00 171 191 1B9 184 210 207 29:45 60.03 157 203 190 183 225 208 2
16/11*1 10:15 60.01 148 195 M7 1B3 223 208 216/11*1 10.30 6002 163 194 112 190 230 208 2t16/11*1 10.45 59.99 19J 250 226 223 272 2O6 2(16/11*1 11:00 59.98 1(« 230 MS 200 253 207 y16/11*11 11:15 59.96 170 Í1B 259 216 277 209 2t16/11*1 11:30 60.04 185 2*0 23B 221 2S9 209 2116/11/01 11:45 60.02 195 230 2S3 237 271 209 2116/11*11 1200 60.03 19T 34B 252 232 269 209 2t16/11*1 12:15 60.04 216 266 284 25S 301 307 216/11*1 13:30 59.99 182 255 253 230 275 2O8 2Í16/11*1 12:45 60.00 191 234 351 222 267 2O8 2C16/11*1 13:00 60.00 1B2 235 235 217 255 210 2C16/11*1 13:15 59.9B 168 197 258 208 274 2tO 2C18/11*1 13:30 59.9* 177 112 238 2OT 2SZ 2O9 K
3 212 2 43 213 2 43 213 2 43 213 3 43 313 2 54 213 2 5
4 713 2 4
I 1 215
4 213 2 5 14 213 2 4 1
2 211 3 3 1
3 212 2 4
3 312 3 4 13 312 2 4 1
5 213 3 5 16 215 2 6 17 215 2162 211 2131 210 212
)9 2D8 2109 206 2106 205 206* 301 205)9 308 209» 305 2065 304 205
W . 305 207)4 204 205K 204 706>6 204 306W 304 304
M 303 2057 304 207
16 205 2077 205 2077 305 3075 203 305* 204 2066 304 3067 206 20B8 305 20B•6 2O4 2O6
19
202120
1918IB
181919202120
192020
2020
2019
307020203030313131
2019303022202222212323
212324
23
»
25
3525
2424
2424
2524
24
32
2
3222227525232222191922201920
197070
2019
21202021202020212221
22 122 0.972 0.986 0.993 0.987121 123 0.953 0.986 0.990 0.9B4120 122 0.767 0.345 0.882 0.88$12D 122 0.930 0.9BB 0.990 0.977119 120 0973 0.9BB 0.9B6 0.9B319 120 0.94* 0.945 0.965 0.95330 120 0.95* 0.9fl5 0.990 0.98121 131 0.957 0.966 0.986 0.97919 20 0.957 0.934 0.945 0.945
191920191916
1617
161719
1817
1617IB
18181817181917171919302020IB
1918191921212323212323
222324
23
5
34
2525
44
34
4
5
4
2524
23
3425244
24
353621
20
2098
20B
887
BB67
98987
7e9
209
19 0.906 0.930 0944 0.92420 0.935 0.9*4 0.96* 0.94B21 0.917 0.954 0 967 0.94B19 0.915 0.948 0.961 0.94320 0.936 0.94B 0.959 0.94B17 0.962 0.923 0.956 0.94618 0.930 0.946 0.965 0.94819 0.972 0.981 0.990 0 9B218 0.947 0.961 0.977 0.9641B 0.940 0.956 0.974 0.95919 0.974 0.983 0.990 0.98417 0.971 0.985 0.993 0.98517 0.902 0.942 0.967 0.943
18 0.859 0.939 0.9*6 0.92420 0.869 O.9Í.7 0.»3 O.SJB19 0.957 0.9B8 0.982 0.9SO
16 0.952 0.992 0.961 0.98018 0.917 0.970 0.974 0.960IB 0.953 0.986 0.986 0.979IB 0.889 0.945 0.954 0.93520 0.898 0.948 0.966 0.94320 0.967 0.9B5 0.993 0.98420 0.961 0.950 0.969 0,96020 0.969 0.952 0.968 0.96320 0.930 0.945 0.966 0.94970 0.937 0.950 0.972 0.95419 0.944 0.954 0.973 0.95870 0.92B 0.948 0.967 0.95070 0.928 0.949 0.971 0.9521B D.9OO 0911 0.961 0.92B16 0.936 0.945 0.976 0.95517 0.972 0.9*2 P.971 096717 0.932 0.552 0.9TO 095418 0.933 0.947 0.968 0.95119 0.969 0.985 0.992 0.98419 0.940 0.934 0.952 0.9*222 0.969 0.961 0.987 0.98022 0.965 0.983 0.989 0.98021 0.903 0.930 0.941 0.92621 0.931 0.959 0.975 0.95633 0.916 0.918 0.951 0.930
22 0.865 0.927 0.930 0.90922 0.893 0.905 0-940 0.91323 0.780 0.799 0.86B 0.817
24 0.809 0.971 0.987 0.94822 0.814 0.964 0.992 0,95124 0.818 0.971 0.993 0.953
25 0.751 0.968 0.981 0.93B24 0.73S 0.95S 0.974 O.Í1S
34 O.B25 0.931 0.962 0.91334 0.817 0.941 D.951 0.915
24 0800 0.937 0.955 0.90624 0.820 0.935 0.9*6 0.913
22 0.816 0.947 0.9TO 0.92823 0.607 0.939 0.929 0.90133 0811 0.950 0923 0.90933 0.729 0953 0.921 049633 0.721 0.959 0.956 0.91723 O.B14 0.939 0.923 0.894
23 0.925 0.932 0.964 0.9120.818 0.940 0.959 0.906
23 0.817 0.944 0.952 0.91423 0814 0.923 0.948 069923 0.828 0.941 0.944 0.908
27 0.845 0.968 0.960 0.93B
23 0.874 0.9S6 0.930 0.93624 0.870 0.951 0.937 0.92123 0.862 0.974 0.932 0.93423 0.870 0.973 0.959 0.94524 0.682 0.706 0.775 0.72135 0.626 0.7B1 0.734 0.715
22 0.61B O.B78 0.901 O.B4333 0.938 0.986 0.969 0.98031 0.919 0.9BB 0.99O 0.97831 0.921 0.989 0.987 0.97719 0.9OB 0.9*5 0.9*9 0.93618 0.898 0.930 0.962 O.s*l21 0.948 0.985 0.9B7 0.97920 0.905 0.94G 0.966 0.94319 0.991 0.943 0.960 0.93670 0.955 0.979 0.991 0.97870 0.883 0.949 0.948 0.93219 0.942 0.979 0.990 0.9761B 0.957 0.980 0.990 0.97919 0.985 0.966 0.993 0.98219 0.916 0.964 0.978 0.95918 0.957 0.983 0.987 0 97919 0941 0.973 0.981 096819 0963 09S3 0993 Q.9B320 0.917 0.957 0.972 0.95318 0.933 0.964 0.962 0.96419 0.901 0.9Í2 0.970 0.95216 0.907 0.9*3 0.959 0.9*020 0.956 0.985 0.984 0.97819 0.943 0.982 0.988 0.97718 O.B97 0.940 0,960 0.937
ANEXO # 3
16/11/01 13:4516/11/01 14:0016/11/01 14:tS16/11/01 14:3016/11/01 14:4516/11*11 15:0016'11S)1 15:1516/11/01 15:3016/11/01 15:4S16/11/01 16:0016/11/01 16:1516/11/01 16:3016/11*11 16-4516/11*11 17:0016/11/01 17:1516/11W1 17:30
16/11*31 18.006/11/01 18:156/I1AM 18:30
6/11/01 19:006/11/01 19:156/11/01 13:306/11/01 19.45S/11/01 20:006/11*11 20:156/11*11 2f):30
6/11/01 21:006/11/01 21:156/11/01 31:30
E/11fl31 22:006/11/01 22:15
6/11*>1 22:456/11/01 23:00S/11/OI 13:156/11AJ1 23:306/11*11 23:4517/11*11 0:0017/1 1«1 0:15
17/11/01 0.3017/11W1 0:4517/11/01 1.0017/11/01 1:1517/11/01 1:3017/11/01 1-4517/11/01 20017/11/01 2:1517/11*11 2:3017/11*11 2:4517/11*11 3:0017/1 1AJ1 3:15
17/1t*M 3-30
17/11*114:00
17/11/01 4:3017/11*M 4:45
17/1 *I1 5:15
-,7;'. ,TJ1 5:3017/1 «1 5:45
17/1 *I1 6:00
17/1 /Oí 6-15
17/1 «1 6:30
17/1 /Oí 6-45
17/1 /01 7:15
17/1 *)1 7:45
17/1 *11 B:00
17/1 /Oí 8:15
17/1 /OtB:3017/1 *)1 B:45
17/1 (01 9.00
17/1 /01 9:30
17/1 /Oí 9:45
7/1 1«1 10-15
7/11*11 10:307/11/01 10:457/11/01 11-007/1 1«t 11:15
7/11TO1 11:457/11*11 12:00
7/11*11 12:307/11*11 12-457Í11AM 13.007/1 1«1 13:157/11/01 13:307/11*11 13 457/11TO1 14:007/11AH 14:157/11*11 14:30
7/11/01 15.00
7/11W1 15:307/11/01 15:457/11*11 16-00
7/11/01 16:307/11*11 16:457/11W1 17:007/11*11 17:15
7/11/01 17:457/11*11 1B:00
7/11*11 18:307/11*11 18:457/11ffl1 19.007/11*11 19:157/11/01 19:307/1 1«1 19:45
60.01
KD.0360.0460.0260.0260.005* .9959.98600660.06599960.2259.996001
59.996001
60.0460.0359.99
60.0160.0260.07600860.02600260.00
60.0359.95Eooe
60.02SO. OS
60.04600660.0559.9760.0560.0560.0460.01S9.9S59.9960.0560.0260.0060.026001
60.016000600060.0059.95
5-?.986002
6001
600459.996001
600260.0359.98
6000
60.0059.9660.0060.0060.02
60.026001
S999599859.9960.0160.06
60036002
60.0260.0259.99R002(003
60 O4«0.0059.9960.00
W.04
60.0160.0060.02
60 DI59.9959.9759.98
60.0460.01
60.0560.0059.9559.9760.0060.02
161 203157 199170 197200 226161 201170 201159 199164 199
1B1 234173 191163 1B4
149 177196 220144 138
131 122
191 166
162 168
140 145137 116
114 97137 116108 ' 7G129 80116 81113 67113 51
80 5376 5367 40
65 4469 55
23 3425 4321 4423 46
27 4533 51
28 M!• 3633 2630 3826 4021 46
29 42
22 38
25 3324 4720 3B23 27
22 2426 SO
23 2424 2624 4328 34
10 2918 4820 39
29 43
27 2629 3932 44
35 6145 55
4B 5253 41
(7 BO54 Sfl
51 4552 5354 se
49 5547 64
48 5350 70
46 49
51 5749 7043 54
45 5435 55
38 M
34 5536 6430 47
39 4749 5537 5130 46
31 6130 64
57 3S
55 4953 48S7 4154 4664 3G
2J2 199211 1B9225 197212 213316 193
200 1901B6 1fl1
206 190207 206
198 187191 179198 175208 208166 150171 141
151 156
133 1S4
109 131101 118
95 102
108 1M97 94
95 10181 9376 8691 89
32 7558 6355 54
51 5449 58
47 3943 3745 3744 37
45 3953 41
49 4443 3641 3463 4441 36
37 3551 4143 3?39 1150 1648 4048 35
48 3164 47
50 375! 34
49 3952 35M 3B60 45
43 37
40 37
39 3038 35
4G 4161 5346 49
68 56
69 54
89 7950 5450 4957 5454 55
59 5590 67
53 5158 5952 5054 5453 5747 4»
48 4949 46
48 47
73 5456 5255 44
66 5160 5381 5661 46
57 50
66 53
49 4748 5148 5048 4952 5154 52
245 21 1 20B227 211 308239 210 307
346 208 206231 211 208217 210 208217 211 203320 210 208251 209 20B211 210 309204 210 209213 313 211337 210 209
1 7 7 2 3 3 21 7 8 2 3 2 21 7 7 2 2 2 1
1 7 7 2 1 2 0153 2 0 208133 2 1 210
111 2 3 21213B 2 3 212103 2 5 314125 2 5 314111 2 5 314108 2 6 315109 2 5 215
96 3 6 215
73 2 6 21563 2 8 517
63 218 216
67 317 215
49 J19 21647 220 21748 219 21551 218 21452 219 315
59 219 21547 317 21448 J17 21*
68 216 212
57 216 2 3
56 217 2 454 217 31353 317 31355 317 214
54 217 21370 216 312
56 218 21557 218 21554 217 21455 220 218
57 319 21661 219 21646 214 212
46 215 212
41 215 213
48 215 21269 215 312G3 316 313
72 215 21273 215 213
92 213 21062 2 4 21153 2 4 21360 3 4 31163 3 4 213
61 2 4 212
93 2 5 313
58 2 4 21275 2 4 21155 2 5 212
61 2 4 21275 2 5 213S9 7 6 214
57 215 31355 216 213
58 216 315
75 216 21465 216 21357 2 7 214
68 2 7 214
63 2 6 21483 2 7 31463 2 7 214
62 2 6 21367 2 6 211
60 2 5 21359 2 6 21356 2 6 21362 2 7 21556 3 7 21565 2 7 216
206207
206206aor207300207208
107307
209208210
209210
210207308
310210
211
211212213212
¡12213215
215214
215Í17
214214
215
215214
214212
213
3132 32 3
2 2
2 42 42 3
3 6215215
211
2'2
212
312212313
209
211213
110
211211
211211
J11211
212
2"213
2112122'3
213213
313
213213
.313
213
213213213
213111
311212
:i2213213Í14
208 122209 122206 121207 120
209 121208 121110 121
208 122309 122209 121209 121211 123
209 122212 123212 123
211 122
210 1212DB 119210 20
212 22212 22213 23213 23313 32214 23
214 33
214 24215 23216 25
216 34215 24
216 26218 27216 126215 125
217 126
217 126215 125215 25313 25
214 25
215 25214 25215 25
214 25213 25
216 26316 26
315 25218 27217 26
217 26212 23
213 33
213 34
213 24213 24214 24
210 21
213 23213 23
211 23212 33312 23212 23212 23
213 23213 24
213 23212 23213 23
212 23213 23214 34
213 24214 24
214 24
214 25214 25214 25
315 35214 24214 2521 25
21 2531 24
31 2331 3421 2421 2431 2421 24
20202019
20202020192020
222023
2321
21
2123
23232525253636
252526
2625
2636
252425
25 134 125 123 1
23 1
2423 124 124 1
23 134 124
23
252524
27
2525
23
33
24
333324
212424
222323
2323
3323
2323
33232324
2323
24
242324
24242434 1
34 123
2524
2525 125 126 1
19 0.95120 0.95319 0.95519 0.98620 0.95320 0.89921 0.95520 O.BBO21 0.94220 0.89021 0.87322 0.94221 0.96722 0.93021 0.92422 0.981
22 0.98621 0.95021 0.951
22 0.95321 0.99022 0.92223 0.91823 0.93323 0.93222 0.933
22 0.89333 0.88324 0 891
24 O.B7424 0.910
34 0.62025 0.59224 0/4702 0.4832 0.494
2 0.5722 0.5722 0.5892 0.7303 0.598
2 0.7502 0.601
2 0.5072 0.4802 0.4512 0.489
2 0.7832 0.6012 0.60722 0.599
23 0.50633 O.57B23 0.59125 0.57724 0.66524 0.76333 0.793
22 0.860
22 0.714
22 0.84222 0.85333 0.83322 0.82421 0.85422 0.85333 0.851
31 0.94222 0.92422 D.B6B32 0.85911 0,855
22 0.84021 OB41
22 0.90922 0.90022 0.851
22 O.B4623 084623 0.83123 0.82423 D.83B23 0.752
21 0.749
22 0.78223 0.84323 0.756
23 0.78023 0.79322 0.76922 0.739
Í3 0.74423 0.7B3
22 0.94622 0.95122 0.93922 0.96723 0.93623 0.930
0.9830.9840.9820.9690.9860.9290.9W
0.9290.9210.9240.911
0.9800.9440.9*90.9660.959
0.9570.9830.985
0.9650.9360.9530960O.M7
0.9600.954
0.97S0.9520.900
0.961
0962
0.9580.9480.9260.941
0.964
0.901
0.9480.9530.8950.931
OBB1
0.931
0.9170.9200.950O.B98
0.9330.9130.8680.939
0.8890.9520.916
0.8600.9070.9520.942
0943
0896
0.9350.9590.9700.9470.9620.9740.945
0.9540.9060.8950.880O.B99
0.9320.956
0.9030.9450.896O.BB209350.9210.9040.8860.8B5
O.WS
0.9020.9090.921
0.915OB530.8580.934
0918
0.947
0.8Í90.9060.301O.B960.942OBB3
0.9850.9780.9840.98109780.9440.9060.9620.9Í30.9580,9570.9900.9830.991
0.9930.992
0.9930.9900.982
0.9940.9890.9810.964OM50.9870.991
09840.9810961
0.9640.964
0.91$
0.918O.BBO08900.881
0.93509260.95909530.964
0.9700.5K1
09570.9490.9490.950
0.92209320.9540.964
0.9560.9440.9540.94B0.9720.9640.963
0.909
0.914
0.8880.9250.89106880.9020.9410936
0.9600.913
0.9080.9390949
08840.941
0.9070.9310.914
0.9450.9430 S140.9160.9160.908
0.911
09440.8900.886
0.9S90.9690.9740.897
0.8910.922
0.9310931
0.9320.9790.9320.956
0.97709740.9770.9790.97509200.971
0.9300.9420.9280.9190.9760.3GC0.97009700.979
0.9B10.376
0.973
096809780.9550954O.M1
0.9600.963
0.9570341
0.922
0,9330.344
0.8S70 8 8 1
0.8470.858O.B61
0.864
O.SB608940.8800.90108970,9050.302Ofl900.8680.8790.878O.B940.866
0.9070.87608750.913
0.89008600,8900.8570.9010.9320.923
0.912
O.BW
0.8920.8960.9370.9120.8910.921
0.3340.315
0.9530.9140.891OB970.905
08900.928
09060.9290.88908350.916099508050.8810.865
O.M*
0.9020.6980.875
0.9100.9050.9110.883
0.8780911
0.3280.9310,9250.93B0.9330.931
ANEXO # 3
17/1 1»17/n/o17/11«17/Hrt17/11 «317/11/0
17/11*117/11*317/11K)17/11W
17/11*)
17/
17/1
17/
18/ie/ia/ie/W18/1
la/IBA18/
IB/1
IB'IB/-IB/18/IB/118/IBA18/18/1fl/
IB/118/1B/1B/IB/1IB/1fl/16/1fl/IB/1IB/11B/11B/118/1IB/IB/IB/"18TIB/1
18/118/1IB/1IB/118/118/118/1ia/iIB/118/118/1IB/118/11B/118/118/118/118/118/118/110/1
19'118/1IB/1
1íO1/01W1«1(01A31fl1A)1/0
IBim1A>1A)
1«1*)1/01«1/01»Ifl)1/0
1A>
t/n
1/01*31/0
1»t/01/01/01«1*11/D1/0
1«1«tff)1*11*)1«1*31««»»ffl/o/o*3/o*>*3fO«n*)*>fO
nIQ
n10Kn10/o
20:00 60.01 62 45 53 M 63 217 215 214 215 12420:15 6002 S1 55 64 SO 67 219 216 214 216 12520:30 60.07 57 49 5! 53 59 219 217 215 217 12520:45 60.06 46 43 54 48 57 219 216 214 216 125
21:15 59.96 36 28 64 39 6B 219 216 213 2
21:45 60.04 30 27 55 3T 59 220 117 215 2
22:00 59.95 22 36 64 41 66 220 217 215 2
22:30 6002 24 25 48 31 49 220 J16 215 2
21:45 59.86 22 25 4B 32 49 220 US 215 2
6a7
7677
33:1S 60.00 22 24 49 32 52 218 215 214 216
23:30 GO.OO 26 32 54 37 57 219 21S 214 21623:45 59.99 26 32 64 41 65 218 214 213 2150:00 60.06 33 37 58 «3 61 318 21< 213 215
0:30 60.03 24 36 56 38 57 219 215 214 2160:45 59.99 23 38 55 38 57 220 216 316 217TOO 60.00 34 34 48 35 53 217 213 213 214
1:15 60.05 26 25 48 33 53 217 213 213 2141:30 60.10 22 41 49 38 54 217 213 212 214
1:45 60.03 27 25 50 34 56 217 213 213 214200 60.03 22 32 52 35 57 216 313 212 2142:1S 60.02 23 16 SI 14 5B 217 214 213 315
3:t5 60.02 24 Í5 58 36 66 217 314 213 2153.30 60.01 29 30 51 37 57 217 714 213 2153-45 60.02 25 44 48 39 54 218 214 2t4 2'5
4:30 60.01 23 36 42 33 47 2t7 2 4 213 215
S:15 60.03 23 36 48 36 54 218 21* 213 2155:30 60 02 24 42 50 38 55 217 213 212 314
5:45 60.03 24 54 56 45 61 316 212 212 2136:00 S0.04 24 44 54 41 56 217 214 214 2156:15 60 02 2« 54 72 50 72 218 214 213 215
6.45 EO.OO 22 42 54 39 56 219 215 215 2167 00 59.99 JO 42 5B 43 59 21B 215 214 2167:15 6002 24 43 58 41 59 218 215 JU 215730 60.01 23 53 55 43 56 216 213 313 2147:45 60.03 *0 48 60 49 62 215 212 312 213
8:15 5999 33 36 48 39 50 215 213 212 2148-30 6002 34 50 49 44 55 2 5 212 2tt 213
9:15 59.86 33 33 61 42 63 2 3 210 209 211
9:45 60.00 31 54 58 48 SO 2 4 212 211 312IODO 59.98 «2 65 65 64 6S 2 2 210 2O9 210
10:30 6003 32 34 45 37 48 2 4 312 211 212
11:00 60.02 37 39 47 41 52 2 5 213 212 2
11:15 6003 29 33 43 35 46 315 3 3 212 2
11*5 5997 31 53 55 46 58 216 2 3 212 212:00 59.99 29 53 50 44 57 215 2 3 212 212:15 60.14 77 28 42 33 45 216 2 5 313 2
12:30 59.98 38 28 S3 36 57 314 2 3 211 213:45 60.02 26 30 42 33 45 215 2 3 212 213:00 60.03 26 42 54 <0 57 215 2 3 212 213:15 60.07 24 3G 43 34 46 216 2 4 313 213:30 SO. 04 25 34 41 33 46 216 2 4 213 213:45 60.07 24 39 42 35 45 216 2 4 213 2
11 00 60.02 26 38 56 40 60 216 214 213 314-15 60.02 33 41 45 40 49 215 21* 213 3
14:45 60.00 27 43 45 39 49 316 2 4 213 2
15:15 5996 45 52 55 51 59 215 2 3 212 215:30 60.01 39 42 52 «4 55 216 2 4 213 215:45 59.98 38 3S 47 40 50 216 2 4 213 2
3
3344
2627
362726
2626
26262525
3627
25252525
2525
25
25252525
25
M2525242525
2625252524
2423
22
2322
23
2323
242424
2324242424
342424
4 24
4 234 24
* 24
26 123 0.935 0.885 0.953 0.92926 123 0.940 0.976 0.962 0.96026 124 0.930 0.945 0.942 0.93S26 123 0.901 0.873 0.937 0.908
26 123 0.614 0.889 0.968 0.89927 124 0.7 17 0.083 O.MB 0.91726 124 0.686 0.886 0.971 090026 124 0.560 0.884 0.963 O.B94
25 123 0.582 0.849 0.939 0.84626 124 0.562 0.867 0.938 0.85126 124 0.554 0.853 0.937 0.850
25 123 0.565 0.863 0.932 0.85325 123 0.567 0.910 0.9O6 0.849
25 122 0.580 0.909 0.950 0.88224 123 0.64B 0.892 0.952 0.879
25
34
2*24
34232*
242424
35
24
2«2424232424
252524
3324
2433
22
2322
23 0.568 0.938 0.919 0.875
22 0.579 O.B28 0.949 0.852
22 0.581 0.874 0.949 0.86222 0.587 0.956 0.944 0.90622 0.759 O.B69 0.944 0.887
22 0535 0847 0952 D.86222 0.529 O.SS1 0.940 0 OW23 0.54* 0.895 0.954 0.877
22 0.639 O.B69 0.976 0.90623 0.610 0.930 0.951 0 88223 0536 0915 0.947 0.87523 0.511 0.938 0.920 0.870
23 0534 0.938 0.923 0.869
23 0.517 0.938 0.940 0.88133 0.539 0.939 0.947 0.88822 0.550 0.955 0.942 0.89822 0.563 0.950 0918 0.892
23 0.541 0.957 0.923 0.88923 0528 0.980 0.943 0.923
24 0.593 0.958 0.911 O.B9123 0.667 0 9 G O 0.946 0.90923 0.660 0.962 0.946 0.91723 0.690 0.940 0.926 0.90322 0.312 0.966 0.953 0.929
22 0.797 0.940 O.B93 088722 0.787 0.948 O.M9 O.B94
22 0.795 0.967 0.896 090120 0.810 0.943 0.932 0.91023 0.886 0.918 0.891 0.89922 0.825 0.953 0.936 0.924
21 0574 0.636 0 6O5 0.606
23 22 0.766 0.940 0.957 0.911
23 22 0.762 0.901 0.958 0.894
24 23 0.718 0.917 0.916 0.672
34 J2 0.693 0.965 0.6*9 O.B9323 33 0697 0.952 0886 0.88G25 23 0.693 0.910 0.920 0.867
23 122 0.7D7 0.910 0.956 O.B9824 122 0.705 0.900 0.919 0.86823 122 0.701 0.912 0.956 0.90224 123 0.712 0.899 0.918 0.87324 123 0.704 0.935 0.920 0.88424 123 0.715 0.953 0.920 0.900
24 123 0.688 0.871 0.947 0.88224 123 0.726 0.910 0.957 0.893
24 123 0.714 0.9W 0909 0.901
24 133 0.874 0.935 0.941 0.92124 123 0.869 0.950 0.909 0,91325 123 0.871 0.936 0.933 0.916
ANEXO # 3
D«l«/Tlrn«11/1 1*1 14:0011/11*1 14:1511/11*1 14-3011/11*11 14-4511/11/01 15:0011/11/01 15.1511/11*1 15:3011/11/01 15.4511/1 I/DI 1600
11/11*1 16:30
11/11*1 17:00
11/1 1/Ot 17:3011/11/01 17:4511/11/01 18:0011/11*1 1§-1S11/11*11 8:3011/11*1 8.4511/11*1 9.0011/11*1 9:1511/11*1 9:3011/11* 9:45nm* lo.oo11/11/0 20:15
11/11* 21:0011/11* 21:1511/11/0 2VM11/11/0 21:4511/11/0 22:0011/11*1 22:1515/11*1 22.3011/11/01 22:4511/11/01 23:0011/11*1 23 1511/11*1 23:301!/11*1 23:4512/11/01 0:00
12/11*1 1.0012/11*1 1:1512/11*1 1:30
12/11* 2:4512/11* 3:0012/11* 3:1512/11* 3:3012/11* 3:4512/11* 4-00
12/11/0 5:1513Í11/D 5.3012/11* 54512/11* 6OT12/11* 6:1512/11* 6:30
52/11* 7:15
12/11* 7:4512/11* 8:0012/11* 8:15
12/11 /U B:45
12/11* 90012/11* 9:15
12/11*1 10-0012/11*1 10-1512/11*1 10:30
12/11*1 11.00
12/11*1 11:30
12/11*1 12:00
12/11*1 12:3012/11*1 12.4512/11*1 13:0012/11*1 11:15
12/11*1 13.4512/11*1 14:0012/11*1 14:1512/11*1 14:3012/11*1 14:4511)11*1 15:0012/11/01 15:1512/11/01 15:3012/11*1 15-4512/11*1 18.0012/11*1 16.1517/11*1 16:3012/11*1 16:45)2/11«1 170012/11*1 17:1512/11*1 17:3012/11*1 17:4512/11*1 18:00
12/11*1 18:3012/11*1 1B:45
DPF0
0.9790.9760.96Í0.9B109780.95609640.977
0.991
0971
0.96709S30.9750.9690.9B1
0.9730.9340951
0.9710.9560.950
0 3B0 830 6509900.9760.9580.9170.951
0.9590.962Ü.9620.975
0921
0.951
0.9950.9670.914
09830963
0.9580.97909600.9500991
0.985
0.981
0.9910.9940.993
0.99609950.996
0.991
0989
0.988
0.934
0989
09940.»940.9670990
0950
0.996O.M3
0.9690.9880.9880.9770.9930.9620.9760.9840.9430.94809930.96109790988
0.9880.923
DPFC
0.9800.9BS0.9700.9610.9560.9550.9650.952
0.979
0.980
0.9540.9S10.9760.9740.9790.3790.95209530.97409720391
0.970
0.9750.9Í90.95409540.947
09550.9740.973
0.9550.95109750.995
0.986
0.9900.9730981
09840.9930.965
0.9820.971
0.986
0.9700.962
0.991
0.99309940996
0.99S0.9930.9930.990
0.992
0.994
0.996
0940
0.994
0.991
0.9810.993
0.9M
0.9930.9460.9730.9080.9920.9700.9890.9900.9790.9950.9740.9620.9930.9940.9980.995
0.9940.943
OPFTI1
0.9610.9600.9470.9510.9460.9320.9470945
0.955
0.9440.9430.9590.9560.9560.9570.9610.9430.9530.95809680.955
0.9400.9520.931
0.9430.9350.9.120.939
09390.9330.9420.955
0.943
0.9540.96409520.9320.9720944
0.9550.95G0962
0.9650.957
0.9Í4
0.9900.9840.994
0.9890.9870.9850.985
0.982
0.982
0.984
0.918
0982
O.M5
0.979
0.9780.9330.9600.981
09830.9630.9840.9640.96609850.9520.949
0.9890.992
0.928
kVAA
55544
444
s
444444
79
9a9
e
444
4
444
54
56
S
44
4544
44
S
5
e
8
13
181917
19
21
27
21
81
22
212322222122312423
221926
2729
23
kVAB kVAC kVATII THD1A THOB THDtC THOVAN THDVDN
7 8 20 8.35 8 17 9.3
3.3 5.7 3.6 3,57.6 6.1 3.5 3 4
5 9 17 11.0 15.7 5.0 3.5 3.56 8 19 104 14.5 5.0 3.5 3.48 10 22 11.5 10.2 3.4 3.6 3.4
6 9 20 8.8
9 8 20 10.2 1.2 5.7 3.5 3,3
6 8 17 9.1 15.0 7.0 3.4 3.4
S 8 16 11.8
9 8 24 S.3
9.0 7.1 3.3 3 3
8.1 7.2 3.5 3.3
9 9 26 5.4 9.3 7.2 3.5 348 9 25 5.3 11.5 66 3.5 3.5
6 8 18 9 14.7 7.0 3.9 3.75 9 18 1 176 62 3.9 3 9
8 9 21 7 11.7 5.9 3.9 3.78 B 20 .7 11.8 6.1 4.0 3.85 8 17 .3 18.0 7.6 3.8 3.6
4 8 16 .7 21.8 7.2 3.7 3.6
5 8 17 .1 18.7 6.3 3.5 3.37 9 21 8.1 13.0 7.0 3.3 3.2
6 8 18 9.3 15.7 6.7 3.3 3.3
5 8 18 9.2
7 7 18 11.4
6 9 1 8 1 2 15 8 17 8.5G 11 20 9.0
8.7 7.6 3.1 2.8
2.6 9.7 3.2 2.86.3 7.3 3.2 2.88.9 8.4 3.2 2.87.5 5.5 3.3 2.9
4 8 16 11.7 24 2 7.2 2,7 2.45 9 1fl 10.9 19.2 6.1 2.5 2.3
7 11 23 8.8 12.1 4.1 2.3 2.1
6 11 22 9.9 15.8 4.6 24 2.26 10 21 10.2 13.3 5.4 2.5 24
2.3 4.8 2.4 3.2
22 23 63 5.6 10.2 T.7 3.1 3.923 19 62 5.0 10.5 9.1 3.2 4.4
23 18 59 4.6 12.4 10.4 3.6 5.1
23 19 63 5.0 12.8 102 36 5.4
32 27 B6 3.9 8.5 76 3.9 53
22 20 63 4.9 12.1 10.3 38 5.1
28 24 74 4.5
2S 25 72 3.9
22 19 62 4.8
22 20 62 5.524 20 66 5.1
9.2 e.O 3.7 5.0
.5 10.5 4.1 5.1
.1 106 4.1 5.2
.5 10.7 4.1 5.2
25 23 72 5.0 9 B.9 4.0 5.227 23 73 5.1 8.9 9.0 3.8 5,123 23 69 55 10.5 9.1 3.8 5.025 26 76 4.3 8.9 8.3 3 6 4.826 25 76 4.6 83 6.4 3.7 4 5
26 27 82 4.2 T.3 5.0 3.7 4.3
THDVCN kWO kVARD kVAD
3.4 20 -6 213.4 17 -6 18
3.434
3.4
34
3.3
3.4
3.4
3 5
6 -5 17
6 -6 198 -7 19
9 -S 20
7 -6 187 -6 18e -6 19
7 -5 17
7 -5 18
1 -7 223 -7 24
3.6 24 -B 253.7 23 -7 243 .8 24 -7 ZS3.8 23 -7 14
38 22 -8 243.9 24 -7 25
3.8 18 -6 193.9 6 -6 17
3 83.B3.7
3.5
3 33.13.1
2.92.B2.82.7
2.82.7
2.6
2.62.52626
2.45 4
2.32.4
2.42.6
B -6 19fl -7 196 -6 17
6 -6 17
6 - 6 8
7 - 6 8
7 - 6 9
B -6 97 - 5 8
7 -6 ST -K e7 -S 9B -C 9e -s 7
6 - 5 7
6 -5 176 -5 176 -6 19
8 -6 19
6 -5 177 -5 188 -5 19
9 -5 21)9 -5 20
•8 -8 305 -7 36
2.9 37 -7 38
4.1 52 -10 644.1 62 -10 64
4.4 (
4.7 (
3 -11 640 -13 72
5 -12 67
4 8 70 -21 74
4.8 65 -12 6S
4.6 62 -13 64
4.6 70 -14 72
4.7 69 -14 71
4.6 1 -16 64
5.0 0 -13 625.0 1 -12 63
4.9 63 -14 654.7 66 -14 684.9 67 -14 «94.8 74 -21 774.2 74 -23 78
4.1 71 -11 724.1 70 -12 714.1 65 -11 67
kWHr2539.02543.62548.82553.12557.42561.5256S.72570.0
2583.32SB7.5259242596.82601.02605.22609.6261362617.8262202Í27.12S32.9263BB264452S50.72656.5
2662.12667.82673.9267B.22682.22686,32690.82695,12699,12703.22707.12711.12715.32719.4272382728.22732.62736.S274Q.92745.4274952753.6
2761.52765.4
2773.22777.42781.627B6.D2790.0279392797.72901 .B
2805.72809.72813.»281822822.92827.62932.S283Í.2284 2.62*49.4285782867.12877.02889.31901.72917.J2932B2948.22963.4297B.B2994.5301 1 .B
3028.23044.93062.33079.03094.931108312643143.53161.1J17B.531965321333230.33245.7326063275.83291.53306.73321.6333S.B3352.33367.33383. 1339963415.93434.1345303470.93487.83503.4352303539.33555.73570.5
KVARHr
-1066.7-1068.2-1M9.6-1070.9-1072.3-1073.5-1074.9
-1076.4-1078.0-1079.5-1080.9-10B2-1083-1084
-1088-1087-1089-1090-1091
-1092-1094
-1096-109B-1100-1101-1103-1105-1106
-1108-1110-1111
-1112.9-1114.2-1115.8-1117.3-1118.7-11200-1121.3-1122.6-1124.2-1125.7-1127.0.1128.2-11I3.S-1131.0-1132.4-1133.7-1135.1-1136.5-1137J-1139.1-1140.4-1141.6-1142.9-1144.3-1145.7-1147.0-1148.2-1149.6-1151.1-1152.5-1153.7-115*5-1156.1-1157.4-1158,6.1159.9-1161.3-1163.0-1164.8-11666-1168.3-1170.2-1172.3-1174.8-1177.1-1179.5• 1182.4-1184.8-1187.6-1190.4-113Í.S-1196.7-1201.0-120€.6-1209.6-1212,4-12154-1218.5-1221.9• 1225,3-1228.7-1232.3-1335.8-1)39.4-1344.5-1250.1-1253.4-1258.2-1262.4-««.T-1I6B.8-1271.8-1274.8-1278.1-1281.5-1284,8-1289.3-1294.9-1599.5-1302.4-1305.3-1308.3-1311.1-1313,7-1316.7
ANEXO # 3
12/11/01 19:0012/11*31 19:1512/1 1W1 19:3012/11*31 19:4512/11/01 20:0012/11*31 20:15
12/11/0 2VOO
12/11/0 21.30
12/11/0 22002/11*3 22:15
2/11/0 22:45
2/11/0 23:152/11*3 23:302/11*) 23:4513/11*3 0:00
13/1 1*J 1:00
13/11*3 1:30
13/11/0 21513/11/0 2:3013/11*3 245
13/11*) 3:3013/11/0 3:4513/1 MI 4.0013/11*3 4:1513/11/0 4:3013/11/0 4:4513/11/0 5:00
13/11/0 6:0013/11*) 6:1513/11/0 6:3013/11*3 6 4 513/11*3 70013/11*3 7:15
13/11*3 8:00
13/11*3 8:4513/1M) 900
13/11*) 9:3013/11/0 9:45
13/11/01 10:1513/ /Oí 10.30ÍJÍ SS1 10*513/ *31 11:0013/ «1 11:15
13/ *31 11:45
13/ «1 12:15
13/ *31 3:3013/ «1 3:4513/ «1 4:0013/ «1 4:15
13/1 «1 S.flO13/1 «1 5:151V1 mi 5:3O13/1 *J1 5:45
13/1 *J1 6:3013/1 *31 6-45
13/1 *)1 7-1513/1 *)1 7:30
13/1 «1 8:0013/1 *31 8:151V1 /Oí B'30
13/1 *>1 900
13/1 *)1 9:4513/1 A) 2000
13/1 /O 20:3013/1 /O 20:4513/1 /O 21:0013/1 /O 21:1513/1 *) 21:3013/1 íl 71-4513/1 « 22:0013/1 /O 22:1513/1 *> 22:3013/1 * 22:4513/1 10 23-0013/1 /O 23:1513/1 *3 23:3013/1 /O 23:45
14/11/0 0:3014/11/0 0:4$14/11» 1:00
0.9920.99109890.9800.9840.993
0950
0.958
09880.990
0.993
096B09570.9880.951
0.978
09700.9800.%5
0.9710.9330.96309370.9380.9B40.971
0.98509670.9620.9710979
0.996
09540.996
0.9750970
OM20.9B9096309590.981
0.992
0.992
0.«30.9410.9920.991
0.9620.9610 9B20966
0.9920.992
0.9560.9B2
0.9420994
0.935
0991
0.9830.97409920.9860.97B09520972098909810.9810.96209800.9760.977
0.9650.9660981
0.9950.9910.9930.9970.9940.985
0.987
0978
05440.948
0.965
0.9750.959093!0.936
0.957
09360.9310.971
0.9550.9640.9300.9570.9000.9730.972
0.937
0.9710.9700.9830.979
0.984
0.9560.997
0.9780.970
0.9770.9970.973
0.995
0.995
0997
0.9760.9620.9920.993
0.9690.976O.MT0.984
0.9980.997
0.9700.996
0.9700.994
0963
0.998
0.9970.9950.9900.9700.9940.9040.9730.9470.969
0.9800.9660.96B0.966
0.9720.9660.968
0.9850.9820.9810.9810.9730.972
0.969
0.9690.965
0.970
0.9550.9500.9480.92!
0.955
0.9490.9390.949
0937
0.93309480.9480.942
0.959
0.9560.9560.96B0988
0.982
0.9400.990
0.9620959
0.9590.9890.958
0.989
0.987
0.989
0.9550.9360.9860.996
0.9540.9580.9900.964
0.9920.991
0.9550.992
0.9520.990
0.956
0.9770.9690.9740.9460.95709550.9560.9600.954
0.9520.95809430.942
0.9440.9270.947
21 IB20 1619 14
14 1111 13
11 11
6 126 12
6 8
7 6S 63 74 7
5 7
4 63 e5 7
5 7
5 75 64 73 5
5 B
5 75 76 7
11 19
20 2319 23
22 27
23 27
26 27
26 2725 30
26 31
23 26
24 29
25 27
24 2922 2724 25
24 2927 3326 31
27 3126 29
24 26
27 29
27 2524 25
25 26
11 1111 108 B9 79 99 11B 10
8 108 116 96 9
6 96 58 7
IB 5614 5117 49
14 4010 34
12 34
9 289 27
9 23
B 2fl6 18B 187 18
7 187 188 20
7 18
6 18B 207 18
11 2310 2211 2211 24
20 63
28 76
26 79
26 7826 81
28 76
29 80
28 8131 8426 7526 75
31 87
34 9234 90
28 79
2S 75
20 71
11 3211 329 25
11 268 26
a 288 26
B 269 28B 22B 22
B 237 197 21
4.9 7.75.0 8.24.7 9.5
7.0 9.0
6.2 11.0
11.1 8 813.1 8.9
8.5 12.7
8.7 139
12.6 11.8
84 13.2
10.8 14.9
13.5 11.1
103 11.7
9.3 12.5
10.9 14.2
15.1 13.0
9.7 14.7
10. B 12.2
14.2 12.0
9.3 12.5
5.0 9.2
3.9 10.5
3.9 9.2
4.5 10.2
44 95 (
4.2 8.0 (4.5 9.24.0 9.3
3 3 7.5 (
3.9 8.1 í
4.0 7.6 4
5.9 9.7 (8 6 12.8 67.6 13.2 E7.3 100 S6.B 8.B 87.7 9.8 fl
6.0 84 96.5 8.1 7B.7 9.4 1
8.9 9.2 1
6.9 9.5 16.4 16.6 15.B 12.3 1
4 .8 3.3
5 8 3.34 4 3.2
6.9 3.1
6.3 3.3
8.3 3.5
8.1 3.3
B.4 3.5
0.3 3.2
9.5 2.9
0.5 2.6.4 2.61 25
.8 25
.1 2A
.5 2.4
e 2.23 2.36 2.53 24
.1 2,9
.6 3.2
.0 34
.8 3.5
.) 3.5
.8 3,7.2 3.9S 3.8
.1 3.8
.S 3.B
.1 3.6
.B 3.5
.4 3.7
.4 3.3
.2 3.3.6 3.4
.7 3.3
.1 3.3
.B 3.4.7 3.4.1 3.4.0 3.4
4 3.39 3.1.2 3.00 2.9
.5 2.6
.0 2.4
.8 2.3
3.S3.73.5
3.4
3.5
3.7
3.6
3.B
34
3 0
2.5
2.4
2 42.42.3
2 3
2.22.3
2.4
2.32,52.5
3,63.8
4.7
4 7
4.B
4 8
4 8
4.95.0
5.0
4.9
5.04.94.8
4.6
4.5
4.2
32
3.53.6
3.83.63.53.4
3.33.03,13,0
3.5242.4
3.5 583.5 53
3,3 49
3.5 363.6 «3.7 25
3,6 29
3.9 28
3.8 273.8 28
3.8 23
3.6 203.4 1B
3.2 17
2,7 16
2.8 172.B IB
2.5 16
2.6 172.6 18
2.6 16
2.6 IB2,6 19
2.5 202.6 192.8 202.B 25
28 32
3.2 393.1 443 4 545.7 63
Í.3 73
4 78
.7 77
.8 90
.8 7B.8 00
.7 78.6 77.8 79
i.O 77
.8 79
.8 83
.2 85.0 85
,8 97
.5 80
.1 79
.1 72
3 53
.5 31.7 28.7 25.7 256 25
.6 25
.7 23
.6 26
.5 24
.4 22
.1 20
.9 1S
.9 17
-15-10-10
-9-7-7-7
-7
-7-7
-6
-6
-6
-S
-s
-5
-6-7
•6
-6-7-6
-6
-6•e-e
-7
-8-8
-18
-21-18
-19
-20
-17
-24
-13
-24
-14-13
-24-18-13-13-23
-22
-16-20-14
-17
-12
-16
-12
-e
-7-7
-B-7-6-e
-7-8-fl-7
-e-7-7
60 3584,954 3598,350 3610.6
37 3642.630 3649.926 3656.430 3663.2
29 3678.2
27 3690929 3698.0
24 3710.3
22 3720.7
18 3733.3
17 3745.818 3750.019 37S4.2
18 3763.0
17 3770.8IB 3774.919 3779.2
18 3791.B18 3796.0
19 3804.719 3809019 3B13.7
17 3821.6
21 3838.920 3843.721 3848.826 3BS5.130 3862.233 3H70 435 387B.740 38BB.248 3B99.458 3912.666 39287
76 3980.7
79 4035.7BO 4055.6
BO 4093.7
79 150.8
84 190.9
79 210.7
81 2303
80 270.3
82 309.679 328.9B1 349.479 368.683 3080
77 4425.9
86 466.6
B7 509380 530.589 552.6
82 594.981 614.4
80 654.2
75 691.9
55 737.9
48 762.0
32 B10.729 4817.626 B23827 B30.327 836.827 B43.2
24 854.425 860.227 866525 872.623 878.2
21 893.720 B9B.4IB 902.6
-1321.2-1323.5-1326.0-1328.3-1330.5-1332.7-1334.5-1336.1-1337.6-1339.5-1341.1-1342.8-13444-1346,1-1347,7-1349.1-1350.6-1352.0-1353,5-1354.B-1356.3-1357.9-1359.4-1360.8-1362.2-1363.»-1365.1-1366.6-1367.9-1369.2-1370.5-1372.1-1373.7-1375.1-1376.7-1378.2-1379.7-1381.3-1382,B-1384.1-13B5.6-1387.0-138B.4-1389.8-1393.7-1395.0-1396.3-1397.8-1399.3-1400.9-14024-1404.2-1406.2-1410.4-141S.8-1419.!-1423.4-1427.2-1432.0-1437.3-1442.0-1446.2-1451.1-HW.9-1460.9-1464.5-1467.7-1470.8-1474.B-1480.6-1483.7-1486.9-1490.1-1493.4-1497.7-1503.8-1S08.7-1611.9•1515,1-1520.4-1524.2-1529.5-1534.E-1539.9-1544.4-1548.5•1553.8-1557.0-1560.2-1S63.9-1568.7•1571.7•1574,8-1579.7• 1584.*-1588.0-1592.3-1595.9-1597.7-15996-1602.3-1ÍOB.5-1608.2-1610.3-1612.0-1613.7-1615.6
•1617.3-1619.3-1621.2-1622.8-1624.5-1626.3-162B.2-1630.0• 1631.8-1633.5-1635.3-1637.2-1638.9-1640.5
ANEXO # 3
14/11»14/11/014/11/0
14/11/014/1 i«
14/11/014/1 im
14/11/0
14/11/0ii/11/n
4/1 Ifl]
4/1 1»4/11*1
4/11/04/H/O4/11*)4/11/0
4/11/04/11/0
4/11/04/11Í)
4/11/04/11/04/11/04/11/04/11/0
4/11/04/11/0
! 1:30 0.971 0.916 0.904 5 9 61 1:45 0.982 0.913 0.920 4 8 6
2:15 0.983 0.955 0.936 6 8 7
2:30 0.970 0.947 0.935 6 9 7
3:00 0.984 0.910 0.938 7 8 63-15 0.984 0.912 0.924 6 B 63:30 0.984 0.902 0.924 6 B 6
4.00 0.905 0.915 0.916 4 8 64,15 0.980 0.904 0.903 5 8 6
4:45 0.967 0.963 0.944 7 B 75:00 0.939 0.959 0.920 5 6 75:15 0.979 0.9G3 0.942 6 6 85:30 0.9B2 0.969 0.944 7 8 7
5:45 0.9B5 0.9SO 0.950 7 9 86:00 0.900 0.943 0.941 6 9 7
6:15 0.980 0.914 0.921 6 7 66:30 0.979 0.938 0,919 5 7 76:45 0.977 0.951 0.923 5 7 87:00 0.972 0.939 0.928 5 10 87:15 0.991 0.977 0.958 7 10 11
9 9.4
B 12.5
0 7.3I 7.6
1 669 B.19 8.3
a 100
1 69
B 9.7>0 B.12 E.E
0.9 2.7 2.4 2.3 2 B1.9 2.8 2.3 2.2 2.7
1.8 3.2 2.4 2.3 2.70.9 12.3 2.3 2.1 2.7
2.0 4.1 2.5 2.3 2.6
2 5 4.B 2.5 2.2 2.62.6 3.6 2.5 2.2 2.7
2.1 4.5 2.3 2.1 2.52.2 26 24 2.2. 2.6
1.6 2.6 2.3 2.0 2.6
4.1 1.4 2.2 2.0 2.54.6 .5 2.1 2.0 2.41.6 .4 2.0 2.0 2.3
n 9.3 9.7 9.2 2.1 2.2 2.5B 8.1 13.3 11.5 2.1 2.3 2.3
>0 11.5 13.2 96 2.2 2.4 2.7
7 10.9 11.2 7.1 2.2 .7 2.9
7 -7 18
9 -8 207 -7 18
B -6 197 -7 19B -T 207 -7 19
7 -7 198 -7 19
7 -7 186 -7 18
8 -7 19B -7 19B -6 199 -6 20
9 -7 207 -7 19
7 -7 199 -7 201 -B 223 -7 25
8:00 0.995 0.990 0.987 15 18 17 50 3.9 8.9 7,1 2.5 .3 3.3 44 -8 45
8-30 0.996 0.992 0.986 17 21 18 55 6.0 B.B B.B 2.8 .5 3.8 50 -9 518:45 0982 0.960 0.970 20 23 20 62 5.3 B.4 9.7 3.0 .7 4.2 54 -20 58
9:15 0.942 0.958 0.939 22 21 24 67 4.4 103 7.4 3.1 .9 4.2 59 -20 63
4/11/01 10.00 0.915 0.928 0.911 31 32 29 93 3.04/11«t 10:15 0.993 0.995 0.9flfl 23 24 22 69 3.9
4/11/04/11AJ1
4/11/014/1 til 14/11/014/1 HM4/11/01
11:00 0.991 0.997 0990 23 24 25 72 4.5
11:15 0.993 0.997 0.990 23 26 30 79 4.2
11:45 0.943 0.967 0.939 21 25 23 69 4.412:00 0.990 0.989 0.983 20 24 22 65 5.2
4/11fl1 12:45 0.991 0.995 0.982 2Ü 22 21 64 4.3
4/11/01 13:15 0.916 0.932 0.905 23 24 21 67 4.3
4/11/01 13:30 0.980 0.995 0.986 22 27 22 71 4.3
5.0 6.9 3.2 .3 4.1 72 -22 5
8 9.0 3.4 4.4 4.6 68 -11 01 7.3 3.3 4.4 4.6 75 -19 B
5 9.3 3.1 4.5 4.6 68 -16 0.6 tO.5 3.4 4.6 4.8 66 -18 9
.2 1.0 3.4 4.8 4.9
.2 0.1 3.5 4.6 4.6
>3 -13 5,3 -12 5A -21 8
4/11/0114:15 0.964 0.976 0.95fl 24 28 26 80 4.2 B.7 6.5 3.7 4.8 4.6 74 -15 TE4/11/01 14:30 0.989 0.996 0.994 19 26 24 69 5.3 9.7 8.6 3.6 5.1 4.9 77 -19 80
4/11/014/1 1«M4/11AJ14/T1AJ14/11/014/11/01
4/11/D14/1 1/01
imjoi4/11/014/11/04/11/04/1 MJ
15:15 0.951 0570 0.941 19 23 23 65 5.6 10.2 9.3 3.6 4.9 4.9 65 -21 6915:30 0.950 0.966 0.939 20 24 22 66 5.6 10.6 9.6 3.7 5.1 5.0 64 -23 68
16:30 0.981 0.995 0.979 19 23 22 65 5.4 10.3 9.7 3.B 5.0 5.0
17:00 0.905 0.9Í4 0.901 24 S5 13 72 4.7 7,5 7,7 3.T *.3 4.417:15 0.9B9 0.997 0.9B2 18 20 20 57 5.6 9.4 8.1 3.8 4.4 4.1
17:30 0.941 0.946 0.923 19 21 18 58 5.2 B.9 6,8 3.4 4.3 3.917:45 0.945 0.939 0.923 19 22 IB 58 5.2 B.B 6.3 3.4 4.2 3.6
7 -12 69.4 -23 695 -20 692 -16 64
7 -22 615 -23 60
4/11*11 1B:.TO 0.93Í 0.920 0.910 IB 19 15 5! 5.0 fl.2 5.6 3.0 3.6 3.5 4 -15 50
4/11/01
4/J1/04/11/0
4/11/04/11/0
4/11/04/11/0
4/11/0*/11/U
4/11/04/11 A)4/11/0
4/11/04/11/0
4/11 A)4/H/O
5/11*)5/11/0
5/1 1/05/11/0Sil/O5/11/0
5/1 1*t
5/11/05/11/05/11/0
5/11rtJ
5/11/05/tl/O5/11/05/11/05/11/05/1 1*>5/1 J/0S/11/0
20:00 0.858 0.823 0.850 15 13 10 320:15 0.968 0.979 0.964 13 12 920:30 0.980 0.995 0.973 14 10 11
20:45 0.991 0.991 0.978 13 9 1121 :00 0.760 0.836 0.799 11 9 9 •21:15 0.994 0.964 0.968 8 7 8 ;21:30 0.762 0.744 0.740 9 11 9 i31i45 0.968 0.9*4 0.939 5 8 8 322:00 0.970 0.947 0.944 5 8 8 122:15 0.987 0.957 0.950 3 7 8
5 5.0 BJ 7.9 3.3 35 3.8 3 -12 39
9 6.8 10.9 6.1 3.1 3.2 3.4
9 9.1 10.1 7.6 3.2 3.3 3.61 15.9 1Í.B 7.7 3.3 3.4 3.8
•0 13.9 13.2 B.2 3.* 3.4 3.78 25.2 11.7 7.9 3.3 3.4 3.7
22:45 0.700 0.743 0.64B 7 9 9 25 11.8 11.3 B.4 2.8 3.1 3.433:00 0.950 0.962 0.932 4 8 7 18 17.5 109 11.7 3.0 3.2 3.6
23:30 0.976 0.9SO 0.947 3 7 B
23:45 0 990 0.934 0.946 4 B 8OOO 0.971 0.948 0.947 6 B 7
0:15 0.946 0.903 0.909 3 B 6
0:45 0.978 0.945 0.942 6 6 7
I l'j 0.980 0.9O6 0.911 3 7 61:30 0958 0.965 0.933 2 7 6
2:15 0.983 0935 0933 3 6 6
3:30 0.944 0.966 0.910 3 6 6
5:15 0.982 0.960 0.943 3 8 75:30 0.94* 0.9T1 0.9J3 3 6 65:45 0.65T 0.737 0.621 6 9 8
9 20.5 11.2 9.0 2.B 2.9 3.3
0 11.6 11.5 12.3 2.6 2.7 3.37 22.8 11.3 2.9 2.5 2.6 3.2
8 11.6
4 24.8
5 32.2
5 13.6
5 . 1 6 0
8 1B.O
5 16.3
3 6.7
6:15 0.976 0964 0.940 3 5 7 15 14.3
6:45 0.968 0.975 0.957 5 10 9 23 11.B7:00 0.983 0.995 0.978 7 10 11 28 9.17:15 0.979 0.993 0.981 6 10 12 29 10.1
4 B 3.2 1.4 2.5 3.0
1.9 2.2 2.3 2.2 2.9
3.5 3.9 2.5 2.2 2.7
4.6 1.9 2.6 2.1 2.7
.0 10.B 2.2 2.0 2.53.9 12.2 2.0 1.9 2.50.0 8.9 1.9 1.8 2.3
5.0 9.7 2.3 2.4 2.6
D.8 7.9 2.5 2.7 2.91.7 6.7 2.4 2.7 2.9
6 5.6 2.5 3.8 19
-B 33B -16 33
3 -13 272 -13 269 -11 236 -7 208 -6 19B -5 197 -7 19B -13 23
7 -6 196 -6 1B7 -6 18
4 -6 1
3 -5 12 -6 1
4 -5 1
3 -6 1
5 -6 16 -6 15 -13 204 -B 15 -6 1
7 -7 195 -6 266 -6 26
906.8911.4915.6919.6924.2928.6933 2937.3
941.5945.8949.9954.0957.9961.9966,6
971.2975.7990.49B5.4990.3994.7538.9
5003.55O08.8
5014.6«33.05033.1
5043.95055.95068.35081.95095.65110.45125.35142.0
5159.6
5211.85228.85247.55266.1
5283.25299.45315.8
533205347.65363.55380.0
5411.4
54Z6.354*7.2
5466.85484.15500.1
5516.35532.15547.95563.95579.7
5596.*5612.4M3S.7
564* .25658.85672.25685.35697.15708.9
5720.25731.55743.957554
5765.35774.35783.6
68M.75808.15813.8
5819.35824.25828.75833.25837.55B41.8
5846.25850.9
5854. B5859.25863.45867.6
5871.65875.2587B.8568205885588858925895SM95903S9OE59095913
5916
5920592359275931
59345938
594259465950 15953.75957.75961.85968.15974.5
-1642.2-1644.0-1645.6-1647.4-1648.9-1650.6-1652.3-1653.9-1655.6-1657.3-1659.0-1660.8-16634-1664,1-1665.6-1667.S-1669.8-1670,6-167!,!-1673,9-1675.5-1677.2-1678.8-1680.6-16B2.4-16M.1-1686.1-1688.1-1690,3-1692,B-1697,5-1699.9-1704.3-1708.2-1710.7-1716.2-1719.4-1723.1-1727.9-1730.4-1735,7-1738.S-1742.0-1747.2-17SI.S-1756.6-1759.6-1762.7-1767.9-1773.3-1776.5-1779,4- 782.6
- 7ÍB.!- 79J.6- 798.6- 803,6- 809.4
- 813.0
- 817.4- 820.2- 823.2- 829.0
- 338.0- 843.4
- 648.8- 852.5•1854.9
-1956,0
-1862.9-186B.1-1872.7
-1975.2-1879.9
-1883.8-1887.4
-1889.6-1891.6•1895.4-1899,1-1901,4
-190S.O-1906.5-1908.0-1909.3-1910,8
-1914.8-1916,3-1917.6-1919.2
-1920.6-1923.0
-1923.S-1924.9-1926.2-1927.4-1928.B-1930.1
-1931.4-1932.7-19*4.1
-1935.6-1936.9-1938.1-1939.4
-1940.9
-1942.3-1943.5-1944.7-1946.0-1947.3-1948.7-1950.2-1952.8-1955.4
-1956.7-1958.1-1959.7-1961.2
-19SI.S
ANEXO # 3
15/11/01 7:3015/1 /n T-.461SM K B:00
15/1 /O 8:3015/1 /O B.45
15/1 /O 9:15
15/1 /O 9:4515/11AJ1 10:0015/11AM 10:1515/1 A)1 10:3015/1 /O 10:45
15/1 /O 11:1515/1 A) 11-30
15/1 /O 12:0015/1 « 12:1515/1 /O 12:30
1V1 /O 13.45
15/1 /O 14:1515/1 /O 14:30
15'1 /O 15:30
15/1 AJ 16:0015/1 Al 16:1515/1 /O 16:3015/1 /O 1S:4515/1 /O 17:0015/1 A) 17:1515/1 A) 17:30
5/1 HJ 18:005/1 n 1B:15
5/1 /O 18:455/1 /O 19:00
5/1 /O 19:305/1 rt> 19:455/1 >0 10:00
15/1 /O 20:3015/1 « 20:4515/1 /O 21:00
5/1 A) 21:305/1 A5 21:455/1 A) 22:005/1 A) 22:155/1 /O 22:30
5/1 /O 33:005Í1 /O 23M55/1 « 23:305/1 /O 23:45
6/11 A) 0:306/1 1*1 0-456/1 1A) 100
6/11/0 1:306/1 1« 1:45
6/11/0 2:30
6/11/0 3:006/11/0 3:15
6/11/0 3:45S/1 1/0 *:M
6/11/0 <:30
$'11/5 5;306/11/0 5:45E/HA) 6:006/11/0 6:156/11/0 6:30
6/11 10 7:156/1 1rt> 7:30
6/11/0 8:00
6/1 1/D 8:30l&m/o 8:4516/1 1 A) 9:0016/11/0 9:15
6f 11/01 10:00
6/11A11 10:306/11AI1 10:456/1 1AM 11:00
6/11A11 11:306/11/01 11:456/11A11 12:006/11A11 12:156/11 AJÍ 12:306/11/01 12:456/11/01 13006/11/01 13:156/11/01 13-.30
0.9920.991
0.9930.949
0.992
0.990
0.9510.959D.954
0.9270.952
0.9670.9620.990
0963
0.9570.998
0.954
09560.9510.9560.9S70.9520.953
0.94B0.945
0.9500.988
0.9S50.9860.933
0.9210.9870.930
0.90709760.9740.9780.9520.9760.9T30.9700.962
0.9560.9530.953
0.9640.9S4
0.968
0.9640.960
0.9630.976
0940
0.9370.9640.9700.9850.981
0.9730.881
0.994
0.9490.9560.9940.952
0.956
0.9890.971
09770.9900.9630.9640.9670.9490.9910.9690.346
0.9950.993
0.992
0.990
0.988
0.9680.97t0.966
0.9590.969
0.9810.9770.994
0.992
0.9*6
0.9570.985
0.972
0.9730.9720.9760.9750.9690.973
0.9770.972
0.9630.992
0.9880.99C0.942
0.9520.9910.931
0.9720.99109940.5970.9960.9840.9780.9760.978
0.9590.9650.963
0.9550.976
0.927
0.9330.967
0.9680.9ÍO
0.961
0.9370.9380,9450.9390.963
0.9760903
0.994
0.9520.9650.9930.971
0.9950.998
0.98509970.9750.9850.9730.9B20.9080.9920.961
0.9910.989
0.988
0.985
0.9B7
0.9530.9530.948
0.9500.952
0.9680.9630.988
0.941
09440.987
0.948
0.9660.9530.9580.9610.9530.955
0.964
0.9530.98S
0.9030.9820.927
0.9310.9820.911
0.9100.9540.9580.9610.9440.94409300.9260.926
0.916tl.91G0.925
0.9320.9J9
0.906
0.9100.929
0.9220.939
0.911
0.9160.9340.9340.9440.952
0.95308ÍE
0984
0.9380.9460.9870.948
0.9850.988
0.9880.9570.9660.9560.9440.9820.9820.941
96
18
16
25
25
23
3224
372624
18
'. 3018
21
2925
172825
25
2B
23
21
201920
21
2020
10787
776
66
776
66
5
e7
7e
G
66
G67
11
78
11
1918
1520
1923
2424262223222021
15 1E17 15
22 18
28 2725 25
34 3128 26
32 3130 3128 30
27 23
26 2427 27
27 26
36 2828 2629 2929 3127 29
29 30
30 28
26 27
23 26
20 2020 19
2J 20
20 2120 31
20 18
11 1310 9
10 87 8
9 106 8G 85 8
6 66 66 6
e 66 e
7 7
5 68 6
5 67 6
6 5
e E8 66 6
9 810 10
7 915 1S
17 18
21 1922 2222 2225 23
23 2529 27
27 3029 3031 3430 3027 3028 2824 3125 28
40 7.7 10.438 13.9 9.0
59 5.3 8.3
80 5.7 B.173 4.5 10.3
96 3.2 7.7
90 3.5 7.886 3 6 8.5
69 6.3 9.8
70 5.2 9.471 6.3 9.0
74 4.7 9.0
92 3.8 7.1
8fl 4.1 7.581 4.2 8.184 3.9 6.9
81 2.9 6.586 2.6 6.2
76 3.5 6.5
59 3.9 7.058 3.6 7.361 3.9 6.8
62 3.6 6.860 3.3 6.558 3.5 6.1
26 9.5 10.6
25 7.7 12.2ÍO 9.5 20.2
19 7.1 18.119 75 18.8
20 8.2 18.6
18 7.2 22.721 6.4 15.2
18 6.4 22.221 7.2 16.1
18 7.0 189
20 8.9 15.518 7.3 17.020 B.3 13.518 7.6 19.7
24 8.9 12.231 6.1 11.2
23 9.6 20.996 8.8 9 3
45 5.8 10.2
59 4.6 B.362 S.3 9.559 6.7 1 1 .968 4.7 9.9
67 5.3 11.679 4.2 B.5
81 4.2 9.8B3 4.0 8.390 4 0 8.382 3.8 0.579 3.9 9.478 3.9 8.774 4.4 10.074 «.6 9.5
5.1 2.6 3.26.2 2.6 3.2
9.8 3.2 3.7
74 3.B 4.58.4 3.5 4.8
E.6 3.4 4.8
7.1 3.5 4.76.6 3.5 4.7
5.9 3.7 4.9
1.4 3.B SO
9.1 4.0 5.0T.4 4,0 5.1
9.0 3.8 5.1
T.5 3.8 5.07.5 3.6 4.9
6.1 3.7 4.66.0 3.5 4.75.3 3 3 4.6
4.3 3.0 4.04.3 3.0 4.0
3.3 3.0 3.6
3.8 2.8 3.63.9 29 3.6«.2 2 8 3.5
« 4 2.7 3.53.8 3.0 3.8*.1 3.0 3.4
TS 3.5 3.7
8.1 3.4 S.68.2 3.2 3.4
1.5 2.7 2.92.3 2.7 2.9
.3 2.6 3.4
4.3 2.6 2.42 4 2.6 2.3
2.4 2.6 2.51.2 2.5 24
5.9 26 2.3
0.3 2.2 223.3 21 2.12.7 2.1 2.3
10 2.3 2.65.9 2.2 2.6
5.4 2.4 3.05 3 2.3 2 9
5.6 2.8 3.2Í.E 29 3.9Í.5 3.3 4.58.1 3.1 4.5
S.B 3.3 4.8S.B 3.4 4.8
M 34 4.9SJ 32 4.6S.7 3.5 4.6S.3 3.4 4.7>.0 3.4 4.855 3.6 4.912 3.7 4.9S.fl 3.6 4.H
3,03.2
4.1
4,4
4.44.8
4.6
.6.5
4.6
4.74.8
8,0
4.9
4.34.34.1
3.83.7
3.3
3.23.43.43.3
3.33.63.5
3.9
3.0
3.332
3.0
2.82.9
2.B2.9
2.8
2.72.62,6
2.B2.7
3.02.9
3.63.9444.3
4.84.9
4.84.54.54.64.64.64.94.S
34 -639 -6
52 -1065 -20GS -13
73 -22
75 -2373 -24
79 -2077 -24
86 -2086 -24
TO -24
68 -1867 -1867 -13
69 -23
81 -1781 -24
84 -2582 -2581 -26
81 -2577 -21
75 -23
70 -2165 -1358 -1258 -21
57 -2159 -2153 -18
25 -9
23 -820 -T
19 -818 -818 -8
19 -fl18 -7
15 -718 -7
17 -718 -7
17 -7
17 -617 -718 -717 -6
21 -721 -16
21 -928 -IB
52 -115B -1958 -1760 -21
64 -19
67 -1267 -126« -13
79 -1379 -1384 -2279 -2475 -2475 -2277 -2575 -24
3539
54'696664
76
7977
8281808989
74
72706B
73
B3es
Bfl66B6
8580
79
73666062
61
635758
27
25
242320
201920
2019
18
1719
1919
1917
18182018202227
2334
53626164
67
686970
81B1878280798279
5982.35992.96002.46013.26025.96041.860W.36073.9
6108.16126.2
6163.36191.3
6219.16238.26257.86279.06300.66321.66342.6
6382.9«01. 1M19.0
6453.46470.06486.4
6519.76536.16554.6657496595.46615.2W33.96654.96676.06696.1
«737.1>756.0
>794.4>812.8830.8847.4862.1876.5
i905.2919.9933.2946.8
965.4971.6
977.79B3.8989.2994.7OOO.O004.6008.9
017.9022.4026.9031.2
040.5045.0049.2
057.4
064.9069.1
078.0092.3
090.9094.8
102.9107.1111.5115.7120.4125.5
130.8
M41.1M47.9
7166.6
7190.07204.77219.47234.57250.9
7282.4
731S.1'332.5'349.6
'388.0'407.4'427.5447.7
'467.B486.1
'505.2524.0543.0
-1964,1-1965-1969-1974-1976
-1981-1985-1987-1991-1996-2001-2006-2011-2017.8-2021.7-2027.1-2033.0-2036.6-2040,9
-2047.0-2052.8-2055.8-2061.6
-2065.1-2071.0•IO77.3-2091.7
-2085.5-2090.7-2093.6-2096.7-2100.5
-2106.2-2110.1-2113.7-2120.0-2126.0-2131.7-2137.8-2144.0-2150.3-2156.3-2162.5-2167.0-2173.0-2178.7-2182.3-2186.9-2190.5-2193.S-2198.1-2202.1-2207.1
-2212.6-2216.1
•2222.2-2227.9
-2231.1-2233.2-2235.0-2236.7-3238.4
-2240.3-2244.1-22439-32*5.5-2247.2-3249.1•2250.9
-2252.B-2254.4
-2256.3-2258.2-2259.9-2261.6
-2263.3-2265.0•2266.7
-2268.5-2270.2•2272.0-2273.8
-3275.4
-2277.1-2278.9-2280.6-3282.0-2283.5-J385.1•2286.8-22B8.4-2289.9-2291.6-2294.7-2299.8
-2302.4-2306.4-2308.6-2310.6-2312.7-2315.2-2320.1-2325.1-2329.9-2335.3-2339.8-2343.8
-2347.8-2350.8-2353.6-2356.7-2360.1-2363.4
-2366.8-2369.9• 2375.6-3381.5-2387.4
-2393.4-2399.5
-2404.7
e5
eii
íeic
iiii
cé
iiic
éc
ée
cc
cB
c5
éé
éR
ce
i5ié
ícS
S£
*S
SS
SS
SS
SS
SS
Sͧ
ÍSÍ^
?S
SS
£S
S£
SS
£ÍÍ
IÍIÍ
Íée
cé
ce
cié
cé
ec
ce
iec
iiíe
iec
5c
iiic
ieé
icie
ée
ANEXO # 3
17/11»1 7/1 1A>17/11 A)17/11 A)
1 7/1 J/D17/11/0
17/11/0
17/11/0
17/11 A)
17/11 /O
18/11 A)1B/11A)18/11/016/11*118/11 A)18/11/018/11*11B/11A)
18/11/019/11/0
19/1 1/0
18/1 \/018/11/018/11/0IB/1 1/0Í8/11A)18/11 A)JB/1M)18/H/O18/11/018/11/0
18/11/018/11fl
18/11/0
18/11/016/11/01B/11/0
18/11 A)18/11 A)
18/11/0
IB/1 1/018/11/018/11/0
18/11 A)IB/11 A)
IB/1 1/018(1 1/018/11/019/11/O18/11/0
IB/1 1/018/11/018/1 1fl)
18/11 A)
18/1 1A>IB/1 1/0I8/11A)
18/11/01B/11A)18/1 1A)18/11 A)
20:15 0.9BT 0.967 0.968 9 7 8
20:45 0.685 0.9«3 0.915 6 S 7
21:15 0.928 0.973 0.915 3 3 821:30 0.917 0.992 0.929 5 3 7
32:00 0.901 0.967 0.904 3 4 B
22:45 0.881 0.341 0.863 3 3 6
23:15 0.900 0.93S O.B69 3 3 6
13-45 0935 0.953 0.893 4 4 8
0:15 0.992 0.967 0.946 3 5 90:30 0.958 0.921 0.887 3 4 7
1:00 0.841 0.956 0.863 3 4 61:15 0.906 0.956 0.878 3 3 6
2:011 0863 0.959 0.876 3 4 6
2:30 0.933 0.959 0.895 3 3 62:45 O.B70 0.989 0.925 3 4 B
3:30 0.955 0.957 0.897 4 4 6
4:15 0.976 0.931 0.904 3 5 54-30 0.956 0.934 0.887 3 4 5
5:30 0.9GB 0.949 0.909 3 5 65:45 0.955 0.923 0.899 3 7 7
6:15 0.989 0.945 0.932 3 7 9
7:15 0.975 0.948 0.928 3 5 7
7:45 0.982 0.956 0.940 5 6 78:00 0.983 0.952 0.945 4 6 7
9:00 0.991 0.900 0.91B 5 5 6
10:00 0.645 0.603 0.609 B B B10:15 0.974 0.900 0.897 4 4 6
10:45 0.942 0.979 0.935 4 6 711:00 0.919 0.965 0.906 5 * 6
11:30 0301 0.899 0.908 4 6 6
12:15 0.934 0.929 0.884 3 3 5
ISflO 0.91B 0.961 0.910 3 9 71 3 1 5 0 S 1 B 0.925 0.888 3 4 5
13:45 0.967 0.929 0.913 3 S 5
14:15 0.922 0.963 0.904 4 5 6
15:00 0.961 0.967 0.946 6 6 815:15 0.946 0.945 D.928 6 6 7
22 8.6 13.5 8.8 3.4 3.4 3.B
S 3.3 27.2 7.8 3.6 3.6 3.9
5 8.4 20.2 8.1 3.6 36 3.9
1 20.2 26.6 9.5 3.9 3.8 3.9
2 21.1 29.2 9.3 3.6 3.6 3.7
5 5.8 24.3 6.B 3.4 3.4 3.6
8 6.6 17.6 6.1 32 3.1 3.34 6.6 19.8 B_2 3.1 3.1 3.2
2 5.8 28.7 10.7 3.0 2.9 3.0
3 7.3 20. B ti. 3 2.9 2.6 2.8
2 B.9 28.7 10.1 3.0 3.8 2.9
3 3.0 23.5 11.1 3.0 2.8 2.9
3 B 5 17.2 13.6 3.1 3.7 2.7
4 7.9 16.3 11.3 2.9 2.6 2.76 20.0 12.7 8.9 2.8 2.5 2.7
8 1B.2 13.3 5.5 3.6 2.5 2.7
5 18.4 15.9 6.3 2.8 2.8 3.0
B 12.0 17.7 6.9 2.B 1.1 3.1
6 11.7 21.6 9.2 2.9 3.1 3.1
3 7.6 15.6 7.1 2.6 2.7 2.93 16.3 22.0 9.6 2.7 2.7 2.9
6 18.8 16.1 8.1 2.8 2.7 3.05 15.8 18.3 11.7 2.9 2.9 3.3
5 166 15.B 9.7 2.9 2.9 3.2
2 18.0 22.8 12.9 3.1 3.1 3.3
2 21.9 185 11.7 3.4 3.3 35
3 20.0 16.5 12.3 3.3 3.3 3.5
5 12. B 154 10.3 3.5 33 3.6
•0 14¿ 13.2 6.8 3.5 33 3.59 130 13.1 8.2 3.6 3.3 3,7
19 -721 -620 -6
3 -6
3 -61 -60 -6
1 -6
0 -6
1 -6
4 -6
3 -61 -6
1 -6
2 -6
1 -5
3 -6
1 -6
1 -G
2 -6
2 -6
4 -6
3 -5
6 -6
3 -6
4 -63 -142 -11
2 -6< -6
2 -6
2 -6
2 -6
1 -61 -5
3 -6
4 -67 -65 -6
8284.98290.38295.38299.B8303 .98307.5831078314.08317.48320.39323.DB325.78328.68331.38333,98336,78339.98343.18346.48349.18352.18354.88357.58360.58363.48366.18368.98371.68375.183785B381.7B3B5.2D3B0.18391.18393 88396.783999B402.S840S.O8409.18412.38415.BB419.1B422.20425.5842B88432.G8436.58440.48443.98447.08450.3B453.58457.28460.48463B8467.18470.28473.28476.284BO.O8483.38486.2B4OT.18492.B8495.7B498.78501.4B504.4B507.28509.98512.78515.68S1B.B8522.18525.5852B.98533.38537.18540.7
-2652.4-2654.0-2655.5-2657.0-2658.9-2660.5-1661.9-3663.2-2664.8-2666.3-2667.8-2669.1-2670.7-2672.2-2673.S-2675.1-2676.7-2678.1-2679.4-2680.8-2682.4-2683.8-2665.1-2686.4-2687.8-3689.3-2690.5-2691,9-2693.3-2694.6-2695.9-2697.4-2698.9-2700.2-2701 .6
-2703.0-2704.5-2706.8-2707.2-270B.T-2710.1-271 1.S-2713.0-2714.5-2715.9-2717.2-3718.6-2720.0-2721.3-2722.6-2724.1-2725.7-2727.2-2728.6-2729.9-2731.4-2734.1-2737.5-2738.8-3740.1-2741.6-2742.9-2744.3-27*6.»-3747.4-2748.9•2750,2-3751.6-2753.0-2754.5-2755.8-2757.0-2758 4-2760.0-2761.4-2762.B-2764.2-2765.7-2767.3-3768.5
ANEXO #4
DESCLASIFICACION DE TRANSFORMADORES. FACTOR K
La figura siguiente figura muestra ia desclasificación de la capacidad de carga
de un transformador en función del factor K de la carga.
Desclasrflcacíón típica de Iranformador.(Para cargos no lineales)
1 Ü Ü - -
9 0 - - '
BÜ--
60 - -
Condiciones.-T3ambiente=40°C-Pec-b= 0-075- 15ü°C con coran lineal
10 15 2CFactor K de la carga
5C
ANEXO # 4
La norma ANSÍ/IEEE C57.110-1996 nos proporciona una guía para la
desciasificación en función del factor K de la carga y de las pérdidas de
dispersión proporcionadas por el fabricante del transformador, parte que la norma
no considera. Como puede verse en la figura en la siguiente figura, este método
es muy conservador aún comparándolo con el indicado por UL (Underwriter
laboratories).
FACTOR DE DESGASIFICACIÓN DE TRANSFORMADORES. ANSÍK de la carga = 13
0.3
R 10 13 14 le 18 30 22 24 Zft Tf 3ti 33 34 3*
Método de UL (Underwriter Laboratories
Método ANSÍ C57.110 - 1986