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Enel Green Power Chile

Parque Fotovoltaico CARRERA PINTO Estudio de Impacto Sistémico

Proyecto EE-2015-031

Informe Técnico EE-ES-2015-0591

Revisión D

Power System Studies & Power Plant Field

Testing and Electrical Commissioning

ISO9001:2008 Certified

20/11/2015

Tel +54 341 451 6422 (+rot) www.estudios-electricos.com

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P:EE-2015-031/I:EE-ES-2015-0591/R:D No se autorizan copias del presente documento sin autorización previa por

escrito de ESTUDIOS ELECTRICOS S.A. 1/93

Este documento EE-ES-2015-0591-RD fue preparado para Enel Green Power por Estudios

Eléctricos. Para consultas técnicas respecto del contenido del presente comunicarse con:

Ing. Javier Vives

Departamento de Estudios

[email protected]

Ing. Pablo Fernández

Departamento de Estudios

[email protected]

Ing. Alejandro Musto

Coordinador Dpto. Estudios

[email protected]

www.estudios-electricos.com

Este documento contiene 93 páginas y ha sido guardado por última vez el 20/11/2015 por

Pablo Fernández, sus versiones y firmantes digitales se indican a continuación:

Rev Fecha Comentario Realizó Revisó Aprobó

A 26/06/2015 Para revisión. PF JV AM

B 07/07/2015 Para revisión. PF JV AM

C 25/09/2015 Para entregar. Incluye observaciones CDEC PF JV AM

D 20/11/2015 Para entregar. Incluye observaciones CDEC PF JV AM

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mailto:[email protected]





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Índice

1 RESUMEN EJECUTIVO ..................................................................................................................... 3

2 INTRODUCCIÓN ............................................................................................................................. 7

3 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO ........................................................................................... 8

3.1 Información general del Proyecto ................................................................................................. 8

3.2 Transformador de bloque 33/0,27kV 1,6MVA ................................................................................ 9

3.3 Modelos dinámicos de PV Carrera Pinto ...................................................................................... 10

3.4 Red interna MT ........................................................................................................................ 11

3.5 Transformador de Planta .......................................................................................................... 13

3.6 Reactor de neutro .................................................................................................................... 14

3.7 Transformador de SS/AA .......................................................................................................... 15

3.8 Zona de Influencia ................................................................................................................... 16

4 ACONDICIONAMIENTO DE LA BASE DE DATOS ................................................................................. 17

4.1 Generalidades ......................................................................................................................... 17

4.2 Proyección de la demanda ........................................................................................................ 17

4.3 Nuevos proyectos de Generación y Transmisión........................................................................... 19

5 ESTUDIO DE FLUJOS DE CARGA ..................................................................................................... 20

5.1 Consideraciones de despacho y restricciones ............................................................................... 21

5.2 Análisis de Red N ..................................................................................................................... 22

5.3 Análisis de Red N-1 .................................................................................................................. 32

5.4 Sensibilidad: máximo despacho en zona S/E Carrera Pinto – S/E San Andrés .................................. 53

5.5 Desbalance de tensiones .......................................................................................................... 60

6 ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS ..................................................................................................... 62

6.1 Selección de Barras ................................................................................................................. 64

6.2 Cortocircuitos en Barras ........................................................................................................... 66

6.3 Verificación de equipamiento ..................................................................................................... 71

7 ESTUDIO DE ESTABILIDAD TRANSITORIA ....................................................................................... 74

7.1 Definición de fallas ................................................................................................................... 74

7.2 Criterios de Evaluación del Desempeño Dinámico......................................................................... 74

7.3 Análisis de Contingencias .......................................................................................................... 78

8 CONCLUSIONES ........................................................................................................................... 90



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1 RESUMEN EJECUTIVO

Enel Green Power solicita estudios de Impacto Sistémico para el proyecto Parque Fotovoltaico

Carrera Pinto, en adelante, PV Carrera Pinto. El parque se considera con una potencia nominal de

93MW y con fecha de Puesta en Servicio (PES) el mes de diciembre de 2015. Se prevé que el

parque inyecte su generación en la nueva Subestación Pastora 220kV y ésta luego sea exportada

por medio de una línea de 220kV y de 2,7km de extensión hasta la existente S/E Carrera Pinto

220kV.

En el presente informe se documentan los estudios sistémicos conducentes a cuantificar el

impacto del acceso de PV Carrera Pinto en la operación del SIC, principalmente sobre las líneas de

transmisión e instalaciones eléctricamente cercanas, a fin de que este nuevo parque fotovoltaico

pueda integrarse al SIC cumpliendo los requisitos y condiciones técnicas establecidas en la Norma

Técnica de Seguridad y Calidad de Servicio (NTSyCS, junio 2015).

Para el desarrollo del estudio se emplea el software DIgSILENT Power Factory v14.1,

incluyendo módulos de:

→ Cálculo de flujos de carga,

→ Cálculo de cortocircuitos, y

→ Estudio de estabilidad transitoria.

El análisis se realiza mediante estudios de régimen permanente (flujos de carga y

cortocircuitos) y estudios de estabilidad transitoria (simulaciones dinámicas de transitorios

electromecánicos), en los cuales se analiza el sistema en condiciones de operación normal (Red N)

y de contingencias simples (Red N-1). Los escenarios de estudio se elaboran a partir de las

especificaciones indicadas por el CDEC-SIC en el documento Anexo N°2 DO 0264/2015 para

diferentes configuraciones de despacho y en condiciones de demanda baja y demanda alta, a fin

de analizar el impacto de PV Carrera Pinto ante diferentes condiciones de exigencia.

La Base de Datos utilizada en el desarrollo del estudio corresponde a una versión

acondicionada de la base de datos del CDEC-SIC en formato Power Factory v14, la cual incluye

actualizaciones e incorporaciones de nuevos modelos matemáticos, así como también los modelos

de las obras futuras en construcción según el Catastro de Proyectos CDEC-SIC emitido en abril de

2015.



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A partir de los estudios realizados, se analizan:

- La operación estática del sistema.

- Los límites de transferencias en el Sistema de Transmisión.

- El desempeño dinámico de PV Carrera Pinto ante perturbaciones de gran señal.

A continuación se presentan los principales aspectos a considerar de cada uno de los tres

tipos de análisis efectuados:

Estudios de Flujos de Potencia.

o De los análisis de Red N se verifica que para la fecha de puesta en servicio de PV

Carrera Pinto, existe una significativa potencia instalada al norte de S/E Cardones

220kV. Las principales fuentes de generación son fotovoltaica (770MW), eólica

(99MW) y CT Taltal (2x120MW), en tanto que el nivel de demanda en dicha zona

se estima en ~190MW. En condiciones en que tras satisfacer el balance

demanda/generación existan excedentes de potencia activa y por ende la zona

opere en forma exportadora hacia el sur, las transferencias se ven limitadas por

el cumplimiento del Criterio N-1 entre las líneas Diego de Almagro – Carrera Pinto

– San Andrés – Cardones 1x220kV (197MVA) y Diego de Almagro – Cardones

1x220kV (290MVA), siendo el circuito de menor capacidad el que impone la

restricción.

o Debido a la evidente falta de capacidad de transmisión entre la S/E Diego de

Almagro 220kV y la S/E Cardones 220kV, no resulta posible exportar la totalidad

de la potencia instalada en el área, pudiendo ser necesario que en condiciones de

alta disponibilidad solar los parques fotovoltaicos deban “verter” energía con

independencia de si se contempla operativo o no a PV Carrera Pinto.

o En todos los análisis se ha considerado a PV Carrera Pinto despachado al máximo

de su capacidad (93MW), en tanto que en atención a la proximidad geográfica

entre los otros parques fotovoltaicos y a la baja variabilidad en la generación

propia de dichas fuentes en comparación a otras ERNC como la eólica, se ha

contemplado una total correlación en el despacho, es decir, todos los otros

parques fotovoltaicos se despachan al mismo porcentaje de su respectiva

potencia nominal. Esta metodología resulta conservadora, pues el análisis

siempre se realiza buscando el mayor impacto posible de PV Carrera Pinto sobre

el SIC.



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o Teniendo en cuenta los tres puntos anteriormente descritos, en los 4 Escenarios

de Red N se ha despachado PV Carrera Pinto a 93MW, en tanto que las otras

fuentes fotovoltaicas al norte de S/E Cardones 220kV se despachan a un mismo

porcentaje de sus respectivas potencias nominales hasta alcanzar el límite de

capacidad de transmisión hacia el sur. Por otra parte, al considerar 4 unidades de

CT Guacolda despachadas a 149MW cada una, se opera a ambos circuitos del

tramo Maitencillo – Pan de Azúcar 2x220kV con un nivel de carga de ~87% cada

uno contemplando la disponibilidad del ERAG/EDAG de CT Guacolda y respetando

un margen de seguridad operativo de un 10%. En todos los Escenarios de Red N

se cumple con las exigencias de la NTSyCS en términos de transferencias por las

líneas y tensiones en barras.

o Para cada uno de los 4 Escenarios realizados, se analiza un conjunto de 8

Contingencias Simples (N-1) conforme a lo indicado por el CDEC-SIC en el

documento Anexo N°2 DO 0264/2015. En todos los casos de Contingencias

Simples evaluados se verifica el cumplimiento de la NTSyCS en términos de

transferencias por líneas y tensiones en barras. La única contingencia que lleva a

que un elemento serie alcance ~100% de su nivel de carga es la desconexión de

la totalidad del consumo de S/E Salvador (60-70MW aproximadamente), lo que

produce que el tramo Maitencillo – Pan de Azúcar 2x220kV opere a su máxima

capacidad. No obstante, dicha magnitud de transferencia puede ser atendida

operacionalmente sin inconvenientes.

o Se realiza un análisis de sensibilidad en el cual se maximiza la generación de los

parques fotovoltaicos comprendidos entre las SS/EE Diego de Almagro 220kV y

San Andrés 220kV al despacharlos a un 100% de sus respectivas potencias

nominales con PV Carrera Pinto F/S y E/S. A partir de los análisis realizados, se

evidencia que la asimetría de las dos líneas de transmisión entre las SS/EE Diego

de Almagro y Cardones 220kV tanto en términos topológicos como de capacidad

de sus conductores, conlleva a que incluso sin el proyecto PV Carrera Pinto, no

sea posible operar el tramo San Andrés – Cardones 1x220kV al máximo de su

capacidad térmica en Red N sin que se incurra en sobrecargas inadmisibles ante

la pérdida dicho tramo, de Diego de Almagro – Carrera Pinto 1x220kV o bien de

la LT Diego de Almagro – Cardones 1x220kV.

o El estudio de desbalances de tensiones de la línea Pastora – Carrera Pinto

1x220kV tiene por resultado un desbalance de 0,03%, el cual resulta muy inferior

al límite máximo admisible para dicho nivel de tensión (1%). Por esta razón, se

concluye que no es necesario contemplar transposiciones en la línea.



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Estudio de Cortocircuitos.

o Se determina el impacto de las nuevas instalaciones (PV Carrera Pinto) sobre las

corrientes de cortocircuito en distintos nodos del sistema.

o En base a esto, se verifica la suficiente capacidad de ruptura de los interruptores,

en las nuevas instalaciones y en las existentes que se ven afectadas por éstas.

o El estudio se realiza de acuerdo al “Anexo Técnico N°1: Cálculo de nivel máximo

de cortocircuito” de la NTSyCS de junio 2015.”

o A partir de los cálculos efectuados, se verifica que en términos de corrientes

simétricas, todos los interruptores se encuentran adecuadamente dimensionados.

Estudio de Estabilidad Transitoria.

o Se estudia el comportamiento dinámico de PV CARRERA PINTO ante

perturbaciones causadas por 7 contingencias en instalaciones cercanas a la zona

afectada, las cuales han sido específicamente definidas por el CDEC-SIC e

incluyen eventos de sub y sobrefrecuencia, así como también fallas bifásicas a

tierra sin resistencia de falla en líneas de transmisión al 1% y 99% de las mismas.

En todos los casos se monitorean:

a. niveles de tensión.

b. transferencia de potencia.

c. factores de amortiguamiento de las oscilaciones electromecánicas.

d. frecuencia y ángulo rotórico de los generadores del sistema.

o Las 7 simulaciones electromecánicas se desarrollan para los 4 Escenarios de Red

N, a partir de las cuales se verifica el cumplimiento de todos los parámetros

evaluados en todos los casos considerados.

o Se destaca que el modelo dinámico de los inversores cuenta con la representación

de la característica LVRT de los mismos. A partir de los análisis realizados, se

verifica que los inversores no se desconecten ante ninguna de las fallas analizadas

y que el parque sea estable en tensión según las exigencias del Artículo 3-7 de la

NTSyCS. En el apartado 7.3.5, se realiza un análisis detallado de esta condición

para la falla más crítica.

Por todo lo anterior y dentro de los alcances de los estudios eléctricos realizados,

se concluye que es técnicamente factible la incorporación al SIC del PV Carrera Pinto,

vinculado a la existente S/E Carrera Pinto.



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2 INTRODUCCIÓN

El objetivo del presente estudio es analizar el comportamiento del SIC y de PV Carrera Pinto

al momento de su conexión prevista para DICIEMBRE de 2015, considerando su operación con

distintos estados de la red. Se pretende verificar que el desempeño del parque sea adecuado,

pudiendo éste operar correctamente bajo el estricto cumplimiento de los estándares establecidos

en Norma Técnica de Seguridad y Calidad de Servicio (NTSyCS, junio 2015).

El estudio se divide básicamente en las siguientes etapas:

MODELADO DE LA CENTRAL

Se presenta detalladamente el modelado en el software DIgSILENT Power Factory v14.1 de

la red interna del parque fotovoltaico tanto en términos topológicos como de modelos dinámicos

acorde a la información provista por Enel Green Power.

ESTUDIO DE FLUJO DE CARGAS

Se analiza el comportamiento en estado estacionario del parque y su zona de influencia para

distintos estados de operación del sistema (despachos de generación, características de la

demanda, etc.) y distintas configuraciones topológicas de la red; se analiza la operación en

condición normal y de red N-1. Por otra parte, se cuantifica el desbalance de tensiones previsto

para la línea de alta tensión que permite inyectar la generación del parque al SIC.

ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS

Se calculan las corrientes de cortocircuito trifásicas, monofásicas y bifásicas (con y sin

contacto a tierra) en nodos eléctricamente próximos a PV Carrera Pinto, con el objetivo de verificar

un adecuado dimensionamiento de los interruptores involucrados. El cálculo se lleva a cabo según

lo establecido en el “Anexo Técnico N°1: Cálculo de nivel máximo de cortocircuito” de la NTSyCS

de junio 2015.”

ESTUDIO DE ESTABILIDAD TRANSITORIA

Se analiza el comportamiento de PV Carrera Pinto y de todo el sistema, cuando éste sea

perturbado con eventos de gran señal. Dicho análisis se lleva a cabo mediante simulaciones

dinámicas de transitorios electromecánicos.



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3 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO

3.1 Información general del Proyecto

El Parque Fotovoltaico Carrera Pinto se emplazará en la nueva Subestación Pastora 220kV.

La generación del parque se inyectará al patio de 33kV de la mencionada subestación y luego se

elevará a 220kV, para posteriormente ser evacuada hacia la existente S/E Carrera Pinto 220kV a

través de una nueva línea de circuito simple de 2,7km de extensión, tal como se muestra en Figura

3-1:

Figura 3-1: Punto de interconexión de PV Carrera Pinto

Load Flow Balanced

Nodes

Ul, Magnitude [kV]

u, Magnitude [p.u.]

U, Angle [deg]

Branches

Active Power [MW]

Reactive Power [Mvar]

Maximum Loading [%]

PV PAMPA SOLAR NORTE

PV

CARRERA PINTO

S/E PAN DE AZUCAR 110kV

S/E MAITENCILLO 110kV

S/E CARDONES 110kV

S/E DIEGO DE ALMAGRO 110kV

S/E PUNTA COLORADA 220kV

S/E CARRERA PINTO 220kV

S/E PAPOSO 220kVS/E DIEGO DE ALMAGRO 220kV

S/E CARDONES 220kV



Hacia S/E Las Palmas

CT GUACOLDA

CT TALTAL

PV LLANO DE LLAMPOS

PV SAN ANDRÉS

PV LUZ DEL NORTE

PE TALTAL

PV CONEJO PV LALACKAMA PV LALACKAMA 2

PV CHAÑARESPV GUANACOPV JAVIERAPV DIEGO DE ALMAGROPV EL PILARPV CHAKA

PV SALVADOR

G1 G3 G2 G4

PV SALVADOR RTS

SVS SVS

G~

G~

G ~G ~

G~

G~

SVS

SVS

DIg

SIL

EN

T



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3.2 Transformador de bloque 33/0,27kV 1,6MVA

El proyecto PV CARRERA PINTO consta de 148 inversores, para los cuales se dispone de 74

transformadores de bloque de tres enrollados de 33/0,27/0,27kV 1,6MVA. A continuación se

presenta el modelo del transformador implementado en DIgSILENT conforme a la información

proporcionada por el fabricante:

Figura 3-2: Transformador de Bloque 33/0,27kV 1.6MVA - implementación en DIgSILENT



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3.3 Modelos dinámicos de PV Carrera Pinto

El modelo utilizado para representar el comportamiento del parque fotovoltaico ha sido

proporcionado por Enel Green Power. El modelo del inversor es válido para realizar simulaciones

estáticas y dinámicas en el dominio del tiempo.

A modo de referencia, a continuación se presenta la representación en diagramas de bloques

del modelo dinámico implementado en el simulador.

La Figura 3-3 muestra el Frame del modelo dinámico asociado al parque fotovoltaico, el cual

posee las siguientes partes constitutivas:

Medición de la potencia activa, reactiva, tensión y frecuencia (StaPQmea, StaVmea).

Seguidor de fase (PLL).

Radiación solar (Solar Radiation).

Temperatura de las celdas del parque fotovoltaico (Temperature).

El modelo fotovoltaico (Photovoltaic Model).

Modelo del capacitor y de la barra DC (DC Busbar and Capacitor Model).

Control del sistema (Controller).

Vinculación con la red mediante un generador estático (Static Generator).



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Figura 3-3: Frame modelo dinámico PV Carreraa Pinto en DIGsILENT PowerFactory

3.4 Red interna MT

La red interna de MT del parque está compuesta 37 cabinas, cada una de las cuales cuenta

con 2 transformadores de bloque y 4 inversores (dos para cada transformador). A la barra de MT

de 33kV acometen 7 ramas colectoras, cada una de las cuales cuenta con 5 o 6 cabinas asociadas,

tal como se presenta en Figura 3-4:

Frame_PV:

all these elements

according to CEI EN 50530

theta: operating

tempertature

yE = PV Panel

output pow er

Signals from

higher lev el

controllers

Static Generator (ElmGenstat)

Current Control

Signals to

higher lev el

controllersRTF

ElmDsl*

0

1

2

Static GeneratorElmGenstat

0

1

2

Solar RadiationElmDsl

DC Busbar and Capacitor ModelElmDsl

0

1Photov oltaic ModelElmDsl

0

1

2

0

13

TemperatureElmDsl

VacMeasurementStaVmea*

0

1

2

PowerMeasurementStaPQmea*

0

1

ControllerElmDsl

0

1 0

1

2

3

4

5

6

7

2

3

8

4

Slow Freq MeasurementElmPhi*

PhaseMeasurementElmPhi*

Frame_PV:

0

1

3

4

5

0

1

2

2

DIg

SIL

EN

T



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Figura 3-4: Red interna de PV Carrera Pinto

P o w e r F a c t o r y 1 4 . 1 . 3

P r o je c t :

G r a p h ic : P V C a r r e a P in t o

D a t e : 7 / 7 / 2 0 1 5

A n n e x :

Pastora 33kV

Pastora 220kVCarrera Pinto 220kV

CP_G6_BusPWM_1

CP_G6_BusC_1

CP_G6_BusL_1

CP_A1_BusPWM_1

CP_A1_BusC_1

CP_A1_BusL_1

NEC/NER

CP_G6_Cap_1

CP

_G

6_L

ou

t_1

CP

_G

6_L

ou

t_1

CP

_G

6_L

inv_

1C

P_

G6

_L

inv_

1

CP_G6_PWM_1

CP_A1_PWM_1

CP_A1_Cap_1

CP

_A

1_L

ou

t_1

CP

_A

1_L

ou

t_1

CP

_A

1_L

inv_

1C

P_

A1

_L

inv_

1

DIg

SIL

EN

T

Cabina

Inversor

NER SS/AA



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3.5 Transformador de Planta

La generación de PV CARRERA PINTO es elevada hasta 220kV por medio de un único

transformador de planta de 220/33kV – 100MVA, el cual se ha modelado en DIgSILENT tal como

se muestra en Figura 3-5:

Figura 3-5: Transformador de Planta 220/33kV 100MVA - implementación en DIgSILENT



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3.6 Reactor de neutro

El PV Carrera Pinto cuenta con un reactor de neutro conectado a su barra de media tensión.

A continuación se presenta la representación utilizada en el simulador:

Figura 3-6: Reactor de neutro - representación en el simulador.



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3.7 Transformador de SS/AA

El parque cuenta con un transformador de SS/AA asociado a la barra de MT, cuya

representación en el simulador se muestra en la siguiente imagen:

Figura 3-7: Transformador de SS/AA - representación en el simulador



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3.8 Zona de Influencia

Figura 3-8: Zona de Influencia de PV CARRERA PINTO


PV

CARRERA PINTO



S/E CARDONES 110kV





S/E CARDONES 220kV




CT GUACOLDA

CT TALTAL

PV LLANO DE LLAMPOS

PV SAN ANDRÉS

PV LUZ DEL NORTE

PE TALTAL



PV SALVADOR

G1 G3 G2 G4

PV SALVADOR RTS

S/E..

S/E..

PAz..

PAz..

Maite..

Dd..

C.T

..C.T

..

Dd..

Pinto/J

DdA..

S/E..

S/E..

S/E..

Mai..

Mai..

DdA..

Mai..

CGu..

SVS SVS

G~

G~

G ~G ~

G~

G~

SVS

CER Maitencillo

SVC Unit 2 SVC Unit 1

SVS

CER Cardones

DIg

SIL

EN

T



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4 ACONDICIONAMIENTO DE LA BASE DE DATOS

4.1 Generalidades

La Base de Datos (BD) empleada en el presente Estudio corresponde a una versión

acondicionada de la base de datos del CDEC-SIC actualizada a abril de 2015, en formato DIgSILENT

Power Factory v14.

La preparación de la base de datos (BD) para el estudio de interconexión considera la

construcción de una base de datos del SIC que represente la operación del sistema para el periodo

de estudio incluyendo al PV Carrera Pinto.

4.2 Proyección de la demanda

La proyección de la demanda se realiza en base a distintos escenarios operativos, cada uno

representativo de un nivel de demanda actual para el SIC. La base de datos del CDEC-SIC propone

distintos tipos de escenarios según la condición operativa del SIC.

En el SIC, debido principalmente a la gran cantidad de clientes regulados (mayoritariamente

consumos de tipo comercial y residencial), existe una fuerte variación en el nivel de demanda en

los consumos, presentando diferencias en lo que respecta al nivel de carga intradiario y el tipo de

día en consideración (laboral/sábado/domingo). Para cada uno de los tipos de día indicados

previamente existen tres niveles de demanda: Alta –Media – Baja.

Para el análisis de interconexión del Parque Fotovoltaico Carrera Pinto, se propone el análisis

de dos escenarios base del cual se elaboraran los escenarios de estudio respectivos. Un escenario

base de demanda alta y un escenario base de demanda baja. El escenario de demanda alta, en el

cual existe una alta utilización de los elementos del sistema de transmisión, tiene por objetivo

verificar problemas de congestiones y subtensiones en la zona de influencia. Por otro lado, el

escenario de demanda baja, permite analizar posibles problemas de sobretensiones o de

distribución de los flujos debido a la baja en los consumos residenciales locales.

La estimación de la demanda futura, industrial y residencial, al año 2015, considera la

información elaborada por la CNE en el ITD de abril de 2015.

Dado que, en el ITD de abril de 2015 no se indican las tasas de crecimiento para los clientes

regulados y libres para el presente año, se utilizará como información base la previsión de la

demanda en el SIC del año 2014 según el ITD de octubre de 2014. Así, considerando la previsión

de demanda para el año 2014 (ITD octubre 2014) y la del año 2015 (ITD abril 2015) se pueden

determinar las tasas de crecimiento para el año 2015.



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Previsión de Demanda SIC [GWh] - ITD Octubre 2014

Año Regulado Libre Total

2014 31.042 17.823 48.865

Previsión de Demanda SIC [GWh] - ITD Abril 2015


2015 32.275 18.799 51.075

Tasas de Crecimiento SIC [%]


2015 3,97% 5,48% 4,52% Tabla 4-1: Previsión de demanda – ITD Octubre 2014 e ITD Abril 2015.

Como se mencionó con anterioridad, el punto de partida corresponde a la base de datos del

SIC con niveles de demanda correspondientes a marzo de 2015. Para realizar el escalamiento se

tiene en cuenta el crecimiento desde dicha fecha a diciembre de 2015. Por lo tanto, se afectará a

la demanda de marzo de 2015 con un factor correspondiente al crecimiento anual estimado para

septiembre de 2015.

Los factores de crecimiento calculados para el escalamiento de la demanda se muestran en

la Tabla 4-2.

Regulado Libre

Marzo - Diciembre 2015 1,02978 1,0411 Tabla 4-2: Factor de crecimiento



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4.3 Nuevos proyectos de Generación y Transmisión

Obra Tecnología P total MW]

Fecha entrada Punto de Conexión

Javiera FV 70 En Pruebas Seccionamiento DdA - Taltal 110kV

PE Talinay Poniente PE 60,8 En Pruebas Las Palmas - Pan de Azúcar 220kV (Tap-off)

Lalackama FV 55 En Pruebas DdA - Paposo 220kV (Tap-Off)

PV Salvador FV 70,2 En Pruebas DdA - Salvador 110kV

PV Chañares FV 35 En Pruebas S/E Diego de Almagro 220kV

Los Hierros II HP 6 En Pruebas S/E Canal Melado 220kV

CMPC Santa Fé T 5 En Pruebas Nacimiento 220kV

Laja 1 HP 34,4 En Pruebas S/E Charrúa

Minicentral Lleuquereo HP 1,8 En Pruebas S/E Charrúa 220kV

Alto Renaico HP 1,7 En Pruebas Angol - Central Renaico 23kV

Pulelfu HP 9 En Pruebas Aihuapi - Capullo 66kV (Tap Off)

El Pilar - Los Amarillos (Ex Llanta) FV 2,2 mar-15 S/E El Salvador

Río Picoiquen HP 19 mar-15 S/E Angol 66kV

Lalackama II FV 16 abr-15 DdA - Paposo 220kV (Tap-Off)

Luz del Norte I FV 36 jun-15 S/E Carrera Pinto 220kV

Proyecto Solar Conejo (Fase 1) FV 108 jun-15 DdA - Paposo 220kV

Planta de Cogeneración Cordillera TG 50 jun-15 S/E Cordillera 110kV

Central Térmica de respaldo Los Guindos TD 132 jun-15 S/E Charrúa 220kV

Luz del Norte II FV 38 jul-15 S/E Carrera Pinto 220kV

El Paso HP 60 jul-15 Tinguiririca 154kV

Minicentral La Montaña 1 HP 3 jul-15 S/E Teno

Itata HP 20 jul-15 Charrúa - Chillán 66kV (Seccionadora)

Carilafquen HP 19,7 jul-15 Línea Cautín - Ciruelos 220kV

Malalcahuello HP 9,2 jul-15 Línea Cautín - Ciruelos 220kV

Central de Respaldo Doña Carmen TG/TD 70 ago-15 Los Vilos - Nogales 220kV

Central Solar Chaka FV 40 sep-15 DdA - Franke 110kV

Cogeneración de Planta Industrial Tissue TG/TD 22 sep-15 S/E Isla de Maipo 66kV

Pampa Solar Norte FV 90,6 oct-15 DdA - Paposo 2x220kV

Unidad 5 CT Guacolda TC 139 oct-15 S/E Maitencillo

Luz del Norte III FV 36 nov-15 S/E Carrera Pinto 220kV

PV Carrera Pinto FV 93 dic-15 S/E Carrera Pinto 220kV Tabla 4-3: Proyectos de generación contemplados en el estudio (en base a Catastro de Proyectos CDEC-SIC abril 2015)



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5 ESTUDIO DE FLUJOS DE CARGA

Mediante la resolución de flujos de carga se analiza el impacto sobre el SIC de la operación a

plena potencia del Parque Fotovoltaico Carrera Pinto, especialmente en la zona de directa influencia.

Para la realización de este estudio se desarrollan diversos escenarios, los cuales se elaboran

a partir de las indicaciones del CDEC-SIC explicitadas en el documento Anexo N°2 DO 0264/2015

y que surgen de realizar combinaciones entre niveles de demanda (máxima y mínima), capacidad

de regulación de tensión, despacho de unidades térmicas de la zona de interés, capacidad de

regulación de frecuencia y niveles de inercia equivalente en el SIC. Todos estos escenarios son

diseñados con la premisa de ser factibles de operación, manteniendo niveles de reserva adecuados

para el control de frecuencia.

El estudio de análisis de estado estacionario pretende reproducir diversas características

reales de operación del SIC, además, se consideran condiciones particulares asociadas al área de

influencia de la interconexión del parque.

El enfoque inicial del análisis de flujos de carga consiste en verificar el funcionamiento del SIC

con el aporte de la nueva central, ya sea en condiciones de red completa (N) como ante condiciones

de simple contingencia (N-1).

En el presente informe se muestran esquemas eléctricos unilineales de la zona de directa

influencia de la central, con los resultados de los flujos de potencia de condiciones que resultan

importantes de mencionar.

Se destaca que en el documento anexo bajo la denominación «EE-ES-2015-0591-RD_Anexo

1 – Flujos de carga» se encuentran los esquemas unilineales y tablas para cada uno de los

escenarios desarrollados para este capítulo del Estudio.

Los esquemas unilineales presentan los resultados de los flujos de potencia de acuerdo al

siguiente detalle:

500kV → color azul

220kV → color verde

110kV → color naranjo

66kV → color marrón

Inferior a 66kV → color celeste

Equipamiento fuera de servicio → color gris

En todos los unilineales con resultados de flujos de carga presente en este capítulo se identifican violaciones en niveles de tensión o carga de las líneas con color fucsia.



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En las ramas se presentan los valores de potencia activa en MW, potencia reactiva en

MVAr y el porcentaje de carga. En barras los valores indicados son tensión, en kV y

pu.

Los porcentajes de carga indicados están referidos a los límites térmicos (para estado

estacionario) de los conductores a 25º de temperatura ambiente con sol (CS).

5.1 Consideraciones de despacho y restricciones

En la elaboración de los escenarios del presente estudio, se han tenido en cuenta las

siguientes consideraciones:

Despachos térmicos:

Siempre que en los escenarios se despache alguna unidad de CT Guacolda o CT Taltal, ésta

será despachada al máximo de su potencia activa (150MW para unidades de CT Guacolda y 120MW

para unidades de CT Taltal).

Despacho PV Carrera Pinto:

En todos los escenarios se considera a PV Carrera Pinto inyectando el máximo de potencia

activa posible, es decir, 93MW. Esto se realiza para evaluar siempre la condición más exigente en

el análisis de impacto del parque sobre el SIC.

Despacho fotovoltaico:

La mayoría de los parques fotovoltaicos inyectan su potencia al SIC al norte de S/E Cardones

220kV. Teniendo en cuenta la relativa proximidad geográfica entre éstos, se considera una total

correlación en el despacho entre los distintos parques. Es decir, se considera que todos los

proyectos operan al mismo porcentaje de su potencia nominal.

Despacho eólico:

Se mantienen los mismos despachos ya establecidos en los escenarios base del CDEC sobre

los cuales se han desarrollado los escenarios propios del presente estudio.

Restricciones de transmisión en sentido Norte Sur:

Para las transferencias en sentido Norte Sur entre las SS/EE Maitencillo y Nogales se

contempla disponible el EDAG/ERAG de CT Guacolda con un margen de seguridad operativo de un

10%, lo cual permite llevar los despachos de cada circuito a un 90% de su respectivo nivel de carga

en condiciones normales de operación. Por otra parte, las transferencias desde el norte hacia S/E

Maitencillo 220kV se restringen según el Criterio N-1.



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5.2 Análisis de Red N

A continuación se presentan las principales características de los escenarios sobre los cuales

se evalúa el impacto del Parque Fotovoltaico Carrera Pinto en condiciones normales de operación

en el SIC (Red N).

A solicitud del CDEC-SIC, para la elaboración de los escenarios se consideran dos condiciones

independientes entre sí:

i) CT Guacolda: 4 unidades E/S.

ii) CT Guacolda: 4 unidades E/S + CT Taltal: 1 unidad E/S.

Para cada una de estas condiciones se elabora un escenario de Demanda Alta (DA) y otro de

Demanda Baja (DB), por lo que en total se desarrollan 4 Escenarios de operación de Red N, los

cuales se indican en Tabla 5-1.

Escenario Demanda CT Guacolda CT Taltal

B1-DA Alta 4x149MW 0MW

B2-DB Baja 4x149MW 0MW

B3-DA Alta 4x149MW 1x120MW

B4-DB Baja 4x149MW 1x120MW Tabla 5-1: Escenarios de operación en Red N.

En función de los Escenarios, se define un conjunto de barras y líneas de interés, las cuales

determinan el área de influencia que se considera en el estudio. Para cada Escenario se muestra

información global de la operación del SIC en el área de interés, magnitud de los despachos de

parques fotovoltaicos y unidades térmicas, niveles de tensión en barras definidas y niveles de

transferencias en las líneas más relevantes.

5.2.1 Escenario B1-DA: 4u CT Guacolda E/S

El Escenario B1-DA contempla la operación de 4 unidades de CT Guacolda a 150MW cada una,

la CT Taltal F/S, el Parque Fotovoltaico Carrera Pinto despachado a potencia máxima (93MW) y la

operación del resto de los parques fotovoltaicos al máximo admisible por la red de transmisión en

Red N respetando el criterio de correlación en sus despachos, tal como se definió en 5.1. El

despacho de estos últimos se encuentra restringido por la línea Diego de Almagro – Cardones 220kV

L1 y el tramo San Andrés – Cardones 1x220kV según muestra el siguiente esquema simplificado:



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Figura 5-1: Limitaciones a la evacuación de potencia desde el norte hacia S/E Cardones 220kV - Esquema simplificado

En Figura 5-2 se muestra un esquema unilineal de la operación en la zona de influencia en el

Escenario B1-DA:



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Figura 5-2: Escenario B1-DA: Operación en Red N.

Load Flow Balanced

Nodes

Ul, Magnitude [kV]

u, Magnitude [p.u.]

Branches

Active Power [MW]


Maximum Loading [%]


PV

CARRERA PINTO



S/E CARDONES 110kV





S/E CARDONES 220kV




CT GUACOLDA

CT TALTAL

PV LLANO DE LLAMPOS

PV SAN ANDRÉS

PV LUZ DEL NORTE

PE TALTAL



PV SALVADOR

G1 G3 G2 G4

PV SALVADOR RTS

225,131,02

S/E..

S/E..

225,041,02

PAz..

PAz..

223,611,02

108,680,99

108,680,99

Maite.. 12,450,94

Dd..

C.T

..C.T

..

Dd..

225,131,02

Pinto/J

225,181,02

225,751,03

DdA..

S/E..

S/E..

226,001,03

228,7

11,0

4228,7

11,0

4

S/E..

112,781,03

Mai..

Mai..

229,071,04

225,131,02

112,821,03

DdA..

112,821,03

Mai..

113,121,03

CGu..

228,841,04

-91,0730,0993,77

91,41-15,7893,77

19,60-3,8828,71

25,22-8,9428,22

-0,00-1,574,16

0,001,814,89

0,001,814,89

0,00-5,535,38

-91,0229,9332,32

33,22-30,2019,75

72,27-30,3234,47

-172,3..27,8887,49

178,94-17,7487,49

-172,3..27,8887,49

178,94-17,7487,49

52,6216,7275,68

172,37-29,3686,60

-167,2..37,3486,60

172,37-29,3686,60

-167,2..37,3486,60

-114,0..-24 ,9074,1961,90

19,6674,19

0,00-10,15

0 ,00-9,30

SVS

-0,0011,95

SVS

-0,0011,10

0 ,00-77,48

-55 ,14-12,9279,90

-0,000,0079,90

-0,00-9,78

0 ,620,0026,60

11,20-4,0028,25

G~

149,00-0,0883,32

143,23-23,1843,07

-142,4..23,4643,07

143,23-23,1843,07

-142,4..23,4643,07

G~

149,00-0,0283,32

-7,47-19,617,04

7,511,347,04

G ~

G ~

G~

149,00-3,9584,45

G~

149,00-3,2384,44

28,96-11,8227,51

-61,705,4222,55

62,62-23,5722,55

3,590,0026,60

1,600,0026,60

55,15-4,3562,10

-54,626,2462,10

-0,4

32,3

662,1

0

4 ,48-1,6028,24

-30,9623,3814,47

30,96-23,6214,47

9,80-2,7927,66

15,510,0014,88

56,52-4,3864,63

-56,846,5664,63

0,4

32,1

764,6

3

2 6,3436,0522,11

13,1

418,0

518,5

9

-13 ,13-17,5018,59

55,119,3374,96

-54,98-4,1174,96

SVS

CER Maitencillo

-0,0011,35

-8,10-20,5510,89

8,151,5510,89

-7,47-19,617,04

7,511,347,04

137,15-18,0541,06

-136,5..18,3941,06

137,15-18,0541,06

-136,5..18,3941,06

-0,15-5,502,72

0,15-4,842,72

55,119,3374,96

-54,98-4,1174,96

15,68-10,3431,86

15,68-10,3431,86

15,40-4,6427,78

19,040,0026,60

2,80-0,0297,23

10,08-4,0028,42

13,2

018,0

118,5

9

-13 ,19-17,4518,59

-0,0

00,0

018,5

9

1 33 ,71-38,1368,65

-132,5..38,3568,65

121,16-37,6762,80

14,00-3,8427,58

16,170,0023,95

4,390,0026,60

4,390,0026,60

10,060,0023,95

0,00-1,241,21

SVC Unit 2

-0,000,621,24

SVC Unit 1

-0,000,621,24

SVS

CER Cardones

-0,00-107,0..

51,478,8070,02

-51,36-3,9270,02

DIg

SIL

EN

T



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De la figura anterior, se observa que en este escenario la zona ubicada al norte de S/E

Cardones 220kV opera como un área exportadora de potencia. El tramo San Andrés – Cardones

1x220kV cuenta con una capacidad nominal de 197MVA a 25° con sol y opera con un nivel de carga

de ~67%, en tanto que la línea Diego de Almagro – Cardones 1x220kV tiene capacidad nominal de

290MVA bajo las mismas condiciones ambientales y opera a aproximadamente un 22% de su

capacidad. Esta condición operativa respeta el Criterio N-1 y resulta en la maximización de las

transferencias Norte → Sur hacia S/E Cardones. De estos resultados, se evidencia una subutilización

del primer circuito de la futura línea Diego de Almagro – Cardones 1x220kV (290MVA), pues el

actual tramo San Andrés – Cardones 1x220kV (197MVA) es el que impone las limitaciones a la

transmisión. Por otra parte, se presentan flujos de potencia activa (~22MW) desde la S/E

Maitencillo 220kV hacia S/E Cardones 220kV. En lo que respecta a S/E Cardones 220kV, junto con

abastecer a la red de 110kV por medio de los tres transformadores 220/110kV, también inyecta

flujos hacia las cargas Totoralillo, La Candelaria y CNN, las cuales no han sido dibujadas en el

esquema unilineal y tienen en total un consumo que varía aproximadamente entre 80MW y 110MW.

Las transferencias desde S/E Maitencillo 220kV hacia S/E Punta Colorada 220kV son

significativas, lo cual se evidencia en el nivel de carga de cada circuito, el cual alcanza

aproximadamente un 88% en cada uno de ellos. No obstante, debido a la disponibilidad del

EDAG/ERAG sobre CT Guacolda esta operación se encuentra dentro de los límites admisibles y

respeta el criterio de mantener un margen de seguridad operativo de un 10% en cada circuito.

Debido a que el siguiente centro de consumo vinculado al troncal de 220kV se encuentra en la S/E

Pan de Azúcar 220kV, una parte importante de los flujos provenientes desde S/E Punta Colorada

se redistribuyen hacia la red de 110kV como se muestra en Figura 5-3.



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Figura 5-3: Esquema simplificado de la red: Troncal de 220kV y vínculos con red de 110kV.

En Tabla 5-2 se presenta un resumen de los despachos, transferencias y tensiones más

relevantes junto con la verificación del cumplimiento de las exigencias de la NTSyCS vigente.



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Escenario B1-DA

Generación - Zona de Influencia Transmisión Tensiones

Fotovoltaica Térmica Elementos de interés Barras

P[MW] [%] P[MW] Nombre S[MVA] Carga[%] Cumple RED N Nombre

Tensión de

servicio [kV]

V[pu] ¿NTSyCS?

324MW (34,6%)

4x150 MW (CT Guacolda)

Diego de Almagro - Cardones 220kV 66,9 22,5 S/E Paposo 228 1,00

Diego de Almagro - Carrera Pinto 220kV 4,8 2,7 S/E Diego de Almagro 224 1,01

Carrera Pinto - San Andrés 220kV 125,3 62,8 S/E Carrera Pinto 224 1,01

San Andrés - Cardones 220kV 138,0 68,7 Tap San Andrés 224 1,01

Maitencillo - Cardones 3x220kV L1 10,9 10,9 S/E Cardones 224 1,01

Maitencillo - Cardones 3x220kV L2 7,6 7,0 S/E Maitencillo 226 1,01

Maitencillo - Cardones 3x220kV L3 7,6 7,0 S/E Punta Colorada 226 1,00

Maitencillo - Punta Colorada 2x220kV L1 179,8 87,5 S/E Pan de Azúcar 226 0,99

Maitencillo - Punta Colorada 2x220kV L2 179,8 87,5 S/E Las Palmas 226 1,00

Pan de Azúcar - Tap Don Goyo 2x220kV L1 75,2 34,5 S/E Los Vilos 226 0,99

Pan de Azúcar - Don Goyo 2x220kV L2 38,9 19,7 S/E Nogales 226 0,98

Tabla 5-2: Escenario B1-DA - Resumen de la operación: despachos, transferencias y tensiones de interés.



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5.2.2 Escenario B2-DB: 4u CT Guacolda E/S

La operación en el Escenario B2-DB es muy similar a la presentada en el análisis del Escenario

B1-DA en 5.2.1. Los detalles de las transferencias, tensiones y despachos así como también los

diagramas unilineales respectivos, se encuentran disponibles en el documento <<EE-ES-2015-

0591-RD_Anexo 1 – Flujos de Carga>>. No obstante, en 5.2.5 se presenta un resumen de todos

los escenarios de Red N con los principales resultados.

5.2.3 Escenario B3-DA: 4u CT Guacolda +1u CT Taltal E/S

En el Escenario B3-DA se adiciona una unidad de CT Taltal (1x120MW) al despacho de los

escenarios anteriores. Esta condición obliga a ajustar el aporte conjunto de los parques

fotovoltaicos vinculados al SIC al norte de S/E Cardones de modo que sea posible operar en Red N

sin incumplir las exigencias de la normativa. Como se mostró en 5.2.1, las líneas que limitan la

evacuación de los excedentes de generación de dicha zona hacia el sur son el tramo San Andrés –

Cardones 220kV y la nueva línea Diego de Almagro – Cardones 220kV. En Figura 5-4 se presenta

el esquema unilineal de la Zona de Influencia, mientras que en Tabla 5-3 se muestran los principales

resultados en términos de despachos, transferencias por líneas, tensiones en barras y verificación

de cumplimiento de la NTSyCS.



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Figura 5-4: Escenario B3-DA: Operación en Red N.

Load Flow Balanced

Nodes

Ul, Magnitude [kV]

u, Magnitude [p.u.]

Branches

Active Power [MW]


Maximum Loading [%]


PV

CARRERA PINTO



S/E CARDONES 110kV





S/E CARDONES 220kV




CT GUACOLDA

CT TALTAL

PV LLANO DE LLAMPOS

PV SAN ANDRÉS

PV LUZ DEL NORTE

PE TALTAL



PV SALVADOR

G1 G3 G2 G4

PV SALVADOR RTS

223,731,02

S/E..

S/E..

225,371,02

PAz..

PAz..

224,101,02

109,010,99

109,010,99

Maite.. 12,470,95

Dd..

C.T

..C.T

..

Dd..

223,231,01

Pinto/J

223,781,02

224,501,02

DdA..

S/E..

S/E..

224,941,02

225,8

21,0

3225,8

21,0

3

S/E..

112,221,02

Mai..

Mai..

228,851,04

223,741,02

112,491,02

DdA..

112,491,02

Mai..

112,911,03

CGu..

228,671,04

-91,0430,3794,42

91,39-15,8694,42

8,26-1,8012,15

10,63-1,3111,30

-0,00-0,300,79

0,002,135,74

0,002,135,74

0,00-5,054,94

-91,0030,2232,55

26,06-28,0816,81

65,14-28,9931,29

-165,9..28,1484,34

172,02-19,9084,34

-165,9..28,1484,34

172,02-19,9084,34

53,2816,3876,24

165,92-29,6383,36

-161,1..36,0383,36

165,92-29,6383,36

-161,1..36,0383,36

-115,5..-23 ,9974,7462,68

19,2674,74

0,00-10,18

0 ,00-9,33

SVS

-0,0012,29

SVS

-0,0011,44

0 ,00-77,82

-55 ,84-12,4980,49

-0,000,0080,49

0,00-9,82

0 ,260,0011,21

4,72-1,6211,85

G~

149,000,7483,33

143,24-22,3643,06

-142,4..22,6643,06

143,24-22,3643,06

-142,4..22,6643,06

G~

149,000,8083,33

-12,12-21,738,38

12,203,718,38

G ~

G ~

120,0

0-9

,10

72,9

4

G~

149,00-3,1884,44

G~

149,00-2,4684,43

12,20-3,3211,12

-69,0610,6525,58

70,25-27,0225,58

1,510,0011,21

0,670,0011,21

54,87-3,6461,81

-54,345,5161,81

-0,4

22,3

461,8

1

1 ,89-0,5711,72

-12,9115,847,71

12,91-16,097,71

4,13-1,2911,75

15,510,0014,88

56,23-3,6664,33

-56,555,7964,33

0,4

22,1

764,3

3

7 5,2326,5639,84

37,5

913,3

533,4

9

-37 ,57-11,5633,49

54,799,4374,91

-54,66-4,2274,91

SVS

CER Maitencillo

-0,0010,12

-13 ,09-22,7413,00

13,184,0113,00

-12,12-21,738,38

12,203,718,38

137,14-17,2741,06

-136,5..17,6241,06

137,14-17,2741,06

-136,5..17,6241,06

18,50-14,0211,59

-18,444,0711,59

54,799,4374,91

-54,66-4,2274,91

6,61-7,1716,54

6,61-7,1716,54

6,49-1,6811,58

8,020,0011,21

2,800,0597,24

4,25-1,8212,11

37,6

413,2

133,4

9

-37 ,61-11,4233,49

-0,0

00,0

033,4

9

1 26 ,12-39,8565,67

-125,0..39,7265,67

121,68-39,4763,71

5,90-1,7511,69

6,810,0010,09

1,850,0011,21

1,850,0011,21

4,240,0010,09

0,003,393,34

SVC Unit 2

-0,00-1,673,35

SVC Unit 1

-0,00-1,673,35

SVS

CER Cardones

-0,00-105,8..

51,178,8969,98

-51,06-4,0269,98

DIg

SIL

EN

T



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Escenario B3-DA

Generación - Zona de Influencia Transmisión Tensiones

Fotovoltaica Térmica Elementos de interés Barras

P[MW] [%] P[MW] Nombre S[MVA] Carga[%] Cumple RED N Nombre

Tensión de

servicio [kV]

V[pu] ¿NTSyCS?

190MW (20,3%)

4x150 MW (CT Guacolda) ============

1x120 MW (CT Taltal)

Diego de Almagro - Cardones 220kV 75,3 25,6 S/E Paposo 228 0,99

Diego de Almagro - Carrera Pinto 220kV 18,9 11,6 S/E Diego de Almagro 224 1,00

Carrera Pinto - San Andrés 220kV 126,4 63,7 S/E Carrera Pinto 224 1,00

San Andrés - Cardones 220kV 131,2 65,7 Tap San Andrés 224 1,00

Maitencillo - Cardones 3x220kV L1 13,8 13,0 S/E Cardones 224 1,00

Maitencillo - Cardones 3x220kV L2 12,8 8,4 S/E Maitencillo 226 1,01

Maitencillo - Cardones 3x220kV L3 12,8 8,4 S/E Punta Colorada 226 1,00

Maitencillo - Punta Colorada 2x220kV L1 173,2 84,3 S/E Pan de Azúcar 226 0,99

Maitencillo - Punta Colorada 2x220kV L2 173,2 84,3 S/E Las Palmas 226 1,00

Pan de Azúcar - Tap Don Goyo 2x220kV L1 67,9 31,3 S/E Los Vilos 226 0,99

Pan de Azúcar - Don Goyo 2x220kV L2 31,7 16,8 S/E Nogales 226 0,98

Tabla 5-3: Escenario B3-DA - Resumen de la operación: despachos, transferencias y tensiones de interés.



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5.2.4 Escenario B4-DB: 4u CT Guacolda + 1u CT Taltal E/S

La operación en el Escenario B4-DB es muy similar a la presentada en el análisis del Escenario

B3-DA en 5.2.3. Los detalles de las transferencias, tensiones y despachos así como también los

diagramas unilineales respectivos, se encuentran disponibles en el <<EE-ES-2015-0591-RD_Anexo

1 – Flujos de Carga>>. No obstante, en 5.2.5 se presenta un resumen de todos los escenarios de

Red N con los principales resultados.

5.2.5 Resumen de Escenarios de Red N

Escenario Generación Líneas de transmisión de interés Tensiones en Barras

NTSyCS Cumple RED N Nombre S[MVA] Carga[%] Nombre V[pu]

B1-DA

Fotovoltaica: 324MW (34,6%)

Diego de Almagro - Cardones 220kV 66,9 22,5 S/E Paposo 1,00

Diego de Almagro - Carrera Pinto 220kV 4,8 2,7 S/E Diego de Almagro 1,01

Carrera Pinto - San Andrés 220kV 125,3 62,8 S/E Carrera Pinto 1,01

Térmica: 4x150 MW (CT Guacolda)

San Andrés - Cardones 220kV 138,0 68,7 S/E Cardones 1,01

Maitencillo - Punta Colorada 2x220kV L1 179,8 87,5 S/E Maitencillo 1,01

Pan de Azúcar - Tap Don Goyo 2x220kV L1 75,2 34,5 S/E Pan de Azúcar 0,99

Pan de Azúcar - Don Goyo 2x220kV L2 38,9 19,7 S/E Nogales 0,98

B2-DB





Térmica: 4x150 MW (CT Guacolda)





B3-DA





Térmica: 4x150 MW (CT Guacolda) ============






B4-DB





Térmica: 4x150 MW (CT Guacolda) ============






Tabla 5-4: Resumen de resultados de Red N



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5.3 Análisis de Red N-1

El análisis de contingencias N-1 se realiza a partir de las exigencias indicadas por el CDEC-

SIC en el documento Anexo N°2 DO 0264/2015, lo cual contempla que para cada contingencia

simple bajo análisis, éste se realice para los cuatro Escenarios Base de Red N. A continuación se

presentan los principales resultados para cada una de las 8 contingencias definidas, en tanto que

en el documento <<EE-ES-2015-0591-RD_Anexo 1 – Flujos de Carga>> se presenta la totalidad

de los esquemas unilineales asociados a este apartado.

5.3.1 C1 - Desconexión de PV Carrera Pinto

La desconexión del PV Carrera Pinto (93MW) tiene como consecuencia un decrecimiento de

las transferencias desde las SS/EE Carrera Pinto y Diego de Almagro 220kV hacia S/E Cardones

220kV respecto a la operación normal en Red N. A fin de contrarrestar la pérdida de generación,

las máquinas ubicadas hacia el sur toman la potencia perdida, pues disponen de un mayor aporte

de CPF para el sistema. En los 4 escenarios para los cuales se efectúa la contingencia C1 se verifica

que tras la desconexión del parque no se producen sobrecargas en las líneas, así como también las

tensiones en las barras se mantienen dentro de los márgenes admisibles.

A continuación se presenta en Tabla 5-5 un resumen con los principales resultados ante la

contingencia C1 en el Escenario B1-DA, mientras que en Figura 5-5 se encuentra el esquema

unilineal post contingencia asociado:

Escenario C1-B1_DA

Transmisión Tensiones

Elementos de interés Barras

Nombre S[MVA] Carga[%] Cumple RED N-1

Nombre Tensión de

servicio [kV]

V[pu] ¿NTSyCS?

Cardones - Diego de Almagro C1 45,6 15,3 S/E Paposo 228 1,00

Carrera Pinto - Diego de Almagro 220 kV 28,0 13,8 S/E Diego de Almagro 224 1,01

San Andrés - Carrera Pinto 220kV 57,4 28,3 S/E Carrera Pinto 224 1,01

Cardones - San Andrés 220kV 69,0 33,9 Tap San Andrés 224 1,01

Maitencillo - Cardones 220kV L1 40,0 19,7 S/E Cardones 224 1,01

Maitencillo - Cardones 220kV L2 37,8 12,6 S/E Maitencillo 226 1,02

Maitencillo - Cardones 220kV L3 37,8 12,6 S/E Punta Colorada 226 1,01

Punta Colorada - Maitencillo 220kV C1 139,3 67,5 S/E Pan de Azúcar 226 1,00

Punta Colorada - Maitencillo 220kV C2 139,3 67,5 S/E Las Palmas 226 1,01

Pan de Azucar - Tap Talinay L1 41,5 18,1 S/E Los Vilos 226 1,00

Pan de Azucar - Tap Talinay L2 21,2 9,2 S/E Nogales 226 0,99

Tabla 5-5: Contingencia 1: desconexión de PV Carrera Pinto - Escenario B1-DA.



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Figura 5-5: Contingencia C1 - Escenario B1-DA - Esquema unilineal.

Load Flow Balanced

Nodes

Ul, Magnitude [kV]

u, Magnitude [p.u.]

Branches

Active Power [MW]


Maximum Loading [%]


PV

CARRERA PINTO



S/E CARDONES 110kV





S/E CARDONES 220kV




CT GUACOLDA

CT TALTAL

PV LLANO DE LLAMPOS

PV SAN ANDRÉS

PV LUZ DEL NORTE

PE TALTAL



PV SALVADOR

G1 G3 G2 G4

PV SALVADOR RTS

0,000,00

226,151,03

S/E..

S/E..

227,651,03

PAz..

PAz..

225,831,03

110,251,00

110,251,00

Maite.. 12,300,93

Dd..

C.T

..C.T

..

Dd..

225,331,02

Pinto/J

226,151,03

226,741,03

DdA..

S/E..

S/E..

226,791,03

228,8

11,0

4228,8

11,0

4

S/E..

113,051,03

Mai..

Mai..

230,191,05

226,091,03

112,861,03

DdA..

112,861,03

Mai..

113,761,03

CGu..

229,701,04

0,000,000,00

0,000,000,00

19,60-4,1428,78

25,22-9,3028,35

0,018,1521,43

0,0214,8139,68

0,0214,8139,68

0,006,055,87

0,00-0,360,12

-5,44-20,399,19

33,64-24,4918,12

-133,9..20,1767,52

137,86-20,9867,52

-133,9..20,1767,52

137,86-20,9867,52

54,0614,5275,97

133,97-21,7066,44

-130,9..20,9166,44

133,97-21,7066,44

-130,9..20,9166,44

-117,2..-20 ,0274,48

63,6017,0774,48

0,00-9,65

0 ,00-8,85

SVS

-0,0023,88

SVS

-0,0023,08

0 ,00-79,02

-56 ,70-10,5780,21

-0,00-0,0080,21

0,00-9,55

0 ,620,0026,60

11,20-4,1728,39

G~

149,00-4,3583,36

143,17-27,4143,10

-142,3..27,6643,10

143,17-27,4143,10

-142,3..27,6643,10

G~

149,00-4,2883,36

-34,86-13,9812,55

35,18-3,2812,55

G ~

G ~

G~

149,00-7,9084,54

G~

149,00-7,1984,52

28,96-12,2127,64

-40,81-2,6715,12

40,94-18,4415,12

3,590,0026,60

1,600,0026,60

53,87-5,0260,40

-53,366,6660,40

-0,4

22,3

960,4

0

4 ,48-1,6328,31

-30,9427,3715,35

30,95-27,6115,35

9,80-2,9527,78

15,510,0014,88

55,21-5,0762,86

-55,536,9962,86

0,4

22,1

962,8

6

2 6,3437,0722,50

13,1

418,5

618,9

1

-13 ,13-17,9918,91

53,599,9272,84

-53,47-4,9972,84

SVS

CER Maitencillo

-0,0017,54

-37 ,19-14,1619,56

37,56-3,7619,56

-34,86-13,9812,55

35,18-3,2812,55

137,21-22,0941,10

-136,6..22,3941,10

137,21-22,0941,10

-136,6..22,3941,10

21,53-17,0013,57

-21,446,9413,57

53,599,9272,84

-53,47-4,9972,84

15,68-12,2333,73

15,68-12,2333,73

15,40-4,7627,84

19,040,0026,60

2,80-0,0397,23

10,08-4,2228,64

13,2

018,5

118,9

1

-13 ,19-17,9418,91

-0,0

0-0

,00

18,9

1

6 5,41-18,9133,47

-65,1515,6633,47

51,72-23,0627,91

14,00-4,0227,68

16,170,0023,95

4,390,0026,60

4,390,0026,60

10,060,0023,95

0,003,233,15

SVC Unit 2

0,00-1,603,19

SVC Unit 1

0,00-1,603,19

SVS

CER Cardones

0,00-104,6..

50,059,3568,04

-49,94-4,7468,04

DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



5.3.2 C2 – Desconexión de Línea Diego de Almagro – Carrera Pinto 220kV

La desconexión del tramo de línea Diego de Almagro – Carrera Pinto 220kV produce que se

pierda uno de los dos enlaces que vinculan a las SS/EE Diego de Almagro y Cardones 220kV. En

consecuencia, la generación inyectada al SIC al norte de S/E Diego de Almagro sólo puede ser

evacuada por la línea Diego de Almagro – Cardones 1x220kV. Por otra parte, la generación de los

parques fotovoltaicos San Andrés, Luz del Norte y Carrera Pinto se evacúa hacia S/E Cardones

220kV a través del tramo San Andrés – Cardones 1x220kV.

En los 4 escenarios sobre los cuales se evalúa la contingencia C2 se verifica que las líneas de

la zona de influencia operan con adecuados niveles de carga, mientras que las tensiones en las

barras se mantienen dentro de los rangos admisibles de operación en Estado Normal. En Tabla 5-6

se presenta un resumen de los resultados ante la contingencia C2 en el Escenario B1-DA, en tanto

que en Figura 5-6 se encuentra el esquema unilineal asociado a dicho escenario:

Escenario C2-B1_DA




Nombre

Tensión de

servicio [kV]

V[pu] ¿NTSyCS?












Tabla 5-6: Contingencia 2: Desconexión de LT Diego de Almagro - Carrera Pinto 1x220kV - Escenario B1-DA.



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Load Flow Balanced

Nodes

Ul, Magnitude [kV]

u, Magnitude [p.u.]

Branches

Active Power [MW]


Maximum Loading [%]


PV

CARRERA PINTO



S/E CARDONES 110kV





S/E CARDONES 220kV




CT GUACOLDA

CT TALTAL

PV LLANO DE LLAMPOS

PV SAN ANDRÉS

PV LUZ DEL NORTE

PE TALTAL



PV SALVADOR

G1 G3 G2 G4

PV SALVADOR RTS

32,700,99

224,951,02

S/E..

S/E..

225,071,02

PAz..

PAz..

223,621,02

108,690,99

108,690,99

Maite.. 12,440,94

Dd..

C.T

..C.T

..

Dd..

224,791,02

Pinto/J

224,991,02

225,761,03

DdA..

S/E..

S/E..

226,151,03

228,5

31,0

4228,5

31,0

4

S/E..

112,861,03

Mai..

Mai..

229,121,04

224,941,02

112,751,03

DdA..

112,751,03

Mai..

113,151,03

CGu..

228,881,04

-90,6828,4092,98

91,02-14,3392,98

19,60-3,4428,59

25,22-8,3128,01

0,001,874,95

0,001,885,10

0,001,885,10

0,00-3,363,27

-90 ,6428,2432,05

33,31-30,1819,77

72,37-30,3034,51

-172,4..27,7987,51

179,03-17,6487,51

-172,4..27,7987,51

179,03-17,6487,51

52,6116,7175,66

172,46-29,2786,63

-167,2..37,2686,63

172,46-29,2786,63

-167,2..37,2686,63

-114,0..-24 ,8974,17

61,8919,6574,17

0,00-10,14

0 ,00-9,30

SVS

-0,0012,02

SVS

-0,0011,17

0 ,00-77,49

-55 ,13-12,9179,88

-0,000,0079,88

-0,00-9,77

0 ,620,0026,60

11,20-3,7128,02

G~

149,00-0,2883,32

143,23-23,3743,07

-142,4..23,6543,07

143,23-23,3743,07

-142,4..23,6543,07

G~

149,00-0,2283,32

-7,41-19,266,91

7,450,956,91

G ~

G ~

G~

149,00-4,1384,45

G~

149,00-3,4184,44

28,96-11,1427,29

-62,15-0,2921,94

62,46-17,9921,94

3,590,0026,60

1,600,0026,60

55,14-4,3762,08

-54,626,2662,08

-0,4

32,3

662,0

8

4 ,48-1,5328,11

-30,9622,6214,32

30,97-22,8614,32

9,80-2,5327,47

15,510,0014,88

56,51-4,4064,61

-56,846,5764,61

0,4

32,1

764,6

1

2 6,3434,2921,44

13,1

417,1

718,0

3

-13 ,13-16,6518,03

55,129,3374,93

-54,99-4,1274,93

SVS

CER Maitencillo

-0,0011,63

-8,04-20,1710,70

8,091,1410,70

-7,41-19,266,91

7,450,956,91

137,15-18,2341,06

-136,5..18,5741,06

137,15-18,2341,06

-136,5..18,5741,06

0,000,000,00

0,000,000,00

55,129,3374,93

-54,99-4,1274,93

15,68-9,9831,53

15,68-9,9831,53

15,40-4,4327,68

19,040,0026,60

2,80-0,0197,22

10,08-3,6228,07

13,2

017,1

218,0

3

-13 ,19-16,6118,03

-0,0

00,0

018,0

3

1 33 ,47-40,6068,88

-132,3..40,8368,88

120,94-40,0863,11

14,00-3,5327,43

16,170,0023,95

4,390,0026,60

4,390,0026,60

10,060,0023,95

0,00-9,018,82

SVC Unit 2

-0,004,659,30

SVC Unit 1

-0,004,659,30

SVS

CER Cardones

-0,00-106,5..

51,488,8070,00

-51,37-3,9370,00

DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



5.3.3 C3 – Desconexión de Línea Carrera Pinto – San Andrés 220kV

La pérdida del tramo Carrera Pinto – San Andrés 1x220kV produce una redistribución de los

flujos provenientes de los parques fotovoltaicos Carrera Pinto, Luz del Norte y San Andrés. Los dos

primeros inyectan toda su generación hacia la S/E Diego de Almagro 1x220kV, en tanto que PV

San Andrés lo hace directamente hacia S/E Cardones a través del tramo San Andrés – Cardones

1x220kV. Como consecuencia directa de este desacople, se incrementa el nivel de carga con el cual

opera la línea Diego de Almagro – Cardones 1x220kV, no obstante, en ninguno de los 4 escenarios

analizados éste supera el 62%. En términos de transferencias, esta contingencia no ocasiona

alteraciones significativas en las líneas al sur de S/E Cardones ni produce desconexiones de

consumo ni generación.

En Tabla 5-7 se presenta un resumen de las principales transferencias por líneas y tensiones

en barras de interés ante una contingencia C3 en el Escenario B1-DA, mientras que en Figura 5-7

se muestra un esquema unilineal de la operación en la zona de influencia para el mismo escenario.

Escenario C3-B1_DA




Nombre

Tensión de

servicio [kV]

V[pu] ¿NTSyCS?












Tabla 5-7: Contingencia 3: Desconexión de LT Carrera Pinto – San Andrés 1x220kV - Escenario B1-DA.



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Load Flow Balanced

Nodes

Ul, Magnitude [kV]

u, Magnitude [p.u.]

Branches

Active Power [MW]


Maximum Loading [%]


PV

CARRERA PINTO



S/E CARDONES 110kV





S/E CARDONES 220kV




CT GUACOLDA

CT TALTAL

PV LLANO DE LLAMPOS

PV SAN ANDRÉS

PV LUZ DEL NORTE

PE TALTAL



PV SALVADOR

G1 G3 G2 G4

PV SALVADOR RTS

32,430,98

223,261,01

S/E..

S/E..

225,271,02

PAz..

PAz..

223,751,02

108,770,99

108,770,99

Maite.. 12,410,94

Dd..

C.T

..C.T

..

Dd..

223,661,02

Pinto/J

223,311,02

226,941,03

DdA..

S/E..

S/E..

226,711,03

227,9

61,0

4227,9

61,0

4

S/E..

113,141,03

Mai..

Mai..

229,341,04

223,281,01

112,541,02

DdA..

112,541,02

Mai..

113,271,03

CGu..

229,051,04

-90,6528,7593,75

90,99-14,4593,75

19,60-1,9728,30

25,22-6,2327,40

0,003,198,42

0,002,637,12

0,002,637,12

0,004,844,70

-90 ,6128,6032,32

32,50-29,8019,38

71,57-30,1034,13

-171,6..27,2486,97

178,11-17,4486,97

-171,6..27,2486,97

178,11-17,4486,97

52,6216,6075,59

171,61-28,7386,09

-166,5..36,4586,09

171,61-28,7386,09

-166,5..36,4586,09

-114,0..-24 ,6874,11

61,9019,5374,10

0,00-10,12

0 ,00-9,27

SVS

-0,0012,73

SVS

-0,0011,89

0 ,00-77,58

-55 ,14-12,8179,80

-0,000,0079,80

-0,00-9,72

0 ,620,0026,60

11,20-2,7427,38

G~

149,00-1,1383,33

143,22-24,2143,07

-142,4..24,4943,07

143,22-24,2143,07

-142,4..24,4943,07

G~

149,00-1,0783,33

-8,07-17,826,54

8,11-0,566,54

G ~

G ~

G~

149,00-4,9284,47

G~

149,00-4,2084,45

28,96-8,8826,64

-178,5..30,9861,60

181,07-13,7561,60

3,590,0026,60

1,600,0026,60

55,08-4,4761,95

-54,556,3461,95

-0,4

32,3

661,9

5

4 ,48-1,3127,72

-30,9815,8113,08

30,99-16,0513,08

9,80-1,6526,98

15,510,0014,88

56,45-4,5164,48

-56,776,6664,48

0,4

32,1

864,4

8

2 6,3428,4919,34

13,1

514,2

716,2

6

-13 ,14-13,8516,26

55,129,3674,75

-54,99-4,1774,75

SVS

CER Maitencillo

-0,0012,89

-8,72-18,6410,12

8,76-0,4810,12

-8,07-17,826,54

8,11-0,566,54

137,16-19,0441,07

-136,5..19,3741,07

137,16-19,0441,07

-136,5..19,3741,07

-118,7..32,3962,67

120,92-33,7962,67

55,129,3674,75

-54,99-4,1774,75

15,68-6,7128,93

15,68-6,7128,93

15,40-3,7527,38

19,040,0026,60

2,800,0297,22

10,08-2,3727,14

13,1

914,2

216,2

6

-13 ,19-13,8016,26

-0,0

00,0

016,2

6

1 3,96-1,277,02

-13,95-3,007,02

0,000,000,00

14,00-2,5127,02

16,170,0023,95

4,390,0026,60

4,390,0026,60

10,060,0023,95

0,07-34,7734,20

SVC Unit 2

-0,0019,5139,03

SVC Unit 1

-0,0019,5139,03

SVS

CER Cardones

-0,00-104,9..

51,488,8369,83

-51,37-3,9869,83

DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



5.3.4 C4 – Desconexión de Línea San Andrés – Cardones 220kV

Tras la ocurrencia de una desconexión del tramo de línea San Andrés – Cardones, el principal

efecto que se produce en términos de flujos de potencia es que la totalidad de la generación de los

parques fotovoltaicos Carrera Pinto, Luz del Norte y San Andrés debe evacuarse hacia el resto del

SIC a través del único enlace Diego de Almagro – Carrera Pinto 1x220kV. En consecuencia, ante la

presencia de excedentes de generación en la zona, se incrementan las transferencias por el vínculo

Diego de Almagro – Cardones 1x220kV en sentido Norte Sur. Cabe destacar que la ocurrencia

de esta contingencia no ocasiona pérdidas de consumo ni generación, en tanto que todas las líneas

y barras de la zona de influencia operan conforme a las exigencias de la normativa vigente en los

4 escenarios analizados.

En Tabla 5-8 se presenta un resumen de la verificación de cumplimiento de la NTSyCS en

términos de transferencias por líneas y tensiones en barras ante la ocurrencia de una contingencia

C4 en el Escenario B1-DA, mientras que en Figura 5-8 se muestra un esquema unilineal de la

operación post contingencia en la zona de influencia para el mismo escenario.

Escenario C4-B1_DA




Nombre

Tensión de

servicio [kV]

V[pu] ¿NTSyCS?












Tabla 5-8: Contingencia 4: Desconexión de LT San Andrés - Cardones 1x220kV - Escenario B1-DA.



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Load Flow Balanced

Nodes

Ul, Magnitude [kV]

u, Magnitude [p.u.]

Branches

Active Power [MW]


Maximum Loading [%]


PV

CARRERA PINTO



S/E CARDONES 110kV





S/E CARDONES 220kV




CT GUACOLDA

CT TALTAL

PV LLANO DE LLAMPOS

PV SAN ANDRÉS

PV LUZ DEL NORTE

PE TALTAL



PV SALVADOR

G1 G3 G2 G4

PV SALVADOR RTS

32,530,99

223,871,02

S/E..

S/E..

225,231,02

PAz..

PAz..

223,741,02

108,770,99

108,770,99

Maite.. 12,420,94

Dd..

C.T

..C.T

..

Dd..

223,591,02

Pinto/J

223,921,02

224,361,02

DdA..

S/E..

S/E..

226,431,03

227,9

21,0

4227,9

21,0

4

S/E..

112,991,03

Mai..

Mai..

229,251,04

223,891,02

112,521,02

DdA..

112,521,02

Mai..

113,221,03

CGu..

228,981,04

-90,6628,6293,47

91,00-14,4193,47

19,60-1,8828,29

25,22-6,1027,37

0,002,656,99

0,002,576,94

0,002,576,94

0,000,670,65

-90 ,6228,4732,22

32,11-29,8119,26

71,17-30,1233,97

-171,2..27,3886,82

177,70-17,6686,82

-171,2..27,3886,82

177,70-17,6686,82

52,6516,6175,63

171,23-28,8785,93

-166,1..36,5185,93

171,23-28,8785,93

-166,1..36,5185,93

-114,1..-24 ,6774,14

61,9319,5374,14

0,00-10,12

0 ,00-9,27

SVS

-0,0012,67

SVS

-0,0011,82

0 ,00-77,57

-55 ,17-12,8179,84

-0,000,0079,84

-0,00-9,74

0 ,620,0026,60

11,20-2,6827,35

G~

149,00-0,7883,33

143,22-23,8643,07

-142,4..24,1543,07

143,22-23,8643,07

-142,4..24,1543,07

G~

149,00-0,7283,32

-8,32-18,506,79

8,360,166,79

G ~

G ~

G~

149,00-4,5984,46

G~

149,00-3,8884,45

28,96-8,7526,61

-191,6..34,1666,11

194,54-10,6666,11

3,590,0026,60

1,600,0026,60

55,09-4,4361,98

-54,566,3161,98

-0,4

32,3

661,9

8

4 ,48-1,3027,69

-30,9818,2613,49

30,98-18,5013,49

9,80-1,6026,95

15,510,0014,88

56,46-4,4764,51

-56,786,6264,51

0,4

32,1

764,5

1

2 6,3428,1419,22

13,1

514,1

016,1

6

-13 ,14-13,6816,16

55,099,3674,80

-54,96-4,1674,80

SVS

CER Maitencillo

-0,0012,37

-9,00-19,3510,51

9,040,2910,51

-8,32-18,506,79

8,360,166,79

137,16-18,7041,06

-136,5..19,0441,06

137,16-18,7041,06

-136,5..19,0441,06

-132,1..31,4868,89

134,88-31,0268,89

55,099,3674,80

-54,96-4,1674,80

15,68-7,8929,78

15,68-7,8929,78

15,40-3,7027,36

19,040,0026,60

2,800,0297,23

10,08-2,3027,09

13,1

914,0

516,1

6

-13 ,19-13,6416,16

-0,0

00,0

016,1

6

0 ,000 ,000,00

0,000,000,00

-13,95-5,037,38

14,00-2,4527,00

16,170,0023,95

4,39-0,0026,60

4,39-0,0026,60

10,060,0023,95

0,08-36,3135,72

SVC Unit 2

-0,0020,4740,95

SVC Unit 1

-0,0020,4740,95

SVS

CER Cardones

-0,00-105,7..

51,458,8369,87

-51,34-3,9769,87

DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



5.3.5 C5 - Desconexión de Línea Cardones – Diego de Almagro 220kV (proyectada)

Ante la desconexión de la línea Cardones – Diego de Almagro 1x220kV, solamente queda un

enlace operativo que vincule a la S/E Diego de Almagro con el resto del SIC hacia el sur. En

consecuencia, todos los excedentes de generación despachada al norte de aquella subestación se

evacúan por el tramo de línea San Andrés – Cardones 1x220kV, el cual además recibe las

inyecciones de los parques fotovoltaicos Carrera Pinto, Luz del Norte y San Andrés. De los 4

escenarios en los cuales se evalúa la contingencia C5, en ninguno de ellos se presentan infracciones

a la NTSyCS ni acontecen desprendimientos de carga y/o generación.

En Tabla 5-9 se presenta un resumen con los principales resultados ante la contingencia C5

en el Escenario B1-DA, mientras que en Figura 5-9 se encuentra el esquema unilineal post

contingencia asociado al mismo escenario. De ambos elementos se observa que el tramo San

Andrés – Cardones 1x220kV es el que presenta un nivel de carga más elevado (99%), lo cual se

encuentra al límite de lo admisible.

Escenario C5-B1_DA




Nombre

Tensión de

servicio [kV]

V[pu] ¿NTSyCS?












Tabla 5-9: Contingencia 5: Desconexión de LT Cardones – Diego de Almagro 1x220kV - Escenario B1-DA.



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Load Flow Balanced

Nodes

Ul, Magnitude [kV]

u, Magnitude [p.u.]

Branches

Active Power [MW]


Maximum Loading [%]


PV

CARRERA PINTO



S/E CARDONES 110kV





S/E CARDONES 220kV




CT GUACOLDA

CT TALTAL

PV LLANO DE LLAMPOS

PV SAN ANDRÉS

PV LUZ DEL NORTE

PE TALTAL



PV SALVADOR

G1 G3 G2 G4

PV SALVADOR RTS

32,610,99

224,371,02

S/E..

S/E..

224,961,02

PAz..

PAz..

223,601,02

108,680,99

108,680,99

Maite.. 12,480,95

Dd..

C.T

..C.T

..

Dd..

224,761,02

Pinto/J

224,421,02

224,791,02

DdA..

S/E..

S/E..

225,261,02

228,5

21,0

4228,5

21,0

4

S/E..

112,411,02

Mai..

Mai..

228,841,04

224,381,02

112,751,02

DdA..

112,751,02

Mai..

113,001,03

CGu..

228,661,04

-90,6728,5293,24

91,01-14,3793,24

19,60-3,4028,58

25,22-8,2627,99

0,000,220,57

0,001,774,78

0,001,774,78

0,00-16,3816,00

-90 ,6328,3632,14

31,85-30,1419,29

70,90-30,3333,92

-171,0..28,1886,93

177,53-18,3686,93

-171,0..28,1886,93

177,53-18,3686,93

52,6916,7175,77

171,05-29,6786,01

-165,9..37,3686,01

171,05-29,6786,01

-165,9..37,3686,01

-114,2..-24 ,8574,28

61,9819,6574,28

0,00-10,15

0 ,00-9,30

SVS

-0,0011,91

SVS

-0,0011,06

0 ,00-77,48

-55 ,21-12,8980,00

-0,000,0080,00

-0,00-9,83

0 ,620,0026,60

11,20-3,6928,00

G~

149,000,8083,33

143,24-22,3043,06

-142,4..22,6043,06

143,24-22,3043,06

-142,4..22,6043,06

G~

149,000,8683,33

-8,36-21,337,71

8,423,197,71

G ~

G ~

G~

149,00-3,1384,44

G~

149,00-2,4184,43

28,96-11,0827,27

0,000,000,00

0,000,000,00

3,590,0026,60

1,600,0026,60

55,15-4,2662,16

-54,626,1762,16

-0,4

32,3

562,1

6

4 ,48-1,5228,10

-30,9720,2813,86

30,97-20,5213,86

9,80-2,5127,46

15,510,0014,88

56,52-4,2964,70

-56,856,4864,70

0,4

32,1

764,7

0

2 6,3434,1421,39

13,1

417,1

017,9

8

-13 ,13-16,5817,98

55,019,3275,07

-54,88-4,0875,07

SVS

CER Maitencillo

-0,0010,04

-9,08-22,3711,95

9,153,5111,95

-8,36-21,337,71

8,423,197,71

137,14-17,2241,06

-136,5..17,5741,06

137,14-17,2241,06

-136,5..17,5741,06

62,45-17,0632,11

-61,889,0432,11

55,019,3275,07

-54,88-4,0875,07

15,68-8,8630,55

15,68-8,8630,55

15,40-4,4227,67

19,040,0026,60

2,80-0,0197,22

10,08-3,5928,04

13,2

017,0

517,9

8

-13 ,19-16,5417,98

-0,0

00,0

017,9

8

1 93 ,61-54,4799,72

-191,2..59,7299,72

182,81-46,9693,74

14,00-3,5127,42

16,170,0023,95

4,390,0026,60

4,390,0026,60

10,060,0023,95

0,01-9,679,46

SVC Unit 2

-0,005,009,99

SVC Unit 1

-0,005,009,99

SVS

CER Cardones

-0,00-109,2..

51,378,7970,13

-51,26-3,9070,13

DIg

SIL

EN

T



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5.3.6 C6 – Desconexión de totalidad del consumo de S/E Salvador

El consumo asociado a la S/E Salvador es de alrededor de 60MW a 70MW y tal como se

muestra en Figura 5-10, dicha subestación se vincula directamente con el patio de 110kV de la S/E

Diego de Almagro. Teniendo en cuenta que los consumos de la zona comprendida al norte de S/E

Cardones son abastecidos por medio de la generación eólica y fotovoltaica de la misma área en los

4 escenarios analizados, ante la pérdida del consumo de S/E Salvador los flujos que en Red N

abastecían a dicha carga ahora deben redistribuirse, lo que inevitablemente produce un aumento

en las transferencias de potencia activa en las dos líneas que evacúan los excedentes del balance

generación/demanda hacia S/E Cardones 220kV.

Figura 5-10: Consumo asociado a S/E Salvador: Ubicación y redistribución de flujos - Diagrama simplificado.



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Load Flow Balanced

Nodes

Ul, Magnitude [kV]

u, Magnitude [p.u.]

Branches

Active Power [MW]


Maximum Loading [%]


PV

CARRERA PINTO



S/E CARDONES 110kV





S/E CARDONES 220kV




CT GUACOLDA

CT TALTAL

PV LLANO DE LLAMPOS

PV SAN ANDRÉS

PV LUZ DEL NORTE

PE TALTAL



PV SALVADOR

G1 G3 G2 G4

PV SALVADOR RTS

32,730,99

225,091,02

S/E..

S/E..

222,871,01

PAz..

PAz..

221,691,01

107,350,98

107,350,98

Maite.. 12,550,95

Dd..

C.T

..C.T

..

Dd..

225,261,02

Pinto/J

225,131,02

225,601,03

DdA..

S/E..

S/E..

225,931,03

228,7

71,0

4228,7

71,0

4

S/E..

112,811,03

Mai..

Mai..

228,261,04

225,081,02

113,371,03

DdA..

113,371,03

Mai..

112,651,02

CGu..

228,221,04

-90,6828,3792,92

91,02-14,3292,92

19,60-7,6330,22

25,22-9,1728,31

0,00-3,168,36

0,01-9,4425,75

0,01-9,4425,75

0,00-6,636,45

-90 ,6428,2132,03

58,47-35,6530,38

97,39-32,4145,54

-197,8..32,11101,11

206,68-12,87101,11

-197,8..32,11101,11

206,68-12,87101,11

51,7118,4275,90

197,87-33,57100,37

-190,9..48,88100,37

197,87-33,57100,37

-190,9..48,88100,37

-112,0..-28 ,5474,41

60,8321,6674,40

0,00-10,60

0 ,00-9,72

SVS

-0,000,92

SVS

-0,000,04

0 ,00-76,16

-54 ,15-14,6680,13

-0,000,0080,13

-0,00-9,95

0 ,620,0026,60

11,20-6,4730,72

G~

149,002,9883,34

143,27-20,1543,06

-142,4..20,4743,06

143,27-20,1543,06

-142,4..20,4743,06

G~

149,003,0483,34

11,25-21,007,99

-11,182,917,99

G ~

G ~

G~

149,00-1,1084,42

G~

149,00-0,3984,42

28,96-12,0727,59

-94,222,2832,33

94,90-14,4732,33

3,590,0026,60

1,600,0026,60

56,02-3,7763,29

-55,495,8463,29

-0,4

32,3

363,2

9

4 ,48-1,6228,29

-30,9623,1814,43

30,96-23,4214,43

9,80-5,0229,89

15,51-0,0014,88

57,42-3,7965,86

-57,746,1465,86

0,4

32,1

565,8

6

-35 ,8129,3722,92

-17,9

314,6

619,2

7

1 7,94-14,0719,27

56,229,0476,39

-56,09-3,6176,39

SVS

CER Maitencillo

-0,006,76

11,81-22,3012,45

-11,733,4912,45

11,25-21,007,99

-11,182,917,99

137,11-15,1641,05

-136,5..15,5341,05

137,11-15,1641,05

-136,5..15,5341,05

29,71-11,4115,75

-29,581,5815,75

56,229,0476,39

-56,09-3,6176,39

15,68-10,2431,77

15,68-10,2431,77

15,40-4,7227,82

19,04-0,0026,60

2,80-0,6399,65

10,08-7,1932,44

-17,8

814,7

219,2

7

1 7,89-14,1319,27

-0,0

00,0

019,2

7

1 62 ,33-45,6083,30

-160,6..47,9583,30

150,52-42,1877,39

14,00-6,4529,29

16,17-0,0023,95

4,39-0,0026,60

4,39-0,0026,60

10,06-0,0023,95

0,001,671,63

SVC Unit 2

0,00-0,831,66

SVC Unit 1

0,00-0,831,66

SVS

CER Cardones

-0,00-107,2..

52,508,5371,36

-52,39-3,4671,36

DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



De Figura 5-11 se observa que debido a la desconexión del consumo de S/E Salvador en el

Escenario B1-DA, junto con aumentar las transferencias desde S/E Diego de Almagro hacia S/E

Cardones, se invierten los flujos en el triple circuito entre S/E Cardones y S/E Maitencillo, los cuales

pasan de fluir en sentido Sur Norte en Red N, a ser de sentido Norte Sur tras ocurrida la

contingencia. Como consecuencia de esto, también se incrementan las transferencias desde S/E

Maitencillo 220kV hacia S/E Pan de Azúcar 220kV, alcanzando cada uno de los circuitos de aquel

enlace un nivel de carga de aproximadamente un 101% (frente a un 87,5% en Red N), lo cual se

encuentra en el límite de lo admisible contemplando la disponibilidad del ERAG/EDAG de CT

Guacolda. No obstante lo anterior, al ser una sobrecarga menor (1%), ésta puede ser atendida

operacionalmente.

Escenario C6-B1_DA




Nombre

Tensión de

servicio [kV]

V[pu] ¿NTSyCS?












Tabla 5-10: Contingencia 6: Desconexión del consumo de S/E Salvador - Escenario B1-DA.



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5.3.7 C7 – Desconexión de una unidad de CT Guacolda

Ante la pérdida de una unidad (1x149MW) de CT Guacolda, en los 4 escenarios analizados se

produce una disminución de las transferencias desde S/E Maitencillo 220kV hacia S/E Pan de Azúcar

220kV, en tanto que los flujos distribuidos al norte de S/E Cardones no presentan variaciones

significativas. Debido a la pérdida de la unidad de generación, la actuación del CPF de las máquinas

ubicadas hacia el sur permite reestablecer adecuadamente el balance demanda/generación. Para

los 4 escenarios evaluados ante una contingencia C7, se constata un adecuado cumplimiento en

términos de transferencias por líneas y tensiones en barras en la zona de influencia.

En Tabla 5-11 se presenta un resumen de los principales resultados ante una contingencia C7

en el Escenario B1-DA, mientras que en Figura 5-12 se encuentra el esquema unilineal de la zona

de interés para el mismo escenario tras ocurrida la contingencia.

Escenario C7-B1_DA




Nombre

Tensión de

servicio [kV]

V[pu] ¿NTSyCS?












Tabla 5-11: Contingencia 7: Desconexión de una unidad de CT Guacolda - Escenario B1-DA.



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Load Flow Balanced

Nodes

Ul, Magnitude [kV]

u, Magnitude [p.u.]

Branches

Active Power [MW]


Maximum Loading [%]


PV

CARRERA PINTO



S/E CARDONES 110kV





S/E CARDONES 220kV




CT GUACOLDA

CT TALTAL

PV LLANO DE LLAMPOS

PV SAN ANDRÉS

PV LUZ DEL NORTE

PE TALTAL



PV SALVADOR

G1 G3 G2 G4

PV SALVADOR RTS

32,800,99

225,521,03

S/E..

S/E..

228,741,04

PAz..

PAz..

226,731,03

110,921,01

110,921,01

Maite.. 12,260,93

Dd..

C.T

..C.T

..

Dd..

225,091,02

Pinto/J

225,561,03

226,371,03

DdA..

S/E..

S/E..

226,781,03

228,6

91,0

4228,6

91,0

4

S/E..

113,181,03

Mai..

Mai..

230,531,05

225,501,03

112,811,03

DdA..

112,811,03

Mai..

113,761,03

CGu..

230,091,05

-90,6928,2892,72

91,03-14,2992,72

19,60-3,8328,69

25,22-8,8628,19

0,0110,1526,63

0,0420,1453,74

0,0420,1453,74

0,005,855,68

-90 ,6528,1231,96

-31,29-13,1914,73

7,73-19,078,93

-108,6..14,8654,70

111,13-21,1654,70

-108,6..14,8654,70

111,13-21,1654,70

55,0213,5176,58

108,59-16,3953,51

-106,6..11,2453,51

108,59-16,3953,51

-106,6..11,2453,51

-119,2..-17 ,6475,08

64,7215,8975,07

0,00-9,45

0 ,00-8,67

SVS

-0,0028,54

SVS

-0,0027,75

-0,00-79,66

-57 ,72-9,4380,85

-0,00-0,0080,85

0,00-9,49

0 ,620,0026,60

11,20-3,9728,22

G~

0,000,000,00

105,19-22,6931,77

-104,7..20,3131,77

105,19-22,6931,77

-104,7..20,3131,77

G~

149,00-6,2283,40

-7,04-22,587,90

7,104,197,90

G ~

G ~

G~

149,00-9,7184,60

G~

149,00-8,9984,57

28,96-11,7327,48

-63,821,1022,57

64,14-19,2122,57

3,590,0026,60

1,600,0026,60

49,94-4,1155,87

-49,475,1955,87

-0,3

92,3

755,8

7

4 ,48-1,5928,22

-30,9524,9314,81

30,96-25,1714,81

9,80-2,7627,64

15,510,0014,88

51,18-4,1458,15

-51,485,4658,15

0,3

92,2

058,1

5

2 6,3435,8322,02

13,1

417,9

418,5

2

-13 ,13-17,4018,52

54,779,2774,24

-54,64-4,1574,24

SVS

CER Maitencillo

-0,0019,38

-7,69-23,7212,25

7,764,6012,25

-7,04-22,587,90

7,104,197,90

100,87-18,6530,28

-100,5..16,4430,28

100,87-18,6530,28

-100,5..16,4430,28

-1,68-8,464,27

1,68-1,884,27

54,779,2774,24

-54,64-4,1574,24

15,68-11,0832,57

15,68-11,0832,57

15,40-4,6227,77

19,040,0026,60

2,80-0,0297,23

10,08-3,9528,38

13,2

017,9

018,5

1

-13 ,19-17,3518,51

-0,0

00,0

018,5

1

1 31 ,84-40,6567,93

-130,7..40,7467,93

119,26-40,3362,21

14,00-3,8127,57

16,170,0023,95

4,390,0026,60

4,390,0026,60

10,060,0023,95

0,00-2,212,16

SVC Unit 2

0,001,122,23

SVC Unit 1

0,001,122,23

SVS

CER Cardones

0,00-104,7..

51,158,7469,35

-51,04-3,9669,35

DIg

SIL

EN

T

F/S



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5.3.8 C8 – Desconexión de una unidad de CT Taltal

En los Escenarios B3-DA y B4-DB se contempla en servicio una unidad de CT Taltal

despachada a 120MW, lo cual conlleva a que la generación de los parques fotovoltaicos de la zona

se vea incluso más restringida que en los escenarios en que CT Taltal no se encuentra operativa

(B1-DA y B2-DB). En caso de que la zona al norte de S/E Diego de Almagro se comporte como un

área exportadora de potencia hacia el SIC, la desconexión de una unidad de CT Taltal produce una

disminución en los excedentes de potencia que pueden ser exportados hacia la S/E Cardones

220kV. Es más, en condiciones de baja generación ERNC, el área podría pasar a comportarse como

una zona importadora de potencia desde el sur en vez de exportar hacia éste. En ambos casos se

presenta un aumento de transferencias en sentido Sur Norte desde la S/E Maitencillo 220kV

hacia la S/E Cardones 220kV.

En los dos Escenarios para los cuales se evalúa la contingencia C8 se constata que la operación

se mantiene conforme a las exigencias de la NTSyCS en términos de transferencias por líneas y

tensiones en barras. En Tabla 5-12 se presenta un resumen de los resultados en términos de

transferencias por las líneas y tensiones en barras de la zona de influencia tras la desconexión de

una unidad de CT Taltal en el Escenario B3-DA, mientras que en Figura 5-13 se muestra un esquema

unilineal de la operación post contingencia en el mismo escenario.

Escenario C8-B3_DA




Nombre

Tensión de

servicio [kV]

V[pu] ¿NTSyCS?












Tabla 5-12: Contingencia 8: Desconexión de una unidad de CT Taltal - Escenario B3-DA.



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Load Flow Balanced

Nodes

Ul, Magnitude [kV]

u, Magnitude [p.u.]

Branches

Active Power [MW]


Maximum Loading [%]


PV

CARRERA PINTO



S/E CARDONES 110kV





S/E CARDONES 220kV




CT GUACOLDA

CT TALTAL

PV LLANO DE LLAMPOS

PV SAN ANDRÉS

PV LUZ DEL NORTE

PE TALTAL



PV SALVADOR

G1 G3 G2 G4

PV SALVADOR RTS

32,610,99

224,361,02

S/E..

S/E..

228,281,04

PAz..

PAz..

226,541,03

110,711,01

110,711,01

Maite.. 12,330,93

Dd..

C.T

..C.T

..

Dd..

223,541,02

Pinto/J

224,411,02

225,211,02

DdA..

S/E..

S/E..

225,501,03

227,8

01,0

4227,8

01,0

4

S/E..

112,321,02

Mai..

Mai..

229,991,05

224,361,02

112,551,02

DdA..

112,551,02

Mai..

113,541,03

CGu..

229,551,04

-90,6728,5293,25

91,01-14,3793,25

8,26-2,2112,29

10,63-5,7212,73

0,017,0018,40

0,0316,4043,79

0,0316,4043,79

0,003,283,20

-90 ,6328,3632,14

-25,27-14,6012,67

13,78-20,0210,55

-115,2..17,7058,25

118,07-22,5658,25

-115,2..17,7058,25

118,07-22,5658,25

55,2114,0877,09

115,19-19,2357,02

-112,9..15,1657,02

115,19-19,2357,02

-112,9..15,1657,02

-119,7..-18 ,7375,58

64,9516,5675,57

0,00-9,63

0 ,00-8,83

SVS

-0,0025,33

SVS

-0,0024,52

-0,00-79,52

-57 ,92-9,9681,39

-0,00-0,0081,39

0,00-9,59

0 ,260,0011,21

4,72-1,8912,07

G~

149,00-3,6083,35

143,18-26,6743,10

-142,4..26,9243,10

143,18-26,6743,10

-142,4..26,9243,10

G~

149,00-3,5383,35

-47,87-14,5216,81

48,48-1,4016,81

G ~

G ~

0,0

00,0

00,0

0

G~

149,00-7,2184,52

G~

149,00-6,4984,50

12,20-8,0212,84

-12,94-3,407,86

12,96-19,197,86

1,510,0011,21

0,670,0011,21

53,27-4,2559,75

-52,775,8359,75

-0,4

12,3

759,7

5

1 ,89-1,2613,47

-12,9018,378,45

12,90-18,638,45

4,13-1,5411,96

15,510,0014,88

54,60-4,2962,18

-54,916,1262,18

0,4

12,1

962,1

8

7 5,2328,1540,05

37,5

914,1

433,6

7

-37 ,57-12,3333,67

52,8210,2672,32

-52,70-5,4072,32

SVS

CER Maitencillo

-0,0016,47

-51 ,06-14,5526,24

51,74-1,9526,24

-47,87-14,5216,81

48,48-1,4016,81

137,20-21,3841,09

-136,6..21,6841,09

137,20-21,3841,09

-136,6..21,6841,09

-41,86-0,8121,33

42,11-8,4221,33

52,8210,2672,32

-52,70-5,4072,32

6,61-8,3918,12

6,61-8,3918,12

6,49-3,8213,01

8,020,0011,21

2,800,0597,23

4,25-2,1712,50

37,6

414,0

133,6

7

-37 ,61-12,2033,67

-0,0

00,0

033,6

7

6 6,25-23,6734,82

-65,9620,5634,82

60,75-27,5933,14

5,90-2,0411,86

6,810,0010,09

1,850,0011,21

1,850,0011,21

4,240,0010,09

0,0110,5310,37

SVC Unit 2

0,00-5,0710,14

SVC Unit 1

0,00-5,0710,14

SVS

CER Cardones

0,00-104,1..

49,329,6667,56

-49,22-5,1267,56

DIg

SIL

EN

T

F/S



Ir al índice



5.3.9 Resumen de resultados de Flujos de Carga (Red N-1)

Escenario Contingencia Líneas de transmisión de interés Tensiones en Barras NTSyCS

Cumple RED N-1 Nombre S[MVA] Carga[%] Nombre V[pu]

B1_DA

C1 - Desconexión PV Carrera Pinto

Cardones - Diego de Almagro C1 45,6 15,3 S/E Diego de Almagro 1,01

Cardones - San Andrés 220kV 69,0 33,9 S/E Cardones 1,01

Punta Colorada - Maitencillo 220kV C1 139,3 67,5 S/E Maitencillo 1,02

C2 – Desconexión de Línea Diego de Almagro – Carrera Pinto 220kV




C3 – Desconexión de Línea Carrera Pinto – San Andrés 220kV




C4 – Desconexión de Línea San Andrés – Cardones 220kV




C5 - Desconexión de Línea Cardones – Diego de Almagro 220kV (proyectada)




C6 – Desconexión de totalidad del consumo de S/E Salvador




C7 – Desconexión de una unidad de CT Guacolda




C8 – Desconexión de una unidad de CT Taltal

Diego de Almagro - Cardones 220kV N/A N/A S/E Diego de Almagro N/A

N/A San Andrés - Cardones 220kV N/A N/A S/E Cardones N/A

Maitencillo - Punta Colorada 2x220kV L1 N/A N/A S/E Maitencillo N/A

Tabla 5-13: Red N-1: Resumen de contingencias en Escenario B1-DA.



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B2_DB






























Diego de Almagro - Cardones 220kV N/A N/A S/E Diego de Almagro N/A

N/A San Andrés - Cardones 220kV N/A N/A S/E Cardones N/A

Maitencillo - Punta Colorada 2x220kV L1 N/A N/A S/E Maitencillo N/A

Tabla 5-14: Red N-1: Resumen de contingencias en Escenario B2-DB.



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B3_DA

































Tabla 5-15: Red N-1: Resumen de contingencias en Escenario B3-DA.



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B4_DB

































Tabla 5-16: Red N-1: Resumen de contingencias en Escenario B4-DB.



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5.4 Sensibilidad: máximo despacho en zona S/E Carrera Pinto – S/E San Andrés

Los análisis realizados en el apartado 5.3 permiten prever posibles efectos a nivel sistémico

ante un conjunto de contingencias N-1 definidas por el CDEC-SIC bajo condiciones de máximo

despacho de PV Carrera Pinto. Como se mencionó en 5.1, debido a la proximidad geográfica y a la

menor variabilidad de la generación fotovoltaica respecto a otras fuentes ERNC como la eólica, se

ha estimado razonable suponer una correlación en el despacho de todos los parques fotovoltaicos

(todos operan con el mismo porcentaje de su respectiva potencia nominal), excepto Carrera Pinto

que a los fines de este estudio se consideró siempre a plena potencia. Debido a que el único parque

despachado siempre a un 100% de su potencia nominal es PV Carrera Pinto, la metodología

planteada posiciona el análisis en una perspectiva conservadora, pues ante cada contingencia

siempre se evalúa el mayor impacto posible del parque objeto de estudio sobre el SIC.

A modo de sensibilidad, en este capítulo se desarrollan dos escenarios en los que se favorece

el despacho de los parques fotovoltaicos comprendidos entre las SS/EE Carrera Pinto y San Andrés

220kV, los cuales se operan a un 100% de la potencia nominal respectiva de cada uno. El resto de

la generación eólica y fotovoltaica al norte de S/E Diego de Almagro 220kV se ajusta y/o restringe

manteniendo el criterio de correlación de despacho hasta alcanzar el nivel de carga máximo

admisible por el tramo San Andrés – Cardones 1x220kV, el cual por ser de menor capacidad que

la línea Diego de Almagro – Cardones 1x220kV, es el tramo que primero restringe las

transferencias. En el Escenario S1-DA se contempla al PV Carrera Pinto F/S, mientras que en S2-

DA dicho parque sí se considera operativo (93MW).

El objetivo de contar con estos dos escenarios, es analizar si en las condiciones de mayor

exigencia para la red en términos de transferencias, la incorporación de PV Carrera Pinto tiene o

no un impacto directo en que se sobrepasen límites de transmisión ante la ocurrencia de alguna de

las tres contingencias mostradas esquemáticamente en Figura 5-14 y Figura 5-15:



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Figura 5-14: Contingencias N-1 de mayor exigencia en LT Diego de Almagro - C. Pinto - San Andrés - Cardones 1x220kV

Figura 5-15: Contingencia N-1 sobre LT Diego de Almagro - Cardones 1x220kV.

A partir de Figura 5-14 (a), se observa que la desconexión del tramo Diego de Almagro –

Carrera Pinto 1x220kV ocasiona que la generación de los parques fotovoltaicos de la zona se evacúe

hacia el SIC a través del tramo San Andrés – Cardones 1x220kV, el cual cuenta con un límite

operativo (LO) de 197MVA bajo las condiciones ambientales contempladas en este estudio (25°C

con sol). Debido a que este es el único enlace que preserva el vínculo con el resto del sistema, el

nivel de carga con el que opere tras la contingencia es independiente de los despachos de los otros

parques fotovoltaicos y sólo depende del despacho en Red N que presenten PV Carrera Pinto, PV

Luz del Norte y PV San Andrés antes de la desconexión del tramo. A partir del esquema (b) en la

misma figura, se aprecia que la pérdida del tramo San Andrés – Cardones 1x220kV produce un

efecto similar pero en sentido Sur → Norte de modo que los tres parques fotovoltaicos del área



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inyectan los excedentes de su generación hacia la S/E Diego de Almagro, la cual luego se

redistribuye por la LT Diego de Almagro – Cardones 1x220kV junto con los excedentes provenientes

de la zona norte del SIC. De esta forma, una contingencia como la descrita en (b) podría ocasionar

sobrecargas en el tramo Carrera Pinto – Diego de Almagro 1x220kV y además en la LT Diego de

Almagro – Cardones 1x220kV, esto último, principalmente en casos de significativos excedentes

de generación al norte de S/E Diego de Almagro 220kV.

Por otra parte, en Figura 5-15 (c) se muestra cómo la desconexión de la línea Diego de

Almagro – Cardones 1x220kV (LO 290MVA) podría ocasionar sobrecargas en el tramo San Andrés

– Cardones 1x220kV (LO 197MVA). De estos análisis cualitativos preliminares, es claro que las

contingencias (b) y (c) son las que revisten mayor exigencia para el sistema en condiciones de

elevado despacho fotovoltaico y por ende cada escenario de sensibilidad se analiza para ambas

contingencias.

5.4.1 Escenario S1-DA

En Tabla 5-17 se resumen los despachos de parques y unidades generadoras ubicadas al

norte de S/E Cardones 220kV, en tanto que en Figura 5-16 se muestran las transferencias y

tensiones de la zona de interés.

Generación P [MW] %Pn

PV Carrera Pinto 0 0

PV Luz del Norte 112 100

PV San Andrés 50 100

Resto de los

parques fotovoltaicos 294 44

PE Taltal 15,5 15,7

CT Taltal 0 0

Tabla 5-17: Escenario S1 - Despacho de unidades al norte de S/E Cardones 220kV



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Figura 5-16: Escenario S1 – Red N (PV Carrera Pinto F/S).

De la figura anterior, se observa que existe suficiente capacidad en el tramo San Andrés –

Cardones 1x220kV para exportar la totalidad de la generación de PV Luz del Norte y PV San Andrés,

junto con un excedente de aproximadamente 42MW provenientes desde la S/E Diego de Almagro,

con lo cual el tramo opera a un 99% de su capacidad. No obstante como se verifica en Figura 5-17,

ante la desconexión de la línea Diego de Almagro – Cardones 1x220kV, se producen sobrecargas

de ~50% en el tramo San Andrés – Cardones 1x220kV incluso sin la operación de PV Carrera Pinto,

lo cual resulta inadmisible sin disponibilidad de algún esquema de reducción o desconexión de

generación.

Load Flow Balanced

Nodes

Ul, Magnitude [kV]

u, Magnitude [p.u.]

Branches

Active Power [MW]


Maximum Loading [%]

Shunt/Filter

Active Power [MW]


2-Winding Transformer

Active Power [MW]


Loading [%]


PV

CARRERA PINTO



S/E CARDONES 110kV





S/E CARDONES 220kV




CT GUACOLDA

CT TALTAL

PV LLANO DE LLAMPOS

PV SAN ANDRÉS

PV LUZ DEL NORTE

PE TALTAL



PV SALVADOR

G1 G3 G2 G4

PV SALVADOR RTS

0,3

1,0

38

228,41 ,038

J1

J2

223,41 ,015

J1

J2

222,11 ,009

107,60 ,978

107,60 ,978

CER 12,50 ,947

C

C2

C1

J

226,71 ,030

J

228,41 ,038

227,91 ,036

C2

J1

J2

227,31 ,033

230,4

1,0

47

230,4

1,0

47

H2

113,61 ,033

J1

J2

228,71 ,039

228,41 ,038

113,61 ,033

IB

113,61 ,033

H2

112,81 ,025

J1

228,61 ,039

30,8-8,846,0

3 9,6-4,542,1

0 ,00-0,691,82

0,01-7,2819,84

0,01-7,2819,84

0,000,430,41

0,2-0,40 ,1

0 ,180,000,17

55,4-34,828,9

94,3-32,144,1

-194,631,099,2

203,1-13,199,2

-194,631,099,2

203,1-13,199,2

51,818,275,7

194,6-32,498,4

-187,946,698,4

194,6-32,498,4

-187,946,698,4

-112,2-28,174,3

60,921,474,3

0,00-10,51

0 ,00-9,64

SVS

-0,03 ,1

SVS

-0,02 ,2

0 ,00-76,41

-54 ,2-14,480,0

-0,00 ,080,0

-0,00-9,86

1 ,0-0,041,8

17,6-8,346,2

G~

75,0-4,042,0

124,4-19,437,4

-123,818,337,4

124,4-19,437,4

-123,818,337,4

G~

149,01 ,383,3

31,8-21,712,8

-31,54 ,412,8

G ~

G ~

G~

149,0-2,784,4

G~

149,0-2,084,4

45,5-13,441,7

-108,14 ,436,8

109,0-13,636,8

12,80 ,995,2

5 ,70 ,495,2

54,3-3,561,2

-53,75 ,361,2

-0,4

2,3

61,2

7 ,0-1,743,1

-110,722,441,4

110,7-22,541,4

15,4-6,044,9

15,5-0,014,9

55,6-3,563,7

-55,95 ,563,7

0,4

2,2

63,7

-21 ,740,422,6

-11,0

18,5

17,8

1 1,0-18 ,017,8

57,38 ,777,3

-57,2-3,177,3

SVS

CER Maitencillo

-0,09 ,2

33,7-23,320,1

-33,35 ,420,1

31,8-21,712,8

-31,54 ,412,8

119,1-15,035,7

-118,714,035,7

119,1-15,035,7

-118,714,035,7

43,2-29,425,7

-42,920,125,7

57,38 ,777,3

-57,2-3,177,3

56,0-3,895,2

56,0-3,895,2

24,2-4,842,6

29,9-0,041,8

2 ,8-0,297,4

15,8-8,747,4

-10,8

21,9

68,8

1 0,8-41 ,768,8

-0,0

21,3

68,8

2 00 ,5-35 ,099,5

-198,140,199,5

152,7-31,176,0

22,0-7,944,4

25,4-0,037,6

15,71 ,195,2

15,71 ,195,2

15,8-0,037,6

0 ,003,113,02

SVC Unit 2

0,0-1,53 ,1

SVC Unit 1

0,0-1,53 ,1

SVS

CER Cardones

-0,00-106,6..

53,58 ,272,2

-53,4-3,072,2

DIg

SIL

EN

T



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Figura 5-17: Escenario S1 - Contingencias N-1 con PV Carrera Pinto F/S.



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5.4.2 Escenario S2-DA

En Tabla 5-18 se resumen los despachos de parques y unidades generadoras ubicadas al

norte de S/E Cardones 220kV, en tanto que en Figura 5-18 y Figura 5-16 se muestran las

transferencias y tensiones de la zona de interés.

Generación P [MW] %Pn

PV Carrera Pinto 93 100

PV Luz del Norte 112 100

PV San Andrés 50 100

Resto de los

parques fotovoltaicos 135 20

PE Taltal 15,5 15,7

CT Taltal 0 0

Tabla 5-18: Escenario S2 - Despacho de unidades al norte de S/E Cardones 220kV

Figura 5-18: Escenario S2 – Red N (PV Carrera Pinto E/S).

Bajo el supuesto de maximización de la generación entre las SS/EE Carrera Pinto y San Andrés

220Kv y a diferencia de lo observado en el Escenario S1, la incorporación de PV Carrera Pinto en

Escenario S2 produce una mayor subutilización de la línea Diego de Almagro – Cardones 1x220kV,

la cual reduce su nivel de carga da un 37% a un 22,5% respectivamente. Esto se debe a que se

cuenta con más generación disponible en las SS/EE Carrera Pinto y San Andrés 220kV y los flujos

provenientes de los parques asociados se redistribuyen preferentemente por el tramo San Andrés

– Cardones 1x220kV hasta alcanzar el límite operativo de éste (197MVA). En Figura 5-19 se

presentan los unilineales de la operación post contingencia en los dos casos estudiados:

Load Flow Balanced

Nodes

Ul, Magnitude [kV]

u, Magnitude [p.u.]

Branches

Active Power [MW]


Maximum Loading [%]

Shunt/Filter

Active Power [MW]


2-Winding Transformer

Active Power [MW]


Loading [%]


PV

CARRERA PINTO



S/E CARDONES 110kV





S/E CARDONES 220kV




CT GUACOLDA

CT TALTAL

PV LLANO DE LLAMPOS

PV SAN ANDRÉS

PV LUZ DEL NORTE

PE TALTAL



PV SALVADOR

G1 G3 G2 G4

PV SALVADOR RTS

0,3

1,0

50

229,01 ,041

J1

J2

225,71 ,026

J1

J2

224,11 ,019

109,00 ,991

109,00 ,991

CER 12,40 ,937

C

C2

C1

J

226,61 ,030

J

229,01 ,041

228,41 ,038

C2

J1

J2

227,61 ,035

230,4

1,0

47

230,4

1,0

47

H2

113,71 ,033

J1

J2

229,61 ,044

229,01 ,041

113,71 ,034

IB

113,71 ,034

H2

113,41 ,031

J1

229,31 ,042

14,0-10,024,7

46,5

-0,7

91,0

46,5

-0,7

91,0

1 8,0-4,619,6

0 ,004,9613,06

0,004,5912,39

0,004,5912,39

0,005,195,02

-90 ,913,930,5

-90,9314,0688,44

28,3-28,717,7

67,3-29,532,3

-167,326,184,6

173,4-17,784,6

-167,326,184,6

173,4-17,784,6

52,716,475,5

167,3-27,683,7

-162,534,183,7

167,3-27,683,7

-162,534,183,7

-114,3-24,274,1

62,019,374,0

-0,00-10,04

-0,00-9,20

SVS

-0,014,6

SVS

-0,013,7

-0,00-77,81

-55 ,3-12,679,7

-0,00 ,079,7

-0,00-9,66

0 ,40 ,019,0

8 ,0-7,526,1

G~

75,0-7,742,2

124,4-23,137,5

-123,821,937,5

124,4-23,137,5

-123,821,937,5

G~

149,0-2,383,3

11,6-20,17 ,7

-11,51 ,77 ,7

G ~

G ~

G~

149,0-6,184,5

G~

149,0-5,484,5

20,7-13,121,6

-64,6-1,522,5

64,9-16,922,5

12,80 ,995,2

5 ,70 ,495,2

53,3-4,159,9

-52,85 ,759,9

-0,4

2,4

59,9

3 ,2-1,821,8

-110,724,741,5

110,7-24,841,5

7 ,0-6,325,5

15,50 ,014,9

54,6-4,262,3

-54,96 ,062,3

0,4

2,2

62,3

5 0,537,931,0

25,2

17,3

25,3

-25 ,2-16 ,325,3

56,19 ,075,7

-56,0-3,775,7

SVS

CER Maitencillo

-0,014,6

12,2-21,312,0

-12,12 ,212,0

11,6-20,17 ,7

-11,51 ,77 ,7

119,2-18,535,7

-118,717,535,7

119,2-18,535,7

-118,717,535,7

-47,6-11,424,1

47,92 ,024,1

56,19 ,075,7

-56,0-3,775,7

56,0-4,995,4

56,0-4,995,4

11,0-5,421,2

13,60 ,019,0

2 ,8-0,197,4

7 ,2-9,030,2

25,3

20,6

68,9

-25 ,2-39 ,968,9

-0,0

21,3

68,9

2 00 ,8-33 ,299,3

-198,438,399,3

153,0-29,575,8

10,0-7,824,1

11,50 ,017,1

15,71 ,195,2

15,71 ,195,2

7 ,20 ,017,1

0 ,001,681,63

SVC Unit 2

0,0-0,81 ,7

SVC Unit 1

0,0-0,81 ,7

SVS

CER Cardones

0,00-105,6..

52,48 ,570,7

-52,3-3,570,7

DIg

SIL

EN

T



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Figura 5-19: Escenario S2 - Contingencias N-1 con PV Carrera Pinto E/S.



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De la figura precedente se evidencia que ante cualquiera de las dos contingencias evaluadas,

se presentan niveles de sobrecarga significativos en los tramos adyacentes a S/E Carrera Pinto

hacia el norte y hacia el sur de ésta (123% y 132% respectivamente). Por otra parte, debido al

bajo nivel de carga con el que opera la línea Diego de Almagro – Cardones 1x220kV en Red N, ésta

no alcanza condiciones de sobrecarga tras la desconexión del tramo San Andrés – Cardones

1x220kV.

A partir de los análisis presentados para Escenario S1 y Escenario S2, se observa que una

eventual política de maximización de despacho de los parques fotovoltaicos comprendidos entre las

subestaciones Carrera Pinto 220kV y San Andrés 220kV produciría sobrecargas inadmisibles incluso

sin la operación de PV Carrera Pinto. Por otra parte, al contemplar PV Carrera Pinto despachando

al máximo de su potencia nominal junto con PV San Andrés y PV Luz del Norte, también se producen

sobrecargas en red N-1 (Escenario S2), aunque levemente menores que las identificadas en el

análisis sin el parque (Escenario S1).

Como consecuencia de los resultados obtenidos en el análisis de sensibilidad, se evidencia

que la asimetría de las dos líneas de transmisión entre las SS/EE Diego de Almagro y Cardones

220kV tanto en términos topológicos como de capacidad de sus conductores, conlleva a que incluso

sin el proyecto PV Carrera Pinto, no sea posible operar el tramo San Andrés – Cardones 1x220kV

al máximo de su capacidad térmica en Red N sin que se incurra en sobrecargas inadmisibles ante

la pérdida dicho tramo, de Diego de Almagro – Carrera Pinto 1x220kV o bien de la LT Diego de

Almagro – Cardones 1x220kV. Por tanto, para poder operar dichos tramos con un criterio N-1

ajustado que permita exportar una mayor cantidad de potencia desde el norte hacia S/E Cardones,

se requiere contar con un ERAG/EDAG sistémico que comprenda la generación de los parques de

dicha zona.

Este ERAG/EDAG debería monitorear transferencias por las líneas más comprometidas de

manera de reducir/desconectar la generación necesaria al norte de la S/E Cardones, dado que toda

la generación presente en esa zona participa de la sobrecarga registrada.

5.5 Desbalance de tensiones

Se realiza una simulación estática desbalanceada, la cual considera en el extremo transmisor

una fuente ideal balanceada sólidamente puesta a tierra y en el extremo receptor una carga ideal

balanceada con un factor de potencia 0,98 inductivo, también puesta a tierra. El banco de prueba

del desbalance de tensiones se puede observar en la Figura 5-20.

Figura 5-20: Banco de prueba del desbalance de tensiones

Fuente ideal Carga balanceada

PowerFactory 14.1.2

Project:

Graphic: Desbalance

Date: 5/15/2015

Annex:

Load Flow 3-phase(ABC)

Nodes

Line to Line Voltage, Magnitude A [kV]

Line to Line Voltage, Magnitude B [kV]

Line to Line Voltage, Magnitude C [kV]

Branches

Total Active Pow

Total Reactive P

Max. Loading [%]

Term

inal

220,0

00

220,0

00

220,0

00

Term

inal(1

)

219,3

33

219,4

53

219,4

00

275,2

455,8

9

275,2

455,8

9 V~

AC

Vo

ltag

..

275,6

457,4

3

275,6

457,4

3

Llano de Varas - Carrera Pinto 1x220kV

275,6

457,4

398,8

0

-275,2

4-5

5,8

998,8

0

275,6

457,4

398,8

0

-275,2

4-5

5,8

998,8

0

DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



La NTSyCS en su artículo 3-22 fija los criterios para el uso de transposiciones en las líneas de

transmisión del sistema. Para ello se estable lo siguiente:

Las líneas de transmisión deben garantizar que al transmitir la potencia correspondiente a

su límite térmico a 25 °C con sol, en Estado Normal, el desbalance de tensiones en su

extremo receptor no supere los límites siguientes:

o Inferior al 1.0% para líneas de tensión igual o superior a 200 [kV].

o Inferior al 1.5% para líneas de tensión inferior a 200 [kV].

En caso de no cumplir los límites anteriores, se debe incluir los ciclos de transposiciones

necesarios para cumplir los límites indicados.

A fin de determinar el índice de desbalance de tensiones (𝑢), se simula un flujo de potencia

desbalanceado, considerando una carga balanceada de 275MVA, correspondiente a su límite

térmico, y un factor de potencia inductivo de 0,98.

El índice de desbalance de tensiones se calcula utilizando la siguiente expresión:

𝑢 = 100 𝑥 𝑚á𝑥 (𝑈𝑖𝑗 − 𝑈𝑝𝑟𝑜𝑚

𝑈𝑝𝑟𝑜𝑚

)

Donde los subíndices i y j corresponden a las fases A, B y C.

La Tabla 5-19 muestra los resultados del flujo de potencia desbalanceado, específicamente,

se detallan las tensiones entre las fases A, B, y C y su promedio. Por otra parte, la Tabla 5-20 indica

el índice de desbalance de tensiones para cada una de las fases, como también su valor máximo.

UAB [kV] UBC [kV] UCA [kV] Uprom [kV]

219,333 219,453 219,4 219,395 Tabla 5-19: Tensiones entre fases

uAB uBC uCA máx u [%]

0,00028 0,00026 0,00002 0,03 Tabla 5-20: Índice de desbalance de tensiones

Finalmente, debido a que el máximo desbalance de tensiones calculado es de un 0,03%

(«1%), se concluye que no es necesario el uso de transposiciones en la línea Pastora – Carrera

Pinto 1x220kV.



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6 ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS

A fin de analizar el impacto de PV CARRERA PINTO sobre los niveles de cortocircuito del SIC,

se resuelven cortocircuitos trifásicos, bifásicos (con y sin contacto a tierra) y monofásicos en los

nodos del sistema considerados directamente afectados por el acceso del mismo.

Se presentan los cálculos de nivel máximo de cortocircuito, los cuales se realizan conforme al

“Anexo Técnico N°1: Cálculo de nivel máximo de cortocircuito” de la NTSyCS de junio 2015, el cual

establece que el método de cálculo de las corrientes de falla corresponde al definido por la norma

IEC60909-0:2001 – “Cálculo de corrientes de cortocircuito en sistemas trifásicos de corriente

alterna” especificándose las siguientes condiciones:

a. Factor de tensión (c): De acuerdo con los niveles de tensión de las instalaciones del SIC que

contempla este procedimiento, se deberá considerar un factor de tensión c igual a 1,1.

Esto corresponde a una tensión pre-falla igual a 1,1 veces la tensión nominal de la instalación

directamente afectada.

b. Topología de la red: Se deberá considerar la configuración del sistema que presente la

mayor contribución de las centrales de generación al cortocircuito. Esto significa

tener conectadas todas las unidades de generación, todas las líneas y transformadores en

servicio, tal que se configure el mayor enmallamiento del sistema.

c. Tiempo mínimo de separación de los contactos del interruptor: En el cálculo de las corrientes

de cortocircuito de interrupción, simétrica y asimétrica, y de la componente continua de la

corriente de cortocircuito, se deberá emplear 40 milisegundos como tiempo mínimo en la

separación de los contactos de un interruptor.

d. Duración de la corriente de cortocircuito: Se deberá considerar un tiempo de duración, o

tiempo de despeje de falla, de 1 segundo.

e. Reactancias de máquinas sincrónicas: Reactancia subtransitoria saturada.

f. Reactancia de máquinas asincrónicas: Reactancia de rotor bloqueado.

Se destaca que en todos los casos se reportan las corrientes simétricas (Ib) y asimétricas de

interrupción (Ibasy).

Las primeras son definidas como el valor de la componente simétrica de la corriente

de cortocircuito en el instante de separación de los polos de los interruptores.

Las segundas son definidas como el valor de la componente asimétrica de la corriente

de cortocircuito en el instante de separación de los polos de los interruptores. Las



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mismas son calculadas mediante la composición de las componentes simétrica (Ib) y

continua (IDC) calculadas en el instante especificado.

Luego, se observa que únicamente para el caso de cortocircuitos trifásicos se cuenta con los

valores necesarios para el cálculo de la corriente asimétrica (corriente simétrica y componente

continua).

Por lo tanto, para la obtención de las corrientes asimétricas de los restantes tipos de

cortocircuito (1F, 2FT, 2F), se presentan las siguientes expresiones utilizadas en el cálculo:

𝑖𝐷𝐶 = √2𝐼𝑏𝑀𝑎𝑥𝑒−(

4𝜋𝑋 𝑅⁄

)

(𝑋 𝑅⁄ )1𝐹 =𝑋1 + 𝑋2 + 𝑋0

𝑅1 + 𝑅2 + 𝑅0

(𝑋 𝑅⁄ )2𝐹 =𝑋1 + 𝑋2

𝑅1 + 𝑅2

𝑍2𝐹𝑇 =(𝑍1 ∗ 𝑍2 + 𝑍1 ∙ 𝑍0 + 𝑍2 ∙ 𝑍0)

√3 ∗ 𝑍2

(𝑋 𝑅⁄ )2𝐹𝑇 =𝐼𝑚𝑎𝑔{𝑍𝑐𝑐2𝐹𝑇}

𝑅𝑒𝑎𝑙{𝑍𝑐𝑐2𝐹𝑇}

Los cálculos de cortocircuitos a realizar contemplan dos instancias:

Cortocircuitos en BARRAS

Cortocircuitos en ELEMENTOS SERIE

El primer caso (BARRAS) considera el aporte de TODAS las ramas que acometen a la misma,

por lo que ciertamente muestra resultados conservadores para el análisis de las capacidades de los

interruptores. El objeto es realizar un primer filtro, ya que si los cortocircuitos en barra son

tolerados por todos los interruptores, no será necesario analizar cada uno de estos de manera

independiente.

Luego, y sólo para los interruptores que presenten una capacidad de ruptura inferior al

cortocircuito calculado en barra, se realiza el cálculo de cortocircuito en ELEMENTO SERIE.



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6.1 Selección de Barras

Se realiza el cálculo de cortocircuitos en todos los nodos del área de influencia de PV Carrera

Pinto, considerando a éste fuera de servicio (F/S) y en servicio (E/S). Se destaca que el análisis

con el parque F/S se efectúa desconectando el paño que acomete desde S/E Pastora hacia S/E

Carrera Pinto, por lo que ningún elemento del parque se mantiene vinculado al sistema. En Tabla

6-1 se comparan los resultados obtenidos y se destacan aquellos nodos en los cuales el incremento

de la potencia de cortocircuito (Skss) supere el 1%. Es en tales nodos en donde se realiza el estudio

detalladamente a fin de verificar la capacidad de los interruptores.



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S/E Tensión Nominal

[kV]

PV Carrera Pinto F/S PV Carrera Pinto E/S Máximo

Skss [MVA] Skss [MVA] ∆Skss/Skss [%] Trifásico Bifásico a tierra Bifásico sin tierra Monofásico Trifásico Bifásico a tierra Bifásico sin tierra Monofásico

S/E Paposo 220 2284,92 2497,69 1635,78 2274,31 2289,86 2501,50 1637,23 2275,95 0,22

S/E Diego de Almagro 220 2893,45 3003,93 2225,82 2887,86 2927,85 3034,97 2237,45 2904,86 1,19

S/E Carrera Pinto 220 2143,42 2186,82 1710,56 2090,30 2224,05 2386,11 1739,59 2277,99 9,11

S/E San Andrés 220 2614,08 2378,46 2118,42 2121,36 2659,61 2413,77 2135,52 2162,74 1,95

S/E Cardones 220 4012,88 4412,63 3251,81 4362,73 4052,44 4447,03 3266,76 4382,84 0,99

S/E Maitencillo 220 4888,58 4815,94 4110,44 4677,40 4900,35 4823,63 4115,26 4681,09 0,24

S/E Punta Colorada 220 2722,40 2413,75 2214,35 1853,09 2724,04 2414,58 2214,98 1853,35 0,06

S/E Pan de Azucar 220 2742,76 2817,26 2110,77 2600,77 2743,49 2817,75 2111,02 2600,99 0,03

S/E Las Palmas 220 3527,37 3106,62 2417,73 2660,93 3527,51 3106,69 2417,77 2660,96 0,00

S/E Los Vilos 220 4176,40 3808,41 3288,53 3237,62 4176,46 3808,44 3288,55 3237,63 0,00

S/E Nogales 220 11550,26 10585,11 9945,00 8041,90 11550,28 10585,12 9945,01 8041,90 0,00

Tabla 6-1: Estudio de Cortocircuito - Impacto de PV CARRERA PINTO sobre barras próximas.


Tel +54 341 5680321 (+rot) www.estudios-electricos.com

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6.2 Cortocircuitos en Barras

Corrientes de Cortocircuito Trifásico

PV Carrera Pinto E/S

Subestación Tensión Nominal

[kV]

I”k ip i dc Ib Ik Ith Iasi k dc X/R

[kArms] [kA] [kA] [kArms] [kArms] [kArms] [kArms] [%]

S/E Paposo 220 6,01 (+0%) 15,42 3,95 5,89 4,30 5,51 7,09 47,40 13,90

S/E Diego de Almagro 220 7,68 (+1%) 19,13 3,62 7,59 5,59 7,03 8,41 33,70 10,10

S/E Carrera Pinto 220 5,84 (+4%) 13,25 1,06 5,83 4,25 5,29 5,93 12,90 5,70

S/E San Andrés 220 6,98 (+2%) 15,94 1,36 6,96 5,44 6,45 7,09 13,80 5,90

S/E Cardones 220 10,63 (+1%) 25,83 3,96 10,43 8,75 10,79 11,15 26,80 8,50

S/E Maitencillo 220 12,86 (+0%) 31,62 5,30 12,65 11,06 13,07 13,72 29,60 9,20

S/E Punta Colorada 220 7,15 (+0%) 15,97 1,04 7,14 5,38 6,53 7,21 10,30 5,20

S/E Pan de Azucar 220 7,2 (+0%) 16,00 0,93 7,19 4,86 6,36 7,25 9,10 5,00

S/E Las Palmas 220 9,26 (+0%) 21,30 1,89 9,26 9,26 9,36 9,45 14,40 6,10

S/E Los Vilos 220 10,96 (+0%) 24,88 1,96 10,93 8,61 10,14 11,11 12,70 5,70

S/E Nogales 220 30,31 (+0%) 74,94 13,79 30,19 28,92 30,83 33,19 32,30 9,90

S/E Pastora 220 5,59 (+100%) 12,67 1,00 5,59 4,07 5,06 5,67 12,70 5,70

S/E Pastora 33 10,74 (+100%) 27,74 7,71 10,74 10,74 11,02 13,22 50,80 15,40

PV Carrera Pinto F/S


[kV]



S/E Paposo 220 6,00 15,39 3,95 5,88 4,33 5,51 7,08 47,50 13,90


S/E Carrera Pinto 220 5,63 12,72 0,98 5,62 4,25 5,15 5,71 12,30 5,60

S/E San Andrés 220 6,86 15,66 1,32 6,84 5,47 6,38 6,97 13,70 5,90

S/E Cardones 220 10,53 25,58 3,92 10,32 8,78 10,69 11,04 26,90 8,50

S/E Maitencillo 220 12,83 31,56 5,32 12,62 11,09 13,04 13,69 29,80 9,20


S/E Pan de Azucar 220 7,20 16,00 0,93 7,19 4,87 6,37 7,25 9,20 5,00

S/E Las Palmas 220 9,26 21,30 1,89 9,26 9,26 9,36 9,45 14,40 6,10

S/E Los Vilos 220 10,96 24,88 1,96 10,93 8,62 10,14 11,11 12,70 5,70

S/E Nogales 220 30,31 74,94 13,79 30,19 28,92 30,83 33,19 32,30 9,90

Tabla 6-2: Corrientes de cortocircuito trifásico.



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Corrientes de Cortocircuito Monofásico


Subestación

Tensión

Nominal [kV]


3xI0

[kA] [kArms] [kA] [kA] [kArms] [kArms] [kArms] [kArms] [%]

S/E Paposo 220 5,97 (+0%) 15,32 4,11 5,97 5,97 6,12 7,25 48,70 17,50 5,97

S/E Diego de Almagro 220 7,62 (+1%) 18,97 3,45 7,62 7,62 7,76 8,37 32,00 11,00 7,62

S/E Carrera Pinto 220 5,98 (+9%) 13,57 1,39 5,98 5,98 6,04 6,14 16,40 7,00 5,98

S/E San Andrés 220 5,68 (+2%) 12,96 1,08 5,68 5,68 5,73 5,78 13,50 6,30 5,68

S/E Cardones 220 11,5 (+0%) 27,93 4,75 11,50 11,50 11,67 12,44 29,20 10,20 11,50

S/E Maitencillo 220 12,28 (+0%) 30,20 4,32 12,28 12,28 12,49 13,02 24,90 9,00 12,28

S/E Punta Colorada 220 4,86 (+0%) 10,86 1,03 4,86 4,86 4,91 4,97 15,00 6,60 4,86

S/E Pan de Azucar 220 6,83 (+0%) 15,17 1,28 6,83 6,83 6,89 6,94 13,30 6,20 6,83

S/E Las Palmas 220 6,98 (+0%) 16,07 1,31 6,98 6,98 7,06 7,10 13,30 6,20 6,98

S/E Los Vilos 220 8,5 (+0%) 19,29 2,17 8,50 8,50 8,58 8,77 18,00 7,30 8,50

S/E Nogales 220 21,1 (+0%) 52,18 5,67 21,10 21,10 21,47 21,85 19,00 7,60 21,10

S/E Pastora 220 5,68 (+100%) 12,87 1,27 5,68 5,68 5,73 5,81 15,80 6,80 5,68

S/E Pastora 33 0,08 (+100%) 0,21 0,00 0,08 0,08 0,08 0,08 0,00 1,10 0,08


Subestación

Tensión

Nominal [kV]


3xI0


S/E Paposo 220 5,97 15,32 4,11 5,97 5,97 6,11 7,25 48,70 17,50 5,97

S/E Diego de Almagro 220 7,58 18,87 3,45 7,58 7,58 7,72 8,33 32,20 11,10 7,58

S/E Carrera Pinto 220 5,49 12,40 1,29 5,49 5,49 5,54 5,64 16,70 7,00 5,49

S/E San Andrés 220 5,57 12,70 1,08 5,57 5,57 5,62 5,67 13,70 6,30 5,57

S/E Cardones 220 11,45 27,81 4,74 11,45 11,45 11,62 12,39 29,30 10,20 11,45

S/E Maitencillo 220 12,27 30,19 4,33 12,27 12,27 12,48 13,02 24,90 9,00 12,27

S/E Punta Colorada 220 4,86 10,86 1,03 4,86 4,86 4,91 4,97 15,00 6,60 4,86

S/E Pan de Azucar 220 6,83 15,17 1,28 6,83 6,83 6,89 6,94 13,30 6,20 6,83

S/E Las Palmas 220 6,98 16,07 1,31 6,98 6,98 7,06 7,10 13,30 6,20 6,98

S/E Los Vilos 220 8,50 19,29 2,17 8,50 8,50 8,58 8,77 18,00 7,30 8,50

S/E Nogales 220 21,10 52,18 5,67 21,10 21,10 21,47 21,85 19,00 7,60 21,10

Tabla 6-3: Corrientes de cortocircuito monofásico.



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Corrientes de Cortocircuito Bifásico



[kV]



S/E Paposo 220 4,3 (+0%) 11,02 2,76 4,30 4,30 4,40 5,10 45,30 15,90

S/E Diego de Almagro 220 5,87 (+1%) 14,62 2,79 5,87 5,87 5,98 6,50 33,60 11,50

S/E Carrera Pinto 220 4,57 (+2%) 10,37 0,77 4,57 4,57 4,61 4,63 11,90 5,90

S/E San Andrés 220 5,6 (+1%) 12,80 1,03 5,60 5,60 5,66 5,70 13,00 6,20

S/E Cardones 220 8,57 (+0%) 20,82 3,07 8,57 8,57 8,70 9,10 25,30 9,10

S/E Maitencillo 220 10,8 (+0%) 26,55 4,13 10,80 10,80 10,98 11,56 27,00 9,60

S/E Punta Colorada 220 5,81 (+0%) 12,98 0,74 5,81 5,81 5,87 5,86 9,00 5,20

S/E Pan de Azucar 220 5,54 (+0%) 12,31 0,58 5,54 5,54 5,59 5,57 7,40 4,80

S/E Las Palmas 220 6,34 (+0%) 14,60 0,85 6,34 6,34 6,41 6,40 9,50 5,30

S/E Los Vilos 220 8,63 (+0%) 19,59 1,27 8,63 8,63 8,72 8,72 10,40 5,60

S/E Nogales 220 26,1 (+0%) 64,53 10,66 26,10 26,10 26,55 28,19 28,90 10,10

S/E Pastora 220 4,39 (+100%) 9,95 0,72 4,39 4,39 4,43 4,45 11,70 5,80

S/E Pastora 33 8,36 (+100%) 21,60 5,33 8,36 8,36 8,58 9,92 45,10 15,80



[kV]



S/E Paposo 220 4,29 11,02 2,75 4,29 4,29 4,40 5,10 45,40 15,90


S/E Carrera Pinto 220 4,49 10,15 0,74 4,49 4,49 4,53 4,55 11,60 5,80

S/E San Andrés 220 5,56 12,69 1,02 5,56 5,56 5,62 5,65 12,90 6,10

S/E Cardones 220 8,53 20,73 3,05 8,53 8,53 8,66 9,06 25,30 9,10

S/E Maitencillo 220 10,79 26,53 4,13 10,79 10,79 10,96 11,55 27,10 9,60


S/E Pan de Azucar 220 5,54 12,31 0,58 5,54 5,54 5,59 5,57 7,40 4,80

S/E Las Palmas 220 6,34 14,60 0,85 6,34 6,34 6,41 6,40 9,50 5,30

S/E Los Vilos 220 8,63 19,59 1,27 8,63 8,63 8,72 8,72 10,40 5,60

S/E Nogales 220 26,10 64,53 10,66 26,10 26,10 26,55 28,19 28,90 10,10

Tabla 6-4: Corrientes de cortocircuito bifásico.



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Corrientes de Cortocircuito Bifásico a Tierra


Subestación

Tensión

Nominal [kV]


3xI0


S/E Paposo 220 6,56 (+0%) 16,84 4,59 6,56 6,56 6,72 8,01 49,40 17,80 8,98

S/E Diego de Almagro 220 7,96 (+1%) 19,82 3,50 7,96 7,96 8,11 8,70 31,10 10,80 9,82

S/E Carrera Pinto 220 6,26 (+9%) 14,22 2,11 6,26 6,26 6,32 6,61 23,80 8,80 7,60

S/E San Andrés 220 6,33 (+1%) 14,47 1,17 6,33 6,33 6,40 6,44 13,00 6,20 5,43

S/E Cardones 220 11,67 (+1%) 28,34 5,87 11,67 11,67 11,84 13,06 35,50 12,10 14,70

S/E Maitencillo 220 12,66 (+0%) 31,12 3,89 12,66 12,66 12,87 13,24 21,70 8,20 12,49

S/E Punta Colorada 220 6,34 (+0%) 14,15 1,78 6,34 6,34 6,39 6,58 19,80 7,80 4,05

S/E Pan de Azucar 220 7,39 (+0%) 16,43 2,83 7,39 7,39 7,46 7,92 27,00 9,60 8,15

S/E Las Palmas 220 8,15 (+0%) 18,76 2,56 8,15 8,15 8,24 8,55 22,20 8,40 8,17

S/E Los Vilos 220 9,99 (+0%) 22,69 4,02 9,99 9,99 10,09 10,77 28,40 10,00 8,08

S/E Nogales 220 27,78 (+0%) 68,68 5,75 27,78 27,78 28,25 28,37 14,60 6,50 16,32

S/E Pastora 220 5,93 (+100%) 13,45 1,87 5,93 5,93 5,99 6,22 22,30 8,40 7,10

S/E Pastora 33 8,37 (+100%) 21,64 0,00 8,37 8,37 8,59 8,37 0,00 1,10 0,04


Subestación

Tensión

Nominal [kV]


3xI0


S/E Paposo 220 6,55 16,82 4,59 6,55 6,55 6,71 8,00 49,50 17,90 8,97

S/E Diego de Almagro 220 7,88 19,63 3,51 7,88 7,88 8,03 8,63 31,40 10,90 9,70

S/E Carrera Pinto 220 5,74 12,98 1,88 5,74 5,74 5,79 6,04 23,20 8,60 6,29

S/E San Andrés 220 6,24 14,24 1,17 6,24 6,24 6,31 6,35 13,30 6,20 5,24

S/E Cardones 220 11,58 28,13 5,87 11,58 11,58 11,75 12,98 35,80 12,20 14,57

S/E Maitencillo 220 12,64 31,09 3,90 12,64 12,64 12,85 13,23 21,80 8,20 12,47

S/E Punta Colorada 220 6,33 14,15 1,78 6,33 6,33 6,39 6,58 19,80 7,80 4,05

S/E Pan de Azucar 220 7,39 16,43 2,83 7,39 7,39 7,46 7,92 27,00 9,60 8,15

S/E Las Palmas 220 8,15 18,76 2,57 8,15 8,15 8,24 8,55 22,20 8,40 8,17

S/E Los Vilos 220 9,99 22,69 4,02 9,99 9,99 10,09 10,77 28,40 10,00 8,08

S/E Nogales 220 27,78 68,68 5,75 27,78 27,78 28,25 28,37 14,60 6,50 16,32

Tabla 6-5: Corrientes de cortocircuito bifásico a tierra.



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Corrientes de Cortocircuito Máximas



[kV]

I”k ip i dc Ib Ik Ith Iasi k dc 3xI0 [kA] [kArms] [kA] [kA] [kArms] [kArms] [kArms] [kArms] [%]*

S/E Paposo 220 6,56 16,84 3,95 6,56 6,56 6,72 7,66 49,40 8,98


S/E Carrera Pinto 220 6,26 14,22 1,06 6,26 6,26 6,32 6,35 23,80 7,60

S/E San Andrés 220 6,98 15,94 1,36 6,96 6,33 6,45 7,09 13,80 5,68

S/E Cardones 220 11,67 28,34 3,96 11,67 11,67 11,84 12,32 35,50 14,70

S/E Maitencillo 220 12,86 31,62 5,30 12,66 12,66 13,07 13,72 29,60 12,49


S/E Pan de Azucar 220 7,39 16,43 0,93 7,39 7,39 7,46 7,45 27,00 8,15

S/E Las Palmas 220 9,26 21,30 1,89 9,26 9,26 9,36 9,45 22,20 8,17

S/E Los Vilos 220 10,96 24,88 1,96 10,93 9,99 10,14 11,11 28,40 8,50

S/E Nogales 220 30,31 74,94 13,79 30,19 28,92 30,83 33,19 32,30 21,10

S/E Pastora 220 5,93 13,45 1,00 5,93 5,93 5,99 6,02 22,30 7,10

S/E Pastora 33 10,74 27,74 7,71 10,74 10,74 11,02 13,22 50,80 0,08

Tabla 6-6: Máximas corrientes de cortocircuito.



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6.3 Verificación de equipamiento

A partir de los resultados obtenidos y presentados en 6.1 y 6.2, en Tabla 6-7 se presentan

las correspondientes verificaciones de corriente simétrica y asimétrica para los paños limitantes en

las barras que tienen un mayor impacto ante el aporte de cortocircuito de PV Carrera Pinto. La

información de la capacidad de ruptura de cada interruptor existente se obtiene a partir de la

herramienta Infotécnica de CDEC-SIC, consultada el día 25 de septiembre de 2015.


[kV]

Corrientes Simétricas [kA] Corrientes Asimétricas [kA]

Capacidad de

Máx Icc Cumplimiento

Capacidad de

Máx Icc Cumplimiento Ruptura Ruptura

Paño limitante Paño limitante

S/E Diego de Almagro 220 31,5 8,0 CUMPLE 37,8 8,8 CUMPLE

S/E Carrera Pinto 220 40 6,3 CUMPLE 50 6,4 CUMPLE

S/E San Andrés 220 50 7,0 CUMPLE 10 7,1 CUMPLE

S/E Cardones 220 40 11,7 CUMPLE 50 12,3 CUMPLE

S/E Pastora 220 40 5,9 CUMPLE 40 6,0 CUMPLE

S/E Pastora 33 25 10,7 CUMPLE 25 13,2 CUMPLE

Tabla 6-7: Verificación de corriente simétrica y asimétrica en barras (paños limitantes) en SS/EE con ΔSkss>1%

Adicionalmente, en Tabla 6-8 se muestra el detalle para todos los interruptores de las

subestaciones evaluadas. Se constata el cumplimiento en todos los interruptores para los cuales se

dispone de información.



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Verificación de equipamiento en todos los interruptores de las SS/EE de interés

Subestación Nombre

interruptor


Capacidad de ruptura

Máx Icc Cumplimiento Capacidad de

ruptura Máx Icc Cumplimiento

Diego de Almagro 220kV

J3 40 (3 seg)

8,0

CUMPLE 51

8,8

CUMPLE

J1 31.5 CUMPLE 37.8 CUMPLE

JT3 32 CUMPLE 40 CUMPLE

JZ1 40 CUMPLE 50 CUMPLE

J4 40 (3 seg) CUMPLE 50 CUMPLE

PI 2 31.5 CUMPLE No informada VERIFICAR

JT6 31.5 (1 seg) CUMPLE No informada VERIFICAR

J5 40 CUMPLE No informada VERIFICAR

JR 40 CUMPLE No informada VERIFICAR

JS 40 CUMPLE No informada VERIFICAR

Carrera Pinto 220kV

J1 40 (1 seg)

6,3

CUMPLE 50

6,4

CUMPLE

J2 40 CUMPLE 50 CUMPLE

52JR 40 (3 seg) CUMPLE 50 CUMPLE

J9 40 CUMPLE 50,6 CUMPLE

San Andrés 220kV

J1 40

7,0

CUMPLE 10

7,1

CUMPLE




JR 40 CUMPLE 10 CUMPLE

Cardones 220kV

JT1 40 (3 seg)

11,7

CUMPLE 51

12,3

CUMPLE


JT2 40 (1 seg) CUMPLE 50 CUMPLE


JS 40 (1 seg) CUMPLE 50 CUMPLE



J7 40 CUMPLE 58.4 (46%) CUMPLE



JR 50 (3 seg) CUMPLE 60 CUMPLE




Pastora 220kV 52JT1 40 5,9 CUMPLE 40 6,0 CUMPLE

Tabla 6-8: Verificación de corriente simétrica y asimétrica en barras de 220kV (todos los paños) en SS/EE con ΔSkss>1%.



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Verificación de equipamiento en todos los interruptores de las Red Interna de PV Carrera Pinto

Subestación Nombre

interruptor


Capacidad de ruptura

Máx Icc Cumplimiento Capacidad de

ruptura Máx Icc Cumplimiento

Pastora 33kV

52FT1

25 10,7

CUMPLE

25 13,2

CUMPLE

52F1 CUMPLE CUMPLE

52F2 CUMPLE CUMPLE

52F3 CUMPLE CUMPLE

52F4 CUMPLE CUMPLE

52F5 CUMPLE CUMPLE

52F6 CUMPLE CUMPLE

52F7 CUMPLE CUMPLE

52FSA CUMPLE CUMPLE

52FZ CUMPLE CUMPLE

Tabla 6-9: Verificación de corriente simétrica y asimétrica en red interna de 33kV de PV Carrera Pinto.



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7 ESTUDIO DE ESTABILIDAD TRANSITORIA

En este capítulo se analiza el desempeño dinámico de PV CARRERA PINTO en su operación

interconectada al sistema. Para ello se ejecutan múltiples simulaciones en el dominio del tiempo

introduciendo distintas perturbaciones, principalmente en el área de influencia del proyecto.

La definición de las contingencias se encuentra en concordancia con el análisis realizado en

estado estacionario, de manera de verificar los resultados obtenidos y así, corroborar la factibilidad

de operación del sistema ante las diversas condiciones planteadas durante el desarrollo del estudio.

Se efectúan perturbaciones que resulten de interés para el Estudio, incluyendo fallas bifásicas

a tierra con la posterior desvinculación de líneas o cables, según corresponda, desvinculaciones de

unidades generadoras, consumos etc.

7.1 Definición de fallas

Las contingencias modeladas en el estudio dinámico, han sido definidas por el CDEC-SIC en

el documento Anexo N°2 DO 0264/2015, las cuales se efectúan en los 4 Escenarios originales de

Red N. Las contingencias son las siguientes:

i) Contingencia 1: Desconexión intempestiva de PV CARRERA PINTO.

ii) Contingencia 2: Desconexión intempestiva de 1u de CT Guacolda.

iii) Contingencia 3: Desconexión intempestiva de 1u de CT Taltal.

iv) Contingencia 4: Desconexión intempestiva del consumo de S/E Salvador 110kV.

v) Contingencia 5: F2FT Línea Carrera Pinto – Diego de Almagro al 1% y 99%.

vi) Contingencia 6: F2FT Línea Carrera Pinto – San Andrés al 1% y 99%.

vii) Contingencia 7: F2FT Línea Cardones – Diego de Almagro al 1% y 99%.

7.2 Criterios de Evaluación del Desempeño Dinámico

El análisis de estabilidad transitoria del SIC consiste en evaluar la evolución temporal de

variables claves durante los primeros 20 segundos luego de que el sistema sea sometido a una

gran perturbación.

La estabilidad en régimen transitorio del SIC se evalúa sobre la base de los siguientes

parámetros:



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1) Excursión del ángulo del rotor en primera oscilación. Estabilidad angular no oscilatoria

2) Amortiguamiento de las oscilaciones. Estabilidad angular oscilatoria

3) Recuperación de la frecuencia. Estabilidad en frecuencia

4) Recuperación y control de la tensión. Estabilidad en tensión

Cuando se verifiquen simultáneamente los cuatro criterios de desempeño, se podrá concluir

que el SIC resulta estable para la falla analizada.

7.2.1 Estabilidad Angular No Oscilatoria

El criterio para determinar la estabilidad transitoria en la primera oscilación rotórica se ha

establecido mediante dos parámetros claves: máximo ángulo rotórico y mínima tensión transitoria.

Se adopta como referencia de ángulos un generador cercano al centro inercial del sistema y

se considera un ángulo de 120º como máximo ángulo de carga admitido para máquinas vinculadas

al sistema de transmisión.

Se verifica que la tensión en los nodos de 500kV y 220kV del SIC no descienda por debajo de

0.7pu ni permanezca más de 1 segundo por debajo de 0.8pu luego de 50ms ocurrido el despeje de

una falla.

7.2.2 Estabilidad Angular Oscilatoria

Factor de amortiguamiento relativo (ξ) aplicado a los modos de oscilación:

Escenario crítico (red N): ξ ≥ 0,10pu. Las oscilaciones de potencia se deben reducir al 15%

de su valor inicial en el curso de 3 ciclos.

Escenario post contingencia: ξ ≥ 0,05pu. Las oscilaciones de potencia se deben reducir al

40% de su valor inicial en el curso de 3 ciclos.

7.2.3 Estabilidad de Frecuencia

Se verifica que en el caso de una contingencia simple, la frecuencia mínima en instalaciones

del Sistema de Transmisión Troncal sea igual o mayor a 48,3Hz, aceptándose en

instalaciones de Sistemas de Subtransmisión o Sistemas de Transmisión Adicional, un

descenso transitorio de la frecuencia por debajo de 48,3Hz durante un tiempo inferior a

los 200ms. (Art. 5-40 NTSyCS).



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Se verifica que la frecuencia en las barras de generación supere el nivel de 47,5Hz dentro

de los 5s de iniciada la falla y que ingrese en un entorno (50 ± 1)Hz dentro de los 90s de

iniciada la falla. (Art. 3-9 y Art. 3-10 NTSyCS).

7.2.4 Estabilidad de Tensión

Se considera aceptable la recuperación de la tensión (20 segundos desde el inicio de la

perturbación) en cada nodo de la red de alta tensión si la misma presenta valores comprendidos

entre:

±5 % para nodos de 500kV



Por otra parte, el parque fotovoltaico debe mantenerse en servicio interconectado al sistema

cuando la tensión fase-tierra de cualquiera de las fases falladas en el Punto de Conexión varíe, a

consecuencia de una falla en el sistema de trasmisión, dentro de la zona achurada de la figura que

se indica a continuación (Artículo 3-7, NTSyCS):

Figura 7-1: Estabilidad de tensión - Curva de cumplimiento de Artículo 3-7 para parques eólicos y fotovoltaicos.

Siendo:

T1 = 0 [ms], Tiempo de inicio de la falla.

T2 = Tiempo máximo de despeje de falla establecido en el Artículo 5-44, según el nivel de

tensión del Punto de Conexión.



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T3 = T2+20 [ms]

T4 = 1000 [ms]

Adicionalmente, se deberá verificar que, operando el parque eólico o fotovoltaico a potencia

nominal y ante la ocurrencia de un cortocircuito bifásico a tierra en uno de los circuitos del ST que

se conectan al Punto de Conexión, el control de tensión del parque debe activarse dentro de los 20

[ms] desde el despeje de la falla, suministrando corriente reactiva en un monto igual al 2% Inom

por cada 1% de ΔU/Unom con límite de 100% Inom, para excursiones de la tensión nominal que

excedan una banda muerta aceptable de ±10% de ΔU/Unom.



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7.3 Análisis de Contingencias

En este apartado se lleva a cabo el estudio de contingencias, realizando una breve descripción

de las mismas y resumiendo los principales resultados y conclusiones que emergen de la

observación de las evoluciones temporales y flujos post-falla.

Cada una de las contingencias indicadas en 7.1 ha sido simulada para los 4 Escenarios base

de Red N, pero en esta sección solamente se muestran los resultados de los Escenarios más

significativos para cada una de ellas. En el documento «EE-ES-2015-0591-RD_Anexo 2 –

Simulaciones Dinámicas» se presentan las tablas y evoluciones temporales de las variables de

interés y para la totalidad de los casos. Cabe destacar que en todos ellos se verifica el cumplimiento

de las exigencias de la NTSyCS.

7.3.1 Contingencia 1: Desconexión intempestiva PV Carrera Pinto

La Contingencia 1 corresponde a una desvinculación intempestiva del transformador de

bloque de 220/33kV – 100MVA de S/E Pastora y la consecuente pérdida de PV Carrera Pinto con

despacho máximo (93MW). A continuación se presenta el análisis de esta contingencia en el

Escenario B3-DA, el cual contempla 1u de CT Taltal E/S.

Figura 7-2: Contingencia 1 - Escenario B3-DA

30,024,018,012,06,00-0,00 [s]

50,50

50,30

50,10

49,90

49,70

49,50

Guacolda U1: Speed in p.u. (base: 0,02 p.u.)

6 .42 s 49 .90 p.u.

30,024,018,012,06,00-0,00 [s]

1,120

1,036

0,952

0,868

0,784

0,700

Pap\J2: V[pu] (u_serv=228kV)

DdA\J: V[pu] (u_serv=224kV)

P into\J: V[pu] (u_serv=224kV)

S/E Cardones\J1: V[pu] (u_serv=224kV)

Maite\J1: V[pu] (u_serv=226kV)

0.7pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

2 .88 s 0 .99 p.u.

DIg

SIL

EN

T



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Como se observa en Figura 7-2, la desconexión intempestiva de PV Carrera Pinto no produce

condiciones oscilatorias significativas en la tensión en barras ni en la frecuencia de la red, la cual

alcanza un mínimo de 49,9Hz en el escenario evaluado. Por otra parte, las excursiones angulares

de las máquinas síncronas son muy pequeñas y las transferencias por las líneas de mayor interés

se estabilizan rápidamente. En Tabla 7-1 se muestra un resumen del desempeño dinámico del

escenario, del cual se verifica el cumplimiento de la NTSyCS.

Evaluación de Desempeño Dinámico ¿Cumple NTSyCS?

Contingencia C1 - Desconexión PV CARRERA PINTO

ESCENARIO B3-DA

Factor de amortiguación (ζ) N/A

Máxima excursión angular (°) 38°

Tensión mínima post-falla (pu) 0,99

Frecuencia mínima [Hz] 49,9

Recuperación de Tensión previo a 20s SÍ

Tabla 7-1: Contingencia 1 - Resumen de desempeño dinámico - Escenario B3-DA.

7.3.2 Contingencia 2: Desconexión intempestiva de 1u de CT Guacolda

La Contingencia 2 produce la desconexión intempestiva de una unidad de CT Guacolda

previamente despachada a 150MW, por lo que corresponde a un evento de subfrecuencia. Como

se observa en Figura 7-3 para el Escenario B4-DB, la pérdida de una unidad no conlleva a

alteraciones significativas a la operación en la Zona de Influencia de PV Carrera Pinto. La frecuencia

mínima que alcanza el sistema medido en CT Guacolda es de 49,79[Hz] y se mantiene dentro de

la banda admisible, mientras que la tensión en las barras de interés se estabiliza rápidamente. Los

flujos por las líneas al norte de S/E Maitencillo no se ven afectados en términos de magnitud de las

transferencias de potencia activa, pues la pérdida de una unidad de CT Guacolda conlleva a mayores

aportes desde el sur y no modifica los despachos de los parques fotovoltaicos de la zona norte, la

cual opera en forma exportadora hacia S/E Cardones 220kV.



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Figura 7-3: Contingencia 2 - Escenario B4-DB

En Tabla 7-2 se presenta un resumen del desempeño dinámico del Escenario B4-DB ante la

ocurrencia de una Contingencia 2, verificándose el cumplimiento de las exigencias de la NTSyCS:


Contingencia C2 - Desconexión 1u CT Guacolda

ESCENARIO B4-DB






Tabla 7-2: Contingencia 2 - Resumen de desempeño dinámico - Escenario B4-DB.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

50,50

50,30

50,10

49,90

49,70

49,50


6 .30 s 49 .79 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,120

1,036

0,952

0,868

0,784

0,700






0.7pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

2 .58 s 0 .97 p.u.

DIg

SIL

EN

T



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7.3.3 Contingencia 3: Desconexión intempestiva de 1u de CT Taltal

La desconexión intempestiva de una unidad de CT Taltal con despacho máximo (120MW) se

efectúa en los escenarios B3-DA y B4-DB, pues solamente en ellos dicha central tiene al menos 1

unidad en servicio. En Figura 7-4 se muestran los resultados asociados al Escenario B4-DB, de la

cual se aprecia la ausencia de condiciones oscilatorias de interés y perturbaciones muy pequeñas

en la tensión en las barras de 220kV. En lo que respecta a PV CARRERA PINTO, tras el evento de

subfrecuencia la generación de potencia activa se mantiene muy próxima a la potencia nominal, tal

como se muestra en Figura 7-5.


20,016,012,08,004,000,00 [s]

50,50

50,30

50,10

49,90

49,70

49,50


5 .82 s 49 .84 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,120

1,036

0,952

0,868

0,784

0,700






0.7pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

1 .41 s 0 .98 p.u.

DIg

SIL

EN

T



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Figura 7-5: Contingencia 3 - PV Carrera Pinto – Potencia Activa [MW]




Contingencia C3 - Desconexión 1u CT TALTAL

ESCENARIO B4-DB







30,024,018,012,06,00-0,00 [s]

1,120

1,036

0,952

0,868

0,784

0,700






0.7pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

1 .78 s 0 .97 p.u.

30,024,018,012,06,00-0,00 [s]

200,0

160,0

120,0

80,00

40,00

0,000

S/E PV Carrera Pinto\Trf - PV Carrera P into 220/33kV - 100MVA: Tota l Active Power/LV-Side in MW

29 .65 s 89 .50 MW

0 .46 s 90 .99 MW

DIg

SIL

EN

T



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7.3.4 Contingencia 4: Desconexión intempestiva consumo de S/E Salvador

El consumo asociado a S/E Salvador 220kV es del tipo industrial y varía entre 60MW y 70MW

aproximadamente dependiendo de las condiciones de demanda y tensión. La desconexión

intempestiva de la totalidad del consumo produce un evento de sobrefrecuencia en la red, cuya

respuesta dinámica en la Zona de Influencia se presenta en Figura 7-6:


De la imagen anterior se aprecia que la frecuencia del sistema alcanza un máximo de 50,08Hz

y posteriormente se estabiliza. Dado que la frecuencia no alcanza valores superiores a 50,2[Hz],

conforme al Artículo 3-16 de la NTSyCS el parque no tiene la necesidad de reducir su generación.

De la misma figura se observa que tras la pérdida del consumo de S/E Salvador, las líneas evaluadas

al sur de S/E Diego de Almagro incrementan levemente sus transferencias hacia el sur debido al

aumento del excedente de generación de la zona. La poca presencia de despachos de máquinas

sincrónicas en el área de influencia y la significativa generación fotovoltaica, contribuyen a que los

cambios en las transferencias por las líneas evaluadas presenten reducidas condiciones oscilatorias.

Por otra parte, las tensiones en las barras más próximas se mantienen dentro de los rangos

admisibles y se estabilizan adecuadamente, en tanto que las excursiones angulares de las máquinas

sincrónicas son menores.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

50,50

50,30

50,10

49,90

49,70

49,50


4 .25 s 50 .08 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

250,0

170,0

90,00

10,00

-70,00

-150,0

Cardones - Diego de Almagro C1: P[MW]

Cardones - San Andrés 220kV: P[MW]

Carrera Pinto - Diego de Almagro 220 kV: P[MW]

LT S/E C. P into - PV C. P into 1x220kV: P[MW]

Luz del Norte - Carrera P into 220kV: P[MW]

Maitencillo - Cardones 220kV L1: P[MW]

Llano de V aras - C arrera P into 1x220kV90,4MW

DIg

SIL

EN

T



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Contingencia C4 - Desconexión consumo S/E Salvador

ESCENARIO B4-DB




Frecuencia máxima [Hz] 50,08


Tabla 7-4: Contingencia 4 - Resumen de desempeño dinámico - Escenario B4-DA.

7.3.5 Contingencia 5: F2FT Línea Carrera Pinto – Diego de Almagro al 1% y 99%

La Contingencia 5 corresponde a una falla bifásica a tierra sin resistencia de falla en la línea

Carrera Pinto – Diego de Almagro 220kV al 1% y 99% de la línea con respecto a la S/E Carrera

Pinto 220kV. El análisis se presenta para el Escenario B4-DB y en Figura 7-7 se muestra la respuesta

dinámica en frecuencia y tensión en la zona de interés, mientras que en Tabla 7-5 se presentan los

principales indicadores de desempeño dinámico ante la contingencia en ambos extremos de la línea.

Figura 7-7: Contingencia 5 - Escenario B4-DB – Extremo Carrera Pinto (1%)

30,024,018,012,06,00-0,00 [s]

50,50

50,30

50,10

49,90

49,70

49,50


1 .47 s 49 .93 p.u.

29 .18 s 50 .00 p.u.

30,024,018,012,06,00-0,00 [s]

1,120

1,036

0,952

0,868

0,784

0,700






0.7pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

2 .94 s 0 .97 p.u.

DIg

SIL

EN

T



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De la figura precedente se aprecia que tras la falla bifásica a tierra y posterior desconexión

del tramo Carrera Pinto – Diego de Almagro 1x220kV, las perturbaciones al sistema son mínimas

tanto en tensión como en la frecuencia de la red. La baja carga con la que opera el tramo antes de

la contingencia se debe Al despacho de PV Carrera Pinto, PV San Andrés y PV Luz del Norte, los

cuales ocasionan que la mayor carga se produzca en el tramo San Andrés – Cardones 1x220kV y

no en Carrera Pinto – Diego de Almagro 1x220kV.

Evaluación de Desempeño Dinámico

Contingencia C5 - F2FT Carrera Pinto - Diego de Almagro 1x220kV

¿Cumple NTSyCS?

1% (extremo C. Pinto) 99% (extremo DdA)

ESCENARIO B4-DB B4-DB

Factor de amortiguación (ζ) N/A N/A

Máxima excursión angular (°) 54,6° 60,6°

Tensión mínima post-falla (pu) 0,97 0,97

Frecuencia mínima 49,93 49,95

Recuperación de Tensión previo a 20s SÍ SÍ


Cumplimiento de Artículo 3-7:

Debido a que esta contingencia bifásica a tierra se presenta directamente en el punto de

conexión del parque con el sistema interconectado (S/E Carrera Pinto) y por ende resulta de mayor

exigencia para PV Carrera Pinto, en este caso adicionalmente se evalúa el cumplimiento del Artículo

3-7.

Como se observa en la siguiente figura, tras la ocurrencia de la falla el parque siempre

mantiene la tensión en S/E Pastora 220kV dentro del área permisible y se logra la recuperación de

la tensión sobre los 0,9pu incluso antes de 20ms tras el despeje de la falla. Adicionalmente, se

presenta el comportamiento de PV Carrera Pinto en términos de aporte de potencia activa y

potencia reactiva, verificándose que el parque se mantiene operando pese a la ocurrencia de la

contingencia.

Dado que el modelo dinámico de los inversores cuenta con la representación de la

característica LVRT de los mismos, se verifica que en todos los casos (incluso en el caso analizado

que corresponde al de mayor exigencia), los inversores de PV Carrera Pinto se mantienen

operativos y en pleno cumplimiento de las exigencias de estabilidad de tensión indicadas en el

Artículo 3-7 de la NTSyCS.

En la siguiente figura se observa la superposición de la respuesta en tensión en el punto de

conexión (curva azul) y barra de 33kV de la red interna (curva verde), con la característica LVRT

de los inversores (curva roja). Tal como se observa, el PV Carrera Pinto resulta estable en tensión

conforme al Artículo 3-7.



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Figura 7-8: Cumplimiento Artículo 3-7 NTSyCS.

2,52,01,51,00,50,0 [s]

1,10

0,88

0,66

0,44

0,22

0,00

S/E PV Carrera Pinto\PV Carrera Pinto 33kV: V[pu]

S/E PV Carrera Pinto\Pastora 220kV: V[pu]

LVRT PV CPin: Artículo 3-7 NTSyCS: V[pu]

1.14 s 0.10 p.u.

Despeje de falla1,12 s0,24 p.u.

1.01 s 0.19 p.u.

1.14 s 0.94 p.u.

2,52,01,51,00,50,0 [s]

110,

84,0

58,0

32,0

6,00

-20,0

[MW]

50,0

35,0

20,0

5,00

-10,0

-25,0

[Mvar]

CPin - Pastora 1x220kV: P[MW] CPin - Pastora 1x220kV: Q[MVAr]

DIg

SIL

EN

T



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7.3.6 Contingencia 6: F2FT Línea Carrera Pinto – San Andrés al 1% y 99%

Para el Escenario B4-DB, a continuación se presentan los resultados tras la ocurrencia de una

falla bifásica a tierra sin resistencia de falla en la línea Carrera Pinto – San Andrés 1x220kV al 1%

y 99% de la línea con respecto a S/E Carrera Pinto 220kV. Como se observa en Figura 7-9, la

desconexión del mencionado tramo conlleva a que la totalidad de la generación de PV CARRERA

PINTO y PV Luz del Norte se exporte a través de la línea Carrera Pinto – Diego de Almagro, la cual

en este Escenario invierte el sentido de sus flujos y los incrementa en magnitud. Como consecuencia

de que la generación de ambos parques fotovoltaicos se distribuya hacia S/E Diego de Almagro,

luego los flujos se dirigen hacia S/E Cardones a través de la línea Cardones – Diego de Almagro

1x220kV, la cual a su vez aumenta las transferencias con respecto al tiempo pre contingencia.

Figura 7-9: Contingencia 6 - Escenario B4-DB – Extremo Carrera Pinto (1%)

En términos de desempeño dinámico, se aprecian perturbaciones muy leves, las cuales no

conllevan a problemáticas para el sistema. En Tabla 7-6 se presenta el resumen asociado a la

Contingencia 6 en ambos extremos de la línea:

30,024,018,012,06,00-0,00 [s]

150,0

70,00

-10,00

-90,00

-170,0

-250,0







30,024,018,012,06,00-0,00 [s]

1,120

1,036

0,952

0,868

0,784

0,700






0.7pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

1 .78 s 0 .97 p.u.

DIg

SIL

EN

T



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Contingencia C6 - F2FT Carrera Pinto - San Andrés 1x220kV

¿Cumple NTSyCS?

1% (extremo C. Pinto) 99% (extremo S. Andrés)


Factor de amortiguación (ζ) N/A N/A

Máxima excursión angular (°) 60,4° 60,4


Frecuencia mínima [Hz] 49,93 49,92



7.3.7 Contingencia 7: F2FT Línea Cardones – Diego de Almagro al 1% y 99%

La ocurrencia de una falla bifásica a tierra sin resistencia de falla al 1% o 99% de la línea

Cardones – Diego de Almagro 1x220kV y la posterior desconexión de ésta, tiene como consecuencia

que los flujos provenientes desde S/E Diego de Almagro se redistribuyan hacia el sur únicamente

por el tramo Diego de Almagro Carrera Pinto San Andrés Cardones 1x220kV, tal como se

muestra en Figura 7-10 para el Escenario B4-DB con la falla en el extremo de S/E Cardones. La

mínima frecuencia que alcanza el sistema es de 49,81Hz, en tanto que el factor de amortiguamiento

de la línea Cardones – Diego de Almagro 1x220kV es de 7%. En Tabla 7-7 se muestra un resumen

del desempeño dinámico del Escenario ante la Contingencia 7 en ambos extremos de la línea.



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Figura 7-10: Contingencia 7 - Escenario B4-DB – Extremo Cardones (1%)


Contingencia C7 - F2FT Cardones - Diego de Almagro 1x220kV

¿Cumple NTSyCS?

1% (extremo Cardones) 99% (extremo DdA)


Factor de amortiguación (ζ) 7% N/A

Máxima excursión angular (°) 75,3° 62,7°


Frecuencia mínima [Hz] 49,81 49,95



30,024,018,012,06,00-0,00 [s]

250,0

180,0

110,0

40,00

-30,00

-100,0







30,024,018,012,06,00-0,00 [s]

50,50

50,30

50,10

49,90

49,70

49,50


1 .63 s 49 .81 p.u.

DIg

SIL

EN

T



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8 CONCLUSIONES

A partir de los análisis realizados, se extraen las siguientes conclusiones:

Estudios de Flujos de Potencia.

o De los análisis de Red N se verifica que para la fecha de puesta en servicio de PV

Carrera Pinto, existe una significativa potencia instalada al norte de S/E Cardones

220kV. Las principales fuentes de generación son fotovoltaica (770MW), eólica

(99MW) y CT Taltal (2x120MW), en tanto que el nivel de demanda en dicha zona

se estima en ~190MW. En condiciones en que tras satisfacer el balance

demanda/generación existan excedentes de potencia activa y por ende la zona

opere en forma exportadora hacia el sur, las transferencias se ven limitadas por

el cumplimiento del Criterio N-1 entre las líneas Diego de Almagro – Carrera Pinto

– San Andrés – Cardones 1x220kV (197MVA) y Diego de Almagro – Cardones

1x220kV (290MVA), siendo el circuito de menor capacidad el que impone la

restricción.

o Debido a la evidente falta de capacidad de transmisión entre la S/E Diego de

Almagro 220kV y la S/E Cardones 220kV, no resulta posible exportar la totalidad

de la potencia instalada en el área, pudiendo ser necesario que en condiciones de

alta disponibilidad solar los parques fotovoltaicos deban “verter” energía con

independencia de si se contempla operativo o no a PV Carrera Pinto.

o En todos los análisis se ha considerado a PV Carrera Pinto despachado al máximo

de su capacidad (93MW), en tanto que en atención a la proximidad geográfica

entre los otros parques fotovoltaicos y a la baja variabilidad en la generación

propia de dichas fuentes en comparación a otras ERNC como la eólica, se ha

contemplado una total correlación en el despacho, es decir, todos los otros

parques fotovoltaicos se despachan al mismo porcentaje de su respectiva

potencia nominal. Esta metodología resulta conservadora, pues el análisis

siempre se realiza buscando el mayor impacto posible de PV Carrera Pinto sobre

el SIC.

o Teniendo en cuenta los tres puntos anteriormente descritos, en los 4 Escenarios

de Red N se ha despachado PV Carrera Pinto a 93MW, en tanto que las otras

fuentes fotovoltaicas al norte de S/E Cardones 220kV se despachan a un mismo

porcentaje de sus respectivas potencias nominales hasta alcanzar el límite de

capacidad de transmisión hacia el sur. Por otra parte, al considerar 4 unidades de

CT Guacolda despachadas a 149MW cada una, se opera a ambos circuitos del



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tramo Maitencillo – Pan de Azúcar 2x220kV con un nivel de carga de ~87% cada

uno contemplando la disponibilidad del ERAG/EDAG de CT Guacolda y respetando

un margen de seguridad operativo de un 10%. En todos los Escenarios de Red N

se cumple con las exigencias de la NTSyCS en términos de transferencias por las

líneas y tensiones en barras.

o Para cada uno de los 4 Escenarios realizados, se analiza un conjunto de 8

Contingencias Simples (N-1) conforme a lo indicado por el CDEC-SIC en el

documento Anexo N°2 DO 0264/2015. En todos los casos de Contingencias

Simples evaluados se verifica el cumplimiento de la NTSyCS en términos de

transferencias por líneas y tensiones en barras. La única contingencia que lleva a

que un elemento serie alcance ~100% de su nivel de carga es la desconexión de

la totalidad del consumo de S/E Salvador (60-70MW aproximadamente), lo que

produce que el tramo Maitencillo – Pan de Azúcar 2x220kV opere a su máxima

capacidad. No obstante, dicha magnitud de transferencia puede ser atendida

operacionalmente sin inconvenientes.

o Se realiza un análisis de sensibilidad en el cual se maximiza la generación de los

parques fotovoltaicos comprendidos entre las SS/EE Diego de Almagro 220kV y

San Andrés 220kV al despacharlos a un 100% de sus respectivas potencias

nominales con PV Carrera Pinto F/S y E/S. A partir de los análisis realizados, se

evidencia que la asimetría de las dos líneas de transmisión entre las SS/EE Diego

de Almagro y Cardones 220kV tanto en términos topológicos como de capacidad

de sus conductores, conlleva a que incluso sin el proyecto PV Carrera Pinto, no

sea posible operar el tramo San Andrés – Cardones 1x220kV al máximo de su

capacidad térmica en Red N sin que se incurra en sobrecargas inadmisibles ante

la pérdida dicho tramo, de Diego de Almagro – Carrera Pinto 1x220kV o bien de

la LT Diego de Almagro – Cardones 1x220kV. Para poder exportar una mayor

cantidad de potencia desde el norte hacia S/E Cardones, se requiere disponer de

un ERAG/EDAG sistémico que comprenda a los parques generadores de la zona.

o El estudio de desbalances de tensiones de la línea Pastora – Carrera Pinto

1x220kV tiene por resultado un desbalance de 0,03%, el cual resulta muy inferior

al límite máximo admisible para dicho nivel de tensión (1%). Por esta razón, se

concluye que no es necesario contemplar transposiciones en la línea.



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Estudio de Cortocircuitos.

o Se determina el impacto de las nuevas instalaciones (PV Carrera Pinto) sobre las

corrientes de cortocircuito en distintos nodos del sistema.

o En base a esto, se verifica la suficiente capacidad de ruptura de los interruptores,

en las nuevas instalaciones y en las existentes que se ven afectadas por éstas.

o El estudio se realiza de acuerdo al “Anexo Técnico N°1: Cálculo de nivel máximo

de cortocircuito” de la NTSyCS de junio 2015.”

o A partir de los cálculos efectuados, se verifica que en términos de corrientes

simétricas, todos los interruptores se encuentran adecuadamente dimensionados.

Estudio de Estabilidad Transitoria.

o Se estudia el comportamiento dinámico de PV CARRERA PINTO ante

perturbaciones causadas por 7 contingencias en instalaciones cercanas a la zona

afectada, las cuales han sido específicamente definidas por el CDEC-SIC e

incluyen eventos de sub y sobrefrecuencia, así como también fallas bifásicas a

tierra sin resistencia de falla en líneas de transmisión al 1% y 99% de las mismas.

En todos los casos se monitorean:

e. niveles de tensión.

f. transferencia de potencia.

g. factores de amortiguamiento de las oscilaciones electromecánicas.

h. frecuencia y ángulo rotórico de los generadores del sistema.

o Las 7 simulaciones electromecánicas se desarrollan para los 4 Escenarios de Red

N, a partir de las cuales se verifica el cumplimiento de todos los parámetros

evaluados en todos los casos considerados.

o Se destaca que el modelo dinámico de los inversores cuenta con la representación

de la característica LVRT de los mismos. A partir de los análisis realizados, se

verifica que los inversores no se desconecten ante ninguna de las fallas analizadas

y que el parque sea estable en tensión según las exigencias del Artículo 3-7 de la

NTSyCS.

Por todo lo anterior y dentro de los alcances de los estudios eléctricos realizados,

se concluye que es técnicamente factible la incorporación al SIC del PV Carrera Pinto,

vinculado a la S/E existente Carrera Pinto.



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