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Tesis de Posgrado

Elaboración de grasa vegetal aElaboración de grasa vegetal apartir del aceite de girasolpartir del aceite de girasol

Frohmann, Jorge Federico

1949

Tesis presentada para obtener el grado de Doctor en Químicade la Universidad de Buenos Aires

Este documento forma parte de la colección de tesis doctorales y de maestría de la BibliotecaCentral Dr. Luis Federico Leloir, disponible en digital.bl.fcen.uba.ar. Su utilización debe seracompañada por la cita bibliográfica con reconocimiento de la fuente.

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Cita tipo APA:Frohmann, Jorge Federico. (1949). Elaboración de grasa vegetal a partir del aceite de girasol.Facultad de Ciencias Exactas y Naturales. Universidad de Buenos Aires.http://digital.bl.fcen.uba.ar/Download/Tesis/Tesis_0581_Frohmann.pdf

Cita tipo Chicago:Frohmann, Jorge Federico. "Elaboración de grasa vegetal a partir del aceite de girasol". Tesis deDoctor. Facultad de Ciencias Exactas y Naturales. Universidad de Buenos Aires. 1949.http://digital.bl.fcen.uba.ar/Download/Tesis/Tesis_0581_Frohmann.pdf

UNIVERSIDAD DE BUENOS AIRES

FACULTADDE CIENCIAS MAMAS, ÉÍSIQfiSfï NATURALES

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ELABORACION DE GRASA VEGETAL A PARTIR DEL ACEITE DE GIRASOL

TESIS PRESENTADA PARA OPTAR AL TITULO DE DOCTOR EN QUIMICA

JORGE FEDERICO FROHMANN

'581

-19u9­

D E D I C A D A A M I S P.A D R E S

QUIERO DEJAR CONSTANCIA DE MI AGRADECIMIENTO

AL SEÑOR PROFESOR DR. CARLOS GINE LACORTE

POR HABER APADRINADO ESTE TRABAJO,

AL SEÑOR MAXIMO NEIL

POR HABER SUGERIDO EL TEMA, Y

AL PERSONAL DEL TALLER DE LA FIRMA "IWECO"

QUE COLABORO EN LA CONSTRUCCION DE LA PLANTA

PILOTO.

LA PLASTICIDAD EN LAS GRASAS

a) Estructura física de las grasas:

_ Una grasa es a primera vista un sólido de aspecto liso ymas o menos homogéneo, pero bajo el microsCOpio se observa que consiete de una masa de muypequeños cristales rodeados de una consi­derable prOporción de aceite líquido. Estos cristales no formanu­na estructura continua, sino que cada uno es una partícula separa­da, que bajo la acción de una fuerza puede moverse independiente­mente de los demas cristales, de manera que las grasas tienen laestructura carabterística de un sólido plástico.b) Teoría de la plasticidad:

El Carácter distintivo de las sustancias plásticas es supropiedad de comportarse comosólidos ó líquidos segun estén baJola accion de fuerzas pequeñas o grandes respectivamente. Hay trescondiciones que son esenciales para la plasticidad de un material:

1°; Debeconsistir de 2 fases, una liquida y una sólida.2° La fase solida debe estar en un estado de dispersión lo sufi­cientemente fino para que las fuerzas de cohesion interna magtengan la forma de la masa.

3°) Debeexistir una adecuada proporción entre las dos fases.

o) Relación entre la temperatura y la plasticidad:Las grasas, comotodos los productos plásticos, Varian

su consistencia con los cambios de temperatura; a menor temperatu­ra adquieren mayor dureza y viceversa. Esto se debe a su constitu­ción compleja. Todas'las grasas naturales consisten de un númeroconsiderable de gliceridos diferentes, cada uno de los cuales tie­ne al estado puro un punto de fusión determinado. Conaecuentementehay temperaturas definidas debajo de las cuales cada glicéridotiende a ser sólido y¡encima de las cuales tiende a ser liquido.sin embargo, los gliceridos nunca se'encuentran al estado puro; egtan siempre mezclados con otros gliceridos en lOs cuales son encierto grado solubles aun'a temperaturas debajo de su punto de fu­eions La consecuencia de esto es la ausencia de puntos de eolidifgcacion y de fusion bien definidos. Calentando una grasa muyfría yoasi totalmente sólida, cada pequeño incremento de la temperaturatrae aparejado la liquefacción de algunos cristales por fusion odisolucion en grasa ya líquida. Enfriando la grasa se realiza elproceso inverso.

d) Relación entre el tamañode los cristales y lagplagticidgg:

La consistencia de un material plástico está en razón iggersa al tamañoy volumentotal de las partículas solidas. Es’poreso que el tocino granuloso es mas blando que el tocino homogeneoy que la grasa vegetal fundida y solidificada lentamente es masblanda que la enfriada rápidamente. En la'elaboración industrialde ambosproductos la grasa es enfriada rapidamente de manera quelOs cristales sean lo mas pequeños posible dando al producto un agpecto homogéneoy consistencia firme.

e) Importancia de la plasticidad en las grasas comestibles:

Para la elaboración de productos de panadería y pastele­ría, la plasticidad de las grasas es una pr0piedad esencial. Cuan­do las grasas plásticas son mezcladas en un amasijo pueden ser trabajadas de manera de formar películas, mientras que el aceite li­quido forma gotas ó glóbulos. Estas peliculas de grasa lubrican superficies mayores y encierran mayor cantidad de aire que las gotasde aceite, lo que incide enormementeen la calidad del producto aelaborar.

—2.­

f) Tocino y grasa vegetal:

La grasa que mejor cumplió lOs requisitos de plasticidadera el tocino, pero con el desarrollo de la hidrogenaoiónoatalitioa de los aceites vegetales, se han obtenido grasas, cuyas propie­dades físicas y quimiCas son muysuperiores a las de la grasa decerdo.

LA HIDROGENACION DE LCS ACEITES

Los primeros ensayos de hidrogenación se deben a sabaatiers y Ssnderens (1897-1905), quiénes demostraron que muchos com­puestos orgánicos con ligaduras etilenicas, al estado gaseoso, secombinancon hidrogenc en presencia de ciertos metales reducidos,formandoel correspondiente derivado saturado. Los investigadorescitados notaron que la condensación del gas sobre el metal usadoinhibe toda acción y concluyeron que el proceso tiene lugar sola­mente al estado gaseoso. sin embargo, en 1902 Normanndemostró queaceites y acidos grasos líquidos pueden ser hidrogenados comota­les en presencia de niquel, cobre, platino ó paladio.

Taylor y colaboradores han demostrado, que el cataliza­dor es adsorbido por el aceite y por el hidrógeno previo a la reagción qu mica, y que los calores de adsorción son del orden de unadebil reacción química.

Armstrong y Hilditch dedujeron de mediciones cinéticas yotras consideraciones, que se forman complejos intermediarios en­tre el catalizador y el aceite, comotambién entre el primero y elhidrogeno.

Comola hidrogenación de aceites es una reacción catali­tioa heterogenea, la naturaleza de la superficie del catalizadortiene mucha importancia. La teoría de Taylor al respecto suponeque los atomos superficiales del catalizador poseen varios gradosde no saturación de acuerdo a la distancia que los separe de la spperficis general. Estos atomos son los que entran en combinacióntemporaria con el hidrcgeno y el aceite no saturado. El metal em­pleado comocatalizador en las hidrogenaciones industriales es ca­si invariablemente el níquel. Se prepara el Catalizador formandoprimeramente un compuesto de niqael tal comoel oxido de niquel,hidroxido de niquel, carbonato de niquel, formiato de niquel, etc.,que es luego reducido para obtener el niqusl en forma metalica. Cgmola actividad del catalizador depende de la presencia de algunosátomos‘mstálicos con alto grado de reactividad, es de suponer queestos atomos presentan una gran avidez no solamente para el hidro­genoy los glicéridos, sino para toda otra sustancia presente enel sistema. Estas impurezas llamadas "venenos" se depositan'sobrela superficie del catalizador saturando los atomos activos e inacntivando de tal modoal catalizador. Entre los venemosmas violen­tos para el catalizador'de niquel estan los compuestossulfuradosgaseosos tales comoel acido sulfhidrico, anhídrido sulfuroso¿etc., que se encuentran en el hidrogeno preparado por otros meto­dos que el slectrolítico, y las sustancias que se encuentran enlos aceites vegetales tales comoproteínas, compuestos fosforadosy sulfurados, humedad,ácidos grasos libres, etc. Por tal motivoes necesario refinar el aceite antes de hidrogenarlo.

Si se hidrogena una mezcla de linoleina y oleína, se en­cuentra que la linoleína es tatelmente transformada a oleina antesque esta ultima es convertida a estearina. Este hecho fué notadopor Moore, Richter y van Arsdel en el caso del aceite de algodon,y por Richardson, Knuth, Milligan, Moorey Hilditch en otros acei­tes vegetales. Este Caracter selectivo del proceso tiene importan­tes consecuencias, la primera de las cuales es que la composicion

-3­de una grasa hidrogenada con un indice de yodo determinado (p.0j.50) no puede ser reproducido mezclando una grasa poco hidrogenadaoon una muy hidrogenada (p.eJe. una con índice de yodo 90 con otrade índice de yodo lO). La_proporción de gliceridos saturados mono­etilenicos y polietilénicos presentes no sera la mismaen amboscgsos. Otra consecuencia importante es que para muchospropósitos lapresencia de gliceridos más no-saturados que la oleina es indesea­ble, ya que estos se oxidan facilmente produciendo ranoidez. Poréso los glicéridos monoetilenicos son los componentesmás Valiososde los aceites líquidos, que son transformados en grasas, y es unacircunstancia afortunada que el proceso'es tan marcadamenteselec­tivo. Desgraciadamenteesta ventaja esta algo disminuida por el'ngcho Que los gliceridos monoetilenicos producidos de deriVados masnoasaturados no son todos líquidos, As , cuando la linoleína es se­mihidrogenada el producto resultante es una mezcla de Varias ole­inas, algunas de las cuales son salidas. Comolas ligaduras etilenlcas de un acido graso altamente no-saturado estan colocadas en difgrentes puntos de la cadena de atomos de carbono, se explica porquelos ácidos oleicos producidos por hidrogenación selectiva no son tgdos idénticos con el ácido oleico normal; (ácido ¿39210 octadeoenoico) la doble ligadura dejada sin saturar puede muybien ser una delas otras. Esto es la causa principal de 1a existencia de estos aqidos llamados isooleicos en los glicéridos, pero ademásse producen,en parte, durante la hidrogenación de glicéridos del acido oleico.Moore demostró que'en este último proceso se producen, además delos derivados del acido esteérico, ésteres del ácido elaidico (elisomero geométrico del ácido oleico) y de otros acidos isooleicos.Hilditoh y Vidjarthi encontraron, que se producen Variaciones sóli­das y líquidas de ácidos'octadecanoicos con dobles ligaduras adya­centes a'ladel oleico acidos octadecenoicos A 8:9, A lO:ll),co—mo tambien de ácido elaidico, pero en menor proporción. Las objeoignes prácticas a la presencia de los acidos isooleicos son de que setienen grasas con punto de fusion más alto para detBrminado indicede yodo, y que ademassu estructura cristalina desmejora el aspectoy consistencia de las mismas. Bailey, Feuge y Smith demostraron quelas condiciones favorables a la selectividad lo son también para laformación de la isooleina de manera que en la practiCa se debe tra­baJar con condiciones que equilibran ambos fenomenos.

Efectos de 1a hidrogenación sobre las característiggg del aceite.Las Caracteristicas del aceite que quedan más afectadas

por la hidrogenación son el indice de yodo y el índice de refrac­ción, que decreoen en'proporción directa a la cantidad de hidroge­no añadido. La relacion entre ambos indices es en general 1a mismapara todos los aceites de composición quimica similar. Comola me­dida del índice de refracción puede hacerse rápidamente, se la usapara controlar la marchade la hidrogenación. Las característicasque no dependen de la no-saturación del aceite tales comolos nd;ces de saponificación,de Reiohsrt Meissl, etc., no Varían durantela hidrogenación. La acidez aumenta ligeramente y los pigmentosson decolorados. La hidrogenación destruye los olores y sabores naturales de las grasas, dando a las mismasun olor sui generis, quedebe ser eliminado por desodorización. La estabilidad de los acei­tes aumenta progresivamente con la hidrogenación existiendo una renlación linear entre el indice de yodo y el logaritmo del tiempo deConservación.

- u ­

ESTUDIO DE LAS CONDICIONES A CUMPLIR PARA OBTENER UNA GRASA VEGETAL

COMESTIBLE A PARTIR DEL ACEITE DE GIRASOL

' En la industria interesa obtener un producto con punto defusion N006, con el menor índice de yodo posible y con el menortiempo de hidrogenación. Factores tales comola temperatura de hi­drogenación, presión del hidrógeno, velocidad de agitación y concegtración del catalizador ejercen influencia apreciable sobre la mar­cha del proceso. El presente trabajo consistió en estudiar con unaplanta piloto la forma en que se debian modificar dichos factores,para que la conjuncion de todos ellos diera comoresultado el pro­ducto deseado. En base de los resultados obtenidos se hizo el ante­proyecto de una planta industrial desde el punto de vista técnico yeconom co.

A. DESCRIPCION DE LA PLANTA PILOTO

La planta piloto consiste de los siguientes aparatos:1° Un autoclave2° Unrefrigerante3° Un filtro prensa° Un motor y sistema de transmisión5°) Un enfriador y homogenizador

loz El autoclave

El autoclave está construido con un tubo sin costura deh" a y 250 mm. de largo, al cual se soldo en el fondo un disco dehierro de 6,3 mm.y en la parte superior una brida de hierro de12,7 mm. de espesor. Rodeando la camara de reacción se soldó a labrida una Camisa de chapa de “,7 mm., que en el fondo tiene formaabovedada. La brida tiene enrosCada y soldada 6 bulones de 5/8" O.La tapa Consiste de un disco de hierro de 12,7 mm. de espesor y160 mm.o con agujeros por donde pasan los bulonss. La tapa tie­nezsoldada dos retenes para el liquido x un tubo de 1/2" Q, cerra­do en el fondo, donde se coloca el termometro. Entre la tapa y labrida hay una arandela de Clinkerite. Enroscada en la tapa, con unaJunta de Clinkerite esta una prensa estopa, que en su interior tiennes un buje de bronce y una arandela de fibra, los cuales sirven deguía a un agitador que consta de un eje de cromo niquel de 9 mm. egpesor. El agitador tiene en su parte inferior una turbina con 6 pa­letas y en su parte superior una polea de 70 mm. Q. La empaquetaduwra de la prensa estopa consiste de un hilo de amianto grafitado. Lacarga del aparato se realiza por un embudocon valvula globo de1/4" y un caño de l/M" a que va enroscado en la tapa y tiene solda­do un ramal que lleva enroscado un manómetro. La entrada del hidro­geno se produce por el fondo del aparato flor intermedio de un cañode l/k" Q, una válvula de retencion de l/ " y una valvula globo de1/4". La desearga se efectúa por el fondo por medio de una valvulaglobo de l/h". El vapor entra'por un caño'de 1/2" Q que lleva unaválvula esolusa de 1/2", termometro y manometro; y sale por un capño de l/N" Q que lleva una válvula globo de regulacion. El aparatoesta aislado con una tapa de corcho de 5 cm., que está revocadacon yeso y envuelta en un lienzo. El caño del vapor de entrada es­tá forrado con un tubo de amianto de 3 om. de espesor, el caño delVapor de salida va revestido con una soga de amianto.

2°) El refrigeranteEl refrigerante consiste de un tubo de hierro de l" Qy

150 mm. de largo cerrado en ambos extremos y atravesando por un tu­bo de cobre de 3/8" a través del Cual pasa la grasa hidrogenada. Elaparato tiene una entrada y una salida para agua.

3°) El filtro prensaEl filtro prensa es de hierro y tiene una placa filtran­

te de 120 x 120 mm‘

4°) Motor y transmisión

Características del motor:Monofasioo0:33 CV50 ciclos220/380 Voltlu50 VPM

El sistema de transmisión consiste de:

a Unapolea eaCalonada de u pasos, solidaria con elm0t0r¡

b) Un tensor de correa compuesto por 2 rueditas ajus­tables.Un intermediador con una polea que recibe y otrapolea que manda.

V

V0

5°) Aparato enfriador y homogenizador

Este aparato consisten de un techo de hojalata de 120 x200 mm.que en su interior tiene un batidor de hierro con paletasraeoadoras de madera, y cuya tapa tiene un engranaje que comunicacon una manija mutadora. El conjunto va colocado en una tina de madera en la que ademasse coloca una mezcla refrigerante.

B. TRABAJOS EFECTUADOS CON LA PLANTA PILOTO

Preparación del catalizador por vía húmeda

i Este método consiste en descomponer por el oalor una salorganica de niquel suspendida en aceite. Ea esencial que la sal sereduzca a una temperatura menor que la que pueda afectar el acei_te. La sal que mejor responde a esta exigencia ee el formiato deníquel, que comienza a descomponerse alrededor de 15000 de acuerdoa la siguiente ecuación:

Ni (coos)2 2H20 = Ni + acoa + H2 + 2 nao

Se suspendieron llo gr. de formiato de niquel en 360 gr. de soeitede girasol refinado y se colocó en el autoolave. Se puso en marchael agitador a 200 VPMy la calefacción a vapor. Cuando la tempera­tura llegó a 15000 se hizo burbujear una debil corriente de hidro­geno cuya función es expulsar los gases formados. A los BOminutosla temperatura llegó a aaooq. Se siguio el proceso en estas condi­ciones durante 30 minutos mas, luego se hizo pasar la suspensiónpor el refrigerante y se agregaron lNOgr. de tierra Filtrol, quefacilita la distribucion del'niquel reducido. Se filtro sobre Buohner y Kitasato y se suspendio el precipitado en 360 gr. de aceitede girasol refinado. Esta última operación se hizo porque el acei­te original aumentó su acidez y presentó signos de descomposicióntérmica. El análisis dió un contenido de niquel reducido de 6.9%.

Técnica seguida en las operaciones de hidrogenaoión

Se cargó en todos los casos el aparato con 1000 gr; de a­ceite de girasol refinado, cuyas constantes químicasy físicas fi­guran en la tabla I. Se calentó con vapor sobrecalentado de 2 kg/om2 de presión y 230°C de temperatura. Durante el Calentamiento seagitó a 200 VPMy se hizo burbujear hidrogeno para desalojar el ai­re disuelto en el aceite y el que ocupaba el’volúmen libre encimadel mismoa los efectos de evitar la oxidacion. Una vez llegado a1a temperatura de 125°C se cortó la corriente de hidrogeno y se in­trodujo el catalizador evitando la entrada de aire. Se siguió ca­lentando y una vez llegado a la temperatura deseada, se graduó eltensor de la correa para alcanzar la Éelocidad necesaria. Luegoseadmitió nueVamenteel hidrógeno regulandose la presión del mismo

LA PLAN!“Pm

EL ilUTÜCLáVb

EL FlL’I'RünPREflSA I EL REFRIGEIMHTE

EL APARATO HOMENIZADOR Y EMFRIADOR

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DETALLES DEL AUTOCLAVE

- 6 ­

con una válvula con diafragma. Durante lOs ensayos ee extrajeronlas muestras directamente del aparato cada 5 minutos. Todas lasmuestras fueron filtradae a traves de papel de filtro doble paraeliminar el níquel y la tierra filtrante. El avancede la operapción fue seguido determinando la variación del indice de refrac­ción a 60°C con un refractómetro Abbé.

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gggULTADos EXPERIMENTALES

TablavI

Análisis del aceite de girasol refinado y blanqueado

Peso eepecífico 25/2500. 0.3%75Indice de refracción a 60°C 1‘ 08

Indice de yodo 133Indice de eaponificación l 9Acido oleico % 0.18

Tabla II

Análisis de Varias grasas vegetales extranjeras

Punto de fusión Indice de yodo Indice de Refac.a 60°CU.s.A, KT hace 64 1.u52nU.S.A. BR 49°C 61 1.h521Brazil D 39°C 75 1.45M0

ïabla IIIDeterminación de la curVa Indice de refracción - Indice de yodo

Serie B

Temperatura: 16000 Catalizador: l o/oo niquelPresión : 1,5 kg/cm2 VPM : 300

N0 Tiempo (en minutos) Indice de refracc. 6000 Indice de yod'

1 0 19%08 1332 5 1,H594 121

z lo 1,458u 11215 1.4573 1065 20 1.“55 9“

6 25 1 , L+535 ¿3g 30 1,4528 i

gg 1,h512 ¿69 l’uïp5lO #5 1,u 91 29

-7­Tabla IV

Análisis de las muestraá obfignIQasde la planta pilotoSerie F

Tempegatura? 13000 Catalizador: 1 o/oo níquelPresion : 2 kg/cm2 VPM : 400

N° Tiempo(enminutos) Ind;re:r.60°c Ind.yodo szuaióh' agloleioo%1 5 1,4590 119 400'

2 10 1,u5¿5 107 16cca 15 1.45 2 gg 23°C20 1.u550 2 oo5 25 1¡4539 79 32°C6 3o 1,4530 71 36cc

g ¿(5) 1:4524 64 ¿soc1,4515 56 1°C 0.25

.2235L_.

Temperatura: 17000 Catalizador: l o/oo níquelPresión : 2 kg/cm2 VPM : 400

N° Tiempo(enminutos) Ind.refr.60°0 Ind.yodo P.fuaión Ac.oleioo%l 5 1,u588 117 16°C2 10 1.4562 97 33°C

ñ 15 1.4550 8a 9°020 1.453 7 °0

5 25 1,4fi21 56 51°C6 30 1,4 99 56°C

g ag 1.4492 31 60°C1,4478 17 63°C 0.95

É2212_H

Temperatura: 17000 Oatalizador: 1 o/oo niqúelPresión : 1 kg/cm2 VPM : uoo

No Tiempo(enminutos) Ind.refr.60°C Ind.yodo P.fusión Ap.oleiccj1 5 1,4594 122 3002 10 1,4582 113 13°C

a 15 1,4566 101 230020 1,4532 90 30°C5 25 1.45 8 33°C

5 30 1,4534 7 5°C

g gg 1.4524 65 1001,u512 53 43°C 0 53

Serie I

Temperatura: 170°0 Oatalizador: 0.5 o/oo níquelPresión : 2 kg/cm2 VPM : 400

No Tiempo(enminutos) Ind.refr.60°C Ind.yodo P.fusión Ac.ole1coí1 1 M588 117 11°C2 18 11h569 lo 25°C

a 15 1,u5ua 8 ¿Soc20 1.4535 ¿a °0

5 25 1.4527 42°C6 3o 1,u521 62 u oc

g ag 1,4516 57 49°C1,4512 53 50°C 0.36

N° Tiempo(en minutos) Ind,refr.60°C

É6

á

-8­Serie J

Temperatura: 170°c Catalizador: 1 o/oo niquelPresion : 2 kg/om2 VPM : 200

Ind.yodo P.fusión Ao.oleico%5 1.u600 127 -1°o

lo 1,h596 12 noo15 1,4588 ll 15°C20 l,u58u llu 16°C25 1,u5g6 108 22003o 1,45 6 100 28°C

¿g 1,4564 9 29°C1.H558 9 32°C

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DISCUSION DE LOS RESULTADOS EXPERIMENTALES

Tomandocomopunto de referencia el P.F.H0°C, de las ta­blas y gráficos correspondientes se deduce lo siguiente:

1°)

20V

V30

Las condiciones de trabajo de las series:

F(130°C,2 kg/cm2, 1 o/oo Catalizador, N00VPM)y G(170°O,2 kg/cma, l o/oo catalizador, noo VPM)

se diferencianunicamente en las temperaturas. El aumentode 1a misma de 13000 a 17000 tiene como consecuencia.unadisminución del tiempo de hidrogenación de 20 minutos

(g? %). Por tal motivo se realizaron los demás ensayos al 0°C.

Las condiciones de trabajo de las series:

G(170°C,2 kg/cm2, l o/oo catalizador, hoc VPM)y H(170°C,l kg/cm2, l o/oo catalizador,.uoo VPM)

se diferencialunicamente en las presionesa La disminuciónde la misma de 2 kg/cm2 a 1 kg/cm2 tiene como consecuencia_un aumento del tiempo de hidrogenación de 17 minutos(ll3%)aPor tal motivo se realizaron los demás ensayos a 2 kg/Cm2.

Las condiciones de trabajo de las series:

F(l30°C,2 kg/cme, 1 o/oo catalizador, “00 VPM)y H(l70°C,1 kg/oma, l o/oo catalizador, noo VPM)

se diferencian en las temperaturas y las presiones. El au­mento de la temperatura de 13000 a 17000 y 1a disminucionsimultánea de la presion 2 kg/cm2 a 1 kg/cm2 tiene comoconsecuencia el tiempo de hidrogenación no varía apreciapblemente.

Las condiciones de trabajo de las series:

G(170°C,2 kg/cma, l o/oo catalizador, noo vrm)e I(l70°0,2 kg/om2, 0,5 o/oo catalizador, “00 VPM)'

se diferencian unicamente en las Cantidades del cataliza­dor. La disminucion del 50 % de la cantidad de catalizadortiene como consecuencia un aumento del tiempo de hidrogengcion de 5 minutos (33 %).

_ 9 ­

5°) Las condiciones de trabajo de las series:

c217ooc,2 kg/cma, 1 o/oo catalizador, noc vru;y J 170°C,2 kg/cme, 1 o/oo catalizador, aco vrn

se diferencian unicamente en las velocidades de agitación.La disminucicn de la misma de o a 200 VPMtiene como con­secuencia que la grasa no llega a tener el P.F. de “000 enel intervalo de tiempo estudiado. Esto demuestra la impor­tancia de una buena agitacion para poner en contacto lastres fases.­

O 0 N C L U S I 0 N E S

1°) De acuerdo con lOs resultados descritos las condiciones de trarbajo más favorables las reune la serie

G(l70°C,2 kg/cma, l o/oo catalizador, uoo VPM)

Esto indica que 1a velocidad de hidrogenación es una funcióncreciente del aumentode temperatura, presión, Cantidad de captalizadcr y velocidad de agitación.­

20) Desde el punto de vista industrial conviene sin embargotraba­jar de acuerdo a las condiciones de la eerie

I(l70°0,2 kg/cm2, 0,5 o/oo catalizador, noo VPM)

porque el pequeño aumento del tiempo de hidrogenación está-am­pliamente compensadocon la menor cantidad de catalizador quese necesita.­

.._....-oo°_--__

FABRICACION DE GRASA VEGETAL EN EA PLANTA PILOTO

Se hidrogenarcn 1000 cm2de aceite de girasol refinado yblanqueadc a 17000 de temperatura, 2 kg/cqa de presión, 400 VPMycon 0,5 o/co de niquel, de acuerdo a la tecniCa descripta anterior"mente, durante 17 minutos. Luego se hizo pasar la carga bajo pre­sión por el refrigerante y el filtro prensa. Ala grasa filtradaee agregó un 2 % de tierra Filtrcl, se Calentó a 80°C agitando bienla mezcla y ee filtro sobre Buchnery Kitasato. Se virtió la grasafundida al tacho de hojalata del aparato enfriador y homogenizadcr,que estaba rodeado de hielo y sal y se accionó la manija enérgica­mente, hasta que la grasa adquirió plasticidad. El producto obteni­do tenia color blanco y consistencia uniforme.­

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-10­

EETOQOS ANALIEICOS

PESO ESPECIFICO

Método A065 Cc 10ap25

INDICE DE REFRACCION

Método ADCSCc 7-25

INDICE DE SAPONIFICACION

1°) Solución alcohólica de hidróxido de potasioDisolver 30 gr. de HOKen 60 ml, de agua destilada y se

completa luego a l litro con alcohol etilico de 95°. Se deja en re­poso en un frasco tapado y se decanta la solución límpida a otrofrasco. Esta solución debe ser incolora o ligeramente amarillenta;si así no fuera, sera necesario purificar previamente el alcoholagregando a cada litro l gr. de N03 Ag disuelto en 2 - 3 ml. de apgua. Se agregan luego 3 gr. de HOKdisuelto en 20 ml. de alcohol,Se deja en reposo durante 2 días, se filtra Y se emplea para prepaprar la solucion arriba indicada.­

20) Acido clorhídrico 0.5 N

Completar 44.5 ml. de ácido concentrado hasta l litro conagua libre de 002. Titular con HONa0.1 N y fenolftaleína.—

3°) Determinación

Se pesa al mg. alrededor de 2 gr. de qeeite en un frascoErlenmayer 250 m1. y se añaden 25 ml. de solucion alcohólica de HOK.Se calienta la mezcla a ebullición durante l hora con refrigerante'a reflujo. Se deja enfriar y se valora con HOl0.5 Ny fenolftalei­na. Paralelamente se hace un ensayo en blanco.­

Indice de saponifioación = {tit¡ blanco-titL muestra) x 28,05peso muestra

¿21.1221

1°) Solución HONa0.1 N

Preparar una solución 1:1 agregando un Beso igual de aguaa HONay disolverlo. Guardar en un frasco con tapon de goma durantelo días hasta que ee haya separado el carbonato. Tomar5.“ ml. de lasolucion 1:1 y diluirla hasta l litro con agua libre de 002.­Standardizaoión

Pesar 0.5 gr. de ácido benzcico y disolverlo en 25 ml. dealcohol neutro a la fenolftaleina. Titular con la solución de alca­

norm lidad = EE. de ¿Cido benzpicoa 0.1225 x ml. aleali

factor = normalidad0.1

2°) Mezcla alcohol y eter

Mezclar 60 partes de eter con ho partes de alcohol. Anteede usar la solución agregar unas gotas de fenolftaleína y neutrali­zarla con HONa0.1 N.­

2°Q Determinación

Pesar lo gr. de aceite en un Erlenmayer, agregar la solu­ción alochol-eter neutra y titular con solucion de HONa0.1 N.­

- 11 p

peso muestra

INDICE DE YODO (METODO DE WIJS)

1°) Preparación de la solución de Wijs

' Se disuelven 8 gr. de 0131 puro en aproximadamente “50 ml.de acido acetico glacial. Por otra parte se disuelven 8.5 gr. de yo”do en otros o ml. de acido acético de la mismacalidad, calentan­do suevementehasta completa disolución, si fuera necesario. Se a­grega gradualmente 1a solución de yodo a la de trioloruro y se dilu­ye la mezcla con acido acético glacial de igual pureza, hasta quelo ml; de ella equivalgan aproximadamente a 20 m1. de solución 0.1Nde 5203Na2. Luego se Calienta a 10006 durante 20 minutos y se dejaenfriar. Mientras se prepara la solucion debe evitarse todo accesode vapor de agua.­

2?) Preparación de la solución 5203Na20.1 N

Disolver 2k.82 gr. de 5203Na2.5H20 (P.M.2h8.19) en aguadestilada hervida. Diluir hasta l litro y agregar comopreservativo0.1 gr. de CO3Na2.Si el 002 no ha sido removido totalmente, seranecesario dejar estacionar la solución durante lo días para que pre­cipite el azufre.­3°) Standardización

Disolver u,9o37 gr. de orgozxg(P_M.29n.21) en agua herviday destilada. Enfriar y completar a l itro. Deuna bureta medirml. de solucion 0.1 N de CraDgïaa un Erlenmayer 350 ml. con tapón devidrio esmerilado. Agregar lO ml. de agua destilada y hervida y 25ml. de una solución de IK al 10%. Agregar 7 m1. de HCl concentrado,tapar, agitar y dejar por 2-3 minutos. Quitar el tapón cuidadosamen.te y laVarlo con agua destilada hacia el interior del frasco.­

Cr207K2 + 61K + 1MH01 = 801K + 20r013 + 7320 + 312

Titular con la solución de saoÏNae hasta color amarillo. Agregar lml. de pasta de almidón y cont nuar hasta color verde.­

12 + SgO3Na2 = SupgNaa + 2INa

ml. 0r201K2 x 0.10ml. 8203Na2

Normalidad =

= normalidadFactor 0.1

ho) Pasta de almidón

Mezclar l gr. de almidón en polvo con 20 m1. de agua fríay colocar la mezcla en 500 ml. de agua hirviente. Hbrvir durante-10minutos, Enfriar y guardar en botella con tapcn de vidrio ssmerila­do. Agregar 5 ml. ds CHDl3comopreservativo y agitar la mezcla.5°) Determinación

En un frasco de 500 ml. con tapón esmerilado se pesan 0.1a 0.2 gr. de grasa. Se agregan 15 ml. de CClu. Luego se agregan 25m1. de solucion de Wijs por una bureta oscura. Se cierra hermetica­mente la tapa, se humadocebien la ranura de la misma con solucionIK al 10 y se deja por una hora en la oscuridad y a una temperatumra estable y fresca. Transcurrido el tiempo se lava cuidadosamentela tapa esmerilada con solución IK al 10%, agregandola al mismofrasco. Seguidamente se agregan 100 ml. de agua destilada y se titgla el contenido con 820 Nag 0.1 N agitando fuertemente hasta coloración amarilla. En este momentose agregan 5 m1. de solución de aim;

-12­dán y se continúa la titulación hasta la desaparición del colorazul. Simultaneamente se hace un ensayo en blanco.­

(tit. blanco-tit. muestra) x 0.1 x 12.692Indice de yodo =peso muestra

PUNTO DE FUSION

En un aparato tal comolo indiCa la figumra, se introduce la grasa fundida y se lssolidifica en agua con hielo. Luego se a“plica a1 aparato; por medio de un aro degoma, un termometro y se sumerge el con­junto en un vaso con agua que se Va calegtando lentamente. La temperatura a 1acual la grasa comienza a escurrir por eltubo en U es el punto de fusión.

DETERMINACION DE NIQUEL

Calentar durante 2 - 3 horas sobre baño maría 10 gr. degrasa en un Erlenmayer 100 ml. con 10 ml. de HCl d = 1.12, agitandofrecuentemente. Filtrar la grasa a través de un papel de filtro húumedorecogiendo el filtrado en una capsula de porcelana. Evaporar e”filtrado sobre baño maría hasta pequeño volúmen. Agregar 2 m1. deBNC}y continuar la evaporacion hasta sequedad. Disolïer el residuoen 9 m1. de agua, agregar l ml. de una solucion alcoholica al 1%dedimetilglioxima y unas pocas gotas de hidroxido de amonio. Un colorrojo o precipitado indica la presencia de níquel. La cantidad de n‘quel presente se determina colorimetricamente usando comostandarduna solucion de sulfato de niquel, 1 m1. de la cual contiene 0.05m1. de níquel.­

--——-oOo---—­

- 13 _

DESCRIPCION DEL PROCESO INDUSTRIAL

El proceso de elaboración de grasa vegetal comestible apartir de aceite de girasol se divide en 6 etapas:

1° Producción y almacenamiento del hidrógeno.2° Preparación'del Catalizador.3° Hidrogenaoion del aceite.° Post-refinación de la grasa.5° Desodorización de la grasa.6° SolidifiCación, homogenizaoión y enVasamiento

del producto terminado.

1°) La producción y almacenamiento del hidrógeno

El hidrégeno se obtiene por la descomposiciónelectroli­tica del agua, usandose comointermediario una solución de sodacaistica al 17%.El electrolizador recuerda por su aspecto a un filtro prensa. Las celulas y electrodos están dispuestos de manera queformanuna bateria compacta a traves de la cual pasa la corrienteelectrica de un extremo al otro. Las oelulaq consisten de marcos deanero o material plastico en los cuales estan insertados diafragmaede asbesto.,Los cátodos son de acero y los anodos de acero niquela­do. Entre celulas vecinas se encuentra un electrodo que está aisla­do de los marcos. Este electrodo principal lleva dos electrodosauxiliares perforados,'uno de los cuales actúa comooatodo en unacelula y el otro comoancdo en la celula vecina. Esta disposiciónpor la cual un electrodo actúa como anodo de un lado y como cátodoen el otro, se llama disposición bipolar. Cuandola corriente pasaa traves de'la bateria, se produce ox1geno en los anodos e hidróge­no en los catodos. Ambosgases quedan separados por los diafragmasde asbesto. Comola presencia de burbujas de gas en el electrolitoaumentala resistencia entre los electrodos, el gas y el electrodoson removidos constantemente y reemplazados por electrolito desga—sificado. Mientras se realiza la electrolisis llega continuamenteagua destilada fresca al aparato de manera que la concentracion de:electrolito permanece constante. El hidrogeno y el Oxigeno, que s;obtienen comosubproducto, pasan luego a los respectivos gasometru:coapresores y tanques de almacenamiento.­

20) La preparación del catalizador

El catalizador se prepara en un reductorque se carga cor.­4 partes de aceite y una parte de formiato de niquel finamente pu;verizado, se pone en marcha el agitador y se deja entrar el vapora la camisa de calefacción. Cuandola temperatura llega a los 150°:se hace burbuJear una debil corriente de hidrogeno. Se sigue calen­tando hasta llegar a 24000manteniendose esta temperatura durante ahoras.­

13) Hidrogenacián del aceite

La hidrogenación consta de los siguientes pasos:

a Carga y calefacción del aceite y catalizador.b Introducción, regulación y circulación del gas.c Control del proceso.d Separación del catalizador del aceite.

a) Carga y calefacción del aceite y catalizadorEl aceite refinado es bombeadoal hidrogenador desde un tanquede almacenamiento. Se pone en marcha el agitador y el eyectorpara expulsar el aire y la humedad. Cuando se aICanzo un vaciode 635 mm.y una temperatura de 12500, se introduce por succiónal catalizador. Luegose corta el vacío y se introduce el hi­drógeno.­

bV Introducción, regulación I circulación del gas

Para promoverel contacto intimo entre las fases; el aparato vaprovisto de un agitador con 2 turbinas y el hidrogeno circula a

- lu ­

traves del sistema. El gas es inyectado por el fondo del aparatoy el exceso es retirado en la parte superior. La purificacióndel hidrogeno cirCulante se realiza en una batería de purifica­cion que consiste de un enfriador, desgrasador, desodorizador yscrubber.-Como la hidrogenación es una reacción exotérmica, unavez introducido el hidrogeno, se corta el vapor. El aumento dela temperatura del aceite indica el progreso de la operación. Para poder regular el proceso el serpentín para vapor tiene tam­bien conexion con agua fría.­

c) Control del procesoEl método más rápido y exacto para controlar la marcha del pro­ceso es la determinación del índice de refracción, el cual pue­de determinarse en pocos minutos.­

d) Separación del Catalizador del aceiteCuandoel análisis indica que se ha alcanzado la dureza deseada,se corta el suministro de hidrogeno y se pasa el aceite hidroge­nado al intercambiador de calor donde se lo enfría a 80°C y sele agrega 2%de tierra filtrante. Luegose separa el catalizadorcn un filtro prensa, cuyas placas estan calentadas con vapor. Lagrasa pasa a 10s tanques de almacenamiento y el catalizador esrecuperado en una bandeja situada debajo del filtro prensa desdedonde pasa nuevamente al proceso.

no) Post-refinación

Debido al ligero aumento de acidez durante la hidro enapción (p.ej. 0.18%a 0.50-0p60%)y para facilitar la eliminaci n delniquel coloidal, cuya'grescncia es indeseable desde el punto de vista,alimenticio y tambien del tecnico (porque durante la desodorizamcion los vapores de niquel formados se depositan en los eyectoresde vac o dañando la instalacion), conviene someter la grasa a unproceso de refinación. El mismoconsta de los siguientes pasos:

a; Neutralización,b Lavado, secado y blanqueo.

a) NeutralizaciónLa grasa fundida (70°C) es bombeadaal neutralizador donde se ladeja en reposo para dejar escapar el aire ocluido. Luego se poneen marcha el agitador y se agrega rápidamente la cantidad necesaria de hidroxido de sodio de lo Bé. Terminado el periodo de mez­cla se baja la velocidad del itador y se calienta la carga lomas rapidamente posible hastaïgooc. Bajo la influencia del calorse rompe la smulsion y el jabon se separa de la grasa en formade partículas pequeñas. Cuando se ha alcanzado una buena separa­ción, se para el agitador, se cierra el vapor y se deja sedimen­tar el jabon al fondo del neutralizador.­

b) Lavadol secado z blangueoLa grasa llevada por succión al blanqueador es lavada con aguapara eliminar trazas de jabon. Luegose agrega 3%de tierra filatrante; se pone en marcha el agitador, se produce un vacio de700 mm.y se calienta hasta 10000. Terminada la operación, lagrasa ee bombeadaa través de un filtro prensa calentado por va­por y de alli a los tanques de almacenamiento.­

5°) Desodorización

Esta operación es necesaria para quitar a la grasa elolor sui generis, que tienen todos los aceites hidrogenados. Lagrasa es bombeadaa traves de un intercambiador de Calor al deso­dorizador. Alli es semetida a una temperatura de 24000 y un.vacíode 755 mm. Terminada la operación, la grasa pasa bajo vacio a untanque intermediario y luego al intercambiador de calor donde esenfriada a 80°C. Desde all es bombeadaa traves de un filtro prensa calentado por Vapor, a los tanques de almacenamiento.­

- 15 ­

6°) Solidificación, homogenización, envasamiento

Estas 3 operaciones se realizan en un solo aparato. La sglidifiCación tiene lugar en pequeñoscilindros exteriormente refri­gerados a traves de los cuales la grasa ee bombeadacontinuamente.Conformese forma la costra enfriada, es removida por la acción decuchillas raspadoras fijadas en una polea mutadora dejando, por lotanto, constantemente una superficie limpia para que la grasa oa­liente que está entrando, se enfrie. Comosolo hay una pared delgapda entre el refrigerante y la grasa Caliente, el interCambiode caplor es sumamenterápido. Este tratamiento da por resultado la formacion de pequeñisimoscristales. La grasa fundida y el aire son lle­Vados por una bombarotatiVa a un intercambiador de calor aguapaceimte que enfría la mezcla a 45°C. La grasa enfriada pasa luego a tra­ves de tres tubos refrigerantes, dispuestos en serie. Alli la temp;ratura es reducida a unos 20°C. El enfriamiento es tan rápido, quela grasa sale de los tubos refrigerantes en estado liquido. Sin em­bargo, se han formado'los nucleos para la formación de cristalesmuypequeños y la grasa está lo suficientemente sobreenfriada parasolidificar en 2 cilindros no refrigerados, previstos para tal pro­pósito. En estos cilindros se produce la solidifiCación, aumentandola temperatura, debido al calor de cristalización. De allí el pro­ducto pasa a traves de una gálvula de homogenización a una bombargtatlïa, que lo lleva a la maquina envasadora. Los envases son de­Carton o de papel.­

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1

- 16 .

ANTEPROÏECTO Y CALCULO DE UNA PLANTA PARA ELABORAR 25 TONELADAS DEn... o.GRASA.VEGETAL POR 24 HORAS A PARTIR DEL ACEITE DE GIRASOL.

ggptidad necesaria de HidréggggDe acuerdo a los ensayos efectuados en la planta piloto

el índice de yodo del aceite hidrogenado con punto de fusión 38­4000. debe estar entre 70 y 80. Por lo tanto, hay que rebajarlo 60unidades.

1 kg. aceite absorbe 0¿93 lt. H2 (a 20°C y 760 mm. Hg) por punto dtindice de yodo.

Para go puntos de índice de yodo l kg. aceite absorbe 0,93 x 60 == 55 lt.lOOO’kgs. aceite absorben: 55,8 m3

+ 10 % pérdida: 5,5 m361,3 m3 aprox. 62 m3

1 m3 H2 a O°C y 760 mm. Hg pesa 0,0898 kg.

1 m3 H2 a 20°C y 760 mm.Hg pesa 0,08k7 kg.62 m3 pesan 62 x 0.08u7 kg. = 5,25 kg.

para 25000 kg. se necesitan:

62 m3 x 25 = 1550 m3 o sea 129,2 kg.

En 2h horas se necesitan 1550 m3 H2

En l hora se necesitan 6h,6 m3 o sean 5.38 kg. H2

1°) Electrolizador Bamagdel tigo filtro prensa B 60

Datos técnicos

Pureza de los gases: H2 99.95% 02 99.5 - 99.8%Densidad de corriente: hasta 2 00 Amp./mConsumo de potencia: 4.25 x .9 kWh/m3 H2Eficacia de la corriente eléctrica: 98 %

De 1a curVa de trabajo del aparato se obtienen los siguientes dat*­

Producción H2: 64,6 m3/hr.Kwh= 4,5/m3 H2 para 6u,6 m3: 64,6 x 4,5 = 290 kwhAmp.: 2230Agua de refrigeración a 20°C: 3.0 m3/hrProducción de 02: 32.3 m3/hr

Medidas del aparato

Número de células: 60Area de 1 electrodo: 1.5 m2Peso: 21 toneladaArea ocupada: 8.3 m2Largo: 4900 mm.Ancho: 1700 mm.Altura: 3600 mm.

Accesorios

1 Aparato analizador del H2y los instrumentos de medida necesarf1 Tanquepara el electrolito con indicador automatico del nivel.l Bombapara el electrolito.

- 17 ­

l Aparato de destilación del agua de alimentación.l Tanquepara agua destilada, estahado interiormente.l Transformadorde la corriente electrica.

2°) l Gasómetro para el H2

Capacidad: 15o m3. iMaterial de construccion: Chapas de acero dulce CAE1035

3°) 2 Compresores a dos tiempos

Llevan el H2 del gasómetro a 10s tanques de almacenamientoCapacidad de cada unidad: HOm .Compresión: 22 kg/cm2Motor: 9 CV

no) 3 Tanques de almacenamiento de H2

Capacidad de cada unidad! lO m3 a 20 kg/Cm2

Q = 1500 mm.

77th _ 3,11; ¡ m5)? ¿ 'h

h = 5700 mm.

5°) l Secador doble de H2

Capacidad: 280 m3/hr

Puede trabajar en ambos sentidos, de modocuando una unidad absorbehumedadla otra es secada por el hidrógeno entrante, el cual a suvez deposita su humedaden un condensador central. De esta manerase asegura la continuidad del trabajo.­

60) l Bombarotativa a engranaje

Para ¿levar el aceite a los autoclaves y el tanque señalado en elitem .­

Capacidad: 13000 l/hrPresión : 4 kg/cm2VPM : 1400Motor : 8 CV

13) l Balanza automatica

Capacidad: 5000 kgs.

8°) l Tanque do aCeite

Capacidad: 1000 kgs.

P 1000Vol n V = _ = ____ = rox. llOO lts.ume D 0.92 ap

+ 10 % factor seg.= 110 lts.1210 lts.

bl aproximadamente 1200 lts.hl = Q ha = 9/2

9 2v=7Tth+l h27Tfi n 3 Q'E"

¡4.50

ha v m3 um =1rw3+1rm3 =H 3x4x2 4 24

_ 18 ­

= 61m3 + n- 9)} ___77m3v21+ 21+

c 3 1200 21+= x

\V/ ",x 7 — 1080 mm.

hl = mm.ha = 540 mm.

h =h1+h2=1620mm.O

Material de construcción: Acero dulce SAE1035Espesor de chapa: ,7 mm.

9°) l Molino a bolas

Para pulverizar el formiato de níquel.­Dimensiones: 600 mm. x 200 mm;noo bolasnovrmMotor: 2 CV

10°} 1 Redugjgg;

Para la preparación del catalizador.­

(HGOO)2Ni.2 HQO= Ni + 2002 + H2 + 2 ¡120

185 59 88 2 36

Tomando como base un catalizador con 6% de níquel:

100 % - 800 kgs.

690- 6x800­100 M8 kgs.

Para 9 kgs. niquel se necesitan 185 kgs. de formiatoPara kgs. niquel se necesitan 150 kgs. de formiatoDensidad aceite: 0.9?Densidad formiato: 2.15Densidad mezcla: 0.18 x 2.15 + 0.82 x 0.92 = 1.13

Material de construcción: Acero dulce SAE1035Expesor chapa: 9.5 mm.Accesorios: Agitador tipo turbina

Serpentina de vapor y agua l" wInstrumentos de controlMotor blindado 2 CV

11°) 1 Tanque para almacenamiento de catalizador fresco

Capacidad: 2500 lts. '

h = 2a

V= mii: 11‘32: 2500lts.3 ___

Q: ¡2 ¡{25007T

h = 2340 mm.

= 1170 mm.

Material de construcción: Acero Dulce SAE1035Espesor chapa: 4,7 mm.

-19­

12°) l Tanque de almacenamiento para catalizador usado

Capacidad: 1500 lts.

11:292

V: [SEL-h:1?: 1500lts.

3 ________

fi =\ 2.57%599.= 980 mm.h = 1960 mm.

Material de construcción! Acero Dulce SAE1035Espesor chapa: 4,7 mm.

11°L 1 Tangue de dosificacióg

Capacidad: 1000 lts¡

h1=ü h2=fi/2v =l9—3- + ILL}=1ooo lts.

n 24

Q - 3/21+ 1000_' __x—=7 x mr 1000 mm.

hl = 1000 mm.ha = 500 mm.h = hl + ha = 1500 mm.

Material de construcción: Acero Dulce SAE1035Espesor chapa: ,7 mm.Accesorios: Una camisa de vapor

Instrumentos de control

14°) 2 Autoclawes de hidrogenación

Capacidad de cada unidad: 5000 kgs.Volumen V : 5500 lts.+ 50%espacio libre: 2259_lts.

8250 lts. aprox. 8200 lts.

h = 2C

2

v=1r—%—h=gfil7—7=8200 lts.

C 3 8200 2= x

.\J[ TT 7 O mm

h = 3440 mm.

Material de construcción: Acero Dulce SAE1035Espesor chapa: 9,5 mm.Accesorios: l Agitador con dos turbinas,

superior e inferiorl Dispositivo para saCar muestrasInstrumentos de controll Serpentina para vapor y agua de re­

frigeración 2"l Motor blindado 18 CVl Eyector de vacío de simple efecto

Uno de los autoclaves sirve de intercambiador de calor entre el a­ceite hidrogenado y el aceite refinado. A tal efecto va provistode un serpentín adicional de 3"Q.­

-20­

15°) 1 Enfriador de hidrógenode construcción tubular para enfriar el hidrógeno circulante. Pro­visto de un separador para separar la materia grasa y una cañeríade vapor para remover la mismaperiódiCamente.- '

16°) 1 Desengrasador de hidrógeno

para separar los ultimos trozos de grasa que pueda contener el hi­drogeno. Va provisto de anillos Raschig y cañería de vapor para re­moverperiodicamente la materia grasa depositada.­

17°) l Desodorizador de hidrógeno

lleva en su interior recipientes perforados llenados con carbón ac­tivo que constituye el elemento desodorizante.­

18°) l Compresor de circulación de hidrógeno

Capacidad : 280 m3/hr"Presión de toma : l kg/cm2Presión de salida: 3 kg/cm2Motor blindado directamente acoplado 9 CV

19°) 2 Bombasduplex de acción directa, para llevar el aceite hidrogenado a losfiltros prensa.­Capacidad : 12000 lts/hrCarrera t 6"w cilindro vapor : 6"Q cilindro aceite: h"Cañería : Vapor entrada l" Q

Vapor salida 1%"QSucción 'Descarga 2" a

Presión de trabajo: 7 kg/cm2

209) 2 Filtros Prensa

Características : tamaño 812 mm.Numero de cuadros O' Area filtrante 34, m2

Presion de trabajo: 7 kg/cm2

Las plaCas son calentadae con vapor. DebaJo de los filtros prensahay sendas bandejas donde se recoje al catalizador usado.

21°) 3 Tanques para almacenar aceite hidrogenadoCapacidad de cada unidad: 10.000 kgs.

h = 1.2 x 0

V = %'= %%g%'=aprox. 11000 lts.

= Tïmah _ 1.2 xficb3 =v T _ u nooo lts.

o — 3 u l-ÍCÏE_ x _w- 2300mm.h = 2800 mm.

Material de construcción: cero Dulce SAE1035Espesor chapa: ,7 mm.Va provisto de un serpentín de vapor.

-21­

22°) 1 Bombarotativa a engranaje

Para llevar el aceite hidrogenadoa la planta de refinación.­CaracterístiCas: igual al item 6.­23°) Balanza automática

Capacidad: 5000 kgs.

24°) Tanquede neutralización de tipo abierto

Capacidad: 7000 kgs._ Material de construcción: Acero Dulce SAEIES

Q —190° Espesor chapaí 9,5 mm.' Accesorios: Camisa de Vapor

Serpentín de vapor 2"Agitador de dos velocidades mon­

= tado sobre un eje vertiCal y ac­hl 3000 cionado por un motor de 8 CV.

1:2 = 500

25°) 1 Tanque para soda Caustica

Capacidad: 1000 kgs.Tamaño : 1100 mm. x 1100 mm. x 1100 mm.Accesorios: Un serpentín de vaporMaterial de construcción: Acero Dulce SAE1035Espesor chapa: ,7 mm.

26°) l Tanguepara agua caliente

Capacidad: 2000 kgs.Tamaño : 1400 mm. x llOO mm. x 1400 mm.Accesorios: Un serpentin de vaporMaterial de construcción: Acero Dulce SAE1035Espesor chapa: ,7 mm.

2 ° l Tan ue ara borra

Tamaño: 1400 mm. x 1400 mm. x 1000 mm.Material de construcción: Acero Dulce SAE1035Espesor chapa: 4,7 mm.

28°) l Tanque de laVado, secado y blanqueo, de tipo cerrado

Capacidad: 7000 kgs.Tamaño: Altura: 3000 mm.

Altura cono: 500 mm.w:l900 mm.

Accesorios: Serpentín para vapor y aguaVidrios de luz y observaciónAgitador montado sobre un eje vertical accionado por un motor de 8 CVl Equipo para producir vacio no menor de 700 mmconstituido por: l condensador barométrico

l eyector de Vacio dobleMaterial de construcción: Acero Dulce SAE1035Espesor chapa: 9.5 mm.

29°) 1 Tangue de decantación

Tamaño: lugo mm. x 1400 mm. x 1000 mm.Material de construccion: Acero Dulce SAE1035Espesor chapa: ,7 mm.

30°) 2 Bombas duplex

de acción directa para llevar la grasa al filtro penaa.rCapacidad de Cadaunidad: 12000 lts/hr.Características : Igual al item 19

11°) l Filtro prensa

Características : Igual al item 20

133) 3 Tanques para almacenar la grasa

Capacidad de cada unidad: 10000 kgs.o =200mm.h = 2 00 mm.Material de construcción: Acero Dulce SAE1035Espesor chapa : , mm.Va provisto de un serpentín de vapor.

33°) 1 agmbarotativa a engranaje para llevar la grasa al desodori­zador

Capacidad: 6000 lts/hr.: 1400

Motor : 8 CV

34°) l Intercambiador de calor para precalentar la grasa que entraal desodorizador con la grasa que sale del mismo

Datos:Caudal de la grasa desodorizada 5000 kg/hr.Caudal de la grasa no desodorizada 5000 kg/hr.Temperatura de la grasa desodorizada a la entrada 200 °CTemperatura de la grasa desodorizada a la salida 80 °CTemperatura de la grasa no desodor. a.la entrada 70 °CDiámetro del tubo interior 0,05 m.Espesor del tubo interior 0,003 m.Diámetro del tubo exterior 0,08 m.

Nomenclatura:

Q —Cantidad de Calor Cal/kg.m - Kg. masa kg.t - Temperatura °C.k —Conductibilidad térmica Cal/m hr °CV - Velocidad m/seg.G —Caudal k /hr.S - Superficie mX.- Peso específico kg/m3.

flt- Viscosidad kg seg/m2h —Coeficiente de convección Cal/m2 hr OCD - Diámetro m.De- Diámetro equivalente m.U - Coeficiente total de transm.de calor Cal/m2 hr °Cg —Aceleración de la gravedad m/sega.P - Perímetro m.

Cálculos

1° - Calorias a transferir

Q m(a + bt2)t2 —m(a + bt1)t1

= m[at2 + me:2 —atl —btla]

m[a(t2 - t1) + b(1=22 - 1712)]

= m[a(t2 - 1:1) + b(t2 + t1)(t2 - 151)]

= m(t2 - t1)[a+ b (te + m]

-23­

a = 0.475 b = 0.00055

Q,= 5000(200 - 80)[o.1+75 + 0.00055(200 + 80)]

= 5000 x 120[(o.u75 + 0.00055 x 280)]

Q = 377I+00 Cal/hr.

2° - Temperatura de la grasa no desodorizada a la salida

El 85 7ade las ¿film Cal/hr. son transmigiaae .a. la. grasa. no deso­dorizada y el 1 k se pierde por conveccion y radiación al ambien­te.­

377400 cïgéhr' x 85 = 320790 Cal/hr.

5000(x - 70)[0.l+75 + o.00055(x + 70)] = 320790

5ooo[0.'475x + 0.000551:2 - 0.l+75 x 70 —0.00055 x 702] = 320790

23751: + 2,75):2 —500290 o

2.75):2 + 2375): —500290 o

- 2375 Í \/23752 + 4 x 2,75 X 5002902 x 2.75

x:

X = 17500

3° - Temperatura media

At1=200—175=25At2= 80- 7o=10

tm: A tl-A te = 25-1o :16002.303 1og.At1/At2 2.303 log. 25/10

4° —Cálculo de la velocidad de la grasa desodorizada en el inte­rior del caño gg 0,05 m. Q

G

V= íï'é'X200°c = 0.9175 - o.ooo64(2oo _ 25) = 0.8055

_ ,. d\2S ‘ N ('52

5000 kg/hr,= o. .

806 k8/m3 x 3600 seg. x 3.14 ¡¿(O’05)2m 9 m/seg2

5° - Cálculo de la velocidad de laggrasa no desodorizada en el inwterior del cañó de 0303 m. Q

D = ii»e p

S = 770512 - 1322): 3.l’+(0.082 - 0.0562) = 0.0025 m24 4

De = u x 0’0026 = 0.06 m.3.14 x 0.056

- 2k ­

X 70°C = 0.9175 .. o.ooo6n(7o _ 25) = 0.888

V _ 5000 kg/hr. _ o 5 /_ 888 k m3 x 3600 se . {0.069 .14 ’ . m seg,g/ g x \_-É’} m x 3

6° - Cálculo del número de Reynolds de la grasa desodorizada

Re = Q-ÏJL—5/“

/ü*200°c = 0.00008 kg seg/m2

0.05 m x 0.9 m/aeg. x 806 kg/m3R:e 9,8 m/seg2 x 0.00008 kg seg/m2

= “6288

7° w gfilculo del coeficiente de transmisión de Calor de la grasadesodorizada

- g_ D v8 )°-8 oli ) 0-3nl_ 0.0225D(TWk = 0.1n1 Cal/m hr oc

020000 = 0.585 Cal/kg °C

D V X = usaea3/”

c Ábj 0.58jCal/kp: °G x 00000081“: seg/¡11‘2x 948m¿aegax 3600_s_e_g:1.k 0.1u1 Cal/m hr oc

0.0225 x 0.141 Cal/m hr oc =‘6 abro0,05 m. 0 0 Cal/m C

log hl = log 0.06 + 0.8 log #6288 + 0.3 log 11.7

log 0.06 = 2.78 = - 1,220.8 log #6288 = 3,730.3 log 11.7 = 0,32

log hl = 3’73 + 0332 ’ 1,22 = 2,83

Antnog 2,83 = 676

676 Cal/m2 hr och).

8° - Cálculo del número de Reynolds de la grasa no desodorizada

Re = Q V X/#'8¡Á07ooc = 0.0011 kg seg/m2

_ Ouo6 m. x 0.5 m/seg. x 888 ggégz_=Re ' 0.0011 kg seg/m2 x 9.8 m/ee 21m

9° - Cálculo del coeficiengg_de transmisión de calor de la Rrggg_n0desodorizada

0.0225E (LLL)°°8(M_3)°-“D ¡w g. kh2

Mi = 2471e

c /“ g = QLSZICal/kg oc x 0.0011kg seg¿m2 x 2.8m¿seg€ x }6003eg=1u6k 0.1hl Cal/m hr °C

0.0225 x 0,1u1 Cal/m hr oc0.06 m = 0.05 Cai/m2 hr oc

log ha = log 0.05 + 0.8 log 2471 + 0.4 10g 146

log 0,05 = 2.7 = - 1.3

0.8 log 2u71 = 2.71

0.860.4 log 146

2.71 + 0.86 - 1.3 = 2,27

Antilog 2,27 = 186

ha = 186 Cal/m2 hr oc

Illog ha

10° - Cálculo del coeficiente de transmisión total defoalor

U = 'ï-l-ï-'= 146Cal/m2hr °CWWE:11° - Cálculo de la superficie de intercambio de calor

Q = U s ¿:tm

S=_Q_U Astm

_ 320790 Gal/hr’ 1n6 Cai/m2 hr oc x 16°C

= 137 m2

12° - Longitud del tubo

Superficie del tubo S = D fl” 1

1 _ SD17

1- 137m2 = a‘ 0.056 m k 3.1u 77 m

35°) 1 Desodorizador

Capacidad: 10.000 kg.e : 2.500 mm.h : 5.009 mm.Material de construccion: Acero dulce SAE1035Espesor chapa: 9,5 mm.Accesorios: Serpentín de vapor directo 2"

Serpentín de vapor indirecto 2"Vidrios de iluminación y observaciónEntrada de hombre1 Equipo para producir un vacío de755 mm. constituido por: l condensadorl eyector de Vapor triple 1 separadorde ácidos grasos.

_ 26 ­

36°) l Tanqueintermediario para recibir la grasa del desodorizador

Capacidad: 11000 lts.

h = 3 W9

V = EZÉZB-= 11000 = IÍIEQZ

3

9 = \/%l%9%-%Eï = 1650 mm.

h = mm.Material de construcción: Acero Dulce SAE1035Espesor chapa: ,7 mm.

37€) 1 bombarotativa a engranaje para llevar la grasa al filtroprensa

Características: iguales al item 33.­

3Q3131Filtrogprensa

Características: iguales al item 20.­

390) 1 Balagza automática ¿epsooo kg

u43°) 3 Tanques de almacenamiento

Capacidad de Cada unidad: 10000 kgs.fi = 2 00 mm.h = 2 00 mm.Material de construcción: Abero dulce SAE1035Espesor chapa: 4,7 mm.Va provisto de un serpentín de Vapor.

41°) l Equipo para la solidificación y homogenizaciónde la grasa

Capacidad: 4500 kg/hr.Unidad A : 3 tubos de 1162 mm. largo y 4" 0

3 cuchillas mutadoras de 1124 mm. largo y 3%" QAislación: corcho de 5 mm.Motor : 15 CV.

Unidad B : 2 Tubos de 1162 mm. largo y 14" p37 pernos agitadores de 330 mm. x 12,7 mm.37 pernos estacionarios de 127 mm. x 12,7 mm.2 motores de 10 CV c/u.

2 Bombasrotativas a engranaje: Capacidad: 6000 kg/hr con 13%aireI ' Presion de trabajo 30 kg/cm 'Refrigeración: Amoniacoliquido; 30 toneladas a 1 kg. de succion.

42°) l Gasómetro para el oxígeno

Capacidadi 800 m3,Material de construccion: Acero dulce SAE1035

43°) 2 Compresores a 3 tiempos

LleVan el oxígeno del gasómetro a los tanques de almacenamiento.Capacidad de cada unidad: 50 m3/hr.Compresion : 150 kg/cm2Motor : 20 CV

44°) 1 Tanque de almacenamiento de oxígeno

Capacidad: 5 m3 a 150 kg/cm2

_ 27 ­

Cañorías

Caños de circulación del aceite 3" Q

Caños de circulación del vapor 2" Q

Caños de circulación del hidrógeno 1" fi

Caños de circulación de agua 2" W

Gastos de Vapor kz/hr

hidrogenación Postmrefinación Desodorizaoión

Vapor de n kg/cm2 250 kg. 160 kg. 380 kg.Vapor de 15 kg/cm2 250 kg.

Total: 1040 kg.20 % : 208 kg.

1248 kg.Aprox. 1250 kg/hr.

Gasto de agua m3¿hr. 12 m3. 2 m3. 18 m3.

Total: 32 m3

fuerza motriz

Producción de hidrógeno 400 CV2 Compresores de 9 CV o/u. 18 "1 Bombarotativa a engranaje 8 "l Molino a bolas 2 “Motor del reductor 2 "2 Motores de los autoclaves: 9 CV o/u. 18 "1 Compresor de circulación de H2 9 "l Bombarotativa a engranaje 8 "Motor del neutralizador 8 "Motor del blanqueador 8 "1 Bombarotativa a engranaje 8 "1 Bombarotativa a engranaje 8 "l Motor 15 "2 Motores lO CV c/u. 20 "Motor para bomba de agua de pezo profundo 25 "

Motor bombade alimentación de la Caldera ig "2 Compresores de 20 CV o/u. "Motor del ventilador de la chimenea 5 "Varios '50 H

668 CV

é%23%1 = 490 Kw

De acuerdo a la cantidad de kw necesarios, conviene la instalagiónde un turbogenerador de 600 kw con turbina del tipo oondensacion­extraccion.- '

De acuerdo a la cantidad de Vapor necesaria, se extraen:

de la turbina: 950 kg/hr. a 4 kg/om2y de la caldera: 300 kg/hr. a 15 kg/om2

Características de la turbina

Presión del vapor a la entrada 22 kg/cm2Temperatura del vapor a la entrada 350 °CPresión del vapor a la salida 0.8 kg/om2VPM 6ooo

- 28 ­

Características del alternador

Capacidad 750 KVACasi? 0.8Vueltas 1000 VPMVoltaje 230/400 Volt.Ciclos 50 Hz.

gagto de agga de refrigeración: 170 m3/hr a 35°C

Oálmzlo de la cantidad de vaporque necesita la turbina por CV

1. Propiedades del vapor de entrada ( 22 kg/cm2 35000 )

Entaipía H1 750 Cal/kgEntropia Sl 1,650 Cal/kg

2. Propiedades del vapor saturado ( 0.8 kg/cm2 )

Entalpía H 637 Cal/kgEntropia S 1,775 Cal/kg

3. Propiedades del agua a 0.8 kg/cme

Entalpía h 92,2 Cal/kgEntropia s 0,162 Cal/kg

4. Grado de humedad del vapor de escape

Sea X = fracción condensada en el vapor de escape.1 - x = fracción de vapor en el condensado

Entropia del vapor de escape 82 = Sl á 1,650 Cal/kg.52=s1=ax+(1-x)ss_sl=(s—s)x

5. Entalpía del vapor de escape

H2=(1-X)H+Xh=H-XH+Xh637-0,077x637+0,077x92,2595 Cal/k8­

6. Trabajo producido por kg. de vapor

H1 - Ha = 750 - 595 = 155 Cal/k8

7. Rendimiento teórico

Ha

H2

1 Cal -—— 0,001558 cv - hr155 Cal __— 0,241 cv —hr

0,2h1 cv - hr 1 kg vapor1 CV - hr -—————4.15 kg vapor

8. Rendimientoreal considerando que la turbina tiene una eficaciadel

%¿%í = 5,9 kg vapor/0V —hr

Elección de la Caldera

Suponiendo que el rendimiento de la caldera es 80 %

l CVnecesita 5.9 kg vapor/hr668 CV " 3941 kg vapor/hr

80 % -—-—-—-- 3941 kg/hr100%__ #926kg/hr

Tomandouna reserva del 20 %, la caldera debe tener una capacidadpara producir 6157 kg vapor/hr a 25 kg/cm2 y 370°C.­

Cantidad de vapor extraído de la caldera #926 kg/hr* 300 kg/hr

5226 kg/hr

Combustible

CaBCaIade girasol 4000 Cal/kg1 kg Vapor a 24 kg y 37000 tiene 758,7 Cal '

758.7 Cal _______. 1 kg vapor#000 Cal _______. 5,25 kg Vapor

5.25 kg vapor l kg cáSCara5226 kg vapor ___993 kg cáscara

Para 24 he. ee_necesitarán 993 x 24 = 23832 kg.Aprox. 24 toneladas.

Balance del consumo total de gggagasto hr gérdida¿hr.

Hidrogenación 7,5 m3 15 % 1,12 mRefinación 2 " 100 " 2 "Desodorización 10 " 10 " 1 "Condensador turbina 170 " 10 " 17 "Caldera 5,3 " 15 " 0,8 "

Total: 21,92 m3

Se necesita una bombavertical de pozo profun o con una capacidadde 30 m3/hr., un tanque de reserva para 100 m y una torre refrige­rante para 3200 l/min.­

-----oOo---­

- 3o ­

CALCULOS ECONOMICOS

A — COSTO DE l KWH

I. CAPITAL FIJO

l —Terreno para planta fuerza mgtriz 100 m2 a s 20.- el m2

2 —Edificio metálico para plantafuerga motriz 100 m2 a 8 350.­01 m

3 - Equipos

a) l Caldera para prodvapor/hr a 2h kg/cmé

b) 1 turbogenerador deY 370°0

600 Kwc) Torre de refrigeración p/3200

litros/minutodz Tanque de,agua para 100 m3

6157 kgs.8 200,000

n

M

300,000

100,000100,000

Instalacion de items a,b,c y d,“ 250,000ef) Bombavertical de p020 profun­

do y pozo

II. CQQIO DE LOS PROCESOS

l - Combustible1000 kgs. cáscara cuestan S 20,­2%.000 kgs.x 300 d aa:= 7.200.000 kgs.7.200.000 kgs. x 3 20,- =

¡U —Depreciacióna) Edificio s 35,000 al 2% anualb) Caldera “ 200,000 al 5% "c) Turbina " 300,000 al 5% "

3 — Seguro

4: —Impuestos

5 .- Mano de obra

3 fogqneros El por turno;3 mecanicos l por turno

50 % gastos invisibles

3 225.- x 300 días

6 —Conservaciónl % Edificios y maquinarias

7 - Imprevistos

III - GASTOS ANUALES

1 - Costo del proceso

2 —Interés Capital fijo,8 1.032,000al 7 p anual

600 KWHx 24 hr. x 300 dias =u.320,ooo KWHcuestan e 3uo.71 II II

a 8 25.­. ll 25 ._

0.08

“5.000 s 995,000 s 1,032,009

s 144,000

S 7009 10,000" 15,000 " 25,700

" 6,000

" 5,000

n 75

n 150

s 225

" 67,500

" 10,300

" 10¡000 i 263.220

s 268,500

" 12,2no g ¡uo¿zhc

u.320,ooo ¡un

-31­

B — COSTO DEAI KG.DE QBASA DE GIRASOL

I. CAPITAL FIJO

1 — Terreno 4000 m2 a ü 20.- el m2 s 80.000

2 - Edificiosa) Edificio de elaboración 500

m2 a 0 el m2 S 200.000b) Edificio de envasamiento y

depósito 600 m2 a S 300.- elm2 " 180.000

c) Edificio para administracióny laboratorio 200 m2 a %600 el m2 “ 120¡000 9 500.000

3 - Maquinaria y equipo

a; Planta de hidrogenación á 170,000b Planta preductora de H2 ' 270.000c‘ Transformador . " 135.000d; Circulación, compresión y

almacenamiento de gg ” 120.000e Planta de refinacion 9 150.000r Planta de desodorizacián " 120.000g Planta de homogenización y

refrigeración " 50.000h -6 tan ues de 10.000 kgs.c/u. " 38.000i l Gasgmetro para 150 m3 H2 " .0003 1 Gasometro para 800 m3 02 " 200,000k Planta de compresión y al­

macenamiento de 02 " 200.0001) Cañerías e instrumentos de

control " 50.000m) 3000 cilindros de acero pa­

ra envasar 6 m3 02 a 150 kg/cm2 a s 150 c/u. " h50.ooo " 1.985.000 s 2,565.00c

II — COSTO DE LA.MATERIA PRIMA

l - Aceite de Girasol semirefinapdo a s 1,21 el kg.25.000 kgs. x 300 dias == 7.500.000 kgs.7.500.000 kgs. x 3 1.21 s 9.075.000

2 - HidrógenoProducción anual:1550 m3 x 300 dias: #65.ooo m3de H2

775 m3 x 300 dias= 232.500 m3de Dgastindo 290 KWHx 2k hr. xx 300 dias = 2.088.000 KWHCosto de producción de los gaseas 167.0n0El Oxígeno puede venderse a rapzón de s 1.60 el m3, luego232.500 m3 x e 1,60 = " 372.000En la fabricación de lOs gases ise obtiene un beneficio de " 20h.260 g 8.870,0Hp

III. COSTO DE LOS PROCESOS

1 —Personal de elaboración

3 gapataces (l por turno) ae 25.- C/u. 3 75

6 Ayudantes (2 por turno) a20.- c/u. " 120

ü 19550 % gastos invisibles " 22 3 292

2 —Personal de envasamiento,carga y descarga,limpieza,e c.10 hombres a S 20.- c/u. S50 % gastos invisibles " log " 300

3 - 2 Serenos (l por turno) ae 20.- c/u. 6 60

50 % gastos invisibles “ ¡Q " ggv - s 6 2s 682.- x 300 dias = s 20n¡600

4 - Personal adminibtfativo ytécnico " 100.000

5 - Fuerga motriz; Vapor e ilu­minacion " 120.000

6 - DepreciaciónEdificios s 500.000 al 2%anual " 10.000Maquinaria y equiposs 1.985.000al 10 % anual " 198.500

7 - Impuestos " 10.000

8 - SeéurosMaguinaria 9 0/00 anual " 17.865Mercadería 9 o/oo " " 81.675

9 - Ingredientes de fabricaciónFormiato de níquel, tierra deblanqueo, soda Caústica y pañosde filtro " 0.000300 cilindros para 02 a S 150.- c/u. " .000

10 - Gastos de conservaciónl % de maquinarias y edificios " 2h.850

ll - Imprevistos " 20 000 3 882.n90

IV. GASIOS ANUALES

1 —Materia prima S 8.8 0.0H02 —Costo del proceso " 8 2.4903 e Interés del capital fijo

S 2.565.000 al 7 % anual " 179.5504 —Interes sobre el capital en

giro e 8.870.0u0 al 7%amual " 620,200 g 10E222.2g¿

Con 1000 kgs. de aceite se obtienen 1005,4 kgs. de grasa hidrogen:da. Con 0,5 % de acidez se tiene una pérdida por refinación del L”Luego, de 1000 kgs. de aceite semirefinado se obtienen 985,3 kg3,¿hgrasa. De 7.500.000 kgs. de aceite semirefinado se obtienen7.389.750 kgs. de grasa.

7,389.750 k%s. cuestan 3 10.552.980l II " 1

—----00000----—

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