el transistor bipolar de uniÓntejada/manuales/microele/05bjt.pdf · el transistor bipolar de...
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2.3.1
EL TRANSISTOR BIPOLAR DE UNIÓN
M Estructura:
M Símbolos:
M Descripción de la estructura ideal (dopado de base constante)E
B
C
E
B
C
E
B
C
E B Cn
pn n p n
(NPN) (PNP)
n p n ICIE
IB
NpE
NnENnr
NnC
Iinv
Caso más habitual: VBE>0, VBC<0 (ACTIVA)
M Exceso de portadores minoritarios en la base:Inyección de electrones desde el emisorY difusión + recombinación
(x)p=(x)n+N
0en=)W(n
en=(0)n
en=epn=n
ppA
VV
poBp
VV
pop
KTqV
poKTqV
p
2i
p
T
BC
T
BE
≈
Z.C.E Z.C.E
E B C
p (x)p
n (x)pNA
X
nnE
p (0)nEn (0)p
0 WB
nnnL
x
p DLexn n τ=∝−
)(
si se desprecia la recombinación n'p(x) es lineal.
2.3.2
Estimación de las corrientes que circulan por el transistor
I-I+I=II+I=I
I+I=I
invnrEpBB
invCnBC
EpBBnEE
→
→
→→
- La corriente de base (Inr) controla la corriente del transistor - Interesa: IE.InE6B Y dopado elevado de emisor
InE6B.InB6C Y ancho de base pequeño
M Corriente de colector: electrones que se difunden por la base (gradiente de concentración) y atraviesan la unión BC.
)(= NDD
uniformes no bases a rgeneraliza para (x)dxN=Q
QnDqA=
NWnDqA=n
WDqA
I
eI=eWn
DAq=I
W(0)n
D-q=dx
(x)dnDq=J
Ann
A
W
0B
B
2in
AB
2in
poB
nS
VV
SVV
B
ponC
B
pn
pnn
B
T
BE
T
BE
∫
≡
M Corriente de base :(1) Componente de recombinación proporcional a la carga de minoritarios en la base, Qe
eqAWn
21=
Q=I
qAW(0)n21=Q
VV
b
Bpo
b
eB
Bpe
T
BE
ττ1
τb=vida media de minoritarios en la base
(2) Inyección de huecos B6E
eNn
LDqA
+qAWn
21=I
largo) emisor ,e(0)p=(x)p(
eNn
LDqA
=L
(0)pDqA
dx(x)dp
DqA=I
VV
D
2i
p
p
b
BpoB
Lx
nEnE
VV
D
2i
p
p
p
nEp
nEpB
T
BE
p
T
BE
≈
τ
2
2.3.3
GANANCIAS EN CORRIENTEM Ganancia en corriente en directo:
NN ,W si
NN
LW
DD+
D2W
1=II=
A
DBF
D
A
p
B
n
p
nb
2BB
CF ↓↑β
τ
β
M Corriente de emisor:
NN
LW
DD+
D2W+1
1=1+1
1=
+1= ;I=I+I=I+I=I
D
A
p
B
n
p
nb
2B
F
F
F
FF
F
C
F
CcBCE
τβ
α
ββ
ααβ
M Factor de inyección de emisor: corriente de electrones inyectados a la base desde emisor / corriente BE total.
↓<<→ W 1NN si1
NN
LW
DD+1
1=I+I
I= BD
A
D
A
p
B
n
ppn
n γγ
M Factor de transporte: fracción de electrones inyectados a la base que llegan al colector
»1NN
LW
DDy 1
D2W si
W si1
D2W+1
1=1I+I
I=
D
A
p
B
n
p
nb
2B
TF
BT
nb
2BBn
nT
<<⋅≈
↓→
τγαα
α
τ
α
MODELO DE GRAN SEÑAL:
B B CC
E E
$F BI$F BIVBE
VBEON
+
-
Y YIB IB
I=I ,eI=I BFCVV
F
SB T
BEβ
β
Coeficiente de temperatura de VBEon típico: -2mV/1C
2.3.4
EFECTO EARLY
Hasta ahora: IC=IC(VBE), IC…IC(VBC), IC…IC(VCE)VBE=cteM Efecto de VBC
↑⇒
↓⇒↑⇒↑
eQ
nDqA=I
W z.c.e.BC V
cte=V
VV
B
2in
C
BBC
BE
T
BE
0>dVdW
WI-=
VI :NW=Q uniforme Base
dVdQ
QI-=
dVdQ
eQ
nDqA-=VI
CE
B
B
C
CE
CABB
CE
B
B
C
CE
BV
V
2B
2in
CE
CT
BE
∂∂
∂∂
sensible a bases estrechas y a IC
Tensión Early:
dWdVW-=
VI
I=VB
CEB
CE
C
CA
∂∂
-VA…VA(IC)- Parámetro común en análisis de circuitos por ordenador- Valores típicos 15-100V- Influye en cálculos de pequeña señal.- Característica de gran señal:
e)VV+(1I=I V
V
A
CESC T
BE
2.3.5
REGIÓN DE SATURACIÓN VBE>0, VBC>0
Z.C.E Z.C.E
E B Cn (x)p2
n (0)p
0 WB
n (x)p1n (W )p B ledespreciab n
en=)W(n
o
VV
poBp T
BC
- Flujo de electrones desde colector- Dominio de VBE Y VBE > VBC, VBE ≈ 0.75V, VBC≈0.55V, VCE ≈ 0.2V- IC α (np(0)-np(WB))- Si VBE=cte y VCE disminuye (saturación mayor) Y np(WB) 8 e IC 9
VCE
IC
SAT.
ACTIVA
IB1
IB2
- Si IC=cte hay más carga en la base en saturación que en activaY IB es mayor en saturación.
β FB
C
actB
C
sat=
II
II
≤
- Modelo: B C
E
VCEsatVBEON
NPN
2.3.6
REGIONES DE OPERACIÓN. MODELOS DE GRAN SEÑAL.
B B CC
E E
$F BI$F BIVBE
VBEON
+
-
Y YIB IB
I=I
,eI=I
BFC
VV
F
SB T
BE
ββ
• Activa.
B C
E
VCEsatVBEON
NPN
• Saturación
• Activa inversa:
VBC>>VT, VBE negativa Yse invierten los papeles del emisor y colector.
• Corte:
VBE y VBC negativas:-No existe inyección de corriente- Modelo simplificado: IC=IE=IB=0
B
C(=E’)
E(=C’)
$R BIVBCON
IB
5-1 típico valor -1
=
0.8-0.5 típico valor II
R
RR
C
ER
ααβ
α ≡
2.3.7
ECUACIONES DE EBERS-MOLLEcuaciones generales que describen al transistor a partir de la concentración de portadores en la base np1(x), np2(x)M Corriente de emisor debido a np1(x)
inversa en válido es no 1)-e(I=I VV
ESEF T
BE
M Corriente de colector debido a np2(x)
1)-e(I=I VV
CSCR T
BC
M Corriente de colector= -ICR+αFIEF
)1-e(I-1)-e(I=I VV
CSVV
ESFC T
BC
T
BEα
M Corriente de emisor IE=IEF-αRICR
5-1 típico valor -1
=
0.8-0.5 típico valor 0)<V 0,>V( II
1)-e(I-1)-e(I=I
R
RR
BEBCC
ER
VV
CSRVV
ESE T
BC
T
BE
ααβ
α
α
≡
βF>>βR por geometría y dopados, NDE>NAB>NDC
BC
IB
IE
IEF ICR
IC
E
Región activa:IS.αFIES,Demostrable que IS=αFIES=αRICS
I+1)-e(I=I
eII+1)-e(I=I
CSRVV
ESE
VV
SCSVV
ESFC
T
BE
T
BE
T
BE
α
α ≈
2.3.8
M En función de IS
1)-e(I+1)-e(I=I
1)-e(I-1)-e(I=I
1)-e(I-1)-e(I=I
VV
R
SV
V
F
SB
VV
SVV
F
SE
VV
R
SV
VSC
T
BC
T
BE
T
BC
T
BE
T
BC
T
BE
ββ
α
α
M Modelo en Π
1)-e(I=I
1)-e(I=I
VV
R
SBC
VV
F
SBE
T
BC
T
BE
β
βIBC
IBE
B
E
C
)e-e(I
=I-I
VV
VV
S
BCRBEF
T
BC
T
BE
ββ
REGIONES DE OPERACIÓN(1) Activa directa: VBE>>VT, VBC<0
I)++(1+I=II+I+I=I
I)+(1+I=-1I+I=I
I-1-1
I=I=I
)-(1III+I=I+)I-I(=I
I-I=1)-e(I
II
CBRFBFC
CBRCBBEFC
CFBFF
CBFC
CRF
RC
R
SCB
FRCSC
CEFCSCSREFC
CSREVV
ES
R
SCB
T
BE
0
00
00
000
0
0
0
βββββ
ββα
β
ααα
β
ααααα
α
β
≈
≡
⇒
≡βFIBE+βRICB0=ISexp(VBE/VT)
IBE
B
E
C
IE
IC
IB
I IC0 CB0.
B
E
C
IE
IC
IB
V(
Modelo simplificadoVBE.V , I = I( $C F B
2.3.9
(2) Activa inversa:
VBC>>VT, VBE negativa Yse invierten los papeles del emisor y colector.
IBC
B
E(=C’)
C(=E’)
I esVBC
VT
(3) Corte:
VBE y VBC negativas:- No existe inyección de corriente.
βαβα F
S
F
SSE
R
S
R
SSC
I-=I-II ,I=I+I-I ≈≈
B
E C
IS
$R
IS
$F- Modelo simplificado: IC=IE=IB=0
(4) Saturación:
eII ,eII
I<IVV ,VV
VV
R
SBCV
V
F
SBE
BFC
TBCTBE
T
BC
T
BE
ββ
β
≈≈
>>>>
B
E
C
I esVBE
VT
VBC
VT-I esVBE
VTeVBE
VTeIS
$F
eVBC
VTIS
$R
II-1
II+1
V=V I+I=I ,I)+(1-I=I
BF
C
BR
C
RTCEBCBEBBCRBEFC
⇒
β
βαββ ln
Ejemplo:
0.121=V0.20=I
I 0.157V,=V0.50=I
I
0.233V=V0.95=I
I 0.26.= 0.993,=
CEBF
CCE
BF
C
CEBF
CRF
⇒⇒
⇒
ββ
βαα
-Modelo simplificado: VBE=0.7V, VCE=VCEsat=0.2V
2.3.10
TENSIONES DE RUPTURA DEL TRANSISTOR BIPOLARPueden darse mecanismos de ruptura en las uniones BC y BE Y existe un límite en las tensiones a aplicar.M Configuración base común:
IE VCB
+
-
IE…0, ruptura <BVCB0Figura: αF=IC/IE>1, VCB>60V
BVV-1
1I=MI=I
CB
CBnEFEFC
0
αα
No es apreciable el efecto Early: IE=cte, «n.cte Y IC.cte.
M Configuración emisor común:Huecos generados por avalancha en BC contribuyen a IB Yamplificación de la corriente por avalancha.
1M IM-1
M=I MI=I
I-I=IF
BF
Fc
EFC
CEB
→∞→
α
β
αα
α
- Cálculo de BVCE0 :
100= 4=n ,BV0.5BVBVBV :Realidad
)(
BVBV VV
1=M
medidoCBCE
calculadoCBmedidoCB
n1
F
CBCE
CECB
F
ββ
α00
0000 ≈
≠≈⇒
≈
- IB=0 Y IC ≈ βFIC0 ββ bajo, BVCE0 altoavalancha Y IC8, β8, BVCE09
- IB…0, βF≈cte
- Ruptura BE BVCB0 20-80VBVBE0 6-8V
2.3.11
DEPENDENCIA DE LA GANANCIA EN CORRIENTE βF CON LAS CONDICIONES DE OPERACIÓN
M Efecto Early IB=cte, VBE 8 Y IC 8, βF 8
M Cerca de ruptura VCE 8 Y IC 8, βF64
M Dependencia con T: coef. de temperatura típico 7000ppm/1C
M Dependencia con IC(II) Región moderada, caso ideal
eI=I ,eI=I VV
FM
SBV
VSC T
BE
T
BE
β
(I) Bajas corrientes: IC ideal, IB componente adicional para cancelar la recombinación en la z.c.e. Y IB 8, βF 9
≈
II
II=e
II=
II= 2);(m ,eI=I
S
C)
m1-(1
SX
S)m1-(1
VV
SX
S
BX
CFLmV
VSXBX T
BE
T
BEβ
(III) Corrientes elevadas: IB ideal, IC disminuye
I1
II=e
II ;eII
CFM
S
2SH
V2V
S
SHFHV2
VSHC T
BE
T
BEββ ≈≈
M Efecto Kirk: altas corrientes. Electrones circulan por z.c.e BC.Si "n" es comparable a la carga fija Yreducción carga, campo E 9, z.c.e. BC 9 Y WB 8 Y β 9
2.3.12
MODELOS DE PEQUEÑA SEÑAL DEL TRANSISTOR BIPOLARM Circuitos analógicos: señales a procesar + señales polarización.M Necesario modelos que no incluyan las señales de polarización.M Objetivo: calcular ganancias e impedancias de entrada y salida.
+
-Vi VCC
+
-
I =I +ic C c
I =I +ib B b
VBE
)Qh
)Qe
V +vBE i
VTn ep0VBE
VTn (0)=n ep p0
E B C X0 WB
Elementos del circuito equivalente:
M Transconductancia
señalpequeña de condición Vv
IVv+I...)+
Vv
21+
Vv+ (1I=eI=eI=i+I=I
VI=
dV)eId(
=g
vg=i ,Vg=I ,VdVdI=I
dVdIg
Ti
CT
iC
T
i2
T
iCV
vCV
v+VScCc
T
C
BE
VV
Sm
imcBEmCBEBE
CC
BE
Cm
T
i
T
iBE
T
BE
<<
≈
∆∆∆∆
≡
M Capacidad de carga de la base
g=vi
iQ
=vQ
=C
D2W=
W(0)n
DqA
qAW(0)n21
=IQ
= :base la en nsito tr de Tiempo -
vQ
=VQ
=C :aparente entrada de Capacidad -
mFi
c
c
e
i
eb
n
2B
B
pn
Bp
C
eF
i
e
BE
hb
τ
τ
∆∆
∆∆∆
- τF (valores típicos: 10-500 ps npn integrados, 1-40 ns pnp laterales)- τR (tiempo de tránsito en activa inversa) modela saturación.
2.3.13
CjeCCS
Cje
C:
CCS
CCS
P
Sustrato
Capa enterradaMovimiento de electronesinyectados
PN+ N+P
N
Prc2
rc1
rc3
rb
rex
C:
N+
Colector Base Emisor
M Resistencia de entrada
β
ββββ
ββ
π 0mB
C
C
BE
B
BE
B
BE
C
F2F
C
F
1-
F
C
C
1-
b
c
B
C0C
F
C
CB
g1=
II
IV=
IV
dIdV=r
dIdI-1=I
dId=
ii=
II= ;II
dId=I
∆∆
∆∆
∆∆
≈
∆∆
∆
∆
M Resistencia de salida (debida al efecto Early)
Ω⇒≡
∆∆
⇒∂∂
∆
∂∂
∆
100k-50=r1mA=I 100V,-50=V si
g1=r
VV
IV=
IV=r
dWdVW-=V
dVdW
WI=
VI
VVI=I
0
CA
m0
A
T
C
A
C
CE0
B
CEBA
CE
B
B
C
CE
C
CECE
C
cte=VC
BE
ηη
M Resistencia colector-baseSi VCE aumenta Y aumenta z.c.e. BC, WB disminuye
Y disminuye componente de recombinación de base IB1
(pnp) r5-r2 (npn), r10>r :típico valorr>r I<I Realmente
)II( r1II
IV=
1IV=r
000000
00BB
BB00B
C
C
CE
B
CE
cte=V BE
βββ
β
β
µ
µ
µ
1
1 ≈≈∆∆
∆∆
∆∆
2.3.14
M Capacidades de transición de las uniones BE y BC- Unión BE aproximadamente abrupta
C+C=C
)V-(1
C=C
jeb
21
0
jeje
π
ψ
0
- Unión BC0.5] [0.2,n
)V-(1
C=C=Cn
0
0jc ∈
ψ
µµ
Típico: Cje0=10fF, Cµ0=10fFM Resistencias extrínsecas: semiconductor que une los contactos con la región activa de la base.
rex: 1-3Ω (no despreciable a altas tensiones)rb: 50-500Ω, rb=rb(IC) "current crowding"rc: 20-50Ω, 3 componentes
M Capacidad colector sustrato
20fFC 0.5,<n )V-(1
C=C csn
0
cs0cs ≈0
ψ
CIRCUITO EQUIVALENTE DE PEQUEÑA SEÑAL
E
B CC’B’
g v’m be
Rex
v’be
C:
rC
CCSCB
r:
rB
rb
+
- E’r0
2.3.15
CURVAS CARACTERÍSTICAS
$Fo
FEh
IC
Ejemplo:
T
VO
RC
VCC
RBVBB
I>IRV-V=I
RV
RV-V
I
constante mantiene seV n saturacióen TV=V
RR)V-V(-V=V
V+RI=V+RI=VV+RI=VV>V ,V>V
V=V0I
corte en T V<V
CBF
B
satBE,BBB
C
CC
C
satCE,CCC
o
satCE,CE
B
CBEBBFCCCE
oCCCECCCC
BEBBBB
satCE,CEBB
CCoC
BB
β
β
γ
γ
≈≈
⇒
⇒•
•
⇒≈
⇒•
VBB
VO
VCC
0.2V0.65V
- R /R$F C B
2.3.16
RESPUESTA EN FRECUENCIA DEL TRANSISTOR BIPOLARGanancia en corriente en cortocircuito:
iOIi g vm beVbe
C:
rC
CCSCBRB
rb
+
-r0Ii
iO
- rex, rµ despreciables y si rc pequeña
gC+
gC+=
gC+C=1
10)-5|=)(j(|
de medida |)(j|=
= 2
|=)(j|
C+Cg
== 1|=)(j|
)C+C(jg
)(j :
mm
jeF
mTT
x
TxxT
0
T0
mT
m
µµπ
β
µπ
µπ
τω
τ
ωβωωβωω
βωω
βωβ
ωωωβ
ωωβω
≡
→
⇒
≈↑↑
)(jj
gC+C
+1(jw)
ii ;
)sC+C(r+1rg
=vgi
ledespreciab I I)sC+C(r+1r=v
m0
0
i
ombemo
cibe
ωβωβ
β
µπµππ
π
µµππ
π
≡≈
⇒
-6db/oct
I I$ T(j )
100010010
Tx
0.1TT
T$ TT1
-IC bajos: domina Cje, CµIC 9 Y τT 8, fT9-Alto nivel de inyección, -efecto Kirk τF aumenta, fT9
10987654321
0.01 0.1 1 10 I (mA)C
f (GHz)T
2.3.17
MODELOS SIMPLIFICADOSM Frecuencias intermedias M Frecuencias intermedias simplificado
rb
rB g vm b’e ro
E
B’ CB
ibrB
E
CBib
$0 bi
ββ
ββ ππ
0bA0
C
T0b0bmebm
r ,V ,IV=r i=rig=vg ′
MAltas frecuencias: τF, Cje0, ne, Ne, Cjc0, nc, Nc
rb
rB g vm b’e
ro
E
B’ CB
CB
C:
M Modelo de parámetros híbridosi1 i2
v1 v2+
-
+
-
v1=h11i1+h12v2i2=h21i1+h22v2
VBE=f1(IB,VCE)IC=f2(IB,VCE)no lineales
E
BC
icib
vh+ih=ivh+ih=v
VV
f+IIf=I
VV
f+IIf=V
ceoebfec
cerebiebe
CECE
2B
B
2C
CECE
1B
B
1BE
⇒
∆
∂∂
∆
∂∂
∆
∆
∂∂
∆
∂∂
∆
E
CB
ib +
-
hie
h vre ce h ife b1/hoe
C
1/hoe
hie
h ife b
Y
B
E
βπ 0feooe
bie
ce
c
0=ioe
b
c
0=vfe
ce
be
0=ire
b
be
0=vie
h rh1 r+rh
vi=h ,
ii=h ,
vv=h ,
iv=h
bcebce
≈≈≈